MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL WARIVILCA.pdf

GOBIERNO REGIONAL DE JUNIN

MEJORAMIENTO DEL SERVICIO EDUCATIVO EN LA I.E. INICIAL WARIVILCA, DISTRITO DE HUANCAN

4.0 MEMORIA ESPECFICA DEL PROYECTO 4.1 MEMORIA DESCRIPTIVA DE CLCULO ESTRUCTURAL 4.1.1 Introduccin Toda estructura y cada una de sus partes sern diseadas y construidas para resistir las solicitaciones segn normas y estndares, para garantizar una buena funcin como estructura. Norma. Deber considerarse el posible efecto de los elementos no estructurales en el comportamiento ssmico de la estructura. El comportamiento ssmico de las estructuras mejora cuando se observan las siguientes condiciones: - Simetra, tanto en la distribucin de masas como en las rigideces. - Seleccin y uso adecuado de los materiales de construccin. - Resistencia adecuada. - Continuidad en la estructura - Ductilidad. - Deformacin limitada. - Inclusin de lneas sucesivas de resistencia. 4.1.2. Problemtica que resolver el proyecto: Con la realizacin y ejecucin del presente proyecto, MEJORAMIENTO DEL SERVICIO EDUCATIVO EN LA I.E. INICIAL WARIVILCA, DISTRITO DE HUANCAN, la cual ser diseada y calculada en Sistema aporticado, se lograra dotar de aulas pedaggicas modernas a los estudiantes, los cuales se incrementaran al ver que se cuenta con la infraestructura adecuada, evitando la migracin de estudiantes a otros anexos o distritos. 4.1.3. Objetivo Establecer las especificaciones y Normas de diseo estructural en la cimentacin y elementos de la estructura. 4.1.4. Alcance Desarrollar la ingeniera bsica y de detalle de acuerdo en norma. La memoria de clculo hace referencia al diseo estructural del proyecto MEJORAMIENTO DEL SERVICIO EDUCATIVO EN LA I.E. INICIAL WARIVILCA, DISTRITO DE HUANCAN, ubicado en el departamento de Junn, Provincia de Huancayo, distrito de Huancn. ESTIMACIN DE CARGAS Cargas Estticas El metrado de cargas es una tcnica con la cual se estiman las cargas actuantes (cargas muertas o permanentes y cargas vivas o sobrecargas) sobre los distintos elementos estructurales que componen el edificio. Este proceso es aproximado ya que por lo general se desprecian los efectos hiperestticos producidos por los momentos flectores, salvo que estos sean muy importantes. En la Norma Tcnica de Edificacin E.020- Cargas, se especifica las cargas estticas mnimas que se deben adoptar para el diseo estructural. ANLISIS ESTRUCTURAL Mtodos Empleados para el Anlisis Estructural Con la finalidad de resolver sistemas estructurales hiperestticos se ha desarrollado el mtodo de la Rigidez. Considerando la facilidad en el desarrollo del mtodo seleccionado as como su sistematizacin mediante el uso de computadoras se usar el mtodo de rigidez, por seguir un procedimiento organizado que sirve para resolver estructuras determinadas e indeterminadas, estructuras linealmente elsticas y no linealmente elsticas. En la actualidad con el desarrollo de la computacin se han desarrollado innumerables programas de computadora basados en el mtodo general de rigidez y sobretodo el mtodo de los Elementos Finitos, entre algunos de estos programas podemos mencionar el siguiente:



Sap2000 Versin 14.0 (STRUCTURAL ANALYSIS PROGRAMS) es un programa basado en el mtodo de rigideces por procedimientos matriciales y por el Mtodo de los Elementos Finitos, escrito bajo la hiptesis de la teora de la elasticidad: continuidad, homogeneidad, isotropa, linealidad y elasticidad. Teniendo en cuenta estas hiptesis el programa SAP2000 es capaz de analizar sistemas estructurales formados en base a elementos del tipo marco, cscara y slidos realizando un anlisis tridimensional. Este programa nos permite realizar el modelo idealizado de la estructura; a travs de una interfase grfica, y posteriormente el respectivo anlisis tridimensional, realizando la debida combinacin de cargas segn las diversas solicitaciones estipuladas tanto para el diseo de elementos de concreto armado (Norma E.060- seccin 10.2) y acero (Especificaciones AISC LRFD 93), lo cual nos permite obtener los esfuerzos ltimos de diseo de cada elemento. Anlisis por Cargas Permanentes o Muertas Este anlisis se realizar en base a las cargas que actan permanentemente en la estructura en anlisis tales como: Peso propio de vigas, losas, tabiquera, acabados, coberturas, etc. Estas cargas sern repartidas a cada uno de lo elementos que componen la estructura. Los pesos de los materiales necesarios para la estimacin de cargas muertas se encuentran registrados en la Norma de Cargas E.020. Anlisis por Sobre cargas o Cargas Vivas Este anlisis se realizar en base a las sobrecargas estipuladas en Normas Peruanas de estructuras referidas a Cargas E.020. Anlisis Estructural por Cargas Dinmicas El Anlisis Esttico representa las solicitaciones ssmicas mediante un conjunto de fuerzas horizontales actuando en cada nivel de la edificacin; el cual debe emplearse slo para edificios sin irregularidades y de baja altura, segn lo estipulado en la Norma de Diseo Sismorresistente E.030. Un sismo puede atacar en el sentido N-S o S-N y tambin O-E o E-O, ya que las aceleraciones son positivas y negativas. De esta manera, para efectos de diseo, debe trabajarse con las envolventes de esfuerzos en condicin de rotura. Al estructurar se buscar que la ubicacin de columnas y vigas tengan la mayor rigidez posible, de modo que el sismo al atacar, stas puedan soportar dichas fuerzas sin alterar la estructura. DISEO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE CONCRETO ARMADO Diseo de Losas Aligeradas Considerando que las losas son elementos que deben ser diseados para resistir esfuerzos en flexin y corte, son aplicables las disposiciones contempladas en la Norma de Concreto Armado y Concreto Armado Comentarios E.060 en su seccin 11 Flexin y la seccin 13 Corte y Torsin, As mismo podemos mencionar las disposiciones contempladas en la norma ACI 318 - 05 en la seccin 10 Cargas Axiales y Flexin y la seccin 11 Corte y Torsin Como ejemplos prcticos de aplicacin de estas normas podemos citar los desarrollados en los libros de Concreto Armado en su captulo denominado Diseo de Losas. Diseo de Cimentaciones Considerando que el diseo de las cimentaciones se debe realizar para absorber esfuerzo de corte y flexin as como realizar algunas verificaciones como las de punzonamiento, adherencia y anclaje, transmisin de esfuerzos el diseo se realiza considerando las expresiones indicadas en la Norma e Concreto Armado y Concreto Armado Comentarios en su seccin 11 Flexin, seccin 13 Corte y Torsin y seccin 16 Zapata; As mismo, se deber tomar en cuenta las disposiciones establecidas en la Norma Tcnica de Edificacin E.050-Suelos y Cimentaciones. Disposiciones Especiales para el Diseo Ssmico El diseo de los sistemas estructurales (prticos de concreto armado) sometidos a fuerzas ssmicas, deben ser diseados de tal manera que se garantice el comportamiento dctil



(comportamiento post-elstico) durante la accin de las fuerzas de sismo. De esta forma garantiza el comportamiento dctil de los sistemas estructurales de concreto armado existen ciertas normativas que describen los requisitos mnimos a considerar en el diseo de estos elementos de concreto armado entre los cuales podemos citar los siguientes: Norma de Concreto Armado y Concreto Armado Comentarios E.060 Elementos en Flexin: Seccin 11.3 Disposiciones Especiales para Elementos Resistentes a Fuerzas de Sismo Elementos en Flexocompresin: Seccin 12.4 Disposiciones Especiales para Columnas Sujetas a Flexocompresin que Resistentes Fuerzas de Sismo. Norma de Construcciones en Concreto Estructural ACI 318-05 Seccin 21: Disposiciones Especiales para el Diseo Ssmico donde se describen todos los requisitos que deben de cumplir los sistemas estructurales de concreto armado tanto en flexin como en flexocompresin y el mbito de aplicabilidad de estos requisitos cuando dichos sistemas estructurales estn sometidos fuerzas inducidas por sismo. PROYECTO ESTRUCTURAL Cdigos y Normas. El proceso de estimacin de las cargas, as como el anlisis y diseo de las estructuras est basado en los siguientes: Norma Tcnica de Edificacin E-020-Cargas Norma Tcnica de Edificacin E-030-Diseo Sismorresistente Norma Tcnica de Edificacin E-050, Suelos y Cimentaciones. Norma Tcnica de Edificacin E-060, Concreto Armado. Norma Tcnica de Edificacin E-070, Albailera. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES. Los siguientes materiales han sido considerados en el presente estudio: Concreto.

Mdulo de Poisson : = 0.15

Mdulo de Elasticidad : Ec = 2.2 x 106

Peso Unitario del Concreto : = 2400.0 Kg/m3 Resistencia a la Compresin :

Vigas y columnas de Prticos : fc = 210.0 Kg/cm

Vigas y columnas de Confinamientos : fc = 210.0 Kg/cm

Zapatas : fc = 210.0 Kg/cm

Vigas de cimentacin : fc = 210.0 Kg/cm

Solados de Zapatas : fc = 100.0 Kg/cm

Losas aligeradas : fc = 210.0 Kg/cm

Falso Piso : fc = 140.0 Kg/cm

Cimientos : C:H 1:10 + 30% PG mximo 8 Sobrecimientos : C:H 1:8 + 25% PM mximo 4

Albailera.

La Resistencia Mecnica del muro de ladrillo: f m=65 kg/cm

Peso Albailera de unidades slidas : 1800 Kg/m

Masa por Unidad de Volumen se divide el peso entre 9.81 m/seg. Acero Corrugado: Acero Corrugado ASTM 615 Grado 60 : fy =4200.0 Kg/cm CARGAS. Cargas Muertas :

Peso Unitario del Concreto : = 2400.00 Kg/m3

Peso Unitario del Acero : = 7850.00 Kg/ m3

Peso Unitario de Albailera : = 1800.00 Kg / m3

Losas Aligeradas de e=20.0 cm : W = 300.00 Kg/m Sobrecargas:

Techo : W = 100.00 Kg/m.



Anlisis de la fuerza sismica: Fuerza cortante ssmica:

Vs.= Z.U.C.S. P R

Donde: Factor de zona : Z Factor de uso : U Tipo de Suelo : S Factor de ductilidad : R Factor de amplificacin ssmica : C Peso de la estructura : P Combinacin de Carga Los momentos y fuerzas cortantes de diseo (Valores ltimos), vigas y columnas, se obtendrn de acuerdo a la norma E 060, segn: U = 1.5 (CM + 1.8 CV) U = 1.25 (CM + CV Cs) U = 0.9 CM 1.25 CS Donde: CM : cargas muertas CV : cargas vivas S : cargas por sismo Factor de Reduccin de Capacidad:

1. Para flexin : 90.0

2. Para cortante : 85.0

3. Para flexo compresin : 70.0

Todas estas combinaciones se plasman en el programa y se solicita la envolvente de diagramas, para el diseo correspondiente tal como se muestra en los grficos siguientes:

CONSIDERACIONES PARA EL DISEO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES a) Diseo de vigas:

Para el diseo de las vigas se empleara las siguientes formulas:

Para el momento flector:

bcf

fyAsa

adfy

MuAs

'85.0;

2

Para la Fuerza Cortante:

VcVnVsVs

dfyAvSdxbcfVc ;;'53.0

Acero de refuerzo mnimo:

fyfy

cf 14;

'80.0 minmin

El acero de refuerzo adems cumplir con las especificaciones de la Norma Sismo Resistente.

b) Diseo de las Columnas:



Para el diseo de las columnas emplearemos los diagramas de bacos, con los valores:

2';

' tbcF

Mu

t

eK

tbcF

PuK

Siendo la cuanta mnima de 0.01.

c) Diseo de zapatas.-

P

e

T

H

h 0.250.25

T

S

B

A

2

6

ST

M

Az

P

; En las zapatas que son conectadas con vigas de cimentacin, las vigas de cimentacin absorber la excentricidad, por lo tanto las zapatas se disean sin tomar en cuenta los momentos.

Longitud de desarrollo en compresin:

cf

dfy b

'

0755.0

0.0427 fy As

20 cm

Longitud por adherencia:

cf

fyAs

'

06.0

0.006 db fy

20 cm

La altura de la zapata ser igual al mayor valor de la longitud de desarrollo o adherencia mas 7 cm de recubrimiento.

d) Consideracin de Anlisis de Elementos Portantes. En el presente proyecto se han planteado como sistema estructura el aporticado, las vigas son las que estn cargando a los aligerados transmitiendo luego las fuerzas a las respectivas columnas y estas a su vez transmitirn las cargas a las zapatas por lo que el dimensionamiento es por metro lineal de viga, considerando el ancho tributario al que sirve, cuya carga deber producir una presin inferior a la capacidad portante del terreno y a partir de ello obtener el ancho de la cimentacin.

e) Consideracin de Anlisis de elementos no Portantes. Estn conformados bsicamente por los muros de confinamiento o divisin que se requieren arquitectnicamente para definir ambientes, los cuales soportan su peso propio, cuyo diseo es similar al anterior.



f) Tabiquera

Conformado por los muros de cerramiento o divisin que define ambientes en el proyecto que no requiere calculo estructural.

CONFIGURACION ESTRUCTURAL Consideraciones de Anlisis Estructural El sistema de sostenimiento planteado para el proyecto, est conformado por prticos y sistema de albailera confinada para los ejes donde es posible colocar este tipo de muros. El predimencionamiento de las columnas, vigas y cimentaciones pertenecientes al sistema de aporticado se realizo a partir de considerar el siguiente:

Las vigas se pre dimensionan, de la siguiente manera: Vigas principales (Ejes A, B, C, D, E y F) H = In / 11 In = luz Libre B = b / 20 B = Ancho Tributario Obtenindose: b x h = 25 x 50 cm (ejes centrales) Obtenindose: b x h = 25 x 40 cm (ejes perimetrales) Vigas secundarias B = In / 11 b = arbitrario h/2 B min 25 cm Obtenindose: b x h = 25 x30 cm Generalizndose estas dimensiones a los muros confinados por uniformidad de criterio estructural. Cargas actuantes en los prticos.



METRADO DE CARGAS

EJE A y F VIGA VP-101 SECCION 0.25 0.40

APORTANTE TIPO DE CARGA

ESPESOR DE LOSA

PESO (kg/m2)

ANCHO TRIBUTARIO

m

CARGA DISTRIBUIDA

(kg/m)

CARGA DISTRIBUIDA

(Tn/m)

LOSA D 0.2 300.00 2.25 675.00

ACABADOS D 100.00 2.25 225.00

PESO PROPIO V. D 240.00

TOTAL 1140.00

S/C L 100.00 2.25 225.00

WD 1140.00 1.14

WL 225.00 0.23

EJE B, C, D y E VIGA VA-102 SECCION 0.25 0.50


ESPESOR DE LOSA

PESO (kg/m2)

ANCHO TRIBUTARIO

m

CARGA DISTRIBUIDA

(kg/m)

CARGA DISTRIBUIDA

(Tn/m)

LOSA D 0.2 300.00 4.50 1350.00

ACABADOS D 100.00 4.50 450.00


TOTAL 2100.00

S/C L 100.00 4.50 450.00

WD 2100.00 2.10

WL 450.00 0.45

EJE G VIGA VP - 103 SECCION 0.25 0.50


ESPESOR DE LOSA

PESO (kg/m2)

ANCHO TRIBUTARIO

m

CARGA DISTRIBUIDA

(kg/m)

CARGA DISTRIBUIDA

(Tn/m)

LOSA D 0.2 300.00 4.78 1434.00

ACABADOS D 100.00 4.78 478.00


TOTAL 2212.00

S/C L 100.00 4.78 478.00

WD 2212.00 2.21

WL 478.00 0.48

EJE H VIGA VP - 104 SECCION 0.25 0.50


ESPESOR DE LOSA

PESO (kg/m2)

ANCHO TRIBUTARIO

m

CARGA DISTRIBUIDA

(kg/m)

CARGA DISTRIBUIDA

(Tn/m)

LOSA D 0.2 300.00 4.78 1434.00

ACABADOS D 100.00 4.78 478.00


TOTAL 2212.00

S/C L 100.00 4.78 478.00

WD 2212.00 2.21

WL 478.00 0.48



EJE 3, 4, y 5 B1 VIGA VS 101 SECCION 0.25 0.30


ESPESOR DE LOSA

PESO (kg/m2)

ANCHO TRIBUTARIO

m

CARGA DISTRIBUIDA

(kg/m)

CARGA DISTRIBUIDA

(Tn/m)

LOSA D 0.2 300.00 0.80 240.00

ACABADOS D 100.00 0.80 80.00


TOTAL 500.00

S/C L 100.00 0.80 80.00

WD 500.00 0.50

WL 80.00 0.08

EJE 1 B2 VIGA VS 104 SECCION 0.25 0.30


ESPESOR DE LOSA

PESO (kg/m2)

ANCHO TRIBUTARIO

m

CARGA DISTRIBUIDA

(kg/m)

CARGA DISTRIBUIDA

(Tn/m)

LOSA D 0.2 300.00 0.80 240.00

ACABADOS D 100.00 0.80 80.00


TOTAL 500.00

S/C L 100.00 0.80 80.00

WD 500.00 0.50

WL 80.00 0.08

EJE 4 B2 VIGA VS 103 SECCION 0.25 0.30


ESPESOR DE LOSA

PESO (kg/m2)

ANCHO TRIBUTARIO

m

CARGA DISTRIBUIDA

(kg/m)

CARGA DISTRIBUIDA

(Tn/m)

LOSA D 0.2 300.00 0.80 240.00

ACABADOS D 100.00 0.80 80.00


TOTAL 500.00

S/C L 100.00 0.80 80.00

WD 500.00 0.50

WL 80.00 0.08

EJE 5 B2 VIGA VS - 102 SECCION 0.25 0.30


ESPESOR DE LOSA

PESO (kg/m2)

ANCHO TRIBUTARIO

m

CARGA DISTRIBUIDA

(kg/m)

CARGA DISTRIBUIDA

(Tn/m)

LOSA D 0.2 300.00 0.80 240.00

ACABADOS D 100.00 0.80 80.00


TOTAL 500.00

S/C L 100.00 0.80 80.00

WD 500.00 0.50

WL 80.00 0.08



ANALISIS DE FUERZA HORIZONTAL (SISMO)

Peso (kg/m2) Ancho Largo Alto Cantidad Peso kg

ALIGERADO 300 4.25 5.10 5 32512.50

300 4.25 5.40 5 34425.00

300 0.60 5.10 1 918.00

300 0.60 5.40 1 972.00

VIGA PRINCIPAL 2400 0.25 5.10 0.50 5 7650.00

2400 0.25 5.40 0.50 5 8100.00

2400 0.25 6.35 0.40 5 7620.00

VIGA SECUNDARIA 2400 0.25 4.25 0.30 4 3060.00

2400 0.30 4.25 0.20 15 9180.00

COLUMNA 2400 0.30 0.40 1.40 5 2016.00

2400 0.30 0.40 1.25 5 1800.00

ACABADOS 100 10.50 23.10 24255.00

25% S/C 250 10.50 23.10 15159.38

W TOTAL 147667.88

147.667875

Fuerza cortante ssmica: Vs.= Z.U.C.S. P

R Donde: Factor de zona : Z = 0.3 (Zona medianamente ssmica) Factor de uso : U = 1.5 (Edificacin esencial) Tipo de Suelo : S = 1.4 (Suelo flexible) Factor de ductilidad : R = 8(Prticos) Factor de amplificacin ssmica : C = 1.6 Peso de la estructura : P = 147.67 Tn

VS= 18.61 Tn

Considerando excentricidades del 5% respecto al ancho de la edificacin en cada direccin se tiene:

DISTRIBUCION DE LA FUERZA SISMICA POR LA ALTURA

FUERZA EN DIRECCION X-X

Piso Pi (Tn) hi (m) Pi hi Pi hi/ Pi hi Vs Fi (Tn)

1 147.67 3.00 443.00 1.00 18.61 18.61

= 443.00 = 18.61

FUERZA EN DIRECCION Y-Y

Piso Pi (Tn) hi (m) Pi hi Pi hi/ Pi hi Vs Fi (Tn)

1 147.67 3.00 443.00 1.00 18.61 18.61

= 443.00 = 18.61

PesoR

ZUCSVs



MODELAMIENTO TRIDIMENCIONAL DE LA ESTRUCTURA BLOQUE I

Modelamiento espacial de la edificacin

ESFUERZOS DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES Una vez procesada la informacin en el programa, proporciona los principales esfuerzos de los elementos de la estructura.

Diagrama de fuerzas axiales



Diagrama de fuerzas cortantes

Diagrama de momentos flectores



DESPLAZAMIENTOS MAXIMOS RELATIVOS Y DISTORSIONES

De una vez procesada la informacin en el programa, solicitamos los desplazamientos

mximos para su respectivo control, el cual segn normativa no debe superar el valor

de 0.007.



REFUERZO EN ELEMENTOS ESTRUCTURALES

Despus de las combinaciones de cargas, se obtiene como resultado la armadura de los

elementos estructurales

MODELAMIENTO TRIDIMENCIONAL DE LA ESTRUCTURA BLOQUE II

Modelamiento espacial de la edificacin



ESFUERZOS DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES Una vez procesada la informacin en el programa, proporciona los principales esfuerzos de los elementos de la estructura.

Diagrama de fuerzas axiales

Diagrama de fuerzas cortantes



Diagrama de momentos flectores

Despus de las combinaciones de cargas, se obtiene como resultado la armadura de los

elementos estructurales



HOJA DE CLCULO DEL DISEO

DISEO DE LOSA ALIGERADA

0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25

0.00 4.25 4.25 4.25 4.25 4.25 0.60

DATOS :

S/C 100 kg/m TECHO

Piso terminado 100 kg/m

Tabiquera 100 kg/m

fc 210 kg/cm

f y 4200 kg/cm

1) Clculo de Peralte de la losa

Segn el Reglamento Peruano de Concreto Armado se cumple que

h = L/25 0.17

Consideando h= 0.20 d= 0.17

2 ) Metrado de Cargas

Peso propio aligerado 300 kg/m


Tabiquera kg/m

WD 400 kg/m

WL 100 kg/m

3) Clculo de la carga ltima ( Wu )

Wu = 1.5 (WD ) + 1.8 (WL )

Wu = 780 kg/m

Peso por vigueta sabiendo que en 1 mt hay 2.5 viguetas

Wu = 312 kg/vigueta/ml

0.312 Tn/vigueta/ml

4) Comportamiento de las luces adyacentes para aplicar el Mtodo de Coeficientes ACI

LMAYOR / LMENOR



KAB = 0.222

KBC = 0.222

KCD = 0.222

KDE = 0.222

KEF = 0.222

5.2 ) Clculo de los coeficientes de distribucin ( )

AB = 1.00 DC = 0.50

DE = 0.50

BA = 0.50

BC = 0.50 ED = 0.50

EF = 0.50

CB = 0.50

CD = 0.50 FE = 1.00

5.3 ) Clculo de los momentos de empotramiento

Tramo AB

MAB = WL/12 0.53 Tn-m 0.53 0.53 0.00

MBA =-WL/12 -0.53 Tn-m -0.53 -0.53 0.00

Tramo BC

MBC = WL/12 0.53 Tn-m 0.53 0.53 0.00

MCB =-WL/12 -0.53 Tn-m -0.53 -0.53 0.00

Tramo CD

MCD = WL/12 0.73 Tn-m 0.73 0.53 0.20

MDC =-WL/12 -0.60 Tn-m -0.60 -0.53 -0.07

Tramo DE

MDE = WL/12 0.53 Tn-m 0.53 0.53 0.00

MED =-WL/12 -0.53 Tn-m -0.53 -0.53 0.00

Tramo EF

MEF = WL/12 0.53 Tn-m 0.53 0.53 0.00

MFE =-WL/12 -0.53 Tn-m -0.53 -0.53 0.00

e = e =



De donde :

Ra = 0.61 0.79 Ra = 0.74 0.67 Ra = 0.69 0.71 Ra = 0.68 0.72 Ra = 0.81 0.59

X = 1.97 X = 2.36 X = 2.22 X = 2.19 X = 2.61

Mmax= 0.34 Mmax= 0.19 Mmax= 0.28 Mmax= 0.20 Mmax= 0.45

Mu 0.23 0.62 0.64 0.48 0.45 0.50 0.51 0.60 0.57 0.07

0.34 0.19 0.28 0.20 0.45

Ku 7.82 21.49 22.18 16.64 15.61 17.25 17.68 20.80 19.76 2.46

2.94 1.66 2.39 1.69 3.89

P 0.0021 0.0061 0.0064 0.0047 0.0044 0.0049 0.0050 0.0059 0.0056 0.0007

0.0008 0.0004 0.0006 0.0005 0.0010

As 0.36 1.05 1.08 0.79 0.74 0.83 0.85 1.01 0.95 0.11

0.53 0.30 0.43 0.31 0.71

As 3/8'' 1/2'' 1/2'' 3/8'' 3/8'' 3/8'' 3/8'' 3/8'' 3/8'' 1/2''

1/2'' 1/2'' 1/2'' 1/2'' 1/2''

Lc 0.41 0.97 1.15 0.92 0.79 0.86 0.96 1.09 0.84 0.12

Lc 0.58 1.14 1.32 1.09 0.96 1.03 1.13 1.26 1.01 0.29

0.17

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10

Lc 1.45 1.45 1.45 1.45 1.45 1.45 1.45 1.45 1.45 1.45

0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85



* Clculo del acero por temperatura y contraccin

Ast = 0.002 bh = 0.002 ( 100 ) ( 5 ) = 1 cm21 cm

* Espaciamiento S = 100 x 0.32 /1 = 32 cm

Smax 5h = 5 ( 5 ) = 25 cm

Por Tanto :

Se coloca 1/4 @ 25 cm

Comprobar que a < t para As(+)

a = As Fy / (0.85 x f'c x b) 0.50 cm

t = 5 cm

a < t CONFORME

VERIFICACION POR CORTE

Cortante Admisible del concreto

Vc = x 0.53 fc x b x d = 0.85

Vc = 1109.82 kg

TRAMO AB

VAB = 614.22 kg

VBA = 789.78 kg

Cortante actuante a una distancia d de la cara del apoyo

X = 1.97

y = 2.53

Va = 736.74 kg

Va < Vc CONFORME

TRAMO BC

VBC = 737.56 kg

VCB = 666.44 kg


X = 2.36

L1 - X 2.14

Va = 684.52 kg

Va < Vc CONFORME

Tramo CD

VCD = 691.44 kg

VDC = 712.56 kg


X = 2.22

L1 - X 2.28

Va = 712.56 kg

Va < Vc CONFORME

Tramo DE

VDE = 682.00 kg

VED = 722.00 kg


X = 2.19

L1 - X 2.31

Va = 722.00 kg

Va < Vc CONFORME



Tramo EF

VEF = 813.11 kg kg

VFE = 590.89 kg kg


X = 2.61

L1 - X 1.89

Va = 813.11 kg kg

Va < Vc CONFORME



DISEO DE LOSA ALIGERADA

0.25 0.25

1.75 4.75 1.35

DATOS :

S/C 100 kg/m TECHO


Tabiquera 100 kg/m

fc 210 kg/cm

f y 4200 kg/cm

1) Clculo de Peralte de la losa

Segn el Reglamento Peruano de Concreto Armado se cumple que

h = L/25 0.19

Consideando h= 0.20 d= 0.17

2 ) Metrado de Cargas

Peso propio aligerado 300 kg/m


Tabiquera 100 kg/m

WD 500 kg/m

WL 100 kg/m

3) Clculo de la carga ltima ( Wu )

Wu = 1.5 (WD ) + 1.8 (WL )

Wu = 930 kg/m

Peso por vigueta sabiendo que en 1 mt hay 2.5 viguetas

Wu = 372 kg/vigueta/ml

0.372 Tn/vigueta/ml

4) Comportamiento de las luces adyacentes para aplicar el Mtodo de Coeficientes ACI

LMAYOR / LMENOR



5.1 ) Clculo de rigideces relativas

K = I/L

KAB = 0.200

5.2 ) Clculo de los coeficientes de distribucin ( )

AB = 1.00

BA = 1.00

5.3 ) Clculo de los momentos de empotramiento e muro =

Tramo AB Pm =

MAB = WL/12 0.78 Tn-m 0.78 0.78 0.00 h muro =

MBA =-WL/12 -0.78 Tn-m -0.78 -0.78 0.00 P =

Tramo volado

Pm = FALSO kg/m Pm = FALSO kg/m

Lvolado = 1.88 m Lvolado = 1.48 m

h muro 1.00 m h muro 1.00 m

P = Pm *h*.4 0.00 Tn 0.00 Tn

Mv = WL/2+PL 0.35 Tn-m 0.27 Tn-m

5.4 ) Clculo de los momentos finales

NUDO

BARRA A - B B - A

1.00 1.00

M empotr -0.35 0.78 -0.78 0.27

-0.43 0.51

-0.43 0.51

0.26 -0.22

-0.26 0.22

-0.26 0.22

0.11 -0.13

-0.11 0.13

-0.11 0.13

0.07 -0.06

-0.07 0.06

-0.07 0.06

0.03 -0.04

-0.03 0.04

-0.03 0.04

0.02 -0.02

-0.02 0.02

-0.02 0.02

0.35 -0.27

0.35 -0.27 0.27

Ra = 0.95 0.91

X = 2.54

Mmax= 0.85

Mu 0.33 0.26

0.85

Ku = Mu x10 5 / (b d) 11.52 8.87

7.38

e =

e = e =



p = (Tabla) 0.0032 0.0024

0.0020

As = p b d 0.54 0.41 0.54

1.36

As min = 0.7*(f'c^) x b x d / fy 0.57 0.57

0.57

As diseo = Valor mayor entre As y As min0.57 0.57

1.36

As 1/2'' 1/2''

1/2''

Lc 0.38 0.30 0.17

Lc 0.55 0.47

0.17

0.15 0.15

Lc 0.95 0.95

0.62 0.62

* Clculo del acero por temperatura y contraccin

Ast = 0.002 bh = 0.002 ( 100 ) ( 5 ) = 1 cm21 cm

* Espaciamiento S = 100 x 0.32 /1 = 32 cm

Smax 5h = 5 ( 5 ) = 25 cm

Por Tanto : Se coloca 1/4 @ 25 cm

Comprobar que a < t para As(+)

a = As Fy / (0.85 x f'c x b) 0.32 cm

t = 5 cm

a < t CONFORME

VERIFICACION POR CORTE

Cortante Admisible del concreto

Vc = x 0.53 fc x b x d = 0.85

Vc = 1109.82 kg

VAB = 946.00 kg

VBA = 914.00 kg

Cortante actuante a una distancia d de la cara del apoyo VOLADO

X = 2.54 Cortante actuante a una distancia d de la cara del apoyo

L1 - X 2.21 VAB = 457.40

VAB = 859.51 kg VBA = 0.00

VBA = 791.83 kg

X = 1.35

Va = 859.51 kg y = 0.00

Va = 357.45

Va < Vc CONFORME Va < Vc CONFORME

Tn-m



DISEO DE VIGA EJES B,C,D,E,M y L DISEO DE VIGA VP - 102 eje D y E

Datos :

f'c = 210 kg/cm

fy = 4200 kg/cm

columna 30 cm

25 50 cm 44 cm

D = 2.10 kg/m

L = 0.45 kg/m

Esfuerzos interiores Graficos de Momentos de los resultados del SAP2000

CM -4.59 6.30 -4.88

3.15 Puntos de mximos momentos

2.71 Mximos momentos

CV -2.78 6.30 -3.01

3.15 Puntos de mximos momentos


CS -0.82 6.30 1.44

0.82 2.72 Puntos de mximos momentos


I 1.5CM + 1.8CV -11.89 7.47 -12.74

II A) 1.25 (CM + CV + CS)-10.24 5.98 -8.06

II B) 1.25 (CM + CV - CS)-8.19 5.53 -11.66

III A) 0.9CM + 1.25CS-5.16 2.66 -2.59

III B) 0.90CM - 1.25CS-3.11 2.21 -6.19

n

+

-

+

-

-

+

+

-

+

-

-

+

+

-

+

-

+

+

-

+

-

+

+

-

+

-

+

+

-

+

-

-

+

+

-

+

-

-

+

+

-

+

-

+

+

-

+

-

+

+

-

+

-

+

Seccion

Direcc.

Ancho

b (m)

Altura

h (m) f`c= 210 kg/cm2

Y 0.25 0.40 fy= 4200 kg/cm2

0.340

Cuantia Balanceada:

Cuantia Maxima: Momento Ultimo:

Eleme.

N Ton-m

CENTRAL 0.0213 0.0159 0.3188 14.15

ELEMENTO MOMENTO C. MECANICA CUANTIA CUANTIA MIN.

N

CENTRAL 11.89 0.256 0.0128 0.0033

CUANTIA ELIGE FIJAR CANT. AREA

DIAMETROS 5 TOTAL

10.89 5/8 6 5/8 4 11.88

5/8 4 5/8

5/8 2 5/8 11.88


N

CENTRAL 7.470 0.150 0.0075 0.0033.


DIAMETROS 5 TOTAL

6.37 5/8 4 5/8 4 7.92

5/8 4 5/8

7.92


N

CENTRAL 12.740 0.279 0.0140 0.0033


DIAMETROS 5 TOTAL

11.86 5/8 6 5/8 4 11.88

5/8 4 5/8

5/8 2 5/8 11.88

CONDICIONES

0.0159 SI

OPCIONES

DISEOS

0.0159 SI

OPCIONES

DISEOS

CUANTIA MIN. VERIFICA

OPCIONES

DISEOS


CONDICIONES


CONDICIONES

0.0159 SI

DISEO DE VIGAS POR FLEXION

Geometria Materiales

MOMENTO RESISTENTE

MOMENTO DEL ANALISIS

n

n

n

n

n

n

fyEs

Es

fy

cfb

003.0

003.0'85.01

b

b75.0max

max cf

fyw

'max

rhd d

w

w).w(f'bdMu cR 59012

RMu

w).w(f'bdMu cA 59012

cfbd

Muw A

'

7.17225.085.0

2

w

fy

cfw

' bdAs

min

fy

14min

minmax

max

As maxn

w min max

As maxn

w min max

As maxn

)(Mu

)(Mu

)(Mu



PRE DIMENSIONAMIENTO DE COLUMNA

Calculo P (sismo)

e = 0.20 Losa aligerada

Peso propio Aligerado 300 kg/m

Peso propio Acabados 100 kg/m

Peso propio Tabiqueria 100 kg/m

Peso propio Columna 100 kg/m

Peso propio Vigas 100 kg/m

S/C 25 % ( s/c ) 125 kg/m

TOTAL 825 kg/m

CRITERIO DE APLASTAMIENTO

f'c = 210 kg/cm

n = 0.25 Factor de seguridad n = Pu sismo/(f'c b D)At = 5.27 4.5 23.715

N = 1 0.25 0.25

t = 1.25 Psismo At N / (f'c n) 0.22 0.25 minimo segn RNE

Tipo de seccin 1 Seccin cuadrada 0.25 x 0.25

PM = 21.85

PV = 10.77

PS = 5.95

Pu = 48,212.50

n = Pu sismo/(f'c b D)

n = Pservicio/(f'c b D)0.367 < 0.333 CAMBIAR DE SECCION

Asumiendo 0.30 x 0.30 n = Pservicio/(f'c b D)0.255 CONFORME

Para reducir los desplazamiento que superaron a 0.007 se cambia las dimensiones de la columna

Asumiendo nueva dimensin ==> b x d = 0.30 x 0.40

(k,ke/t)

x

1 @ .05 @ Rsto @

Usar 6 5/8 + 2 1/2



PRE DIMENSIONAMIENTO DE COLUMNA

Calculo P (sismo)

e = 0.20 Losa aligerada

Peso propio Aligerado 300 kg/m

Peso propio Acabados 100 kg/m

Peso propio Tabiqueria 100 kg/m

Peso propio Columna 100 kg/m

Peso propio Vigas 100 kg/m

S/C 25 % ( s/c ) 125 kg/m

TOTAL 825 kg/m

CRITERIO DE APLASTAMIENTO

f'c = 210 kg/cm

n = 0.25 Factor de seguridad n = Pu sismo/(f'c b D)At = 3.1 3.4 10.54

N = 1 0.15 0.15

t = 1.25 Psismo At N / (f'c n) 0.14 0.25 minimo segn RNE

Tipo de seccin 1 Seccin cuadrada 0.25 x 0.25

PM = 10.62

PV = 4.93

PS = 2.8

Pu = 22,937.50

n = Pu sismo/(f'c b D)

n = Pservicio/(f'c b D)0.341 < 0.333 CAMBIAR DE SECCION

Asumiendo 0.30 x 0.30 n = Pservicio/(f'c b D)0.121 CONFORME

Para reducir los desplazamiento que superaron a 0.007 se cambia las dimensiones de la columna

Asumiendo nueva dimensin ==> b x d = 0.30 x 0.35

(k,ke/t)

x

1 @ .05 @ Rsto @

Usar 6 1/2 + 2 5/8



Estribo 3/8 [email protected] [email protected] Rsto @ .125



DATOS :

e muro = 0.15 m

h muro = 2.50 m

h sobrcim = 0.50 m

e sobrcim = 0.15 m

h cimie = 0.60 m h min = 0.60 m

ancho cimie asumido= 0.30 m

Prof excav 0.80

prom 2.30 Tn/m

f'c = 100.00 kg/cm

t = 0.76 kg/cm 7.60 Tn/m

1.- Clculo del peso que soportar el cimiento

peso sobrecimiento 172.50

peso muro 675.00

peso cimiento 414.00

P = 1.26 Tn

2.- Clculo del esfuerzo neto del terreno

n = - prom x hf -s/c5.76 Tn/m

3.- Clculo del ancho del cimiento

B = 0.25 m

4.- Clculo del momento

W = 5.05 Tn/m

Mu = 10.41 Tn-m

Mu = 1040.74 kg-cm

5.- Esfuerzo actuante sobre el cimiento

t = 6 x Mu / x b x h = 0.90, b = 1.00m0.019 kg/cm

6.- Resistencia del concreto

t1 = 0.85 x f'c

8.50 kg/cm

9.54 kg/cm

t1 t CONFORME

0.30 hc = 0.60

CALCULO DEL ANCHO DE LA CIMENTACION



DATOS :

e muro = 0.25 m

h muro = 2.50 m

h sobrcim = 0.50 m

e sobrcim = 0.25 m

h cimie = 0.60 m h min = 0.60 m

ancho cimie asumido= 0.40 m

Prof excav 0.80

prom 2.30 Tn/m

f'c = 100.00 kg/cm

t = 0.76 kg/cm 7.60 Tn/m

1.- Clculo del peso que soportar el cimiento

peso sobrecimiento 287.50

peso muro 1125.00

peso cimiento 552.00

P = 1.96 Tn

2.- Clculo del esfuerzo neto del terreno

n = - prom x hf -s/c5.76 Tn/m

3.- Clculo del ancho del cimiento

B = 0.35 m

4.- Clculo del momento

W = 5.61 Tn/m

Mu = 11.58 Tn-m

Mu = 1157.65 kg-cm

5.- Esfuerzo actuante sobre el cimiento

t = 6 x Mu / x b x h = 0.90, b = 1.00m0.021 kg/cm

6.- Resistencia del concreto

t1 = 0.85 x f'c

8.50 kg/cm

12.72 kg/cm

t1 t CONFORME

0.40 hc = 0.60

CALCULO DEL ANCHO DE LA CIMENTACION



ZAPATA EJE A,F, N y K ZAPATA CONECTADA

DATOS :

PD1 = 11.20 Tn PD2 = 13.54 Tn

PL1 = 5.80 Tn PL2 = 5.89 Tn

PS1 = 3.27 Tn PS2 = 4.18 Tn

Ps1 = PD1 + PL1 =20.27 Tn Ps2 = PD2 + PL2 =23.61 Tn

Colum 1 0.30 0.40 Colum 2 0.30 0.40

0.30 0.40 0.30 0.40

hf = 1.60 m

s = 1.77 Tn/m

fy = 4200.00 kg/cm

f'c = 210.00 kg/cm

= 0.66 kg/cm 6.60 Tn/m

l = Separacion de eje de columnas 6.30

6.30

0.40 5.90 0.40

11.20 13.54

5.80 5.89

6.30

L =

LT

S

L

C-1 C-2

1.50 m

PD =

PL =

PD =

PL=

L = m

0.30 m

0.40 m

0.30 m

0.40 m



CALCULO DE LA ZAPATA EXTERIOR

1.- Clculo de la capacidad portante neta del terreno:

n = - prom x hf = 3.768 Tn/m

2.- Clculo del peso total

Ps1 = PD1 + PL1 = 20.27 Tn

3.- Clculo del area de la zapata

Az = Ps / n = 5.38 m

4.- Dimensionamiento de la zapata exterior:

T x B = ( Az) = 2.20 m

5.- Dimensionamiento de la viga conexin:

h = l1/7 = 0.90

b = Ps / (36 x l1) > h/2 = 0.09

Usar la viga: 0.40 0.60 m

4.- Dimensionamiento efectivo de la zapata exterior

0.20 20.27 6.30

0.58 A

1.10 5.40

wv = hv x bv x concreto 0.58 Tn/m

MA = 0 Tomando momentos respecto al punto A, hallamos RN

RN = Ps1 x L + wv(L1+L2) / 2 /L1 = 25.90 Tn

Az = RN/ n = 5.38 m

T = Az/B = 2.10 m

5.- Diseo de la viga de Conexin

0.20 27.24

0.86

1.10 5.20

x h =b =

wv =

q

L3 = L = Ps1 =

RN L1 =L2 =

A

wvu =

q NU

L3 = L = Pu1 =

RNU L1 =L2 =

A

X

X



h = 0.60 m h = 0.60 m

0.50

2.10 2.10

2.20

2.20

PLANTA

6 5/8"

6 5/8"

A 15 5/8" @ 0.225 m

B 15 5/8" @ 0.225 m

C 15 5/8" @ 0.150 m

D 15 5/8" @ 0.150 m

VIGA DE CIMENTACION 0.40 0.60 m

E 6 5/8"

F 6 5/8"

10 0.10 0.20

VC-01

A

B

C

D

3/81 @0.05, @ , Rsto @

x



ZAPATA EJE B, C, D, E , M y L ZAPATA CONECTADA

DATOS :

PD1 = 19.09 Tn PD2 = 23.12 Tn

PL1 = 7.63 Tn PL2 = 8.93 Tn

PS1 = 4.30 Tn PS2 = 5.69 Tn


Colum 1 0.30 0.40 Colum 2 0.30 0.40

0.30 0.40 0.30 0.40

hf = 1.60 m

s = 1.77 Tn/m

fy = 4200.00 kg/cm

f'c = 210.00 kg/cm

= 0.66 kg/cm 6.60 Tn/m


6.30

0.40 5.90 0.40

19.09 23.12

7.63 8.93

6.30

L =

LT

S

L

C-1 C-2

1.50 m

PD =

PL =

PD =

PL=

L = m

0.30 m

0.40 m

0.30 m

0.40 m





n = - prom x hf = 3.768 Tn/m


Ps1 = PD1 + PL1 = 31.02 Tn


Az = Ps / n = 8.23 m


T x B = ( Az) = 2.65 m


h = l1/7 = 0.90

b = Ps / (36 x l1) > h/2 = 0.14



0.20 31.02 6.30

0.58 A

1.33 5.18



RN = Ps1 x L + wv(L1+L2) / 2 /L1 = 40.11 Tn

Az = RN/ n = 8.23 m

T = Az/B = 2.55 m


0.20 42.37

0.86

1.33 4.98

x h =b =

wv =

q

L3 = L = Ps1 =

RN L1 =L2 =

A

wvu =

q NU

L3 = L = Pu1 =

RNU L1 =L2 =

A

X

X



h = 0.60 m h = 0.60 m

0.50

2.55 2.55

2.65

2.65

PLANTA

9 5/8"

5 5/8"

A 18 5/8" @ 0.225 m

B 18 5/8" @ 0.225 m

C 18 5/8" @ 0.175 m

D 18 5/8" @ 0.175 m


E 9 5/8"

F 5 5/8"

10 0.10 0.20

VC-01

A

B

C

D

3/81 @0.05, @ , Rsto @

x



ZAPATA EJE 1 VC-03-A ZAPATA CONECTADA

DATOS :

PD1 = 9.88 Tn PD2 = 9.88 Tn

PL1 = 4.93 Tn PL2 = 4.93 Tn

PS1 = 2.78 Tn PS2 = 2.78 Tn


Colum 1 0.35 0.30 Colum 2 0.35 0.30

0.35 0.30 0.35 0.30

hf = 1.60 m

s = 1.77 Tn/m

fy = 4200.00 kg/cm

f'c = 210.00 kg/cm

= 0.66 kg/cm 6.60 Tn/m


4.75

0.30 4.45 0.30

9.88 9.88

4.93 4.93

4.75

0.35 0.35

0.30 0.30

L =

LT

S

L

C-1 C-2

S/C = 100 Kg/m2

1.50 m

PD=

PL=

PD=

PL=

L = m

B





n = - prom x hf = 3.7712 Tn/m


Ps1 = PD1 + PL1 = 17.59 Tn


Az = Ps / n = 5.60 m


B = ( Az

) /2 = 1.50 m


h = l1/7 = 0.68

b = Ps / (36 x l1) > h/2 = 0.10



0.15 17.59 4.75

0.58

A

0.75 4.15



RN = Ps1 x L + wv(L1+L2) / 2 /L1 = 21.80 Tn

Az = RN/ n = 5.78 m

T = Az/B = 3.10 m


0.15 23.69

0.86

0.75 4.15

x

wv =

q

L3 = L = Ps1 =

RN L1 =L2 =

A

wvu =

q NU

L3 = L = Pu1 =

RNU L1 =L2 =

A

X

X



h = 0.60 m

h = 0.60 m

3.10 0.50

2.00

1.95

1.50

PLANTA

CORTE

5 5/8"

5 5/8"

1.50 1.475 1.95

A 8 5/8" @ 0.225 m

B 14 5/8" @ 0.225 m

C 12 5/8" @ 0.175 m

D 12 5/8" @ 0.175 m


E 5 5/8"

F 5 5/8"

10 0.10 0.20

LVC

A

B C D

A

B

C

D

3/81 @0.05, @ , Rsto @

x



ZAPATA EJE 11 VC-03 ZAPATA CONECTADA

DATOS :

PD1 = 9.88 Tn PD2 = 9.88 Tn

PL1 = 4.93 Tn PL2 = 4.93 Tn

PS1 = 2.78 Tn PS2 = 2.78 Tn


Colum 1 0.35 0.30 Colum 2 0.35 0.30

0.35 0.30 0.35 0.30

hf = 1.60 m

s = 1.77 Tn/m

fy = 4200.00 kg/cm

f'c = 210.00 kg/cm

= 0.66 kg/cm 6.60 Tn/m


3.80

0.30 3.50 0.30

9.88 9.88

4.93 4.93

3.80

0.35 0.35

0.30 0.30

L =

LT

S

L

C-1 C-2

S/C = 100 Kg/m2

1.50 m

PD=

PL=

PD=

PL=

L = m

B





n = - prom x hf = 3.7712 Tn/m


Ps1 = PD1 + PL1 = 17.59 Tn


Az = Ps / n = 5.60 m


B = ( Az

) /2 = 1.50 m


h = l1/7 = 0.54

b = Ps / (36 x l1) > h/2 = 0.13



0.15 17.59 3.80

0.43

A

0.75 3.20



RN = Ps1 x L + wv(L1+L2) / 2 /L1 = 21.94 Tn

Az = RN/ n = 5.82 m

T = Az/B = 3.10 m


0.15 23.69

0.65

0.75 3.20

x

wv =

q

L3 = L = Ps1 =

RN L1 =L2 =

A

wvu =

q NU

L3 = L = Pu1 =

RNU L1 =L2 =

A

X

X



h = 0.60 m

h = 0.60 m

3.10 0.50

1.90

1.85

1.50

PLANTA

CORTE

3 5/8"

3 5/8"

1.50 1.525 1.85

A 8 5/8" @ 0.225 m

B 14 5/8" @ 0.225 m

C 12 5/8" @ 0.175 m

D 12 5/8" @ 0.175 m


E 3 5/8"

F 3 5/8"

10 0.10 0.20

LVC

A

B C D

A

B

C

D

3/81 @0.05, @ , Rsto @

x



ZAPATA EJE 4 y 9 ZAPATA CONECTADA

DATOS :

PD1 = 10.62 Tn PD2 = 10.62 Tn

PL1 = 4.85 Tn PL2 = 4.85 Tn

PS1 = 2.80 Tn PS2 = 2.80 Tn


Colum 1 0.35 0.30 Colum 2 0.35 0.30

0.35 0.30 0.35 0.30

hf = 1.60 m

s = 1.77 Tn/m

fy = 4200.00 kg/cm

f'c = 210.00 kg/cm

= 0.66 kg/cm 6.60 Tn/m


4.45

0.30 4.15 0.30

10.62 10.62

4.85 4.85

4.45

0.35 0.35

0.30 0.30

L =

LT

S

L

C-1 C-2

S/C = 100 Kg/m2

1.50 m

PD=

PL=

PD=

PL=

L = m

B





n = - prom x hf = 3.7712 Tn/m


Ps1 = PD1 + PL1 = 18.27 Tn


Az = Ps / n = 5.81 m


B = ( Az

) /2 = 1.50 m


h = l1/7 = 0.64

b = Ps / (36 x l1) > h/2 = 0.11



0.15 18.27 4.45

0.58

A

0.75 3.85



RN = Ps1 x L + wv(L1+L2) / 2 /L1 = 22.70 Tn

Az = RN/ n = 6.02 m

T = Az/B = 3.10 m


0.15 24.66

0.86

0.75 3.85

x

wv =

q

L3 = L = Ps1 =

RN L1 =L2 =

A

wvu =

q NU

L3 = L = Pu1 =

RNU L1 =L2 =

A

X

X



h = 0.60 m

h = 0.60 m

3.10 0.50

1.90

1.85

1.50

PLANTA

CORTE

3 5/8"

3 5/8"

1.50 2.175 1.85

A 8 5/8" @ 0.225 m

B 14 5/8" @ 0.225 m

C 12 5/8" @ 0.150 m

D 12 5/8" @ 0.150 m


E 3 5/8"

F 3 5/8"

10 0.10 0.20

LVC

A

B C D

A

B

C

D

3/81 @0.05, @ , Rsto @

x



ZAPATA EJE 6 y 7 ZAPATA CONECTADA

DATOS :

PD1 = 9.84 Tn PD2 = 9.84 Tn

PL1 = 5.00 Tn PL2 = 5.00 Tn

PS1 = 2.80 Tn PS2 = 2.80 Tn


Colum 1 0.35 0.30 Colum 2 0.35 0.30

0.35 0.30 0.35 0.30

hf = 1.60 m

s = 1.77 Tn/m

fy = 4200.00 kg/cm

f'c = 210.00 kg/cm

= 0.66 kg/cm 6.60 Tn/m


3.56

0.30 3.26 0.30

9.84 9.84

5.00 5.00

3.56

0.35 0.35

0.30 0.30

L =

LT

S

L

C-1 C-2

S/C = 100 Kg/m2

1.50 m

PD=

PL=

PD=

PL=

L = m

B





n = - prom x hf = 3.7712 Tn/m


Ps1 = PD1 + PL1 = 17.64 Tn


Az = Ps / n = 5.61 m


B = ( Az

) /2 = 1.30 m


h = l1/7 = 0.51

b = Ps / (36 x l1) > h/2 = 0.14



0.15 17.64 3.56

0.36

A

0.65 3.06



RN = Ps1 x L + wv(L1+L2) / 2 /L1 = 21.33 Tn

Az = RN/ n = 5.66 m

T = Az/B = 2.60 m


0.15 23.76

0.54

0.65 3.06

x

wv =

q

L3 = L = Ps1 =

RN L1 =L2 =

A

wvu =

q NU

L3 = L = Pu1 =

RNU L1 =L2 =

A

X

X



h = 0.60 m

h = 0.60 m

2.60 0.50

1.60

1.60

1.30

PLANTA

CORTE

3 5/8"

3 5/8"

1.30 1.61 1.60

A 7 5/8" @ 0.225 m

B 12 5/8" @ 0.225 m

C 12 5/8" @ 0.150 m

D 12 5/8" @ 0.150 m


E 3 5/8"

F 3 5/8"

10 0.10 0.20

LVC

A

B C D

A

B

C

D

3/81 @0.05, @ , Rsto @

x



CARACTERISTICAS DE LOS PRINCIPALES ELEMENTOS ESTRUCTURALES Techo: Un solo nivel (techo inclinado) con losa aligerada tpica de espesor 20.00 cm (5.00 cm de losa). Vigas, Columnas y Muros: Las columnas son rectangulares de 30.x40 cm en las aulas y sala de usos mltiples y 30x35 en el area administrativa, las vigas principales son de 25x50 y 25x40 cm; las vigas solera de 25x30 cm la estructura se confina en ambos sentidos (transversal y longitudinal) con la finalidad de aminorar los desplazamientos laterales que son provocados por el sismo, adems los planos estructurales muestran los ejes o prticos (ver planos de estructuras). As mismo se usan columnetas con el fin de aislar columnas y muros cortos, de esta manera evitando el efecto de las columnas cortas (ver planos de estructuras). Cimentaciones: La estructura presenta cimentacin conectada por la baja resistencia del terreno, con una profundidad de cimentacin de 1.60 m

CONCLUSIONES rea Aulas - Viga principal 0.25X0.40 (perimetrales) - Viga principal 0.25X0.50 (centrales) - Viga secundaria 0.25X0.35 - Columnas de C1: 0.30 x 0.40

- SE USO: Z=0.3 Zona 2 en Junn Uso: U=1.5 Parmetros de suelos: S=1.4 Sistema estructural: R=8 Aporticado Factor de ampliacin ssmica C=1.6

- Los desplazamientos son menores a 0.007 segn la norma en una estructura aporticada, se cumple en el diseo.

- La profundidad de las zapatas es h=1.60, con una capacidad de soporte de 0.66 kg/cm2, segn estudio de suelos. rea SUM - Viga principal 0.25X0.35 - Viga secundaria 0.25X0.30 - Columnas de C2: 0.30X0.35

- SE USO: Z=0.3 Zona 2 en Junn Uso: U=1.5 Parmetros de suelos: S=1.4 Sistema estructural: R=8 Aporticado Factor de ampliacin ssmica C=1.6 - Los desplazamientos son menores a 0.007 segn la norma en una estructura aporticada, se cumple en el diseo.

- La profundidad de las zapatas es hz=1.60, con una capacidad de soporte de 0.66 kg/cm2, segn estudio de suelos.

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