Memoria Calculo Estructural CuracaoPucallpa2010 PARTE1 CONTENIDO

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL

PROYECTO: AMPLIACION LA CURACAO PUCALLPA

DEPARTAMENTO: UCAYALI PROVINCIA: CORONEL PORTILLO DISTRITO: PUCALLPA

PROPIETARIO: TOTAL ARTEFACTOS S.A.

CONSULTOR: ING. .. C.I.P. ..

JULIO - 2010

Parte I - pg. 2 / 73

CONTENIDO

PARTE IPARTE IPARTE IPARTE I:::: pg. I. GENERALIDADES .- 3 1.1 ESTRUCTURACION 1.2 NORMAS EMPLEADAS 1.3 ESPECIFICACIONES MATERIALES EMPLEADOS 1.4 CARACTERISTICAS DEL TERRENO Y CONSIDERACIONES DE CIMENTACION 1.5 REFERENCIAS

1.5.1 ARQUITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICA

II. ESTADOS DE CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS .- 8 2.1 ESTADOS DE CARGAS 2.2 COMBINACIONES DE CARGAS 2.3 ALTERNANCIAS DE CARGAS

DIAFRAGMA 1 NIVEL (PLANTA Y 3D)

III. ANALISIS SISMICOS .- 3.1 FACTORES PARA EL ANALISIS 14

3.1.1 FUERZAS SISMICAS VERTICALES 3.2 ANALISIS DINAMICO 14

3.2.1 ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONES 3.2.2 PERIODOS Y MASA PARTICIPANTE

3.3 ANALISIS ESTATICO 16 3.3.1 PESO DE LA ESTRUCTURA (P)

CARGA MUERTA CARGA VIVA

3.3.2 FACTOR DE AMPLIFICACIN SSMICA (C) y PERIODO FUNDAMENTAL (T) 3.3.3 FUERZA CORTANTE EN LA BASE (V) 3.3.4 DISTRIBUCIN DE FUERZA CORTANTE EN ELEVACIN

3.4 FUERZA CORTANTE PARA EL DISEO DE COMPONENTES ESTRUCTURALES 19

IV. CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES .- 20 DESPLAZAMIENTOS DE CENTROS DE MASA DE DIAFRAGMAS (POR NIVELES) DESPLAZAMIENTOS MAXIMOS DE EXTREMOS DE DIAFRAGMAS (POR NIVELES)

V. DISEO DE COMPONENTES DE CONCRETO ARMADO Y ACERO .- 5.1 DISEO DE VIGAS Y COLUMNAS DE CA 24

5.1.1 REFORZAMIENTO DE COLUMNAS DE ALBAILERA HUECA EXISTENTES 5.1.2 REFORZAMIENTO DE COLUMNAS DE Y VIGAS DE CONCRETO EXISTENTES

5.2 DISEO DE VIGAS Y COLUMNAS DE ACERO 29 5.3 DISEO DE LOSAS DE CA CON PLACAS COLABORANTES 35 5.4 DISEO DE ZAPATAS

5.4.1 DISEO DE ZAPATAS CONCENTRICAS 36 5.4.2 DISEO DE ZAPATAS EXCENTRICAS 50 5.4.3 DISEO DE ZAPATAS DE ESQUINA 68

PARTE IPARTE IPARTE IPARTE IIIII:::: VI. ANALISIS Y DISEO DE COMPONENTES DE TECHO METALICO .-


I. GENERALIDADES .- La presente Memoria corresponde al anlisis ssmico y calculo estructural del proyecto AMPLIACION LA CURACAO - PUCALLPA, de Propietario TOTAL ARTEFACTOS S.A.; edificacin existente conformada por 1 nivel proyectada para ampliarse a 2 niveles mas techo metlico con coberturas en el 2 nivel; con ubicacin en .; distrito de Pucallpa, provincia de Coronel Portillo, departamento de Ucayali.

1.1 ESTRUCTURACION La altura proyectada de los sectores es 4.20m en el 1piso; y 2.65m en el 2piso, con un nivel de techo de +9.92m sobre la va publica.

El sistema estructural existente consta de Muros de albailera no confinada con columnas de unidades de albailera hueca (pilastres) y vigas de CA que con las columnas conforman 3 prticos principales en sentido perpendicular a la fachada. La cimentacin existente est conformada bsicamente por cimientos corridos. Se tiene diversas secciones de columnas: rectangulares de 0.45x0.45m, 0.25x0.80m, 0.50x0.15m, 0.45x0.60m y 0.45x0.70; mientras que las vigas son VP de 25x50cm, 25x55cm y 30x50cm. El sistema estructural planteado consiste en incorporacin de Columnas y Vigas Metlicas para conformar nuevos prticos en ambos sentidos que contribuyan al aumento de la rigidez lateral del sistema. Se tiene diversas secciones de columnas: metlicas HSS 12"x 8"x 3/16", 14"x 10"x 1/4", 12"x 12"x 1/4", 20"x 6"x 3/16", y 5 1/2"x 5 1/2"x 3/16"; mientras que las vigas son Perfiles W 4x13 lb/pie, 12x26 lb/pie, y 12x30 lb/pie. El diafragma rgido lo conforma una Losa con Placa Colaborante tipo AD-600 GAGE 22 en un sentido, de peralte 14cm y 16cm en el 1 nivel, segn se indica en los planos. Adems se ha contemplado una Viga de CA cerca a la abertura en el diafragma.

1.2 NORMAS EMPLEADAS Se sigue las disposiciones de los Reglamentos y Normas Nacionales e Internacionales descritos a continuacin.

-Reglamento Nacional de Edificaciones (Per) Normas Tcnicas de Edificacin (N.T.E.): -NTE E.020 CARGAS -NTE E.060 CONCRETO ARMADO -NTE E.030 DISEO SISMORRESISTENTE -NTE E.070 ALBAILERIA -NTE E.050 SUELOS Y CIMENTACIONES -NTE E.090 ESTRUCTURAS METALICAS

- A.C.I. 318 2008 (American Concrete Institute) - Building Code Requirements for Structural Concrete - UBC 1997 Uniform Building Code -AISC-LRFD 99

Se entiende que todos los Reglamentos y Normas estn en vigencia y/o son de la ltima edicin. 1.3 ESPECIFICACIONES MATERIALES EMPLEADOS

CONCRETO: -Resistencia (fc): 210 Kg/cm2 (todo) -Modulo de Elasticidad (E) : 217,000 Kg/cm2 (fc = 210 Kg/cm2) -Modulo de Poisson (u) : 0.20 -Peso Especfico (C) : 2300 Kg/m3 (concreto simple); 2400 Kg/m3 (concreto armado)

ACERO CORRUGADO (ASTM A-615): -Resistencia a la fluencia (fy) : 4,200 Kg/cm2 (G 60): E: 2100,000 Kg/cm2

ALBAILERIA HUECA: -Resistencia (fm): 30 Kg/cm2 -Modulo de Elasticidad (E) : 15,000 Kg/cm2 (E = 500*fm) -Modulo de Poisson (u) : 0.10 -Peso Especfico (C) : 1350 Kg/m3

ACERO ESTRUCTURAL (ASTM A-36): -Resistencia a la fluencia (fy) : 2,520 Kg/cm2 (G 36): E: 2000,000 Kg/cm2

RECUBRIMIENTOS MNIMOS (R): -Cimientos, zapatas, 7.50 cm -Columnas, Vigas 4.00 cm -Losas macizas, Escaleras 2.50 cm

1.4 CARACTERISTICAS DEL TERRENO Y CONSIDERACIONES D E CIMENTACION Segn especificaciones del Estudio de Mecnica de Suelos con fines de Cimentacin, realizado por el Ing. .. CIP N., de fecha :

-Peso Especfico (S): 1,800 Kg/m3 -Angulo de friccin (S): 25.4 -Nivel fretico: no encontrado

CIMIENTO SUPERFICIAL CUADRADO (para ancho B= 1.50 m) -Capacidad portante (T) : 0.98 Kg/cm2 -Desplante de cimiento (DF): 1.20 m


h= 0.83mNFZ. -0.80

h= 0.83mNFZ. -0.80

h= 0.83mNFZ. -0.80

h= 0.83mNFZ. -0.80

2.80

0.45

0.45 0.45 0.452.45 2.80 0.45 4.80 0.45

3.12

50.

453.

450.

454.

325

0.45

0.45

3.37

5

0.45

3.12

50.

453.

450.

454.

325

0.45

0.45

3.37

5

CONCRETOCICLOPEO

0.85

0.85

0.850.

85

0.85

0.85

0.85

0.85

CONCRETOCICLOPEO

CONCRETOCICLOPEO

CONCRETOCICLOPEO

1

6

2

3

4

5

7

8

12

9

15

14

13

16

18

17

N.P.T +0.00

N.P.T +0.00

N.P.T +2.10

10

11

19

20

DEP

OS

ITO

15.10

3.475 0.375 2.525 3.25 5.475

3.75

3.82

54.

775

3.90

3.80

20.0

52.

925

0.60

3.07

70.

45

2.00

1.15

1.151.20

3.150.45 0.50 0.503.25 1.75 0.25 4.80 0.45

Planta - Cimentacin existente

CIMIENTO SUPERFICIAL CORRIDO (para ancho B= 0.60 m) -Capacidad portante (T) : 0.98 Kg/cm2 -Desplante de cimiento (DF): 1.20 m

La cimentacin considerada est conformada bsicamente por zapatas aisladas tanto concntricas como excntricas, y por cimientos corridos. En caso de no encontrar terreno firme se colocaran sub-zapatas, con la finalidad de llegar a este.

1.5 REFERENCIAS 1.5.1 INFRAESTRUCTURA EXISTENTE


Techo 1 nivel existente (no presenta diafragma)

TABIQUERIA MADERA 2 NIVEL

TAB

IQU

ER

IA M

AD

ERA

2 N

IVEL

TAB

IQU

ERIA

MAD

ERA

2 N

IVEL

TABI

QU

ER

IA M

AD

ERA

2 N

IVEL

TABIQUERIA MADERA 2 NIVEL

TABIQUERIA MADERA 2 NIVEL TABIQUERIA MADERA 2 NIVEL

N.P.T +0.00

N.P.T +4.20

N.P.T +2.10

10

11

19

20

DEP

OSI

TO

2.80

0.45

0.45 0.45 0.452.45 2.80 0.45 4.80 0.45

3.12

50.

453.

450.

454.

325

0.45

0.45

3.37

5

0.45

3.12

50.

453.

450.

454.

325

0.45

0.45

3.37

52.

925

0.60

3.150.45 0.50 0.503.25 1.75 0.25 4.80 0.45

3.07

70.

45

2.00

1.15

1.151.20

1

6

2

3

4

5

7

8

12

9

15

14

13

16

18

17

15.10

3.475 0.375 2.525 3.25 5.475

3.75

3.82

54.

775

3.90

3.80

20.0

5


- Inspeccin de Columnas Existentes tipo CE-3: Entre ejes 5 con E (arriba) y ejes 6 con E (abajo) conformadas de unidades de albailera hueca, segn se aprecia.

- Arriba: Inspeccin de refuerzo en vigas existentes (eje 6), determinndose cuanta mnima.

- Abajo: Inspeccin de caractersticas de cimentacin existente (entre ejes 5 con E)


Diafragma - Techo 1 Nivel

LOSA COLABORANTETIPO AD-600, GAGE 20,T=14cm

P2LOSA COLABORANTETIPO AD-600, GAGE 20,T=16cm

P1 LOSA COLABORANTETIPO AD-600, GAGE 20,T=14cm

N.F.P. +4.15

e= 0.14m

P1 LOSA COLABORANTETIPO AD-600, GAGE 20,T=14cm

Sentido de NervaduraLosa Colaborante




ver DETALLE 2

ver DETALLE 2

ver DETALLE 2

ver DETALLE 1

ver DETALLE 1ver DETALLE 1

ver DETALLE 1

ver DETALLE 1

ver DETALLE 1

ver DETALLE 1

picar muro exist.para inst. de CM





picar columna exist.para inst. de VM


ver DETALLE 1picar columna exist.para inst. de VM


ver DETALLE 1picar columna exist.para inst. de VM



Similar a DETALLE 2

2.80

0.45

0.45 0.45 0.452.45 2.80 0.45 4.80 0.45

3.12

50.

453.

450.

454.

325

0.45

0.45

3.37

5

0.45

3.12

50.

453.

450.

454.

325

0.45

0.45

3.37

52.

925

0.60

3.150.45 0.50 0.503.25 1.75 0.25 4.80 0.45

3.07

70.

45

15.10

3.475 0.375 2.525 3.25 5.475

3.75

3.82

54.

775

3.90

3.80

20.0

5

P1

N.F.P. +4.15

e= 0.14m

N.F.P. +4.15

e= 0.16m

N.F.P. +4.15

e= 0.14m

1.5.2 ARQUITECTURA NUEVA Y CONFIGURACION GEOMETRICA


N.C

ober

t. VA

R(+

6.85

/ +9

.92m

)N

.Cob

ert.

VAR

(+6.

85 /

+9.9

2m)

manguitoroscado

manguitoroscado

manguitoroscado

manguitoroscado

manguitoroscado

manguitoroscado

manguitoroscado

manguitoroscado

manguitoroscado

manguitoroscado

manguitoroscado

0.15

0.23 1.57 1.681.66 1.68 1.66 1.63 0.23

3.70

03.

904.

775

3.82

5

0.15

3.55

00.

153.

750.

154.

625

0.15

0.15

3.67

53.

503

3.65

15.10

15.100

3.75

3.83

4.78

3.90

3.80

20.0

5

1.57 0.771.630.77

manguitoroscado

Techo Metlico 2 nivel (No constituye diafragma)


CONFIGURACION - DIAFRAGMA 1 NIVEL

Parte I - pg. 10 / 73

II. ESTADOS DE CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS .- 2.1 ESTADOS DE CARGAS .- De acuerdo a

las Normas NTE. E.020, E060 y al reglamento ACI 318-08, se consideran los siguientes estados de Carga en la estructura segn valores definidos en el tem 2.2.1, adems del Espectro definido en el tem 2.1: Donde: - L1 y L2 son dos alternancias

consideradas para la carga viva total (L).

- EXD y EXI son Fuerza Ssmica en direcc. X-X, con excentricidad accidental de 5% en direcc. +Y y Y respectivamente, en cada block y nivel, calculada en el Item 2.2.3

- EYD y EYI son Fuerza Ssmica en direcc. Y-Y, con una excentricidad accidental de 5% en direcc. +X y X respectivamente, en cada block y nivel, calculada en el Item 2.2.3

2.2 COMBINACIONES DE CARGAS .- Definiendo primero las combinaciones auxiliares envL y envS:

-envL es la Envolvente de las 2 alternancias de la carga viva y la total de esta, segn cuadro de abajo

De dichos estados de cargas se considera las siguientes combinaciones en cuadro Define Load Combinations:

De dichas combinaciones, el diseo Estructural se efecta con la ENVOLVENTE definida segn cuadro Load combination Data:

-envS es la Envolvente de los 4 estados de carga ssmica definidos anteriormente y del Espectro, segn cuadro de abajo

Parte I - pg. 11 / 73

2.3 ALTERNANCIA DE CARGAS DIAFRAGMA 1 NIVEL (Se indican valores de la 1 alternancia de la carga viva en kg/m2; adems del Centro de Masa del diafragma)

Program Name Version ProgLevel ETABS Nonlinear 9.5.0 Advanced

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DIAFRAGMA 1NIVEL (Se indican valores de la 2 alternancia de la carga viva en kg/m2; adems del Centro de Masa del diafragma)

Parte I - pg. 13 / 73

2 NIVEL: Se indican valores de la Carga Ssmica en X e Y (kg y kg/m) en elementos portantes no diafragmados (columnas y vigas)

Parte I - pg. 14 / 73

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00

Pse

udo

acel

erac

ion

"Sa"

(m

/s2)

Periodo "T" (seg)

ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONES - NTE. E030 - 03

Sa X Sa Y

III. ANALISIS SISMICOS .- 3.1 FACTORES PARA EL ANALISIS

El Anlisis Ssmico se realiza utilizando un modelo matemtico tridimensional en donde los elementos verticales estn conectados con diafragmas horizontales, los cuales se suponen infinitamente rgidos en sus planos. Adems, para cada direccin, se ha considerado una excentricidad accidental de 0.05 veces la dimensin del edificio en la direccin perpendicular a la accin de la fuerza. Los parmetros ssmicos que estipula la Norma de Diseo Sismorresistente (NTE E.030) considerados para el Anlisis en el Edificio son los siguientes:

Factor Nomenclatura Clasificacin

Categrica Tipo Valor Justificacin

Zona Z 1 0.15 Zona Ssmica 1: Ucayali

Uso U C 1.0 Edificaciones Comunes: Tiendas - Oficinas

Suelo S

Tp (s) 3

1.4 0.9

Suelo ML limo arcilloso plstico (de E.M.S.)

Coeficiente de reduccin

Rx Albailera 3.00 Muros de

Albailera confinada (regular)

Ry Albailera 3.00 Muros de

Albailera confinada (regular)

3.1.1 FUERZAS SISMICAS VERTICALES El factor de Zona de la Edificacin clasifica como Z1. Por tanto, segn la NTE - E.030, las fuerzas ssmicas verticales se consideraran como una fraccin de 2/3 del valor de la fuerza ssmica horizontal

3.2 ANALISIS SISMICO DINAMICO

3.2.1 ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONES Para el Anlisis Dinmico de la Estructura se utiliza un Espectro de respuesta segn la NTE - E.030, para comparar la fuerza cortante mnima en la base y compararlos con los resultados de un anlisis esttico. Todo esto para cada direccin de la Edificacin en planta (X e Y)

Sa = ZUSC.g ; g = 9.81 m/s2 y C=2.5(Tp/T) < 2.5 R

Parte I - pg. 15 / 73

T C=2.5(Tp/T) "C"

correg Sa X Sa Y 0.05 45.000 2.500 1.717 1.717 0.10 22.500 2.500 1.717 1.717 0.15 15.000 2.500 1.717 1.717 0.20 11.250 2.500 1.717 1.717 0.25 9.000 2.500 1.717 1.717 0.30 7.500 2.500 1.717 1.717 0.35 6.429 2.500 1.717 1.717 0.40 5.625 2.500 1.717 1.717 0.45 5.000 2.500 1.717 1.717 0.50 4.500 2.500 1.717 1.717 0.55 4.091 2.500 1.717 1.717 0.60 3.750 2.500 1.717 1.717 0.65 3.462 2.500 1.717 1.717 0.70 3.214 2.500 1.717 1.717 0.75 3.000 2.500 1.717 1.717 0.80 2.813 2.500 1.717 1.717 0.85 2.647 2.500 1.717 1.717 0.90 2.500 2.500 1.717 1.717 0.95 2.368 2.368 1.626 1.626 1.00 2.250 2.250 1.545 1.545 1.05 2.143 2.143 1.472 1.472 1.10 2.045 2.045 1.405 1.405 1.15 1.957 1.957 1.344 1.344 1.20 1.875 1.875 1.288 1.288 1.25 1.800 1.800 1.236 1.236 1.30 1.731 1.731 1.189 1.189 1.35 1.667 1.667 1.145 1.145 1.40 1.607 1.607 1.104 1.104 1.45 1.552 1.552 1.066 1.066 1.50 1.500 1.500 1.030 1.030 1.55 1.452 1.452 0.997 0.997 1.60 1.406 1.406 0.966 0.966 1.65 1.364 1.364 0.936 0.936 1.70 1.324 1.324 0.909 0.909 1.75 1.286 1.286 0.883 0.883 1.80 1.250 1.250 0.858 0.858 1.85 1.216 1.216 0.835 0.835 1.90 1.184 1.184 0.813 0.813 1.95 1.154 1.154 0.792 0.792 2.00 1.125 1.125 0.773 0.773 2.05 1.098 1.098 0.754 0.754

Parte I - pg. 16 / 73

3.2.2 PERIODOS Y MASA PARTICIPANTE Los periodos y la masa participante calculados mediante un anlisis dinmico para 9 modos de vibracin (3 modos por cada nivel), se presentan a continuacin:

TABLE: Modal Participating Mass Ratios

StepType Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ Text Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless

Mode 1 0.391320 0.0002 99.8781 0 0.0002 99.8781 0 Mode 2 0.351768 98.6871 0.0028 0 98.6872 99.881 0 Mode 3 0.260515 1.3128 0.119 0 100 100 0

TABLE: Modal Participating Mass Ratios

StepType Period RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ Text Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless

Mode 1 0.391320 99.878 0.0002 0.1218 99.878 0.0002 0.1218 Mode 2 0.351768 0.0028 98.6871 1.3434 99.881 98.687 1.4652 Mode 3 0.260515 0.119 1.3128 98.5348 100 100 100

3.3 ANALISIS SISMICO ESTATICO

Se calculara el Cortante Esttico con los valores de los parmetros definidos anteriormente, adems de definir el Peso de la Estructura y el Factor de Ampliacin Dinmica (C).

3.3.1 PESO DE LA ESTRUCTURA (P)

La estructura clasifico como categora C, por lo tanto el peso que se ha considerado para el anlisis ssmico es el debido a la carga permanente mas el 25% de la carga viva (100%CM + 25%CV). En azoteas y techo en general se considera el 25% de la carga viva (100%CM + 25%CV).

CARGA MUERTA: El valor de las Cargas Muertas empleadas comprende el peso propio de los elementos estructurales (losas, vigas, columnas, placas, muros, etc.) segn caractersticas descritas en el tem 1.3; adems del peso de los elementos aligeradores en losas, el peso de la tabiquera y el peso de los acabados, segn:

CARGA VIVA: El valor de Carga Viva empleada es de 400 kg/m2 del 1 al 2 nivel (zonas de comercio), 400 kg/m2

(corredores y escaleras), y 30 kg/m2 en techos de coberturas (segn parmetros definidos en tem I).

NIVEL Peso (Tn) (T-s2/m) 2 246.340 25.111 1 228.230 23.265

TOTAL 474.570 48.376

ProgramName Versin ProgLevel ETABS Nonlinear 9.5.0 Advanced

TABLE: Modal Load Participation Ratios Item Type Item Static Dynamic

Text Text Percent Percent Accel UX 100.00 100.00 Accel UY 100.00 100.00 Accel UZ 0 0 Accel RX 100.00 100.00 Accel RY 100.00 100.00 Accel RZ 92.8573 0

TABLE: Modal Periods And Frequencies StepType Period Frequency CircFreq Text Sec Cyc/sec rad/sec Mode 1 0.391320 2.5555 16.056 Mode 2 0.351768 2.8428 17.862 Mode 3 0.260515 3.8386 24.118

Peso propio : (Losa Colaborante Tipo AD-600 Calibre GAGE 20)

Peso Muerto: Acabados: 50 kg/m2 Tab. movil: 70 kg/m2 Albailera: 1800 kg/m2 (maciza) Albailera: 1350 kg/m (tubular)

e= 0.14m: 249.6 kg/m2 e= 0.16m: 297.6 kg/m2 plancha: 10.88 kg/m2

Parte I - pg. 17 / 73

3.3.2 FACTOR DE AMPLIFICACIN SSMICA (C) y PERIODO FUNDAMENTAL (T)

Para el clculo del Factor de Amplificacin Ssmica en los Anlisis se considero el periodo fundamental estimado en la Norma NTE. E.030, segn: C= 2.5 (Tp/T) 2.5

Direccin Ct Hn T = hn/Ct C C/R > 0.125 X-X 35 4.20 0.120 2.50 0.8333 Y-Y 35 4.20 0.120 2.50 0.8333

3.3.3 FUERZA CORTANTE EN LA BASE (V)

La Fuerza Cortante en la Base de la Edificacin se determina como una fraccin del peso total de la Edificacin mediante la siguiente expresin:

3.3.4 DISTRIBUCIN DE FUERZA CORTANTE EN ELEVACIN Si T > 0.7s, una parte de la Cortante basal V denominada Fa se aplicara como fuerza concentrada en la parte superior de la edificacin, calculada segn: Fa = 0.07(T)(V) 0.15 V

FI - entrepisos

NIVEL "Pi" (Tn) hi (m) Pi x hi Fix (Tn) Fiy (Tn) 1 263.00 4.20 1104.60 46.025 46.025

TOTAL 263.000 1104.6 46.025 46.025

Se indican: - Cargas Muertas (D): Peso de la tabiquera en bordes de cada diafragma (kg/m) Peso de techo metlico transmitido por cada tijeral sobre las columnas (kg) - Cargas Vivas (L1): Transmitidas de las losas a las vigas (kg/m)

V = ZUSC.P Vx = 0.175*P = 46.025 tn y Vy = 0.175*P = 46.025 tn R

T= 0.39 s Fa = 0 El resto de la Cortante Basal (V-Fa) se distribuye en cada nivel de la Edificacin, incluyendo el ltimo, segn la formula:

Parte I - pg. 18 / 73

Se indica Cargas de Sismo Esttico en X e Y: - En borde superior de elementos portantes no diafragmados: vigas (kg/m) y columnas (kg) - En C.M. de diafragmas del 1 al 2 nivel

Parte I - pg. 19 / 73

3.4 FUERZA CORTANTE PARA EL DISEO DE COMPONENTES ESTRU CTURALES

La respuesta mxima dinmica esperada para el cortante basal se calcula utilizando el criterio de combinacin cuadrtica completa para todos los modos de vibracin calculados. De acuerdo a la norma vigente, el cortante dinmico no deber ser menor al 80% del cortante esttico para edificios regulares ni del 90% para edificios irregulares. De acuerdo a esto se muestra una tabla donde se compara los resultados obtenidos. El Edificio presenta una configuracin regular (en planta y altura) por lo que se considera el 80% del corte esttico como valor mnimo para el diseo estructural.

Direccin Block A

ANALISIS ESTATICO ANALISIS DINAMICO FUERZA DISEO T(s) V (Tn) 80%V (Tn) T(s) V (Tn)

X-X 0.120 46.025 36.820 0.3518 41.53 41.53 Y-Y 0.120 46.025 36.820 0.3913 42.11 42.11

Parte I - pg. 20 / 73

IV. CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES .- DESPLAZAMIENTOS DE CENTROS DE MASA Y EXTREMOS DE DIAFRAGMAS (POR NIVELES)

Parte I - pg. 21 / 73

DESPLAZAMIENTOS MAXIMOS DE EXTREMOS DE DIAFRAGMAS (POR NIVELES)

Parte I - pg. 22 / 73

De acuerdo a la Norma NTE. E030, para el control de los desplazamientos laterales, los resultados debern ser multiplicados por el valor de 0.75R para calcular los mximos desplazamientos laterales de la estructura. Se tomaron los desplazamientos del centro de masa y del eje ms alejado Los resultados se muestran en la siguiente tabla para cada direccin de anlisis. Donde: i/he = Desplazamiento relativo de entrepiso Adems: iX/heX (mx.) = 0.0050 (mximo permisible Albailera confinada, NTE E.030 3.8)

iY/heY (mx.) = 0.0070 (mximo permisible Concreto armado, NTE E.030 3.8)

Se observa que tanto en el Eje del Centro de Masa como en los Ejes ms alejados de este en cada direccin, todos los entrepisos cumplen con el Desplazamiento relativo mximo permisible de entrepiso (i/he)MAX en ambas direcciones.

DESPLAZAMIENTO RELATIVO DE ENTREPISO EN EL CENTRO DE MASA DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y

NIVEL desplazam. i he

i/he OBS. desplazam. i

i/he OBS. absolt. (cm) (cm) (m) absolt. (cm) (cm)

1 0.166 0.177 2.85 0.0006 OK 0.491 1.304 0.0046 OK

DESPLAZAMIENTO RELATIVO DE ENTREPISO EN EL EJE EXTREMO

DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y

NIVEL desplazam. i he

i/he OBS. desplaz. i

i/he OBS. absolt. (cm) (cm) (m) absolt. (cm) (cm)

2 0.173 0.190 2.85 0.0007 OK 0.542 1.431 0.0050 OK 1 0.089 0.199 3.35 0.0006 OK 0.224 1.008 0.0030 OK

0.0034

0.0039

NTE E.030 (Y-Y)

0

1

2

0.00

0

0.00

1

0.00

2

0.00

3

0.00

4

0.00

5

0.00

6

0.00

7

NIV

ELE

S

DISTORSIONES (i/he)

DISTORSIONES DE ENTREPISO DEL CENTRO DE MASA AFECTADO POR 0.75R

eje X-X eje Y-Y

Parte I - pg. 23 / 73

0

1

2

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

NIV

ELE

S

DESPLAZAMIENTOS (cm)

DESPLAZAMIENTOS (cm) DE ENTREPISO DEL CENTRO DE MASA Y EJE MAS ALEJADO AFECTADO POR 0.75R

CM X-X CM Y-Y eje X-X eje Y-Y

0.0038

0.0042

NTE E.030 (Y-Y)

0

1

20.

000

0.00

1

0.00

2

0.00

3

0.00

4

0.00

5

0.00

6

0.00

7

NIV

ELE

S

DISTORSIONES (i/he)

DISTORSIONES DE ENTREPISO DEL EJE MAS ALEJADO AFECTADO POR 0.75R

eje X-X eje Y-Y

Parte I - pg. 24 / 73

V. DISEO DE COMPONENTES DE CONCRETO ARMADO Y ACERO .- NORMAS Y CODIGOS EMPLEADOS:

Parte I - pg. 25 / 73

5.1 DISEO DE VIGAS Y COLUMNAS DE CA

Plantas: Diseo de refuerzo longit. y transversal en miembros (frame) de CA. Se indican reas (As) en cm2

Parte I - pg. 26 / 73

Elevaciones: Vistas del refuerzo longitudinal en prticos principales. Se indican reas (As) en cm2

Parte I - pg. 27 / 73

Detalle de diseo de Columna C-15 nivel 1

5.1.1 REFORZAMIENTO DE COLUMNAS DE ALBAILERA HUECA EXISTENTES: Simulando el Material como Concreto de fm = 30 kg/cm2: Se observa que el programa arroja por defecto una cuanta mnima reglamentaria (Asmin = (1% - 2%)*Ac, de acuerdo al cdigo ACI 318-2008) en todas las columnas, debido a que no puede arrojar resultados nulos. Por tanto,se concluye que NO es indispensable reforzar las columnas de Albailera Hueca existentes.

Calculo similar para resto de columnas

Parte I - pg. 28 / 73

Detalle de diseo de Viga B-39 nivel 1

5.1.2 REFORZAMIENTO DE COLUMNAS Y VIGAS DE CONCRETO EXISTENTES: Columnas de Concreto existentes: Se observa que el programa arroja por defecto una cuanta mnima reglamentaria (Asmin = (1%-2%)*Ac, de acuerdo al cdigo ACI 318-2008) en todas las columnas, debido a que no puede arrojar resultados nulos. Por tanto, se concluye que NO es indispensable proveer de refuerzo interno a las columnas de Concreto existentes.

Vigas de CA existentes: Se observa que el programa arroja por defecto una cuanta mnima reglamentaria (Asmin = 0.0034*Ac, de acuerdo al codigo ACI 318-2008) en todas las vigas, debido a que no puede arrojar resultados nulos Considerando que dicha cuantia minima de Acero ya existe, se concluye que NO es indispensable reforzar las Vigas de Concreto existentes.

Calculo similar para resto de vigas

Parte I - pg. 29 / 73

5.2 DISEO DE VIGAS Y COLUMNAS DE ACERO .-

Parte I - pg. 30 / 73

Elevaciones: Vistas de secciones de diseo en prticos principales

Parte I - pg. 31 / 73


Detalle de diseo de Viga B-10 nivel 1

Calculo similar para resto de columnas

Calculo similar para resto de vigas

Parte I - pg. 32 / 73


Parte I - pg. 33 / 73


Parte I - pg. 34 / 73


Parte I - pg. 35 / 73

5.3 DISEO DE LOSAS DE CA CON PLACAS COLABORANTES Se tienen las siguientes especificaciones Tcnicas:

Sobrecarga 1Nivel = 400 kg/m2 Para L= 3.25m 3.90m , se escoge:

E = 0.14m calibre GAGE 20

Para L= 3.90m 4.50m , se escoge: E = 0.16m calibre GAGE 20

Parte I - pg. 36 / 73

5.4 DISEO DE ZAPATAS DE CA Nota: - La nomenclatura en cada Hoja de Clculo se refiere a los ejes que intersectan a la zapata.

- Se considera mantener los cimientos existentes, los cuales se ampliaran en las dimensiones necesarias (con el fc indicado) hasta alcanzar las dimensiones de zapata necesaria para cada columna, las cuales son determinadas en el Item 5.4.1

- Se han obviado las zapatas cuyas dimensiones resulten demasiado pequeas, considerndose que el cimiento existente puede transferir satisfactoriamente las cargas de la columna en cuestin.

5.4.1 DISEO DE ZAPATAS CONCENTRICAS 5.4.1.1 ZAPATA Z-1:

Zapata Z-C230.0 x 30 cm S/C = 0.04 Kg/cm

400 Kg/m1.8 T/m1.2 m

0.98 Kg/cm s = 0.0018 Kg/cmConcreto : 175 Kg/cmRefuerzo : 4200 Kg/cm

PD = 7.59 TPe = Pi = 16.2 Tn PL = 7.77 T c = 0.0024 Kg/cm

PE = 0.84 T

d = 45 cm # 5 40 cmdonde : d = 35 cm 10 cm

***No falla ***No falla ***No falla ***No falla

qe = 0.98 - ( 0.0018 x 75 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.697 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 75 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.020 Kg/cm

2. Dimensionamiento en Planta : Areas mnimas de la zapata en plantaSin sismo : A Z = 7590 + 7770 = 22037 cm

0.697

Con sismo : A Z = 7590 + 7770 + 840 = 15876 cm

1.020

Dimension final de la planta: m = 59 148 cm

m = m = 59A z = b = 30

t = 30 A Z = 22037 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cm cmAo = 4225 cm cm

bo = 260 cm cm

30

Pu = 1.4 x 7590 + 1.7 x 7770 = 23835 KgPu = 1.25 x ( 7590 + 7770 ) + 840 = 20040 Kg

=A Luego : qu = Pu = 23835 = 1.08 Kg/cm

AxB 22037B = 148

La fuerza cortante ltima actuante en el permetro de falla es: Vuo = Pu - qu . Ao

Vuo = 23835 - 1.08 x 4225 = 19265 Kg

c = 1.00 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 195018 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5bo . d = 240023 Kg

bo

Vco = 1.1 (f 'c)0.5

bo . d = 132420 Kg

Cortante resistente del concreto de diseo Vco = 0.85 ( 132420 ) = 112557 KgVuo = 19265 < Vco = 112557 Kg

***No falla

ZAPATA CONCENTRICA

Dimensiones de la columna :Sobrecarga :Peso volumtrico del suelo :Profundidad de la cimentacin :

Resistencia admisible del suelo :

75 c

m

Materiales :

Cargas en servicio :

45 c

m

35 c

m

1. Clculo de la presin efectiva o neta del sueloAsumiendo un peralte de la zapata , porque la longitud de la barra en compresin es de

y el recubrimiento es dea). Corte por punzonamiento b). Corte por flexin c). Falla por aplastamiento

Presin efectiva sin considerar carga de sismo

Presin efectiva considerando carga de sismo

Se toma la mayor rea, por lo tanto la zapata ser de aproximadamente que da un rea mayor que el mnimo.

( - (b+t) + (b - 16 (b.t-Az))0.5 ) / 8

El mayor de los valores obtenidos

148

cm

3. Dimensionamiento en Alturaa). Corte por punzonamiento

Presin factorizada o ltima del suelo, considerando la carga ltima,el mayor de las conbinaciones

148

30

Resistencia nominal del concreto al cortante, se elige el menor de los siguientes valores. Donde correspondiente a una columna interior

Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 37 / 73

d = 35 cmB = 148

Vu = qu . n . B = 3890 Kg

30

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5 d . B = 30964 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

n = 24 B = 148

Vu = qu . n . A = 3890 Kg

30

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . A = 30964 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

En la superficie de apoyo : Pu = 23835 Kg Entonces :

A1 = 900 cm A2 = 4.95 > 2 Se toma :2A2 = 22037 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 187425 Kg > Pu = 23835 = 0.7 A1

Clculo del As a lo largo del lado B

quB = Pu = 161 Kg/cm

B

Mu = quB . m = 281588 cm-Kg

2AsB = 2.141 cm AsB = 10.39 cm e

Usar: 5 # 5# capas = 1 OK #

e = 26.6 cm

A = 148 cmClculo del As a lo largo del lado A

quA = Pu = 161 Kg/cm 30A

Mu = quB . m = 281588 cm-Kg

2

AsA = 2.141 cm AsB = 10.39 cm

Usar: 5 # 5 OK# capas = 1 e

e = 26.6 cm#

As = # 5 @ 27 cmB = 148 cm

m = 59As = # 5 @ 27 cm 30 cm

A = 148 cmm = 59

b). Corte por flexin Se verificar el peralte que satisface el corte perimetral:

n = 24Corte actuante en la seccin crtica

d =

35

148

30

Corte resistente de diso del concreto

por flexin

Corte actuante en la seccin crtica

148

30


d = 35 por flexion

c). Falla por aplastamiento

La fuerza resistente al aplastamiento :

***No falla por aplastamiento

4. Clculo del Acerado

35 c

m

35 c

m

30 cmB = 148 cm

Parte I - pg. 38 / 73

5.4.1.2 ZAPATA Z-2:

Zapata Z-C330.0 x 30 cm S/C = 0.04 Kg/cm

400 Kg/m1.8 T/m1.2 m



PE = 0.7 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 75 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.697 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 75 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.020 Kg/cm


0.697

Con sismo : A Z = 9170 + 8890 + 700 = 18385 cm

1.020


m = m = 65A z = b = 30

t = 30 A Z = 25911 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cm cmAo = 4225 cm cm

bo = 260 cm cm

30

Pu = 1.4 x 9170 + 1.7 x 8890 = 27951 KgPu = 1.25 x ( 9170 + 8890 ) + 700 = 23275 Kg

=A Luego : qu = Pu = 27951 = 1.08 Kg/cm

AxB 25911B = 161


Vuo = 27951 - 1.08 x 4225 = 23393 Kg

c = 1.00 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 195018 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5bo . d = 240023 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5 bo . d = 132420 Kg


***No falla

ZAPATA CONCENTRICA



75 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m






( - (b+t) + (b - 16 (b.t-Az))0.5 ) / 8


161

cm



161

30


Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 39 / 73

d = 35 cmB = 161

Vu = qu . n . B = 5293 Kg

30

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . B = 33576 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

n = 30 B = 161

Vu = qu . n . A = 5293 Kg

30

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5 d . A = 33576 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla


A1 = 900 cm A2 = 5.37 > 2 Se toma :2A2 = 25911 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 187425 Kg > Pu = 27951 = 0.7 A1



B

Mu = quB . m = 372308 cm-Kg

2AsB = 2.834 cm AsB = 11.27 cm e


e = 26.8 cm



Mu = quB . m = 372308 cm-Kg

2

AsA = 2.834 cm AsB = 11.27 cm


e = 26.8 cm#

As = # 5 @ 27 cmB = 161 cm

m = 65As = # 5 @ 27 cm 30 cm

A = 161 cmm = 65



d =

35

161

30


por flexin


161

30


d = 35 por flexion





35 c

m

35 c

m

30 cmB = 161 cm

Parte I - pg. 40 / 73

5.4.1.3 ZAPATA Z-3:

Zapata Z-A345.0 x 65 cm S/C = 0.04 Kg/cm

400 Kg/m1.8 T/m0.8 m



PE = 0.99 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.769 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.092 Kg/cm


0.769

Con sismo : A Z = 8090 + 5760 + 990 = 13585 cm

1.092


m = m = 40A z = b = 45

t = 65 A Z = 18010 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cm cmAo = 8000 cm cm

bo = 360 cm cm

45

Pu = 1.4 x 8090 + 1.7 x 5760 = 21118 KgPu = 1.25 x ( 8090 + 5760 ) + 990 = 18303 Kg

=A Luego : qu = Pu = 21118 = 1.17 Kg/cm

AxB 18010B = 125


Vuo = 21118 - 1.17 x 8000 = 11738 Kg

c = 1.44 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 214636 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5 bo . d = 265025 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5 bo . d = 183351 Kg


***No falla

ZAPATA CONCENTRICA



35 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m






( - (b+t) + (b - 16 (b.t-Az))0.5 ) / 8


145

cm



145

65


Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 41 / 73

d = 35 cm

B = 125

Vu = qu . n . B = 699 Kg

45

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . B = 25984 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

n = 5 B = 125

Vu = qu . n . A = 812 Kg

45

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . A = 30156 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla


A1 = 2925 cm A2 = 2.48 > 2 Se toma :2A2 = 18010 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 609131.3 Kg > Pu = 21118 = 0.7 A1



B

Mu = quB . m = 134179 cm-Kg

2AsB = 1.017 cm AsB = 10.12 cm e


e = 26.6 cm



Mu = quB . m = 115617 cm-Kg

2

AsA = 0.876 cm AsB = 8.72 cm


e = 26.3 cm#

As = # 5 @ 27 cmB = 125 cm

m = 40As = # 5 @ 26 cm 65 cm

A = 145 cmm = 40



d =

35

145

65


por flexin


145

65


d = 35 por flexion





35 c

m

35 c

m

45 cmB = 125 cm

Parte I - pg. 42 / 73

5.4.1.4 ZAPATA Z-4:

Zapata Z-E230.0 x 30 cm S/C = 0.04 Kg/cm

400 Kg/m1.8 T/m0.8 m



PE = 0.98 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.769 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.092 Kg/cm


0.769

Con sismo : A Z = 10250 + 8670 + 980 = 18217 cm

1.092


m = m = 63A z = b = 30

t = 30 A Z = 24603 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cm cmAo = 4225 cm cm

bo = 260 cm cm

30

Pu = 1.4 x 10250 + 1.7 x 8670 = 29089 KgPu = 1.25 x ( 10250 + 8670 ) + 980 = 24630 Kg

=A Luego : qu = Pu = 29089 = 1.18 Kg/cm

AxB 24603B = 157


Vuo = 29089 - 1.18 x 4225 = 24094 Kg

c = 1.00 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 195018 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5bo . d = 240023 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5 bo . d = 132420 Kg


***No falla

ZAPATA CONCENTRICA



35 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m






( - (b+t) + (b - 16 (b.t-Az))0.5 ) / 8


157

cm



157

30


Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 43 / 73

d = 35 cmB = 157

Vu = qu . n . B = 5272 Kg

30

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5 d . B = 32717 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

n = 28 B = 157

Vu = qu . n . A = 5272 Kg

30

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5 d . A = 32717 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla


A1 = 900 cm A2 = 5.23 > 2 Se toma :2A2 = 24603 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 187425 Kg > Pu = 29089 = 0.7 A1



B

Mu = quB . m = 373039 cm-Kg

2AsB = 2.840 cm AsB = 10.98 cm e


e = 26.7 cm



Mu = quB . m = 373039 cm-Kg

2

AsA = 2.840 cm AsB = 10.98 cm


e = 26.7 cm#

As = # 5 @ 27 cmB = 157 cm

m = 63As = # 5 @ 27 cm 30 cm

A = 157 cmm = 63



d =

35

157

30


por flexin


157

30


d = 35 por flexion





35 c

m

35 c

m

30 cmB = 157 cm

Parte I - pg. 44 / 73

5.4.1.5 ZAPATA Z-5:


400 Kg/m1.8 T/m0.8 m



PE = 0.04 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.769 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.092 Kg/cm


0.769

Con sismo : A Z = 11830 + 9810 + 40 = 19846 cm

1.092


m = m = 69A z = b = 30

t = 30 A Z = 28140 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cm cmAo = 4225 cm cm

bo = 260 cm cm

30

Pu = 1.4 x 11830 + 1.7 x 9810 = 33239 KgPu = 1.25 x ( 11830 + 9810 ) + 40 = 27090 Kg

=A Luego : qu = Pu = 33239 = 1.18 Kg/cm

AxB 28140B = 168


Vuo = 33239 - 1.18 x 4225 = 28249 Kg

c = 1.00 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 195018 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5bo . d = 240023 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5 bo . d = 132420 Kg


***No falla

ZAPATA CONCENTRICA



35 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m






( - (b+t) + (b - 16 (b.t-Az))0.5 ) / 8


168

cm



168

30


Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 45 / 73

d = 35 cm

B = 168

Vu = qu . n . B = 6712 Kg

30

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . B = 34990 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

n = 34 B = 168

Vu = qu . n . A = 6712 Kg

30

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . A = 34990 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla


A1 = 900 cm A2 = 5.59 > 2 Se toma :2A2 = 28140 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 187425 Kg > Pu = 33239 = 0.7 A1



B

Mu = quB . m = 469984 cm-Kg

2AsB = 3.583 cm AsB = 11.74 cm e


e = 26.9 cm



Mu = quB . m = 469984 cm-Kg

2

AsA = 3.583 cm AsB = 11.74 cm


e = 26.9 cm#

As = # 5 @ 27 cmB = 168 cm

m = 69As = # 5 @ 27 cm 30 cm

A = 168 cmm = 69



d =

35

168

30


por flexin


168

30


d = 35 por flexion





35 c

m

35 c

m

30 cmB = 168 cm

Parte I - pg. 46 / 73

5.4.1.6 ZAPATA Z-6:


400 Kg/m1.8 T/m0.8 m



PE = 0.54 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.769 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.092 Kg/cm


0.769

Con sismo : A Z = 15250 + 11980 + 540 = 25421 cm

1.092


m = m = 69A z = b = 30

t = 75 A Z = 35410 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cm cmAo = 7150 cm cm

bo = 350 cm cm

30

Pu = 1.4 x 15250 + 1.7 x 11980 = 41716 KgPu = 1.25 x ( 15250 + 11980 ) + 540 = 34578 Kg

=A Luego : qu = Pu = 41716 = 1.18 Kg/cm

AxB 35410B = 167


Vuo = 41716 - 1.18 x 7150 = 33293 Kg

c = 2.50 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 157515 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5bo . d = 262525 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5 bo . d = 178257 Kg


***No falla

ZAPATA CONCENTRICA



35 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m






( - (b+t) + (b - 16 (b.t-Az))0.5 ) / 8


212

cm



212

75


Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 47 / 73

d = 35 cmB = 167

Vu = qu . n . B = 6593 Kg

30

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . B = 34837 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

n = 34 B = 167

Vu = qu . n . A = 8369 Kg

30

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . A = 44223 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla


A1 = 2250 cm A2 = 3.97 > 2 Se toma :2A2 = 35410 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 468562.5 Kg > Pu = 41716 = 0.7 A1



B

Mu = quB . m = 586128 cm-Kg

2AsB = 4.468 cm AsB = 14.84 cm e


e = 27.2 cm



Mu = quB . m = 461723 cm-Kg

2

AsA = 3.520 cm AsB = 11.69 cm


e = 26.9 cm#

As = # 5 @ 27 cmB = 167 cm

m = 69As = # 5 @ 27 cm 75 cm

A = 212 cmm = 69



d =

35

212

75


por flexin


212

75


d = 35 por flexion





35 c

m

35 c

m

30 cmB = 167 cm

Parte I - pg. 48 / 73

5.4.1.7 ZAPATA Z-7:


400 Kg/m1.8 T/m0.8 m



PE = 0.55 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.769 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.092 Kg/cm


0.769

Con sismo : A Z = 10160 + 7670 + 550 = 16825 cm

1.092


m = m = 61A z = b = 30

t = 30 A Z = 23186 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cm cmAo = 4225 cm cm

bo = 260 cm cm

30

Pu = 1.4 x 10160 + 1.7 x 7670 = 27263 KgPu = 1.25 x ( 10160 + 7670 ) + 550 = 22838 Kg

=A Luego : qu = Pu = 27263 = 1.18 Kg/cm

AxB 23186B = 152


Vuo = 27263 - 1.18 x 4225 = 22295 Kg

c = 1.00 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 195018 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5bo . d = 240023 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5bo . d = 132420 Kg


***No falla

ZAPATA CONCENTRICA



35 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m






( - (b+t) + (b - 16 (b.t-Az))0.5 ) / 8


152

cm



152

30


Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 49 / 73

d = 35 cm

B = 152

Vu = qu . n . B = 4679 Kg

30

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . B = 31761 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

n = 26 B = 152

Vu = qu . n . A = 4679 Kg

30

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . A = 31761 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla


A1 = 900 cm A2 = 5.08 > 2 Se toma :2A2 = 23186 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 187425 Kg > Pu = 27263 = 0.7 A1



B

Mu = quB . m = 334585 cm-Kg

2AsB = 2.546 cm AsB = 10.66 cm e


e = 26.7 cm



Mu = quB . m = 334585 cm-Kg

2

AsA = 2.546 cm AsB = 10.66 cm


e = 26.7 cm#

As = # 5 @ 27 cmB = 152 cm

m = 61As = # 5 @ 27 cm 30 cm

A = 152 cmm = 61



d =

35

152

30


por flexin


152

30


d = 35 por flexion





35 c

m

35 c

m

30 cmB = 152 cm

Parte I - pg. 50 / 73

5.4.2 DISEO DE ZAPATAS EXCENTRICAS 5.4.2.1 ZAPATA Zx-1:

Zapata Zex-A145.0 x 45 cm S/C = 0.04 Kg/cm

400 Kg/m1.8 T/m0.8 m



PE = 4.56 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.769 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.092 Kg/cm


0.769

Con sismo : A Z = 6940 + 2270 + 4560 = 12605 cm

1.092


m = m = 46A z = b = 45

t = 45 A Z = 12605 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cmAo = 5000 cm cm

bo = 205 cm cm

45

Pu = 1.4 x 6940 + 1.7 x 2270 = 13575 KgPu = 1.25 x ( 6940 + 2270 ) + 4560 = 16073 Kg

=A Luego : qu = Pu = 16073 = 1.28 Kg/cm

AxB 12605B = 91


Vuo = 16073 - 1.28 x 5000 = 9697 Kg

c = 1.00 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 153764 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5bo . d = 226271 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5bo . d = 104408 Kg


***No falla

ZAPATA EXCENTRICA



35 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m






[((2b-t)2+8Az)0.5-(2b+t)] /4El mayor de los valores obtenidos

138

cm



138 45

Resistencia nominal del concreto al cortante, se elige el menor de los siguientes valores. Donde correspondiente a una columna exterior

Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 51 / 73

d = 35 cmB = 91

Vu = qu . n . B = 1333 Kg

45

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5 d . B = 19071 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

n = 11 B = 91

Vu = qu . n . A = 2010 Kg

45

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . A = 28756 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla


A1 = 2025 cm A2 = 2.49 > 2 Se toma :2A2 = 12605 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 421706.3 Kg > Pu = 16073 = 0.7 A1

Clculo del As a lo largo del lado B 45quB = Pu = 176 Kg/cm

B

Mu = quB . m = 189493 cm-Kg

2AsB = 1.438 cm AsB = 9.65 cm e


e = 26.5 cm


quA = Pu = 117 Kg/cm

A 45Mu = quB . m = 125673 cm-Kg

2

AsA = 0.954 cm AsB = 6.40 cm


e = 25.4 cm#

As = # 5 @ 26 cmB = 91 cm

m = 46As = # 5 @ 25 cm

45 cm

A = 138 cmm = 46



d =

35

138

45


por flexin


138

45


d = 35 por flexion





35 c

m

35 c

m

B = 91 cm

45 cm

Parte I - pg. 52 / 73

5.4.2.2 ZAPATA Zx-2:

Zapata Zex-C115.0 x 50 cm S/C = 0.04 Kg/cm

400 Kg/m1.8 T/m0.8 m



PE = 0.71 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.769 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.092 Kg/cm


0.769

Con sismo : A Z = 4910 + 2980 + 710 = 7873 cm

1.092


m = m = 52A z = b = 15

t = 50 A Z = 10260 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cmAo = 2763 cm cm

bo = 150 cm cm

15

Pu = 1.4 x 4910 + 1.7 x 2980 = 11940 KgPu = 1.25 x ( 4910 + 2980 ) + 710 = 10573 Kg

=A Luego : qu = Pu = 11940 = 1.16 Kg/cm

AxB 10260B = 67


Vuo = 11940 - 1.16 x 2762.5 = 8725 Kg

c = 3.33 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 60006 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5 bo . d = 212520 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5bo . d = 76396 Kg


***No falla

ZAPATA EXCENTRICA



35 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m




154

cm





Como :

por punzonamiento



154 50

Parte I - pg. 53 / 73

d = 35 cm

B = 67

Vu = qu . n . B = 1306 Kg

15

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . B = 13933 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

n = 17 B = 67

Vu = qu . n . A = 3003 Kg

15

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . A = 32038 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla


A1 = 750 cm A2 = 3.70 > 2 Se toma :2A2 = 10260 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 156187.5 Kg > Pu = 11940 = 0.7 A1


B

Mu = quB . m = 239797 cm-Kg

2AsB = 1.821 cm AsB = 10.75 cm e


e = 26.7 cm


quA = Pu = 78 Kg/cm

A 15Mu = quB . m = 104286 cm-Kg

2

AsA = 0.792 cm AsB = 4.68 cm


e = 24.3 cm#

As = # 5 @ 27 cmB = 67 cm

m = 52As = # 5 @ 24 cm

50 cm

A = 154 cmm = 52


Corte actuante en la seccin crtican = 17

d =

35

154

50




por flexin


154

50


d = 35


35 c

m

35 c

m

15 cm

B = 67 cm

por flexion


Parte I - pg. 54 / 73


Zapata Zex-D115.0 x 50 cm S/C = 0.04 Kg/cm

400 Kg/m1.8 T/m0.8 m



PE = 0.82 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.769 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.092 Kg/cm


0.769

Con sismo : A Z = 4330 + 2900 + 820 = 7369 cm

1.092


m = m = 49A z = b = 15

t = 50 A Z = 9402 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cmAo = 2763 cm cm

bo = 150 cm cm

15

Pu = 1.4 x 4330 + 1.7 x 2900 = 10992 KgPu = 1.25 x ( 4330 + 2900 ) + 820 = 9858 Kg

=A Luego : qu = Pu = 10992 = 1.17 Kg/cm

AxB 9402B = 64


Vuo = 10992 - 1.17 x 2762.5 = 7762 Kg

c = 3.33 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 60006 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5bo . d = 212520 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5bo . d = 76396 Kg


***No falla

ZAPATA EXCENTRICA



35 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m







147

cm



147 50


Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 55 / 73

d = 35 cmB = 64

Vu = qu . n . B = 1024 Kg

15

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5 d . B = 13296 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

n = 14 B = 64

Vu = qu . n . A = 2370 Kg

15

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5 d . A = 30764 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla


A1 = 750 cm A2 = 3.54 > 2 Se toma :2A2 = 9402 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 156187.5 Kg > Pu = 10992 = 0.7 A1


B

Mu = quB . m = 204863 cm-Kg

2AsB = 1.555 cm AsB = 10.32 cm e


e = 26.6 cm


quA = Pu = 75 Kg/cm

A 15Mu = quB . m = 88542 cm-Kg

2

AsA = 0.672 cm AsB = 4.46 cm


e = 24.1 cm#

As = # 5 @ 27 cmB = 64 cm

m = 49As = # 5 @ 24 cm

50 cm

A = 147 cmm = 49



d =

35

147

50


por flexin


147

50


d = 35 por flexion





35 c

m

35 c

m

B = 64 cm

15 cm

Parte I - pg. 56 / 73


Zapata Zex-E180.0 x 25 cm S/C = 0.04 Kg/cm

400 Kg/m1.8 T/m0.8 m



PE = 0.81 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.769 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.092 Kg/cm


0.769

Con sismo : A Z = 4770 + 2660 + 810 = 7543 cm

1.092


m = m = 31A z = b = 80

t = 25 A Z = 9662 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cmAo = 5850 cm cm

bo = 255 cm cm

80

Pu = 1.4 x 4770 + 1.7 x 2660 = 11200 KgPu = 1.25 x ( 4770 + 2660 ) + 810 = 10098 Kg

=A Luego : qu = Pu = 11200 = 1.16 Kg/cm

AxB 9662B = 111


Vuo = 11200 - 1.16 x 5850 = 4419 Kg

c = 0.31 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 471794 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5 bo . d = 238772 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5 bo . d = 129873 Kg


***No falla

ZAPATA EXCENTRICA



35 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m







87 c

m



87 25


Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 57 / 73

d = 35 cm

B = 111

Vu = qu . n . B = -513 Kg

80

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . B = 23156 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

-n = 4 B = 111

Vu = qu . n . A = -402 Kg

80

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . A = 18153 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla


A1 = 2000 cm A2 = 2.20 > 2 Se toma :2A2 = 9662 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 416500 Kg > Pu = 11200 = 0.7 A1


B

Mu = quB . m = 48526 cm-Kg

2AsB = 0.367 cm AsB = 6.09 cm e


e = 25.3 cm



A 80Mu = quB . m = 61898 cm-Kg

2

AsA = 0.469 cm AsB = 7.77 cm


e = 26.0 cm#

As = # 5 @ 25 cmB = 111 cm

m = 31As = # 5 @ 26 cm

25 cm

A = 87 cmm = 31


-n = 4Corte actuante en la seccin crtica

d =

35

87

25


por flexin


87

25


d = 35 por flexion





35 c

m

35 c

m

B = 111 cm

80 cm

Parte I - pg. 58 / 73


Zapata Zex-F245.0 x 70 cm S/C = 0.04 Kg/cm

400 Kg/m1.8 T/m0.8 m



PE = 4.04 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.769 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.092 Kg/cm


0.769

Con sismo : A Z = 6760 + 3560 + 4040 = 13145 cm

1.092


m = m = 42A z = b = 45

t = 70 A Z = 13420 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cmAo = 6563 cm cm

bo = 230 cm cm

45

Pu = 1.4 x 6760 + 1.7 x 3560 = 15516 KgPu = 1.25 x ( 6760 + 3560 ) + 4040 = 16940 Kg

=A Luego : qu = Pu = 16940 = 1.26 Kg/cm

AxB 13420B = 87


Vuo = 16940 - 1.26 x 6562.5 = 8656 Kg

c = 1.56 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 131441 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5bo . d = 232522 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5 bo . d = 117141 Kg


***No falla

ZAPATA EXCENTRICA



35 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m







154

cm



154 70


Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 59 / 73

d = 35 cmB = 87

Vu = qu . n . B = 777 Kg

45

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . B = 18161 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

n = 7 B = 87

Vu = qu . n . A = 1375 Kg

45

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5 d . A = 32150 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla


A1 = 3150 cm A2 = 2.06 > 2 Se toma :2A2 = 13420 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 655987.5 Kg > Pu = 16940 = 0.7 A1


B

Mu = quB . m = 172153 cm-Kg

2AsB = 1.306 cm AsB = 10.79 cm e


e = 26.7 cm



A 45Mu = quB . m = 97246 cm-Kg

2

AsA = 0.738 cm AsB = 6.09 cm


e = 25.3 cm#

As = # 5 @ 27 cmB = 87 cm

m = 42As = # 5 @ 25 cm

70 cm

A = 154 cmm = 42



d =

35

154

70


por flexin


154

70


d = 35 por flexion





35 c

m

35 c

m

B = 87 cm

45 cm

Parte I - pg. 60 / 73



400 Kg/m1.8 T/m0.8 m



PE = 0.14 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.769 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.092 Kg/cm


0.769

Con sismo : A Z = 7090 + 5040 + 140 = 11232 cm

1.092


m = m = 56A z = b = 45

t = 45 A Z = 15774 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cmAo = 5000 cm cm

bo = 205 cm cm

45

Pu = 1.4 x 7090 + 1.7 x 5040 = 18494 KgPu = 1.25 x ( 7090 + 5040 ) + 140 = 15303 Kg

=A Luego : qu = Pu = 18494 = 1.17 Kg/cm

AxB 15774B = 101


Vuo = 18494 - 1.17 x 5000 = 12632 Kg

c = 1.00 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 153764 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5bo . d = 226271 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5bo . d = 104408 Kg


***No falla

ZAPATA EXCENTRICA



35 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m







157

cm



157 45


Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 61 / 73

d = 35 cmB = 101

Vu = qu . n . B = 2454 Kg

45

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . B = 21019 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla

n = 21 B = 101

Vu = qu . n . A = 3812 Kg

45

Vc = 0.85 0.53 (f 'c)0.5

d . A = 32651 Kg

=A Como : Vu < Vc

***No falla


A1 = 2025 cm A2 = 2.79 > 2 Se toma :2A2 = 15774 cm A1

Pn = ( 0.85 f 'c ) x A2 x A1 = 421706.3 Kg > Pu = 18494 = 0.7 A1


B

Mu = quB . m = 285395 cm-Kg

2AsB = 2.169 cm AsB = 10.96 cm e


e = 26.7 cm



A 45Mu = quB . m = 183719 cm-Kg

2

AsA = 1.396 cm AsB = 7.05 cm


e = 25.7 cm#

As = # 5 @ 27 cmB = 101 cm

m = 56As = # 5 @ 26 cm

45 cm

A = 157 cmm = 56



d =

35

157

45


por flexin


157

45


d = 35 por flexion





35 c

m

35 c

m

B = 101 cm

45 cm

Parte I - pg. 62 / 73



400 Kg/m1.8 T/m0.8 m



PE = 0.62 T



qe = 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 0.769 Kg/cm

qe* = 1.33 x 0.98 - ( 0.0018 x 35 + 0.0024 x 45 + 0.04 ) = 1.092 Kg/cm


0.769

Con sismo : A Z = 7580 + 4970 + 620 = 12056 cm

1.092


m = m = 57A z = b = 45

t = 45 A Z = 16320 cm

d/2 = 17.5 cm d = 35 cmAo = 5000 cm cm

bo = 205 cm cm

45

Pu = 1.4 x 7580 + 1.7 x 4970 = 19061 KgPu = 1.25 x ( 7580 + 4970 ) + 620 = 16308 Kg

=A Luego : qu = Pu = 19061 = 1.17 Kg/cm

AxB 16320B = 102


Vuo = 19061 - 1.17 x 5000 = 13221 Kg

c = 1.00 s = 40

Vco = 0.27 ( 2 + 4 )(f 'c)0.5 x bo . d = 153764 Kg

cVco = 0.27 ( s . d + 2 ) (f 'c)

0.5bo . d = 226271 Kg

boVco = 1.1 (f 'c)

0.5bo . d = 104408 Kg


***No falla

ZAPATA EXCENTRICA



35 c

m

Materiales :


45 c

m

35 c

m







160

cm



160 45


Como :

por punzonamiento

Parte I - pg. 63 / 73

d = 35 cmB = 102

Vu = qu . n . B = 2662 Kg

45

Vc = 0.85 0.53 (f '

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