Tesis Milton

i

Introduccin..................................................................................................................... 4

Reglamentos y normas ................................................................................................. 5

Planta de ridos ............................................................................................................. 6

Tablas de informacin de las instalaciones. .............................................................. 7

A- procesamiento de informacion para determinacion de potencias

instaladas (fuerza motores) .................................................................................. 7

B- procesamiento de informacion para determinar la potencia total

instalada del proyecto ........................................................................................... 8

Resumen de cargas potencia instalada fuerza-alumbrado- calefaccion y

control ...................................................................................................................... 8

Resumen de nmero de circuitos derivados tableros de fuerza-

alumbrado-calefaccion y control .......................................................................... 9

C- procesamiento de informacion para determinacion de potencia nominal

de transformador subestacion ........................................................................... 12

Estudio de demandas maximas de sub alimentadiores .................................... 17

Estudio de demandas maximas de alimentadores............................................. 18

Clculo de luminarias .................................................................................................. 19

rea 1, sala elctrica. .............................................................................................. 21

rea 3: procesos ...................................................................................................... 25

rea 2: oficinas administrativa ............................................................................... 28

Calculo exterior......................................................................................................... 51

rea 4: paol y talleres de mantenimiento........................................................... 52

rea 5, bodega ......................................................................................................... 59

Anlisis de seleccin del transformador ................................................................... 61

Clculo de reactancia y resistencia del transformador rhona 1250 kva ......... 62

Determinacin fusible transformador. ................................................................... 63

Celda media tensin .................................................................................................... 64

Anlisis banco condensadores .................................................................................. 65

Dimensionamiento de conductores ........................................................................... 66

Clculo de conductores de derivacin para motores. ........................................ 66

D- procesamiento de informacin para determinacin de alimentadores -

sub alimentadores y circuitos derivados .......................................................... 67

Regulacin de tensin ................................................................................................. 77

ii

Calculo de impedancia del sep .................................................................................. 79

Determinacin icoci trifsica en el segundario del transformador ....................... 81

Determinacin icoci monofsico en el segundario del transformador................. 82

Verificacin de sub estacin (mxima corriente de estrs) ............................... 86

Dimensionamiento de interruptores .......................................................................... 89

rea 2: administracin......................................................................................... 89

Alumbrado exterior.............................................................................................100

rea 5: galpn bodega ......................................................................................102

rea 4: galpn taller y paol.............................................................................108

rea 3: galpn procesos ...................................................................................126

rea 1: sala elctrica .........................................................................................167

Rel trmico de sobrecarga .....................................................................................175

Dimensionamiento de contactores ..........................................................................176

Dimensionamiento de partidores suaves ...............................................................183

Dimensionamiento malla tierra media tensin ......................................................189

Dimensionamiento malla tierra baja tensin..........................................................194

Calculo de barras .......................................................................................................199

Armarios y tableros ....................................................................................................203

Seccionador cuchilla..................................................................................................206

Equipo compacto de medida....................................................................................206

Medidor ........................................................................................................................208

Anexo ...........................................................................................................................210

Seleccin conductor mt .........................................................................................210

Tabla a.1..................................................................................................................210

Tabla a.2..................................................................................................................211

Tabla a.3..................................................................................................................212

Tabla a.4..................................................................................................................212

Tabla a.5..................................................................................................................213

Tabla a.6..................................................................................................................213

Interruptores automticos, unidades de control micrologic .............................214

Unidades de control electrnica micrologic .......................................................215

Tabla a.7..................................................................................................................218

Tabla a.8..................................................................................................................218

iii

Tabla a.9..................................................................................................................219

Tabla a.10 ...............................................................................................................220

Tabla a.11 ...............................................................................................................221

Tabla a.12 ...............................................................................................................222

4

INTRODUCCIN

El siguiente documento tiene por finalidad, calcular, dimensionar y

determinar entre las alternativas ms viables para el correcto funcionamiento de una Planta de ridos cuyos productos terminados son materiales para el rea de la construccin. Entre las evaluaciones se tendr, clculos de cantidad de luminarias y su correspondiente distribucin, seleccionados correctamente para generar un adecuado y favorable funcionamiento, asignados para reas:

Sala Elctrica, Alumbrado Exterior, Galpn de Procesos, Galpn Bodega, Salas Administrativas, Talleres y Paol.

La instalacin elctrica y sus respectivos detalles de montaje y ubicacin

se encuentran generados en sus correspondientes planos junto con su

especificacin.

Los aparatos, equipos y materiales elctricos a emplear deben cumplir adecuadamente con las Normas y cdigos vigentes a la fecha, de igual manera se puntualizarn observaciones generadas a travs de la elaboracin de este

informe. De esta manera el propsito es entregar una estructura y establecer un sistema elctrico lo adecuadamente seguro tanto en las maquinas y equipos

a utilizar por la planta as como tambin en el resguardo de sus operadores y usuarios.

Para otorgar una mayor perspicuidad, en aquellos tems en donde se originen clculos y formulas, se citar su procedencia en un apartado para casos tales como, clculo de nmero de luminarias y distribucin,

dimensionamiento de conductores y su canalizacin (medio mecnico), calibracin y coordinacin de protecciones y dimensionamiento de mallas a

tierra entre otros.

5

REGLAMENTOS Y NORMAS

La planificacin y proyeccin de esta planta de ridos se ejecutarn bajo

las normas y reglamentos vigentes elctricas chilenas oficiales as como tambin de sus modificaciones y alcances ms actualizados.

N. CH. ELEC. 4/2003 - Instalaciones interiores en Baja Tensin N. SEG.5 E.n. 71 - Electricidad instalaciones de corrientes Fuertes

N. SEG.8 E.n. 75 - Electricidad Tensiones Normales N. CH. ELEC. 10/84 - Tramite para la puesta en servicio de una instalacin

interior N. SEG. 20 E.n. 78 - Electricidad subestaciones transformadoras interiores

N.CH. ELEC. 2/84 - Elaboracin y presentacin de proyectos.

6

PLANTA DE RIDOS

Ubicada a un costado de la carretera panamericana Ruta 5 Sur, comuna

de los ngeles, en el kilometro 495, se asentar con una extensin de 16.000 m2, La Planta de ridos MELE S.A. cuyos productos estarn destinados al rea de construccin.

Alimentada desde la Red de Media Tensin de 15 kV correspondiente de

propiedad de Empresa Distribuidora de Energa Pblica: Compaa General de Electricidad y Distribucin (CGED S.A.). Manteniendo una distancia desde el

punto de empalme hasta la Subestacin de 70 mts (Subterrneos), Dicha subestacin localizada en la Sala Elctrica (rea 1) corresponder al punto inicial de distribucin manteniendo en s el control total de toda la industria.

Of. Administrativas (rea 2), destinado a las gestiones de direccin,

dotadas de oficina de reuniones, recepcin, hall, duchas y baos refaccionados para personal administrativo y de produccin, camarines provistos con lockers, sala de espera, oficinas secretarias y oficina principal.

Nave A Procesos de planta (rea 3) con una superficie de 1800 m2, se

genera el ingreso del material directamente desde los camiones de transporte al seleccionador principal, una vez clasificado segn su dimensin los productos de mayor magnitud son llevados a travs de una correa

transportadora (dotada de 2 motores) al triturador principal, luego el producto se desplazar a otro seleccionador, en donde se separar nuevamente el

grueso, llevndolo al segundo triturador (ambos trituradores asignados con 2 motores de gran potencia) y finalmente a un ltimo seleccionador, todo aquel producto que cumpla con los estndares de tamao sern enviados a la

bodega a travs de una extensa correa compuesta por 5 motores al igual que los de mayor dimensin.

Es necesario destacar que al iniciar una jornada de trabajos, el producto

es vertido al seleccionador principal cuando todo el sistema est en pleno

funcionamiento, es decir, los motores parten sin carga, y necesitan solo el torque necesario para vencer la inercia mecnica de los engranajes, luego al

finalizar dicha jornada todo el material debe ser retirado de las correas y trituradores.

Nave B Paol y Talleres de Mantenimiento (rea 4) compuesto de un taller mecnico y otro elctrico unidos por una gra monorriel suspendida,

destinada a recorrer ambos talleres, el taller mecnico estar dotado de un taladro de pedestal radial as como el taller elctrico de un taladro pedestal fresador adems de un esmeril elctrico para uso compartido, tambin sern

asignadas 2 oficinas para labores de gestin administrativas. De igual manera se podr generar el transporte de herramientas y repuestos en el paol a travs

de una gra portal. Nave C Bodega de Productos (rea 5) Encargada de la recepcin del

material terminado, para luego ser distribuido.

7

Tablas de informacin de las instalaciones.

A- PROCESAMIENTO DE INFORMACION PARA DETERMINACION DE

POTENCIAS INSTALADAS (FUERZA MOTORES)

FUERZA MOTORES

TABLA A-1: TDF-GP-1

CARGA CIRC. PN (HP) REND PN (KW)/REND

M1 F-GP-1-1 190 (HP) 0,87 162,919(KW)

M2 F-GP-1-2 73 (HP) 0,85 64,068(KW)

M3 F-GP-1-3 92 (HP) 0,90 76,257(KW)

M4 F-GP-1-4 140 (HP) 0,83 125,831(KW)

M5 F-GP-1-5 115 (HP) 0,80 107,237(KW)

M6 F-GP-1-6 35 (HP) 0,85 30,717(KW)

ENCH. IND.1

F-GP-1-7 --- ---- 8 (KW)

ENCH. IND.2

F-GP-1-8 --- ---- 8 (KW)

ENCH. IND.3

F-GP-1-9 --- ---- 8 (KW)

POTENCIA TOTAL INSTALADA: 591,029(KW)

TABLA A-2: TDF-GP-2

MOT CIRC. PN (HP) REND PN (KW)/REND

M7 F-GP-2-1 182(HP) 0,85 159,731(KW)

M8 F-GP-2-2 127(HP) 0,80 118,427(KW)

M9 F-GP-2-3 11,5(HP) 0,83 10,336(KW)

M10 F-GP-2-4 21(HP) 0,90 17,406(KW)

M11 F-GP-2-5 3,7(HP) 0,85 3,247(KW)

M12 F-GP-2-6 2(HP) 0,87 1,714(KW)

M13 F-GP-2-7 3(HP) 0,85 2,632(KW)

ENCH. IND.4

F-GP-2-8 --- ---- 8 (KW)

ENCH. IND.5

F-GP-2-9 --- ---- 8 (KW)

ENCH. IND.6

F-GP-2-10 --- ---- 8 (KW)


8

TABLA A-3: TDF-GT

MOT CIRC. PN (HP) REND PN

(KW)/REND

M14 F-GT-1 5,0(HP) 0,83 4,494(KW)

M15 F-GT-2 8,0(HP) 0,90 6,631(KW)

M16 F-GT-3 3,2(HP) 0,85 2,809(KW)

M17 F-GT-4 1,3(HP) 0,87 1,115(KW)

M18 F-GT-5 2,8(HP) 0,85 2,457(KW)

ENCH. IND.7

F-GT-6 --- ---- 8 (KW)

ENCH. IND.8

F-GT-7 --- ---- 8 (KW)

ENCH. IND.9

F-GT-8 --- ---- 8 (KW)


TABLA A-4: TDF-GB

MOT CIRC. PN (KW)

ENCH. IND.10

F-GT-1 8 (KW)

ENCH. IND.11

F-GT-2 8 (KW)

ENCH. IND.12

F-GT-3 8 (KW)

ENCH. IND.13

F-GT-4 8 (KW)

ENCH. IND.14

F-GT-5 8 (KW)

ENCH. IND.15

F-GT-6 8 (KW)

POTENCIA TOTAL INSTALADA: 48 (KW)

B- PROCESAMIENTO DE INFORMACION PARA DETERMINAR LA POTENCIA TOTAL INSTALADA DEL PROYECTO

RESUMEN DE CARGAS POTENCIA INSTALADA FUERZA-ALUMBRADO- CALEFACCION Y

CONTROL

TABLA B-1: CARGAS FUERZA

CARGAS FUERZA

TABLERO POTENCIA

TDF-GP-1 591,029(KW)

TDF-GP-2 337,493(KW)

TDF-GT 41,506(KW)

TDF-GB 48(KW)

RESUMEN POTENCIA INSTALADA: 1018,028 (KW)

9

TABLA B-2: CARGAS ALUMBRADO

CARGAS ALUMBRADO

TABLERO POTENCIA

TDA-SE 1,982 (KW)

TDA- EXT 3,312 (KW)

TDA-ADM 5,958 (KW)

TDA-GP-1 4,330 (KW)

TDA-GP-2 4,330 (KW)

TDA-GT 5,954 (KW)

TDA-GB 6,495 (KW)


TABLA B-3: CARGAS CALEFACCION

CARGAS CALEFACCION

TABLERO POTENCIA

TD CAL SE 6,420 (KW)

TD CAL- ADM. 13,060 (KW)


TABLA B-4: CARGAS CONTROL

CARGAS CONTROL

TABLERO POTENCIA TD CONT-GP-1 5,910 (KW)

TD CONT-GP-2 3,375 (KW)

TD CONT-GT 0,415 (KW)


NOTA: LA POT. INST. DE CONTROL SE ESTIMA EN APP. 1 % DE POT. INST. DE FUERZA EJ.: POT. CONT. TD CONT-GP-1, SERIA 1 % DE POT. TDF-GP-1

RESUMEN DE NMERO DE CIRCUITOS DERIVADOS TABLEROS DE FUERZA-

ALUMBRADO-CALEFACCION Y CONTROL

CARGAS: FUERZA

AREA A3: GALPON DE PROCESOS (GP)

TABLA B-5: TDF-GP-1

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS POTENCIA

(KW)

FUERZA 9 591,029 (KW)

POTENCIA TOTAL: 591,029 (KW)

TABLA B-6: TDF-GP-2

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS POTENCIA

(KW)

FUERZA 10 337,493 (KW)


10

AREA A4: GALPON DE TALLERES Y PAOL (GT)

TABLA B-7: TDF-GT

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS

POTENCIA

(KW)

FUERZA 8 41,506 (KW)


AREA A5: GALPON DE BODEGAS (GB)

TABLA B-8: TDF-GB

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS POTENCIA

(KW)

FUERZA 6 48 (KW)

POTENCIA TOTAL: 48 (KW)

CARGAS: ALUMBRADO


TABLA B-9: TDA-GP-1

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS

POTENCIA

(KW)

ILUMINACION 3 4,330(KW)

POTENCIA TOTAL: 4,330(KW)

TABLA B-10 TDA-GP-2

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS POTENCIA

(KW)




TABLA B-11: TDA-GT

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS

POTENCIA

(KW)


ENCHUFES 1 1,200 (KW)


AREA A5: GALPON DE BODEGAS (GB)

TABLA B-12: TDA-GB

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS POTENCIA

(KW)



11

AREA A1: SALA ELECTRICA (SE)

TABLA B-13: TDA-SE

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS

POTENCIA

(KW)

ILUMINACION 1 1,232 (KW)



AREA A2: EDIFICIO ADMINISTRATIVO (ADM)

TABLA B-14: TDA - ADM

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS POTENCIA

(KW)




ALUMBRADO EXTERIOR (ALUM. EX)

TABLA B-15: TDA - EXT

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS

POTENCIA

(KW)



CARGAS: CALEFACCION

AREA A1: SALA ELECTRICA (SE)

TABLA B-16: TD CAL- SE

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS POTENCIA

(KW)



AREA A2: EDIFICIO ADMINISTRATIVO (ADM)

TABLA B-17: TD CAL-ADM

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS POTENCIA

(KW)



CARGAS: CONTROL


TABLA B-18: TD CONT-GP-1

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS POTENCIA

(KW)

CONTROL 1 5,910 (KW)


12

TABLA B-19: TD CONT-GP-2

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS POTENCIA

(KW)




TABLA B-20: TD CONT-GT

TIPO CARGA CANT.

CIRCUITOS POTENCIA

(KW)



TABLA B-21: RESUMEN DE CARGAS POTENCIA TOTAL INSTALADA

DEL PROYECTO

TIPO CARGA POTENCIA

ALUMBRADO 32,361 (KW)

CALEFACCION 19,480 (KW)

FUERZA 1018,028 (KW)

CONTROL 9,700(KW)

POTENCIA TOTAL INSTALADA PROYECTO: 1079,569 (KW)

C- PROCESAMIENTO DE INFORMACION PARA DETERMINACION DE

POTENCIA NOMINAL DE TRANSFORMADOR SUBESTACION

FUERZA

TABLA C-1: TDF-GP-1

CARGA CIRC. PN (HP) PN KW/REND F. POT. ANG. X SN /x (KVA)

M1 F-GP-1-1 190 162,919 0,8 36,870 203,649 /-36,86 M2 F-GP-1-2 73 64,068 0,86 30,683 74,497 /-30,68 M3 F-GP-1-3 92 76,257 0,85 31,788 89,715 /-31,78 M4 F-GP-1-4 140 125,831 0,9 25,842 139,812 /-25,35 M5 F-GP-1-5 115 107,237 0,88 28,358 121,860 /-28, 35 M6 F-GP-1-6 35 30,717 0,92 23,074 33,388 /-23,07

ENCH. IND.1 F-GP-1-7 --- 8 (KW) 0,73 43,113 10,958 /-43,113

ENCH. IND.2 F-GP-1-7 --- 8 (KW) 0,73 43,113 10,958 /-43,113

ENCH. IND.3 F-GP-1-7 --- 8 (KW) 0,73 43,113 10,958 /-43,113

POTENCIA TOTAL ENCH. IND.: 32,874 /-43,113

POTENCIA TOTAL MOTORES: 660,833 /-30,9

FACTOR DE DEMANDA MOTORES: 0,85

DEMANDA MAXIMA MOTORES: 561,708 /-30,9

DEMANDA APARENTE MAXIMA TOTAL TABLERO: 593,878 /-31,570 NOTA: PARA LOS CIRCUITOS DE ENCHUFES INDUSTRIALES, SE CONSIDERA FACTOR DE DEMANDA IGUAL A 1

13

TABLA C-2: TDF-GP-2

MOT CIRC. PN (HP) PN KW/REND F. POT. ANG. X

FACT.

SN /x (KVA) CARGA

M7 F-GP-2-1 182 159,731 0,82 34,915 1 194,794 /-34,91 M8 F-GP-2-2 127 118,427 0,88 28,358 0,75 100,933 /-28,35

POTENCIA TOTAL: 295,292 /-32,67

DEMANDA MAXIMA TOTAL: 295,292 /-32,67

M9 F-GP-2-3 11,5 10,336 0,9 25,842 --- 11,484 /-25,842 M10 F-GP-2-4 21 17,406 0,85 31,788 --- 20,477 /-31,788

M11 F-GP-2-5 3,7 3,247 0,86 30,683 --- 3,775 /-30,683 M12 F-GP-2-6 2 1,714 0,8 36,870 --- 2,143 /-36,879 M13 F-GP-2-7 3 2,632 0,84 32,860 --- 3,133 /-32,86


FACTOR DE DEMANDA GRUPO: 0,9


DEMANDA APARENTE MAXIMA TOTAL MOTORES: 332,122 /-32,414

ENCH. IND.4 F-GP-2-8 --- 8 (KW) 0,73 43,113

--- 10,958 /-43,113

ENCH. IND.5 F-GP-2-9 --- 8 (KW) 0,73 43,113

--- 10,958 /-43,114

ENCH. IND.6 F-GP-2-10 --- 8 (KW) 0,73 43,113

--- 10,958 /-43,115


DEMANDA APARENTE MAXIMA TOTAL TABLERO: 364,476 /-33,374 NOTA: PAR A LOS CIRCUITOS DE ENCHUFES INDUSTRIALES, SE CONSIDERA FACTOR DE DEMANDA IGUAL A 1

TABLA C-3: TDF-GT

MOT CIRC. PN (HP) PN KW/REND F. POT. ANG. X FACT.

SN /x (KVA) CARGA

M14 F-GT-1 5 4,494 0,9 25,842 0,8 3,994 /-25,841

M16 F-GT-2 3,2 2,809 0,86 30,683 0,9 2,939 /-30,683

M18 F-GT-3 2,8 2,457 0,84 32,86 1 2,925 /-32,859



M15 F-GT-4 8 6,631 0,85 31,788 0,6 4,680 /-31,788

M17 F-GT-5 1,3 1,115 0,8 36,87 0,7 0,975 /-36,869


FACTOR DE DEMANDA GRUPO: 0,5


DEMANDA APARENTE MAXIMA TOTAL MOTORES: 12,665 /-30,102

ENCH. IND.7 F-GT-6 --- 8 (KW) 0,73 43,113 ---

10,958 /-43,113

ENCH. IND.8 F-GT-7 --- 8 (KW) 0,73 43,113 ---

10,958 /-43,113

ENCH. IND.9 F-GT-8 --- 8 (KW) 0,73 43,113 ---

10,958 /-43,113



14

TABLA C-4: TDF-GB

MOT CIRC. PN (HP) PN KW/REND F. POT. ANG. X

FACT.

SN /x (KVA) CARGA

ENCH. IND.10 F-GB-1 --- 8 (KW) 0,73 43,113

--- 10,958 /-43,113

ENCH. IND.11 F-GB-2 --- 8 (KW) 0,73 43,113

--- 10,958 /-43,113

ENCH. IND.12 F-GB-3 --- 8 (KW) 0,73 43,113

--- 10,958 /-43,113

ENCH. IND.13 F-GB-4 --- 8 (KW) 0,73 43,113

--- 10,958 /-43,113

ENCH. IND.14 F-GB-5 --- 8 (KW) 0,73 43,113

--- 10,958 /-43,113

ENCH. IND.15 F-GB-6 --- 8 (KW) 0,73 43,113

--- 10,958 /-43,113



ALUMBRADO

TABLA C-5: TDA-SE

CIRC. PN (KW)

A-SE 1,232(KW)

ENCH. 0,750(KW)

POT. ACTIVA INSTALADA 1,982(KW)

F. DE POT. 0,9

ANG. X 25,8

POTENCIA APARENTE INSTALADA 2,203(KVA)

FACTOR DE DEMANDA 1

DEMANDA APARENTE MAXIMA 2,203(KVA)

TABLA C-6: TDA-EXT

CIRC. PN (KW)

A-EXT 3,312(KW)

POT. ACTIVA INSTALADA 3,312(KW)

F. DE POT. 0,9

ANG. X 25,8

POTENCIA APARENTE INSTALADA 3,68 (KVA)

FACTOR DE DEMANDA 1

DEMANDA APARENTE MAXIMA 3,68 (KVA)

TABLA C-7: TDA-ADM

CIRC. PN (KW)

A-ADM-1 1,484 (KW)

ENCH. (cto.3) 1,350 (KW)

A-ADM-2 1,624 (KW)

ENCH. (cto.4) 1,500 (KW)

POT. ACTIVA INSTALADA 5,958 (KW)

F. DE POT. 0,9

ANG. X 25,8


FACTOR DE DEMANDA 1


15

TABLA C-8: TDA-GP-1

CIRC. PN (KW)

A-GP-1-1 (S) 1,299 (KW)

A-GP-1-2 (T) 1,299 (KW)

A-GP-1-3 (R) 1,732 (KW)


F. DE POT. 0,9

ANG. X 25,8


FACTOR DE DEMANDA 1


TABLA C-9: TDA-GP-2

CIRC. PN (KW)

A-GP-2-1 (R) 1,299 (KW)

A-GP-2-2 (T) 1,299 (KW)

A-GP-2-3 (S) 1,732 (KW)


F. DE POT. 0,9

ANG. X 25,8


FACTOR DE DEMANDA 1


TABLA C-10: TDA-GT

CIRC. PN (KW)

A-GT-1 (PAOL) 2,156 (KW)

A-GT-1 (S) 1,299 (KW)

A-GT-1 (T) 1,299 (KW)

ENCH (cto. 4) 1,200 (KW)


F. DE POT. 0,9

ANG. X 25,8


FACTOR DE DEMANDA 1


TABLA C-11: TDA-GB

CIRC. PN (KW)

A-GB-1 2,165 (KW)

A-GB-2 2,165 (KW)

A-GB-3 2,165 (KW)


F. DE POT. 0,9

ANG. X 25,8


FACTOR DE DEMANDA 1


16

CALEFACCION

TABLA C-12: TD CAL-SE

CIRC. PN (KW)

CAL-SE-1 1,420 (KW)

CAL-SE-2 2,500 (KW)

CAL-SE-3 2,500 (KW)


F. DE POT. 1

ANG. X 0


FACTOR DE DEMANDA 1


TABLA C-13: TD CAL-ADM

CIRC. PN (KW)

CAL-ADM-1 2,340 (KW)







F. DE POT. 1

ANG. X 0


FACTOR DE DEMANDA 1


CONTROL

TABLA C-14: TD CONT-GP-1

CIRC. PN (KW)

CONT-GP-1 5,910 (KW)


F. DE POT. 0,85

ANG. X 31,8


FACTOR DE DEMANDA 1


TABLA C-15: TD CONT-GP-2

CIRC. PN (KW)

CONT-GP-2 3,375 (KW)


F. DE POT. 0,85

ANG. X 31,8


FACTOR DE DEMANDA 1


17

TABLA C-16: TD CONT-GT

CIRC. PN (KW)

CONT-GT 0,415 (KW)


F. DE POT. 0,85

ANG. X 31,8


FACTOR DE DEMANDA 1


ESTUDIO DE DEMANDAS MAXIMAS DE SUB ALIMENTADIORES

TABLA C-17: SUB ALIMENTADOR 1

TABLERO DEMANDA MAXIMA (KVA)

(MODULO Y ANGULO)

TDA-EXT 3,68 /-25,8 (KVA) DEMANDA MAXIMA: 3,68 /-25,8 (KVA)



(MODULO Y ANGULO)

TDA-ADM 6,620 /-25,8 (KVA) TD CAL-ADM 13060 /0 (KVA)

DEMANDA MAXIMA: 19,237 /- 8,61 (KVA)

TABLA C-19: SUB ALIMENTADOR 3-1


(MODULO Y ANGULO)

TDF-GP-1 593,878 /-31,570 (KVA)

TDA-GP-1 4,812 /-25,8 (KVA)

TD CONT-GP-1 6,953 /-31,8 (KVA) DEMANDA MAXIMA: 605,619 /-31,53 (KVA)

TABLA C-20: SUB ALIMENTADOR 3-2


(MODULO Y ANGULO)

TDF-GP-2 364,476 /-33,374 (KVA)

TDA-GP-2 4,812 /-25,8 (KVA) TD CONT-GP-2 3,971 /-31,8 (KVA)

DEMANDA MAXIMA: 373,216 /-33,26 (KVA)



(MODULO Y ANGULO)

TDF-GT 45,304 /-39,504 (KVA)

TDA-GT 6,616 /-25,8 (KVA) TD CONT-GT 0,488 /-31,8 (KVA)


18



(MODULO Y ANGULO)

TDF-GB 65,748 /-43,113 (KVA)

TDA-GB 7,217 /-25,8 (KVA) DEMANDA MAXIMA: 72,670 /-41.42 (KVA)

ESTUDIO DE DEMANDAS MAXIMAS DE ALIMENTADORES

TABLA C-23: ALIMENTADOR 2

SUB ALIMENTADOR DEMANDA MAXIMA (KVA)

(MODULO Y ANGULO)

SUB ALIMENTADOR 3-1 605,619 /-31,53 (KVA)

SUB ALIMENTADOR 3-2 373,216 /-33,26 (KVA)

FACTOR DE DIVERSIDAD: 0,78


TABLA C-24: ALIMENTADOR 1

TABLERO O SUB ALIMENTADOR O ALIMENTADOR DEMANDA MAXIMA (KVA)

(MODULO Y ANGULO)

TDA SE 2,203 /-25,8 (KVA) TD CAL-SE 6,420 /0 (KVA)

SUB ALIMENT. 1 (TDA EXT) 3,680 /-25,8 (KVA) SUB ALIMENT. 2 19,237 /- 8,61 (KVA)

SUB ALIMENT. 4 52,241 /-37,8 (KVA)

SUB ALIMENT. 5 72,670 /-41.42 (KVA)

ALIMENTADOR 2 763,409 /-32,19 (KVA)

FACTOR DE DIVERSIDAD: 0,95


TABLA C-25: ESPECIFICACION DE POTENCIA PARA EL TRANSFORMADOR

CARGAS DEMANDA MAXIMA (KVA)

(MODULO Y ANGULO)

DEMANDA MAXIMA ALIMENT. 1: 870,250 /-32,5 (KVA)

POTENCIA TOTAL: 870,250 /-32,5 (KVA)

FACTOR DE AMPLIACIONES FUTURAS: 1,25

POTENCIA FINAL: 1087,812 (KVA)

POTENCIA NOMINAL TRANSFORMADOR: 1250 (KVA)

19

Clculo de Luminarias Clculo de nmero de luminarias.

El nmero de luminarias esta dado por la ecuacin:

De donde;

E= iluminancia medida en lux, tipo de local bajo norma NCH 4/2003.

A= rea del plano de trabajo, en .

=Flujo luminoso total, dados segn luminaria a ocupar, en lmenes.

= factor de mantenimiento.

C.U.= coeficiente de utilizacin. Mtodo de cavidad zonal:

Formulas para clculo del mtodo de cavidad zonal:

Relacin de cavidad habitacin:

Relacin de cavidad techo

Relacin de cavidad suelo

De donde:

l = largo de la habitacin.

w = ancho de la habitacin. h = altura de las cavidades de habitacin, techo, y suelo.

Clculo del Coeficiente de Utilizacin (C.U.):

El coeficiente de utilizacin es la relacin entre el flujo luminoso que cae en el plano de trabajo y el flujo luminoso suministrado por la luminaria. Representa la cantidad de flujo luminoso efectivamente aprovechado en el plano de trabajo.

Se obtiene de la siguiente manera:

20

El valor de los factores de correccin a multiplicar entre si se calculan

gracias a la interpolacin.

Para esto se fija un ndice de reflectancia de suelo, , de un 20%; el y ,

ndices de reflectancia de techo y pared, son propios de cada rea estudiada, y

estarn fijadas en el momento del clculo. Segn tabla A.6, y con un RCR calculado respectivamente segn el rea, se

procede a la interpolacin, se busca el nmero entero superior e inferior al valor de RCR.

Luego el valor correspondiente a un valor de RCR se despeja gracias a la ecuacin de la pendiente de la recta (m):

Despejando de la ecuacin, se encuentra el primer factor de correccin.

Si el difiere del 20%, se obtiene un factor de correccin usando la tabla A.4,

siguiendo el procedimiento descrito anteriormente, con un y , ndices de

reflectancia de techo y pared dados, y un RCR calculado, de la tabla se obtiene

el valor superior e inferior de la relacin de cavidad habitacin (RCR), gracias a estos valores se obtiene el grfico de donde se despejar el segundo factor de correccin, de la ecuacin de la recta.

Luego estos dos factores de correccin, se multiplican entre s y se obtiene el Coeficiente de utilizacin (C.U.).

A modo de aplicar las bases tericas expuestas anteriormente se proceder a realizar el clculo de luminarias del rea 1 y rea 5; el clculo de luminarias del resto de las reas, rea 2 (oficinas administrativas), rea 3 (procesos), y rea 4

(paol y taller de mantenimiento) se har por medio del programa Dialux.

RCR

21

rea 1, Sala elctrica.

Dimensiones: 15 x 10 x 2,5 metros.

Nivel de luminosidad bajo norma N 4/2003 Segn Tabla A.3 Tipo local: Sala de tableros elctricos, Ilumancia E=300[Lux] Luminaria a utilizar: Philips TBS315 H1L 2xTL5-35W HFP OD

Curva fotomtrica

22

Datos:

E = 300 [Lux] A= 15x10 [m], 150

Factor de mantenimiento, Fm= 0,8 = 3100[lmenes]

Reflectancia, = 10%, = 50%, =70%

De tabla A.6 segn norma N4/2003 , y con los datos y ,

ndices de reflectancia de techo y pared y con un RCR calculado

respectivamente segn el rea, se procede a la interpolacin: RCR= 1,167;

Interpolacin:

1 0,67

1,167 X

2 0,6

23

Despejando de la ecuacin:

El valor obtenido es el primer factor de correccin para el coeficiente de utilizacin.

El segundo factor de correccin se obtiene de la tabla A.4, siguiendo el mismo procedimiento, con y , ndices de reflectancia de techo y

pared, y RCR= 1,167.

Obtenido el segundo valor de factor de correccin, , se procede al

clculo del C.U.:

El nmero de luminarias est dado por:

La cantidad de luminarias a ocupar es de 30 luminarias. Potencia total de luminarias:

Distribucin luminaria (detalle distribucin en plano, lmina 5):

1 0,939 1,167 X

2 0,949

24

Niveles de luminosidad:

Numero de luminaria y potencia total:

25

rea 3: Procesos

Dimensiones: 60 x 30 x 8 mt

Nivel de Luminosidad: 300 lux

Factor mantenimiento: 0,75

Reflextancia:

Techo: 50%

Pared: 30% Suelo: 10%

Luminaria a utilizar: Philips SPK110 1xSON-PP400W P-NB +GPK110 E-WB

Curva fotomtrica:

Calculo justificativo

26

Cavidad habitacin

Cavidad techo

Cavidad suelo

De tabla A.5 segn Norma Chilena N4/2003, y con los datos y

, los ndices de Reflextancia de techo y pared y con un RCR

calculado respectivamente segn el rea, se procede a la interpolacin:

De tabla A.5 segn Norma Chilena N4/2003, y con los datos y

, ndices de Reflextancia de piso y pared y con un FCR calculado

respectivamente segn el rea, se procede a la interpolacin:

F

De tabla A.6 segn Norma Chilena N 4/2003, el ndice de utilizacin (C.U) de la luminaria para una referencia de la cavidad del suelo del 20%

Correccin del coeficiente de utilizacin de acuerdo a la tabla A.4, segn Norma Chilena N 4/2003

Calculo del nuevo coeficiente de utilizacin

Calculo N luminarias

27

Distribucin Luminaria (detalle distribucin en plano, lmina 9):



28

rea 2: Oficinas Administrativa Sala Reunin

Dimensiones: 5,3 x 8,8 x 2,3 mt

Nivel de Luminosidad: 400 lux Factor mantenimiento: 0,7 Reflextancia:

Techo: 70%


Luminaria a utilizar: Philips TBS260 3xTL5-24W HFP M2

Curva fotomtrica:

29




Pasillo



Techo: 70%


30

Luminaria a utilizar: MBS 1XCDM TM20w EB36

Curva fotomtrica:




31

Bao 1


Nivel de Luminosidad: 80 lux Factor mantenimiento: 0,7

Reflextancia: Techo: 70% Pared: 50%

Suelo: 20%


Curva fotomtrica:


32



Bao 2



Reflextancia: Techo: 70%



Curva fotomtrica:

33




Bao 3

Dimensiones: 4,57 x 1,86 x 2,3 mt Nivel de Luminosidad: 80 lux

Factor mantenimiento: 0,7 Reflextancia:

Techo: 70% Pared: 50%

Suelo: 20% Luminaria a utilizar: Philips TBS260 3xTL5-24W HFP M2

34

Curva fotomtrica:




Bao 4



Techo: 70%


35


Curva fotomtrica:



36


Ducha 1

Dimensiones: 4,57 x 2,04 x 2,3 mt Nivel de Luminosidad: 80 lux Factor mantenimiento: 0,7

Reflextancia:

Techo: 70% Pared: 50% Suelo: 20%


Curva fotomtrica:

37




Ducha 2



Techo: 70%



38

Curva fotomtrica:




Ducha 3


Reflextancia:


39


Curva fotomtrica:




40

Camarn





Curva fotomtrica:


41



Hall




Suelo: 20% Luminaria a utilizar: MBS 1XCDM TM20w EB36

Curva fotomtrica:

42




43

Cajero




Suelo: 20% Luminaria a utilizar: MBS 1XCDM TM20w EB36

Curva fotomtrica:



44


Recepcin

Dimensiones: 10,11 x 9 x 2,3 mt




Luminaria a utilizar: MBS 1XCDM TM20w EB36

Curva fotomtrica:

45




46

Sala de espera






Curva fotomtrica:


47



Archivador





Curva fotomtrica:

48




Sala 1



Techo: 70%



49

Curva fotomtrica:




50

Sala 2






Curva fotomtrica:

51




Calculo Exterior

Dimensiones: 160 x 100 mt Nivel de Luminosidad: 20 lux

Luminaria a utilizar: Philips SRP222 1xSON-TPP250W P5

Flujo luminoso de las luminarias: 33200 lm Potencia de las luminarias: 276.0 W

Armamento: 1 x SON-TPP250W (Factor de correccin 1.000).

52

Curva fotomtrica:



rea 4: Paol y talleres de mantenimiento

Taller mecnico

Dimensiones: 24,25 x 13,25 x 5 mt Nivel de Luminosidad: 300 lux Factor mantenimiento: 0,5

Reflextancia:


53


Curva fotomtrica:


54



55

Oficina 1




Suelo: 20% Luminaria a utilizar: Philips TBS315 H1L 2xTL5-35W HFP OD

Curva fotomtrica:


56



Oficina 2


Reflextancia:


Luminaria a utilizar: Philips TBS315 H1L 2xTL5-35W HFP OD

Curva fotomtrica:

57




Paol




Suelo: 10%

Luminaria a utilizar: Philips TBS315 H1L 2xTL5-35W HFP OD

58

Curva fotomtrica:




59

rea 5, Bodega

Dimensiones: 25 x 45 x 10 metros.





Curva fotomtrica:


60



61

Anlisis de seleccin del transformador Potencia total, S total = 870,250 (kVA) (obtenido desde tabla C-25)

Factor de ampliaciones futuras, entre 1,1 - 1,3

Por lo tanto la potencia total para lograr el dimensionamiento del transformador esta dado por:

Caractersticas:

Transformador de superficie PAD MOUNTED

1250 (kVA) 15 / (0,4 0,231) (kV) Serie Taps Especial Norma CGE (Vn = 15 kV)

Transformador completamente cerrado, Utilizado en interiores, en nuestro caso

con alta proteccin, todas las partes vivas se encuentran en compartimientos totalmente bloqueados adecuadamente por seguridad, con ingreso de cables

de entrada y salida va subterrnea, gabinete y puerta separada para Alta y Baja tensin (el detalle de las dimensiones y ubicacin en la sala elctrica se encuentran en el plano, lmina 4).

Fusible: Si bien el transformador est dotado en el aspecto de proteccin con

Portafusibles tipo Canister y Bay o Net, se utilizar el fusible Bay o Net (Bayoneta), extrables sin que sea necesario abrir el tanque.

Las prdidas promedio generadas por este transformador ascienden a 2200 W en el ncleo y 14.950 W por efecto joule.

El peso del conjunto totalmente hermtico y cerrado es de 4100 kg. Con sus correspondientes celdas de recepcin de Alta y Media tensin

especificadas ms adelante.

Cabe destacar que la conexin de los devanados el transformador corresponder a delta estrella (Dy11).

En esta conexin el voltaje segundario se desplaza 30 en retraso con respecto al voltaje primario del transformador, y no representa problemas con

las componentes en sus voltajes de terceros armnicos. ngulo entre tensiones de fase de alta y baja f = 11x30 = 330

62

D: Conexin devanados de alta en delta y: Conexin devanados de baja en estrella

Clculo de Reactancia y Resistencia del transformador RHONA 1250 KVA

El clculo se realizar tomando como referencia la impedancia entregada en % del Transformador.

Z = 5%; X/R = 8

De esta manera se tendr:

Por lo tanto ser Z =0,05 /82,87 (/1)

(/1)

(/1)

Zreal = 0,05 /82,87 x 15000 = 9 /82,87 (Ohm) 1250000

63

Determinacin fusible transformador.

El fusible a dimensionar se ubicara junto al transformador Pad Mounted, sumergido en aceite. ste se obtendr a partir de los datos nominales del

transformador. El que ser fusible dual, para as censar las corrientes de sobrecarga y la temperatura en el aceite del transformador.

Datos lado primario del transformador: S: 1250 KVA

V: 15 KV : 2728 A

: 2079 A

Fusible:

Fusible =75 T

64

Celda Media Tensin

Celda MT marca ABB, aislada en aire. Celda para proteccin del transformador

(detalle de dimensiones y ubicacin en sala elctrica en plano, lmina 4).

Las celdas metal-clad Advance constituyen un innovador diseo modulas atornillado, introducido en el mercado ANSI hace ms de diez aos. Su flexible ingeniera, derivada del diseo modular, permite la adaptacin de las celdas a

los requerimientos del cliente en varias configuraciones y opciones. Las celdas metal- clad Advance incrementan ampliamete la simplicidad de mantenimiento

y satisfacen las necesidades del cliente, relativas a la seguridad del personal, el aumento de fiabilidad y la facilidad de uso.

Dimesiones:

Ancho: 36 (pulgadas).

Altura: 95 (pulgadas)

Profundidad: 85 (pulgadas)

El sistema de extraccin es nico y ofrece tres posiciones

(desconectado/prueba/conectado) con la puerta cerrada para todos los interruptores de circuito. El sistema de extraccin es integral al interruptor de circuito, por lo tanto las partes se pueden inspeccionar y mantener fuera del

compartimiento del interruptor y lejos de circuitos energizados del primario y secundario.

El sistema de extraccin incluye todos los enclavamientos necesarios de acuerdo con la normas ANSI / IEEE para asegurar una secuencia apropiada y

operacin segura. Para una seguridad mejorada, el sistema de enclavamiento prohbe la operacin de los interruptores ADVAC mientras estn en una

posicin intermedia y prohbe la insercin en la celda de un interruptor de capacidad inadecuada.

El ADVAC est disponible en un rango completo con capacidades ANSI e IEEE hasta 15 kV, con capacidades de interrupcin hasta 50 kA.

65

Anlisis banco condensadores

Para dimensionar el banco de condensadores a conectar para mejorar el

factor de potencia del consumo de la planta, y a su vez cumplir con las normas

vigentes de eficiencia energtica, teniendo en cuenta la potencia nominal del

transformador seleccionado anteriormente, el banco ser un 40% de la

potencia nominal del transformador (1250 kVA) que corresponde a 500 kVA,

dado que el condensador de mayor potencia es 50 kVA con dielctrico de

aceite, se agruparan 10 condensadores de dicha potencia, que suman en s

500 kVA necesarios para compensar el sistema (detalle en el unilineal del

plano, lmina 2). Los condensadores estarn sistematizados a travs de un

regulador automtico ALPTEC, est dar la seal a los contactores

TELEMECANIQUE cuyo modelo es LC1-DWK12, para accionarlos al sistema.

66

Dimensionamiento de conductores

Para generar un correcto dimensionamiento de los conductores se

generarn los clculos en base a la norma NCH. Elec. 4/2003 Instalaciones de consumo en Baja tensin. Consideraciones:

Se aplicara un factor de seguridad (F.s.) equivalente a un 1,25 a la corriente nominal para la seccin del conductor estipulado en la Norma.

El neutro de alimentadores trifsicos o de circuitos trifsicos que sirvan

cargas no lineales tales como rectificadores, reguladores de velocidad etc., se dimensionar de modo tal que su seccin sea a lo menos igual a la seccin de los conductores de fases. (7.2.1.2 c)

Clculo de conductores de derivacin para motores.

Para determinar la corriente nominal de los motores se tendr:

Una vez conocidas las corrientes nominales de nuestros motores y circuitos con sus correspondientes factores de demanda, diversidad y carga aplicadas para el caso de alimentadores y subalimentadores se continuar con el

siguiente procedimiento:

Se determinar la corriente del conductor como:

En donde: Is: corresponde a la corriente de demanda mxima de servicio del

alimentador, subalimentador o motor. ft: Si la temperatura ambiente excede de 30C la capacidad de

transporte de los conductores se deber disminuir de acuerdo al factor de

correccin indicado en las tabla A.7. fn: Si el nmero de conductores activos colocados en un mismo

ducto excede de tres se deber disminuir la capacidad de transporte de cada uno de los conductores individuales de acuerdo al factor de correccin indicado en la tabla A. 8. k: Corresponde al nmero de conductores por fase empleados.

67

D- procesamiento de informacin para determinacin de alimentadores - sub alimentadores y circuitos derivados

ALIMENTADOR 0

Clculo acometida principal en M.T.

ALIMENT.

DEMANDA MAXIMA (KVA)

(MODULO Y ANGULO)

CORRIENTE NOMINAL DEL

TRANSFORMADOR (A)

FACTOR DE SEGURIDAD

CORRIENTE ALIMENTADOR

(A)

0 1250 48,11 1,25 66,09 (A)

In = 1.250.000 = 48,11 (A) 15000 x 3

Ic = Is x 1,25 = (A) ft: t servicio = 90 C ft x k x fn t ambiente = 37 C ref. tabla A.7... ft = 0,91

fn: cantidad de conductores activos en ducto. Ref. tabla A.8... fn= 1 k = cantidad de conductores por fase = 1

Ic = 48,11 x 1,25 = 66,09 (A)

0,91 x 1 x1

Tipo aisl. (XLPE); Temp. serv. 90C; c.a.g.s (subterrneo), Monopolar de Cu Longitud del conductor: 70 metros tensin: 15 kV (MT)

Para obtener la seccin de los cables es necesaria una vez determinada la corriente mxima a circular por el alimentador y el nivel de tensin, la

disposicin de los cables y su correspondiente factor de carga, para ello se generan los tipos de instalacin segn IEEE, para conductores subterrneos, detallndose en el anexo: Seleccin conductor M.T., una vez seleccionada nuestra disposicin de conductores TIPO A (disposicin de conductores en noma IEEE, en anexo), y nuestro factor de carga (100%), se selecciona el

conductor que nos proporcione la intensidad mxima admisible inmediatamente superior a nuestra corriente nominal, recurrir a Tablas A.13 ubicada en el anexo, que con una corriente de servicio igual 159 (A) corresponde al

conductor de seccin 2 AWG (33,6 mm2), que atiende a la seccin de menor tamao.

Una vez seleccionada la seccin a utilizar es necesario determinar la

canalizacin a emplear, para ello a travs de la tabla A.10 se determina la

utilizacin de c.a.g.s de 2

68

Impedancia de lnea (ZL)

Para determinar la impedancia generada por la lnea es necesario emplear la

siguiente formula, dado que trata de un conductor de M.T.

ZLinea (+,-) = R * L + j X * L * 50 = () 304,8 304,8 60

ZLinea (0) = R1 *0,8 + j X1 *0,8 = ()

Los valores de R y jX, se encuentran desarrollados en la tabla de kerite en el anexo tabla A.2 Seleccin conductor M.T., para el conductor a utilizar (2 AWG)

R + jX = 0,21 + j 0,104; longitud de la lnea: 70 metros

Por lo tanto el valor de la Z lnea ser:

ZLinea (+,-) = 0,21 * 70 + j 0,104 * 70 * 50 = 0,04823 + j 0,0199 () 304,8 304,8 60

ZLinea (0) = 0,04823 *0,8 + j 0,0199 *0,8 = 0,03858 + j 0,01592 ()

Y sus valores generados en (pu) sern

Z base = 15.000 = 180 () 1.250.000

ZLinea (+,-) = 0,04823 + j0,0199 = 0,000268 + j 0,000111 (pu) 180

ZLinea (0) = 0,03858 + j 0,01592 = 0,000214 + j 0,000088 (pu) 180

Cada de Tensin

Es importante destacar que la impedancia generada por el conductor de la acometida genera inevitablemente una cada de tensin, cuyo nivel de

tensin esta dado por:

V = ZL x Ic x 3 (0,04823 + j 0,0199) x 48,11 x 3 = 3,348 (V) Por lo tanto si se resta esta cada de tensin en el desarrollada en el conductor,

la tensin total que llegara a los bornes del transformador ser: V primario trafo = 15.000 3,348 = 14.996,7 (V)

69

TABLA D-1: ALIMENTADOR 1

(REF.: TABLA C-24)

ALIMENT.


(MODULO Y ANGULO)

CORRIENTE MAXIMA

ALIMENTADOR (A)

CORRIENTE NOMINAL DEL

TRANSFORMADOR (A)

FACTOR DE SEGURIDAD


(A)

1 870,25 /-32,5 1322,21 1899,18 1,25 434,79 (A)

Is = 870.250 /-32,5 = 1.322,21 /-32,5 (A) In = 1.250.000 = 1.899,18 (A)

380 x 3 380 x 3 Ic = Is x 1,25 = (A) ft: t servicio = 90 C

ft x k x fn t ambiente = 38 C ref. tabla A.7 . ft = 0,91 fn: cantidad de conductores activos en ducto. Ref. tabla A.8...fn= 1

k = cantidad de conductores por fase = 6

Ic = 1.899,18 x 1,25 = 434,79 (A) 0,91 x 6 x1

NOTA: ESTE ALIMENTADOR SE ESPECIFICA PARA LA POTENCIA NOMINAL DEL TRAFO

DE LA SUBESTACION

TABLA D-2: ALIMENTADOR 2

(REF.: TABLA C-23)

ALIMENT.


(MODULO Y ANGULO)

CORRIENTE MAXIMA

ALIMENTADOR (A)

FACTOR DE SEGURIDAD


(A)

2 763,409 /-32,19 1159,88 1,25 265,64 (A)

Is = 763.409 /-32,19 = 1.159,88 /-32,19 (A) 380 x 3

Ic = Is x 1,25 = (A) ft: t servicio = 90 C ft x k x fn t ambiente = 39 C ref. tabla A.7 . ft = 0,91

fn: cantidad de conductores activos en ducto. Ref. tabla A.8...fn= 1 k = cantidad de conductores por fase = 6

Ic = 1.159,88 x1,25 = 265,54 (A) 0,91 x 6 x 1

70

TABLA D-3: SUB ALIMENTADOR 1

(REF.: TABLA C-17)

SUB ALIMENT.


(MODULO Y ANGULO)

CORRIENTE MAXIMA

ALIMENTADOR (A)

FACTOR DE SEGURIDAD

CORRIENTE SUB

ALIMENTADOR (A)

1 3,68 /-25,8 5,59 1,25 7,68 (A)

Is = 3.680 /-25,8 = 5,59 (A) 380 x 3



Ic = 5,59 x 1,25 = 7,68 (A) 0,91 x 1 x 1


(REF.: TABLA C-18)

SUB ALIMENT.


(MODULO Y ANGULO)

CORRIENTE MAXIMA

ALIMENTADOR (A)

FACTOR DE SEGURIDAD

CORRIENTE SUB ALIMENTADOR

(A)

2 19,237 /- 8,61 29,23 1,25 40,15 (A)

Is = 19.237 /-8,61 = 29,23 (A) 380 x 3



Ic = 29,23 x 1,25 = 40,15 (A)

0,91 x 1 x 1

71

TABLA D-5: SUB ALIMENTADOR 3-1

(REF.: TABLA C-19)

SUB ALIMENT.

DEMANDA MAXIMA (KVA) (MODULO Y ANGULO)

CORRIENTE MAXIMA

ALIMENTADOR (A)

FACTOR DE SEGURIDAD

CORRIENTE SUB

ALIMENTADOR (A)

3-1 605,619 /-31,53 920,14 1,25 315,98 (A)

Is = 605.619 /-31,53 = 920,14 (A) 380 x 3

Ic = Is x 1,25 = (A) ft: t servicio = 90 C ft x k x fn t ambiente = 40 C ref. tabla A. 7 . ft = 0,91

fn: cantidad de conductores activos en ducto. Ref. tabla A.8....fn= 1 k = cantidad de conductores por fase = 4

Ic = 920,14 x 1,25 = 315,98 (A)

0,91 x 4 x 1

TABLA D-6: SUB ALIMENTADOR 3-2

(REF.: TABLA C-20)

SUB ALIMENT.


CORRIENTE MAXIMA

ALIMENTADOR (A)

FACTOR DE SEGURIDAD

CORRIENTE SUB

ALIMENTADOR (A)

3-2 373,216 /-33,26 567,04 1,25 259,63 (A)

Is = 373.216 /-33,26 = 567,04 (A)

380 x 3 Ic = Is x 1,25 = (A) ft: t servicio = 90 C

ft x k x fn t ambiente = 40 C ref. tabla A.7 . ft = 0,91 fn: cantidad de conductores activos en ducto. Ref. tabla A.8...fn= 1

k = cantidad de conductores por fase = 3

Ic = 567,04 x 1,25 = 259,63 (A) 0,91 x 3 x 1

72


(REF.: TABLA C-21)

SUB ALIMENT.


CORRIENTE MAXIMA

ALIMENTADOR (A)

FACTOR DE SEGURIDAD

CORRIENTE SUB

ALIMENTADOR (A)

4 52,241 /-37,8 79,37 1,25 109,03 (A)

Is = 52.241 /-37,8 = 79,37 (A) 380 x 3



Ic = 79,37 x 1,25 = 109,03 (A)

0,91 x 1 x 1


(REF.: TABLA C-22)

SUB ALIMENT.


CORRIENTE MAXIMA

ALIMENTADOR (A)

FACTOR DE SEGURIDAD

CORRIENTE SUB

ALIMENTADOR (A)

5 72,670 /-41.42 110,41 1,25 151,66 (A)

Is = 72.670 /-37,8 = 110,41 (A) 380 x 3



Ic = 110,41 x 1,25 = 151,66 (A)

0,91 x 1 x 1

73

TABLA D-9: CIRCUITOS DERIVADOS

MOT VN (VOLT) PN (HP) FACT. POT.

REND. (%)

IN (A) FACTOR DE SEGURIDAD

CORRIENTE CIRCUITO

DERIVADO (A)

M1 380 (V) 190,0 (HP) 0,80 87 % 309,42 (A) 1,25 386,78 (A)

M2 380 (V) 73,0 (HP) 0,86 85 % 113,19 (A) 1,25 141,49 (A)

M3 380 (V) 92,0 (HP) 0,85 90 % 136,31 (A) 1,25 170,39 (A)

M4 380 (V) 140,0 (HP) 0,90 83 % 212,43 (A) 1,25 265,54 (A)

M5 380 (V) 115,0 (HP) 0,88 80 % 185,15 (A) 1,25 231,44 (A)

M6 380 (V) 35,0 (HP) 0,92 85 % 50,73 (A) 1,25 63,42 (A)

M7 380 (V) 182,0 (HP) 0,82 85 % 295,96 (A) 1,25 369,95 (A)

M8 380 (V) 127,0 (HP) 0,88 80 % 204,47 (A) 1,25 255,59 (A)

M9 380 (V) 11,5 (HP) 0,90 83 % 17,45 (A) 1,25 21,82 (A)

M10 380 (V) 21,0 (HP) 0,85 90 % 31,12 (A) 1,25 38,9 (A)

M11 220 (V) 3,7 (HP) 0,86 85 % 17,16 (A) 1,25 21,45 (A)

M12 220 (V) 2,0 (HP) 0,80 87 % 9,74 (A) 1,25 12,18 (A)

M13 220 (V) 3,0 (HP) 0,84 85 % 14,25 (A) 1,25 17,81 (A)

M14 380 (V) 5,0 (HP) 0,90 83 % 7,59 (A) 1,25 9,49 (A)

M15 380 (V) 8,0 (HP) 0,85 90 % 11,86 (A) 1,25 14,83 (A)

M16 220 (V) 3,2 (HP) 0,86 85 % 14,84 (A) 1,25 18,56 (A)

M17 220 (V) 1,3 (HP) 0,80 87 % 6,33 (A) 1,25 7,92 (A)

M18 220 (V) 2,8 (HP) 0,84 85 % 13,30 (A) 1,25 16,63 (A)

Corriente nominal de cada puesto de enchufe ser (especificacin y

caractersticas constructivas detalladas en plano, lmina 8): Pt = 8000 (W) FP = 0,73 ind. Tensin = 380 (V)

/43,113 (A)

74

TABLA D-10: DESCRIPCION DE ALIMENTADORES - SUB ALIMENTADORES Y CIRCUITOS DERIVADOS

TIPO ACOMET

LONGITUD (M)

AISLACION DEL

CONDUCTOR

TEMP. DE SERVICIO

(C)

TEMP. AMB.(C)

SECCION

DEL CONDUCTOR

(MM2) - (AWG O

MCM)

NUMERO CONDUCTORES

POR FASE

TIPO CANALIZACION

CANTIDAD

DE CANALIZ.

POR ACOMETI

DA

CAPACIDAD

DE CORRIENTE

POR CONDUCTOR

(A)

RESIST. (OHM)

REACT.. (OHM)

ALIM 0 70 XTU 90 37 33,6 (2 AWG)

1 c.a.g.s. 2 1 159 0,04823 0,0199

ALIM 1 5 XTU 90 38 126,7 (250 MCM)

6 TRENCH 1 455 0,000948 0,000533

ALIM 2 70

XTU 90 39 151,8 (300 MCM)

6 c.a.g.s. 3 6 320 0,01176 0,00926

SUB ALIM 1

5

XTU 90 38 2,08 (14 AWG)

1 t.p.r.s 25 mm (1) 1 25 0,05648 0,000938

SUB ALIM 2

105 XTU 90 39 8,37 (8 AWG)

1 c.a.g.s. 1 1 55 0,27180 0,01984

SUB ALIM 3-1

31 XTU 90 40 151,8 (300 MCM)

4 c.a.g.s. 3 4 320 0,00521 0,00410

SUB

ALIM 3-2

35 XTU 90 40 126,7 (250 MCM)

3 c.a.g.s. 3 3 290 0,00675 0,00466

SUB ALIM 4

23 XTU 90 39 26,7 (3 AWG)

1 c.a.g.s. 2 1 110 0,02037 0,00352

SUB ALIM 5

129 XTU 90 39 53,5 (1/0 AWG)

1 c.a.g.s. 2 1 170 0,05502 0,01831

CIRC. DERIV

M1

28 XTU 90 40 126,7 (250 MCM)

2 t.p.r.s. 110 mm (4) 1 290 0,00531 0,00299

CIRC.

DERIV M2

9 XTU 90 40 53,5 (1/0 AWG)

1 t.p.r.s. 50,1mm (2) 1 170 0,00381 0,00102

CIRC. DERIV

M3

17 XTU 90 40 67,4 (2/0 AWG)

1 t.p.r.s. 63,5 mm (2 ) 1 195 0,00575 0,00190

CIRC.

DERIV M4

20 XTU 90 40 67,4 (2/0 AWG)

2 t.p.r.s. 76,2 mm (3) 1 195 0,00676 0,00224

CIRC. DERIV

M5

21 XTU 90 40 53,5 (1/0 AWG)

2 t.p.r.s. 76,2 mm (3) 1 170 0,00888 0,00238

75

CIRC. DERIV

M6

16 XTU 90 40 13,3 (6 AWG)

1 t.p.r.s. 31,8 mm (1 ) 1 75 0,02572 0,00224

CIRC. DER.

ENCH 1

17 THHN 90 40 8,37 (8 AWG)

1 ESCALERILLA 1 80 0,04401 0,00257

CIRC.

DER. ENCH 2

28 THHN 90 40 8,37 (8 AWG)

1 ESCALERILLA 1 80 0,07248 0,00423

CIRC. DER.

ENCH 3

56 THHN 90 40 8,37 (8 AWG)

1 ESCALERILLA 1 80 0,14496 0,00847

CIRC. DERIV

M7

27 XTU 90 40 107,2 (4/0 AWG)

2 t.p.r.s. 110 mm (4) 1 260 0,00590 0,00288

CIRC. DERIV

M8

42 XTU 90 40 67,4 (2/0 AWG)

2 t.p.r.s. 76,2 mm (3) 1 195 0,01419 0,00469

CIRC. DERIV

M9

50 XTU 90 40 3,31 (12 AWG)

1 t.p.r.s. 19,1 mm 1 30 0,32283 0,00798

CIRC. DERIV M10

33 XTU 90 40 8,37 (8 AWG)

1 t.p.r.s. 31,8 mm (1 ) 1 55 0,08542 0,00499

CIRC. DERIV

M11

33 XTU 90 40 2,08 (14 AWG)

1 t.p.r.s. 16 mm 1 25 0,33888 0,00563

CIRC. DERIV M12

29 XTU 90 40 2,08 (14 AWG)

1 t.p.r.s. 16 mm 1 25 0,29780 0,00495

CIRC. DERIV M13

23 XTU 90 40 2,08 (14 AWG)

1 t.p.r.s. 16 mm 1 25 0,23619 0,00392

CIRC.

DER. ENCH 4

19 THHN 90 40 8,37 (8 AWG)

1 ESCALERILLA 1 80 0,04918 0,00287

CIRC. DER.

ENCH 5

27 THHN 90 40 8,37 (8 AWG)

1 ESCALERILLA 1 80 0,06989 0,00408

CIRC.

DER. ENCH 6

58 THHN 90 40 8,37 (8 AWG)

1 ESCALERILLA 1 80 0,15014 0,00877

CIRC. DERIV

8 XTU 90 35 2,08 (14 AWG)

1 t.p.r.s. 16 mm 1 25 0,08215 0,00136

76

M14

CIRC. DERIV

M15

21 XTU 90 35 2,08 (14 AWG)

1 t.p.r.s. 16 mm 1 25 0,21565 0,00358

CIRC.

DERIV M16

13 XTU 90 35 2,08 (14 AWG)

1 t.p.r.s. 16 mm 1 25 0,13349 0,00222

CIRC. DERIV M17

12 XTU 90 35 2,08 (14 AWG)

1 t.p.r.s. 16 mm 1 25 0,12323 0,00205

CIRC.

DERIV M18

7 XTU 90 35 2,08 (14 AWG)

1 t.p.r.s. 16 mm 1 25 0,07188 0,00119

CIRC. DER.

ENCH 7

18 XTU 90 36 8,37 (8 AWG)

1 BANDEJA 1 80 0,04659 0,00272

CIRC.

DER. ENCH 8

28 XTU 90 36 8,37 (8 AWG)

1 BANDEJA 1 80 0,07248 0,00423

CIRC. DER.

ENCH 9

32 XTU 90 36 8,37 (8 AWG)

1 BANDEJA 1 80 0,08284 0,00484

CIRC.

DER. ENCH 10

22 THHN 90 36 8,37 (8 AWG)

1 ESCALERILLA 1 80 0,05695 0,00333

CIRC. DER.

ENCH 11

35 THHN 90 36 8,37 (8 AWG)

1 ESCALERILLA 1 80 0,09060 0,00529

CIRC. DER.

ENCH 12

49 THHN 90 36 8,37 (8 AWG)

1 ESCALERILLA 1 80 0,12684 0,00741

CIRC. DER.

ENCH 13

43 THHN 90 36 8,37 (8 AWG)

1 ESCALERILLA 1 80 0,11131 0,00650

CIRC. DER.

ENCH 14

61 THHN 90 36 8,37 (8 AWG)

1 ESCALERILLA 1 80 0,15790 0,00922

CIRC. DER.

ENCH 15

79 THHN 90 36 8,37 (8 AWG)

1 ESCALERILLA 1 80 0,20449 0,01194

NOTA: EN TIPO DE CANALIZACION SE DEBE INDICAR ADEMAS FORMA DE EJECUCION; SI ES V, E O S

77

Regulacin de tensin

Una vez dimensionados los conductores para las diferentes reas que

componen la planta y sus respectivas impedancias, se debe verificar la cada de tensin de tal manera de cumplir con las normas establecidas de dicho

aspecto. La norma ampara estos requisitos es Nch ELEC. 4/2003 Electricidad, Condiciones mnimas de seguridad que deben cumplir las Instalaciones elctricas de consumo en baja tensin, articulo 7.1.1.3; La seccin de los conductores de los alimentadores o subalimentadores ser tal que la cada de tensin provocada por la corriente mxima que circula por ellos no exceda del

3% de la tensin nominal de la alimentacin, siempre que la cada de tensin total en el punto ms desfavorable de la instalacin no exceda del 5% de dicha tensin, siendo validos para alimentadores de alumbrado, fuerza, calefaccin o

combinacin de estos consumos

Para poder generar un correcto clculo de la cada de tensin, se deber tener conocimiento del voltaje real del segundario del transformador ubicado en la Sala Elctrica, el cual tiene una magnitud de 393,9 (V) (Obtenido de su curva

de carga), teniendo en cuenta dicha tensin se podr calcular las cadas de tensin en los conductores de manera tal de cumplir con la normativa vigente

En el escenario de no cumplir con este aspecto, se tendr que

sobredimensionar los conductores (aumentando seccin y disminuyendo

impedancia de la lnea) de manera tal de disminuir la perdida de tensin. A continuacin se presenta el arreglo matemtico que permite calcular

dicha cada de tensin en los conductores

Donde: V: Cada de tensin ocasionada por el conductor (V)

Icond: Corresponde a la corriente nominal que circula por el conductor (A) Zlnea: Impedancia del conductor () La magnitud de la Impedancia (Z lnea) se ver afectada por la longitud del

conductor y por su medio mecnico (Canalizacin), de esta manera se tendr:

En donde L corresponde a la Longitud del conductor en metros.

Luego para determinar la tensin real en el punto de inters, se utilizar:

V: Tensin real aguas arriba. V: Cada de tensin en los conductores.

78

Los valores de las impedancias de los alimentadores, Subalimentadores y circuitos derivados se obtienen de la tabla Cutler Hammer. Detallada en la tabla A.11.

79

Calculo de impedancia del SEP

El anlisis de la impedancia del Sistema elctrico de potencia se generar en valores reales y en por unidad ( /1), para determinar junto a la

impedancia del transformador de potencia y las impedancias de las lneas (Alimentadores, Subalimentadores y circuitos derivados) las magnitudes de las corrientes de falla para cada caso (detalle en el diagrama de impedancia del

plano, lmina 11):

- Datos: NIVELES DE CO CI EN EL PUNTO M.T. 15 KV: Icc TRIF. = 2728 (A) - X/R= 3,1 Icc MONOF. = 2079 (A) - X/R= 4,2 (TIEMPO DE DESPEJE: TDESP.= 0,5 SEG)

Anlisis en valores Reales

Z sep = 15.000 = 3,1746 / 72,12 () = Z (+) = Z (-) 3 x 2728

Z (0) = 15.000 x 3 2 x 3,1746 / 72,12 = 6,187 / 81,22 () 3 x 2079 / -76,61

Anlisis en (pu)

80

Z sep (pu) = 1.250.000 = 0,01764 / 72,12 ( /1) = Z (+) = Z (-) 3 x 2728 x 15.000

Z (0) (pu) = Z (0) real Z base = 15.000 = 180 () Z base 1.250.000

Z (0) (pu) = 6,187 / 81,22 = 0,03437 / 81,22 ( /1) 180

81

Determinacin Icoci trifsica en el segundario del transformador

Con los clculos desarrollados de impedancias tanto en (pu) como en valores reales generados anteriormente, se puede implementar un diagrama de

impedancias para determinar Icc 3 (detalle en el diagrama de impedancia del plano, lmina 11), en el segundario del transformador, tal como se ilustra en la siguiente imagen.

Evaluacin de corriente corto circuito trifsico (Icc 3)

Anlisis en (pu) Icc 3 = 1 x 1250000 = 0,01764 /72,12 + 0,00029 /22,5 + 0,05 /82,87 380 x 3

Icc 3 = 28.108,2 (A) (Baja Tensin)

Anlisis en valores reales

Icc 3 = 1 x 15000 (0,97468 + j 3,0213) + (0,04823 + j 0,0199) + (1,11709 + j 8,9304) 3

Icc 3 = 712,11 (A) (Media Tensin)

Icc 3 = 712,11 x 15000 = 28109,7 (A) (Baja Tensin) 380

Nota: como se logra apreciar en el clculo, se debe referir la corriente de coci calculada en el primario (nivel de tensin 15 kV) al segundario de 380 V mediante la relacin de transformacin o bien referir los valores de impedancia

al segundario del transformador.

82

Determinacin Icoci Monofsico en el segundario del transformador

Para determinar la Icc 1, en el segundario del trasformador, se deben tener presentes las tres redes de secuencias que participan en el anlisis, si

bien las impedancias del SEP (ver lamina 11) tanto de secuencia (+),(-) y (0), ya fueron calculadas, es necesario determinar la secuencia cero del transformador de 1250 kVA.

Teniendo presente la relacin existente entre la impedancia del

transformador y la componente de secuencia cero, que corresponde a: Trafo columna Zo Z x 0,9 Se logra obtener las componentes necesarias para desarrollar el anlisis

correspondiente que otorgar la Icoci 1. Nota: es necesario recordar que la conexin del transformador ser DY11

(Delta - estrella)

Impedancia del SEP (Calculados anteriormente)

Secuencia +,- Secuencia cero

Zsep = 3,1746 / 72,12 () = Z (+) = Z (-) Zsep (0) = 6,187 / 81,22 () Zsep (pu) = 0,01764 / 72,12 ( /1) = Z (+) = Z (-) Zsep (0) (pu) = 0,03437 / 81,22 ( /1)

Impedancia de la Lnea (Acometida) Calculados anteriormente

Secuencia +,- Secuencia cero

ZLnea = 0,05217 /22,42 () = Z (+) = Z (-) ZLnea (0) = 0,0417 / 22,42 ()

ZLnea(pu) = 0,00029 / 22,5 ( /1) = Z (+) = Z (-) ZLnea (0)(pu) = 0,000231 / 22,35 ( /1)

Impedancia del transformador

Secuencia +,- Secuencia cero (Calculado anteriormente)

Ztrafo = 9 /82,87 () = Z (+) = Z (-) Ztrafo (0) = 0,9 x 9 /82,87 = 8,1 /82,87 ()

Ztrafo (pu) = 0,05 /82,87 (/1) = Z (+) = Z (-) Ztrafo (0) (pu) = 0,045 /82,87 (/1)

83

Teniendo en cuenta que:

Conexin del transformador DY11

Red interconexin de las redes de secuencia

84

Circuito equivalente del sistema

Clculo de falla monofsica a tierra If1 = 3 V1 = 3 V1 = 3 x 1 = 16,652 (/1)

Z1 + Z2 +Z0 2 x Z1 + Z0 2 x 0,0676 /79,87 + 0,045 /82,87

Lado Baja tensin If1 = 16,652 x 1250000 = 31.625,1 (A) 380 x 3 Lado Media tensin If1 = 16,652 x 1250000 = 801,17 (A)

15000 x 3

85

TABLA D-11: PRESENTACION DE VOLTAJES EN PUNTOS CRITICOS - REGULACION DE TENSION (RESPECTO A VN = 380 V) Y NIVELES DE COCI

PUNTO CRITICO

UBICACION VOLTAJE

(V)

PERDIDA DE VOLTAJE (V)

(REF.: VN= 380 V)

PERDIDA DE VOLTAJE

(REF.: VN= 380 V) (%)

NIVEL DE CORTO

CIRCUITO (A)

PT-1 TABL. TGF Y A 393,304 (V) 0,596 (V) 3,501 (%) 27.693,8

PT-2 TABL. TGF Y A AUX

(GALPON

PROCESOS) 388,292 (V) 5,012 (V) 2,182 (%) 22.038,1

PT-3 TABL. TDA ADM 379,506 (V) 13,798 (V) 0,130 (%) 799,6

PT-4-1 TABL. TDF Y A GP-1 385,650 (V) 2,642 (V) 1,487 (%) 19.225,4

PT-4-2 TABL. TDFY A GP-2 385,606 (V) 2,686 (V) 1,476 (%) 17.844,7

PT-5 TABL. TDF Y A GT 390,462 (V) 2,842 (V) 2,754 (%) 8.903,4

PT-6 TABL. TDF Y A GB 382,215 (V) 11,089 (V) 0,583 (%) 3.522,9

PM-1 M1 384,017 (V) 1,633 (V) 1,057 (%) 15.664,4

PM-2 M2 384,876 (V) 0,774 (V) 1,284 (%) 15.379,5

PM-3 M3 384,220 (V) 1,430 (V) 1,111 (%) 13.567,7

PM-4 M4 384,339 (V) 1,311 (V) 1,142 (%) 15.569,5

PM-5 M5 384,175 (V) 1,475 (V) 1,099 (%) 14.836,4

PM-6 M6 383,381 (V) 2,269 (V) 0,890 (%) 6.645,2

P.ENCH. IND.1

P.ENCH. IND.1 384,378 (V) 1,272 (V) 1,152 (%) 4.345,3

P.ENCH. IND.2

P.ENCH. IND.2 383,556 (V) 2,094 (V) 0,936 (%) 2.789,9

P.ENCH.

IND.3 P.ENCH. IND.3 381,462 (V) 4,188 (V) 0,385 (%) 1.452,9

PM-7 M7 383,923 (V) 1,683 (V) 1,033 (%) 14.557,2

PM-8 M8 382,959 (V) 2,647 (V) 0,779 (%) 11.904,1

PM-9 M9 375,845 (V) 9,761 (V) 1,094 (%) 666,6

PM-10 M10 380,993 (V) 4,613 (V) 0,262 (%) 2.372,1

PM-11 M11 216,814 (V) 5,816 (V) 1,449 (%) 636,2

PM-12 M12 219,729 (V) 2,901 (V) 0,123 (%) 721,7

PM-13 M13 219,264 (V) 3,366 (V) 0,335 (%) 905,9

P.ENCH. IND.4

P.ENCH. IND.4 384,185 (V) 1,421 (V) 1,102 (%) 3.876,2

P.ENCH. IND.5

P.ENCH. IND.5 383,587 (V) 2,019 (V) 0,944 (%) 2.844,9

P.ENCH.

IND.6 P.ENCH. IND.6 381,268 (V) 4,338 (V) 0,334 (%) 1.395,9

PM-14 M14 389,381 (V) 1,081 (V) 2,469 (%) 2.092,9

PM-15 M15 386,031 (V) 4,431 (V) 1,588 (%) 921,1

PM-16 M16 223,452 (V) 1,981 (V) 1,569 (%) 1.407,3

PM-17 M17 224,652 (V) 0,781 (V) 2,115 (%) 1.506,1

PM-18 M18 224,477 (V) 0,956 (V) 2,035 (%) 2.318,9

P.ENCH. IND.7

P.ENCH. IND.7 389,116 (V) 1,346 (V) 2,399 (%) 3.137,4

P.ENCH. IND.8

P.ENCH. IND.8 388,368 (V) 2,094 (V) 2,202 (%) 2.294,2

P.ENCH.

IND.9 P.ENCH. IND.9 388,068 (V) 2,394 (V) 2,123 (%) 2.070,1

P.ENCH. IND.10

P.ENCH. IND.10 380,570 (V) 1,645 (V) 0,150 (%) 1.870,7

P.ENCH. IND.11

P.ENCH. IND.11 379,598 (V) 2,617 (V) 0,106 (%) 1.458,6

P.ENCH. P.ENCH. IND.12 378,551 (V) 3,664 (V) 0,381 (%) 1.177,5

86

IND.12

P.ENCH. IND.13

P.ENCH. IND.13 378,999 (V) 3,216 (V) 0,264 (%) 1.283,9

P.ENCH.

IND.14 P.ENCH. IND.14 377,653 (V) 4,562 (V) 0,618 (%) 1.010,4

P.ENCH. IND.15

P.ENCH. IND.15 376,308 (V) 5,907 (V) 0,972 (%) 831,8

Nota: Para los Motores Monofsicos su referencia de tensin ser de 220V

Verificacin de Sub Estacin (mxima corriente de estrs)

Para verificar si la seleccin del transformador y los alimentadores estn correctos, se determinara la peor condicin de funcionamiento, la cual consiste en la partida de los motores M5 y M8 simultneamente, para estos motores la

cada de tensin no podr ser mayor a V

87

Corriente por Alimentador 1 = In-TDAyCAL SE + In-SUB ALIMENT. 1 (TDA EXT) + In-SUB ALIMENT. 2

+ In-SUB ALIMENT. 4 + In-SUB ALIMENT. 5 + In-ALIMENTADOR 2

Corriente por Alimentador 1 = 11,36 + 16,73 + 33,94 + 92,96 + 110,84 + 2.139,64 = 2.405,5 (A)

Para realizar el estudio de las cadas de tensin en las lneas se

desarrollar el siguiente anlisis por barra detallado en la tabla y reflejado en la imagen siguiente ms el apoyo de las impedancias detallado en diagrama de impedancias en lmina 11.

Los clculos se generarn en valores reales (referidos a Baja Tensin 380V)

Zsep = 380 = 0,002037 / 72,12 () 3 x 2728 (15.000/380) Z trafo = 0,05 / 82,87 x 380 = 0,00578 / 82,87 () 1.250.000 V sep = 0,002037 / 72,12 x 3 x 2.405,5 = 8,487 / 72,12 (V) V trafo = 0,00578 /82,87 x 3 x 2.405,5 = 24,08 / 82,87 (V) V Alimentador-1 = 0,000181 / 29,39 x 3 x 2.405,5 = 0,754 / 29,39 (V) V Alimentador-2 = 0,002494 / 38,33 x 3 x 2.139,64 = 9,243 / 38,33 (V)

V Subalimentador-3-1 = 0,00165 / 38,18 x 3 x 1.282,4 = 3,665 /38,18 (V) V Subalimentador-3-2 = 0,002732 / 34,56 x 3 x 857,24 = 4,056 / 34,56 (V) V Circ. Deriv-M5 = 0,004597 / 15 x 3 x 370,3 = 2,948 / 15 (V) V Circ. Deriv-M8 = 0,00747 / 18,31 x 3 x 408,94 = 5,290 / 18,31 (V)

No olvidar la tensin real del secundario del transformador ubicado en la Sala

Elctrica, el cual tiene una magnitud de 393,9 (V)

88

PUNTO

CRITICO UBICACION

VOLTAJE

(V)

PERDIDA DE VOLTAJE (V)

(REF.: VN= 380 V)

PERDIDA DE VOLTAJE

(REF.: VN= 380 V)

(%)

PT-1 TABL. TGF Y

A 360,58 (V) 33,32 (V) 5,11 (%)

PT-2 TABL. TGF Y A AUX (GALPON

PROCESOS) 351,33 (V) 9,243 (V) 7,54 (%)

PT-4-1 TABL. TDF Y A

GP-1 347,67 (V) 3,665 (V) 8,51 (%)

PT-4-2 TABL. TDFY A

GP-2 347,28 (V) 4,056 (V) 8,61 (%)

PM-5 M5 344,72 (V) 2,948 (V) 9,28 (%)

PM-8 M8 342,28 (V) 5,290 (V) 9,92 (%)

De esta manera se logra apreciar en la columna de regulacin de tensin referida a la tensin nominal (380 V), que en todos los puntos crticos se cumple una cada de tensin menor a un 10%, por lo tanto permite el

arranque de los motores en forma simultnea permaneciendo toda la carga en funcionamiento permanente, de esta forma se asegura una correcta eleccin

del transformador y luego sus alimentadores, Sub-alimentadores y circuitos derivados.

89

Dimensionamiento de interruptores

REA 2: ADMINISTRACIN

Dimensionamiento y estudio de protecciones Circuito Alumbrado

El circuito est diseado para satisfacer las demandas del consumidor, est compuesto de luminarias y enchufes de alumbrado (distribuidos en el plano lmina 6), obviamente generados en circuitos distintos, cabe tener en

cuenta que para el circuito de enchufes de alumbrado se tiene la instalacin de un diferencial dado por la capacidad del circuito.

A continuacin se analizar y detallar cada uno de los circuitos a fin de

determinar su proteccin.

Circuito Iluminacin

Las potencias empleadas para el dimensionamiento de las protecciones

sern las reales, obtenidas de los equipos instalados tambin se considerar

un factor de potencia de 0.9, el detalle de la cantidad de circuitos y sus luminarias respectivas se detalla a continuacin.

N Circuito Cantidad

luminarias Fase Potencia (W)

Alum_1 22 R 1.484

Alum_2 41 R 1.624

Nota: se destaca que la cantidad total de luminarias est compuesta de equipos fluorescentes y focos CDM embutidos detallados en el plano, lmina 6.

Clculo interruptor: Circuito Alum_1

Datos a utilizar:

Ptotal = 1.484 (W); Fp = 0.9; V = 220 (V)

Fundamentos:

Factor de seguridad 1,25.

90

Entonces la corriente de la proteccin ser:

Por lo tanto, el interruptor automtico ser:

Clculo interruptor: Circuito Alum_2

Datos a utilizar:

Ptotal = 1.624 (W); F.P. = 0.9; V = 220 (V)

Fundamentos:

Factor de seguridad 1,25.

Entonces la corriente de la proteccin ser:

Por lo tanto, el interruptor automtico ser:

Las caractersticas del disyuntor automtico para ambos circuitos se detallan a continuacin:

N Circuito

Marca Modelo Intensidad Automtico

Curva Intensidad

Ruptura

Numero de mdulos

17.5 mm

Polo

Alum_1 Legrand DX 1 x 16 (A) B 10 kA 1 1

Alum_2 Legrand DX 1 x 16 (A) B 10 kA 1 1

Dimensionamiento de canalizacin

Es importante destacar que la N4 /2003 establece que el conductor de tierra de proteccin deber tener la misma seccin que el conductor activo as

como tambin el conductor neutro, de esta manera se tendr que:

N

Circuito

Cond.

Por cto.

Fabricante Identificacin Corriente

admisible

Seccin T

serv.

Ducto

(mm)

Alum_1 3 Covisa THHN 2

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