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8/20/2019 MEMORIA DE CALCULO BLOQUE I.pdf
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Obra:
Región: APURÍMAC Provincia: ABANCAY Distrito: ABANCAY
1.- DATOS Y CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO
ESPECIFICACIONES: f`c = fy =Ubicación: Zona 2 Apurímac Suelo: S2 Suelos IntermedioUso: Categoria A Infraestructura Educativa (Salud)Sistema Estructural: Porticos R = 8
DISEÑO ESTRUCTURAL BLOQUE I
"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD AMBIENTAL
DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
210 Kg/m2 4200 Kg/m2
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VISTA PLANTA
PLANTA BLOQUE I
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Obra:
Región: APURÍMAC Provincia: Abancay Distrito: Abancay
2.- PREDIMENSIONADO - LOSA ALIGERADA
De la configuración estructural se tiene: Nota: Los ejes son referenciales
Longitud Total en Eje X 17.30 m Viga Secundaria
Longitud Total en Eje Y 11.70 m Viga Principal
H= L/25
L= Luz Libre de Viguetas 3.50 m
H= 0.14 m 0.20 m
Ancho de Vigueta: 0.10 m
Entre Ejes de Viguetas: 0.40 m
De la Norma E.020 Cargas, se tiene:
DISEÑO ESTRUCTURAL BLOQUE I
Nota: Por ser condición del trabajo el usar una losa aligerada como diafragma horizontal se
utilizara una losa aligerada predimensionada de la siguiente manera:
Tomaremos H=
"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
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2.1.- METRADO DE CARGAS.
CARGA MUERTA
Acabados 100.0 kg/m2
100.0 kg/m2
CARGA VIVATecho 100.0 kg/m2 (E.020 Carga viva del techo)
100.0 kg/m2
CARGA MUERTA
Peso del Aligerado (H=20cm) 300.0 kg/m2 (E.020 Anexo 1 Pesos Unitarios)
Acabados Piso 100.0 kg/m2
400.0 kg/m2
CARGA VIVA
Oficinas 250.0 kg/m2 (E.020 Cargas)250.0 kg/m2
CARGA VIVA
Corredores y Escaleras 400.0 kg/m2 (E.020 Cargas)
400.0 kg/m2
Peso por metro Lineal, WD= 160.00 kg/ml
Peso por metro Lineal Oficinas, WL= 100.00 kg/ml
Peso por metro Lineal Corredor, WL= 160.00 kg/ml
Wu = 496.00 kg/ml
CARGA MUERTA
Peso del Aligerado (H=20cm) 300.0 kg/m2 (E.020 Anexo 1 Pesos Unitarios)
Acabados Piso 100.0 kg/m2
400.0 kg/m2
CARGA VIVA
Oficinas 250.0 kg/m2 (E.020 Cargas)
250.0 kg/m2
CARGA VIVA
Corredores y Escaleras 400.0 kg/m2 (E.020 Cargas)
400.0 kg/m2
Peso por metro Lineal, WD= 160.00 kg/ml
Peso por metro Lineal Oficinas, WL= 100.00 kg/ml
Peso por metro Lineal Corredor, WL= 160.00 kg/ml
Wu = 496.00 kg/ml
TECHO
NIVEL 3
1.4WD + 1.7 WL =
NIVEL 2
1.4WD + 1.7 WL =
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CARGA MUERTA
Peso del Aligerado (H=20cm) 300.0 kg/m2 (E.020 Anexo 1 Pesos Unitarios)
Acabados Piso 100.0 kg/m2
400.0 kg/m2
CARGA VIVAOficinas 250.0 kg/m2 (E.020 Cargas)
250.0 kg/m2
CARGA VIVA
Corredores y Escaleras 400.0 kg/m2 (E.020 Cargas)
400.0 kg/m2
Peso por metro Lineal, WD= 160.00 kg/ml
Peso por metro Lineal Oficinas, WL= 100.00 kg/ml
Peso por metro Lineal Corredor, WL= 160.00 kg/ml
Wu = 496.00 kg/ml
ASIGNACION DE CARGAS EN LA LOSA (Carga Viva Kg/m2)
1.4WD + 1.7 WL =
NIVEL 1
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DATOS
Peralte de la vigaBase de la Viga
Recubrimiento hasta el peralte del acero
long. De viga entre eje peralte efectivo
LONGITUD DE LOS TRAMOS
DIRECCION DE ARMADO DE LOSA PROPUESTA
x x =
# =
# =
x x =
# =
# =
DISEÑO DE LOSA ALIGERADA
h = 20.00 cm
t= 5.00 cm B
t
r= 2.00 cmd= 18.00 cm
B = 40.00 cm
b= 10.00 cm
b
L2= 3.5 m
As(-) h
0.90 As(+)
L3= 3.5 mL4= 3.5 m
L1= 3.5 m
M 3-4 0.39 Tn-m
M 4-5 0.35 Tn-m
MOMENTO POSITIVO
M 1-2 0.25 Tn-m
M 2-3 0.35 Tn-m
M2 0.5 Tn-m
M3 0.52 Tn-m
Tn-m
MOMENTO NEGATIVOM1 0.5 Tn-m
CORTANTE MAXIMAVMAX 0.88 Tn
f'c = 210 Kgr/cm2
M4 0.61 Tn-mM5 0.5 Tn-m
1.-CALCULO DE LAS AREAS DE ACERO
A) MOMENTO NEGATIVO
PARA EL APOYO EXTREMO M1 M1(-) = 0.5 Tn-m
f'y = 4200 Kgr/cm2
4200
0.7 210
ASUMIMOS 2 3/8 1.42 cm2
10.00 18.00 0.4347 cm2
TANTEANDO
AS = 0.77 cm2
SE ASUME 1 1/2 1.27 cm2
PARA EL APOYO EXTREMO M4 M4(-) = 0.61 Tn-m
4200
0.7 210
ASUMIMOS 1 3/8 0.71 cm2 MINIMO
10.00 18.00 0.4347 cm2
1/2 1.27 cm2
TANTEANDO
AS = 0.96 cm2
ASUMIMOS 1
fy
d bc f As
'7.0min
b Fc
Fy Asa
**85.0
*
)2
( a
d Fy
Mu As
f
fy
d bc f As '7.0min
b Fc
Fy Asa
**85.0
*
)2
( a
d Fy
Mu As
f
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=
SI < x x x x x =
<
1 ø 1/2 " + 0 ø 1/2 " = + = cm2PARA TRAMO =
SI < x x x x x =
<
1 ø 1/2 " + 0 ø 1/2 " = + = cm2
PARA TRAMO =
SI < x x x x x =
<
1 ø 1/2 " + 0 ø 1/2 " = + = cm2
B) MOMENTO POSITIVOS
M 1-2 0.25 Tn-mPARA TRAMO 1-2
5 15.5 4.9802 Tn
0.25 4.98 primer caso se calcula con B ala de la vigueta
Mu Mut 0.90 0.85 210 40.0
AS = 0.37 cm2
PARA EL TRAMO 0 M 1-2 0.25 Tn-m
TANTEANDO
1.27 0 1.27 OK
C-D M 2-3 0.35 Tn-m
SE ASUME
5 15.5 4.98 Tn
0.35 4.98 primer caso se calcula con B ala de la vigueta
Mu Mut 0.90 0.85 210 40.0
AS = 0.52 cm2
SE ASUME
PARA EL TRAMO C-D M 2-3 0.35 Tn-m
TANTEANDO
1.27 0 1.27 OK
40.0 5 15.5 4.98 Tn
0.39 4.98 primer caso se calcula con B ala de la vigueta
M 3-4 0.39 Tn-m
Mu Mut 0.90 0.85 210
3-4
AS = 0.60 cm2
PARA EL TRAMO 3-4 M 3-4 0.39
TANTEANDO
SE ASUME
1.27 0 1.27 OK
)2
(***85.0* t
d t B Fc Mu f
b Fc
Fy Asa
**85.0
*
)2
( a
d Fy
Mu As
f
)2
(***85.0* t
d t B Fc Mu f
b Fc
Fy Asa
**85.0
*
)2(
a
d Fy
Mu As
f
)2
(***85.0* t
d t B Fc Mu f
b Fc
Fy Asa
**85.0
*
)2
( a
d Fy
Mu As
f
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SI <
x x x x =
x = b =
x x = ø = OK
@ = x =
ø @
ø 1/4 @ # cm
= ø @
5
=
m m m
1 # 1/2 1 # 1/2 + 0 0 0 1 # 1/2 + 0 0 1 #
m m m m m m
1 ø 1/2 + 0 ø 1/2 1 ø + 0 ø 1/2
1 ø 1/2 + 0 ø 1/2
3.0 ANALISIS DE LA LOSA ALIGERADA EN EL PROGRAMA SAFE V12.0 POR EL METODO DE ELEMENTOS FINITOS
25
2.- VERIFICANDO LOS ENSANCHESVc Vu
0.85 0.5 14.5 10.0 18.00 1.1751 Tn
1.18 > 0.88 NO REQUIERE ENSANCHE……..OK
0.88 10.0 7.48869 se asume 10 cm
1.1751
ACERO TRANSVERSAL POR TEMPERATURA
0.0025 10.00 5.00 0.125 cm2 ASUMIMOS 1 1/4
As min 0.32
ASUMIMOS
1/4 39.05 cm
0.32 cm2
ESPACIAMIENTO= As 0.13 100.00 39.063 cm
cm =t
As(-) h 20.00 cm
EN PLANTA As(+)
ARMADO FINAL
Ast 1/4 25 cm
B
1.2 1.2
1/2
ACERO POSITIVO
E3.5 3.5 3.5
1/2
D
1.2 ACERO NEGATIVO 1.2 1.2 1.2
B
C b = 10 cm
3.1 ANALISIS DeL REFUERZO CON LA COMBINACION DEL RNC
momentos en las viguetas
Vc= ф 0.53 ′ =
X=
=
= 0.0025 =
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AS+=
AS+=
1 ø 1/2 " + 1 ø 1/2 " = + = cm2
1.11 cm2/viguea
#viguetas/m =
3.3 ANALISIS POR EL METODO DE ELEMENTOS FINITOS DE ACERO NEGATIVO( ABAJO) EN LA DIRECCION X
1.27 1.27 2.54 OK
3
3.2 ANALISIS POR EL METODO DE ELEMENTOS FINITOS DE ACERO POSITIVO( BALANCINES) EN LA DIRECCION X
ACERO REQUERIDO = 0.0333 cm2/cm
3.33 cm2/m
3.1 ANALISIS DE LA DEFORMADA DE LA LOSA PUNTO MAS CRITICO CON LA COMBINACION DEL RNC
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AS+=
AS+=
1 ø 1/2 " + 0 ø 3/8 " = + = cm2
1 ø 1/2 " + 1 ø 1/2 " = + = cm2
1 ø 1/2 " + 0 ø 3/8 " = + = cm2
ESTRIBAMIENTO CON "S" @ 0.25 EN EJES 1AL 9
3.5 ANALISIS POR CORTANTE DE LA LOSA ALIGERADA EN LA DIRECCION X
1.27 1.27 OK 2.54
1.27 0 1.27 OK
ARMADO FINAL
As(+)
1.27 OK
3.4 ANALISIS POR FRANJAS DE DISEÑO, CALCULO DE ACERO REQUERIDO PARTE SUPERIOR ( EJE, BALANCINES) EN LA DIRECCION X
As(-)
1.24 cm2/viguea
1.27 0
IMAGEN DE APOYO PARA VISUALIZAR EL REQUERIMIENTO DEE ACERO EN EL EJE( VER MOMENTOS)ACERO REQUERIDO = 0.0372 cm2/cm
3.72 cm2/m #viguetas/m = 3
B
b
As(-)
As(+)
B
b
As(-)
As(+)
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PREDIMENSIONADO - VIGAS
Longitud Viga Principal 4.48 m
Longitud Viga Secundaria 3.50 m
VIGAS TECHO
VIGAS PRINCIPALES
WL Sobrecarga = Kg/m2 CV Kg/cm² CV
WD Peso Techo = Kg/m2 Kg/cm²WD Peso acabado = Kg/m2 Kg/cm²WD Tabiquería = Kg/m2 Kg/cm²
WD Carga Muerta Kg/m2 CM Kg/cm² CM
Wu = 1.40 CM + 1.70 CV
Reemplazando:
=
Ln = Longitud Libre
B = Dimensión Transversal Tributaria
4.48 No necesita verificar por deflexión14.40
3.5020
30.00 0.0030
430.00 0.0430
MEMORIA DE CALCULO BLOQUE 01
100.00 0.0100
300.00 0.0300100.00 0.0100
Wu = 0.0772 Kg/cm²
Ln
Redondeo
h = = 0.31 m 0.50 m
14.396
b =B
20
mb = = 0.18 m 0.25
u w
Ln h
4
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WL Sobrecarga = Kg/m2 CV Kg/cm² CV
WD Peso techo = Kg/m2 Kg/cm²WD Peso acabado = Kg/m2 Kg/cm²WD Tabiquería = Kg/m2 Kg/cm²
WD Carga Muerta Kg/m2 CM Kg/cm² CM
Wu = 1.40 CM + 1.70 CV
Reemplazando:
=
Ln = Longitud Libre
B = Dimensión Transversal Tributaria
3.50 No necesita verificar por deflexión14.40
3.0320
VIGAS SEGUNDO NIVEL
VIGAS PRINCIPALES
WL Sobrecarga = Kg/m2 CV Kg/cm² CV
WD Peso aligerado = Kg/m2 Kg/cm²WD Peso acabado = Kg/m2 Kg/cm²WD Tabiquería = Kg/m2 Kg/cm²
WD Carga Muerta Kg/m2 CM Kg/cm² CM
Wu = 1.40 CM + 1.70 CV
Reemplazando:
=
Ln = Longitud Libre
VIGAS SECUNDARIAS
100.00 0.0100
300.00 0.0300
430.00 0.0430
Wu = 0.0772 Kg/cm²
100.00 0.010030.00 0.0030
b =B
20
Redondeo
Ln14.396
m
b = = 0.15 m 0.25 m
h = = 0.24 m 0.40
100.00 0.0100
500.00 0.0500
300.00 0.0300
300.00 0.0300100.00 0.0100
Wu = 0.1210 Kg/cm²
Ln11.499
b =
B
20
u w
Ln h
4
u w
Ln h
4
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B = Dimensión Transversal Tributaria
4.48 No necesita verificar por deflexión11.50
3.5020
Asumiremos Vigas Principales de 0.5 x 0.25 mts
WL Sobrecarga = Kg/m2 CV Kg/cm² CV
WD Peso aligerado = Kg/m2 Kg/cm²WD Peso acabado = Kg/m2 Kg/cm²WD Tabiquería = Kg/m2 Kg/cm²
WD Carga Muerta Kg/m2 CM Kg/cm² CM
Wu = 1.40 CM + 1.70 CV
Reemplazando:
=
Ln = Longitud Libre
B = Dimensión Transversal Tributaria
3.50 No necesita verificar por deflexión11.24
3.0320
Asumiremos Vigas Secundarias de 0.4 x 0.25 mts
Techo
Principal 0.50 x 0.25
Secundaria 0.40 x 0.25
Segundo Nivel
Principal 0.50 x 0.25
Secundaria 0.40 x 0.25
Redondeo
h = = 0.39 m 0.50 m
m
VIGAS SECUNDARIAS
300.00 0.0300
300.00 0.0300
b = = 0.18 m 0.25
540.00 0.0540
Wu = 0.1266 Kg/cm²
150.00 0.015090.00 0.0090
b =B
20
Redondeo
Ln11.242
m
b = = 0.15 m 0.25 m
h = = 0.31 m 0.40
u w
Ln h
4
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PREDIMENCIONAMIENTO DEL PERALTE DE LA VIGA
Donde : Ln = Longitud mas larga de las vigas de la estructura entre ejes
Wu = Carga por Unidad de Area
h = PERALTE DE LA VIGA
EL PERALTE DE LA VIGA PUEDE ESTAR ENTRE
METRADO DE CARGAS PARA PRE DIMENSIONAMIENTO
METRADO DE CARGAS VIVIENDAS
CARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)
CARGA DISTRIBUIDA UNIFORME Sobre Carga Wu = 1.5 x Wd + 1.8 x Wl = Kg/m2
Peso de Loza aligerada Kg/m2
Piso Terminado Kg/m2 Wl = Kg/m2 Ln Kg/cm2
Muro de Ladrillo Cabeza Kg/m2
Wd = Kg/m2
METRADO DE CARGAS EN OFICINAS Y DEPARTAMENTOS
CARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)
CARGA DISTRIBUIDA UNIFORME Sobre Carga Wu = 1.5 x Wd + 1.8 x Wl = Kg/m2Peso de Loza aligerada Kg/m2
Piso Terminado Kg/m2 Wl = Kg/m2 Ln Kg/cm2
Muro de Ladrillo Cabeza Kg/m2
Wd = Kg/m2
METRADO DE CARGAS EN GARAJES Y TIENDAS
CARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)
CARGA DISTRIBUIDA UNIFORME Sobre Carga Wu = 1.5 x Wd + 1.8 x Wl = Kg/m2
Peso de Loza aligerada Kg/m2
Piso Terminado Kg/m2 Wl = Kg/m2
Muro de Ladrillo Cabeza Kg/m2 . Ln Kg/cm2
Wd = Kg/m2
METRADO DE CARGAS DEPOSITOS ALMACENES Y BIBLIOTECAS
CARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)
CARGA DISTRIBUIDA UNIFORME Sobre Carga Wu = 1.5 x Wd + 1.8 x Wl = Kg/m2
Peso de Loza aligerada Kg/m2
Piso Terminado Kg/m2 Wl = Kg/m2 Ln Kg/cm2
Muro de Ladrillo Cabeza 0 Kg/m2
Wd = Kg/m2
PERALTE DE LA VIGA
= ASUMIMOS h m
PREDIMENSIONAMIENTO DEL ANCHO DE LA VIGA
+
2 2 = m
ASUMIMOS b m
OBS. Aumentar el ancho de la base si no cumple con el control de deflexiones con el anterior valor
DISEÑO DE VIGA DOBLEMETE REFORZADA DEL EJE
11.50
3.5 3.5
0.18
20
0.25
8.9
450
4.48 0.39 0.50
450 10.1
2025
300100 250
600
1575
300
100 250
0
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
600
1350300
100 250
150 10.9
PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA PRINCIPAL B-6
1260
300
100 200
150 11.3
h=
=
h=
=
h=
=
=
h=
=
=
h=
=
=
h=
=
=
h=
=
b=
=
+
=
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AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
DATOS As' ?
Peralte de la viga
Base de la Viga d = cm h = 50 cm
Recubrimiento hasta el peralte del acerolong. De viga entre eje
peralte efectivo
r = As ?
b cm
Mu(-) = Momento Negativo
Mu(+) = Momento Positivo
ESPECIFICACIONES 1
= x x x
= x =
Asmax = x b x d = x x = cm2
x
= = cm
x x
x x fy x (d - a/2) = x x x =
Muc > u
>
x x
(tn-m)
f ( )
y g cm
0.8 x x x
d (cm)g cm
b (cm) =
A s (cm ) =
OBJETIVO
ACERO EN TRACCION
3 ø 5/8 " + 1 ø " = + =
0.0 OK
5/8 5.94 1.98 7.9
210
25 3.04
cm2 OK
cm2
5.93 ASUMIMOS
4200 210 25 44
44 4200
CALCULO DE LAS AREAS DE ACERO
ACERO NEGATIVO Mu (-) 9.24 Tn-m
9.24
0.9
diseñar como viga simple reforzada con acero minimo en compresion
ACERO MINIMO EN COMPRESION
14 25 44=
3.667 cm2
4200
16.05 Tn-m
SE DEBE BERIFICAR
16.05 4.34 Tn-m NO REQUIERE ACERO EN COMPRESION
Muc = As max 0.9 11.0 4200 38.48
11.7 4200
11.03
0.85 210 25
CUANTIA MAXIMA
0.5 0.0213 0.0107
CUANTIA DE ACERO MAXIMO
0.0107 25 44 11.72
DETERMINACION SI LA VIGA REQUIERE ACERO EN COMPRESION
0.85 0.85 210 0.59 = 0.0213
4200
B0.85
f'c = 210 Kgr/cm2
f'y = 4200 Kgr/cm2
MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional) 25
9.24 Tn-m
4.34 Tn-m
d = 44 cm
d' = 6 cm
r = 6 cmL = 4.23 cm
"EJE 2 B-6"
d'
h = 50 cm
b = 25 cm 44
DISEÑO DE VIGA DOBLEMETE REFORZADA DEL EJE
FY Fy
Fc B Pb
6000
600085.0*1
Pb P *50.0max
max P
b Fc
Fy Asa
**85.0
*
= 14
=
fy
d bc f As
'8.0min
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AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
(tn-m) 0.8 x x x
f ( )
y g cmd (cm) =
g cm
b (cm)
A s (cm2) =
OBJETIVO
ACERO EN COMPRESION
2 ø 5/8 " + 1 ø " = + = cm2
CUANTIA DE ACERO EN TRACCION CUANTIA DE ACERO EN COMPRESION
=
x x
<
m
1 ø " 2 ø " 1 ø "
A B C
m m
A B C
3 ø " 1 ø "
2 ø 5/8 " + 1 ø " 2 ø " 2 ø 5/8 " + 1 ø "
h cm h cm h cm
b = cm b = cm b = cm3 ø " + 0 ø " 3 ø " + 1 ø " 3 ø " + 0 ø "
SECCION A-A SECCION B-B SECCION C-C
5/8 5/8 5/8 5/8 5/8 5/8
50 50 50
25 25 25
0.78
5/8 5/8
5/8 5/8 5/8
4.23
5/8 5/8 5/8
1.20 1.20
SE DEBE COMPROBAR
0.007 0.0186 ……………………FALLA SUB- REFORZADA………………….BIEN!
1 2
44 25 44
4609.1 Kgr/cm2 EL ACERO SI FLUYE
1.98 5.9 OK
COMPROBANDO EL TIPO DE FALLA DE LA VIGA
7.92=
0.007 5.94 0.005
25
2.69
0.0 OK
5/8 3.96
0.9 4200
4200
44 3.04 cm2
ACERO NEGATIVO M u (+) 4.34 Tn-m
4.34 210 25 44
210
25
d b
As
d b
As
fy
d bc f As
'8.0min
6000
6000'16000
fy
d
d fs
fy
fsb 5.0
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AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
DATOS 2 ø " + ø " = cm2
Peralte de la viga
Base de la Viga
Recubrimiento hasta el peralte del acero
long. De viga entre eje peralte efectivo h cm
Mu(-) = Momento Positivo
b1 3 ø " + ø " = cm2
= x x x
= x =
x
- x
=
x x 25
= x(( x ( - ) x ( - )+ x( - )) =
Mu <
<
CUANTIA DE ACERO EN TRACCION
=
x x
<
COMPROBANDO
0.007 0.023 ……..FALLA SUB- REFORZADA…….BIEN¡
7.92=
0.007 5.94 0.005
25 46 25 46
Muc
9.24 12.3 ………………….BIEN
COMPROBANDO EL TIPO DE FALLA DE LA VIGA
CUANTIA DE ACERO EN COMPRESION
1.21 4200 46 6 12.33 Tn-m
MOMENTO ULTIMO RESISTENTE
Muc 0.9 4200 7.9 5.9 46
=
7.9 5.34 4200 2.426 cm
0.85 210
5.9 4200=
5.3427 cm2
4670
4200
CUANTIA MAXIMA
0.5 0.0213 0.011
4669.5652 Kgr/cm2
ANALISIS DE LA VIGA
0.85 0.85 210 0.59 = 0.0213
Acero en compresion
As = 7.92 cm2 Acero en Traccion
A's = 5.94 cm2
7.9
f'c = 210 Kgr/cm2
f'y = 4200 Kgr/cm2
25 cm
0.85 5/8 2 5/8
MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional)
9.24 Tn-m
d = 46 cm 50
d' = 6 cm
r = 4 cm
L = 4.23 cm
h = 50 cm
b = 25 cm
ANALISIS DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA EJE "EJE 2 B-6"
5/8 1 5/8 5.9
FY Fy
Fc B Pb
6000
600085.0*1
Pb P *50.0max
6000
6000'16000
fy
d
d fs
2 = ∗
=
b Fc
Fy As Asa
**85.0
*)2(
)'('*2
)2(* d d s A fya
d As As fy Muc f
d b
As
d b
As
fy
fsb 5.0
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AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
DATOS
Peralte de la viga
Base de la Viga
Recubrimiento hasta el peralte del acero
long. De viga entre eje h cm peralte efectivo
FUERZA CORTANTE ULTIMO r
VU = Momento Positivo b
d
Tn
Tn
Tn
Tn
x x x =
>
>
CHEQUEO DEL CORTE MAXIMO
x = Kgr/cm2
x
x x =
<
<
VERIFICANDO
Vact Vmax
3.3982 25.87 No requiere redimensionar…ok!
esfuerzo maximo 0.85 2.1 210 25.87 Tn
NO REQUIERE ESTRIBO….. . ESPACIAMIENTO NORMA
El valor critico esta a "d", entonces
3.7 1000 3.4
25 44
VERIFICANDO Vu1 Vc
3.74 7.2
1.- CALCULO DEL CORTANTE NOMINAL MAXIMO
0.85 0.53 210 25 44 7.18 Tn
Vu1 3.74
Vu2 2.76
Vu3 1.08
2d 0.75 0.75 R
L/2
VU 4.72
Vu2
Vu3
Vu4
ZONA 1 ZONA 2
ZONA 3 ZONA 4
L = 4.23 m
GRAFICA DEL DIAGRAMA DE CORTE CON SECCIONES
VUVu1
f'y = 4200 Kgr/cm2
25 cm 2
f'c = 210 Kgr/cm2
(Calculo computacional)
4.72 Tn 1
50d = 44 cm
d' = 6 cm
r = 6 cm
L = 4.23 cm
h = 50 cm
b = 25 cm
DISEÑO DE LOS ESTRIBOS DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA DEL EJE "EJE 2 B-6"
bd c f Vc '53.0f
Vact=
=
c f Vc '1.2f
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AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
x x x x =
- =
= A = 2 x =
x x x =
x
S = < cm
= A = 2 x =
x x x =
x
ASUMIMOS Φ cm
= cm
x
SI Vu < V'u = ǿ x x Smax = O' 60 cmSmax =
SI Vu > V'u = ǿ x x Smax =
x x x =
Vu1 < V'u Smax = d/2
< Smax = =
L confinada = 2 x h =
= d/6 = =
Smax = cm asumimos : cm
ASUMIMOS Φ cm
Φ cm
#
#
10 3/8 " @ 10 bien
6
COMPARANDO 7.33 8 por ser mas comercial
2 3/8 " @ 5
2
POR SER CONFINADA 100 cm
Smax 44 7.333 cm
Tn
comparacion
3.7 14.90 44 22 cm
POR OTRO METODO
1.1 f'c d/4
0.85 1.1 210 25 44 14.90
1.42 38
0.0015 25
1.1 f'c d/2
-3.44 1000
3/8 " @ 20
COMPARAMOS CON EL ESPACIAMIENTO MAXIMO
0.85 1.42 4200 44 -64.782 cm
4.- ANALISIS DE LA ZONA 1 ( ZONA CONFINADA)
USAREMOS ESTRIBOS DE Φ 3/8" 0.71 cm2 0.71 1.42 cm2
-3.44 1000
observacion -64.78 10 usar espaciamiento minimo de la norma
0.85 1.42 4200 44 -64.782 cm
USAREMOS ESTRIBOS DE Φ 3/8" 0.71 cm2 0.71 1.42 cm2
3.-ANALISIS TENTATIVO DE ESTRIBAJE
3.7 7.2 -3.44 Tn
2.- CALCULO DEL CORTE QUE ABSORVE EL CONCRETO
0.85 0.53 210 25 44 7.18 Tn
bd c f Vc '53.0f
Vs= =
Vs
d fy AvS
***f
Vs
d fy AvS
***f
Smax=
. =
d bc f cV **'1.1' f
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""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
#
= - =
ASUMIMOS
cm
#
m
A B C
cm cm
Φ3/8
A @ B C
@
@
@
R 0.15 R @ 0.15
10 0.10 10 @ 0.10
R 0.15 R @ 0.15
100 100.0
3/8
2 0.05 2 @ 0.05
ARMADO DE ESTRIBOS
1 24.23
Tn ….NO REQUIERE ESTRIBO ¡
R 3/8 " @ 20
Vu2 2.8 Tn 2.76 7.2 -4.43
4.- ANALISIS DE LA ZONA 2
Vs= =
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AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
DATOS 2 ø " + ø " = cm2
Peralte de la viga
Base de la Viga
Recubrimiento hasta el peralte del acerolong. De viga entre eje
peralte efectivo h cm
Mu(+) = Momento Positivo
b1 3 ø " + ø " = cm2
=
ΣMo = 0 :x C2 = x x ( - c )
o e
=
- = cm h2Ψ = h1 = =- 6 = cm
c= x =
5 Φ EN
-
= x = kgr/cm2
( x ) ^ x x x = cm
<
< …BIEN CUMPLE LA NORMA DE FISURAMIENTO
( x )^ x x =+
3 x
1 8
30.37
B) PARA EL REFUERZO EN TENSION
6 60 1/3 2520 1E-06 0.0165 cm
VERIFICAMOS
W_max Wnorma
0.2545 0.3 mm
6 100 1/3 1.20 2520 1.00E-06 0.0255
25 12 60 cm2
fs = 0.60* fy 0.6 4200 2520
30.37 1.20 b
h1 = h2 - r = 36.37 30.37
n*As
2
c 13.63 cm …..OK
h2 = h-c = 50 13.6 36.37 36.37
15000 210
a) FISURAMIENTO EN LA FIBRA MAS TENSIONADA
25 7.92 9.7 44
POR MEDIO DEL CRITERIO DE GERCELEY-LUTZ
2100000 9.7
A's = 5.94 cm2 Acero en compresion
As = 7.92 cm2 Acero en Traccion
f'y = 4200 Kgr/cm2
0.85 5/8 2 5/8 7.9
f'c = 210 Kgr/cm2
9.24 Tn-m
25 cm
50
d' = 6 cm
MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional)
L = 4.23 cm
d = 44 cm
b = 25 cm
r = 6 cm
"EJE 2 B-6"
5/8 1 5/8 5.9
h = 50 cm
CONTROL DE AGRIETAMIENTO DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA DEL EJE
n=
=
2
2 = ( )
= 2
= ( )/∗ Ψ x fs x 10−6 =
= ( )/
+
x fs x 10−6 =
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AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
VERIFICAMOS
<
< …BIEN CUMPLE LA NORMA DE FISURAMIENTO
= x ( x )^ 1/3 = kgr/cm2
PARA ELEMENTOS INTERIORES <
PARA ELEMENTOS INTERIORES
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AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
DATOS 2 ø " + ø " = cm2
Peralte de la viga
Base de la Viga
Recubrimiento hasta el peralte del acerolong. De viga entre eje
peralte efectivo h cm
Mu(+) = Momento Positivo
b1 3 ø " + ø " = cm2
=
=
Ie =
x x =
x x
donde x ^ 3 =
2 x ^ x = Kgr-m
X ^ 2 =2.48 3.98 4.91 Tn-m8
210 1/2 2.60E+05 3019.0
25
POR EL CRITERIO ACI 83
25 50 2.60E+05 cm2
12
5 2.48 250.92 0.39 cm
384 217371 96668.716
c 11.991 cm …..OK
96668.72 cm4
PARA SECCIONES RECTANGULARES DOBLEMENTE REFORZADAS
obj
CALCULO DE LA DEFLEXION INMEDIATA Δi =
POR EL CRITERIO DE LA NORMA E-60
2.1E+06 9.66
15000 210
LL 2.10 Tn-m Carga viva
Acero en compresion
As = 7.92 cm2 Acero en Traccion
DL 2.00 Tn-m Carga muerta
A's = 5.94 cm2
5/8 7.9
f'c = 210 Kgr/cm2
f'y = 4200 Kgr/cm2
9.24 Tn-m
25 cm
0.85 5/8 2
L = 3.98 m
MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional)
d = 44 cm 50
d' = 6 cm
r = 6 cmL = 4.23 m
h = 50 cm
b = 25 cm
CONTROL DE DEFLEXIONES DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA DEL EJE "EJE 2 B-6"
5/8 1 5/8 5.9
n=
=
.+6
∗√=
b x
2 2 1 = =
Ie=b x
2 1 =
∆ =
=
Ie=
1
=
Ig= ℎ
=
Mcr=
=
Ma=
=
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AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
M EN = 0
c
EN
-
=
Ie =
5 x x ^ 4 =x x
ƛ = = Δ d = x + x x =1 + x +
ƛ = = Δ d = x + x x =1 + x +
X =
+
X =
+
=
< c
360
VERIFICANDO<
0.1417 1.1055556
NORMA ACI - 83
2.00 2.10
DEFLEXIONES ACTUANTES ADMISIBLES
3.98 1.1056 cm
BIEN
2.00 2.10
2.10 0.28 0.1417 cm
VERIFICAMOS SI LA DEFLEXION ES ADMISIBLE
2.10 0.39 0.1975 cm NORMA E-60
0.28 0.28 cm NORMA ACI
50 0.005 2.00 2.10
2.00 1.59 1.59 2.00 0.3 2.10
0.39 0.39 cm NORMA E-60
50 0.005 2.00 2.10
HASTA 12 MESES 1.40
2 AÑOS A MAS 2.00
2.00 1.59 1.59 2.00 0.3 2.10
CALCULO DE LA DEFLEXION DIFERIDA Tiempo de flujo plastico F
HASTA 3 MESES 1.00
POR EL CRITERIO NORMA E-60 Y ACI HASTA 6 MESES 1.20
2.48 3.98 0.277 cm
384 217371 134722
96668.72 cm4
D e lo, anterior se deduce que la inercia de la seccion transformada del metodo Aci-83
es identica a la equivalente E-60
134722.477 cm4
b
Σ
PARA SECCIONES RECTANGULARES DOBLEMENTE REFORZADAS
c 11.991 cm n*As
INERCIA DE LA SECCION TRANSFORMADA
b x
2 2 1 = =
It =Ie=b x
21 =
Ie=
1
=
∆ = 5
384 =
ƛ =
1 5 0 ( ) ∆ = ƛ +%
+x ∆
=
+x ∆ =
=
+ x ∆ =
=
6=
8/20/2019 MEMORIA DE CALCULO BLOQUE I.pdf
25/64
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
x x + =
+
x x + =
+
=
0.531 < 1.658 cm ………..BIEN
398 1.65833 cm
240
VERIFICANDO<
0.381 cm
2.00 2.10
DEFLEXION ADMISIBLE ACTUANTE
2.00 2.10
0.7 2.10 0.28 0.28 NORMA ACI - 83
VARIANTE SI FUERSE UN ENTRE PISO
0.7 2.10 0.39 0.39 0.531 cm NORMA E-60 = %
+x ∆ +∆d =
= %+ x ∆ +∆d =
=
=
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26/64
PREDIMENCIONAMIENTO DEL PERALTE DE LA VIGA
Donde : Ln = Longitud mas larga de las vigas de la estructura entre ejesWu = Carga por Unidad de Area
h = PERALTE DE LA VIGA
EL PERALTE DE LA VIGA PUEDE ESTAR ENTRE
METRADO DE CARGAS PARA PRE DIMENSIONAMIENTO
METRADO DE CARGAS VIVIENDAS
CARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)CARGA DISTRIBUIDA UNIFORME Sobre Carga Wu = 1.5 x Wd + 1.8 x Wl = Kg/m2Peso de Loza aligerada Kg/m2Piso Terminado Kg/m2 Wl = Kg/m2 Ln Kg/cm2Muro de Ladrillo Cabeza Kg/m2
Wd = Kg/m2
METRADO DE CARGAS EN OFICINAS Y DEPARTAMENTOSCARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)
CARGA DISTRIBUIDA UNIFORME Sobre Carga Wu = 1.5 x Wd + 1.8 x Wl = Kg/m2Peso de Loza aligerada Kg/m2Piso Terminado Kg/m2 Wl = Kg/m2 Ln Kg/cm2Muro de Ladrillo Cabeza Kg/m2
Wd = Kg/m2
METRADO DE CARGAS EN GARAJES Y TIENDASCARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)CARGA DISTRIBUIDA UNIFORME Sobre Carga Wu = 1.5 x Wd + 1.8 x Wl = Kg/m2Peso de Loza aligerada Kg/m2Piso Terminado Kg/m2 Wl = Kg/m2Muro de Ladrillo Cabeza Kg/m2 Ln Kg/cm2
Wd = Kg/m2
METRADO DE CARGAS DEPOSITOS ALMACENES Y BIBLIOTECASCARGAS PERMANENTES(Wd, Pd)CARGA DISTRIBUIDA UNIFORME Sobre Carga Wu = 1.5 x Wd + 1.8 x Wl = Kg/m2Peso de Loza aligerada Kg/m2Piso Terminado Kg/m2 Wl = Kg/m2 Ln Kg/cm2Muro de Ladrillo Cabeza 0 Kg/m2
Wd = Kg/m2
PERALTE DE LA VIGA
= ASUMIMOS h = m
PREDIMENSIONAMIENTO DEL ANCHO DE LA VIGA+
2 2 = m
ASUMIMOS b m
OBS. Aumentar el ancho de la base si no cumple con el control de deflexiones con el anterior valor DISEÑO DE VIGA DOBLEMETE REFORZADA DEL EJE
0.1720
0.25
3.50 0.32 0.4010.80
4.4 2.2
2025350100 450
8.9
450
1575350100 450
0
450 10.1
150 10.9
600
100 200150 11.3
600
1350
""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
PRE- DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA SECUNDARIA
1260350
350100 600
h=
=
h=
=
h=
=
=
h=
=
=
h=
=
=
h=
=
=
h=
=
b=
=
+
=
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""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
DATOS As' ?Peralte de la vigaBase de la Viga d = cm h = 40 cm
Recubrimiento hasta el peralte del acerolong. De viga entre eje peralte efectivo
r = As ?
b cmMu(-) = Momento NegativoMu(+) = Momento Positivo
ESPECIFICACIONES 1
= x x x
= x =
Asmax = x b x d = x x = cm2
x= = cm
x x
x x fy x (d - a/2) = x x x =
Muc > u>
x x
(tn-m)
f ( )
y g cm
0.8 x x x
d (cm)
' g cm
b (cm) =
A s (cm ) =
OBJETIVO
ACERO EN TRACCION
3 ø 5/8 " + 2 ø " = + =
0.0 OK
5/8 5.94 3.96 9.9
210
25 2.35
cm2 OK
cm2
8.92 ASUMIMOS
4200 210 25 34
34 4200
CALCULO DE LAS AREAS DE ACERO
ACERO NEGATIVO M u (-) 10.1 Tn-m
10.05
0.9
ACERO MINIMO EN COMPRESION
14 25 34=
2.83 cm24200
9.58 Tn-m
SE DEBE BERIFICAR
9.58 10.5 Tn-m SI REQUIERE ACERO EN COMPRESION
Muc = As max 0.9 8.5 4200 29.7
9.1 42008.53
0.85 210 25
CUANTIA MAXIMA
0.5 0.0213 0.0107
CUANTIA DE ACERO MAXIMO0.0107 25 34 9.06
DETERMINACION SI LA VIGA REQUIERE ACERO EN COMPRESION
0.85 0.85 210 0.59 = 0.02134200
0.85f'c = 210 Kgr/cm2f'y = 4200 Kgr/cm2
MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional) 2510.05 Tn-m10.5 Tn-m
d = 34 cmd' = 6 cm
34
r = 6 cmL = 3.25 cm
h = 40 cm b = 25 cm
DISEÑO DE VIGA DOBLEMETE REFORZADA DEL EJE "EJE C B51"
d'
FY Fy
Fc B Pb
6000
600085.0*1
Pb P *50.0max
max P
b Fc
Fy Asa
**85.0
*
= 14
=
fy
d bc f As
'8.0min
8/20/2019 MEMORIA DE CALCULO BLOQUE I.pdf
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""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
(tn-m) 0.8 x x x
f ( )
y g cmd (cm) =
g cm
b (cm)
A s (cm2) =
OBJETIVO
ACERO EN COMPRESION
3 ø 5/8 " + 2 ø " = + = cm2
CUANTIA DE ACERO EN TRACCION CUANTIA DE ACERO EN COMPRESION
=x x
<
m
2 ø " 3 ø " 2 ø "
A B Cm m
A B C
3 ø " 2 ø "
3 ø 5/8 " + 2 ø " 3 ø " 3 ø 5/8 " + 2 ø "
h cm h cm h cm
b cm b = cm b = cm3 ø " + 2 ø " 3 ø " + 2 ø " 3 ø " + 2 ø "
VER PLANO
SECCION A-A SECCION B-B SECCION C-C
5/8 5/8 5/8 5/8 5/8 5/8
40 40 40
25 25 25
5/8 5/8
5/8 5/8 5/8
3.25
5/8 5/8 5/8
0.90 0.90
SE DEBE COMPROBAR
0.012 0.0223 ……………………FALLA SUB- REFORZADA………………….BIEN!
1 2
34 25 34
4200 Kgr/cm2 EL ACERO SI FLUYE
3.96 9.9 OK
COMPROBANDO EL TIPO DE FALLA DE LA VIGA
9.90=
0.012 9.90 0.01225
9.39
0.0 OK
5/8 5.94
0.9 4200
4200
34 2.35 cm2
ACE RO NEGATIVO Mu (+) 10.5 Tn-m
10.5 210 25 34
210
25
d b
As
d b
As
fy
d bc f As
'8.0min
6000
6000'16000
fy
d
d fs
fy
fsb 5.0
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""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
DATOS 3 ø " + ø " = cm2Peralte de la vigaBase de la VigaRecubrimiento hasta el peralte del acero
long. De viga entre eje peralte efectivo h cm
Mu(-) = Momento Positivo b
1 3 ø " + ø " = cm2
= x x x
= x =
x
- x=
x x 25
= x(( x ( - ) x ( - )+ x( - )) =
Mu <
<
CUANTIA DE ACERO EN TRACCION
=x x
<
COMPROBANDO
0.011 0.022 ……..FALLA SUB- REFORZADA…….BIEN¡
9.90=
0.011 9.90 0.01125 36 25 36
Muc
10.1 11.2 ………………….BIEN
COMPROBANDO EL TIPO DE FALLA DE LA VIGA
CUANTIA DE ACERO EN COMPRESION
0.11 4200 36 6 11.23 Tn-m
MOMENTO ULTIMO RESISTENTE
Muc 0.9 4200 9.9 9.9 36
=9.9 9.67 4200 0.217 cm
0.85 210
9.9 4200=
9.6698 cm24300
4200
CUANTIA MAXIMA
0.5 0.0213 0.011
4300 Kgr/cm2
ANALISIS DE LA VIGA
0.85 0.85 210 0.59 = 0.0213
Acero en compresionAs = 9.90 cm2 Acero en TraccionA's = 9.90 cm2
9.9f'c = 210 Kgr/cm2f'y = 4200 Kgr/cm2
25 cm0.85 5/8 2 5/8
MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional)
10.05 Tn-m
d = 36 cm 40d' = 6 cm
r = 4 cm
L = 3.25 cm
h = 40 cm b = 25 cm
ANALISIS DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA EJE "EJE C B51"
5/8 2 5/8 9.9
FY Fy
Fc B Pb
6000
600085.0*1
Pb P *50.0max
6000
6000'16000
fy
d
d fs
2 = ∗
=
b Fc
Fy As Asa
**85.0
*)2(
)'('*2
)2(* d d s A fya
d As As fy Muc f
d b
As
d b
As
fy
fsb 5.0
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""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
DATOSPeralte de la vigaBase de la VigaRecubrimiento hasta el peralte del acero
long. De viga entre eje h cm peralte efectivo
FUERZA CORTANTE ULTIMO r
VU = Momento Positivo b
d
TnTnTnTn
x x x =
>
>
CHEQUEO DEL CORTE MAXIMO
x = Kgr/cm2x
x x =
<
<
VERIFICANDOVact Vmax
8.7264 25.87 No requiere redimensionar…ok!
esfuerzo maximo 0.85 2.1 210 25.87 Tn
REQUIERE ESTRIBO
El valor critico esta a "d", entonces
7.4 1000 8.7325 34
VERIFICANDO Vu1 Vc
7.42 5.5
1.- CALCULO DEL CORTANTE NOMINAL MAXIMO
0.85 0.53 210 25 34 5.55 Tn
Vu1 7.42Vu2 5.45Vu3 1.13
2d 0.75 0.75 R
L/2
VU 9.38
Vu2Vu3
Vu4ZONA 1 ZONA 2
ZONA 3 ZONA 4
L = 3.25 m
GRAFICA DEL DIAGRAMA DE CORTE CON SECCIONES
VUVu1
f'y = 4200 Kgr/cm2
25 cm 2
f'c = 210 Kgr/cm2
(Calculo computacional)
9.38 Tn 1
40d = 34 cmd' = 6 cm
r = 6 cm
L = 3.25 cm
h = 40 cm b = 25 cm
DISEÑO DE LOS ESTRIBOS DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA DEL EJE "EJE C B51"
bd c f Vc '53.0f
Vact=
=
c f Vc '1.2f
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""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
x x x x =
- =
= A = 2 x =
x x x =x
S = > cm
= A = 2 x =
x x x =x
ASUMIMOS Φ cm
= cm
x
SI Vu < 'u = ǿ x x Smax = O' 60 cmSmax =
SI Vu > 'u = ǿ x x Smax =
x x x =
Vu1 < V'u Smax = d/2
< Smax = =
L confinada = 2 x h =
= d/6 = =
Smax = cm asumimos : cm
ASUMIMOS Φ cmcmcm3/8 " @ 10
10 3/8 " @ 10 bien4
6
COMPARANDO 5.67 6 por ser mas comercial
2 3/8 " @ 5
2
POR SER CONFINADA 80 cm
Smax 34 5.667 cm
Tn
comparacion
7.4 11.52 34 17 cm
POR OTRO METODO
1.1 f'c d/4
0.85 1.1 210 25 34 11.52
1.42 38
0.0015 25
1.1 f'c d/2
1.87 1000
3/8 " @ 20
COMPARAMOS CON EL ESPACIAMIENTO MAXIMO
0.85 1.42 4200 34 92.255 cm
4.- ANALISIS DE LA ZONA 1 ( ZONA CONFINADA)
USAREMOS ESTRIBOS DE Φ 3/8" 0.71 cm2 0.71 1.42 cm2
1.87 1000
observacion 92.25 10 Usar este diametro para el estribo…!
0.85 1.42 4200 34 92.255 cm
USAREMOS ESTRIBOS DE Φ 3/8" 0.71 cm2 0.71 1.42 cm2
3.-ANALISIS TENTATIVO DE ESTRIBAJE
7.4 5.5 1.87 Tn
2.- CALCULO DEL CORTE QUE ABSORVE EL CONCRETO
0.85 0.53 210 25 34 5.55 Tn bd c f Vc '53.0f
Vs= =
Vs
d fy AvS
***f
Vs
d fy AvS
***f
Smax=
. =
d bc f cV **'1.1' f
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""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
= - =
ASUMIMOSΦ cm
m
A B Ccm cm
Φ3/8A @ B C
@@@
4 0.1 4 @ 0.1R 0.10 R @ 0.10
10 0.10 10 @ 0.10
80 80.0
Φ3/82 0.05 2 @ 0.05
ARMADO DE ESTRIBOS
1 23.25
Tn ….NO REQUIERE ESTRIBO ¡
R 3/8 " @ 20
Vu2 5.5 Tn 5.45 5.5 ####
4.- ANALISIS DE LA ZONA 2
Vs= =
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""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
DATOS 3 ø " + ø " = cm2Peralte de la vigaBase de la Viga
Recubrimiento hasta el peralte del acerolong. De viga entre eje peralte efectivo h cm
Mu(+) = Momento Positivo b
1 3 ø " + ø " = cm2
=
ΣMo = 0 :x C
2 = x x ( - c )
=
- = cm h2Ψ = h1 = =- 6 = cm
c= x =
5 Φ EN
-
= x = kgr/cm2
( x ) ^ x x x = cm
<
< …BIEN CUMPLE LA NORMA DE FISURAMIENTO
( x )^ x x =+
3 x
1 821.25
B) PARA EL REFUERZO EN TENSION
6 60 1/3 2520 1E-06 0.0159 cm
VERIFICAMOS
W_max Wnorma
0.2726 0.3 mm
6 100 1/3 1.28 2520 1.00E-06 0.0273
25 12 60 cm2
fs = 0.60* fy 0.6 ### 2520
21.25 1.28 bh1 = h2 - r = 27.25 21.25
n*As
c 12.75 cm …..OK
h2 = h-c = 40 12.8 27.25 27.25
a) FISURAMIENTO EN LA FIBRA MAS TENSIONADA
25 9.90 9.7 342
POR MEDIO DEL CRITERIO DE GERCELEY-LUTZ
2100000 9.715000 210
Acero en compresionAs = 9.90 cm2 Acero en TraccionA's = 9.90 cm2
9.9f'c = 210 Kgr/cm2f'y = 4200 Kgr/cm2
25 cm0.85 5/8 2 5/8
MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional)
10.05 Tn-m
d = 34 cm 40d' = 6 cm
r = 6 cmL = 3.25 cm
h = 40 cm b = 25 cm
CONTROL DE AGRIETAMIENTO DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA DEL EJE "EJE C B51"
5/8 2 5/8 9.9
n=
=
2
2 = ( )
= 2
= ( )/∗ Ψ x fs x 10−6 =
= ( )/
+
x fs x 10−6 =
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""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
VERIFICAMOS
<
< …BIEN CUMPLE LA NORMA DE FISURAMIENTO
= x ( x )^ ## = kgr/cm2
PARA ELEMENTOS INTERIORES <
PARA ELEMENTOS INTERIORES
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""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
DATOS 3 ø " + ø " = cm2Peralte de la vigaBase de la Viga
Recubrimiento hasta el peralte del acerolong. De viga entre eje peralte efectivo h cm
Mu(+) = Momento Positivo b
1 3 ø " + ø " = cm2
=
=
Ie =
x x =x x
donde x ^ 3 =
2 x ^ x = Kgr-m
X ^ 2 =2.48 3.00 2.79 Tn-m8
210 1/2 1.33E+05 1932.220
POR EL CRITERIO ACI 83
25 40 1.33E+05 cm212
5 2.48 81 0.18 cm384 217371 66133.592
c 10.598 cm …..OK
66133.592 cm4
PARA SECCIONES RECTANGULARES DOBLEMENTE REFORZADAS
CALCULO DE LA DEFLEXION INMEDIATA Δi =?
POR EL CRITERIO DE LA NORMA E-60
2.1E+06 9.6615000 210
LL 0.30 Tn-m Carga viva
Acero en compresionAs = 9.90 cm2 Acero en TraccionDL 0.80 Tn-m Carga muerta
A's = 9.90 cm2
5/8 9.9f'c = 210 Kgr/cm2f'y = 4200 Kgr/cm2
10.05 Tn-m25 cm
0.85 5/8 2
L = 3.00 m
MOMENTO ULTIMO (Calculo computacional)
d = 34 cm 40d' = 6 cm
r = 6 cmL = 3.25 m
h = 40 cm b = 25 cm
CONTROL DE DEFLEXIONES DE LA VIGA DOBLEMENTE REFORZADA DEL EJE "EJE C B51"
5/8 2 5/8 9.9
n=
=
. +6
∗√=
b x
2 2 1 = =
Ie=b x
2 1 =
∆ =
=
Ie=
1
=
Ig= ℎ
=
Mcr=
=
Ma=
=
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""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
M EN = 0
c
EN
-
=
Ie =
5 x x ^ 4 =x x
ƛ = = Δ d = x + x x =1 + x +
ƛ = = Δ d = x + x x =1 + x +
X =+
X =+
=
< c BIEN
360
VERIFICANDO<
0.0371 0.8333333
NORMA ACI - 830.80 0.30
DEFLEXIONES ACTUANTES ADMISIBLES
3.00 0.8333 cm
0.80 0.30
0.30 0.14 0.0371 cm
VERIFICAMOS SI LA DEFLEXION ES ADMISIBLE
0.30 0.18 0.0496 cm NORMA E-60
0.14 0.14 cm NORMA ACI50 0.011 0.80 0.302.00 1.29 1.29 0.80 0.3 0.30
0.18 0.19 cm NORMA E-6050 0.011 0.80 0.30
HASTA 12 MESES 1.402 AÑOS A MAS 2.00
2.00 1.29 1.29 0.80 0.3 0.30
CALCULO DE LA DEFLEXION DIFERIDA Tiempo de flujo plastico FHASTA 3 MESES 1.00
POR EL CRITERIO NORMA E-60 Y ACI HASTA 6 MESES 1.20
2.48 3.00 0.136 cm384 217371 88453.9
66133.59 cm4
D e lo, anterior se deduce que la inercia de la seccion transformada del metodo Aci-83es identica a la equivalente E-60
8 845 3.898 cm4
b
Σ
PARA SECCIONES RECTANGULARES DOBLEMENTE REFORZADAS
c 10.598 cm n*As
INERCIA DE LA SECCION TRANSFORMADA
b x
2 2 1 = =
It =Ie=b x
21 =
Ie=
1
=
∆ = 5
384 =
ƛ =
1 5 0 ( ) ∆ = ƛ +%
+x ∆
=
+x ∆ =
=
+ x ∆ =
=
6=
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""MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
x x + =+
x x + =+
=
0.071 < 1.250 cm ………..BIEN
300 1.25 cm240
0.80 0.30
VARIANTE SI FUERSE UN ENTRE PISO
0.7 0.30 0.18 0.19 0.071 cm
VERIFICANDO<
0.168 cm NORMA ACI - 830.80 0.30
DEFLEXION ADMISIBLE ACTUANTE
0.7 0.30 0.14 0.14
NORMA E-60 = %
+x ∆ +∆d =
= %+ x ∆ +∆d =
=
=
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PREDIMENSIONADO - COLUMNAS
6 Luz entre eje A-B = Luz secundaria =
4 Luz entre eje C-D =
Área Tributaria Columna C-1 = m2 (C-5) Columna Central
Área Tributaria Columna C-1' = m2 (C-7) Columna Central
Área Tributaria Columna C-1'' = m2 (C-8) Columna Central
Área Tributaria Columna C-2 = m2 (C-4) Columna extrema de un Pórtico interior princi
Área Tributaria Columna C-2' = m2 (C-6) Columna extrema de un Pórtico interior princi
Área Tributaria Columna C-3 = m2 (C-1) Columna extrema de un Pórtico interior secun
Área Tributaria Columna C-3' = m2 (C-2) Columna extrema de un Pórtico interior secun
Área Tributaria Columna C-4 = m2 (C-4) Columna de esquinaÁrea Tributaria Columna C-4' = m2 (C-3) Columna de esquina
MEMORIA DE CALCULO BLOQUE 01
N° ejes sentido Principal (X) = 4.48 m 3.50 m
N° ejes sentido Principal (Y) = 4.47 m
9.94
9.94
9.465.31
Planta Típica (Modelo Estructural-3 Pisos)
12.65
12.65
12.65
12.04
12.04
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PRE DIMENSIONAMIENTO REFERENCIAL DE VIGAS
Para conocer el peso propio de la viga referencial para el met.- cargas se usará el siguiente criterio:
h = L y b = B L = Luz entre ejes de columnas
12 24 B = Ancho Tributario, perpendicular al elemento de dis
- VIGAS PRINCIPALES ENTRE EJES B-C
h = 4.48 = m
12
h VP (0.25 x 0.5)
b = 3.50 = m
24
- VIGAS SECUNDARIAS
h = 3.50 = m
12
h VS (0.25 x 0.4)
b = 5.33 = m
24
Calculando el peso propio de las vigas, descontando la altura de la losa aligerada de 0.20 m
Pe(kg/m³ )
Peso de la V.P. = x x x = kg
Peso de la V.S. = x x x = kgTotal = kg
Peso de Vigas por m2 = / ( x ) = kg/m²
Asumo por redondeo un valor de = kg/m²
DIMENSIONAMIENTO REFERENCIAL DE COLUMNAS
Asumimos el peso propio para una columna de 0.4 x 0.4 y una altura de 3.43 m
Peso de la Columna = x x x x
= Kg
Peso de Colum. por m2 = / ( x ) = kg/m²
Asumo por redondeo un valor de = kg/m²
4.1 PRE DIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS CON LOS DATOS ENCONTRADOS
GENERALIDADES
Tipos de Columnas:
C1 = Columna central
C2 = Columna extrema de un pórtico interior principal
C3 = Columna extrema de un pórtico interior secundario
C4 = Columna de esquina
Nota: Al iniciar el pre - dimensionamiento de columnas debemos conocer los pesos usuales aprox. de losas,
vigas y columnas para realizar el metrado de cargas.
0.37
0.22
0.25
b
b(m) h(m) L(m)
0.50
0.15
0.25b
0.29
0.40
23,601.60
23,601.60 18.57 13.60 96.45
100.00
0.25 0.30 81.60 2,400 14,688.00
0.25 0.20 74.28 2,400 8,913.60
23,708.2
23,708.16 18.57 13.60 93.87
90.00
b(m) h(m) L(m) Pe(kg/m³ ) N Columnas
0.40 0.40 3.43 2,400.00 18.00
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Formula Para el Dimensionamiento de Columnas:
bD = Donde: D : Dimensión de la sección en la dirección del análisis sísmico de la column
n*f'c b : La otra dimensión de la sección de la columna
P : Carga Total que soporta la columna (Acorde a la Tabla Nº 01)
f'c : Resistencia del Concreto a la compresión simple
n : Coeficiente sísmico, que depende del tipo de columna (ver tabla Nº 01)
P = PG.
n =
P = PG.
n =
P = PG.
n =
P = PG.n =
Donde:
Nota : Se considera primeros pisos a los restantes de los últimos 4 pisos
PG : Es el Peso total de Cargas de Gravedad (D,L) que soporta la columna
P : Carga Total Inclin. Sismo.
Formulas para el Encontrar el PG. y WT, respectivamente:
PG = WT*At Donde: WT : Peso Total
At : Área Tributaria de la columna
WD : Carga Permanente (muerta)
WL : Carga Libre (viva)
ENCONTRANDO EL WT (CARGA ÚLTIMA), DEL TECHO
Encontrando el WD:
_ Peso Propio del Techo : Kg/m2
_ Peso de Vigas : Kg/m2
_ Peso de Columnas : Kg/m2
_ Peso de la Tabiquería : Kg/m2
_ Peso de los Acabados : Kg/m2
WD : Kg/m2
Encontrando el WL:
_ Sobrecarga Techo : Kg/m2
SEGÚN RNE (NORMA E-020) WL Kg/m2
WT = 1.4*WD + 1.7*WL
WT = Kg/m2 + Kg/m2WT = Kg/m2
P
SEGÚN ENSAYOS EXPERIMENTALES EN JAPÓN - TABLA Nº 01
TIPO DE COLUMNA UBICACIÓN PESO "P"
Tipo C1Columna Interior
1.10
Para los Primeros Pisos 0.30
Tipo C4 Columna de Esquina1.500.20
WT = WD + WL
300.00
Tipo C1Columna Interior
1.10
Para los 4 últimos pisos superiores 0.25
Tipo C2 y C3Columnas Extremas 1.25
de Pórticos Interiores 0.25
100.003.23
680.00
3.23
100.00
90.003.23
30.00
1,122.00
100.003.23
100.00
952.00 170.00
8/20/2019 MEMORIA DE CALCULO BLOQUE I.pdf
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ENCONTRANDO EL WT (CARGA ÚLTIMA), DEL SEGUNDO NIVEL
Encontrando el WD:
_ Peso Propio del Techo Aligerado : Kg/m2
_ Peso de Vigas : Kg/m2
_ Peso de Columnas : Kg/m2
_ Peso de la Tabiquería : Kg/m2 Tabiquería
_ Peso de los Acabados : Kg/m2
WD : Kg/m2
Encontrando el WL:
_ Sobrecarga : Kg/m2
SEGÚN RNE (NORMA E-020) WL Kg/m2
WT = 1.4*WD + 1.7*WL
WT = Kg/m2 + Kg/m2
WT = Kg/m2
- Columna C-1 / (C-5) Columna Central- Primer Nivel
PG = WT*At N = Nº de pisos
PG = AT x WT' x N + AT x WT''
PG = x x + x x
PG = Kg
P = PG. DE LA TABLA Nº 01
300.00
100.00
90.003.23
150.00
300.003.23
300.00
1078.00 510.00
100.003.23
770.00
3.23
74,472.62
1.10
1,588.00
Pisos Inferiores Techo
12.65 1,588.00 3.00 12.65 1,122.00 1.00
8/20/2019 MEMORIA DE CALCULO BLOQUE I.pdf
42/64
P = x kg
P = Kg
bD =
n* f'c
bD = Kg
x 210 Kg/cm2
bD = cm2 D = cm
b = cm
Se asume Columna Rectangular de 0.40 x 0.40 mts. Area = 1600 cm2
- Columna C-1' / (C-7) Columna Central- Primer Nivel
PG = WT*At N = Nº de pisosPG = AT x WT' x N + AT x WT''
PG = x x + x x
PG = Kg
P = PG. DE LA TABLA Nº 01
P = x kg
P = Kg
bD =
n* f'c
bD = Kg
x 210 Kg/cm2
bD = cm2 D = cm
b = cm
Se asume Columna Rectangular de 0.40 x 0.40 mts. Area = 1600 cm2
- Columna C-1'' / (C-8) Columna Central- Primer Nivel
PG = WT*At N = Nº de pisosPG = AT x WT' x N + AT x WT''
PG = x x + x x
PG = Kg
P = PG. DE LA TABLA Nº 01
P = x kg
P = Kg
1.10 74,472.62
81,919.88
P
12.65 1,122.00 1.00
81,919.88
0.30
1,300.32 40.00
30.00
Pisos Inferiores Techo
74,472.62
1.10
1.10 74,472.62
81,919.88
P
12.65 1,588.00 3.00
12.65 1,122.00 1.00
81,919.88
0.30
1,300.32 25.00
50.00
Pisos Inferiores Techo
74,472.62
1.10
1.10 74,472.62
81,919.88
12.65 1,588.00 3.00
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bD =
n* f'c
bD = Kg
x 210 Kg/cm2
bD = cm2 D = cm
b = cm
Se asume Columna Rectangular de 0.40 x 0.40 mts. Area = 1600 cm2
- Columna C-2 / (C-4) Columna extrema de un Pórtico interior principal- Primer Nivel
PG = WT*At N = Nº de pisos
PG = AT x WT' x N + AT x WT''
PG = x x + x x
PG = Kg
P = PG. DE LA TABLA Nº 01
P = x kg
P = Kg
bD =
n* f'c
bD = Kg
x 210 Kg/cm2
bD = cm2 D = cm
b = cm
Se asume Columna Rectangular de 0.40 x 0.40 mts. Area = 1600 cm2
- Columna C-2' / (C-6) Columna extrema de un Pórtico interior principal- Primer Nivel
PG = WT*At N = Nº de pisos
PG = AT x WT' x N + AT x WT''
PG = x x + x x
PG = Kg
P = PG. DE LA TABLA Nº 01
P = x kg
P = Kg
bD =
n* f'c
P
12.04 1,122.00 1.00
81,919.88
0.30
1,300.32 25.00
50.00
Pisos Inferiores Techo
70,867.44
1.25
1.25 70,867.44
88,584.30
P
12.04 1,588.00 3.00
12.04 1,122.00 1.00
88,584.30
0.25
1,687.32 25.00
70.00
Pisos Inferiores Techo
70,867.44
1.25
1.25 70,867.44
88,584.30
P
12.04 1,588.00 3.00
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bD = Kg
x 210 Kg/cm2
bD = cm2 D = cm
b = cm
Se asume Columna Rectangular de 0.25 x 0.60 mts. Area = 1500 cm2
- Columna C-3 / (C-1) Columna extrema de un Pórtico interior secundario- Primer Nivel
PG = WT*At N = Nº de pisos
PG = AT x WT' x N + AT x WT''
PG = x x + x x
PG = Kg
P = PG. DE LA TABLA Nº 01
P = x kg
P = Kg
bD =
n* f'c
bD = Kg
x 210 Kg/cm2
9.94 1,122.00 1.00
88,584.30
0.25
1,687.32 30.00
60.00
Pisos Inferiores Techo
58,514.20
1.25
1.25 58,514.20
73,142.75
P
9.94 1,588.00 3.00
73,142.75
0.25
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bD = cm2 D = cm
b = cm
Se asume Columna Rectangular de 0.40 x 0.40 mts. Area = 1600 cm2
- Columna C-3' / (C-2) Columna extrema de un Pórtico interior secundario- Primer Nivel
PG = WT*At N = Nº de pisos
PG = AT x WT' x N + AT x WT''
PG = x x + x x
PG = Kg
P = PG. DE LA TABLA Nº 01
P = x kg
P = Kg
bD =
n* f'c
bD = Kg
x 210 Kg/cm2
bD = cm2 D = cm
b = cm
Se asume Columna Rectangular de 0.40 x 0.40 mts. Area = 1600 cm2
- Columna C-4 / (C-4) Columna de esquina- Primer Nivel
PG = WT*At N = Nº de pisos
PG = AT x WT' x N + AT x WT''
PG = x x + x x
PG = Kg
P = PG. DE LA TABLA Nº 01
P = x kg
P = Kg
bD =
n* f'c
bD = Kg
x 210 Kg/cm2
bD = cm2 D = cm
b = cm
Se asume Columna Rectangular de 0.40 x 0.40 mts. Area = 1600 cm2
9.94 1,122.00 1.00
1,393.20 25.00
60.00
Pisos Inferiores Techo
58,514.20
1.25
1.25 58,514.20
73,142.75
P
9.94 1,588.00 3.00
9.46 1,122.00 1.00
73,142.75
0.25
1,393.20 25.00
60.00
Pisos Inferiores Techo
55,681.56
1.50
1.50 55,681.56
83,522.34
P
9.46 1,588.00 3.00
83,522.34
0.20
1,988.63 25.00
80.00
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- Columna C-4' / (C-3) Columna de esquina- Primer Nivel
PG = WT*At N = Nº de pisosPG = AT x WT' x N + AT x WT''
PG = x x + x x
PG = Kg
P = PG. DE LA TABLA Nº 01
P = x kg
P = Kg
bD =
n* f'c
bD = Kg
x 210 Kg/cm2
bD = cm2 D = cm
b = cm
Se asume Columna Rectangular de 0.25 x 0.60 mts. Area = 1500 cm2
RESUMEN DE PRE DIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
C-1 0.40 x m Rectangular m2C-1' 0.40 x m Rectangular m2
C-1'' 0.40 x m Rectangular m2
C-2 0.40 x m Rectangular m2
C-2' 0.25 x m Rectangular m2
C-3 0.40 x m Rectangular m2
C-3' 0.40 x m Rectangular m2
C-4 0.40 x m Rectangular m2
C-4' 0.25 x m Rectangular m2
5.31 1,122.00 1.00
Pisos Inferiores Techo
31,275.85
1.50
1.50 31,275.85
46,913.77
P
5.31 1,588.00 3.00
0.40 0.16
0.40 0.16
0.40 0.16
46,913.77
0.20
1,116.99 25.00
40.00
0.40 0.16
0.40 0.16
0.60 0.15
0.60 0.15
0.40 0.16
0.40 0.16
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Obra:
Región: APURÍMAC Provincia: Abancay Distrito: Abancay
5.-DISEÑO DE - COLUMNAS
DISEÑO ESTRUCTURAL BLOQUE I
"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE
SALUD AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
Planta Típica (Modelo Estructural-4 Pisos)
Peso Edificacion =1CM+1CV+0.25CT
PESO= 834.25 Ton
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4.1.- DISEÑO - COLUMNAS C52
rectangular
DATOS DE MOMENTOS OBTENIDOS DEL MODELAMIENTO Y LA COMBINACION DEL RNC E-060
Nota: EL Diagrama de interaccion, se realizo en el Programa CSI COL. VERSION 8.4
DATOS DE CARGA AXIAL OBTENIDOS DEL MODELAMIENTO Y LA COMBINACION DEL RNC E-060
B=0.40 m
H=0.40 m
DATOS
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DIAGRAMA DE INTERACCION CON EL ACERO DISTRIBUIDO ASUMIDO
AREA DE ACERO REQUERIDO
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DISEÑO DE PLACASDISEÑO DE PLACA EJE 3 CON EJE A
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DISEÑO DE PLACA EJE 3 CON EJE D
8/20/2019 MEMORIA DE CALCULO BLOQUE I.pdf
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DISEÑO DE PLACA EJE B CON EJE 3
8/20/2019 MEMORIA DE CALCULO BLOQUE I.pdf
53/64
DISEÑO DE PLACA EJE C CON EJE 4
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54/64
DISEÑO DE PLACA EJE 5 CON EJE C
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55/64
Obra:
Región: APURÍMAC Provincia: Abancay Distrito: Abancay
8.- METRADO DE CARGAS EN VIGAS (Diseño en ETABS)
PLANTA DEL PRIMER NIVEL
DISEÑO ESTRUCTURAL BLOQUE I
"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
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DESCRIPCION
PRIMER ENTRE PISO
SEGUNDO ENTRE PISO
TERCER ENTRE PISO
CUARTO ENTRE PISO
PESO EN EL PROGRAMA ETABS
TOTAL
217333.3300
217333.3300128680.0100
780680.00 kgPESO TOTAL DE LA EDIFICACION
217333.33KG
217333.33KG128680.01KG
CARGAS VIVAS ASUMIDAS SEGÚN E-020, DEL REGLAMENTO DE EDIFICACIONES
CARGA TOTAL (CM+CV)
CUADRO GENERAL RESUMEN
217333.33KG 217333.3300
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Obra:
Región: APURÍMAC Provincia: Abancay Distrito: Abancay
DRIFTX= DEZPLASAMIENTO( DEVOLVIENDO EL 75% DE R )=0.75*R
10.- CALCULO DEL CENTRO DE MASAS
DISEÑO ESTRUCTURAL BLOQUE I
"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DELSERVICIO DE SALUD AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
11.- CALCULO DE DEZPLAZAMIENTO DE ENTRE PISO
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Obra:
Región: APURÍMAC Provincia: Abancay Distrito: Abancay
ANALISIS SISMICO ESTATICO VS ANALISIS DINAMICO NORMA E-030
TOTAL (KG) TOTAL (TN)
PRIMER ENTRE PISO 217333.3300 217.33333
SEGUNDO ENTRE PI 217333.3300 217.33333
TERCER ENTRE PISO 217333.3300 217.33333
CUARTO PISO 128681.0100 128.68101
780681.00 kg 780.68 Ton
11.2.- CALCULO DEL CORTANTE BASAL
C < = 2.5
Parametros Valores
Z 0.30
U 1.50
S 1.20
Rx = Ry 8.00
Tp 0.60
hn 12.92
Ct 35.00
T 0.37
C calculado 4.06
C asumido 2.50
P ( Tn ) 780.68
V ( Tn ) 92.22
11.3.- DISTRIBUCION DE LA FUERZA CORTANTE EN ALTURA
PISO Pi hi Pi x hiPi x hi / ∑ (Pi x
hi)Fi Vi
PRIMER ENTRE PISO 217.33 3.23 701.99 0.278 25.64 92.13
SEGUNDO ENTRE PISO 217.33 3.23 701.99 0.278 25.64 66.49
TERCER ENTRE PISO 217.33 3.23 701.99 0.278 25.64 40.86
CUARTO PISO 128.68 3.23 415.64 0.165 15.22 15.22
780.68 2,521.60 92.13
15.22
15.22
25.64
40.86
25.64
66.49
25.64 92.13
Fuerzas Inerciales ( Fi ) Fuerzas Cortantes ( Vi )
Peso total de la edificacion
Fuerza cortante en la base de la estructura
V = ( Z.U.C.S / R ) . P
T = hn / Ct
C/R > 0.125
C = 2.5 ( Tp / T )
Coeficiente de amplificacion sismica
Descripcion
Coeficiente de amplificacion sismica
Factor que depende de "S"
Altura total de la edificacion (mts)
Coeficiente para estimar el periodo fundamental
Zona 2 Apurímac
A Infraestructura Educativa (Salud)
S2 (Suelos Intermedio)
DISEÑO ESTRUCTURAL BLOQUE I
"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD AMBIENTAL DIRESA REGIÓN -
APURÍMAC"
217333.33KG 0 0
1
Estructura conformada por Porticos
Periodo fundamental de la estructura
CUADRO GENERAL RESUMEN
CARGA MUERTA CARGA VIVA CARGA DE TECHO
217333.33KG 0 0
217333.33KG 0 0
PESO TOTAL DE LA EDIFICACION
128680.01KG 0
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11.4.- COMBINACIONES DE CARGA.
Todas las combinaciones de carga generadas seran ingresadas al programa SAP 2000 o ETABS:
Comb 1 1.4 CM + 1.7 CV
Comb 2 1.25 ( CM + CV ) ± SISMO
Comb 3 0.90 CM ± SISMO X
Envolvolvent De todas las combinaciones
CS CM U
CS CV CM U
CV CM U
9.0
)(25.1
7.14.1
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Obra:
Región: APURÍMAC Provincia: Abancay Distrito: Abancay
12.1.- CALCULO DEL PESO DE LA EDIFICACION
CARGA MUERTA TOTAL (KG) TOTAL (TN)
PRIMER EN 217333.3300 217.33333
SEGUNDO 217333.3300 217.33333
TERCER EN 217333.3300 217.33333CUARTO E 128680.0100 128.68001
780680.00 kg 780.68 TN
12.2.- CALCULO DEL CORTANTE BASAL
Por lo tanto tenemos:
780.68
24 x Area Zapatas
1.79 m2 1.40 1.40 m2 1.96 OK
Por lo tanto se consideraran zapatas de: 1.4 x 1.4
Cz = 3.01 kg/cm3
Nota: se plantea zapata Aisladas Con Vigas De Conexión
217333.33KG
DISEÑO ESTRUCTURAL BLOQUE I
"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL
SERVICIO DE SALUD AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
Siendo condicion del trabajo de investigacion, el tener como dato un suelo Intermedio, se
supondra una capacidad admisible del terreno de 18.2 Tn/m2, por lo que el
Para el analisis interaccion suelo estructura se considerara un coeficiente de balasto
0
3010 x 1.4 x 1.4
12.- PREDIMENSIONAMIENTO DE ZAPATAS
CUADRO GENERAL RESUMEN
CARGA VIVA CARGA DE TECHO
217333.33KG 0 0
217333.33KG
PESO TOTAL DE LA EDIFICACION
Tn/m5,899.60
0 0128680.01KG 0
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Obra:
Región: APURÍMAC Provincia: Abancay Distrito: Abancay
13.1.- ANALISIS DE CIMENTACION (Programa Usado SAFE, con Balasto)
qa 2.06 kg/cm2 winkler = 4.10 kg/cm3
13.2.- DIMENSIONES DE ZAPATAS AISLADAS
DISEÑO ESTRUCTURAL BLOQUE I
"MEJORAMIENTO INTERGRAL DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DEL SERVICIO DE SALUD
AMBIENTAL DIRESA REGIÓN - APURÍMAC"
13.- DISEÑO DE LA CIMENTACION
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14.- DIAGRAMA DE MOMENTO DE LA VIGA
13.3.- CAPACIDAD ADMISIBLE DEL SUELO
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15.- DIAGRAMA DE CORTANTE
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16.-DISEÑO DE LOS ELEMENTOS CANTIDAD DE ACERO REQUERIDO POR ZAPATA
NOTA : COMO SE OBSERVA EN LA FIGURA REQUIERE ACERO EN ZAPATAS EN BOTTON (ABAJO)