Curso Ing de Yacimientos

INGENIERIA DE YACIMIENTOS APLICADAS A ESTUDIOS INTEGRADOS

1. CARACTERISTICAS TERMODINAMICAS DE HIDROCARBUROS EN EL YACIMIENTO. PVT. INTERPRETACION Y VALIDACION.

2. FLUJO DE FLUIDOS EN MEDIOS POROSOS. PRUEBAS DE PRESIONES.

3. PROPIEDADES ROCAS FLUIDOS. Kr, Pc, CORRELACIONES. MANEJO EN SIMULADORES.

4. MECANISMOS DE PRODUCCION Y SU INTERPRETACION. MANEJO DE ACUIFERO Y CAPAS DE GAS.

5. CURVAS DE DECLINACION. RESERVACION. VALIDACION DEL POES.

6. PROGRAMAS COMPUTARIZADOS. MBAL. OTROS.

INGENIERIA DE YACIMIENTOSPROPIEDADES DEL MEDIO POROSO

POROSIDAD. DEFINICION. Ø = Volumen Poroso/Volumen Total TIPOS: ABSOLUTA(TOTAL) Y EFECTIVA GEOLOGICAMENTE: PRIMARIA Y SECUNDARIA SECUNDARIA:SOLUCIÓN, FRACTURAS Y

DOLOTIMIZACIÓN(CALIZAS EN DOLOMITAS) FACTORES QUE LA AFECTAN: EMPAQUE,

MATERIAL CEMENTANTE, DISTRIBUCIÓN DE LOS GRANOS, PRESENCIA DE FINOS(ARCILLA)

APLICACIONES

CALCULAR POROSIDAD DE UN EMPAQUE DE ESFERAS

Vt = Vg = 4/3 POROSIDAD =(Vt -Vg)/Vt 100%=47.6% INDEPENDIENTE TAMAÑO

ESFERAS

)2(3

rr 3

MEDICION DE POROSIDAD

MEDIDAS DEL VOLUMEN TOTAL, GRANOS, VOLUMEN POROSO

Vt SATURADA O CUBIERTA SUMERGIDA EN AGUA O EN MERCURIO

VOLUMEN DE LOS GRANOS: METODO DE MELCHER NUTTING. PESO DE LA MUESTRA SECA Y SATURADA. DETERMINA VOLUMEN


MEDICION DE LOS GRANOS POR EL POROSIMETRO DE EXPANSION

MEDICION DEL VOLUMEN POROSO CON EL POROSIMETRO DE EXPANSION

METODO DE SATURACIONINYECCION DE MERCURIO


METODOS ANTERIORES NO APLICAN PARA ROCAS DE CARBONATOS

MUESTRAS PEQUEÑAS NO INCLUYEN LAS FRACTURAS O CAVIDADES

REQUIEREN MUESTRAS MUY GRANDESLOS REGISTROS MIDEN POROSIDADES

QUE SE CORRELACION CON NUCLEOS


POROSIDAD PROMEDIOSUMATORIA/NUMERO DE DATOSPONDERADO POR ESPESORPONDERADO POR AREAPONDERADO POR VOLUMENESTADISTICO: MEDIA, MODA-

DISTRIBUCIÓN ESTADISTICA


LEY DE DARCY- PERMEABILIDADSISTEMA LINEAL Q = 1.127 K A(Pentrada -Psalida)/ LSISTEMA RADIALQ = 7.07 K h(Pe -Pwf)/ Ln(re/rw)SUPOSICIONES: MONOFASICO,

LAMINAR, 100% SATURADO

ANALOGIA DE LA LEY DE DARCY Y OTRAS LEYES FISICAS: OHM, FOURIER

LEY DE OHM: I= V/R, DONDE, R = L/A, = 1/ , LUEGO I = A V/L - ANALOGA A LA LEY DE DARCY

LEY DE FOURIER PARA LA TRANSMISION DE CALOR POR CONDUCCION

q = k´ A T/L ANALOGA A LA LEY DE DARCY

LAS ANTERIORES ANALOGIAS SON UTILES PUESTO QUE MUCHOS COMPLEJOS PROBLEMAS TANTO DEL FLUJO DE CALOR COMO ELECTRICIDAD HAN SIDO RESUELTOS ANALITICAMENTE Y SE PUEDEN EXTENDER AL FLUJO DE FLUIDOS EN MEDIOS POROSOS.


TIPOS DE PERMEABILIDADABSOLUTA, EFECTIVA,

RELATIVA(EFECTIVA/ABSOLUTA)PROMEDIOS: PARALELO Y SERIE,

LINEAL Y RADIAL.P-L Y R: Kp = SUM(Kh)/SUM(h)S-L: Kp = SUM(L)/SUM(K/L)S-R: Kp = Ln(re/rw)/SUM((Ln Ri/Ri-1)/Ki)

APLICACION- COMBINACION CAPAS DIFERENTES PERMEABILIDADES

PERMEABILIDAD EQUIVALENTE DE CUATRO CAPAS PARALELAS CON IGUAL ANCHO Y LONGITUD QUE POSEEN LAS SIGUIENTES PROPIEDADES

CAPA ESPESOR, PIES PERMEABILIDAD, md

1 20 100 2 15 200 3 10 300 4 5 400 Kp = = 10000/50 = 200 md hkh /

APLICACION- COMBINACION CAPAS DIFERENTES PERMEABILIDADES

PERMEABILIDAD EQUIVALENTE DE CAPAS EN SERIE QUE TIENEN IGUALES ESPESORES PARA UN SISTEMA LINEAL Y RADIAL CON rw = 6 PULGS Y re = 2000 PIES CAPAS.. 1 2 3 4 LONGITUD, PIES 250 250 500 1000 PERMEABILIDAD,md 25 50 100 200

SISTEMA LINEAL Kp = = 2000/25 = 80 md SISTEMA RADIAL Kp = LN( re/rw)/

Kp = 30.4 md

kjLjLt

/

KjrjrjLN /)1/(

MEDICION DE PERMEABILIDAD

PERMEAMETROS - SE BASAN EN DARCY NO VALIDA PARA FLUJO TURBULENTO

EFECTO KLINKERBERG SI USA GAS, 1/P = 0SI USAN LIQUIDOS ASEGURARSE QUE NO

REACCIONAN CON LAS ROCASDIFICIL MEDIR ROCAS FRACTURADAS O

CON CAVIDADES

MEDIDA DE LA VARIACION DE PERMEABILIDAD

LA PERMEABILIDAD TIENE VARIACION GEOMETRICA

LA DEFINICION DE DYKSTRA-PARSONS SE RECOMIENDA

V = k A 50% Y 84.1%SUPONE DISTRIBUCION LOG NORMALDISTRIBUCION ACUMULADA DE kh vs

ACUM. h

kpkkp

CORRELACION ENTRE PERMEABILIDAD Y POROSIDADES

LA CORRELACION ENTRE POROSIDAD Y K, PERMEAB ES POBRE PERO CUANDO SE REALIZA USANDO LITOFACIES AUMENTA EL FACTOR DE CORRELACION

SE REQUIEREN MUCHOS NUCLEOS Y ANALISIS PARA LOGRAR UNA BUENA INFORMACION SOBRE ESTA RELACION

LOS MAPAS DE POROSIDAD ESPESOR, POROSIDAD VS PERMEABILIDAD, SECCIONES TRANSVERSALES, ENTRE MUCHOS OTROS, SE UTILIZAN PARA CARACTERIZAR LOS YACIMIENTO

EN UN YACIMIENTO SE USARON 11 H- AÑOS, 1.6 MM$

CORRELACIONES EN EL CAMPO ENTRE PERMEABILIDAD Y POROSIDAD

RELACION NUCLEO PERFIL ES NECESARIO PARA AJUSTAR LAS MEDIDAS EN LOS POZOS

MEDIDAS DE POROSIDAD Y PERMEABILIDAD SE CORRELACION DE MEDIDAS DE NUCLEOS

SE UTILIZAN DICHAS CORRELACIONES PARA ESTIMAR PERMEABILIDAD EN EL YACIMIENTO

CADA DIA SE UTILIZAN COMBINACIONES MAS COMPLEJAS QUE DEBEN USARSE CON RESERVA

INGENIERIA DE YACIMIENTOSDISTRIBUCION DE FLUIDOS

SATURACION Y DIST. DE FLUIDOSVOL FLUIDOS/VOL POROSO, o, w y gDETERMINADOS: REGISTROS Y LAB.DISTRIBUCIÓN: DENSIDADES- ROCASZONA DE TRANSICIÓN:CAPILARIDADCURVAS DE PRESION CAPILARTENSION INTERFACIAL: LABORATORIO

MEDIDAS DE SATURACIONES

METODO DE LA RETORTA: MIDE LOS VOLUMENES DE FLUIDOS. EXTRAIDOS. REQUIERE CALIBRACION

EXTRACTOR SOXHLETCENTRIFUGAREGISTROS - DIFERENTES TIPOS Y

ACTUALMENTE SE USAN MEDIDAS CONTINUAS EN LA GERENCIA DE YACIMIENTOS. VISUALIZACION.

CONDUCTIVIDAD ELECTRICA DE ROCAS SATURADAS CON FLUIDOS

FACTOR DE FORMACION: F = Ro/Rw, DONDE Ro ES LA RESISTIVIDAD DE LA ROCA Y Rw CUANDO ESTA SATURADA CON AGUA.

F ES FUNCION DE POROSIDAD Y GEOMETRIA F = C , C , CONSTANTE FUNCION DE

TORTUOSIDAD y m EN EL RANGO DE 1 A 2.SE MIDE EN LAB Y REGISTROS APLICANDO OHM Y EXISTEN VARIAS CORRELACIONES COMO ARCHIE C=1, m=1.3, HUMBLE C = 0.62, m = 2.15, OTROS

m

1

INGENIERIA DE YACIMIENTOSINTERACCION ROCA FLUIDOS

HUMECTABILIDAD: TENDENCIA- DRENAJE E IMBIBICION. APLICACIONES CASOS DE CAMPO.

EQUILIBRIO DE FUERZAS:W, O, ROCAANGULO DE CONTACTO. FIG. 2.9 MAYOR DE 90° HUMECTADO POR PET. PRESION CAPILAR FUERZAS DE RETENCIÓN DE o, w, g EN EL

YACIMIENTO


CURVAS DE PRESION CAPILAR RELACION Pc vs. Sw..Fig 2.17 FUNCION DEL TAMAÑO- DIST POROSMEDIDAS DE Pc- LAB: MEMB-MERCURIO CONVERSION DE LAB A CAMPO. Pcy = Pcl Ec. 2.38- Pc FUNCION DE K. Fig: 2-21

yl /

DATOS DE PRESION CAPILAR PROMEDIO

LA Pc DEPENDE DE LA PERMEABILIDAD Y SE MIDE EN NUCLEOS MUY PEQUEÑOS POR CONSIGUIENTE SE REQUIERE DETERMINAR CURVAS PROMEDIOS PARA LOS YACIMIENTOS

LA FUNCION J(Sw) = SE HA COMPROBADO QUE LA FUNCION J(Sw) MUESTRA

DISPERSION SIN EMBARGO SE PUEDE UTILIZAR PARA OBTENER CURVAS DE Pc PARA DIFERENTES NUCLEOS A TRAVES DE TODO EL YACIMIENTO

MANEJO ESTADISTICO PARA MANEJAR CORRELACIONES CON POROSIDAD Y PERMEABILIDAD COMO SIGUE:

Sw = a log K + C = a1 +a2 log k + C

)/(2/1

/ kPc


CURVAS DE PERMEABILIDAD RELATIVAS, KrKrf = Kef/Kabs…..VARIA DE 0 A 1. PETROLEO, AGUA Y GAS. PERM. RELATIVAS A 2 FASES. Fig 2.22DISTRIBUCION DE FLUIDOS: F(HUM.) Sor. FUNCION DE HUMECTABILIDADDETERMINACION:LAB, Pc, DATOS DE CAMPO,

ECUACIONES EMPIRICAS.

ECUACIONES EMPIRICAS - VALIDEZ. P61.WHAL Y ASOCIADOS: Kg/Ko ARENISCASCorey y Asoc: Kro y Krw, Arenas Cons. y no Cons.

Drenaje e Imbibición.Torcaso y Willie: Kg/Ko, drenaje en arenas. No

consolidadasPirson: Rocas con Porosidad Intergranular, dos

fases o, g y o, w para drenaje e imbibición.Willie y Gardner, Stone: Tres fases.

INGENIERIA DE YACIMIENTOSPERMEABILIDADES RELATIVAS

INGENIERIA DE YACIMIENTOS - PSEUDO CURVAS DE PERMEABILIDADES RELATIVAS

LAS PSEUDOS CURVAS DE PERMEABILIDADES RELATIVAS SON PROMEDIOS EN BASE A ESPESOR

Swp = Krw = Kro = GRAFICOS DE Krw y Kro vs Swp SE UTILIZAN

PARA TODO EL YACIMIENTO

Ni

i

Ni

i

ihiSwiihi11

/

N

i

N

i

hikihikikrwi1 1

/

N

i

N

i

hikikikroihi1 1

/

NUMERO CAPILAR - RELACION FUERZAS VISCOSAS A CAPILARES NUMERO CAPILAR SE DEFINE COMO LA RAZON DE LAS

FUERZAS VISCOSAS A CAPILARES EN UN PROCESO DE DESPLAZAMIENTO DE FLUIDOS EN UN MEDIO POROSO

Y ES IGUAL A O SEA LA RELACION ENTRE FUERZAS DESPLAZANTES Y RETENTIVAS EN EL MEDIO POROSO

EL PETROLEO RESIDUAL ES FUNCION DEL Nc VARIACION DEL Nc DE LA SATURACION

RESIDUAL DE PETROLEO VARIA DE 35 A 18% AL ALCANZAR Nc DEL ORDEN DE 10 A LAS (-2) SE OBTIENEN

REDUCCIONES IMPORTANTES DE LA Sor. UNA REDUCCION DEL ORDEN DE 1000 PARA UNA REDUCCION IMPORTANTE

/vNc LPkNc /

410710

DISTRIBUCION DE FLUIDOS EN MEDIOS POROSOS

SE HA COMPROBADO QUE LA FASE MOJANTE OCUPA LOS ESPACIOS MAS PEQUEÑOS

EL PETROLEO SE ENCUENTRA EN LOS CAPILARES MAS GRANDES

ESTUDIOS MICROSCOPICOS LO HAN DEMOSTRADO

EL PETROLEO RESIDUAL QUEDA ATRAPADO EN LOS ESPACIOS POROSOS MAS GRANDES

GRAFICO PRESION PROFUNDIDAD

GRADIENTE: g=.08, o=.33, w=.45PSI/P gr = gcn Vcn/Vcy=0.0763 g EE=1/(5.615 Bg), dPg/dD=.0763 gE/144 oy=( ocn5.615+Rs gcn)/5.615BodPo/Dd = oy/144. D(CGP)=(Po-Pb)/G,PSSUPONE GRADIENTE, G, CONSTANTE,

SIN EMBARGO VARIA

USO DE RFT PARA DETERMINAR CWP

LOS REGISTROS RFT SON LOS MEJORES MEDIOS PARA DETERMINAR CONTACTOS EN YACIMIENTOS

SE MIDEN LOS GRADIENTES EN LAS ZONAS DE PETROLEO Y AGUA, EN LOS POZOS

SE EXTRAPOLAN GRAFICOS DE P VS D PARA DETERMINAR LOS CONTACTOS

ES UNA TECNICA SENCILLA PERO DEBE APLICARSE CON SUMO CUIDADO.

MEDIDAS DE PRESIONES PARA APLICACIONES EN ING. DE YACIMIENTOS

PRESIONES EN LAS PERFORACIONES SE CALCULAN EN BASE A LA MEDIDA DE PRESION EN EL POZO A DETERMINADA PROFUNDIDAD, EL GRADIENTE Y LA DIF DE ALTURA

Pp = Pb + Gdh (Hp - Hb) PRESION AL DATUM DE REFERENCIA Pd = Pp + Gro(Hd - Hp) Pp = = PUEDE CALCULARSE CON OFM

N

i

N AiPiAi1

1/

N

i

N

i

ViPiVi1 1

/

GRAFICO PRESION PROFUNDIDAD

ADVENIMIENTO DE RFT Y MDTDETERMINACION DE LOS CAP Y CGPESTIMADO DE POES Y GOESPRESENCIA DE YACIMIENTOS

SEPARADOS POR LUTITAS COMPLICA EL ANALISIS

YACIMIENTOS CON CGP Y CAP

DETALLES DEL CALCULO DE MECANISMOS RECOBRO DE PETROLEO

OOO

OOOO

OOO

to

dtto

tdtt

tdtt

B

1)()(

B

1)(

B

1

B

1)()(

B

1)(

B

1)(

B

1)()(

ASI ONCONSERVACI DE ECUACIONLA RESULTA d(OIP) OEXPANDIEND

B

1

B

1

B

1 ),(SS ¨),(VPVP

SIGUIENTES ESDEFINICION LAS USANDO

CALCULAN SE PRODUCCION DE MECANISMOS LOS POR RECOBRO EL

1VP

1VP d(OIP)

PETROLEO DEL ONCONSERVACI DE ECUACION

dSdPVddSdPVdSPV

SdPVdSdPVdSPVdSPVdOIPd

dSdVPd

BS

BS

oott

ot

t

o

t

ott

o

t

to

tdtt

o

t

o

to

dtt

o

dtto


ECUACIONES DE LOS DIF MECANISMOS

0DE Y DE,DGDG

RESULTA DG,A SUMA SE DE BURBUJEO, DE PUNTO DEL DEBAJO POR

1)(VPDG GAS, POR EMPUJE

1)(VPDW AGUA, POR EMPUJE

RESULTA DS, EN SUST LUEGO ),()()d(S ,

)(1

DE PETROLEO, DEL EXPANSION

1)(-VPDS ,SATURACION DE CAMBIO

1S d(VP)- DC ROCA,LA DE ONCOMPACTACI

dtt

dtt

o

dtt

to

t

og

t

ow

o

dtto

t

t

oo

dtt

o

BSd

BSd

SgdSwdADEMAS

VPdB

dSVP

BSd

B

MECANISMOS DE PRODUCCION POR SIMULACION DE YACIMIENTOS

EN EL CASO DE UNA CELDA SATURADA AL REDUCIR LA PRESION EL TERMINO (DE) ES NEGATIVO PUESTO QUE 1/Bo AUMENTA, LUEGO SE ACUMULA CON DG, POR CONSIGUIENTE

DG = DG - DE, Y DE = 0 LA PRODUCCION DE PETROLEO POR LOS

DIFERENTES MECANISMOS(DC,DW,DG,DE) SE SUMAN EN TODOS LOS BLOQUES E INTERVALOS DE TIEMPO.

EN ALGUNOS CASOS NO SE APLICA.

MECANISMOS DE PRODUCCION COMPACTACION DE LA ROCA

EL SIMULADOR ECLIPSE Y OTROS, LA COMPACTACION LA MODELAN COMO COMPRESIBILIDAD, DATOS TABULADOS EN FUNCION DE PRESION QUE PUEDE SER REVERSIBLES E IRREVERSIBLES, SE PUEDE INCLUIR LA POSIBILIDAD DE MODIFICAR LA TRANSMISIBILIDAD EN f(P), UN MODELO DE HISTERESIS.

CUANDO LA P DEL BLOQUE AUMENTA LA COMPACTACION PUEDE SER REVERSIBLE E IRREVERSIBLE


LA COMPACTACION MODIFICA LA TRANS. POR EL CAMBIO DEL VOLUMEN POROSO

LA PRESION DE SOBRECARGA MENOS LA PRESION DE FLUIDOS ES EL ESFUERZO EFECTIVO EN FUNCION DEL CUAL SE REPRESENTA LA COMPACTACION.

ALGUNAS ROCAS COMO LAS YESO SE PRODUCE UNA COMPACTACION INDUCIDA CUANDO SE CONTACTAN CON AGUA QUE PUEDEN SER SUMINISTRADAS POR TABLAS EN FUNCION DE P Y Sw

MECANISMOS DE PRODUCCIONEMPUJE POR GAS EN SOLUCION

EL PROCEDIMIENTO PRECEDENTE NO DIFERENCIA ENTRE LA PRODUCCION POR GAS LIBRE Y GAS EN SOLUCION

LA PRODUCCION PUEDE SUBDIVIDIRSE ENTRE LO CORRESPONDIENTE A GAS LIBRE Y GAS EN SOLUCION.

PUEDE UTILIZARSE UN INDICE Fs = 1 PARA GAS DISUELTO Y 0 PARA GAS LIBRE

LIBRE GAS POR PRODUCCION ,/)()1(

SOLUCION EN NTEORIGINALME Sg DE FRACCIONFs ,/)(**

BoSgdFsVPDF

BoSgdFsVPDS

MECANISMOS DE PRODUCCION - EMPUJE HIDRAULICO

UN PROCEDIMIENTO SIMILAR AL CASO PREVIO SE UTILIZA PARA DISTINGUIR ENTRE EL EMPUJE HIDRAULICO Y EL AGUA INYECTADA. ORIGINALMENTE Ft SE CONSIDERA 1.0, CERO AGUA INYECTADA.

ASI SE PUEDEN CALCULAR DWT Y DWR, LAS PRODUCCIONES POR We Y Wi

INICIALAGUA AL ECORRESPOND QUE FRACCIONLA ES

/)(*)1(*

/)(**

Ft

BoSwdFtVPDWR

BoSwdFtVPDWT

SIMULACION DE YACIMIENTOS-MANEJO DE ACUIFEROS

LA MALLA SE EXTIENDE AL ACUIFERO USANDO BLOQUES DIFERENTES CON MAYOR DEFINICION EN EL YACIMIENTO

REQUIERE + MEMORIA DEL COMPUTADOR PUEDE REPRESENTARSE EL ACUIFERO

MEDIANTE EL TERMINO PRODUCC/INYEC. SE UTILIZAN LAS DIVERSAS FORMAS DE

MANEJAR ACUIFERO PARA FLUJO CONT Y NO CONTINUO: HURST, VE&H, FEKOVITCH

UN EJEMPLO SE MUESTRA COMO SIGUE


TASA DE FLUJO DE AGUA EN BLOQUE m

lpca-Bw/día agua, deintrusión de constante C

acuífero el a referido bloque del área

contornoen prom.presión P /

)(/)()(

m

,

,11

mwtwmw

nmw

nwm

w

nenemw

PBCq

PPBCtB

tWtWq

m

m


EN ECLIPSE EL ACUIFERO SE MODELA POR UNA FILA DE CELDAS CONECTADAS AL YACIMIENTO

LA PALABRA CLAVE AQUNUM EN LA SECCION GRID SE USA PARA DEFINIR LAS PROPIEDADES COMO LONGITUD, AREA SECCIONAL, POROSIDAD, PERMEABILIDAD PRESION INICIAL PROFUNDIDAD, PVT Y Kr

EL ACUIFERO DEBE ESTAR CONECTADO A LA CARA DEL YACIMIENTO CON AQUCON

LAS CELDAS DEL ACUIFERO ESTAN CONECTADAS LAS CELDAS DEL ACUIFERO ESTAN AISLADAS DEL

YACIMIENTO


LA TRANSMISIBILIDAD ENTRE CELDAS DEL ACUIFERO VIENE DADO POR

ESTA EXPRESION SE USA TANTO PARA GEOMETRIAS CARTESIANAS Y CILINDRICAS

SE PRESENTAN LAS APROXIMACIONES DE FETKOVICH Y CARTER-TRACY

LONGi

XSECTi*PERMXi*2Ti DONDE

/1/1

TjTi

CDARCYTR

MANEJO DE ACUIFEROSFETKOVICH

EL MODELO DE FETKOVICH USA UNA APROXIMACION SIMPLIFICADA DE IP Y BALANCE DE MATERIALES ENTRE P Y We PARA EL ACUIFERO

LA INTRUSION DE AGUA DEL ACUIFERO SE MODELA POR LA ECUACION

acuífero elcon comunicado bloque del área :

acuífero-bloque del cara la de area el es m donde

)(

i

i

ii

iii

aiiai

A

Am

Am

donde

ddgppJQai


LA PRESION DEL ACUIFERO SE OBTIENE POR BALANCE DE MATERIALES.

EL COMPORTAMIENTO DEL ACUIFERO DEPENDE DE DOS PARAMETROS, LA CONSTANTE DE TIEMPO DEL ACUIFERO Y EL INDICE DE PRODUCTIVIDAD

)( aaowota ppVCW

J

CtVwoTc


BAJO LA SUPOSICION QUE LA PRESION DEL YACIMIENTO ES UNIFORME EN EL BLOQUE QUE CONECTA AL ACUIFERO, LA TASA DE INTRUSION DE AGUA PROMEDIO EN EL INTERVALO DE TIEMPO DELTA t ES

LA INTRUSION DE AGUA ACUMULADA SE CALCULA A CADA INTERVALO DE TIEMPO CUANDO SE ACTUALIZA LA PRESION, P

Tct

TctddgppJQ aiiaiai /

)/exp(1))((

MANEJO DE ACUIFEROSCARTER - TRACY

METODO SIMPLIFICADO QUE EVITA LA SUPERPOSICION, UTILIZANDO TABLAS Y SE APLICA A YACIMIENTOS DE FORMA ARBITRARIA

LOS PARAMETROS BASICOS SON Td, CONSTANTES TIEMPO E INTRUSION DE AGUA

cot

a

otwc T

trCh

Ck

rCT D

22

1

2

t, cy


EL MODEL DE CARTER TRACY EXPRESA LA CAIDA DE PRESION EN EL CONTORNO EN TERMINOS DE PRESION ADIM, PID

LOS TERMINOS PDI Y SUS DERIVADAS SE OBTIENEN DE TABLAS SIMILARES A LAS CONOCIDAS DE VAN EVERDIGEN Y HURST

We SE CALCULA EXPLICITO AL FINAL Dt

conocidos términosdecalculan se by a donde )()(b(p-aQ

i bloque al acuífero del Qa flujo de tasala donde )(

iiai

I

tptt

tPIQ

pp

i

DDa

ao

MANEJO DE ACUIFEROSFLUJO CONSTANTE

EL FLUJO DEL ACUIFERO SE CONSIDERA CONSTANTE Y ES SUMINISTRADO AL SIMULADOR

LA TASA DE FLUJO EN EL BLOQUE DE UN ACUIFERO DE FLUJO CONSTANTE ES

LA CONSTANTE DEL ACUIFERO SE SUMINISTRA A CADA TIEMPO Y PUEDE VARIAR CON EL TIEMPO.

dato como acuífero del flujo Fa donde iiaai mAFQ

SIMULACION DE YACIMIENTOS DATOS DE PERMEABILIDADES

DEFINEN LAS CARACTERISTICAS FISICAS Y LA EXTENSION DEL YACIMIENTO PARA EVALUAR TRANSMISIBILIDADES

LAS FUENTES DE PERMEABILIDAD K SON LAS CURVAS DE PRESIONES TALES COMO RESTAURACION, DECLINACION, INTERFERENCIA, LABORATORIO, CORRELACIONES CON POROSIDAD

METODOS DE ANALISIS DE PRUEBAS DE PRESION: MUSKAT, HORNER, MDH, CURVAS TIPO, OTROS.

SIMULACION DE YACIMIENTOS DATOS DE PERMEABILIDADES

METODOS DE REGRESION: UTILIZA CORRELACIONES DE K EN FUNCION DE OTRAS VARIABLES COMO POROSIDAD, Sw,MEDIDAS DE REGISTROS

Swk

dSwcSwbak

3

22

250

SIGUIENTELA COMO NCORRELACIO OTRAS

SIMULACION DE YACIMIENTOS DATOS DE POROSIDADES

POROSIDAD PUEDE DETERMINARSE DE REGISTROS, PRUEBAS DE LABORATORIO Y CORRELACIONES

REGISTROS COMO DENSIDAD, NEUTRON Y SONICO. PREFERIDO EL PRIMERO.

LABORATORIO MEDIANTE MEDIDAS COMO SATURACIONES, POROSIMETRO DE EXPANSION E INYECCION DE MERCURIO

CORRELACIONES CON TIPO DE ROCA Y PROFUNDIDAD

SIMULACION DE YACIMIENTOS ESPESORES Y PROFUNDIDAES

ESPESOR SE OBTIENEN DE REGISTROS BIEN LA ARENA TOTAL Y NETA, TANTO PARA POTENCIAL COMO PARA POES.

EL ESPESOR TAMBIEN SE OBTIENE DE MAPAS ESTRUCTURALES.

LA PROFUNDIDAD SE OBTIENE DE REGISTROS Y RECORDS DE PERFORACION

LAS MEDIDAS SE CORRELACIONAN CON ESPACIO MEDIANTE GEOESTADISTICA.

OFM, ALMACENA LA BASE DE DATOS

DATOS DE SATURACIONES DE FLUIDOS Y Pc

LAS ZONAS DE INTERES SON EN LOS CONTACTOS DE FLUIDOS

POR ENCIMA DEL CONTACTO AGUA PETROLEO LA Sw ES CONSTANTE

PUEDEN OBTENERSE DE LOS REGISTROS, DATOS DE LABORATORIO Y CURVAS DE PRESION CAPILAR.

LAS PRESIONES CAPILARES PUEDEN DETERMINARSE DEL LABORATORIO

DATOS MUY IMPORTANTES

DATOS DE PERMEABILIDADES RELATIVAS PARA SIMULACION

LAS PERMEABILIDADES RELATIVAS SON LOS DATOS MAS DIFICILES DE EVALUAR

LAS CURVAS Kr QUE SE OBTIENEN SON Krow, Krog Y Krgw, SEGÚN EL CASO.

Kr SE DETERMINAN EN EL LABORATORIO CON MEDIDAS DIRECTAS, CURVAS DE Pc, INF DE CAMPO Y CORRELACIONES

LABORATORIO USA BUCKLEY LEVERETT, INTEGRANDO Pc, CAMPO Kg/Ko BALANCE DE MATERIALES Y CORRELACION DE STONE

SIMULACION DE YACIMIENTOSFENOMENO DE HISTERESIS

LA OPCION HISTERESIS EN SIMULACION REQUIERE ESPECIFICAR DIFERENTES FUNCIONES DE SATURACION PARA DRENAJE E IMBIBICION Y EN CADA CELDA SE SUMINISTRAN DOS TABLAS

LA Krd SE INICIA A LA MAXIMA SATURACION DE LA FASE MOJANTE, Swmaxd

EN FORMA SIMILAR, SI Sw AUMENTA SE USA LA CURVA DE IMBIBICION DESDE Swi

LA FIG SIGUIENTE MUESTRA DIFERENTES FASES.

SIMULACION DE YACIMIENTOSKr- HISTERESIS FASE NO MOJANTE

LA FASE NO MOJANTE ES PETROLEO EN O-W, GAS EN O-G, O-W, O-W-G

EN LA FIGURA SIGUIENTE LA CURVA 1-2 DRENAJE, Y 2-3 IMBIBICION

LA SATURACION CRITICA DE LA CURVA DE IMBIBICION ES MAYOR QUE PARA DRENAJE

LAS DOS CURVAS SE UNEN A Snwmáx. SI EL DRENAJE ES COMPLETO LA CURVA

ALCANZA 3 PERO SI NO SE REVIERTE EN 4 Y LAS Sncrt FUNCION Snw ALCANZADA

SIMULACION DE YACIMIENTOSKr- HISTERESIS FAS. NO MOJANTE

LA GENERACION DE LAS CURVAS PUEDE REALIZARSE POR LOS METODOS DE CARLSON-SPE 10157 Y KILLOUGH ACTAS AIME 1976

EL METODO DE CARLSON PRODUCE UNA CURVA PARALELA A LA CURVA DE IMBIBICION.

METODO KILLOUGH ES MAS ELABORADO Y GENERAL

SI EN LAS SIMULACIONES SE PRESENTAN PROBLEMAS DE CONVERGENCIA-REVISAR LAS CURVAS DE Kr

Krn curva de imbibición

Curva de drenaje

Saturación fas mojante

HISTERESIS EN LA FASE NO MOJANTE

S no mojante

HISTERESIS EN LA FASE NO MOJANTE

SATURACION CRITICA ATRAPADA, Sncrt

0.1 a de falta a Shy),-a(Snmax1A donde Sncrd)-C(ShyA

Sncrd-ShySncrdSncrt

USASE SncrdA TIENDESncrt SI ,))((

)(

)()()(

1

Sncrd-Sncri

1C

)(1

KILLOUGH DE METODO

SncrtShy

SncriSnmaxSncrtSnSncriSnorm

SnmaxKrnd

ShyKrndSnormKrniSnKrn

SncrdSnmaxdonde

SncrdShyC

SncrdShySncrdSncrt

SIMULACION DE YACIMIENTOSKr- HISTERESIS FASE MOJANTE

CURVAS TIPICAS DE Kr DE LA FASE MOJANTE VER EN LA FIGURA SIGUIENTE

CURVA 1-2 DRENAJE Y 2-3 IMBIBICION Y LAS DOS CURVAS SE UNEN A Swco

LA MAXIMA SATURACION DE IMBIBICION ES 1-Sncri. Swco = 1 - Snmax

SI EL PROCESO DE DRENAJE SE REVERSA EN 4 LA CURVA SE OBTIENE POR EL METODO DE KILLOUGH.

SI DRENAJE E IMBIBICION COINCIDEN SE SOLO SE UNEN EN 4 Y 5

SIMULACION DE YACIMIENTOSKr- HISTERESIS FASE MOJANTE

LA CURVA DE DRENAJE QUE SE REVERSA EN 4, Shy MAXIMA SATURACION NO MOJANTE Y LA Sw = 1 - Sncrt. SE USA EL METODO DE KILLOUGH Krnw

)1(

Sncri)- Krwi(1

Snorm)-1Shy))Krwi(-Krwd(1-Sncrt)-(Krw(1Shy)-Krwd(1Krw(Sw)

INTERMEDIACURVA EN Sw ,SATURACIONA DETERMINADA Kr LA

CURVATURA DE PARAMETRO

)))(1()1(()1()1(

SncriSnfSnorm

ASncrdSncri

SnrdScrtSncriKrwdSncriKrwiSncrtKrwdSncrtKrw A

curva de imbibición

Curva de drenaje

S fase mojante

HISTERESIS EN LA FASE MOJANTE

SIMULACION DE YACIMIENTOSMODELO SISTEMA MOJADO PETROLEO

SE APLICA EL MODELO DE CARLSON Y KILLOUGH A LA FASE NO MOJANTE AGUA

EL AGUA QUEDA ATRAPADO POR EL PETROLEO CURVA IMBIBICION SE TOMA AGUA

AUMENTANDO EN LUGAR DE LA CURVA DE PETROLEO AUMENTANDO. DRENAJE DEL PETROLEO

CURVA DE IMBIBICION SIEMPRE ES AGUA AUMENTANDO INDEPENDIENTE DEL MODELO

SIMULACION DE YACIMIENTOSHISTERESIS DE LA CURVA DE Pc

EN LA CURVA DE Pc, LA CURVA 1-2 DRENAJE Y LA 2-3 IMBIBICION

SI LA CURVA SE REVERSA EN 4 ALCANZA LA SATURACION CRITICA DE LA FASE NO MOJANTE EN 5 QUE ES UN PROMEDIO ENTRE CURVAS DRENAJE E IMBIBICION

LA ECUACION DE KILLOUGH. VER TRABAJO. F SE CALCULA COMO SIGUE

0.1)parametro f(S,F )( cdcicdc PPFPP

SIMULACION DE YACIMIENTOSHISTERESIS DE LA CURVA DE Pc

DONDE EN LA ECUACION ANTERIOR F ES

.histéresis igualmente ocurre gas,-agua ó fases tresde caso elEn

análogo es drenaje a imbibición de reversoun Para

Pci)-(PcdG Pci Pc

reverso, segundoun Para

Sncrt Sn para saturación Máxima Swma

.histéresis la de reverso elen Sw :Swhy

0.1 deorden del Parámetro :E

)11

/()1

ESwhy-Sw

1(

EESwhySwmaE

F

S fase

mojante

Curva de

Imbibición

Curva de

Drenaje

HISTERESIS DE LA CURVA DE Pc

SIMULACION DE YACIMIENTOSPERMEABILIDAD RELATIVA A 3 FASES

LAS PERMEABILIDAD RELATIVA A 3 FASES PUEDEN OBTENERSE DE FORMULAS O TABLAS PARA UTILIZARLA EN LOS SIMULADORES

ECLIPSE SUPONE EL MODELO DE LA FIGURA SIGUIENTE. EL AGUA Y EL GAS SE SUPONEN SEGREGADOS, MIENTRAS QUE EL PETROLEO SE SUPONE A LA SATURACION PROMEDIO DEL BLOQUE.

g-o w,-o SISTEMAS EN PET AL REL DADPERMEABILI

BLOQUE DEL PROMEDIOS ESSATURACION ,Sy ,S

GAS DELA ZONA ENAGUA DE SATURACION S , )(

ow

wco

rogrow

g

wcowg

rowwcowroggro

kyk

S

SSS

kSSkSk

PETROLEO

AGUA

GAS

SIMULACION DE YACIMIENTOSPERMEABILIDAD RELATIVA A 3 FASES

SIMULACION DE YACIMIENTO MODELO DE STONE-MODIFICADO

LA FORMULA BASICA VIENE DADA POR

MIN RESID PET ATS )1/(

)1/(

))1(/(

))1(/(

S DONDE )1/()(SS

CONNATAAGUA DE PRES EN PETA

RELATIVA PERM:k DONDE ,

om

oo

rocw

SSSSSS

SSSSS

DONDE

SSkkF

SSkkF

SSSSS

FFSSkk

omwcogg

omwcogw

grocwrogg

wrocwroww

omomwcoomo

gworocwro

SATURACION DE AGUA

SAT DE

G

A

S

DE AGUA Som SE INTERPOLA A PARTIR DE LA SATURACION Sw

SATURACION DE AGUA

SAT DE

G

A

S

DE AGUA Som SE INTERPOLA A PARTIR DE LA SATURACION Sg

SATURACION DE AGUA

SAT DE

G

A

S

PARA IMBIBICION Y DRENAJE SE CALCULAN DE LAS TABLAS CORRESPONDIENTES

SIMULACION DE YACIMIENTOSPERMEABIL. RELATIVAS A 3 FASES

SEGUNDO MODELO DE STONE MODIFICADO

Krog PERMEABILIDAD RELATIVA AL PETROLEO. EN UN SISTEMA PETROLEO GAS, Sw = Swc

Krow PERMEABILIDAD RELATIVA AL PETROLEO EN UN SISTEMA PETROLEO Y AGUA

rgrw

rgrocw

rogrw

rocw

rowrocwro

kk

kk

kk

k

kkk

-

)(( )

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO- TABLAS DE SATURACIONES

LAS TABLAS DE SATURACIONES DE PUNTOS EXTREMOS PERMITE DEFINIR SATURACIONES

CONNATAS, CRITICAS Y MAXIMAS EN LA DESCRIPCION DEL FLUJO DE FLUIDOS.

LA OPCION PERMITE SIMULAR YACIMIENTOS QUE POSEEN VARIACION INICIAL DE SATURACIONES CONNATAS O

CRITICAS EN UNA O MAS FASES PRESENTES. EL METODO TIENE APLICACIONES EN EL USO DE PSEUDO

FUNCIONES Y SATS VARIABLES.


MODELOS 3F SE DEFINEN 8 PUNTOS EXTREMOS SWL SATURACION DE AGUA CONNATA SWCR, SATURACION DE AGUA CRITICA SWU, SATURACION DE AGUA MAXIMA SGL, SATURACION DE GAS CONNATA SGCR, SATURACION DE GAS CRITICA SAGU, SATURACION DE GAS MAXIMA SOWCR,SATURACION CRITICA DE PETROLEO,O-W SOGCR,SATURACION CRITICA DE PETROLEO,O-G


LA OPCION ESCALAMIENTO PERMITE DEFINIR NUEVOS VALORES PARA CADA UNA CELDA MANTENIENDO DATOS CONSISTENTES EN LAS TABLAS DE SATURACION

EL CONJUNTO DE LOS 8 PUNTOS EXTREMOS SE APLICAN EN CORRIDAS DE 2 FASES

CUANDO LOS VALORES Kr Y Pc, SE REQUIERE CALCULAR DETERMINADAS SATURACIONES EQUIVALENTE PARA USAR LOS DATOS NO ESCALADOS. EJEMPLO SIGUIENTE


CUANDO SE REQUIERE Kr Y Pc A DETERMINDA SATURACION SE USA UNA TRANSFORMACION PARA DETERMINAR LA SATURACION EQUIVAL. PARA USAR LAS TABLAS NO ESCALADAS

UNA CELDA CON SATURACION DE AGUA S, CUYAS SATURACIONES CONNATAS Y MAXIMAS SON Sco Y Smax, DONDE CUYAS VALORES NO ESCALADOS SON S´co Y S´max, LAS Kr Y Pc SE EVALUAN A S´CALCULADAS COMO

)()´´)((´´ ScoSmax

coSmaxSSScoSS co


ADEMAS ES POSIBLE ESCALAR LOS VALORES DE Kr Y Pc USANDO PALABRAS CLAVES KRW Y PCW

LA OPCION HISTERESIS SE ACTIVA CUANDO SE USAN LAS PALABRAS CLAVES ANTERIORES PARA ESCALAR LAS CURVAS DE Kr PARA DRENAJE.

PARA LAS CURVAS DE IMBIBICION SE UTILIZAN LAS PALABRAS CLAVES ISWL, ISWCR, ISWU, ISGL, ISGCR, ISGU, ISOWCR, ISOGCR

CAMBIOS DE IMBIBICION DRENAJE: CARLSON

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO DE CURVAS DE Pc

LOS PUNTOS EXTREMOS DE LAS CURVAS DE Pc SON LAS SATURACIONES CONNATAS Y MAXIMAS, SWL Y SWU PARA W-O; SGL Y SGU PARA O-G.

ES POSIBLE MODIFICAR LOS PUNTOS EXTREMOS PARA LAS CURVAS DE Pc SIN MODIFICAR EL CORRESPONDIENTE ESCALAMIENTO PARA Kro

SWLPC Y SGLPC SE USAN PARA LAS SATURACS CONNATAS

DADAS SWL Y SWLPC SE ESCALAN Kr Y Pc.

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO DE CURVAS DE Pc

ESCALAMIENTO VERTICAL ES POSIBLE ESCALAR LA MAXIMA Pc EN UN

BLOQUE EN BASE A CADA BLOQUE SI SE ESPECIFICAN LOS MAXIMOS Pco-w,o-g COMO

PCW Y PCG. PARA EL CASO O-W Pc = Pct PCW/Pcm Pct: Pc DE LA TABLA Pcm: MAXIMO Pc DE LA TABLA A Sw= Swco PCW: MAXIMO Pc DE LOS DATOS PCW

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO DE CURVAS DE Kr

SE USAN DOS OPCIONES PARA ESCALAR Kr SI NO SE ESPECIFICA, EL ESCALAMIENTO

PRESERVA LA Kr EN DOS PUNTOS EXTREMOS SE SUPONEN LOS PUNTOS EXTREMOS DE Kr PARA CADA

FASE EN SISTEMAS O-W, O-G Krw : SWCR & SWU Krg : SGCR & SGU Krow : SOWCR & (1 - SWL -SGL) Krog : SOGCR & (1 - SWL - SGL)


EN EL CASO DE 3 FASES SE USAN LOS PUNTOS EXTREMOS SIGUIENTES

Krw: SWCR, (1 -SWL-SGL) & SWU Krg: SGCR, (1-SOGCR -SWL) & SGU Krow: SOWCR, (1- SWCR-SGL) & (1 - SWL-SGL) Krog: SOGCR, (1 -SGCR-SWL) & (1. -SWL-SGL) EN EL CASO DE CORRIDAS EN SISTEMAS W-G LOS PUNTO

EXTREMAS SE TOMAN Krw : SWCR, (1 - SGCR) & SWU Krg : SGCR, (1 - SWCR) & SGU


EL SEGUNDO METODO DEBE INTERPRETARSE COMO CORRIDAS EN DOS FASES MOVILES PRESERVANDO LAS Kr EN LOS EXTREMOS DE LA REGION DE 2 FASES

PUEDEN PRESENTARSE PROBLEMAS DE CONVERGENCIA CUANDO EL PUNTO MEDIO SE APROXIMA A LA SATURACION MAXIMA PUEDE ORIGINAR DISCONTINUIDADES EN Krw

ES NECESARIO TOMAR PRECAUCIONES PARA EVITAR LOS CAMBIOS BRUSCOS EN Kr

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO VERTICAL DE CURVAS DE Kr

ES POSIBLE ESCALAR LA Kr A LA MAXIMA Y CRITICA O RESIDUAL DE LA FASE ASOCIADA

SE UTILIZAN LOS PUNTOS EXTREMOS KRW, KRG Y KRO Y SUS DERIVADAS PARA LA SATURACION MAXIMA Y KRWR, KRGR, KRORW Y KRORG ASI COMO SUS DERIVADAS PARA LA SATURACION CRITICA O RESIDUAL DE LA FASE ASOCIADA.

EL ESCALAMIENTO DE Kr AL AGUA SE MUESTRA A CONTINUACION E IGUAL PARA Kro Y Krg

))máx(

)()((

tablaKrw

bloqueKRWtablaKrwKrw


SI SE USA KRWR, EL ESCALAMIENTO DEBE HONRAR Kr A LA SATURACION CRITICA SR DE LA FASE ASOCIADA.

SR = 1 - SOWCR EN SISTEMAS O-W, O-W-G SR = 1 - SGCR EN SISTEMAS AGUA GAS LUEGO LOS DOS CASOS SON

SI Krwmax = Krw(SR) SE SUPONE UNA LINEA RECTA ENTRE KRW Y KRWR. EN CUALQUIER CASO LOS PUNTOS EXTREMOS SE HONRAN

))()((Krw(SR)-Krwmax

KRWR-KRWKRWRKrw

bla)Krw(SR)(ta

e)KRWR(bloquKrw(tabla) Krw

SRKrwtablaKrwSRSW

SRSW

VARIACIONES DEL PUNTO EXTREMO A TRAVES DE LA ZONA DE TRANSICION

EN YACIMIENTOS DONDE SE REQUIERE MODELAR LA VARIACION VERTICAL DE LA SATURACION CRITICA DE UNA FASE PARA QUE COMIENCE A FLUIR COMO SE PRESENTA EN LA FIGURA SIGUIENTE.

ES UNA FORMA CONVENIENTE ES ESPECIFICAR LAS SATURACIONES CON PROFUNDIDADES

ESTAS SATURACIONES TAMBIEN SE PUEDEN CALCULAR EN BASE A LAS MOVILIDADES DE LOS FLUIDOS

DURANTE LA SIMULACION LAS Kr SE RE-ESCALAN

SIMULACION DE YACIMIENTOSMOVILIDADES INICIALES DE FLUIDOS

EL MODELO DEL YACIMIENTO SE DEBE INICIAR CORRECTAMENTE EN EL VOLUMEN Y EN MOVILIDADES DE LOS FLUIDOS

SI LO ANTERIOR NO SE CUMPLE LOS FACTORES DE RECOBRO SE PRONOSTICAN CON ERROR.

SE CALCULA UNA SATURACIÓN PROMEDIO Y UNA MOVILIDAD PROMEDIO

LOS MODELOS TIENEN DIFERENTES MANERAS DE CALCULAR LAS VARIABLES ANTERIORES

ZONA DE

TRANSICION

ZONA DE

AGUA

CONTACTO

AGUA- PETROL.

PETROLEO

AGUA

VOLUMEN INICIAL DE PETROLEO = V(A+B)

VOLUMEN DE PETROLEO MOVIL = VA

SE USA UNA MALLA FINA PARA ESTIMAR Sprom y Mp

SE USA LA IDEA DE PSEUDO FUNCIONES

VARIACION DEL PUNTO EXTREMO DE EN LA ZONA TRANSICION

Pc

SIMULACION DE YACIMIENTOSFUNCION J DE LEVERETT

LA FUNCION J DE LEVERETT QUE SE CORRELACIONA CON PROPIEDADES DE ROCA. ECUACIONES BASICAS

)(

2/1

;

2/1

;

)(

unidadesconstwo

escalatablaswo

UK

CteF

FPcPcKPc

SwJ

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOS.

PVT- MUESTRAS FLUIDOS DE YAC.ANALISIS COMPORTAMIENTO PVTPRUEBAS DE LABORATORIOCORRELACIONES EMPIRICASPRESION DE BURBUJEO(Pb): DEFINICIÓN.

MEDIDAS. CORRELACIONES DE STANDING, BORDEN Y RZASA, LASATER, VASQUEZ Y BEGGS, GLASE, OTRAS

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOS

PRESION DE ROCIO,Pd, DEFINICION. MEDIDA EN LAB., CORRELACIONES DE NEMETH Y KENEDY.

RELACION GAS EN SOL. PET. (Rs). DEFINICION. MEDICION. LABORATORIO Y CORRELACIONES. FIG. 6 PAG 16.

DEPENDE: P, T, °API, Ggas, TIP LIB.


CORRELACIONES ESTIMAR Rs.: BEAL, STANDING, LASATER, LASATER, VASQUEZ- BEGGS, OTROS

COMPRESIBILIDAD DEL GAS, Z.GASES REALES: PV = n Z R T. 0.8-1.2MEDIDA EN LAB Y CORRELACIONES

COMO STANDING Y KATZ. FUNCION DE GRAVEDAD, TEMPERATURA Y PRESION PSEUDOREDUCIDAS.


FACTOR VOLUMETRICO DEL GAS BgVOLUMEN EN EL YACIMIENTO DE LA

UNIDAD VOLUMEN EN SUPERFICIEBg = 0.00504 Z T/p, BY/PCN-FIG 14MEDIDO EN LAB- CORRRELACIONESFACTOR VOLUM. PET., Bo. F 16DEPENDE DE P Rs y T ORD 10EXP -3


Bo = (1 + Vp) (1 + Vt), FS.18-19, (1.2-1.7)EQUIVALENTE A VOLUMEN DE

PETROLEO EN SUPERFICIE MAS GAS EN SOLUCION. LAB Y CORR.

CORR.DE STANDING Y KATZ, STANDING, VASQUEZ Y BEGG, BORDEN Y RATZ, OTROS.

COMPRESIBILIDAD POR ENCIMA Pb.


FACTOR VOLUMETRICO TOTAL, BtRAZON DE VOL DE PETROLEO MAS

GAS DISUELTO Y LIBRE/ VOL. PET.FIG 26..POR ENCIMA Pb, Bo = Bt.MEDIDA LAB Y CORRELACIONES

COMO STANDING, GLASE, OTROS.CORRELACIONES Y REQUIERE

INFORMACION MAS DETALLADA.


FUNCION Y- AJUSTE DE DATOS PVTY = (Pb - P)/(P (Bt/Btb - 1)); Bt = vtY vs P, LINEA RECTA PAPEL NORMALDATOS PRESENTAN DISPERSIONCORRIGEN CON LA MEJOR RECTA YUNA FORMA DE VALIDAR DATOSDESVIACIONES CERCA DE Pb


FACTOR VOLUMETRICO AGUA, BwBw = VOL YAC/VOL CN-INCLUYE GASCORRELACION DODSON-STANDING,

NUMBERE-BRINHAM-STANDING, McCAIN. VALORES APROX A 1.O...

Rsw: GAS EN SOLUCION AGUA CORRELACIONES

CULBERSON .MACKETTA. VALORES 10-5O PCN/B


VISCOSIDAD. RESISTENCIA A FLUIRVISCOSIDAD DEL PETROLEO, DEPENDE DE P, T -GAS EN SOL.COMPORTAMIENTO FUNCION DE PbANALISIS FIG. 37. DETERMINA PVTCORRELACIONES: BEAL, BEGGS Y

ROBINSON, ASTM, GENERALIZADA (PETROLEOS MUERTOS)

O


ERRORES CORR. DE VISCOSIDADASTM MENOR DE 25%, BEAL 4.64%, BEGGS

Y ROBINSON O.64%, GENERALIZADA 20%.UNIDADES CP, POISE, DINAS SEG/CM

SEGUNDOS SAYBOLT, FUROL, ENGLER, REDWOOD

CONVERSION FIG 44 - VCS PET. ENTRE (O.3-MILLONES)CPS

2


VISCOSIDAD DEL GAS MENORES QUE PETROLEO Y AGUAORDEN ENTRE 0.01 Y O.05 CPSDETERMINADO EN LABORATORIO Y

CORRELACIONES: GPSA, CALHOUN, CARR, KOBAYASHI Y BURROWS, LEE Y ASOCIADOS.

VISCOSIDAD AGUA..0.2 - 2 CP. CORR. VAN WINGEN-OTRO, MCCAIN.

g


COMPRESIBILIDAD DEL PETROLEO CAMBIO DE VOLUMEN CON P-T CTE

Co = - 1/V (dV/dP) = 1/Bo(dBo/dP), T=C Bo=Bob EXP(- Co(P - Pb)) Ec 141. P PbCo = -((Bo - Bob)/(P - Pb))/Bob, P PbCo = - 1/Bo((dBo/dP)-Bg(dRs/dP)) a T

CTE A PRESIONES DEBAJO Pb


CORRELACIONES PARA CoCALHOUN, TRUBE, VASQUEZ Y BEGGS,

RAMEY, MACAIN Y ASOC.COMPRESIBILIDAD DEL GASCg = 1/P - 1/Z dZ/dP A T CTE.Cg = 1/P A T CTE, PARA GAS IDEAL.CORRELACIONES TRUBE, MATTAR Y

ASOC., ORDEN 5 * 10 EXP(-4)


COMPRESIBILIDAD DEL AGUA, CwCORRELACIONES DE DODSON Y STANDING,

MEEHAN, OSIF, OTROSVARIA ENTRE 2 - 4 10 EXP(-6)Cw=-(dBw/dP -Bg dRsw/Dp)Bw, P PbCOMPR. PROMEDIO Y EFECTIVACt = So Co + Sw Cw + Sg Cg +CfCoe=Ct/So, Cwe=Ct/Sw,Cge=Ct/SgK/ = Ko/ o + Kw/ w + Kg/ g


COMPRESIBILIDAD DE ROCAS-FORM.CORRELACIONES HALL, VAN DER

KNAAP, RATT Y NEWMAN.CALIZAS Y ARENISCAS FUNCIONPOROSIDAD VIENE EN FRACCION ORDEN 1-1OO EXP(-6) EN LPC(-1)MUY IMPORTANTE EN VARIOS YAC.

DENSIDAD DEL PETROLEOFUNCION DE LAS DENSIDADES DEL

PETROLEO Y DEL GAS, Rs o = ( ost + 0.0136 g Rs)/ Bo, lbs/PCCORRELACIONES STANDING, METODO

DE STANDING, ALANI Y KENNEDY Y GOTTFRIED

g = P M/ZRT, VER UNID. TODAS



DENSIDAD DEL GAS g = P M / Z R T. UNIDADESDENSIDAD AGUA, w = wst /BwFACTOR DE EXPANSION DEL PET. o = op/ or (T - Tr)..Ec 218FAROUQ ALI: SIN DAT 5 10(-4)°F(-1)EXP GAS. g = 1/T+1/Z(dZ/dT) P CTE


EXPANSION TERMICA DEL AGUA w = Bw/ (Bw T) PVT vs PRUEBAS DE LAB.SOFTWARE/PVT. MABAL, ECLIPSEUSO DE EXCELFACTORES DE CONVERSION..p 159UNIDADES…p…162

BALANCE DE MATERIALESSUPOSICIONESVOLUMEN POROSO DEL YACIMIENTO

SE CONSIDERA CONSTANTELOS CALCULOS SE EFECTUAN A UNA

PROFUNDIDAD DE REFERENCIA (DATUM)

PVT REPRESENTAN LOS FLUIDOS EN EL YACIMIENTO

LA EXPANSION DE ROCA Y AGUA CONNATA SON DESPRECIABLES

BALANCE DE MATERIALESSUPOSICIONESLOS FLUIDOS EN EQUILIBRIO . NO HAY

DIRECION AL FLUJOLA TEMPERATURA SE CONSIDERA

CONSTANTEBw, Rsw, PROPIEDADES DE LA ROCA SON

CONSTANTES Y SE CONOCEN.SE CONOCEN LOS DATOS PRODUCCION

Y PRESION Y SE PUEDE ESTIMAR EL FUTURO

BALANCE DE MATERIALESECUACION GENERAL

BALANCE DE MATERIALES EN EL YACIMIENTO ES IGUAL A:

FLUIDOS PRODUCIDOS, BY = (EXP. DEL(PETROLEO + GAS EN SOLUCION) BY + (EXPANSION DE LA CAPA DE GAS) BY + (REDUCCION DEL VPHC) BY, TODO A CONDICIONES DEL YACIMIENTO

BALANCE DE MATERIALES:DEFINICIONES

N: PETROLEO INICIAL, BNG: GAS LIBRE INICIAL EN LA CAPA

DE GAS, BYm = G/ NBoi, BY/BYGp: GAS PRODUCIDO ACUM, PCNNp: PETROLEO PROD ACUM, BNRp = Gp/Np, PCN/BN

BALANCE DE MATERIALES:CALCULOS BASICOSEXPANS. DEL PETROLEO= N(Bo - Boi), BYEXPANS. GAS LIBERADO=N(Rsi-Rs)Bg, BYEXPANS CAPA GAS=mNBoi(Bg/Bgi-1), BYREDUCCION VPHC= CAMBIOS DE

VOLUMENES DE AGUA, ROCA, CAPA GAS Y ENTRADA DE AGUA(ACUIFERO)

d(VPHC) = -dVw + dVporos - dVacuífero - dVcapa de gas

BALANCE DE MATERIALESECUACIONES BASICAS -d(VPHC) = (1+m)NBoi (Cw Swc+ Cf) P /(1-

Swc) + We = Efw + WePROD FLUIDOS=Np(Bo+(Rp-Rs)Bg) + WpBw

- WiBw - Gi Bg = F, BY IGUALANDO SE OBTIENE EGBMVARIANTES DE LA EC DE LA BAL MAT.SE CONOCE LA INFORMACION DE Np,

Gp, PVT, WP, m; EXCEPTO N Y We

BALANCE DE MATERIALESEGBM COMO LINEA RECTA

LA EGMB COMO UNA LINEA RECTAF = N( Eo + mEg + Efw) + WeEo = EXP DEL PET + GAS INIC EN SOLEo = Bo - Boi + (Rsi -Rs) Bg, BY/BNEo = Bt - BtiEg = Boi(Bg/Bgi - 1), BY/BNWe = C f(P,t), SOLUCIONES DE HURST,

V.E&H, FEKOVITCH, CARTER Y TRACY

BALANCE DE MATERIALESECS SIMPLIFICADAS

CASO We =0, Wi, Gi=0, EGBM REDUCE ANp(Bt+(Rp-Rsi)Bg) +WpBw = N((Bt-Bti) +

Bo(Cw Swi+ Cf)/(1-Swi) P)CASO P ENCIMA DE Pb, PETROLEO NO

SATURADO, Rp = Rs = Rsi, Bt = BoNp/N = Boi/Bo Ce PCe = (Co So + Cw Sw + Cf)/(1 - Swi)

BALANCE DE MATERIALESECS SIMPLIFICADAS

DEBAJO Pb, CASO We = 0, Cf = 0Np/N = (Bt - Bti)/(Bt + (Rp - Rsi) Bg)PREDICCIONES REQUIEREN LAS ECS.So = (1 - Np/N)(Bo/Boi)(1 - Swi)R = Rs+(Bo/Bg)(krg/kro) ( o/ g)Rp = Gp/Np = R Np/ Npkr: PERMEABILIDADES RELATIVAS

BALANCE DE MATERIALESYACIMIENTOS DE GAS

EGBM COMO UNA LINEA RECTA ESF = G( Eg + Efw) + WeF: FLUIDOS PRODUCIDOS, BYF= Gwgp Bg + Wp BwGwp : GAS HUMEDO ACUM. PROD,

PCN = Gp + Npc FcGp: GAS SECO ACUMULADO PROD.


Npc: PROD ACUM DE CONDENSADOS, BNFc : FACTOR CONV CONDENS. PCN/BNFc = 132.79 c /Mc c= GRAVEDAD ESP CONDENSADO( w=1)Mc = PESO MOLECUL DEL CONDENSADO

Mc = 6084/(°API - 5.9)G : GAS HUMEDO EN EL YAC., PCN


Eg = Bg - BgiEfw = EXPANSION DEL AGUA Y

REDUCCION DEL VP, BY/PCNEfw = Bgi Ce (Pi - P)Efw = Bgi(Cw Swi + Cf)/(1-Swi) PYAC. GAS EMP. POR AGOTAMIENTO, We

y Efw SON CERO, EBM GAS SECOP/Z = Pi/Zi(1 - Gp/G), P/Z vs Gp RECTA

BAL. DE MATERIALESEBM COMO LINEA RECTA

YACIMIENTOS DE PETROLEOF = N(Eo + mEg + Efw) + WeF = N Et + We, We =0, GAS EN SOLUCIONF = N Et, F vs Et. N = PENDIENTEYACIMIENTO CON CAPA DE GAS, m 0SE SUPONE m y SE CALCULA F vs EtPENDIENTE AUMENTA, m PEQUEÑO,PENDIENTE DISMINUYE, m GRANDE

BAL. DE MATERIALESEBM COMO LINEA RECTA

YACIM. CON CAPA DE GAS, We = 0F/Eo = N + m N (Eg/Eo), F/Eo vs Eg/EoN = INTERCEPTO, mN = PENDIENTEMETODO DE HAVLENA Y ODEH YAC.

CON EMPUJE POR AGUA.F/Et = N + We/Et = N + C f(P,t)/EtREPRESENTAR F/Et vs f(P,t)/EtN = INTERCEPTO, C = PENDIENTE

BALANCE DE MATERIALESEBM - LINEA RECTA

We REQUIERE ANALISIS ESPECIALGRAFICO F/Et vs We/Et, LINEA RECTA, We

OKPENDIENTE DISMINUYE, We GRANDEPENDIENTE AUMENTA, We PEQUEÑOPENDIENTE CAMBIA DE DIRECCION, LA

GEOMETRIA ES INCORRECTA: LINEAL, RADIAL, ANGULAR, OTRA

BALANCE DE MATERIALESEBM LINEA RECTA

METODO DE CAMPBELL-INT. AGUAF/Et vs F, N = INTERCEPTOHORIZONTAL, We = 0, INCLIN. We 0METODO DE AJUSTE DE PRESIONESP vs Np, N, m y We, SE OBTIENEN POR

MINIMOS CUADRADOS U OTROS.EL PROGRAMA MBAL INCLUYE ESTOS

ANALISIS.

BALANCE DE MATERIALESEBM - LINEA RECTA

YACIMIENTOS DE GASECUACION GENERAL, F = G Et + WeEt = Eg + EfwYACIMIENTOS SIN We, AGOTAMIENTOF = G Et, F vs Et, G = PENDIENTEYACIMIENTO DE GAS CON We, Efw = 0F/Eg = G + We /Eg, G = INTERCEPTOPENDIENTE = C, INTRUSION - AGUA

BALANCE DE MATERIALESEBM -LINEA RECTA

HAVLENA Y ODEH, YACIMIENTO DE GAS CON We

F/Et = G + C f(P,t)/Et, F/Et vs f(P,t)/EtG = INTERCEPTO, C = PENDIENTEMETODO DE COLEF/Et vs F, G= INTERCEPTO,

HORIZONTAL We=0, INCLIN. We 0

BALANCE DE MATERIALESEBM LINEA RECTA

YACIMIENTOS DE GASMETODO DE AJUSTE DE P vs GpAJUSTAR PARA OBTENER G Y We CON

LA MININA DESVIACIONP/Z PARA CUALQUIER YACIMIENTOP/Z = (1- Gp/G)Pi/Zi, EBMLR, PEND=1/GRECTA AGOTAMIENTO, PENDIENTE

AUMENTA We PENDIENTE VARIA, P

ANALISIS DE LA EGBM

LA EGBM SE PUEDE ESCRIBIR COMO SIGUE (N(Eo + Boi Ce P) + mN(Eg + CeBoi P)+We)/F = 1, LUEGO LA EGBM SE PUEDE SEPARAR EN VARIOS

TERMINOS Y DEFINIENDO LOS INDICES DE EMPUJES POR GAS EN SOLUCION, CAPA DE GAS E HIDRAULICO COMO IGS, ICG Y IEH

IGS = N(Eo + Ce Boi P)/F, IEH = We/F ICG = mN(Eg + Boi Ce P) RESULTA QUE IGS + ICG+ IEH = 1 PUEDEN REPRESENTARSE GRAFICAMENTE

INTRUSION DE AGUA- METODOS DE CALCULO

VAN EVERDIGEN Y HURST 1949SOL ECUACION DIFUSIVIDAD, Plim CTEHISTORIA DE PRESION SE SUSTITUYE POR

ESCALONADA DISCRETAUSA SUPERPOSICION- SUMACARTER-TRACY Y FETKOVICH

SIMPLIFICAN Y FACILITAN CALCULO

CR-TR, USA TASA TERMINOS CTE

INTRUSION DE AGUA- METODOS DE CARTER-TRACY

Wej = Wej-1+((C PDj - Wej-1 P´j)/ Pj - tDj-1 P´j)) (tDj - tDj-1)

We: INT. AGUA ACUMULADA, BY C = 1.119 f h c , BY/psi, ro, RADIO DEL YACIMIENTO, pies, c COMPRES= Cw + Cf, f= ANG INT

tD : TIEMPO ADIMENSIONAL, tD = 0.00634 kt/( c ), t DIAS

Pj =ao+ a1 Td +a2 LTd+a3LtDE(2)

2ro

ro2

ro2

INTRUSION DE AGUA- METODOS DE CARTER-TRACY

LAS CONSTANTES HAN SIDO CALCULADAS POR FANCHI PARA DIF. rD = re/ro, re: R ACUIFERO

SIMILAR A VE&H- MAS FACILMODELO QUE PUEDE USARSE CON

HAVLENA Y ODEH.f(P,t) DE EGBM SE CALCULA CON

ECUACIONES DE CARTER Y TRACY.


OOO

OOOO

OOO

to

dtto

tdtt

tdtt

B

1)()(

B

1)(

B

1

B

1)()(

B

1)(

B

1)(

B

1)()(


B

1

B

1

B

1 ),(SS ¨),(VPVP



1VP

1VP d(OIP)


dSdPVddSdPVdSPV


dSdVPd

BS

BS

oott

ot

t

o

t

ott

o

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to

tdtt

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dtt

o

dtto



0DE Y DE,DGDG





)(1




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og

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ow

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t

t

oo

dtt

o

BSd

BSd

SgdSwdADEMAS

VPdB

dSVP

BSd

B







BoSgdFsVPDF

BoSgdFsVPDS





/)(*)1(*

/)(**

Ft

BoSwdFtVPDWR

BoSwdFtVPDWT


OOO

OOOO

OOO

to

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B

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BSd

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BSd

B







BoSgdFsVPDF

BoSgdFsVPDS





/)(*)1(*

/)(**

Ft

BoSwdFtVPDWR

BoSwdFtVPDWT


LA MALLA SE EXTIENDE AL ACUIFERO USANDO BLOQUES DIFERENTES CON MAYOR DEFINICION EN EL YACIMIENTO

REQUIERE + MEMORIA DEL COMPUTADOR PUEDE REPRESENTARSE EL ACUIFERO

MEDIANTE EL TERMINO PRODUCC/INYEC. SE UTILIZAN LAS DIVERSAS FORMAS DE

MANEJAR ACUIFERO PARA FLUJO CONT Y NO CONTINUO: HURST, VE&H, FEKOVITCH

UN EJEMPLO SE MUESTRA COMO SIGUE


TASA DE FLUJO DE AGUA EN BLOQUE m

lpca-Bw/día agua, deintrusión de constante C

acuífero el a referido bloque del área

contornoen prom.presión P /

)(/)()(

m

,

,11

mwtwmw

nmw

nwm

w

nenemw

PBCq

PPBCtB

tWtWq

m

m


EN ECLIPSE EL ACUIFERO SE MODELA POR UNA FILA DE CELDAS CONECTADAS AL YACIMIENTO

LA PALABRA CLAVE AQUNUM EN LA SECCION GRID SE USA PARA DEFINIR LAS PROPIEDADES COMO LONGITUD, AREA SECCIONAL, POROSIDAD, PERMEABILIDAD PRESION INICIAL PROFUNDIDAD, PVT Y Kr

EL ACUIFERO DEBE ESTAR CONECTADO A LA CARA DEL YACIMIENTO CON AQUCON

LAS CELDAS DEL ACUIFERO ESTAN CONECTADAS LAS CELDAS DEL ACUIFERO ESTAN AISLADAS DEL

YACIMIENTO


LA TRANSMISIBILIDAD ENTRE CELDAS DEL ACUIFERO VIENE DADO POR

ESTA EXPRESION SE USA TANTO PARA GEOMETRIAS CARTESIANAS Y CILINDRICAS

SE PRESENTAN LAS APROXIMACIONES DE FETKOVICH Y CARTER-TRACY

LONGi

XSECTi*PERMXi*2Ti DONDE

/1/1

TjTi

CDARCYTR


EL MODELO DE FETKOVICH USA UNA APROXIMACION SIMPLIFICADA DE IP Y BALANCE DE MATERIALES ENTRE P Y We PARA EL ACUIFERO

LA INTRUSION DE AGUA DEL ACUIFERO SE MODELA POR LA ECUACION

acuífero elcon comunicado bloque del área :

acuífero-bloque del cara la de area el es m donde

)(

i

i

ii

iii

aiiai

A

Am

Am

donde

ddgppJQai


LA PRESION DEL ACUIFERO SE OBTIENE POR BALANCE DE MATERIALES.

EL COMPORTAMIENTO DEL ACUIFERO DEPENDE DE DOS PARAMETROS, LA CONSTANTE DE TIEMPO DEL ACUIFERO Y EL INDICE DE PRODUCTIVIDAD

)( aaowota ppVCW

J

CtVwoTc


BAJO LA SUPOSICION QUE LA PRESION DEL YACIMIENTO ES UNIFORME EN EL BLOQUE QUE CONECTA AL ACUIFERO, LA TASA DE INTRUSION DE AGUA PROMEDIO EN EL INTERVALO DE TIEMPO DELTA t ES

LA INTRUSION DE AGUA ACUMULADA SE CALCULA A CADA INTERVALO DE TIEMPO CUANDO SE ACTUALIZA LA PRESION, P

Tct

TctddgppJQ aiiaiai /

)/exp(1))((


METODO SIMPLIFICADO QUE EVITA LA SUPERPOSICION, UTILIZANDO TABLAS Y SE APLICA A YACIMIENTOS DE FORMA ARBITRARIA

LOS PARAMETROS BASICOS SON Td, CONSTANTES TIEMPO E INTRUSION DE AGUA

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22

1

2

t, cy


EL MODEL DE CARTER TRACY EXPRESA LA CAIDA DE PRESION EN EL CONTORNO EN TERMINOS DE PRESION ADIM, PID

LOS TERMINOS PDI Y SUS DERIVADAS SE OBTIENEN DE TABLAS SIMILARES A LAS CONOCIDAS DE VAN EVERDIGEN Y HURST

We SE CALCULA EXPLICITO AL FINAL Dt

conocidos términosdecalculan se by a donde )()(b(p-aQ

i bloque al acuífero del Qa flujo de tasala donde )(

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MANEJO DE ACUIFEROSFLUJO CONSTANTE

EL FLUJO DEL ACUIFERO SE CONSIDERA CONSTANTE Y ES SUMINISTRADO AL SIMULADOR

LA TASA DE FLUJO EN EL BLOQUE DE UN ACUIFERO DE FLUJO CONSTANTE ES

LA CONSTANTE DEL ACUIFERO SE SUMINISTRA A CADA TIEMPO Y PUEDE VARIAR CON EL TIEMPO.

dato como acuífero del flujo Fa donde iiaai mAFQ

Curso Ing de Yacimientos

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