Curso Ing de Yacimientos (1)

INGENIERIA DE YACIMIENTOS APLICADAS A ESTUDIOS INTEGRADOS1. CARACTERISTICAS TERMODINAMICAS DE HIDROCARBUROS EN EL YACIMIENTO. PVT. INTERPRETACION Y VALIDACION.2. FLUJO DE FLUIDOS EN MEDIOS POROSOS. PRUEBAS DE PRESIONES. 3. PROPIEDADES ROCAS FLUIDOS. Kr, Pc, CORRELACIONES. MANEJO EN SIMULADORES. 4. MECANISMOS DE PRODUCCION Y SU INTERPRETACION. MANEJO DE ACUIFERO Y CAPAS DE GAS. 5. CURVAS DE DECLINACION. RESERVACION. VALIDACION DEL POES. 6. PROGRAMAS COMPUTARIZADOS. MBAL. OTROS.

INGENIERIA DE YACIMIENTOSPROPIEDADES DEL MEDIO POROSOPOROSIDAD. DEFINICION. = Volumen Poroso/Volumen TotalTIPOS: ABSOLUTA(TOTAL) Y EFECTIVAGEOLOGICAMENTE: PRIMARIA Y SECUNDARIASECUNDARIA:SOLUCIN, FRACTURAS Y DOLOTIMIZACIN(CALIZAS EN DOLOMITAS)FACTORES QUE LA AFECTAN: EMPAQUE, MATERIAL CEMENTANTE, DISTRIBUCIN DE LOS GRANOS, PRESENCIA DE FINOS(ARCILLA)

APLICACIONESCALCULAR POROSIDAD DE UN EMPAQUE DE ESFERASVt = Vg = 4/3 POROSIDAD =(Vt -Vg)/Vt 100%=47.6% INDEPENDIENTE TAMAO ESFERAS

MEDICION DE POROSIDADMEDIDAS DEL VOLUMEN TOTAL, GRANOS, VOLUMEN POROSOVt SATURADA O CUBIERTA SUMERGIDA EN AGUA O EN MERCURIOVOLUMEN DE LOS GRANOS: METODO DE MELCHER NUTTING. PESO DE LA MUESTRA SECA Y SATURADA. DETERMINA VOLUMEN

MEDICION DE POROSIDADMEDICION DE LOS GRANOS POR EL POROSIMETRO DE EXPANSIONMEDICION DEL VOLUMEN POROSO CON EL POROSIMETRO DE EXPANSIONMETODO DE SATURACIONINYECCION DE MERCURIO

MEDICION DE POROSIDADMETODOS ANTERIORES NO APLICAN PARA ROCAS DE CARBONATOSMUESTRAS PEQUEAS NO INCLUYEN LAS FRACTURAS O CAVIDADESREQUIEREN MUESTRAS MUY GRANDESLOS REGISTROS MIDEN POROSIDADES QUE SE CORRELACION CON NUCLEOS

INGENIERIA DE YACIMIENTOSPROPIEDADES DEL MEDIO POROSOPOROSIDAD PROMEDIOSUMATORIA/NUMERO DE DATOSPONDERADO POR ESPESORPONDERADO POR AREAPONDERADO POR VOLUMENESTADISTICO: MEDIA, MODA-DISTRIBUCIN ESTADISTICA

INGENIERIA DE YACIMIENTOSPROPIEDADES DEL MEDIO POROSOLEY DE DARCY- PERMEABILIDADSISTEMA LINEAL Q = 1.127 K A(Pentrada -Psalida)/ LSISTEMA RADIALQ = 7.07 K h(Pe -Pwf)/ Ln(re/rw)SUPOSICIONES: MONOFASICO, LAMINAR, 100% SATURADO

ANALOGIA DE LA LEY DE DARCY Y OTRAS LEYES FISICAS: OHM, FOURIERLEY DE OHM: I= V/R, DONDE, R = L/A, = 1/ , LUEGO I = A V/L - ANALOGA A LA LEY DE DARCYLEY DE FOURIER PARA LA TRANSMISION DE CALOR POR CONDUCCIONq = k A T/L ANALOGA A LA LEY DE DARCYLAS ANTERIORES ANALOGIAS SON UTILES PUESTO QUE MUCHOS COMPLEJOS PROBLEMAS TANTO DEL FLUJO DE CALOR COMO ELECTRICIDAD HAN SIDO RESUELTOS ANALITICAMENTE Y SE PUEDEN EXTENDER AL FLUJO DE FLUIDOS EN MEDIOS POROSOS.

INGENIERIA DE YACIMIENTOSPROPIEDADES DEL MEDIO POROSOTIPOS DE PERMEABILIDADABSOLUTA, EFECTIVA, RELATIVA(EFECTIVA/ABSOLUTA)PROMEDIOS: PARALELO Y SERIE, LINEAL Y RADIAL.P-L Y R: Kp = SUM(Kh)/SUM(h)S-L: Kp = SUM(L)/SUM(K/L)S-R: Kp = Ln(re/rw)/SUM((Ln Ri/Ri-1)/Ki)

APLICACION- COMBINACION CAPAS DIFERENTES PERMEABILIDADESPERMEABILIDAD EQUIVALENTE DE CUATRO CAPAS PARALELAS CON IGUAL ANCHO Y LONGITUD QUE POSEEN LAS SIGUIENTES PROPIEDADESCAPA ESPESOR, PIES PERMEABILIDAD, md 1 20 100 2 15 200 3 10 300 4 5 400 Kp = = 10000/50 = 200 md

APLICACION- COMBINACION CAPAS DIFERENTES PERMEABILIDADESPERMEABILIDAD EQUIVALENTE DE CAPAS EN SERIE QUE TIENEN IGUALES ESPESORES PARA UN SISTEMA LINEAL Y RADIAL CON rw = 6 PULGS Y re = 2000 PIES CAPAS.. 1 2 3 4 LONGITUD, PIES 250 250 500 1000 PERMEABILIDAD,md 25 50 100 200SISTEMA LINEAL Kp = = 2000/25 = 80 mdSISTEMA RADIAL Kp = LN( re/rw)/ Kp = 30.4 md

MEDICION DE PERMEABILIDADPERMEAMETROS - SE BASAN EN DARCY NO VALIDA PARA FLUJO TURBULENTOEFECTO KLINKERBERG SI USA GAS, 1/P = 0SI USAN LIQUIDOS ASEGURARSE QUE NO REACCIONAN CON LAS ROCASDIFICIL MEDIR ROCAS FRACTURADAS O CON CAVIDADES

MEDIDA DE LA VARIACION DE PERMEABILIDADLA PERMEABILIDAD TIENE VARIACION GEOMETRICALA DEFINICION DE DYKSTRA-PARSONS SE RECOMIENDA V = k A 50% Y 84.1%SUPONE DISTRIBUCION LOG NORMALDISTRIBUCION ACUMULADA DE kh vs ACUM. h

CORRELACION ENTRE PERMEABILIDAD Y POROSIDADES LA CORRELACION ENTRE POROSIDAD Y K, PERMEAB ES POBRE PERO CUANDO SE REALIZA USANDO LITOFACIES AUMENTA EL FACTOR DE CORRELACIONSE REQUIEREN MUCHOS NUCLEOS Y ANALISIS PARA LOGRAR UNA BUENA INFORMACION SOBRE ESTA RELACIONLOS MAPAS DE POROSIDAD ESPESOR, POROSIDAD VS PERMEABILIDAD, SECCIONES TRANSVERSALES, ENTRE MUCHOS OTROS, SE UTILIZAN PARA CARACTERIZAR LOS YACIMIENTOEN UN YACIMIENTO SE USARON 11 H- AOS, 1.6 MM$

CORRELACIONES EN EL CAMPO ENTRE PERMEABILIDAD Y POROSIDADRELACION NUCLEO PERFIL ES NECESARIO PARA AJUSTAR LAS MEDIDAS EN LOS POZOSMEDIDAS DE POROSIDAD Y PERMEABILIDAD SE CORRELACION DE MEDIDAS DE NUCLEOSSE UTILIZAN DICHAS CORRELACIONES PARA ESTIMAR PERMEABILIDAD EN EL YACIMIENTOCADA DIA SE UTILIZAN COMBINACIONES MAS COMPLEJAS QUE DEBEN USARSE CON RESERVA

INGENIERIA DE YACIMIENTOSDISTRIBUCION DE FLUIDOSSATURACION Y DIST. DE FLUIDOSVOL FLUIDOS/VOL POROSO, o, w y gDETERMINADOS: REGISTROS Y LAB.DISTRIBUCIN: DENSIDADES- ROCASZONA DE TRANSICIN:CAPILARIDADCURVAS DE PRESION CAPILARTENSION INTERFACIAL: LABORATORIO

MEDIDAS DE SATURACIONESMETODO DE LA RETORTA: MIDE LOS VOLUMENES DE FLUIDOS. EXTRAIDOS. REQUIERE CALIBRACIONEXTRACTOR SOXHLETCENTRIFUGAREGISTROS - DIFERENTES TIPOS Y ACTUALMENTE SE USAN MEDIDAS CONTINUAS EN LA GERENCIA DE YACIMIENTOS. VISUALIZACION.

CONDUCTIVIDAD ELECTRICA DE ROCAS SATURADAS CON FLUIDOSFACTOR DE FORMACION: F = Ro/Rw, DONDE Ro ES LA RESISTIVIDAD DE LA ROCA Y Rw CUANDO ESTA SATURADA CON AGUA.F ES FUNCION DE POROSIDAD Y GEOMETRIAF = C , C , CONSTANTE FUNCION DE TORTUOSIDAD y m EN EL RANGO DE 1 A 2.SE MIDE EN LAB Y REGISTROS APLICANDO OHM Y EXISTEN VARIAS CORRELACIONES COMO ARCHIE C=1, m=1.3, HUMBLE C = 0.62, m = 2.15, OTROS

INGENIERIA DE YACIMIENTOSINTERACCION ROCA FLUIDOSHUMECTABILIDAD: TENDENCIA- DRENAJE E IMBIBICION. APLICACIONES CASOS DE CAMPO.EQUILIBRIO DE FUERZAS:W, O, ROCAANGULO DE CONTACTO. FIG. 2.9 MAYOR DE 90 HUMECTADO POR PET.PRESION CAPILARFUERZAS DE RETENCIN DE o, w, g EN EL YACIMIENTO

INGENIERIA DE YACIMIENTOSINTERACCION ROCA FLUIDOSCURVAS DE PRESION CAPILARRELACION Pc vs. Sw..Fig 2.17FUNCION DEL TAMAO- DIST POROSMEDIDAS DE Pc- LAB: MEMB-MERCURIOCONVERSION DE LAB A CAMPO.Pcy = Pcl Ec. 2.38- Pc FUNCION DE K. Fig: 2-21

DATOS DE PRESION CAPILAR PROMEDIOLA Pc DEPENDE DE LA PERMEABILIDAD Y SE MIDE EN NUCLEOS MUY PEQUEOS POR CONSIGUIENTE SE REQUIERE DETERMINAR CURVAS PROMEDIOS PARA LOS YACIMIENTOSLA FUNCION J(Sw) = SE HA COMPROBADO QUE LA FUNCION J(Sw) MUESTRA DISPERSION SIN EMBARGO SE PUEDE UTILIZAR PARA OBTENER CURVAS DE Pc PARA DIFERENTES NUCLEOS A TRAVES DE TODO EL YACIMIENTOMANEJO ESTADISTICO PARA MANEJAR CORRELACIONES CON POROSIDAD Y PERMEABILIDAD COMO SIGUE: Sw = a log K + C = a1 +a2 log k + C

INGENIERIA DE YACIMIENTOSINTERACCION ROCA FLUIDOSCURVAS DE PERMEABILIDAD RELATIVAS, KrKrf = Kef/Kabs..VARIA DE 0 A 1.PETROLEO, AGUA Y GAS.PERM. RELATIVAS A 2 FASES. Fig 2.22DISTRIBUCION DE FLUIDOS: F(HUM.)Sor. FUNCION DE HUMECTABILIDADDETERMINACION:LAB, Pc, DATOS DE CAMPO, ECUACIONES EMPIRICAS.

ECUACIONES EMPIRICAS - VALIDEZ. P61.WHAL Y ASOCIADOS: Kg/Ko ARENISCASCorey y Asoc: Kro y Krw, Arenas Cons. y no Cons. Drenaje e Imbibicin.Torcaso y Willie: Kg/Ko, drenaje en arenas. No consolidadasPirson: Rocas con Porosidad Intergranular, dos fases o, g y o, w para drenaje e imbibicin.Willie y Gardner, Stone: Tres fases.INGENIERIA DE YACIMIENTOSPERMEABILIDADES RELATIVAS

INGENIERIA DE YACIMIENTOS - PSEUDO CURVAS DE PERMEABILIDADES RELATIVASLAS PSEUDOS CURVAS DE PERMEABILIDADES RELATIVAS SON PROMEDIOS EN BASE A ESPESORSwp = Krw = Kro = GRAFICOS DE Krw y Kro vs Swp SE UTILIZAN PARA TODO EL YACIMIENTO

NUMERO CAPILAR - RELACION FUERZAS VISCOSAS A CAPILARESNUMERO CAPILAR SE DEFINE COMO LA RAZON DE LAS FUERZAS VISCOSAS A CAPILARES EN UN PROCESO DE DESPLAZAMIENTO DE FLUIDOS EN UN MEDIO POROSO Y ES IGUAL A O SEA LA RELACION ENTRE FUERZAS DESPLAZANTES Y RETENTIVAS EN EL MEDIO POROSOEL PETROLEO RESIDUAL ES FUNCION DEL NcVARIACION DEL Nc DE LA SATURACION RESIDUAL DE PETROLEO VARIA DE 35 A 18%AL ALCANZAR Nc DEL ORDEN DE 10 A LAS (-2) SE OBTIENEN REDUCCIONES IMPORTANTES DE LA Sor. UNA REDUCCION DEL ORDEN DE 1000 PARA UNA REDUCCION IMPORTANTE

DISTRIBUCION DE FLUIDOS EN MEDIOS POROSOSSE HA COMPROBADO QUE LA FASE MOJANTE OCUPA LOS ESPACIOS MAS PEQUEOSEL PETROLEO SE ENCUENTRA EN LOS CAPILARES MAS GRANDESESTUDIOS MICROSCOPICOS LO HAN DEMOSTRADOEL PETROLEO RESIDUAL QUEDA ATRAPADO EN LOS ESPACIOS POROSOS MAS GRANDES

GRAFICO PRESION PROFUNDIDADGRADIENTE: g=.08, o=.33, w=.45PSI/P gr = gcn Vcn/Vcy=0.0763 g EE=1/(5.615 Bg), dPg/dD=.0763 gE/144 oy=( ocn5.615+Rs gcn)/5.615BodPo/Dd = oy/144. D(CGP)=(Po-Pb)/G,PSSUPONE GRADIENTE, G, CONSTANTE, SIN EMBARGO VARIA

USO DE RFT PARA DETERMINAR CWPLOS REGISTROS RFT SON LOS MEJORES MEDIOS PARA DETERMINAR CONTACTOS EN YACIMIENTOSSE MIDEN LOS GRADIENTES EN LAS ZONAS DE PETROLEO Y AGUA, EN LOS POZOSSE EXTRAPOLAN GRAFICOS DE P VS D PARA DETERMINAR LOS CONTACTOSES UNA TECNICA SENCILLA PERO DEBE APLICARSE CON SUMO CUIDADO.

MEDIDAS DE PRESIONES PARA APLICACIONES EN ING. DE YACIMIENTOSPRESIONES EN LAS PERFORACIONES SE CALCULAN EN BASE A LA MEDIDA DE PRESION EN EL POZO A DETERMINADA PROFUNDIDAD, EL GRADIENTE Y LA DIF DE ALTURAPp = Pb + Gdh (Hp - Hb)PRESION AL DATUM DE REFERENCIAPd = Pp + Gro(Hd - Hp)Pp = = PUEDE CALCULARSE CON OFM

GRAFICO PRESION PROFUNDIDADADVENIMIENTO DE RFT Y MDTDETERMINACION DE LOS CAP Y CGPESTIMADO DE POES Y GOESPRESENCIA DE YACIMIENTOS SEPARADOS POR LUTITAS COMPLICA EL ANALISISYACIMIENTOS CON CGP Y CAP

DETALLES DEL CALCULO DE MECANISMOS RECOBRO DE PETROLEO

DETALLES DEL CALCULO DE MECANISMOS RECOBRO DE PETROLEOECUACIONES DE LOS DIF MECANISMOS

MECANISMOS DE PRODUCCION POR SIMULACION DE YACIMIENTOSEN EL CASO DE UNA CELDA SATURADA AL REDUCIR LA PRESION EL TERMINO (DE) ES NEGATIVO PUESTO QUE 1/Bo AUMENTA, LUEGO SE ACUMULA CON DG, POR CONSIGUIENTE DG = DG - DE, Y DE = 0LA PRODUCCION DE PETROLEO POR LOS DIFERENTES MECANISMOS(DC,DW,DG,DE) SE SUMAN EN TODOS LOS BLOQUES E INTERVALOS DE TIEMPO. EN ALGUNOS CASOS NO SE APLICA.

MECANISMOS DE PRODUCCION COMPACTACION DE LA ROCAEL SIMULADOR ECLIPSE Y OTROS, LA COMPACTACION LA MODELAN COMO COMPRESIBILIDAD, DATOS TABULADOS EN FUNCION DE PRESION QUE PUEDE SER REVERSIBLES E IRREVERSIBLES, SE PUEDE INCLUIR LA POSIBILIDAD DE MODIFICAR LA TRANSMISIBILIDAD EN f(P), UN MODELO DE HISTERESIS.CUANDO LA P DEL BLOQUE AUMENTA LA COMPACTACION PUEDE SER REVERSIBLE E IRREVERSIBLE

MECANISMOS DE PRODUCCION COMPACTACION DE LA ROCALA COMPACTACION MODIFICA LA TRANS. POR EL CAMBIO DEL VOLUMEN POROSOLA PRESION DE SOBRECARGA MENOS LA PRESION DE FLUIDOS ES EL ESFUERZO EFECTIVO EN FUNCION DEL CUAL SE REPRESENTA LA COMPACTACION.ALGUNAS ROCAS COMO LAS YESO SE PRODUCE UNA COMPACTACION INDUCIDA CUANDO SE CONTACTAN CON AGUA QUE PUEDEN SER SUMINISTRADAS POR TABLAS EN FUNCION DE P Y Sw

MECANISMOS DE PRODUCCIONEMPUJE POR GAS EN SOLUCIONEL PROCEDIMIENTO PRECEDENTE NO DIFERENCIA ENTRE LA PRODUCCION POR GAS LIBRE Y GAS EN SOLUCIONLA PRODUCCION PUEDE SUBDIVIDIRSE ENTRE LO CORRESPONDIENTE A GAS LIBRE Y GAS EN SOLUCION.PUEDE UTILIZARSE UN INDICE Fs = 1 PARA GAS DISUELTO Y 0 PARA GAS LIBRE

MECANISMOS DE PRODUCCION - EMPUJE HIDRAULICOUN PROCEDIMIENTO SIMILAR AL CASO PREVIO SE UTILIZA PARA DISTINGUIR ENTRE EL EMPUJE HIDRAULICO Y EL AGUA INYECTADA. ORIGINALMENTE Ft SE CONSIDERA 1.0, CERO AGUA INYECTADA.ASI SE PUEDEN CALCULAR DWT Y DWR, LAS PRODUCCIONES POR We Y Wi

SIMULACION DE YACIMIENTOS-MANEJO DE ACUIFEROSLA MALLA SE EXTIENDE AL ACUIFERO USANDO BLOQUES DIFERENTES CON MAYOR DEFINICION EN EL YACIMIENTOREQUIERE + MEMORIA DEL COMPUTADORPUEDE REPRESENTARSE EL ACUIFERO MEDIANTE EL TERMINO PRODUCC/INYEC.SE UTILIZAN LAS DIVERSAS FORMAS DE MANEJAR ACUIFERO PARA FLUJO CONT Y NO CONTINUO: HURST, VE&H, FEKOVITCHUN EJEMPLO SE MUESTRA COMO SIGUE

SIMULACION DE YACIMIENTOS-MANEJO DE ACUIFEROSTASA DE FLUJO DE AGUA EN BLOQUE m

SIMULACION DE YACIMIENTOS-MANEJO DE ACUIFEROSEN ECLIPSE EL ACUIFERO SE MODELA POR UNA FILA DE CELDAS CONECTADAS AL YACIMIENTOLA PALABRA CLAVE AQUNUM EN LA SECCION GRID SE USA PARA DEFINIR LAS PROPIEDADES COMO LONGITUD, AREA SECCIONAL, POROSIDAD, PERMEABILIDAD PRESION INICIAL PROFUNDIDAD, PVT Y KrEL ACUIFERO DEBE ESTAR CONECTADO A LA CARA DEL YACIMIENTO CON AQUCONLAS CELDAS DEL ACUIFERO ESTAN CONECTADASLAS CELDAS DEL ACUIFERO ESTAN AISLADAS DEL YACIMIENTO

SIMULACION DE YACIMIENTOS-MANEJO DE ACUIFEROSLA TRANSMISIBILIDAD ENTRE CELDAS DEL ACUIFERO VIENE DADO POR

ESTA EXPRESION SE USA TANTO PARA GEOMETRIAS CARTESIANAS Y CILINDRICASSE PRESENTAN LAS APROXIMACIONES DE FETKOVICH Y CARTER-TRACY

MANEJO DE ACUIFEROSFETKOVICHEL MODELO DE FETKOVICH USA UNA APROXIMACION SIMPLIFICADA DE IP Y BALANCE DE MATERIALES ENTRE P Y We PARA EL ACUIFEROLA INTRUSION DE AGUA DEL ACUIFERO SE MODELA POR LA ECUACION

MANEJO DE ACUIFEROSFETKOVICHLA PRESION DEL ACUIFERO SE OBTIENE POR BALANCE DE MATERIALES.

EL COMPORTAMIENTO DEL ACUIFERO DEPENDE DE DOS PARAMETROS, LA CONSTANTE DE TIEMPO DEL ACUIFERO Y EL INDICE DE PRODUCTIVIDAD

MANEJO DE ACUIFEROSFETKOVICHBAJO LA SUPOSICION QUE LA PRESION DEL YACIMIENTO ES UNIFORME EN EL BLOQUE QUE CONECTA AL ACUIFERO, LA TASA DE INTRUSION DE AGUA PROMEDIO EN EL INTERVALO DE TIEMPO DELTA t ES

LA INTRUSION DE AGUA ACUMULADA SE CALCULA A CADA INTERVALO DE TIEMPO CUANDO SE ACTUALIZA LA PRESION, P

MANEJO DE ACUIFEROSCARTER - TRACYMETODO SIMPLIFICADO QUE EVITA LA SUPERPOSICION, UTILIZANDO TABLAS Y SE APLICA A YACIMIENTOS DE FORMA ARBITRARIALOS PARAMETROS BASICOS SON Td, CONSTANTES TIEMPO E INTRUSION DE AGUA

MANEJO DE ACUIFEROSCARTER - TRACYEL MODEL DE CARTER TRACY EXPRESA LA CAIDA DE PRESION EN EL CONTORNO EN TERMINOS DE PRESION ADIM, PID

LOS TERMINOS PDI Y SUS DERIVADAS SE OBTIENEN DE TABLAS SIMILARES A LAS CONOCIDAS DE VAN EVERDIGEN Y HURSTWe SE CALCULA EXPLICITO AL FINAL Dt

MANEJO DE ACUIFEROSFLUJO CONSTANTEEL FLUJO DEL ACUIFERO SE CONSIDERA CONSTANTE Y ES SUMINISTRADO AL SIMULADOR LA TASA DE FLUJO EN EL BLOQUE DE UN ACUIFERO DE FLUJO CONSTANTE ES

LA CONSTANTE DEL ACUIFERO SE SUMINISTRA A CADA TIEMPO Y PUEDE VARIAR CON EL TIEMPO.

SIMULACION DE YACIMIENTOS DATOS DE PERMEABILIDADESDEFINEN LAS CARACTERISTICAS FISICAS Y LA EXTENSION DEL YACIMIENTO PARA EVALUAR TRANSMISIBILIDADESLAS FUENTES DE PERMEABILIDAD K SON LAS CURVAS DE PRESIONES TALES COMO RESTAURACION, DECLINACION, INTERFERENCIA, LABORATORIO, CORRELACIONES CON POROSIDADMETODOS DE ANALISIS DE PRUEBAS DE PRESION: MUSKAT, HORNER, MDH, CURVAS TIPO, OTROS.

SIMULACION DE YACIMIENTOS DATOS DE PERMEABILIDADESMETODOS DE REGRESION: UTILIZA CORRELACIONES DE K EN FUNCION DE OTRAS VARIABLES COMO POROSIDAD, Sw,MEDIDAS DE REGISTROS

SIMULACION DE YACIMIENTOS DATOS DE POROSIDADESPOROSIDAD PUEDE DETERMINARSE DE REGISTROS, PRUEBAS DE LABORATORIO Y CORRELACIONESREGISTROS COMO DENSIDAD, NEUTRON Y SONICO. PREFERIDO EL PRIMERO.LABORATORIO MEDIANTE MEDIDAS COMO SATURACIONES, POROSIMETRO DE EXPANSION E INYECCION DE MERCURIOCORRELACIONES CON TIPO DE ROCA Y PROFUNDIDAD

SIMULACION DE YACIMIENTOS ESPESORES Y PROFUNDIDAESESPESOR SE OBTIENEN DE REGISTROS BIEN LA ARENA TOTAL Y NETA, TANTO PARA POTENCIAL COMO PARA POES.EL ESPESOR TAMBIEN SE OBTIENE DE MAPAS ESTRUCTURALES. LA PROFUNDIDAD SE OBTIENE DE REGISTROS Y RECORDS DE PERFORACIONLAS MEDIDAS SE CORRELACIONAN CON ESPACIO MEDIANTE GEOESTADISTICA. OFM, ALMACENA LA BASE DE DATOS

DATOS DE SATURACIONES DE FLUIDOS Y PcLAS ZONAS DE INTERES SON EN LOS CONTACTOS DE FLUIDOSPOR ENCIMA DEL CONTACTO AGUA PETROLEO LA Sw ES CONSTANTEPUEDEN OBTENERSE DE LOS REGISTROS, DATOS DE LABORATORIO Y CURVAS DE PRESION CAPILAR.LAS PRESIONES CAPILARES PUEDEN DETERMINARSE DEL LABORATORIODATOS MUY IMPORTANTES

DATOS DE PERMEABILIDADES RELATIVAS PARA SIMULACIONLAS PERMEABILIDADES RELATIVAS SON LOS DATOS MAS DIFICILES DE EVALUARLAS CURVAS Kr QUE SE OBTIENEN SON Krow, Krog Y Krgw, SEGN EL CASO.Kr SE DETERMINAN EN EL LABORATORIO CON MEDIDAS DIRECTAS, CURVAS DE Pc, INF DE CAMPO Y CORRELACIONESLABORATORIO USA BUCKLEY LEVERETT, INTEGRANDO Pc, CAMPO Kg/Ko BALANCE DE MATERIALES Y CORRELACION DE STONE

SIMULACION DE YACIMIENTOSFENOMENO DE HISTERESISLA OPCION HISTERESIS EN SIMULACION REQUIERE ESPECIFICAR DIFERENTES FUNCIONES DE SATURACION PARA DRENAJE E IMBIBICION Y EN CADA CELDA SE SUMINISTRAN DOS TABLASLA Krd SE INICIA A LA MAXIMA SATURACION DE LA FASE MOJANTE, SwmaxdEN FORMA SIMILAR, SI Sw AUMENTA SE USA LA CURVA DE IMBIBICION DESDE SwiLA FIG SIGUIENTE MUESTRA DIFERENTES FASES.

SIMULACION DE YACIMIENTOSKr- HISTERESIS FASE NO MOJANTELA FASE NO MOJANTE ES PETROLEO EN O-W, GAS EN O-G, O-W, O-W-GEN LA FIGURA SIGUIENTE LA CURVA 1-2 DRENAJE, Y 2-3 IMBIBICIONLA SATURACION CRITICA DE LA CURVA DE IMBIBICION ES MAYOR QUE PARA DRENAJELAS DOS CURVAS SE UNEN A Snwmx.SI EL DRENAJE ES COMPLETO LA CURVA ALCANZA 3 PERO SI NO SE REVIERTE EN 4 Y LAS Sncrt FUNCION Snw ALCANZADA

SIMULACION DE YACIMIENTOSKr- HISTERESIS FAS. NO MOJANTELA GENERACION DE LAS CURVAS PUEDE REALIZARSE POR LOS METODOS DE CARLSON-SPE 10157 Y KILLOUGH ACTAS AIME 1976EL METODO DE CARLSON PRODUCE UNA CURVA PARALELA A LA CURVA DE IMBIBICION.METODO KILLOUGH ES MAS ELABORADO Y GENERALSI EN LAS SIMULACIONES SE PRESENTAN PROBLEMAS DE CONVERGENCIA-REVISAR LAS CURVAS DE Kr

HISTERESIS EN LA FASE NO MOJANTE

SATURACION CRITICA ATRAPADA, Sncrt

SIMULACION DE YACIMIENTOSKr- HISTERESIS FASE MOJANTECURVAS TIPICAS DE Kr DE LA FASE MOJANTE VER EN LA FIGURA SIGUIENTECURVA 1-2 DRENAJE Y 2-3 IMBIBICION Y LAS DOS CURVAS SE UNEN A SwcoLA MAXIMA SATURACION DE IMBIBICION ES 1-Sncri. Swco = 1 - SnmaxSI EL PROCESO DE DRENAJE SE REVERSA EN 4 LA CURVA SE OBTIENE POR EL METODO DE KILLOUGH.SI DRENAJE E IMBIBICION COINCIDEN SE SOLO SE UNEN EN 4 Y 5

SIMULACION DE YACIMIENTOSKr- HISTERESIS FASE MOJANTELA CURVA DE DRENAJE QUE SE REVERSA EN 4, Shy MAXIMA SATURACION NO MOJANTE Y LA Sw = 1 - Sncrt. SE USA EL METODO DE KILLOUGH Krnw

SIMULACION DE YACIMIENTOSMODELO SISTEMA MOJADO PETROLEOSE APLICA EL MODELO DE CARLSON Y KILLOUGH A LA FASE NO MOJANTE AGUAEL AGUA QUEDA ATRAPADO POR EL PETROLEOCURVA IMBIBICION SE TOMA AGUA AUMENTANDO EN LUGAR DE LA CURVA DE PETROLEO AUMENTANDO. DRENAJE DEL PETROLEOCURVA DE IMBIBICION SIEMPRE ES AGUA AUMENTANDO INDEPENDIENTE DEL MODELO

SIMULACION DE YACIMIENTOSHISTERESIS DE LA CURVA DE PcEN LA CURVA DE Pc, LA CURVA 1-2 DRENAJE Y LA 2-3 IMBIBICIONSI LA CURVA SE REVERSA EN 4 ALCANZA LA SATURACION CRITICA DE LA FASE NO MOJANTE EN 5 QUE ES UN PROMEDIO ENTRE CURVAS DRENAJE E IMBIBICIONLA ECUACION DE KILLOUGH. VER TRABAJO. F SE CALCULA COMO SIGUE

SIMULACION DE YACIMIENTOSHISTERESIS DE LA CURVA DE PcDONDE EN LA ECUACION ANTERIOR F ES

SIMULACION DE YACIMIENTOSPERMEABILIDAD RELATIVA A 3 FASESLAS PERMEABILIDAD RELATIVA A 3 FASES PUEDEN OBTENERSE DE FORMULAS O TABLAS PARA UTILIZARLA EN LOS SIMULADORES ECLIPSE SUPONE EL MODELO DE LA FIGURA SIGUIENTE. EL AGUA Y EL GAS SE SUPONEN SEGREGADOS, MIENTRAS QUE EL PETROLEO SE SUPONE A LA SATURACION PROMEDIO DEL BLOQUE.

SIMULACION DE YACIMIENTO MODELO DE STONE-MODIFICADOLA FORMULA BASICA VIENE DADA POR

SIMULACION DE YACIMIENTOSPERMEABIL. RELATIVAS A 3 FASESSEGUNDO MODELO DE STONE MODIFICADO

Krog PERMEABILIDAD RELATIVA AL PETROLEO. EN UN SISTEMA PETROLEO GAS, Sw = SwcKrow PERMEABILIDAD RELATIVA AL PETROLEO EN UN SISTEMA PETROLEO Y AGUA

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO- TABLAS DE SATURACIONESLAS TABLAS DE SATURACIONES DE PUNTOS EXTREMOS PERMITE DEFINIR SATURACIONES CONNATAS, CRITICAS Y MAXIMAS EN LA DESCRIPCION DEL FLUJO DE FLUIDOS.LA OPCION PERMITE SIMULAR YACIMIENTOS QUE POSEEN VARIACION INICIAL DE SATURACIONES CONNATAS O CRITICAS EN UNA O MAS FASES PRESENTES.EL METODO TIENE APLICACIONES EN EL USO DE PSEUDO FUNCIONES Y SATS VARIABLES.

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO- TABLAS DE SATURACIONESMODELOS 3F SE DEFINEN 8 PUNTOS EXTREMOSSWL SATURACION DE AGUA CONNATASWCR, SATURACION DE AGUA CRITICASWU, SATURACION DE AGUA MAXIMASGL, SATURACION DE GAS CONNATASGCR, SATURACION DE GAS CRITICASAGU, SATURACION DE GAS MAXIMASOWCR,SATURACION CRITICA DE PETROLEO,O-WSOGCR,SATURACION CRITICA DE PETROLEO,O-G

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO- TABLAS DE SATURACIONESLA OPCION ESCALAMIENTO PERMITE DEFINIR NUEVOS VALORES PARA CADA UNA CELDA MANTENIENDO DATOS CONSISTENTES EN LAS TABLAS DE SATURACIONEL CONJUNTO DE LOS 8 PUNTOS EXTREMOS SE APLICAN EN CORRIDAS DE 2 FASESCUANDO LOS VALORES Kr Y Pc, SE REQUIERE CALCULAR DETERMINADAS SATURACIONES EQUIVALENTE PARA USAR LOS DATOS NO ESCALADOS. EJEMPLO SIGUIENTE

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO- TABLAS DE SATURACIONESCUANDO SE REQUIERE Kr Y Pc A DETERMINDA SATURACION SE USA UNA TRANSFORMACION PARA DETERMINAR LA SATURACION EQUIVAL. PARA USAR LAS TABLAS NO ESCALADASUNA CELDA CON SATURACION DE AGUA S, CUYAS SATURACIONES CONNATAS Y MAXIMAS SON Sco Y Smax, DONDE CUYAS VALORES NO ESCALADOS SON Sco Y Smax, LAS Kr Y Pc SE EVALUAN A SCALCULADAS COMO

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO- TABLAS DE SATURACIONESADEMAS ES POSIBLE ESCALAR LOS VALORES DE Kr Y Pc USANDO PALABRAS CLAVES KRW Y PCWLA OPCION HISTERESIS SE ACTIVA CUANDO SE USAN LAS PALABRAS CLAVES ANTERIORES PARA ESCALAR LAS CURVAS DE Kr PARA DRENAJE. PARA LAS CURVAS DE IMBIBICION SE UTILIZAN LAS PALABRAS CLAVES ISWL, ISWCR, ISWU, ISGL, ISGCR, ISGU, ISOWCR, ISOGCRCAMBIOS DE IMBIBICION DRENAJE: CARLSON

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO DE CURVAS DE PcLOS PUNTOS EXTREMOS DE LAS CURVAS DE Pc SON LAS SATURACIONES CONNATAS Y MAXIMAS, SWL Y SWU PARA W-O; SGL Y SGU PARA O-G.ES POSIBLE MODIFICAR LOS PUNTOS EXTREMOS PARA LAS CURVAS DE Pc SIN MODIFICAR EL CORRESPONDIENTE ESCALAMIENTO PARA KroSWLPC Y SGLPC SE USAN PARA LAS SATURACS CONNATASDADAS SWL Y SWLPC SE ESCALAN Kr Y Pc.

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO DE CURVAS DE PcESCALAMIENTO VERTICALES POSIBLE ESCALAR LA MAXIMA Pc EN UN BLOQUE EN BASE A CADA BLOQUESI SE ESPECIFICAN LOS MAXIMOS Pco-w,o-g COMO PCW Y PCG. PARA EL CASO O-WPc = Pct PCW/PcmPct: Pc DE LA TABLAPcm: MAXIMO Pc DE LA TABLA A Sw= SwcoPCW: MAXIMO Pc DE LOS DATOS PCW

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO DE CURVAS DE KrSE USAN DOS OPCIONES PARA ESCALAR KrSI NO SE ESPECIFICA, EL ESCALAMIENTO PRESERVA LA Kr EN DOS PUNTOS EXTREMOSSE SUPONEN LOS PUNTOS EXTREMOS DE Kr PARA CADA FASE EN SISTEMAS O-W, O-GKrw : SWCR & SWUKrg : SGCR & SGUKrow : SOWCR & (1 - SWL -SGL)Krog : SOGCR & (1 - SWL - SGL)

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO DE CURVAS DE KrEN EL CASO DE 3 FASES SE USAN LOS PUNTOS EXTREMOS SIGUIENTESKrw: SWCR, (1 -SWL-SGL) & SWUKrg: SGCR, (1-SOGCR -SWL) & SGUKrow: SOWCR, (1- SWCR-SGL) & (1 - SWL-SGL)Krog: SOGCR, (1 -SGCR-SWL) & (1. -SWL-SGL)EN EL CASO DE CORRIDAS EN SISTEMAS W-G LOS PUNTO EXTREMAS SE TOMANKrw : SWCR, (1 - SGCR) & SWUKrg : SGCR, (1 - SWCR) & SGU

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO DE CURVAS DE KrEL SEGUNDO METODO DEBE INTERPRETARSE COMO CORRIDAS EN DOS FASES MOVILES PRESERVANDO LAS Kr EN LOS EXTREMOS DE LA REGION DE 2 FASESPUEDEN PRESENTARSE PROBLEMAS DE CONVERGENCIA CUANDO EL PUNTO MEDIO SE APROXIMA A LA SATURACION MAXIMA PUEDE ORIGINAR DISCONTINUIDADES EN KrwES NECESARIO TOMAR PRECAUCIONES PARA EVITAR LOS CAMBIOS BRUSCOS EN Kr

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO VERTICAL DE CURVAS DE KrES POSIBLE ESCALAR LA Kr A LA MAXIMA Y CRITICA O RESIDUAL DE LA FASE ASOCIADASE UTILIZAN LOS PUNTOS EXTREMOS KRW, KRG Y KRO Y SUS DERIVADAS PARA LA SATURACION MAXIMA Y KRWR, KRGR, KRORW Y KRORG ASI COMO SUS DERIVADAS PARA LA SATURACION CRITICA O RESIDUAL DE LA FASE ASOCIADA. EL ESCALAMIENTO DE Kr AL AGUA SE MUESTRA A CONTINUACION E IGUAL PARA Kro Y Krg

SIMULACION DE YACIMIENTOSESCALAMIENTO DE CURVAS DE KrSI SE USA KRWR, EL ESCALAMIENTO DEBE HONRAR Kr A LA SATURACION CRITICA SR DE LA FASE ASOCIADA. SR = 1 - SOWCR EN SISTEMAS O-W, O-W-GSR = 1 - SGCR EN SISTEMAS AGUA GASLUEGO LOS DOS CASOS SON

SI Krwmax = Krw(SR) SE SUPONE UNA LINEA RECTA ENTRE KRW Y KRWR. EN CUALQUIER CASO LOS PUNTOS EXTREMOS SE HONRAN

VARIACIONES DEL PUNTO EXTREMO A TRAVES DE LA ZONA DE TRANSICIONEN YACIMIENTOS DONDE SE REQUIERE MODELAR LA VARIACION VERTICAL DE LA SATURACION CRITICA DE UNA FASE PARA QUE COMIENCE A FLUIR COMO SE PRESENTA EN LA FIGURA SIGUIENTE.ES UNA FORMA CONVENIENTE ES ESPECIFICAR LAS SATURACIONES CON PROFUNDIDADES ESTAS SATURACIONES TAMBIEN SE PUEDEN CALCULAR EN BASE A LAS MOVILIDADES DE LOS FLUIDOSDURANTE LA SIMULACION LAS Kr SE RE-ESCALAN

SIMULACION DE YACIMIENTOSMOVILIDADES INICIALES DE FLUIDOSEL MODELO DEL YACIMIENTO SE DEBE INICIAR CORRECTAMENTE EN EL VOLUMEN Y EN MOVILIDADES DE LOS FLUIDOSSI LO ANTERIOR NO SE CUMPLE LOS FACTORES DE RECOBRO SE PRONOSTICAN CON ERROR.SE CALCULA UNA SATURACIN PROMEDIO Y UNA MOVILIDAD PROMEDIOLOS MODELOS TIENEN DIFERENTES MANERAS DE CALCULAR LAS VARIABLES ANTERIORES

SIMULACION DE YACIMIENTOSFUNCION J DE LEVERETTLA FUNCION J DE LEVERETT QUE SE CORRELACIONA CON PROPIEDADES DE ROCA. ECUACIONES BASICAS

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOS.PVT- MUESTRAS FLUIDOS DE YAC.ANALISIS COMPORTAMIENTO PVTPRUEBAS DE LABORATORIOCORRELACIONES EMPIRICASPRESION DE BURBUJEO(Pb): DEFINICIN. MEDIDAS. CORRELACIONES DE STANDING, BORDEN Y RZASA, LASATER, VASQUEZ Y BEGGS, GLASE, OTRAS

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSPRESION DE ROCIO,Pd, DEFINICION. MEDIDA EN LAB., CORRELACIONES DE NEMETH Y KENEDY.RELACION GAS EN SOL. PET. (Rs). DEFINICION. MEDICION. LABORATORIO Y CORRELACIONES. FIG. 6 PAG 16.DEPENDE: P, T, API, Ggas, TIP LIB.

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSCORRELACIONES ESTIMAR Rs.: BEAL, STANDING, LASATER, LASATER, VASQUEZ- BEGGS, OTROSCOMPRESIBILIDAD DEL GAS, Z.GASES REALES: PV = n Z R T. 0.8-1.2MEDIDA EN LAB Y CORRELACIONES COMO STANDING Y KATZ. FUNCION DE GRAVEDAD, TEMPERATURA Y PRESION PSEUDOREDUCIDAS.

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOS FACTOR VOLUMETRICO DEL GAS BgVOLUMEN EN EL YACIMIENTO DE LA UNIDAD VOLUMEN EN SUPERFICIEBg = 0.00504 Z T/p, BY/PCN-FIG 14MEDIDO EN LAB- CORRRELACIONESFACTOR VOLUM. PET., Bo. F 16DEPENDE DE P Rs y T ORD 10EXP -3

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSBo = (1 + Vp) (1 + Vt), FS.18-19, (1.2-1.7)EQUIVALENTE A VOLUMEN DE PETROLEO EN SUPERFICIE MAS GAS EN SOLUCION. LAB Y CORR.CORR.DE STANDING Y KATZ, STANDING, VASQUEZ Y BEGG, BORDEN Y RATZ, OTROS.COMPRESIBILIDAD POR ENCIMA Pb.

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSFACTOR VOLUMETRICO TOTAL, BtRAZON DE VOL DE PETROLEO MAS GAS DISUELTO Y LIBRE/ VOL. PET.FIG 26..POR ENCIMA Pb, Bo = Bt.MEDIDA LAB Y CORRELACIONES COMO STANDING, GLASE, OTROS.CORRELACIONES Y REQUIERE INFORMACION MAS DETALLADA.

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSFUNCION Y- AJUSTE DE DATOS PVTY = (Pb - P)/(P (Bt/Btb - 1)); Bt = vtY vs P, LINEA RECTA PAPEL NORMALDATOS PRESENTAN DISPERSIONCORRIGEN CON LA MEJOR RECTA YUNA FORMA DE VALIDAR DATOSDESVIACIONES CERCA DE Pb

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSFACTOR VOLUMETRICO AGUA, BwBw = VOL YAC/VOL CN-INCLUYE GASCORRELACION DODSON-STANDING, NUMBERE-BRINHAM-STANDING, McCAIN. VALORES APROX A 1.O...Rsw: GAS EN SOLUCION AGUA CORRELACIONES CULBERSON .MACKETTA. VALORES 10-5O PCN/B

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSVISCOSIDAD. RESISTENCIA A FLUIRVISCOSIDAD DEL PETROLEO, DEPENDE DE P, T -GAS EN SOL.COMPORTAMIENTO FUNCION DE PbANALISIS FIG. 37. DETERMINA PVTCORRELACIONES: BEAL, BEGGS Y ROBINSON, ASTM, GENERALIZADA (PETROLEOS MUERTOS)

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSERRORES CORR. DE VISCOSIDADASTM MENOR DE 25%, BEAL 4.64%, BEGGS Y ROBINSON O.64%, GENERALIZADA 20%.UNIDADES CP, POISE, DINAS SEG/CM SEGUNDOS SAYBOLT, FUROL, ENGLER, REDWOODCONVERSION FIG 44 - VCS PET. ENTRE (O.3-MILLONES)CPS

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSVISCOSIDAD DEL GAS MENORES QUE PETROLEO Y AGUAORDEN ENTRE 0.01 Y O.05 CPSDETERMINADO EN LABORATORIO Y CORRELACIONES: GPSA, CALHOUN, CARR, KOBAYASHI Y BURROWS, LEE Y ASOCIADOS.VISCOSIDAD AGUA..0.2 - 2 CP. CORR. VAN WINGEN-OTRO, MCCAIN.

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSCOMPRESIBILIDAD DEL PETROLEO CAMBIO DE VOLUMEN CON P-T CTECo = - 1/V (dV/dP) = 1/Bo(dBo/dP), T=C Bo=Bob EXP(- Co(P - Pb)) Ec 141. P PbCo = -((Bo - Bob)/(P - Pb))/Bob, P PbCo = - 1/Bo((dBo/dP)-Bg(dRs/dP)) a T CTE A PRESIONES DEBAJO Pb

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSCORRELACIONES PARA CoCALHOUN, TRUBE, VASQUEZ Y BEGGS, RAMEY, MACAIN Y ASOC.COMPRESIBILIDAD DEL GASCg = 1/P - 1/Z dZ/dP A T CTE.Cg = 1/P A T CTE, PARA GAS IDEAL.CORRELACIONES TRUBE, MATTAR Y ASOC., ORDEN 5 * 10 EXP(-4)

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSCOMPRESIBILIDAD DEL AGUA, CwCORRELACIONES DE DODSON Y STANDING, MEEHAN, OSIF, OTROSVARIA ENTRE 2 - 4 10 EXP(-6)Cw=-(dBw/dP -Bg dRsw/Dp)Bw, P PbCOMPR. PROMEDIO Y EFECTIVACt = So Co + Sw Cw + Sg Cg +CfCoe=Ct/So, Cwe=Ct/Sw,Cge=Ct/SgK/ = Ko/ o + Kw/ w + Kg/ g

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSCOMPRESIBILIDAD DE ROCAS-FORM.CORRELACIONES HALL, VAN DER KNAAP, RATT Y NEWMAN.CALIZAS Y ARENISCAS FUNCIONPOROSIDAD VIENE EN FRACCION ORDEN 1-1OO EXP(-6) EN LPC(-1)MUY IMPORTANTE EN VARIOS YAC.

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSDENSIDAD DEL PETROLEOFUNCION DE LAS DENSIDADES DEL PETROLEO Y DEL GAS, Rs o = ( ost + 0.0136 g Rs)/ Bo, lbs/PCCORRELACIONES STANDING, METODO DE STANDING, ALANI Y KENNEDY Y GOTTFRIED g = P M/ZRT, VER UNID. TODAS

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSDENSIDAD DEL GAS g = P M / Z R T. UNIDADESDENSIDAD AGUA, w = wst /BwFACTOR DE EXPANSION DEL PET. o = op/ or (T - Tr)..Ec 218FAROUQ ALI: SIN DAT 5 10(-4)F(-1)EXP GAS. g = 1/T+1/Z(dZ/dT) P CTE

INGENIERIA DE YACIMIENTOPROPIEDADES DE LOS FLUIDOSEXPANSION TERMICA DEL AGUA w = Bw/ (Bw T) PVT vs PRUEBAS DE LAB.SOFTWARE/PVT. MABAL, ECLIPSEUSO DE EXCELFACTORES DE CONVERSION..p 159UNIDADESp162

BALANCE DE MATERIALESSUPOSICIONESVOLUMEN POROSO DEL YACIMIENTO SE CONSIDERA CONSTANTELOS CALCULOS SE EFECTUAN A UNA PROFUNDIDAD DE REFERENCIA (DATUM)PVT REPRESENTAN LOS FLUIDOS EN EL YACIMIENTOLA EXPANSION DE ROCA Y AGUA CONNATA SON DESPRECIABLES

BALANCE DE MATERIALESSUPOSICIONESLOS FLUIDOS EN EQUILIBRIO . NO HAY DIRECION AL FLUJOLA TEMPERATURA SE CONSIDERA CONSTANTEBw, Rsw, PROPIEDADES DE LA ROCA SON CONSTANTES Y SE CONOCEN.SE CONOCEN LOS DATOS PRODUCCION Y PRESION Y SE PUEDE ESTIMAR EL FUTURO

BALANCE DE MATERIALESECUACION GENERALBALANCE DE MATERIALES EN EL YACIMIENTO ES IGUAL A:FLUIDOS PRODUCIDOS, BY = (EXP. DEL(PETROLEO + GAS EN SOLUCION) BY + (EXPANSION DE LA CAPA DE GAS) BY + (REDUCCION DEL VPHC) BY, TODO A CONDICIONES DEL YACIMIENTO

BALANCE DE MATERIALES:DEFINICIONES N: PETROLEO INICIAL, BNG: GAS LIBRE INICIAL EN LA CAPA DE GAS, BYm = G/ NBoi, BY/BYGp: GAS PRODUCIDO ACUM, PCNNp: PETROLEO PROD ACUM, BNRp = Gp/Np, PCN/BN

BALANCE DE MATERIALES:CALCULOS BASICOSEXPANS. DEL PETROLEO= N(Bo - Boi), BYEXPANS. GAS LIBERADO=N(Rsi-Rs)Bg, BYEXPANS CAPA GAS=mNBoi(Bg/Bgi-1), BYREDUCCION VPHC= CAMBIOS DE VOLUMENES DE AGUA, ROCA, CAPA GAS Y ENTRADA DE AGUA(ACUIFERO)d(VPHC) = -dVw + dVporos - dVacufero - dVcapa de gas

BALANCE DE MATERIALESECUACIONES BASICAS-d(VPHC) = (1+m)NBoi (Cw Swc+ Cf) P /(1- Swc) + We = Efw + WePROD FLUIDOS=Np(Bo+(Rp-Rs)Bg) + WpBw - WiBw - Gi Bg = F, BYIGUALANDO SE OBTIENE EGBMVARIANTES DE LA EC DE LA BAL MAT.SE CONOCE LA INFORMACION DE Np, Gp, PVT, WP, m; EXCEPTO N Y We

BALANCE DE MATERIALESEGBM COMO LINEA RECTALA EGMB COMO UNA LINEA RECTAF = N( Eo + mEg + Efw) + WeEo = EXP DEL PET + GAS INIC EN SOLEo = Bo - Boi + (Rsi -Rs) Bg, BY/BNEo = Bt - BtiEg = Boi(Bg/Bgi - 1), BY/BNWe = C f(P,t), SOLUCIONES DE HURST, V.E&H, FEKOVITCH, CARTER Y TRACY

BALANCE DE MATERIALESECS SIMPLIFICADASCASO We =0, Wi, Gi=0, EGBM REDUCE ANp(Bt+(Rp-Rsi)Bg) +WpBw = N((Bt-Bti) + Bo(Cw Swi+ Cf)/(1-Swi) P)CASO P ENCIMA DE Pb, PETROLEO NO SATURADO, Rp = Rs = Rsi, Bt = BoNp/N = Boi/Bo Ce PCe = (Co So + Cw Sw + Cf)/(1 - Swi)

BALANCE DE MATERIALESECS SIMPLIFICADASDEBAJO Pb, CASO We = 0, Cf = 0Np/N = (Bt - Bti)/(Bt + (Rp - Rsi) Bg)PREDICCIONES REQUIEREN LAS ECS.So = (1 - Np/N)(Bo/Boi)(1 - Swi)R = Rs+(Bo/Bg)(krg/kro) ( o/ g)Rp = Gp/Np = R Np/ Npkr: PERMEABILIDADES RELATIVAS

BALANCE DE MATERIALESYACIMIENTOS DE GASEGBM COMO UNA LINEA RECTA ESF = G( Eg + Efw) + WeF: FLUIDOS PRODUCIDOS, BYF= Gwgp Bg + Wp BwGwp : GAS HUMEDO ACUM. PROD, PCN = Gp + Npc FcGp: GAS SECO ACUMULADO PROD.

BALANCE DE MATERIALESYACIMIENTOS DE GASNpc: PROD ACUM DE CONDENSADOS, BNFc : FACTOR CONV CONDENS. PCN/BNFc = 132.79 c /Mc c= GRAVEDAD ESP CONDENSADO( w=1)Mc = PESO MOLECUL DEL CONDENSADOMc = 6084/(API - 5.9)G : GAS HUMEDO EN EL YAC., PCN

BALANCE DE MATERIALESYACIMIENTOS DE GASEg = Bg - BgiEfw = EXPANSION DEL AGUA Y REDUCCION DEL VP, BY/PCNEfw = Bgi Ce (Pi - P)Efw = Bgi(Cw Swi + Cf)/(1-Swi) PYAC. GAS EMP. POR AGOTAMIENTO, We y Efw SON CERO, EBM GAS SECOP/Z = Pi/Zi(1 - Gp/G), P/Z vs Gp RECTA

BAL. DE MATERIALESEBM COMO LINEA RECTAYACIMIENTOS DE PETROLEOF = N(Eo + mEg + Efw) + WeF = N Et + We, We =0, GAS EN SOLUCIONF = N Et, F vs Et. N = PENDIENTEYACIMIENTO CON CAPA DE GAS, m 0SE SUPONE m y SE CALCULA F vs EtPENDIENTE AUMENTA, m PEQUEO,PENDIENTE DISMINUYE, m GRANDE

BAL. DE MATERIALESEBM COMO LINEA RECTAYACIM. CON CAPA DE GAS, We = 0F/Eo = N + m N (Eg/Eo), F/Eo vs Eg/EoN = INTERCEPTO, mN = PENDIENTEMETODO DE HAVLENA Y ODEH YAC. CON EMPUJE POR AGUA.F/Et = N + We/Et = N + C f(P,t)/EtREPRESENTAR F/Et vs f(P,t)/EtN = INTERCEPTO, C = PENDIENTE

BALANCE DE MATERIALESEBM - LINEA RECTAWe REQUIERE ANALISIS ESPECIALGRAFICO F/Et vs We/Et, LINEA RECTA, We OKPENDIENTE DISMINUYE, We GRANDEPENDIENTE AUMENTA, We PEQUEOPENDIENTE CAMBIA DE DIRECCION, LA GEOMETRIA ES INCORRECTA: LINEAL, RADIAL, ANGULAR, OTRA

BALANCE DE MATERIALESEBM LINEA RECTAMETODO DE CAMPBELL-INT. AGUAF/Et vs F, N = INTERCEPTOHORIZONTAL, We = 0, INCLIN. We 0METODO DE AJUSTE DE PRESIONESP vs Np, N, m y We, SE OBTIENEN POR MINIMOS CUADRADOS U OTROS.EL PROGRAMA MBAL INCLUYE ESTOS ANALISIS.

BALANCE DE MATERIALESEBM - LINEA RECTAYACIMIENTOS DE GASECUACION GENERAL, F = G Et + WeEt = Eg + EfwYACIMIENTOS SIN We, AGOTAMIENTOF = G Et, F vs Et, G = PENDIENTEYACIMIENTO DE GAS CON We, Efw = 0F/Eg = G + We /Eg, G = INTERCEPTOPENDIENTE = C, INTRUSION - AGUA

BALANCE DE MATERIALESEBM -LINEA RECTAHAVLENA Y ODEH, YACIMIENTO DE GAS CON WeF/Et = G + C f(P,t)/Et, F/Et vs f(P,t)/EtG = INTERCEPTO, C = PENDIENTEMETODO DE COLEF/Et vs F, G= INTERCEPTO, HORIZONTAL We=0, INCLIN. We 0

BALANCE DE MATERIALESEBM LINEA RECTAYACIMIENTOS DE GASMETODO DE AJUSTE DE P vs GpAJUSTAR PARA OBTENER G Y We CON LA MININA DESVIACIONP/Z PARA CUALQUIER YACIMIENTOP/Z = (1- Gp/G)Pi/Zi, EBMLR, PEND=1/GRECTA AGOTAMIENTO, PENDIENTE AUMENTA We PENDIENTE VARIA, P

ANALISIS DE LA EGBMLA EGBM SE PUEDE ESCRIBIR COMO SIGUE(N(Eo + Boi Ce P) + mN(Eg + CeBoi P)+We)/F = 1, LUEGO LA EGBM SE PUEDE SEPARAR EN VARIOS TERMINOS Y DEFINIENDO LOS INDICES DE EMPUJES POR GAS EN SOLUCION, CAPA DE GAS E HIDRAULICO COMO IGS, ICG Y IEHIGS = N(Eo + Ce Boi P)/F, IEH = We/FICG = mN(Eg + Boi Ce P) RESULTA QUEIGS + ICG+ IEH = 1PUEDEN REPRESENTARSE GRAFICAMENTE

INTRUSION DE AGUA- METODOS DE CALCULOVAN EVERDIGEN Y HURST 1949SOL ECUACION DIFUSIVIDAD, Plim CTEHISTORIA DE PRESION SE SUSTITUYE POR ESCALONADA DISCRETAUSA SUPERPOSICION- SUMACARTER-TRACY Y FETKOVICH SIMPLIFICAN Y FACILITAN CALCULOCR-TR, USA TASA TERMINOS CTE

INTRUSION DE AGUA- METODOS DE CARTER-TRACYWej = Wej-1+((C PDj - Wej-1 Pj)/ Pj - tDj-1 Pj)) (tDj - tDj-1)We: INT. AGUA ACUMULADA, BY C = 1.119 f h c , BY/psi, ro, RADIO DEL YACIMIENTO, pies, c COMPRES= Cw + Cf, f= ANG INTtD : TIEMPO ADIMENSIONAL, tD = 0.00634 kt/( c ), t DIASPj =ao+ a1 Td +a2 LTd+a3LtDE(2)

INTRUSION DE AGUA- METODOS DE CARTER-TRACYLAS CONSTANTES HAN SIDO CALCULADAS POR FANCHI PARA DIF. rD = re/ro, re: R ACUIFEROSIMILAR A VE&H- MAS FACILMODELO QUE PUEDE USARSE CON HAVLENA Y ODEH.f(P,t) DE EGBM SE CALCULA CON ECUACIONES DE CARTER Y TRACY.