CALCULO DE ALIMENTADOR Y PROTECCION PARA MOTORES CALCULO DE ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA UN MOTOR Y PARA UN GRUPO DE MOTORES

En los ejemplos y estudios siguientes; mostramos, la forma correcta de dimensionar alimentadores de motores y de seleccionar sus protecciones contra sobre-corrientes. Según requerimientos del CEN (Código Eléctrico Nacional).

En una primera parte  explicamos cómo seleccionar los dispositivos de protección contra un corto circuito y la protección de falla de tierra para varias conexiones típicas de motores.

Entendiendo como punto crucial de ese artículo, el no sobre calcular el dispositivo de la protección, y se requieren los cálculos separados de corto circuito y la protección de falla de tierra, para obtener resultados reales.

Por otra parte también existe confusión, en lo que se refiere a protección de dimensionamiento de corto circuito y de falla de tierra para un alimentador común que abastece a más que un motor. Por lo tanto indicamos los cálculos del circuito ramal y luego lo referente a la selección del alimentador principal, así como las protecciones respectivas, siguiendo las recomendaciones del CEN y poder obtener resultados correctos.

EJEMPLO 1

CALCULAR ALIMENTADOR Y PROTECCION PARA UN MOTOR

Los conductores del circuito ramal. SECCION 430.6 del CEN (Determinación de las capacidades de corriente y nominal de los motores), los conductores del circuito ramal que alimenten un solo motor, tendrán una capacidad de corriente no menor que el 125 % de la corriente nominal a plena carga del motor (FLC).

Para ilustrar esto, consideremos el caso de: Motor 3 HP, monofásico, 115V. La FLA del motor es de 34 AMPS., calculemos el alimentador y los fusibles del elemento dual para el corto circuito y la protección de falla de tierra.

• Por CEN, Tabla 430.148, la corriente FLC es 34 AMPS.

• Por tanto 34 AMPS. × 125 el % = 43 AMPS.

• Por CEN, Tabla 310.16, se selecciona el conductor más cercano que clasifique, puede ser calibre # 6 AWG - TW 60ºC – CAP. 55 AMPS, ó el indicado calibre # 6 AWG –THHN – 75ºC, CAP. 65 AMPS.

Para el cálculo del dispositivo de protección, con referencia SECCION 430.52 del CEN (Capacidad nominal o ajuste para circuitos de un solo motor), el dispositivo de protección contra cortocircuito y falla a tierra del circuito ramal del motor, será capaz de soportar la corriente de arranque del motor y será seleccionado de acuerdo a los factores indicado en Tabla 430-152 del CEN, según el tipo de motor el tipo de dispositivo de protección. Cuando los valores del dispositivo de protección obtenido, no corresponda con la valuación estándar de dispositivos de protección, usted debe usar el siguiente dispositivo más alto. Para ilustrar esto, volvamos al  ejemplo 1.

• Por CEN, Tabla 430-152, multiplique: 34 AMPS. × 175 % = 59,5 AMPS.

• Por tanto se selecciona un Fusible con retardo de tiempo de 60 AMPS.

Figura: 1 Se ilustran la selección del calibre y tipo de conductores y de protecciones de sobre-corriente, basadas en las SECCIONES 430-22(a) y 430-52 (c) (1) del CEN.

EJEMPLO 2

CALCULAR ALIMENTADORES Y PROTECCIONES PARA DOS (2) MOTORES

Para el caso de este ejemplo, seguimos los siguientes pasos:

1.- Dimensionamos los circuitos ramales y los dispositivos de protección de acuerdo con lo indicado en el ejemplo 1, para cada motor, una vez realizado esto, usted está listo a pasar al paso siguiente.

2. calculamos el alimentador principal común para los dos (2) motores. De acuerdo con la SECCION 430-24 del CEN (Conductores que alimentan varios motores), los conductores que alimentan a dos o más motores tendrán una capacidad igual a la suma del valor nominal de la corriente a plena carga de todos los motores, mas el 125% del valor de la corriente del motor más grande del grupo.

Así tenemos en SECCION 430-17 del CEN, se considera como motor de mayor potencia aquel que tenga la más alta corriente a plena carga (FCL).

Para el ejemplo de estudio tenemos:

• Un Motor de 5 HP, 230V (28 AMPS.), motor monofásico

• Un Motor de 3 HP, 230V (17 AMPS.), motor monofásico

(Uno) de 28 AMPS. y (Uno) de 17 AMPS.

• El motor más grande es 28 AMPS.

• Por tanto el alimentador el alimentador debe ser calculado para:

  28 AMPS. × 1.25 + 17 AMPS. = 52 AMPS.

• Se selecciona el conductor más cercano Tabla 310-16, que clasifica puede ser un Calibre # 6  AWG – TW 60ºC de 55 AMPS. ó un Calibre # 6 AWG – THHN 75ºC de 65 AMPS.  

Figura: 2 Se ilustran la selección del calibre y tipo de conductores y de protecciones de sobre-corriente, para dos (2) motores, basadas en las SECCIONES 430-62(a) del CEN.

Para el cálculo del dispositivo de protección, con referencia SECCION 430.53 (Varios motores o cargas en un circuito ramal). Cuando los valores del dispositivo de protección obtenido, no corresponda con la valuación estándar de dispositivos de protección, usted debe usar el siguiente dispositivo más alto.

Para la protección se seleccionan Interruptores Automáticos de tiempo inverso.

• Por CEN, Tabla 430-152, multiplicar las corrientes FLCs. por 250%

• Para el motor de 5 HP., multiplicar: 28 AMPS. × 250% = 70 AMPS.

• Para el motor de 3 HP., multiplicar: 17 AMPS. × 250% = 42,5 AMPS.

• Por tanto clasifican Interruptores Automáticos de capacidades 70 AMPS. y de 45 AMPS, respectivamente para cada motor (ver Figura 3).

• Para la protección principal consideramos la protección del motor más grande más la corriente FCL del motor menor. Así tenemos: 70 AMPS. + 17 = 87 AMPS.

Asumimos la inmediata inferior que es un Interruptor Automático de 80 AMPS.

EJEMPLO 3

CALCULAR EL CONDUCTOR DEL ALIMENTADOR COMUN PARA DOS (2) MOTORES

Para este caso tenemos:

• Un Motor de 5 HP, 230V (28 AMPS.), motor monofásico

• Un Motor de 7.5 HP, 230V (40 AMPS.), motor monofásico.

• El motor más grande es 40 AMPS.

Figura: 3 Se ilustra la selección del calibre y tipo de conductores del alimentador principal, para dos (2) motores, basada en las SECCIONES 430-24 del CEN.

• Por tanto el alimentador el alimentador debe ser calculado para:

  40 AMPS. × 1.25 + 28 AMPS. = 78 AMPS.

• Se selecciona en Tabla 310-16, el conductor más cercano que clasifica que es el conductor Calibre # 4 AWG – THHN para 75ºC y de capacidad 85 AMPS.

EJEMPLO 4

CALCULAR ALIMENTADOR PRINCIPAL COMUN, RAMALES Y  PROTECCIONES PARA UN GRUPO DE MOTORES

Para este ejemplo se requiere calcular el alimentador común, conductor (THHN – 75ºC) y los dispositivos de protección para cada uno de los motores (con Interruptores de tiempo inverso), para los siguientes motores ó grupo de motores:

• Tres (3) de 1 HP, monofásicos, 120 V.• Tres (3) de 5 HP, monofásicos, 208 V.• Uno (1) de 15 HP, rotor bobinado, trifásico, 208 V.

Dimensionar valores nominales SECCION 240-6, Tabla 430-52 para interruptores automáticos para los diferentes tipos de motores. Comience por determinar los FCLs para cada motor de acuerdo con los HP,  Voltaje y tipo de motor, en Tablas: 430-48 y 430-49, para cada motor especifico y luego asignarle la protección inmediata superior que le corresponda (sin sobredimensionar).

Para los motores de 1 HP, monofásicos, 120 V: FLC es 16A.16A × 250 el % = 40A

Para los motores de 5 HP, monofásico, 208 V: FLC es 30.8A.30.8A × 250 el % = 77A (el Siguiente tamaño de arriba es 80A.)

Para el motor de 15 HP, rotor bobinado, trifásico, 208 V: FLC es 46.2A.

46.2A × 150 el % (el rotor bobinado)56.9A (el Siguiente tamaño de arriba es 70A.)

Figura: 4 Se ilustra la selección del calibre y tipo de conductores del alimentador principal, para un grupo de motores, basada en las SECCIONES 430-24 del CEN.

Alimentadores Ramales para cada motor:

• Tres (3) de 1 HP, monofásicos, 120 V.: FCL es 16 AMPS:

• Por tanto 16 AMPS. × 125 el % = 20 AMPS.

• Por CEN, Tabla 310.16, se selecciona el conductor más cercano que es el calibre # 14 AWG – THHN  90ºC – CAP. 25 AMPS.

• Tres (3) de 5 HP, monofásicos, 208 V.: FCL es 30.8 AMPS:

• Por tanto 30.8 AMPS. × 125 el % = 38.5 AMPS.

• Por CEN, Tabla 310.16, se selecciona el conductor más cercano que es el calibre # 8 AWG – THHN  90ºC – CAP. 50 AMPS.

• Uno (1) de 15 HP, trifásico, 208 V.: FCL es 46.2 AMPS:

• Por tanto 46.2 AMPS. × 125 el % = 57.75 AMPS.

• Por CEN, Tabla 310.16, se selecciona el conductor más cercano que es el calibre # 6 AWG – THHN  90ºC – CAP. 70 AMPS.

Figura: 5 Se ilustran la selección del calibre y tipo de conductores y de protecciones de sobre-corriente, basadas en las SECCIONES 430-22(a) y 430-52 (c) (1) del CEN.

Ahora, calculemos el conductor del alimentador común, para el suministro eléctrico a varios motores, este debe tener una capacidad no menor del 125 % del FLC motor de tasa más alta SECCION 430-17 de CEN, y la suma de las FLCs de los otros motores SECCION 430-24 del CEN.

Continuando con este ejemplo, se suman todas las capacidades, multiplicando el más alto motor evaluado por 125 %. Así tenemos:

• (46.2 AMPS. × 1.25) + 30.8 AMPS. + 30.8 AMPS. + 16 AMPS. = 136 AMPS.

Según Tabla 310-16 se selecciona un conductor calibre # 1/0 THHN - 75ºC, de Cap. 150 AMPS., que es el conductor más adecuado para 136 AMPS. de capacidad.

Para seleccionar el tamaño el conductor del alimentador principal, de forma exacta, basta con incluir sólo los motores que están en la misma fase. Por esa razón, estos cálculos sólo involucran a cuatro motores del grupo (ver distribución de motores en Figura: 4).

Generalidades:

Los conductores de un circuito ramal que alimenta un solo motor tendrá una capacidad de corriente no menor que el 125% de la corriente nominal a plena carga del motor.

Los conductores que alimentan dos o más motores tendrán una capacidad igual a la suma del valor nominal de la corriente a plena carga de todos los motores, más el 25 % del valor de la corriente del motor más grande del grupo.

Si los motores de mayor potencia del grupo son dos o más de igual potencia, se considerará a uno solo de estos motores como el mayor para los cálculos anteriores. 

Capacidad o juste del dispositivo de protección, para el caso de un solo motor, es la capacidad permitida por el art. 430-52. La protección requerida se considera cumplida cuando este dispositivo de protección tenga una capacidad o ajuste que no exceda los valores dados en la Tabla 430-152.

Capacidad o juste del dispositivo de protección, para el caso de un grupo de motores, es la capacidad permitida por el art. 430-53. Se pueden conectar a un circuito ramal dos o más motores de cualquier capacidad nominal o motores y otras cargas, teniendo cada motor dispositivos individuales de protección contra sobre carga en marcha, aprobados para instalación en grupo.

Un alimentador que sirve a una carga fija y especifica de motores, cuyos conductores tienen calibres basados en el art. 430-24, deberá estar provisto de un dispositivo de protección de valor nominal o ajuste no mayor de la capacidad o ajuste del mayor de los dispositivos de protección del circuito ramal contra cortocircuito y falla a tierra de cualquiera de los motores del grupo (basada en las Tablas 430-152), mas la suma de las corrientes a plena carga de los motores del grupo.

Recuerde, que los conductores del alimentador del motor, deben estar protegidos en contra sobre corrientes que resulta de cortos circuitos y o de falla a tierra, para evitar los daños por recargas del motor. Por lo tanto esta protección debe ser la adecuada.

Cuando usted selecciona el siguiente tamaño abajo en lugar del siguiente tamaño arriba. Recuerde, que en el CEN, no se requiere que usted excede la protección del circuito del ramal y Otra vez, recuerde que usted no hace cálculos para la protección motor en recarga. Usted hace cálculos para la protección de cortos circuitos y fallas de tierra, únicas — no el recargo.

Para cualquier duda sobre el tema planteado, consulte lo referente a alimentadores y circuitos ramales de motores SECCION 430 del CEN. En el ejemplo Nº 8 del código eléctrico nacional se ilustra esto con números reales, un cálculo completo sobre motores, conductores y protección contra sobre corrientes (Referido a los artículos 430-22, 430-24, 430-32. 430-52, 430-62 y las Tablas 430-48, 430-49, 430-50, 430-51 y 430-52). 

El cálculo de corto circuito

Muchas secciones del la CEN están relacionadas con la protección adecuada contra sobre-corriente. La aplicación segura y confiable de los dispositivos de protección contra sobre-corriente basada en estas secciones hace necesario que sea llevado a cabo un estudio de corto circuito y una coordinación selectiva.

Estas secciones, entre otras, incluyen:

110-9  : Corrientes de interrupción.

230-65: Corriente eléctrica de corto circuito disponible.240-2  : Protección del equipo.250-95: Protección de conductor de equipo a tierra.517-17: Elementos del cuidado de la salud-coordinación selectiva.

El cumplimiento de estas secciones puede ser logrado de una mejor manera llevando a cabo un estudio de corto circuito y un estudio de coordinación selectiva.

La protección de un sistema eléctrico no debería ser solamente segura bajo todas las condiciones de servicio pero, para asegurar continuidad del servicio, debería ser selectivamente coordinada de la mejor manera posible. Un sistema coordinado es aquel donde solamente el circuito fallado es aislado sin perturbar cualquier otra parte del sistema.

 Los dispositivos de protección contra sobre-corriente también deberían proveer protección contra corto circuito así como protección contra sobrecarga para componentes del sistema, como barras, cable, controladores de motores, etc.

Para obtener una operación rentable y coordinada y asegurar que los componentes del sistema estén protegidos contra daños, es necesario calcular primero la corriente de falla disponible a varios puntos críticos en el sistema eléctrico.

Una vez que son determinados los niveles de corto circuito, el Ingeniero puede especificar los requerimientos de los valores nominales de interrupción, coordinación selectiva del sistema y proveer protección de los componentes

Los cálculos de corto circuito deben ser hechos en todos los puntos críticos del sistema. Estos deben incluir:

Servicio de entrada. Tableros de control. Centros de control de motores. Arrancadores de motor. Interruptores de transferencia. Centros de carga.

Normalmente, los estudios de corto circuito envuelven el cálculo de falla trifásica de valor máximo. Esto puede ser caracterizado como todas las tres fases "amarradas juntas" para crear una impedancia de secuencia cero. Esto establece una condición del

"peor caso", que resulta en esfuerzos mecánicos y térmicos en el sistema. De este cálculo, se pueden obtener otros tipos de condiciones de falla.

Las fuentes de corriente de corto circuito que normalmente se toman en consideración incluyen:

Generación de la compañía de servicio público. Generación local. Motores síncronos. Motores de inducción.

Las corrientes de descarga de capacitores pueden normalmente no ser tomadas en cuenta debido a su corta duración. Aunque existen algunas publicaciones que detallan como calcular estas corrientes si son de magnitud considerable.

En la siguiente figura vemos que al presentarse una falla, con una buena coordinación de las protecciones, solo abrirá el dispositivo más cerca a ella, sin interrumpir el servicio en el resto de la instalación.

INTERRUPTORES TERMOMAGNETICOS y SELECTIVIDAD

Interruptor Termo-magnético.

Los interruptores automáticos termo-magnéticos son dispositivos diseñados para la protección de conductores y aparatos que deban ser preservados contra sobrecargas eléctricas y cortocircuitos.

PRINCIPIO DE FUNCIONAMIENTO

Veremos a continuación, los distintos elementos que componen internamente un interruptor termo-magnético, y como es su funcionamiento.

CORTE INTERNO DE UNINTERRUPTOR TERMOMAGNETICO

- La protección contra sobrecargas se efectúa a través de la lamina bimetálica (A).

- La protección contra cortocircuitos la proporciona el dispositivo magnético (B).

- El disparo térmico se efectúa a través del bimetal, que es ajustado por medio del tornillo (C) de forma que el bimetal, al paso de la corriente, se calienta produciéndose un pandeo, que al llegar a determinados valores actúa sobre el mecanismo de contacto móvil (D), dando lugar a la desconexión del interruptor.

- La desconexión magnética se regula a través del muelle interno de la bobina (B) y tiene lugar por medio del inducido (E), de forma tal que cuando la fuerza de atracción de la bobina (B) es suficientemente grande, el inducido (E) se desplaza venciendo la resistencia del muelle y actúa sobre el mecanismo de contacto móvil produciendo la desconexión del interruptor.

- La apertura del interruptor (F) y la extinción del arco eléctrico (G) se realizan en cortocircuito con un tiempo inferior a 10 milisegundos. Esta alta velocidad de respuesta garantiza la seguridad en las instalaciones a proteger.

ELECCION DEL INTERRUPTOR EN FUNCION DE LA LINEA

El interruptor automático debe impedir que la intensidad que circula por la línea supere los valores máximos admisibles por los conductores. Estos valores máximos depende de:

   La naturaleza de los conductores.

La sección de los conductores.

El tipo de aislamiento) goma, PRC, PVC, etc.).

   Las condiciones de colocación (al aire, empotrados, enterrados, etc.)

   El número de conductores con carga en una canalización.

   La temperatura.

Para determinar la corriente máxima admisible de un conductor eléctrico, habría que calcularlo de acuerdo las formulas existentes y a los datos suministrados por el fabricante del mismo (ver calculo de líneas).

INFLUENCIA DE LA TEMPERATURA AMBIENTE

La misma, afecta las características de desconexión de los interruptores termo-magnéticos.

La actuación térmica esta calibrada para una temperatura ambiente de 30 + 5 ºC. (Según IEC 898). En caso de temperaturas diferentes, la capacidad de carga varía según el gráfico y atenderá a los siguientes criterios:

Se reduce si la temperatura es mayor Se incrementa si la temperatura es menor.

Este valor habrá de tenerse en cuenta a la hora de elegir la intensidad nominal de un interruptor para condiciones de operación a temperaturas diferentes a 30 + 5 ºC.

EJEMPLO:Para un interruptor LH de 20 AMPS., de capacidad nominal y bajo una temperatura ambiente de 40 ºC., la corriente nominal de utilización queda reducida a:

I = In x Kth = 20Amps.x 0.95 = 19 Amps.

INFLUENCIA DE LA FRECUENCIA

Los valores de disparo magnético de los interruptores termo-magneticos son validos para corriente alterna de 50/60Hz.

Una variación en la frecuencia de la corriente lleva consigo una modificación en los valores de disparo magnético.

Por temido medio, para unas frecuencias de 100, 200 y 400 Hz., los valores de disparo magnético se incrementan aproximadamente en un 10, 20 y 40 % respectivamente.

Las características de disparo térmico permanecen inalterables ante variaciones de la frecuencia.

INFLUENCIA DEL TIPO DE MONTAJE

Varios interruptores automáticos en operación simultánea, adosados y dentro de un gabinete o caja de distribución, se produce un incremento de la temperatura que obliga a una disminución en la intensidad de empleo. En función de la cantidad de aparatos colocada, se habrá de corregir el valor de la intensidad multiplicándolo por un coeficiente KN tal y como se indica en el gráfico adjunto.

                                     

                                       

EJEMPLO:

Para 4 interruptores tipo LH de 80 A. adosados, la corriente de empleo máxima será:

                                     

                                       I = In x KN = 80 x 0,80 = 64 A.

EMPLEO EN CORRIENTE CONTINUA

La utilización en corriente continua de interruptores termo-magnéticos estándar presentan las siguientes peculiaridades:

Las características térmicas son similares a las de corriente alterna. La corriente necesaria para efectuar el disparo magnético se ve incrementada

en función de la raíz cuadrada de 2, es decir: La capacidad de ruptura no varía.

La tensión de utilización desciende y es función del número de polos de serie empleados, según la tabla 1.

Tipo de Interruptor

1 Polo

2 Polos en serie

PoLS, L, LXST

LH

Máx. 40 Vcc.

Máx. 48 Vcc.

Máx. 60 Vcc.

Máx. 80 Vcc.

Máx. 11Vcc.

   Máx. 120 Vcc.

Por encima de los valores descritos en la tabla anterior, o para protección específica, se recomienda usar los interruptores termo-magneticos polarizados cuya tensión de utilización puede llegar a ser de hasta 250 Vcc. por polo.

SELECTIVIDADSe utiliza esta técnica para mejorar la fiabilidad de un sistema de distribución haciendo intervenir únicamente la protección situada inmediatamente aguas arriba del defecto sin perturbar así las otras líneas.

En la figura podemos observar un ejemplo:

 Se produce un cortocircuito en el interruptor E. El interruptor A permanece cerrado.

Desconecta exclusivamente el interruptor E, asegurándose la alimentación de B, C y D.

Selectividad Total Existe selectividad total entre dos dispositivos de protección cuando, para toda corriente de defecto inferior o igual al poder de corte del dispositivo aguas abajo, interviene solamente éste en la apertura del cortocircuito.

En el caso concreto de dos interruptores automáticos, se consigue selectividad total cuando la energía de paso limitada por el interruptor aguas abajo es siempre inferior a la energía de no desconexión del interruptor aguas arriba.

Selectividad Parcial Existe selectividad total entre dos dispositivos de protección cuando, para toda corriente de defecto inferior o igual al poder de corte del dispositivo aguas abajo, interviene solamente éste en la apertura del cortocircuito.

                                 

En el caso de dos interruptores automáticos, la selectividad parcial se produce cuando la energía de paso limitada por el interruptor aguas abajo es inferior, solo hasta un cierto valor (corriente limite de selectividad), a la energía de no intervención del interruptor aguas arriba.

OTRAS TECNICAS PARA EL ESTUDIO DE SELECTIVIDADESTeniendo en cuenta que, para una misma tensión, los dos factores que intervienen en la apertura de una corriente de defecto son el propio valor de esa corriente y el tiempo de corte, se puede estudiar la selectividad desde ambos puntos de vista.

      Discriminación en Corriente:Comparando el pico de corriente de limitación del interruptor aguas abajo con el ajuste magnético del interruptor aguas arriba.

      Discriminación en Tiempo:Comparando el tiempo total de apertura del interruptor aguas abajo con el tiempo de detección del interruptor aguas arriba.

                                                 

COORDINACION EN SERIE (CASCADA o FILIACION)

La coordinación en serie, también denominada protección en cascada o filiación, es una técnica que permite utilizar, aguas abajo, un dispositivo de protección con un poder de corte inferior a la corriente prevista de cortocircuito en el punto donde se ha instalado, con tal de que aguas arriba se disponga de otro dispositivo que, con el poder de corte requerido, deje pasar una energía soportable por el dispositivo situado aguas abajo.

Mediante esta técnica se logra una instalación mucho más económica, ya que el dimensionamiento de los interruptores aguas abajo puede ser inferior a los requerimientos iníciales.

EJEMPLO:

Dado el circuito de la figura derecha, veremos lo que sucede en el mismo en caso de un cortocircuito en el interruptor 2. En la figura de la izquierda se pueden observar las formas de ondas teóricas para una coordinación en serie que representan a las utilizadas en el circuito de la derecha. 

                                                        

El interruptor 2 abre a  "ta”. Arco de tensión  "V2" "i1"  prevista limitada a  "i2" El interruptor 1 abre en  "tb”. Arco de tensión  " V1”. “i2"  limitada a un valor seguro  "i3". El arco se extingue en  " t3"

http://3.bp.blogspot.com/-pLc5DT3Arvo/T6PKiHIjpYI/AAAAAAAAAio/gHaUEjMVl6E/s1600/PRINCIPIO+DE+FUNCIONAMIENTO_page9_image1.png

PASOS a seguir en la Elaboración de un Proyecto de Instalaciones Eléctricas

1.    El primer paso a llevar cabo en cualquier proyecto de instalaciones eléctricas,

independientemente de su tipo, es mantener una reunión con el propietario o futuro propietario, o bien el equipo técnico que se fije para tal fin; Ingenieros y arquitectos. Es de vital importancia este contacto, ya que provee valiosa información, tal como tipo de actividades realizar en la instalación, hábitos, requerimientos, usos, futuros cambios, etc. La entrevista primaria, permite cuantificar o inventariar los equipos o cargas que se vayan a instalar y cómo es la operación de esos equipos y la edificación en general, esto logra establecer en primera instancia los requerimientos de la instalación eléctrica.

2.    Por otra parte, una vez realizado esto, se procede a verificar la disponibilidad y

accesibilidad al servicio eléctrico, en el lugar o zona donde se emprende el proyecto. En caso de no existir el acceso, se debe consultar a la empresa eléctrica que sirve a la zona, la viabilidad de obtener el suministro.

3.    En cualquier instalación eléctrica, independientemente del tipo o complejidad,

es importante, mantener un contacto desde el nivel de proyecto hasta la construcción, con el arquitecto de la obra e ingenieros civiles, mecánicos, etc., para lograr ubicar en el mismo todas las necesidades de servicio eléctrico, tales como: equipos de iluminación, tomas generales o especiales, equipos de aire acondicionado, ascensores, escaleras mecánicas, montacargas, bombas para diferentes usos, puertas eléctricas, ventilación forzada, cargas de refrigeración, equipos de computación y oficina, etc.

4.    El paso siguiente será la localización en planos, de las cargas de iluminación y

tomacorrientes. Previamente a la disposición de puntos de iluminación, se realizarán los cálculos luminotécnicos para lograr un nivel de iluminación adecuado en todos los ambientes. Se ubicarán las cargas eléctricas espacialmente en los planos de arquitectura y luego se dimensionarán los circuitos ramales hasta los tableros correspondientes, considerando la capacidad del cable y la caída de tensión del circuito. A través de estudios de carga por tablero se irá estimando la carga para dimensionar cada alimentador de los tableros y transformadores aguas arriba, hasta llegar a la acometida principal. Finalmente vendrán las especificaciones del proyecto y los cómputos métricos.

5.    Aunque no se ha legislado en cuento a la estructura que ha de disponer un

informe de proyecto de instalación eléctrica, algunas empresas dedicadas a este ramo y algunos autores coinciden en una estructura muy semejante. Por tanto en resumen

y en forma muy general, las partes del proyecto de canalizaciones o instalaciones eléctricas son:

      Memoria Descriptiva.

      Cálculos de Iluminación.

      Cálculos Eléctricos.

      Estudio de Cargas.

      Diseño de Sistema de Comunicaciones.

      Diseño de Sistema de Detección de Incendio.

      Especificaciones.

      Cómputos métricos.

      Lista de Materiales.

      Planos.

La estructura y envergadura de cada una de estas partes del proyecto, va a depender en forma particular del tipo de obra que sé este tratando.

La memoria descriptiva, en muy sencillas palabras, corresponde a un resumen del proceso de observación y diagnóstico, en el cual se provee una descripción detallada, de las especificaciones generales de la instalación eléctrica.

Los cálculos de iluminación, corresponden a todos los estudios y resultados de este para proveer de iluminación artificial a la instalación.

Los cálculos eléctricos, se refiere al dimensionamiento correcto de los conductores y elementos pertenecientes a los circuitos ramales.

Estudio de cargas eléctricas, con este estudio se logrará obtener la demanda requerida para el cálculo y selección de las características del tablero y protección general asociado, además de la acometida. Generalmente se apoya en el uso de tablas de carga para cada tablero del sistema eléctrico. Para la elaboración de este item, es vital realizar completamente los cálculos anteriores.

Los sistemas de señalizaciones y comunicación pueden ir desde lo más sencillo hasta los más complejo, en función del tipo de instalación que se emprenda, pero para ello se requiere de un completo asesoramiento de los requerimientos por parte del usuario de los equipos a instalar, es muy común en este aspecto que sirvan de ayuda proyectos previamente realizados en la misma rama.

Las especificaciones generales y especificaciones de construcción se refiere a la establecer por completo las características de todos y cada uno de los elementos que compondrán la instalación (canalizaciones, elementos eléctricos como cables, tableros, transformadores y protecciones, pruebas a realizar, etc.)

Los cómputos métricos, partidas de obra y lista de materiales constituyen la cuantificación de los materiales, equipos y trabajos a ser ejecutados por el constructor y son el punto de partida para los estudios económicos de la instalación eléctrica (estimados de costos y preparación de paquetes de licitación u oferta de construcción).

Los planos son el punto de comienzo y final del proyecto. Hito de comienzo, ya que se deben conocer por completo las obras civiles que se pretenden abastecer de servicio eléctrico, para ellos se han de disponer de planos de plantas, cortes, y fachadas. Es común que se utilicen planos en escalas de 1:50 o 1:100 dependiendo de la envergadura de la obra. En los planos se ha de plasmar gran parte del trabajo del proyectista, como la ubicación y forma de alimentación de cada carga, además de otras informaciones importantes. Los planos generalmente se dividen en canalizaciones del sistema de: iluminación; fuerza (incluyendo A/A), tomacorrientes, voz y datos; detección de incendio; diagrama unifilar y diagrama vertical; además de los planos de detalles de instalación de cada uno de estos sistemas.

Es importante señalar, que todos los proyectos de instalaciones eléctricas, deben estar reglamentada por el CEN, tanto de una obra nueva como de modificaciones y expansiones; esto queda completamente establecido en la SECCIÓN 90-7a del CEN.

Todos los documentos técnicos del proyecto tendrán que llevar firma del profesional responsable del proyecto. SECCIÓN 90-7b, CEN.