BORDO DE TIERRA COMPACTADA (AREA LEIRU) LOCALIDAD DE MEZQUITILLO 2014

a).-Levantamientos topogrficos. (Puntos) Mediante un levantamiento topogrfico en la zona del proyecto obtuvimos los posiciones y altitudes del terreno natural, para la elaboracin de curvas de nivel y as poder determinar diversos parmetros, como el volumen de almacenamiento de la presa entre otros. Se utiliz un equipo de nivel topografico y geoposicionadores satelitales marca garmin.

Vista en planta de la boquilla

Vista de planta del vaso

b).- Estudios (geolgicos, mecnica de suelos, entre otros) Edafologa En general en la cuenca se tienen suelos de textura media; representados por los suelos Xerosol, suelo de piedra con vegetacin no apta para cultivo, pueden destinarse para pastoreo se localizan en las sierras, en laderas, barrancas y malpas, as como en lomeros y algunos terrenos planos. Uso del suelo El uso del suelo de la cuenca en condiciones naturales est representado por Matorral Desertico Microfilo. En la siguiente tabla se muestra el resultado del Nmero de curva que interviene en el clculo del escurrimiento y el clculo del vertedor.

Uso del Terreno rea (km) Edafologa Tipo de

suelo

Valor

deN

Xk - I + Xk /2/PC 3.17 Xk C 30

3.17 Valor

Ponderado

de N

86.00

c)- Proyecto en cuya unidad de manejo que contemple una micro cuenca debe presentar los siguientes puntos:

Localizacin de la boquilla

OBRAS Y/O ACCIONES

COORDENADAS GEOGRFICAS ELEVACIN

MSNM

COORDENADAS UTM LATITUD LONGITUD ZONA X Y

Gra. Min. Seg. Gra. Min. Seg. Bordo de tierra compactada 23 35 6.38 102 27 35.42 2,003 13 759,242.19 2,610,593.50

Coordenadas geogrficas y UTM (De todas las acciones a ejecutar)

GEOREFERENCIACIN DE OBRAS BORDO AREA LEIRU

OBRA COORDENADAS GEOGRFICAS COORDENADAS UTM LONGITUD LATITUD X Y

BORDO DE TIERRA 102 27' 35.42" 23 35' 6.38" 759,242.19 2,610,593.50 CARACTERSTICAS PARTICULARES DE LA MICROCUENCA: rea: 3.17 km2 Permetro: 8.46 km. Longitud del cauce principal: 3.03 km. ndice de Forma: Este ndice es una adaptacin personal y resulta de la relacin que existe entre el rea de la subcuenca y la longitud del cauce principal, esta relacin permite determinar si la cuenca presenta una forma circular o alargada. Para obtenerlo se divide la superficie de la subcuenca (A) entre el cuadrado de la longitud del cauce principal (L) si el valor obtenido es menor a cinco se considera como circular y si es mayor de seis se considera alargada (Vega y Zaldvar, 2000:46). En este caso: I =

I = 1.34

Para esta cuenca se considera una forma circular. Relacin de Circularidad: Este coeficiente es la relacin entre el rea de la cuenca y la del crculo cuya circunferencia es igual al permetro de la cuenca. (Daz 1999). (Rci)= 4A/P2 o Rci = 0.557 Cota inicial y cota final Cota Inicial: 2,082.00 Cota Final: 2,003.00 Pendiente de la cuenca Pendiente de la Cuenca: La pendiente de la cuenca se determin utilizando la formula S= (2H/P) Donde: S = Pendiente de la Cuenca H = Diferencia de elevacin Mxima medida entre el punto ms alto del lmite de la cuenca y la desembocadura del cauce principal P = El permetro de la Cuenca =

s = 0.07

Pendiente media dela cuenca: 7.00 % Pendiente del cauce principal: La pendiente de la cuenca se determin utilizando la formula Sc= H/L Dnde:

Sc = Pendiente del cauce principal H = Diferencia de elevacin Mxima medida entre el punto ms alto del lmite del cauce principal =

s =

= 0.026

Pendiente media del cauce: 2.60 % Nmero de Orden: Es un nmero que refleja el grado de ramificacin de la red de drenaje, la clasificacin de los cauces de una cuenca se realiza bajo las siguientes premisas:

1. Los cauces de primer orden son los que no tienen tributarios 2. Los cauces de segundo orden se forman de la unin de dos cauces de primer orden, en general,

los cauces de orden n se forman cuando los cauces de orden n-1 se unen 3. Cuando un cauce se une con un cauce de orden mayor, el canal resultante hacia aguas abajo

retiene el mayor de los rdenes 4. El orden de la cuenca es el mismo del de su cauce principal a la salida 5. Numero de orden: 3 (el flujo en la cuenca es laminar, por lo que el orden no representa el caudal

verdadero de la cuenca)

Seccin transversal de la boquilla

Mapa mostrando la distancia entre la obra y el poblado ms prximo

Distancia a MEZQUITILLO poblado prximo aguas abajo: 5.10 km

VERTEDOR DE10 MTS. ANCHO OBRA DE TOMA

(4 " DIAM)

d.- Clculos de diseo

CLCULO DEL ESCURRIMIENTO MEDIO Considerando que red de flujo en la cuenca no ha sufrido alteraciones por la construccin de carreteras y obras que modifiquen el flujo superficial, se calcul el escurrimiento media anual como un porcentaje de la precipitacin media anual (Pm = 588.55 mm) por un factor de reduccin de Ce = 0.11 multiplicado por la superficie de la cuenca (Ac = 3.03 km) se tiene un volumen de escurrimiento anual de 9,853.27 m. Precipitacin en el ao Estacin: COLONIA GREVER LA COLORADA - Municipio: Villa de Cos ESTIMACIN DEL CAUDAL PICO MTODO RACIONAL Debido a que no se tienen datos de aforo de la cuenca, se procede el anlisis con hidrogramas unitarios adimensionales, con la que se obtiene la avenida de diseo para la cuenca, para periodos de retorno seleccionados Q=C*I*A/360 Donde: Q Gasto de diseo, en m/s C Coeficiente de escurrimiento A rea en m I Intensidad de la tormenta para una duracin igual al tiempo de concentracin (m/s). El coeficiente de escurrimiento C est dado por la siguiente tabla:

Para el rea de la cuenca se considera que el uso del suelo es de pastizales ondulado (6-10% pendiente) y una textura de suelo Media. Entonces se tiene un coefieciente de escurrimiento de 0.1341 y la intensidad de la lluvia I, estn definidos de la siguiente forma.

Donde:

= Intensidad de la precipitacin en m/s (7.05 m/s)

= Tiempo de concentracin en segundos (Ver Tiempo de concentracin) (396 seg)

= Tiempo durante el que se midi la Intensidad de la precipitacin en segundos (2,592,000 s) Tenemos un valor de I de 70.53 Sustituyendo los datos tenemos: Q=C*I*A/360 Q =(0.1341)(70.53 mm/H)(317 ha)/360 = . / MTODO DEL HIDROGRAMA UNITARIO TRIANGULAR Se ha desarrollado para cuencas pequeas, su forma es triangular y para su aplicacin es necesario conocer las caractersticas fisiogrficas de la cuenca. El gasto pico se obtiene con la expresin: q = 0.208 A Q Donde q es el gasto pico en m/s; A es el rea de la cuenca, en km, T es el tiempo pico, en horas, Q es la precipitacin e en mm. Q = Pe 10 Pe = (1.65 + 5.08)1.65 +

20.32

Pe = 1.6371 Q = 16.37 mm T = Tr + D2 D = Duracion de tormenta Tr = Tiempo de retraso T = 0.49

Utilizando la expresin q = 0.208 , obtenemos el siguiente resultado: q = 0.208 3.17 16.370.49 = . /

MTODO DE VEN TE CHOW

El mtodo de Chow permite conocer solamente el gasto mximo del hidrograma de escurrimiento directo para un periodo de retorno dado y se aplica a cuencas hidrolgicas menores a 250 km. Q = AXYZ Donde: X = PD

t / tp Q / Qp t Q0 0 0.00 0.00

0.1 0.015 0.05 0.330.2 0.075 0.10 1.650.3 0.16 0.15 3.520.4 0.28 0.20 6.170.5 0.43 0.25 9.470.6 0.6 0.29 13.210.7 0.77 0.34 16.950.8 0.89 0.39 19.600.9 0.97 0.44 21.36

1 1 0.49 22.021.1 0.98 0.54 21.581.2 0.92 0.59 20.261.3 0.84 0.64 18.501.4 0.75 0.69 16.511.5 0.65 0.74 14.311.6 0.57 0.78 12.551.8 0.43 0.88 9.47

2 0.32 0.98 7.052.2 0.24 1.08 5.282.4 0.18 1.18 3.962.6 0.13 1.28 2.862.8 0.098 1.37 2.16

3 0.075 1.47 1.653.5 0.036 1.72 0.79

4 0.018 1.96 0.404.5 0.009 2.21 0.20

5 0.004 2.45 0.09

Y = 2.78 PP Donde: Pb es la precipitacin en la estacin base en cm, Ps es la precipitacin en la estacin en estudio (dentro de la cuenca), en cm. Al ser una nica estacin la nos da = 2.78

Donde Pe es la precipitacin en exceso, en cm

Pe = (1.65 + 5.08)1.65 +

20.32

Pe = 1.6371 X = 1.63710.62 = 2.6404

Y = 2.78 11 = 2.78 Factor de reduccin del pico Z Si 0.05 < d/tp < 0.40

Entonces Si 0.40 < d/tp < 2.00

Entonces Donde tp es el tiempo de retraso en horas

El tp de la cuenca en cuestin es de 0.6222

Z=1.89*(0.62/0.6222)0.97 -1.231=0.6833 Donde J es la pendiente media del cauce I es la intensidad de la tormenta, en cm/h; d es la duracin de la tormenta en horas; y, N es el nmero de escurrimiento, en funcin del tipo de suelo y cobertura vegetal.

Finalmente, sustituyendo en la formula, obtenemos: Q = (3.17)(2.6404)(2.78)(0.6833) = . /

CAPACIDAD DE ALMACENAMIENTO De acuerdo al levantamiento topogrfico, se realiz la grfica de rea-elevacin para conocer el valor del volumen de almacenamiento, el volumen 38,530.17 m es el necesario para abrevadero para el cual fue calculado.

CAPACIDADES DE ALMACENAMIENTO EN BORDO MEZQUITILLO, VILLA DE COS

Elevacin rea (m2) A1+A2 D (H en mt.)

Vol. Parcial Volumen acumulado (m3) (cota) (M3)

2003.00 2,004.06 -------- -------- -------- -------- 2003.50 5,643.97 7,648.03 0.50 1,912.01 2,004.06 2004.00 14,679.92 22,327.95 0.50 5,581.99 7,586.05 2004.50 19,081.75 41,409.70 0.50 10,352.43 17,938.47 2005.00 63,285.05 82,366.80 0.50 20,591.70 38,530.17

CLCULO DEL VERTEDOR A partir del tirante de descarga para la avenida extraordinaria se tiene el gasto mximo y de la ley de vertido se tiene el gasto especfico unitario. Por tanto el ancho del vertedor queda definido por; Q= C L H 3/2 Donde: C es el coeficiente adimensional (1.45), L es Longitud de la cresta vertedora H es la carga sobre el vertedor.

37.20 0.62 7.05 4.37 1.6371 2.6404 0.6222 0.9965 0.6833 15.900042.20 0.70 7.05 4.37 1.6371 2.3276 0.6222 1.1304 0.7200 14.769747.20 0.79 7.05 4.37 1.6371 2.0810 0.6222 1.2644 0.7334 13.450752.20 0.87 7.05 4.37 1.6371 1.8817 0.6222 1.3983 0.7207 11.950557.20 0.95 7.05 4.37 1.6371 1.7172 0.6222 1.5323 0.6789 10.274262.20 1.04 7.05 4.37 1.6371 1.5792 0.6222 1.6662 0.6054 8.4252

Area de la cuenca Km 2 = 3.17 HAS.= 317.00 Mts.2= 3,170,000.00 Elevacion Inicio 2082Long.cauce Principal Metros = 3,030.00 K.M.= 3.03 Elevacion Final 2003Pendiente media cauce principal % = 2.607260726 valor absoluto= 0.02607261 Desnivel = 79

Tr d/Tr Z Q (m3/seg)X

(Cm/Hora)Duracin en

minutos

Duracin de la tormenta

(h)

Intensidad de lluvia (cm/h)

Precipitacin (Cm)

Precipitacin en exeso (Cm)

Una vez determinado el gasto mximo y el volumen de escurrimiento, se disea el vertedor. A partir de la cota del vertedor se calcularon para diversos valores de E los valores resultantes del gasto descargado, el gasto especfico, la velocidad del gasto y el ancho del vertedor. Al analizar diferentes tirantes y considerando las condiciones topogrficas y constructivas. Para la longitud de la cresta vertedora la formula queda como sigue: L = QC L = 15.901.45 1 = . ~ . ESTUDIO HIDROLOGICO El anlisis hidrolgico e hidrulico para determinar el volumen de almacenamiento est basado en el anlisis de las entradas y salidas empleando un modelo lluvia-escurrimiento. Considerando el aprovechamiento del agua para uso agrcola es deseable captar la mayor cantidad de agua proveniente de los escurrimientos. El estudio parti de la estimacin de los volmenes de escurrimiento de la cuenca, posteriormente se analizaron diversos volmenes de almacenamiento mediante un balance hdrico para revisar el comportamiento respecto a la demanda. En la zona de estudio no se cuentan con registros histricos de series de gastos medidos. En consecuencia se consider realizar el anlisis a partir de informacin climatolgica disponible cercana a la zona. Se emple un modelo lluvia-escurrimiento que considere, las condiciones de almacenamiento en el suelo, la evapotranspiracin y la demanda. El balance hdrico se realiz considerando varios volmenes de embalse, los ingresos (precipitacin en el embalse y los escurrimientos de la cuenca) y las salidas (evaporacin, demanda pecuaria, demanda para consumo humano prdidas por manejo o vertidos). De acuerdo a la visita de campo y del punto seleccionado para la presa se analizaron varias cotas de inicio de vertido y de la cota de la toma de agua. El volumen contenido entre los niveles indicados es el volumen de almacenamiento del bordo. Tiempo de Concentracin El tiempo que transcurre entre el inicio de la lluvia y el establecimiento del gasto de equilibrio se denomina tiempo de concentracin y equivale al tiempo que tarda el agua en pasar del punto ms alejado hasta la salida de la cuenca. Es el tiempo que demora una partcula de agua en viajar desde el punto ms remoto hasta el punto de inters. Comprende al lapso entre el final de la lluvia y el momento en que cesa el escurrimiento superficial. Tambin se dice que es el tiempo trascurrido ente el final del histograma de excesos y el final del escurrimiento directo, siendo sta la definicin que aparece reseada en la literatura con mayor frecuencia. Sin embargo otros autores reportan el Tc como el tiempo comprendido entre el centroide del histograma de excesos y el punto de inflexin sobre la curva de recesin del hidrograma de escurrimiento directo. A partir de la fisiografa de la regin, se calculan los tiempos de concentracin, empleando las expresiones que proponen, Rowe, Kirpich y el del SoilConservationService (SCS). Seleccionando como tiempo de concentracin, el promedio de estas tres expresiones.

Mtodo de Rowe

Mtodo de Kirpich

77.0

c SL0003245.0t

=

Mtodo de SoilConservationService (SCS)

Donde en las tres frmulas: L longitud del cauce principal, en m (3,030 mts) S pendiente del cauce principal (0.0260) D desnivel del cauce principal (79 mts) tc tiempo de concentracin, en horas

Para la cuenca de estudio se tiene un tiempo de concentracin promedio de Tc = 0.62hrs. Construccin de las Curvas Intensidad-Duracin-periodo de Retorno (I-d-Tr) Se utiliza el cociente R, el cual se define como la relacin entre la lluvia de una hora y la altura de lluvia de 24 horas ambas para el mismo perodo de retorno. De acuerdo a los estudios realizados por Campos Aranda (1999), para Mxico se encontr que un valor promedio de R es de 0.48, con valores extremos de 0.7 y 0.2. Tambin recomienda para las regiones ridas y semiridas un valor de R entre 0.4 y 0.6. Despus de analizar varios estudios de dicho autor en diferentes regiones de la Repblica Mexicana, se adopt un valor de 0.48.

TT PP 241 0.48 donde:

T1P altura de precipitacin (mm) para una duracin de una hora y

un periodo de retorno T T

1P 24 altura de precipitacin (mm) para una duracin de 24 horas y periodo de retorno T Con esta expresin se obtiene la lluvia en la cuenca asociada a una duracin de tormenta de una hora. Con la expresin anterior se obtiene la lluvia en la cuenca asociada a una duracin de tormenta de una hora. DURACION TR (AOS) (min) 2 5 10 20 50 100 200 500 1000

5 26.50 34.98 41.39 32.38 39.65 45.15 50.65 57.92 63.42 6 29.74 39.26 46.46 36.76 45.01 51.26 57.50 65.76 72.01 7 32.61 43.04 50.93 40.72 49.87 56.79 63.71 72.86 79.78 8 35.18 46.43 54.94 44.34 54.30 61.83 69.37 79.33 86.86 9 37.52 49.52 58.59 47.66 58.36 66.46 74.56 85.27 93.36

Tc =

0.87 L

0.385 =

D 0.24

0.08

Tc = L 1.15 =0.03

3085 D^0.38

10 39.67 52.35 61.95 50.72 62.12 70.74 79.36 90.75 99.37 11 41.66 54.99 65.07 53.57 65.60 74.70 83.81 95.84 104.94 12 43.53 57.45 67.98 56.22 68.85 78.40 87.95 100.58 110.14 13 45.28 59.76 70.71 58.70 71.89 81.86 91.84 105.02 115.00 14 46.93 61.94 73.30 61.03 74.74 85.11 95.48 109.19 119.56 15 48.50 64.01 75.74 63.23 77.43 88.18 98.92 113.12 123.87 16 49.98 65.97 78.07 65.31 79.98 91.07 102.17 116.84 127.94 17 51.41 67.85 80.29 67.28 82.39 93.82 105.25 120.36 131.79 18 52.77 69.64 82.41 69.15 84.68 96.43 108.18 123.71 135.46 19 54.07 71.37 84.45 70.93 86.86 98.91 110.96 126.89 138.95 20 55.32 73.02 86.41 72.63 88.94 101.28 113.62 129.94 142.28 21 56.53 74.62 88.29 74.25 90.93 103.55 116.17 132.85 145.46 22 57.70 76.15 90.11 75.81 92.84 105.72 118.60 135.63 148.51 23 58.82 77.64 91.87 77.31 94.67 107.81 120.94 138.31 151.44 24 59.91 79.08 93.58 78.74 96.43 109.81 123.19 140.88 154.26 25 60.97 80.47 95.23 80.13 98.13 111.74 125.36 143.35 156.97 26 62.00 81.83 96.83 81.46 99.76 113.60 127.44 145.74 159.58 27 62.99 83.14 98.38 82.75 101.33 115.40 129.46 148.04 162.10 28 0.00 0.00 0.00 83.99 102.86 117.13 131.40 150.27 164.54 29 0.00 0.00 0.00 85.19 104.33 118.81 133.28 152.42 166.90 30 0.00 0.00 0.00 86.36 105.76 120.43 135.11 154.50 169.18 31 0.00 0.00 0.00 87.49 107.14 122.01 136.87 156.53 171.39 32 0.00 0.00 0.00 88.59 108.48 123.54 138.59 158.49 173.54 33 0.00 0.00 0.00 89.65 109.79 125.02 140.25 160.39 175.62 34 0.00 0.00 0.00 90.68 111.05 126.46 141.87 162.24 177.65 35 0.00 0.00 0.00 91.69 112.29 127.87 143.45 164.04 179.62 36 0.00 0.00 0.00 92.67 113.49 129.23 144.98 165.80 181.54 37 0.00 0.00 0.00 93.63 114.66 130.56 146.47 167.50 183.41 38 0.00 0.00 0.00 94.56 115.80 131.86 147.93 169.17 185.24 39 0.00 0.00 0.00 95.46 116.91 133.13 149.35 170.79 187.01 40 0.00 0.00 0.00 96.35 117.99 134.36 150.74 172.38 188.75 41 0.00 0.00 0.00 97.22 119.05 135.57 152.09 173.93 190.45 42 0.00 0.00 0.00 98.06 120.09 136.75 153.42 175.44 192.10 43 0.00 0.00 0.00 98.89 121.10 137.91 154.71 176.92 193.73 44 0.00 0.00 0.00 99.70 122.09 139.04 155.98 178.37 195.31 45 0.00 0.00 0.00 100.49 123.06 140.14 157.22 179.79 196.86 46 0.00 0.00 0.00 101.27 124.02 141.22 158.43 181.18 198.38 47 0.00 0.00 0.00 102.03 124.95 142.28 159.62 182.54 199.87 48 0.00 0.00 0.00 102.77 125.86 143.32 160.79 183.87 201.33 49 0.00 0.00 0.00 103.50 126.75 144.34 161.93 185.18 202.77 50 0.00 0.00 0.00 104.22 127.63 145.34 163.05 186.46 204.17 51 0.00 0.00 0.00 104.93 128.49 146.32 164.15 187.72 205.55 52 0.00 0.00 0.00 105.62 129.34 147.29 165.23 188.96 206.90 53 0.00 0.00 0.00 106.30 130.17 148.23 166.29 190.17 208.23 54 0.00 0.00 0.00 106.96 130.99 149.16 167.34 191.36 209.54 55 0.00 0.00 0.00 107.62 131.79 150.08 168.36 192.53 210.82 56 0.00 0.00 0.00 108.26 132.58 150.97 169.37 193.69 212.08 57 0.00 0.00 0.00 108.89 133.35 151.86 170.36 194.82 213.32 58 0.00 0.00 0.00 109.52 134.12 152.73 171.34 195.94 214.54 59 0.00 0.00 0.00 110.13 134.87 153.58 172.30 197.03 215.75 60 0.00 0.00 0.00 110.73 135.61 154.42 173.24 198.11 216.93 90 0.00 0.00 0.00 125.53 153.73 175.06 196.39 224.59 245.92

120 0.00 0.00 0.00 136.37 167.00 190.17 213.34 243.97 267.14 150 0.00 0.00 0.00 145.01 177.59 202.23 226.87 259.44 284.08 180 0.00 0.00 0.00 152.26 186.46 212.33 238.20 272.41 298.28 210 0.00 0.00 0.00 158.53 194.14 221.08 248.02 283.63 310.57

240 0.00 0.00 0.00 164.09 200.94 228.82 256.71 293.56 321.44 270 0.00 0.00 0.00 169.08 207.06 235.79 264.52 302.50 331.23 300 0.00 0.00 0.00 173.63 212.63 242.14 271.64 310.64 340.14 330 0.00 0.00 0.00 177.82 217.76 247.98 278.19 318.13 348.35 360 0.00 0.00 0.00 181.70 222.52 253.39 284.27 325.08 355.96 390 0.00 0.00 0.00 185.33 226.96 258.45 289.94 331.57 363.06 420 0.00 0.00 0.00 188.73 231.13 263.20 295.27 337.66 369.73 450 0.00 0.00 0.00 191.95 235.06 267.68 300.29 343.41 376.02 480 0.00 0.00 0.00 194.99 238.79 271.92 305.05 348.85 381.98 510 0.00 0.00 0.00 197.88 242.33 275.95 309.58 354.02 387.65 540 0.00 0.00 0.00 200.64 245.71 279.80 313.89 358.96 393.05 570 0.00 0.00 0.00 203.28 248.94 283.48 318.02 363.68 398.22 600 0.00 0.00 0.00 205.80 252.03 287.00 321.97 368.20 403.17 630 0.00 0.00 0.00 208.23 255.00 290.39 325.77 372.54 407.92 660 0.00 0.00 0.00 210.57 257.87 293.65 329.42 376.72 412.50 690 0.00 0.00 0.00 212.82 260.63 296.79 332.95 380.75 416.92 720 0.00 0.00 0.00 215.00 263.29 299.82 336.35 384.65 421.18 750 0.00 0.00 0.00 217.10 265.87 302.76 339.65 388.41 425.30 780 0.00 0.00 0.00 219.14 268.37 305.60 342.84 392.06 429.30 810 0.00 0.00 0.00 221.12 270.79 308.36 345.93 395.60 433.17 840 0.00 0.00 0.00 223.04 273.14 311.04 348.94 399.04 436.93 870 0.00 0.00 0.00 224.91 275.43 313.64 351.86 402.38 440.59 900 0.00 0.00 0.00 226.72 277.65 316.17 354.70 405.62 444.15 930 0.00 0.00 0.00 228.49 279.82 318.64 357.47 408.79 447.61 960 0.00 0.00 0.00 230.22 281.93 321.05 360.16 411.87 450.99 990 0.00 0.00 0.00 231.90 283.99 323.39 362.79 414.88 454.29

1020 0.00 0.00 0.00 233.54 286.00 325.68 365.36 417.82 457.50 1050 0.00 0.00 0.00 235.14 287.96 327.92 367.87 420.69 460.65 1080 0.00 0.00 0.00 236.71 289.88 330.11 370.33 423.50 463.72 1110 0.00 0.00 0.00 238.25 291.76 332.25 372.73 426.24 466.73 1140 0.00 0.00 0.00 239.75 293.60 334.34 375.08 428.93 469.67 1170 0.00 0.00 0.00 241.22 295.41 336.39 377.38 431.56 472.55 1200 0.00 0.00 0.00 242.66 297.17 338.40 379.64 434.14 475.38 1230 0.00 0.00 0.00 244.08 298.90 340.38 381.85 436.67 478.15 1260 0.00 0.00 0.00 245.47 300.60 342.31 384.02 439.16 480.86 1290 0.00 0.00 0.00 246.83 302.27 344.21 386.15 441.59 483.53 1320 0.00 0.00 0.00 248.16 303.91 346.07 388.24 443.98 486.15 1350 0.00 0.00 0.00 249.48 305.51 347.90 390.29 446.33 488.72 1380 0.00 0.00 0.00 250.77 307.09 349.70 392.31 448.64 491.25 1410 0.00 0.00 0.00 252.04 308.65 351.47 394.30 450.91 493.73 1440 0.00 0.00 0.00 253.28 310.17 353.21 396.25 453.14 496.18

e)- Volmenes de construccin se debe integrar la siguiente informacin a

manera de ficha: Bordo de abrevadero (presa de tierra compactada) a manera de ficha:

Talud aguas arriba Talud aguas abajo Profundidad de dentelln Altura del nivel de la corona Ancho de la corona Carga del vertedor Longitud del vertedor Longitud de la seccin mxima Longitud total de la cortina Volumetra de la cortina (suelo) Volumen del vertedor (concreto ciclopeo) Superficie de limpieza y trazo

3:1 H-V 3:1 H-V 1.0 M 2.65 M 4.00 M 1.50 M 10.00 M 19.90 M 545.00 M 9,005.57 M3 29.80 M3 34,450 M2

0.00

50.00

100.00

150.00

200.00

250.00

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600

HP

(min

)

d (min)

I-D-TR

HP=2HP=5HP=10HP=20HP=50HP=100HP=200HP=500HP=1000