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MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIASECRETARIA DE LA ENERGIAY RECURSOS MINERALES

` ESTUDIO HIDROGEOLOGICO PARA RECARGA ARTIFICIAL

EN LAS ISLAS CANARIAS

(SUBSISTEMA ACUIFERO ARINAGA-TIRAJANA)

ANEXO 4. - PRUEBAS REALIZADAS "IN SITU`1. ENSA-

YOS DE PERCOLACION EN SUELOS Y ENSA-

YOS HIDRODINAMICOS

INSTITUTO GEOLOGICO Y MINERO DE ESPAÑA

ESTUDIO HIDROGEOLOGICO PARA RECARGA ARTIFICIAL

EN LAS ISLAS CANARIAS

(SJBSISTEMA ACUIFERO ARINAGA-TIRAJANA)

ANEXO 4. - PRUEBAS REALIZADAS "IN SITU" 1. ENSA-

YOS DE PERCOLACION EN SUELOS Y ENSA-

YOS HIDRODINAMICOS

"Convenio para la Realización de

Estudios Hidrogeolégicos de apo

yo a la Gestión Hídrica en Astu

rices , Cantabria, Murcia, Casti-

lla-La Mancha, Andalucía, Extre

madura v Canarias"

I N D I C E

Págs.

1.- PRUEBAS REALIZADAS . OBJETIVOS ..................... 1

2.- ENSAYOS DE PERCOLACION EN SUELOS .................. 4

2.1.- INTRODUCCION ................................ 5

2.2.- METODOLOGIA ................................. 6

2.3.- DESARROLLO DE LA CAMPAÑA .................... 7

2.4.- RESULTADOS .................................. 7

3.- ENSAYOS HIDRODINAMICOS ............................ 10

3.1.- PLANTEAMIENTO DE LA CAMPAÑA ................. 11

3.2.- ENSAYO DE INFLUENCIA DE MAREAS EN EL POZO

424330125 .................................. 14

3.2.1.- Fundamento teórico .................. 14

3.2.2.- Descripción del ensayo .............. 18

3.2.3.- Datos de cálculo .................... 19

3.2.4.- Resultados .......................... 25

3.3.- BOMBEOS DE ENSAYO .......................... 28

3.3.1.- Condiciones de realización . Limitaciones 28

3.3.2.- Metodología ......................... 32

3.3.3.- Resumen de Resultados y Conclusiones. 39

3.3.4.- Bombeo de ensayo en el Pozo 424330066 43

3.3.4.1.- Generalidades y Desarrollo 43

3.3.4.2 .- Interpretación ............ 45


3.3.5.1.- Generalidades y Desarrollo. 50

3.3.5.2. - Interpretacion ............ 53

3.3.6.- Bombeo de ensayo en el Pozo 424330006 .. 62

3.3.6.1 .- Generalidades y Desarrollo 62

3.3.6.2 .- Interpretación ............ 65

3.3.6.2.1.- 1 er Bombeo .... 653.3.6.2.2. - 22 Bombeo .... 65

Págs.



3.3.7.2.- Interpretación ........... 79



3.3.8.2.- Interpretación ........... 88

4.- CUADROS DE DATOS .................................. 94

INDICE DE PLANOS

PLANO A 4.1- Plano de situación de ensayos hidrodinámicos

INDICE DE FIGURAS

FIGURA A-4.1.- Distribución de Indices de Percolación en el Ba

rranco de Balos.

A-4.2.- Ensayo de Influencia de mareas en el pozo 424330125. Evo

luciones simultáneas en la costa y en el acuífero .

A-4.3.- Método de Papadópulos y Cooper. Representación

F (u,a) en función de 1/u para valores de a.

A-4.4.- Bombeo de ensayo en el Pozo 424330066 . Represen

_ tación depresiones - tiempos.

A-4.5.- Idem

Representación depresiones - log de tiempos.

A-4.6.- Idem-

Representación log depresiones - log. tiempos.

A-4.7.- Bombeo de ensayo en el Pozo 424330002. Represen-

tación: depresiones específicas - log de tiem

pos equivalentes

A-4.8.- Idem.

Representación alturas recuperadas - log. de -

tiempos.

A-4.9.- Idem.

Representación depresiones residuales - log -

t + t'/t'

" A -4.10.- Idem.

Representación log; depresiones - log. tiempos

A-4.11.- 1 er Bombeo de ensayo en el Pozo 424330006. ;.Re-

presentación depresiones - log de tiempos.

FIGURA A-4.12.- 1er Bombeo de ensayo en elPozo 424330006. Re-

presentación recuperación.

" A-4.13.- 2º Bombeo de ensayo en el Pozo 424330006. Re-

presentación depresiones - log. de tiempos.

A-4.14.- Idem.

Representación depresiones residuales - log

t + t'/t'.

A.4.15.- Idem.

Representación Alturas recuperadas - log. de

tiempos.

A-4.16.- Idem.

Representación log. depresiones - log. tiempo.

A-4.17.- Bombeo de ensayo en el Pozo 424330027.

Representación alturas recuperadas. log. tiempos

A-4.18.- Idem.

Representación depresiones - log tiempos.

A-4.19.- Idem.

Representación log. depresiones - log. tiempos.

A-4.20 .- Bombeo de ensayo en el Pozo 424370010. repre-

sentación depresiones - tiempos.

A-4.21.- Idem.

Representación depresiones - log. de tiempos.

A-4.22.- Idem.

Representación depresiones Yt(Il siduales - log -

t + t'/t'

A-4.23.- Idem.

Representación log. depresiones - log. tiempos

- INDICE DE CUADROS

CUADRO A4. 1.- Tabla de Mareas en el Puerto de la Luz para el

mes de marzo de 1987.

A4. 2.- Características de las Mareas en la costa y en

el pozo 424330125 en el periodo 19-22/3/87.

A4. 3.- Idem, en el período 24-27/3/87.

A4. 4.- Coeficientes de formación obtenidos en los bom

beos de ensayo.

A4. 5.- Bombeo de ensayo en el pozo 424330066.

Descensos.

A4. 6.- Bombeo de ensayo en el pozo 424330002

Descensos.

A4. 7.- Bombeos de ensayo en el pozo 424330002

Recuperación.

A4. 8.- 1er Bombeo de ensayo en el pozo 424330006

Descensos.

A4. 9.- ter Bombeo de ensayo en el pozo 424330006.

Recuperación.

A4.10.- 2º Bombeo de ensayo en el pozo 424330006

Descensos

A4.11.- 2º Bombeo de ensayo en el pozo 424330006

Recuperación.

A4.12.- Bombeo de ensayo en el pozo 424330027

Recuperación.

A4.13.- Bombeo de ensayo en el pozo 424330027

Descensos.

CUADRO A4.14.- Bombeo de ensayo en el pozo 424370010

Descensos.

" A4.15.- Bombeo de ensayo en el pozo 424370010

Recuperación.

1.- PRUEBAS REALIZADAS . OBJETIVOS

Durante el presente proyecto se han realizado tres tipos

de pruebas sobre el terreno:

1. Ensayos de percolación en suelos, destinados a reconocer la

capacidad de filtración o percolación de los suelos situados

en las zonas de cauce de barrancos, o en aquellas zonas que

por la proximidad a los cauces podrían tener implicaciones -

posteriores en experiencias y/o instalaciones de recarga ar-

tificial, con objeto de establecer la distribución superfi

cial, en función de su capacidad de percolación de las zonas

más apropiadas para los cometidos citados.

2. Ensayos hidrodinámicos, :con el objetivo de intentar recono

cer el comportamiento hidrodinámico de las formaciones satu-

radas presentes en el área de estudio, y estimar el valor de

los coeficientes de formación que rigen ese comportamiento

Bajo la denominación de ensayos hidrodinámicos se incluyen -

dos tipos de pruebas: ensayos de influencia de mareas y ensa-

yos de bombeo.

3. Ensayos de recarga, diseñados y realizados con el objetivo -

de conocer y analizar la capacidad de infiltracion, de los

acarreos en zona no saturada (ensayo en balsa), y de los pro

pios basaltos antiguos en zona saturada, (ensayo en pozo).

En este anexo se describen únicamente los dos primeros -

2 -

tipos de ensayo mientras que el tercero se ha tratado aparte enel anexo A.5.-

En el plano A 4-1 se han situado los puntos donde se -efectuaron los ensayos de percolacíón y los pozos donde se real¡zapan las pruebas de influencia de mareas y de bombeo.

3 -

2.- ENSAYOS DE PERCOLACION EN SUELOS

2.1.- INTRODUCCION

Se han realizado ensayos de percolación en el relleno de

acarreos con objeto de tener una idea cualitativa de que zonas -

podrían ser más o menos favorables para una experiencia de recar

ga artificial, es decir, para tener una idea de la distribución

superficial de la mayor o menor aptitud relativa del terreno pa-

ra la infiltración. Esta apreciación tiene exclusivamente carác-

ter ilustrativo porque el índice de percolación obtenido en los

ensayos no puede asumirse como un parámetro característico del -

suelo de cara a la recarga por varias razones:

el procedimiento de los ensayos no se ha seguido rigu-

rosamente por dos razones: 1) porque para ello hubiera

sido necesario saturar previamente el subsuelo bajo -

la zona de ensayo, lo cual puede requerir varias horas

de infiltración de agua y no se disponía de agua "in

situ" ni del tiempo necesario para ello ( que puede -

ser superior a un día ), y 2) porque en una zona de -

aluvión no es posible construir un hoTo con las dimen-

siones normalizadas,

el agua que se utiliza en estos ensayos procede de po-

zos, es decir , tiene unas características que difieren

mucho del agua que potencialmente podría utilizarse en

una recarga artificial, ya que esta última procedería

de fuentes de escorrentía superficial lo que implicaría

5 -

una mayor o menor fracción de materia sólida en sus-

pensión . cuya decantación simultánea con la filtración

de agua hacia el subsuelo provocaría una colmatación -

del suelo , que tendría como consecuencia una disminu

ción progresiva de la capacidad de percolación.

En resumen , las pruebas de percolación no tienen como ob

jetivo la determinación rigurosa de una característica del sue-

lo, sino conocer la distribución de las zonas más interesantes

"a priori" para efectuar un ensayo de recarga en balsa y poder

diseñar el tamaño de la balsa en función del caudal de agua -

disponible , con objeto de llegar a un compromiso entre superficie

de infiltración y aporte de agua, de modo que la balsa de ensa

yo no se vacie por disponer de un caudal insuficiente , ni rebo-

sa por darse el supuesto contrario.

2.2.- METODOLOGIA

La metodología que se ha seguido en estos ensayos de per

colación es la preconizada por el U.S. Departament of Health, -

Education and Welfare, Public Health Service, y recogida en

el Manual of Septic Tank Practice (1963). El procedimiento con

siste en excavar en el suelo un agujero de 30 x 30 x 30 cm; ile

narlo de agua y medir la variación de la altura de agua con el

tiempo , obteniéndose un índice en cm/minuto. La ejecución rigu-

rosa del ensayo requiere un tiempo mínimo de 30 minutos de per-

colación , de los cuales se utilizan los últimos 10 para el -

cálculo del índice. Sin embargo, como en último caso no se tra-

ta más que de un índice relativo , por razones operativas ( canti-

dad de agua transportable , agua extraída de pozos que requie-

re un desplazamiento de ida y vuelta constante), el índice de -

percolación se ha calculado en este estudio para un tiempo de

6 -

observación de 10 minutos contados a partir del llenado comple

to de los agujeros practicados en el suelo que, como ya se

ha señalado , tenían dimensiones aproximadas a las fijadas en -

las normas del ensayo.

Para el cálculo del índice de percolación se utiliza-

ron los cinco minutos finales con objeto de permitir una lige-

ra saturación del área próxima a las paredes del orificio.

Obviamente , el proceso de cálculo es elemental. Consis-

te en medir la diferencia de altura de agua entre el minuto 5

y el minuto 10, y dividir esa diferencia , en centímetros, por

el tiempo en minutos , es decir , por 5 , obteniéndose un índice

de percolación en cm/minutos.

2.3.- DESARROLLO DE LA CAMPAÑA

La campaña de ensayos de percolación en suelos totalizó

26 ensayos realizados en los acarreos de relleno de las zonas

de los Barrancos, de Las Vacas , los Corralillos , Balos y de

Tirajana.

La campaña se desarrolló en dos fases: una primera en

el mes de Febrero de 1987, en la que se hicieron tres ensayos -

para poner a punto la práctica del ensayo , y una segunda, en -

el mes de Marzo durante los días 22, 23 y 24, en la que se rea

lizaron los restantes 23 ensayos.

2.4.- RESULTADOS

Los resultados obtenidos indican una uniformidad bastan

te alta de la capacidad de percolación en todo el sector de -

los Llanos de Arinaga.

7 -

En la zona del Barranco de Balos (Norte) los valores ob-

tenidos oscilan entre un mínimo de 0,30 cm/min. y 5 cm/min, corre spondienn

tes respectivamente,a zonas del cauce bajo, entre el punto don-

de se unen los Barrancos de Corralillos y Balos y la carretera

General donde los rellenos tienen un porcentaje alto de limospor ser áreas de circulación de agua de baja velocidad y por -tanto de infiltración de agua y sedimentación de sólidos en -

suspensión, y a zonas de cauce de barranco en zonas aguas arri-

ba del llano donde la corriente de agua episódica escarifica el

lecho y apenas da lugar a infiltración por la elevada velocidad

con que circula.

El valor medio del I.P. es de 1,79 cm/min. y los valo-

res más probables oscilan entre 9,5 y 2 cm/s. según puede ob-

servarse en la siguiente figura que recoge los índices de perco

lación clasificados en grupos.

S

4-

3-

V'Z5uW

LL O

0 0,5 1p I,5 2 0 2,5 3A 3,5

INDICE DE PERCOLACION ( cm/min)

Fig. A.4- 1.- DISTRIBUCION DE LOS INDICES DE PERCOLACIONEN EL BARRANCO DE BALOS

8 -

En el cauce del barranco de Tirajana se realizaron 5 en

sayos con valores comprendidos entre 0,2 y 1.6 cm/s, que indi-

can un lecho más colmatado que los llanos situados al Norte y

una disminución progresiva del índice en el sentido de aguas -

abajo con la excepción de un ensayo realizado aguas abajo de

la población de Doctoral en una zona que está muy removida -

por las extracciones de grava que han modificado las condicio-

nes naturales del relleno del cauce.

En el plano A-4.1 se han situado los puntos de ensayo ylos valores del indice de percolación obtenidos en cada caso.

9 -

3.- ENSAYOS HIDRODINAMICOS

3.1.- PLANTEAMIENTO DE LA CAMPAÑA

En la planificación inicial del Proyecto se había pre-

visto la realización de cinco bombeos de ensayo de media dura-

ción.

Con esta base, durante la fase de actualización del in-

ventario de puntos de agua, comenzó la preparación de la -

campaña haciendo una selección previa de los pozos que presen-

taban unas condiciones más apropiadas para el bombeo, dando -

prioridad a la posibilidad de hacer la prueba en pozos que -

contasen con alguna captación próxima que pudiera ser utiliza-

da como piezómetro de observación, de forma que se pudiera -

estimar el valor del coeficiente de almacenamiento ( o de la

porosidad eficaz) del acuífero,además de la transmisividad.

Además de la posibilidad de disponer de piezómetro, se

utilizaron las siguientes características como criterio de se

lección:

- espesor saturado

régimen de bombeo

inexistencia de captaciones secundarias, tales como -

galerías, catas, al menos en la zona saturada

- caudal de bombeo, que condiciona la depresión total.

De acuerdo con todo esto, se realizó una primera selec-

ción compuesta por los pozos:

- 11 -

. 424330001, con un sondeo situado a unos 50 metros del

pozo

. 424330002 que capta basaltos antiguos

. 424330005, con un sondeo (602-42430004) profundo rela

tivamente próximo, basaltos

. 424330006, está aislado, no tiene influencias cerca-

nas y tiene una columna saturada aceptable, basaltos

. 4243300016 6 424330027, con buena columna y régimen

de bombeos, basaltos

. 424330028 y 42430036, están instalados y en dispo-

sición de bombear, basaltos

. 424330032,aislado, con buena columna, régimen de bom-

beos continuo, basaltos

. 424330062, aislado y buena columna, necesario adaptar

régimen de bombeos, basaltos,

. 424330066, buena situación y tiempo de bombeo, puede

captar fonolitos

. 424370010, aislado, pero gran depresión, capta ignim-

britas y quizá basaltos bajo un buen espesor de fonoli

tas

. 424370017 6 424370020, en zona de fonolita,

• 424330048, en basaltos, con régimen de bombeo acepta

ble.

12 -

Después se realizó un estudio más detallado de las verda

deras posibilidades de cada pozo y se entablaron los contactos

necesarios con los propietarios de las obras para obtener permí

sos y acordar las condiciones de realización del ensayo.

Este segundo análisis dió lugar al cribado definitivo en

el que, desafortunadamente, se desecharon todas las posibilida-

des de hacer un bombeo con piezámetro por las siguientes razo-

nes:

- el sondeo situado al lado del pozo n- 424330001 había

sido cegado totalmente y el pozo estaba en obras de -

reper.foración

- el sondeo 42433004 y el pozo 424330005 están situados

a excesiva distancia (más de 200 metros) y sobre sobre-

tienen una penetración tan dispar, 650 y 200 m respec-

tivamente, en el acuífero que no tiene sentido el bom

beo.

Al no disponer de ninguna posibilidad de bc'r:bear con pie

zómetro de observación, se pensó en la posibilidad de realizar

un ensayo de influencia de mareas , que posibilita el cálculo de

la difusividad ( T/S) del acuífero y, en consecuencia , la estima-

ción de S a partir de los valores de T calculados en los bom-

beos de ensayo.

De esta manera de efectuó el diseño final de las metodo-

logías , número y lugares de realización de las pruebas , que son

las que siguen:

Un ensayo de influencia de mareas en el pozo 424330125,

en el que existia además la posibilidad de complementar

13 -

la prueba con un bombeo de ensayo puesto que los pro

pietarios manifestaron su intención de poner el pozo

en producción a la vez que una instalación de desala-

ción por ósmosis inversa para tratar el agua; esta es

pectativa no llegó a cumplirse porque en el tiempo de

desarrollo del proyecto no se instaló equipo de extra

cción en el pozo,

cinco bombeos de ensayo simples en los pozos 424330066,

424330002, 424330006, 424330027 y 424370010, de los -

que el primero y el último captan fonolitas ( aunque

no existe certeza sobre la litología de la zona fi-

nal), y los tres restantes basaltos antiguos.

El número de bombeos se aumentó a seis porque el Poli

gono de Arinaga puso en explotación el pozo n 424330028

y solicitó al IGME el control de la prueba realizada

para conocer las características de la captación y -

ajustar a ellas el equipo de bombeo definitivo.

La campaña de ensayos se realizó en el mes de marzo de

1987, puesto que, aunque estaba prevista para el otoño de -

1986, debió ser aplazada hasta que el régimen de extracciones

de los pozos comenzó a disminuir al terminar la campaña de

la Zafra,o riego de tomateras,que es el cultivo dominante en

la zona de Llanos Arinaga - Tirajana.

3.2.- ENSAYO DE INFLUENCIA DE MAREAS EN EL POZO 424330125.

3.2.1.- Fundamento teórico

Entre el nivel del mar y el nivel piezométrico (o libre)

14 -

de un acuífero en contacto con aquél, existe una rela

ción hidrodinámica que se manifiesta por medio de una oscila-

ción del nivel piezométrico del manto como respuesta a la os-

cilación periódica de las mareas en el mar.

L.R. Ingersoll, O.J. Zobe.1 y A.C. Ingersoll (1948) de

postraron de modo riguroso que, como consecuencia de una marea

de amplitud 2H y período to, la superficie piezométrica ( o

libre ) de un acuífero, en contacto directo con el mar, osci-

la alrededor de una posición media, de forma que en un punto

situado a una distancia x de la orilla, al cabo de un tiem-

po t (contado desde el momento en que, tomando como referencia

la posición media, el nivel en el acuífero comienza a subir),

la oscilación del nivel (h) alrededor de la posición media es

tá dada por la expresión:

X

f.T 21 t tf SS0V-1

h = H.e son - xto to T

Esta expresión significa que a una oscilación ( marea) -

marina de semiamplitud H y periodo to, corresponde una marea

terrestre en un manto (libre o confinado) de

4 S- x

- Semiamplitud H.eto.T

- Período to

to.S- Desfasada en un tiempo igual a x

411 T

y cuya amplitud crece rápidamente al aumentar la distancia

15 -

x entre el mar y el punto de observación en el acuífero.

En consecuencia, ni se conocen los valores de semiam-

plitud H y período to (del orden de 44.000 segundos) de las

mareas en un punto de la costa y se observan de modo simultá-

neo las oscilaciones del nivel del agua en el acuífero, en -

puntos situados a diferentes distancias de la costa, de mane-

ra que, en cada uno, se pueda identificar la amplitud de la

oscilación y el desfase entre puntas en dichos pozos y las -

homónimas en el mar, se obtendrán una serie de valores de

¶ Sxi

- Semiamplitud: hi = H.e _t0T (1)

o- desfases: Di = xi

11 T (2)t

La igualdad (1) se puede transformar de modo que se ob-

tenga la expresión

T Hxi = 1.3 rt-o log

S hi

de forma que si se representan, en un gráfico semilogarítmico,

los valores de H/hi (en abscisas logarítmicas) y los de xi -

(en ordenadas aritméticas) se obtiene una recta cuya pendien-

te p permite calcular el valor de la difusividad del manto,

dada por la expresión

T 0.59 2p

S to

16 -

Como segunda vía de cálculo y comprobación de los resul

tados obtenidos, a partir de la ecuación ( 2), se pueden repre

sentar los desfases (en ordenadas ) en función de las distan-

cias de los pozos al mar, obteniendo una recta cuya pendiente

p permitirá calcular también la difusividad del manto con la

expresión

T 1= 0.08 to. 2

me p

En el caso de que únicamente se disponga de un punto de

de observación, una vez conocidos los valores de amplitudes y

desfases para un período de tiempo suficiente (que permita -

identificar las ondas correspondientes entre mar y acuífero) ,

se puede obtener directamente la difusividad del manto a par

tir de las ecuaciones ( 1) y (2), de forma que cada una sirva -

de contraste a la otra,calibrando el resultado obtenido para

la difusividad.

Desarrollando y operando las expresiones ( 1) y (2) se

obtienen los valores de T/S según las siguientes igualdades:

T ¶ x2(3)

2S to (ln H/h)

T to x 2(4)

S 411 D

que dan directamente el valor de la difusividad en función de

la relación de amplitudes (3) y del desfase entre picos (4).

17 -

En este caso, con un punto de observación en el acuífero, el procedimiento que se sigue es observar las oscilacionessimultáneas en el mar y en el punto controlado en el acu'ifero,medir los desfases y amplitudes correspondientes a cada pico ,pleamar o bajamar, y obtener los valores medios de H, h y D ,

que con los que se introducen en las expresiones (3) y (4) pa-

ra estimar la difusividad del acuífero.

3.2.2.- Descripción del ensayo

Para llevar a cabo el ensayo de influencia de mareas se

eligió el pozo ns 424330125, que es el único situado a una dis

tancia discreta de la costa, que no bombea ni tiene pozos que

bombean en sus cercanías, de forma que puede afirmarse con se

guridad que el nivel piezométrico del manto en ese sector está

sometido,básicamente,a la influencia de causas naturales.

El pozo está situado a 720 metros de la costa, no bom-

bea desde hace varios años y se encuentra en un estado de semi

ruina, aunque se pueden medir niveles y, al margen del abando

no, ha servido perfectamente para los objetivos del ensayo de

mareas,porque se pudo instalar un limnígrafo en condiciones se

guras puesto que la caseta se cerraba con candado evitando po-

sibles agresiones al equipo de registro. Su diámetro es de 3

metros y la profundidad es del orden de 60 metros.

Para la observación de las variaciones de nivel en el -

Pozo,se instaló un limnígrafo el día 16 de marzo de 1987, sin

embargo su funcionamiento comenzó el día 19 después de ajustar

el contrapeso para que el movimiento del conjunto baya-contra-

peso accionase el sistema de registro del aparato con suficiente

precisión. En el momento del comienzo efectivo,el nivel estaba

18 -

a una profundidad de 37,61 metros, unos 60 cm por encima delnivel del mar.

El registro de niveles se prolongó hasta el día 27 de

marzo, en que fue retirado el equipo y medido el nivel que estaba a 37,63 metros de profundidad (cota aproximada 0,63 m.s.

n.m.).

Para conocer los datos de las mareas correspondientes

en la costa, dado que no fue posible colocar un limnígrafo -

puesto que se trata de playas muy barridas por el viento, se

recurrió al Anuario de Mareas que publica el Instituto Oceano

gráfico de la Marina.

3.2.3.- Datos de cálculo

A partir de los datos de mareas que figuran en el -

Anuario para 1987, se ha seguido el siguiente proceso para la

obtención de las mareas en la zona de costa situada en la -

vertical del pozo ensayado.

El punto de partida son los datos referentes a hora-

rios y altura del nivel del mar (respecto al cero hodrográfi-

co de las cartas marinas españolas) para el Puerto de la Luz

(282 09' latitud Norte, 152 25' longitud Oeste), que es el

puerto patrón de referencia para las mareas de las Islas Cana

rias.

Las características oficiales de las mareas en el Puer

to de la Luz para el mes de marzo de 1987 se recogen en el

cuadro siguiente, tomado del Anuario Oficial para este año.

19 -

CUADRO A-4.1.- TABLA DE MAREAS EN EL PUERTO DE LA LUZ.o o

(Latitud 282 09' N. Longitud 152 25' W)

PARA EL MES DE MARZO DE 1987.

Dia Hora Alt/m Dia Hora Alt, m Uia Hora Alvm

1 00,54 2.760708 0.15 11 0-1 19 0.85 21 0344 2.09

D 1318 2.53 1022 1.88 0943 0.781916 0.26 N1 1620 0.91 S 1610 2.07

2226 2.12 2222 0.832 0132 2.72

0744 0.21 12 0450 0.70 22 0450 1.89

L 1354 2.49 1055 2.03 1046 0.971952 0.32 J 1651 0.76 t 1725 1.94.

2300 2.27 2355 0.963 0209 2.61

0818 0.34 13 0513 o.55 23 0628 1.77M 1429 2.39 1124 2.18 1231 1.08

2028 0.43 V 1721 0.61 L 1907 1.922331 2.41

4 0246 2.440352 0.50 14 0546 0.43 24 0157 0.91

M 1506 2.25 1153 2.30 0915 1.822105 0.60 S 1750 0.48 M 1423 1.01

2037 2.05$ 0324 2.22

0927 0.70 15 0002 2.52 25 0318 0.74

J 1545 2.09 0614 0.33 0929 1.992145 0.79 © 1223 2.40 M 1533 0.83

1820 0.39 2142 2.246 0407 2.00

16 0033 2.58 26 0411 0.541004 0.90V 1630 1.93 0643 0.28 1021 2.17

2234 0.98 L 1253 2.46 J 1622 0.631851 0.34 2231 2.43

7 0500 1.7917 0105 2.591053 1.08 27 0354 0.37

1734 1.79 0714 0.28 1103 2.342358 1.13 M 1325 2.47 V 1704 0.46

1924 0.34 2314 2.580626 1.63

18 0139. 2.55 28 0532 0.25- 1228 1.21D 1912 1.74 0746 0.33 1141 2.46

M 1358 2.43 S 1742 0.341939 0.39 2353 2.67

9 0..19 1.1319 0215 2.44 29 0607 0.200822 1.63

1216 2.53L 1436 1.18 0S20 0.44

2047 1.81 J 1435 2.34 ® 1817 0.272038 0.50

10 0337 1.00 20 0256 2.28 30 0030 2 .680939 1.740858 0.60M 1540 1.06 0611 0.21

2146 1.96 V 1517 2.21 L 1251 2.542123 0.66 1852 0.27

31 0106 2,620713 0.28

M 1324 2.501927 0.34

Las alturas expresadas se sumarán a las sondas de las cartas e spañolas para obtener la sonda en las horas de pleamar o bajamar.Las horas corresponden al huso + 1.- Para tener horas oficialesSUMESE EL ADELANTO VIGENTE

20 -

Además el Anuario recoge una serie de puntos de las -costas en las que, mediante las correcciones adecuadas, tam-bién incluidas, se pueden calcular las características de lasmareas a partir de los datos de los puertos patrón, en este ca

so el Puerto de la Luz.

El punto más próximo a la costa de Arinaga, cuyas -mareas pueden ser deducidas de las tablas, es Maspalomas ( 27

44' latitud N., 152 36' longitud O.) que puede considerarse re

presentativo de las mareas en la ensenada que forma la costa -

en la alineación con el punto 424330125.

De acuerdo con las tablas, para calcular las mareas -

en Maspalomas, es necesario aplicar a los valores tabulados -

para el Puerto de la Luz los siguientes coeficientes de correc

ción:

- hora de pleamar o bajamar: restar 15 minutos

- alturas

. en pleamar: restar 0,24 m•

en bajamar: restar 0,03 m•

Con los datos de la tabla A-4. 1 y .con las correcciones ante

riores, se han obtenido las .mareas utilizadas como onda de referen

cia en él. estaidio. Estos svalores se recogen en los cuadros -

A4.2 y A4.3 en el que las alturas se expresan en forma de am-

plitudes puesto que, en esta forma, es más fácil el manejo y

tratamiento de datos,ya que los registros del limnígrafo en el

acuífero no tienen cero de referencia y es más cómoda la me-

dida directa de amplitudes en el limnigrama, cuyos resulta

dos, ya interpretados, se incluyen también en los mismos cua-dros.

21 -

Del conjunto de datos registrados en el pozo entre lós

días 19 y 27 de marzo se ha realizado una selección, recha-

zando las ondas que parecen corresponder a mal funcionamiento

De esta forma los datos de base se han dividido en dos perío-

dos, el primero va desde la segunda pleamar del día 19 hasta

la primera pleamar del día 22, y el segundo desde la segunda

pleamar del día 21 hasta la primera bajamar del día 27.

CUADRO A-4.2.- CARACTERISTICAS DE LAS MAREAS EN LA COSTA

Y EN EL POZO 424330125 EN EL PERIODO 19-22/3/87

DIAAMPLITUDES (m.) HORAS

DEL

MES COSTA ( H) POZO (h) COSTA POZO DESFASE (D)

19 1,69 0 ,18 15 ,20 18,30 3,10

- - - 1,63 0,16 21,25 0,35 3,10

1,57 0,18 3,40 7,00 3,20

20 1,47 0,16 9,45 13,10 3,25

1,40 0 ,16 16 ,00 19,15 3,15

- - 1,34 0,18 22,05 1,35 3,30

1,22 0,14 4,30 7,50 3,20

21 1,10 0,13 10,30 13,40 3,10

1,08 0,12 16,55 20,15 3,20

- - - 1,03 0,11 23,05 2,10 3,15

22 0,85 0,09 5,35 9,10 3,35

22 -

CUADRO A-4.3.- CARACTERISTICAS DE LAS MAREAS EN LA COSTA

Y EN EL POZO 424330125EN EL PERIODO 24-27/3/87

DIAAMPLITUDES ( m.) HORAS

DEL

MES COSTA (H) POZO (h) COSTA POZO DESFASE (D)

24 0,83 0,110 21,20 1,00 3,40

25 1,10 0,120 4,05 7,35 3,30

1,04 0,110 10,15 14,05 3,50

0,95 0,100 16,15 19,35 3,20

- - - 1,20 0,140 22,25 2,05 3,40

1,49 0,200 4,55 8,10 3,15

26 1,42 0,180 11,05 14,40 3,35

1,36 0,180 17,05 20,40 3,35

- - - 1,59 0,200 23,15 2,45 3,30

27 1,25 0,220 5,35 9,05 3,30

Con respecto a los datos obtenidos de los limnigramas,-

existe un .cierto error, no evaluable , en la determinación exac

ta de los picos porque la onda registrada , quizá por la iner-

cia del aparato , presentaba máximos y mínimos englobados muy

alisados que enmascaran los momentos exactos de bajamar y plea

mar. Al mismos tiempo este efecto se puede traducir en un -

error por defecto en la determinación de los valores de las am

plitudes de la oscilación . Por aproximación gráfica, prolon-

gando tramos ascendentes y descendentes, se ha estimado la for

ma de las oscilaciones incrementando los valores de las am-

plitudes en unas cantidades comprendidas entre 0 , 5 y 2 cm se-

gun los casos.

23 -

14-3=47 : 2D-3:-47 21-3-87 .::: x.:...

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fllC�lllCi(bNES �E NIVEL {f[�f l ACl11EE O Y N L 1 C4 tA ! , -Ji

.�----------------

24 ® nrv 4uN.a90e.n

En la figura A-4.2. se han representado las oscilacio-nes deducidas del Anuario para la costa y las registradas enlos limnigramas en el pozo en todas las correcciones citadas.

3.2.4.- Resultados

Con los datos recogidos en los cuadros se obtienen los

valores medios característicos necesarios para calcular la di

fusividad del acuífero , para cada uno de los períodos de tiem-

po analizados.

PERIODO 19-22/3/87

- Mareas en la costa:

Semiamplitud H = 0,6535 metros

Período to = 45,360 segundos

- Mareas en el acuífero:

Semiamplitud h = 0,037 metros

Desfase medio D = 3 h. 20 min.

Entrando con estos datos en las expresiones ( 3) y (4) -

se obtienen los siguientes valores de la difusividad.

De (3) : T = 26,903 m2/h

S (I)

be (4) : T = 46,780 m2/hS

- 25 -

PERIODO 24 - 27/3/87

- Mareas en la costa:

Semiamplitud H = 0,6415 metros

Período to =44,820 segundos

- Mareas en el acuífero:

Semiamplitud h = 0,078 metros

Desfase medio D = 3 h. 32 min.

Sustituyendo los valores respectivos en las ecuaciones

(3) y (4) se obtienen para la difusividad del acuífero

T 2De (3) = 29.462 m /hS

(II)T

De (4) = 41.139 m2/hS

VALORES MEDIOS

Con los valores de (I) y de ( II) se obtienen los siguien

tes valores medios para cada fórmula:

TDe (3) = 28,180 m2/h

S

TDe (4) : = 43.960 m2/h

S

26 -

En resumen , se puede decir que se obtiene un valor de la

difusividad del orden de 1,5 veces mayor utilizando los desfa-

ses que utilizando la relación de semiamplitudes.

La causa más probable de esta desviación es que las osci

laciones del nivel en el acuífero hayan sido registradas por de

fecto por la propia inercia mecánica del conjunto boya , cable

contrapeso , cuyo equilibrio es muy difícil de ajustar por la -

profundidad del pozo , sobre todo teniendo en cuenta el pequeño

rango de la variación de niveles.

También pueden influir,aunque en mucha menor medida, la

precisión en el cálculo del desfase y el error en la corrección

de las mareas por la diferente posición de Maspalomas y Arina-

ga.

De cualquier forma los resultados del ensayo de mareas -

permiten valorar la difusividad del acuífero aunque sea de modo

puntual entre 28.000 m2 / h y 44.000 m2/h, con un valor medio de

36.000 m2/h.

Con los valores de perméabilidad obtenidos en los bombeos

de ensayo para los basaltos antiguos , entre 0 , 01 y 3 , 5 m/h, y

contando con un espesor saturado de 30 metros , se puede estimar

que la transmisividad de los basaltos captados por el pozo, pue

den oscilar entre 0 , 3 y 105 m2/h.

Con los valores de T deducidos de los bombeos y de T/S

deducidos de los ensayos de mareas , es posible :.estimar el orden

de magnitud del coeficiente de almacenamiento, obteniéndose:

27 -

T = 0,3 m2/h i. S = 1,07 x 10-5

Para T = 28.000 m2/h yS

T = 105 m2/h -� S = 3,75 x 10-3

T = 0,3 m2/h S = 6,8 x 10-6

Para

S

= 44.000 m2/h y

T = 105 m2/h -* S = 2,4 x 10-3

Es decir, se obtienen unos valores muy dispersos, con di

ferencia de varios órdenes de magnitud, que son reflejo de las

diferentes transmisividades.

En cualquier caso, parece claro que el manto tiene ca-

rácter confinado o como poco, semiconfinado (*), lo cual sería

acorde con la buena difusividad del acuífero y explicaría que

se observen influencias del mar a distancias considerables de

la costa.

3.3.- BOMBEOS DE ENSAYO

3.3.1.- Condiciones de realización. Limitaciones

Antes de hacer referencia a los condicionantes particula

res del sector en el que se han controlado los bombeos, es nece

saria una primera, y fundamental, consideración limitante, no -

de la realización de ensayos, sino de la posibilidad de inter

pretaci6n de los mismos.

Porque la T de105 m2/h es mucho menos probable que una tran smisividad comprendida entre 0,1 y 1 m2/h.

28 -

Esta limitación, de carácter general, se debe a la propia estructura hidrodinámica de lo que se describe comúnmenteen la literatura como acuífero insular en una isla volcánica.

El sistema acuífero está constituido por:

- un esqueleto rocoso formado por un apilamiento de sucesivas coladas de distintos materiales, más o me-nos subhorizontal, modificada por diques más o menossubverticales, alteración natural, disyunción, dia-clasación,

- un manto de agua dulce que satura la parte superiorde la isla, con forma abombada en su parte infe-rior y espesor variable,muy pequeño en la línea de -costa y muy grande en el centro de la isla, por tan-to con gradientes espectaculares, y

..........

A RM MAR

:.;. _GUA DULCE::::::::::::

GÜ '�

ESQUEMA GLOBAL DE FLUJO EN UN ACUIFERO INSULAR

29 -

un manto de agua salada, que satura la parte profun-

da de la isla, sobre el que "flota" el manto de agua

dulce.

En estas condiciones,el flujo de agua dulce, a nivel -global, es cualquier cosa menos bidimensional, sobre todo en

las áreas de descarga de manto (zonas costeras), por lo que ,

ya de antemano, puede decirse que los métodos clásicos de in-

terpretación son, en sentido estricto, inaplicables a un es-

quema hidrodinámico como el descrito.

La realización de bombeos de ensayo en el sector Arina

ga-Tirajana, y en general en todas las zonas costeras de la -

Isla de Gran Canaria, está condicionada radicalmente por dos

hechos: 1) la naturaleza de las captaciones y 2) el régimen

de explotación a que están sometidos los acuíferos.

Las captaciones verticales en las que se pueden llevar

a cabo bombeos de ensayo son siempre pozos de gran diámetro

con espesor saturado reducido como consecuencia de un ritmo

de bombeo muy intenso y con instalaciones de bombeo casi sien

pre sobredimensionadas de forma que, al bombear a caudal igual

o superior al crítico, los descensos de nivel son muy rápidos

y condicionan unos tiempos de bombeo limitados al período an-

terior a que el nivel alcance, en su descenso, la aspiración

de la bomba.

Por su parte, el período de recuperación está reducido

al mínimo por el alto precio que alcanza el agua en la zona

hasta 15 pts/ m3 para agua de buena calidad. La intensidad -

de los bombeos no afecta a las captaciones individualmente, -

sino, como es obvio, al manto explotado, del cual se puede de

cir que está siempre deprimido. Esto crea una nueva dificultad,

30 -

sobre todo a la hora de interpretar los ensayos porque no se sabe si la superficie piezométrica libre (o regional) está en recuperación o en descenso, tanto durante el bombeo como durantela recuperación.

Al mismo tiempo, la intensidad de los bombeos y la grandemanda de agua,obligan a los pozos a variar frecuentemente lasecuencia de bombeos y períodos de parada, lo cual crea una dificultad adicional, tanto a la hora de programar como duranteel propio control de los ensayos que,en algunos casos,se han -visto perturbados y limitados por cambios puntuales en la de-manda de agua.

Además de las limitaciones de tipo operativo existe otramuy importante, de carácter geológico, derivada de las especia

les características litológicas de los terrenos volcánicos com-

puestos por apilamiento de niveles más o menos permeables, -

que condicionan un movimiento horizontal con horizontes prefe-

rentes de circulación. Este esquema está modificado con fre-

cuencia por la presencia de diques e intrusiones que actúan de

dos formas antitéticas: en algunos casos son prácticamente im-

permeables y juegan el papel de barreras compartimentando el

acuífero, y en otras, están fracturadas o alteradas y se consti

tuyen en zonas de circulación privilegiada cuya componente pre-

dominante es la vertical.

Como remate de este esquema hidrodinámico,realmente -

muy complicado, a escala de captación se puede decir que el

agua captada accede a los pozos en zonas generalmente muy loca

lizadas, de manera que es difícil saber con exactitud cual es

en realidad el espesor saturado captado por el pozo.

31 -

En estas condiciones , hablar de transmisividad y permPa

bilidad en el sentido clásico no es realista , más bien se de

bería hablar de T o de K equivalente, y así debe entenderse

siempre que en este informe se hace referencia a T o K utili-

zando los términos habituales , y para no repetir constantemente

e7. adjetivo equivalente.

- 3.3.2.- Metodología

De todo lo expuesto en el apartado anterior se deduce

que es realmente aventurado aplicar cualquiera de los esquemas

clásicos de interpretación de bombeos de ensayo a la pruebas

realizadas , no sólo por las características de los pozos,sino

también por la litología de las formaciones que pueden denomi

narse saturadas.

No obstante , no hay ninguna otra posibilidad de deter

minar los coeficientes de formación ( equivalentes ) de los ba-

saltos antiguos y de las fonolitas , por lo que se ha realiza-

do un esfuerzo para obtener información , con la conciencia de

la falta de rigurosidad,pero con la certeza de que no hay al

ternativa.

En unas condiciones tan atípicas , se decidió utilizar,

de antemano , el esquema clásico de Cooper - Jacob por su -

- versatilidad y sencillez de aplicación.

Este esquema tiene en principio una restricción impor-

tante.

Consiste en que los bombeos se realiza en pozos de -

gran diámetro que captan acuíferos de permeabilidad baja, lo

- 32 -

que da lugar ala existencia de un efecto de capacidad muy gran

de que retrasa mucho el tiempo de bombeo a partir del cual es

válida la aproximación de Cooper-Jacob,

tc > 25 R2/T

siendo R el radio del pozo en metros y T la transmisividad del

acuífero en m2/h.

Como no hay posibilidad de regular el caudal, el bombeo

se hace a plena capacidad del equipo instalado, que suele pro

porcionar un caudal superior al crítico. De este modo, el rit-

mo de descensos es muy alto y el tiempo posible de bombeo de

ensayo muy corto, a veces inferior al tiempo preciso para su

perar el efecto de capacidad del pozo.

Además del método clásico de Cooper-Jacob, se ha inten

tando aplicar un esquema debido a Papadópulos y Cooper desa-

rrollado especialmente para captaciones de gran diámetro en

mantos confinados.

Seguidamente se exponen de forma resumida los dos méto-

dos utilizados.

1. METODO DE COOPER-JACOB (1)

Según el método presentado en 1946 por Cooper y Jacob

la depresión en un punto situado a una, distancia T de un bombeo

(1) COOPER, H.H. y JACOB, C.E. A generalized graphical method-for evaluating formation constants and gummarizing well•-field.history. Transactions American Geophysical Union, Vol, 27,pp. 526-534, 1946.

33 -

realizado en caudal constante Q, en un pozo de diámetro infinitesimal que capta totalmente un acuífero confinado, de espesorconstante, extensión ilimitada, homogéneo, isótropo, ..., estádada por la expresión

Q 2,25 TA = 0,183 log

T r2 S

que define, en coordenadas semilogarítmicas (depresiones en or-denadas aritméticas y tiempos en abscisas logarítmicas) una recta de pendiente

A = 0,183T

y cuya prolongación corta al eje de tiempos en un punto

r2 Sto =

2,25 T

Por tanto, si las depresiones, obtenidas en un piezóme-

tro situado a una distancia r del punto de bombeo durante un

bombeo de ensayo a caudal constante Q, se representan en papel

semilogarítmico ( A - logt ) se obtendrá una recta de pendien-

te A y que corta al eje logt en un punto to, con los que se pue-

den calcular la transmisividad y el coeficiente de almacenamien

to del acuífero a partir de las expresiones

T = 0,183 Q/G

S = 2,25 T to/:2

La aproximación es válida a partir de un tiempo t dado

- 34 -

por la expresión

25 r2 St =

T

o dicho de otra manera , la "recta de Jacob" no llega hasta -

transcurrido un tiempo , dado por la expresión anterior, desde

el comienzo del bombeo.

El método es aplicable también en el propio pozo de bombeo, con la salvedad de que no es posible calcular el coeficiente de almacenamiento ( o porosidad eficaz ) del acuífero. En este caso la aproximación es válida según Berkaloff ( 2), a par-tir de un tiempo

t = 25 r2/T

necesario para que desaparezca el efecto de capacidad --causado

por el almacenamiento de agua en el pozo.

2. METODO DE PAPADOPULOS Y COOPER (3)

En 1967 estos dos autores presentaron una solución exac

ta para la depresión en un pozo de diámetro finito , teniendo -

en cuenta el efecto del agua almacenada dentro de él.

(2) E. BERKALOFF ( 1966). Effect de Capacité des Puits Sur la -Depression du Niveau Piezometrique . Limites de Validité -des Formules de Theis et de Jacob . Bureau de Recherches -Geologiques et Miniéres

(3) I.S. PAPADOPULOS and H.H. COOPER (Jr.).Drawdown in a Wellof Large Diameter. Water Resources Research , Vol.. 3, n2 1,pp. 241-244, 1967.

35 -

Considerando un pozo de gran diametro, totalmente pene-

trante en un acuífero confinado,homogéneo, isotropo, de espe

sor constante y extensión infinita, la depresión A como conse

cuencia de un bombeo a caudal constante Q está dada por:

o= Q/4f T F (uw, a) t 1)

donde2

32 a2 (1 - - Q /4 u w )d,0 (2)

F (uw , a) = --Tf2

2U (G3)

0

es una función equivalente a la función de pozo o (u) y que es

ta tabulada,

2 2a = rw S/rc (3)

2uw= r,A, S/4 Tt (4)

siendo

r, : el radio del pozo en la zona no saturada

rc : el radio efectivo del pozo en el acuífero o zona -

saturada.

Tomando logaritmos en las expresiones (1) y (4) y ope-

rando se obtiene:

log A - log F (u,a) = log (Q/4ITT) = cte (5)

2

log t - log (1/u) = log (r. S/4 T) = cte (6)

- 36 -

Con estas expresiones,y siguiendo un procedimiento de -

superposicion similar al del método de Theis, se pueden calcu-

lar los coeficientes de formación de un acuífero, mediante la

realización de un bombeo a caudal constante Q en el cual se re

gistran los valores de las depresiones (A) y los tiempos (t).

El procedimiento a seguir es el siguiente:

1 0.- Representar F (uw, a) en función de 1/u en un gráfico -

semilogarítmico.

2 Representar el gráfico de log en funcion de log t.Q

3�.- Superponer las dos curvas hasta obtener ajuste, mantenien

do los ejes paralelos.

4�.- Tomar cualquier punto del tramo común de ambas curvas y -

leer los siguientes valores correspondientes:

en ordenadas : Fw y Al (a)

. en abscisas : 1/u* y t* (b)

. anotar el valor a correspondiente a la curva patrón.

5�.- Con los valores (a) y transformando la ecuación (1) se -

mantiene el valor de la transmisividad, T, del acuíferoobtiene

QT = F* (uw, a )

4Tr ¿*

6�.- Con (a) y (4), se obtiene el coeficiente de almacenamien-

to, dado por

4 T t* 1S =

r 2w (1/u)*

- 37 -

7�.- Con el valor de a y entrando en la ecuación ( 3), se puedecalcular el valor, sirviendo, a modo de comprobación, delajuste efectuado.

Por la forma de las curvas F (u,a) en función de 1/u -(figura A4 - 3) se observa que la falta de precisión en el ajus-te, afectará poco a los valores de T, pero puede introducir unerror de uno o más órdenes de magnitud en el cálculo de S.

Teniendo en cuenta la duración limitada de los bombeospor las razones reseñadas , el ajuste es difícil porque apenasse sale del tramo inicial recto de las curvas (representativodel efecto de capacidad ) y los valores de S deben ser tomadoscon las debidas reservas.

3.3.3.- Resumen de Resultados y Conclusiones

Los 5 bombeos realizados se describen en los * apartados3.3.4.- a 3.3.8.-.

Como resumen de los resultados obtenidos se ha confec-cionado el cuadro A4.4.- que agrupa los valores de transmisiv idad, permeabilidad y coeficiente de almacenamiento , diferen-ciando los procedentes del análisis de los descensos de los correspondientes a las recuperaciones.

La conclusión inmediata que se deduce de observar los -valores de permeabilidad es una gran variación puntual de estacaracterística en el acuífero (*), como corresponde a unaformación heterogénea en grado sumo.

(*) Cuando se hace referencia a las características hidrodinámicas del acuífero, no es correcto hablar de transmisividad del acuífero , porque ésta,es una característica ligada directamente al espesor del acuífero. Pue sto que en un acuífero volcánico , el espesor de formación saturado es variable ( y desconocido ) por naturaleza, no tiene sentido físico hacer referencia a la transmisividad del acuífero ( otra cosa es la formación -captada por el pozo ), sino que en este caso debe hallarse siempre la -permeabilidad que si es una característica intrínseca de la zona saturada y por consiguiente , no depende de otros factores tales como el espe-sor considerado.

- 39 -

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CUADRO A-4.4.- COEFICIENTES DE FORMACION OBTENIDOS EN LOS BOMBEOS DE ENSAYO

TRANSMISIVIDAD 2 -�(m /t9 PERMEi1Bi1�Li`AD (ut /d COEF. ALMACENAMIENTOPOZO DE ENSAYO - - ------ -

COOPER-JACOB PAPAD.-COOPER COOPER-JACOB PAPAD.-COOPER PAPADOPULOS--COOPER

DESCENSO 6,6 0,27 - - ---- --

424330066 RECUPERACION

DESCENSO 10,2 38,4 0,32 0,98 1-3x10-2

42430002 --- ----iRECUPERACION 8,65 0,22

424330006 DESCENSO 65.4 206,4 2,79 8,82 1-18x10-2

12 BOMBEO) RECUPERACION 49,4 2 , 1 1 - - - - - _,

DESCENSO 780 688 87,6 77,4424330027 _____x10

RECUPERACION 585 -65,7

DESCENSO 45,3 -6424370010

2,06 5x10

RECUPERACION

En este caso no tiene sentido hacer referencia a un va-

lor medio, sino a que la permeabilidad del acuífero varía en

tre 0,2 y 85 metros/día, siendo más probables las permeabili-

dades bajas, entre 0,2 y 5 metros/día que las altas, mayores

de 10 metros/día.

Con el conocimiento que se posee de los rendimientos de

las captaciones de la zona, se puede decir que son más proba-

bles las permeabilidades bajas, entre 0,2 y 5 metros/día, que

las altas, que pueden considerarse a partir de 10 metros/día ,

siendo excepcionales los valores mayores de 50 metros/día, como

sucede en el Pozo 42430027. En general puede decirse que se -

trata de un acuífero de perméabilidad baja con algunas zonas -

locales con conductividad hidráulica excepcionalmente alta.

Los valores del coeficiente de almacenamiento deducidos

de la interpretación de los bombeos por el método de Papadópu-

los y Cooper, junto con el deducido del ensayo de mareas, in

dican una variación clara del carácter del manto de unas zonas

a otras, pasando desde zonas en que el manto es netamente li-

bre, a zonas donde su carácter es confinado.

Esta diferencia puede explicarse del siguiente modo:

1. La zona donde los resultados de los bombeos dan valores que

corresponden a porosidad eficaz (de 10-1 a 1.4 ..x 10-2)_ es

un sector del acuífero en el que el manto está muy deprimi-

do, con la superficie del nivel de agua muy por debajo (has

ta 90) del nivel del mar, reflejo de un sobrebombeo que se

mantiene desde hace muchos años. En estas condiciones son -

posibles dos alternativas: la primera es que el manto sea -

- 41 -

libre porque siempre lo haya sido y, la segunda, porque -

existe la posibilidad que algunos niveles productivos, ¡ni

cialmente confinados, hayan pasado a ser libres al descen-

der la superficie piezométrica por debajo de los niveles -

confinantes.

2. Por el contrario, la zona confinada es la más cercana a la

costa, con menor explotación y, por tanto, con el nivel -

piezométrico a cota próxima al nivel del mar, de forma que

las zonas productoras de agua se mantienen constantemente

en carga, en el caso del sector donde se ha realizado el -

ensayo de mareas. Por su parte, el confinamiento en la zo

na del Pozo 424370010 se debe, con toda probabilidad, a

la existencia de una potente formación de fonolitas con -

ignimbritas en la base, cuya permeabilidad es mucho más ba

ja que la de los basaltos.

Naturalmente, esta explicación está sometida a las re-

servas con que deben aplicarse los conceptos clásicos a este

tipo de acuíferos, aunque soportados en hechos reales, como

es la influencia manifiesta entre las variaciones del nivel -

del mar y del manto en el acuífero a gran distancia de la cos

ta.

Como conclusión . de orden práctico,debe recalcarse la

dificultad en la aplicación de las metodologías clásicas por

las razones expuestas de régimen de explotación continua du-

rante todo el año, caudales de bombeo excesivos que condicio-

nan tiempos de bombeo limitados y captaciones con efecto de

capacidad del almacenamiento de agua muy importantes, al -

margen de las características naturales del acuífero que se

apartan de los supuestos teóricos en que se apoyan los esque-

mas interpretativos.

42 -

No obstante, existe la posibilidad razonable de buenos

resultados aplicando la metodología de Papadópulos-Cooper si

-- se seleccionan cuidadosamente los pozos y se consigue de los

propietarios tiempo de reposo sufiente y caudal adecuado a

un tiempo de bombeo del orden de 48 horas con depresiones pe-

queñas.

Por último, una referencia al buen resultado del ensa-

yo de mareas, cuya sencillez metodológica, lo hace aplicable

con carácter general y, por tanto, lo hace recomendable como

ensayo hidrodinámico.

3.3.4.- Bombeo de ensayo en el Pozo 424330066

3.3.4.1.- Generalidades y Desarrollo.

El pozo El Taro está situado en la margen izquierda -

del Barranco de Tirajana en una zona próxima al contacto en -

profundidad entre las fonolitas y los basaltos antiguos, las

dos formaciones acuíferas del S.A. Arinaga-Tirajana.

Según la información recopilada, el tramo, productivo

actual del pozo podría estar constituido por fonolitas (apro-

ximadamente los últimos 60 metros), sin embargo, no hay garan

tía de ello y podrían ser basaltos. La profundidad total es

de 160 y su cota de emboquilladura aproximada de 98 -

m.s.n.m., es decir tiene una penetración de 62 metros bajo el

nivel del mar.

El pozo tiene una galería situada unos 20 metros por -

encima del fondo, es decir a unos 142 metros de profundidad.

43 -

Al comienzo del bombeo el nivel estaba a una profundidad de -

141,48 metros por lo que existe la posibilidad de que el agua

alcance el fondo de la galería, aunque este extremo no se ha

podido comprobar y según afirma el encargado del pozo, la gale

ría está seca.

Para efectuar el bombeo se acordó con el encargado un -

tiempo de bombeo acomodado al régimen de extracciones y la po-

sibilidad eventual, en función de la demanda, de aumentar la

recuperación el mayor tiempo posible.

Al final, no fue posible controlar la recuperación por-

que se reanudó el bombeo 3 horas después de la parada, lo que

anuló el posible análisis de la subida de niveles porque es un

tiempo excesivamente pequeño.

La fecha prevista para el bombeo era el día 16 de julio.

Sin embargo el intento resultó fallido por fallo en las sondas

eléctricas de control de niveles de agua. En consecuencia, se

aplazó la prueba para el día siguiente, 17 de julio, realizán-

dose el ensayo sin contratiempos, con el siguiente horario:

- comienzo a las 22,15 horas con el nivel situado a -

141,48 metros (espesor sáturacao 18,5 m) de profundidad

con un caudal de bombeo de 10 l/s que se mantuvo -

prácticamente constante durante todo el bombeo,

- control de descensos de nivel hasta las 16,45 horas -

del día 18 en que cesó el bombeo, que tuvo, por tanto,

una duración de 1.125 minutos; el nivel descendió has

ta los 145,21 metros lo que significa una depresión -

total de 3.73 metros.

-- - 44 -

- a partir de ese momento se controló la recuperación -durante 3 horas al cabo de los cuales , por necesida-des de servicio , el pozo arrancó de nuevo anulando elcontrol de la recuperación.

Los registros de descensos se recogen en el cuadro ad-junto (A4-5), en el que la periodicidad de tiempos sigue una -secuencia logarítmica con objeto de facilitar la representacióngráfica.

3.3.4.2.- Interpretación

A. METODO DE COOPER-JACOB

La interpretación se plantea problemática a la vista -

del gráfico semilogarítmico depresiones , tiempos (A4-5) en el

que se observa un tramo inicial hasta el minuto 100, de pen-

diente muy pequeña que luego va aumentado hasta el minuto 750

con una forma clásica debida al efecto de capacidad y, a par-

tir del minuto 700 se produce un cambio brusco de pendiente

agudizado a la vista por lo escaso de las depresiones.

Ante esta evolución se representó la evolución depre-

siones tiempos en escala aritmética , figura a4 -4., en ella se

observan dos tramos rectilíneos con un cambio gradual de pen-

diente.

,._ Este cambio en el régimen de descensos puede ser debido

a que el cono de desaturación que se va desarrollando con el

bombeo se vea interceptado por un nivel poco permeable, de for

ma que se desconecta el nivel en el pozo con el cono inicial,

comenzando a formarse otro bajo el tramo poco permeable que -

45 -

tarda en desarrollarse dando lugar a un aumento del ritmo en

los descensos.

Otra posible razón es que el primer tramo tenga una evo

lución condicionada por la posible influencia del agua almace

nada en la galería aunque este extremo no se puede confirmar -

en la realidad porque no se sabe su posición exacta con respec

to al fondo.

En el supuesto de la primera hipótesis, la evolución -

parece estar, aún en el tramo final, condicionada por el efecto

de capacidad del pozo. En estas condiciones es poco riguroso -

ajustar un esquema interpretativo a la gráfica representada.

No obstante, asumiendo el error que se puede cometer en

los cálculos, que tenderá a subvalorar la transmisividad que -

se obtenga , si aún se está bajo la perturbación debida al efec

to de capacidad, y como no es fácil conseguir mejores condicio

nes operativas, se ha considerado que el tramo rectilíneo ajus

tado a los puntos - logt situados a partir del minuto 800,

representa el comportamiento medio del tramo captado por el po

zo. A partir de esta recta, de pendiente m = 24 m., se obtie-

ne una transmisividad

T = 0,27 m2/h = 6,6 m2/ día

El espesor saturado inicial es de

e = 160 - 141,5 = 18,5 M.

Teniendo en cuenta que el pozo capta parcialmente el -

acuífero, se puede considerar que el espesor saturado eficaz -

46 -

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es un 30% mayor en bombeo, de modo que para la estimación de

la permeabilidad de las fonolitas se puede usar-.--un valor de

e = 24 m.

como potencia saturada efectiva.

Así se deduce una permeabilidad de

K = 0,75 m/día = 3,2 x 10-6 m/s.

Los valores de T y K obtenidos no deben tener una con-

sideración superior a la de meras estimaciones, probablemen-

te, por defecto de los valores reales que, como se ha comenta-

do, dificilmente pueden responder a los conceptos reales de -

transmisividad y/O permeabilidad en terrenos de hidrodinámica -

tan particular como los volcánicos.

B. METODO DE PAPADOPULOS-COOPER

La representación log A - log t, incluída en la figura

A4-6, es muy irregular, aunque en conjunto podría correspon-

der al tramo recto inicial de las curvas patrón que represen-

ta el comportamiento del pozo durante el tiempo de influencia

del almacenamiento de agua en el propio pozo.

De cualquier forma, no es posible un ajuste que posibi

lite una interpretación mínimamente razonable.

3.3.5.- Bombeo de ensayo en el Pozo 424330002 .

3.3.5.1.- Generalidades y Desarrollo

El pozo 424330002, está situado en el sector norte del

50 -

S.A. Arinaga-Tirajana, en un núcleo de fuertes extracciones -

cuyo efecto, combinado con una permeabilidad muy baja, se mani

fiesta en una fuerte depresión de la superficie piezométrica -

que alcanza cotas de - 90 m.s.n.m.

El tramo productivo del pozo corresponde, como en el -

resto de las captaciones de la zona, a los Basaltos Antiguos ,

cuyo espesor saturado al comienzo del bombeo, tras el período

diario de parada, era de 24,54 metros.

La prueba se desarrolló durante los días 18 y 19 de mar

zo de 1987. Inicialmente estaba previsto controlar el bombeo -

durante unas 12 horas, sin embargo, al final del bombeo sólo -

tuvo una duración de 530 minutos (casi 9 horas) porque a los -

300 minutos del comienzo fue necesario aumentar el caudal del

bombeo, por exigencias del suministro, de 9 a 10,5 l/s, lo que

se tradujo en un aumento en el ritmo de los descensos con lo cual

el nivel de agua alcanzó la profundidad limite marcada por la

profundidad de aspiración de la bomba, antes del tiempo previs

to.

La recuperación subsiguiente se controló durante 650 mi

nutos por la misma razón de exigencias en el suministro de -

agua dependiente del Pozo.

Es decir, en conjunto se realizó um bombeo de ensayo de

corta - media duración en el que la evolución de niveles está

afectada por varios efectos parásitos (efecto de capacidad, pe

netración parcial, depresión importante con respecto al ..espe-

sor saturado inicial que puede tener importancia si el manto -

es libre, circunstancia que se desconoce), sin embargo, da op-

ción a estimar el valor de la transmisividad, y por tanto de -

51 -

la permeabilidad, de los Basaltos Antiguos en el sector del Pozo 30002 , con la conciencia de que se asume un cierto error

cuya evaluación no es posible.

La prueba se desarrolló de acuerdo con la siguiente -

cronología:

- comienzo de bombeo el día 18 de marzo de 1987 a las

14,45 horas con el nivel del agua a una profundidad -

de 170,46 metros y con un caudal de bombeo de 9 l/s

según aforos volumétricos realizados a la salida de

la tubería de impulsión,

- a las 20,20 horas, es decir, cuando habían transcurri

do 335 minutos de bombeo, se modificó el caudal de -

extracción que aumentó a 10,5 l/s, manteniéndose cons

tante hasta el final de la prueba,

- final del bombeo a las 23,35 horas del día 18; por -

tanto la duración total fue de 530 minutos al cabo de

las cuales el nivel descendió hasta alcanzar una pro

fundidad de 281,87 metros, es decir, la depresión má

xima fue de 11,41 metros,

- control de recuperación de niveles desde las 2:3,35 ho

ras del día 18 hasta las 10,25 horas del día 19, es -

decir, durante 650 minutos al cabo de los cuales el

nivel ascendió hasta los 270,59 metros de profundidad

restando una depresión residual de 0,13 metros tras -

un tiempo de recuperación ligeramente superior al del

bombeo.

52 -

La evolución de niveles se controló con periodicidad logaritmica para facilitar las representaciones gráficas. Los valores registrados se adjuntan en los cuadros A4.6 y A4.7



La evolución de los niveles durante el descanso está con

dicionada por una variación de caudal de 9 a 10,5 l/s, circuns-

tancia que impide la aplicación directa del esquema de Cooper-

Jacob, siendo necesario sustituir la representación clásica

depresiones-logaritmo de tiempo, por la aproximación práctica -

que consiste en representar los cocientes L/Q, dadas por la ex

presión

A 0,183 2,25 t*log

Q T r2 S

en función de los tiempos equivalentes t*, dados por

t* = V (t) / Q (t),

siendo V (t) el volumen extraído hasta el tiempo t y Q (t) el -

caudal de bombeo en ese instante.

Los valores de L/Q y t* se incluyen también en el cua-

dro A4-6 y se han representado gráficamente en la figura A4-7.

En la gráfica se observa claramente el efecto de capaci-

dad del pozo, que teóricamente no desaparece a lo largo de todo

el bombeo como consecuencia de una duración no suficiente del

53 -

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mismo. Según la T obtenida, el efecto de capacidad tiene una

duración Ec = 8.035 minutos, que es prácticamente imposible de

conseguir en un bombeo por el régimen de explotación que lleva

al límite la capacidad de producción de los pozos. Por tanto

es una circunstancia asumida que resta precisión a los valo-

res de T que se obtienen.

A partir del minuto 200, los puntos A/Q - t* permiten -

el trazado de una recta de pendiente m = 16,3 m, a partir de

la que se obtiene un valor para la transmisividad de

T = 0,42 m2/h = 10,2 m2/día

El espesor saturado inicial es de 24,54 metros. Tenien-

do en cuenta que el pozo penetra parcialmente el acuífero y -

que, por tanto, el espesor real del acuífero afectado es mayor,

se estima que el espesor saturado eficaz es un 30% superior -

al real, de modo que e = 31,9 m.

Con este espesor se obtiene un valor estimado para la -

permeabilidad de los Basaltos Antiguos de

K = 0,32 m/día = 3,7 x 10-6 m/s

es decir, un valor que identifica un terreno de conductividad

hidráulica baja.

La evolución de niveles durante la recuperación se ha

representado gráficamente de dos formas:

- la primera y más rigurosa, figura A-4.9, se basa en -

los pares (depresión residual - tiempos adimensionales

55 -

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tB* + t'/t') donde tB* es el tiempo equivalente de -bombeo calculado a partir de tB* = V (t) / Q (t) siendo V (t) el volumen total bombeado y Q (t) el caudal.al final del bombeo, caudal que es el que intervieneen la fórmula de cálculo de T, y

- la segunda, que es menos exacta por definición, con-siste en representar las alturas recuperadas en fun-ción del tiempo transcurrido desde el comienzo de larecuperación sin tener en cuenta la historia previadel bombeo. El valor de T obtenido con esta represen-tación, es superior al obtenido con depresiones res¡duales no se considera a efectos de caracterizar el -acuífero y se incluye a título de curiosidad en lafigura A4-9.

La representación tres - log(t* + t'/t) indica una recuperación rápida cuyo final pasa prácticamente por el punto(e,0), lo que indica un ascenso más rápido de lo normal que -puede estar causado por algunas de las circunstancias siguien-tes:

- elevación regional del nivel por alimentación natural(improbable por la inexistencia de lluvias en la primavera) o por recuperación general, como consecuencia

de la inercia del manto que está muy deprimido ( has-_

ta - 90 m.s.n.m.) en ese sector y que, lógicamente, -tiende a alcanzar cotas superiores como consecuencia

de la alimentación lateral procedente de la zona saturada del interior de la isla por la que circula el -agua sometida a un gradiente fortísimo aguas arriba -del Pozo 30002 Y por tanto, esta razón es la mas -probable,

58 -

funcionamiento del acuífero con distinto coeficiente -de almacenamiento en recuperación que en bombeo, de -forma que es más rápido el ascenso en el pozo que larecuperación efectuárá. Pero este extremo no se puede -confirmar puesto que no se dispone de piezómetros paracalcular e.coeficiente de almacenamiento.

Con la representación en cuestión se puede trazar una -recta con los puntos correspondientes al intervalo de tiempos -equivalentes entre 2 ,7 y 1,7.

A partir de esta recta (dependiente m = 19,2 m) se ob-

tiene una transmisividad

T = 0,36 m2 /h = 8,65 m2/día

Con un espesor saturado eficaz de 37 metros esa transmi

sividad equivale a una permeabilidad de valor

K = 0,22 m /día = 2 , 5 x 10-6 m/s

es decir, valores del mismo orden de magnitud que los obteni-

dos a partir del descenso.

B. METODO DE PAPADOPULOS -COOPER

En la figura A4-10 se han representado los puntos log o-

- logt junto con la curva patrón a la que se han ajustado. Co

mo en el resto de los bombeos realizados , el ajuste es proble

mático , ya que hubiese sido necesario seguir la evolución duran

te más tiempo con objeto de saber si la desviación , con respec-

to al comportamiento teórico , del tramo final se debe a que:

59 -

t 2 3 1 5 6 1 6 910' 2 3 5 6 7 8 8 10 2 3 1 5 6 1 8 9 101 2 3 / 5 6 9 1Ot , I � � i I I � I � I �

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- aún está en el tramo recto inicial que, como en todoslos casos, pudiera presentar varias irregularidades, o

- se trate de una desviación como consecuencia de algu-na irregularidad del caudal o de la transmisividad. -(tii se da como válida la posibilidad de que el manto -sea libre en esa zona según los resultados del ajus-te efectuado),como consecuencia de la depresión tan -

fuerte que se produjo durante el bombeo, que puede ha

cer falsa la suposición de que la transmisividad del

acuífero se mantiene constante durante el bombeo.

A partir del ajuste efectuado, se obtienen los siguien-

tes valores

a = 10-2

F* = 2

i� * = 3,8 m.

1/u = 270

t = 97 min.

que llevados a las expresiones (1), (3) y (4) en el apartado -

3.3.2.- y teniendo en cuenta que rw _ rc , dan los siguientes

valores para los coeficientes de formación del acuífero

T = 1,6 m2/h

S = 10-2

S = 1,6 x 10-2

K = 1,14 x 10-5 m/s = 0,98 m/día (para e=39 m)

- 61 -

La transmisividad es ligeramente superior a la calcula-da según Cooper-Jacob, quizá debido a que la recta utilizada -es anterior a la "recta de Jacob", que, teóricamente, tiene -siempre menos pendiente que el tramo final del efecto de capacidad.

Por su parte, los dos valores de S son muy parecidos yy dan a entender que el manto es libre en el Sector del Pozo -

424330001.



El pozo HOYO CABRERA (n0 IRH 424330006) está situado en

la ladera Sur del Lomo El Cabezo, cuya línea de cresta forma

el límite Norte del S. Acuífero Arinaga-Tirajana (nó

83 A), a una

distancia de unos 2 km al Noroeste del cruce de Arinaga.

Tiene una profundidad de 175,5 metros y penetra 50 me-tros bajo el nivel del mar (cota aproximada del brocal 125 -m,s,n.m .). Toda la zona saturada está compuesta por Basaltos -Antiguos, de los que se extrae un volumen anual de 44.700 m3.con un régimen de bombeos que se extiende de manera casi uni-forme a lo largo del año funcionando 6 días a la semana como -media.

En este pozo se han realizado dos pruebas completas, -bombeo y recuperación, una durante la campaña de bombeos del -mes de marzo de 1987 y otra en el mes de julio aprovechando larealización del ensayo de recarga. El motivo de la repetición

fue la corta duración del primer ensayo como consecuencia de -la servidumbre de riego del pozo, que trastocó las previsiones

62 -

iniciales de bombear durante un día completo.

1er BOMBEO

El primer bombeo de ensayo tuvo lugar en el mes de mar-zo y se desarrolló en la forma siguiente:

- comienzo del bombeo el día 20 de marzo a las 7,15 ho-

ras con el nivel del agua a una profundidad de 159,88

metros,

-control de los descensos hasta las 15,47 horas del día

20,momento en que paró la bomba, encontrándose el .ni-

vel a una profundidad de 160,59 metros; es decir, du-

rante los 512 minutos que duró el bombeo, a caudal -

constante de 5 l/s, se registró una depresión total de

0,71 metros,

- desde las 15,47 horas del día 20 hasta las 0,07 horas

del día 21 se midió la profundidad de niveles durante

la recuperación, debiendo abandonar el control al po-

nerse en funcionamiento el pozo; al cabo de los 500 mi

nutos de recuperación el nivel ascendió hasta una -

profundidad de 160,055 metros, restando una depresión

residual de 0,535 metros después de un tiempo de recu-

peración prácticamente igual al de bombeo.

2 BOMBEO .

La segunda prueba de bombeo tuvo lugar durante los días

12 al 15 de julio como complemento al ensayo de recarga realiza

do en el pozo cuyo desarrollo se describe en otro apartado. De

- 63 -

- esta forma se confirmó y subsanó el defecto del primer bombeo -

cuya duración fue demasiado corta. Este segundo bombeo se rea-

lizó de acuerdo con el siguiente calendario:

día 12 de julio a las 13,10 horas se comenzó a extraer

agua con el nivel situado a 157,50 metros de profun-

didad que indica una columna de agua de 18 metros al

comienzo del bombeo,

- control de descensos durante los 1.080 minutos que du

ró el bombeo, realizado con caudal medio de 5,5 lls;

en el momento de la parada, 7.00---horas del día 18 de ju-

lio, el nivel estaba a 158,595 metros de profundidad,

lo que supone una depresión total de 1,095 metros en

el bombeo,

- desde la parada de la bomba se controló la profundidad

del nivel durante la recuperación, control que se pro

longó hasta las 15,40 horas del día 15, totalizando -

3,400 minutos de recuperación, al cabo de los cuales

el nivel se situó a una profundidad de 157,78 metros,

es decir, tras una recuperación, cuya duración fue -

más de 3 veces la del bombeo, aún restaba una depre-

sión residual de 0,27 metros, lo cual es un indicio -

de baja difusividad del acuífero, aunque su régimen

natural está muy alterado por los bombeos de la zona,

que pueden tener una buena parte de la culpa de una -

- recuperación tan lenta.

Los datos de niveles registrados en los dos bombeos de

ensayo se adjuntan en los cuadros A4-8 al A4-11.

64 -


3.3.6.2.1.- 1 er Bombeo

Tras la realización del primer bombeo se intentó su in

terpretación a base de aplicar la proximación de Cooper-Jacob

para lo cual se representaron los gráficos semilogarítmicos de-

presión - log. tiempo (t), depresión residual - tiempo adimen-

sional (tB + t' /t'). Estas representaciones se adjuntan en las

figuras A4.11 y A4.12

En ellas se observó el carácter incompleto de la prueba

puesto que no hay posible interpretación ya que las evoluciones

están condicionadas por el efecto de capacidad del pozo cuyo pa

pel es predominante frente a la aportación del acuífero. En el

gráfico de descensos se observa claramente el efecto de capaci-

dad por la forma curvilínea ascendente del último tramo de

la evolución.

3.3.6.2.2.- 2º Bombeo

METODO DE COOPER-JACOB

La representación semilogárítmica descensos - tiempos -

se incluye en la figura A4-13.

Se observa una forma muy influenciada por el efecto de

capacidad cuya duración teórica, según el valor de T calculado,

es de Ee = 1,250 minutos, o sea superior a la duración del bom

beo.

A pesar de ello, los puntos, a partir del minuto 700 se

65 -

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3 4 5 6 7 891111 3 4 6 7 89101 2 3 4 5 6 7 8910' 2 3 4 5 6 7 8910'i I I I

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LogarTedung -10� Emhe l 1 62 5 mm

Aern -Leuch AG 8ern Nr. 526 TDwision UMe

alinean permitiendo un ajuste rectilíneo que podría correspon-

der a la recta de Jacob. Por ello, con las reservas naturales

y asumiendo el error que se pueda cometer puesto que no es pos¡

ble prolongar más el bombeo se admite como válida la recta cuya

pendiente, m = 1,33 m., introducida en la fórmula

T = 0,183 Q/m

permite obtener un valor para la transmisividad de

T = 2,72 m2/h = 65,4 m2/día

Por el carácter parcialmente penetrante del pozo se pue-

de estimar un espesor saturado eficaz, igual al real más un -

30%, de 23,4 metros.

Con los valores de transmisividad y espesor saturado efi

caz se obtiene una estimación de la permeabilidad de los basal

tos en la zona ensayada, que resulta ser

K = 2,79 m/día = 3,23 x 10-5 m/s

Para el análisis de la recuperación se realizaron las -

dos representaciones gráficas posibles, con depresiones residua

les y alturas recuperadas respectivamente, adjuntas en las fi

guras A4-14 y A4-15

El tiempo de recuperación de 3.400 minutos supera el -

efecto de capacidad y permite analizar el tramo final de las -

evoluciones con tranquilidad.

En el caso de las depresiones residuales se puede aproximar

68 -

r 7 2 3 4 5 6 7 8 910 3 4 ' 6 7 8 910+ 2 3 4 5 6 7 8 9 103 2 3 4 5 6 7 8 9104

1,6 7.71771

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LogarTedung

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Emhe,t 62.5 mmAerni - Leuch AG Bern Nr.526 T

Drviwon Unite

una recta al último tramo de la evolución correspondiente a va

lores de tB + t'/t' comprendidos entre 1,7 y 1,3. Con esta rec

ta, de pendiente m = 1,76 metros, se obtiene una transmisivi-

dad

T = 2,06 m2/h = 49,41 m2/día (1)

muy similar a la obtenida con los datos del bombeo.

La evolución hrec - logt' es de forma curvilínea en ge

neral y es difícil ajustar una recta. Los últimos puntos, a -

partir del minuto 2.000 si parecen difinir una recta de pendien

te m = 0,79 m., con lo que, entrando en la fórmula de Jacob,-

se obtiene para la transmisividad un valor de

T = 4,6 m2/h = 110 m2/día

que es ligeramente superior al doble de la obtenida con las de

presiones residuales.

Al obtener unos valores tan dispares con ambas represen

taciones se realizó un análisis de ambas, teniendo en cuenta -

el carácter de aproximación para tiempos de recuperación (t')-

mucho menores que los de bombeo (tB) que tiene la representa-

ción de alturas recuperadas. La comprobación realizada ha con

sistido en lo siguiente:

1. De acuerdo con la definición de hrec., en la representación

de alturas recuperadas en función del tiempo de recupera-

ción,deb;�i cumplirse la expresión

Af - hrec (tB) 0,055 Q/T

- 72 -

donde: df es la depresión al final del bombeo , hrec (tB) la

altura recuperada al cabo de un tiempo igual al del bombeo,

Q el caudal de bombeo y T la transmisividad deducida.

Con los datos obtenidos del gráfico de la figura A4.14 se -

tiene:

Af - hrec ( tB) = 1.095 - 0,20 = 0,895 m.

19,8 m3/h0,055 Q / T = 0.055 = 0,237 m.

4,6 m2/h

Valores muy diferentes como puede observarse, lo que indica

que la representatividad de las alturas recuperadas no es -

buena en este caso , posiblemente porque los tiempos t' váli-

dos son superiores a tB,con lo que se anula la simplifica-

ción que permite desarrollar la interpretación de la recupe-

ración con alturas recuperadas.

2. Por definición de recuperación , utilizando la representación

a base de depresiones residuales se cumple que

n f - ares = 0,039 Q/T

siendo: 4f la depresión al final del bombeo, Ares la de-

presión residual correspondiente al punto de intersección de

la recta Of = cte con la recta de Jacob ( ver figura A4.14),

Q el caudal de bombeo y T la transmisividad obtenida con -

la recta ajustada.

En el caso tratado se tiene:

Lf - ¿res = 1,095 m - 0,75 m = 0,345 m

19,8 m3/h0,039 Q / T = 0,039 = 0,375 m

2,06 m3/h

- 73 -

Es decir, se obtienen valores aproximados, lo que confirma la

bondad del ajuste realizado con las depresiones residuales ,

frente a la poca consistencia del ajuste a base de alturas re

cuperadas.

Por tanto, se considera como transmisividad del acuífero

el valor obtenido con la representación ares - log (tB + t'/t')

de 2,06 m2/h que prácticamente coincide con el obtenido en el

análisis de las depresiones, despejando las dudas apuntadas y -

haciendo válida la interpretación realizada.

Con un espesor saturado eficaz de 23,4 metros se obtiene

una estimación del valor de la permeabilidad de los basaltos

antiguos a partir de la T calculada en (1)

K = 2,11 m/día = 2,4 x 10-5 m/s

es decir, valor del mismo orden de magnitud del obtenido en el

bombeo.

Como resumen puede decirse que los Basaltos Antiguos cap

tados por el pozo Hoya Cabrera tienen una transmisividad media

de T = 2,4 m2/h y una conductividad hidráulica K = 2,8x10-5 m/s.

METODO DE PAPADOPULOS-COOPER

La representación A-t en coordenadas bilogarítmicas pre

senta una evolución muy tendida, con un tramo final bastante

rectilíneo que parece iniciar un cambio de pendiente a partir -

del punto 600 resultando muy difícil el ajuste a una curva pa-

trón (figura A4-16.)

- 74 -

( f i I . I 1 ,

t 2 3 4 5 6 1 8 9 10' 2 3 4 5 6 1 6 9 0 2 3 4 5 6 1 8 910' 2 3 4 5 6 1 8 910i

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No obstante, se ha ajustado este tramo final a la curvapara a = 10-2 , aunque el tramo inicial tiene una desviaciónmuy importante con respecto a la teórica, quizá debido a las características constructivas del Pozo o a la evolución inicial -

del caudal, pero no hay una explicación cierta al respecto.

Los valores deducidos del ajuste son:

a = 10-2

F = 5

A = 0,92

1/u = 1.100

t = 800 min.

Con estos datos se obtienen los siguientes valores

T = 8,6 m2/h

S = 10 x 10-2

a = S = 10-2

K = 1,02 x 10-4 m/s = 882 m/día (para un es

pesor saturado de 23,4 m).

El valor de la transmisividad (y por tanto de la permea-

bilidad) es mayor que el obtenido a partir del método de -

Cooper-Jacob, aunque, contando con el error de ambos métodos

prácticamente se puede decir que con el mismo orden de magnitud.

El coeficiente de almacenamiento (porosidad eficaz en es

te caso) indica que el manto es de carácter libre, circunstancia

76 -

que concuerda bien con el resultado obtenido en el pozo

424330002 , y con las fuertes depresiones que provocan los bom

beos en toda la zona, con extensión reducida del área de in-

fluencia de las depresiones , fenómenos causados por la baja di

fusividad del acuífero.



En conjunto , la prueba de bombeo realizada en el Pozo -

424330027 , propiedad de la Asociación Mixta de Compensación del

Polígono Industrial de Arinaga , es la más completa de las reali-

zadas en la campaña de bombeos prevista en este proyecto.

El Pozo está situado en el borde Norte del cauce del Ba-

rranco de Balos , tiene una profundidad de 165 metros penetran-

do 60 metros bajo el nivel del mar y en la actualidad explota -

el manto de agua que satura los Basaltos Antiguos.

Durante los primeros meses de 1987, el Pozo estaba some-

tido al siguiente régimen de extracciones:

- bombeo ininterrumpido desde lunes ( 6,00 horas) a do-

mingo con alguna parada eventual de corta duración, y

- parada los domingos durante un período variable de 12

a 24 horas de duración de acuerdo con la demanda de

agua.

Por razones de mejor operatividad y con objeto de conse-

guir unos mayores periodos de observación e iniciar el bombeo -

77 -

en las mejores condiciones, se llegó a un acuerdo previo con -

los responsables de producción de agua del P.I.A., que ama-

blemente acomodaron, en la medida de lo posible, el ritmo de

extracciones a las necesidades de la prueba, de modo que se -

controló primero la recuperación, aprovechando la parada sema-

nalry luego el bombeo, coincidiendo con el arranque del lunes

pudiendo prolongar el control el tiempo necesario

La prueba se desarrolló de acuerdo con la siguiente cro-

nología:

- ensayo de recuperación desde las 8,10 horas del do-

mingo 22 de marzo hasta las 7,10 horas del lunes 23 en

que se dió comienzo el bombeo. Al comienzo de la recu-

peración el nivel estaba a una profundidad de 159,60 -

metros y al cabo de los 1.390 minutos de recuperación,

subió hasta los 158,15 metros, recuperando 1,45 metros

en, prácticamente 24 horas.

a las 7,10 horas del lunes 23 de marzo se comenzó a

bombear con un caudal constante de 18,5 l/s y con el

nivel inicial, situado a 158.15 n-etros de profundidad,

es decir, con una colurlna de agua en el pozo de 6.85 metros.

El control de los descensos se prolongó hasta las 9,10

horas del martes 25 de marzo, o sea tras 3.000 minut.

de bombeo, cuando se comprobó en el gráfico ( ,� - logt)

que se había superado el efecto de capacidad del pozo

y ya era patente la recta de Jacob. En el momento de

la parada el nivel se encontraba a una profundidad de

159,535 metros lo que significa una depresión máxima -

de 1,385 durante el bombeo controlado.

78 -

Como en todos los casos el nivel de agua se controló con

sonda eléctrica y la constancia del caudal en 18,5 l/s se com-

probó con el registro linnigráfico existente a la salida de la

tubería de impulsión en los canales distribuidores del P.I.A.

Los datos registrados durante recuperación y bombeo se

adjuntan en los cuadros A-2.12 y A-2.13 respectivamente.


La evolución de niveles durante la recuperación se ha re

presentado en la figura A4-17. Aunque se conoce el tiempo total

de bombeo previo, se desconoce la profundidad del nivel de agua

al inicio del bombeo anterior a la recuperación controlada, por

lo que únicamente se pueden representar las i turas recuperadas

en función del tiempo contado a partir de la parada de bombeo ,

en vez de las depresiones residuales cuyo análisis será más

riguroso y exacto. De todos modos el tiempo de bombeo tB es -

del orden de 8.800 minutos y el total de recuperación t' es de

1.400 minutos, es decir, tB > t', por lo que puede utilizarse -

la aproximación que supone interpretar la recuperación con al-

turas recuperadas.

En la gráfica se observa un primer tramo, hasta el minu-

to 150 aproximadamente, influenciado por el efecto de capacidad

cuya duración según la T calculada es de Ec = 138 minutos. A -

partir de ese tiempo los puntos hrec - logt se alinean formando

un tramo recto de pendiente m = 0,50 m. que puede asimilarse -

perfectamente a la "recta de Jacob , a partir de la cual se -

deduce un valor de transmisividad de

T = 24,4 m2/h = 585 m2/día

- 79 -

j i ( ? ! i i i I 1 i

1 2 3 4 5 6 7 8 9101 2 3 4 6 6 7 8 9 10+ 2 3 4 5 6 7 8 9 10' 2 3 4 5 6 7 8 9 10'

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1 2 3 4 5 6 7 8 9 10' 2 3 4 5 6 7 8 9 1 G' 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0' 2 3 4 5 6 7 8 9 10,Tiempo ( minutos )

LugarTeilung 1.10000

Emheit ! 62.5 mmAerni-Leuch AG Bern Nr. 5261

D-s,On unte

El espesor saturado al final de la recuperación es -

e = 6,85 m. Teniendo en cuenta que el pozo penetra parcialmen

te en el acuífero, el espesor de formación saturada que contri

buye a la producción del pozo es superior a la columna de agua,

estimándose que el espesor saturado eficaz es un 30 % superior

a la columna. En este caso el espesor saturado eficaz es 8,9 m.

Con este valor y el de la transmisividad calculada se -

obtiene una permeabilidad de

K = 65,7 m/día = 7,6 x 10-4 m/s

Las depresiones producidas durante el bombeo se han re-

presentado en el gráfico semilogarítmico de la figura A4.18.

En la curva se observa inmediatamente un primer tramo

(extraño) influenciado por el efecto de capacidad del pozo que

desaparece a partir del minuto 250, de tal manera que a partir

de ese tiempo ya se puede considerar como válido el esquema -

de Cooper-Jacob. Por su parte, la depresión total en el bo rabeo

ha sido de 1,385 metros que supone un 20% del espesor satura

do inicial lo cual sitúa la prueba dentro del marco de validez

de la citada aproximación semilogarítmica.

Los puntos (depresión - logaritmo de tiempo) situa-

dos a partir del minuto 300 permiten el trazado de una recta -

de pendiente m = 0,375 metros, que por aplicación del método -

de Jacob da un valor de

T = 32,5 m2/h = 780 m2/día

para la transmisividad del acuífero en el. entorno del__pozo.

- 81 -

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1 3 4 5 6 7 8 91(-' 2 3 4 5 6 7 8 9 10' 2 3 4 5 6 7 6 910- 2 3 4 5 6 7 8 9 10'

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5 6 7 8 9101

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7 8 910'234 56

7 897 0.Tiempo (minutos)

LogarTe4un9 1-10000

Emneit 1 62.5 mm Aerm-leuch AG Bern Nr. 526 1DI ls,on un.té

Con un espesor saturado eficaz de 8,9 metros, se obtie-ne un valor de permeabilidad

K = 87,6 m/dia = 1,0 x 10-3 m/s

Es decir, el Pozo 30027 capta una zona de Basaltos -Antiguos de excelentes características hidrodinámicas en comparación con la media de las captaciones de la zona, lo cual justifica el excelente rendimiento del pozo que permite una expíotación intensiva, con un caudal constante de 18,5 l/s.

La diferencia entre los valores obtenidos a partir delbombeo y de la recuperación pueden atribuirse, en principio, ala menor precisión que tiene la interpretación de la recupera-ción a partir de las alturas recuperadas, por lo que se consi-dera más posible el dato obtenido con las depresiones. Otra posible causa de la diferencia podría radicar en la disminuciónde T con el espesor saturado en el caso de que el acuífero -

- fuera libre, pero esta circunstancia es desconocida puesto queno es posible realizar bombeos de ensayo con piezómetro.


Si se hace abstracción del primer tramo, hasta el minu-to 120, los puntos A - t del gráfico bilogarítmico (figura -A-4. 19) se ajustan de forma aceptable a la curva patrón co-rrespondiente a a = 10-2, tal como puede verse en la figuraA-2.15.

- 83 -

f I i i i 1 I ! i i i z

1 2 3 4 5 6 1 8 910 ' 2 3 4 5 6 7 8 9 10' 2 3 4 5 6 1 8 9 10' 2 3 4 5 6 1 8 9 10'IG

3117I

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TiemM 1Ti,,,,tnt1

Tomando un punto del tramo común se leen los datos

a = 10-

F*= 6,5

A*= 1,2 m

1/u*= 1.050

t*= 500 min.

que introducidos en las expresiones (1), (3) y (4) del aparta-do 3.3.2.- proporcionan los siguientes valores

T = 28,7 m2/h

S = 0,4

a = S = 10-1

K = 9,0 x 10-4 m/s = 77,4 m/día

Las permeabilidades obtenidas por los dos métodos son -muy parecidas, por lo que debe darse fiabilidad al dato, cuyovalor, relativamente elevado, es lógico porque se trata de unode los pozos con mejor rendimiento de todo el sector estudiado.

Por su parte , el coeficiente de almacenamiento , en estecaso porosidad eficaz , según los resultados obtenidos oscilaentre el 10 y el 40%. Con prudencia puede decirse que la porosidad es superior al 10% , porque es difícil que se acerque al50%, salvo que exista una alteración artificial de formación -

saturada (desarrollo con explosiones , galerías ,...). Una causanatural que podría explicar una porosidad eficaz alta, sería -

la existencia de una capa de escorias o piroclastos, aunque -con valores razonables del 10 a 20%, sin llegar al 40% que es

un valor excesivo.

- 85 -



El Pozo 424370010 está situado en el sector Sur del Sis

tema Acuífero Arinaga-Tirajana, en el dominio de los materia-

les fonolíticos como formación saturada principal. De acuerdo

con la reconstrucción de columnas litológicas realizadas recono

ciendo las escombreras de pozos, la columa del pozo es aproxi

madamente:

0 - 164 metros Coladas fonolíticas

164 - 167 Almagre

167 - 182,5 metros Ignimbritas

Además tiene perforadas en el fondo dos catas vertica-

les de unos 22 metros, desconociéndose los terrenos cortados

por ellas, existiendo la duda razonable de que los últimos 15

metros y lo atravesado por las catas sean basaltos antiguos.

La cota de emboquillado del pozo es del orden de 94 m.s.

n.m., es decir, tiene una penetración total de 110 metros bajo

el nivel del mar.

Para la realización de este bombeo se contaba "a priori"

con una gran ventaja, consistente en que llevaba una semana -

sin-bombear por avería y el nivel piezométrico había ascendido

hasta alcanzar su altura normal, llegando a estar al comienzo

del ensayo a 1,34 metros sobre el nivel del mar. Por tanto se

contaba con un manto en reposo sin estar sometido a influen-

cias de los bombeos continuos.

- 86 -

Sin embargo estas espectativas resultaron un fiasco -pues la prueba en conjunto fracasó por dos razones:

- la primera, por la excesiva potencia de la bomba queproduce unos descensos brutales que llegan a situar -el nivel a cotas de - 83 m.s.n.m., prácticamente ala altura de la aspiración. Es evidente que con esteritmo de descensos, 33,67 metros en 225 minutos en laprueba realizada, provoca una variación continua delcaudal que reduce, de antemano,al mínimo la rigurosi-

dad del ensayo y anula su interpretabilidad, y

- la segunda razón, ha sido la corta duración del ensa-

yo, que no cumplió el programa previsto por las razones

de siempre, o sea, ajuste del bombeo a la demanda.

La prueba dió comienzo el día 24 de marzo a las 12,45 -

horas sufriendo una primera parada al cabo de 18 minutos de -

bombeo para ajustar los engranajes de la bomba. En ese tiem-

po el nivel había descendido de 92,66 a 96,62 metros. Tras al

gunas impulsiones más se consiguió el ajuste y se comenzó el -

bombeo a las 14,00 horas con el nivel a 97,78 metros es decir

5,12 metros más bajo que en reposo.

Cuando iban transcurridos 225 minutos de bombeo;se paró

la extracción por las razones conocidas y con el nivel a -

131,45 metros de profundidad. El caudal teórico de bombeo ha-

bía sido de 18-l/s.

A partir de la parada se controló la recuperación con

la esperanza de que no se reiniciase el bombeo hasta el día -

siguiente. A pesar de la casi seguridad que había, cuando se -

-- - 87 -

llevaban 180 minutos de recuperación se reanudó el bombeo, conperspectivas de continuar con los bombeos alternativos los -días sucesivos.



En estas condiciones de corta duración, con la baja permeabilidad que se deduce, al menos cualitativamente, del elevado ritmo de descensos, no es posible ninguna interpretación -

del ensayo ni siquiera haciendo el ejercicio de tolerancia que

es preciso para intentar analizar los bombeos en este tipo de

captaciones y terrenos y que se ha aplicado en buenas dosis en

los otros bombeos, en la concienca de las limitaciones del tra

tamiento y de los posibles errores cometidos.

Se adjuntan los cuadros A-2.14 y A-2.15 de registros y

los gráficos de descenso y recuperación (figuras A4.20 a A4.22

obtenidos, incluyendo una representación aritmética A - t en

la que se observan dos rectas que pueden corresponder a un tra

mo inicial menos permeable que el resto del terreno saturado.


El problema fundamental de este bombeo, su escasa dura-

ción, también se acusa en la representación semilogarítmica -

A - t (figura A4.23), de tal manera que es muy difícil esta-

blecer una superposición fiable con una de las curvas patrón ,

sobre todo porque el tramo intermedio de cambio de pendiente

tras el efecto de capacidad, apenas llega a insinuarse.

- 88 -

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SO 100150

200

Tiempo ( minutos)

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LogarTeilunq t M0000 Em"e" 62. 5 mm

Aerni•Leuch AG Bern Nr. 526 TDrv sion ( Umte

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LogarTedung 1-10000 E.n'O"

625 mmAernhLeuch AG Bern Nr. 525 T

D-S.w Unlie

Parece que la curva patrón, con la que hay una relativasuperposición , es la correspondiente a a = 10-5. Tomando el -ajuste con las debidas reservas, se ha elegido un punto de -la zona común, que proporciona los datos

a = 10-5

F*= 4,9

A*= 13,4 m

1/u= 5,5 x 105

t = 70 min.

Introduciendo estos valores en las ecuaciones (1), (3)y (4), y teniendo en cuenta que (ras/rc)2 287 x 10-4,suponiendo un radio equivalente para las dos catas de fondo de -2,54 cm que, según información oral, son las que proporcionanel agua, se obtiene:

T = 1,9 m2/h

S = 7,1 x 10-6 de (3)

S = 2,9 x 10-6 de (4)

Suponiendo un espesor saturado de 22 metros, se obtie-ne una permeabilidad equivalente

K = 2,4 x 10-5 m/s = 2.06 m/día.

Por otra parte, según el valor obtenido de S, el acuífero en esta zona es confinado, seguramente debido a las forma-ciones de fonolitas y/o ignimbitas que están por encima de la

- 92 -

zona productora que, como ya se ha dicho, podría corresponder

a coladas de basaltos antiguos.

93 -

4.- CUADROS DE DATOS

Í I ! I i I J I i I

1 2 3 4 5 6 1 8 9 10 ' 2 3 4 5 6 1 8 910' 2 3 4 5 6 7 8 9 1 01 2 3 4 5 6 7 8 910•

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CUADRO A.4.5.- Bombeo de ensayo en el pozo 424330066Descensos.

DIA HORAt PROF . NIVEL DEPRESION CAUDAL

OBSERVACIONES(min.) (m) (m) (1 / s )

16/03/87 22,15 0 144,58 0 10

1 144,58 0Para obtener laprofun2 144,58 0 didad real hay que de s

3 144,58 0 contar 3.10 mts a lasmedidas.

4 144,58 0

5 144,58 0

6 144,58 0

7 144,58 0

8 144,58 0

9 144,58 0

10 144,58 0

12 144,58 0

14 144,58 0

16 144,58 0

18 144,58 0

20 144,58 0

22 144,62 0,04

25 144,62 0,04

28 144,62 0,04

32 144,62 0,04

36 144,62 0,04

40 144,62 0,04

45 144,62 0,04

50 144,63 0,05

55 144,63 0,05

23,00 60 144,64 0,06

65 144,64 0,06

70 144,66 0,08

75 144,66 0,08

80 144,67 0,09

85 144 ,67 0,09

90 144,68 0,10

95 144,69 0,11

CUADRO A.4.5.- Continuación.

DIA HORAt PROF. NIVEL DEPRESION CAUDAL

OBSERVACIONES(min.) (m ) (m) (1/s )

23,00 100 144,70 0,12 10

24,15 120 144,76 0,18

24,35 140 144,77 0,19

24,55 160 144,77 0,19

17/03/87 1,15 180 144,79 0,21

1,35 200 144,82 0,24

1,55 220 144,87 0,29

2,15 240 144,90 0,32

2,35 260 144,91 0,33

2,55 280 144,92 0,34

3,15 300 144,94 0,36

3,35 320

3,55 340

4,15 360

4,35 380

4,55 400 145,09 0,51

5,45 450 145,18 0,60

6,35 500 145,25 0,67

7,25 550 145,31 0,73

8,15 600 145,39 0,81

9,05 650 145,40 0,82

9,55 700 145,44 0,86

10,45 750 145,51 0,93

11,35 800 145,64 1,06

12,25 850 145,91 1,33

13,00 900 146,15 1,57

13,50 950 146,65 2,07

14,40 1000 147,38 2,80

16,20 1100 148,12 3,54

16,45 1125 148,31 3,73

CUADRO A.4.6.- Bombeo de ensayo en el pozo 424330002Descensos.

1 D I A HORA t NIVEL DEPRESION CAUDAL(min.) (m ) (m) (m3/h) Q�Q t* = V/Q OBSERVACIONES

18/3/87 14,45 0 270,46 0 32,4 0 0

1 270,46 0 0 1

2 270,50 0,04 0,07 2

3 270,53 0,07 0,13 3

4 270,56 0,10 0,18 4

5 270,59 0,13 0,24 5

6 270,62 0,16 0,30 6

7 270,65 0,19 0,35 7

8 270,70 0,24 0,44 8

g 270,73 0,27 0,50 9

10 270,77 0,31 " 0,57 10

12 270,86 0,40 0,74 12

14 270,99 0,53 " 0,98 14

16 271,12 0,66 " 1,22 16

18 271,25 0,79 " 1,46 18

20 271,37 0,91 " 1,68 20

22 271,48 1,02 " 1,90 22

25 271,64 1,18 " 2,18 25

28 271,77 1,31 2,42 28

32 271,99 1,53 2,83 32

36 272,16 1,70 ° 3,15 36

40 272,34 1,88 3,40 40

-¡ 45 272,59 2,13 3,94 45

50 272,79 2,33 4,32 50

55 273,00 2,54 4,70 55

15,45 60 273,20 2,74 5,07 60

65 273,37 2,91 5,39 65

1 70 273,56 3,10 5,74 70

75 273,71 3,25 6,02 75

80 273,91 3,45 " 6,39 80

18/3/87 16,10 85 274,08 3,62 6,70 85

16,15 90 274,23 3,77 6,98 90

16,20 95 274,36 3,90 7,22 95


t NIVEL DEPRESION CAUDALD I A HORA ( min.) (m ) (m) (m3/h) aQ t*= V/Q OBSERVACIONES

( 18/3/87 16,25 100 274,51 4,05 32,4 7,50 100

17,15 150 275,80 5,34 9,89 150

18,15 210 276,90 6,54 12,11 210

18,45 240 277,35 6,89 12,76 240

19,25 280 278,03 7,57 14,02 280

20,05 320 278,63 8,17 15,13 320

335 - - 37,8 -

I 20,45 360 279,35 8,89 14,11 312

21,25 400 280,19 9,73 15,44 352

121,45 420 280,55 10,09 16,02 372

22,45 480 281,32 10,86 17,23 432

23,35 530 281,87 11,41 18,11 482

_l

1

1_l

CUADRO A.4.7.- Bombeo de ensayo en el pozo 424330002

Recuperación.

DIA HORAt' t* + t' PROF. NIVEL DEPRESION ALTURA

(min.) t' (m) RESIDUAL (m) RECUPERADA (m)

18/3/87 23,36 0 281,87 11,41 0

1 483 281,81 11,35 0,06

2 242 281,77 11,31 0,10

3 162 281,75 11,29 0,12

4 121,5 281,72 11,26 0,15

5 97 281,68 11,23 0,18

6 81 281,66 11,20 0,21

7 70 281,62 11,16 0,25

8 61 281,60 11,14 0,27

9,5 52 281,56 11,10 0,31

13 38 281,46 11,00 0,41

16 31 281,36 10,90 0,51

18 28 281,29 10,83 0,58

20 25 281,24 10,78 0,63

22 23 281,22 10,76 0,65

25 20 281,09 10,63 0,78

28 18 281,00 10,54 0,87

35 15 280,77 10,31 1,10

40 13 280,40 9,94 1,47

45 11,7 280,27 9,81 1,60

50 10,6 280,07 9,61 1,80

55 9,8 279,90 9,44 1,97

19/3/87 0,36 60 9,0 279,72 9,26 2,15

65 8,4 279,50 9,04 2,37

70 7,9 279,27 8,81 2,60

75 7,4 279,11 8,65 2,76

80 7,0 278,90 8,54 2,97

85 6,7 278,75 8,39 3,12

90 6,4 278,55 8,19 3,32

95 6,1 278,38 8,02 3,49

100 5,8 278,23 7,87 3,64

19/3/87 1,36 120 5,0 277,44 7,08 4,43

1,56 140 4,4 277,03 6,67 4,84


UTA HORAt' t* + t' PROF. NIVEL DEPRESION ALTURA


19/3/87 2,56 160 4,0 276,48 6,12 5,39

2,36 180 3,7 275,94 5,58 5,93

2,56 200 3,4 275,53 5,17 6,34

3,16 220 3,2 275,16 4,80 6,71

3,36 240 3,0 274,81 4,45 7,06

3,56 260 2,85 274,46 4,15 7,41

4,16 280 2,7 274,15 3,84 7,72

4,36 300 2,6 273,86 3,55 8,01

4,50 320 2,5 273,52 3,21 8,35

5,16 340 2,4 273,32 2,91 8,55

5,36 360 2,3 273,05 2,64 8,82

5,56 380 2,25 272,83 2,42 9,04

6,36 420 2,15 272,42 2,01 9,45

7,56 500 1,95 271,56 1,15 10,31

8,46 550 1,9 271,21 0,81 10,66

9,36 600 1,8 270,83 0,43 11,04

10,26 650 1,75 270,59 0,13 11,28

CUADRO A.4.8.- 1er

Bombeo de ensayo en el pozo 42433006

Descensos.

DIA HORA t PROF. NIVEL DEPRESION CAUDALOBSERVACIONES(min.) (m ) (m) (1/s)

20/03/87 7,15 0 163,05 0 50,5 163,09 0,04

1 163,10 0,05

2 163,13 0,08

3 163,15 0,10

4 163,17 0,12

5 163,19 0,14 "

6 163,20 0,15

7 163,21 0,16

8 163,22 0,17 Nivel real descontando3.17 m a las medidas -realizadas

9 163,235 0,185

7,25 10 163,24 0,19

12 163,255 0,205

14 163,27 0,22

16 163,28 0,23

18 163,30 0,25

7,35 20 163,31 0,26

22 163,32 0,27

25 163,325 0,275

28 163,33 0,28

32 163,345 0,295

36 163,35 0,30

7,55 40 163,36 0,31

8,00 45 163,375 0,325

8,05 50 163,38 0,33

8,10 55 163,39 0,34

8,15 60 163,40 0,35 "

8,20 65 163,41 0,36 "

8,25 70 163,415 0,365 "

8,30 75 163,42 0,37 "

8,35 80 163,43 0,38

8,40 85 163,43 0,38 "

CUADRO A.4.8.- Continuación


OBSERVACIONES(min.) (m) (m) (1/s )

20/03/87 8,45 90 163,44 0,39 5

8,50 95 163,445 0,395

8,55 100 163,45 0,40

9,15 120 163,47 0,42

9,35 140 163,485 0,435

9,55 160 163,50 0,45

10,20 185 163,525 0,475

10,35 200 163,54 0,49

10,55 220 163,55 0,50

11,15 240

11,35 260 163,585 0,535 "

11,55 280 163,60 0,55 "

12,15 300 163,615 0,565 "

12,45 330 163,635 0,585

12,55 340

13,15 360 163,655 0,605

13,35 380

13,55 400 163,68 0,63 "

14,35 440 163,71 0,66 "

15,35 500 163,75 0,70 "

15,47 512 163,76 0,71 "

17,15 600

18,05 650

18,55 700

19,45 750

20,35 800

850

CUADRO A.4.9.- 1er Bombeo de ensayo en el pozo 424330006

Recuperación.

UTA HORAt' t + t' PROF. NIVEL DEPRESION ALTURA


20/03/87 15,47 0 163,76 0,71 0,00

1 513 163,72 0,67 0,04

2 258 163,70 0,65 0,06

3 172 163,68 0,63 0,08

4 129 163,65 0,60 0,11

5 103 163,63 0,58 0,13

6 86 163,61 0,56 0,15

7 74 163,60 0,55 0,16

8 65 163,59 0,54 0,17

9 58 163,58 0,53, 0,18

15,57 10 52 163,57 0,52 0,19

12 44 163,555 0,505 0,205

14 38 163,54 0,49 0,22

16 33 163,525 0,475 0,235

18 29 163,515 0,465 0,245

16,07 20 26,5 163,505 0,455 0,255

22 24 163,50 0,45 0,26

25 21,5 163,49 0,44 0,27

28 19 163,48 0,43 0,28

32 17 163,47 0,42 0,29

36 15 163,46 0,41 0,30

16,27 40 13,8 163,45 0,40 0,31

45 12,4 163,44 0,39 0,32

16,37 50 11,2 163,435 0,385 0,325

55 10,3 163,43 0,38 0,33

16,47 60 9, 163,425 0,375 0,335

16,52 65 8,

16,57 70 8,3 163,41 0,36 0,35

17,02 75 7,8 163,405 0,355 0,355

17,0 80 7,4 163,40 0,35 0,36

17,1 85 7,0 163,395 0,345 0,365

17,17 90 6,7 163,39 0,34 0,37


t' t + t' PROF. NIVEL DEPRESION ALTURADIA HORA


20/03/87 17,27 100 6,1 163,385 0,335 0,375

17,47 120 5,3 163,37 0,32 0,3918,07 140 4,6 163,36 0,31 0,40

18,27 160 4,2 163,35 0,30 0,41

18,47 180 3,8 163,34 0,29 0,42

19,17 210 3,6 163,325 0,275 0,435

19,27 220 3,3 163,32 0,27 0,44

19,47 240 3,1 163,315 0,265 0,445

20,07 260 3,0 163,31 0,26 0,45

20,27 280 2,8 163,30 0,25 0,46

20,47 300 2,7 163,29 0,24 0,47

21,07 320 2,6 163,28 0,23 0,48

21,27 340 2,5 163,28 0,23 0,48

21,47 360 2,4 163,27 0,22 0,49

22,47 420 2,3 163,25 0,20 0,51

23,27 460 2,1 163,235 0,185 0,525

21/03/87 00,07 500 2,0 163,225 0,175 0,535

0,47 540 1,9

1,47 600 1,85

2,37 650 1,8

3,27 700 1,73

4,17 750 1,68

5,07 800 1,64

5,57 850 1,6

CUADRO A.4. 10.- 22 Bombeo en el pozo 424330006

Descensos


OBSERVACIONES(min. ) (.m ) (m) ( l/s )

12/07/87 13,10 0 160,67 0,00 Tuberia descargada alinicio

0,05 160,68 0,01 Medida real , restar -4,17 m.

1 160,705 0,035

2 160,735 0,065

3 160,75 0,08

4 160,76 0,09

5 160,77 0,10

6 160,78 0,11

7 160,785 0,115

8 160,79 0,12

9 160,795 0,125

10 160,80 0,13

12 160,805 0,135

14 160,81 0,14

16 160,82 0,15

18 160,825 0,155

20 160,83 0,16

22 160,835 0,165

25 160,84 0,17

28 160,845 0,175 Q = 5,4 l/s

32 160 ,85 0,18

36 160,855 0,185

40 160,86 0,19

45 160,865 0,195

50 160,87 0,20

55 160,88 0,21

14,10 60 160,895 0,225

65 160,90 0,23

70 160,905 0,235

75 160,915 0,245

80 160,92 0,25



OBSERVACIONES(min. ) (m) (m) ( l / s )

12/07/87 14,10 85 160,93 0,26

90 160,94 0,27

95 160,95 0,28

100 160,96 0,29

15,10 120 160,99 0,32

15,30 140 161,02 0,35

15,50 160 161,045 0,375

16,10 180 161,065 0,395

16,30 200 161,085 0,415

16,50 220 161,11 0,44

17,10 240 161,13 0,46 Q = 5,6 1/s

17,30 260 161,145 0,475

17,50 280 161,16 0,49

18,10 300 161,18 0,51

18,30 320 161,20 0,53

18,50 340 161,22 0,55

19,10 360 161,245 0,575

19,30 380 161,27 0,60

19,50 400 161,29 0,62

20,40 450 161,325 0,655

21,30 500

22,20 550 161,41 0,74

23,10 600 161,44 0,77

24,00 650 161,49 0,82

13/07/87 0,50 700 161,52 0,85

1,40 750 161,56 0,89

2,30 800 161,60 0,93

3,20 850 161,62 0,95

4,10 900 161,66 0,99

5,00 950 161,69 1,02

5,50 1000 161,72 1,05

7,10 1080 161,765 1,095 Q = 5,48 l/s

CUADRO A.4.11.- 29 Bombeo de ensayo en el pozo 424330006

Recuperación.


(min.) t ' (m) RESIDUAL ( m) RECUPERADA (m)

13/07/87 7,10 0 161,765 1,095 0,0

1 1081 161,75 1,08 0,015

2 541 161,745 1,075 0,02

3 361 161,74 1,070 0,025

4 271 161,73 1,06 0,035

5 217 161,73 1,06 0,035

6 181 161,725 1,055 0,04

7 155 161,72 1,05 0,045

8 136 161,715 1,045 0,05

9 121 161,71 1,04 0,055

10 109 161,71 1,04 0,055

12 91 161,705 1,035 0,06

14 78 161,70 1,03 0,065

16 68, 161,69 1,02 0,075

18 61 161,685 1,015 0,08

20 55 161,68 1,01 0,085

22 50 161,675 1,005 0,09

25 44 161,665 0,995 0,10

28 40 161,66 0,99 0,105

32 35 161,65 0,98 0,115

36 31 161,645 0,975 0,12

40 28 161,635 0,965 0,13

45 25 161,63 0,96 0,135

50 22,6 161,62 0,95 0,145

55 20,6 161,615 0,945 0,15

8,10 60 19 161,61 0,94 0,155

8,05 65 17,6 161,60 0,93 0,165

8,10 70 16,4 161,595 0,925 0,17

8,15 75 15,4 161,595 0,925 0,17

8,20 80 14,5 161,585 0,915 0,18

8,25 85 13,7 161,58 0,91 0,185

8,30 90 13 161,58 0,91 0,185

8,35 95 12,4 161,575 0,905 0,19


llIP. HORAt ' t + t' PROF . NIVEL DEPRESION ALTURA


13/07/87 8,40 100 11, 8 161 ,57 0,90 0,195

9,10 120 10 161,55 0,88 0,215

9,20 140 8,7 161,54 0,87 0,225

9,40 160 7,75 161,53 0,86 0,235

10,10 180 7 161,52 0,85 0,245

10,20 200 6,4 161,505 0,835 0,26

10,40 220 5,9 161,50 0,83 0,265

11,10 240 5,5 161,485 0,815 0,28

11,20 260 5,2 161,48 0,81 0,285

11,40 280 4,9 161,47 0,80 0,295

12,10 300 4,6 161,46 0,79 0,305

12,20 320 4,4 161,455 0,785 0,31

12,40 340 4,2 161,45 0,78 0,315

13,10 360 4,0 161,44 0,77 0,325

13,20 380 3,8 161,43 0,76 0,335

13,50 400 3,7 161,425 0,755 0,34

14,40 450 3,4 161,41 0,74 0,355

15,30 500 3,2 161,39 0,72 0,375

16,20 550 3,0 161,375 0,705 0,39

17,10 600 2,8 161,36 0,69 0,405

18,00 650 2,7 161,35 0,68 0,415

18,50 700 2,5 161,33 0,66 0,435

19,40 750 2, 44 161 ,32 0,65 0,445

20,30 800 2,35 161,31 0,64 0,455

21,20 850 2,30 161,30 0,63 0,465

22,10 900 2,1 161,29 0,62 0,475

23,00 950 2, 1 161,285 0 , 615 0,48

23,50 1000 2,08 161,27 0,60 0,495

14/07/87 3,10 1200 1,9 161,23 0,56 0,535

6,30 1400 1,77 161,20 0,53 0,565

9,50 1600 1,67 161,18 0,51 0,585

13,10 1800 1,6 161,15 0,48 0,615

16,30 2000 1,54 161,115 0,445 0,65

CUADRO A.4.11 .- Continuación.

t' t + t' PROF . NIVEL DEPRESION ALTURAUTA HORA ( min.) t' (m) RESIDUAL ( m) RECUPERADA (m)

14/fl7/87 19,50 2200 1,5 161,10 0,43 0,665

23,10 2400 1,45 161,07 0,40 0,695

15/07/87 02,30 2600 1,4 161,035 0,365 0,73

09,10 3000 1,36 161,00 0,35 0,765

12,30 3200 1,33 160,975 0,295 0,80

15,50 3400 1,3 160,95 0,27 0,825


Recuperación.


(min.) t' (m) RESIDUAL ( m) RECUPERADA (m)

22/3/87 8,10 0 163,32 0,00

1 163,17 0,15

2 163,05 0,27'

3 162,98 0,34

4 162,92 0,40

5 162,87 0,45

6 162,83 0,49

7 162,805 0,515

8 162,785 0,535

9 162,77 0.55

10 162,755 0,565

11 162,74 0,58

12 162,73 0,59

14 162,71. 0,61

16 162,695 0,625

18 162,68 0,64

20 162,665 0,655

22 162,65 0,67

25 162,63 0,69

28 162,625 0,695

32 162,605 0,715

36 162,59 0,73

40 162,57 0,75

45 162,56 0,76

50 162,55 0,77

55 162,54 0,78

9,10 61 162,52 0,80

9,20 70 162,50 0,82

9,25 75 162,49 0,83

9,30 80 162,48 0,84

9,35 85 162,47 0,85

9,40 90 162,465 0,855

9,45 95 162,46 0,86


UTA HORAt' t* + t' PROF. NIVEL DEPRESION ALTURA

(min.) t ' (m) RESIDUAL (m) RECUPERADA (m)

22/3/87 9,50 100 162,45 0,87

10,10 120 162,42 0,90

10,30 140 162,40 0,92

10,50 160 162,365 0,955

11,10 180 162,34 0,98

11,30 200 162,32 1,00

11,50 220 162,305 1,015

12,10 240 162,285 1,035

12,30 260 162,27 1,05

12,50 280 162,25 1,07

13,10 300 162,23 1,09

13,50 345 162,21 1,11

14,30 380 162,19 1,18

15,10 420 162,165 1,155

15,50 460 162,145 1,175

16,30 500 162,13 1,19

17,20 550 162,11 1,21

18,10 600 162,09 1,23

19,00 650 162,07 1,25

19,50 700 162,055 1,265

20,40 750 162,04 1,28

21,30 800 162,025 1,295

22,20 850 162,01 1,31

24,30 970 161,97 1,35

23/3/87 2,30 1100 161,935 1,385

7,10 1390 161,87 1,45


Descensos.


OBSERVACIONES(min.) (m ) (m) (1 / s )

23/03/87 07,10 0 161,87 0,00 18,5

1 162,01 0,14 "

2 162,06 0,19 "

3 162,10 0,23

4 162,12 0,25

5 162,15 0,28

6 162,18 0,31

7 162,20 0,33

8 162,21 0,34

9 162,22 0,35

10 162,235 0,365

12 162,25 0,38

14 162,275 0,405

16 162,28 0,41

18 162,29 0,42

20 162,31 0,44

22 162,32 0,45

25 162,335 0,465

30 162,355 0,485

32 162,36 0,49

36 162,38 0,51

7,50 40 162,39 0,52

7,55 45 162,41 0,54

8,00 50 162,43 0,56

8,05 55 162,45 0,58

8,10 60 162,46 0,59

8,15 65 162, 48 0,61

8,20 70 162,50 0,63

8,25 75 162,51 0,64

8,30 80 162,53 0,66

8,35 85 162,55 0,68

8,40 90 162,565 0,695

8,45 95 162,58 0,71



OBSERVACIONES(min.) (m ) (m) (1/S)

23/03/87 8,50 100 162,59 0,72 18,5

9,10 120 162,64 0,77 "

9,30 140 162,67 0,80 -"

9,50 160 162,72 0,85 "

10,10 180 162,75 0,88

10,30 200 162,775 0,905

10,50 220 162,805 0,935

11,10 240 162,82 0,95

11,30 260 162,835 0,965

11,50 280 162,85 0,98

12,10 300 162,875 1,005

12,50 340 162,91 1,04

13,30 380 162,91 1,04

14,10 420 162,925 1,055

14,50 460 162,94 1,07

15,30 500 162,955 1,085

16,20 550 162,955 1,085

17,10 600 162,995 1,095

18,00 650 163,99 1,12

18,55 705 163,00 1,13

19,40 750 163,02 1,15

20,30 800 163,035 1,165

21,20 850 163,045 1,175

22,10 900 163,05 1,18

23,00 950 163,07 1,20

23,50 1000 163,075 1,205

24/03/87 3,10 1200 163,11 1,24

6,30 1400 163,115 1,245

9,50 1600 163,145 1,275

13,20 1820 163,16 1,29

16,30 2000 163,16 1,29



OBSERVACIONES(min.) (m ) (.m) (1/S)

24/03/87 19,50 2200 163,18 1,31 18,5

25/03/87 0,20 2470 163,22 1,35

9,10 3000 163,255 1,385

CUADRO A. 4.14.- Bombeo de ensayo en el pozo 424370010Descensos.


OBSERVACIONES(min. ) (m ) (m) ( l / s )

24/03/87 14 0 97,78 0,00 18

1 97,86 0,08 "

2 98,10 0,32 "

3 98,315 0,535

4 98,60 0,82

5 98,79 1,01

6 99,00 1,22

7 99,31 1,53

8 99,56 1,78

9 99,78 2,00

10 99,96 2,18

12 100,45 2,67

..,_ 14 100,90 3,12 "

16 101,37 3,59 "

18 101,77 3,99 "

20 102,21 4,43 "

22 102,63 4,85 "

25 103,24 5,46 Y.

28 104,00 6,22

32 104,91 7,13

36 105,64 7,86

40 106,43 8,65

45 107,35 9,57

50 108,27 10,49

55 109,21 11,43

60 109,90 12,12

65 110,55 12,77

70 111,17 13,39

75 111,73 13,95

80 112,43 14,65

85 113,05 15,27 "

90 113,65 15,87 "

95 114,33 16,55 "


DIA HORAt PROF . NIVEL DEPRESION CAUDAL

OBSERVACIONES(min.) (m ) (m) (1/s )

24/03/87 14,00 100 114,95 17,17 18

120 117,43 19,65 11

140 121,24 23,46

160 123,19 25,41

180 125,68 27,9

200 127,99 30,21

220 130,98 33,20

225 131,45 33,67


Recuperación.

DIA HORAt' t + t' PROF. NIVEL DEPRESION ALTURA

(min.) t ' Cm) RESIDUAL (m) RECUPERADA (m)

26/3/87 17,45 0 131,45 33,67 0,00

1 226 131,40 33,62 0,05

2 113,5 131,32 33,54 0,13

3 76 131,30 33,52 0,15

4 57,25 131,24 33,46 0,21

5 46 131,18 33,40 0,27

6 38,5 131,11 33,33 0,34

7 33,14 131,00 33,22 0,45

8 29,13 130,85 33,07 0,60

9 26 130,77 32,99 0,68

- 10 23,5 130,66 32,88 0,79

12 19,75 130,57 32,79 0,88

14 17 130,41 32,63 1,04

16 15 130,27 32,49 1,18

18 13,5 130,15 32,37 1,30

20 12,25 130,04 32,26 1,41

22 11,23 129,89 32,11 1,56

25 10 129,70 31,92 1,75

28 9 129,44 31,66 2,01

32 8 129,25 31,47 2,20

36 7,25 128,98 31,20 2,47

40 6,63 128,75 30,97 2,70

45 6 128,46 30,68 2,99

50 5,5 128,23 30,45 3,22

55 5,09 127,95 30,135 3,53

60 4,75 127,66 29,88 3,79

65 4,46 127,41 29,63 4,04

70 4,21 127,10 29,32 4,35

75 4,00 126,90 29,12 4,55

80 3,81 126,59 28,81 4,86

85 3,63 126,42 28,64 5,03

90 3,50 126,18 28,40 5,27

95 3,37 125,95 28,17 5,501- 1

CUADRO A .4.15.- Continuación.

UTA HORAti t + t' PROF . NIVEL DEPRESION ALTURA

(min.) t' (m ) RESIDUAL ( m) RECUPERADA (m)

26/3/87 17,45 100 3,25 125,74 27,96 5,71

120 2,88 124,76 26,98 6,69

140 2,61 123,93 26,15 7,52'

160 2,41 123,06 25,28 8,39

180 2,25 122,24 24,46 9,21

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