Memoria de Calculo Edificio de 3 pisos

8/18/2019 Memoria de Calculo Edificio de 3 pisos

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Ing. Richard Peralta Paredes Reliable Design – Safety Structures

VIVIENDA COMERCIO “EL DUKE DE CAN" DISTRITO DEHUANCHACO, PROVINCIA DE TRUJILLO, LA LIBERTAD.

MEMORIA DE CÁLCULO DE ESTRUCTURAS

Este documento forma parte integral del proyecto estructural para

el proyecto: VIVIENDA COMERCIO “EL D!E DE CAN"# DI$%RI%O DE

&ANC&ACO# 'ROVINCIA DE %R(ILLO# LA LI)ER%AD*

El proyecto comprende la construcción de ambientes destinados a: comercio– 1 piso! "i"ienda – # y $ piso.

El dise%o estructural del proyecto: &i"ienda 'omercio (El Du)e de 'an*+ se

orienta a proporcionar adecuada estabilidad+ resistencia+ rigide, y ductilidadfrente a solicitaciones pro"enientes de cargas muertas+ "i"as+asentamientos diferenciales y e"entos s-smicos.

El dise%o s-smico obedece a los Principios de la orma E./$/ DISE0SIS2RRESIS3E3E del Reglamento acional de Edi4caciones conforme alos cuales:

• 5a estructura no deber-a colapsar+ ni causar da%os gra"es a las

personas debido a mo"imientos s-smicos se"eros 6ue puedan ocurrir

en el sitio.• 5a estructura deber-a soportar mo"imientos s-smicos moderados+ 6ue

puedan ocurrir en el sitio durante su "ida de ser"icio+ e7perimentandoposibles da%os dentro de l-mites aceptables.

Estos principios guardan estrecha relación con la 8ilosof-a de Dise%o Sismoresistente de la orma:

• E"itar p9rdidas de "idas

• segurar la continuidad de los ser"icios b;sicos• 2inimi,ar los da%os a la propiedad

DIAFRAGMA RÍGIDO

5a cimentación consiste en cimentación corrida+ para muros de alba%iler-a y,apatas aisladas para columnas+ respecti"amente. 5a cimentación seconstituye as- en el primer diafragma r-gido en la base de la construcción+con la rigide, necesaria para controlar asentamientos diferenciales.

5os techos est;n formados por losas aligeradas 6ue adem;s de soportarcargas "erticales y transmitirlas a "igas+ muros y columnas+ cumplen la

Enero #/1< P;g. 1 = $>


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función de formar un Diafragma R-gido 'ontinuo integrando a los elementos"erticales y compatibili,ando sus despla,amientos laterales.

Se ha buscado cumplir con las recomendaciones sobre la relación entre lasdimensiones de los lados de las losas de tal forma 6ue no se e7ceda de ? de

tal manera 6ue se ha planteado una @unta s-smica de tal manera 6ue seseparen con sus respecti"os colindantes e7istentes de la Edi4cación.

CONFIGURACIÓN DEL EDIFICIO

Enero #/1< P;g. # = $>


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+igura N, -.: Vista en planta de distri/uci0n de edi1caci0n*

El Sistema Estructural Predominante en la dirección A son 2BRS DE5C0I5ER e corresponde a PR3I'S DE ''RE3 R2D+ por lo6ue las normas 6ue rigen sus dise%os son la E./>/ lba%iler-a y E./


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Irregularidad de Rigide, – Piso Clando. No presenta.Irregularidad de 2asa. No presenta.Irregularidad Geom9trica &ertical. No presenta.Discontinuidad en el Sistema Resistente. No presenta.

Irregularidad 3orsional. No presenta.Es6uinas Entrantes. Si presenta.Discontinuidad del Diafragma. Si Presenta.

5a estructura clasi4ca como Irreg!r.

AN#LISIS $ DISE%O ESTRUCTURAL

Se empleó el programa de an;lisis estructural Etabs /1F 6ue emplea el

m9todo matricial de rigide, y de elementos 4nitos.

&. PROCEDIMIENTO DE EVALUACIÓN

&.&. A'(!)*)* D)'(+)-

ni"el general+ se "eri4car; el comportamiento din;mico de la estructura

frente a cargas s-smicas mediante un an;lisis espectral indicado en la

orma correspondiente+ con ese propósito se genera un modelo matem;tico

para el an;lisis respecti"o. Este modelo ser; reali,ado usando el programa

de c;lculo de estructuras E3CS.

&.. A'(!)*)* /e /e*0!1+)e'2-*

Se "eri4car; los despla,amientos obtenidos en el programa E3CS con los

permisibles de la orma correspondiente.

&.3. Ver)4)5' /e E*6er1-*

Entre los par;metros 6ue inter"ienen en la &ERI8I''IH ES3RB'3BR5 se

encuentran la resistencia al corte+ e7ión+ carga a7ial en "igas+ columnas de

concreto armado y muros de alba%iler-a.

. CRITERIOS $ ALCANCES DE LA EVALUACIÓN ESTRUCTURAL

Enero #/1< P;g. ? = $>


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• 5a estructura ser; anali,ada en el rango lineal est;tico y din;mico.• El an;lisis lineal din;mico ser; del tipo modal utili,ando el espectro de

pseudoJaceleraciones y se "eri4car; 6ue las distorsiones no superen el

"alor de /.//F/ en el sistema de muros de alba%iler-a con4nada y

/.//>/ en el sistema de pórticos de concreto armado! deri"as m;7imaspermitidas por la orma.

• 5a estructura a e"aluar consta de $ pisos+ presenta un sistema

estructural de pórticos de concreto armado en la dirección J y un

sistema estructural de muros de alba%iler-a con4nada en la dirección AJA.

El techo de la estructura se ha asumido como una losa aligerada de

#/cm Ksistema de losas asumido segLn dimensiones de pa%os entre

"igas y muros estructuralesM+ 6ue actLa a manera de diafragma r-gido.

• Para el an;lisis estructural se modelaron las columnas+ placas y muros de

alba%iler-a con4nada como si estu"ieran empotradas en la cimentación.

Se modelaron las columnas y placas como elementos lineales en

"oladi,o y las losas como diafragmas r-gidos con tres grados de libertad

por piso. 'on los resultados de este modelo y los metrados de carga

"ertical+ se hi,o el an;lisis de los diferentes elementos estructurales 6ue

componen la edi4cación.

•

dem;s+ se "eri4car; el comportamiento dLctil de los elementosestructurales+ sometidos a esfuer,os de e7ión+ corte y torsión: as- como

la resistencia ante la acción de cargas combinadas especi4cadas por la

orma+ de las estructuras m;s esfor,adas.

• Es necesario se%alar la presencia de muros de tabi6uer-a como

elementos no estructurales+ aislados del sistema estructural principal+

pero 6ue acompa%an a la deformación adem;s de proporcionar m;s

peso a la estructura. Interiormente se ha considerado una carga

e6ui"alente por metro cuadrado+ tanto para las cargas muerta y "i"a.

3. CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA

Enero #/1< P;g. F = $>


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3.&. Ge-+e2r7 /e! *)*2e+ e*2r2r!

+igura N, -2: Vista en planta del sistema estructural 3.. Cr2er7*2)* /e !-* +2er)!e*

Enero #/1< P;g. < = $>


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• 'oncreto rmado:J Resistencia mec;nica del concreto+ fNc O #1/ )g=cm#

J 2ódulo de Elasticidad del concreto+ Ec O ##/+/// )g=cm#

J Peso espec-fico del concreto+ c O #+?// )g=cm$ J 'oe4ciente de Poisson+ Q O /.#/

• cero de Refuer,o Grado


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8.:. Re*+e' /e rg*• 'argas 2uertas K'2M:J Peso propio de los elementos de concreto armado O #?// )g=m$

J Peso propio de losa aligerada KhO /.#/mM O $// )g=m#

J Peso propio del piso terminado O 1// )g=m#J Peso propio de la tabi6uer-a O 1// )g=m$

• 'argas &i"as K'&M:J Sobrecarga de la &i"ienda O #// )g=m# J Sobrecarga de la a,otea O 1F/ )g=m#

• 'argas de Sismo K'SM:J SegLn orma Peruana de Estructuras: Sa O K.B.'.S.gM=R

:. CONSIDERACIONES SÍSMICAS

5as consideraciones adoptadas para poder reali,ar un an;lisis din;mico de

la edi4cación son tomadas mediante mo"imientos de superposición

espectral+ es decir+ basado en la utili,ación de periodos naturales y modos

de "ibración 6ue podr;n determinarse por un procedimiento de an;lisis 6ue

considere apropiadamente las caracter-sticas de rigide, y la distribución de

las masas de la estructura.

Entre los par;metros de sitio usados y establecidos por las ormas de

Estructuras tenemos:

:.&. ;-')4)5'


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Para el presente estudio+ la ,ona en la 6ue est; ubicado el proyecto K3ru@illoM

corresponde a la ,ona $+ correspondi9ndole un factor de /.?.

+igura N, -3: Mapa de 4oni1caci0n s5smica del 'er6

:.. Pr(+e2r-* /e! Se!-

Para los efectos de este estudio+ los per4les de suelo se clasi4can tomando

en cuenta sus propiedades mec;nicas+ el espesor del estrato+ el periodo

fundamental de "ibración y la "elocidad de propagación de las ondas de

corte.

Enero #/1< P;g. U = $>

8'3RES DE

$ /.?/# /.$/1 /.1F


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Para efectos de la aplicación de la norma EJ/.$/ de dise%o sismoJresistente

se considera 6ue el per4l de suelo es de tipo intermedio KS#M+ el par;metro

3p asociado con este tipo de suelo es de /.


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grandes hornos+ depósitos de materialesinamables o tó7icos.

C Edi4cacionesImportantes

Edi4caciones donde se reLnen gran cantidad depersonas como teatros+ estadios+ centroscomerciales+ establecimientos penitenciarios+ o6ue guardan patrimonios "aliosos como museos+bibliotecas y archi"os especiales.

1.$/

'Edi4caciones

'omunes

Edi4caciones comunes+ cuya falla ocasionar-ap9rdidas de cuant-a intermedia como "i"iendas+o4cinas+ hoteles+ restaurantes+ depósitos einstalaciones industriales cuya falla no acarreepeligros adicionales de incendios+ fugas decontaminantes+ etc.

1.//

DEdi4caciones

2enores

Edi4caciones cuyas fallas causan p9rdidas demenor cuant-a y normalmente la probabilidad decausar "-ctimas es ba@as+ como cercos de menosde 1.F/ m. de altura+ depósitos temporales+pe6ue%as "i"iendas temporales y construccionessimilares

KVM

KVM En estas edi4caciones+ a criterio del proyectista+ se podr; omitir el

an;lisis por fuer,as s-smicas+ pero deber; pro"eerse de la resistencia y

rigide, adecuadas para acciones laterales

:.:. S)*2e+* E*2r2r!e*


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PARA ESTRUCTURAS REGULARES

Aer->

Pórticos dLctiles con uniones

resistentes a momentosU.F

O2r* e*2r2r* /e er->

rriostres E7c9ntricos

Pórticos

Dual >

De muros estructurales <

2uros de ductilidad limitada ?A!?@)!er7 Ar+/ -

C-'4'/<

M/er

TABLA N8IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN ALTURA

Irreg!r)//e* /e R)g)/e1 P)*- ?!'/-En cada dirección la suma de las ;reas de las secciones

trans"ersalesde los elementos "erticales resistentes al corte en unentrepiso+columnas y muros+ es menor 6ue FT de lacorrespondiente sumapara el entrepiso superior+ o es menor 6ue U/T delpromedio paralos $ pisos superiores. o es aplicable en sótanos. Parapisos dealtura diferente multiplicar los "alores anteriores porKhi=hdM donde

ha es altura diferente de piso y hi es la altura t-pica depiso.Irreg!r)// /e M*Se considera 6ue e7iste irregularidad de masa+ cuandola masa de unpiso es mayor 6ue el 1F/T de la masa de un pisoadyacente. o esaplicable en a,oteas.Irreg!r)// Ge-+2r) Ver2)!5a dimensión en planta de la estructura resistente acargas laterales

es mayor 6ue 1$/T de la correspondiente dimensión enun piso

Enero #/1< P;g. 1# = $>


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adyacente. o es aplicable en a,oteas ni en sótanos.D)*-'2)')// e' !-* *)*2e+* re*)*2e'2e*Desalineamiento de elementos "erticales+ tanto por uncambio deorientación+ como por un despla,amiento de magnitud

mayor 6ue ladimensión del elemento.

TABLA N:IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN PLANTA

Irreg!r)// T-r*)-'!Se considera sólo en edi4cios con diafragmas r-gidos enlos 6ue eldespla,amiento promedio de algLn entrepiso e7ceda delF/T delm;7imo permisible indicado en la 3abla del rt-culo

1F K1F.1M Encual6uiera de las direcciones de an;lisis+ eldespla,amiento relati"om;7imo entre dos pisos consecuti"os+ en un e7tremo deledi4cio+ esmayor 6ue 1.$ "eces el promedio de estedespla,amiento relati"om;7imo con el despla,amiento relati"o 6uesimult;neamente seobtiene en el e7tremo opuesto.E*)'* E'2r'2e*

5a con4guración en planta y el sistema resistente de laestructura+tienen es6uinas entrantes+ cuyas dimensiones en ambasdirección+son mayores 6ue el #/T de la correspondientedimensión total enplanta.D)*-'2)')// /e! D)6rg+Diafragma con discontinuidades abruptas o "ariacionesen rigide,+incluyendo ;reas abiertas mayores a F/T del ;rea brutadel diafragma

Dada la geometr-a en planta de la estructura se puede "eri4car 6uepresenta Irregularidad por Es6uinas Entrantes y Discontinuidad delDiafragma en ambas direcciones AA e + por lo 6ue la Estructura cali4cacomo Irregular.

Si es 6ue no es posible determinar la Irregularidad en altura o en planta dela estructura de una forma r;pida+ se tiene 6ue reali,ar el an;lisis modallineal para "er si se "eri4ca la hipótesis de Irregularidad asumidainicialmente y as-+ dar con la irregularidad torsional. Este no es el caso de la

presente estructura.

Enero #/1< P;g. 1$ = $>


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:.. De*0!1+)e'2-* L2er!e* Per+)*)?!e*

Se re4ere al m;7imo despla,amiento relati"o de entrepiso permisible+ 6ue

tiene 6ue ser mayor o igual al calculado segLn un an;lisis lineal el;stico con

las solicitaciones s-smicas reducidas por el coe4ciente R K/.//F en la

dirección AJA y /.//> en la dirección JM.

:.. A'(!)*)* D)'(+)-

Para poder calcular la aceleración espectral para cada una de las

direcciones anali,adas se utili,a un espectro inel;stico de pseudoJ

aceleraciones de4nido por:

Dónde:

O /.?/ Kona $– 3ru@illoM

B O 1.// K'ategor-a ': Edi4cación 'omLnM

S O 1.#/ K3p O /.

LÍMITES PARA DESPLA;AMIENTO LATERAL DE

ENTREPISO E*2-* !7+)2e* '- *-' 0!)?!e* '9e*

)'/*2r)!e*M2er)! Pre/-+)''2e


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las cargas por metro cuadrado sobre las losas+ de acuerdo a lo obser"ado en

el sitio.

Se aprecia en la siguiente 4gura las cargas sobre las losas de la estructura.

+igura N, -7: Distri/uci0n de cargas so/re losas 8carga por unidad de 9rea

. AN#LISIS SISMO RESISTENTE DE LA ESTRUCTURA

De acuerdo a los procedimientos se%alados y tomando en cuenta las

caracter-sticas de los materiales y cargas 6ue actLan sobre la estructura e

inuyen en el comportamiento de la misma ante las solicitaciones s-smicas+

se muestra a continuación el an;lisis reali,ado para la obtención de estos

resultados.

.&. M-/e!- E*2r2r! A/-02/-

El comportamiento din;mico de las estructuras se determina mediante la

generación de modelos matem;ticos 6ue consideren la contribución de los

elementos estructurales tales como muros y columnas en la determinación

de la rigide, lateral de cada ni"el de la estructura. 5as fuer,as de los sismos

Enero #/1< P;g. 1F = $>


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son del tipo inercial y proporcional a su peso+ por lo 6ue es necesario

precisar la cantidad y distribución de las masas en la estructura.

3oda la estructura ha sido anali,ada con una losa de techo supuesta como

in4nitamente r-gida frente a las acciones en su plano.

+igura N, -;: Modelo tridimensional

+igura N, -


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SegLn los lineamientos de la orma de Dise%o Sismo Resistente 3E R./$/ –

#/1?+ 6ue forma parte del RE+ y considerando las cargas mostradas

anteriormente+ se reali,aron el an;lisis modal de la estructura total. Para

efectos de este an;lisis el peso de la estructura consideró el 1//T de la

carga muerta y Lnicamente el #FT de la carga "i"a+ por tratarse de una

edi4cación comLn tipo '.


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+igura N, -=: Forma del modo 3 para la direi!n "#" (Tx = 0.$3se%)

+igura N, ->: Forma del modo $ para la direi!n & (T' = 0.3 se%)

.3. A'(!)*)* D)'(+)-


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Para edi4caciones con"encionales+ se reali,a el an;lisis din;mico por medio

de combinaciones espectrales+ mostradas anteriormente dadas por la

orma E./$/.

T?! /e P*e/-e!er)-'e* 0r !

D)re)5' Per)-/-


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+igura N, -?: Espectro de 'seudo @ aceleraciones para la Direcci0n

T?! /e P*e/-e!er)-'e* 0r !D)re)5' $

Per)-/-


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$

#.


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/.//1/ /.//& /.///$## /.//1F$$ .&& .

.:. Ver)4)5' /e C-r2'2e B*!


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carga "i"a+ debido a 6ue se trata de una edi4cación de categor-a tipo '+ tal

como lo indica el -tem 1


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METRADO DE CARGAS

Altura de losa = 20.00 cm

Sobrecarga techo= 0.20 ton/m2

Ancho tributario = 0.40 m

Peso de acabados = 0.10 ton/m2

Peso de tabiquería móvil= 0.1 ton/m2

Peso de losa = 0.!0 ton/m2CARGAS MUERTAS

Peso de losa = 0.12 ton/m

Peso de acabados = 0.04 ton/m

Peso de tabiquería móvil= 0.0" ton/m

#d = 0.22 ton/m

CARGAS VIVAS

Sobrecarga = 0.0$ ton/m

#l = 0.0$ ton/m

#% = 0.4& ton/m

A*)g')5' /e ! Crg Mer2

Enero #/1< P;g. #< = $>


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A*)g')5' /e ! Crg V)9

Se ha 'rocedido a cargar a la vigueta con las res'ectivas cargas muertas ( vivas)

reali*ando adem+s la debida alternancia de cargas vivas.

A'(!)*)* E*2r2r!

Enero #/1< P;g. #> = $>


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D)*e@- 0-r C-r2'2e

,-c = 1.10.$0.! 210.101$ = 1.2on

omo 'odemos a'reciar ninguno de los cortantes su'era la resistencia al cortante

'ro'orcionado 'or el concreto) de manera que no ser+ necesario utili*ar ensanches de

viguetas.

D)*e@- 0-r F!eQ)5'

Por tratarse de una vigueta cu(a sección es 3 a'licaremos las 5órmulas res'ectivasresumidas en las siguientes tablas6

Ø 8mm Ø 3/8"Ø

12mm Ø 1/2" 2Ø 3/8" Ø 5/8"2Ø

1/2"

Enero #/1< P;g. # = $>


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As (cm2) = 0.0 0.&1 1.1! 1.2& 1.42 1.$ 2.4

d (cm) 1&.00 1&.00 1&.00 1&.00 1&.00 1&.00 1&.00

a (cm) - = 1.1$ 1."& 2."" 2. !.!4 4."" .$

M (T!m) -

= 0.!1 0.4! 0."& 0.&4 0.$2 1.10 1.!

7el An+lisis 8structural tenemos6

9: = 1.14 on.m

9; = 1.1" on.m

< de la tabla 'odemos ver con 1,1/2 : 1,!/$ 'odemos resistir un momento6

9u = 1.1& on.m) su'erando satis5actoriamente a la solicitación de la vigueta 'ara

momento 'ositivo.

< de la tabla 'odemos ver con 1,1/2 : 1,!/$ 'odemos resistir un momento6

9u = 1.1& on.m) su'erando satis5actoriamente a la solicitación de la vigueta 'ara

momento negativo.

Para el cortado de varillas utili*aremos conservadoramente /!.0 = 1.&m

'ara el 9omento >egativo ( 'ara el 9omento Positivo utili*aremos el acero corrido.

DISE%O DE VIGAS

DISE%O POR FLEION

Se 'roceder+ con el dise?o del 1er >ivel del 'órtico 'resentado que corres'onde al

'órtico m+s cargado dentro de la estructura 8@e en Plano de echos.


Enero #/1< P;g. #U = $>


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-er el AneBo >C 01 Do@a de +lculo de 7ise?o de -iga.

DISE%O POR CORTANTE


Enero #/1< P;g. $/ = $>


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os cortantes en la derecha ( en la i*quierda) res'ectivamente medidos a la distancia

3d del a'o(o son los siguientes6

-u d = 1.4 on i*quierda E -u d = 1!.1 on derecha

Enero #/1< P;g. $1 = $>


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DISE%O DE MURO DE ALBA%ILERIA

&eri4cando la densidad m-nima de muros en la dirección AA:

X 5 t Y BS p F<

O /.?/B O 1.//

S O 1.#/p 1er Piso O #/.UF mZ

'onsiderando muros de e O /.1$ m

5 O p.BS O 1$.> m Kecesarios para el 1er i"elM F


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D)*e@- 0-r S)*+- M-/er/-, Fer1* I'2er'* '2e S)*+- Se9er- Ver)4)5' /e! Agr)e2+)e'2-

Pr)+er N)9e!

Pg O PD ` /.#FP5"Nm O .1/ )g=cmZ&u O &e K&m1 = &e1M2u O 2e K&m1 = &e1M

MRO Espesor L 8m'g

8%onVe

8%onMe

8%on*m

8mVm

8%on-*;;Vm

8%on

Vm. Ve.

Vu8%on

Mu8%on*m

21 /.#$ #$..1

< >F.?? $.// 1F.F F$U.##

$I$MO MODERADO

$I$MO

$EVERO

Ve-*;;Vm Vu Vm

No se Agrieta $i se Agrieta

A*+)e'/- e 2-/- +r- /e &er P)*- *e gr)e2 '2e ' S)*+-Se9er->

DISE%O DE LOS MUROS AGRIETADOS EN LA DIRECCIÓN M& & PISO

PARAMETROS COMUNES2BR M&

'olumnas '# '1

Espesor efecti"o t KcmM 1F ltura del 1 piso h KmM $.// Resistencia del concreto f]c Kton=cmZM /.#1

8luencia del acerof]yKton=cmZM ?.#

Recubrimiento r KcmM ? Espesor del nucleo con4nado tn KcmM > 'oe4ciente de friccion u 1

DESCRIPCION Bbicación E7trema Interma

1 'arga de Gra"edad acumulada: PD ̀ /.#F P5 Pg K3onM F


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?5ongitud 3otal de 2uro KmM+ incluyendo columnas decon4amiento 5 KmM #$.F

<Lmero de columnas de con4namiento en el muro enan;lisis c .//

> 2omento 2 K3on.mM $$$.?

8uer,a 7ial producida por 2 en una columna e7trema 8 K3onM 1?.1$

U 'arga a7ial producida por Pg en una columna Pc K3onM >./#1/

'arga 3ributaria pro"eniente del muro trans"ersal a lacolumna en an;lisis Pt K3onM /.// /.//

11 3racción en 'olumna 3 K3onM >.11 1/.?#1# 'ompresión en 'olumna ' K3onM #1.1F J1.>/1$ 'ortante en 'olumna &c K3onM ?.1? rea de acero "ertical re6uerida KBsar O/.FM s KcmZM 3. 3.1F rea de acero "ertical colocada ?.// ?.//

? ?

/.// /.//

F F

sc KcmZM :. :.1< 8actor de 'on4namiento /./ /./1> rea del Lcleo de 'oncreto KBsar O/.>/M n KcmZM .// J1# .>##? Espaciamiento de estribos por 'ompresión S#KcmM $$.1 $$.1#F

Espaciamiento de estribos por 'ompresión: 1=?d o F cm+ lo6ue sea mayor S$KcmM


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hori,ontal + anclado en las columnas ?Fcm+ con una cuant-a igual a O s =Ks tM O /.//1.

Empleando # "arilla de


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de la norma y SI CUMPLE 0-r Re*)*2e') en ambas Direcciones AA e

Klba%iler-a 'on4nada y Pórticos de 'oncreto rmado respecti"amenteM.

Por Rigide,:

E! /e*0!1+)e'2- +(Q)+- re!2)9- en el rango inel;stico en la

estructura e"aluada para un e"ento s-smico+ alcan,a un "alor de

distorsión m;7imo de .&& e' ! /)re)5' + siendo este "alor

MENOR a la deri"a m;7ima permisible por la orma E./$/ J #/1? de

/.//F para estructuras compuestas por 2uros de lba%iler-a.

E! /e*0!1+)e'2- +(Q)+- re!2)9- en el rango inel;stico en la

estructura e"aluada para un e"ento s-smico+ alcan,a un "alor de

distorsión m;7imo de . e' ! /)re)5' $$ + siendo este "alor

MENOR a la deri"a m;7ima permisible por la orma E./$/ J #/1? de

/.//> para estructuras compuestas por Pórticos de 'oncreto rmado.

Por Resistencia:

5a columna 'JF 6ue es la m;s cargada y esfor,ada de la edi4cación

CUMPLE ante las acciones solicitadas+ soportando la carga de e7ocompresión unia7ial+ dentro de las consideraciones tomadas por laorma E./


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5a presente e"aluación solamente corresponde a la estructura de la

edi4cación.

. RECOMENDACIONES

Se recomienda no sobrecargar la estructura de la edi4cación con

e6uipos 6ue aporten mayor peso+ ya 6ue al aumentar la masa de la

estructura tambi9n incrementar;n los despla,amientos y deri"as de

entrepiso. En la dirección las deri"as de entrepiso est;n cerca del

l-mite establecido por la norma para Pórticos de 'oncreto rmado

K/.//>/M.

&. BIBLIOGRAFIA

1. orma 39cnica de Edi4cación E./#/ 'argas. SE'I'. #//F.#. orma 39cnica de Edi4cación E./$/ Dise%o Sismorresistente #/1?.$. orma 39cnica de Edi4cación E./F/ Suelos y 'imentaciones.

SE'I'. #//F.?. orma 39cnica de Edi4cación E./

Memoria de Calculo Edificio de 3 pisos

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