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UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRIDESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA

AGRONÓMICA, ALIMENTARIA Y DE BIOSISTEMAS

GRADO ENTECNOLOGÍA DE INDUSTRIAS AGRARIAS Y ALIMENTARIAS

DEPARTAMENTO DE TECNOLOGÍA DE LOS ALIMENTOS

Catálogo y evaluación energética de las instalaciones de frío semi-industriales de la

ETSIAAB

TRABAJO FIN DE GRADO

Autor: José Alejandro Villamayor Fernández

Tutor: Eva Cristina Correa HernandoGuillermo P. Moreda Cantero

Noviembre de 2018

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Tabla de contenidoAGRADECIMIENTOS.....................................................................................................8

LISTA DE ABREVIATURAS Y ACRÓNIMOS.............................................................9

1. INTRODUCCIÓN ...................................................................................................10

1.1. Consumo energético asociado a las instalaciones frigoríficas de la industria alimentaria. ..................................................................................................................10

1.2. Normativa de referencia en cuanto al ahorro energético. .................................11

1.3. Planteamiento en la ETSIAAB.........................................................................12

2. EFICIENCIA ENERGÉTICA EN LAS INSTALACIONES FRIGORÍFICAS......13

2.1. Bases de la refrigeración mecánica...................................................................13

2.1.1. Compresor .....................................................................................................14

2.1.2. Condensador..................................................................................................15

2.1.3. Sistema de Expansión ...................................................................................16

2.1.4. Evaporador ....................................................................................................17

2.1.5. Aislamiento ...................................................................................................18

2.2. Aspectos fundamentales del ahorro energético ................................................19

2.2.1. Añadir o modificar los elementos de la instalación. .....................................19

2.2.2. Desplazando parte de las cargas térmicas a horas de tarifas bajas................20

2.2.3. Adoptando determinadas medidas en los locales refrigerados .....................20

2.2.4. Aprovechamiento del calor residual del aire de extracción ..........................20

3. OBJETIVOS ............................................................................................................21

4. METODOLOGÍA ....................................................................................................22

4.1. Visitas a las instalaciones .................................................................................22

4.2. Cálculos de las cargas térmicas. .......................................................................24

4.2.1. Presentación de los datos ..............................................................................24

4.2.2. Carga de calor por transmisión .....................................................................25

4.2.3. Carga de calor por aire infiltrado ..................................................................26

4.2.4. Carga de calor debida al producto.................................................................27

4.2.5. Carga por fuentes internas.............................................................................28

4.3. Cálculo de potencia máxima necesaria. ............................................................29

4.4. Calculo de costes operacionales .......................................................................29

4.4.1. Cálculo del tiempo de funcionamiento anual................................................30

4.4.2. Precio promedio del término energía y del término potencia .......................30

4.5. Cálculo del ahorro estimado .............................................................................32

5. RESULTADOS........................................................................................................33

3

5.1. Resumen de las instalaciones de la ETSIAAB .................................................33

5.1.1. Situación Actual ............................................................................................34

5.1.1.1. Ubicación de las instalaciones...................................................................34

5.1.1.2. Características técnicas..............................................................................35

5.1.1.3. Cargas térmicas .........................................................................................38

5.1.1.4. Costes operacionales .................................................................................39

5.1.2. Propuestas de mejora.....................................................................................41

5.1.2.1. Modificaciones sobre el equipo frigorífico ...............................................41

5.1.2.2. Instalación de elementos para reducir las cargas térmicas. .......................41

5.1.2.3. Actuar sobre el manejo de las instalaciones. .............................................41

5.1.3. Implementación teórica de las mejoras .........................................................43

5.1.3.1. Cámara 1 “Laboratorio de Termotecnia 1” ...............................................43

5.1.3.2. Cámara 2 “Laboratorio de Termotecnia 2” ...............................................43

5.1.3.3. Cámara 3 “Laboratorio de Industrias”.......................................................44

5.1.3.4. Cámara 4 “Bodega”...................................................................................44

5.1.3.5. Cámara 5 “Quesería 1”..............................................................................45

5.1.3.6. Cámara 6 “Quesería 2”..............................................................................45

5.1.3.7. Cámara 7 “Pasillo de Motores” .................................................................45

5.1.3.8. Cámara 8 “Laboratorio de Bioquímica”....................................................46

5.1.3.9. Cámara 9 “Laboratorio de Microbiología”................................................46

5.1.3.10. Cámara 10 “Cafetería 1“ ...........................................................................46

5.1.3.11. Cámara 11 “Cafetería 2” ...........................................................................47



5.1.3.14. Cámara 14 “Cámara de semillas 1”...........................................................48

5.1.3.15. Cámara 15 “Cámara de Semillas 2” ..........................................................49

5.1.3.16. Cámaras 16 y 17 “Molinería 1 y 2”...........................................................49

5.1.3.17. Cámara 18 “Zootecnia 1” ..........................................................................50


5.1.3.19. Cámara 20 “Antecámara Zootecnia”.........................................................51


5.1.3.21. Cámara 22 “Zootecnia Despiece” .............................................................52

5.1.3.22. Cámara 23 “Antecámara de Cadáveres” ...................................................52

5.1.3.23. Cámara 24 “Cámara de Cadáveres” ..........................................................52

5.1.3.24. Cámara 25 “Gallinero” ..............................................................................53

4

5.1.3.25. Cámara 26 “Antecámara de Flores” ..........................................................53

5.1.3.26. Cámara 27 “Cámara de Flores”.................................................................54

6. ......................................................................................................................................55

7. CONCLUSIONES ...................................................................................................56

8. ANEXOS..................................................................................................................57

8.1. Identificación de las cámaras............................................................................57

8.2. Tabla resumen de las instalaciones: Agrícolas. ................................................58

8.3. Tabla resumen de las instalaciones: Agrónomos..............................................59

8.4. Tabla resumen de las instalaciones: C.E.A 1....................................................60

8.5. Tabla resumen de las instalaciones: C.E.A 2....................................................61

8.6. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 1 “Laboratorio de Termotecnia 1” ..........62

8.7. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 2 “Laboratorio de Termotecnia 2” ..........70

8.8. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 3 “Laboratorio de Industrias”..................78

8.9. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 4 “Bodega” ..............................................84

8.10. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 5 “Quesería 1” .....................................90

8.11. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 6 “Quesería 2” .....................................96

8.12. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 9 “Laboratorio de Microbiología” .....100

8.13. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 10 “Cafetería 1” .................................104




8.17. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 14 “Cámara Semillas 1” ....................132

8.18. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 15 “Cámara Semillas 2” ....................138

8.19. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 18 “Zootecnia 1”................................146


8.21. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 20 “Zootecnia Antecámara” ..............162


8.23. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 23 “Antecámara de Cadáveres”.........180

8.24. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 24 “Cámara de Cadáveres”................188

8.25. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 26 “Antecámara de Flores”................196

8.26. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 27 “Cámara de Flores” ......................204

8.27. Cálculos de Consumos Energéticos ............................................................212

8.28. Fichas Técnicas ...........................................................................................216

9. Bibliografía ............................................................................................................270

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Figura 1: Gráfico representativo de estructura del consumo energético en España en 2010. Fuente: Secretaría de Estado de Energía ...............................................................10Figura 2:Diagrama de perfil de eficiencia energética. Guía de ahorro energético de la Comunidad de Madrid.....................................................................................................12Figura 3. Circuito básico de refrigeración mecánica. Fuente: https://frigoristas.wordpress.com/esquemas-frigorificos/ ...............................................13Figura 4. Diagrama básico de funcionamiento de un compresor alternativo. Fuente: http://www.aire-acondicionado.com.es/tipos-de-compresores_de_aire_acondicionado/.........................................................................................................................................14Figura 5. Variador electrónico de velocidad aclopado a un compresor semihermético. Fuente: https://www.wigmors.pl/wp-content/uploads/2017/01/sprezarka_polhermetyczna_frascold_2.jpg.............................15Figura 6. Esquema básico de funcionamiento de un condensador..................................15Figura 7. Válvula de Expansión Termostática. Fuente: http://www.directindustry.es/prod/danfoss-refrigeration-air-conditioning/product-35691-557951.html .........................................................................................................16Figura 8. Válvula de Expansión Electrónica. Fuente: http://me.premium-climate.com/shop/exv-sistema/e3v45asr00-electronic-expansion-valve-e3v-45-18-22-copper-connections-odf/ ..................................................................................................17Figura 9. Diagrama de flujos de un evaporador. Fuente: http://www.dacarsa.net/basic/divulgacion/sistemaVisual.php?id=48&parrafo=2190 ....17Figura 10. Evaporador aislado o tipo "nicho" de Thermofin. Imagen Izquierda con compuertas abiertas y derecha cerradas. Fuente: https://www.thermofin.de/span/news_produkte.htm.......................................................18Figura 11: Paneles de poliuretano almacenados. Fuente: http://www.superfrigo.cl/paneles-aislados/paneles-de-poliuretano-inyectado/ ..............18Figura 12: Puerta que combina una puerta con aislamiento y una cortina de lamas. Fuente: http://www.kide.com/productos-2/puertas-industriales/semiaisladas/puerta-frigorifica-semiaislada-cortina-lamas-cl200....................................................................19Figura 13: Plano de Instalaciones de la ETSIAAB en Ciudad Universitaria ..................34Figura 14: Instalaciones en la zona norte de los campos de experimentación agronómica.........................................................................................................................................35Figura 15: Instalaciones en la zona sur de los campos de experimentación agronómica35Figura 16: Representación gráfica del consumo en los edificios de Agrónomos y Biblioteca. En barras azules y en el eje izquierda se representa la energía anual consumida. En naranja y el eje derecho el coste operacional anual. ...............................39Figura 17: Representación gráfica del energía y coste anual en los edificios de Agrícolas y Aulario C. En barras azules y en el eje izquierda se representa la energía anual consumida. En naranja y el eje derecho el coste operacional anual. ...............................40Figura 18: Representación gráfica del consumo en los Campos de Experimentación Agropecuaria. En barras azules y en el eje izquierda se representa la energía anual consumida. En naranja y el eje derecho el coste operacional anual ................................40

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Tabla 1: Ejemplo del aspecto y el dimensionado de las fichas técnicas. ........................22Tabla 2: Características técnicas que se describen en las fichas técnicas .......................23Tabla 3: Representación del edificio donde se encuentra el equipo................................23Tabla 4: Condiciones de utilización de las cámaras........................................................24Tabla 5: Presentación de los datos...................................................................................24Tabla 6: Diagrama de la cámara y sus superficies ..........................................................25Tabla 7: Guía de cálculo de la carga de calor por transmisión........................................25Tabla 8: Método ASHRAE para el cálculo de ganancia de calor a través del aire infiltrado ..........................................................................................................................26Tabla 9: Guía de cálculo para la carga debida al producto refrigerado o congelado ......27Tabla 10: Guía de cálculo para las cargas por fuentes internas.......................................29Tabla 11: Datos y cálculos referentes al coste económico de los equipos ......................30Tabla 12: Tarifación horaria en los diferentes edificios de la ETSIAAB. Datos facilitados por el subdirector de infraestructuras, Luís Luna Sánchez. ...........................31Tabla 13: Costes y porcentajes de ahorro de cada una de las mejoras propuestas ..........32Tabla 14: Catálogo de las cámaras disponibles en la ETSIAAB ....................................33Tabla 15: Características técnicas relacionadas con la temperatura, el material almacenado, las medidas y el volumen ...........................................................................35Tabla 16: Características técnicas relacionadas con la potencia, el tipo de equipo y compresor y el fluido refrigerante ...................................................................................37Tabla 17: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 1.............................43Tabla 18: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 2.............................43Tabla 19: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 3.............................44Tabla 20: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 4.............................44Tabla 21: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 5.............................45Tabla 22: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 6.............................45Tabla 23: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 9.............................46Tabla 24: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 10...........................46Tabla 25: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 11...........................47Tabla 26: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 12...........................47Tabla 27: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 13...........................48Tabla 28: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 14...........................48Tabla 29: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 15...........................49Tabla 30: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 18...........................50Tabla 31: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 19...........................50Tabla 32: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 20...........................51Tabla 33: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 21...........................51Tabla 34: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 23...........................52Tabla 35: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 24...........................52Tabla 36: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 26...........................53Tabla 37: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 27...........................54

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AGRADECIMIENTOS

En primer lugar, quiero a gradecer al Vicerrectorado de Calidad y Eficiencia, el apoyo a todas las ideas y proyectos de sostenibilidad por medio de las Becas de Sostenibilidad.

Quiero agradecer también a todos los responsables de las cámaras que visitamos por recibirnos, compartir con nosotros la información de los equipos de los que disponen y responder a nuestras preguntas y a D. Luis Luna Sánchez, subdirector de infraestructuras en el momento de la ejecución de los trabajos de campo, por ponernos en contacto con ellos y suministrarnos algunos datos muy útiles para la realización de este trabajo.

También valoro mucho la ayuda de D. José Luis Pellón González, personal técnico del laboratorio de termotecnia, por acompañarnos durante las visitas y aportar sus conocimientos en los sistemas de refrigeración para ayudarnos en este trabajo.

Por supuesto, agradecer a mis tutores: Dña. Eva Cristina Correa Hernando y D. Guillermo Pedro Moreda Cantero, toda la ayuda recibida a pesar de las circunstancias que han ocurrido a lo largo de este proyecto.

A continuación, quiero agradecer a mi familia todo apoyo que he recibido por su parte, no solo durante los meses en los que trabajé en este TFG, sino por toda la ayuda y el apoyo que he recibido a lo largo de mi vida.

También quiero aprovechar la ocasión para citar unos versos de Saturnino Rey García: “Pero el adulto es una enredadera; Que crece porque los colegas están como una regadera” Sin vosotros habría sido más difícil.

José Alejandro Villamayor Fernández

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LISTA DE ABREVIATURAS Y ACRÓNIMOS

ASHRAE: (American Society of Heating, Refrigerating and Air Conditioning

Engineers) Sociedad Americana de Ingenieros de Calefacción, Refrigeración y

Aire Acondicionado.

BOE: Boletín Oficial del Estado

CEA: Centro de Experimentación Agropecuaria

CFC: Clorofluorocarbonos

CTE: Código Técnico de la Edificación

ETSIAAB: Escuela Técnica Superior de Ingeniería Agronómica, Alimentaria y

de Biosistemas

FIAB: Federación Española de la Industria de la Alimentación y Bebidas

HCFC: Hidroclorofluorocarbonos

HFC: Hidrofluorocarbonos

INE: Instituto Nacional de Estadística

LOE: Ley de Ordenación de la Edificación

PVC: Policloruro de Vinilo

RD: Real Decreto

RITE: Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios

UPM: Universidad Politécnica de Madrid

VEE: Válvula de Expansión Electrónica

VET: Válvula de Expansión Termostática

VSD: (Variable Speed Drive) Accionador de Velocidad Variable

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1. INTRODUCCIÓN

1.1. Consumo energético asociado a las instalaciones frigoríficas de la industria

alimentaria.

El sector alimentario español es el primer sector económico de nuestro país con una facturación de 90.168 millones de euros anuales. Nuestro país se sitúa en el cuarto puesto europeo y el octavo a nivel mundial dentro de este sector (INE, 2012). Las prioridades del sector han ido evolucionando con el tiempo en función de las preocupaciones de la sociedad, en el documento de la FIAB (Federación Española de Industria de la Alimentación y Bebidas) presentado en marzo de 2014 ya se menciona en su resumen de tendencias la importancia del “Entorno medioambiental: Sostenibilidad del entorno, Gestión eficiente del agua, de residuos y de fuentes de energía.” También se presentas ejemplos de buenas prácticas de empresas reales en las que el ahorro energético en las instalaciones frigoríficas es uno de los objetivos a cumplir en el año 2020, como, por ejemplo:

CAPSA FOOD (Central Lechera Asturiana, Larsa, Ato e Innova Foods Ingredients) que propone como medidas la optimización de los sistemas de generación de frío convencional, lo que supondrá un ahorro de 1.221 MWh/año, es decir, un 20% del consumo energético por estas causas en la actualidad.

COCA-COLA con el compromiso de no adquirir nuevos equipos con fluidos HFC desde el 2015, además de la incorporación de dispositivos inteligentes en las vitrinas refrigeradoras que suponen un ahorro energético del 35%.

PEPSICO con la medición y el control de los consumos de los equipos y la optimización de compresores.

En este sector, la refrigeración es el gran consumidor de energía eléctrica, según la Guía para la Mejora de la Eficiencia Energética de las Instalaciones Frigoríficas el consumo de energía de esta forma fue de 250.422.124 MWh, lo que supone un 21,5 % tal y como se puede ver en la Figura 1. Por otro lado, y según los datos del Ministerio de Industria, Energía y Turismo, alrededor de un 19% fue consumido por la industria y aproximadamente un 15% se utilizó en instalaciones frigoríficas, lo que supone que estas instalaciones consumen cerca de 7,1x10⁶ MWh.

Figura 1: Gráfico representativo de estructura del consumo energético en España en 2010. Fuente: Secretaría de Estado de Energía

Productos petroliferosGas

Electricidad

Energías renovablesCarbón

Consumo Energía 2010

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1.2. Normativa de referencia en cuanto al ahorro energético.

En el Real Decreto 138/2011, de 4 de febrero, se diferencian dos tipos de instalaciones frigorífica según la potencia suministrada y el tipo de fluido refrigerante. En él se definen las instalaciones frigoríficas de nivel 1 cómo: “Instalaciones formadas por uno o varios sistemas frigoríficos independientes entre sí con una potencia eléctrica instalada en los compresores por cada sistema inferior o igual a 30 kW siempre que la suma total de las potencias eléctricas instaladas en los compresores frigoríficos no exceda de 100 kW, o por equipos compactos de cualquier potencia, siempre que en ambos casos utilicen refrigerantes de alta seguridad (L1), y que no refrigeren cámaras o conjuntos de cámaras de atmósfera artificial de cualquier volumen.”

La mayor parte de referencias al ahorro energético fueron en su día fundamentales para el desarrollo normativo de las edificaciones e instalaciones en la legislación española y estuvieron vigentes durante la década de 1980 y una gran parte de los 90. La eficiencia energética de los edificios no era la adecuada y las prioridades energéticas estaban más enfocadas en la producción que en el ahorro de energía.

La Ley de Ordenación de la Edificación (LOE) fue el primer intento para la unificación de las distintas normativas y estableció criterios mínimos de seguridad, funcionalidad, seguridad y habitabilidad.

El Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios (RITE) comenzó a perfilar en las instalaciones parámetros de eficiencia, aunque no tenía soporte normativo en la legislación española. La primera versión de la norma data de 1998 aunque fue finalmente en el RD 1027/2007 cuando se incluyó en el Código Técnico de la Edificación (CTE) donde ya se habla de rendimiento de las instalaciones térmicas.

Actualmente existe una nueva legislación que aplica a este tipo de instalaciones, según el RD 115/2017, de 17 de febrero, que regula la comercialización y manipulación de gases fluorados y equipos basados en los mismos, así como la certificación de los profesionales que los utilizan. Regulado también por los reglamentos europeos:

Reglamento 1005/2009, de 16 de septiembre, sobre las sustancias que agotan la capa de ozono (CFC y HCFC).

Reglamento 517/2014, de 16 de abril, sobre los gases fluorados de efecto invernadero (HFC, etc.), que deroga el Reglamento 842/2006.

Existe también legislación que regula la densidad de flujo de las paredes de la cámara:

R.D 138/2011, de 4 de febrero, por el que se aprueban el Reglamento de seguridad para instalaciones frigoríficas y sus instrucciones técnicas complementarias (BOE 08.03.11). Este Real Decreto regula la densidad de flujo de las paredes de una cámara frigorífica, siendo 8 W/m² el máximo para cámaras de servicios positivos y de 6 W/m² para cámaras de servicio negativo.

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1.3. Planteamiento en la ETSIAAB

La ETSIAAB de la UPM, debido a las actividades que realiza, cuenta con numerosas instalaciones de conservación de alimentos para uso docente e investigador. Además, existen equipos de conservación de productos para cafetería, material de análisis, etc. Por ello debe hacer frente a los costes operacionales.

Para definir el perfil de eficiencia energética se puede utilizar el diagrama que se presenta en la Figura 2:

El primer punto de este diagrama se refiere al nivel de información que maneja la organización de la UPM a cerca de las instalaciones de las que dispone, además de la formación dentro de la institución y si existe o no una política de eficiencia energética.

En el apartado de mantenimiento se determina el nivel de sensibilidad que existe por parte de la organización en garantizar que el rendimiento de todos los componentes del sistema es el óptimo a lo largo del tiempo.

A continuación, el control energético tiene como misión analizar el gasto energético.

Por último, la innovación tecnológica tiene en cuenta los medios técnicos aplicados en las instalaciones de los que dispone la UPM.

La ETSIAAB se encuentra en los primeros estadios de este diagrama, con un perfil de eficiencia bajo. Existe una cultura energética por parte de la organización, se impulsan las ideas y proyectos que proponen el ahorro energético, como es el caso de este TFG, sin embargo, no existe un catálogo de las instalaciones de las que dispone la UPM más allá del sistema de inventario propio de la UPM y mejorar esta situación es el propósito de este trabajo.

1. Cultura Energética

2. Mantenimiento

3.Control energético

4.Innovación Tecnológica

Figura 2:Diagrama de perfil de eficiencia energética. Guía de ahorro energético de la Comunidad de Madrid

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Figura 3. Circuito básico de refrigeración mecánica. Fuente: https://frigoristas.wordpress.com/esquemas-frigorificos/

2. EFICIENCIA ENERGÉTICA EN LAS INSTALACIONES

FRIGORÍFICAS

Se puede definir cámara frigorífica cómo: El recinto refrigerado por medio de la generación artificial de frío, convenientemente aislado y cuya función es conservar productos que sería muy difícil mantener a temperatura ambiente

2.1. Bases de la refrigeración mecánica.

Ciertos alimentos o muestras de carnes, frutas, semillas, etc. Pueden deteriorarse en un periodo de tiempo muy corto si se mantienen a temperatura ambiente. Con el objetivo de preservarlos durante más tiempo en buenas condiciones es necesario recurrir a la refrigeración con el fin de alcanzar y mantener las temperaturas adecuadas.

Toda instalación frigorífica de compresión mecánica consta de cuatro componentes fundamentales que se comunican entre sí por medio de tuberías formando un circuito cerrado. Además, se puede diferenciar las partes según su localización en la instalación frigorífica. En este caso, las partes recuadradas en la Figura 3 en color naranja se encuentran dentro del recinto refrigerado. Los elementos que se encuentran en el recuadro verde están fuera del perímetro de la cámara, ya sea en equipos convencionales o compactos.

Los cuatro componentes principales y sus funciones son las siguientes:

2.1.1. Compresor

Como se puede ver en la Figura 4, la misión del compresor es aspirar los vapores a baja presión procedentes del evaporador y comprimirlos, disminuyendo así su volumen,

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Figura 4. Diagrama básico de funcionamiento de un compresor alternativo. Fuente: http://www.aire-acondicionado.com.es/tipos-de-compresores_de_aire_acondicionado/

y por consiguiente aumentando la presión y temperatura del gas. Llamamos compresor alternativo a aquel en el que la acción de comprimir el fluido refrigerante se lleva a cabo por uno o varios pistones.

Los tipos de

compresores más utilizados son los siguientes:

Compresor hermético alternativo:Suele utilizarse en instalaciones pequeñas y que no necesiten mucha

potencia para funcionar. Su coste es mucho menor y su tamaño es reducido. El mayor inconveniente en este tipo de compresores es que las reparaciones suelen ser más costosas que la sustitución del equipo.

Compresor semihermético alternativo:Este tipo de compresores son los indicados para instalaciones con unos

requerimientos medios, ya que son capaces de desarrollar mayor potencia con mayor eficiencia y al contrario que en el caso anterior son totalmente accesibles y, por lo tanto, fáciles de reparar.

Compresor rotativo de tornillo:Al contar con menos piezas móviles es susceptible a generar menos

problemas y gastos por mantenimientos, es el tipo de compresor más común en la refrigeración industrial. El rendimiento energético de este tipo de compresores es mucho más alto que en los alternativos, sin embargo, su alto precio lo hace incompatible para pequeñas instalaciones.

Existen, existen dispositivos que pueden mejorar la eficiencia energética de los compresores. Se trata de los variadores electrónicos de frecuencia y tensión, cuya misión es variar la velocidad del motor eléctrico que acciona al compresor. Al variar la velocidad

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del cigüeñal, varía también la velocidad del pistón o pistones del compresor. Con esto es capaz de adaptarse adecuadamente a la demanda energética de que tiene una instalación frigorífica en cada momento. Como se puede ver en la Figura 5 se puede acoplar a la parte superior del compresor. Energéticamente, conlleva ahorros significativos. Según el documento sobre sostenibilidad publicado por el gobierno de Victoria (Australia), los VSD suponen un ahorro energético de más del 20%, cifra que coincide con las estimadas por fabricantes y distribuidores como Atlas Copco, Denair, ABB, etc.

2.1.2. Condensador

Este componente se instala en el exterior del recinto refrigerado, donde se realizará la descarga del calor que transporta el fluido refrigerante. Como se aprecia en la Figura 6 el fluido entra en estado gaseoso y recorre el serpentín. Una corriente de aire creada por un ventilador refrigera este serpentín y el fluido cambia de estado en el interior, saliendo completamente en estado líquido; esto es indispensable para un correcto funcionamiento del equipo.

A nivel energético, la temperatura de evaporación tiene una importancia significativa. Como media, por cada grado que se reduce la temperatura de condensación el consumo decrece un 3%. Cómo veremos más adelante, las nuevas técnicas de expansión

Figura 6. Esquema básico de funcionamiento de un condensador

Figura 5. Variador electrónico de velocidad aclopado a un compresor semihermético. Fuente: https://www.wigmors.pl/wp-content/uploads/2017/01/sprezarka_polhermetyczna_frascold_2.jpg

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electrónicas permiten diferencias de presión mucho más ajustadas, lo que permite un ahorro energético también durante la etapa de condensación.

La superficie de intercambio de calor debe ser la adecuada a la hora de elegir el equipo, y una vez el equipo está instalado debe realizarse un mantenimiento adecuado y regular. La limpieza del intercambiador de calor es fundamental puesto que la suciedad reduce de manera significativa la eficiencia del equipo, provocando a su vez un aumento en el consumo.

Los tipos de condensadores que se utilizan más comúnmente en la industria alimentaria son:

Enfriamiento por aire: Este tipo es el más común en equipos compactos y de baja potencia y por ello el más presente en los equipos que se tratan en este trabajo.

Enfriamiento por agua: Representa una alternativa más eficiente con respecto al caso anterior, aunque no es tan común a pequeña escala puesto que los costes del equipo y su mantenimiento son más elevados.

Condensadores evaporativos: Se trata de una combinación entre evaporador y torre de enfriamiento. Es uno de los equipos más modernos y utilizados en industrias y plantas de procesado debido a su eficiencia y ahorro energético.

2.1.3. Sistema de Expansión

Su misión es reducir la presión y temperatura del refrigerante líquido que sale del condensador, hasta las condiciones de baja presión y temperatura requeridas a la entrada del evaporador. Esta es una de las instalaciones frigoríficas en donde se pueden conseguir mejoras de funcionamiento y rendimiento. Los dos tipos de sistemas de expansión más importantes son los visibles en la Figura 7 y Figura 8:

Válvula de Expansión Termostática (VET):La función de estas válvulas es la expansión del fluido refrigerante,

regulando el caudal que llegará al evaporador para que este puede trabajar en diferentes condiciones. En adición, es encargada de mantener un recalentamiento determinado a la salida del evaporador. Mediante este recalentamiento se garantiza la ausencia de líquido a la entrada del compresor.

Válvula de Expansión Electrónica (VEE):

Figura 7. Válvula de Expansión Termostática. Fuente: http://www.directindustry.es/prod/danfoss-refrigeration-air-conditioning/product-35691-557951.html

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Tiene la misma finalidad que las VET, aunque en lugar de utilizar un bulbo remoto se utilizan sondas de presión o temperatura estratégicamente situadas. La expansión se realiza mediante la inyección pulsada o continua de refrigerante.

A pesar de las mejoras constantes en el campo de la refrigeración, las válvulas termostáticas siguen siendo las más utilizadas en la industria, sin embargo, las tendencias actuales apuestan por el ahorro y las VEE están haciéndose un hueco en este mercado. Desde el punto de vista energético, estas válvulas más modernas suponen ahorros energéticos significativos, tal y como expone Fernando Becerra Ariza, gerente de Refrigeración Danfoss S.A, en el artículo Válvulas de expansión: mucha evolución y poco cambio “Entre los controles electrónicos tenemos válvulas de expansión con ahorros de energía superiores al 15%, que mejoran la administración, el control y la seguridad del sistema”

2.1.4. Evaporador

El evaporador es un intercambiador de calor entre el fluido refrigerante y el medio que le rodea, de donde se pretende extraer el calor para mantenerlo a una cierta temperatura. Cómo se muestra en la Figura 9, el fluido entra en el evaporador por medio de un serpentín en estado líquido a baja presión, y en consecuencia a baja temperatura.

Mediante la convección forzada por un ventilador, el medio que rodea este serpentín, que se encuentra a una temperatura superior, cede calor al fluido refrigerante.

Figura 8. Válvula de Expansión Electrónica. Fuente: http://me.premium-climate.com/shop/exv-sistema/e3v45asr00-electronic-expansion-valve-e3v-45-18-22-copper-connections-odf/

Figura 9. Diagrama de flujos de un evaporador. Fuente: http://www.dacarsa.net/basic/divulgacion/sistemaVisual.php?id=48&parrafo=2190

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La tendencia actual del sector para optimizar estos equipos es apostar por evaporadores aislados o tipo “nicho” los cuales, durante el periodo de enfriamiento las compuertas permanecen abiertas, y cómo podemos ver en la Figura 10, a la hora del desescarche los paneles se cierran para que el aumento de la temperatura no influya a la termodinámica del local.

Para que la instalación completa tenga sentido es necesario hablar también del recinto refrigerado.

2.1.5. Aislamiento

El aislamiento térmico de la instalación es fundamental para reducir lo máximo posible las cargas de calor, los principales factores que determinan la eficiencia del aislamiento son: El tipo de material que se utiliza, su conductividad térmica y el espesor.

El aislamiento de las paredes o del perímetro de la cámara se lleva a cabo mediante paneles aislantes, en su mayoría compuestos de materiales sintéticos, combinándolos en capas para mejorar su efectividad y disminuir las cargas por trasmisión. Como se ve en la Figura 11, el poliuretano y el poliestireno son los materiales utilizados por su baja conductividad térmica, entre 0,020 y 0,025 W/m·K y su precio comedido.

Figura 10. Evaporador aislado o tipo "nicho" de Thermofin. Imagen Izquierda con compuertas abiertas y derecha cerradas. Fuente: https://www.thermofin.de/span/news_produkte.htm

Figura 11: Paneles de poliuretano almacenados. Fuente: http://www.superfrigo.cl/paneles-aislados/paneles-de-poliuretano-inyectado/

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Por otro lado, el aislamiento de puertas es sumamente importante para que no se produzca un aumento relevante en las cargas térmicas por infiltración. La combinación ideal es la que se presenta en la Figura 12, combinando una puerta con un buen sellado y la adición de una cortina de lamas para evitar la infiltración de aire cuando la puerta está abierta.

2.2. Aspectos fundamentales del ahorro energético

En instalaciones de nueva creación, la elección de los componentes determinará la eficiencia del equipo. Sin embargo, en instalaciones existentes, las posibilidades de ahorro son limitadas y dependen principalmente de 2 factores:

Añadir o modificar los elementos de la instalación.Se trata de aumentar la eficiencia por medio de la adición de nuevos

componentes o la sustituir aquellos que están obsoletos o no funcionan de la manera adecuada. El potencial de mejora en este caso se encuentra entre 15-20%, sin embargo, los costes de los nuevos elementos suelen ser altos.

Mejoras y correcciones en el mantenimiento de los equipos.En este caso se pretende aumentar la eficiencia de equipos sin alterar sus

componentes actuales, únicamente mejorando las técnicas de manejo de la instalación. Mediante la aplicación de estas técnicas se espera un ahorro de entre 8 y 12%

2.2.1. Añadir o modificar los elementos de la instalación.

En este caso, lo más normal es añadir pequeñas mejoras al equipo cuyo coste no sea muy elevado y se amorticen en un periodo no superior a 5 años. Esto podría variar en función de la antigüedad del equipo y la vida útil del mismo.

Las mejoras más comúnmente implementadas y que han sido explicadas con anterioridad son:

Figura 12: Puerta que combina una puerta con aislamiento y una cortina de lamas. Fuente: http://www.kide.com/productos-2/puertas-industriales/semiaisladas/puerta-frigorifica-semiaislada-cortina-lamas-cl200

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Variadores de velocidad (VSD).

Válvulas de expansión electrónicas (VEE)

Cortina de lamas

2.2.2. Desplazando parte de las cargas térmicas a horas de tarifas bajas

Según la Guía para la Mejora de la Eficiencia Energética de las Instalaciones frigoríficas este hecho solo no ahorra energía, puesto que no se reduce el tiempo de trabajo de los compresores si no que se desplaza el consumo hacia las horas de tarifa de bajo coste. Pero indirectamente si que se produce un ahorro, pues normalmente en horas donde la tarifa es baja las condiciones climáticas exteriores son más favorables.

2.2.3. Adoptando determinadas medidas en los locales refrigerados

En los locales refrigerados es posible llevar a cabo determinadas medidas para reducir la carga térmica que incide en las instalaciones, las más comúnmente aplicadas son:

Aumentando la temperatura del local.En ocasiones, aumentando la temperatura en uno o dos grados, siempre

dentro del rango de temperatura adecuadas para el producto, no tiene consecuencias en la calidad ni caducidad del género almacenado.

Controlando las renovaciones intencionadas de aire.Eligiendo el número de renovaciones de aire necesarias en función del

local objetivo de manera adecuada.

Utilizando ventiladores de alta eficiencia.Mediante la utilización de ventiladores y motores de alta eficiencia en

evaporadores se reduce la carga térmica del local.

Evitando la entrada del calor de desescarche.Existen dos métodos para evitar dicha entrada de calor durante el

desescarche:- Mediante el uso de los anteriormente mencionados, evaporadores tipo

nicho.- Utilizando sistemas de desescarche “inteligente”, en los que se controla el

fin y el inicio del ciclo manteniendo la mínima duración necesaria para el correcto funcionamiento del equipo.

2.2.4. Aprovechamiento del calor residual del aire de extracción

Una posibilidad de reducir la carga térmica es el uso de recuperadores de calor en locales refrigerador para procesos de producción, salas de despiece, etc. Utilizando equipos cómo bombas de calor o intercambiadores se puede aprovechar parte de la entalpía del aire de extracción para enfriar el aire de renovación.

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3. OBJETIVOS

El objetivo general de este trabajo es contribuir a la mejora energética de la ETSIAAB y por tanto de la UPM, mediante los siguientes objetivos específicos:

Realizar un primer catálogo de instalaciones de frío (refrigeración y congelación, no incluye aire acondicionado) de uso en docencia e investigación con un volumen superior a los 4 m³ en la ETSIAAB, con identificación de su tamaño, requerimientos energéticos, gas refrigerante y tipo de compresor entre otros parámetros.

Emitir un informe de recomendaciones de mejora sobre las instalaciones con relación a aspectos como características del equipo de refrigeración mecánica y su obsolescencia, sugerencias de mantenimiento y uso de las instalaciones.

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4. METODOLOGÍA

4.1. Visitas a las instalaciones

Los datos se obtuvieron mediante visitas a las cámaras. La primera parte de la visita consistía en una breve reunión con el personal donde se exponían los datos principales del equipo y la cámara y donde quedaba identificado el departamento responsable de la instalación. A continuación, y una vez en el interior de la cámara a estudio se procedía a la toma de medidas, tanto del alto, largo y ancho de la cámara como del espesor del material aislante y la inspección visual del evaporador. Por último y si era posible se obtenía la documentación del equipo para facilitar y contrastar los datos obtenidos. A lo largo de todo el proceso se tomaron diferentes fotografías para documentar los datos y poder notificar, en ese caso, las fallas al personal responsable.

Para la recopilación de datos de una manera más sencilla se han utilizado tablas de MS Excel que incluyen:

Datos Generales:

Localización del equipo, junto con marca y modelo de este, si se dispone de dicha información.

Año del equipo. Potencia del compresor (kW). Conexión eléctrica (V/Hz). Fluido refrigerante. Tipo de compresor, evaporador. Aperturas de la puerta, entrada de personal, etc. Horas en funcionamiento. Temperatura consigna del equipo. Medidas y volumen de la cámara, así como las dimensiones de la puerta.

Con los datos obtenidos se procedió a la confección de fichas técnicas para facilitar la accesibilidad de los datos. Estas fichas técnicas se encuentran en los anexos de este trabajo. Son independientes para cada instalación y en ellas se encuentran datos de interés técnico de cada equipo. Los datos que aparecen en estas fichas de la siguiente manera:

Aspecto y dimensiones.Aspecto y Dimensiones

S/E

Cotas en m

Tabla 1: Ejemplo del aspecto y el dimensionado de las fichas técnicas.

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En la parte derecha de la Tabla 1 se expone un plano no escalado de la instalación en cuestión en el que se indican las medidas y la situación del evaporador y del condensador, si es posible. En la parte izquierda, se adjunta una imagen representativa de la cámara.

Características técnicas.

La Tabla 2 presenta información técnica sobre el equipo de frío de la cámara en cuestión, como, por ejemplo: tipo de cámara, potencia del compresor, tipo de compresor, fluido refrigerante, etc.

Ubicación de la instalación

La ubicación del recinto refrigerado se representa en la Tabla 3. En la parte superior se indica el edificio al que se hace referencia, en la parte izquierda se presenta señalado la altura a la que se encuentra el equipo y a la derecha, la zona del edificio.

Condiciones de uso:

En este caso, la Tabla 4 presenta de forma accesible datos sobre las condiciones en la que funciona esta instalación frigorífica: su temperatura consigna, el número de meses que permanece efectivamente encendida, etc.

Características técnicasTipo de Cámara

Potencia del Compresor (kW)Tipo de CompresorFluido Refrigerante

Volumen (m³)Tipo de Aislamiento

Espesor de Aislamiento (cm)Año de Fabricación del Equipo

Tipo de Control

Tabla 2: Características técnicas que se describen en las fichas técnicas

UbicaciónEdificio

Tabla 3: Representación del edificio donde se encuentra el equipo

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Por último, se incluye un cuadro de observaciones en el que se incluyen los detalles que no se han podido mostrar en los cuadros anteriores pero que tienen relevancia para la instalación.

4.2. Cálculos de las cargas térmicas.

Para realizar los cálculos a lo largo de todo el trabajo se utilizan hojas de datos de MS Excel. Mediante el enlace de celdas es posible calcular los diferentes datos de interés:

4.2.1. Presentación de los datos

En primer lugar, se presentan los datos tal y como se puede ver en la Tabla 5. En la parte superior izquierda se encuentran datos relativos a la cámara frigorífica (medidas, temperatura dentro y fuera del recinto, etc.). Los datos que han sido modificados en los diferentes escenarios se muestran en color rojo.

A continuación, en la zona superior derecha, se encuentran los datos relativos a la resistencia superficial del material que conforma el perímetro de la cámara frigorífica.

Por último, en la parte inferior izquierda de la figura, se presentan los datos relacionados con el entorno geográfico donde se sitúa la instalación frigorífica (humedad relativa, temperatura, volumen específico del aire, etc.)

En la Tabla 6 se muestra la siguiente parte de la presentación de los datos en las hojas de cálculo de este trabajo.

Alto (m) R. exterior R. interiorAncho (m)Largo (m) ParedesTª int (°C) SueloTª ext (°C) TechoAislante (m)k (W/mk)) ParedesPuerta a (m) SueloPuerta l (m) Techo

Exterior Interior

1/hc (W-1m2K)

En contacto con exterior

En contacto con interior

Humedad Relativa (%)Temperatura (°C)Entalpía (kJ/kg)

Volumen específico (m3/kg)

Presión (hPa)Altitud (m)

Tabla 5: Presentación de los datos

Condiciones de usoTª consigna (ºC)nº meses de usonº horas ON/día

Acceso de personalTipo de producto almacenado

Tabla 4: Condiciones de utilización de las cámaras

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En la parte izquierda de la figura se puede apreciar un esquema que simboliza una cámara frigorífica y numera las paredes de 1 a 4, siendo la pared número 1 en la que se sitúa la puerta, la número 2 a la izquierda de la primera y así sucesivamente. Igualmente, las superficies superior e inferior se representan con las letras “T” y “S”, haciendo referencia, respectivamente, al techo y al suelo de la cámara.

En la zona derecha se muestra la superficie de cada una de las paredes de la cámara, del techo y del suelo.

La carga térmica de una instalación se calcula mediante la suma de las diferentes cargas que se mencionan a continuación:

4.2.2. Carga de calor por transmisión

Tal y como representa la Tabla 7, la densidad de flujo depende del área de la pared de la que se pretenda calcular, en este caso, se indica en la primera celda que se trata de la pared número 1 y para ello se necesita calcular el salto térmico entre el interior y el exterior del recinto y la resistencia total que ofrece dicha pared al intercambio de (∆𝑇)energía ( .𝑅𝑡)

Siendo:

- Qt: Carga de calor por transmisión

- Q: Flujo de calor (W)

- A: Superficie de la pared (m²)

- : Salto térmico entre el interior y el exterior de la cámara. (ºC)∆𝑇

- Rt: Resistencia total de la pared

- hc: El coeficiente de transferencia de calor por convección interior (int) y exterior (ext) (W/m²K)

3 Area (m2)T Pared 1 Area (m2)

Pared 2 TechoPared 3 Suelo

2 4 Pared 4

S1

T ext (°C)T int (°C)

1/hc int (m²K/W)

l (m)k (W/mK)1/hc ext (m²K/W)

Calculo de la Densidad de Flujo Q (W)/A(m2)

Pared-1𝑄𝐴 =

∆𝑇𝑅 𝑡 𝑜 𝑡 𝑎 𝑙

∆𝑇 = 𝑇 𝑒 𝑥 𝑡− 𝑇 𝑖 𝑛 𝑡

R𝑡 =1

ℎ𝑐 𝑖 𝑛 𝑡+𝑙𝑘 +

1ℎ𝑐 𝑒 𝑥 𝑡

Tabla 6: Diagrama de la cámara y sus superficies

Tabla 7: Guía de cálculo de la carga de calor por transmisión

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- l: Espesor del aislante. (m)

- k: Conductividad térmica del material (W/m·K)

El resultado obtenido en este caso se representa en la casilla del extremo derecho, sin embargo, es necesario multiplicarlo por el área total de la pared para que sea representativo de la superficie total de ese flanco.

4.2.3. Carga de calor por aire infiltrado

En este caso se cuantifica la cantidad de energía que se pierde por cada vez que se abre la puerta de la cámara. Para realizar estos cálculos se utiliza el método propuesto por la Sociedad Americana de Ingenieros de Calor, Refrigeración y Aire Acondicionado o ASHRAE por sus siglas en inglés, descrito en la Tabla 8.

Donde:

- Qi: Carga de calor por aire infiltrado

- Carga para un flujo de aire establecido. (W) 𝑄:

- A: Área de la puerta (m²)

- he: Entalpía del aire exterior que entra en la cámara (kJ/kg)

- hi: Entalpía del aire interior que entra en la cámara (kJ/kg)

- ρe: Densidad del aire de entrada (kg/m³)

- ρi: Densidad del aire de salida de la cámara (kg/m³)

- g: Constante gravitacional g= 9,81 (m/s²)

- H: Altura de la puerta (m)

- Fm: Factor de densidad que se calcula a partir de la siguiente expresión:

- Dt: Proporción decimal del tiempo en que la puerta está abierta en 24 horas o en el periodo considerado.

- P: Número de veces de apertura de la puerta en un día promedio.

- θp: Tiempo que la puerta está abierta por apertura (s)

MétodoASHRAE

Qi=Q*Dt*Df*(1-E)

Q= 0,211 ∗ A ∗ he − hi ∗ ρi ∗ 1 − ��

�,�∗ g ∗ H �,� ∗ Fm

Dt= �∗��∗��∗��

𝐹𝑚 = ( 2

1 + (ρiρe)

13)

1,5

Tabla 8: Método ASHRAE para el cálculo de ganancia de calor a través del aire infiltrado

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- θo: Tiempo que la puerta permanece efectivamente abierta, (min)

- θd: Periodo de tiempo en que se contabilizan estas aperturas en horas (h)

- Df: Relación entre el caudal real de aire intercambiado y el idealmente considerado flujo completamente establecido.

- Después de 20 o 30 segundos de la apertura de la puerta Df =1 para

- Periodos inferiores a 20 o 30 segundos el valor de Df= 0,5-0,6.

- E: Eficacia del dispositivo de protección de la puerta frente a las infiltraciones.

- Sin cortina de lamas: E=0

- Con cortina de lamas: E= 0,95

4.2.4. Carga de calor debida al producto

La carga de calor debido al enfriamiento del producto es la que influye con mayor medida en las necesidades frigoríficas de la cámara. En este caso se trata de una estimación de la carga térmica debido al enfriamiento o congelación. En este caso se estima una estiba de 250 kg/m³ de producto y un calor específico medio del material almacenado. El método de cálculo se indica en la Tabla 9:

Estiba (kg/dia·m3) E

Agua Producto

(kg/dia·m3)Cpfresco promedio

(kJ/kgK)Cpcongelado

promedio To (°C) Tc (°C)Tf (°C) Tf(°C)

Qe (kJ/día)

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Estimaciones de necesidades por enfriamiento de producto por día

Refrigeración Congelación

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐

Qcambio estado= Wc · · 𝑉 𝑐

Q𝑐 𝑡 𝑜 𝑡 𝑎 𝑙=Qpre+Qcambio+Qpost

Qpre= E · cp f · T0 − T𝑐 ·

Qpost = E · cp c · Tc − T𝑓 · 𝑉 𝑐

Tabla 9: Guía de cálculo para la carga debida al producto refrigerado o congelado

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Siendo:

- Qe: Carga por enfriamiento de producto

- E: La cantidad de producto almacenado en la cámara (kg/dia·m³) varía en función del producto que se almacena

- Cp: Calor específico promedio (kJ/kg·K)

- Frutas y Verduras: 2,5

- Mostos y vinos: 4

- Quesos: 2,6

- Mezcla de alimentos: 3

- Semillas: 1

- Piensos compuestos: 3

- Carne: 3,5

- Embutidos: 2,5

- Huevos Frescos: 3,3

- Cpc: Calor específico del producto congelado (kJ/kg·K)

- Cph: Calor específico del hielo (kJ/kg·K)

- : Salto térmico del producto (°C)𝛥𝑇

- Vc: Volumen de la cámara (m³)

- : Calor latente de fusión (kJ/kg) que se calcula mediante la siguiente expresión:𝜆

Este parámetro se tendrá en cuenta sólo para calcular la potencia máxima necesaria del equipo, ya que no suponen un motivo de ahorro o mejora, las necesidades de material enfriado dependen del departamento. En aquellas cámaras que trabajan en servicio negativo debemos incluir el calor latente de congelación, para ello estimamos que el contenido en agua del alimento es de 75% y de esta, el 85% se congela a una temperatura de -1,2 ºC y el calor específico de congelación es de 1,8 kJ/kg·K.

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4.2.5. Carga por fuentes internas

Las cargas por necesidades de servicio incluyen la transmisión de calor que se produce hacia algunos elementos de la instalación, la ganancia de calor por la cesión de calor

latente por la condensación de la humedad exterior, la carga debida al personal y a la iluminación y las cargas debidas al desescarche en cámaras de servicio negativo. Según Melgarejo (1995), estas cargas se pueden estimar en un 10% o 15% de la suma de las cargas por transmisión de calor a través de la envolvente, por enfriamiento y /o congelación de la mercancía y por maduración y/o respiración de los alimentos como se aprecia en la Tabla 10.

Donde:

- Qfi: Carga de calor por fuentes internas


- Qe: Carga de calor por enfriamiento

4.3. Cálculo de potencia máxima necesaria.

Una vez calculadas todas las cargas térmicas, se utiliza la siguiente igualdad para determinar la potencia máxima estimada de cada equipo para hacer frente a las necesidades de enfriamiento concretas:

𝑃𝑚𝑎𝑥 (𝑘𝑊) =𝑄𝑡 + 𝑄𝑖 + 𝑄𝑒 + 𝑄𝑓𝑖

ℎ·3600

Donde:

- Pmax: Potencia máxima que necesita el equipo para hacer frente a sus necesidades.


- Qi: Carga de calor por aire infiltrado

- Qe: Carga por enfriamiento de producto

- Qfi: Carga de calor por fuentes internas

- h: Número de horas promedio de funcionamiento. h = 18

4.4. Calculo de costes operacionales

En este caso la presentación de los datos y el cálculo de los costes económicos se realiza en la misma hoja de datos, tal y como se ve en la Tabla 11.

Para entender por completo dicha tabla es necesario la siguiente leyenda cromática:

Cámara en parada Consumo BajoValor Estimado Consumo Medio

Las cargas por necesidades de servicio (kJ/día) Qfi=0.15*QtLas cargas por necesidades de servicio (kJ/día) Qfi=0.10*(Qt+Qe)

Estimación de carga por fuentes internasen condiciones de mantenimiento

en condiciones de enfriamientoTabla 10: Guía de cálculo para las cargas por fuentes internas

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Consumo Alto

4.4.1. Cálculo del tiempo de funcionamiento anual

Se estima que un equipo de refrigeración mecánica está encendido entre 18 y 22 horas al día (Pinazo, 1995). En este caso se ha optado por utilizar 18 horas de funcionamiento en todas las instalaciones ya que no se trata de equipos industriales de gran tamaño. El cálculo se realiza mediante la siguiente fórmula:

𝑇𝑓 = 𝑁𝑚·𝑑·ℎ

Siendo:

- Tf: Tiempo en funcionamiento (h)

- Nm: Número de meses encendida (mes)

- d: Días que componen un mes promedio (día)

- h: Horas que el equipo permanece efectivamente encendido (h)

4.4.2. Precio promedio del término energía y del término potencia

En primer lugar, es necesario definir ambos términos:

Termino de Energía: Se refiere a la cantidad de energía consumida, es un coste que varía en función de cuanta energía se consuma. A mayor consumo, mayor coste económico.

Termino de Potencia: Se trata de un coste fijo, independientemente de la cantidad de energía que se consuma, el coste es el mismo. Este término refleja la de potencia que se suministra al edificio en concreto.

Debido a la forma en la que se factura la electricidad en España es necesario calcular ambos factores para poder hacer una estimación del coste que supone un equipo en concreto, por otro lado, las tarifas que se aplican varían en función del edificio, y la hora a la que se suministre la energía, tal y como muestra la Tabla 12.

Tabla 11: Datos y cálculos referentes al coste económico de los equipos

Cámara 1 Cámara 2 Cámara 3 Cámara 4 Cámara 5 Cámara 6 Cámara 7

Potencia Real (kW)

Tiempo en funcionamiento anual

(h)Precio Promedio del Termino Energía por

horas (€/kWh) Precio Promedio del

Termino Potencia (€/kW) anual

Coste de funcionamiento (€)

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Punta Llano ValleAgrícolas

T. POTENCIA (€/kW) DIA 0,116971 0,070182 0,046788

T. ENERGIA (€/kWh) 0,133585 0,112941 0,0767Aulario C

T. POTENCIA (€/kW) AÑO 40,728885 24,43733 16,291555

T. ENERGIA (€/kWh) 0,082332 0,07151 0,056966Agrónomos y C. E. AT. POTENCIA (€/kW)

MES 4,931122 3,040891 0,697311

T. ENERGIA (€/kWh) 0,085712 0,078503 0,058187Tabla 12: Tarifación horaria en los diferentes edificios de la ETSIAAB. Datos facilitados por el subdirector de infraestructuras, Luís Luna Sánchez.

Los periodos de Punta, Llano y Valle corresponden a la tarifa que se aplica según a las horas que se suministre la energía. Para realizar los cálculos se estima un precio medio mediante la siguiente expresión:

𝑃𝑚𝑒𝑑 = (𝑋𝑝·𝑃𝑝 + 𝑋𝑙·𝑃𝑙 + 𝑋𝑣·𝑃𝑣)·𝑇

Donde:

- Pmed: Precio medio de los términos

- Xp: Tanto por uno que supone Punta en el día. (4 horas al día)

- Pp: Precio en el periodo de hora Punta.

- Xl: Tanto por uno que supone Llano en el día. (12 horas al día)

- Pl: Precio en el periodo de hora Llano.

- Xv: Tanto por uno que supone Valle en el día. (8 horas al día)

- T: Factor tiempo: En el caso del término energía T = 1; ya que se calcula en base de cálculo la hora. Por el contrario, en el término potencia, debemos adecuarlo a una unidad común, en este caso se optó por cuantificarlo de manera anual. Los valores que toma T están representados a continuación:

- Edificio de Agrícolas: T = 365

- Aulario: C: T = 1

- Edificio de Agrónomos y C.E.A: T = 12

32

4.5. Cálculo del ahorro estimado

Según (Giménez López, et al. 2017) en la Guía para la mejora de la eficiencia, las diferentes mejoras aplicadas repercuten de manera distinta sobre el consumo energético de la instalación según la Tabla 13.

Tabla 13: Costes y porcentajes de ahorro de cada una de las mejoras propuestas

Cortina de Lamas VEE VSD Aumento

Tª consignaMejora del Aislamiento

Ahorro 10-15% 20-25% 15-20% 3% / ºC 5%Coste del elemento de mejora

50 €/m² Según catálogo

Según catálogo - 6 €/m²

Sabiendo los costes y el porcentaje de ahorro estimado es posible calcular los costes operacionales una vez aplicadas las mejoras propuestas (de la misma manera que los costes actuales) y el tiempo que se tardará en amortizar los equipos instalados mediante la siguiente fórmula:

𝐴 =𝐶𝑒

𝐶𝑜 ‒ 𝐶𝑥

Siendo:

- A: El tiempo de amortización (años)

- Ce: Coste del equipo (€)

- Co: Coste operacional actual (€/año)

- Cx: Coste operacional aplicando las mejoras (€/año)

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5. RESULTADOS

5.1. Resumen de las instalaciones de la ETSIAAB

Para este proyecto se identificaron 27 cámaras que se muestran en la Tabla 14 que forman parte del inventariable de los diferentes departamentos de la ETSIAAB, sin embargo, es difícil afirmar que estas sean todas las que dependen de esta Escuela puesto que no existe o no se ha localizado un registro en el que se cataloguen. Sirviendo este documento de primer catálogo.

Tabla 14: Catálogo de las cámaras disponibles en la ETSIAAB

Nº DE CÁMARA

AÑO DE INSTALACIÓN

ALIAS DE LA CÁMARA FIGURA EDIFICIO

1 1987 Laboratorio de Termotecnia 1 Figura 13 2

2 1996 Laboratorio de Termotecnia 2 Figura 13 2

3 2001 Laboratorio de Industrias Figura 13 34 2017 Bodega Figura 13 35 2008 Quesería 1 Figura 13 36 2000 Quesería 2 Figura 13 37 * Pasillo de Motores Figura 13 5

8 * Laboratorio de Bioquímica Figura 13 1

9 * Laboratorio de Microbiología Figura 13 1

10 2003 Cafetería 1 Figura 13 111 2003 Cafetería 2 Figura 13 112 2003 Cafetería 3 Figura 13 113 2003 Cafetería 4 Figura 13 114 2013 Cámara de Semillas 1 Figura 13 115 2013 Cámara de Semillas 2 Figura 13 116 2007 Molinería 1 Figura 15 817 2007 Molinería 2 Figura 15 818 2012 Zootecnia 1 Figura 14 519 2012 Zootecnia 2 Figura 14 520 2012 Zootecnia Antecámara Figura 14 521 2012 Zootecnia 3 Figura 14 522 * Zootecnia Despiece Figura 14 5

23 * Antecámara de Cadáveres Figura 14 1

24 * Cámara de Cadáveres Figura 14 125 * Cámara Gallinero Figura 14 126 * Antecámara Flores Figura 14 327 * Cámara de Flores Figura 14 3

*: Dato no conocido o no disponible

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5.1.1. Situación Actual

Actualmente existen al menos 27 instalaciones frigoríficas en la ETSIAAB y 4 de ellas no están en funcionamiento (señaladas en rojo en la Tabla 14) debido a fallas técnicas o que la ubicación en la que se encuentran no es propicia para su puesta en marcha.

Las instalaciones frigoríficas de la Escuela, como promedio, tienen 12 (± 7,4) años de antigüedad, lo que supone que muchas de ellas tendrán que ser sustituidas por obsolescencia en un periodo de tiempo de 3 a 8 años si tenemos en cuenta que la vida útil de los equipos de refrigeración industriales está entre los 15-20 años. Por otro lado, no se dispone de un plan de mantenimiento claro y accesible para los departamentos, así como tampoco existe ningún plan para renovar las instalaciones que han dejado de funcionar.

5.1.1.1. Ubicación de las instalaciones

La ubicación de las diferentes instalaciones repercute directamente en el impacto económico, puesto que cada edificio cuenta con una tarifa y una facturación diferente. También tiene importancia su localización a la hora de determinar el material que se almacena en su interior, el de flujo de producto y el número de personas que tienen acceso a la instalación. La ubicación exacta de las instalaciones está disponible en las respectivas fichas técnicas, en los anexos de este trabajo.

En la Figura 13 se puede observar las instalaciones con las que cuenta la ETSIAAB en el campus de Ciudad Universitaria. Consta de 8 edificios en los que se localizan un total de 15 cámaras frigoríficas, 8 de ellas en el edificio principal de Agrónomos, representado con el número 1 y de color verde; 2 más en el edificio de Agrícolas, de color rojo y rotulado con el número 2; 4 en el aulario C de Agrícolas, en rosa y con el número 3 y una pequeña cámara en el ala sur del área de la Biblioteca, de color naranja y rotulado con el número 5.

Figura 13: Plano de Instalaciones de la ETSIAAB en Ciudad Universitaria

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Por otro lado, los campos de experimentación agronómica están divididos en: zona norte y sur. En estas áreas también se encuentran cámaras de refrigeración distribuidas de la siguiente manera:

La zona norte de los campos de experimentación, representada en la Figura 14, cuenta con 10 instalaciones frigoríficas: 3 en el interior de las naves para la investigación agropecuaria, representadas con el número 1 y de color amarillo; 2 cámaras entre los edificios de los invernaderos, representados con el número 3 y con el color verde y 5 cámaras en el edificio para la elaboración de sustratos orgánicos, coloreado en magenta y con el número 5.

Por último, la zona sur se representa en la Figura 15. Sólo cuenta con 2 instalaciones, situados en el edificio de molinería, marcado en rojo y con el número 8.

5.1.1.2. Características técnicas

De las 27 cámaras que se catalogan en este trabajo, 5 trabajan en servicio negativo, lo que supone un 18,5 % de las instalaciones. Por otro lado, dentro del grupo de equipos que funcionan en temperaturas superiores a los 0ºC, no todas lo hacen en los rangos propios de la refrigeración, (entre 0-4ºC) algunas cámaras se mantienen en temperaturas superiores para crear un ambiente de trabajo apropiado, como por ejemplo las cámaras 17 y 22; y otras se utilizan para la maduración de productos cárnicos, mostos e incluso lácteos, cómo es el caso de las cámaras 3, 4 y 5 respectivamente. Toda esta información está disponible en la Tabla 15

Tabla 15: Características técnicas relacionadas con la temperatura, el material almacenado, las medidas y el volumen

Nº Temperatura (ºC)

Material Almacenado Medidas (m) Volumen

(m³)1 5 (±1ºC) Hortofrutícola 2,40x2x2 9,602 2 (±1ºC) Hortofrutícola 2,10x2x2 8,403 12 (±1ºC) Embutidos 2,40x3,20x1,20 9,224 8 (±1ºC) Mostos y Vinos 3,06x3,60x2,04 22,475 12 (±1ºC) Quesos 3,03x2,35x3,50 24,926 4 (±1ºC) Quesos 3,03x2,35x3,54 25,217 5 (±1ºC) * 2,25x1,85x1,85 7,74

Figura 14: Instalaciones en la zona norte de los campos de experimentación agronómica

Figura 15: Instalaciones en la zona sur de los campos de experimentación agronómica

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Nº Temperatura (ºC)

Material Almacenado Medidas (m) Volumen

(m³)8 4 (±1ºC) Productos Químicos 2,60x2,26x3,60 21,219 0 (±1ºC) Muestras 2,13x4,20x2,15 19,3210 -20 (±1ºC) Alimento Congelado 2,39x1,80x1,80 7,7411 4 (±1ºC) Productos Alimentación 2,39x1,80x1,80 7,7412 2 (±1ºC) Productos Alimentación 2,39x1,20x1,80 5,1613 11 (±1ºC) Productos Alimentación 2,39x1,20x1,80 5,1614 15 (±1ºC) Trabajo del Personal 2,10x3x3,65 23,0615 -15 (±1ºC) Mat. Vegetal Semillas 2,10x6,50x3 54,6016 4 (±1ºC) * 2,25x1,85x2,25 9,4117 12 (±1ºC) * 2,25x1,85x2,25 9,4118 1 (±1ºC) Muestras Piensos 2,5x4,64x1,94 22,5019 5 (±1ºC) Muestras Piensos 2,5x6,14x1,94 29,7820 9 (±1ºC) Muestras Piensos 2,5x1,46x3,91 14,2721 -20 (±1ºC) Muestras Piensos 2,5x4,64x2,05 23,7822 9 (±1ºC) Trabajo Personal 3x6,14x6,14 113,1023 5 (±1ºC) Muestras Animales 2,28x1,63x1,29 4,7924 -20 (±1ºC) Restos Animales 2,28x1,63x1,90 7,0625 15 (±1ºC) Huevos Frescos 2,20x2x2,80 12,3626 5 (±1ºC) Material Vegetal 2,45x3,30x1,20 9,7827 -5 (±1ºC) Material Vegetal 2,45x1,20x1,60 4,73


Estas 27 cámaras suman un volumen total de 441,5 m³ y una media de 19 m³ (± 21,7) por cada instalación, repartidos de la siguiente manera:

Edificios de Agrícolas: 107,56 m³ totales y una media de 15,37 m³ (± 8,33). Edificios de Agrónomos: 144,01 m³ totales y una media de 18 m³ (± 16,5). Campos de Experimentación Agropecuaria: 189,9 m³ totales y una media de

23,74 m³ (± 29,8).

Para mantener estas instalaciones en funcionamiento a las temperaturas de trabajo indicadas, la potencia máxima estimada del conjunto de instalaciones frigoríficas de la ETSIAAB es de 30 kW, es decir, aproximadamente la misma potencia que una central de frío pequeña según catálogos de frigoristas cómo INTARCON y una potencia promedio de 1,27 kW (± 21,7) por equipo. La potencia frigorífica con la que cuentan las diferentes zonas está distribuida de la siguiente manera:

Edificios de Agrícolas: 7,5 kW totales y una media de 1,25 kW (± 0,5) por equipo.

Edificios de Agrónomos: 10,5 kW totales y una media de 1,3 kW (± 0,9) por instalación.

Campos de Experimentación Agropecuaria: 12,6 kW totales y una media de 1,26 kW (± 0,7) por equipo.

Cómo se ve en la Tabla 16, dos tercios de esta potencia es generada por compresores herméticos alternativos y de estos, el 66% forman parte de equipos compactos, sin

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embargo, en el resto de las instalaciones, más modernas y generalmente de mayor tamaño, se utilizan compresores semiherméticos alternativos.

El fluido refrigerante más utilizado en todas las zonas es el R404A, lo que supone que la mayor parte de equipos cumplen la normativa, sin embargo, existen equipos, (señalados en la Tabla 16 en letras rojas) que continúan utilizando fluidos refrigerantes regulados por los reglamentos europeos 1005/2009 y 517/2014 y la propia legislación española en el RD 115/2017. Esta legislación actúa sobre las recargas de los equipos que utilicen CFC y HFC quedando prohibida la recarga de estos equipos, lo que dificulta posibles tareas de mantenimiento, sin embargo, es posible llevar a cabo una sustitución. Más adelante se profundizará sobre esta idea.

Tabla 16: Características técnicas relacionadas con la potencia, el tipo de equipo y compresor y el fluido refrigerante


: Dato estimado para llevar a cabo los cálculos pertinentes.

Nº Potencia (kW)

Tipo Equipo Tipo Compresor Fluido Ref.

1 2,1 Compacto Hermético R5022 1 - Hermético R134a3 0,7 Compacto Hermético R404A4 1,5 Compacto Hermético R404A5 1,1 Compacto Hermético R404A6 1,1 Compacto Hermético R404A7 * - Hermético R228 3,1 Compacto Hermético R410A9 1 - Semihermético *10 1,5 Compacto Hermético R404A11 0,6 Compacto Hermético R404A12 0,6 Compacto Hermético R404A13 0,6 Compacto Hermético R404A14 1,1 - Semihermético R404A15 2 - Semihermético R404A16 * - Hermético *17 * - Hermético *18 1,49 - Semihermético R404A19 1,1 - Semihermético R404A20 0,7 - Semihermético R404A21 2,23 - Semihermético R404A22 0,7 - Hermético R134a23 0,26 - Semihermético R404A24 1,42 - Semihermético R404A25 0,7 - Hermético *26 1,5 Compacto Hermético R134a27 2,5 Compacto Hermético R404A

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5.1.1.3. Cargas térmicas

Las cargas térmicas es la cantidad de energía que se debe desalojar del recinto para reducir o mantener la temperatura consigna. Cómo sucede en el apartado 4.2, se pueden dividir en:

Cargas térmicas por transmisión: En este caso existe una legislación que regula el flujo de calor que debe

existir cómo máximo en las cámaras de refrigeración y congelación. El RD 138/2011, de 4 de febrero establece que la densidad de flujo de las paredes en una cámara de refrigeración debe ser inferior a 8 W/m² y 6 W/m² en las de congelación.

En las cámaras que se tratan en este trabajo existen muy pocos casos en los que no se cumplan estos parámetros: el caso más grave es la cámara número 9, con una densidad de flujo de 28 W/m², se trata de una cámara de más de 20 años de antigüedad, el perímetro interior es azulejo, un material con un elevado coeficiente de conductividad térmica que no se comporta como un aislante; la cámara de congelación de la cafetería de agrónomos (cámara 10), con una densidad de flujo de 10 W/m². Las paredes 1; 2 y 4 de las instalaciones de conservación de germoplasma (cámara 15) con una densidad de flujo de 7 W/m² y finalmente en la instalación del C.E.A en las que una de sus paredes tiene orientación sur con incidencia directa de la radiación solar, (cámara 21) lo que hace que la densidad de flujo de esas paredes sea de 9 W/m² debido a la mayor temperatura exterior a la que están expuestas.

Cargas térmicas por aire infiltrado:La mayor parte de las instalaciones de la Escuela no cuentan con barreras

para evitar el aire infiltrado lo que significa que cada vez que se abre la puerta se produce una infiltración de aire externo, de mayor temperatura que el interno que sube la temperatura en el interior de la cámara por encima de la consigna lo que hace que el equipo de frío deba ponerse en marcha con el consiguiente gasto energético. La única instalación en la que se ha instalado una cortina de lamas es en la antecámara del conjunto de cámaras de refrigeración-congelación ubicado en el edificio para la elaboración de sustratos orgánicos, en los campos de experimentación agropecuaria.

Cargas térmicas debido al producto:La carga debido al producto depende de la cantidad, el tipo de material y

la temperatura de almacenamiento. La mayor parte del tiempo las cámaras funcionan en condiciones de mantenimiento de la temperatura, es decir, el producto ya está a la temperatura consigna y la cámara sólo se pone en marcha como consecuencia de la transferencia de calor debida al flujo de calor a través de la envolvente térmica y a las infiltraciones de aire por aperturas o renovaciones principalmente. Sin embargo, en determinados momentos en los que se introduce producto no refrigerado previamente en las cámaras además hay que tener en cuenta las cargas de enfriamiento y congelación de debidas a los productos que se introducen en las cámaras. De forma promedio cuando

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las cámaras funcionan para enfriar o congelar un producto la potencia requerida es un 80% mayor que la potencia requerida sólo para el mantenimiento del producto, según los cálculos realizados en este trabajo. Uno de los aspectos que permiten ahorrar es utilizar temperaturas consignas más altas, aunque dentro del rango óptimo para cada tipo de producto, siendo esta una de las medidas propuestas en este trabajo.

5.1.1.4. Costes operacionales

Según los cálculos realizados en el punto 4.4, el consumo de energía eléctrica asociada al funcionamiento de las 27 cámaras descritas se estima en 13.230 euros. A continuación, en las Figuras 16, 17 y 18 se representan en columnas azules y en el eje izquierdo la cantidad de energía consumida por el equipo anualmente (kJ) y en una línea naranja el coste anual de funcionamiento (€):

Edificio de Agrícolas y Aulario C: Estos 2 edificios cuentan con 6 cámaras en total, lo que supone aproximadamente 3.309€. Es decir, en ellos se ubican el 22% de las cámaras y su consumo es el 25% del total. Cómo es posible ver en el gráfico, los equipos en el laboratorio de termotecnia (cámaras 1 y 2) tienen un coste de mantenimiento más elevado de lo que se puede esperar por su consumo eléctrico, esto se debe a que en el edificio donde se encuentran el coste de la electricidad es más alto.

Figura 16: Representación gráfica del consumo en los edificios de Agrónomos y Biblioteca. En barras azules y en el eje izquierda se representa la energía anual consumida. En naranja y el eje derecho el coste operacional anual.

Lab. Termotécnia 1

Lab. Termotécnia 2

Lab. Industrias Bodega Quesería 1 Quesería 20

5,000,00010,000,00015,000,00020,000,00025,000,00030,000,00035,000,00040,000,00045,000,000

0 €

200 €

400 €

600 €

800 €

1,000...

1,200...

1,400...

Agrícolas y Aulario CkJ/año €/año

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Edificio de Agrónomos y Biblioteca: En este caso, cuentan con 9 equipos frigoríficos, lo que supone un tercio de las cámaras totales y un coste eléctrico de 3.780€, un 29% del coste total.

Campos de Experimentación Agropecuaria: Se trata de un complejo de 12 cámaras, es decir, un 44% de las totales. Conlleva un coste económico de 6.135€, lo que significa casi un 46% del consumo en este ámbito de la ETSIAAB.

Figura 17: Representación gráfica del energía y coste anual en los edificios de Agrícolas y Aulario C. En barras azules y en el eje izquierda se representa la energía anual consumida. En naranja y el eje derecho el coste operacional anual.

Figura 18: Representación gráfica del consumo en los Campos de Experimentación Agropecuaria. En barras azules y en el eje izquierda se representa la energía anual consumida. En naranja y el eje derecho el coste operacional anual

Pasillo

motores

Lab. B

ioquímica

Lab. M

icrobiología

Cafetería

1

Cafetería

2

Cafetería

3

Cafetería

4

Cámara

Semilla

s 1

Cámara

Semilla

s 20

10,000,000

20,000,000

30,000,000

40,000,000

50,000,000

0 €

200 €

400 €

600 €

800 €

1,000 €

1,200 €

Agrónomos y BibliotecakJ/año €/año

Molinería

1

Molinería

2

Zootécn

ia 1

Zootécn

ia 2

Zootécn

ia Antecá

mara

Zootécn

ia 3

Zootécn

ia Desp

iece

Antecámara

Cadáv

eres

Cámara

Cadáv

eres

C. Gall

inero

Antecámara

Flores

Cámara

de Flores

0

10,000,000

20,000,000

30,000,000

40,000,000

50,000,000

60,000,000

70,000,000

0 €

200 €

400 €

600 €

800 €

1,000 €

1,200 €

1,400 €

Campos de Experimentación AgropecuariakJ/año €/año

41

5.1.2. Propuestas de mejora

Las propuestas de mejora se centran en los 3 puntos sobre los que se puede actuar desde la dirección del Centro o Departamentos son:

Modificaciones sobre el equipo frigorífico. Instalación de elementos para reducir las cargas térmicas. Actuar sobre el manejo de las instalaciones.

5.1.2.1. Modificaciones sobre el equipo frigorífico

Este tipo de mejoras se centran en sustituir uno o varios componentes del equipo frigorífico para mejorar su eficiencia. Es más recomendable en equipos que están lejos de acabar su vida útil y generalmente son inversiones que se amortizan en un periodo de tiempo inferior a 2 años.

En este caso se incluyen por ejemplo la adición de un accionador de velocidad variable o Inverter, que permite utilizar la potencia necesaria en cada momento con lo que se estima entre un 15 y un 20% de ahorro energético. Esta medida se ha propuesto en 1 de las 27 cámaras y el ahorro eléctrico total se ha estimado en casi 100 euros/año frente a una inversión de 200 euros. O la sustitución de válvulas termostáticas por electrónicas para regular el caudal de fluido refrigerante y que suponen un ahorro energético de entre el 20 y el 25%, en este caso se ha propuesto en 1 de las 27 cámaras y el ahorro eléctrico total se ha estimado en casi 70 euros/año frente a una inversión de 212 euros.

5.1.2.2. Instalación de elementos para reducir las cargas térmicas.

El tiempo que el equipo permanece efectivamente encendido es determinante a la hora de calcular su consumo. Unas cargas térmicas bajas se traducen en que el equipo permanecerá en funcionamiento menos tiempo y por lo tanto el consumo energético será menor.

Para reducir las cargas térmicas se puede actuar sobre todas ellas, sin embargo, este TFG se centrará en las cargas térmicas por transmisión y en las cargas térmicas por aire infiltrado, ya que es posible actuar sobre estas de una manera efectiva y por un coste moderado. En cuanto a las cargas térmicas por transmisión se han propuesto las siguientes medidas: Instalar cortinas de lamas para las cargas por aire infiltrado y la mejora del aislamiento mediante la instalación de paneles de poliestireno. Su puesta en marcha se estima en 1.630 euros de inversión y el ahorro asociado de cerca de 1.300 euros/año.

5.1.2.3. Actuar sobre el manejo de las instalaciones.

También es posible disminuir el consumo eléctrico mediante una buena gestión de los equipos, en este caso se puede actuar sobre:

La temperatura consigna:Al aumentar la temperatura consigna del equipo se produce un ahorro en

el equipo puesto que se reducen las cargas de calor y por lo tanto las horas en las que el equipo permanece en funcionamiento.

En algunos casos concretos se recomienda el aumento de la temperatura consigan en uno o dos grados siempre y cuando el producto almacenado lo permita. Mediante esta medida se puede esperar un 3% de ahorro por cada

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grado. Esta medida se ha implementado en 12 cámaras, no lleva asociado ninguna inversión y el ahorro se ha estimado en 250 euros al año.

El fluido refrigerante:Los fluidos que se utilizan en una de las cámaras del laboratorio de

termotecnia y en la cámara del pasillo de motores (cámaras 1 y 7 respectivamente) son compuestos que dañan gravemente la capa de ozono. Sin embargo, son fácilmente sustituibles en muchos de los casos.

El refrigerante utilizado en la cámara 1 es el R502, según Gastenor, empresa especialista en la distribución de estos productos, este fluido es fácilmente reemplazable por el R422A, sin embargo, también es posible sustituirlo por R404A llevando a cabo pequeñas modificaciones en la instalación. Al sustituirlo por el R404A, que es un refrigerante ampliamente utilizado en el resto de las instalaciones, se podría conseguir un ahorro en las operaciones de mantenimiento que impliquen por ejemplo rellenar el circuito por fugas, utilizando una misma bombona de R404A en instalaciones similares.

La cámara 7 utiliza R22, en este caso se puede sustituir fácilmente por el R427A.

Correcto mantenimiento de los equipos:Para comenzar es imperativo implementar un sistema de revisiones

periódicas. Según los diseñadores y fabricantes de equipos frigoríficos Frigodiz, las revisiones deben realizarse conforme a la carga que albergan:

Más 3.000 kg → Cada año Entre 3.000 y 300 kg → Cada 2 años Entre 30 y 300 kg → Cada 5 años

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5.1.3. Implementación teórica de las mejoras

A continuación, se muestra de manera individual el efecto económico que supondría la implementación de las mejoras mencionadas anteriormente en las cámaras en cuestión:

5.1.3.1. Cámara 1 “Laboratorio de Termotecnia 1”

Como se puede ver en la Tabla 17 la cámara 1 tiene un coste de aproximadamente 1.260 €, mediante la aplicación de mejoras cómo el aumento de la temperatura consigna en 1 ºC y la colocación de una cortina de lamas en la puerta es posible reducir los costes operacionales a aproximadamente 1.060 €. Dado que el coste de estas mejoras es de 85,5 € y el ahorro anual es de aproximadamente 200 €, estas modificaciones quedarían amortizadas en el primer año.

La potencia real de este equipo es de 2,1 kW, sin embargo, la potencia máxima necesaria se encuentra 0,87 kW por debajo. En este caso, esta potencia máxima necesaria, se encuentra por debajo de esta. Esto se debe a que se trata de un equipo orientado a la congelación, aunque se utiliza para refrigeración. Por otro lado, no es aconsejable la aplicación de otros elementos para variar su potencia o consumo puesto que se trata de un equipo que supera los 20 años de antigüedad.

5.1.3.2. Cámara 2 “Laboratorio de Termotecnia 2”Tabla 18: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 2

Cómo es posible apreciar la Tabla 18 tiene un consumo medio debido a que únicamente se encuentra en funcionamiento 3 meses al año. Al aplicar las mismas mejoras

Tabla 17: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 1

Coste Cámara (€/año)

Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)

Coste Elemento Mejora (€)

Amortización (años)

1.256,27 2,10 - - - -

1.218,58 2,10 3,00 - 0,00 -

1.099,24 2,10 15,00 10,00 85,50 0,5

1.061,55 2,10 18,00 13,00 85,50 0,4

- 1,23 - - - -

Escenario Actual (mantenimiento)

Escenario Mejora 1 (Aumento Tª int cámara)

Escenario Mejora 2 (Cortina de Lamas)

Escenario Combinada (Mejora 1 + Mejora 2)

Potencia máxima necesaria (kW):


Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Minimo (%)



197,40 1,00 - - - -

191,48 1,00 3,00 - 0,00 -

172,72 1,00 15,00 10,00 85,50 3,5

166,80 1,00 18,00 13,00 85,50 2,8

- 1,46 - - - -

Escenario Actual (Mantenimiento)





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que en el caso anterior, se obtiene un ahorro de 90 € al año aproximadamente, con lo que también se consigue amortizar los elementos añadidos en el primer año. En este caso no es posible hablar del dimensionamiento del equipo puesto que la potencia en este caso se ha estimado conforme al tamaño del equipo y la información recibida por los encargados de estas instalaciones.

5.1.3.3. Cámara 3 “Laboratorio de Industrias”Tabla 19: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 3

En la Tabla 19 se puede apreciar que la potencia máxima necesaria concuerda con la potencia real del equipo lo que indica que el equipo trabaja en las condiciones adecuadas. La adición de una cortina de lamas no se vería amortizada hasta aproximadamente 6 años de su instalación por lo que no se recomienda su instalación si se pretende actualizar el equipo en un periodo de tiempo inferior.

Por otro lado, cuenta con una instalación de humidificación que ha sufrido diferentes fallas y que actualmente vierte al suelo el líquido directamente en vez de pulverizarlo, lo que además de ser un gasto de agua, puede ser peligroso., por lo que se recomienda su revisión o sustitución.

5.1.3.4. Cámara 4 “Bodega”Tabla 20: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 4

Esta cámara supone 713 € de los costes operacionales actualmente. Tal y como se puede ver en la Tabla 20 la única propuesta que se plantea es la adición de una cortina de lamas, que quedaría amortizada a lo largo del segundo año y supondría un ahorro anual de aproximadamente 90 €.

Debido a que el equipo trabaja 3 meses al año en congelación, la potencia máxima necesaria es mayor que la potencia real del equipo y tal vez debido a que el equipo trabaja en condiciones desfavorables fue necesaria su reparación en el año 2017. Por otro lado, se han detectado depósitos de escarcha sobre el evaporador lo que supone una resistencia adicional a la transferencia de calor en este intercambiador que lo hace más ineficiente.


Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Minimo (%)



96,04 0,70 - - - -

84,03 0,70 15,00 10,00 76,00 6,3

- 0,67 - - - -

Escenario Mejora (Cortina de Lamas)Potencia máxima necesaria (kW):



Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Minimo (%)



713,23 1,50 - - - -

624,07 1,50 15,00 10,00 126,00 1,4

- 2,94 - - - -

Escenario Actual (Mantenimiento)Escenario Mejora

(Cortina de Lamas)Potencia máxima necesaria (kW):

45

Es necesario llevar a cabo operaciones de desescarchado para el adecuado mantenimiento del equipo.

5.1.3.5. Cámara 5 “Quesería 1”

Actualmente la cámara 5 supone unos 520 €, sin embargo, una vez aplicadas las mejoras propuestas el coste operacional se estiman en unos 366 €, tal y como se ve en la Tabla 21. En este caso se propone la adición de una cortina de lamas para reducir las cargas por infiltración de aire, también se propone incorporar un variador de velocidad en el compresor, ambas piezas se amortizarían en un periodo inferior a 2 años.

La potencia real del equipo es ligeramente superior a la que se estima necesaria y por ello se recomienda el VSD cómo medida para controlar el consumo.

5.1.3.6. Cámara 6 “Quesería 2”Tabla 22: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 6

La cámara 6, al contrario que en el ejemplo anterior, se encuentra trabajando por encima de sus posibilidades. Por ello se recomienda alternar la temperatura consigna entre las cámaras 5 y 6 con el objetivo de que no sufra solo uno de los equipos.

5.1.3.7. Cámara 7 “Pasillo de Motores”

La cámara número 7 actualmente no se encuentra en funcionamiento, debido a que se colocó un programador electrónico que dejó de funcionar. Para volver a utilizar ese equipo sería suficiente con eliminar el programador del sistema. Además de ello es necesario cambiar el fluido refrigerante antes de su puesta en marcha puesto que el que utiliza en la actualidad, el R22, ya no es posible utilizarlo.



Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Minimo (%)



523,03 1,10 - - - -

457,65 1,10 15,00 10,00 100,00 1,5

431,50 1,10 20,00 15,00 200,00 2,2

366,12 1,10 35,00 25,00 300,00 1,9

- 0,97 - - - -

Escenario Mejora 2 (Instalación VED)

Escenario Combinado (Mejora 1 + Mejora 2)





Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Minimo (%)



523,03 1,10 - - - -

- 3,40 - - - -

Escenario Actual (Mantenimiento)Potencia máxima necesaria (kW):

46

5.1.3.8. Cámara 8 “Laboratorio de Bioquímica”

Al igual que en el caso anterior, la cámara 8 se encuentra en parada, sin embargo, en este caso se debe a una falla eléctrica aparentemente sencilla de solucionar, pero que sin embargo y dado que no existe un plan de mantenimiento específico, no ha sido posible una rápida reparación.

5.1.3.9. Cámara 9 “Laboratorio de Microbiología”

La cámara 9 en la actualidad supone, teóricamente, un coste operacional de 560 tal y como se ve en la Tabla 23, sin embargo, su coste real será mucho más elevado debido a que se trata de una instalación muy poco optimizada: la puerta no sella el perímetro y además es de madera, el evaporador está muy oxidado, tiene pérdidas y la instalación eléctrica es deficiente. El compresor y el condensador no son fácilmente accesibles y no disipa bien el calor puesto que anteriormente fue parte del nido de las palomas que habitaban allí y, por último, el recinto refrigerado supera ampliamente los 20 años y no está compuesto por un material específico para disminuir las cargas por transmisión.

5.1.3.10. Cámara 10 “Cafetería 1“

Esta cámara supone un coste anual de 770 €, una vez aplicadas las mejoras el coste operacional supondría 650 € al año. Las mejoras aplicadas suponen una inversión de 75 € que quedarían amortizados a lo largo del mismo año de su implantación.

Como se puede ver en la Tabla 24, la potencia de la cámara es menor de lo que se estima necesario, por lo que el equipo puede sufrir fallas técnicas si se mantiene en estas condiciones durante periodos largos de tiempo.




Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Minimo (%)



562,51 1,10 - - - -

- 2,78 - - - -

Escenario Actual (Mantenimiento)Potencia máxima necesaria (kW):


Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Minimo (%)



767,06 1,50 - - - -

744,04 1,50 3,00 - 0,00 -

671,17 1,50 15,00 10,00 74,86 0,8

648,16 1,50 18,00 13,00 74,86 0,6

- 2,68 - - - -






47

5.1.3.11. Cámara 11 “Cafetería 2”

En el caso de la cámara 11, la aplicación de la mejora propuesta supondría un ahorro anual de casi 40 €, quedando amortizada la cortina de lamas propuesta a los 2 años de su implementación. Como se puede ver en la Tabla 25, se trata de una cámara con un consumo no muy elevado debido a que cuenta con un compresor pequeño, sin embargo, al tener una potencia tan baja en relación con la temperatura consigna, se estima una potencia máxima necesaria de más del doble de la real.

5.1.3.12. Cámara 12 “Cafetería 3”Tabla 26: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 12

En este caso se plantean 2 mejoras; el aumento en un grado la temperatura consigna de la cámara y la adición de una cortina de lamas para disminuir las cargas térmicas por aire infiltrado, tal y como se puede ver en la Tabla 26, el coste total de ambas mejoras es de 80 €. Una vez aplicadas ambas mejoras se obtiene un ahorro anual de 50 €.

La potencia máxima que se estima necesaria es superior a la potencia real del equipo debido a que la temperatura consigna de la instalación está ligeramente sobre 0 ºC. Esta descompensación indica que en determinados momentos en los que se introduzca mucho producto en la cámara para su refrigeración, esta pueda no funcionar adecuadamente, tardando mucho tiempo en enfriar el alimento y obligando a un funcionamiento continuado durante muchas horas del compresor lo que puede ser causa de fallas de funcionamiento.



Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)

Coste Equipo

Mejora (€)


306,82 0,60 - - - -

268,47 0,60 15,00 10,00 74,86 2,0

- 1,27 - - - -Potencia máxima necesaria (kW):




Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)



306,82 0,60 - - - -

297,62 0,60 3,00 - 0,00 -

268,47 0,60 15,00 10,00 78,80 2,1

259,26 0,60 18,00 13,00 78,80 1,7

- 1,03 - - - -






48

5.1.3.13. Cámara 13 “Cafetería 4”

En el caso de la cámara 13, tal y como se ve en la Tabla 27, se plantea adición de una cortina de lamas y la sustitución de la válvula termostática actual por una de válvula de expansión electrónica o VEE. Se trata de una cámara que no tiene un coste anual muy elevado, unos 300 €, y sin embargo es posible reducir ese gasto en más de 100 €. Dado que el equipo trabaja a temperaturas en torno a los 10 ºC, la potencia necesaria estimada es inferior a la potencia real del equipo. Las propuestas que se mencionan anteriormente se amortizarían en un periodo inferior a los 3 años tras su instalación.

5.1.3.14. Cámara 14 “Cámara de semillas 1”Tabla 28: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 14

Dado que en este trabajo no se han tenido en cuenta las cargas térmicas debido a personas en el interior y esta instalación se utiliza la mayor parte del tiempo para este fin, las cargas térmicas calculas no son representativas para calcular la potencia máxima necesaria. Como medida a aplicar se recomienda la instalación de una cortina de lamas, ya que se reduciría casi por completo las cargas de infiltración. Como se pude ser en la Tabla 28, el coste de esta mejora es de 75 €, y que quedarían amortizados al segundo año de su instalación.



Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)



306,82 0,60 - - - -

268,47 0,60 15,00 10,00 74,86 2,0

237,79 0,60 25,00 20,00 212,00 3,1

199,43 0,60 40,00 30,00 286,86 2,7

- 0,32 - - - -

Escenario Mejora 2 (Instalación VEE)






Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)



562,51 1,10 - - - -

492,19 1,10 15,00 10,00 74,86 1,1


Escenario Actual (mantenimiento)Escenario Mejora

(Cortina de Lamas)

49

5.1.3.15. Cámara 15 “Cámara de Semillas 2”

Se trata de una cámara de congelación, en este caso, tal y como se ve en la Tabla 29, se plantea una mejora del aislamiento mediante la adición de paneles aislantes en la envolvente térmica de la cámara, con un coste de 200 €, puesto que existe un puente térmico que impide que la temperatura de la cámara consigna se mantenga durante un periodo de tiempo razonable y una cortina de lamas, con un coste de 75 €. Ambos elementos quedarían amortizados en un periodo inferior a dos años y reduciendo en más de 150 € el coste anual de la cámara.

Por otro lado, la potencia estimada está cerca de la potencia real, por lo que no el equipo está bien dimensionado, sin embargo, existen problemas técnicos en el interior del recinto, ya que el evaporador tiene fugas y se producen bloques de hielo que hacen imposible almacenar producto debajo del equipo y que restan eficiencia al sistema.

Puesto que las cámaras 14 y 15 forman parte de un mismo sistema, ambos compresores se encuentran situados en la misma zona, en este caso, se sitúan en una pequeña estructura adjunta a la fachada del edificio lo que propicia que el equipo no pueda desalojar el calor necesario y alcance temperaturas muy altas en días calurosos de primavera y verano no funcionan adecuadamente

5.1.3.16. Cámaras 16 y 17 “Molinería 1 y 2”

Actualmente ambas cámaras se encuentran en parada debido a que su ubicación no hace posible su utilización de manera regular sin poner en riesgo los estándares de calidad y seguridad. Están situadas en el sótano del edificio de molinería, un edificio que carece de una instalación eléctrica adecuada y que en temporada de lluvias puede llegar a inundarse, dejando inutilizadas las cámaras frigoríficas.

La solución más sencilla es resituar ambas cámaras en lugares donde puedan desempeñar la función para la que han sido instaladas, puesto que las instalaciones se encuentran en aparente buen estado y capaces de funcionar tras una sencilla puesta a punto en cualquier otra ubicación.



Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Minimo (%)



1.022,74 2,00 - - - -

971,60 2,00 5,00 - 201,60 3,9

894,90 2,00 15,00 10,00 74,86 0,6

869,33 2,00 20,00 10,00 276,46 1,8

- 2,12 - - - -


Escenario Mejora 1 (Mejora del aislamiento)




50

5.1.3.17. Cámara 18 “Zootecnia 1”Tabla 30: Implementación individual de las mejoras en la Cámara 18

Actualmente la cámara 18 supone 767 € anuales, una vez aplicadas las mejoras se reduciría este importe hasta los 650 €, un ahorro de más de 100 € aplicando las medidas que se proponen en la Tabla 30, quedando amortizadas en el mismo año de su instalación.

La potencia real del equipo es muy inferior a la potencia máxima estimada puesto que la cámara tiene una orientación norte-sur, esto se traduce en que el sol está continuamente elevando la temperatura de la pared sur, lo que repercute directamente en las cargas de calor por transmisión, esto mimo sucede en las cámaras 19 y 20. Aunque aquí no se encuentra presupuestado se recomienda la instalación de una malla de sombreo que limite la incidencia de la radiación solar directa.

5.1.3.18. Cámara 19 “Zootecnia 2”

En el caso de la cámara 19, se proponen las mismas medidas que en el caso anterior, un pequeño aumento de la temperatura consigna y la instalación de una cortina de lamas, ambas mejoras quedarían amortizadas en un periodo inferior a un año, y tal y como se puede ver en la Tabla 31, se reduciría el coste operacional en casi 90 € anuales.



Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)



767,06 1,50 - - - -

744,04 1,50 3,00 - 0,00 -

671,17 1,50 15,00 10,00 78,63 0,8

648,16 1,50 18,00 13,00 78,63 0,7

- 3,59 - - - -




Escenario Combinado (Mejora 1 + Mejora 2)



Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)



562,51 1,10 - - - -

545,63 1,10 3,00 - 0,00 -

492,19 1,10 15,00 10,00 78,63 1,1

475,32 1,10 18,00 13,00 78,63 0,9

- 3,59 - - - -






51

5.1.3.19. Cámara 20 “Antecámara Zootecnia”

En este caso, como se puede ver en la Tabla 32, solo se propone el aumento de la temperatura consigna, para conseguir un ahorro de unos 10 € anuales. La potencia estimada en este caso es superior a la potencia real del equipo, lo que indica que el equipo está ligeramente subdimensionado, especialmente si trabaja en condiciones de enfriamiento y no de mantenimiento de la temperatura.

5.1.3.20. Cámara 21 “Zootecnia 3”

Cómo se ve en la Tabla 33, las tres mejoras que se proponen sobre la cámara 21 suponen un desembolso de 109 € para la instalación de una cortina de lamas, un refuerzo térmico en la pared sur, además de aumentar en un grado la temperatura consigna del recinto. Una vez aplicadas estas modificaciones se estima un ahorro de 230 € anuales, amortizando los 109 € anteriormente mencionados en los primeros 6 meses tras la instalación.

El equipo está subdimensionado sobre todo si trabaja en condiciones de enfriamiento. Para el mantenimiento, se estiman 0,7 kW que sí están por debajo de la potencia del compresor




Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)



357,96 0,70 - - - -

347,22 0,70 3,00 - 0,00 -

- 1,16 - - - -





Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)



1.140,36 2,23 - - - -

1.106,15 2,23 3,00 - 0,00 -

997,81 2,23 15,00 10,00 78,63 0,6

1.083,34 2,23 5,00 - 30,75 0,5

906,58 2,23 23,00 18,00 109,38 0,5

- 4,71 - - - -





Escenario Combinada (Mejora 1 + Mejora 2 +

Mejora 3)

Escenario Mejora 3 (Mejora del aislamiento)

52

5.1.3.21. Cámara 22 “Zootecnia Despiece”

Se trata de una instalación que se utiliza únicamente 1 mes al año y supone menos de 50 € anuales. La única mejora que se plantea, aunque no está respaldada de manera numérica, es la instalación de los paneles para mejorar el aislamiento térmico en la puerta de acceso a la instalación, ya que se trata de una puerta de metal que no ofrece una buena resistencia térmica y que aumenta de manera notable las cargas por transmisión.

5.1.3.22. Cámara 23 “Antecámara de Cadáveres”

Tal y cómo se ve en la Tabla 34, el aumento de un grado en la temperatura consigna para reducir las cargas térmicas. Aunque la potencia máxima necesaria se encuentre por encima de la potencia real no se trata de un dato representativo ya que la potencia en condiciones de mantenimiento es de 0,1 kW y al tratarse de una antecámara no es común que se encuentre en condiciones de enfriamiento

5.1.3.23. Cámara 24 “Cámara de Cadáveres”

En este caso se propone la instalación de una cortina de lamas y el aumento de la temperatura consigna en dos grados siempre y cuando sea posible. Ambas medidas suponen un coste de aproximadamente 80 €, que quedarían amortizados antes del primer año de su instalación, reduciendo el consumo de 726 € hasta los 613 €, tal y como se puede ver en la Tabla 35.




Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)



132,96 0,26 - - - -

128,97 0,26 3,00 - 0,00 -





Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)



726,15 1,42 - - - -

682,58 1,42 6,00 - 0,00 -

635,38 1,42 15,00 10,00 78,63 0,9

613,59 1,42 21,00 10,00 78,63 0,7






53

5.1.3.24. Cámara 25 “Gallinero”

Se trata de una cámara para la conservación de huevos frescos, por lo que no es muy exigente a nivel de potencia, sin embargo, si estimamos la potencia del equipo conforme a su tamaño (en torno a 0,7 kW) su consumo energético supone más de 300 € anuales. Puesto que no se conocen las características técnicas de la cámara, no es posible respaldar las recomendaciones numéricamente, aunque se recomienda añadir un aislamiento térmico a la puerta, puesto que, está hecha de metal y este material no es un buen aislante térmico.

5.1.3.25. Cámara 26 “Antecámara de Flores”

Tal y como se ve en la Tabla 36, esta cámara supone 767 € al año. Para reducir los costes operacionales hasta aproximadamente los 650 € anuales se recomienda el aumento de la temperatura consigna y la instalación de una cortina de lamas, quedando ambas mejoras amortizas a lo largo del primer año.

La potencia máxima estimada está por debajo de la potencia real del equipo lo que puede indicar que el equipo está sobredimensionado, sin embargo, esta antecámara también se utiliza como cámara de conservación por lo que es recomendable que tenga potencia extra para hacer frente a un aumento en la estiba.



Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)



767,06 1,50 - - - -

744,04 1,50 3,00 - 0,00 -

671,17 1,50 15,00 10,00 78,63 0,8

648,16 1,50 18,00 13,00 78,63 0,7






54

5.1.3.26. Cámara 27 “Cámara de Flores”

Por último, la cámara 27 se trata de una cámara de congelación y que como se puede ver en la Tabla 37 supone unos costes operacionales de 1.280 € al año. Mediante una subida sutil de la temperatura consigna y la instalación de una cortina de lamas es posible reducir en casi 180 € el consumo anual. Las mejoras supondrían un desembolso de 81 €, que quedarían amortizados medio año después de su instalación.

La potencia que se estima necesaria es más del doble de la potencia real del equipo por lo que es recomendable reducir la estiba al mínimo imprescindible y aumentar la temperatura consigna hasta la temperatura más alta posible sin poner el riesgo el material que se encuentra en el interior.



Potencia del Equipo

(kW)

Ahorro Máximo (%)

Ahorro Mínimo (%)



1.278,43 2,50 - - - -

1.240,07 2,50 3,00 - 0,00 -

1.118,62 2,50 15,00 10,00 80,75 0,5

1.099,45 2,50 18,00 10,00 80,75 0,5






56

6. CONCLUSIONES

Las principales conclusiones de este trabajo son:

La Escuela cuenta con un total de 27 cámaras frigoríficas de carácter semi-industrial:

o 15 están en la Ciudad Universitaria: 8 en el edificio principal de Agrónomos, 2 en el edificio principal de Agrícolas, 4 en el Aulario C y una más en la Biblioteca.Las 12 instalaciones restantes se encuentran en los Campos de Experimentación Agropecuaria, distribuidas de la siguiente manera: 3 en las naves para la investigación agropecuaria, 2 en la zona de los invernaderos, 5 equipos en el edificio para la elaboración de sustratos orgánicos.

o 23 de estas cámaras se encuentran en funcionamiento, 4 están en parada por fallas mecánicas o debido a que su ubicación no es la adecuada.

o 18 de las cámaras trabajan a temperatura centígrada positiva, las 5 restantes lo hacen por debajo de 0 ºC.

o La potencia frigorífica instalada en la Escuela es de aproximadamente 30 kW con un volumen total de refrigeración de 441,5 m³

o El fluido refrigerante más utilizado por las instalaciones es el R404A. existiendo dos instalaciones que utilizan el R22 y el R502, prohibidos actualmente en la Unión Europea.

o 18 de los 27 compresores que existen son herméticos alternativos, de eficiencia energética media, aunque son 14 los que se encuentran en funcionamiento actualmente.

La media de las instalaciones es de 12 años de antigüedad. Con 2 cámaras con más de 20 años y que supera la vida útil para este tipo de instalaciones por lo que se recomienda llevar a cabo un plan de renovación de equipos debido a su obsolescencia.

El consumo actual debido de los equipos se ha estimado en 13.230 € al año. Las recomendaciones de mejora que se proponen se centran en el aumento de la temperatura consigna, la disminución de las cargas térmicas mediante la mejora del aislamiento en las paredes y en las infiltraciones de aire y la adición o sustitución de elementos en el equipo frigorífico. Su implantación requiere un desembolso de menos de 2.000 €.

El ahorro energético tras la puesta en marcha de estas propuestas de mejora se estima entre el 25 y el 30 %. Esto se traduce en un ahorro anual de entre 3.300 y 3.900 €.

Se recomienda la puesta en marcha de un plan general de mantenimiento y renovación, así como la implantación de medidas de ahorro promovidas por el centro que reviertan el ahorro estimado en la energía eléctrica en las propias instalaciones.

57

7. ANEXOS

7.1. Identificación de las cámaras

Nº DE CÁMARA

ALIAS DE LA CÁMARA UBICACIÓN PAG.

1 Laboratorio de Termotecnia 1 Edificio de Agrícolas 622 Laboratorio de Termotecnia 2 Edificio de Agrícolas 703 Laboratorio de Industrias Edificio C de Agrícolas 784 Bodega Edificio C de Agrícolas 845 Quesería 1 Edificio C de Agrícolas 906 Quesería 2 Edificio C de Agrícolas 967 Pasillo de Motores Pasillo de Motores -8 Laboratorio de Bioquímica Edificio de Agrónomos -9 Laboratorio de Microbiología Edificio de Agrónomos 10010 Cafetería 1 Edificio de Agrónomos 10411 Cafetería 2 Edificio de Agrónomos 11212 Cafetería 3 Edificio de Agrónomos 11813 Cafetería 4 Edificio de Agrónomos 12614 Cámara de Semillas 1 Edificio de Agrónomos 13215 Cámara de Semillas 2 Edificio de Agrónomos 13816 Molinería 1 Campos de Prácticas -17 Molinería 2 Campos de Prácticas -18 Zootecnia 1 Campos de Prácticas 14619 Zootecnia 2 Campos de Prácticas 15420 Zootecnia Antecámara Campos de Prácticas 16221 Zootecnia 3 Campos de Prácticas 17022 Zootecnia Despiece Campos de Prácticas -23 Antecámara de Cadáveres Campos de Prácticas 18024 Cámara de Cadáveres Campos de Prácticas 18825 Cámara Gallinero Campos de Prácticas -26 Antecámara Flores Campos de Prácticas 19627 Cámara de Flores Campos de Prácticas 204

58

7.2. Tabla resumen de las instalaciones: Agrícolas.Cá

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dore

s fun

cion

an p

or

conv

ecci

ón fo

rzad

a

Todo

s los

equ

ipos

func

iona

n 12

mes

es, s

alvo

la

sala

de

desp

iece

que

func

iona

1 m

es a

l año

9,1

El m

ater

ial a

isla

nte

pred

omin

ante

es l

a Es

pum

a de

Pol

iure

tano

, con

un

gros

or m

edio

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:

Espe

sor M

edio

:

La m

ayor

par

te d

e la

s cám

aras

trab

ajan

en

Refr

iger

ació

n

59

7.3. Tabla resumen de las instalaciones: Agrónomos.

Cám

ara

8Cá

mar

a 9

Cám

ara

10Cá

mar

a 11

Cám

ara

12Cá

mar

a 13

Cám

ara

14Cá

mar

a 15

Lab.

Bio

quím

ica

Lab.

Mic

robi

olog

ía

Cafe

tería

1Ca

fete

ría 2

Cafe

tería

3Ca

fete

ría 4

Cám

ara

Sem

illas

1Cá

mar

a Se

mill

as 2

Nº I

nven

tario

02A.

00.0

11.0

02A.

01.0

22.0

0116

4301

1644

0116

4501

1646

02A.

01.0

46.0

02A.

01.0

44.0

Mar

ca y

Mod

elo

Carr

ier 3

8GL0

24G

*Za

nott

i BSB

225T

02F

Zano

tti

MSB

125N

02F

Zano

tti

MSB

125N

02F

Zano

tti

MSB

125N

02F

KOBO

L CR-

44-E

KOBO

L CUB

ICO

CC

G-75

Año

de F

abric

ació

n*

*20

0320

0320

0320

0320

1320

131

23

45

67

8Po

tenc

ia M

edia

:Po

tenc

ia T

otal

:Po

tenc

ia d

el

Com

pres

or (k

W)

3,1

11,

50,

60,

60,

61,

12

1,31

10,5

Alim

enta

ción

(V/H

z)Tr

ifási

ca co

n ne

utro

(400

/50)

Trifá

sica

con

neut

ro (4

00/5

0)

Trifá

sica

con

neut

ro ca

mbi

ado

a m

ono

(400

/50)

Trifá

sica

con

neut

ro (4

00/5

0)Tr

ifási

ca co

n ne

utro

(400

/50)

Trifá

sica

con

neut

ro (4

00/5

0)Tr

ifási

ca co

n ne

utro

(400

/50)

Trifá

sica

con

neut

ro (4

00/5

0)

Flui

do R

efrig

eran

teR4

10A

*R4

04A

R404

AR4

04A

R404

AR4

04A

R404

A

Tipo

de

Com

pres

orHe

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ico

Alte

rnat

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Sem

iher

mét

ico

Alte

rnat

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Herm

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o Al

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oHe

rmét

ico

Alte

rnat

ivo

Herm

étic

o Al

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rmét

ico

Alte

rnat

ivo

Sem

iher

mét

ico

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Sem

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rnat

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Tipo

de

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orad

orCo

nvec

ción

fo

rzad

a: 1

ve

ntila

dor

Conv

ecci

ón

forz

ada:

2

vent

ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

ada:

1

vent

ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

ada:

1

vent

ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

ada:

1

vent

ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

ada:

1

vent

ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

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1

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ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

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2

vent

ilado

r

Entr

adas

de

Pers

onal

*

40 v

ez/d

ía

6 ve

z/dí

a 6

vez/

día

6 ve

z/dí

a 6

vez/

día

40 v

ez/d

ía

2 ve

z/dí

a M

eses

en

func

inoa

mie

nto

*12

1212

1212

1212

Tem

pera

tura

Con

sign

a4

(±1º

C)0

(±1º

C)-2

0 (±

1ºC)

4 (±

1ºC)

2 (±

1ºC)

11 (±

1ºC)

15 (±

1ºC)

-15

(±1º

C)Ti

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e Co

nser

vaci

ónRe

frig

erac

ión

Refr

iger

ació

nCo

ngel

ació

nRe

frig

erac

ión

Refr

iger

ació

nM

adur

ació

nM

adur

ació

nCo

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n

Mat

eria

l Alm

acen

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ucto

s Q

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Mue

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sAl

imen

to

Cong

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oduc

tos

Alim

enta

ción

Prod

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s Al

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tos

Alim

enta

ción

Trab

ajo

del

Pers

onal

Mat

. Veg

etal

Se

mill

as

Med

idas

de

la cá

mar

a (m

)2,

60x2

,26x

3,60

2,13

x4,2

0x2,

152,

39x1

,80x

1,80

2,39

x1,8

0x1,

802,

39x1

,20x

1,80

2,39

x1,2

0x1,

802,

10x3

x3,6

52,

10x6

,50x

3Vo

lum

en M

edio

:Vo

lum

en T

otal

:

Volu

men

(m³)

21,2

119

,32

7,74

7,74

5,16

5,16

23,0

654

,60

18,0

014

4,01

Med

idas

de

la P

uert

a (c

m)

177x

80

173x

8019

7x76

197x

7619

7x76

197x

7619

7x76

197x

76

Barr

era

cont

ra

Infil

trac

ione

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oN

oN

oN

oN

oN

oN

oN

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illo

Ladr

illo

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ma

Poliu

reta

noEs

pum

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liure

tano

Espu

ma

Poliu

reta

noEs

pum

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liure

tano

Espu

ma

Poliu

reta

noEs

pum

a Po

liure

tano

Espe

sor d

el A

isla

nte

(cm

)35

358

88

810

10

Cám

aras

en

el E

dific

io d

e Ag

róno

mos

RESU

LTAD

OS

1 de

las 1

2 cá

mar

as se

enc

uent

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n pa

ro

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do a

falla

s téc

nica

s

15,3

El fl

uido

refr

iger

ante

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s el R

404A

La m

ayor

par

te d

e lo

s com

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Herm

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os A

ltern

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os

Todo

s los

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pora

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s fun

cion

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or

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ecci

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rzad

a

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s los

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func

iona

n 12

mes

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El m

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Pol

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:

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par

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e la

s cám

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trab

ajan

en

Refr

iger

ació

n

* Da

tos n

o di

spon

ible

s

60

7.4. Tabla resumen de las instalaciones: C.E.A 1Cá

mar

a 16

Cám

ara

17Cá

mar

a 18

Cám

ara

19Cá

mar

a 20

Cám

ara

21Cá

mar

a 22

Mol

iner

ía 1

Mol

iner

ía 2

Zoot

écni

a 1

Zoot

écni

a 2

Ante

cám

ara

Zoot

écni

a Zo

otéc

nia

3Zo

otéc

nia

Des

piec

e

Nº I

nven

tario

3296

932

969

**

**

*

Mar

ca y

Mod

elo

Equi

po

Conv

enci

onal

Equi

po

Conv

enci

onal

Frim

etal

FRM

-240

Frim

etal

FRM

-170

Frim

etal

FRM

-240

Frim

etal

PIA

N-2

6Fr

imet

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IAN

-57

Año

de F

abric

ació

n20

0720

0720

1220

1220

1220

12*

Pote

ncia

del

Co

mpr

esor

(kW

)*

*1,

491,

10,

72,

230,

7

Alim

enta

ción

(VHz

)Tr

ifási

ca co

n ne

utro

(400

/50)

Trifá

sica

con

neut

ro (4

00/5

0)Tr

ifási

ca co

n ne

utro

(400

/50)

Trifá

sica

con

neut

ro (4

00/5

0)Tr

ifási

ca co

n ne

utro

(400

/50)

Trifá

sica

con

neut

ro

(400

/50)

Trifá

sica

con

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ro

(400

/50)

Flui

do R

efrig

eran

te*

*R4

04A

R404

AR4

04A

R404

AR1

34a

Tipo

de

Com

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orHe

rmét

ico

Alte

rnat

ivo

Herm

étic

o Al

tern

ativ

oSe

mih

erm

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o Al

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mih

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étic

o Al

tern

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mih

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tern

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erm

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o Al

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oHe

rmét

ico

Alte

rnat

ivo

Tipo

de

Evap

orad

orCo

nvec

ción

fo

rzad

a: 2

ve

ntila

dor

Conv

ecci

ón

forz

ada:

2

vent

ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

ada:

2

vent

ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

ada:

1

vent

ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

ada:

2

vent

ilado

r

Conv

ecci

ón fo

rzad

a: 1

ve

ntila

dor

Conv

ecci

ón fo

rzad

a: 1

ve

ntila

dor

Entr

adas

de

Pers

onal

*

*1

vez/

sem

ana

1 ve

z/se

man

a 1

vez/

sem

ana

1 ve

z/se

man

a 1

vez/

sem

ana

Mes

es e

n fu

ncin

oam

ient

o*

*12

1212

121

Tem

pera

tura

Con

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(±1º

C)12

(±1º

C)1

(±1º

C)5

(±1º

C)9

(±1º

C)-2

0 (±

1ºC)

9 (±

1ºC)

Tipo

de

Cons

erva

ción

Refr

iger

ació

nM

adur

ació

nRe

frig

erac

ión

Refr

iger

ació

nRe

frig

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ión

Cong

elac

ión

Mad

urac

ión

Mat

eria

l Alm

acen

ado

**

Mue

stra

s Pie

nsos

Mue

stra

s Pie

nsos

Mue

stra

s Pie

nsos

Mue

stra

s Pie

nsos

Trab

ajo

Pers

onal

Med

idas

de

la cá

mar

a (m

)2,

25x1

,85x

2,25

2,25

x1,8

5x2,

252,

5x4,

64x1

,94

2,5x

6,14

x1,9

42,

5x1,

46x3

,91

2,5x

4,64

x2,0

53x

6,14

x6,1

4

Volu

men

(m³)

9,41

9,41

22,5

029

,78

14,2

723

,78

113,

10M

edid

as d

e la

Pue

rta

(cm

)18

5x80

185x

8018

5x85

185x

8518

5x85

185x

8518

5x85

Barr

era

cont

ra

Infil

trac

ione

sN

oN

oN

oN

oSi

No

No

Tipo

de

Aisl

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Espu

ma

Poliu

reta

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pum

a Po

liure

tano

Espu

ma

Poliu

reta

noEs

pum

a Po

liure

tano

Espu

ma

Poliu

reta

noEs

pum

a Po

liure

tano

Espu

ma

Poliu

reta

no

Espe

sor d

el A

isla

nte

(cm

)7

78

88

10*

* Da

tos n

o di

spon

ible

s

Cám

aras

en

los

cam

pos

de p

ráct

icas

61

7.5. Tabla resumen de las instalaciones: C.E.A 2Cá

mar

a 23

Cám

ara

24Cá

mar

a 25

Cám

ara

26Cá

mar

a 27

Ant

ecám

ara

Cada

vere

sCá

mar

a Ca

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res

C. G

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Ant

ecám

ara

Flor

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Flo

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**

**

Mar

ca y

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Frim

etal

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-12

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hn L

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150C

**

Frig

a-Bo

hn

Año

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ión

**

**

*Po

tenc

ia M

edia

:Po

tenc

ia T

otal

:Po

tenc

ia d

el

Com

pres

or (k

W)

0,26

1,42

0,7

1,5

2,5

1,26

12,6

Alim

enta

ción

(VH

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ica

con

neut

ro

(400

/50)

Trif

ásic

a co

n ne

utro

(400

/50)

*Tr

ifás

ica

con

neut

ro (4

00/5

0)Tr

ifás

ica

con

neut

ro (4

00/5

0)Fl

uido

Ref

rige

rant

eR4

04A

R404

A*

R134

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04A

Tipo

de

Com

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mih

erm

étic

o A

lter

nati

voSe

mih

erm

étic

o A

lter

nati

voH

erm

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o A

lter

nati

voH

erm

étic

o A

lter

nati

voH

erm

étic

o A

lter

nati

vo

Tipo

de

Evap

orad

orCo

nvec

ción

forz

ada:

1

vent

ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

ada:

2

vent

ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

ada:

2

vent

ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

ada:

2

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ilado

r

Conv

ecci

ón

forz

ada:

4

vent

ilado

r

Entr

adas

de

Pers

onal

6

vez/

día

6 ve

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a3

vez/

día

3 ve

z/dí

a3

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Mes

es e

n fu

ncin

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ient

o12

1212

1212

Tem

pera

tura

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1ºC)

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1ºC)

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1ºC)

-5 (±

1ºC)

Tipo

de

Cons

erva

ción

Refr

iger

ació

nCo

ngel

ació

nM

adur

ació

nRe

frig

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ión

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elac

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Mat

eria

l Alm

acen

ado

Mue

stra

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nim

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Rest

os A

nim

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Hue

vos

Fres

cos

Mat

eria

l Veg

etal

Mat

eria

l Veg

etal

Med

idas

de

la c

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a (m

)2,

28x1

,63x

1,29

2,28

x1,6

3x1,

902,

20x2

x2,8

02,

45x3

,30x

1,20

2,45

x1,2

0x1,

60V

olum

en M

edio

:V

olum

en T

otal

:

Vol

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(m³)

4,79

7,06

12,3

69,

784,

7323

,74

189,

89M

edid

as d

e la

Pue

rta

(cm

)18

5x85

185x

8519

5x85

195x

8519

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Barr

era

cont

ra

Infi

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cion

esN

oN

oN

oN

oN

o

Tipo

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lant

eEs

pum

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liure

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ma

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oEs

pum

a Po

liure

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Espu

ma

Poliu

reta

noEs

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r del

Ais

lant

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m)

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1410

1010

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El m

ater

ial a

isla

nte

pred

omin

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es

la

Espu

ma

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oliu

reta

no, c

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n gr

osor

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io

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Espe

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:

La m

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par

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n Re

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ión

Todo

s lo

s ev

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ador

es fu

ncio

nan

por

conv

ecci

ón fo

rzad

a

Todo

s lo

s eq

uipo

s fu

ncio

nan

12 m

eses

RESU

LTA

DO

S

2 de

las

12 c

ámar

as s

e en

cuen

tra

en p

aro

debi

do a

falla

s té

cnic

as

El fl

uido

refr

iger

ante

más

com

ún e

s el

R40

4A

La m

ayor

par

te d

e lo

s co

mpr

esor

es s

on

Her

mét

icos

Alt

erna

tivo

s

Cám

aras

en

los

cam

pos

de p

ráct

icas

62

7.6. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 1 “Laboratorio de Termotecnia 1”Al

to (m

)2,

4R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)2

3Ar

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2 )La

rgo

(m)

2Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

4,8

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)5

Suel

o0,

040,

1Pa

red

24,

8Te

cho

4Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

34,

8Su

elo

4Ai

slan

te (m

)0,

12

4Pa

red

44,

8k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

9Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,9

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

5,00

41,3

719

,00

0,91

0,86

943,

7366

7,00

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

16,2

74,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

15

3,39

Altit

ud (m

)

16,2

74,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

15

3,39

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

63

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

13,7

44,

37

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

15

3,44

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

16,2

74,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

15

3,39

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

16,2

74,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

15

3,39

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

64

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

7958

,68

92,1

1

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

13,3

14,

51

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

3,33

kJ/d

ía

W

15

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (k

W)

Qi(k

W)

Qi(k

J/día)

A (m

²)=1,7

1 i

(kg/

m³)=

1,16

8,07

he (k

J/kg)

=41

,37g (

m/s

²)=9,8

0,27

hi (k

J/kg)

=19

,00H=

1,94,3

2 e

(kg/

m³)=

1,10

Fm=

1,27

1,27

Dt=

0,001

62θo

(min

)=2

P=1

θd (h

)=24

θp (s

)=20

Esce

nario

Actu

al

0

1351

,570,0

156

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Mét

odo

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df

*(1-

E)

E

12,07

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

65

Alto

(m)

2,4

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

23

Area

(m2 )

Larg

o (m

)2

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

14,

8Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

6Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

4,8

Tech

o4

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

4,8

Suel

o4

Aisl

ante

(m)

0,1

24

Pare

d 4

4,8

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,9

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

9Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

06,

0041

,37

19,0

0

0,91

0,86

943,

7366

7,00

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

15,1

84,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

14

3,16

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Altit

ud (m

)

Cálc

ulo

de la

den

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d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

II

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

14

3,16

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

15,1

84,

43

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

de 1

ºC en

la te

mpe

ratu

ra in

terio

r de l

a cám

ara)

Enta

lpía

(kJ/

kg)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

66

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

12,8

24,

37

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

14

3,21

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

15,1

84,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

14

3,16

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

15,1

84,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

14

3,16

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

67

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

7428

,10

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

12,4

3Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Tech

o

14

85,9

7W

3,11

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

4,51

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (k

W)

Qi(k

W)

Qi(k

J/día)

A (m

²)=1,7

1 i

(kg/

m³)=

1,16

8,07

he (k

J/kg)

=41

,37g (

m/s

²)=9,8

00,2

7hi

(kJ/k

g)=

19H=

1,90

4,32

e(k

g/m

³)=1,0

9890

11Fm

=1,2

71,2

7Dt

= 0,0

0146

θo (m

in)=

2P=

1θd

(h)=

24θp

(s)=

6

0,000

976

,03

D f0,5

E0,9

Mét

odo

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df

*(1-

E)

12,07

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortin

a de l

amas

)

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

68


250Agua

Producto (kg/dia·m3)

Cpfresco promedio (kJ/kgK)

2,5 Cpcongelado

promedio To (°C) 15 Tc (°C)Tf (°C) 5,00 Tf(°C)

Qe (kJ/día) 60000,00

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

-



Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐



Qpre= E · cp f · T0 − T𝑐 · 𝑉 𝑐


20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo

Las cargas por necesidades de servicio (kJ/día) Qfi=0.15*Qt 1.193,80Las cargas por necesidades de servicio (kJ/día) Qfi=0.10*(Qt+Qe) 10.193,80


en condiciones de enfriamiento

70

7.7. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 2 “Laboratorio de Termotecnia 2”Al

to (m

)2,

1R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)2

3Ar

ea (m

2 )La

rgo

(m)

2Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

4,2

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)2

Suel

o0,

040,

1Pa

red

24,

2Te

cho

4Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

34,

2Su

elo

4Ai

slan

te (m

)0,

072

4Pa

red

44,

2k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

9Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,9

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

2,00

41,3

713

,28

0,91

0,85

943,

7366

7,00

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

07k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

07k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

23,8

03,

18

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

18

5,67

Altit

ud (m

)

23,8

03,

18

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

18

5,67

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

71

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

07k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

07k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

07k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

23,1

03,

12

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

18

5,78

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

23,8

03,

18

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

18

5,67

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

23,8

03,

18

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

18

5,67

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

72

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

07k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

1213

0,92

140,

40

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

22,1

13,

26

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

5,53

kJ/d

ía

W

18

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (k

W)

Qi(k

W)

Qi(k

J/día)

A (m

²)=1,7

1 i

(kg/

m³)=

1,18

10,14

he (k

J/kg)

=41

,37g (

m/s

²)=9,8

0,30

hi (k

J/kg)

=13

,28H=

1,94,3

2 e

(kg/

m³)=

1,10

Fm=

1,27

1,27

Dt=

0,001

62θo

(min

)=2

P=1

θd (h

)=24

θp (s

)=20

Esce

nario

Actu

al

0

1872

,410,0

217

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Mét

odo

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df

*(1-

E)

E

16,72

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

73

Alto

(m)

2,1

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

23

Area

(m2 )

Larg

o (m

)2

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

14,

2Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

3Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

4,2

Tech

o4

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

4,2

Suel

o4

Aisl

ante

(m)

0,07

24

Pare

d 4

4,2

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,9

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

9Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

03,

0041

,37

15,1

3

0,91

0,85

943,

7366

7,00

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

07k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

07k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

22,4

83,

18

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

17

5,35

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Altit

ud (m

)

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

II

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

17

5,35

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

22,4

83,

18

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

de 1

ºC en

la te

mpe

ratu

ra in

terio

r de l

a cám

ara)

Enta

lpía

(kJ/

kg)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

74

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

07k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

07k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

07k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

21,8

23,

12

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

17

5,45

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

22,4

83,

18

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

17

5,35

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

22,4

83,

18

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

17

5,35

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

75

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

07k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

1145

6,98

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

20,8

8Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Tech

o

17

132,

60W

5,22

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

3,26

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (k

W)

Qi(k

W)

Qi(k

J/día)

A (m

²)=1,7

1 i

(kg/

m³)=

1,18

10,14

he (k

J/kg)

=41

,37g (

m/s

²)=9,8

00,3

0hi

(kJ/k

g)=

13,28

H=1,9

04,3

2 e

(kg/

m³)=

1,098

9011

Fm=

1,27

1,27

Dt=

0,001

46θo

(min

)=2

P=1

θd (h

)=24

θp (s

)=6

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortin

a de l

amas

)

Mét

odo

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df

*(1-

E)

16,72

0,001

210

5,32

D f0,5

E0,9

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

76


250Agua



2,5 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 68250,00

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo




78

7.8. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 3 “Laboratorio de Industrias”Al

to (m

)2,

4R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)3,

23

Area

(m2 )

Larg

o (m

)1,

2Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

7,68

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)12

Suel

o0,

040,

1Pa

red

22,

88Te

cho

3,84

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

7,68

Suel

o3,

84Ai

slan

te (m

)0,

062

4Pa

red

42,

88k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

6Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,95

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

12,0

041

,37

34,7

4

0,91

0,87

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)12

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

06k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)12

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

06k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

sida

d de

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o y

flujo

de

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r tot

al a

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és d

e la

s par

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Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

Altit

ud (m

)

22,2

62,

76

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

8

2,90

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

8,35

2,76

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

8

2,90

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

79

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)12

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

06k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)12

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

06k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)12

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

06k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

8

2,90

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

22,2

62,

76

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

8,35

2,76

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

8

2,90

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

8

2,96

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

11,3

82,

70

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

80

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)12

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

06k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

8

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

7206

,80

83,4

1

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10,8

22,

84

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

2,82

kJ/d

ía

W

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

2i (k

g/m³

)=1,1

52,1

3he

(kJ/k

g)=41

,37g (

m/s²)

=9,8

0,24

hi (kJ

/kg)=

34,74

H=1,6

3,96

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

81,2

8Dt

= 0,0

8356

θo (m

in)=

120

P=1θ

d (h)

=24

θp (s

)=20

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Esce

nario

Actu

al

0

1496

6,03

0,173

2Qi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

E

2,59

D f0,8

Méto

doAS

HRAE

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

81

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

2i (k

g/m³

)=1,1

52,1

3he

(kJ/k

g)=41

,37g (

m/s²)

=9,8

00,2

4hi

(kJ/k

g)=34

,74H=

1,60

3,96

e(kg

/m³)=

1,098

9011

Fm=

1,28

1,28

Dt=

0,083

40θo

(min)

=12

0P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

6

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

2,59

Méto

doAS

HRAE

0,010

893

3,56

D f0,5

E0,9

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de lam

as)

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

82


250Agua



2,5 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 17280,00

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo




84

7.9. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 4 “Bodega”Al

to (m

)3,

06R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)3,

63

Area

(m2 )

Larg

o (m

)2,

04Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

11,0

16Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

8Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

6,24

24Te

cho

7,34

4Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

311

,016

Suel

o7,

344

Aisl

ante

(m)

0,17

24

Pare

d 4

6,24

24k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)2,

1Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

1,2

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

8,00

41,3

725

,29

0,91

0,87

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

17k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

17k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

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de

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r tot

al a

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és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

Altit

ud (m

)

18,0

07,

34

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

12

1,63

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10,2

07,

34

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

12

1,63

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

85

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

17k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

17k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

17k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

12

1,63

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

18,0

07,

34

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

10,2

07,

34

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

12

1,63

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

12

1,65

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

12,1

07,

28

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

86

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

17k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

12

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

6944

,56

80,3

8

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

11,8

77,

42

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

1,62

kJ/d

ía

W

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=2,5

2i (k

g/m³

)=1,1

58,5

5he

(kJ/k

g)=41

,37g (

m/s²)

=9,8

0,24

hi (kJ

/kg)=

25,29

H=2,1

4,54

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

81,2

8Dt

= 0,0

0162

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

20

Méto

do AS

HRAE

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

0

1336

,830,0

155

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

E

11,94

D f0,8

Esce

nario

Actu

al

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

87

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=2,5

2i (k

g/m³

)=1,1

58,5

5he

(kJ/k

g)=41

,37g (

m/s²)

=9,8

00,2

4hi

(kJ/k

g)=25

,29H=

2,10

4,54

e(kg

/m³)=

1,098

9011

Fm=

1,28

1,28

Dt=

0,001

46θo

(min)

=2

P=1θ

d (h)

=24

θp (s

)=6

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de la

mas)

Méto

do AS

HRAE

Calcu

lo de

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ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

0,000

975

,20

D f0,5

E0,9

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

11,94

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

88


250Agua



4 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 157308,48

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo




90

7.10. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 5 “Quesería 1”Al

to (m

)3,

03R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)3,

543

Area

(m2 )

Larg

o (m

)2,

25Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

10,7

262

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)12

Suel

o0,

040,

1Pa

red

26,

8175

Tech

o7,

965

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

10,7

262

Suel

o7,

965

Aisl

ante

(m)

0,08

24

Pare

d 4

6,81

75k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)2

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)1

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

12,0

041

,37

34,7

4

0,91

0,90

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)12

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)12

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

sida

d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

Altit

ud (m

)

23,8

83,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

8

2,23

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

15,1

83,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

8

2,23

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

91

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)12

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)4

T in

t (°C

)12

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)12

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

8

2,23

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

23,8

83,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

-15,

183,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

-8

-2,2

3

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

8

2,26

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

18,0

33,

53

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

92

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)12

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

8

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

7183

,39

83,1

4

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

17,3

53,

67

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

2,18

kJ/d

ía

W

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=2

i (kg/

m³)=

1,11

2,80

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,1

2hi

(kJ/k

g)=34

,74H=

24,4

3 e

(kg/m

³)=1,1

0Fm=

1,29

1,29

Dt=

0,001

62θo

(min)

=2

P=1θ

d (h)

=24

θp (s

)=20

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Esce

nario

Actu

al

0

209,0

40,0

024

Méto

do

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

E

1,87

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

93

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=2

i (kg/

m³)=

1,11

2,80

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,12

hi (kJ

/kg)=

34,74

H=2,0

04,4

3 e

(kg/m

³)=1,0

9890

11Fm

=1,2

91,2

9Dt

= 0,0

0146

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

6

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de la

mas)

0,000

111

,76

D f0,5

E0,9

Méto

do

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

1,87

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

94


250Agua



2,6 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 47061,20

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo




96

7.11. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 6 “Quesería 2”Al

to (m

)3,

03R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)2,

253

Area

(m2 )

Larg

o (m

)3,

54Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

6,81

75Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

4Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

10,7

262

Tech

o7,

965

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

6,81

75Su

elo

7,96

5Ai

slan

te (m

)0,

082

4Pa

red

410

,726

2k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)2

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)1

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

4,00

41,3

717

,04

0,91

0,85

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)12

T in

t (°C

)4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

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Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

16

4,45

Altit

ud (m

)

30,3

63,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

8

2,23

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

23,8

83,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Esce

nari

o A

ctua

l

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

97

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

3,59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

16

4,45

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

16

4,53

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

36,0

73,

53

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

47,7

63,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

16

4,45

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

30,3

6𝑄 𝐴

=∆𝑇

𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

98

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

16

1754

9,08

203,

11

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

34,6

93,

67

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

4,36

kJ/d

ía

W

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=2

i (kg/

m³)=

1,18

10,27

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,3

0hi

(kJ/k

g)=17

,04H=

24,4

3 e

(kg/m

³)=1,1

0Fm=

1,27

1,27

Dt=

0,001

62θo

(min)

=2

P=1θ

d (h)

=24

θp (s

)=20

Esce

nario

Actu

al

Méto

do AS

HRAE

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

1946

,090,0

225

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

E

17,38

D f0,8

0

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

99


250Agua



2,6 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 172557,74

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo




100

7.12. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 9 “Laboratorio de

Microbiología”Al

to (m

)2,

13R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)2,

153

Area

(m2 )

Larg

o (m

)4,

2Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

4,57

95Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

0Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

8,94

6Te

cho

9,03

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

4,57

95Su

elo

9,03

Aisla

nte

(m)

0,35

24

Pare

d 4

8,94

6k (

W/m

k))

0,8

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,9

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

85Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

00,

0041

,37

9,75

0,91

0,84

943,

73-

667,

00-

T ext

(°C)

20T i

nt (°

C)0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

35k (

W/m

K)0,

81/

hc e

xt

(m²K

/W)

0,13

T ext

(°C)

20T i

nt (°

C)0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

35k (

W/m

K)0,

81/

hc e

xt

(m²K

/W)

0,13

Tran

sfer

encia

de

calo

r por

la p

ared

(W

)=De

nsid

ad d

e flu

jo x

m2 d

e p

ared

256,

520,

70

No cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q

/A<8

W/m

2 )

20

28,6

7

Altit

ud (m

)

131,

310,

70

No cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

encia

de

calo

r por

la p

ared

(W

)=De

nsid

ad d

e flu

jo x

m2 d

e p

ared

20

28,6

7

Calcu

lo d

e la

Den

sidad

de

Fluj

o (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

2

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calcu

lo d

e la

Den

sidad

de

Fluj

o (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálcu

lo d

e la

den

sidad

de

flujo

y flu

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e ca

lor t

otal

a tr

avés

de

las p

ared

es

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

101

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

35k

(W/m

K)0,

81/

hc e

xt

(m²K

/W)

0,13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

35k

(W/m

K)0,

81/

hc e

xt

(m²K

/W)

0,13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

35k

(W/m

K)0,

81/

hc e

xt

(m²K

/W)

0,1

283,

290,

64

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

20

31,3

7

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

256,

520,

70

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

20

28,6

7

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

131,

310,

70

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

20

28,6

7𝑄 𝐴

=∆𝑇

𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

102

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

35k

(W/m

K)0,

81/

hc e

xt

(m²K

/W)

0,17

1115

62,5

3

1291

,23

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

232,

280,

78

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

25,7

2

kJ/d

ía

W

20

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Qi(kW

)Qi

(kJ/d

ía)A (

m²)=

1,615

i (k

g/m³

)=1,1

910

,78he

(kJ/k

g)=41

,37g (

m/s²)

=9,8

0,32

hi (kJ

/kg)=

9,75H

=1,9

4,32

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

61,2

6Dt

= 0,0

0162

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

20

Esce

nario

Actu

alCa

lculo

de ga

nanc

ia de

calor

a tra

vés d

el air

e inf

iltrad

o (mé

todo

ASHR

AE)

Méto

do AS

HRAE

0

2131

,650,0

247

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

E

19,03

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

103


50Agua



3 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 43276,28

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo


Estimación de carga oir fuentes internasen condiciones de mantenimiento


104

7.13. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 10 “Cafetería 1”Al

to (m

)2,

39R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)1,

83

Area

(m2 )

Larg

o (m

)1,

8Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

4,30

2Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

-20

Suel

o0,

040,

1Pa

red

24,

302

Tech

o3,

24Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

34,

302

Suel

o3,

24Ai

slan

te (m

)0,

082

4Pa

red

44,

302

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,97

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

76Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

0-2

0,00

41,3

7-1

8,44

0,91

0,77

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

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de

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r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

40

11,1

3

Altit

ud (m

)

47,8

93,

59

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

40

11,1

3

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

47,8

93,

59

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Esce

nari

o A

ctua

l

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

105

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)4

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

3,59

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

40

11,1

3

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

40

11,3

2

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

36,6

83,

53

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

28,7

33,

59

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

24

6,68

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

47,8

9𝑄 𝐴

=∆𝑇

𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

106

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

kJ/d

ía

W

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

40

2111

2,69

244,

36

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

35,2

83,

67

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

10,8

9𝑄 𝐴

=∆𝑇

𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,4

972

i (kg/

m³)=

1,30

18,89

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,5

1hi

(kJ/k

g)=-18

,44H=

1,97

4,39

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

21,2

2Dt

= 0,0

0162

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

20

5755

,660,0

666

Méto

do

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

E

51,39

D f0,8

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Esce

nario

Actu

al

0

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

107

Alto

(m)

2,39

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

1,8

3Ar

ea (m

2 )La

rgo

(m)

1,8

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

14,

302

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)-1

8Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

4,30

2Te

cho

3,24

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

4,30

2Su

elo

3,24

Aisl

ante

(m)

0,08

24

Pare

d 4

4,30

2k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

97Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,76

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

-18,

0041

,37

-18,

44

0,91

0,77

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

de 2

ºC en

la te

mpe

ratu

ra in

terio

r de l

a cám

ara)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

45,4

93,

59

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

38

10,5

8

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Altit

ud (m

)

Cálc

ulo

de la

den

sida

d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

II

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

38

10,5

8N

o cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q /A

<8W

/m2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

45,4

93,

59

Enta

lpía

(kJ/

kg)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

108

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)4

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

38

10,5

8

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

45,4

93,

59

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

22

6,12

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

26,3

43,

59

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

38

10,7

5

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

34,8

53,

53

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

109

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

1997

4,30

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

33,5

2Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Tech

o

38

231,

18W

10,3

4N

o cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q /A

<8W

/m2 )

3,

67

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,4

972

i (kg/

m³)=

1,30

18,89

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,51

hi (kJ

/kg)=

-18,43

7H=

1,97

4,39

e(kg

/m³)=

1,098

9011

Fm=

1,22

1,22

Dt=

0,001

46θo

(min)

=2

P=1θ

d (h)

=24

θp (s

)=6

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de la

mas)

0,003

732

3,76

D f0,5

E0,9

Méto

do

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

51,39

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

110


250Agua


75% 187,5


1,5 Cpcongelado

promedio To (°C) 15 Tc (°C)Tf (°C) Tf(°C)

Qe (kJ/día)

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)

85% 159,38

Calor Latente de

congelación (kJ/kg)



1,80

-1,20-20,00

331,66

47.042,37

409.316,16

65.510,86

521.869,38

-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo




112


to (m

)2,

39R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)1,

83

Area

(m2 )

Larg

o (m

)1,

8Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

4,30

2Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

4Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

4,30

2Te

cho

3,24

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

4,30

2Su

elo

3,24

Aisl

ante

(m)

0,08

24

Pare

d 4

4,30

2k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

97Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,76

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

4,00

41,3

717

,04

0,91

0,86

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

19,1

63,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

16

4,45

Altit

ud (m

)

19,1

63,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

16

4,45

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

calo

r tot

al a

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és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

113

T ex

t (°C

)-5

T in

t (°C

)4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

14,6

73,

53

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

16

4,53

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

19,1

63,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

16

4,45

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

-10,

773,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

-9

-2,5

0𝑄 𝐴

=∆𝑇

𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

114

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

6521

,10

75,4

8

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

14,1

13,

67

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

4,36

kJ/d

ía

W

16

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,4

972

i (kg/

m³)=

1,17

7,69

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,2

8hi

(kJ/k

g)=17

,04H=

1,97

4,39

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

71,2

7Dt

= 0,0

0162

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

20

Esce

nario

Actu

al

0

1365

,890,0

158

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Méto

do

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

E

12,20

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

115

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,4

972

i (kg/

m³)=

1,17

7,69

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,28

hi (kJ

/kg)=

17,03

9H=

1,97

4,39

e(kg

/m³)=

1,098

9011

Fm=

1,27

1,27

Dt=

0,001

46θo

(min)

=2

P=1θ

d (h)

=24

θp (s

)=6

0,000

976

,83

D f0,5

E0,9

Méto

do

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

12,20

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de la

mas)

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

116


250Agua



3 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 63884,70

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo

Las cargas por necesidades de servicio (kJ/día) Qfi=0.15*Qt 978,16Las cargas por necesidades de servicio (kJ/día) Qfi=0.10*(Qt+Qe) 10.560,87

Estimación de cargas por fuentes internasen condiciones de mantenimiento


118


to (m

)2,

39R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)1,

23

Area

(m2 )

Larg

o (m

)1,

8Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

2,86

8Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

2Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

4,30

2Te

cho

2,16

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

2,86

8Su

elo

2,16

Aisl

ante

(m)

0,08

24

Pare

d 4

4,30

2k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

97Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,8

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

2,00

41,3

713

,30

0,91

0,84

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

sida

d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

Altit

ud (m

)

14,3

73,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

18

5,01

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

21,5

53,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

18

5,01

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

119

T ex

t (°C

)-5

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

-7

-1,9

5

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

-5,5

93,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

21,5

53,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

18

5,01

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

18

5,09

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

11,0

03,

53

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

120

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

18

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

6347

,60

73,4

7

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10,5

83,

67

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

4,90

kJ/d

ía

W

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

76 i

(kg/

m³)=

1,19

9,33

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,3

2hi

(kJ/k

g)=13

,30H=

1,97

4,39

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

61,2

6Dt

= 0,0

0162

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

20

Esce

nario

Actu

al

0

1880

,040,0

218

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Méto

do AS

HRAE

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

E

16,79

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

121

Alto

(m)

2,39

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

1,2

3Ar

ea (m

2 )La

rgo

(m)

1,8

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

12,

868

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)3

Suel

o0,

040,

1Pa

red

24,

302

Tech

o2,

16Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

32,

868

Suel

o2,

16Ai

slan

te (m

)0,

082

4Pa

red

44,

302

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,97

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)76

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

3,00

41,3

715

,13

0,91

0,84

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

de 1

ºC en

la te

mpe

ratu

ra in

terio

r de l

a cám

ara)

Enta

lpía

(kJ/

kg)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

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r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Altit

ud (m

)

Cálc

ulo

de la

den

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d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

II

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

17

4,73

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

13,5

73,

59

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

17

4,73

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

20,3

53,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

122

T ex

t (°C

)-5

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

-8

-2,2

3

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

-6,3

93,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

17

4,73

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

20,3

53,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

17

4,81

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10,3

93,

53

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

123

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

5899

,18

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10,0

0Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Tech

o

17

68,2

8W

4,63

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

3,67

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

76 i

(kg/

m³)=

1,19

9,33

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,32

hi (kJ

/kg)=

13,3

H=1,9

74,3

9 e

(kg/m

³)=1,0

9890

11Fm

=1,2

61,2

6Dt

= 0,0

0146

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

6

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de lam

as)

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Méto

do AS

HRAE

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

16,79

0,001

210

5,75

D f0,5

E0,9

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

124


250Agua



3 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 50333,40

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo


Estimación de varga por fuentes internasen condiciones de mantenimiento


126


to (m

)2,

39R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)1,

23

Area

(m2 )

Larg

o (m

)1,

8Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

2,86

8Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

11Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

4,30

2Te

cho

2,16

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

2,86

8Su

elo

2,16

Aisl

ante

(m)

0,08

24

Pare

d 4

4,30

2k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

97Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,76

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

11,0

041

,37

32,2

5

0,91

0,85

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)11

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)11

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

calo

r tot

al a

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és d

e la

s par

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Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

Altit

ud (m

)

7,18

3,59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

9

2,50

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10,7

73,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

9

2,50

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

127

T ex

t (°C

)-5

T in

t (°C

)11

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)11

1/hc

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(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

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(m

²K/W

)0,

13

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)20

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1/hc

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(m²K

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0,1

l (m

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(W/m

K)0,

024

1/hc

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(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

-16

-4,4

5

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

-12,

773,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

10,7

73,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

9

2,50

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

9

2,55

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

5,50

3,53

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

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𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

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𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

128

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)11

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

9

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

2311

,80

26,7

6

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

5,29

3,67

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

2,45

kJ/d

ía

W

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,4

972

i (kg/

m³)=

1,18

2,88

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,3

0hi

(kJ/k

g)=32

,25H=

1,97

4,39

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

61,2

6Dt

= 0,0

0162

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

20

Esce

nario

Actu

alCa

lculo

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nanc

ia de

calor

a tra

vés d

el air

e inf

iltra

do (m

étod

o ASH

RAE)

0

546,8

70,0

063

Méto

do

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

E

4,88

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

129

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,4

972

i (kg/

m³)=

1,18

2,88

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,30

hi (kJ

/kg)=

32,25

H=1,9

74,3

9 e

(kg/m

³)=1,0

9890

11Fm

=1,2

61,2

6Dt

= 0,0

0146

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

6

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de la

mas)

Méto

do

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

4,88

0,000

430

,76

D f0,5

E0,9

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

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1−��

�,�∗

g∗H

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m

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�∗��

��∗

��

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𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

130


250Agua



3 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 15487,20

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo




132

7.17. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 14 “Cámara Semillas 1”Al

to (m

)2,

3R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)3,

823

Area

(m2 )

Larg

o (m

)3,

74Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

8,78

6Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

15Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

8,60

2Te

cho

14,2

868

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

8,78

6Su

elo

14,2

868

Aisl

ante

(m)

0,1

24

Pare

d 4

8,60

2k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

97Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,76

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

15,0

020

,00

15,0

041

,37

19,4

1

0,91

0,89

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)15

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)-1

5T

int (

°C)

15

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

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r tot

al a

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és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

Volu

men

esp

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co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

Altit

ud (m

)

9,92

4,43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

5

1,13

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

-58,

304,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

-30

-6,7

8

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

133

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)15

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)15

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)15

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

5

1,13

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

9,92

4,43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

9,72

4,43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

5

1,13

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

5

1,15

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

16,3

64,

37

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

134

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)15

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

5

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

300,

41

3,48

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

15,8

54,

51

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

1,11

kJ/d

ía

W

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,4

972

i (kg/

m³)=

1,13

6,94

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,1

9hi

(kJ/k

g)=19

,41H=

1,97

4,39

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

91,2

9Dt

= 0,0

0162

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

20

Esce

nario

Actu

al

0

821,8

70,0

095

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Méto

do

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

E

7,34

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

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𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

135

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,4

972

i (kg/

m³)=

1,13

6,94

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,19

hi (kJ

/kg)=

19,41

H=1,9

74,3

9 e

(kg/m

³)=1,0

9890

11Fm

=1,2

91,2

9Dt

= 0,0

0146

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

6

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de la

mas)

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Méto

do

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

7,34

0,000

546

,23

D f0,5

E0,9

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

136


250Agua



3 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 0,00

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo

Las cargas por necesidades de servicio (kJ/día) Qfi=0.15*Qt 45,06Las cargas por necesidades de servicio (kJ/día) Qfi=0.10*(Qt+Qe) 45,06



138

7.18. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 15 “Cámara Semillas 2”Al

to (m

)2,

1R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)3

3Ar

ea (m

2 )La

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(m)

6,5

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

16,

3Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

-15

Suel

o0,

040,

1Pa

red

213

,65

Tech

o19

,5Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

36,

3Su

elo

19,5

Aisl

ante

(m)

0,1

24

Pare

d 4

13,6

5k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

97Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,76

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

-15,

0041

,37

-12,

44

0,91

0,79

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)15

T in

t (°C

)-1

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

107,

934,

43

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2)

35

7,91

Altit

ud (m

)

42,7

04,

43

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

30

6,78

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

Pres

ión

(hPa

)

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

139

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

15k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

33,8

7

107,

934,

43

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

35

7,91

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

35

5,38

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

156,

304,

37

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

35

8,02

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed6,

51

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

140

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

5185

3,62

600,

16

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

151,

444,

51

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

7,77

kJ/d

ía

W

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

35

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,4

972

i (kg/

m³)=

1,27

17,00

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,4

6hi

(kJ/k

g)=-12

,44H=

1,97

4,39

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

31,2

3Dt

= 0,0

0162

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

20

Esce

nario

Actu

al

0

4723

,610,0

547

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Méto

do

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

E

42,18

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

141

Alto

(m)

2,1

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

33

Area

(m2 )

Larg

o (m

)6,

5Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

6,3

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)-1

5Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

13,6

5Te

cho

19,5

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

6,3

Suel

o19

,5Ai

slan

te (m

)0,

142

4Pa

red

413

,65

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,97

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

76Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

0-1

5,00

41,3

7-1

2,44

0,91

0,79

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)15

T in

t (°C

)-1

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

14k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

14k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

78,4

1Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Pa

red-

2

35

5,74

6,09

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Altit

ud (m

)

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

II

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

30

4,92

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

31,0

26,

09

Esce

nari

o M

ejor

ado

(mejo

ra d

el ais

lamien

to)

Enta

lpía

(kJ/

kg)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

142

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

15k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

14k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

14k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

78,4

1

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

33,8

7cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q /A

<6W

/m2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

113,

12Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Su

elo

35

5,80

6,03

5,74

6,09

6,51

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

35

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

35

5,38

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

143

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

14k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

3848

0,56

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

110,

56Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Tech

o

35

445,

38W

5,67

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

6,17

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,4

972

i (kg/

m³)=

1,27

17,00

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,46

hi (kJ

/kg)=

-12,44

H=1,9

74,3

9 e

(kg/m

³)=1,0

9890

11Fm

=1,2

31,2

3Dt

= 0,0

0146

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

6

0,003

126

5,70

D f0,5

E0,9

Méto

do

ASHR

AEQi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

42,18

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de la

mas)

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfilt

rado

(mét

odo A

SHRA

E)

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

144


50Agua


75% 37,5


1 Cpcongelado


Qe (kJ/día)

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)

85% 31,88

Calor

19.246,50

Qc (kJ/día) 485.328,25



0,50

-1,20

-

-20,00

331,66

Qpre 33.169,50

Qcambio estado 432.912,25

Qpost

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo




146

7.19. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 18 “Zootecnia 1”Al

to (m

)2,

5R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)1,

943

Area

(m2 )

Larg

o (m

)4,

64Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

4,85

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)1

Suel

o0,

040,

1Pa

red

211

,6Te

cho

9,00

16Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

34,

85Su

elo

9,00

16Ai

slan

te (m

)0,

082

4Pa

red

411

,6k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

85Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,85

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

1,00

41,3

711

,49

0,91

0,84

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)1

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)1

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o A

ctua

l

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

61,3

43,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

19

5,29

5,29

Altit

ud (m

)

25,6

43,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

sida

d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

19

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

147

T ex

t (°C

)22

T in

t (°C

)1

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)-2

2T

int (

°C)

1

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)1

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

48,4

03,

53

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

-74,

253,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

-23

-6,4

0

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

28,3

4

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

19

5,38

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

21

5,84

3,59

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

148

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)1

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

1175

3,93

136,

04

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

46,5

63,

67

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

5,17

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

19

kJ/d

ía

W

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

725

i (kg/

m³)=

1,19

9,91

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,3

3hi

(kJ/k

g)=11

,49H=

1,85

4,26

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

61,2

6Dt

= 0,0

0162

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

20

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Méto

do AS

HRAE

Esce

nario

Actu

al

0

1966

,120,0

228

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

E

17,55

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

149

Alto

(m)

2,5

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

1,94

3Ar

ea (m

2 )La

rgo

(m)

4,64

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

14,

85Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

2Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

11,6

Tech

o9,

0016

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

4,85

Suel

o9,

0016

Aisl

ante

(m)

0,08

24

Pare

d 4

11,6

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,85

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

85Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

02,

0041

,37

11,4

9

0,91

0,84

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

de 1

ºC en

la te

mpe

ratu

ra in

terio

r de l

a cám

ara)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

58,1

1cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q /A

<8W

/m2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

18

5,01

3,59

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Altit

ud (m

)

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

II

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

18

5,01

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

24,2

93,

59

Enta

lpía

(kJ/

kg)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

150

T ex

t (°C

)22

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)-2

0T

int (

°C)

2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

45,8

6cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q /A

<8W

/m2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

-71,

02

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

25,6

4

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

18 3,53

5,09

-6,1

2

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

-22

3,59

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

19

5,29

3,59

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

151

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)2

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

1097

2,25

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

44,1

13,

67

126,

99W

4,90

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

18

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

725

i (kg/

m³)=

1,19

9,91

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,33

hi (kJ

/kg)=

11,49

H=1,8

54,2

6 e

(kg/m

³)=1,0

9890

11Fm

=1,2

61,2

6Dt

= 0,0

0146

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

6

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Méto

do AS

HRAE

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de lam

as)

0,001

311

0,59

D f0,5

E0,9

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

17,55

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

152


200Agua



3 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 189033,60

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor

-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)



Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo




154


to (m

)2,

5R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)1,

943

Area

(m2 )

Larg

o (m

)6,

14Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

4,85

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)5

Suel

o0,

040,

1Pa

red

215

,35

Tech

o11

,911

6Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

34,

85Su

elo

11,9

116

Aisl

ante

(m)

0,08

24

Pare

d 4

15,3

5k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

85Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,85

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

53,1

795

,00

20,0

05,

0041

,37

19,0

0

0,91

0,86

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

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r tot

al a

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és d

e la

s par

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Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

15

4,17

Altit

ud (m

)

20,2

53,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

15

4,17

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

64,0

83,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Esce

nari

o A

ctua

l

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

155

T ex

t (°C

)22

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)-2

2T

int (

°C)

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

17

4,73

3,59

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

15

4,25

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

22,9

5cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q /A

<8W

/m2 )

50,5

73,

53

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

-115

,34

3,59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

-27

-7,5

1

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

156

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

kJ/d

ía

W

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

15 3,67

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

4,08

7874

,36

91,1

4

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

48,6

4𝑄 𝐴

=∆𝑇

𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

725

i (kg/

m³)=

1,16

7,42

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,2

7hi

(kJ/k

g)=19

,00H=

1,85

4,26

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

71,2

7Dt

= 0,0

0162

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

200

1226

,430,0

142

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

E

10,95

D f0,8

Esce

nario

Actu

alCa

lculo

de ga

nanc

ia de

calor

a tra

vés d

el air

e inf

iltrad

o (mé

todo

ASHR

AE)

Méto

do AS

HRAE

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

157

Alto

(m)

2,5

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

1,94

3Ar

ea (m

2 )La

rgo

(m)

4,64

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

14,

85Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

6Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

11,6

Tech

o9,

0016

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

4,85

Suel

o9,

0016

Aisl

ante

(m)

0,08

24

Pare

d 4

11,6

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,85

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

85Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

06,

0041

,37

11,4

90,

910,

8494

3,73

-66

7,00

-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Enta

lpía

(kJ/

kg)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)

Volu

men

esp

ecífi

co

Pres

ión

(hPa

)Al

titud

(m)

Cálc

ulo

de la

den

sida

d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

II

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

14

3,90

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

18,9

03,

59

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

14

3,90

3,59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

de 1

ºC en

la te

mpe

ratu

ra in

terio

r de l

a cám

ara)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

45,1

9

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

158

T ex

t (°C

)22

T in

t (°C

)3

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)-2

0T

int (

°C)

6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

19

5,29

3,59

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

-26

3,59

3,96

-7,2

4

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

14 3,53

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

35,6

7

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

-83,

93

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

25,6

4

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

159

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

75,7

8W

3,81

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

14 3,67

6547

,09

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

34,3

1𝑄 𝐴

=∆𝑇

𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

725

i (kg/

m³)=

1,16

7,42

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,27

hi (kJ

/kg)=

19H=

1,85

4,26

e(kg

/m³)=

1,098

9011

Fm=

1,27

1,27

Dt=

0,001

46θo

(min)

=2

P=1θ

d (h)

=24

θp (s

)=6

10,95

Méto

do AS

HRAE

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de lam

as)

0,000

868

,99

D f0,5

E0,9

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

160


250Agua



3 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 223342,50

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo


Estimación de carga debida a fuentes inernasen condiciones de mantenimiento


162

7.21. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 20 “Zootecnia Antecámara”Al

to (m

)2,

5R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)1,

463

Area

(m2 )

Larg

o (m

)3,

91Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

3,65

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)9

Suel

o0,

040,

1Pa

red

29,

775

Tech

o5,

7086

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

3,65

Suel

o5,

7086

Aisl

ante

(m)

0,08

24

Pare

d 4

9,77

5k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

85Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,85

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

9,00

41,3

727

,53

0,91

0,87

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)9

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)9

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o A

ctua

l

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

29,9

23,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

11

3,06

3,06

Altit

ud (m

)

11,1

73,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

calo

r tot

al a

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és d

e la

s par

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Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

11

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

163

T ex

t (°C

)22

T in

t (°C

)9

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)-2

2T

int (

°C)

9

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)9

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

13,2

1cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q /A

<8W

/m2 )

17,7

73,

53

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

-84,

333,

59

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

-31

-8,6

3

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

11

3,11

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

13

3,62

3,59

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

164

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)9

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

418,

08

4,84

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

17,0

93,

67

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

2,99

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

11

kJ/d

ía

W

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

725

i (kg/

m³)=

1,15

4,59

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,2

4hi

(kJ/k

g)=27

,53H=

1,85

4,26

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

81,2

8Dt

= 0,0

0162

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

20

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Esce

nario

Actu

al

Méto

do AS

HRAE

0

673,9

00,0

078

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

E

6,02

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

165

Alto

(m)

2,5

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

1,46

3Ar

ea (m

2 )La

rgo

(m)

3,91

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

13,

65Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

10Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

9,77

5Te

cho

5,70

86Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

33,

65Su

elo

5,70

86Ai

slan

te (m

)0,

082

4Pa

red

49,

775

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,85

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

85Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

010

,00

41,3

728

,32

0,91

0,81

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)10

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)10

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

de 1

ºC en

la te

mpe

ratu

ra in

terio

r de l

a cám

ara)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

27,2

0cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q /A

<8W

/m2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

10

2,78

3,59

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Altit

ud (m

)

Cálc

ulo

de la

den

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d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

II

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

10

2,78

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10,1

63,

59

Enta

lpía

(kJ/

kg)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

166

T ex

t (°C

)22

T in

t (°C

)10

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)-2

0T

int (

°C)

10

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)10

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

16,1

6

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

-81,

61

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

12,1

9

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

10 3,53

2,83

-8,3

5Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Pare

d-4

-30

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

12

3,34

3,59

3,59

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

167

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)10

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

08k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

-31,

30kJ

/día

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

15,5

4Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Tech

o

10 3,67

-0,3

6W

2,72

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

168


250Agua



3 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 64221,75

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor

-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)



Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo


Estimación de carga debido a fuentes internasen condiciones de mantenimiento


170


to (m

)2,

5R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)2,

053

Area

(m2 )

Larg

o (m

)4,

64Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

5,12

5Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

-20

Suel

o0,

040,

1Pa

red

211

,6Te

cho

9,51

2Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

35,

125

Suel

o9,

512

Aisl

ante

(m)

0,1

24

Pare

d 4

11,6

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,85

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

85Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

0-2

0,00

41,3

7-1

8,43

0,91

0,77

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)9

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)1

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o A

ctua

l

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

55,0

34,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

21

4,74

6,55

Altit

ud (m

)

33,5

74,

43

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

sida

d de

fluj

o y

flujo

de

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r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)

Tem

pera

tura

(°C)

Enta

lpía

(kJ/

kg)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Volu

men

esp

ecífi

co

Pres

ión

(hPa

)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

29

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

171

T ex

t (°C

)22

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)5

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

87,1

34,

37

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

65,5

14,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

25

5,65

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

48,6

3

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

40

9,16

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

42

9,49

4,43

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

172

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

3233

9,67

374,

30

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

84,4

34,

51

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

8,88

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

40

kJ/d

ía

W

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

725

i (kg/

m³)=

1,30

19,84

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,5

1hi

(kJ/k

g)=-18

,43H=

1,85

4,26

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

21,2

2Dt

= 0,0

0162

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

20

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Méto

do AS

HRAE

Esce

nario

Actu

al

0

5857

,440,0

678

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

E

52,30

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

173

Alto

(m)

2,5

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

2,05

3Ar

ea (m

2 )La

rgo

(m)

4,64

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

15,

125

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)-1

8Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

11,6

Tech

o9,

512

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

5,12

5Su

elo

9,51

2Ai

slan

te (m

)0,

12

4Pa

red

411

,6k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

85Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,85

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

0

20,0

0-1

8,00

41,3

7-1

6,23

0,91

0,72

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)9

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)1

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

de 2

ºC en

la te

mpe

ratu

ra in

terio

r de l

a cám

ara)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

49,7

9cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q /A

<8W

/m2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

19

4,29

4,43

Volu

men

esp

ecífi

co

Pres

ión

(hPa

)Al

titud

(m)

Cálc

ulo

de la

den

sida

d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

II

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

27

6,10

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

31,2

64,

43

Enta

lpía

(kJ/

kg)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)

Tem

pera

tura

(°C)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

174

T ex

t (°C

)22

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)5

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

82,7

8N

o cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q /A

<6W

/m2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

60,2

7

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

46,3

1

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

38 4,37

8,70

5,20

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

23 4,43

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

40

9,04

4,43

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

175

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

3029

2,77

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

80,2

04,

51

350,

61W

8,43

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

38

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

725

i (kg/

m³)=

1,30

19,84

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,51

hi (kJ

/kg)=

-18,43

H=1,8

54,2

6 e

(kg/m

³)=1,0

9890

11Fm

=1,2

21,2

2Dt

= 0,0

0146

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

6

Méto

do AS

HRAE

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de lam

as)

0,003

832

9,48

D f0,5

E0,9

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

52,30

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

176

Alto

(m)

2,5

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

2,05

3Ar

ea (m

2 )La

rgo

(m)

4,64

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

15,

125

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)-1

8Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

11,6

Tech

o9,

512

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

5,12

5Su

elo

9,51

2Ai

slan

te (m

)0,

12

4Pa

red

411

,6k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

85Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,85

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

-20,

0041

,37

-18,

43

0,91

0,77

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)9

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)1

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Enta

lpía

(kJ/

kg)

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)

Altit

ud (m

)

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

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de

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r tot

al a

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és d

e la

s par

edes

III

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

27

6,10

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

31,2

64,

43

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

19

4,29

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

49,7

94,

43

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

del

aislam

iento

en la

Par

ed 3

en 4

0mm

)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

177

T ex

t (°C

)22

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

15k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)5

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

40

6,14

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

31,4

96,

51

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

23

5,20

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

60,2

74,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

38

8,70

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

82,7

84,

37

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

178

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

2901

2,31

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

80,2

0Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Tech

o

38

335,

79W

8,43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

4,51

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

179

Estiba (kg/dia·m3) 250 Agua 75% 187,5Cpfresco promedio

(kJ/kgK)3 Cpcongelado


Qe (kJ/día) Agua 85% 159,38Calor 331,66

Qpre 288.927,00

Qcambio estado 1.256.978,43

Qpost 201.178,80

Qc (kJ/día) 1.747.084,23



1,80

-1,20

- -20,00

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo




180

7.23. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 23 “Antecámara de Cadáveres”Al

to (m

)2,

3R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)1,

633

Area

(m2 )

Larg

o (m

)1,

9Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

3,74

9Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

5Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

4,37

Tech

o3,

097

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

3,74

9Su

elo

3,09

7Ai

slan

te (m

)0,

12

4Pa

red

44,

37k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

95Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,85

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

0

20,0

05,

00

41,3

719

,00

0,91

0,86

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

14,8

14,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

15

3,39

Altit

ud (m

)

12,7

04,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

15

3,39

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

Volu

men

esp

ecífi

co

Pres

ión

(hPa

)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)

Tem

pera

tura

(°C)

Enta

lpía

(kJ/

kg)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

181

T ex

t (°C

)-2

0T

int (

°C)

5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

10,6

44,

37

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

15

3,44

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

14,8

14,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

15

3,39

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

-21,

174,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

-25

-5,6

5𝑄 𝐴

=∆𝑇

𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

182

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

3636

,87

42,0

9

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10,3

14,

51

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

3,33

kJ/d

ía

W

15

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,6

575

i (kg/

m³)=

1,16

7,82

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,2

7hi

(kJ/k

g)=19

,00H=

1,95

4,37

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

71,2

7Dt

= 0,0

0370

θo (m

in)=

5P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

200,8

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Méto

do AS

HRAE

Esce

nario

Actu

al

0

3033

,610,0

351

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

E

11,85

D f

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

183

Alto

(m)

2,3

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

1,63

3Ar

ea (m

2 )La

rgo

(m)

1,9

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

13,

749

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)6

Suel

o0,

040,

1Pa

red

24,

37Te

cho

3,09

7Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

33,

749

Suel

o3,

097

Aisl

ante

(m)

0,1

24

Pare

d 4

4,37

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,95

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

85Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

06,

0041

,37

19,0

00,

910,

8694

3,73

-66

7,00

-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

13,8

24,

43

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

14

3,16

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

11,8

64,

43

Enta

lpía

(kJ/

kg)

Volu

men

esp

ecífi

co

Pres

ión

(hPa

)Al

titud

(m)

Cálc

ulo

de la

den

sida

d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

14

3,16

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

de

la te

mpe

ratu

ra

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

184

T ex

t (°C

)-2

0T

int (

°C)

6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

9,93

4,37

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

14

3,21

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

13,8

24,

43

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

14

3,16

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

-22,

024,

43

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

-26

-5,8

7cu

mpl

e no

rmat

iva

(Q /A

<8W

/m2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

185

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

37,0

3W

3199

,29

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

9,62

4,51

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

14

3,11

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

186


250Agua



3 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 53423,25

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo




188

7.24. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 24 “Cámara de Cadáveres”Al

to (m

)2,

3R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)1,

633

Area

(m2 )

Larg

o (m

)1,

9Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

3,74

9Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

-20

Suel

o0,

040,

1Pa

red

24,

37Te

cho

3,09

7Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

33,

749

Suel

o3,

097

Aisl

ante

(m)

0,1

24

Pare

d 4

4,37

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,85

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

85Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

0-2

0,00

41,3

7-1

8,00

0,91

0,78

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)5

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

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r tot

al a

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és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)

Tem

pera

tura

(°C)

Enta

lpía

(kJ/

kg)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Volu

men

esp

ecífi

co

Pres

ión

(hPa

)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

25

5,65

Altit

ud (m

)

21,1

74,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

40

9,04

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

39,4

94,

43

No

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Esce

nari

o A

ctua

l

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

189

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

4,43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

40

9,04

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

40

9,16

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

28,3

74,

37

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

39,4

94,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

40

9,04

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

33,8

8𝑄 𝐴

=∆𝑇

𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

190

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-2

0

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

kJ/d

ía

W

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

40

1640

5,88

189,

88

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

27,4

94,

51

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

8,88

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

725

i (kg/

m³)=

1,29

19,70

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,4

9hi

(kJ/k

g)=-18

,00H=

1,85

4,26

e(kg

/m³)=

1,10F

m=1,2

21,2

2Dt

= 0,0

0370

θo (m

in)=

5P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

200

1294

6,08

0,149

8Qi

=Q*D

t*Df*(

1-E)

E

50,57

D f0,8

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Méto

do AS

HRAE

Esce

nario

Actu

al

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

191

Alto

(m)

2,3

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

1,63

3Ar

ea (m

2 )La

rgo

(m)

1,9

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

13,

749

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)-1

8Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

4,37

Tech

o3,

097

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

3,74

9Su

elo

3,09

7Ai

slan

te (m

)0,

12

4Pa

red

44,

37k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

85Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,85

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

0

20,0

0-2

0,00

41,3

7-1

8,00

0,91

0,78

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)5

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Enta

lpía

(kJ/

kg)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)

Tem

pera

tura

(°C)

Volu

men

esp

ecífi

co

Pres

ión

(hPa

)Al

titud

(m)

Cálc

ulo

de la

den

sida

d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

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és d

e la

s par

edes

II

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

23

5,20

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

19,4

84,

43

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

38

8,58

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

37,5

14,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

de 2

ºC en

la te

mpe

ratu

ra in

terio

r de l

a cám

ara)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

192

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

38

8,58

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

32,1

84,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

38

8,58

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

37,5

14,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

38

8,70

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

26,9

54,

37

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

193

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-1

8

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

1553

0,70

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

26,1

1Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Tech

o

38

179,

75W

8,43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

4,51

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,5

725

i (kg/

m³)=

1,29

19,70

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,49

hi (kJ

/kg)=

-18H=

1,85

4,26

e(kg

/m³)=

1,098

9011

Fm=

1,22

1,22

Dt=

0,003

54θo

(min)

=5

P=1θ

d (h)

=24

θp (s

)=6

50,57

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Méto

do AS

HRAE

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de la

mas)

0,009

077

3,73

D f0,5

E0,9

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

194


250Agua


75% 187,5


3,5 Cpcongelado


Qe (kJ/día)

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)

85% 159,38

Calor



1,80

-1,20

-

-20,00

331,66

Qpre 337.081,50

Qcambio estado 1.256.978,43

Qpost 201.178,80

Qc (kJ/día) 1.795.238,73

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo




196

7.25. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 26 “Antecámara de Flores”Al

to (m

)2,

45R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)1,

23

Area

(m2 )

Larg

o (m

)3,

3Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

2,94

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)5

Suel

o0,

040,

1Pa

red

28,

085

Tech

o3,

96Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

32,

94Su

elo

3,96

Aisl

ante

(m)

0,1

24

Pare

d 4

8,08

5k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

9Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,85

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

5,00

41,3

7-1

8,43

0,91

0,77

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

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de

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r tot

al a

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és d

e la

s par

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Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

15

3,39

Altit

ud (m

)

9,96

4,43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

15

3,39

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

27,4

04,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Esce

nari

o A

ctua

l

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

197

T ex

t (°C

)-5

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

4,43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

-10

-2,2

6

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

15

3,44

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

13,6

04,

37

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

27,4

04,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

15

3,39

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

-6,6

4𝑄 𝐴

=∆𝑇

𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

198

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

kJ/d

ía

W

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

15

7335

,12

84,9

0

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

13,1

84,

51

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

3,33

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,6

15 i

(kg/

m³)=

1,30

20,38

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,5

1hi

(kJ/k

g)=-18

,43H=

1,94,3

2 e

(kg/m

³)=1,1

0Fm=

1,22

1,22

Dt=

0,001

62θo

(min)

=2

P=1θ

d (h)

=24

θp (s

)=20

0

6096

,500,0

706

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

E

54,43

D f0,8

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Méto

do AS

HRAE

Esce

nario

Actu

al

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

199

Alto

(m)

2,45

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

1,2

3Ar

ea (m

2 )La

rgo

(m)

3,3

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

12,

94Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

6Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

8,08

5Te

cho

3,96

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

2,94

Suel

o3,

96Ai

slan

te (m

)0,

12

4Pa

red

48,

085

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,9

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

85Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

06,

0041

,37

-18,

43

0,91

0,77

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

25,5

74,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

14

3,16

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Altit

ud (m

)

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

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r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

II

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

14

3,16

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

9,30

4,43

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

de 1

ºC en

la te

mpe

ratu

ra in

terio

r de l

a cám

ara)

Enta

lpía

(kJ/

kg)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

200

T ex

t (°C

)-5

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

12,7

04,

37

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

14

3,21

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

25,5

74,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

14

3,16

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

-7,3

14,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

-11

-2,4

8𝑄 𝐴

=∆𝑇

𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

201

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)6

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

6750

,47

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

12,3

0Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Tech

o

14

78,1

3W

3,11

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<8

W/m

2 )

4,51

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,6

15 i

(kg/

m³)=

1,30

20,38

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,51

hi (kJ

/kg)=

-18,43

H=1,9

04,3

2 e

(kg/m

³)=1,0

9890

11Fm

=1,2

21,2

2Dt

= 0,0

0146

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

6

54,43

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Méto

do AS

HRAE

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de lam

as)

0,004

034

2,93

D f0,5

E0,9

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

202


250Agua



2,5 Cpcongelado


Qe (kJ/día) 60637,50

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)Calor



-

Qpre

Qcambio estado

Qpost

Qc (kJ/día)

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐





20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo


Estimación de cargas termicas por fuentes internasen condiciones de mantenimiento


204

7.26. Cálculos Cargas Térmicas: Cámara 27 “Cámara de Flores”Al

to (m

)2,

45R.

ext

erio

rR.

inte

rior

Anch

o (m

)1,

23

Area

(m2 )

Larg

o (m

)1,

6Pa

rede

s0,

040,

13T

Pare

d 1

2,94

Area

(m2 )

Tª in

t (°C

)-5

Suel

o0,

040,

1Pa

red

23,

92Te

cho

1,92

Tª e

xt (

°C)

20Te

cho

0,04

0,17

Pare

d 3

2,94

Suel

o1,

92Ai

slan

te (m

)0,

12

4Pa

red

43,

92k

(W/m

k))

0,02

4Pa

rede

s0,

130,

13Pu

erta

a (m

)1,

9Su

elo

0,1

0,1

Puer

ta l

(m)

0,85

Tech

o0,

170,

17S

Exte

rior

Inte

rior

153

,17

95,0

020

,00

5,00

41,3

71,

36

0,91

0,83

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)5

T in

t (°C

)-5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o A

ctua

l

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

terio

r

Cálc

ulo

de la

den

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d de

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o y

flujo

de

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r tot

al a

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és d

e la

s par

edes

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

ra (°

C)En

talp

ía (k

J/kg

)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

Altit

ud (m

)

6,64

4,43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10

2,26

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

22,1

44,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

25

5,65

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

205

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

25

5,65

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

16,6

04,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

22,1

44,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

25

5,65

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

25

5,73

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10,9

94,

37

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

206

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-5

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

25

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Te

cho

7703

,93

89,1

7

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10,6

54,

51

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

5,55

kJ/d

ía

W

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,6

15 i

(kg/

m³)=

1,21

13,63

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80,3

7hi

(kJ/k

g)=1,3

6H=

1,94,3

2 e

(kg/m

³)=1,1

0Fm=

1,25

1,25

Dt=

0,001

62θo

(min)

=2

P=1θ

d (h)

=24

θp (s

)=20

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Esce

nario

Actu

al

0

3052

,330,0

353

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

E

27,25

Méto

do AS

HRAE

D f0,8

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

207

Alto

(m)

2,45

R. e

xter

ior

R. in

terio

rAn

cho

(m)

1,2

3Ar

ea (m

2 )La

rgo

(m)

1,6

Pare

des

0,04

0,13

TPa

red

12,

94Ar

ea (m

2 )Tª

int (

°C)

-4Su

elo

0,04

0,1

Pare

d 2

3,92

Tech

o1,

92Tª

ext

(°C

)20

Tech

o0,

040,

17Pa

red

32,

94Su

elo

1,92

Aisl

ante

(m)

0,1

24

Pare

d 4

3,92

k (W

/mk)

)0,

024

Pare

des

0,13

0,13

Puer

ta a

(m)

1,9

Suel

o0,

10,

1Pu

erta

l (m

)0,

85Te

cho

0,17

0,17

SEx

terio

rIn

terio

r1

53,1

795

,00

20,0

0-4

,00

41,3

72,

93

0,91

0,83

943,

73-

667,

00-

T ex

t (°C

)5

T in

t (°C

)-4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

Esce

nari

o M

ejor

ado

(Aum

ento

de 1

ºC en

la te

mpe

ratu

ra in

terio

r de l

a cám

ara)

Enta

lpía

(kJ/

kg)

1/hc

(W

-1m

2 K)

En co

ntac

to co

n ex

terio

r

En co

ntac

to co

n in

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r

Hum

edad

Rel

ativ

a (%

)Te

mpe

ratu

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C)

Volu

men

esp

ecífi

co

(m3 /k

g)Pr

esió

n (h

Pa)

Altit

ud (m

)

Cálc

ulo

de la

den

sida

d de

fluj

o y

flujo

de

calo

r tot

al a

trav

és d

e la

s par

edes

II

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-1

9

2,03

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

5,98

4,43

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-2

24

5,42

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

21,2

54,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇 𝑅𝑡

𝑜𝑡

𝑎𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

208

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,13

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

13

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,1

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

1

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pare

d-3

24

5,42

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

15,9

44,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Pa

red-

4

24

5,42

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

21,2

54,

43

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

Calc

ulo

de la

Den

sida

d de

Flu

jo (Q

(W)/

A(m

2 ))

Suel

o

24

5,50

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10,5

54,

37

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

209

T ex

t (°C

)20

T in

t (°C

)-4

1/hc

int

(m²K

/W)

0,17

l (m

)0,

1k

(W/m

K)0,

024

1/hc

ext

(m

²K/W

)0,

17

7361

,34

kJ/d

ía

Tran

sfer

enci

a de

ca

lor p

or la

par

ed

(W)=

Dens

idad

de

flujo

x m

2 de

par

ed

10,2

2Ca

lcul

o de

la D

ensi

dad

de F

lujo

(Q (W

)/A(

m2 ))

Tech

o

24

85,2

0W

5,33

cum

ple

norm

ativ

a

(Q

/A<6

W/m

2 )

4,51

𝑄 𝐴=

∆𝑇𝑅

𝑡𝑜

𝑡𝑎

𝑙

∆𝑇=

𝑇𝑒

𝑥𝑡

−𝑇

𝑖𝑛

𝑡

R𝑡=

1ℎ𝑐

𝑖𝑛

𝑡+

𝑙 𝑘+

1ℎ𝑐

𝑒𝑥

𝑡

Q (kW

)Qi

(kW)

Qi(kJ

/día)

A (m²

)=1,6

15 i

(kg/

m³)=

1,21

13,63

he (k

J/kg)=

41,37

g (m/

s²)=

9,80

0,37

hi (kJ

/kg)=

1,359

H=1,9

04,3

2 e

(kg/m

³)=1,0

9890

11Fm

=1,2

51,2

5Dt

= 0,0

0146

θo (m

in)=

2P=

1θd (

h)=

24θp

(s)=

6

Calcu

lo de

gana

ncia

de ca

lor a

travé

s del

aire i

nfiltr

ado (

méto

do AS

HRAE

)

Méto

do AS

HRAE

Esce

nario

Mejo

rado

(Adic

ión de

una c

ortina

de lam

as)

Qi=Q

*Dt*D

f*(1-E

)

27,25

0,002

017

1,69

D f0,5

E0,9

Q(kW

)=0,2

11∗A

∗he

−hi

∗ρi∗

1−��

�,�∗

g∗H

�,�∗F

m

Dt=

�∗��

��∗

��

��∗�

�

𝐹𝑚=

2

1+ρi ρe

� �

�,�

210


250Agua


75% 187,5


2,5 Cpcongelado


Qe (kJ/día)

Agua Congelable

Wc

(kg/dia·m3)

85% 159,38

Calor



1,80

-1,20

-

-5,00

331,66

Qpre 47.628,00

Qcambio estado 248.647,04

Qpost 8.043,84

Qc (kJ/día) 304.318,88




20042.012.22.334)/( TTkgkJhielo

Qe= E · cp · T0 − T𝑓 · 𝑉 𝑐



Estimación de Malgarejoen condiciones de mantenimiento


212

7.27. Cálculos de Consumos Energéticos

Cám

ara

1Cá

mar

a 2

Cám

ara

3Cá

mar

a 4

Cám

ara

5Cá

mar

a 6

Cám

ara

7La

b.

Term

otéc

nia

1La

b.

Term

otéc

nia

2La

b. In

dust

rias

Bode

gaQ

uese

ría 1

Q

uese

ría 2

Pasi

llo m

otor

es

Pote

ncia

Rea

l (kW

)2,

11

0,7

1,5

1,1

1,1

*

Tiem

po e

n fu

ncio

nam

ient

o an

ual

(h)

5490

1647

1647

6588

6588

6588

-

Prec

io P

rom

edio

del

Te

rmin

o En

ergí

a po

r ho

ras (

€/kW

h)

0,10

40,

104

0,06

80,

068

0,06

80,

068

0,06

8

Prec

io P

rom

edio

del

Te

rmin

o Po

tenc

ia

(€/k

W) a

nual

25,6

1625

,616

24,4

3724

,437

24,4

3724

,437

24,4

37

Ener

gía

Cons

umid

a An

ual (

kJ)

41.5

04.4

00,0

005.

929.

200,

000

4.15

0.44

0,00

035

.575

.200

,000

26.0

88.4

80,0

0026

.088

.480

,000

Cost

e d

e fu

ncio

nam

ient

o (€

)1.

256,

271

197,

399

96,0

3971

3,22

652

3,03

252

3,03

2-

Cám

aras

en

el E

dific

io d

e Ag

rícol

as

213

Cám

ara

8Cá

mar

a 9

Cám

ara

10Cá

mar

a 11

Cám

ara

12Cá

mar

a 13

Cám

ara

14Cá

mar

a 15

Lab.

Bio

quím

icaLa

b.

Micr

obio

logí

a Ca

fete

ría 1

Cafe

tería

2Ca

fete

ría 3

Cafe

tería

4Cá

mar

a Se

mill

as 1

Cám

ara

Sem

illas

2

3,1

11,

50,

60,

60,

61,

12

-65

8865

8865

8865

8865

8865

8865

88

0,07

30,

073

0,07

30,

073

0,07

30,

073

0,07

30,

073

30,8

9630

,896

30,8

9630

,896

30,8

9630

,896

30,8

9630

,896

23.7

16.8

00,0

0035

.575

.200

,000

14.2

30.0

80,0

0014

.230

.080

,000

14.2

30.0

80,0

0026

.088

.480

,000

47.4

33.6

00,0

00

-51

1,37

176

7,05

630

6,82

230

6,82

230

6,82

256

2,50

81.

022,

741

Cám

aras

en

el E

dific

io d

e Ag

róno

mos

Pote

ncia

Rea

l (kW

)

Tiem

po e

n fu

ncio

nam

ient

o an

ual

(h)

Prec

io P

rom

edio

del

Te

rmin

o En

ergí

a po

r ho

ras (

€/kW

h)

Prec

io P

rom

edio

del

Te

rmin

o Po

tenc

ia

(€/k

W) a

nual

Ener

gía

Cons

umid

a An

ual (

kJ)

Cost

e d

e fu

ncio

nam

ient

o (€

)

214

Cám

ara

16Cá

mar

a 17

Cám

ara

18Cá

mar

a 19

Cám

ara

20Cá

mar

a 21

Mo

lin

erí

a 1

Mo

lin

erí

a 2

Zoo

técn

ia 1

Zoo

técn

ia 2

Zoo

técn

ia

An

tecá

mar

aZo

oté

cnia

3

**

1,5

1,1

0,7

2,23

--

6588

6588

6588

6588

0,07

30,

073

0,07

30,

073

0,07

30,

073

30,8

9630

,896

30,8

9630

,896

30,8

9630

,896

35.5

75.2

00,0

0026

.088

.480

,000

16.6

01.7

60,0

0052

.888

.464

,000

--

767,

056

562,

508

357,

959

1.14

0,35

7

Cám

aras

en

los

cam

po

s d

e p

ráct

icas

Pote

ncia

Rea

l (kW

)

Tiem

po e

n fu

ncio

nam

ient

o an

ual

(h)

Prec

io P

rom

edio

del

Te

rmin

o En

ergí

a po

r ho

ras (

€/kW

h)

Prec

io P

rom

edio

del

Te

rmin

o Po

tenc

ia

(€/k

W) a

nual

Ener

gía

Cons

umid

a An

ual (

kJ)

Cost

e d

e fu

ncio

nam

ient

o (€

)

215

Cám

ara

22Cá

mar

a 23

Cám

ara

24Cá

mar

a 25

Cám

ara

26Cá

mar

a 27

Zoo

técn

ia

De

spie

ceA

nte

cám

ara

Cad

áve

res

Cám

ara

Cad

áve

res

C. G

alli

ne

roA

nte

cám

ara

Flo

res

Cám

ara

de

Fl

ore

s

0,7

0,26

1,42

0,7

1,5

2,5

549

6588

6588

6588

6588

6588

0,07

30,

073

0,07

30,

073

0,07

30,

073

30,8

9630

,896

30,8

9630

,896

30,8

9630

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1.38

3.48

0,00

06.

166.

368,

000

33.6

77.8

56,0

0016

.601

.760

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35.5

75.2

00,0

0059

.292

.000

,000

49,6

5513

2,95

672

6,14

635

7,95

976

7,05

61.

278,

427

Cám

aras

en

los

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Cost

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o (€

)

216

7.28. Fichas Técnicas

Nº DE CÁMARA ALIAS DE LA CÁMARA UBICACIÓN PAG.

1 Laboratorio de Termotecnia 1 Edificio de Agrícolas 2182 Laboratorio de Termotecnia 2 Edificio de Agrícolas 2203 Laboratorio de Industrias Edificio C de Agrícolas 2224 Bodega Edificio C de Agrícolas 2245 Quesería 1 Edificio C de Agrícolas 2266 Quesería 2 Edificio C de Agrícolas 2287 Pasillo de Motores Pasillo de Motores 2308 Laboratorio de Bioquímica Edificio de Agrónomos 2329 Laboratorio de Microbiología Edificio de Agrónomos 23410 Cafetería 1 Edificio de Agrónomos 23611 Cafetería 2 Edificio de Agrónomos 23812 Cafetería 3 Edificio de Agrónomos 24013 Cafetería 4 Edificio de Agrónomos 24214 Cámara de Semillas 1 Edificio de Agrónomos 24415 Cámara de Semillas 2 Edificio de Agrónomos 24616 Molinería 1 Campos de Prácticas 24817 Molinería 2 Campos de Prácticas 25018 Zootecnia 1 Campos de Prácticas 25219 Zootecnia 2 Campos de Prácticas 25420 Zootecnia Antecámara Campos de Prácticas 25621 Zootecnia 3 Campos de Prácticas 25822 Zootecnia Despiece Campos de Prácticas 26023 Antecámara de Cadáveres Campos de Prácticas 26224 Cámara de Cadáveres Campos de Prácticas 26425 Cámara Gallinero Campos de Prácticas -26 Antecámara Flores Campos de Prácticas 26627 Cámara de Flores Campos de Prácticas 268

218

CÁMARA 1Laboratorio de Termotecnia 1

Aspecto y Dimensiones

UbicaciónEdificio Agrícolas-planta sótano-Laboratorio de Termotecnia-Dpto. Química y Tecnología

de los Alimentos

Características técnicasTipo de Cámara Servicio Positivo

Potencia del Compresor (kW) 2,23Tipo de Compresor Hermético AlternativoFluido Refrigerante R-502

Volumen (m³) 9,6Tipo de Aislamiento Espuma de Poliuretano

Espesor de Aislamiento (cm) 10Año de Fabricación del

Equipo 1989

Tipo de Control Todo/Nada

S/E

Cotas en m

219

Condiciones de usoTª consigna (ºC) 5 (±1)nº meses de uso 10nº horas ON/día 24

Acceso de personal Poco tránsitoTipo de producto almacenado Hortofrutícola

ObservacionesDispone de sistema de control de humedad y temperatura

Avisador luminoso y acústico (no funcionan) con apertura desde el interior y hacha en el interior.

Sin barrera anti-infiltración en la puertaEl fluido refrigerante que utiliza (R-502) deberá ser sustituido

220

CÁMARA 2 Laboratorio de Termotecnia 2


Ubicación

Edificio Agrícolas-planta sótano-Laboratorio de Termotecnia-Dpto. Química y Tecnología de los Alimentos

Características técnicas

Tipo de Cámara Servicio PositivoPotencia del compresor (kW) No Especificado

Tipo de Compresor Hermético AlternativoFluido Refrigerante R-134a

Volumen (m³) 8,4Tipo de Aislamiento Espuma de poliuretano

Espesor de aislamiento (cm) 7Año de Fabricación del equipo 1996

Tipo de control Todo/Nada

S/E

Cotas en m

221


Acceso de personal Muy poco tránsitoTipo de producto almacenado Hortofrutícola

ObservacionesDispone de sistema de control de temperatura, pero no de humedad.

Tiene pérdidas de fluido refrigerante.Sin barrera anti-infiltración en la puerta.

222

CÁMARA 3Laboratorio de Industrias


UbicaciónEdificio Aulario C-Planta Sótano 1-Laboratorio de Microbiología-Dpto. Química y Tecnología de

los Alimentos


Potencia del Compresor (kW) 0,7Tipo de Compresor Hermético AlternativoFluido Refrigerante R-404a


Espesor de Aislamiento (cm) 6Año de Fabricación del Equipo 2001


S/ECotas en m

223


Acceso de personal Mucho tránsito durante los meses de prácticas

Tipo de producto almacenado Embutidos

ObservacionesCon evaporadores de toma directa (En forma de L)

Problemas en el sistema de bloqueo de la puertaSin barrera anti-infiltración en la puerta.

Cuenta con sistema de humidificación, pero el humidificador está roto.Mal dimensionado del colgador de embutidos en el interior.

Colgador de embutidos oxidado, no es del material adecuado.

224

CÁMARA 4Bodega


UbicaciónEdificio Aulario C-Planta Sótano 2-Bodega -Dpto. Química y Tecnología de los alimentos




Espesor de Aislamiento (cm) 17Año de Fabricación del Equipo 2001-2017


Cotas en m S/E

225

Condiciones de uso ITª consigna (ºC) 8 (±1)nº meses de uso 9nº horas ON/día 24

Acceso de personal: Poco TransitoTipo de producto almacenado Mostos/Vinos

Condiciones de uso IITª consigna (ºC) -3 (±1)nº meses de uso 3nº horas ON/día 24

Acceso de personal Poco tránsito Tipo de producto almacenado Mostos/Vinos

ObservacionesCompresor Cambiado en 2017

Durante 3 meses al año se mantiene en servicio negativo

El evaporador produce escarcha y condensados

226

CÁMARA 5Quesería 1


UbicaciónEdificio Aulario C-Planta Sótano 2-Quesería -Dpto. Química y Tecnología de los alimentos






S/E

Cotas en m

5 6

227



Tipo de producto almacenado Maduración de Productos Lácteos

ObservacionesNo cuentan con barrera antiinfiltraciones

228

CÁMARA 6Quesería 2


UbicaciónEdificio Aulario C-Planta Sótano 2-Quesería -Dpto. Química y Tecnología de los alimentos






S/E

Cotas en m

5 6

229



Tipo de producto almacenado Conservación de Productos Lácteos

ObservacionesNo cuenta con barrera antiinfiltraciones

230

CÁMARA 7Pasillo de Motores


UbicaciónEdificio Agrícolas-Planta Baja-Pasillo de Motores-Dpto. Química y Tecnología de los

alimentos


Potencia del compresor (kW) -Tipo de Compresor Hermético AlternativoFluido Refrigerante R-22


Espesor de aislamiento (cm) 8Año de Fabricación del equipo -

Tipo de control Automatizado

S/E

Cotas en m

231

Condiciones de uso Tª consigna (ºC) -nº meses de uso -nº horas ON/día -

Acceso de personal -Tipo de producto almacenado -

ObservacionesCuenta con un controlador automatizado

Dejó de funcionar al incluir este controladorCámara de convección natural

232

CÁMARA 8Laboratorio de Bioquímica


UbicaciónEdificio principal ETSIAAB-Bioquímica-Dpto. Biotecnología y Biología Vegetal

Características técnicasTipo de Cámara Servicio Negativo

Potencia del compresor (kW) 1,5Tipo de Compresor Hermético AlternativoFluido Refrigerante R-410a

Volumen (m³) 21,21Tipo de Aislamiento Cerámico

Espesor de aislamiento (cm) 35Año de Fabricación del equipo NC


S/E

Cotas en m

233

Condiciones de usoTª consigna (ºC) -nº meses de uso -nº horas ON/día -

Acceso de personal -Tipo de producto almacenado Materiales de análisis

ObservacionesLa cámara dejó de funcionar por una falla eléctricaNo se repara por que el coste es demasiado elevado

234

CÁMARA 9Laboratorio de Microbiología


UbicaciónEdificio principal ETSIAAB-Microbiología-Dpto. Biotecnología y Biología Vegetal


Potencia del compresor (kW) NCTipo de Compresor Hermético AlternativoFluido Refrigerante NC

Volumen (m³) 19,32Tipo de Aislamiento Cerámico

Espesor de aislamiento (cm) 35Año de Fabricación del equipo NC


Cotas en m

S/E

235


Acceso de personal Continuo

Tipo de producto almacenado Materiales de análisis microbiológico

ObservacionesEvaporador oxidado y muy antiguo

El compresor y evaporador se encuentran en un antiguo nido de palomas, de difícil acceso y mantenimiento

Instalación eléctrica deficienteLa puerta de la cámara es de madera y quedan huecos cuando debería estar cerrada (Puente

térmico)

236

CÁMARA 10Cafetería 1


UbicaciónEdificio principal ETSIAAB-Cafetería



Volumen (m³): 7,74Tipo de Aislamiento Espuma de Poliuretano



Cotas en m

S/E

237

Condiciones de usoTª consigna (ºC) -20 (±1)nº meses de uso 12nº horas ON/día 24

Acceso de personal BajoTipo de producto almacenado Alimentos congelados

ObservacionesSin hacha ni válvula de igualación de presión

Resistencias a lo largo del perímetro de la puerta para evitar congelaciónRefrigeración líquida del condensador

238






Volumen (m³) 7.74Tipo de Aislamiento Espuma de Poliuretano



S/E

Cotas en m

239


Acceso de personal ModeradoTipo de producto almacenado Materiales de análisis

ObservacionesDifícil acceso a la cámara

Con consola para ver la temperatura desde el exteriorRefrigeración líquida del condensador

240





Potencia del compresor (kW) 0.6Tipo de Compresor Hermético AlternativoFluido Refrigerante R-404a

Volumen (m³) 5.16Tipo de Aislamiento Espuma de poliuretano



Cotas en m

S/E

12 13

241


Acceso de personal ModeradoTipo de producto almacenado Alimentos Refrigerados

ObservacionesCon consola para ver la temperatura desde el exterior

Refrigeración líquida del condensador

242






Volumen (m³) 5.16Tipo de Aislamiento Espuma de Poliuretano



S/E

Cotas en m

12 13

243


Acceso de personal ModeradoTipo de producto almacenado Alimentos Refrigerados

ObservacionesCon consola para ver la temperatura desde el exterior

Refrigeración líquida del condensador

244

CÁMARA 14Cámara Semillas 1


UbicaciónEdificio principal ETSIAAB-Banco de Germoplasma César Gómez Campo


Potencia del compresor (kW) 1,1Tipo de Compresor Semihermético AlternativoFluido Refrigerante R-404a




S/E

Cotas en m

245


Acceso de personal MedioTipo de producto almacenado Trabajo con semillas

ObservacionesEquipo para crear un ambiente seco (15% Hr)

Personal trabajando en el interior para preparar las semillasRefrigeración líquida del condensador

Sistema de seguridad para evitar fallas en el compresorGrupo electrógeno que se activa durante cortes de energía

246

CÁMARA 15Cámara de Semillas 2


UbicaciónEdificio principal ETSIAAB-Banco de Germoplasma César Gómez Campo


Potencia del compresor (kW) 2Tipo de Compresor Semihermético AlternativoFluido Refrigerante R-404a




Cotas en m

S/E

247


Acceso de personal BajoTipo de producto almacenado Semillas

ObservacionesCongelación de fluidos recogidos en la bandeja de condensados

Existen evidencias de un puente térmico, la cámara gana temperatura muy rápidamenteSin hacha en el interior

248

CÁMARA 16Molinería 1


UbicaciónCampos de Prácticas ETSIAAB-Planta Sótano 2-Edificio Molino-Dpto. Producción Agraria


Potencia del Compresor (kW) NDTipo de Compresor Hermético AlternativoFluido Refrigerante R-404a




Cotas en m

S/E

249


Acceso de personal -

Tipo de producto almacenado Conservación de Productos Lácteos o Embutidos

ObservacionesEstán casi en perfecto estado y se encuentran en el sótano de un edificio con muy poco uso con alto

riesgo de inundaciónA penas se utiliza (Puntualmente entre mayo y septiembre)

Sistema de oreo

250

CÁMARA 17Molinería 2


UbicaciónCampos de Prácticas ETSIAAB-Planta Sótano 2-Edificio Molino-Dpto. Producción

Agraria


Potencia del compresor (kW) NDTipo de Compresor Hermético AlternativoFluido Refrigerante R-404a




S/E

Cotas en m

251


Acceso de personal -

Tipo de producto almacenado Conservación de Productos Lácteos o Embutidos

ObservacionesEstán casi en perfecto estado y se encuentran en el sótano de un edificio con muy poco uso

con alto riesgo de inundaciónA penas se utiliza (Puntualmente entre mayo y septiembre)

Sistema de oreo

252

CÁMARA 18Zootecnia 1


UbicaciónCampos de Prácticas ETSIAAB-Cámaras ref. y sala despiece-Dep. Producción Agraria


Potencia del Compresor (kW) 1,49Tipo de Compresor Semihermético AlternativoFluido Refrigerante R-404a




S/E

Cotas en m

18 2119

253



ObservacionesCámaras orientadas al sur

Coquillas del sistema desgastadas

254









S/E

Cotas en m

19 18 21

255


Acceso de personal ModeradoTipo de producto almacenado Muestras de Pienso

ObservacionesOrientación sur

Coquillas desgastadas a lo largo del sistema

256

CÁMARA 20Zootecnia Antecámara




Potencia del Compresor (kW) 0.7Tipo de Compresor Semihermético AlternativoFluido Refrigerante R-404a

Volumen (m³) 14.27Tipo de Aislamiento Espuma de poliuretano



S/E

Cotas en m

257


Acceso de personal ModeradoTipo de producto almacenado Antecámara

ObservacionesCortina de lamas para evitar infiltraciones de aire

258









S/E

Cotas en m

19 18 21

259


Acceso de personal BajoTipo de producto almacenado Muestras de origen animal

ObservacionesOrientación sur

Coquillas desgastadas a lo largo del sistema

260

CÁMARA 22Zootecnia Despiece





Volumen (m³) 113Tipo de Aislamiento Espuma de poliuretano

Espesor de Aislamiento (cm)Año de Fabricación del Equipo


S/E

Cotas en m

261


Acceso de personal AltoTipo de producto almacenado Sala despiece

ObservacionesSe utilizan sólo durante 3 mes, en las prácticas y despieces

No cuenta con aislamiento especializado y la puerta es de metal

262

CÁMARA 23Antecámara Cadáveres


UbicaciónCampos de Prácticas ETSIAAB-Dpto. Producción Agraria


Potencia del compresor (kW) 0,26Tipo de Compresor Semihermético AlternativoFluido Refrigerante R-404a

Volumen (m³) 4,79Tipo de Aislamiento Instaclack

Espesor de aislamiento (cm) 10 Año de Fabricación del equipo 2012


S/E

Cotas en m

263



Observaciones

264

CÁMARA 24Cámara de Cadáveres


UbicaciónCampos de Prácticas ETSIAAB-Dpto. Producción Agraria


Potencia del compresor (kW) 1.42Tipo de Compresor Semihermético AlternativoFluido Refrigerante R-404a

Volumen (m³) 7,06Tipo de Aislamiento Instaclack



Cotas en m

S/E

265



Observaciones

266

CÁMARA 26Antecámara de Flores


UbicaciónEdificio principal ETSIAAB-Dpto. Biotecnología y Biología Vegetal



Volumen (m³) 9.78Tipo de Aislamiento Instaclack

Espesor de aislamiento (cm) 10 Año de Fabricación del equipo NC


S/E

Cotas en m

267


Acceso de personal ModeradoTipo de producto almacenado Material vegetal

ObservacionesOrientación sur, aunque se encuentra bien aislada

268

CÁMARA 27Cámara de Flores


UbicaciónEdificio principal ETSIAAB-Dpto. Biotecnología y Biología Vegetal


Potencia del compresor (kW) 2.5Tipo de Compresor Semihermético AlternativoFluido Refrigerante R-404a

Volumen (m³): 4,73Tipo de Aislamiento Instaclack

Espesor de aislamiento (cm) 10 Año de Fabricación del equipo 2012


S/E

Cotas en m

269

Condiciones de usoTª consigna (ºC): -5 (±1)nº meses de uso: 12nº horas ON/día 24

Acceso de personal: ModeradoTipo de producto almacenado Materiales Vegetal

ObservacionesOrientación sur, aunque se encuentra bien aislada

270

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