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DOCUMENTO Nº1. MEMORIA

DISEÑO DE UN DEPÓSITO DE AGUA POTABLE Y CONEXIÓN A LA RED DE DISTRIBUCIÓN

Autor: Leach Orts, Manuela

Director: Cledera Castro, Mª Mar

Entidad Colaboradora: ICAI- Universidad Pontificia de Comillas

RESUMEN DEL PROYECTO

El presente proyecto consiste en el diseño de un depósito de agua potable en el

municipio de Rojales, en la provincia de Alicante, y tiene la finalidad de almacenar

agua potable para su distribución a la urbanización “Ciudad Quesada III” en la que

se han proyectado 3173 viviendas; y a las 50 viviendas que conforman la partida

“Les Aigues”, considerada zona rural.

La parcela sobre la que se proyecta el depósito está calificada como zona verde apta

para la instalación de equipamientos, por lo tanto se trata de un terreno idóneo para

la construcción del depósito. Además el terreno se encuentra a 30 metros por sobre

urbanización, siendo posible la distribución de agua potable por gravedad. La zona

rural se encuentra a una cota de 27 metros por encima de la cota del depósito, por

lo que se ha diseñado un sistema de bombeo para cubrir la demanda.

Tras realizar un estudio del terreno y de la parcela se llega a la determinación de

que el depósito que mejor se ajusta a las condiciones y necesidades de demanda, es

un depósito superficial y de geometría rectangular de dimensiones 30x28 metros. El

depósito dispone de dos naves independientes, separadas por un muro para permitir

el mantenimiento y limpieza de cada nave sin tener que cortar el suministro.

Para diseñar el volumen del depósito se ha estudiado la previsión de demanda de

agua potable de las dos poblaciones. Ajustándose las “Normas para la redacción de

Proyectos de abastecimiento de Agua y Saneamiento de Poblaciones”, se prevé un

consumo de 3000 m3/día. Siguiendo las recomendaciones de la AEAS, Asociación

Española de Abastecimientos de Agua y Saneamiento, la capacidad del depósito

calculada es de 3000m3.

Hasta la fecha, las 50 casas rurales se abastecían de agua potable proveniente del

subsuelo, pero debido a que los últimos análisis físico-químicos realizados en la

zona dieron un nivel de nitratos y alta conductividad superiores a los permitidos

para uso humano, surgió la necesidad de abastecer a la zona con agua potable. Para

alcanzar la cota de 27 metros a la que se sitúan las casas rurales se debe sortear un

punto situado a 60 metros por encima de la cota del depósito. Tras ese punto, la

distribución hasta el punto de conexión con la red de tuberías ya existente, se realiza

por gravedad. Se instala una ventosa, modelo VE320 de DN 100 de Danfoss, en el

punto alto de la instalación para desalojar el aire que pudiese introducirse en la

conducción así como el introducido en el proceso de llenado y vaciado de la red. Se

instalan tres bombas, modelo CR-20-06 de la marca Grundfos, en paralelo para

responder con mayor elasticidad a la demanda, siendo una de ellas una bomba

auxiliar. Se instalan dos acumuladores hidráulicos, modelo serie EML 1000 litros

de Olaer, que reducen el número de arranques de las bombas. Las tuberías de

aspiración e impulsión son de polietileno de alta densidad de DN 50mm, modelo

PE100 S5/SDR11 PN10. La tubería que une la salida de las bombas con el punto de

conexión a la red es de polietileno de alta densidad, modelo PE100 S5/SDR11

PN10, de DN 100mm.

La distribución a la urbanización “Ciudad Quesada III” se realiza por gravedad

hasta el punto de conexión con la red de distribución, cuyo diseño y construcción es

competencia de la empresa constructora de la urbanización. La diferencia de altura

entre la el eje de la tubería de impulsión del depósito y el punto de conexión a la red

es de 30 metros, alcanzándose una presión en la red de 3 bar, teniendo en cuenta las

pérdidas por fricción de la tubería. Esta tubería es de polipropileno de diámetro 400

mm, modelo S5/SDR11 PN10. Todas las tuberías de aspiración, impulsión y

distribución son de la marca George Fisher. La unión de tuberías se realiza

mediante termofusión.

Este proyecto abarca los cálculos eléctricos del depósito. La energía será

suministrada a la Tensión de 400/230 V, con el fin de utilizar aparellaje

normalizado. El depósito dispone de aparellaje electrónico para medir los niveles

del depósito, los caudales de entrada y salida, el nivel de cloro libre, un sistema de

aviso en caso de avería de las bombas y una alarma de intrusismo. Además cuenta

con alumbrado exterior e interior de la caseta de válvulas. Para la conexión de estas

señales se utiliza un equipo de control basado en autómata programable de control

capaz de recibir y supervisar los datos a través de módulos de entrada y salida

analógicos y digitales, capaces de transmitir la información del depósito vía radio-

modem al Centro de Control de Aquagest Levante, que es la empresa que opera

en el municipio de Rojales. Desde el Centro de Control se visualizan todos los

parámetros y alarmas de la estación remota. Tras realizar las comprobaciones en el

sistema eléctrico de Intensidad Admisible, Cortocircuito y Caída de tensión, y

cumpliendo la normativa vigente en el REBT02, se han calculado los elementos de

protección contra sobreintensidades que deben garantizar en todo momento que la

instalación no quede expuesta a sobrecargas y cortocircuitos. Se utilizan

interruptores automáticos en cada una de las líneas de la instalación interior y

fusibles para proteger la línea repartidora. Para proteger contra contactos indirectos

(ITC_BT_18) se ha diseñado una puesta a tierra que consiste en un conductor de

Cu desnudo de 35mm2 y 25 metros, 4 picas verticales de Acero recubierto Cu 14

mm de 2 metros de longitud cada una. Se calcula que la potencia a contratar a la red

eléctrica para cubrir las necesidades de las bombas, así como de los equipos de

control, comunicación, alumbrado y bombas, es de 18.2Kw.

La solución adoptada para la estructura del depósito consiste en la construcción de

un depósito de hormigón armado, de planta rectangular y dividido en dos naves

independientes separadas por un muro. Se consideran las cargas ejercidas por el

peso propio del forjado y por la acción del agua. Para el cálculo del muro de

separación entre las dos naves, se ha considerado la situación más desfavorable, que

es en la que una nave está llena de agua y la otra vacía. Ateniéndose a la Instrucción

de Hormigón Estructural, EHE08, para la exposición a la que estará sometido el

hormigón, su resistencia mínima será de 30 N/mm2. La impermeabilización y

aislamiento térmico se realiza con una capa de hormigón, una lámina flexible de

PVC, un geotextil y una capa de grava. Mediante Software informático (Cype

Ingenieros), introduciendo las acciones del forjado y del agua, se han calculado y

comprobado las armaduras y la estructura de hormigón.

Las conclusiones obtenidas del Estudio del Impacto Ambiental no presentan ningún

impedimento para el desarrollo de la obra.

El presente presupuesto de ejecución del proyecto asciende a 1.003.361,33 € .

DESIGN OF A WATER TANK AND CONNECTION TO THE DISTRIBUTION NETWORK

Author: Leach Orts, Manuela

Director: Cledera Castro, Mª Mar

Collaborating institution: ICAI- Universidad Pontificia de Comillas

SUMMARY

This project involves the design of a drinking water reservoir in the municipality of

Rojales, in the province of Alicante, and it is designed to store drinking water for

distribution to the urbanization “Ciudad Quesada III " in which 3173 houses had

been projected, and the 50 houses that make up the land"Les Aigues”, which is

considered rural area.º

The plot on which the tank is projected is classified as green area suitable for the

installation of equipment, therefore it is an ideal spot to build the reservoir.

Furthermore, the ground is 30 meters above the urbanization, it is possible to

distribute drinking water by gravity. The rural area is at an altitude of 27 meters

above the level of the reservoir, which has designed a pumping system to meet

demand.

After conducting a survey of the land and the parcel will arrive at a determination

that the tank that best suits the needs and demand, is a tank buried rectangular

geometry and dimensions of 30x28 meters. The tank has two separate buildings,

separated by a wall to allow maintenance and cleaning of each vessel without

having to cut the supply.

To design the size of the reservoir has been studied forecasting demand for drinking

water in the two populations. Adjusting the "Rules for the drafting of water supply

projects and sanitation of population", a consumption of 3000 m3/day. Following

the recommendations of the AEAS, Spanish Association of Water Supply and

Sanitation, the tank capacity is calculated 3000m3.

To date, 50 houses were supplied drinking water from the underground, but since

the last physical-chemical analysis conducted in the area gave a high level of

nitrates and conductivity higher than those allowed for human use, the need

supplying the area with drinking water. To reach the height of 27 meters to which

are the houses must be overcome to a point 60 meters above the level of the

reservoir. After that point, the distribution to the point of connection to the existing

pipeline network, is done by gravity. It installs a suction cup, DN model VE320 of

100 Us, at the high point of the installation to remove the air that could enter the

leadership as well as introduced in the process of filling and emptying of the

network. Three pumps are installed, model CR-20-06 of the Grundfos brand, along

with greater flexibility to respond to demand, one of which was an auxiliary pump.

Install two hydraulic accumulators, model number 1000 liters of EML Olaer,

reducing the number of starts of the pumps. The drive and suction pipes are high

density polyethylene DN 50mm, model PE100 S5/SDR11 PN10. The pipeline

connecting the output of the pumps with the point of connection to the network is

high-density polyethylene, model PE100 S5/SDR11 PN10, DN 100mm.

Distribution to the urbanization “Ciudad Quesada III” is done by gravity to the

point of connection to the grid, whose design and construction is undertaking

construction of urbanization. The height difference between the axis of the pipe of

the tank and drive the point of grid is 30 meters, reaching a pressure of 3 bar

network, taking into account the friction losses from the pipe. This pipe is

polypropylene diameter 400 mm, model S5/SDR11 PN10. All suction pipes, and

drive distribution of the brand George Fisher. The union of pipes is done by

termofusión.de DN 50mm, model PE100 S5/SDR11 PN10. The pipeline connecting

the output of the pumps with the point of connection to the network is high-density

polyethylene, model PE100 S5/SDR11 PN10, DN 100mm.

This project involves the calculations of the electric deposit. Power will be supplied

to the voltage of 400/230 V, to use standardized budgets. The deposit has electronic

budgets measuring levels of the reservoir, the flow of input and output, the level of

free chlorine, a warning system in case of failure of pumps and an intrusion alarm.

Also has interior and exterior lighting of the stand tube. For the connection of these

signals using a computer-based control PLC control and monitor capable of

receiving data via input modules and analog and digital output, capable of

transmitting information via radio-modem tank the Center Control Aquagest

Levante, which is the company that operates in the municipality of Rojales. From

the Control Center displays all parameters and alarms, the remote station. After

performing the checks on the electricity system intensity, short circuit and voltage

drop, and complying with the current rules in REBT02 have been calculated the

overcurrent protection to be secure at all times that the plant will not be exposed to

overloading and short circuits. Breakers are used in each line of indoor and fuses to

protect the online dealer. To protect against indirect contact (ITC_BT_18) has

designed an earth consisting of a bare copper conductor 35mm2 and 25 meters, 4

spades vertical Cu-coated steel 14 mm in 2 meters length each. It is estimated that

the power to employ the power grid to meet the needs of the pumps, as well as

control equipment, communications, lighting and pumps, is 18.2Kw.

The solution adopted for the structure of the deposit consists of the construction of a

reinforced concrete tank, a rectangular and divided into two separate buildings

separated by a wall. Considering the charges brought by the dead weight of the

forged and by water. For the calculation of the separation wall between the two

spacecraft has been considered the worst, which is where a vessel is filled with

water and the other empty. Following the instruction of Structural Concrete,

EHE08, exposure to which is subject to the concrete, the minimum strength is 30

N/mm2. Waterproofing and heat insulation is made with a layer of concrete, a

flexible sheet of PVC, a geotextile and a layer of gravel. Using software (CYPE

Engineers) by introducing the action and the forging of water have been calculated

and tested armor and concrete structure.

The findings of the Environmental Impact Study show no impediment to the

development of the work.

The budget of the project amounts to €1,003,361.33.

MEMORIA INDICE

INDICE GENERAL

1. MEMORIA DESCRIPTIVA............................. .....................................4

2. CALCULOS……………………………………………… ..……..………58

3. ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL……………………………..… .130

4. ANEJOS…………………………………………………………………141

MEMORIA DESCRIPTIVA

INDICE GENERAL

1. MEMORIA ............................................................................................ 12

1.1 MOTIVACIÓN DEL PROYECTO ........................... .......13

1.2 OBJETIVO DEL PROYECTO ............................. ..........13

1.3 MEMORIA DESCRIPTIVA ............................... .............17

1.3.1 INTRODUCCIÓN ...................................................................... 17

1.3.2 ESTUDIO DEL TERRENO ....................................................... 18

1.3.3 ESTUDIO DE LA SITUACION DEL DEPÓSITO ...................... 21

1.3.4 EMPLAZAMIENTO ................................................................... 22

1.3.5 SITUACIÓN DEL DEPÓSITO RESPECTO AL TERRENO ...... 24

1.3.6 MATERIAL Y DISPOSICIÓN CONSTRUCTIVA ....................... 24

1.3.7 GEOMETRÍA DEL DEPÓSITO ................................................. 26

1.3.8 ESTUDIO DEL BOMBEO ......................................................... 27

1.3.8.1 CARACTERISTICAS DEL BOMBEO .................................... 27

1.3.8.2 SOLUCION ADOPTADA PARA EL BOMBEO ...................... 27

1.3.8.3 TUBERIAS DE ASPIRACION E IMPULSION ....................... 31

1.3.8.4 DISTRIBUCION ZONA RURAL ............................................ 32

1.3.8.5 TUBERIAS DE DISTRIBUCIÓN ZONA URBANA ................. 33

1.3.8.6 UNION DE TUBERIAS .......................................................... 33

1.3.9 SOLUCION ADOPTADA PARA EL SISTEMA ELÉCTRICO .... 34

1.3.9.1 TELECONTROL.................................................................... 37

1.3.10 SOLUCION ADOPTADA PARA LA ESTRUCTURA ............. 40

1.3.10.1 SEGURIDAD ESTRUCTURAL .......................................... 40

1.3.10.2 CRITERIOS ADOPTADOS ............................................... 41

1.3.10.3 FISURAS EN LAS PAREDES DEL DEPÓSITO ................ 45

1.3.10.4 INFORMACION SISMICA ................................................. 50

1.3.10.5 ESTRUCTURA .................................................................. 53

1.3.12 ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL ........................................ 58

1.3.13 BIBLIOGRAFÍA ..................................................................... 59

1.3.14 RESUMEN DEL PRESUPUESTO ........................................ 62

MEMORIA 12

1. MEMORIA

El depósito de agua que se diseña en este proyecto está destinado a

satisfacer la demanda de agua potable de una población de 3.173

viviendas en el sur de la provincia de Alicante y a bombear agua a una

zona rural consolidada, no urbanizable, que se encuentra a una

diferencia de altura respecto al depósito de 35m.Para acceder a la zona

rural desde el depósito, es necesario sortear un punto situado a 60m

respecto a la base del depósito.

Se tomarán como criterios para el diseño del depósito, del bombeo y la

selección de todas las instalaciones y equipos, aquellos que garanticen

el funcionamiento habitual de la instalación hidráulica y la seguridad de

la estructura, teniendo en consideración el coste de la instalación, de

forma que esta elección se haga teniendo en cuenta que el excederse

en los requisitos mínimos calculados en el dimensionamiento (con un

cierto margen de seguridad) resulta más caro y no siempre asegura un

mejor funcionamiento. El cálculo de la estructura del depósito también

llevará asociados unos coeficientes de seguridad asociados a

alteraciones sísmicas y posibles alteraciones en el terreno.

MEMORIA 13

1.1 MOTIVACIÓN DEL PROYECTO

La motivación principal de este proyecto es la necesidad de abastecer

de agua potable a una población en crecimiento debido a que el

depósito que regula actualmente la demanda de agua de la población

será insuficiente cuando se construyan las 3173 viviendas proyectadas

de la urbanización “Ciudad Quesada III”. También se diseña el depósito

con la finalidad de abastecer de agua corriente a una zona rural.

Esta zona hasta el momento se estaba abasteciendo desde un pozo de

agua subterránea bastante cargada de nitratos y alta conductividad, es

decir que no cumplía los parámetros de potabilidad según el Real

Decreto 140/2003. De este modo la pequeña red de abastecimiento si

es aprovechable.

1.2 OBJETIVO DEL PROYECTO

El objeto del presente proyecto es la definición, justificación técnica y

valoración, con el nivel de detalle correspondiente a un proyecto de fin

de carrera, del diseño de un depósito de agua potable de 3.000 m3 de

capacidad, la conexión de la conducción de salida con la red de

distribución, y conducción general de alimentación de 400 mm de

diámetro para el llenado del depósito, y el bombeo de este depósito una

zona rural situada a 60metros por encima de este.

MEMORIA 14

Figura 1. Abastecimiento depósito

DEPOSITO

ETAP

MEMORIA 15

Figura 2. Zona abastecimiento urbano

CIUDAD QUESADA III

DEPOSITO

MEMORIA 16

Figura 3. Zona abastecimiento rural

DEPOSITO

CASAS

RURALES

DEPOSITO

MEMORIA 17

1.3 MEMORIA DESCRIPTIVA

1.3.1 INTRODUCCIÓN

El objetivo del proyecto será diseñar un depósito de agua potable para

el abastecimiento de una población, así como un bombeo desde el

depósito hasta una zona rural. Para ello se realizarán una serie de

estudios previos a los cálculos, que se enumeran a continuación, y se

detallarán en el desarrollo del proyecto:

• Estudio de la demanda y de las cotas para determinar el bombeo.

• Estudio del terreno, geología.

• Análisis de los tipos de depósitos posibles y elección del tipo en

función de la capacidad necesaria, extensión y forma del terreno

disponible y explotación y mantenimiento futuros.

• Estudio de la demanda de agua.

• Estudio del consumo de energía eléctrica a consumir.

• Estudio de las acciones sobre el terreno, sísmicas y debidas a la

acción del agua y el forjado.

Dentro del alcance del proyecto está la selección de los distintos

equipos y el cálculo estructural del depósito para cumplir el fin último del

proyecto que es garantizar un adecuado almacenamiento y distribución

de agua potable. Se cumplirán los requisitos necesarios que aseguren

el correcto almacenamiento del agua potable para certificar su calidad a

MEMORIA 18

la salida del depósito. Para ello se situarán dispositivos de medida de la

calidad del agua en las conducciones de entrada y salida del depósito

Las propuestas para el cálculo y alcance del proyecto son:

• Cálculo del bombeo. Elección de las bombas, ya que se

dispondrán tres bombas en paralelo, acumuladores hidráulicos y

cálculo de tuberías.

• Cálculos hidráulicos y dimensionales, que incluirán los cálculos

de las tuberías de llenado del depósito, el cálculo de las

dimensiones del mismo, el cálculo de tuberías de salida y de la

conexión a la red de distribución ya existente.

• Cálculos eléctricos. Para el suministro de energía se contratará el

100% de la potencia necesaria a la red de suministro eléctrico.

• Diseño de la arquitectura e instalaciones del depósito. Cálculo de

la estructura del mismo.

1.3.2 ESTUDIO DEL TERRENO

En la redacción del presente Proyecto se ha utilizado la siguiente base

cartográfica:

• Cartografía de la Generalitat Valenciana a escala 1/10.000 y

equidistancia de curvas de nivel a 10 metros.

• Levantamiento taquimétrico de la parcela del depósito con

equidistancia de curvas de nivel de 0,5 m.

MEMORIA 19

Se adjuntan también los planos del levantamiento topográfico de la

zona de emplazamiento del depósito.

Para el replanteo de la obra se han ubicado hitos sobre el terreno que

servirán como bases de replanteo. En las figuras 4 y 5 se incluyen los

datos de las coordenadas de las bases topográficas, de replanteo y de

construcción de la estructura del depósito.

Figura 4. Bases topográficas de la parcela

Figura 5. Bases topográficas del terreno

MEMORIA 20

Figura 6. Plano topográfico de la parcela

MEMORIA 21

1.3.3 ESTUDIO DE LA SITUACION DEL DEPÓSITO

Una vez analizada la situación actual del abastecimiento, resuelta en los

cálculos hidráulicos, y a fin de garantizar unos caudales suficientes

tanto para la población actual como para el desarrollo futuro, así como

solucionar las deficiencias detectadas, se propone la siguiente solución:

Diseño de un depósito de 3.000 m3 en la parcela mostrada en el plano

anterior, situada a la cota 78,5msnm desde la cual se puede abastecer

por gravedad a las viviendas situadas por debajo de la cota 30metros y

también permitirá abastecer a una zona rural, en cuyo caso se deberá

sortear un punto situado a una diferencia de cota de 60m para luego

distribuir por gravedad a la zona rural que se encuentra a 27metros de

diferencia con el depósito.

Las viviendas a las que se suministra agua, son viviendas unifamiliares

de una planta, por lo que la toma de agua está a nivel de calle como

máximo 1,5m más alta.

En la red de distribución por gravedad el punto de conexión a la red de

distribución se encuentra a una diferencia de cota de 30 metros

respecto a la salida del depósito por lo tanto en la red se logrará una

presión de 3bar, presión suficiente para la distribución de agua potable.

A continuación se analizan las características del depósito seleccionado

atendiendo a:

• Emplazamiento.

• Situación respecto al terreno.

MEMORIA 22

• Material y disposición constructiva.

• Geometría.

1.3.4 EMPLAZAMIENTO

El depósito se ubicará en una parcela clasificada como zona verde apta

para equipamientos, en la que se podrán construir instalaciones para

servicios públicos tales como depósitos de agua, plantas de tratamiento,

estaciones de bombeo, centros de generación eléctricos, etc.

Este emplazamiento, debido a la orografía del terreno, es idóneo para la

construcción de un depósito de agua, ya que en caso de un improbable

colapso del depósito, el agua se encauzaría por la ladera de la zona

verde, no inundando viviendas. Se observa este fenómeno en el plano

topográfico de la parcela.

MEMORIA 23

.

Ilustración 7. Posición del depósito sobre el terre no

MEMORIA 24

1.3.5 SITUACIÓN DEL DEPÓSITO RESPECTO AL TERRENO

Se ha decidido proyectar un depósito superficial porque no es necesario

ganar cota para garantizar el suministro, porque al encontrarse el

depósito a una cota superior a las viviendas la distribución se hará por

gravedad, y se bombeará a la zona rural.

Se descarta también enterrar el depósito por ser innecesario y costoso,

se minimizan así los movimientos de tierras, que impactan

negativamente sobre el medio ambiente y encarecen la construcción.

Se evita expresamente la realización de terraplenes para apoyo del

depósito, que pudieran comprometer su estabilidad. Dada la buena

calidad del terreno de cimentación, se admite que los puntos más

someros del cimiento queden a ras del terreno natural, únicamente se

eliminará la cubierta vegetal.

1.3.6 MATERIAL Y DISPOSICIÓN CONSTRUCTIVA

Centrándose en los depósitos de hormigón armado o pretensado, se

puede optar por la ejecución “in situ” o por prefabricados. Los modelos

prefabricados ofrecen menores garantías de durabilidad y estanqueidad

para un depósito de este volumen y para la envergadura de la obra total

a realizar. Además, al ser más reducida la cota de agua, repercute en la

superficie a expropiar y en el volumen de excavación a realizar. En este

tipo de depósito formado por piezas prefabricadas que se unen en obra,

es muy importante para su estanqueidad, la correcta ejecución del

sellado entre piezas o bien entre éstas y el hormigón in situ.

MEMORIA 25

También es importante cara a su durabilidad, el correcto trato que

hayan recibido las piezas tanto en su carga en fábrica como en su

descarga, correcto almacenaje y posterior ubicación en obra, dado que

un golpe puede provocar una microfisuración en la pieza que a corto

plazo suponga una oxidación de armaduras. Por estos motivos, se

descarta la realización por prefabricados y se adopta la ejecución “in

situ”.

MEMORIA 26

1.3.7 GEOMETRÍA DEL DEPÓSITO

Se realiza la disposición del depósito en dos naves independientes(o

vasos), ya que en caso de tener que realizar labores de mantenimiento

siempre es posible abastecer con un solo vaso sin tener que cortar el

suministro.

Estructural y económicamente los depósitos de planta circular ofrecen

ventajas por el mejor rendimiento geométrico y mecánico de la sección

circular frente a la rectangular. En el caso del presente proyecto un

depósito rectangular ofrece un mejor encaje en la parcela disponible, ya

que se minimiza el volumen de excavación, y permite hacer dos naves

lo que facilita su limpieza y mantenimiento.

Se descarta la ejecución de la cubierta del depósito mediante un forjado

unidireccional convencional pues, aunque podría ser una solución más

económica, las viguetas comerciales no cumplen las condiciones de

recubrimiento de armaduras impuestas por la EHE08 (Instrucción de

Hormigón Estructural, ver bibliografía) para las condiciones de

exposición asociadas al ambiente de un depósito. Se adopta la

realización mediante módulos prefabricados, que resulta más

económica y ligera que una losa convencional.

Las dimensiones interiores de cada nave del depósito serán 29,2 x 13,4

metros con 4,3 m de altura útil. Dado que para conseguir una capacidad

de 3.000 m3 la altura de lámina necesaria es de 3,85 m, quedan 0,45 m

de resguardo, suficiente para las jácenas de cubierta.

MEMORIA 27

1.3.8 ESTUDIO DEL BOMBEO

1.3.8.1 CARACTERISTICAS DEL BOMBEO

Hasta la fecha, la demanda de agua potable para uso doméstico de la

zona rural “Les Aigues” ha sido cubierta por el agua bombeada desde el

subsuelo. Sin embargo, en el último análisis del agua subterránea se

han detectado altos niveles de nitratos y alta conductividad en el agua,

por lo que resulta urgente el suministro de agua potable. La población

rural, formada por 50 viviendas, se encuentra a una cota superior que el

depósito proyectado, siendo necesario salvar un punto alto en el

suministro. En este proyecto se diseña un bombeo para alcanzar la

altura necesaria para el abastecimiento.

Como el consumo de las viviendas rurales no variará en el futuro debido

a que es una zona rural no urbanizable, por lo tanto se dimensionará el

bombeo para una demanda de agua algo superior a la que se estaba

demandando hasta el momento. Aplicando los coeficientes necesarios,

se ha obtenido un caudal máximo de diseño de 4.95 l/s. La demanda de

agua es variable, por ello las bombas son de velocidad variable.

1.3.8.2 SOLUCION ADOPTADA PARA EL BOMBEO

Para cubrir la demanda de agua se ha optado diseñar el circuito

compuesto por tres bombas de velocidad variable capaces de dar la

altura del punto más alto de la instalación y sus pérdidas de carga. Se

opta por la instalación de dos bombas en funcionamiento para darle

mayor flexibilidad al suministro, y responder rápidamente a variaciones

en la demanda.

MEMORIA 28

Se instalará una tercera bomba con el objetivo de mantener la calidad

del suministro en caso de avería de alguna de las dos bombas

principales. Las tres bombas serán de velocidad variable para

responder a las variaciones de la demanda.

Se ha contrastado las catálogos de bombas pertenecientes a distintas

casas y se ha decidido que las bombas que mejor se adaptan a las

características establecidas, calculadas en los cálculos del bombeo, son

las bombas de la casa Grundfos, modelo CR-20-06 A-F-A-E-HQQE

3x400D.

El motor que acompaña a la bomba es un motor SIEMENS-EAN.

Figura 8. BOMBA GRUNDFOS CR-20

En el punto más alto a alcanzar se ha previsto instalar una ventosa con

la finalidad de desalojar el aire que pudiese introducirse en la

conducción así como el introducido en el proceso de llenado y vaciado

de la red. La ventosa que se va a utilizar es del tipo VE320 de DN 100,

de la compañía DANFOSS – SOCLA. Las características técnicas de

esta válvula de aire, se especifican en el Anejo VI.

Se ha decidido también instalar dos acumuladores hidráulicos, uno por

MEMORIA 29

cada bomba principal, con la finalidad de disminuir el número de

arranques de cada bomba y proteger el sistema de impulsión de las

mismas. Por las dimensiones de la instalación y los caudales máximos

calculados para la demanda, se van a instalar dos acumuladores

hidráulicos de 1000 litros cada uno.

El acumulador hidráulico que se va a emplear en la instalación es de la

casa Olaer, serie EML y tendrá un volumen de 1000 litros, presión

nominal 80 bar y diámetro 50mm.

Se dispondrá de las válvulas de corte y retención necesarias para el

correcto funcionamiento del bombeo. En la figura 9, se representa un

esquema sencillo del circuito formado por las tres bombas en paralelo.

MEMORIA 30

Figura 9 Esquema del circuito hidráulico

MEMORIA 31

1.3.8.3 TUBERIAS DE ASPIRACION E IMPULSION

Las tuberías de aspiración comunican la salida del depósito con la

bomba. El diámetro de las tuberías de aspiración coincide con la brida

de entrada de la bomba y es de 50 mm. La distancia entre la salida del

depósito y la conexión a la bomba es de1metro. Al ser una distancia

pequeña, se desprecian las pérdidas en el conducto de aspiración

Las tuberías de impulsión de cada bomba se unen a la salida de la

bomba quedando una única tubería de de diámetro 100mm que llega

hasta el punto más alto de la instalación, la ventosa.

La presión que debe soportar tubería de impulsión es de 70.95metros.

Por lo que se buscan en el mercado las tuberías que mejor se adapten

a este uso. Las tuberías que se van a emplear son de polietileno de alta

densidad, fabricadas por la compañía Georg Fischer, modelo PE100

S5/SDR11, de presión nominal de trabajo 16 bar, que se suministran en

tuberías de 5 metros de longitud y de color negro grafito (RAL 9011) y

de diámetro 50mm.

El PE 100 es un polietileno de tercera generación. Permite trabajar en el

rango de temperatura de –50 ºC a 90 ºC. Otra de sus grandes ventajas,

es que se puede trabajar en rangos de entre 12.5 hasta 16 bar con el

mismo espesor de tubería, un factor importante en situaciones de

fuertes cambios de presión, que implicaría la no necesidad de cambiar

de tubería por problemas de espesor a la hora de aguantar dicha

presión.

La conexión de las dos tuberías de impulsión se hace mediante una T,

cuyo diámetro de entrada es 50mm, ya que tienen que acoplar con las

MEMORIA 32

dos tuberías de impulsión que provienen de las bombas, y el de salida

es 100mm, para conservar la continuidad del caudal.

Así mismo a cada tubería de impulsión se acopla el bypass de la bomba

auxiliar, por lo que se emplearán dos T´s de 50 mm de entrada y 50 mm

de salida.

1.3.8.4 DISTRIBUCION ZONA RURAL

Este proyecto abarca el diseño de las tuberías desde la salida del

depósito hasta el punto en el que se encontraba antiguamente el

bombeo del pozo. Ya que la red de distribución que llega hasta las

casas rurales ya está construida.

Por lo tanto la distribución desde la ventosa hasta las casas rurales se

realizará por gravedad.

En las dos salidas del depósito, tanto en la que abastece la zona rural

como la zona urbana, se dispone de un caudalímetros, uno en la tubería

de aspiración y otro en el punto donde se une la tubería de distribución

con la red de distribución a las casas. El objetivo de los contadores es

registrar la demanda así como detectar las posibles pérdidas a lo largo

de las tuberías.

MEMORIA 33

1.3.8.5 TUBERIAS DE DISTRIBUCIÓN ZONA URBANA

La diferencia de cota desde el depósito y el punto de conexión a la red

de distribución existente es de 30 metros, altura suficiente para tener

presión en la red. Se supone que las en la red de distribución no hay

incremento en la cota, y si lo hay es a favor de la presión positiva de la

red, y teniendo en cuenta que las viviendas son unifamiliares y su altura

máxima no alcanza los 4 ó 5 metros.

Como se ha indicado anteriormente, el diseño de la red de distribución

es competencia del constructor que proyecta las nuevas viviendas, y no

se diseñará en este proyecto.

La tubería que une la salida del depósito con la conexión a la red de

distribución tiene un diámetro de 400mm y es de polietileno de alta

densidad de la casa George Fisher, cuyas propiedades se describen en

el pliego de condiciones técnicas.

Se dispone de dos caudalímetros en el recorrido de la tubería, uno en la

salida del depósito, y otro en el punto de conexión a la red de

distribución.

1.3.8.6 UNION DE TUBERIAS

La unión de los tramos de 5 metros de tuberías se realizará por

termofusión. Este tipo de unión es óptimo para unir tuberías de

polietileno, y garantiza la estanqueidad de las mismas. La termofusión

se explica en el pliego de condiciones técnicas.

MEMORIA 34

1.3.9 SOLUCION ADOPTADA PARA EL SISTEMA ELÉCTRICO

El consumo total de la instalación es de 18.282 W, potencia que se

contratará a la red.

El sistema de bombeo, maniobras, control de parámetros energéticos y

de funcionamiento del bombeo así como otros relativos la seguridad del

mismo como intrusismo, alarma, etc. son susceptibles de ser

controlados en control remoto mediante un sistema de telemando. Para

ello se ubican los sistemas y elementos necesarios con las

características reflejadas en el Pliego de Condiciones Técnicas

Particulares, siendo todo ello compatible con las prescripciones de la

Empresa Explotadora de la Obra.

Se contempla la instalación de una acometida eléctrica incluyendo un

armario para equipos de protección y medida en la acera junto a la

puerta de acceso de la parcela del depósito.

La acometida se ejecutará enterrada en zanja con conductor de

aluminio 3x16 mm2 según las prescripciones de la compañía

suministradora.

La derivación individual se realizará en instalación enterrada bajo tubo,

mediante cable unipolar 2x10+TT10 mm2, aislamiento XLPE 0’6/1kV

hasta el cuadro general de distribución en B.T.

El cuadro general de mando y protección, estará preparado para

albergar las protecciones eléctricas que a continuación se detallan:

MEMORIA 35

Tabla 1. Protecciones eléctricas

CANTIDAD TIPO PROTECCIÓN ELÉCTRICA

1 Interruptor general automático 50 A, II, poder de corte 15 kA; curvas B,C,D.

1 1 Interruptor magnetotérmico 10 A, II, poder de corte 4,5 kA, curvas B,C,D.

4 4 Interruptores magnetotérmicos 16 A, II, poder de corte 4,5 kA, curvas B,C,D.



4 4 Interruptores diferenciales 25 A, II, sensibilidad de 30 mA

1 1 Interruptor diferencial 40 A, II, sensibilidad de 30 mA

Los circuitos interiores se realizarán con cables unipolares de cobre con

aislamiento de PVC 750 V y su cubierta en color según reglamentación

vigente.

MEMORIA 36

Tabla 2. Cables cobre

FASE COLOR

Fase activa R: Color gris.

Fase activa S: Color marrón.

Fase activa T: Color negro.

Conductor neutro: Color azul claro.

Cables de tierra: Color amarillo-verde.

El alumbrado exterior de la caseta se realizará con luminarias tipo

farolas M.C.C, con lámparas de halogenuro metálico de 200 W.

El alumbrado del interior de la caseta se realizará con una luminaria

estanca IP-65 de 2x50 W. En el interior también se instalará un equipo

autónomo de emergencia compuesto de dos lámparas de 10 W.

Se prevé la instalación de puesta a tierra de la estructura del edificio y

sus instalaciones mediante cable de cobre desnudo de 35 mm2 de

sección enterrado en las zanjas de cimentación y al que se unirán todas

las masas. De esta red partirá la derivación de la línea principal de

tierra, de 16mm2 de sección hasta llegar al cuadro general de mando y

protección.

La instalación deberá cumplir las condiciones establecidas en el

REBT02 (Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión de 2002) y las

Instrucciones técnicas complementarias. Se tendrá en cuenta

especialmente lo indicado en la Instrucción ITC-BT 30 del REBT02, por

tratarse de un Local húmedo.

MEMORIA 37

En los Cálculos Eléctricos se desarrolla el cálculo y dimensionamiento

de los conductores, protecciones y toma de tierra de la instalación.

1.3.9.1 TELECONTROL

Los elementos a supervisar y controlar por esta estación remota del

depósito, así como su señalización y maniobra correspondiente son los

siguientes:

Tabla 3. Equipos telecontrol

ELEMENTO Cantidad Ent.Dig. Ent.Ana.

Nivel depósito 1 1

Boyas de nivel máximo/mínimo 2 2

Caudalímetro electromagnético: 1 1 1

Analizador de cloro y pH 1

Nivel de concentración

cloro libre 1 2

Bomba dosificadora 1

Alarma fallo bomba

dosificadora 2

Rectificador/cargador 24V 1 1

Falta alimentación 220V 1

Protección sobretensión 220V 1 1

Alarma intrusismo 1 1

Para la conexión de estas señales se utiliza un equipo de control

basado en autómata programable de control que realiza las siguientes

MEMORIA 38

funciones:

• Adquisición, tratamiento, supervisión y maniobra de la

señalización procedente de la instrumentación y equipos a

controlar que componen la estación remota, a través de

módulos de entrada/salida digitales y analógicos.

• Comunicación vía radio-modem con el Centro de Control

atendiendo al protocolo específico TTCOM de tipo maestro-

esclavo para comunicación por polling continuo con

tratamiento de incidencias.

El equipo de control para supervisión y control de estos elementos se

dimensiona como sigue:

• CPU S7-313-C

• 1 interface programación MPI

• 1 interface comunicaciones RS-232

• 24 entradas digitales

• 16 salidas digitales

• 6 entradas analógicas

• 2 salidas analógicas

• 1 entrada PT-100

La comunicación con el Centro de Control se realiza mediante enlace

vía radio utilizando un equipo radio banda UHF MOTOROLA GM-360-U

MEMORIA 39

con módem transparente 2400 baudios, antena directiva instalada sobre

mástil de 3mts.

Los equipos electrónicos se montan en un armario de chapa de acero

de alto 1000 mm, ancho 800 mm, profundidad 300 mm., con placa de

montaje, ventilador, termostato y protección magnetotérmica para

alimentación general, así como para los equipos de telecontrol

(autómata, común señales, radio-modem, fuente de alimentación,

ventilador-toma corriente y cada uno de los equipos de instrumentación

relacionados anteriormente).

El programa de lógica local a desarrollar específicamente y la

programación de la aplicación SCADA del Centro de Control permiten la

visualización de todos los parámetros y alarmas de la estación remota.

MEMORIA 40

1.3.10 SOLUCION ADOPTADA PARA LA ESTRUCTURA

1.3.10.1 SEGURIDAD ESTRUCTURAL

La EHE08 en su capítulo II, artículo 5 (ver bibliografía) manifiesta que

una estructura debe ser proyectada y construida para que, con una

seguridad aceptable, sea capaz de soportar todas las acciones que la

puedan solicitar durante la construcción y el período de vida útil previsto

en el proyecto así como la agresividad del ambiente.

Una estructura debe, también, ser concebida de manera que las

consecuencias de acciones excepcionales tales como explosiones o

impactos, así como de errores, no produzcan daños desproporcionados

en relación a la causa que los ha originado.

En síntesis, durante su vida útil, los requisitos esenciales a los que, al

menos, debe dar respuesta, una estructura son: resistencia mecánica y

estabilidad, seguridad en caso de incendio, higiene, salud y medio

ambiente, y seguridad de uso.

Los anteriores requisitos se satisfarán mediante un proyecto correcto

que incluya una adecuada selección de la solución estructural y de los

materiales de construcción, una ejecución cuidadosa conforme al

proyecto, un control adecuado del proyecto, de la ejecución y de la

explotación así como un uso y mantenimiento apropiados.

MEMORIA 41

1.3.10.2 CRITERIOS ADOPTADOS

Para el cálculo de la estructura del depósito de 3000 m3 se han tomado

los siguientes criterios:

Para el cálculo de los esfuerzos en el muro de separación entre las dos

naves, se estudia el caso en el que una nave esté llena y la otra vacía.

Este es el caso más desfavorable porque, en caso de ocurrir un seísmo

mientras una de las dos naves se encuentra bajo labores de

mantenimiento, el muro de separación de las dos naves sufriría el

esfuerzo en una de sus caras quedando la otra libre.

Se estudian los muros como placas ancladas en los laterales y en la

parte inferior de estos. El forjado quedará apoyado en la carcasa del

depósito.

Se toman como cargas las ejercidas por la fuerza del agua, y las

debidas al peso del forjado.

Para los cálculos de hormigón se emplean la metodología de EHE08 en

su capítulo VIII, epígrafe 8.2.3 (ver bibliografía), se expresan las clases

específicas de exposición ambiental en relación con otros procesos de

degradación distintos de la corrosión, expresadas en la siguiente tabla:

MEMORIA 42

Tabla 4 Clases generales de exposición relativas a la corrosión de las armaduras

CLASE GENERAL DE EXPOSICIÓN

Clase Subclase Designación Tipo de

proceso

DESCRIPCIÓN EJEMPLOS

no agresiva Interiores de

edificios, no

sometidos a

condensaciones

Interiores de

edificios,

protegidos de

la intemperie

I Ninguno Eementos de

hormigón en masa

normal IIa corrosión

de origen

diferente

de los

cloruros

Interiores

sometidos a

humedades

relativas medias

altas (>65%) o a

condensaciones

Sótanos no

ventilados

humedad Exteriores en

ausencia de

cloruros, y

expuestos a lluvia

en zonas con

precipitación

media anual

superior a 600 mm.

Cimentaciones

alta Elementos

enterrados o

sumergidos.

Tableros y

pilas de

puentes en

zonas con

precipitación

media anual

superior a 600

mm

MEMORIA 43

humedad

media

IIb corrosión

de origen

diferente

de los

cloruros

Exteriores en

ausencia de

cloruros,

sometidos a la

acción del agua de

lluvia, en zonas

con precipitación

media anual

inferior a 600 mm

Cnstrucciones

exteriores

protegidas de

la lluvia

Tableros y

pilas de

puentes, en

zonas de

precipitación

media anual

inferior a 600

mm

Marina aérea IIIa corrosión

por

cloruros

Elementos de

estructuras

marinas, por

encima del nivel

de pleamar

Edificaciones

en las

proximidades

de la costa

Elemento

exteriores de

estructuras

situadas en las

proximidades de la

línea costera (a

menos de 5 km)

Puentes en

las

proximidades

de la costa

sumergida IIIb corrosión

por

cloruros

Elementos de

estructuras

marinas

sumergidas

permanentemente,

por debajo del

nivel mínimo de

bajamar

Zonas

sumergidas de

diques,

pantalanes y

otras obras de

defensa litoral

Cimentaciones

y zonas

sumergidas de

pilas de

puentes en el

mar

MEMORIA 44

en zona

de

mareas

IIIc corrosión

por

cloruros

Elementos de

estructuras

marinas situadas

en la zona de

carrera de mareas

Zonas

situadas en el

recorrido de

marea de

diques,

pantalanes y

otras obras de

defensa litoral

con cloruros de

origen diferente

del medio marino

IV corrosión

por

cloruros

Instalaciones no

impermeabilizadas

en contacto con

agua que presente

un contenido

elevado de

cloruros, no

relacionados con

el ambiente marino

Piscinas

Superficies

expuestas a sales

de deshielo no

impermeabilizadas.

Pilas de pasos

superiores o

pasarelas en

zonas de

nieve

Estaciones de

tratamiento de

agua.

Al tratarse de un depósito de agua potable se toma como clase de

exposición ambiental para las instalaciones de agua potable cloruros de

origen diferente del medio marino.

El artículo 37 de la EHE08 (ver bibliografía), en su epígrafe 37.3.2,

prescribe para esta clase de exposición ambiental que la resistencia

mínima del hormigón debe ser 30 N/mm2. Así pues, los materiales

utilizados son hormigón HA-30/P/20/IV (resistencia característica a

MEMORIA 45

compresión a los 28 días igual a 30 N/mm2) y acero B 400 SD

(recomendado por la EHE08 en su anejo 10, ver bibliografía).

1.3.10.3 FISURAS EN LAS PAREDES DEL DEPÓSITO

Por las características de los esfuerzos que deben soportar los muros,

son los que más problemas manifiestan. Son muchas las causas de los

posibles fallos pero los síntomas que producen son muy precisos. Se

pueden producir vuelco, desplome, deslizamiento, deformaciones y

fisuras y grietas de los muros.

En los depósitos que almacenan fluidos, el problema más habitual y en

el que hay que prestar más atención son las fisuras.

Aparecen diferentes tipos de fisuras en los muros, y se muestran en las

figuras 10-15 (elaboración propia).

MEMORIA 46

Figura 10. Fisuración generalizada

Figura 11. Fisuración generalizada en la coronación

MEMORIA 47

Figura 12. Fisuración vertical generalizada

Figura 13. Fisuración en el arranque

MEMORIA 48

Figura 14. Fisuración horizontal cerca del pie

Figura 15. Fisuras verticales cerca del pie

MEMORIA 49

Para estado último de servicio, la aparición de fisuras depende valor

que tengan para el cliente las fisuras. La aparición de fisuras

normalmente no es señal de que la estructura se encuentre en estado

límite último.

En la provincia de Alicante, así como en casi todo el Levante, el agua

potable para el consumo humano tiene altas dosis de cal y arcilla

debido al tipo de terreno que predomina en la región.

Por lo tanto las posibles fisuras que aparezcan en los muros del

depósito, a lo largo del tiempo se consiguen sellar con la cal y la arcilla.

Ya que el agua al circular por la fisura lentamente va depositando los

sustratos en esta hasta que se obstruye la salida del agua.

El ancho máximo de fisura permitido por la Instrucción EHE08 en los

casos de estanqueidad no está contemplado. Se hace necesario seguir

las recomendaciones que figuran en la mayor parte de tratados de

depósitos y preconizadas por los especialistas en el tema. Así, para

Jiménez Montoya et al (1987), en los depósitos de hormigón armado

permanentemente sumergidos puede admitirse wmáx. = 0,2mm.

MEMORIA 50

1.3.10.4 INFORMACION SISMICA

La aceleración sísmica de cálculo, ca se define como el producto:

bc aa ⋅= ρ

Donde:

ba : es la aceleración sísmica básica.

ρ : es un coeficiente adimensional de riesgo, que se calcula mediante la

siguiente expresión.

37,0)50(t=ρ

Donde t es el período de vida en años de la estructura. Tomando este

valor como 100 años para construcciones de especial importancia,

tenemos que 30,1=ρ .

Por tanto, la aceleración sísmica de cálculo es:

gsmac ⋅==⋅⋅= 195,0 9129,181,915,030,1 2

.

Por ser gac ⋅> 06,0 es obligatoria la aplicación de la NCSE-02 (Norma

de Construcción Sismorresistente, ver bibliografía).

Para cada tipo de construcción se establece un espectro elástico de

respuesta en función del terreno existente en los primeros treinta metros

bajo la estructura y un coeficiente de contribución K , para movimientos

horizontales, correspondiente a un oscilador lineal simple con un

MEMORIA 51

amortiguamiento de referencia de 5% respecto al crítico, que consta de

tres tramos definidos por las siguientes ordenadas espectrales:

Tramo de períodos bajos ( 0TT < ).

[ ] 00 1)(1)( TTTT ⋅−+= αα

Tramo de períodos intermedios ( 10 TTT ≤≤ ).

)()( 0TT αα =

Tramo de períodos altos ( 1TT > ).

TTTT 10 )()( ⋅= αα

Siendo:

30,2)25,1)(8,33()( 0 +−−= KCTα

175,02,0125,00 −+= KCT

)(

)15(215,0

0

1T

CKT

α−=

Donde C es un coeficiente del suelo, que para terrenos compactos o

roca tiene un valor de 1, y K un coeficiente de contribución, que tiene en

cuenta la influencia en la peligrosidad sísmica de cada punto en los

distintos tipos de terremotos considerados en el cálculo de la misma, y

MEMORIA 52

su valor es, según el mapa de peligrosidad sísmica, 1.

Sustituyendo los valores de estos coeficientes en las fórmulas

anteriores, el espectro elástico de respuesta se muestra en la figura 16.

0,00

1,00

2,00

3,00

0,20 0,59 Período

Alfa(t)

2,2

Figura 16. Espectro elástico

La situación más desfavorable para el cálculo de la estructura es en

ante un sismo, por lo que se estudian las cargas permanentes del peso

propio del forjado, y las producidas por el movimiento de tierras, del

agua que contiene el mismo.

Se realiza el estudio considerando cada nave por separado.

MEMORIA 53

1.3.10.5 ESTRUCTURA

El depósito es de planta rectangular de hormigón armado en dos naves

con dimensiones interiores 29,2 x 13,4 m x 4,3 m de altura.

El depósito se cimienta sobre una losa de hormigón armado de 40cm de

espesor, apoyada sobre una capa de hormigón de limpieza de 10cm de

espesor y ésta a su vez sobre una capa de grava de 15 cm. En esta

última capa se dispone un tubo de drenaje de PVC de 110mm de

diámetro, en cada vaso, que conecta con la conducción de desagüe del

depósito.

Los muros son de hormigón armado de 40cm de espesor. Tanto la losa

de cimentación como los muros están realizados en hormigón de 30

N/mm2 de resistencia característica, según prescribe EHE08 (ver

bibliografía) para la clase de exposición denominada IV cloruros de

origen diferente al marino, recomendada para estaciones de tratamiento

de agua.

La cubierta se resuelve mediante una estructura formada por placas

prefabricadas nervadas de 16+4 cm. de canto apoyadas en los muros

perimetrales y en jácenas intermedias hormigonadas in situ de 40 x 40

cm. El peso propio del forjado es 347kg/m2 y la suma de cargas

muertas y sobrecarga de uso considerados es 240kg/m2. En cubierta se

disponen 2 entradas de 80 x 80 cm. por nave cerradas con un marco y

tapa de acero galvanizado.

Como impermeabilización y aislamiento térmico se disponen sobre la

cubierta las siguientes capas, ordenadas de abajo a arriba:

• Una capa de hormigón celular con cemento espumado para

MEMORIA 54

aislamiento térmico, con un espesor medio de 10 cm., sirviendo

además para la formación de pendientes.

• Una lámina flexible de PVC de 1mm de espesor para

impermeabilización.

• Un geotextil, para protección mecánica de la lámina de PVC

frente a la última capa de grava.

• Una capa de grava de 5 cm. de espesor, para protección contra

la acción de los rayos solares.

La ventilación del depósito se realiza con 4 aireadores estáticos en cada

vaso, con una capacidad de aspiración de 390 m3/h por efecto venturi

para una velocidad mínima del aire exterior de 2,5 m/s, colocados en

cubierta, capaces de evacuar un volumen de aire igual a la capacidad

del depósito en una hora. Los aireadores tienen un diámetro de 312mm

y un peso de 21 Kg.

Se disponen como apoyos intermedios 12 pilares de hormigón armado

con sección cuadrada de 40x40 cm., de modo que la nave queda

modulada en rectángulos de 6,70 x 4,30 metros, correspondiendo los

6,70 metros a la dirección de montaje de las placas de cubierta y los

4,30 metros a la dirección de las jácenas.

Las conducciones de salida y desagüe se alojan en una poceta de 0,55

metros de profundidad.

Se disponen juntas de impermeabilización en el encuentro de solera

con muros en horizontal.

MEMORIA 55

Adosada al depósito se instala la caseta de válvulas y bombas, con

dimensiones interiores 5,5 x 3,8 metros en planta y una altura de 3,0

metros. Cuenta con 3 recintos:

• La cámara de válvulas propiamente dicha.

• Una sala para el almacenamiento y dosificación de hipoclorito

sódico de dimensiones 1,5 x 1,5 metros.

• Una sala para el emplazamiento de las bombas.

La caseta de válvulas y bombas es de estructura de fábrica de bloques,

con muros de 0,2 m de espesor y cubierta constituida por forjado

unidireccional de viguetas y bovedillas de 0,20 m de canto y 3,8 metros

de luz, con una impermeabilización y protección similar a la del propio

depósito. Como refuerzo de la estructura se disponen unas riostras de

hormigón armado de 0,20 x 0,20 m2 de sección en los encuentros de los

muros en vertical y en los encuentros con el forjado.

La cámara de válvulas aloja los siguientes elementos:

• 1 conducción de salida DN 400mm. Cuenta con una válvula de

compuerta en la salida de cada vaso y un carrete de desmontaje.

• 1 contador mecánico DN 150mm en la conducción de salida de

250mm, unido a esta mediante dos conos, filtro y carretes

estabilizadores.

• 1 conducto de desagüe de fondo DN 200mm para cada vaso con

válvula de compuerta.

MEMORIA 56

• 1 conducto de aliviadero de calderería DN 300mm, al que se

incorporan la conducción de desagüe.

Una cámara anexa alberga una bomba dosificadora de hipoclorito,

analizador de cloro y pH, bomba recirculadora de agua de muestra

hasta depósito de 200 l, bomba de achique desde depósito acumulador

de agua de muestra para retorno de agua hasta depósito y depósito de

almacenamiento de hipoclorito sódico. Además se dispone de una

bomba para presurizar el agua de alimentación al lavaojos Dentro de

esta cámara se instalará un lavaojos conforme a lo estipulado en las

normas de seguridad y salud en el trabajo. La adición de hipoclorito se

realiza mediante una conducción de polietileno situada bajo la cubierta

del depósito, en la que se disponen 16 difusores distribuidos de manera

uniforme para favorecer el contacto del hipoclorito con el agua

almacenada.

En la cámara de bombas se alojan las tres bombas con sus respectivos

motores y sistema de válvulas de cierre y apertura.

Ancladas a la pared exterior de la caseta de válvulas se instalarán dos

luminarias para el alumbrado de la parcela del depósito.

Las entradas de agua al depósito se realizan por la parte superior del

muro. En los pasos del muro se instalarán carretes pasamuros de acero

inoxidable. En las entradas se dispondrán dos válvulas de mariposa de

250mm de diámetro y dos válvulas de flotador de 250mm.

Como medios de urbanización de la parcela se dispondrán los

siguientes elementos:

Vallado perimetral con cerca de 200cm de altura, realizado con malla

MEMORIA 57

metálica de doble torsión galvanizada plastificada y postes de tubo de

50mm de diámetro, de acero galvanizado rematados con bayoneta

superior inclinada para tres hileras de alambre espinoso y dispuestos

cada 3 m. anclados directamente a zapata corrida de 40x30 cm. de

hormigón HM 15/B/40/IIa.

Seto perimetral compuesto por 4 cipreses por metro lineal.

Canaleta de recogida de aguas pluviales, con imbornales y conexión al

desagüe del depósito.

Muro de contención en la zona de parcelas del plan parcial.

Para dejar toda la superficie de la parcela con una pendiente del 1%

para evacuación de pluviales se rellenará la parte no ocupada por el

depósito con material procedente de la excavación.

Tanto el camino de acceso al depósito como la parcela se terminarán

con pavimento, compuesto por binder de 7 cm. G-25 árido calizo y capa

de rodadura, (T2), de aglomerado asfáltico en caliente, tipo S-20 de 5

cm. de espesor de árido porfídico.

MEMORIA EIA

1.3.11 ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL

En el estudio del impacto ambiental consideran dos tipos de medidas:

• Medidas preventivas, todas aquellas acciones introducidas en el

proyecto con objeto de evitar la aparición de efectos que generen

impactos perjudiciales sobre los distintos factores ambientales.

• Medidas correctoras o mitigadoras, todas aquellas acciones que se

inician o se tienen previstas en caso de ocurrencia de efecto nocivo

para el medio ambiente, y pueden ser de carácter proactivo en el caso

de que se desarrollen durante el diseño del proyecto o de carácter

reactivo si se toman cuando aparece el efecto.

En función de los diferentes impactos se prevén las medidas

preventivas y protectoras para la instalación.

MEMORIA BIBLIOGRAFÍA

1.3.12 BIBLIOGRAFÍA

[MATE90] Mateos de Vicente, M., “Válvulas para abastecimientos de

aguas”, Librería Editorial Bellisco, Madrid 1990

[SOLE92] Soler Manuel, M., “Manual de bombas”, Asociación Española

de Fabricantes de Bombas para Fluidos, Barcelona 1992.

[TOME02] Tomey Mamblona, N., “Tubería Piping”, Ciencia 3, 2002.

[MATA82] Mataix, C., “Mecánica de fluidos y máquinas hidráulicas-

Segunda Edicion”, del Castillo S.A., Madrid 1982.

[MART66] Martin, J., “Manual práctico para la instalación y conservación

de una distribución de agua”, Urmo, Bilbao 1966.

[FLIN52] Flinn, A.D., Weston, R.S y Bogert, C.L., “Abastecimiento de

aguas”, Labor S.A. Madrid 1952

[DEGR79] Degrémont, “Manual técnico del agua-Cuarta edición”, Grafo

S.A.,Rueil-Malmaiso 1979.

[WHT04] White, F.M., “Mecánica de fluidos-Quinta edición”, McGraw

Hill, Rhode Island 2004.

[JIME69] Jiménez Montoya, P., “Hormigón Armado”, Gustavo Gili, S.A.,

Madrid 1969.


WEB

[MMAM09] “Ministerio de Medio Ambiente”. www.mma.es

[REES09] “Red Eléctrica Española”. www.ree.es

[GFIS09] “Georg Fischer”. Catálogo de productos 2007. Piping

Systems. www.piping.georgfischer.com

NORMAS Y REGLAMENTOS

[REBT02] Reglamento Eletrotécnico de Baja Tensión 2002.

[ITCBT30] Instrucción 30 del REBT02. Instalaciones en locales

con características especiales.

[ITCBT47] Instrucción 47 del REBT02. Instalaciones de receptores

motores.

[UNE] UNE 20460-4-43. Guía técnica protección contra sobreintensidades

[NCSE02] Norma de Construcción Sismorresistente. 2002.

[NBE96] Norma básica sobre Edificación en su Condición de

Protección contra Incendios 1996.

[UNE23] Ensayos de reacción al fuego de los materiales de

construcción

[UNE 21103-II] Norma para la selección de fusibles


[UNE 20460-4-43] Norma para la protección frente a cortocircuitos

Normas para la redacción de Proyectos de abastecimiento de Agua y

Saneamiento de Poblaciones

Instrucciones para la redacción de Proyectos de abastecimiento de Agua y

Saneamiento de Poblaciones. CEDEX.

NOTA: La normativa de abastecimiento de agua potable data del año

1976, desde la fecha se han redactado informes en función de las

necesidades, para adaptar las normas existentes a las nuevas

tecnologías. El informe utilizado en este proyecto es el redactado por

CEDEX en 2006.

MEMORIA RESUMEN PRESUPUESTO

1.3.13 RESUMEN DEL PRESUPUESTO

El presente PRESUPUESTO DE EJECUCION DEL PROYECTO

asciende a la cantidad de UN MILLON TRES MIL TRESCIENTOS

SESENTA Y UNO CON TREINTA Y TRES euros.

Madrid, Junio 2009

El autor del proyecto:

Fdo. Manuela Leach Orts

CÁLCULOS

INDICE GENERAL

2.1 CÁLCULOS HIDRÁULICOS Y DIMENSIONALES. ......... ........... 68

2.1.1 INTRODUCCIÓN ...................................................................... 68

2.1.2 CAUDALES DE DISEÑO DEL DEPÓSITO .............................. 68

2.1.3 DIMENSIONAMIENTO DEL DEPÓSITO .................................. 70

2.1.4 CONDUCCIONES DE SALIDA DEL DEPÓSITO ................... 70

2.2 BOMBEO ........................................ ............................................. 72

2.2.1 SITUACION DEL TERRENO .................................................... 72

2.2.2 CALCULO DEL BOMBEO ........................................................ 73

2.2.3 VENTOSA ................................................................................ 75

2.2.4 ACUMULADOR HIDRAULICO ................................................. 76

2.2.5 RED DE TUBERÍAS DE DISTRIBUCIÓN ................................. 76

2.3 CÁLCULOS ELÉCTRICOS ........................... .............................. 77

2.3.1 CÁLCULO ELEMENTOS ELÉCTRICOS .................................. 79

2.3.2 TENSIÓN NOMINAL Y CAÍDA DE TENSIÓN MÁXIMA ADMISIBLE .......................................................................................... 80

2.3.3 INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE ......................................... 82

2.3.4 CÁLCULO DE CORTOCIRCUITO............................................ 83

2.3.4.1 INTENSIDAD MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO .................... 83

2.3.4.2 INTENSIDAD MÍNIMA DE CORTOCIRCUITO ..................... 84

2.3.4.3 TIEMPO MÁXIMO ADMISIBLE DE C.C. ............................... 85

2.3.5 DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN.......................................... 87

2.3.5.1 PROTECCIÓN CON FUSIBLES ........................................... 87

2.3.5.1.1 PROTECCIÓN FRENTE SOBRECARGAS ....................... 87

2.3.5.1.2 PROTECCIÓN FRENTE A CORTOCIRCUITOS .............. 88

2.3.6 LONGITUD MÁXIMA PROTEGIDA A CORTOCIRCUITOS ..... 90

2.3.7 PROTECCIÓN CON INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS ...... 92

2.3.7.1 PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS ......................... 92

2.3.7.2 PROTECCIÓN FRENTE A CORTOCIRCUITOS .................. 93

2.3.7.3 RESULTADOS ...................................................................... 95

2.3.8 CÁLCULO DEL SISTEMA DE PROTECCIÓN CONTRA CONTACTOS INDIRECTOS ............................................................... 96

2.4 CALCULO ESTRUCTURAL ........................... ............................. 97

2.4.1 ACCIONES Y CÁLCULO .......................................................... 97

2.4.2 ACCIONES PRODUCIDAS POR EL FORJADO ...................... 98

2.4.3 ACCIONES PRODUCIDAS POR EL AGUA ........................... 100

2.4.4 CUBIERTA ............................................................................. 105

2.4.5 MUROS LATERALES ............................................................. 105

2.4.5.1 ESFUERZOS ...................................................................... 105

2.4.5.1.1 METODOLOGÍA .............................................................. 105

2.4.5.1.2 DATOS DE PARTIDA ...................................................... 105

2.4.5.1.3 ACCIONES ...................................................................... 106

2.4.5.1.4 HIPÓTESIS DE CARGA .................................................. 112

2.4.6 ARMADURAS ......................................................................... 114

2.4.6.1 ARMADURA MÍNIMA .......................................................... 114

2.4.6.2 ARMADURA VERTICAL ..................................................... 115

2.4.6.3 ARMADURA HORIZONTAL ............................................... 118

2.4.7 PILARES ................................................................................ 122

2.4.8 LOSA DE CIMENTACIÓN ...................................................... 123

2.4.8.1 UNIDAD ELÁSTICA Y MÓDULO DE BALASTO ................ 123

2.4.8.2 ACCIONES ......................................................................... 124

2.4.8.2.1 MUROS EXTERIORES ................................................... 124

2.4.8.3 ESFUERZOS ...................................................................... 125

2.4.8.3.1 MUROS EXTERIORES ................................................... 125

2.4.9 ARMADURAS ......................................................................... 128

2.4.9.1 CÁLCULO A TRACCIÓN .................................................... 128

2.4.9.2 Comprobación de la armadura mínima a fisuración ............ 129

2.4.9.3 Comprobación a fisuración en la cara superior de la losa. .. 130

2.4.9.4 Comprobación de la armadura mínima a fisuración en la cara superior. ............................................................................................ 131

2.4.9.5 CÁLCULO A CORTANTE ................................................... 133

2.4.10 TENSIONES SOBRE EL TERRENO .................................. 133

CALCULOS 67

2. CÁLCULOS

Se hace necesario el dimensionamiento de equipos y tuberías para

conseguir un funcionamiento adecuado del sistema, de forma que las

instalaciones demandadas cumplan los requisitos mínimos necesarios

para asegurar un funcionamiento correcto, que permita satisfacer las

mayores demandas de caudal sin exceder los valores de presión que

soportan dichas instalaciones y certificando que la altura con la que es

impulsada el agua es suficiente como para llegar a los destinos

deseados.

Además, el dimensionamiento de las instalaciones también contribuye a

la optimización de la inversión, minimizando los costes al establecer las

condiciones mínimas suficientes que deben suplir los equipos para

satisfacer las demandas de agua, exigiendo, de esta forma, las

instalaciones más baratas posibles.

CALCULOS 68

2.1 CÁLCULOS HIDRÁULICOS Y DIMENSIONALES.

2.1.1 INTRODUCCIÓN

El objeto de los cálculos hidráulicos y dimensionales es analizar los

consumos de agua potable futuros de la zona para dimensionar el

depósito, así como el cálculo hidráulico de las conducciones de

alimentación a la red y definir todos aquellos aspectos precisos para su

funcionamiento.

Para este análisis se realizan las previsiones futuras de consumos de la

zona rural y de la zona urbanizable. Con el consumo futuro establecido

se dimensiona el depósito de modo que permita disponer de capacidad

suficiente para almacenar el agua necesaria para el suministro de un

día completo y para la regulación eficiente del mismo.

Se calculan a continuación los caudales de diseño del depósito

considerando dotaciones para 3.173 viviendas, equipamientos y

dotación contra incendios. Así como el cálculo del diámetro necesario

de las conducciones de salida del depósito hacia los sectores.

2.1.2 CAUDALES DE DISEÑO DEL DEPÓSITO

Para la determinación de los caudales de diseño se tendrán en

consideración el caudal máximo requerido para abastecer a la zona

rural y el número máximo de viviendas proyectadas, un total de 3.173.

Se ha registrado el consumo de agua de las casas rurales, es decir el

caudal diario de agua que se bombeaba del pozo. Se ha obtenido que

la demanda de agua media de la zona rural es 285m3/día. Se supone

CALCULOS 69

un coeficiente de aumento de consumo, por posible aumento de la

demanda de 1.5, por lo que el caudal máximo que se prevé es

427.7m3/día,

Las “Normas para la redacción de Proyectos de abastecimiento de

Agua y Saneamiento de Poblaciones” del M.O.P. de 1976 (actualizadas

por el CEDEX, ver bibliografía) dan como valor base para el cálculo de

las dotaciones 200 l/hab.día. Por otro lado, se supone una ocupación

media de 3,5 habitantes por vivienda. De aquí se deduce que la

demanda máxima diaria para uso doméstico es de:

( ) ( ) 1,221.2200•5.3•3173=Demanda3

díam

díahabl

vivhabviv ≈

En el caso de incendios, la Norma NBE-CPI/96 (básica sobre

Edificación, Condición de Protección contra Incendios) establece en el

Apéndice 2 que: “La red hidráulica que abastece a los hidrantes debe

permitir el funcionamiento simultáneo de dos hidrantes consecutivos

durante dos horas, cada uno de ellos con un caudal de 1.000 l/min, y

una presión mínima de 10m.c.a.”. por lo tanto consideramos una

dotación de incendios de 1.000 l/min. La norma UNE 23 033

recomienda la instalación de un hidrante cada 200 m para este tipo de

urbanizaciones.

( ) ( ) 240=2•min60•min•1000•2=iosntraincendDotaciónco3

díamhh

l

El consumo destinado a “otros usos” distinto del doméstico se

determina a través del criterio establecido en la Norma Tecnológica

NTE-IFA/1975. Se toma como valor medio una dotación de 10l/hab.día.

En esta dotación se incluyen los servicios municipales, limpieza de

CALCULOS 70

viales, etc. Por lo tanto:

( ) ( ) 05,111173.3•5.3•10="OtrosUsosDotación"3

díamvivviv

habdíahab

l ≈

Considerando los sumandos anteriores, la demanda del día de máximo

consumo es de:

díam3000=111.05+240+2221.1+427.7

3

2.1.3 DIMENSIONAMIENTO DEL DEPÓSITO

Siguiendo las recomendaciones de la AEAS , Asociación Española de

Abastecimientos de Agua y Saneamiento, se dimensionará el nuevo

depósito de forma que se consiga un volumen de agua almacenado,

capaz de satisfacer la demanda de agua de un día completo, para

garantizar así el abastecimiento en caso de fallo del suministro.

Por tanto, la capacidad del depósito sería de:

3333000m=1día•día

m3.000

2.1.4 CONDUCCIONES DE SALIDA DEL DEPÓSITO

El abastecimiento desde el depósito se realizará por gravedad a todas

aquellas zonas situadas por debajo de la cota de 60 m.

La conducción de salida se dimensionará en función del caudal máximo

CALCULOS 71

de salida del depósito. El caudal máximo de salida del depósito,

considerando un coeficiente de punta horario de 1,4, es de:

sm0.0972=

hm

350=2.8•h24m3.000=Q

33

3

max

Dimensionando la conducción para una velocidad máxima de

circulación del fluido de 1 m/s, resulta:

m0.352=π

sm

0.09724

=φ

3

Resulta una conducción de diámetro 352 mm, por tanto adoptamos el

diámetro comercial inmediato superior de 400 mm.

CALCULOS 72

2.2 BOMBEO

2.2.1 SITUACION DEL TERRENO

En la zona a suministrar por la bomba no se prevé aumento en la

densidad de urbanización ya que está calificada como no urbanizable,

por tanto, las pautas de consumo en el funcionamiento futuro

coincidirán con las condiciones actuales, con el único incremento de

demanda por aumento del nivel de vida.

La alta estacionalidad de los abonados conlleva una irregularidad en el

consumo tal que puede hacer variar la demanda desde caudales

pequeños hasta caudales elevados pudiendo duplicar el caudal punta

de diseño.

Teniendo en cuenta la variabilidad de caudales y la necesidad de salvar

el punto alto situado a una diferencia de altura de 60 m., se proyecta un

bombeo de velocidad variable que cubra todo el rango de caudales

manteniendo una altura de consigna determinada que sobrepase el

punto alto de la conducción.

En el trazado se indica la ubicación de la ventosa necesaria para su

correcto funcionamiento situada en el punto más alto de la conducción

para el desalojo del aire que pudiera introducirse en el interior de la

conducción junto con el aire introducido en el llenado y vaciado de la

conducción.

Se instalarán dos acumuladores hidroneumáticos de 1.000 litros cada

uno y PN 80bar.

CALCULOS 73

2.2.2 CALCULO DEL BOMBEO

Para el cálculo del bombeo se han estudiado las cotas y caudales de

diseño.

El caudal de demanda máximo registrado es de 4.5l/s, aplicando un

coeficiente de posible aumento en la demanda de 1.1 se obtiene un

caudal máximo de bombeo de 4.95l/s.

La altura a superar por la bomba coincidirá con la presión interior de los

acumuladores hidráulicos y será la suma de la altura geométrica más

las pérdidas debidas a los codos que pueda haber, así como las

pérdidas por fricción.

CALCULO PERDIDAS CARGA

Pérdidas por fricción

g

C

D

LfHf

⋅⋅⋅=2

2

νDc ⋅=Re 125000

10

05.05.2Re

6=⋅= −

>2300 (Régimen turbulento)

Re

64=f Diagramas de Moody: f=0.017

⋅⋅=⋅=4

2DVAVQ

π

⋅⋅=4

5.21000

5.4 2Dπ mD 05.0=

CALCULOS 74

m10.64=102

2.50.05

1001.80.017=Hf

2

La altura manométrica se calcula aplicando Bernouilli entre el punto

más alto del bombeo y el más bajo.

60.31mca=zz+g2cc

+gρ

PP=H 12

1212m

La altura efectiva que debe salvar la bomba, por lo tanto, es:

71mca≈70.95mca=Hef

Para impulsar una caudal de 4.95l/s (18m3/h) a una altura efectiva de 71

metros, se instalará una bomba Grunfos CR-20-06 A-F-A-E-HQQE

3x400D. La potencia de la bomba será de 7.5kW.

En el Anejo II se adjuntan las características técnicas de la bomba así

como su curva característica.

Se dispondrán de dos bombas en funcionamiento a la vez, teniendo una

tercera en reserva en previsión de posibles fallos en alguna de las

anteriores.

Se decide instalar dos acumuladores hidroneumáticos. Los

acumuladores hidroneumáticos tienen como finalidad proteger la

instalación de impulsión, así como proteger el funcionamiento de las

bombas haciendo que arranquen el menor número de veces posible.

CALCULOS 75

2.2.3 VENTOSA

Se dispone de una ventosa situada en el punto más alto de la

instalación sin necesidad de diseñar un depósito en este punto alto.

La función de una ventosa es eliminar el aire que podría quedar

almacenado en las tuberías de distribución durante los procesos de

vaciado y llenado de las mismas. La acumulación de aire en las tuberías

puede dar lugar al desgaste y la corrosión de las mismas. Su

funcionamiento está representado en las siguientes figuras.

Figura 17. Salida aire en la ventosa

CALCULOS 76

La ventosa instalada es del tipo VE320 de DN 50, de la compañía

DANFOSS–SOCLA. Cuyo diámetro nominal de entrada y salida

coincide con el de las tuberías de polietileno.

El diámetro de las bridas coincide con el de las tuberías, y su unión se

explica en detalle en el pliego de condiciones técnicas.

2.2.4 ACUMULADOR HIDRAULICO

Teniendo en cuenta que la finalidad de los acumuladores hidráulicos es

proteger el circuito de impulsión y reducir el número de arranques de la

bomba, se ha decidido instalar un acumulador hidráulico después de

cada bomba en funcionamiento.

Cada acumulador hidráulico tendrá una capacidad de 1000litros,

condicionando así que en caso de demanda máxima durante una hora,

las bombas arrancarían como máximo 4 veces durante esa hora.

Evitando que arranquen cada vez que la presión baja en la red.

2.2.5 RED DE TUBERÍAS DE DISTRIBUCIÓN

Los diámetros de las tuberías de distribución se han calculado en

apartados anteriores.

Las especificaciones técnicas de las tuberías vienen descritas en el

pliego de condiciones. La red de distribución viene representada en los

planos.

CALCULOS 77

2.3 CÁLCULOS ELÉCTRICOS

Este proyecto, como se ha ido explicando, abarca el diseño de un

depósito y de un bombeo. Para la resolución de los cálculos eléctricos

se tendrá en cuenta por un lado el consumo de las bombas, que será el

consumo más importante de la instalación, y el consumo de los

elementos eléctricos y electrónicos de los que dispone el depósito.

Elementos eléctricos a disponer en la cámara de válvulas del nuevo

depósito. Se ha calculado que el consumo total de los equipos del

depósito es de 18.282 Wh/día.

CALCULOS 78

Tabla 5.Consumo total elementos eléctricos depósito .

EQUIPOS 24 V.DC. CANTIDAD Watios/h Horas Wh/día

Equipo de control CPU S7-313-C

1 24 24 576

MODULO COM.RS-232 CP-340/S7 1 3,96 24 95,04

Equipo de comunicaciones EMISORA GM-340/GM-360 Tx10W 1 36 2 72 EMISORA GM-340/GM-360 Rx 1 3 12 36 EMISORA GM-340/GM-360 Repso 1 0,6 10 6 Modem Trans.Telcom

1 0,6 24 14,4

Equipos Instrumentación Sensor nivel ulstras. Bero 6M 1 1,44 24 34,56 Trans.Caudal MAG-6000 24V 1 6 24 144 Trans.Cloro E+H CCM 223/253 1 7,5 24 180 Bomba achique . Yacht 24V 100W 10l/m 3,6m 1 100 2 200

Equipos alumbrado Lámpara 12V.DC. 11 W E-27 12 66 0,5 33

EQUIPOS 220 AC. Bomba dosif. ALLDOS M -205/0.2-5l/h 1 11 24 264 Bomba centr 30PX 220V 29W 15l/m 2,1m 1 29 24 696 Perdidas inversor (10% po t. Total equipos 220V) 1 4 24 96 Bomba imp.CR -20-6-A-A-A-E-HQQE-OVAL 2 659,8 24 15835

TOTAL 18282

CALCULOS 79

El sistema de bombeo, maniobras, control de parámetros energéticos y

de funcionamiento del bombeo así como otros relativos la seguridad del

mismo como intrusismo, alarma, etc. son susceptibles de ser

controlados en control remoto mediante un sistema de telemando. Para

ello se ubican los sistemas y elementos necesarios con las

características reflejadas en el Pliego de Condiciones Técnicas, siendo

todo ello compatible con las prescripciones de la Empresa Explotadora

de la Obra.

Tanto la iluminación interior como la exterior del bombeo y caseta de

llaves así como la colocación de los cuadros eléctricos se especifica en

los planos del Proyecto.

Así mismo se incluye en este proyecto el esquema unifilar de la

instalación eléctrica necesaria para el suministro de los consumos del

bombeo.

La propuesta inicial de este proyecto de fin de carrera contemplaba el

diseño de un sistema fotovoltaico para cubrir la potencia de los equipos

del depósito. Sin embargo, teniendo en cuenta el incremento en el coste

del proyecto la instalación de placas fotovoltaicas, se ha optado por

contratar a la red la potencia total de la instalación del depósito, así

como el consumo de las bombas.

2.3.1 CÁLCULO ELEMENTOS ELÉCTRICOS

La formulación empleada en la realización de los cálculos de los

elementos eléctricos se desarrolla en los siguientes puntos.

CALCULOS 80

2.3.2 TENSIÓN NOMINAL Y CAÍDA DE TENSIÓN MÁXIMA

ADMISIBLE

La energía será suministrada a la Tensión de 400/230 V, con el fin de

utilizar aparellaje normalizado.

Las caídas de tensión máximas admisibles serán:

Tabla 6. Caídas de tensión máximas admisibles

DERIVACIONES TENSION MAXIMA

Para derivaciones individuales en caso de contadores instalados en forma individual o

concentrados por plantas 0,50%

Para derivaciones individuales en caso de contadores totalmente centralizados

1%

Para instalaciones interiores C.M.G. a receptores de fuerza

5%

Para instalaciones interiores C.M.G. a receptores de alumbrado

3%

Las fórmulas a emplear para el cálculo de las caídas de tensión en cada

una de las líneas son:

Sistema trifásico

ϕϕ

CosU

SenXuPcL

SUk

PcLVU

⋅⋅⋅⋅⋅+

⋅⋅⋅=∆

1000)(

CALCULOS 81

Sistema monofásico

CosU1000SenXuPcL2

+SUk

PcL2=(V)∆U

Siendo:

Pc = Potencia de cálculo en vatios

L = Longitud de cálculo en metros

∆U = Caída de tensión en voltios

k = Conductividad del conductor. Cobre = 56.Aluminio = 35

U = Tensión de servicio en voltios (trifásica o monofásica)

S = Sección del conductor en mm2

Cos ϕ = Factor de potencia

Xu = Reactancia por unidad de longitud en mΩ/m

Se comprueba que en cada una de las líneas la caída de tensión es

menor que la que nos limita el reglamento.

La potencia de cálculo se calculará a partir de la potencia instalada con

los coeficientes de mayoración que recoge el REBT02 en la instrucción

ITC-BT-47 (receptores a motor), apdo. 1 y la ITC-BT 44 (receptores de

alumbrado), apdo. 6.

CALCULOS 82

2.3.3 INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE

Para el cálculo de la sección de los conductores se aplicará el sistema

de intensidades máximas permitidas por el Reglamento Electrotécnico

de Baja Tensión, en su Instrucción MI BT 017.

Sistema trifásico

CosU3

Pc=(A)I

Sistema monofásico

CosUPc

=(A)I

Siendo:

Pc = Potencia de cálculo en vatios

I = Intensidad en amperios

U = Tensión de servicio en voltios (trifásica o monofásica)

Cos ϕ = Factor de potencia

Una vez calculadas las intensidades que soportarán cada una de las

líneas, a partir de la potencia de cálculo, comprobaremos que dicha

sección es menor que la intensidad máxima admisible por cada uno de

los conductores, teniendo en cuenta los coeficientes de corrección por

temperatura, instalación, etc.

CALCULOS 83

2.3.4 CÁLCULO DE CORTOCIRCUITO

2.3.4.1 INTENSIDAD MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO

Para el cálculo de la intensidad máxima de cortocircuito para cada una

de las líneas que componen la instalación de baja tensión, calcularemos

la impedancia de la instalación aguas arriba del punto de cortocircuito

sin incluir la línea o circuito en estudio.

Zt3

UCt=IpccI

Donde:

IpccI = Intensidad permanente de cortocircuito en el inicio de la línea en

kA

Ct = Coeficiente de tensión (0.8)

U = Tensión trifásica en V

Zt = Impedancia total en mΩ, aguas arriba del punto de c.c. (sin incluir

la línea o circuito en estudio).

Siendo:

22 Xt+Rt=Zt

Donde:

CALCULOS 84

Rt = R1+R2+...+Rn (suma de las resistencias de las líneas aguas arriba

hasta el punto de c.c.)

Xt = X1+X2+...+Xn (suma de las reactancias de las líneas aguas arriba

hasta el punto de c.c.)

Donde a su vez:

mΩnSkCr1000L

=R

mΩn

LXu=X

Siendo:

R = Resistencia de la línea en mΩ

X = Reactancia de la línea en mΩ

L = Longitud de la línea en m

Cr = Coeficiente de resistividad (1,5)

2.3.4.2 INTENSIDAD MÍNIMA DE CORTOCIRCUITO

Para el cálculo de la intensidad mínima de cortocircuito para cada línea,

determinaremos el cortocircuito fase-neutro al final de la línea del

CALCULOS 85

circuito en estudio.

Zt2

UCt=IpccF F

Donde:

IpccF = Intensidad permanente de cortocircuito en fin de línea en A

UF = Tensión monofásica

Zt = Impedancia total en mΩ, aguas arriba del punto de c.c. incluyendo

la línea o circuito en estudio

2.3.4.3 TIEMPO MÁXIMO ADMISIBLE DE C.C.

El tiempo máximo que un conductor de características dadas puede

soportar un c.c., en función de la intensidad de cortocircuito es

2

2

Icc

SC=t

Siendo:

t = tiempo en segundos

S = sección en mm2

Icc = Intensidad máxima de cortocircuito en amperios

CALCULOS 86

C = Constante que depende del conductor y del aislamiento, y cuyos

valores quedan reflejados en la tabla siguiente

Tabla 7 Tipo Aislamiento

AISLAMIENTO

METAL PVC XLPE,EPR GOMA BUTÍLICA

Cu 13225 20449 18225

Al 5476 8836 7569

CALCULOS 87

2.3.5 DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN

Los elementos de protección contra sobreintensidades deben garantizar

en todo momento que la instalación no quede expuesta a sobrecargas y

cortocircuitos. Utilizaremos interruptores automáticos en cada una de

las líneas de la instalación interior y fusibles para proteger la línea

repartidora.

2.3.5.1 PROTECCIÓN CON FUSIBLES

2.3.5.1.1 PROTECCIÓN FRENTE SOBRECARGAS

Para la protección de líneas frente a sobrecargas, se dispondrán

cortacircuitos fusibles, que se seleccionarán de acuerdo con la NORMA

UNE 20460-4-43 de la siguiente manera:

I2 = 1'45 Iadm

1'60·In = 1'45 Iadm

IadmIadmIn ⋅=⋅= 91'0

60'1

45'1

Siendo:

I = Intensidad de fusión en el tiempo convencional según norma UNE

21103-II, (1'60·In fusible).

Iadm = Intensidad admisible del conductor según norma UNE 20460-5-

523.

CALCULOS 88

In = Intensidad nominal del cortocircuito fusible.

2.3.5.1.2 PROTECCIÓN FRENTE A CORTOCIRCUITOS

El tiempo de corte del elemento de protección, de la corriente que

resulte de un cortocircuito en un punto cualquiera del circuito no debe

ser superior al que tarda el conductor en alcanzar la temperatura

máxima admisible.

Para tiempos no superiores a 5 segundos, la norma UNE 20460/4/43 da

para el calentamiento límite del cable, la ecuación:

0'5SI

0'5

t

S•K=I⇒⇒K=t

Siendo:

t = tiempo en segundos.

S = sección en mm2

I = valor eficaz de la corriente de cortocircuito prevista en amperios.

K = 115 para conductores de cobre aislados con PVC, K = 135 para

conductores de cobre aislado en EPR.

En la tabla 8, se recogen de acuerdo con el criterio establecido en la

ecuación anterior, las intensidades que pueden soportar sin deterioro,

durante 5 segundos (intensidad de cortocircuito admisible).

CALCULOS 89

Tabla 8. INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO ADMISIBLE EN LOS CABLES

INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO ADMISIBLE EN LOS CABLES

Sección del conductor (mm 2)

Intensidad de cortocircuito admisible Is (A)

PVC EPR 6 308 362 10 514 604 16 822 966 25 1.285 1.51 35 1.8 2.113 50 2.571 3.019 70 3.6 4.226 95 4.886 5.736

120 6.171 7.245 150 7.714 9.056 240 12.343 14.49

CALCULOS 90

En la tabla 9 se recogen los mencionados datos:

Tabla 9.Intensidad Nominal Fusibles

Intensidad nominal del fusible In (A)

Intensidad de fusión (A)

63 300 80 460

100 600 125 800 160 1 200 1.3 250 1.85

El conductor estará protegido frente a cortocircuitos por un fusible de In

cuando se cumplan las siguientes condiciones:

Que la intensidad de cortocircuito admisible por el cable (Is del cuadro

1), sea superior a la intensidad de fusión del fusible en cinco segundos

(If del cuadro 2).

Que la intensidad de fusión del fusible en 5 segundos (If del cuadro 2),

sea inferior a la corriente que resulte de un cortocircuito en cualquier

punto de la instalación (Icc).

2.3.6 LONGITUD MÁXIMA PROTEGIDA A CORTOCIRCUITOS

Para que el conductor se encuentre efectivamente protegido por el

fusible, este último debe ser capaz de detectar y despejar, la máxima, y

CALCULOS 91

a su vez la mínima corriente de cortocircuito que se pueda dar.

Conforme aumenta la longitud del conductor, la impedancia de

cortocircuito disminuye, por lo que aparece así el concepto de longitud

máxima del conductor protegida por el fusible.

Para calcular el cortocircuito mínimo, supondremos el caso más

desfavorable de cortocircuito fase-neutro.

Zt2UfCt

=pccFI

Despejando la longitud del cable:

22

F5 1000X

+Sk

CrI2

UfCt=Lmáx

Donde:

IpccF = Intensidad permanente de cortocircuito en fin de línea en A

UF = Tensión monofásica

Zt = Impedancia total en mΩ, aguas arriba del punto de c.c. incluyendo

la línea o circuito en estudio

Ct = Coeficiente de tensión (0.8)

X = Reactancia de la línea en mΩ

CALCULOS 92

Lmáx = Longitud máxima de la línea en m protegida frente a

cortocircuitos

Cr = Coeficiente de resistividad (1,5)

2.3.7 PROTECCIÓN CON INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS

2.3.7.1 PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS

Para la protección frente a sobrecargas, se debe cumplir que

IadInIcal ≤≤

Donde

Ical = Intensidad de cálculo de la línea a proteger

Iad = Intensidad admisible del conductor

In = Intensidad nominal del dispositivo de protección

En el caso aplicado de utilizar interruptores automáticos como

dispositivos de protección, esta inecuación se transforma en:

IadIn

InIcal

≤⋅≤

3,1

CALCULOS 93

2.3.7.2 PROTECCIÓN FRENTE A CORTOCIRCUITOS

Dado que nuestra instalación va a estar protegida frente a cortocircuitos

con interruptores automáticos, debemos asegurar que dado cualquier

cortocircuito en la instalación, debe ser despejado por el disparador

electromagnético de dicho elemento.

Un interruptor automático de una intensidad nominal dada (In), se

puede encontrar en varias curvas B, C, D y MA. Cuyas características

más importantes se recogen en la tabla 10:

Tabla 10 Curvas caracteristicas

CURVA INTENSIDAD T.Disp. ELECTROMAGNETICO

B < 3 In

No disparo

C < 5 In D y MA < 10 In

B ≥ 5 Ιν Disparo C ≥ 1 Ιν t < 0,1 s

D y MA ≥ 2 Ιν

Para que una línea esté efectivamente protegida por un interruptor

automático, se debe cumplir tres condiciones:

El poder de corte del interruptor automático debe ser mayor que la

intensidad máxima de cortocircuito que se puede dar en la línea

protegida.

El tiempo máximo que el conductor puede soportar la máxima corriente

de cortocircuito debe ser superior a 0,1 s (tiempo máximo de disparo

electromagnético).

CALCULOS 94

La corriente de cortocircuito mínima debe ser despejada por el

disparador electromagnético del interruptor automático.

Todas estas condiciones se resumen en las siguientes expresiones:

ImagIpccF

stmcicc

IpccIAICP

≥≥

≥1,0

...

Donde:

P.C I.A. = Poder de corte del interruptor automático

tmcicc = Tiempo máximo que el conductor soporta la corriente máxima

(intensidad inicial) de cortocircuito.

IpccF = Intensidad mínima de cortocircuito (intensidad final) que soporta

el conductor

Imag = Intensidad del disparador electromagnético

CALCULOS 95

2.3.7.3 RESULTADOS

En la tabla 11 se encuentran reflejados los valores obtenidos según el

método de cálculo expuesto en los puntos anteriores.

Tabla 11. CAMARA DE VALVULAS

Denominación P.Cálculo(W)

Dist.Cálc

(m)

Sección (mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total(%)

ACOMETIDA 9136 20 2x16Al 50 95.06 1.23 1.23

DERIVACION IND. 9136 10 2x10+TT

x10Cu 50 68 0,62 0.62

BOMBA DE HIPOCLOR 2500 10 2x2.5+T

Tx2.5Cu 14 21 0,68 1,29

BOMBA ACHIQUE 125 10 2x2.5+T

Tx2.5Cu 1 21 0,03 0,65

BOMBA RECIRCULAC. 125 10 2x2.5+T

Tx2.5Cu 1 21 0,03 0,65

TELEMANDO Y OTROS 5500 0.3 2x6+TTx

6Cu 29.89 36 0.02 0.64

TELEMANDO 2000 10 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 0.54 1.18

TC MONOFASICA 3500 10 2x2.5+T

Tx2.5Cu 19.02 21 0.95 1.58

ALUMBRADO 936 0.3 2x1.5+TTx1.5Cu 5.09 15 0.01 0.63

LUMINARIA EXTE 1 360 10 2x1.5+T

Tx1.5Cu 1.96 15 0.01 0.63

LUMINARIA EXTE 2 360 10 2x1.5+T

Tx1.5Cu 1.96 15 0.16 0.79

LUMINARIA INTERIOR 180 10 2x1.5+T

Tx1.5Cu 0.98 15 0.08 0.71

ALUMBRADO EMERGEN 36 10 2x1.5+T

Tx1.5Cu 0.2 15 0.02 0.65

BOMBA IMPULSIÓN 7500 10 2x2.5+T

Tx2.5Cu

CALCULOS 96

2.3.8 CÁLCULO DEL SISTEMA DE PROTECCIÓN CONTRA

CONTACTOS INDIRECTOS

Dada la naturaleza de los locales, se adopta como medida de

protección contra contactos indirectos el sistema de "puesta a tierra de

las masas y dispositivos de corte por intensidad de defecto". Por lo

tanto, en nuestro caso adoptaremos diferenciales provistos con una

sensibilidad de 30 mA.

La resistividad del terreno es 300 Ωm.

El electrodo en la puesta a tierra del edificio, se constituye con los

siguientes elementos:

M. conductor de Cu desnudo 35 mm² 25 m.

Picas verticales de Acero recubierto Cu 14 mm 4 picas de 2m.

Con lo que se obtendrá una Resistencia de tierra de 14.63 ohmios.

Los conductores de protección, se calcularon adecuadamente y según

la ITC-BT 018, tabla V, en el apartado del cálculo de circuitos.

Asimismo cabe señalar que la línea principal de tierra no será inferior a

16 mm² en Cu, y la línea de enlace con tierra, no será inferior a 35 mm²

en Cu.

CALCULOS 97

2.4 CALCULO ESTRUCTURAL

Para el cálculo de la estructura del depósito de 3000 m3, se adoptarán

diferentes criterios cuya elección se justificará y se compararán con

distintas alternativas posibles.

Se utilizará la metodología de la EHE08 (Instrucción de Hormigón

Estructural, ver bibliografía).

El problema fundamental de los depósitos de almacenamiento de agua

potable es la microfisuración de las paredes del mismo. Estas fisuras

pueden dar lugar a posibles fugas o escapes de agua, y al

debilitamiento de la estructura. Se trata de un problema de estado límite

último de servicio, ya que si la estructura está bien diseñada no debe

haber problemas estructurales.

Se prestará especial atención en los cálculos al estudio de la figuración

de los muros para evitar penetraciones de agua, tanto del interior hacia

el exterior del depósito como desde el exterior al interior del mismo.

Se realiza un estudio de la peligrosidad sísmica del terreno en el que se

encuentra el depósito y la influencia de esta en la estructura diseñada.

2.4.1 ACCIONES Y CÁLCULO

Para el cálculo de depósito existen dos tipos de acciones que afectan al

cálculo sísmico, unas producidas por la carga permanente del peso

propio del forjado, y las otras causadas por el agua que contiene el

depósito.

CALCULOS 98

2.4.2 ACCIONES PRODUCIDAS POR EL FORJADO

El peso propio del forjado es 347kg/m2. La NCSE-02 (Norma de

Construcción Sismorresistente, 2002, ver bibliografía) establece en el

capítulo III, que la fuerza sísmica estática equivalente que actuaría

horizontalmente en la coronación del muro, debido a las cargas del

forjado, es:

Donde:

fP : es el peso correspondiente a las masas del forjado.

Se tiene en cuenta para la carga del forjado, el peso propio del mismo y

una capa de grava de 5cm que se esparce por encima de este para

proteger el forjado.

Peso propio del forjado + cargas muertas (capa de 5cm grava):

347+2.000kg/m3x0,05 m = 447kg/m2 ≈ 450kg/m2 x 9,8m/s2 = 4,41kN/m2

BAPf ⋅⋅= 41,4 , donde A y B son las dimensiones del forjado.

is : es un coeficiente sísmico de cálculo, de valor:

Siendo:

ca : aceleración sísmica de cálculo.

CALCULOS 99

)(1 iTα : ordenada espectral de cálculo correspondiente al período .

Siendo el período fundamental de la estructura del depósito en el modo

de vibración (Para el cálculo se considera el primer modo, cuando ):

)12( −= iTT Fi

)(07,0 HBHnTF +⋅⋅=

Donde:

n : nº de plantas, en nuestro caso 1.

H : altura del forjado sobre rasante.

B : longitud del muro del depósito

La ordenada espectral adopta los siguientes valores en relación con el

espectro elástico de respuesta:

01 Si )()( TTTT ii ≥= αα

001 Si )()( TTTT i <= αα

β : coeficiente de respuesta en función del tipo de estructura. Para

estructuras diáfanas de hormigón armado de ductilidad alta vale 0,31.

iη : factor de distribución correspondiente a una planta, en el modo de

vibración 1, de valor 1.

CALCULOS 100

A continuación se muestran los cálculos:

kN 2,852.1143041,4 =⋅⋅=fP

2,2)()( 036,0 010i ==⇒<== TTTTsTF αα

133,0131,02,2195,01 =⋅⋅⋅=s

kNFs 34,246133,02,852.1 =⋅=

Por unidad de ancho en cada muro, en la menor dimensión:

m

kN 39,4

142

34,246 =⋅

=m

kNFs

2.4.3 ACCIONES PRODUCIDAS POR EL AGUA

El agua contenida en el depósito produce unas presiones dinámicas

sobre las paredes. Estas presiones son más desfavorables cuando

actúan sobre las paredes de menor dimensión, es decir cuando actúan

en la dirección del largo del depósito, considerando que éste es

rectangular.

Para el cálculo de estas presiones nos basamos en la publicación

“Seismic Design of Liquid-Storage Tanks” de Howard Epstein, en

“JOURNAL OF THE STRUCTURAL DIVISION” de septiembre de 1976.

CALCULOS 101

Considerando el depósito lleno, las fuerzas producidas por las

aceleraciones laterales del líquido en las paredes del depósito, se

pueden modelizar matemáticamente, descomponiendo el peso del agua

en dos partes, una que produce una fuerza impulsiva y otra que

produce una fuerza convectiva, de la siguiente forma:

Figura 18. Acciones producidas por el agua

Donde:

H: es la altura máxima de la lámina de agua.

A: es la longitud del lado mayor del depósito.

B: es la longitud del lado menor del depósito.

W1: componente impulsiva del peso total de agua almacenada.

W2: componente convectiva del peso total de agua.

h1: altura de aplicación de la fuerza impulsiva.

h2: altura de aplicación de la fuerza convectiva.

CALCULOS 102

Las fórmulas derivadas de este modelo matemático son las siguientes:

Coeficiente de relación entre la altura y la longitud del lado mayor del

depósito:

B

H=α

Peso del agua, y las dos componentes del peso:

γABHW =

Wtanh

W ⋅=δ

δ )(1

WtanhW ⋅⋅= )(527,0

2 ξα

donde:

γ : es el peso específico del agua.

αδ 3=

αξ ⋅= 58,1

Las fuerzas resultantes, por unidad de ancho del depósito, de las dos

componentes son:

CALCULOS 103

01

1a

Bg

WF ⋅

⋅=

aBg

WF ⋅

⋅= 2

2

Donde:

cata ⋅= )(α .

es un coeficiente sísmico, resultado de multiplicar la aceleración sísmica

de cálculo por la ordenada del espectro elástico de respuesta para un

período T . Y 0a es el valor de a para el período 0T .

El período T es el período fundamental que depende del tipo de

estructura, y para el caso de las acciones del agua sobre las paredes

del depósito, en la publicación antes mencionada, se estima en:

)(58,1

22

ξπ

tanhg

BT

⋅⋅⋅=

Las alturas de aplicación de las fuerzas impulsiva y convectiva son:

Hh ⋅=8

31

Hh ⋅

⋅−−=

)senh(

1)cosh(12

ξξξ

A continuación se muestran los cálculos correspondientes al depósito:

CALCULOS 104

Tabla 12. Cálculo fuerzas impulsivas

DATOS

Coef. Aceleración básica 0,15ab alfa 0,568

Coef. Contribución 1K beta 1,046

Tiempo vida estructura 100t

(años) gamma 0,898

Coef suelo 1,4C delta 3,05

Peso específico agua 9,8 kN/m

Dimensiones

Largo 28,2m

Ancho 13,4m

Alto 3,8m

Aceleración sísmica de cálculo Periodo Espectro elástico

Coef. De riesgo 1,293 4,89 Ordenada espectral

2,2

Aceleración Cálculo 1,901 To 0,2

T1 0,59

Acciones de Cálculo

Peso del agua (W) Kn 14072,251

Componente impulsiva (W1) 4593,21

Componente convectiva(W2) 9339,6

Fuerza Impulsiva/m (kN/m) 146,29

Altura de aplicación(m)

1,43

Fuerza Convectiva/m (kN/m) 35,97

Altura de aplicación(m)

2,02

Figura 19. Acciones del agua

CALCULOS 105

2.4.4 CUBIERTA

La cubierta se resuelve mediante una estructura formada por placas

prefabricadas nervadas de 16+4 cm de canto apoyada en los muros

perimetrales y en jácenas intermedias de 40 x 40 cm. El peso propio del

forjado es 347 kg/m2 y la suma de cargas muertas y sobrecarga de uso

considerados es 240 kg/m2. La determinación de la armadura de

jácenas se realiza con ayuda de la aplicación informática CYPECAD

ESPACIAL V 2002.k de Cype Ingenieros.

2.4.5 MUROS LATERALES

2.4.5.1 ESFUERZOS

2.4.5.1.1 METODOLOGÍA

La determinación de esfuerzos se realiza considerando la pared del

depósito como una placa empotrada en el fondo y laterales y libre en su

borde superior, expuesta independientemente a la presión interior del

agua y a las acciones sísmicas.

2.4.5.1.2 DATOS DE PARTIDA

Altura: 4,50 m

Canto: 0,4 m

Hormigón HA-30/P/20/IV

CALCULOS 106

Acero B 400 SD

2.4.5.1.3 ACCIONES

Acciones producidas por el agua.

Peso específico del agua: γw = 9,8 kN/m3

Altura del muro: h = 4,50 m (Altura máxima lámina agua 3,85 m)

Presión máxima: q = γw h = 37,73 kN/m2

Acciones sísmicas.

Como se ha calculado en apartados anteriores, las fuerzas

características que actúan por efecto de un sismo son:

mkNFs 39,4= , aplicada en la coronación del muro.

mkNF 29,1461 = , aplicada a una altura de 1,43 m medida desde el

empotramiento muro-solera.

mkNF 97,352 = , aplicada a una altura de 2,02 m medida desde el

empotramiento muro-solera.

La ley de esfuerzos sobre el muro de estas fuerzas se puede asemejar

a una ley triangular de la forma siguiente:

CALCULOS 107

1,61 m

4 m

Ilustración 20. LEY ESFUERZOS SOBRE MURO

Aplicando equilibrio de momentos en la base del muro, y equilibrio de

fuerzas horizontales, tenemos:

hR ⋅=⋅+⋅+⋅ 02,297,3543,129,1465,439,4

R=++ 97,3529,14639,4

De donde obtenemos una resultante aplicada a la altura h:

mkNR 65,186=

mh 61,1=

CALCULOS 108

Para calcular “ aq ” y “ bq ” hacemos equilibrio de momentos en la base

del muro y de fuerzas horizontales, donde 5,4⋅= aa qF y 25,4⋅= bb qF :

61,15,125,2 ⋅=⋅+⋅ RFF ba

RFF ba =+

De donde se deduce que:

Ley de esfuerzos uniforme: 2 40,6m

kNqa =

Ley de esfuerzos triangular: 2mkN 13,70=bq

DETERMINACIÓN DE ESFUERZOS

Se consideran los muros empotrados en el fondo y laterales y libres en

su cara superior. Se realizan los cálculos con ayuda de los ábacos de

Jiménez Montoya, García Meseguer y Morán Cabré en su publicación

“Hormigón Armado”, 1976.

La relación entre altura y longitud de pared es inferior a 0,3, por lo que

se adoptan, extrapolando, los valores para esta relación. Siguiendo la

nomenclatura de la publicación mencionada, donde se consideran

positivos los flectores que dan tracciones en la cara interior del muro, se

tiene en condiciones de servicio (sin mayorar):

Para cargas triangulares:

CALCULOS 109

Tabla 13. Esfuerzos (cargas triangulares) en muro

Momento vertical en empotramiento: mve = 0,165 q h2

Momento vertical en vano: mvm = -0,009 q h2

Momento horizontal en empotramiento: mhe = 0,0678 q h2

Momento horizontal en vano: mhm = -0,0306 q h2

Cortante en el fondo: vmax = 0,496 q h

Para alturas del muro pequeñas con respecto a su longitud, como es el

caso, las partes centrales tenderán a comportarse como muros en

ménsula. Realizando los cálculos de este modo se obtienen valores

superiores en los empotramientos inferiores, lo que queda del lado de la

seguridad. Por este motivo se adopta:

• Momento vertical en empotramiento: mve = 0,167 q h2

• Cortante en el fondo: vmax = 0,500 q h

El cortante sobre el muro lateral contiguo viene dado por: 2

qh a 0,10 V =

donde a es la longitud del muro. Teniendo en cuenta que la formulación

es para una relación h/a = 0,3, el cortante medio por unidad de longitud

será:

6

qh

2

a 0,10 V/h v === q

CALCULOS 110

La presión sobre los muros contiguos ortogonales produce tracciones

en el muro considerado. Por equilibrio de fuerzas horizontales en el

encuentro entre dos muros, las tracciones se igualan con el cortante en

el muro contiguo.

A la vista de lo anterior, se toma como valor característico de las

tracciones en los muros el del máximo cortante lateral.

Para cargas uniformes:

CALCULOS 111

Tabla 14. Esfuerzos (cargas uniformes) en muro

Momento vertical en empotramiento: mve=0,371qh2

Momento vertical en vano: mvm=-0,033qh2

Momento horizontal en empotramiento: mhe=0,499qh2

Momento horizontal en vano: mhm =-0,048qh2

Cortante en el fondo: vmax=0,8qh

Para alturas del muro pequeñas con respecto a su longitud, como es el

caso, las partes centrales tenderán a comportarse como muros en

ménsula. Realizando los cálculos de este modo se obtienen valores

superiores en los empotramientos inferiores, lo que queda del lado de la

seguridad. Por este motivo se adopta:

• Momento vertical en empotramiento: mve = 0,5 q h2

• Cortante en el fondo: vmax = 0,9 q h

El cortante sobre el muro lateral contiguo viene dado por: , donde a es

la longitud del muro. Teniendo en cuenta que la formulación es para una

relación h/a = 0,3, el cortante medio por unidad de longitud será:

CALCULOS 112

Tabla 15. Esfuerzos característicos

mve (m kN/m) 100.81 51.20 187.39 238.59

mvm(m kN/m) -5.43 -3.38 -10.10 -13.48

mhe(m kN/m) 40.93 51.10 76.08 127.17

mhm(m kN/m) -18.47 -4.92 -34.34 -39.25

vmax(kN/m) 75.46 23.04 140.26 163.30

v(kN/m) 25.15 8.53 46.75 55.29

Total Sismo

AguaSismo Rect.

Sismo Trian.

2.4.5.1.4 HIPÓTESIS DE CARGA

Estados límites últimos.

Situación persistente:

QQ ⋅γ

Donde:

Qγ: Coeficiente de ponderación para las acciones producidas por el

empuje del agua, que para un nivel de control de ejecución normal vale

1,6.

Q : Valor característico de las acciones producidas por el empuje del

agua.

CALCULOS 113

Situación sísmica:

EKQ AQ +⋅γ

Donde:

Qγ: Coeficiente de ponderación para las acciones producidas por el

empuje del agua, que para un efecto desfavorable vale 1.

Q : valor característico de las acciones producidas por el empuje del

agua.

EKA : valor característico de las acciones producidas por un sismo.

Estados límites de servicio.

Q

donde:

Q : valor característico de las acciones producidas por el empuje del

agua.

CALCULOS 114

Tabla 16. Resumen de hipótesis de carga

mve (m kN/m) 161.30 339.40 100.81

mvm(m kN/m) -8.69 -18.91 -5.43

mhe(m kN/m) 65.49 168.10 40.93

mhm(m kN/m) -29.56 -57.72 -18.47

vmax(kN/m) 120.74 238.76 75.46

v(kN/m) 40.25 80.44 25.15

Estados Límite Servicio

Situación Persistente

Estados Límite Últimos

Situación Persistente

Situación Sísmica

2.4.6 ARMADURAS

2.4.6.1 ARMADURA MÍNIMA

Cuantía mecánica

Tomando como armadura mínima Us = 0,04 Uc, se tiene por metro de

ancho:

kN 7.000 N 10 x 7.000 350 x 000.1 5,1

30 d b f U 3

cdc ==== x

Us = 0,04 x 7.000 = 280 kN

As = Us / fyd = 280.000 / (400/1,15) = 805 mm2

CALCULOS 115

Cuantías geométricas

Adoptando las cuantías geométricas mínimas del artículo 42 de EHE

para muros con acero B 400 SD, resulta:

Armadura vertical: Cuantía geométrica en cara de tracción: 1,0‰. Las

dos caras pueden estar traccionadas. Por tanto:

As, min = 0,001 x 1000 x 400 = 400 mm2/m

Dado que es inferior a la cuantía mecánica, se toma esta última: φ12 a

12,5 cm, que corresponde a As = 905 mm2/m.

Armadura horizontal: Cuantía geométrica en la suma de ambas caras:

4‰. Por tanto, en una cara:

As, min = 0,004/2 x 1000 x 400 = 800 mm2/m

Resulta inferior a la cuantía mecánica. Se adopta también φ12 a 12,5

cm (As= 905 mm2/m).

2.4.6.2 ARMADURA VERTICAL

Cálculo a flexión (Armadura cara interior).

El momento flector en el empotramiento es 339,4 m kN/m.

CALCULOS 116

Según el cálculo de secciones rectangulares mediante el diagrama

parábola-rectángulo tenemos:

1385,035,0000.7

4,339 =⋅

=⋅

=dU

M

c

dµ

kNUU

Us

c

s 070.170001528,0 1528,0 =⋅=⇒==ω

23

076.3

15,1400

10070.1mm

f

UA

yd

ss =⋅==

Necesitamos una sección de armadura activa de 3.076 mm2, valor muy

superior a la cuantía mínima. Por tanto adoptamos 2 a 10cm, con una

sección de 4.022 mm2.

Se prevé proceder a un corte de armaduras, dejándola a la mitad (φ16 a

10cm, As = 2.011 mm2). El momento que soporta esta armadura es

229,07m.kN/m.

Considerando que para una carga lineal la distribución de momentos

corresponde a una parábola de grado 3 con vértice en la cara superior

del muro, el punto donde se da este momento, medido desde la cara

superior es:

CALCULOS 117

229,07 m.kN/m

339,4 m.kN/m

0,55 m

3,95 m

m 3,95 ,4229,07/339 4,50 z 3 ==

La longitud de la armadura será 4,50 – 3,95 = 0,55 m, medida desde la

base del muro. Esta longitud se debe incrementar en la longitud de

anclaje de barras de 16 mm (1,3m). La longitud total de la armadura de

refuerzo debe ser, pues: 0,55 + 1,3 = 1,85 m desde la base.

• Comprobación a fisuración en la cara interior del muro.

• Comprobando a fisuración según el cuadro adjunto, resulta que

con la armadura de cálculo a flexión en empotramiento ( 162φ a

10 cm) se induce a una abertura característica de fisura de 0,2

mm para un momento flector de 281,4mkN/m, en valores de

servicio. Este valor supera el máximo momento positivo en

servicio en el empotramiento.

• Comprobación de la armadura mínima a fisuración.

• Comprobando a fisuración, resulta que con la armadura mínima

se induce una abertura característica de fisura wk = 0,2 mm para

un momento flector M = 81,5 m.kN, en valores de servicio, sin

mayorar. Este valor supera el del máximo momento negativo, por

CALCULOS 118

lo que se adopta para la cara exterior la armadura mínima φ12 a

12,5 cm.

2.4.6.3 ARMADURA HORIZONTAL

Cálculo a tracción

Las tracciones existentes son: np = 25,15 kN/m = 25.150 N/m

Se hacen trabajar las armaduras a una tensión de servicio σ = 1.000

kg/cm2 ≈ 100 N/mm2. Resultará para cada cara:

/mmm 126 0012

.15025

σ 2

n A 2p

s ===x

Esta armadura se añade a la calculada anteriormente.

Por tanto, la armadura horizontal es de 905 + 126 =1.031 mm2 (φ16 a

15 cm, 1.340 mm2).

Para el muro interior se incrementará el doble en armadura de tracción,

ya que soporta las tracciones de los dos vasos, en el caso de estar

llenos. Por tanto, la armadura horizontal en este muro es de 905 +

2x126 = 1.157 mm2 (φ16 a 15 cm, 1.340 mm2).

En la cara exterior de los muros perimetrales se incrementará la

armadura de tracción a la cuantía mínima: 905 mm2 + 126 mm2 = 1.031

mm2, por tanto adoptamos φ12 a 10 cm, con una sección de 1.131 mm2.

CALCULOS 119

Cálculo a flexión (armadura cara interior)

El momento flector en el empotramiento es 168,1 m kN/m.



0686,035,0000.7

1,168 =⋅

=⋅

=dU

M

c

dµ

kNUU

Us

c

s 9,50170000717,0 0717,0 =⋅=⇒==ω

23

443.1

15,1400

109,501mm

f

UA

yd

ss =⋅==

Necesitamos una sección de armadura activa de 1.443 mm2, valor

superior a la armadura mínima. Por tanto adoptamos a 15 cm y a 15

cm, con una sección de 1.864 mm2. Siendo la armadura que trabaja a

flexión 1.864 – 2 x 162 = 1.612 mm2/m.

Se procederá al corte de armaduras dejándola a a 15 cm

(correspondiendo a flexión 1.340 – 2 x 126 = 1.016 mm2/m). Esta

armadura resiste un momento de 118,8 m kN/m.

Considerando que para una carga lineal la distribución de momentos

corresponde a una parábola de grado 2 con vértice en el centro del

muro, el punto donde se da este momento, medido desde el extremo

del muro es:

CALCULOS 120

mx 26,1372,571,168

72,578,118

2

30 =++=

161,1 161,1118,8

57,72

La longitud de la armadura será 15 – 13,26 = 1,74 ≈ 1,75 m, medida

desde un extremo del muro. Esta longitud se debe incrementar en la

longitud de anclaje de barras de 16 mm (1,05m). La longitud total de la

armadura de refuerzo debe ser, pues: 1,75 + 1,05 = 2,8 m desde la

esquina del depósito.

El momento horizontal negativo que soporta la armadura mínima (φ12 a

12,5 cm) en el centro del vano es Md = 105,35 mkN/m, superior al

máximo momento horizontal negativo en el centro del vano.

Comprobación de la armadura a fisuración

La parte de armadura que trabaja a flexión es:

As = 1.612 mm2/m

Comprobando a fisuración según el cálculo del cuadro adjunto, resulta

CALCULOS 121

que con esta armadura el momento que induce una abertura

característica de fisura wk = 0,2 mm es M = 108,9 m.kN/m, mayor que

los momentos horizontales determinados en el cálculo de esfuerzos.

En el centro del vano la armadura que trabaja a flexión es 1.131 mm2/m.



característica de fisura wk = 0,2 mm es M = 92,5 m.kN/m, mayor que los

momentos horizontales determinados en el cálculo de esfuerzos.

Cálculo a cortante

Se comprueba el estado límite más exigente, que es el de agotamiento

por tracción en el alma. El máximo cortante se presenta en el

empotramiento inferior del muro. Se va a comprobar la resistencia de

cálculo a cortante con el armado vertical, que es el traccionado en este

caso.

mkNVd 76,238=

Vu2 = 0,12 ξ (100 ρ1 fck)1/3 b d

b = 1000 mm

d = 350 mm

1,756 350

200 1

d

200 1 ξ =+=+=

CALCULOS 122

3-

1 10 x 11,05 350 x 1000

4.022

d b ρ === sA

fck = 30 N/mm2

Sustituyendo: Vu2 = 240.033 N = 240,03 kN >238,76 kN. Cumple sin

armadura de cortante.

Repitiendo los cálculos para el empotramiento lateral, se tiene:

Vd = 80,44 kN/m

As = 1.340 mm2/m (armadura horizontal)

Vu2 = 166,4 kN > 80,44 kN. Cumple

2.4.7 PILARES

La determinación de la armadura de pilares se realiza con la aplicación

informática CYPECAD ESPACIAL V 2002.k de Cype Ingenieros, que se

encuentra adaptada a la instrucción EHE08, y que posteriormente

servirá para el cálculo de la armadura de refuerzo en su cimentación.

Se acompañan posteriormente los listados correspondientes.

La armadura longitudinal resultante es 4φ20 en cada cara paralela a las

jácenas, 1φ 16 en cada cara perpendicular a las jácenas y 1φ 20 en

cada esquina. La armadura transversal resultante consiste en 1 cerco φ

6 cada 20 cm y 2 horquillas cada 20 cm.

CALCULOS 123

2.4.8 LOSA DE CIMENTACIÓN

La losa de cimentación se calcula como losa flotante apoyada en un

medio acorde con la teoría de Winkler (método del módulo de balasto).

Se calculan independientemente las acciones transmitidas por los

muros y las acciones transmitidas por los pilares. Las primeras se

calculan directamente y las segundas con ayuda del mismo programa

informático que la losa de cubierta y pilares. Puede comprobarse que no

existe influencia apreciable entre los esfuerzos debidos a los muros y

pilares sobre el cimiento, por lo que las armaduras pueden determinarse

independientemente

2.4.8.1 UNIDAD ELÁSTICA Y MÓDULO DE BALASTO

Se define la unidad elástica α como:

α = (4 E I/Kb)1/4

E: Módulo elástico de hormigón. Según EHE, el módulo de

deformación secante viene dado por Ej = 8.500 (fcm,j)1/3, donde fcm,j es la

resistencia característica a compresión del hormigón a j días. Tomando

j=90 días, se tiene: fcm,90 = 1,20 (fck + 8) = 45,6 N/mm2. Sustituyendo

valores, resulta: Ej = 30.367 N/mm2 = 30,367 x 106 kN/m2.

I: Momento de inercia de la sección

4m 0,00533 = 30,40 x 1,00 121

3h b 121

I ==

b: Ancho de la sección: b = 1,00 m (los cálculos son por unidad de

CALCULOS 124

ancho)

K: Coeficiente de balasto. Se toma para placa circular de 75cm de

diámetro: K75 = 9Kg/cm3 ; K75 se relaciona con K mediante la expresión:

2

75 a 2 30 a

K 2,2 K

+= , donde a es el ancho del cimiento en cm.

Para cimentaciones de gran anchura, como es el caso, en las que b es

muy superior a 30cm, la expresión entre paréntesis tiende a ½, por lo

que resulta:

3375 kN/m 48.510 kg/cm 4,95 K 0,55 K ===

Sustituyendo valores, resulta α = 1,911 m

2.4.8.2 ACCIONES

2.4.8.2.1 MUROS EXTERIORES

Se considera que el muro soporta la carga correspondiente a la mitad

del primer vano de la cubierta, más la mitad del muro restante (0,2 m),

lo que totaliza una longitud: 7/2 + 0,20 = 3,7 m.

Cargas verticales:

Cargas permanentes:

• Peso losa cubierta: 0,347 t/m2 x 3,7 m =1,28 t/m =12,8kN/m

CALCULOS 125

• Peso propio muro: 2,5 t/m3x 0,4 x 4,50 m2 =4,500 t/m =45,0kN/m

• Suma cargas permanentes: 57,8 kN/m 47,04 kN/m

• Sobrec. uso + cargas muertas: 0,240 t/m2 x 3,7 m=0,88 t/m =8,8

kN/m

Momentos:

• Agua: - 100,81mkN/m

• Sismo: - 238,59 m kN/m

• Cargas horizontales:

• Agua: 25,15 kN/m

• Sismo: 55,29 kN/m

A efectos de determinación de tensiones sobre el terreno, debe tenerse

en cuenta además la sobrecarga por el agua: 1 x 3,85 = 3,85 t/m2 =

37,73kN/m2 y el peso propio de la losa de cimentación: 2,5 x 0,40= 1,0

t/m2 = 9,8 kN/m2.

2.4.8.3 ESFUERZOS

2.4.8.3.1 MUROS EXTERIORES

Se determinan utilizando la formulación de vigas flotantes rectangulares

CALCULOS 126

indefinidas.

Cuando se aplica una carga P en el extremo de la losa, los momentos

flectores, esfuerzos cortantes y tensiones sobre el terreno vienen dados

por:

• M = P α ηM, con ηM = - e-λ sen λ

• V = P ηv, con ηV = - e-λ (cosλ - sen λ)

• σt = P ησ / α, con ησ = 2 e-λ cos λ

En el caso de aplicar un momento m, se tiene:

• M = m ηM, con ηM = - e-λ (cosλ + sen λ)

• V = m ηv / α, con ηv = - 2 e-λ sen λ

• σt = m ησ / α2, con ησ = - 2 e-λ (cos λ - sen λ)

Modulando el cálculo en intervalos de 0,25 metros, resultan los

momentos indicados en los cuadros adjuntos. A efectos de

determinación de envolventes, se tienen las siguientes hipótesis:

Envolvente sin sismo:

Las acciones permanentes se ponderan por el coeficiente de seguridad

1,5 si son desfavorables y 1 si son favorables.

CALCULOS 127

Las acciones variables se ponderan por el coeficiente de seguridad 1,6

si son desfavorables y 0 si son favorables.

Envolvente con sismo:

Las acciones permanentes se ponderan por el coeficiente de seguridad

1 si son desfavorables y 1 si son favorables.

Las acciones variables se ponderan por el coeficiente de seguridad 1 si

son desfavorables y 0 si son favorables.

Las acciones sísmicas se ponderan por el coeficiente de seguridad 1 si

son desfavorables y 0 si son favorables.

CALCULOS 128

2.4.9 ARMADURAS

2.4.9.1 CÁLCULO A TRACCIÓN

Las tracciones existentes son: np=80,44kN/m =80.440 N/m

Se hacen trabajar las armaduras a una tensión de servicio σ = 1.000

kg/cm2 ≈ 100 N/mm2. Resultará para cada cara:

/mmm 402 001x2

80.440

σ 2

n A 2p

s ===

ARMADURA MÍNIMA

Cuantía mecánica

Tomando como armadura mínima Us=0,04Uc, se tiene por metro de

ancho:

kN 7.000 N 10 x 7.000 350 x 000.1 5,1 30

d b f U 3cdc ==== x

Us = 0,04 x 7.000 = 280 kN

As = Us / fyd = 280.000 / (400/1,15) = 805 mm2

Cuantía geométrica

CALCULOS 129

Adoptando las cuantías geométricas mínimas del artículo 42 de EHE08

para losas con acero B 400 SD, se debe disponer al menos el 2‰ de la

sección total en cada dirección repartida en las dos caras. Por tanto, la

cuantía en cada cara debe ser 0,001, de donde:

As, min = 0,001 x 1000 x 400 = 400 mm2/m

Dado que es inferior a la cuantía mecánica, se toma esta última:

644mm2.

Si se suma además la armadura de tracción, la armadura necesaria

será:

As = 402 + 805 = 1.207 mm2/m.

Se adopta φ16 a 15 cm, que corresponde a As = 1.340 mm2/m.

2.4.9.2 Comprobación de la armadura mínima a fisuración



característica de fisura de 0,2 mm es M = 94,6 m.kN/m. Dado que este

valor supera los momentos positivos, es suficiente la armadura mínima

inferior.

ARMADURA DE REFUERZO BAJO MUROS

Cálculo a flexión (cara superior de la losa).

El momento máximo se produce a una distancia del muro de 0,5 m, con

CALCULOS 130

un valor de 348,65mkN/m.



1423,035,0000.7

65,348 =⋅

=⋅

=dU

M

c

dµ

kNUU

Us

c

s 102.170001574,0 1574,0 =⋅=⇒==ω

23

169.3

15,1400

10102.1mm

f

UA

yd

ss =⋅==

Necesitamos una sección de armadura activa de 3.169 mm2, valor muy

superior a la cuantía mínima. Por tanto adoptamos a 15cm y a 15 cm,

con una sección de 3.434 mm2.

Se prevé proceder a un corte de armaduras, dejándola a (φ16 a 15 cm,

As = 1.340 mm2). El momento que soporta esta armadura es

154,35mkN/m a una longitud del muro de 2,5 m desde el muro.

Considerando una longitud de anclaje para barras de 16mm (1,3 m), se

cortará la armadura a 2,5 + 1,3 = 3,8 m desde la cara interior del muro.

2.4.9.3 Comprobación a fisuración en la cara superior de la

losa.

Comprobando a fisuración según el cuadro adjunto, resulta que con la

armadura de cálculo a flexión máxima ( 20φ a 15 cm y 16φ a 15 cm) se

CALCULOS 131

induce a una abertura característica de fisura de 0,2 mm para un

momento flector de 178,7 m kN/m, en valores de servicio. Este valor

supera el máximo momento negativo en servicio en el empotramiento

con el muro.

2.4.9.4 Comprobación de la armadura mínima a fisuración en

la cara superior.


que con la armadura mínima se induce una abertura característica de

fisura wk = 0,2 mm para un momento flector M = 94,6 m.kN, en valores

de servicio, sin mayorar. Este valor supera el del máximo momento

negativo.

CALCULOS 132

Tabla 17. Calculo a fisuración de losas en flexión simple según EHE08

C Á L C U L O A F IS U R A C IÓ N D E L O S A S E N F L E X IÓ N S IM P L E S E G Ú N E H E

D A T O S IN IC IA L E S M ín im a S u p e r io r

A b e r tu ra a d m is ib le f is u ra (m m ) : k = 0 .2 0 .2C a n to (m m ) : h = 4 0 0 4 0 0A n c h o (m m ): b = 1 ,0 0 0 1 ,0 0 0N º b a r ra s t ra c c ió n : 6 .6 6 7 1 3 .3 3 3D iá m e tro b a rra s t ra c c ió n (m m ) : φ 1 = 1 6 1 6N º b a r ra s n e g a t iv o s : 6 .6 6 7 6 .6 6 7D iá m e tro b a rra s n e g a t iv o s (m m ) : φ 2 = 1 6 1 6R e c u b r im ie n to (m m ): c = 4 0 4 0R e s is t .c a ra c t .h ó rm ig (N /m m 2 ) : fc k = 3 0 3 0R e s is t .c a ra c t .a c e ro (N /m m 2 ) : fy k = 4 0 0 4 0 0M ó d u lo e lá s t ic o a c e ro (N /m m 2 ) : E s = 2 .0 0 E + 0 5 2 .0 0 E + 0 5M o m e n to c a ra c te r ís t ic o (m .k N ) : M = 9 4 .6 1 7 8 .7

D A T O S A U X IL IA R E S

Á re a a c e ro t ra c c ió n (m m 2 ) A s 1 = 1 ,3 4 0 2 ,6 8 1Á re a a c e ro n e g a t iv o s (m m 2 ) A s 2 = 1 ,3 4 0 1 ,3 4 0R e s is t . m e d ia h o rm . 9 0 d ía s (N /m m 2 ) : f c m ,9 0 = 4 5 .6 4 5 .6M ó d u lo e lá s t ic o h o rm ig ó n (N /m m 2 ) : E j= 3 0 ,3 6 7 3 0 ,3 6 7T e n s ió n f is u r . h o rm ig ó n (N /m m 2 ) : f c t ,m = 2 .9 0 2 .9 0

C Á L C U L O D E L A S E C C IÓ N F IS U R A D A

C o e f ic ie n te d e e q u iv a le n c ia n = 6 .5 8 6 6 .5 8 6C a n to ú t i l (m m ) : d = 3 5 2 3 5 2C a n to c o m p le m e n ta r io (m m ) : d '= 4 8 4 8C u a n t ía a rm a d u ra t ra c c ió n : ρ 1 = 3 .8 0 8 E -0 3 7 .6 1 6 E -0 3C u a n t ía a rm a d u ra n e g a t iv o s : ρ 2 = 3 .8 0 8 E -0 3 3 .8 0 8 E -0 3R e la c ió n a rm a d u ra s : ρ 2 /ρ 1 = 1 .0 0 0 0 .5 0 0P ro fu n d id a d f ib ra n e u tra (m m ) : X = 6 8 .2 9 1 .7In e rc ia s e c c ió n f is u ra d a (m m 4 ) I f= 8 .2 0 4 E + 0 8 1 .4 7 0 E + 0 9T e n s . f ib ra m á s c o m p r im id a (N /m m 2 ) : σ c = 7 .8 6 1 1 .1 5T e n s ió n a rm a d u ra (N /m m 2 ) : σ s = 2 1 5 2 0 8

A L A R G A M IE N T O M E D IO D E L A S A R M A D U R A S

C o e f t ip o d e c a rg a : k 2 = 0 .5 0 .5T e n s ió n a rm . f is u ra c . ( k g /c m 2 ) : σ s r= 1 8 2 9 1C o e f . a la rg a m ie n to : 0 .6 4 4 0 .9 0 5C o e f . a la rg . a d o p ta d o : 0 .6 4 4 0 .9 0 5A la rg . m e d io a rm a d u ra s : ε s m = 6 .9 3 E -0 4 9 .4 2 E -0 4

S E P A R A C IÓ N M E D IA D E F IS U R A S

D is ta n c ia b a r ra s (m m ) : s = 1 5 0 .0 0 7 5 .0 01 5 φ (m m ) : 1 5 φ = 2 4 0 .0 0 2 4 0 .0 0D is ta n c ia c á lc u lo (m m ) : s = 1 5 0 .0 0 7 5 .0 0C o e f . f le x ió n s im p le : k 1 = 0 .1 2 5 0 .1 2 5A re a e fe c t iv a (m m 2 ) : A c ,e f = 1 0 0 ,0 0 0 1 0 0 ,0 0 0S e p a r . m e d ia f is u ra s (m m ) : s m = 1 6 9 .6 8 1 2 4 .8 4

A B E R T U R A C A R A C T E R ÍS T IC A D E F IS U R A

C o e f . t ip o d e a c c io n e s : β = 1 .7 1 .7A b e r tu ra c a ra c t . f is u ra (m m ): w k = 0 .2 0 0 0 .2 0 0

C U M P L E C U M P L E

CALCULOS 133

2.4.9.5 CÁLCULO A CORTANTE

Se comprueba el estado límite más exigente, que es el de agotamiento

por tracción en el alma. El máximo cortante mayorado se da en la base

del muro y vale 117,64 kN/m.

Vu2 = 0,12 ξ (100 ρ1 fck)1/3 b d

b = 1000 mm

d = 350 mm

1,756 350

200 1

d 200

1 =+=+=ξ

3-

1 10 x 9,8 350 x 1000

3.434

d b ρ === sA

fck = 30 N/mm2

Sustituyendo: Vu2 = 227.715 N = 227,71 kN > 117,64 kN. Cumple sin

armadura de cortante.

2.4.10 TENSIONES SOBRE EL TERRENO

Se determinan con la misma metodología que los cortantes y

momentos.

CALCULOS 134

Las tensiones determinan en condiciones de servicio, por lo que no se

ven afectadas por coeficientes de mayoración.

La máxima tensión resulta ser σ = 124,91 kN/m2

Como se indicó anteriormente, deben aplicarse además por peso propio

de la losa y carga de agua: 9,8 + 37,73 = 47,53 kN/m2

De donde resulta una tensión: σ = 124,91 + 47,53 = 172,44 kN/m2

(admisible según el Estudio Geotecnico).

ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL

ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL INDICE

1.1 INTRODUCCIÓN ....................................................................... 137

1.2 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ............................................. 138

1.3 LOCALIZACIÓN Y ENTORNO ........................ .......................... 138

1.4 IDENTIFICACIÓN DE IMPACTOS .................... ........................ 139

1.5 PAISAJE ....................................... ............................................. 140

1.6 RUIDO ........................................................................................ 140

1.7 SUELO Y RESIDUOS SÓLIDOS ...................... ......................... 141

1.8 ATMÓSFERA ..................................... ....................................... 141

1.9 RECURSOS HÍDRICOS ............................................................ 142

1.10 VEGETACIÓN ........................................................................... 142

1.11 MEDIDAS PREVENTIVAS Y PROTECTORAS ............ ............. 142

1.12 FASE DE OBRAS ................................ ...................................... 143

1.13 FASE OPERATIVA ............................... ..................................... 144

1.14 NORMATIVA DE APLICACIÓN ...................... .......................... 145

ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL, 137

3. ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL

Al tratarse de un depósito superficial de capacidad inferior a 9.000 m3 y

no estar situado en terrenos naturales, seminaturales o incultos

clasificados como suelo no urbanizable, el depósito objeto del presente

Proyecto no se encuentra entre las actividades sujetas a estimación de

impacto ambiental recogidas en el Anexo II del Reglamento para la

ejecución de la Ley 2/1989, de 3 de marzo de Impacto Ambiental de la

Comunidad Valenciana (Decreto 162/1990, DOGV 1.412 de 30 de

octubre de 1990).

El estudio del impacto ambiental se centra por lo tanto en la obra de la

red de distribución.

3.1 INTRODUCCIÓN

El Estudio de Impacto Ambiental tiene por objeto el análisis de las

posibles alteraciones que se puedan llevar a cabo sobre el medio

ambiente debido a la realización del presente proyecto. De este modo

se propondrán las medidas preventivas oportunas y las soluciones

correspondientes.

La finalidad de este documento es la utilización del mismo como base

para el contratista o empresa arrendataria para el desarrollo posterior y

definitivo del Documento de Impacto Ambiental, en cumplimiento con la

Ley 19.300 sobre Bases del Medio Ambiente y el Real Decreto

1302/1986, de 28 de junio, modificado por la Ley 6/2001, de 8 de mayo.


3.2 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

El proyecto consiste en la implantación del conjunto de instalaciones

requeridas para la puesta en marcha de un sistema de abastecimiento

de agua potable a un núcleo urbano y a una zona rural. Dicha

instalación constará de una estación de bombeo y una red de tuberías

de impulsión y distribución de agua las dos zonas descritas.

Se pretende que exclusivamente sea visible la estación de bombeo. El

sistema de tuberías irá enterrado a un metro de profundidad bajo el

suelo. Se realizarán construcciones que evite alterar significativamente

el entorno. Las tareas que se llevarán a cabo durante la obra tendrán

lugar a lo largo del emplazamiento geográfico que se ha planificado

para el proyecto.

LOCALIZACIÓN Y ENTORNO

La zona en la que se encuentra el depósito es una zona en vías de

desarrollo urbano. El depósito se ubicará en una parcela del plan parcial

Ciudad Quesada II, clasificada como zona verde apta para

equipamientos. La parcela se encuentra en la C/ Venecia.

El sistema de abastecimiento de agua potable se realizará a dos zonas.

Se distribuirá por gravedad a la zona urbana constituida por 3173

viviendas y se bombeará agua a una zona rural, siendo necesario para

ello salvar una cota más alta que a la que se encuentran las casas

rurales.

En el terreno sobre el que se proyecta la instalación predomina la roca

caliza, se trata de un terreno arcilloso con poca vegetación y escasa

vida animal. La orografía es montañosa, lo que permite distribuir por


gravedad. Predominan los cultivos de naranjos.

A continuación se muestran algunos aspectos de interés

medioambiental sobre el municipio de Rojales y su entorno:

• Ubicación: limítrofe con el municipio del Bajo Vinalopó en la Provincia

de Alicante.

• Medio Ambiente: zona de vegetación escasa y con bajos niveles de

polución. No existen industrias contaminantes en la zona

• Ríos: No existen ríos cercanos pero si salinas.

• Flora: Predominan las palmeras y los arbustos en zonas salvajes.

• Fauna: Escasa

• Temperatura media anual: 10-29 º C.

• El municipio de Rojales se encuentra en pleno proceso de expansión y

cuenta actualmente con numerosos proyectos de infraestructuras tanto

de carácter urbano, como industrial.

3.3 IDENTIFICACIÓN DE IMPACTOS

Tomándose como base las actividades que se realizarán durante el

periodo de obras así como las que se llevarán a cabo cuando la

instalación esté en funcionamiento regular y las instalaciones que se


construirán para ello, se analizarán los posibles impactos que todo ello

pueda ocasionar sobre el medio ambiente.

3.4 PAISAJE

Las zonas de emplazamiento de la instalación no constituyen un

entorno protegido y en su entorno próximo no existen lugares con la

categoría de reserva, parque nacional o parque regional. La estación de

bombeo no supone un gran impacto visual para la zona.

3.5 RUIDO

En el periodo de construcción de la instalación se prevén ruidos propios

de la maquinaria y acciones de obra. Se espera que en situaciones muy

concretas se superen los 80 dB. pico marcados por la legislación como

tope admisible sin medidas correctoras. Una vez se encuentre en

funcionamiento el sistema de distribución de agua, las actividades que

tendrán lugar en la estación de bombeo no se prevén que superen en

ningún caso ruidos superiores a 80 dB. El entorno, al estar constituido

principalmente por zonas urbanas unifamiliares y parcelas rústicas, no

presentará elevados niveles de ruido.

Las instalaciones proyectadas no presentan aumento en el ruido. El

único ruido que se podrá escuchar será el de las bombas y al tratarse

de bombas pequeñas, y estar situadas en una parcela destinada a

instalaciones, no presentará ningún problema.


3.6 SUELO Y RESIDUOS SÓLIDOS

Las características que definen la tipología del suelo, de

descalcificación de la roca carbonatada subyacente, fértil y

generalmente húmedo, de gran espesor y arcilloso, no presentan

anomalías por lo que no se prevén riesgos en cuanto a contaminación

del terreno. El pH del mismo, así como la permeabilidad se mantienen

valores constantes y considerados normales.

3.7 ATMÓSFERA

Para el análisis de los potenciales impactos relacionados con la

contaminación atmosférica se debe tener en cuenta que la zona donde

se ubica la instalación no suele presentar altas velocidades del viento.

En el caso de la instalación a realizarse, no se generarían valores

notables de contaminación atmosférica, ya que los sistemas de

impulsión estarían pilotados por motores eléctricos, los cuales no

generan humos ni escapes.

Durante el periodo de obras, y por descarga de materiales, tránsito y

actividad de maquinaria o colocación de equipos pueden producirse

acumulaciones de polvo y arena, cuyos volúmenes deberán ser

estudiados.

Se intentará que la contaminación producida se encuentre a niveles

muy inferiores a los tomados como límite por el Reglamento de

actividades molestas, insalubres, nocivas y peligrosas.


3.8 RECURSOS HÍDRICOS

En el caso del sistema de abastecimiento de agua potable, los riesgos

de contaminación de la misma pueden ser debidos a la llegada de cierto

nivel de contaminación al punto de extracción (muy poco probable en

este caso) o por fugas en el sistema de impulsión, distribución y

almacenamiento.

El estudio de la calidad del agua en la distribución habrá de ser

estudiada para conocer si los índices se encuentran dentro de los

valores permitidos por la normativa vigente.

Los impactos producidos sobre el agua que se emplea y se recoge

desde la estación de bombeo son aquellos sobre los que habrá que

incidir en mayor medida, dadas las características de las instalaciones y

actividades de que consta el complejo que se proyecta.

3.9 VEGETACIÓN

Dada la escasa vegetación presente en la zona los riesgos por este

concepto son de carácter medio. No será necesaria la tala de árboles.

3.10 MEDIDAS PREVENTIVAS Y PROTECTORAS

Se considerarán dos tipos de medidas:

• Medidas preventivas, todas aquellas acciones introducidas en el


proyecto con objeto de evitar la aparición de efectos que generen

impactos perjudiciales sobre los distintos factores ambientales.

• Medidas correctoras o mitigadoras, todas aquellas acciones que se

inician o se tienen previstas en caso de ocurrencia de efecto nocivo

para el medio ambiente, y pueden ser de carácter proactivo en el caso

de que se desarrollen durante el diseño del proyecto o de carácter

reactivo si se toman cuando aparece el efecto.

En función de los diferentes impactos se prevén las medidas

preventivas y protectoras para la instalación que se llevará a cabo y que

se detallarán a continuación.

3.11 FASE DE OBRAS

Se colocarán vallas y redes en el perímetro de las zonas afectadas para

evitar la acumulación y la salida de polvo y/o áridos producidos por las

acciones de obra, colocación de equipos o movimiento de maquinaria.

Todo el personal de obra y presente en los diferentes emplazamientos

de la instalación durante la fase de construcción utilizará de forma

obligatoria protecciones auditivas cuando los niveles de ruido superen

los 80 dB pico. Habrán de realizarse, como medida preventiva,

mediciones de ruidos en los diferentes ámbitos de la obra, tomando

como referencia las Ordenanzas locales sobre contaminación acústica.

Las tuberías se instalarán de forma adecuada de tal forma que se

impida la aparición de grietas o roturas por contacto con objetos

indeseables.


Se llevará a cabo el riego de las pistas de acceso a la obra en los

distintos puntos de la misma, para evitar que se levante gran cantidad

de polvo que pueda afectar al entorno atmosférico.

Se limpiarán las carreteras y caminos afectados por la obra debido a

tránsitos de diferentes tipos de maquinaria y transportes.

Se realizará una rehabilitación integral de suelos en todas las zonas de

excavación.

3.12 FASE OPERATIVA

Las bombas y la instalación eléctrica estarán dotadas de sistemas

antideflagrantes adecuados, homologados, y que habrán de ser

revisados periódicamente. Se realizarán controles constantes de los

volúmenes en las naves de almacenamiento.

Se controlará, de forma periódica, el estado de todos los equipos

operativos en la instalación, especialmente balsas y bombas

impulsoras.

Se llevarán a cabo pruebas periódicas de la calidad del agua,

estudiando distintos parámetros que permitan conocer si se sobrepasan

los límites establecidos por la normativa, en cuyo caso habrían de

tomarse medidas correctoras inmediatamente.


3.13 NORMATIVA DE APLICACIÓN

A continuación se detalla la normativa de aplicación para la evaluación

de los diferentes impactos así como para el establecimiento de medidas

preventivas y correctoras:

• Ley 19300 sobre Bases del Medio Ambiente.

• Reglamento de Actividades Molestas, Insalubres, Nocivas y

Peligrosas,

Decreto 2114/1961 de 30 de noviembre.

• Ley 17/2006, de 11 de diciembre, de Protección ambiental en la

Comunidad Autónoma de Valencia.

• Ley 6/2001, de 8 de mayo, Evaluación de impacto ambiental.

• Ley 38/1972 de 22 de diciembre, Protección de Ambiente Atmosférico.

ANEJOS

4. ANEJOS

ANEJO I.- Tablas, ábacos, diagramas y gráficos

ANEJO II.- Listados de programas

ANEJO III.- Transporte

ANEJO IV.- Montaje

ANEJO V.- Puesta en marcha

ANEJO VI.- Catálogos

ANEJOS 148

4.1 TABLAS, ABACOS, DIAGRAMAS Y GRÁFICOS

ANEJOS 149

DIAGRAMA DE MOODY

ANEJOS 150

4.2 LISTADO DE PROGRAMAS

Microsoft Office Word 2003

Microsoft Office Excel 2003

AutoCad 2005

CYPE INGENIEROS

ANEJOS 151

4.2.1 SALIDA DE PROGRAMA CYPE

Listado de Datos de la Obra

Proyecto: Depósito de 3.000 m3 en Rojales Fecha:01 /12/03

--------------------------------------------------- -----------------------------

1.DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA

Proyecto: Depósito de 3.000 m3 en Rojales

Clave: rojales

2.DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS

|-----|-----------------|------|--------------|---- ---|-----|

|Grupo|NOMBRE DEL GRUPO |Planta|NOMBRE PLANTA |Altu ra |Cota |

|-----|-----------------|------|--------------|---- ---|-----|

| 1|FORJADO 1 | 1|FORJADO 1 | 4 .50| 4.50|

|-----|-----------------|------|--------------|---- ---|-----|

| 0|Cimentación | | | | 0.00|

|-----|-----------------|------|--------------|---- ---|-----|

3.DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS

3.1 Pilares

GI: Grupo Inicial

GF: Grupo Final

ANG: Angulo del pilar en grados sexagesimales

Datos de los pilares

|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|

|Referencia| Coord(P.Fijo) |GI- GF| Vinculación Ex terior |Ang.|Punto Fijo|

|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|

|P1 |( 7.64, 3.27)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |

|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|


|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|


|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|

ANEJOS 152


|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|


|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|


|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|


|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|


|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|


|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|


|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|


|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|


|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|

4.DIMENSIONES, COEFICIENTE DE EMPOTRAMIENTO Y PANDEO EN CADA PLANTA

|----------------------|------|-----------|-------- ------------|-----------------|

| Referencia Pilar |Planta|Dimensiones|Coefs. E mpotramiento| Coefs. Pandeo |

| | | | Cabeza Pie |Pandeo X Pandeo Y|

|----------------------|------|-----------|-------- ------------|-----------------|

|Para todos los Pilares| 1 | 0.40x0.40 | 1.00 1.00 |1.00 1.00|

|----------------------|------|-----------|-------- ------------|-----------------|

5.LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN

|-----------------|----------|--------------------- -|-------------------------|

|Losas Cimentación|Canto (cm)|Módulo Balasto (Tn/m3 )|Tensión Admisible (Tn/m2)|

|-----------------|----------|--------------------- -|-------------------------|

| Todas | 40| 5000.0 0| 32.40|

|-----------------|----------|--------------------- -|-------------------------|

7.NORMAS CONSIDERADAS

HORMIGON....................... EHE-98 (España)

ACEROS CONFORMADOS............. EA-95 (MV110)

ACEROS LAMINADOS Y ARMADOS..... EA-95 (MV103)

8.ACCIONES CONSIDERADAS

8.1 GRAVITATORIAS

ANEJOS 153

|-----------------|-----|--------------|

|NOMBRE DEL GRUPO |S.C.U|CARGAS MUERTAS|

|-----------------|-----|--------------|

|FORJADO 1 | 0.14| 0.20|

|-----------------|-----|--------------|

8.2 VIENTO

Sin acción de viento

8.3 SISMO

Según NCSE-94

No se realiza análisis de los efectos de 2º orden

Acción sísmica según X

Acción sísmica según Y

Provincia:ALICANTE Término:ROJALES

Coef. Contribución K = 1.00 Vida útil: 100 años

Aceleración sísmica básica: ab/g = 0.15

Aceleración sísmica cálculo: ac = 0.19

Coeficiente de suelo:c = 1.40

Parte de sobrecarga a considerar: 0.50

Amortiguamiento: 5 %

Ductilidad de la estructura: 3.00 Ductilidad alta

Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ningun o

Número de modos: 3

8.4 CJTO.CARGAS ESPECIALES

|-----|-----------|

|NºCCE| HIPOTESIS |

|-----|-----------|

| 1 |Peso propio|

|-----|-----------|

9.COMBINACIONES CONSIDERADAS

HORMIGON.......................: EHE, Control norma l

ACEROS CONFORMADOS.............: EA-95, Hospitales

ANEJOS 154

ACEROS LAMINADOS...............: EA-95, Hospitales

DESPLAZAMIENTOS................: Acciones Caracteri sticas

TENSION DEL TERRENO............: Acciones Caracteri sticas

DIMENS. DE VIGAS CENTRADORAS...: EHE, Control norma l

EQUILIBRIO DE CIMENTACIONES....: EHE, Control norma l

10.MATERIALES UTILIZADOS

10.1 HORMIGONES

|-------------------|-----------------------------| -------|------|-----------|

|ELEMENTO |HORMIGON | PLANTAS|FCK |GAMMA C |

| | | |Kp/cm2| |

|-------------------|-----------------------------| -------|------|-----------|

|Forjados | HA-30 , Control Estadístico | Todas | 306|1.30 a 1.50|

|-------------------|-----------------------------| -------|------|-----------|

|Cimentación | HA-30 , Control Estadístico | Todas | 306|1.30 a 1.50|

|-------------------|-----------------------------| -------|------|-----------|

|Pilares y Pantallas| HA-30 , Control Estadístico | Todas | 306|1.30 a 1.50|

|-------------------|-----------------------------| -------|------|-----------|

|Muros | HA-30 , Control Estadístico | Todas | 306|1.30 a 1.50|

|-------------------|-----------------------------| -------|------|-----------|

10.2 ACEROS POR ELEMENTO Y POSICION

10.2.1.ACEROS EN BARRAS

|--------------------|----------------------|------ --------------------|------|-----

------|

|ELEMENTO |POSICION |ACERO |FYK |GAMMA

S |

| | | |Kp/cm2| |---

-----------------|----------------------|---------- ----------------|------|---------

--|

|Pilares y Pantallas |Barras(Verticales) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|

| |Estribos(Horizontales)| B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|

|--------------------|----------------------|------ --------------------|------|-----

------|

|Vigas |Negativos(Superior) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|

| |Positivos(Inferior) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|

| |Montaje(Superior) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|

ANEJOS 155

| |Piel(Lateral) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|

| |Estribos | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|

|--------------------|----------------------|------ --------------------|------|-----

------|

|Forjados |Punzonamiento | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|

| |Negativos(Superior) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|


a 1.15|

| |Nervios Negativos | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|

| |Nervios Positivos | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|

|--------------------|----------------------|------ --------------------|------|-----

------|

|Losas de cimentación|Punzonamiento | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|

| |Negativos(Superior) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00

a 1.15|


a 1.15|

|--------------------|----------------------|------ --------------------|------|-----

------|

10.2.2.ACEROS EN PERFILES

|------------------|-----|-------------|----------- ----------|

| TIPO ACERO |ACERO|LIM. ELÁSTICO|MÓDULO DE E LASTICIDAD|

| | | Kp/cm2 | Kp/c m2 |

|------------------|-----|-------------|----------- ----------|

|Aceros Conformados| A37 | 2400| 2100000|

|------------------|-----|-------------|----------- ----------|

|Aceros Laminados | A42 | 2600| 2100000|

|------------------|-----|-------------|----------- ----------|

Combinaciones

Nombre Obra: rojales Fecha:01/12/03

--------------------------------------------------- -----------------------------

Combinaciones usadas en el cálculo

ANEJOS 156

Combinaciones para Hormigón: EHE, Control normal

Combinaciones para Equilibrio: EHE, Control normal

Combinaciones para Hormigón de Vigas Centradoras: E HE, Control normal

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|Nombre de combinación |Peso propio|Sobrecarga uso |Sismo 1|Sismo 2|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|1.Sobrecarga | 1.000| 0.000 | 0.000| 0.000|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|2.Sobrecarga | 1.500| 0.000 | 0.000| 0.000|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|3.Sobrecarga | 1.000| 1.600 | 0.000| 0.000|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|4.Sobrecarga | 1.500| 1.600 | 0.000| 0.000|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|5.Sobrecarga + Sismo 1 | 1.000| 0.000 | -1.000| 0.000|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|6.Sobrecarga + Sismo 1 | 1.000| 0.800 | -1.000| 0.000|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|7.Sobrecarga + Sismo 1 | 1.000| 0.000 | 1.000| 0.000|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|8.Sobrecarga + Sismo 1 | 1.000| 0.800 | 1.000| 0.000|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|9.Sobrecarga + Sismo 2 | 1.000| 0.000 | 0.000| -1.000|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|10.Sobrecarga + Sismo 2| 1.000| 0.800 | 0.000| -1.000|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|11.Sobrecarga + Sismo 2| 1.000| 0.000 | 0.000| 1.000|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

|12.Sobrecarga + Sismo 2| 1.000| 0.800 | 0.000| 1.000|

|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|

Combinaciones para Tensión del Terreno: Acciones Ca racteristicas

Combinaciones para Desplazamientos: Acciones Caract eristicas

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|Nombre de combinación |Peso propio|Sobrecarga uso| Sismo 1|Sismo 2|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|1.Sobrecarga | 1.000| 0.000| 0.000| 0.000|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|2.Sobrecarga | 1.000| 1.000| 0.000| 0.000|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|3.Sobrecarga + Sismo1 | 1.000| 0.000| -1.000| 0.000|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|


|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|5.Sobrecarga + Sismo1 | 1.000| 0.000| 1.000| 0.000|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|


ANEJOS 157

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|7.Sobrecarga + Sismo2 | 1.000| 0.000| 0.000| -1.000|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|


|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|


|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|10.Sobrecarga + Sismo2| 1.000| 1.000| 0.000| 1.000|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

Combinaciones para Acero Laminado: EA-95, Hospitale s

Combinaciones para Acero Conformado: EA-95, Hospita les

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|Nombre de combinación |Peso propio|Sobrecarga uso| Sismo 1|Sismo 2|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|1.Sobrecarga | 1.000| 0.000| 0.000| 0.000|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|2.Sobrecarga | 1.330| 0.000| 0.000| 0.000|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|3.Sobrecarga | 1.000| 1.500| 0.000| 0.000|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|4.Sobrecarga | 1.330| 1.500| 0.000| 0.000|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|


|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|


|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|


|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|


|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|


|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|10.Sobrecarga + Sismo2| 1.000| 0.800| 0.000| -1.000|

|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|


|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|


|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|

|-----------------------------------------------|

|OBRA: Depósito de 3.000 m3 en Rojales (rojales)|

| |

|-----------------------------------------------|

Sistema de Unidades: M.K.S

MATERIALES:

HORMIGON: HA-30 , Control Estadístico

ANEJOS 158

ACERO: B 400 S , Control Normal

MATERIALES DE CIMENTACION:

HORMIGON: HA-30 , Control Estadístico

ACERO: B 400 S , Control Normal

|-------------------------------------|

|ARMADO DE VIGAS |

| |

|OBRA: Depósito de 3.000 m3 en Rojales|

| |

|GR.PL. No 1 FORJADO 1 --- PL. Igual 1|

| |

|-------------------------------------|

|---------------------------------------|

|PÓRTICO NUM.: 1 --- GRUPO DE PLANTAS: 1|

| |

|---------------------------------------|

|-------------------------------------------------- -----------------|

|TRAMO Nº 1 (L= 1.40) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|

| |

|-------------------------------------------------- -----------------|

N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L

--------------------------- --------------------------------

Armad. Superior (cm2) ------- 5.3 5.3 5.3 5.3 5.3 3.6

Armad. Inferior (cm2) ------- 1.6 1.6 1.6 1.6 1.7 -------

Máx. Armad. Sup. (cm2) 5.3(x= 0.41) 5. 3(x= 0.92) 5.3(x= 1.20)

Máx. Armad. Inf. (cm2) 1.6(x= 0.20) 1. 6(x= 0.34) 1.7(x= 1.20)

ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.0 -0.7 -1.3 -2.0 -2.7 -3.5 -3.9

ENV. MOMENTOS POSIT. 0.0 -0.3 -0.7 -1.0 -1.4 -1.8 -2.1

MOMENTOS REPRES. 0.0(x= 0.00) -0. 5(x= 0.34) -3.9(x= 1.40)

ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 -2.6 -2.8 -3.0 -3.1 -3.3 0.0

ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 -1.4 -1.5 -1.6 -1.7 -1.8 0.0

CORTANTES REPRES. 0.0(x= 0.00) -3.4(x= 1.20)

ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

TORSOR BORDE APOYO: 0.00(x= 0.20) 0.00( x= 1.40) TOR. AGOTA.: 6.91

ANEJOS 159

N.IZQ.: B26 ----------------------- N.DER.: B27

ARM.SUPERIOR: ----- 2Ø16(1.15>>)

ARM.MONTAJE: 3Ø16(0.25P+1.36>>)

ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+1.60=1.85)

ESTRIBOS: 12x1eØ8c/0.1(1.16)

Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.05cm (L/2800)

Activa......: 0.033cm (L/4243)

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------

Armad. Superior (cm2) 3.6 5.3 5.3 5.3 5.3 5.3 -------




ENV. MOMENTOS NEGAT. -3.9 -3.5 -2.7 -2.0 -1.3 -0.7 -0.0

ENV. MOMENTOS POSIT. -2.1 -1.8 -1.4 -1.0 -0.7 -0.4 -0.0

MOMENTOS REPRES. -3.9(x= 0.00) -0. 5(x= 1.06) -0.0(x= 1.40)

ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 1.8 1.7 1.6 1.5 1.4 0.0

ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 3.3 3.1 3.0 2.8 2.6 0.0

CORTANTES REPRES. 3.4(x= 0.20) 0.0(x= 0.00)



N.IZQ.: B27 ----------------------- N.DER.: B28

ANEJOS 160

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.15+1.15=2.30) -----

ARM.MONTAJE: 3Ø16(<<1.61+1.36+0.25P=3.22)

ARM.INFERIOR: 3Ø16(1.60+0.25P=1.85)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.05cm (L/2800)

Activa......: 0.033cm (L/4243)

|---------------------------------------|


| |

|---------------------------------------|

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------

Armad. Superior (cm2) 0.2 5.3 5.3 5.3 1.6 1.6 -------




ENV. MOMENTOS NEGAT. -0.2 -0.3 -0.1 0.0 0.1 0.1 0.0

ENV. MOMENTOS POSIT. -0.1 -0.2 -0.1 0.0 0.1 0.2 0.0

MOMENTOS REPRES. -0.4(0.14) 0 .2(1.06) 0.2(1.20) 0.0(1.40)

ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 0.6 0.5 0.4 0.2 0.1 0.0

ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 1.0 0.8 0.6 0.4 0.2 0.0

CORTANTES REPRES. 1.0(x= 0.20) 0.0(x= 0.00)



N.IZQ.: B19 ----------------------- N.DER.: B20

ANEJOS 161

ARM.MONTAJE: 3Ø16(0.25P+1.52=1.77)

ARM.INFERIOR: 3Ø16(1.52+0.25P=1.77)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0cm

Activa......: 0cm

|---------------------------------------|


| |

|---------------------------------------|

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------





ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.0 0.1 0.1 0.0 -0.1 -0.3 -0.2

ENV. MOMENTOS POSIT. 0.0 0.2 0.1 0.0 -0.1 -0.2 -0.1

MOMENTOS REPRES. 0.0( 0.0) 0.2(0.20) 0 .2(0.34) -0.4(1.26)






N.IZQ.: B23 ----------------------- N.DER.: B24

ARM.MONTAJE: 3Ø16(1.52+0.25P=1.77)

ANEJOS 162

ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+1.52=1.77)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0cm

Activa......: 0cm

|---------------------------------------|


| |

|---------------------------------------|

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------


Armad. Inferior (cm2) 0.0 5.3 1.6 1.6 1.6 ------- -------



ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.0 0.0 -0.0 -0.1 -0.2 -0.3 -0.2

ENV. MOMENTOS POSIT. 0.0 0.0 -0.0 -0.0 -0.1 -0.2 -0.1

MOMENTOS REPRES. 0.0( 0.0) 0.0(0.07) 0 .0(0.29) -0.3(1.03)

ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 -0.1 -0.3 -0.4 -0.6 0.0 0.0

ENV. CORTANTES POSIT. 0.1 -0.0 -0.1 -0.2 -0.3 0.0 0.0




N.IZQ.: B20 ----------------------- N.DER.: B21

ARM.MONTAJE: 3Ø16(0.25P+1.52+0.25P=2.02)

ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+1.52=1.77)

ANEJOS 163


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0cm

Activa......: 0cm

|---------------------------------------|


| |

|---------------------------------------|

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------

Armad. Superior (cm2) ------- ------- ------- - ------ 1.6 5.3 7.0

Armad. Inferior (cm2) 0.3 5.8 8.8 8.7 5.3 3.1 -------



ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.1 2.8 3.9 3.3 0.5 -4.5 -11.9

ENV. MOMENTOS POSIT. 0.3 6.2 9.5 9.3 5.6 1.6 -5.1

MOMENTOS REPRES. 0.1( 0.0) 7.3(0.80) 10 .0(1.60) 2.4(3.26)-11.9(4.05)

ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 3.4 0.2 -4.5 -8.0 -14.5 -------

ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 8.1 2.1 -1.5 -3.3 -6.7 -------


ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -------


N.IZQ.: B15 ----------------------- N.DER.: P1

ARM.SUPERIOR: ----- 2Ø16(1.30>>), 2Ø16(1.10>> )

ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.35)

ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+4.40=4.65), 2Ø20(4.35)

ANEJOS 164

ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80), 12x1eØ8c/0.17(1 .95), 9x1eØ8c/0.1(0.90)

Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.392cm (L/1034)

Activa......: 0.276cm (L/1468)

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------

Armad. Superior (cm2) 7.0 5.3 3.1 - ------ 1.6 5.3 5.9




ENV. MOMENTOS NEGAT. -11.9 -5.9 -0.2 3.0 0.8 -4.4 -10.2

ENV. MOMENTOS POSIT. -5.1 2.9 4.8 6.3 4.5 2.7 -5.1

MOMENTOS REPRES. -12.3(0.17) 3.2(0.84) 6 .3(2.35) 3.1(3.47)-10.5(4.13)

ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 4.4 0.9 -2.5 -6.6 -12.6 -------

ENV. CORTANTES POSIT. ------- 13.4 7.1 3.0 -0.5 -4.0 -------


ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.05 0.00 0.00 0.00 0.05 -------


N.IZQ.: P1 ----------------------- N.DER.: P2

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.35=2.65), 2Ø16(<<1.1 0+1.15=2.25) -----

2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)


ARM.INFERIOR: 3Ø16(5.15), 1Ø16(2.60)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.187cm (L/2300)

ANEJOS 165

Activa......: 0.123cm (L/3496)

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------





ENV. MOMENTOS NEGAT. -10.2 -4.2 1.0 3.6 0.8 -4.4 -10.5


MOMENTOS REPRES. -10.2( 0.0) 3.0(0.85) 6 .9(2.05) 2.9(3.45)-10.5(4.30)






N.IZQ.: P2 ----------------------- N.DER.: P3

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.25=2.55), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----

2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)


ARM.INFERIOR: 3Ø16(4.65), 1Ø16(2.60)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.223cm (L/1929)

Activa......: 0.148cm (L/2906)

ANEJOS 166

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------







MOMENTOS REPRES. -10.5(0.17) 2.9(0.84) 6 .8(2.15) 3.0(3.46)-10.5(4.13)






N.IZQ.: P3 ----------------------- N.DER.: P4

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.30=2.60), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----

2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)


ARM.INFERIOR: 3Ø16(4.90), 1Ø16(2.60)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.211cm (L/2038)

Activa......: 0.139cm (L/3094)

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

ANEJOS 167

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------







MOMENTOS REPRES. -10.5( 0.0) 3.0(0.85) 6 .9(2.25) 2.9(3.45)-10.3(4.30)






N.IZQ.: P4 ----------------------- N.DER.: P5

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.30=2.60), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----

2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)


ARM.INFERIOR: 3Ø16(4.65), 1Ø16(2.60)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.22cm (L/1955)

Activa......: 0.146cm (L/2946)

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|

ANEJOS 168


--------------------------- --------------------------------





ENV. MOMENTOS NEGAT. -10.3 -4.5 0.9 3.1 -0.0 -5.6 -11.2


MOMENTOS REPRES. -10.6(0.17) 3.0(0.84) 6 .5(1.95) 3.5(3.46)-11.9(4.13)






N.IZQ.: P5 ----------------------- N.DER.: P6

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.30=2.60), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----

2Ø16(1.35>>), 2Ø16(1.10>>)


ARM.INFERIOR: 3Ø16(5.15), 1Ø16(2.60)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.2cm (L/2150)

Activa......: 0.132cm (L/3258)

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------

Armad. Superior (cm2) 6.6 5.3 1.6 - ------ ------- 1.6 -------

ANEJOS 169

Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 7.6 7.2 5.3 0.2



ENV. MOMENTOS NEGAT. -11.2 -4.4 0.2 2.7 3.0 1.9 0.1

ENV. MOMENTOS POSIT. -4.7 1.7 5.4 8.2 7.7 4.6 0.2

MOMENTOS REPRES. -11.2( 0.0) 2.4(0.79) 8 .5(2.45) 5.4(3.25) 0.1(4.05)

ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 6.2 2.8 1.0 -3.4 -6.2 0.0

ENV. CORTANTES POSIT. ------- 13.5 7.0 3.5 -0.9 -2.5 0.0


ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.00 0.00 0.00 0.07 0.04 0.00


N.IZQ.: P6 ----------------------- N.DER.: B16

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.35+1.30=2.65), 2Ø16(<<1.1 0+1.00=2.10) -----


ARM.INFERIOR: 3Ø20(4.45+0.25P=4.70), 1Ø20(2.45)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.301cm (L/1346)

Activa......: 0.209cm (L/1938)

|---------------------------------------|


| |

|---------------------------------------|

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------

Armad. Superior (cm2) ------- 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 -------

ANEJOS 170




ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.0 0.1 0.3 0.3 0.3 0.1 0.0

ENV. MOMENTOS POSIT. 0.0 0.2 0.5 0.5 0.5 0.3 0.0

MOMENTOS REPRES. 0.0( 0.0) 0.3(0.23) 0 .5(0.66) 0.3(0.97) 0.0(1.20)

ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 0.7 0.6 0.0 -0.1 -1.3 -1.4

ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 1.3 1.2 0.0 -0.1 -0.7 -0.8




N.IZQ.: B25 ----------------------- N.DER.: B26

ARM.MONTAJE: 3Ø16(1.52+0.25P=1.77)

ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+1.52+0.25P=2.02)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.002cm (L/60000)

Activa......: 0.001cm (L/120000)

|---------------------------------------|


| |

|---------------------------------------|

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------

Armad. Superior (cm2) ------- 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 -------

ANEJOS 171




ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.0 0.1 0.3 0.3 0.3 0.1 0.0

ENV. MOMENTOS POSIT. 0.0 0.2 0.5 0.5 0.5 0.3 0.0

MOMENTOS REPRES. 0.0( 0.0) 0.3(0.23) 0 .5(0.66) 0.3(0.97) 0.0(1.20)

ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 0.7 0.6 0.0 -0.1 -1.3 -1.4

ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 1.3 1.2 0.0 -0.1 -0.7 -0.8




N.IZQ.: B29 ----------------------- N.DER.: B28

ARM.MONTAJE: 3Ø16(1.52+0.25P=1.77)

ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+1.52+0.25P=2.02)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.002cm (L/60000)

Activa......: 0.001cm (L/120000)

|---------------------------------------|


| |

|---------------------------------------|

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------

Armad. Superior (cm2) ------- ------- ------- - ------ 1.6 5.3 7.0


ANEJOS 172



ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.1 2.8 3.9 3.3 0.5 -4.5 -11.9

ENV. MOMENTOS POSIT. 0.3 6.2 9.5 9.3 5.6 1.6 -5.1

MOMENTOS REPRES. 0.1( 0.0) 7.3(0.80) 10 .0(1.60) 2.4(3.26)-11.9(4.05)

ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 3.4 0.2 -4.5 -8.0 -14.5 -------

ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 8.1 2.1 -1.5 -3.3 -6.7 -------


ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -------


N.IZQ.: B17 ----------------------- N.DER.: P7

ARM.SUPERIOR: ----- 2Ø16(1.30>>), 2Ø16(1.10>> )


ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+4.40=4.65), 2Ø20(4.35)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.392cm (L/1034)

Activa......: 0.276cm (L/1468)

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------





ANEJOS 173

ENV. MOMENTOS NEGAT. -11.9 -5.9 -0.2 3.0 0.8 -4.4 -10.2


MOMENTOS REPRES. -12.3(0.17) 3.2(0.84) 6 .3(2.35) 3.1(3.47)-10.5(4.13)






N.IZQ.: P7 ----------------------- N.DER.: P8

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.35=2.65), 2Ø16(<<1.1 0+1.15=2.25) -----

2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)


ARM.INFERIOR: 3Ø16(5.15), 1Ø16(2.60)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.187cm (L/2300)

Activa......: 0.124cm (L/3468)

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------






ANEJOS 174


MOMENTOS REPRES. -10.2( 0.0) 3.0(0.85) 6 .9(2.05) 2.9(3.45)-10.5(4.30)






N.IZQ.: P8 ----------------------- N.DER.: P9

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.25=2.55), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----

2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)


ARM.INFERIOR: 3Ø16(4.65), 1Ø16(2.60)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.223cm (L/1929)

Activa......: 0.148cm (L/2906)

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------







MOMENTOS REPRES. -10.5(0.17) 2.9(0.84) 6 .8(2.15) 3.0(3.46)-10.5(4.13)

ANEJOS 175






N.IZQ.: P9 ----------------------- N.DER.: P10

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.30=2.60), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----

2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)


ARM.INFERIOR: 3Ø16(4.90), 1Ø16(2.60)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.211cm (L/2038)

Activa......: 0.139cm (L/3094)

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------







MOMENTOS REPRES. -10.5( 0.0) 3.0(0.85) 6 .9(2.25) 2.9(3.45)-10.3(4.30)


ANEJOS 176





N.IZQ.: P10 ----------------------- N.DER.: P11

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.30=2.60), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----

2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)


ARM.INFERIOR: 3Ø16(4.65), 1Ø16(2.60)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.22cm (L/1955)

Activa......: 0.146cm (L/2946)

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------





ENV. MOMENTOS NEGAT. -10.3 -4.5 0.9 3.1 -0.0 -5.6 -11.2


MOMENTOS REPRES. -10.6(0.17) 3.0(0.84) 6 .5(1.95) 3.5(3.46)-11.9(4.13)




ANEJOS 177



N.IZQ.: P11 ----------------------- N.DER.: P12

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.30=2.60), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----

2Ø16(1.35>>), 2Ø16(1.10>>)


ARM.INFERIOR: 3Ø16(5.15), 1Ø16(2.60)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.2cm (L/2150)

Activa......: 0.132cm (L/3258)

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------

Armad. Superior (cm2) 6.6 5.3 1.6 - ------ ------- 1.6 -------

Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 7.6 7.2 5.3 0.2



ENV. MOMENTOS NEGAT. -11.2 -4.4 0.2 2.7 3.0 1.9 0.1

ENV. MOMENTOS POSIT. -4.7 1.7 5.4 8.2 7.7 4.6 0.2

MOMENTOS REPRES. -11.2( 0.0) 2.4(0.79) 8 .5(2.45) 5.4(3.25) 0.1(4.05)

ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 6.2 2.8 1.0 -3.4 -6.2 0.0

ENV. CORTANTES POSIT. ------- 13.5 7.0 3.5 -0.9 -2.5 0.0


ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.00 0.00 0.00 0.07 0.04 0.00

ANEJOS 178


N.IZQ.: P12 ----------------------- N.DER.: B18

ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.35+1.30=2.65), 2Ø16(<<1.1 0+1.00=2.10) -----


ARM.INFERIOR: 3Ø20(4.45+0.25P=4.70), 1Ø20(2.45)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0.301cm (L/1346)

Activa......: 0.209cm (L/1938)

|---------------------------------------|


| |

|---------------------------------------|

|-------------------------------------------------- -----------------|


| |

|-------------------------------------------------- -----------------|


--------------------------- --------------------------------





ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.0 0.0 -0.0 -0.1 -0.2 -0.3 -0.2

ENV. MOMENTOS POSIT. 0.0 0.0 -0.0 -0.0 -0.1 -0.2 -0.1

MOMENTOS REPRES. 0.0( 0.0) 0.0(0.07) 0 .0(0.29) -0.3(1.03)





ANEJOS 179


N.IZQ.: B23 ----------------------- N.DER.: B22

ARM.MONTAJE: 3Ø16(0.25P+1.52+0.25P=2.02)

ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+1.52=1.77)


Flechas:

Tot. P. Inf.: 0cm

Activa......: 0cm

Nombre Obra: Depósito de 3.000 m3 en Rojales Fecha :01/12/03

--------------------------------------------------- -----------------------------

1. ARMADO DE PILARES Y PANTALLAS

1.1 Pilares

Pl: nº de planta

Tramo: nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.

Armaduras : Primer sumando -> armadura de esquina. (perfil si es pilar metálico)

Segundo sumando -> armadura de cara X.

Tercer sumando -> armadura de cara Y.

Estribos : Se indica sólamente el estribo perime tral dispuesto.

Si existen otros estribos y ramas debe consultar el dibujo

del cuadro de pilares. La separación está indicada en centimetros

(cm).

Estado (Est): Código identificativo del estado del pilar por incumplimiento de

algún criterio normativo.

H : Altura del tramo de pilar sin arriostra miento.

Hpx : Altura del tramo de pilar de pandeo en dirección X.

Hpy : Altura del tramo de pilar de pandeo en dirección Y.

Pésimos : Esfuerzos pésimos, correspondientes a l a peor combinación que

produce las mayores tensiones y/o deformaciones.

Incluye la amplificación de esfuerzos d ebidos a los efectos de

segundo orden y excentricidad adicional por pandeo.

Referencia: Esfuerzos pésimos, correspondientes a l a peor combinación que

produce las mayores tensiones y/o deformaciones.

Incluye la amplificación de esfuerzos d ebidos a los efectos de

segundo orden (no incluye pandeo).

NOTA: LOS ESFUERZOS ESTAN REFERIDOS A EJES LOCALES DEL PILAR.

El sistema de unidades utilizado es

N: Tn Mx,My: Tn·m

ANEJOS 180

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

| | | | | | | | |

Pésimos | Referencia |

| | | | | | | | |

| |

|Pilar|Pl|DIMENSION| TRAMO | ARMADURAS |E STRIBOS|EST| H Hpx Hpy| N

Mx My| N Mx My|

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

|P1 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|27.58

1.53 18.20|27.58 0.68 17.11|

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

|P2 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|22.98

1.23 18.65|22.98 0.52 17.74|

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

|P3 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|23.91

1.08 18.60|23.91 0.39 17.65|

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

|P4 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|23.83

14.30 11.44|23.83 13.27 10.51|

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

|P5 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|24.01

18.85 11.58|24.01 17.80 10.64|

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

|P6 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|26.16

23.86 11.29|26.16 22.71 10.28|

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

|P7 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|27.58

1.54 18.19|27.58 0.68 17.11|

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

|P8 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|22.98

1.24 18.65|22.98 0.53 17.74|

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

|P9 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|23.91

1.09 18.59|23.91 0.39 17.65|

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

|P10 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|23.83

14.31 11.44|23.83 13.28 10.51|

ANEJOS 181

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

|P11 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|24.02

18.86 11.59|24.02 17.81 10.65|

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

|P12 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|26.16

23.87 11.30|26.16 22.72 10.28|

|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------

-----------|-----------------|

2. ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPO TESIS

Pl: nº de planta


Los esfuerzos de pilares son en ejes locales.


N,Qx,Qy: (Tn) Mx,My,T: (Tn·m)

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

| | | | | Base |

Cabeza |

| | | | | |

|

|Pilar|Pl| TRAMO | Hipótesis | N Mx My Qx Qy T| N

Mx My Qx Qy T|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

|P1 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |21.86 -0.10 - 0.09 -0.06 -0.08 0.00|20.22

0.13 0.26 -0.06 -0.08 0.00|

| | | |Sobrecarga uso| 4.88 -0.03 - 0.03 -0.01 -0.02 0.00| 4.88

0.03 0.07 -0.01 -0.02 0.00|

| | | |Sismo 1 Modo 1| 0.55 -9.14 5.21 -2.34 1.81 -0.10| 0.55

0.44 -2.22 -2.34 1.81 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 2| 0.54 8.01 5.14 2.05 1.79 -0.10| 0.54 -

0.38 -2.19 2.05 1.79 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 3|-0.00 0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00|-0.00

0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 1| 0.23 -3.76 2.14 -0.96 0.74 -0.04| 0.23

0.18 -0.91 -0.96 0.74 -0.04|

| | | |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00| 0.00 -

0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 3|-1.77 0.00 -1 6.90 -0.00 -5.88 0.00|-1.77

0.00 7.21 -0.00 -5.88 0.00|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

|P2 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |19.88 -0.09 0.02 -0.05 0.02 0.00|18.24

ANEJOS 182

0.13 -0.07 -0.05 0.02 0.00|

| | | |Sobrecarga uso| 4.38 -0.02 0.01 -0.01 0.01 0.00| 4.38

0.03 -0.02 -0.01 0.01 0.00|

| | | |Sismo 1 Modo 1|-0.12 -6.79 5.36 -1.73 1.88 -0.10|-0.12

0.32 -2.37 -1.73 1.88 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 2|-0.12 10.45 5.29 2.67 1.86 -0.10|-0.12 -

0.50 -2.34 2.67 1.86 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 3| 0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 0.00| 0.00 -

0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 1|-0.05 -2.79 2.20 -0.71 0.78 -0.04|-0.05

0.13 -0.97 -0.71 0.78 -0.04|

| | | |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00|-0.00 -

0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 3| 0.40 0.00 -1 7.39 0.00 -6.12 0.00| 0.40 -

0.00 7.69 0.00 -6.12 0.00|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

|P3 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |20.23 -0.10 0.00 -0.06 -0.00 0.00|18.59

0.14 0.01 -0.06 -0.00 0.00|

| | | |Sobrecarga uso| 4.47 -0.02 0.00 -0.01 -0.00 0.00| 4.47

0.03 0.00 -0.01 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 1 Modo 1| 0.03 -4.39 5.33 -1.13 1.87 -0.10| 0.03

0.23 -2.34 -1.13 1.87 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 2| 0.03 12.86 5.27 3.30 1.85 -0.10| 0.03 -

0.67 -2.31 3.30 1.85 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 3|-0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 0.00|-0.00 -

0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 1| 0.01 -1.81 2.19 -0.46 0.77 -0.04| 0.01

0.09 -0.96 -0.46 0.77 -0.04|

| | | |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00| 0.00 -

0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 3|-0.10 0.00 -1 7.32 0.00 -6.08 0.00|-0.10 -

0.00 7.60 0.00 -6.08 0.00|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

|P4 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |20.19 -0.10 0.05 -0.06 0.02 0.00|18.55

0.14 -0.03 -0.06 0.02 0.00|

| | | |Sobrecarga uso| 4.46 -0.02 0.01 -0.01 0.00 0.00| 4.46

0.03 -0.01 -0.01 0.00 0.00|

| | | |Sismo 1 Modo 1|-0.03 -1.98 5.33 -0.51 1.87 -0.10|-0.03

0.10 -2.34 -0.51 1.87 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 2|-0.03 15.25 5.27 3.91 1.85 -0.10|-0.03 -

0.79 -2.31 3.91 1.85 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00| 0.00

0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 1|-0.01 -0.81 2.19 -0.21 0.77 -0.04|-0.01

0.04 -0.96 -0.21 0.77 -0.04|

| | | |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00|-0.00 -

ANEJOS 183

0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 3| 0.10 -0.00 -1 7.32 -0.00 -6.08 0.00| 0.10

0.00 7.60 -0.00 -6.08 0.00|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

|P5 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |20.02 -0.10 0.01 -0.06 -0.00 0.00|18.38

0.13 0.02 -0.06 -0.00 0.00|

| | | |Sobrecarga uso| 4.41 -0.03 0.00 -0.01 -0.00 0.00| 4.41

0.03 0.01 -0.01 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 1 Modo 1| 0.12 0.43 5.32 0.11 1.88 -0.10| 0.12 -

0.02 -2.37 0.11 1.88 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 2| 0.12 17.47 5.25 4.46 1.85 -0.10| 0.12 -

0.84 -2.34 4.46 1.85 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 3|-0.00 0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00|-0.00

0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 1| 0.05 0.18 2.19 0.05 0.77 -0.04| 0.05 -

0.01 -0.97 0.05 0.77 -0.04|

| | | |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00| 0.00 -

0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 3|-0.38 0.00 -1 7.28 -0.00 -6.09 0.00|-0.38

0.00 7.68 -0.00 -6.09 0.00|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

|P6 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |21.21 -0.10 0.05 -0.06 0.05 0.00|19.57

0.13 -0.15 -0.06 0.05 0.00|

| | | |Sobrecarga uso| 4.71 -0.03 0.02 -0.01 0.01 0.00| 4.71

0.03 -0.04 -0.01 0.01 0.00|

| | | |Sismo 1 Modo 1|-0.55 2.83 5.21 0.72 1.81 -0.10|-0.55 -

0.14 -2.22 0.72 1.81 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 2|-0.54 19.83 5.14 5.07 1.79 -0.10|-0.54 -

0.95 -2.19 5.07 1.79 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00| 0.00 -

0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 1|-0.23 1.16 2.14 0.30 0.74 -0.04|-0.23 -

0.06 -0.91 0.30 0.74 -0.04|

| | | |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00|-0.00 -

0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 3| 1.76 -0.00 -1 6.90 -0.00 -5.88 0.00| 1.76 -

0.00 7.20 -0.00 -5.88 0.00|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

|P7 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |21.86 0.11 - 0.09 0.06 -0.08 0.00|20.22 -

0.12 0.26 0.06 -0.08 0.00|

| | | |Sobrecarga uso| 4.88 0.03 - 0.03 0.01 -0.02 0.00| 4.88 -

0.03 0.07 0.01 -0.02 0.00|

| | | |Sismo 1 Modo 1|-0.55 -9.14 - 5.21 -2.34 -1.81 -0.10|-0.55

0.44 2.22 -2.34 -1.81 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 2|-0.54 8.01 - 5.14 2.05 -1.79 -0.10|-0.54 -

ANEJOS 184

0.38 2.19 2.05 -1.79 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 3|-0.00 -0.00 - 0.00 0.00 -0.00 0.00|-0.00 -

0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 1|-0.23 -3.76 - 2.14 -0.96 -0.74 -0.04|-0.23

0.18 0.91 -0.96 -0.74 -0.04|

| | | |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 -0.00|-0.00 -

0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 3|-1.77 -0.00 -1 6.90 0.00 -5.88 0.00|-1.77 -

0.00 7.21 0.00 -5.88 0.00|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

|P8 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |19.88 0.10 0.02 0.05 0.02 0.00|18.24 -

0.13 -0.07 0.05 0.02 0.00|

| | | |Sobrecarga uso| 4.38 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00| 4.38 -

0.03 -0.02 0.01 0.01 0.00|

| | | |Sismo 1 Modo 1| 0.12 -6.79 - 5.36 -1.73 -1.88 -0.10| 0.12

0.32 2.37 -1.73 -1.88 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 2| 0.12 10.45 - 5.29 2.67 -1.86 -0.10| 0.12 -

0.50 2.34 2.67 -1.86 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00| 0.00

0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 1| 0.05 -2.79 - 2.20 -0.71 -0.78 -0.04| 0.05

0.13 0.97 -0.71 -0.78 -0.04|

| | | |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 -0.00| 0.00 -

0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 3| 0.40 -0.01 -1 7.38 -0.00 -6.12 0.00| 0.40

0.00 7.69 -0.00 -6.12 0.00|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

|P9 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |20.23 0.10 0.00 0.06 -0.00 0.00|18.59 -

0.13 0.01 0.06 -0.00 0.00|

| | | |Sobrecarga uso| 4.47 0.03 0.00 0.01 -0.00 0.00| 4.47 -

0.03 0.00 0.01 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 1 Modo 1|-0.03 -4.39 - 5.34 -1.13 -1.87 -0.10|-0.03

0.23 2.34 -1.13 -1.87 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 2|-0.03 12.86 - 5.27 3.30 -1.85 -0.10|-0.03 -

0.67 2.31 3.30 -1.85 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 3|-0.00 -0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00|-0.00

0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 1|-0.01 -1.81 - 2.19 -0.46 -0.77 -0.04|-0.01

0.09 0.96 -0.46 -0.77 -0.04|

| | | |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 -0.00|-0.00 -

0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 3|-0.10 -0.00 -1 7.32 -0.00 -6.08 0.00|-0.10

0.00 7.60 -0.00 -6.08 0.00|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

|P10 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |20.19 0.10 0.05 0.06 0.02 0.00|18.55 -

ANEJOS 185

0.13 -0.03 0.06 0.02 0.00|

| | | |Sobrecarga uso| 4.46 0.03 0.01 0.01 0.00 0.00| 4.46 -

0.03 -0.01 0.01 0.00 0.00|

| | | |Sismo 1 Modo 1| 0.03 -1.98 - 5.33 -0.51 -1.87 -0.10| 0.03

0.10 2.34 -0.51 -1.87 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 2| 0.03 15.25 - 5.27 3.91 -1.85 -0.10| 0.03 -

0.79 2.31 3.91 -1.85 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 3| 0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 0.00| 0.00 -

0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 1| 0.01 -0.81 - 2.19 -0.21 -0.77 -0.04| 0.01

0.04 0.96 -0.21 -0.77 -0.04|

| | | |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 -0.00| 0.00 -

0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 3| 0.10 0.00 -1 7.32 0.00 -6.08 0.00| 0.10 -

0.00 7.60 0.00 -6.08 0.00|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

|P11 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |20.02 0.11 0.01 0.06 -0.00 0.00|18.38 -

0.13 0.02 0.06 -0.00 0.00|

| | | |Sobrecarga uso| 4.41 0.03 0.00 0.01 -0.00 0.00| 4.41 -

0.03 0.01 0.01 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 1 Modo 1|-0.12 0.43 - 5.32 0.11 -1.88 -0.10|-0.12 -

0.02 2.37 0.11 -1.88 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 2|-0.12 17.47 - 5.26 4.46 -1.85 -0.10|-0.12 -

0.84 2.34 4.46 -1.85 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 3|-0.00 -0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00|-0.00 -

0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 1|-0.05 0.18 - 2.19 0.05 -0.77 -0.04|-0.05 -

0.01 0.97 0.05 -0.77 -0.04|

| | | |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 -0.00|-0.00 -

0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 3|-0.38 -0.00 -1 7.28 -0.00 -6.09 0.00|-0.38 -

0.00 7.68 -0.00 -6.09 0.00|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

|P12 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |21.21 0.11 0.05 0.06 0.05 0.00|19.57 -

0.12 -0.15 0.06 0.05 0.00|

| | | |Sobrecarga uso| 4.71 0.03 0.02 0.01 0.01 0.00| 4.71 -

0.03 -0.04 0.01 0.01 0.00|

| | | |Sismo 1 Modo 1| 0.55 2.83 - 5.21 0.72 -1.81 -0.10| 0.55 -

0.14 2.22 0.72 -1.81 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 2| 0.54 19.83 - 5.14 5.07 -1.79 -0.10| 0.54 -

0.95 2.19 5.07 -1.79 -0.10|

| | | |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00| 0.00

0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 1| 0.23 1.16 - 2.14 0.30 -0.74 -0.04| 0.23 -

0.06 0.91 0.30 -0.74 -0.04|

| | | |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 -0.00| 0.00 -

ANEJOS 186

0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00|

| | | |Sismo 2 Modo 3| 1.76 -0.00 -1 6.90 -0.00 -5.88 0.00| 1.76

0.00 7.20 -0.00 -5.88 0.00|

|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------

-------------------------|

3. ARRANQUES DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPO TESIS


N,Qx,Qy: (Tn) Mx,My,T: (Tn·m)

Los esfuerzos de pilares son en ejes locales.

|-----|--------------|----------------------------- -------|

| | | Esfuerzos en Arranques |

| | | |

|Pilar|Hipótesis | N Mx My Qx Q y T|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

|P1 |Peso propio |21.86 -0.10 -0.09 -0.06 -0.0 8 0.00|

| |Sobrecarga uso| 4.88 -0.03 -0.03 -0.01 -0.0 2 0.00|

| |Sismo 1 Modo 1| 0.55 -9.14 5.21 -2.34 1.8 1 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 2| 0.54 8.01 5.14 2.05 1.7 9 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 3|-0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 2 Modo 1| 0.23 -3.76 2.14 -0.96 0.7 4 -0.04|

| |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0 -0.00|

| |Sismo 2 Modo 3|-1.77 0.00 -16.90 -0.00 -5.8 8 0.00|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

|P2 |Peso propio |19.88 -0.09 0.02 -0.05 0.0 2 0.00|

| |Sobrecarga uso| 4.38 -0.02 0.01 -0.01 0.0 1 0.00|

| |Sismo 1 Modo 1|-0.12 -6.79 5.36 -1.73 1.8 8 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 2|-0.12 10.45 5.29 2.67 1.8 6 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 3| 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 2 Modo 1|-0.05 -2.79 2.20 -0.71 0.7 8 -0.04|

| |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0 -0.00|

| |Sismo 2 Modo 3| 0.40 0.00 -17.39 0.00 -6.1 2 0.00|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

|P3 |Peso propio |20.23 -0.10 0.00 -0.06 -0.0 0 0.00|

| |Sobrecarga uso| 4.47 -0.02 0.00 -0.01 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 1 Modo 1| 0.03 -4.39 5.33 -1.13 1.8 7 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 2| 0.03 12.86 5.27 3.30 1.8 5 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 3|-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 2 Modo 1| 0.01 -1.81 2.19 -0.46 0.7 7 -0.04|

| |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0 -0.00|

| |Sismo 2 Modo 3|-0.10 0.00 -17.32 0.00 -6.0 8 0.00|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

|P4 |Peso propio |20.19 -0.10 0.05 -0.06 0.0 2 0.00|

| |Sobrecarga uso| 4.46 -0.02 0.01 -0.01 0.0 0 0.00|

| |Sismo 1 Modo 1|-0.03 -1.98 5.33 -0.51 1.8 7 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 2|-0.03 15.25 5.27 3.91 1.8 5 -0.10|

ANEJOS 187

| |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 2 Modo 1|-0.01 -0.81 2.19 -0.21 0.7 7 -0.04|

| |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0 -0.00|

| |Sismo 2 Modo 3| 0.10 -0.00 -17.32 -0.00 -6.0 8 0.00|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

|P5 |Peso propio |20.02 -0.10 0.01 -0.06 -0.0 0 0.00|

| |Sobrecarga uso| 4.41 -0.03 0.00 -0.01 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 1 Modo 1| 0.12 0.43 5.32 0.11 1.8 8 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 2| 0.12 17.47 5.25 4.46 1.8 5 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 3|-0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 2 Modo 1| 0.05 0.18 2.19 0.05 0.7 7 -0.04|

| |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0 -0.00|

| |Sismo 2 Modo 3|-0.38 0.00 -17.28 -0.00 -6.0 9 0.00|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

|P6 |Peso propio |21.21 -0.10 0.05 -0.06 0.0 5 0.00|

| |Sobrecarga uso| 4.71 -0.03 0.02 -0.01 0.0 1 0.00|

| |Sismo 1 Modo 1|-0.55 2.83 5.21 0.72 1.8 1 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 2|-0.54 19.83 5.14 5.07 1.7 9 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 2 Modo 1|-0.23 1.16 2.14 0.30 0.7 4 -0.04|

| |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0 -0.00|

| |Sismo 2 Modo 3| 1.76 -0.00 -16.90 -0.00 -5.8 8 0.00|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

|P7 |Peso propio |21.86 0.11 -0.09 0.06 -0.0 8 0.00|

| |Sobrecarga uso| 4.88 0.03 -0.03 0.01 -0.0 2 0.00|

| |Sismo 1 Modo 1|-0.55 -9.14 -5.21 -2.34 -1.8 1 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 2|-0.54 8.01 -5.14 2.05 -1.7 9 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 3|-0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 2 Modo 1|-0.23 -3.76 -2.14 -0.96 -0.7 4 -0.04|

| |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 -0.00|

| |Sismo 2 Modo 3|-1.77 -0.00 -16.90 0.00 -5.8 8 0.00|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

|P8 |Peso propio |19.88 0.10 0.02 0.05 0.0 2 0.00|

| |Sobrecarga uso| 4.38 0.02 0.01 0.01 0.0 1 0.00|

| |Sismo 1 Modo 1| 0.12 -6.79 -5.36 -1.73 -1.8 8 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 2| 0.12 10.45 -5.29 2.67 -1.8 6 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 2 Modo 1| 0.05 -2.79 -2.20 -0.71 -0.7 8 -0.04|

| |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 -0.00|

| |Sismo 2 Modo 3| 0.40 -0.01 -17.38 -0.00 -6.1 2 0.00|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

|P9 |Peso propio |20.23 0.10 0.00 0.06 -0.0 0 0.00|

| |Sobrecarga uso| 4.47 0.03 0.00 0.01 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 1 Modo 1|-0.03 -4.39 -5.34 -1.13 -1.8 7 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 2|-0.03 12.86 -5.27 3.30 -1.8 5 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 3|-0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 2 Modo 1|-0.01 -1.81 -2.19 -0.46 -0.7 7 -0.04|

| |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 -0.00|

ANEJOS 188

| |Sismo 2 Modo 3|-0.10 -0.00 -17.32 -0.00 -6.0 8 0.00|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

|P10 |Peso propio |20.19 0.10 0.05 0.06 0.0 2 0.00|

| |Sobrecarga uso| 4.46 0.03 0.01 0.01 0.0 0 0.00|

| |Sismo 1 Modo 1| 0.03 -1.98 -5.33 -0.51 -1.8 7 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 2| 0.03 15.25 -5.27 3.91 -1.8 5 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 3| 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 2 Modo 1| 0.01 -0.81 -2.19 -0.21 -0.7 7 -0.04|

| |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 -0.00|

| |Sismo 2 Modo 3| 0.10 0.00 -17.32 0.00 -6.0 8 0.00|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

|P11 |Peso propio |20.02 0.11 0.01 0.06 -0.0 0 0.00|

| |Sobrecarga uso| 4.41 0.03 0.00 0.01 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 1 Modo 1|-0.12 0.43 -5.32 0.11 -1.8 8 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 2|-0.12 17.47 -5.26 4.46 -1.8 5 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 3|-0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 2 Modo 1|-0.05 0.18 -2.19 0.05 -0.7 7 -0.04|

| |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 -0.00|

| |Sismo 2 Modo 3|-0.38 -0.00 -17.28 -0.00 -6.0 9 0.00|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

|P12 |Peso propio |21.21 0.11 0.05 0.06 0.0 5 0.00|

| |Sobrecarga uso| 4.71 0.03 0.02 0.01 0.0 1 0.00|

| |Sismo 1 Modo 1| 0.55 2.83 -5.21 0.72 -1.8 1 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 2| 0.54 19.83 -5.14 5.07 -1.7 9 -0.10|

| |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|

| |Sismo 2 Modo 1| 0.23 1.16 -2.14 0.30 -0.7 4 -0.04|

| |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 -0.00|

| |Sismo 2 Modo 3| 1.76 -0.00 -16.90 -0.00 -5.8 8 0.00|

|-----|--------------|----------------------------- -------|

4. PESIMOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS

4.1 Pilares

Pl: nº de planta


Piso superior: es la sección correspondiente a la b ase del tramo superior al

tramo anterior

Pésimos : Esfuerzos pésimos, correspondientes a las combinaciones que cumplen

para el armado actual, pero no cumplen

con el anterior armado de la tabla. Incluye l a amplificación de esfuerzos

debidos a los efectos de segundo

orden y excentricidad adicional por pandeo. L as columnas de pésimos que

estén vacias indican que el pilar no cumple.

Referencia: Esfuerzos pésimos, correspondientes a l as combinaciones que cumplen

para el armado actual, pero no cumplen

con el anterior armado de la tabla.Incluye la amplificación de esfuerzos

debidos a los efectos de segundo

orden (no incluye pandeo).

ANEJOS 189


N: (Tn) Mx,My: (Tn·m)

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

| | | | Pésimos | Referenc ia |

| | | | | |

|Pilar|Pl| TRAMO | N Mx My| N Mx My|

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

|P1 |1 | 0.00/4.10 |40.61 1.97 1.04 |40.61 0.20 0.17 |

| | | | | |

| | | |38.15 1.18 1.75 |38.15 0.25 0.50 |

| | | | | |

| | | |27.58 1.53 18.20|27.58 0.68 17.11|

| | | | | |

| | | |26.86 2.25 11.24|26.86 1.31 10.20|

| | | | | |

| | | |26.15 4.93 4.40 |26.15 3.88 3.46 |

| | | | | |

| | | |25.79 18.34 0.52 |25.79 17.21 0.00 |

| | | | | |

| | | |26.44 18.10 0.79 |26.44 16.95 0.18 |

| | | | | |

| | | |23.97 1.13 18.28|23.97 0.43 17.33|

| | | | | |

| | | |22.96 2.11 11.12|22.96 1.29 10.22|

| | | | | |

| | | |21.88 18.15 0.44 |21.88 17.19 0.00 |

| | | | | |

| | | |21.49 4.53 4.44 |21.49 3.65 3.65 |

| | | | | |

| | | |20.77 1.81 11.21|20.77 1.08 10.39|

| | | | | |

| | | |19.95 1.11 18.10|19.95 0.49 17.30|

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

|P2 |1 | 0.00/4.10 |36.82 1.79 0.79 |36.82 0.18 0.05 |

| | | | | |

| | | |34.36 1.67 0.86 |34.36 0.25 0.13 |

| | | | | |

| | | |23.78 0.97 18.62|23.78 0.31 17.68|

| | | | | |

| | | |23.47 3.60 4.51 |23.47 2.68 3.65 |

| | | | | |

| | | |23.68 18.32 0.48 |23.68 17.28 0.00 |

| | | | | |

| | | |22.98 1.23 18.65|22.98 0.52 17.74|

| | | | | |

| | | |20.36 0.83 18.50|20.36 0.26 17.69|

| | | | | |

ANEJOS 190

| | | |20.10 18.15 0.41 |20.10 17.27 0.00 |

| | | | | |

| | | |19.62 1.05 18.51|19.62 0.45 17.73|

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

|P3 |1 | 0.00/4.10 |37.50 1.82 0.73 |37.50 0.18 0.00 |

| | | | | |

| | | |35.04 1.70 0.68 |35.04 0.26 0.00 |

| | | | | |

| | | |23.91 1.08 18.60|23.91 0.39 17.65|

| | | | | |

| | | |23.81 18.36 0.48 |23.81 17.32 0.00 |

| | | | | |

| | | |23.79 2.57 4.52 |23.79 1.69 3.66 |

| | | | | |

| | | |24.16 9.51 11.49|24.16 8.48 10.55|

| | | | | |

| | | |23.71 0.76 18.58|23.71 0.15 17.64|

| | | | | |

| | | |20.40 0.92 18.46|20.40 0.33 17.65|

| | | | | |

| | | |20.46 9.22 11.45|20.46 8.34 10.65|

| | | | | |

| | | |20.23 18.19 0.41 |20.23 17.30 0.00 |

| | | | | |

| | | |20.21 2.47 4.40 |20.21 1.71 3.66 |

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

|P4 |1 | 0.00/4.10 |37.43 1.82 0.86 |37.43 0.18 0.09 |

| | | | | |

| | | |34.97 1.70 0.76 |34.97 0.26 0.06 |

| | | | | |

| | | |23.87 0.54 18.53|23.87 0.00 17.59|

| | | | | |

| | | |23.83 14.30 11.44|23.83 13.27 10.51|

| | | | | |

| | | |24.08 18.36 0.49 |24.08 17.31 0.00 |

| | | | | |

| | | |24.17 0.87 18.65|24.17 0.23 17.69|

| | | | | |

| | | |20.30 0.46 18.40|20.30 0.00 17.60|

| | | | | |

| | | |20.26 14.14 11.30|20.26 13.26 10.50|

| | | | | |

| | | |20.42 18.19 0.42 |20.42 17.29 0.00 |

| | | | | |

| | | |20.09 0.78 18.49|20.09 0.23 17.69|

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

|P5 |1 | 0.00/4.10 |37.09 1.80 0.72 |37.09 0.19 0.00 |

| | | | | |

ANEJOS 191

| | | |34.63 1.68 0.73 |34.63 0.25 0.04 |

| | | | | |

| | | |23.94 0.54 18.56|23.94 0.00 17.61|

| | | | | |

| | | |24.01 18.85 11.58|24.01 17.80 10.64|

| | | | | |

| | | |23.63 19.05 11.40|23.63 18.02 10.48|

| | | | | |

| | | |20.41 0.46 18.42|20.41 0.00 17.61|

| | | | | |

| | | |20.50 18.78 11.48|20.50 17.88 10.67|

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

|P6 |1 | 0.00/4.10 |39.35 1.91 0.91 |39.35 0.20 0.10 |

| | | | | |

| | | |36.89 1.16 1.69 |36.89 0.25 0.29 |

| | | | | |

| | | |26.78 1.03 18.21|26.78 0.30 17.15|

| | | | | |

| | | |26.16 23.86 11.29|26.16 22.71 10.28|

| | | | | |

| | | |25.35 2.17 4.44 |25.35 1.29 3.52 |

| | | | | |

| | | |23.18 0.52 18.20|23.18 0.00 17.28|

| | | | | |

| | | |23.03 0.91 18.08|23.03 0.28 17.17|

| | | | | |

| | | |22.38 23.68 11.17|22.38 22.69 10.29|

| | | | | |

| | | |19.42 0.44 18.04|19.42 0.00 17.26|

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

|P7 |1 | 0.00/4.10 |40.61 1.97 1.04 |40.61 0.21 0.17 |

| | | | | |

| | | |38.15 1.17 1.75 |38.15 0.24 0.50 |

| | | | | |

| | | |27.58 1.54 18.19|27.58 0.68 17.11|

| | | | | |

| | | |26.86 2.25 11.24|26.86 1.32 10.20|

| | | | | |

| | | |26.15 4.94 4.40 |26.15 3.89 3.46 |

| | | | | |

| | | |25.78 18.34 0.52 |25.78 17.22 0.00 |

| | | | | |

| | | |26.42 18.10 0.79 |26.42 16.95 0.18 |

| | | | | |

| | | |23.97 1.12 18.27|23.97 0.42 17.32|

| | | | | |

| | | |21.88 18.15 0.44 |21.88 17.20 0.00 |

| | | | | |

ANEJOS 192

| | | |21.49 4.52 4.44 |21.49 3.65 3.65 |

| | | | | |

| | | |19.93 1.11 18.09|19.93 0.49 17.30|

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

|P8 |1 | 0.00/4.10 |36.82 1.79 0.79 |36.82 0.19 0.05 |

| | | | | |

| | | |34.36 1.67 0.86 |34.36 0.24 0.13 |

| | | | | |

| | | |23.78 0.96 18.62|23.78 0.30 17.68|

| | | | | |

| | | |23.47 3.59 4.51 |23.47 2.67 3.66 |

| | | | | |

| | | |23.71 18.33 0.48 |23.71 17.29 0.00 |

| | | | | |

| | | |22.98 1.24 18.65|22.98 0.53 17.74|

| | | | | |

| | | |20.36 0.82 18.50|20.36 0.26 17.69|

| | | | | |

| | | |20.11 18.15 0.41 |20.11 17.27 0.00 |

| | | | | |

| | | |19.62 1.06 18.51|19.62 0.46 17.73|

| | | | | |

| | | |21.99 0.95 5.43 |21.99 0.32 4.61 |

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

|P9 |1 | 0.00/4.10 |37.50 1.82 0.73 |37.50 0.19 0.00 |

| | | | | |

| | | |35.04 1.70 0.68 |35.04 0.25 0.00 |

| | | | | |

| | | |23.91 1.09 18.59|23.91 0.39 17.65|

| | | | | |

| | | |23.83 2.82 4.54 |23.83 1.93 3.67 |

| | | | | |

| | | |23.81 18.37 0.48 |23.81 17.33 0.00 |

| | | | | |

| | | |23.79 2.56 4.53 |23.79 1.68 3.66 |

| | | | | |

| | | |24.18 9.51 11.50|24.18 8.48 10.55|

| | | | | |

| | | |23.71 0.75 18.58|23.71 0.14 17.64|

| | | | | |

| | | |20.40 0.93 18.46|20.40 0.34 17.65|

| | | | | |

| | | |20.29 9.14 11.36|20.29 8.27 10.57|

| | | | | |

| | | |20.23 18.20 0.41 |20.23 17.31 0.00 |

| | | | | |

| | | |20.21 2.47 4.41 |20.21 1.71 3.66 |

| | | | | |

ANEJOS 193

| | | |20.17 9.35 11.34|20.17 8.48 10.55|

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

|P10 |1 | 0.00/4.10 |37.43 1.82 0.86 |37.43 0.19 0.09 |

| | | | | |

| | | |34.97 1.70 0.76 |34.97 0.25 0.06 |

| | | | | |

| | | |23.87 0.54 18.53|23.87 0.00 17.59|

| | | | | |

| | | |23.83 14.31 11.44|23.83 13.28 10.51|

| | | | | |

| | | |24.10 18.37 0.49 |24.10 17.32 0.00 |

| | | | | |

| | | |24.18 0.89 18.65|24.18 0.24 17.69|

| | | | | |

| | | |20.30 0.46 18.40|20.30 0.00 17.60|

| | | | | |

| | | |20.26 14.15 11.30|20.26 13.27 10.50|

| | | | | |

| | | |20.43 18.20 0.42 |20.43 17.30 0.00 |

| | | | | |

| | | |20.09 0.79 18.49|20.09 0.24 17.69|

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

|P11 |1 | 0.00/4.10 |37.09 1.80 0.72 |37.09 0.21 0.00 |

| | | | | |

| | | |34.63 1.68 0.73 |34.63 0.24 0.04 |

| | | | | |

| | | |23.94 0.54 18.56|23.94 0.00 17.61|

| | | | | |

| | | |24.02 18.86 11.59|24.02 17.81 10.65|

| | | | | |

| | | |23.63 19.06 11.40|23.63 18.02 10.48|

| | | | | |

| | | |20.41 0.46 18.42|20.41 0.00 17.61|

| | | | | |

| | | |20.51 18.78 11.49|20.51 17.88 10.68|

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

|P12 |1 | 0.00/4.10 |39.35 1.91 0.91 |39.35 0.21 0.10 |

| | | | | |

| | | |36.89 1.14 1.69 |36.89 0.24 0.29 |

| | | | | |

| | | |26.78 1.03 18.21|26.78 0.30 17.15|

| | | | | |

| | | |26.16 23.87 11.30|26.16 22.72 10.28|

| | | | | |

| | | |24.04 23.57 11.37|24.04 22.51 10.44|

| | | | | |

| | | |23.18 0.52 18.20|23.18 0.00 17.28|

| | | | | |

ANEJOS 194

| | | |23.03 0.92 18.08|23.03 0.28 17.16|

| | | | | |

| | | |23.50 23.76 11.12|23.50 22.73 10.20|

| | | | | |

| | | |20.13 23.40 11.11|20.13 22.51 10.33|

| | | | | |

| | | |19.42 0.44 18.03|19.42 0.00 17.26|

|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|

MURO DE CONTENCIÓN PARCELA DEPÓSITO

Los cálculos estructurales del muro de contención de tierras se ha

realizado mediante el programa informático Muros de Contención 2002-

k (CYPE Ingenieros). A continuación se adjuntan tanto los datos de

partida como los resultados obtenidos del cálculo.

Nombre Obra: muro

Fecha:27/11/03

Muro de contención en la parcela de d epósito de 3.000 m3 en Rojales

--------------------------------------------------- -----------------------------

ÍNDICE

1.- DATOS DE LA OBRA

2.- DESCRIPCIÓN

3.- MEDICIÓN

4.- COMPROBACIÓN

ANEJOS 195

1.- DATOS DE LA OBRA

Hormigón: HA-25, Control estadístico

Acero: B 500 S, Control normal

Recubrimiento (Trasdós) : 3.00 cm

Recubrimiento (Intradós) : 3.00 cm

Recubrimiento (Superior) : 5.00 cm

Recubrimiento (Inferior) : 5.00 cm

Recubrimiento (Lateral) : 5.00 cm

Tamaño máximo del árido: 30.0 mm

Abertura límite de fisuras: 0.3 mm

Espesor hormigón limpieza: 10.0 cm

Tensión admisible del terreno: 3.0 Kp/cm2

Coeficiente rozamiento terreno-cimiento: 0.7

Tipo de empuje que produce la acción: Activo

Tipo de empuje que produce la reacción: Pasivo

Combinaciones de hormigón: EHE, Control normal

Combinaciones para tensiones sobre el terreno: Acci ones Caracteristicas

Combinaciones de equilibrio: EHE, Control normal

2.- DESCRIPCIÓN

DESCRIPCION DE SECCIONES

Referencia: M-1

- Longitud del muro: 1.00 m

- Cota en arranque: 0.00 m

LISTADO DE TERRENOS

Referencia: M-1

- Situación de peso propio:

- Coronación:

Carga hacia abajo en coronación: 0 Tn/m

Carga hacia intradós en coronación: 0 Tn/m

Momento de compresión hacia intradós en cor onación: 0 mTn/m

- Trasdós:

Con relleno: Cota: 3.50 m

Angulo de talud: 0.00 Grados

Densidad aparente: 2.06 Tn/m3

Densidad sumergida: 1.10 Tn/m3

Angulo rozamiento interno: 37.00 Grados

Evacuación por drenaje: 90.00 %

Porcentaje de empuje pasivo: 0.00 %

ANEJOS 196

Cota empuje pasivo: 0.00 m

- Intradós:

Con relleno: Cota: 0.50 m

Angulo de talud: 0.00 Grados

Densidad aparente: 2.10 Tn/m3

Densidad sumergida: 1.10 Tn/m3

Angulo rozamiento interno: 37.00 Grados

Evacuación por drenaje: 90.00 %

Porcentaje de empuje pasivo: 0.00 %

Cota empuje pasivo: 0.00 m

- Esfuerzos en arranque de muro. ESTADO DE PESO PROPIO (PP):

|--------|---------------|---------------|

| |Cortante (Tn/m)|Momento (mTn/m)|

|--------|---------------|---------------|

| Trasdós| 3.603| 4.203|

|--------|---------------|---------------|

|Intradós| -0.013| -0.002|

|--------|---------------|---------------|

| Total| 3.590| 4.201|

|--------|---------------|---------------|

MUROS CALCULADOS

|----------|----------------|----------------|----- -|------------|------------|-----

-------|------------|-----------------|

|Referencia|Espesor inferior|Espesor superior|Altur a|Ar. Vert. T.|Ar. Vert. I.|Ar.

Horz. T.|Ar. Horz. I.|Ar. Coronación |

|----------|----------------|----------------|----- -|------------|------------|-----

-------|------------|-----------------|

|M-1 |30.00 cm |30.00 cm |3.50 m|Ø10 c/ 15 |Ø10 c/ 30 |Ø8 c/

20 |Ø8 c/ 20 |Barras superiores|

| | | | | | |

| |2 Ø12 |

|----------|----------------|----------------|----- -|------------|------------|-----

-------|------------|-----------------|

Nota:

- Ar. Vert. T.: Armado vertical trasdós

- Ar. Vert. I.: Armado vertical intradós

- Ar. Horz. T.: Armado horizontal trasdós

- Ar. Horz. I.: Armado horizontal intradós

- Ar. Coronación: Armado en coronación

|-----------|------------------------|------------- -------------------|

|Referencias| Geometría | Armado |

ANEJOS 197

|-----------|------------------------|------------- -------------------|

|M-1 |Vuelo izquierdo: 70.0 cm|Base inferior : Ø12 c/ 25 |

| |Vuelo derecho: 70.0 cm |Longitudinal inferior: Ø12 c/ 25|

| |Canto: 40.0 cm |Superior Long itudinal: Ø12 c/ 25|

| | |Superior Tran sversal: Ø12 c/ 30 |

|-----------|------------------------|------------- -------------------|

3.- MEDICIÓN

|------------------------------------------------|- --------------------|-----|

|Referencia: M-1 | B 500 S |TOTAL|

|------------------------------------------------|- ------|------|------| |

|Nombre de armado | Ø8 | Ø10 | Ø12 | |

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

|Armado base transversal Longitud (m)| |4x3.67| |14.68|

| Peso (Kg) | |4x2.26| | 9.05|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

|Armado longitudinal Longitud (m)|1 9x0.90| | |17.10|

| Peso (Kg) |1 9x0.36| | | 6.75|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

|Armado base transversal Longitud (m)| |7x3.67| |25.69|

| Peso (Kg) | |7x2.26| |15.84|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

|Armado longitudinal Longitud (m)|1 9x0.90| | |17.10|

| Peso (Kg) |1 9x0.36| | | 6.75|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

|Armado viga coronación Longitud (m)| | |2x0.90| 1.80|

| Peso (Kg) | | |2x0.80| 1.60|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

|Armado superior - Transversal Longitud (m)| | |4x1.23| 4.92|

| Peso (Kg) | | |4x1.09| 4.37|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

|Armado superior - Longitudinal Longitud (m)| | |4x0.90| 3.60|

| Peso (Kg) | | |4x0.80| 3.20|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

|Armado inferior - Transversal Longitud (m)| | |5x1.81| 9.05|

| Peso (Kg) | | |5x1.61| 8.03|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

|Armado inferior - Longitudinal Longitud (m)| | |8x0.90| 7.20|

| Peso (Kg) | | |8x0.80| 6.39|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

|Arranques - Transversal - Izquierda Longitud (m)| |4x0.87| | 3.48|

| Peso (Kg) | |4x0.54| | 2.15|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

|Arranques - Transversal - Derecha Longitud (m)| |7x0.97| | 6.79|

| Peso (Kg) | |7x0.60| | 4.19|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

ANEJOS 198

|TOTALES Longitud (m)| 34.20| 50.64| 26.57| |

| Peso (Kg) | 13.50| 31.23| 23.59|68.32|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

|TOTAL CON MERMAS Longitud (m)| 37.62| 55.70| 29.23| |

|(10.00%) Peso (Kg) | 14.85| 34.35| 25.95|75.15|

|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|

RESUMEN DE MEDICION (Se incluyen mermas de acero)

|---------------|-----------------------|---------- ------------|

| | B 500 S (Kg) |HORMIGÓN ( m3) |

| |-----|-----|-----|-----|---------- ---|--------|

|Elemento | Ø8 | Ø10 | Ø12 |TOTAL| HA-25 |LIMPIEZA|

|---------------|-----|-----|-----|-----|---------- ---|--------|

|Referencia: M-1|14.85|34.35|25.95|75.15| 1 .73| 0.17|

|---------------|-----|-----|-----|-----|---------- ---|--------|

|TOTALES |14.85|34.35|25.95|75.15| 1 .73| 0.17|

|---------------|-----|-----|-----|-----|---------- ---|--------|

4.- COMPROBACIÓN

ANEJOS 199

ANEJOS 200

ANEJOS 201

ANEJOS 202

ANEJOS 203

4.3 MONTAJE

4.3.1 BOMBAS IMPULSIÓN PRINCIPAL

4.3.1.1 Pre-instalación

Comprobación del material recibido Inmediatamente de recibir el

material, debe ser inspeccionado y comprobado con los documentos de

envío por si se hubiera deteriorado o perdido alguna pieza.

Examinar el embalaje y envoltura antes de desembalar.

Algunos accesorios o partes del envío son a veces embalados por

separado o sujetos al embalaje.

Informar al Agente local de la Compañía de Transportes de cualquier

defecto o falta de material.

NOTA: Los componentes de la bomba así como los accesorios se

envían algunas veces en paquetes distintos, por tanto, se ruega que se

inspeccionen cuidadosamente todos estos paquetes, y listen su

contenido antes de dar por perdida alguna pieza.

4.3.1.2 Almacenamiento

La bomba se envía en condiciones de inmediata instalación, sin

embargo, si ésta va a ser almacenada por un período más o menos

extenso antes de su instalación, se debe seleccionar cuidadosamente el

ANEJOS 204

lugar de almacenamiento, de forma que la bomba no esté expuesta a

humedad excesiva, gases corrosivos, condiciones climatológicas

extremas, u otras condiciones de almacenamiento perjudiciales.

Si se espera que sea larga la duración del almacenamiento, la bomba

debe ser examinada periódicamente y limpiada, sustituyendo el material

utilizado como protector.

Cuando sea necesario, se puede almacenar la bomba por un corto

tiempo antes de montarse. Colocarla en un lugar seco y sin polvo.

Cuando en la descarga de la bomba se observe que viene de fábrica

protegida con brida ciega, ésta no debe quitarse.

Se protegerán los cojinetes y acoplamientos de arena, suciedad o

cualquier otra materia extraña.

4.3.2 LIMPIEZA ANTES DE LA INSTALACIÓN

Se debe limpiar con agua completamente todo el interior de la bomba,

columna y cabezal y quitar todo el óxido que se encuentre en las

superficies mecanizadas con un papel de lija. Se limpiaran todas las

superficies roscadas, así como cualquier suciedad que se haya pegado

a la bomba.

Debe limpiarse toda sustancia de protección contra oxidación que se

haya aplicado durante el almacenamiento.

Debe tomarse especial cuidado de que no queden restos de suciedad

antes de proceder al montaje.

ANEJOS 205

Esta operación se realiza desplazando el rotor a su posición máxima

inferior y tomando la medida desde el extremo del eje a la cara de

contacto de la brida de impulsión del elemento de bombeo.

A continuación se desplaza el rotor a su posición máxima superior,

realizando la misma medida.

La diferencia entre ambas medidas se corresponde con el juego axial

del rotor del cuerpo de impulsores. Esta medida servirá para

comprobaciones posteriores al montaje total de la bomba.

4.3.3 INSTALACIÓN

Emplazamiento

La bomba debe ser colocada en un sitio en el cual pueda ser fácilmente

conectada a la tubería de descarga, y además sea fácilmente accesible

para inspeccionarla durante el servicio.

Deberá haber espacio suficiente por encima de la bomba para emplear

un aparato de elevación con capacidad de carga suficiente para elevar

aisladamente la bomba y el motor.

Igualmente debe disponerse de amplio espacio alrededor del motor, de

manera que pueda existir una circulación de aire suficiente para su

ventilación.

Debe emplazarse la bomba lo más cerca posible del punto de donde ha

de aspirar para reducir al mínimo las pérdidas de carga en la aspiración.

ANEJOS 206

Cimentación

La cimentación puede hacerse de cualquier manera que suministre un

soporte rígido y permanente a toda la superficie de apoyo del cabezal

de descarga, y que además absorba las posibles solicitaciones y golpes

que puedan producirse durante el funcionamiento de la bomba.

Las cimentaciones de hormigón deben ser construidas y niveladas

sobre la tierra sólida.

Los pernos de anclaje, de tamaño necesario, deben ser instalados de

acuerdo con los agujeros de anclaje de la bomba. Cada perno de

anclaje debería estar rodeado de un manguito tubular que tenga 2 o 3

veces el diámetro del perno de anclaje.

Estos tubos deben estar rígidamente sujetos aunque deben permitir el

movimiento del perno para adaptarse a la placa de fijación.

Lechada de cemento

Su finalidad es evitar elevaciones laterales de la bomba, nivelando las

irregularidades de la superficie de la cimentación.

Se recomienda el siguiente procedimiento:

La mezcla clásica está compuesta por una parte de cemento Portland

puro y dos partes de arena de construcción, con la suficiente agua que

permita a la mezcla fluir libremente bajo la placa de apoyo.

La parte superior de la fundación de hormigón rugoso debe estar

ANEJOS 207

completamente saturada de agua antes de verter la mezcla.

Se debe colocar un encofrado de madera alrededor de la placa de

apoyo para contener la mezcla, la cual se añade hasta estar

completamente lleno el espacio por debajo de la placa.(Figura 1 –

encofrado, para verter la lechada)

Ilustración 21. Encofrado bomba

Debe usarse un trozo de alambre rígido para remover la mezcla y evitar

la formación de cámaras de aire.

Después de verter la mezcla se deben cubrir las superficies externas

con arpillera mojada que permita un fraguado lento, evitándose

resquebrajaduras.

Se puede quitar el encofrado de madera cuando la mezcla haya

adquirido cierta consistencia (48 horas) y alisar las superficies

exteriores si se desea. La mezcla debe endurecerse en unas 72 horas.

Equipo necesario para la instalación

El equipo necesario para la instalación es el siguiente:

ANEJOS 208

1. Pernos y tuercas de anclaje, cuando sean precisos.

2. Piezas y cuñas para nivelación.

3. Aparatos de elevación, puente grúa, diferencial o equivalente,

teniendo siempre un cáncamo en su extremo y de capacidad suficiente

para el peso del equipo a manejar y la longitud de los elementos a

instalar.

4. Abrazaderas adecuadas para fijarlas en el diámetro exterior del

cuerpo de impulsores y tuberías de la columna.

5. Tacos de madera apropiados en los que puedan descansar las

abrazaderas indicadas.

6. Un disolvente apropiado y cepillo de alambre para limpiar las roscas.

7. Aceite lubricante.

8. Herramientas adecuadas tanto en tamaño como fin para el fin

propuesto, esto es, llaves, destornilladores, martillos, punzón, etc.

9. Elementos de seguridad (guantes, gafas, casco, cinturones) de

acuerdo, pero no limitados, a la legislación vigente en el lugar de la

instalación.

Instalación de la bomba desmontada

NOTA: Siempre y cuando las limitaciones de transporte lo permitan, se

suministra la bomba totalmente montada excepto su elemento

ANEJOS 209

accionador.

PRECAUCION: Antes de comenzar la instalación, se recomienda que

un electricista especializado verifique eléctricamente tanto el motor de

accionamiento como su arrancador o cualquier otro elemento que opere

eléctricamente.

PELIGRO: Con el fin de evitar accidentes, se debe desconectar la

alimentación eléctrica a cualquiera de los componentes del equipo. La

instalación no debe iniciarse antes de que personal debidamente

cualificado haya confirmado esta desconexión y que no existe riesgo de

accidente eléctrico.

PRECAUCION: El personal destinado a la instalación debe estar

debidamente cualificado para la realización de la misma.

NOTA: Se señalizará debidamente el lugar de trabajo con el fin de evitar

posibles accidentes.

PRECAUCION: Al elevar ya sea la bomba completa o cualquiera de sus

componentes se deberán tomar las precauciones necesarias para evitar

que se dañe su extremo inferior por su arrastre o apoyo con el suelo. En

caso de limitaciones de altura en la instalación o por longitud de la

bomba, ésta debe instalarse por partes en el pozo, y se deben colocar

los distintos elementos de la bomba en el orden que han de ser

instalados.

Etapas de la instalación:

1. Se dejarán todos los elementos en sus bases de transporte hasta que

ANEJOS 210

sean elevados a su posición vertical. De esta forma se evitarán daños y

eventuales roturas.

2. Se tapará el agujero de la cimentación con una hoja de

contrachapado u otro material para evitar que entren objetos extraños

en el pozo.

3. Se colocará el elemento de elevación centrado sobre el agujero.

4. Antes de proceder a la instalación elemento de bombeo se medirá y

registrará el juego del extremo del eje para su utilización futura cuando

se regle la posición de los impulsores. (Ver punto II.3)

5. Se fijará la abrazadera en la parte superior de la bomba y se elevará

el conjunto centrándolo sobre el agujero de la cimentación. A

continuación se muestra una imagen de cómo se introduciría una

bomba de varias etapas.

AVISO SOBRE ABRAZADERAS: La abrazadera debe reposar sobre la

cimentación, los tacos de madera se utilizan únicamente como apoyo a

ANEJOS 211

la abrazadera, en ningún caso se deben utilizar los tacos de madera

como sustentación de los elementos instalados en el pozo.

6. Se bajará la bomba introduciéndola en el pozo hasta que la

abrazadera repose sobre los tacos de madera que se han colocado

sobre la cimentación.

7. Se instalará el tubo de columna.

NOTA SOBRE JUNTAS: Antes de instalar las juntas, se deben apretar

con el fin de que éstas pierdan su rigidez y se mantengan en la posición

adecuada. Durante el montaje se asegurará que la junta está centrada

respecto a los elementos que la comprenden.

8. Insertar un tramo de eje de la bomba en el tubo de columna

asegurándose que la camisa está en el extremo superior. Déjese que el

eje sobresalga unos 30 cm de la columna en su extremo inferior. (ver

Fig. 4.)

9. Asegurar esta disposición atando con una cuerda dos veces al eje y

ANEJOS 212

luego otra lazada en la columna.

10. Fijar una abrazadera al extremo superior del primer tramo de

columna y elevar el conjunto de la columna, centrándolo sobre el cuerpo

la bomba que está introducida en el pozo.

11. Se bajará posteriormente el conjunto de columna, se extraerá el

protector de roscas hasta que el eje de la columna entre dentro del

manguito empalme de ejes (acoplamiento de ejes). Engrase la rosca del

eje de columna.

12. Levántese el conjunto ya montado y quítese la abrazadera que se

había fijado al cuerpo de la bomba.

13. Se bajará el conjunto y se introducirá en el pozo, guiándolo a mano

hasta que la abrazadera del tubo de columna repose sobre los tacos

puestos en la cimentación.

14. Insértese un soporte cojinete sobre el eje de la columna y sus juntas

correspondientes.

15. Instálese un manguito de empalme de ejes (acoplamiento de ejes)

sobre el extremo superior del eje de columna.

16. Repítase las fases de montaje 8 hasta la 15, hasta que el cuerpo de

la bomba alcance en el pozo la profundidad deseada o hasta que todos

los tramos de columna estén montados.

17. Si la bomba tiene descarga inmediata, instálese el codo de

descarga a la profundidad debida.

ANEJOS 213

18. Inviértase el cabezal de descarga y colóquese la junta del tubo brida

cabezal (tubo superior) sobre la brida del fondo del cabezal, entonces

abroche el tubo brida cabezal (tubo superior) al cabezal.

19. Instálese una junta en la brida superior del último tramo de la

columna. Se pasará una eslinga a los ganchos de elevación del cabezal

de descarga y se elevará. Desciéndase el conjunto sobre el eje cabezal.

20. Monte el cabezal y atornille el tubo brida cabezal (tubo superior) a la

brida superior del último tramo de columna.

NOTA: Para un funcionamiento correcto de la bomba, es esencial que

esté rígidamente apoyada y en posición perfectamente vertical. 21. Se

pasará una eslinga por el cabezal y por el gancho del aparato de

elevación. Se elevará el cabezal de descarga y el último tramo de

columna ligeramente y se quitará la abrazadera de este último tramo y

los tacos de madera.

22. Bájese lentamente el conjunto cabezal, guiando el extremo inferior a

través del agujero de la cimentación.

23. Se girará la bomba para conectar las bridas del cabezal con las de

las tuberías de descarga.

Se debe tener especial cuidado para que las tuberías no ejerzan

tensiones o empujes sobre la bomba. Estas tensiones y empujes son

causa muy frecuente de desalineamientos de la bomba. Si las bridas de

las tuberías no coinciden exactamente con las del cabezal de la bomba,

antes de apretar las tuercas se debe corregir su posición para evitar

tensiones sobre la bomba.

ANEJOS 214

24. La bomba se asentará sobre la cimentación y nivélela utilizando

calzos y cuñas, si fuera necesario, para compensar las irregularidades

de la cimentación.

25. La eslinga de la bomba se quitará, se atará al accionador y este se

elevará.

26. Se montará la junta de la caja de empaquetadura sobre el cabezal.

27. Se introducirá la caja de empaquetadura sobre el eje cabezal y se

atornillará la primera al cabezal de descarga.

NOTA CIERRE MECANICO: Las bombas se suministran con caja de

empaquetadura o con sellado mecánico. Cuando se trate de este último

caso se deberán seguir las instrucciones de montaje dadas por el

fabricante, y conectar todas las tuberías de servicio para el sello

mecánico.

Cuando la bomba monta cierre mecánico puede incorporar,

opcionalmente, un acoplamiento rígido con espaciador. Este

acoplamiento queda localizado entre la caja de empaquetadura y la caja

de rodamientos, siendo su cometido proporcionar espacio suficiente

para dar servicio, retirando el espaciador, al sello mecánico en caso

necesario.

Si la bomba lo incorpora, se montará el conjunto del cierre mecánico

(seguir las instrucciones dadas por el fabricante) omitiendo los pasos 28

a 30.

28. Instálese la empaquetadura dentro de la caja asentando los aros

ANEJOS 215

uno a uno con el prensaestopas.

NOTA: Cuando la caja de empaquetadura se suministra con anillo de

cierre hidráulico, primero se instalan 3 aros, a continuación el anillo de

cierre hidráulico, y finalmente los otros dos aros. 29. Instálese el

prensaestopas y fíjele apretando ligeramente las tuercas sobre sus

pernos.

NOTA COJINETE EMPUJE: Si la bomba monta cojinete de empuje, se

deben seguir los dos siguientes pasos de la instalación:

• Si se incluye, móntese el acoplamiento rígido lado bomba con su

espaciador y el eje superior.

• Monte el cojinete de empuje.

30. Instálese el deflector.

31. Móntese la brida inferior de la linterna sobre la brida de la caja de

rodamientos y ambas sobre la brida superior del cabezal. Se

abrocharán todas ellas por medio de la tornillería.

32. Móntese el cubo lado bomba del acoplamiento bomba / motor en el

eje.

33. Monte el cubo superior del acoplamiento bomba/ motor sobre el

extremo del eje del motor.

34. Bajar lentamente el motor sobre la linterna centrando los cubos de

acoplamiento del motor y de la bomba. Sujetar el motor a la linterna sin

ANEJOS 216

apretar a fondo las tuercas. Ver figura siguiente:

35. Antes de acoplar bomba y motor se debe comprobar el sentido de

giro del mismo. Este debe ser en sentido contrario al de las agujas del

reloj, cuando se mira hacia abajo desde la parte superior del motor.

36. Levántese el eje de la bomba hasta la posición de funcionamiento,

mediante la tuerca de regulación, teniendo en cuenta el juego axial, y

mídase la separación entre los cubos del acoplamiento.

37. Por último se fijará el cubo lado bomba en su posición definitiva y se

conectarán ambos cubos de acoplamiento de acuerdo con las

instrucciones particulares del acoplamiento. Incorporando el espaciador

del acoplamiento si se monta.

38. Se apretarán las tuercas de los cubos del acoplamiento bomba-

motor.

39. Móntese, de incorporarlos, los pasadores cónicos de

posicionamiento del motor.

40. Atorníllese a fondo el motor a la linterna.

ANEJOS 217

41. Se instalarán todas las tuberías del sello mecánico y de

refrigeración, de haberlas.

Se deben seguir los pasos descritos en la instalación desde el 1 hasta

el 10 y a continuación:

• Insértese el acoplamiento de ejes (manguito de empalme de ejes) en

el extremo inferior del eje de columna, sujetándolo al eje con uno de los

prisioneros.

• Bájese el conjunto de columna/eje cuidando de que los ejes queden

bien alineados.

• Móntense los dos anillos partidos en ambos ejes hasta que éstos

queden perfectamente alineados. Se debe elevar el manguito empalme

de ejes (acoplamiento de ejes) lo suficiente para mantener los anillos

partidos en su posición.

• Móntese la chaveta superior sobre el eje y después se deslizará el

manguito empalme de ejes enchavetado lo suficiente para mantener en

su posición la chaveta superior.

• Móntese la chaveta inferior sobre el eje de la bomba y deslícese el

manguito empalme de ejes enchavetado hacia abajo hasta su posición

final de montaje. Ésta queda determinada cuando los agujeros de los

prisioneros del manguito empalme de ejes enchavetado y las chavetas

queden enfrentados.

• Realícese el montaje final de los prisioneros.

ANEJOS 218

A continuación se seguirán los pasos descritos en la instalación a partir

delpunto 13.

NOTA: En caso de que el soporte cojinete del eje de columna sea

integral con el tubo de columna, no es necesario realizar el paso

descrito en el punto 14.

Instalación de la bomba totalmente montada

Se procederá como sigue para la instalación de la bomba cuando se

suministre totalmente montada excepto su elemento accionador.

• Déjese la bomba en su base de transporte, hasta que sea elevada a

su posición vertical. De esta forma se evitarán daños o eventuales

roturas.

PRECAUCION: Al elevar ya sea la bomba completa o alguno de sus

componentes se deberán tomar las precauciones necesarias para evitar

que se dañe su extremo inferior por su arrastre o apoyo con el suelo.

• Colóquese el elemento de elevación centrado sobre el agujero de la

cimentación.

NOTA: Antes de instalar las juntas, se deberán trabajar con el fin de que

éstas pierdan su rigidez y se usará un aceite mineral para mantenerlas

en la posición adecuada. Durante el montaje asegúrese que la junta

está centrada respecto a los elementos que la comprenden.

• Se pasará una eslinga por el cabezal y por el gancho del aparato de

elevación y se elevará la bomba.

ANEJOS 219

• Se continuará a partir del punto 21 descrito en la instalación.

Montaje de la caja de rodamientos

En caso de revisión, una vez desmontada la caja, ésta tendrá que ser

montada de nuevo, por tanto se describe el método de montaje de la

misma, suponiendo que se encuentra montada sobre el cabezal, y

también estará montado el tubo brida cabezal.

Etapas del montaje:

1. Sobre el buje de arrastre se montarán a presión el rodamiento o los

dos rodamientos (según tipos de caja) por medio de una prensa

hidráulica.

2. En caso de que el buje de arrastre incorpore, para fijación del

rodamiento, arandela y tuerca almenadas, móntense.

3. Se limpiará perfectamente la caja de rodamientos.

4. Se montarán en su alojamiento los resortes de tensión.

5. Sobre el alojamiento de la caja se colocará el conjunto de

rodamiento(s), y el buje de arrastre, habiendo algo de juego entre el

alojamiento y la pista externa del rodamiento.

6. Móntese la junta, generalmente de fieltro, en el alojamiento de la

tapa, para sellar la tapa y el buje de arrastre.

7. Se montará la junta entre la tapa y la caja, y se abrocharán ambas

ANEJOS 220

por medio de su tornillería.

NOTA SOBRE JUNTAS: Antes de instalar las juntas, se trabajarán con

el fin de que éstas pierdan su rigidez y se usará un aceite mineral para

mantenerlas en la posición adecuada. Durante el montaje asegúrese

que la junta está centrada respecto a los elementos que la comprenden.

8. Se montará el tapón de llenado y venteo de aceite sobre la tapa de la

caja.

9. Móntese la caja de rodamientos sobre la bomba.

10. Móntense las tuberías de refrigeración y de aceite, y el visor de nivel

de aceite.

11. Se montará la chaveta que fija el buje de arrastre al eje cabezal y se

apretarán los tornillos de fijación caja / bomba.

12. Se montarán, de incorporarlo, el deflector sobre el buje de arrastre.

13. Se montará a continuación la tuerca de regulación, introduciéndola

por la parte superior del eje cabezal y la atornillaremos sobre el eje.

14. Por último se llenará la caja de aceite por el tapón de llenado hasta

que el nivel de aceite alcance el nivel indicado en el visor.

Ajuste vertical de la bomba

El ajuste vertical de las bombas se realiza con el fin de que el rotor

quede flotante respecto a la carcasa y evitar daños por rozamiento. Así

ANEJOS 221

mismo da indicación de que el montaje de los diferentes componentes

se ha realizado correctamente.

El ajuste vertical depende del alargamiento del eje, lo cual a su vez,

depende del empuje hidráulico axial, fuerza que tiende a estirar el eje.

Igualmente depende del diámetro del eje.

Este ajuste se realizará una vez instalada completamente la bomba y su

accionador, mediante la tuerca de regulación correspondiente, situada

en el extremo superior del eje o en el cojinete de empuje:

• Gírese la tuerca de regulación hasta que la misma deje de descansar

en su asiento. En este momento, el rotor de la bomba está en su

posición inferior con los impulsores rozando en los cuerpos.

• Mídase y anótese la distancia entre los extremos de los ejes de la

bomba y motor.

• Gírese la tuerca de regulación en su sentido de apriete, elevando el

rotor de bomba a su posición máxima superior. En este momento el

rotor de la bomba está en su posición superior y los impulsores tocando

la parte superior de los cuerpos.

• Mídase y anótese la distancia entre los extremos de los ejes de la

bomba y motor.

• Si el montaje de la bomba se ha realizado correctamente, la diferencia

entre las medidas en el segundo y tercer punto deben coincidir con el

juego axial del rotor del cuerpo de impulsores, medido y anotado a la

ANEJOS 222

preinstalación del equipo.

• Se aflojará la tuerca lo suficiente para que el eje gire con facilidad.

• Si la medida del juego vertical del eje fue anotada, se puede ajustar el

rotor en su posición recomendada que viene dada en la hoja de datos

de la bomba.

• Es recomendable hacer funcionar la bomba teniendo el rotor más

elevado de su posición recomendada, hasta que el fluido esté

totalmente limpio. Después se reajusta el rotor a su posición de trabajo

recomendada.

• Después que el grupo ha estado funcionando algunos días es

recomendable comprobar de nuevo el ajuste vertical del rotor. Puede

ser necesario un reajuste a causa de un mayor apretado de las roscas

del eje durante el funcionamiento de la bomba.

AVISO: La bomba no debe operar mientras los impulsores estén en

contacto con los cuerpos.

• Finalmente se fija la posición de la tuerca de regulación, uniéndola a

su asiento con la correspondiente tornillería.

ANEJOS 223

4.3.4 PUESTA EN MARCHA BOMBA IMPULSIÓN

Se indican a continuación los puntos más importantes a tener en cuenta

para el funcionamiento de la bomba.

Cualquier modificación de estas indicaciones debido a condiciones

especiales de la instalación deben estar de acuerdo con las buenas

prácticas generales de trabajo.

Altura de aspiración

Las condiciones de aspiración impuestas algunas veces a bombas

verticales son extremadamente desfavorables y conducen al fallo total

del funcionamiento de la bomba.

La altura de aspiración debe estar siempre dentro de los límites de

aspiración para los que ha sido diseñada la bomba.

Si las condiciones originales de funcionamiento deben de ser

cambiadas por cualquier razón, contactar con el fabricante.

No es recomendable controlar el caudal de la bomba permitiendo al

nivel del líquido bajar hasta el mínimo requerido para conseguir el

caudal deseado.

Las variaciones de caudal han de ser controladas con la válvula de

descarga de la bomba.

Antes de arrancar la bomba comprobar que:

ANEJOS 224

• La válvula de descarga está parcialmente abierta y que la tubería de

descarga está debidamente conectada.

• Los impulsores han sido ajustados debidamente durante la instalación

y quel eje del motor y la bomba giran libremente.

• Todos los pernos y tornillos están apretados.

Arranque y servicio

Póngase en marcha la bomba como sigue:

• Lubríquese primero el eje de transmisión en la bomba inyectando agua

a través de la puerta de admisión prevista en el cabezal de descarga.

Inyectar agua al menos durante 3 minutos.

• Se abrirán las válvulas de las líneas de cierre hidráulico y purga del

sistema.

Deben permanecer abiertas a menos que se vaya a quitar la bomba

para reparación u otra causa.

AVISO: Debe hacerse cuidadosamente una inspección final de todos

los elementos de la unidad antes de arrancarla, asegurándose que todo

está listo para funcionamiento.

• Arránquese el accionador de acuerdo con las instrucciones del

fabricante.

• Se observará que la bomba arranca con facilidad y funciona sin

ANEJOS 225

excesiva vibración. Si existe dificultad de arranque o si vibra en exceso,

se parará la bomba inmediatamente y se consultará la Sección V para

determinar la posible causa.

• Abrase lentamente la válvula de descarga hasta que la presión de

descarga alcance el valor deseado o la válvula esté completamente

abierta.

ADVERTENCIA: La vida máxima de los cojinetes se consigue cuando la

bomba está funcionando en el punto de máximo rendimiento o cerca de

él.

Con caudales inferiores al de máximo rendimiento y especialmente en

las proximidades de válvula cerrada se producen turbulencias internas

motivadas por una recirculación excesiva en el interior de la bomba,

incrementándose las vibraciones. Estas vibraciones son la causa de un

acortamiento de la vida de los cojinetes.

Como regla general se recomienda que para servicio continuo el caudal

a través de la bomba se mantenga por encima del 50 por ciento del

correspondiente al punto de máximo rendimiento. Cuanto más largos

sean los períodos de funcionamiento a caudal reducido, mayor debe ser

éste; es deseable un 50 por 100 del caudal correspondiente al de

máximo rendimiento para servicio continuo a caudal reducido.

Cuando la demanda de caudal del sistema sea baja, se debe instalar

una línea de recirculación, desde la impulsión a la aspiración, que evite

a la bomba trabajar con caudales excesivamente bajos.

Para el caudal correspondiente al máximo rendimiento (curva de

funcionamiento de la bomba, Anejo I).

ANEJOS 226

PRECAUCION: La bomba no debe nunca funcionar en vacío ya que los

cojinetes y el cierre van lubricados por el propio líquido bombeado.

Ajuste final

Después que la bomba ha funcionado durante el tiempo suficiente para

apretar los acoplamientos del eje y limpiar el líquido de abrasivos se

debe comprobar la posición de los impulsores y reajustarlos.

Parada

Ciérrese la válvula de descarga lentamente, después deténgase el

motor. Esto evitará oscilaciones en el sistema y evitará el contraflujo del

líquido a través de la bomba.

ANEJOS 227

4.4 CATALOGOS

4.4.1 BOMBAS

ANEJOS 228

4.4.2 TUBERIAS

4.4.2.1 Catálogo tuberías

ANEJOS 229

4.4.2.2 Proceso de soldadura de las tuberías

Para obtener una buena soldadura es necesario que se cumplan los

siguientes pasos:

• Instalar el equipo de acuerdo con las especificaciones del fabricante.

• El corte del tubo donde se va a efectuar la soldadura debe ser

perfectamente

recto y los extremos a soldar deben quedar completamente paralelos,

para garantizar la imposibilidad del movimiento axial. Se deben alinear

los tubos, esto se realiza ajustando la prensa de sujeción de los tubos.

• Enfrentar los tubos colocando el biselador en medio de ambos

extremos de las tuberías a tratar. Después se deben presionar los

extremos contra el biselador, accionándolo para obtener un enfrentado

correcto y completo de las superficies, no mayor de 2 mm de su

espesor. Una vez hecho esto, las caras o superficies no deben ser

tocadas para asegurar que estas no posean alguna impureza que

impidan la realización de una buena soldadura.

• Verificar el alineamiento, uniendo suavemente los extremos

enfrentados. Luego se constata la perpendicularidad del corte,

controlando que la separación entre las caras no sea mayor del 0.2%

del espesor.

• El termoelemento debe estar limpio y debe tener en buenas

condiciones su recubrimiento de teflón. La temperatura del

termoelemento debe ser de 200 ± 5 ºC, ya que el espesor de la pared a

ANEJOS 230

soldar es mayor de 10 mm.

• Las superficies a soldar deben comprimirse contra el termoelemento

con una fuerza proporcional al diámetro de la tubería (tabla 1) y luego

se debe disminuir hasta un valor de 0.05 N/mm2, esto se hace con el

objeto de que las caras absorban el calor necesario para la fusión. Esta

disminución provoca la formación de un cordón regular alrededor de la

circunferencia, que está relacionado directamente con el espesor del

tubo.

• El tiempo de calentamiento está en función del espesor del tubo y está

dado en el diagrama 1 y la presión en el momento de la soldadura no

debe ser menor de 0.02 N/mm2.

• Una vez transcurrido el tiempo de calentamiento de las superficies a

soldar, se retira el termoelemento, sin tocar el material blando, lo cual

se realiza de manera uniforme. El tiempo de retiro del termo elemento

debe ser lo más breve posible, máximo un segundo por milímetro del

espesor que tenga el tubo. Se debe inspeccionar que los extremos de

los tubos tengan una fusión uniforme.

• Se junta inmediatamente los dos extremos de los tubos aplicando una

fuerza gradual, desde un valor de 0.15 N/mm2 hasta el valor final de la

fuerza que aparece en la tabla 1. El tiempo durante el cual se

aumentará el espesor viene dado en el diagrama de tiempo total de

soldadura (diagrama 2). La fuerza final debe ser mantenida hasta que la

soldadura haya bajado a una temperatura de 70 ºC. No se debe

acelerar el enfriamiento con agua, solventes o con corrientes de aire.

• Inspeccionar que en toda la circunferencia, el reborde esté contra el

tubo. La unión de la tubería debe permanecer inmóvil en un periodo de

ANEJOS 231

10 a 60 minutos adicionales antes de su manejo o ensayo. En las

figuras que a continuación se muestran, se puede observar primero el

encadenamiento inicial de la estructura molecular del material base

(imagen de la izquierda), el cual se convierte en una estructura amorfa

muy flexible a medida que se produce el calentamiento y segundo, la

estructura molecular después de que el material base se ha fundido

(imagen de la derecha), se observa que el material base vuelve a su

estructura cristalina que produce una unión homogénea de la tubería.

Tuberías. Esfuerzos de las tuberías

No se puede conseguir un funcionamiento correcto de la bomba cuando

las tuberías ejercen esfuerzos sobre la misma, en cuyo caso hay que

mover la posición de la bomba y hacer coincidir exactamente la brida de

impulsión de la bomba con la tubería antes de apretar las tuercas de las

bridas.

Estos esfuerzos en las tuberías son transmitidos por desalineación en

las mismas, o por dilataciones o condiciones de apoyos.

DOCUMENTO Nº2. PLANOS

LISTADO DE PLANOS

LISTADO DE PLANOS

• PLANO 1: Conducciones de entrada y salida

• PLANO 2: Muros

• PLANO 3: Vigas y pilares

• PLANO 4: Esquema eléctrico

DOCUMENTO Nº3.

PLIEGO DE CONDICIONES

DOCUMENTO Nº4. PRESUPUESTO

DOCUMENTO Nº1. MEMORIA - Instituto de Investigacion ... · PDF fileMEMORIA. DISEÑO...

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