Avance de Serrano
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![Page 1: Avance de Serrano](https://reader036.fdocuments.mx/reader036/viewer/2022082616/5695cf671a28ab9b028df260/html5/thumbnails/1.jpg)
7.- DISEÑO DE UN TRAMO DE LOSA ALIGERADA
8.-DISEÑO POR FLEXION CORTE Y TORSIÓN DE UNA VIGA PRINCIAAL DE SEGUNDO NIVEL
DISEÑO POR FLEXION:
A. VIGA PRINCIPAL :
Datos: siguiendo el pre dimensionamiento establecido:
50
25
I.- VERIFICACION DE ACERO DE COMPRESION:
Según lo aprendido en clase:
![Page 2: Avance de Serrano](https://reader036.fdocuments.mx/reader036/viewer/2022082616/5695cf671a28ab9b028df260/html5/thumbnails/2.jpg)
Δsmax=pmax bdpmax=0. 016 . .. . .. .. .(cuantia−max ima− para−fy=4200. .. . . fc=210 )Δsmax=0 . 016 (25 ) (5 )=18cm2
a=Δs 1 f y
0 . 85 f c' b
=(18) (4200 )0 . 85 (210 ) (25 )
=16 . 94 cm
M ut=φΔs 1 f y(d−a2 )=0 .9 (18 ) (4200 )(35−16 . 94
2 )=18 .05 ton−m
M ut>M u18 . 05>13. 69
II.- Verificación si el área del acero en compresión fluye o no
dd ´
=455
=9cm
(dd ´ )=0. 85 f c ' β1
pmax f y (63006300−f y )=0. 85 (210 ) (0 . 85 )
0. 016 ( 4200 ) (63006300−4200 )=6 .77
6 .77<9 Entonces el acero en compresión fluye .
III.- Cálculo de áreas de acero
As1=Asmax=14c m2
ASmin i=0 . 8√ fc
fy∗b∗d=0 . 8√210
4200∗25∗35=2 . 42
cm2
Por lo tanto:
![Page 3: Avance de Serrano](https://reader036.fdocuments.mx/reader036/viewer/2022082616/5695cf671a28ab9b028df260/html5/thumbnails/3.jpg)
As2=Asmin=2. 42cm2
Ast=As1+As2=14cm2+2 .42 cm2=16 .42
Considerando área de varillas de acero de 3/4” de diámetro =2.85 cm2
Necesitaremos: ……………………tracción
Considerando área de varillas de acero de ½” de diámetro =1.27 cm2
Necesitaremos ………………………..compresion
2φ 1/2”
40 6φ 3/4”
25
Chequeo por falla sub armada
''4/36
242.2'2 cmAsAs
''2/12
![Page 4: Avance de Serrano](https://reader036.fdocuments.mx/reader036/viewer/2022082616/5695cf671a28ab9b028df260/html5/thumbnails/4.jpg)
P−P '=Ast−Asb∗d
<= 0 .75 Pmax
P−P '=16 . 42−2 .4225∗45
<=0 .016
0 .012<= 0 . 016Por tanto cumple falla subarmada
B. VIGA SECUNDARIA.
Datos:
![Page 5: Avance de Serrano](https://reader036.fdocuments.mx/reader036/viewer/2022082616/5695cf671a28ab9b028df260/html5/thumbnails/5.jpg)
40
25
I.-Verificación de acero de compresión:
Según lo aprendido en clase:
Δs max=pmax bdpmax=0.016 . .. . .. .. .(cuantia−max ima−para−fy=4200. .. . . fc=210 )Δs max=0 . 016 (25 ) (35 )=14 cm2
a=Δs 1 f y
0 . 85 f c' b
=(14 )( 4200 )0 . 85 (210 ) (25 )
=13 . 18cm
M ut=φΔs 1 f y(d−a2 )=0 .9 (14 ) ( 4200 )(35−13 .18
2 )=15 .03 ton−m
M ut>M u15 . 03>|13. 69
II.- Verificación si el área del acero en compresión fluye o no
dd ´
=355
=7cm
(dd ´ )=0. 85 f c ' β1
pmax f y (63006300−f y )=0. 85 (210 ) (0 . 85 )
0. 016 ( 4200 ) (63006300−4200 )=6 .77
6 .77<7 Entonces el acero en compresión fluye .
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III.- Cálculo de áreas de acero
As1=Asmax=14c m2
ASmin i=0 .8√ fc
fy∗b∗d=0 .8√210
4200∗25∗35=2 .42
cm2
Por lo tanto:
As2=Asmin=2. 42cm2
Ast=As1+As2=14cm2+2 .42 cm2=16 .42Considerando área de varillas de acero de 3/4” de diámetro =2.85 cm2
Necesitaremos: 6φ3 /4 '' ……………………tracción
As2=As '=2 . 42cm2
Considerando área de varillas de acero de ½” de diámetro =1.27 cm2
Necesitaremos 2φ1/2''
2φ 1/2”
40 6φ 3/4”
25
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Chequeo por falla sub armada
P−P '=Ast−Asb∗d
<= 0 .75 Pmax
P−P '=16 . 42−2 .4225∗45
<=0 .016
0 .012<= 0 . 016Por tanto cumple falla subarmada
DISEÑO POR CORTE (ESTRIBOS)
A) VIGA PRINCIPAL TRAMO A-B
Datos:
b=25 cm
h=40cm
Vu=26.07
Fy=4200
Fc=210
Vu=22.47 V`u=18.21
0.35 1.8775
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VERIFICAR CORTE MAXIMO VsMAX=φ∗2 .1×√ fc '×b×d=0 . 85∗2.1√210∗25∗50=32 .3Tn
32 .3>22 .47 VsMAX>Vu
Dado que cumple no es necesario mejorar la sección
CORTE QUE ABSORVE EL CONCRETO
Vc=φ*0. 53×√f'c×b×d=0. 85∗0. 53√210∗25∗35=7. 43Tncorte⋯que⋯absorve⋯los⋯estribosVs=Vu−Vc=22 . 47−7 . 43=15 . 04Tn
CALCULO DE ESPACIAMIENTO DE ESTRIBOS CON D=1/2”
S=φ∗Av× fy×dVs
= 0 . 85∗2∗1 .27∗4200∗3520300
=15 .63 cm≈15cm
CALCULO DE ESPACIAMIENTOS MAXIMOS:V=φ∗1. 1×√ fc '×b×d=0.85∗1.1√210∗25∗35=15 . 24Tn
Vs<Vu→15 .04<15 .24⇒
Smax=d2
=452
=22.5cm=23cm
CALCULO DE ESPACIAMIENTOS POR ZONA SISMICA:ZONA DE CONFINAMIENTO
L=2d =
(2)45=90 cm.
Espaciamiento por sismo
d/4 = 11.25 cm. 11cm10dv = 19.05 cm. 19cm24de = 24(2.54)*(1/2) cm. 30.48 cm
23 cm. 23cm
Espaciamiento critico=11 cm
1 φ 1/2 ~```@``5` ital cm } {} # size 12{8φ`1/2 @ 11 cmrst φ 1/2~@`` 15` ital cm} {} } } { ¿¿
¿
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B) Viga principal – TRAMO b-c
Datos:
b=25 cm
h=40cm
Vu=26.07
Fy=4200
Fc=210
Vu=21.53 V`u=17.37
0.35 1.81
VERIFICAR CORTE MAXIMO VsMAX=φ∗2 .1×√ fc '×b×d=0 .85∗2.1√210∗25∗45=29. 63Tn
29 . 63>21.21 VsMAX>Vu
![Page 10: Avance de Serrano](https://reader036.fdocuments.mx/reader036/viewer/2022082616/5695cf671a28ab9b028df260/html5/thumbnails/10.jpg)
Dado que cumple no es necesario mejorar la sección
CORTE QUE ABSORVE EL CONCRETO
Vc=φ*0. 53×√f'c×b×d=0. 85∗0. 53√210∗25∗45=7 .34Tncorte⋯que⋯absorve⋯los⋯estribosVs=Vu−Vc=26 . . 93−7. 34=19 .6 Tn
CALCULO DE ESPACIAMIENTO DE ESTRIBOS CON D=1/2”
S=φ∗Av× fy×dVs
= 0 . 85∗2∗1 .27∗4200∗3520300
=15 .63 cm≈15cm
CALCULO DE ESPACIAMIENTOS MAXIMOS:V=φ∗1. 1×√ fc '×b×d=0. 85∗1.1√210∗25∗35=11.85Tn
Vs<Vu→20 .30<11.85 ⇒
Smax=d2
=352
=32 .5cm=30cm
CALCULO DE ESPACIAMIENTOS POR ZONA SISMICA:ZONA DE CONFINAMIENTO
L=2d = 1.20 cm.
Espaciamiento por sismo
d/4 = 13.75 cm. 13cm10db = 25.4 cm. 25cm24dv = 24(2.54)*(3/8) cm. 22 cm
30 cm. 30cm
C) Viga secundaria – TRAMO volado
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