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DOCUMENTO Nº1. MEMORIA
DISEÑO DE UN DEPÓSITO DE AGUA POTABLE Y CONEXIÓN A LA RED DE DISTRIBUCIÓN
Autor: Leach Orts, Manuela
Director: Cledera Castro, Mª Mar
Entidad Colaboradora: ICAI- Universidad Pontificia de Comillas
RESUMEN DEL PROYECTO
El presente proyecto consiste en el diseño de un depósito de agua potable en el
municipio de Rojales, en la provincia de Alicante, y tiene la finalidad de almacenar
agua potable para su distribución a la urbanización “Ciudad Quesada III” en la que
se han proyectado 3173 viviendas; y a las 50 viviendas que conforman la partida
“Les Aigues”, considerada zona rural.
La parcela sobre la que se proyecta el depósito está calificada como zona verde apta
para la instalación de equipamientos, por lo tanto se trata de un terreno idóneo para
la construcción del depósito. Además el terreno se encuentra a 30 metros por sobre
urbanización, siendo posible la distribución de agua potable por gravedad. La zona
rural se encuentra a una cota de 27 metros por encima de la cota del depósito, por
lo que se ha diseñado un sistema de bombeo para cubrir la demanda.
Tras realizar un estudio del terreno y de la parcela se llega a la determinación de
que el depósito que mejor se ajusta a las condiciones y necesidades de demanda, es
un depósito superficial y de geometría rectangular de dimensiones 30x28 metros. El
depósito dispone de dos naves independientes, separadas por un muro para permitir
el mantenimiento y limpieza de cada nave sin tener que cortar el suministro.
Para diseñar el volumen del depósito se ha estudiado la previsión de demanda de
agua potable de las dos poblaciones. Ajustándose las “Normas para la redacción de
Proyectos de abastecimiento de Agua y Saneamiento de Poblaciones”, se prevé un
consumo de 3000 m3/día. Siguiendo las recomendaciones de la AEAS, Asociación
Española de Abastecimientos de Agua y Saneamiento, la capacidad del depósito
calculada es de 3000m3.
Hasta la fecha, las 50 casas rurales se abastecían de agua potable proveniente del
subsuelo, pero debido a que los últimos análisis físico-químicos realizados en la
zona dieron un nivel de nitratos y alta conductividad superiores a los permitidos
para uso humano, surgió la necesidad de abastecer a la zona con agua potable. Para
alcanzar la cota de 27 metros a la que se sitúan las casas rurales se debe sortear un
punto situado a 60 metros por encima de la cota del depósito. Tras ese punto, la
distribución hasta el punto de conexión con la red de tuberías ya existente, se realiza
por gravedad. Se instala una ventosa, modelo VE320 de DN 100 de Danfoss, en el
punto alto de la instalación para desalojar el aire que pudiese introducirse en la
conducción así como el introducido en el proceso de llenado y vaciado de la red. Se
instalan tres bombas, modelo CR-20-06 de la marca Grundfos, en paralelo para
responder con mayor elasticidad a la demanda, siendo una de ellas una bomba
auxiliar. Se instalan dos acumuladores hidráulicos, modelo serie EML 1000 litros
de Olaer, que reducen el número de arranques de las bombas. Las tuberías de
aspiración e impulsión son de polietileno de alta densidad de DN 50mm, modelo
PE100 S5/SDR11 PN10. La tubería que une la salida de las bombas con el punto de
conexión a la red es de polietileno de alta densidad, modelo PE100 S5/SDR11
PN10, de DN 100mm.
La distribución a la urbanización “Ciudad Quesada III” se realiza por gravedad
hasta el punto de conexión con la red de distribución, cuyo diseño y construcción es
competencia de la empresa constructora de la urbanización. La diferencia de altura
entre la el eje de la tubería de impulsión del depósito y el punto de conexión a la red
es de 30 metros, alcanzándose una presión en la red de 3 bar, teniendo en cuenta las
pérdidas por fricción de la tubería. Esta tubería es de polipropileno de diámetro 400
mm, modelo S5/SDR11 PN10. Todas las tuberías de aspiración, impulsión y
distribución son de la marca George Fisher. La unión de tuberías se realiza
mediante termofusión.
Este proyecto abarca los cálculos eléctricos del depósito. La energía será
suministrada a la Tensión de 400/230 V, con el fin de utilizar aparellaje
normalizado. El depósito dispone de aparellaje electrónico para medir los niveles
del depósito, los caudales de entrada y salida, el nivel de cloro libre, un sistema de
aviso en caso de avería de las bombas y una alarma de intrusismo. Además cuenta
con alumbrado exterior e interior de la caseta de válvulas. Para la conexión de estas
señales se utiliza un equipo de control basado en autómata programable de control
capaz de recibir y supervisar los datos a través de módulos de entrada y salida
analógicos y digitales, capaces de transmitir la información del depósito vía radio-
modem al Centro de Control de Aquagest Levante, que es la empresa que opera
en el municipio de Rojales. Desde el Centro de Control se visualizan todos los
parámetros y alarmas de la estación remota. Tras realizar las comprobaciones en el
sistema eléctrico de Intensidad Admisible, Cortocircuito y Caída de tensión, y
cumpliendo la normativa vigente en el REBT02, se han calculado los elementos de
protección contra sobreintensidades que deben garantizar en todo momento que la
instalación no quede expuesta a sobrecargas y cortocircuitos. Se utilizan
interruptores automáticos en cada una de las líneas de la instalación interior y
fusibles para proteger la línea repartidora. Para proteger contra contactos indirectos
(ITC_BT_18) se ha diseñado una puesta a tierra que consiste en un conductor de
Cu desnudo de 35mm2 y 25 metros, 4 picas verticales de Acero recubierto Cu 14
mm de 2 metros de longitud cada una. Se calcula que la potencia a contratar a la red
eléctrica para cubrir las necesidades de las bombas, así como de los equipos de
control, comunicación, alumbrado y bombas, es de 18.2Kw.
La solución adoptada para la estructura del depósito consiste en la construcción de
un depósito de hormigón armado, de planta rectangular y dividido en dos naves
independientes separadas por un muro. Se consideran las cargas ejercidas por el
peso propio del forjado y por la acción del agua. Para el cálculo del muro de
separación entre las dos naves, se ha considerado la situación más desfavorable, que
es en la que una nave está llena de agua y la otra vacía. Ateniéndose a la Instrucción
de Hormigón Estructural, EHE08, para la exposición a la que estará sometido el
hormigón, su resistencia mínima será de 30 N/mm2. La impermeabilización y
aislamiento térmico se realiza con una capa de hormigón, una lámina flexible de
PVC, un geotextil y una capa de grava. Mediante Software informático (Cype
Ingenieros), introduciendo las acciones del forjado y del agua, se han calculado y
comprobado las armaduras y la estructura de hormigón.
Las conclusiones obtenidas del Estudio del Impacto Ambiental no presentan ningún
impedimento para el desarrollo de la obra.
El presente presupuesto de ejecución del proyecto asciende a 1.003.361,33 € .
DESIGN OF A WATER TANK AND CONNECTION TO THE DISTRIBUTION NETWORK
Author: Leach Orts, Manuela
Director: Cledera Castro, Mª Mar
Collaborating institution: ICAI- Universidad Pontificia de Comillas
SUMMARY
This project involves the design of a drinking water reservoir in the municipality of
Rojales, in the province of Alicante, and it is designed to store drinking water for
distribution to the urbanization “Ciudad Quesada III " in which 3173 houses had
been projected, and the 50 houses that make up the land"Les Aigues”, which is
considered rural area.º
The plot on which the tank is projected is classified as green area suitable for the
installation of equipment, therefore it is an ideal spot to build the reservoir.
Furthermore, the ground is 30 meters above the urbanization, it is possible to
distribute drinking water by gravity. The rural area is at an altitude of 27 meters
above the level of the reservoir, which has designed a pumping system to meet
demand.
After conducting a survey of the land and the parcel will arrive at a determination
that the tank that best suits the needs and demand, is a tank buried rectangular
geometry and dimensions of 30x28 meters. The tank has two separate buildings,
separated by a wall to allow maintenance and cleaning of each vessel without
having to cut the supply.
To design the size of the reservoir has been studied forecasting demand for drinking
water in the two populations. Adjusting the "Rules for the drafting of water supply
projects and sanitation of population", a consumption of 3000 m3/day. Following
the recommendations of the AEAS, Spanish Association of Water Supply and
Sanitation, the tank capacity is calculated 3000m3.
To date, 50 houses were supplied drinking water from the underground, but since
the last physical-chemical analysis conducted in the area gave a high level of
nitrates and conductivity higher than those allowed for human use, the need
supplying the area with drinking water. To reach the height of 27 meters to which
are the houses must be overcome to a point 60 meters above the level of the
reservoir. After that point, the distribution to the point of connection to the existing
pipeline network, is done by gravity. It installs a suction cup, DN model VE320 of
100 Us, at the high point of the installation to remove the air that could enter the
leadership as well as introduced in the process of filling and emptying of the
network. Three pumps are installed, model CR-20-06 of the Grundfos brand, along
with greater flexibility to respond to demand, one of which was an auxiliary pump.
Install two hydraulic accumulators, model number 1000 liters of EML Olaer,
reducing the number of starts of the pumps. The drive and suction pipes are high
density polyethylene DN 50mm, model PE100 S5/SDR11 PN10. The pipeline
connecting the output of the pumps with the point of connection to the network is
high-density polyethylene, model PE100 S5/SDR11 PN10, DN 100mm.
Distribution to the urbanization “Ciudad Quesada III” is done by gravity to the
point of connection to the grid, whose design and construction is undertaking
construction of urbanization. The height difference between the axis of the pipe of
the tank and drive the point of grid is 30 meters, reaching a pressure of 3 bar
network, taking into account the friction losses from the pipe. This pipe is
polypropylene diameter 400 mm, model S5/SDR11 PN10. All suction pipes, and
drive distribution of the brand George Fisher. The union of pipes is done by
termofusión.de DN 50mm, model PE100 S5/SDR11 PN10. The pipeline connecting
the output of the pumps with the point of connection to the network is high-density
polyethylene, model PE100 S5/SDR11 PN10, DN 100mm.
This project involves the calculations of the electric deposit. Power will be supplied
to the voltage of 400/230 V, to use standardized budgets. The deposit has electronic
budgets measuring levels of the reservoir, the flow of input and output, the level of
free chlorine, a warning system in case of failure of pumps and an intrusion alarm.
Also has interior and exterior lighting of the stand tube. For the connection of these
signals using a computer-based control PLC control and monitor capable of
receiving data via input modules and analog and digital output, capable of
transmitting information via radio-modem tank the Center Control Aquagest
Levante, which is the company that operates in the municipality of Rojales. From
the Control Center displays all parameters and alarms, the remote station. After
performing the checks on the electricity system intensity, short circuit and voltage
drop, and complying with the current rules in REBT02 have been calculated the
overcurrent protection to be secure at all times that the plant will not be exposed to
overloading and short circuits. Breakers are used in each line of indoor and fuses to
protect the online dealer. To protect against indirect contact (ITC_BT_18) has
designed an earth consisting of a bare copper conductor 35mm2 and 25 meters, 4
spades vertical Cu-coated steel 14 mm in 2 meters length each. It is estimated that
the power to employ the power grid to meet the needs of the pumps, as well as
control equipment, communications, lighting and pumps, is 18.2Kw.
The solution adopted for the structure of the deposit consists of the construction of a
reinforced concrete tank, a rectangular and divided into two separate buildings
separated by a wall. Considering the charges brought by the dead weight of the
forged and by water. For the calculation of the separation wall between the two
spacecraft has been considered the worst, which is where a vessel is filled with
water and the other empty. Following the instruction of Structural Concrete,
EHE08, exposure to which is subject to the concrete, the minimum strength is 30
N/mm2. Waterproofing and heat insulation is made with a layer of concrete, a
flexible sheet of PVC, a geotextile and a layer of gravel. Using software (CYPE
Engineers) by introducing the action and the forging of water have been calculated
and tested armor and concrete structure.
The findings of the Environmental Impact Study show no impediment to the
development of the work.
The budget of the project amounts to €1,003,361.33.
MEMORIA INDICE
INDICE GENERAL
1. MEMORIA DESCRIPTIVA............................. .....................................4
2. CALCULOS……………………………………………… ..……..………58
3. ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL……………………………..… .130
4. ANEJOS…………………………………………………………………141
MEMORIA DESCRIPTIVA
INDICE GENERAL
1. MEMORIA ............................................................................................ 12
1.1 MOTIVACIÓN DEL PROYECTO ........................... .......13
1.2 OBJETIVO DEL PROYECTO ............................. ..........13
1.3 MEMORIA DESCRIPTIVA ............................... .............17
1.3.1 INTRODUCCIÓN ...................................................................... 17
1.3.2 ESTUDIO DEL TERRENO ....................................................... 18
1.3.3 ESTUDIO DE LA SITUACION DEL DEPÓSITO ...................... 21
1.3.4 EMPLAZAMIENTO ................................................................... 22
1.3.5 SITUACIÓN DEL DEPÓSITO RESPECTO AL TERRENO ...... 24
1.3.6 MATERIAL Y DISPOSICIÓN CONSTRUCTIVA ....................... 24
1.3.7 GEOMETRÍA DEL DEPÓSITO ................................................. 26
1.3.8 ESTUDIO DEL BOMBEO ......................................................... 27
1.3.8.1 CARACTERISTICAS DEL BOMBEO .................................... 27
1.3.8.2 SOLUCION ADOPTADA PARA EL BOMBEO ...................... 27
1.3.8.3 TUBERIAS DE ASPIRACION E IMPULSION ....................... 31
1.3.8.4 DISTRIBUCION ZONA RURAL ............................................ 32
1.3.8.5 TUBERIAS DE DISTRIBUCIÓN ZONA URBANA ................. 33
1.3.8.6 UNION DE TUBERIAS .......................................................... 33
1.3.9 SOLUCION ADOPTADA PARA EL SISTEMA ELÉCTRICO .... 34
1.3.9.1 TELECONTROL.................................................................... 37
1.3.10 SOLUCION ADOPTADA PARA LA ESTRUCTURA ............. 40
1.3.10.1 SEGURIDAD ESTRUCTURAL .......................................... 40
1.3.10.2 CRITERIOS ADOPTADOS ............................................... 41
1.3.10.3 FISURAS EN LAS PAREDES DEL DEPÓSITO ................ 45
1.3.10.4 INFORMACION SISMICA ................................................. 50
1.3.10.5 ESTRUCTURA .................................................................. 53
1.3.12 ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL ........................................ 58
1.3.13 BIBLIOGRAFÍA ..................................................................... 59
1.3.14 RESUMEN DEL PRESUPUESTO ........................................ 62
MEMORIA 12
1. MEMORIA
El depósito de agua que se diseña en este proyecto está destinado a
satisfacer la demanda de agua potable de una población de 3.173
viviendas en el sur de la provincia de Alicante y a bombear agua a una
zona rural consolidada, no urbanizable, que se encuentra a una
diferencia de altura respecto al depósito de 35m.Para acceder a la zona
rural desde el depósito, es necesario sortear un punto situado a 60m
respecto a la base del depósito.
Se tomarán como criterios para el diseño del depósito, del bombeo y la
selección de todas las instalaciones y equipos, aquellos que garanticen
el funcionamiento habitual de la instalación hidráulica y la seguridad de
la estructura, teniendo en consideración el coste de la instalación, de
forma que esta elección se haga teniendo en cuenta que el excederse
en los requisitos mínimos calculados en el dimensionamiento (con un
cierto margen de seguridad) resulta más caro y no siempre asegura un
mejor funcionamiento. El cálculo de la estructura del depósito también
llevará asociados unos coeficientes de seguridad asociados a
alteraciones sísmicas y posibles alteraciones en el terreno.
MEMORIA 13
1.1 MOTIVACIÓN DEL PROYECTO
La motivación principal de este proyecto es la necesidad de abastecer
de agua potable a una población en crecimiento debido a que el
depósito que regula actualmente la demanda de agua de la población
será insuficiente cuando se construyan las 3173 viviendas proyectadas
de la urbanización “Ciudad Quesada III”. También se diseña el depósito
con la finalidad de abastecer de agua corriente a una zona rural.
Esta zona hasta el momento se estaba abasteciendo desde un pozo de
agua subterránea bastante cargada de nitratos y alta conductividad, es
decir que no cumplía los parámetros de potabilidad según el Real
Decreto 140/2003. De este modo la pequeña red de abastecimiento si
es aprovechable.
1.2 OBJETIVO DEL PROYECTO
El objeto del presente proyecto es la definición, justificación técnica y
valoración, con el nivel de detalle correspondiente a un proyecto de fin
de carrera, del diseño de un depósito de agua potable de 3.000 m3 de
capacidad, la conexión de la conducción de salida con la red de
distribución, y conducción general de alimentación de 400 mm de
diámetro para el llenado del depósito, y el bombeo de este depósito una
zona rural situada a 60metros por encima de este.
MEMORIA 14
Figura 1. Abastecimiento depósito
DEPOSITO
ETAP
MEMORIA 15
Figura 2. Zona abastecimiento urbano
CIUDAD QUESADA III
DEPOSITO
MEMORIA 16
Figura 3. Zona abastecimiento rural
DEPOSITO
CASAS
RURALES
DEPOSITO
MEMORIA 17
1.3 MEMORIA DESCRIPTIVA
1.3.1 INTRODUCCIÓN
El objetivo del proyecto será diseñar un depósito de agua potable para
el abastecimiento de una población, así como un bombeo desde el
depósito hasta una zona rural. Para ello se realizarán una serie de
estudios previos a los cálculos, que se enumeran a continuación, y se
detallarán en el desarrollo del proyecto:
• Estudio de la demanda y de las cotas para determinar el bombeo.
• Estudio del terreno, geología.
• Análisis de los tipos de depósitos posibles y elección del tipo en
función de la capacidad necesaria, extensión y forma del terreno
disponible y explotación y mantenimiento futuros.
• Estudio de la demanda de agua.
• Estudio del consumo de energía eléctrica a consumir.
• Estudio de las acciones sobre el terreno, sísmicas y debidas a la
acción del agua y el forjado.
Dentro del alcance del proyecto está la selección de los distintos
equipos y el cálculo estructural del depósito para cumplir el fin último del
proyecto que es garantizar un adecuado almacenamiento y distribución
de agua potable. Se cumplirán los requisitos necesarios que aseguren
el correcto almacenamiento del agua potable para certificar su calidad a
MEMORIA 18
la salida del depósito. Para ello se situarán dispositivos de medida de la
calidad del agua en las conducciones de entrada y salida del depósito
Las propuestas para el cálculo y alcance del proyecto son:
• Cálculo del bombeo. Elección de las bombas, ya que se
dispondrán tres bombas en paralelo, acumuladores hidráulicos y
cálculo de tuberías.
• Cálculos hidráulicos y dimensionales, que incluirán los cálculos
de las tuberías de llenado del depósito, el cálculo de las
dimensiones del mismo, el cálculo de tuberías de salida y de la
conexión a la red de distribución ya existente.
• Cálculos eléctricos. Para el suministro de energía se contratará el
100% de la potencia necesaria a la red de suministro eléctrico.
• Diseño de la arquitectura e instalaciones del depósito. Cálculo de
la estructura del mismo.
1.3.2 ESTUDIO DEL TERRENO
En la redacción del presente Proyecto se ha utilizado la siguiente base
cartográfica:
• Cartografía de la Generalitat Valenciana a escala 1/10.000 y
equidistancia de curvas de nivel a 10 metros.
• Levantamiento taquimétrico de la parcela del depósito con
equidistancia de curvas de nivel de 0,5 m.
MEMORIA 19
Se adjuntan también los planos del levantamiento topográfico de la
zona de emplazamiento del depósito.
Para el replanteo de la obra se han ubicado hitos sobre el terreno que
servirán como bases de replanteo. En las figuras 4 y 5 se incluyen los
datos de las coordenadas de las bases topográficas, de replanteo y de
construcción de la estructura del depósito.
Figura 4. Bases topográficas de la parcela
Figura 5. Bases topográficas del terreno
MEMORIA 20
Figura 6. Plano topográfico de la parcela
MEMORIA 21
1.3.3 ESTUDIO DE LA SITUACION DEL DEPÓSITO
Una vez analizada la situación actual del abastecimiento, resuelta en los
cálculos hidráulicos, y a fin de garantizar unos caudales suficientes
tanto para la población actual como para el desarrollo futuro, así como
solucionar las deficiencias detectadas, se propone la siguiente solución:
Diseño de un depósito de 3.000 m3 en la parcela mostrada en el plano
anterior, situada a la cota 78,5msnm desde la cual se puede abastecer
por gravedad a las viviendas situadas por debajo de la cota 30metros y
también permitirá abastecer a una zona rural, en cuyo caso se deberá
sortear un punto situado a una diferencia de cota de 60m para luego
distribuir por gravedad a la zona rural que se encuentra a 27metros de
diferencia con el depósito.
Las viviendas a las que se suministra agua, son viviendas unifamiliares
de una planta, por lo que la toma de agua está a nivel de calle como
máximo 1,5m más alta.
En la red de distribución por gravedad el punto de conexión a la red de
distribución se encuentra a una diferencia de cota de 30 metros
respecto a la salida del depósito por lo tanto en la red se logrará una
presión de 3bar, presión suficiente para la distribución de agua potable.
A continuación se analizan las características del depósito seleccionado
atendiendo a:
• Emplazamiento.
• Situación respecto al terreno.
MEMORIA 22
• Material y disposición constructiva.
• Geometría.
1.3.4 EMPLAZAMIENTO
El depósito se ubicará en una parcela clasificada como zona verde apta
para equipamientos, en la que se podrán construir instalaciones para
servicios públicos tales como depósitos de agua, plantas de tratamiento,
estaciones de bombeo, centros de generación eléctricos, etc.
Este emplazamiento, debido a la orografía del terreno, es idóneo para la
construcción de un depósito de agua, ya que en caso de un improbable
colapso del depósito, el agua se encauzaría por la ladera de la zona
verde, no inundando viviendas. Se observa este fenómeno en el plano
topográfico de la parcela.
MEMORIA 23
.
Ilustración 7. Posición del depósito sobre el terre no
MEMORIA 24
1.3.5 SITUACIÓN DEL DEPÓSITO RESPECTO AL TERRENO
Se ha decidido proyectar un depósito superficial porque no es necesario
ganar cota para garantizar el suministro, porque al encontrarse el
depósito a una cota superior a las viviendas la distribución se hará por
gravedad, y se bombeará a la zona rural.
Se descarta también enterrar el depósito por ser innecesario y costoso,
se minimizan así los movimientos de tierras, que impactan
negativamente sobre el medio ambiente y encarecen la construcción.
Se evita expresamente la realización de terraplenes para apoyo del
depósito, que pudieran comprometer su estabilidad. Dada la buena
calidad del terreno de cimentación, se admite que los puntos más
someros del cimiento queden a ras del terreno natural, únicamente se
eliminará la cubierta vegetal.
1.3.6 MATERIAL Y DISPOSICIÓN CONSTRUCTIVA
Centrándose en los depósitos de hormigón armado o pretensado, se
puede optar por la ejecución “in situ” o por prefabricados. Los modelos
prefabricados ofrecen menores garantías de durabilidad y estanqueidad
para un depósito de este volumen y para la envergadura de la obra total
a realizar. Además, al ser más reducida la cota de agua, repercute en la
superficie a expropiar y en el volumen de excavación a realizar. En este
tipo de depósito formado por piezas prefabricadas que se unen en obra,
es muy importante para su estanqueidad, la correcta ejecución del
sellado entre piezas o bien entre éstas y el hormigón in situ.
MEMORIA 25
También es importante cara a su durabilidad, el correcto trato que
hayan recibido las piezas tanto en su carga en fábrica como en su
descarga, correcto almacenaje y posterior ubicación en obra, dado que
un golpe puede provocar una microfisuración en la pieza que a corto
plazo suponga una oxidación de armaduras. Por estos motivos, se
descarta la realización por prefabricados y se adopta la ejecución “in
situ”.
MEMORIA 26
1.3.7 GEOMETRÍA DEL DEPÓSITO
Se realiza la disposición del depósito en dos naves independientes(o
vasos), ya que en caso de tener que realizar labores de mantenimiento
siempre es posible abastecer con un solo vaso sin tener que cortar el
suministro.
Estructural y económicamente los depósitos de planta circular ofrecen
ventajas por el mejor rendimiento geométrico y mecánico de la sección
circular frente a la rectangular. En el caso del presente proyecto un
depósito rectangular ofrece un mejor encaje en la parcela disponible, ya
que se minimiza el volumen de excavación, y permite hacer dos naves
lo que facilita su limpieza y mantenimiento.
Se descarta la ejecución de la cubierta del depósito mediante un forjado
unidireccional convencional pues, aunque podría ser una solución más
económica, las viguetas comerciales no cumplen las condiciones de
recubrimiento de armaduras impuestas por la EHE08 (Instrucción de
Hormigón Estructural, ver bibliografía) para las condiciones de
exposición asociadas al ambiente de un depósito. Se adopta la
realización mediante módulos prefabricados, que resulta más
económica y ligera que una losa convencional.
Las dimensiones interiores de cada nave del depósito serán 29,2 x 13,4
metros con 4,3 m de altura útil. Dado que para conseguir una capacidad
de 3.000 m3 la altura de lámina necesaria es de 3,85 m, quedan 0,45 m
de resguardo, suficiente para las jácenas de cubierta.
MEMORIA 27
1.3.8 ESTUDIO DEL BOMBEO
1.3.8.1 CARACTERISTICAS DEL BOMBEO
Hasta la fecha, la demanda de agua potable para uso doméstico de la
zona rural “Les Aigues” ha sido cubierta por el agua bombeada desde el
subsuelo. Sin embargo, en el último análisis del agua subterránea se
han detectado altos niveles de nitratos y alta conductividad en el agua,
por lo que resulta urgente el suministro de agua potable. La población
rural, formada por 50 viviendas, se encuentra a una cota superior que el
depósito proyectado, siendo necesario salvar un punto alto en el
suministro. En este proyecto se diseña un bombeo para alcanzar la
altura necesaria para el abastecimiento.
Como el consumo de las viviendas rurales no variará en el futuro debido
a que es una zona rural no urbanizable, por lo tanto se dimensionará el
bombeo para una demanda de agua algo superior a la que se estaba
demandando hasta el momento. Aplicando los coeficientes necesarios,
se ha obtenido un caudal máximo de diseño de 4.95 l/s. La demanda de
agua es variable, por ello las bombas son de velocidad variable.
1.3.8.2 SOLUCION ADOPTADA PARA EL BOMBEO
Para cubrir la demanda de agua se ha optado diseñar el circuito
compuesto por tres bombas de velocidad variable capaces de dar la
altura del punto más alto de la instalación y sus pérdidas de carga. Se
opta por la instalación de dos bombas en funcionamiento para darle
mayor flexibilidad al suministro, y responder rápidamente a variaciones
en la demanda.
MEMORIA 28
Se instalará una tercera bomba con el objetivo de mantener la calidad
del suministro en caso de avería de alguna de las dos bombas
principales. Las tres bombas serán de velocidad variable para
responder a las variaciones de la demanda.
Se ha contrastado las catálogos de bombas pertenecientes a distintas
casas y se ha decidido que las bombas que mejor se adaptan a las
características establecidas, calculadas en los cálculos del bombeo, son
las bombas de la casa Grundfos, modelo CR-20-06 A-F-A-E-HQQE
3x400D.
El motor que acompaña a la bomba es un motor SIEMENS-EAN.
Figura 8. BOMBA GRUNDFOS CR-20
En el punto más alto a alcanzar se ha previsto instalar una ventosa con
la finalidad de desalojar el aire que pudiese introducirse en la
conducción así como el introducido en el proceso de llenado y vaciado
de la red. La ventosa que se va a utilizar es del tipo VE320 de DN 100,
de la compañía DANFOSS – SOCLA. Las características técnicas de
esta válvula de aire, se especifican en el Anejo VI.
Se ha decidido también instalar dos acumuladores hidráulicos, uno por
MEMORIA 29
cada bomba principal, con la finalidad de disminuir el número de
arranques de cada bomba y proteger el sistema de impulsión de las
mismas. Por las dimensiones de la instalación y los caudales máximos
calculados para la demanda, se van a instalar dos acumuladores
hidráulicos de 1000 litros cada uno.
El acumulador hidráulico que se va a emplear en la instalación es de la
casa Olaer, serie EML y tendrá un volumen de 1000 litros, presión
nominal 80 bar y diámetro 50mm.
Se dispondrá de las válvulas de corte y retención necesarias para el
correcto funcionamiento del bombeo. En la figura 9, se representa un
esquema sencillo del circuito formado por las tres bombas en paralelo.
MEMORIA 30
Figura 9 Esquema del circuito hidráulico
MEMORIA 31
1.3.8.3 TUBERIAS DE ASPIRACION E IMPULSION
Las tuberías de aspiración comunican la salida del depósito con la
bomba. El diámetro de las tuberías de aspiración coincide con la brida
de entrada de la bomba y es de 50 mm. La distancia entre la salida del
depósito y la conexión a la bomba es de1metro. Al ser una distancia
pequeña, se desprecian las pérdidas en el conducto de aspiración
Las tuberías de impulsión de cada bomba se unen a la salida de la
bomba quedando una única tubería de de diámetro 100mm que llega
hasta el punto más alto de la instalación, la ventosa.
La presión que debe soportar tubería de impulsión es de 70.95metros.
Por lo que se buscan en el mercado las tuberías que mejor se adapten
a este uso. Las tuberías que se van a emplear son de polietileno de alta
densidad, fabricadas por la compañía Georg Fischer, modelo PE100
S5/SDR11, de presión nominal de trabajo 16 bar, que se suministran en
tuberías de 5 metros de longitud y de color negro grafito (RAL 9011) y
de diámetro 50mm.
El PE 100 es un polietileno de tercera generación. Permite trabajar en el
rango de temperatura de –50 ºC a 90 ºC. Otra de sus grandes ventajas,
es que se puede trabajar en rangos de entre 12.5 hasta 16 bar con el
mismo espesor de tubería, un factor importante en situaciones de
fuertes cambios de presión, que implicaría la no necesidad de cambiar
de tubería por problemas de espesor a la hora de aguantar dicha
presión.
La conexión de las dos tuberías de impulsión se hace mediante una T,
cuyo diámetro de entrada es 50mm, ya que tienen que acoplar con las
MEMORIA 32
dos tuberías de impulsión que provienen de las bombas, y el de salida
es 100mm, para conservar la continuidad del caudal.
Así mismo a cada tubería de impulsión se acopla el bypass de la bomba
auxiliar, por lo que se emplearán dos T´s de 50 mm de entrada y 50 mm
de salida.
1.3.8.4 DISTRIBUCION ZONA RURAL
Este proyecto abarca el diseño de las tuberías desde la salida del
depósito hasta el punto en el que se encontraba antiguamente el
bombeo del pozo. Ya que la red de distribución que llega hasta las
casas rurales ya está construida.
Por lo tanto la distribución desde la ventosa hasta las casas rurales se
realizará por gravedad.
En las dos salidas del depósito, tanto en la que abastece la zona rural
como la zona urbana, se dispone de un caudalímetros, uno en la tubería
de aspiración y otro en el punto donde se une la tubería de distribución
con la red de distribución a las casas. El objetivo de los contadores es
registrar la demanda así como detectar las posibles pérdidas a lo largo
de las tuberías.
MEMORIA 33
1.3.8.5 TUBERIAS DE DISTRIBUCIÓN ZONA URBANA
La diferencia de cota desde el depósito y el punto de conexión a la red
de distribución existente es de 30 metros, altura suficiente para tener
presión en la red. Se supone que las en la red de distribución no hay
incremento en la cota, y si lo hay es a favor de la presión positiva de la
red, y teniendo en cuenta que las viviendas son unifamiliares y su altura
máxima no alcanza los 4 ó 5 metros.
Como se ha indicado anteriormente, el diseño de la red de distribución
es competencia del constructor que proyecta las nuevas viviendas, y no
se diseñará en este proyecto.
La tubería que une la salida del depósito con la conexión a la red de
distribución tiene un diámetro de 400mm y es de polietileno de alta
densidad de la casa George Fisher, cuyas propiedades se describen en
el pliego de condiciones técnicas.
Se dispone de dos caudalímetros en el recorrido de la tubería, uno en la
salida del depósito, y otro en el punto de conexión a la red de
distribución.
1.3.8.6 UNION DE TUBERIAS
La unión de los tramos de 5 metros de tuberías se realizará por
termofusión. Este tipo de unión es óptimo para unir tuberías de
polietileno, y garantiza la estanqueidad de las mismas. La termofusión
se explica en el pliego de condiciones técnicas.
MEMORIA 34
1.3.9 SOLUCION ADOPTADA PARA EL SISTEMA ELÉCTRICO
El consumo total de la instalación es de 18.282 W, potencia que se
contratará a la red.
El sistema de bombeo, maniobras, control de parámetros energéticos y
de funcionamiento del bombeo así como otros relativos la seguridad del
mismo como intrusismo, alarma, etc. son susceptibles de ser
controlados en control remoto mediante un sistema de telemando. Para
ello se ubican los sistemas y elementos necesarios con las
características reflejadas en el Pliego de Condiciones Técnicas
Particulares, siendo todo ello compatible con las prescripciones de la
Empresa Explotadora de la Obra.
Se contempla la instalación de una acometida eléctrica incluyendo un
armario para equipos de protección y medida en la acera junto a la
puerta de acceso de la parcela del depósito.
La acometida se ejecutará enterrada en zanja con conductor de
aluminio 3x16 mm2 según las prescripciones de la compañía
suministradora.
La derivación individual se realizará en instalación enterrada bajo tubo,
mediante cable unipolar 2x10+TT10 mm2, aislamiento XLPE 0’6/1kV
hasta el cuadro general de distribución en B.T.
El cuadro general de mando y protección, estará preparado para
albergar las protecciones eléctricas que a continuación se detallan:
MEMORIA 35
Tabla 1. Protecciones eléctricas
CANTIDAD TIPO PROTECCIÓN ELÉCTRICA
1 Interruptor general automático 50 A, II, poder de corte 15 kA; curvas B,C,D.
1 1 Interruptor magnetotérmico 10 A, II, poder de corte 4,5 kA, curvas B,C,D.
4 4 Interruptores magnetotérmicos 16 A, II, poder de corte 4,5 kA, curvas B,C,D.
1 1 Interruptor magnetotérmico 20 A, II, poder de corte 4,5 kA, curvas B,C,D.
1 1 Interruptor magnetotérmico 30 A, II, poder de corte 4,5 kA, curvas B,C,D.
4 4 Interruptores diferenciales 25 A, II, sensibilidad de 30 mA
1 1 Interruptor diferencial 40 A, II, sensibilidad de 30 mA
Los circuitos interiores se realizarán con cables unipolares de cobre con
aislamiento de PVC 750 V y su cubierta en color según reglamentación
vigente.
MEMORIA 36
Tabla 2. Cables cobre
FASE COLOR
Fase activa R: Color gris.
Fase activa S: Color marrón.
Fase activa T: Color negro.
Conductor neutro: Color azul claro.
Cables de tierra: Color amarillo-verde.
El alumbrado exterior de la caseta se realizará con luminarias tipo
farolas M.C.C, con lámparas de halogenuro metálico de 200 W.
El alumbrado del interior de la caseta se realizará con una luminaria
estanca IP-65 de 2x50 W. En el interior también se instalará un equipo
autónomo de emergencia compuesto de dos lámparas de 10 W.
Se prevé la instalación de puesta a tierra de la estructura del edificio y
sus instalaciones mediante cable de cobre desnudo de 35 mm2 de
sección enterrado en las zanjas de cimentación y al que se unirán todas
las masas. De esta red partirá la derivación de la línea principal de
tierra, de 16mm2 de sección hasta llegar al cuadro general de mando y
protección.
La instalación deberá cumplir las condiciones establecidas en el
REBT02 (Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión de 2002) y las
Instrucciones técnicas complementarias. Se tendrá en cuenta
especialmente lo indicado en la Instrucción ITC-BT 30 del REBT02, por
tratarse de un Local húmedo.
MEMORIA 37
En los Cálculos Eléctricos se desarrolla el cálculo y dimensionamiento
de los conductores, protecciones y toma de tierra de la instalación.
1.3.9.1 TELECONTROL
Los elementos a supervisar y controlar por esta estación remota del
depósito, así como su señalización y maniobra correspondiente son los
siguientes:
Tabla 3. Equipos telecontrol
ELEMENTO Cantidad Ent.Dig. Ent.Ana.
Nivel depósito 1 1
Boyas de nivel máximo/mínimo 2 2
Caudalímetro electromagnético: 1 1 1
Analizador de cloro y pH 1
Nivel de concentración
cloro libre 1 2
Bomba dosificadora 1
Alarma fallo bomba
dosificadora 2
Rectificador/cargador 24V 1 1
Falta alimentación 220V 1
Protección sobretensión 220V 1 1
Alarma intrusismo 1 1
Para la conexión de estas señales se utiliza un equipo de control
basado en autómata programable de control que realiza las siguientes
MEMORIA 38
funciones:
• Adquisición, tratamiento, supervisión y maniobra de la
señalización procedente de la instrumentación y equipos a
controlar que componen la estación remota, a través de
módulos de entrada/salida digitales y analógicos.
• Comunicación vía radio-modem con el Centro de Control
atendiendo al protocolo específico TTCOM de tipo maestro-
esclavo para comunicación por polling continuo con
tratamiento de incidencias.
El equipo de control para supervisión y control de estos elementos se
dimensiona como sigue:
• CPU S7-313-C
• 1 interface programación MPI
• 1 interface comunicaciones RS-232
• 24 entradas digitales
• 16 salidas digitales
• 6 entradas analógicas
• 2 salidas analógicas
• 1 entrada PT-100
La comunicación con el Centro de Control se realiza mediante enlace
vía radio utilizando un equipo radio banda UHF MOTOROLA GM-360-U
MEMORIA 39
con módem transparente 2400 baudios, antena directiva instalada sobre
mástil de 3mts.
Los equipos electrónicos se montan en un armario de chapa de acero
de alto 1000 mm, ancho 800 mm, profundidad 300 mm., con placa de
montaje, ventilador, termostato y protección magnetotérmica para
alimentación general, así como para los equipos de telecontrol
(autómata, común señales, radio-modem, fuente de alimentación,
ventilador-toma corriente y cada uno de los equipos de instrumentación
relacionados anteriormente).
El programa de lógica local a desarrollar específicamente y la
programación de la aplicación SCADA del Centro de Control permiten la
visualización de todos los parámetros y alarmas de la estación remota.
MEMORIA 40
1.3.10 SOLUCION ADOPTADA PARA LA ESTRUCTURA
1.3.10.1 SEGURIDAD ESTRUCTURAL
La EHE08 en su capítulo II, artículo 5 (ver bibliografía) manifiesta que
una estructura debe ser proyectada y construida para que, con una
seguridad aceptable, sea capaz de soportar todas las acciones que la
puedan solicitar durante la construcción y el período de vida útil previsto
en el proyecto así como la agresividad del ambiente.
Una estructura debe, también, ser concebida de manera que las
consecuencias de acciones excepcionales tales como explosiones o
impactos, así como de errores, no produzcan daños desproporcionados
en relación a la causa que los ha originado.
En síntesis, durante su vida útil, los requisitos esenciales a los que, al
menos, debe dar respuesta, una estructura son: resistencia mecánica y
estabilidad, seguridad en caso de incendio, higiene, salud y medio
ambiente, y seguridad de uso.
Los anteriores requisitos se satisfarán mediante un proyecto correcto
que incluya una adecuada selección de la solución estructural y de los
materiales de construcción, una ejecución cuidadosa conforme al
proyecto, un control adecuado del proyecto, de la ejecución y de la
explotación así como un uso y mantenimiento apropiados.
MEMORIA 41
1.3.10.2 CRITERIOS ADOPTADOS
Para el cálculo de la estructura del depósito de 3000 m3 se han tomado
los siguientes criterios:
Para el cálculo de los esfuerzos en el muro de separación entre las dos
naves, se estudia el caso en el que una nave esté llena y la otra vacía.
Este es el caso más desfavorable porque, en caso de ocurrir un seísmo
mientras una de las dos naves se encuentra bajo labores de
mantenimiento, el muro de separación de las dos naves sufriría el
esfuerzo en una de sus caras quedando la otra libre.
Se estudian los muros como placas ancladas en los laterales y en la
parte inferior de estos. El forjado quedará apoyado en la carcasa del
depósito.
Se toman como cargas las ejercidas por la fuerza del agua, y las
debidas al peso del forjado.
Para los cálculos de hormigón se emplean la metodología de EHE08 en
su capítulo VIII, epígrafe 8.2.3 (ver bibliografía), se expresan las clases
específicas de exposición ambiental en relación con otros procesos de
degradación distintos de la corrosión, expresadas en la siguiente tabla:
MEMORIA 42
Tabla 4 Clases generales de exposición relativas a la corrosión de las armaduras
CLASE GENERAL DE EXPOSICIÓN
Clase Subclase Designación Tipo de
proceso
DESCRIPCIÓN EJEMPLOS
no agresiva Interiores de
edificios, no
sometidos a
condensaciones
Interiores de
edificios,
protegidos de
la intemperie
I Ninguno Eementos de
hormigón en masa
normal IIa corrosión
de origen
diferente
de los
cloruros
Interiores
sometidos a
humedades
relativas medias
altas (>65%) o a
condensaciones
Sótanos no
ventilados
humedad Exteriores en
ausencia de
cloruros, y
expuestos a lluvia
en zonas con
precipitación
media anual
superior a 600 mm.
Cimentaciones
alta Elementos
enterrados o
sumergidos.
Tableros y
pilas de
puentes en
zonas con
precipitación
media anual
superior a 600
mm
MEMORIA 43
humedad
media
IIb corrosión
de origen
diferente
de los
cloruros
Exteriores en
ausencia de
cloruros,
sometidos a la
acción del agua de
lluvia, en zonas
con precipitación
media anual
inferior a 600 mm
Cnstrucciones
exteriores
protegidas de
la lluvia
Tableros y
pilas de
puentes, en
zonas de
precipitación
media anual
inferior a 600
mm
Marina aérea IIIa corrosión
por
cloruros
Elementos de
estructuras
marinas, por
encima del nivel
de pleamar
Edificaciones
en las
proximidades
de la costa
Elemento
exteriores de
estructuras
situadas en las
proximidades de la
línea costera (a
menos de 5 km)
Puentes en
las
proximidades
de la costa
sumergida IIIb corrosión
por
cloruros
Elementos de
estructuras
marinas
sumergidas
permanentemente,
por debajo del
nivel mínimo de
bajamar
Zonas
sumergidas de
diques,
pantalanes y
otras obras de
defensa litoral
Cimentaciones
y zonas
sumergidas de
pilas de
puentes en el
mar
MEMORIA 44
en zona
de
mareas
IIIc corrosión
por
cloruros
Elementos de
estructuras
marinas situadas
en la zona de
carrera de mareas
Zonas
situadas en el
recorrido de
marea de
diques,
pantalanes y
otras obras de
defensa litoral
con cloruros de
origen diferente
del medio marino
IV corrosión
por
cloruros
Instalaciones no
impermeabilizadas
en contacto con
agua que presente
un contenido
elevado de
cloruros, no
relacionados con
el ambiente marino
Piscinas
Superficies
expuestas a sales
de deshielo no
impermeabilizadas.
Pilas de pasos
superiores o
pasarelas en
zonas de
nieve
Estaciones de
tratamiento de
agua.
Al tratarse de un depósito de agua potable se toma como clase de
exposición ambiental para las instalaciones de agua potable cloruros de
origen diferente del medio marino.
El artículo 37 de la EHE08 (ver bibliografía), en su epígrafe 37.3.2,
prescribe para esta clase de exposición ambiental que la resistencia
mínima del hormigón debe ser 30 N/mm2. Así pues, los materiales
utilizados son hormigón HA-30/P/20/IV (resistencia característica a
MEMORIA 45
compresión a los 28 días igual a 30 N/mm2) y acero B 400 SD
(recomendado por la EHE08 en su anejo 10, ver bibliografía).
1.3.10.3 FISURAS EN LAS PAREDES DEL DEPÓSITO
Por las características de los esfuerzos que deben soportar los muros,
son los que más problemas manifiestan. Son muchas las causas de los
posibles fallos pero los síntomas que producen son muy precisos. Se
pueden producir vuelco, desplome, deslizamiento, deformaciones y
fisuras y grietas de los muros.
En los depósitos que almacenan fluidos, el problema más habitual y en
el que hay que prestar más atención son las fisuras.
Aparecen diferentes tipos de fisuras en los muros, y se muestran en las
figuras 10-15 (elaboración propia).
MEMORIA 46
Figura 10. Fisuración generalizada
Figura 11. Fisuración generalizada en la coronación
MEMORIA 47
Figura 12. Fisuración vertical generalizada
Figura 13. Fisuración en el arranque
MEMORIA 48
Figura 14. Fisuración horizontal cerca del pie
Figura 15. Fisuras verticales cerca del pie
MEMORIA 49
Para estado último de servicio, la aparición de fisuras depende valor
que tengan para el cliente las fisuras. La aparición de fisuras
normalmente no es señal de que la estructura se encuentre en estado
límite último.
En la provincia de Alicante, así como en casi todo el Levante, el agua
potable para el consumo humano tiene altas dosis de cal y arcilla
debido al tipo de terreno que predomina en la región.
Por lo tanto las posibles fisuras que aparezcan en los muros del
depósito, a lo largo del tiempo se consiguen sellar con la cal y la arcilla.
Ya que el agua al circular por la fisura lentamente va depositando los
sustratos en esta hasta que se obstruye la salida del agua.
El ancho máximo de fisura permitido por la Instrucción EHE08 en los
casos de estanqueidad no está contemplado. Se hace necesario seguir
las recomendaciones que figuran en la mayor parte de tratados de
depósitos y preconizadas por los especialistas en el tema. Así, para
Jiménez Montoya et al (1987), en los depósitos de hormigón armado
permanentemente sumergidos puede admitirse wmáx. = 0,2mm.
MEMORIA 50
1.3.10.4 INFORMACION SISMICA
La aceleración sísmica de cálculo, ca se define como el producto:
bc aa ⋅= ρ
Donde:
ba : es la aceleración sísmica básica.
ρ : es un coeficiente adimensional de riesgo, que se calcula mediante la
siguiente expresión.
37,0)50(t=ρ
Donde t es el período de vida en años de la estructura. Tomando este
valor como 100 años para construcciones de especial importancia,
tenemos que 30,1=ρ .
Por tanto, la aceleración sísmica de cálculo es:
gsmac ⋅==⋅⋅= 195,0 9129,181,915,030,1 2
.
Por ser gac ⋅> 06,0 es obligatoria la aplicación de la NCSE-02 (Norma
de Construcción Sismorresistente, ver bibliografía).
Para cada tipo de construcción se establece un espectro elástico de
respuesta en función del terreno existente en los primeros treinta metros
bajo la estructura y un coeficiente de contribución K , para movimientos
horizontales, correspondiente a un oscilador lineal simple con un
MEMORIA 51
amortiguamiento de referencia de 5% respecto al crítico, que consta de
tres tramos definidos por las siguientes ordenadas espectrales:
Tramo de períodos bajos ( 0TT < ).
[ ] 00 1)(1)( TTTT ⋅−+= αα
Tramo de períodos intermedios ( 10 TTT ≤≤ ).
)()( 0TT αα =
Tramo de períodos altos ( 1TT > ).
TTTT 10 )()( ⋅= αα
Siendo:
30,2)25,1)(8,33()( 0 +−−= KCTα
175,02,0125,00 −+= KCT
)(
)15(215,0
0
1T
CKT
α−=
Donde C es un coeficiente del suelo, que para terrenos compactos o
roca tiene un valor de 1, y K un coeficiente de contribución, que tiene en
cuenta la influencia en la peligrosidad sísmica de cada punto en los
distintos tipos de terremotos considerados en el cálculo de la misma, y
MEMORIA 52
su valor es, según el mapa de peligrosidad sísmica, 1.
Sustituyendo los valores de estos coeficientes en las fórmulas
anteriores, el espectro elástico de respuesta se muestra en la figura 16.
0,00
1,00
2,00
3,00
0,20 0,59 Período
Alfa(t)
2,2
Figura 16. Espectro elástico
La situación más desfavorable para el cálculo de la estructura es en
ante un sismo, por lo que se estudian las cargas permanentes del peso
propio del forjado, y las producidas por el movimiento de tierras, del
agua que contiene el mismo.
Se realiza el estudio considerando cada nave por separado.
MEMORIA 53
1.3.10.5 ESTRUCTURA
El depósito es de planta rectangular de hormigón armado en dos naves
con dimensiones interiores 29,2 x 13,4 m x 4,3 m de altura.
El depósito se cimienta sobre una losa de hormigón armado de 40cm de
espesor, apoyada sobre una capa de hormigón de limpieza de 10cm de
espesor y ésta a su vez sobre una capa de grava de 15 cm. En esta
última capa se dispone un tubo de drenaje de PVC de 110mm de
diámetro, en cada vaso, que conecta con la conducción de desagüe del
depósito.
Los muros son de hormigón armado de 40cm de espesor. Tanto la losa
de cimentación como los muros están realizados en hormigón de 30
N/mm2 de resistencia característica, según prescribe EHE08 (ver
bibliografía) para la clase de exposición denominada IV cloruros de
origen diferente al marino, recomendada para estaciones de tratamiento
de agua.
La cubierta se resuelve mediante una estructura formada por placas
prefabricadas nervadas de 16+4 cm. de canto apoyadas en los muros
perimetrales y en jácenas intermedias hormigonadas in situ de 40 x 40
cm. El peso propio del forjado es 347kg/m2 y la suma de cargas
muertas y sobrecarga de uso considerados es 240kg/m2. En cubierta se
disponen 2 entradas de 80 x 80 cm. por nave cerradas con un marco y
tapa de acero galvanizado.
Como impermeabilización y aislamiento térmico se disponen sobre la
cubierta las siguientes capas, ordenadas de abajo a arriba:
• Una capa de hormigón celular con cemento espumado para
MEMORIA 54
aislamiento térmico, con un espesor medio de 10 cm., sirviendo
además para la formación de pendientes.
• Una lámina flexible de PVC de 1mm de espesor para
impermeabilización.
• Un geotextil, para protección mecánica de la lámina de PVC
frente a la última capa de grava.
• Una capa de grava de 5 cm. de espesor, para protección contra
la acción de los rayos solares.
La ventilación del depósito se realiza con 4 aireadores estáticos en cada
vaso, con una capacidad de aspiración de 390 m3/h por efecto venturi
para una velocidad mínima del aire exterior de 2,5 m/s, colocados en
cubierta, capaces de evacuar un volumen de aire igual a la capacidad
del depósito en una hora. Los aireadores tienen un diámetro de 312mm
y un peso de 21 Kg.
Se disponen como apoyos intermedios 12 pilares de hormigón armado
con sección cuadrada de 40x40 cm., de modo que la nave queda
modulada en rectángulos de 6,70 x 4,30 metros, correspondiendo los
6,70 metros a la dirección de montaje de las placas de cubierta y los
4,30 metros a la dirección de las jácenas.
Las conducciones de salida y desagüe se alojan en una poceta de 0,55
metros de profundidad.
Se disponen juntas de impermeabilización en el encuentro de solera
con muros en horizontal.
MEMORIA 55
Adosada al depósito se instala la caseta de válvulas y bombas, con
dimensiones interiores 5,5 x 3,8 metros en planta y una altura de 3,0
metros. Cuenta con 3 recintos:
• La cámara de válvulas propiamente dicha.
• Una sala para el almacenamiento y dosificación de hipoclorito
sódico de dimensiones 1,5 x 1,5 metros.
• Una sala para el emplazamiento de las bombas.
La caseta de válvulas y bombas es de estructura de fábrica de bloques,
con muros de 0,2 m de espesor y cubierta constituida por forjado
unidireccional de viguetas y bovedillas de 0,20 m de canto y 3,8 metros
de luz, con una impermeabilización y protección similar a la del propio
depósito. Como refuerzo de la estructura se disponen unas riostras de
hormigón armado de 0,20 x 0,20 m2 de sección en los encuentros de los
muros en vertical y en los encuentros con el forjado.
La cámara de válvulas aloja los siguientes elementos:
• 1 conducción de salida DN 400mm. Cuenta con una válvula de
compuerta en la salida de cada vaso y un carrete de desmontaje.
• 1 contador mecánico DN 150mm en la conducción de salida de
250mm, unido a esta mediante dos conos, filtro y carretes
estabilizadores.
• 1 conducto de desagüe de fondo DN 200mm para cada vaso con
válvula de compuerta.
MEMORIA 56
• 1 conducto de aliviadero de calderería DN 300mm, al que se
incorporan la conducción de desagüe.
Una cámara anexa alberga una bomba dosificadora de hipoclorito,
analizador de cloro y pH, bomba recirculadora de agua de muestra
hasta depósito de 200 l, bomba de achique desde depósito acumulador
de agua de muestra para retorno de agua hasta depósito y depósito de
almacenamiento de hipoclorito sódico. Además se dispone de una
bomba para presurizar el agua de alimentación al lavaojos Dentro de
esta cámara se instalará un lavaojos conforme a lo estipulado en las
normas de seguridad y salud en el trabajo. La adición de hipoclorito se
realiza mediante una conducción de polietileno situada bajo la cubierta
del depósito, en la que se disponen 16 difusores distribuidos de manera
uniforme para favorecer el contacto del hipoclorito con el agua
almacenada.
En la cámara de bombas se alojan las tres bombas con sus respectivos
motores y sistema de válvulas de cierre y apertura.
Ancladas a la pared exterior de la caseta de válvulas se instalarán dos
luminarias para el alumbrado de la parcela del depósito.
Las entradas de agua al depósito se realizan por la parte superior del
muro. En los pasos del muro se instalarán carretes pasamuros de acero
inoxidable. En las entradas se dispondrán dos válvulas de mariposa de
250mm de diámetro y dos válvulas de flotador de 250mm.
Como medios de urbanización de la parcela se dispondrán los
siguientes elementos:
Vallado perimetral con cerca de 200cm de altura, realizado con malla
MEMORIA 57
metálica de doble torsión galvanizada plastificada y postes de tubo de
50mm de diámetro, de acero galvanizado rematados con bayoneta
superior inclinada para tres hileras de alambre espinoso y dispuestos
cada 3 m. anclados directamente a zapata corrida de 40x30 cm. de
hormigón HM 15/B/40/IIa.
Seto perimetral compuesto por 4 cipreses por metro lineal.
Canaleta de recogida de aguas pluviales, con imbornales y conexión al
desagüe del depósito.
Muro de contención en la zona de parcelas del plan parcial.
Para dejar toda la superficie de la parcela con una pendiente del 1%
para evacuación de pluviales se rellenará la parte no ocupada por el
depósito con material procedente de la excavación.
Tanto el camino de acceso al depósito como la parcela se terminarán
con pavimento, compuesto por binder de 7 cm. G-25 árido calizo y capa
de rodadura, (T2), de aglomerado asfáltico en caliente, tipo S-20 de 5
cm. de espesor de árido porfídico.
MEMORIA EIA
1.3.11 ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL
En el estudio del impacto ambiental consideran dos tipos de medidas:
• Medidas preventivas, todas aquellas acciones introducidas en el
proyecto con objeto de evitar la aparición de efectos que generen
impactos perjudiciales sobre los distintos factores ambientales.
• Medidas correctoras o mitigadoras, todas aquellas acciones que se
inician o se tienen previstas en caso de ocurrencia de efecto nocivo
para el medio ambiente, y pueden ser de carácter proactivo en el caso
de que se desarrollen durante el diseño del proyecto o de carácter
reactivo si se toman cuando aparece el efecto.
En función de los diferentes impactos se prevén las medidas
preventivas y protectoras para la instalación.
MEMORIA BIBLIOGRAFÍA
1.3.12 BIBLIOGRAFÍA
[MATE90] Mateos de Vicente, M., “Válvulas para abastecimientos de
aguas”, Librería Editorial Bellisco, Madrid 1990
[SOLE92] Soler Manuel, M., “Manual de bombas”, Asociación Española
de Fabricantes de Bombas para Fluidos, Barcelona 1992.
[TOME02] Tomey Mamblona, N., “Tubería Piping”, Ciencia 3, 2002.
[MATA82] Mataix, C., “Mecánica de fluidos y máquinas hidráulicas-
Segunda Edicion”, del Castillo S.A., Madrid 1982.
[MART66] Martin, J., “Manual práctico para la instalación y conservación
de una distribución de agua”, Urmo, Bilbao 1966.
[FLIN52] Flinn, A.D., Weston, R.S y Bogert, C.L., “Abastecimiento de
aguas”, Labor S.A. Madrid 1952
[DEGR79] Degrémont, “Manual técnico del agua-Cuarta edición”, Grafo
S.A.,Rueil-Malmaiso 1979.
[WHT04] White, F.M., “Mecánica de fluidos-Quinta edición”, McGraw
Hill, Rhode Island 2004.
[JIME69] Jiménez Montoya, P., “Hormigón Armado”, Gustavo Gili, S.A.,
Madrid 1969.
MEMORIA BIBLIOGRAFÍA
WEB
[MMAM09] “Ministerio de Medio Ambiente”. www.mma.es
[REES09] “Red Eléctrica Española”. www.ree.es
[GFIS09] “Georg Fischer”. Catálogo de productos 2007. Piping
Systems. www.piping.georgfischer.com
NORMAS Y REGLAMENTOS
[REBT02] Reglamento Eletrotécnico de Baja Tensión 2002.
[ITCBT30] Instrucción 30 del REBT02. Instalaciones en locales
con características especiales.
[ITCBT47] Instrucción 47 del REBT02. Instalaciones de receptores
motores.
[UNE] UNE 20460-4-43. Guía técnica protección contra sobreintensidades
[NCSE02] Norma de Construcción Sismorresistente. 2002.
[NBE96] Norma básica sobre Edificación en su Condición de
Protección contra Incendios 1996.
[UNE23] Ensayos de reacción al fuego de los materiales de
construcción
[UNE 21103-II] Norma para la selección de fusibles
MEMORIA BIBLIOGRAFÍA
[UNE 20460-4-43] Norma para la protección frente a cortocircuitos
Normas para la redacción de Proyectos de abastecimiento de Agua y
Saneamiento de Poblaciones
Instrucciones para la redacción de Proyectos de abastecimiento de Agua y
Saneamiento de Poblaciones. CEDEX.
NOTA: La normativa de abastecimiento de agua potable data del año
1976, desde la fecha se han redactado informes en función de las
necesidades, para adaptar las normas existentes a las nuevas
tecnologías. El informe utilizado en este proyecto es el redactado por
CEDEX en 2006.
MEMORIA RESUMEN PRESUPUESTO
1.3.13 RESUMEN DEL PRESUPUESTO
El presente PRESUPUESTO DE EJECUCION DEL PROYECTO
asciende a la cantidad de UN MILLON TRES MIL TRESCIENTOS
SESENTA Y UNO CON TREINTA Y TRES euros.
Madrid, Junio 2009
El autor del proyecto:
Fdo. Manuela Leach Orts
CÁLCULOS
INDICE GENERAL
2.1 CÁLCULOS HIDRÁULICOS Y DIMENSIONALES. ......... ........... 68
2.1.1 INTRODUCCIÓN ...................................................................... 68
2.1.2 CAUDALES DE DISEÑO DEL DEPÓSITO .............................. 68
2.1.3 DIMENSIONAMIENTO DEL DEPÓSITO .................................. 70
2.1.4 CONDUCCIONES DE SALIDA DEL DEPÓSITO ................... 70
2.2 BOMBEO ........................................ ............................................. 72
2.2.1 SITUACION DEL TERRENO .................................................... 72
2.2.2 CALCULO DEL BOMBEO ........................................................ 73
2.2.3 VENTOSA ................................................................................ 75
2.2.4 ACUMULADOR HIDRAULICO ................................................. 76
2.2.5 RED DE TUBERÍAS DE DISTRIBUCIÓN ................................. 76
2.3 CÁLCULOS ELÉCTRICOS ........................... .............................. 77
2.3.1 CÁLCULO ELEMENTOS ELÉCTRICOS .................................. 79
2.3.2 TENSIÓN NOMINAL Y CAÍDA DE TENSIÓN MÁXIMA ADMISIBLE .......................................................................................... 80
2.3.3 INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE ......................................... 82
2.3.4 CÁLCULO DE CORTOCIRCUITO............................................ 83
2.3.4.1 INTENSIDAD MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO .................... 83
2.3.4.2 INTENSIDAD MÍNIMA DE CORTOCIRCUITO ..................... 84
2.3.4.3 TIEMPO MÁXIMO ADMISIBLE DE C.C. ............................... 85
2.3.5 DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN.......................................... 87
2.3.5.1 PROTECCIÓN CON FUSIBLES ........................................... 87
2.3.5.1.1 PROTECCIÓN FRENTE SOBRECARGAS ....................... 87
2.3.5.1.2 PROTECCIÓN FRENTE A CORTOCIRCUITOS .............. 88
2.3.6 LONGITUD MÁXIMA PROTEGIDA A CORTOCIRCUITOS ..... 90
2.3.7 PROTECCIÓN CON INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS ...... 92
2.3.7.1 PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS ......................... 92
2.3.7.2 PROTECCIÓN FRENTE A CORTOCIRCUITOS .................. 93
2.3.7.3 RESULTADOS ...................................................................... 95
2.3.8 CÁLCULO DEL SISTEMA DE PROTECCIÓN CONTRA CONTACTOS INDIRECTOS ............................................................... 96
2.4 CALCULO ESTRUCTURAL ........................... ............................. 97
2.4.1 ACCIONES Y CÁLCULO .......................................................... 97
2.4.2 ACCIONES PRODUCIDAS POR EL FORJADO ...................... 98
2.4.3 ACCIONES PRODUCIDAS POR EL AGUA ........................... 100
2.4.4 CUBIERTA ............................................................................. 105
2.4.5 MUROS LATERALES ............................................................. 105
2.4.5.1 ESFUERZOS ...................................................................... 105
2.4.5.1.1 METODOLOGÍA .............................................................. 105
2.4.5.1.2 DATOS DE PARTIDA ...................................................... 105
2.4.5.1.3 ACCIONES ...................................................................... 106
2.4.5.1.4 HIPÓTESIS DE CARGA .................................................. 112
2.4.6 ARMADURAS ......................................................................... 114
2.4.6.1 ARMADURA MÍNIMA .......................................................... 114
2.4.6.2 ARMADURA VERTICAL ..................................................... 115
2.4.6.3 ARMADURA HORIZONTAL ............................................... 118
2.4.7 PILARES ................................................................................ 122
2.4.8 LOSA DE CIMENTACIÓN ...................................................... 123
2.4.8.1 UNIDAD ELÁSTICA Y MÓDULO DE BALASTO ................ 123
2.4.8.2 ACCIONES ......................................................................... 124
2.4.8.2.1 MUROS EXTERIORES ................................................... 124
2.4.8.3 ESFUERZOS ...................................................................... 125
2.4.8.3.1 MUROS EXTERIORES ................................................... 125
2.4.9 ARMADURAS ......................................................................... 128
2.4.9.1 CÁLCULO A TRACCIÓN .................................................... 128
2.4.9.2 Comprobación de la armadura mínima a fisuración ............ 129
2.4.9.3 Comprobación a fisuración en la cara superior de la losa. .. 130
2.4.9.4 Comprobación de la armadura mínima a fisuración en la cara superior. ............................................................................................ 131
2.4.9.5 CÁLCULO A CORTANTE ................................................... 133
2.4.10 TENSIONES SOBRE EL TERRENO .................................. 133
CALCULOS 67
2. CÁLCULOS
Se hace necesario el dimensionamiento de equipos y tuberías para
conseguir un funcionamiento adecuado del sistema, de forma que las
instalaciones demandadas cumplan los requisitos mínimos necesarios
para asegurar un funcionamiento correcto, que permita satisfacer las
mayores demandas de caudal sin exceder los valores de presión que
soportan dichas instalaciones y certificando que la altura con la que es
impulsada el agua es suficiente como para llegar a los destinos
deseados.
Además, el dimensionamiento de las instalaciones también contribuye a
la optimización de la inversión, minimizando los costes al establecer las
condiciones mínimas suficientes que deben suplir los equipos para
satisfacer las demandas de agua, exigiendo, de esta forma, las
instalaciones más baratas posibles.
CALCULOS 68
2.1 CÁLCULOS HIDRÁULICOS Y DIMENSIONALES.
2.1.1 INTRODUCCIÓN
El objeto de los cálculos hidráulicos y dimensionales es analizar los
consumos de agua potable futuros de la zona para dimensionar el
depósito, así como el cálculo hidráulico de las conducciones de
alimentación a la red y definir todos aquellos aspectos precisos para su
funcionamiento.
Para este análisis se realizan las previsiones futuras de consumos de la
zona rural y de la zona urbanizable. Con el consumo futuro establecido
se dimensiona el depósito de modo que permita disponer de capacidad
suficiente para almacenar el agua necesaria para el suministro de un
día completo y para la regulación eficiente del mismo.
Se calculan a continuación los caudales de diseño del depósito
considerando dotaciones para 3.173 viviendas, equipamientos y
dotación contra incendios. Así como el cálculo del diámetro necesario
de las conducciones de salida del depósito hacia los sectores.
2.1.2 CAUDALES DE DISEÑO DEL DEPÓSITO
Para la determinación de los caudales de diseño se tendrán en
consideración el caudal máximo requerido para abastecer a la zona
rural y el número máximo de viviendas proyectadas, un total de 3.173.
Se ha registrado el consumo de agua de las casas rurales, es decir el
caudal diario de agua que se bombeaba del pozo. Se ha obtenido que
la demanda de agua media de la zona rural es 285m3/día. Se supone
CALCULOS 69
un coeficiente de aumento de consumo, por posible aumento de la
demanda de 1.5, por lo que el caudal máximo que se prevé es
427.7m3/día,
Las “Normas para la redacción de Proyectos de abastecimiento de
Agua y Saneamiento de Poblaciones” del M.O.P. de 1976 (actualizadas
por el CEDEX, ver bibliografía) dan como valor base para el cálculo de
las dotaciones 200 l/hab.día. Por otro lado, se supone una ocupación
media de 3,5 habitantes por vivienda. De aquí se deduce que la
demanda máxima diaria para uso doméstico es de:
( ) ( ) 1,221.2200•5.3•3173=Demanda3
díam
díahabl
vivhabviv ≈
En el caso de incendios, la Norma NBE-CPI/96 (básica sobre
Edificación, Condición de Protección contra Incendios) establece en el
Apéndice 2 que: “La red hidráulica que abastece a los hidrantes debe
permitir el funcionamiento simultáneo de dos hidrantes consecutivos
durante dos horas, cada uno de ellos con un caudal de 1.000 l/min, y
una presión mínima de 10m.c.a.”. por lo tanto consideramos una
dotación de incendios de 1.000 l/min. La norma UNE 23 033
recomienda la instalación de un hidrante cada 200 m para este tipo de
urbanizaciones.
( ) ( ) 240=2•min60•min•1000•2=iosntraincendDotaciónco3
díamhh
l
El consumo destinado a “otros usos” distinto del doméstico se
determina a través del criterio establecido en la Norma Tecnológica
NTE-IFA/1975. Se toma como valor medio una dotación de 10l/hab.día.
En esta dotación se incluyen los servicios municipales, limpieza de
CALCULOS 70
viales, etc. Por lo tanto:
( ) ( ) 05,111173.3•5.3•10="OtrosUsosDotación"3
díamvivviv
habdíahab
l ≈
Considerando los sumandos anteriores, la demanda del día de máximo
consumo es de:
díam3000=111.05+240+2221.1+427.7
3
2.1.3 DIMENSIONAMIENTO DEL DEPÓSITO
Siguiendo las recomendaciones de la AEAS , Asociación Española de
Abastecimientos de Agua y Saneamiento, se dimensionará el nuevo
depósito de forma que se consiga un volumen de agua almacenado,
capaz de satisfacer la demanda de agua de un día completo, para
garantizar así el abastecimiento en caso de fallo del suministro.
Por tanto, la capacidad del depósito sería de:
3333000m=1día•día
m3.000
2.1.4 CONDUCCIONES DE SALIDA DEL DEPÓSITO
El abastecimiento desde el depósito se realizará por gravedad a todas
aquellas zonas situadas por debajo de la cota de 60 m.
La conducción de salida se dimensionará en función del caudal máximo
CALCULOS 71
de salida del depósito. El caudal máximo de salida del depósito,
considerando un coeficiente de punta horario de 1,4, es de:
sm0.0972=
hm
350=2.8•h24m3.000=Q
33
3
max
Dimensionando la conducción para una velocidad máxima de
circulación del fluido de 1 m/s, resulta:
m0.352=π
sm
0.09724
=φ
3
Resulta una conducción de diámetro 352 mm, por tanto adoptamos el
diámetro comercial inmediato superior de 400 mm.
CALCULOS 72
2.2 BOMBEO
2.2.1 SITUACION DEL TERRENO
En la zona a suministrar por la bomba no se prevé aumento en la
densidad de urbanización ya que está calificada como no urbanizable,
por tanto, las pautas de consumo en el funcionamiento futuro
coincidirán con las condiciones actuales, con el único incremento de
demanda por aumento del nivel de vida.
La alta estacionalidad de los abonados conlleva una irregularidad en el
consumo tal que puede hacer variar la demanda desde caudales
pequeños hasta caudales elevados pudiendo duplicar el caudal punta
de diseño.
Teniendo en cuenta la variabilidad de caudales y la necesidad de salvar
el punto alto situado a una diferencia de altura de 60 m., se proyecta un
bombeo de velocidad variable que cubra todo el rango de caudales
manteniendo una altura de consigna determinada que sobrepase el
punto alto de la conducción.
En el trazado se indica la ubicación de la ventosa necesaria para su
correcto funcionamiento situada en el punto más alto de la conducción
para el desalojo del aire que pudiera introducirse en el interior de la
conducción junto con el aire introducido en el llenado y vaciado de la
conducción.
Se instalarán dos acumuladores hidroneumáticos de 1.000 litros cada
uno y PN 80bar.
CALCULOS 73
2.2.2 CALCULO DEL BOMBEO
Para el cálculo del bombeo se han estudiado las cotas y caudales de
diseño.
El caudal de demanda máximo registrado es de 4.5l/s, aplicando un
coeficiente de posible aumento en la demanda de 1.1 se obtiene un
caudal máximo de bombeo de 4.95l/s.
La altura a superar por la bomba coincidirá con la presión interior de los
acumuladores hidráulicos y será la suma de la altura geométrica más
las pérdidas debidas a los codos que pueda haber, así como las
pérdidas por fricción.
CALCULO PERDIDAS CARGA
Pérdidas por fricción
g
C
D
LfHf
⋅⋅⋅=2
2
νDc ⋅=Re 125000
10
05.05.2Re
6=⋅= −
>2300 (Régimen turbulento)
Re
64=f Diagramas de Moody: f=0.017
⋅⋅=⋅=4
2DVAVQ
π
⋅⋅=4
5.21000
5.4 2Dπ mD 05.0=
CALCULOS 74
m10.64=102
2.50.05
1001.80.017=Hf
2
La altura manométrica se calcula aplicando Bernouilli entre el punto
más alto del bombeo y el más bajo.
60.31mca=zz+g2cc
+gρ
PP=H 12
1212m
La altura efectiva que debe salvar la bomba, por lo tanto, es:
71mca≈70.95mca=Hef
Para impulsar una caudal de 4.95l/s (18m3/h) a una altura efectiva de 71
metros, se instalará una bomba Grunfos CR-20-06 A-F-A-E-HQQE
3x400D. La potencia de la bomba será de 7.5kW.
En el Anejo II se adjuntan las características técnicas de la bomba así
como su curva característica.
Se dispondrán de dos bombas en funcionamiento a la vez, teniendo una
tercera en reserva en previsión de posibles fallos en alguna de las
anteriores.
Se decide instalar dos acumuladores hidroneumáticos. Los
acumuladores hidroneumáticos tienen como finalidad proteger la
instalación de impulsión, así como proteger el funcionamiento de las
bombas haciendo que arranquen el menor número de veces posible.
CALCULOS 75
2.2.3 VENTOSA
Se dispone de una ventosa situada en el punto más alto de la
instalación sin necesidad de diseñar un depósito en este punto alto.
La función de una ventosa es eliminar el aire que podría quedar
almacenado en las tuberías de distribución durante los procesos de
vaciado y llenado de las mismas. La acumulación de aire en las tuberías
puede dar lugar al desgaste y la corrosión de las mismas. Su
funcionamiento está representado en las siguientes figuras.
Figura 17. Salida aire en la ventosa
CALCULOS 76
La ventosa instalada es del tipo VE320 de DN 50, de la compañía
DANFOSS–SOCLA. Cuyo diámetro nominal de entrada y salida
coincide con el de las tuberías de polietileno.
El diámetro de las bridas coincide con el de las tuberías, y su unión se
explica en detalle en el pliego de condiciones técnicas.
2.2.4 ACUMULADOR HIDRAULICO
Teniendo en cuenta que la finalidad de los acumuladores hidráulicos es
proteger el circuito de impulsión y reducir el número de arranques de la
bomba, se ha decidido instalar un acumulador hidráulico después de
cada bomba en funcionamiento.
Cada acumulador hidráulico tendrá una capacidad de 1000litros,
condicionando así que en caso de demanda máxima durante una hora,
las bombas arrancarían como máximo 4 veces durante esa hora.
Evitando que arranquen cada vez que la presión baja en la red.
2.2.5 RED DE TUBERÍAS DE DISTRIBUCIÓN
Los diámetros de las tuberías de distribución se han calculado en
apartados anteriores.
Las especificaciones técnicas de las tuberías vienen descritas en el
pliego de condiciones. La red de distribución viene representada en los
planos.
CALCULOS 77
2.3 CÁLCULOS ELÉCTRICOS
Este proyecto, como se ha ido explicando, abarca el diseño de un
depósito y de un bombeo. Para la resolución de los cálculos eléctricos
se tendrá en cuenta por un lado el consumo de las bombas, que será el
consumo más importante de la instalación, y el consumo de los
elementos eléctricos y electrónicos de los que dispone el depósito.
Elementos eléctricos a disponer en la cámara de válvulas del nuevo
depósito. Se ha calculado que el consumo total de los equipos del
depósito es de 18.282 Wh/día.
CALCULOS 78
Tabla 5.Consumo total elementos eléctricos depósito .
EQUIPOS 24 V.DC. CANTIDAD Watios/h Horas Wh/día
Equipo de control CPU S7-313-C
1 24 24 576
MODULO COM.RS-232 CP-340/S7 1 3,96 24 95,04
Equipo de comunicaciones EMISORA GM-340/GM-360 Tx10W 1 36 2 72 EMISORA GM-340/GM-360 Rx 1 3 12 36 EMISORA GM-340/GM-360 Repso 1 0,6 10 6 Modem Trans.Telcom
1 0,6 24 14,4
Equipos Instrumentación Sensor nivel ulstras. Bero 6M 1 1,44 24 34,56 Trans.Caudal MAG-6000 24V 1 6 24 144 Trans.Cloro E+H CCM 223/253 1 7,5 24 180 Bomba achique . Yacht 24V 100W 10l/m 3,6m 1 100 2 200
Equipos alumbrado Lámpara 12V.DC. 11 W E-27 12 66 0,5 33
EQUIPOS 220 AC. Bomba dosif. ALLDOS M -205/0.2-5l/h 1 11 24 264 Bomba centr 30PX 220V 29W 15l/m 2,1m 1 29 24 696 Perdidas inversor (10% po t. Total equipos 220V) 1 4 24 96 Bomba imp.CR -20-6-A-A-A-E-HQQE-OVAL 2 659,8 24 15835
TOTAL 18282
CALCULOS 79
El sistema de bombeo, maniobras, control de parámetros energéticos y
de funcionamiento del bombeo así como otros relativos la seguridad del
mismo como intrusismo, alarma, etc. son susceptibles de ser
controlados en control remoto mediante un sistema de telemando. Para
ello se ubican los sistemas y elementos necesarios con las
características reflejadas en el Pliego de Condiciones Técnicas, siendo
todo ello compatible con las prescripciones de la Empresa Explotadora
de la Obra.
Tanto la iluminación interior como la exterior del bombeo y caseta de
llaves así como la colocación de los cuadros eléctricos se especifica en
los planos del Proyecto.
Así mismo se incluye en este proyecto el esquema unifilar de la
instalación eléctrica necesaria para el suministro de los consumos del
bombeo.
La propuesta inicial de este proyecto de fin de carrera contemplaba el
diseño de un sistema fotovoltaico para cubrir la potencia de los equipos
del depósito. Sin embargo, teniendo en cuenta el incremento en el coste
del proyecto la instalación de placas fotovoltaicas, se ha optado por
contratar a la red la potencia total de la instalación del depósito, así
como el consumo de las bombas.
2.3.1 CÁLCULO ELEMENTOS ELÉCTRICOS
La formulación empleada en la realización de los cálculos de los
elementos eléctricos se desarrolla en los siguientes puntos.
CALCULOS 80
2.3.2 TENSIÓN NOMINAL Y CAÍDA DE TENSIÓN MÁXIMA
ADMISIBLE
La energía será suministrada a la Tensión de 400/230 V, con el fin de
utilizar aparellaje normalizado.
Las caídas de tensión máximas admisibles serán:
Tabla 6. Caídas de tensión máximas admisibles
DERIVACIONES TENSION MAXIMA
Para derivaciones individuales en caso de contadores instalados en forma individual o
concentrados por plantas 0,50%
Para derivaciones individuales en caso de contadores totalmente centralizados
1%
Para instalaciones interiores C.M.G. a receptores de fuerza
5%
Para instalaciones interiores C.M.G. a receptores de alumbrado
3%
Las fórmulas a emplear para el cálculo de las caídas de tensión en cada
una de las líneas son:
Sistema trifásico
ϕϕ
CosU
SenXuPcL
SUk
PcLVU
⋅⋅⋅⋅⋅+
⋅⋅⋅=∆
1000)(
CALCULOS 81
Sistema monofásico
CosU1000SenXuPcL2
+SUk
PcL2=(V)∆U
Siendo:
Pc = Potencia de cálculo en vatios
L = Longitud de cálculo en metros
∆U = Caída de tensión en voltios
k = Conductividad del conductor. Cobre = 56.Aluminio = 35
U = Tensión de servicio en voltios (trifásica o monofásica)
S = Sección del conductor en mm2
Cos ϕ = Factor de potencia
Xu = Reactancia por unidad de longitud en mΩ/m
Se comprueba que en cada una de las líneas la caída de tensión es
menor que la que nos limita el reglamento.
La potencia de cálculo se calculará a partir de la potencia instalada con
los coeficientes de mayoración que recoge el REBT02 en la instrucción
ITC-BT-47 (receptores a motor), apdo. 1 y la ITC-BT 44 (receptores de
alumbrado), apdo. 6.
CALCULOS 82
2.3.3 INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE
Para el cálculo de la sección de los conductores se aplicará el sistema
de intensidades máximas permitidas por el Reglamento Electrotécnico
de Baja Tensión, en su Instrucción MI BT 017.
Sistema trifásico
CosU3
Pc=(A)I
Sistema monofásico
CosUPc
=(A)I
Siendo:
Pc = Potencia de cálculo en vatios
I = Intensidad en amperios
U = Tensión de servicio en voltios (trifásica o monofásica)
Cos ϕ = Factor de potencia
Una vez calculadas las intensidades que soportarán cada una de las
líneas, a partir de la potencia de cálculo, comprobaremos que dicha
sección es menor que la intensidad máxima admisible por cada uno de
los conductores, teniendo en cuenta los coeficientes de corrección por
temperatura, instalación, etc.
CALCULOS 83
2.3.4 CÁLCULO DE CORTOCIRCUITO
2.3.4.1 INTENSIDAD MÁXIMA DE CORTOCIRCUITO
Para el cálculo de la intensidad máxima de cortocircuito para cada una
de las líneas que componen la instalación de baja tensión, calcularemos
la impedancia de la instalación aguas arriba del punto de cortocircuito
sin incluir la línea o circuito en estudio.
Zt3
UCt=IpccI
Donde:
IpccI = Intensidad permanente de cortocircuito en el inicio de la línea en
kA
Ct = Coeficiente de tensión (0.8)
U = Tensión trifásica en V
Zt = Impedancia total en mΩ, aguas arriba del punto de c.c. (sin incluir
la línea o circuito en estudio).
Siendo:
22 Xt+Rt=Zt
Donde:
CALCULOS 84
Rt = R1+R2+...+Rn (suma de las resistencias de las líneas aguas arriba
hasta el punto de c.c.)
Xt = X1+X2+...+Xn (suma de las reactancias de las líneas aguas arriba
hasta el punto de c.c.)
Donde a su vez:
mΩnSkCr1000L
=R
mΩn
LXu=X
Siendo:
R = Resistencia de la línea en mΩ
X = Reactancia de la línea en mΩ
L = Longitud de la línea en m
Cr = Coeficiente de resistividad (1,5)
2.3.4.2 INTENSIDAD MÍNIMA DE CORTOCIRCUITO
Para el cálculo de la intensidad mínima de cortocircuito para cada línea,
determinaremos el cortocircuito fase-neutro al final de la línea del
CALCULOS 85
circuito en estudio.
Zt2
UCt=IpccF F
Donde:
IpccF = Intensidad permanente de cortocircuito en fin de línea en A
UF = Tensión monofásica
Zt = Impedancia total en mΩ, aguas arriba del punto de c.c. incluyendo
la línea o circuito en estudio
2.3.4.3 TIEMPO MÁXIMO ADMISIBLE DE C.C.
El tiempo máximo que un conductor de características dadas puede
soportar un c.c., en función de la intensidad de cortocircuito es
2
2
Icc
SC=t
Siendo:
t = tiempo en segundos
S = sección en mm2
Icc = Intensidad máxima de cortocircuito en amperios
CALCULOS 86
C = Constante que depende del conductor y del aislamiento, y cuyos
valores quedan reflejados en la tabla siguiente
Tabla 7 Tipo Aislamiento
AISLAMIENTO
METAL PVC XLPE,EPR GOMA BUTÍLICA
Cu 13225 20449 18225
Al 5476 8836 7569
CALCULOS 87
2.3.5 DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN
Los elementos de protección contra sobreintensidades deben garantizar
en todo momento que la instalación no quede expuesta a sobrecargas y
cortocircuitos. Utilizaremos interruptores automáticos en cada una de
las líneas de la instalación interior y fusibles para proteger la línea
repartidora.
2.3.5.1 PROTECCIÓN CON FUSIBLES
2.3.5.1.1 PROTECCIÓN FRENTE SOBRECARGAS
Para la protección de líneas frente a sobrecargas, se dispondrán
cortacircuitos fusibles, que se seleccionarán de acuerdo con la NORMA
UNE 20460-4-43 de la siguiente manera:
I2 = 1'45 Iadm
1'60·In = 1'45 Iadm
IadmIadmIn ⋅=⋅= 91'0
60'1
45'1
Siendo:
I = Intensidad de fusión en el tiempo convencional según norma UNE
21103-II, (1'60·In fusible).
Iadm = Intensidad admisible del conductor según norma UNE 20460-5-
523.
CALCULOS 88
In = Intensidad nominal del cortocircuito fusible.
2.3.5.1.2 PROTECCIÓN FRENTE A CORTOCIRCUITOS
El tiempo de corte del elemento de protección, de la corriente que
resulte de un cortocircuito en un punto cualquiera del circuito no debe
ser superior al que tarda el conductor en alcanzar la temperatura
máxima admisible.
Para tiempos no superiores a 5 segundos, la norma UNE 20460/4/43 da
para el calentamiento límite del cable, la ecuación:
0'5SI
0'5
t
S•K=I⇒⇒K=t
Siendo:
t = tiempo en segundos.
S = sección en mm2
I = valor eficaz de la corriente de cortocircuito prevista en amperios.
K = 115 para conductores de cobre aislados con PVC, K = 135 para
conductores de cobre aislado en EPR.
En la tabla 8, se recogen de acuerdo con el criterio establecido en la
ecuación anterior, las intensidades que pueden soportar sin deterioro,
durante 5 segundos (intensidad de cortocircuito admisible).
CALCULOS 89
Tabla 8. INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO ADMISIBLE EN LOS CABLES
INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO ADMISIBLE EN LOS CABLES
Sección del conductor (mm 2)
Intensidad de cortocircuito admisible Is (A)
PVC EPR 6 308 362 10 514 604 16 822 966 25 1.285 1.51 35 1.8 2.113 50 2.571 3.019 70 3.6 4.226 95 4.886 5.736
120 6.171 7.245 150 7.714 9.056 240 12.343 14.49
CALCULOS 90
En la tabla 9 se recogen los mencionados datos:
Tabla 9.Intensidad Nominal Fusibles
Intensidad nominal del fusible In (A)
Intensidad de fusión (A)
63 300 80 460
100 600 125 800 160 1 200 1.3 250 1.85
El conductor estará protegido frente a cortocircuitos por un fusible de In
cuando se cumplan las siguientes condiciones:
Que la intensidad de cortocircuito admisible por el cable (Is del cuadro
1), sea superior a la intensidad de fusión del fusible en cinco segundos
(If del cuadro 2).
Que la intensidad de fusión del fusible en 5 segundos (If del cuadro 2),
sea inferior a la corriente que resulte de un cortocircuito en cualquier
punto de la instalación (Icc).
2.3.6 LONGITUD MÁXIMA PROTEGIDA A CORTOCIRCUITOS
Para que el conductor se encuentre efectivamente protegido por el
fusible, este último debe ser capaz de detectar y despejar, la máxima, y
CALCULOS 91
a su vez la mínima corriente de cortocircuito que se pueda dar.
Conforme aumenta la longitud del conductor, la impedancia de
cortocircuito disminuye, por lo que aparece así el concepto de longitud
máxima del conductor protegida por el fusible.
Para calcular el cortocircuito mínimo, supondremos el caso más
desfavorable de cortocircuito fase-neutro.
Zt2UfCt
=pccFI
Despejando la longitud del cable:
22
F5 1000X
+Sk
CrI2
UfCt=Lmáx
Donde:
IpccF = Intensidad permanente de cortocircuito en fin de línea en A
UF = Tensión monofásica
Zt = Impedancia total en mΩ, aguas arriba del punto de c.c. incluyendo
la línea o circuito en estudio
Ct = Coeficiente de tensión (0.8)
X = Reactancia de la línea en mΩ
CALCULOS 92
Lmáx = Longitud máxima de la línea en m protegida frente a
cortocircuitos
Cr = Coeficiente de resistividad (1,5)
2.3.7 PROTECCIÓN CON INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS
2.3.7.1 PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS
Para la protección frente a sobrecargas, se debe cumplir que
IadInIcal ≤≤
Donde
Ical = Intensidad de cálculo de la línea a proteger
Iad = Intensidad admisible del conductor
In = Intensidad nominal del dispositivo de protección
En el caso aplicado de utilizar interruptores automáticos como
dispositivos de protección, esta inecuación se transforma en:
IadIn
InIcal
≤⋅≤
3,1
CALCULOS 93
2.3.7.2 PROTECCIÓN FRENTE A CORTOCIRCUITOS
Dado que nuestra instalación va a estar protegida frente a cortocircuitos
con interruptores automáticos, debemos asegurar que dado cualquier
cortocircuito en la instalación, debe ser despejado por el disparador
electromagnético de dicho elemento.
Un interruptor automático de una intensidad nominal dada (In), se
puede encontrar en varias curvas B, C, D y MA. Cuyas características
más importantes se recogen en la tabla 10:
Tabla 10 Curvas caracteristicas
CURVA INTENSIDAD T.Disp. ELECTROMAGNETICO
B < 3 In
No disparo
C < 5 In D y MA < 10 In
B ≥ 5 Ιν Disparo C ≥ 1 Ιν t < 0,1 s
D y MA ≥ 2 Ιν
Para que una línea esté efectivamente protegida por un interruptor
automático, se debe cumplir tres condiciones:
El poder de corte del interruptor automático debe ser mayor que la
intensidad máxima de cortocircuito que se puede dar en la línea
protegida.
El tiempo máximo que el conductor puede soportar la máxima corriente
de cortocircuito debe ser superior a 0,1 s (tiempo máximo de disparo
electromagnético).
CALCULOS 94
La corriente de cortocircuito mínima debe ser despejada por el
disparador electromagnético del interruptor automático.
Todas estas condiciones se resumen en las siguientes expresiones:
ImagIpccF
stmcicc
IpccIAICP
≥≥
≥1,0
...
Donde:
P.C I.A. = Poder de corte del interruptor automático
tmcicc = Tiempo máximo que el conductor soporta la corriente máxima
(intensidad inicial) de cortocircuito.
IpccF = Intensidad mínima de cortocircuito (intensidad final) que soporta
el conductor
Imag = Intensidad del disparador electromagnético
CALCULOS 95
2.3.7.3 RESULTADOS
En la tabla 11 se encuentran reflejados los valores obtenidos según el
método de cálculo expuesto en los puntos anteriores.
Tabla 11. CAMARA DE VALVULAS
Denominación P.Cálculo(W)
Dist.Cálc
(m)
Sección (mm²)
I.Cálculo (A)
I.Adm. (A)
C.T.Parc. (%)
C.T.Total(%)
ACOMETIDA 9136 20 2x16Al 50 95.06 1.23 1.23
DERIVACION IND. 9136 10 2x10+TT
x10Cu 50 68 0,62 0.62
BOMBA DE HIPOCLOR 2500 10 2x2.5+T
Tx2.5Cu 14 21 0,68 1,29
BOMBA ACHIQUE 125 10 2x2.5+T
Tx2.5Cu 1 21 0,03 0,65
BOMBA RECIRCULAC. 125 10 2x2.5+T
Tx2.5Cu 1 21 0,03 0,65
TELEMANDO Y OTROS 5500 0.3 2x6+TTx
6Cu 29.89 36 0.02 0.64
TELEMANDO 2000 10 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 0.54 1.18
TC MONOFASICA 3500 10 2x2.5+T
Tx2.5Cu 19.02 21 0.95 1.58
ALUMBRADO 936 0.3 2x1.5+TTx1.5Cu 5.09 15 0.01 0.63
LUMINARIA EXTE 1 360 10 2x1.5+T
Tx1.5Cu 1.96 15 0.01 0.63
LUMINARIA EXTE 2 360 10 2x1.5+T
Tx1.5Cu 1.96 15 0.16 0.79
LUMINARIA INTERIOR 180 10 2x1.5+T
Tx1.5Cu 0.98 15 0.08 0.71
ALUMBRADO EMERGEN 36 10 2x1.5+T
Tx1.5Cu 0.2 15 0.02 0.65
BOMBA IMPULSIÓN 7500 10 2x2.5+T
Tx2.5Cu
CALCULOS 96
2.3.8 CÁLCULO DEL SISTEMA DE PROTECCIÓN CONTRA
CONTACTOS INDIRECTOS
Dada la naturaleza de los locales, se adopta como medida de
protección contra contactos indirectos el sistema de "puesta a tierra de
las masas y dispositivos de corte por intensidad de defecto". Por lo
tanto, en nuestro caso adoptaremos diferenciales provistos con una
sensibilidad de 30 mA.
La resistividad del terreno es 300 Ωm.
El electrodo en la puesta a tierra del edificio, se constituye con los
siguientes elementos:
M. conductor de Cu desnudo 35 mm² 25 m.
Picas verticales de Acero recubierto Cu 14 mm 4 picas de 2m.
Con lo que se obtendrá una Resistencia de tierra de 14.63 ohmios.
Los conductores de protección, se calcularon adecuadamente y según
la ITC-BT 018, tabla V, en el apartado del cálculo de circuitos.
Asimismo cabe señalar que la línea principal de tierra no será inferior a
16 mm² en Cu, y la línea de enlace con tierra, no será inferior a 35 mm²
en Cu.
CALCULOS 97
2.4 CALCULO ESTRUCTURAL
Para el cálculo de la estructura del depósito de 3000 m3, se adoptarán
diferentes criterios cuya elección se justificará y se compararán con
distintas alternativas posibles.
Se utilizará la metodología de la EHE08 (Instrucción de Hormigón
Estructural, ver bibliografía).
El problema fundamental de los depósitos de almacenamiento de agua
potable es la microfisuración de las paredes del mismo. Estas fisuras
pueden dar lugar a posibles fugas o escapes de agua, y al
debilitamiento de la estructura. Se trata de un problema de estado límite
último de servicio, ya que si la estructura está bien diseñada no debe
haber problemas estructurales.
Se prestará especial atención en los cálculos al estudio de la figuración
de los muros para evitar penetraciones de agua, tanto del interior hacia
el exterior del depósito como desde el exterior al interior del mismo.
Se realiza un estudio de la peligrosidad sísmica del terreno en el que se
encuentra el depósito y la influencia de esta en la estructura diseñada.
2.4.1 ACCIONES Y CÁLCULO
Para el cálculo de depósito existen dos tipos de acciones que afectan al
cálculo sísmico, unas producidas por la carga permanente del peso
propio del forjado, y las otras causadas por el agua que contiene el
depósito.
CALCULOS 98
2.4.2 ACCIONES PRODUCIDAS POR EL FORJADO
El peso propio del forjado es 347kg/m2. La NCSE-02 (Norma de
Construcción Sismorresistente, 2002, ver bibliografía) establece en el
capítulo III, que la fuerza sísmica estática equivalente que actuaría
horizontalmente en la coronación del muro, debido a las cargas del
forjado, es:
Donde:
fP : es el peso correspondiente a las masas del forjado.
Se tiene en cuenta para la carga del forjado, el peso propio del mismo y
una capa de grava de 5cm que se esparce por encima de este para
proteger el forjado.
Peso propio del forjado + cargas muertas (capa de 5cm grava):
347+2.000kg/m3x0,05 m = 447kg/m2 ≈ 450kg/m2 x 9,8m/s2 = 4,41kN/m2
BAPf ⋅⋅= 41,4 , donde A y B son las dimensiones del forjado.
is : es un coeficiente sísmico de cálculo, de valor:
Siendo:
ca : aceleración sísmica de cálculo.
CALCULOS 99
)(1 iTα : ordenada espectral de cálculo correspondiente al período .
Siendo el período fundamental de la estructura del depósito en el modo
de vibración (Para el cálculo se considera el primer modo, cuando ):
)12( −= iTT Fi
)(07,0 HBHnTF +⋅⋅=
Donde:
n : nº de plantas, en nuestro caso 1.
H : altura del forjado sobre rasante.
B : longitud del muro del depósito
La ordenada espectral adopta los siguientes valores en relación con el
espectro elástico de respuesta:
01 Si )()( TTTT ii ≥= αα
001 Si )()( TTTT i <= αα
β : coeficiente de respuesta en función del tipo de estructura. Para
estructuras diáfanas de hormigón armado de ductilidad alta vale 0,31.
iη : factor de distribución correspondiente a una planta, en el modo de
vibración 1, de valor 1.
CALCULOS 100
A continuación se muestran los cálculos:
kN 2,852.1143041,4 =⋅⋅=fP
2,2)()( 036,0 010i ==⇒<== TTTTsTF αα
133,0131,02,2195,01 =⋅⋅⋅=s
kNFs 34,246133,02,852.1 =⋅=
Por unidad de ancho en cada muro, en la menor dimensión:
m
kN 39,4
142
34,246 =⋅
=m
kNFs
2.4.3 ACCIONES PRODUCIDAS POR EL AGUA
El agua contenida en el depósito produce unas presiones dinámicas
sobre las paredes. Estas presiones son más desfavorables cuando
actúan sobre las paredes de menor dimensión, es decir cuando actúan
en la dirección del largo del depósito, considerando que éste es
rectangular.
Para el cálculo de estas presiones nos basamos en la publicación
“Seismic Design of Liquid-Storage Tanks” de Howard Epstein, en
“JOURNAL OF THE STRUCTURAL DIVISION” de septiembre de 1976.
CALCULOS 101
Considerando el depósito lleno, las fuerzas producidas por las
aceleraciones laterales del líquido en las paredes del depósito, se
pueden modelizar matemáticamente, descomponiendo el peso del agua
en dos partes, una que produce una fuerza impulsiva y otra que
produce una fuerza convectiva, de la siguiente forma:
Figura 18. Acciones producidas por el agua
Donde:
H: es la altura máxima de la lámina de agua.
A: es la longitud del lado mayor del depósito.
B: es la longitud del lado menor del depósito.
W1: componente impulsiva del peso total de agua almacenada.
W2: componente convectiva del peso total de agua.
h1: altura de aplicación de la fuerza impulsiva.
h2: altura de aplicación de la fuerza convectiva.
CALCULOS 102
Las fórmulas derivadas de este modelo matemático son las siguientes:
Coeficiente de relación entre la altura y la longitud del lado mayor del
depósito:
B
H=α
Peso del agua, y las dos componentes del peso:
γABHW =
Wtanh
W ⋅=δ
δ )(1
WtanhW ⋅⋅= )(527,0
2 ξα
donde:
γ : es el peso específico del agua.
αδ 3=
αξ ⋅= 58,1
Las fuerzas resultantes, por unidad de ancho del depósito, de las dos
componentes son:
CALCULOS 103
01
1a
Bg
WF ⋅
⋅=
aBg
WF ⋅
⋅= 2
2
Donde:
cata ⋅= )(α .
es un coeficiente sísmico, resultado de multiplicar la aceleración sísmica
de cálculo por la ordenada del espectro elástico de respuesta para un
período T . Y 0a es el valor de a para el período 0T .
El período T es el período fundamental que depende del tipo de
estructura, y para el caso de las acciones del agua sobre las paredes
del depósito, en la publicación antes mencionada, se estima en:
)(58,1
22
ξπ
tanhg
BT
⋅⋅⋅=
Las alturas de aplicación de las fuerzas impulsiva y convectiva son:
Hh ⋅=8
31
Hh ⋅
⋅−−=
)senh(
1)cosh(12
ξξξ
A continuación se muestran los cálculos correspondientes al depósito:
CALCULOS 104
Tabla 12. Cálculo fuerzas impulsivas
DATOS
Coef. Aceleración básica 0,15ab alfa 0,568
Coef. Contribución 1K beta 1,046
Tiempo vida estructura 100t
(años) gamma 0,898
Coef suelo 1,4C delta 3,05
Peso específico agua 9,8 kN/m
Dimensiones
Largo 28,2m
Ancho 13,4m
Alto 3,8m
Aceleración sísmica de cálculo Periodo Espectro elástico
Coef. De riesgo 1,293 4,89 Ordenada espectral
2,2
Aceleración Cálculo 1,901 To 0,2
T1 0,59
Acciones de Cálculo
Peso del agua (W) Kn 14072,251
Componente impulsiva (W1) 4593,21
Componente convectiva(W2) 9339,6
Fuerza Impulsiva/m (kN/m) 146,29
Altura de aplicación(m)
1,43
Fuerza Convectiva/m (kN/m) 35,97
Altura de aplicación(m)
2,02
Figura 19. Acciones del agua
CALCULOS 105
2.4.4 CUBIERTA
La cubierta se resuelve mediante una estructura formada por placas
prefabricadas nervadas de 16+4 cm de canto apoyada en los muros
perimetrales y en jácenas intermedias de 40 x 40 cm. El peso propio del
forjado es 347 kg/m2 y la suma de cargas muertas y sobrecarga de uso
considerados es 240 kg/m2. La determinación de la armadura de
jácenas se realiza con ayuda de la aplicación informática CYPECAD
ESPACIAL V 2002.k de Cype Ingenieros.
2.4.5 MUROS LATERALES
2.4.5.1 ESFUERZOS
2.4.5.1.1 METODOLOGÍA
La determinación de esfuerzos se realiza considerando la pared del
depósito como una placa empotrada en el fondo y laterales y libre en su
borde superior, expuesta independientemente a la presión interior del
agua y a las acciones sísmicas.
2.4.5.1.2 DATOS DE PARTIDA
Altura: 4,50 m
Canto: 0,4 m
Hormigón HA-30/P/20/IV
CALCULOS 106
Acero B 400 SD
2.4.5.1.3 ACCIONES
Acciones producidas por el agua.
Peso específico del agua: γw = 9,8 kN/m3
Altura del muro: h = 4,50 m (Altura máxima lámina agua 3,85 m)
Presión máxima: q = γw h = 37,73 kN/m2
Acciones sísmicas.
Como se ha calculado en apartados anteriores, las fuerzas
características que actúan por efecto de un sismo son:
mkNFs 39,4= , aplicada en la coronación del muro.
mkNF 29,1461 = , aplicada a una altura de 1,43 m medida desde el
empotramiento muro-solera.
mkNF 97,352 = , aplicada a una altura de 2,02 m medida desde el
empotramiento muro-solera.
La ley de esfuerzos sobre el muro de estas fuerzas se puede asemejar
a una ley triangular de la forma siguiente:
CALCULOS 107
1,61 m
4 m
Ilustración 20. LEY ESFUERZOS SOBRE MURO
Aplicando equilibrio de momentos en la base del muro, y equilibrio de
fuerzas horizontales, tenemos:
hR ⋅=⋅+⋅+⋅ 02,297,3543,129,1465,439,4
R=++ 97,3529,14639,4
De donde obtenemos una resultante aplicada a la altura h:
mkNR 65,186=
mh 61,1=
CALCULOS 108
Para calcular “ aq ” y “ bq ” hacemos equilibrio de momentos en la base
del muro y de fuerzas horizontales, donde 5,4⋅= aa qF y 25,4⋅= bb qF :
61,15,125,2 ⋅=⋅+⋅ RFF ba
RFF ba =+
De donde se deduce que:
Ley de esfuerzos uniforme: 2 40,6m
kNqa =
Ley de esfuerzos triangular: 2mkN 13,70=bq
DETERMINACIÓN DE ESFUERZOS
Se consideran los muros empotrados en el fondo y laterales y libres en
su cara superior. Se realizan los cálculos con ayuda de los ábacos de
Jiménez Montoya, García Meseguer y Morán Cabré en su publicación
“Hormigón Armado”, 1976.
La relación entre altura y longitud de pared es inferior a 0,3, por lo que
se adoptan, extrapolando, los valores para esta relación. Siguiendo la
nomenclatura de la publicación mencionada, donde se consideran
positivos los flectores que dan tracciones en la cara interior del muro, se
tiene en condiciones de servicio (sin mayorar):
Para cargas triangulares:
CALCULOS 109
Tabla 13. Esfuerzos (cargas triangulares) en muro
Momento vertical en empotramiento: mve = 0,165 q h2
Momento vertical en vano: mvm = -0,009 q h2
Momento horizontal en empotramiento: mhe = 0,0678 q h2
Momento horizontal en vano: mhm = -0,0306 q h2
Cortante en el fondo: vmax = 0,496 q h
Para alturas del muro pequeñas con respecto a su longitud, como es el
caso, las partes centrales tenderán a comportarse como muros en
ménsula. Realizando los cálculos de este modo se obtienen valores
superiores en los empotramientos inferiores, lo que queda del lado de la
seguridad. Por este motivo se adopta:
• Momento vertical en empotramiento: mve = 0,167 q h2
• Cortante en el fondo: vmax = 0,500 q h
El cortante sobre el muro lateral contiguo viene dado por: 2
qh a 0,10 V =
donde a es la longitud del muro. Teniendo en cuenta que la formulación
es para una relación h/a = 0,3, el cortante medio por unidad de longitud
será:
6
qh
2
a 0,10 V/h v === q
CALCULOS 110
La presión sobre los muros contiguos ortogonales produce tracciones
en el muro considerado. Por equilibrio de fuerzas horizontales en el
encuentro entre dos muros, las tracciones se igualan con el cortante en
el muro contiguo.
A la vista de lo anterior, se toma como valor característico de las
tracciones en los muros el del máximo cortante lateral.
Para cargas uniformes:
CALCULOS 111
Tabla 14. Esfuerzos (cargas uniformes) en muro
Momento vertical en empotramiento: mve=0,371qh2
Momento vertical en vano: mvm=-0,033qh2
Momento horizontal en empotramiento: mhe=0,499qh2
Momento horizontal en vano: mhm =-0,048qh2
Cortante en el fondo: vmax=0,8qh
Para alturas del muro pequeñas con respecto a su longitud, como es el
caso, las partes centrales tenderán a comportarse como muros en
ménsula. Realizando los cálculos de este modo se obtienen valores
superiores en los empotramientos inferiores, lo que queda del lado de la
seguridad. Por este motivo se adopta:
• Momento vertical en empotramiento: mve = 0,5 q h2
• Cortante en el fondo: vmax = 0,9 q h
El cortante sobre el muro lateral contiguo viene dado por: , donde a es
la longitud del muro. Teniendo en cuenta que la formulación es para una
relación h/a = 0,3, el cortante medio por unidad de longitud será:
CALCULOS 112
Tabla 15. Esfuerzos característicos
mve (m kN/m) 100.81 51.20 187.39 238.59
mvm(m kN/m) -5.43 -3.38 -10.10 -13.48
mhe(m kN/m) 40.93 51.10 76.08 127.17
mhm(m kN/m) -18.47 -4.92 -34.34 -39.25
vmax(kN/m) 75.46 23.04 140.26 163.30
v(kN/m) 25.15 8.53 46.75 55.29
Total Sismo
AguaSismo Rect.
Sismo Trian.
2.4.5.1.4 HIPÓTESIS DE CARGA
Estados límites últimos.
Situación persistente:
QQ ⋅γ
Donde:
Qγ: Coeficiente de ponderación para las acciones producidas por el
empuje del agua, que para un nivel de control de ejecución normal vale
1,6.
Q : Valor característico de las acciones producidas por el empuje del
agua.
CALCULOS 113
Situación sísmica:
EKQ AQ +⋅γ
Donde:
Qγ: Coeficiente de ponderación para las acciones producidas por el
empuje del agua, que para un efecto desfavorable vale 1.
Q : valor característico de las acciones producidas por el empuje del
agua.
EKA : valor característico de las acciones producidas por un sismo.
Estados límites de servicio.
Q
donde:
Q : valor característico de las acciones producidas por el empuje del
agua.
CALCULOS 114
Tabla 16. Resumen de hipótesis de carga
mve (m kN/m) 161.30 339.40 100.81
mvm(m kN/m) -8.69 -18.91 -5.43
mhe(m kN/m) 65.49 168.10 40.93
mhm(m kN/m) -29.56 -57.72 -18.47
vmax(kN/m) 120.74 238.76 75.46
v(kN/m) 40.25 80.44 25.15
Estados Límite Servicio
Situación Persistente
Estados Límite Últimos
Situación Persistente
Situación Sísmica
2.4.6 ARMADURAS
2.4.6.1 ARMADURA MÍNIMA
Cuantía mecánica
Tomando como armadura mínima Us = 0,04 Uc, se tiene por metro de
ancho:
kN 7.000 N 10 x 7.000 350 x 000.1 5,1
30 d b f U 3
cdc ==== x
Us = 0,04 x 7.000 = 280 kN
As = Us / fyd = 280.000 / (400/1,15) = 805 mm2
CALCULOS 115
Cuantías geométricas
Adoptando las cuantías geométricas mínimas del artículo 42 de EHE
para muros con acero B 400 SD, resulta:
Armadura vertical: Cuantía geométrica en cara de tracción: 1,0‰. Las
dos caras pueden estar traccionadas. Por tanto:
As, min = 0,001 x 1000 x 400 = 400 mm2/m
Dado que es inferior a la cuantía mecánica, se toma esta última: φ12 a
12,5 cm, que corresponde a As = 905 mm2/m.
Armadura horizontal: Cuantía geométrica en la suma de ambas caras:
4‰. Por tanto, en una cara:
As, min = 0,004/2 x 1000 x 400 = 800 mm2/m
Resulta inferior a la cuantía mecánica. Se adopta también φ12 a 12,5
cm (As= 905 mm2/m).
2.4.6.2 ARMADURA VERTICAL
Cálculo a flexión (Armadura cara interior).
El momento flector en el empotramiento es 339,4 m kN/m.
CALCULOS 116
Según el cálculo de secciones rectangulares mediante el diagrama
parábola-rectángulo tenemos:
1385,035,0000.7
4,339 =⋅
=⋅
=dU
M
c
dµ
kNUU
Us
c
s 070.170001528,0 1528,0 =⋅=⇒==ω
23
076.3
15,1400
10070.1mm
f
UA
yd
ss =⋅==
Necesitamos una sección de armadura activa de 3.076 mm2, valor muy
superior a la cuantía mínima. Por tanto adoptamos 2 a 10cm, con una
sección de 4.022 mm2.
Se prevé proceder a un corte de armaduras, dejándola a la mitad (φ16 a
10cm, As = 2.011 mm2). El momento que soporta esta armadura es
229,07m.kN/m.
Considerando que para una carga lineal la distribución de momentos
corresponde a una parábola de grado 3 con vértice en la cara superior
del muro, el punto donde se da este momento, medido desde la cara
superior es:
CALCULOS 117
229,07 m.kN/m
339,4 m.kN/m
0,55 m
3,95 m
m 3,95 ,4229,07/339 4,50 z 3 ==
La longitud de la armadura será 4,50 – 3,95 = 0,55 m, medida desde la
base del muro. Esta longitud se debe incrementar en la longitud de
anclaje de barras de 16 mm (1,3m). La longitud total de la armadura de
refuerzo debe ser, pues: 0,55 + 1,3 = 1,85 m desde la base.
• Comprobación a fisuración en la cara interior del muro.
• Comprobando a fisuración según el cuadro adjunto, resulta que
con la armadura de cálculo a flexión en empotramiento ( 162φ a
10 cm) se induce a una abertura característica de fisura de 0,2
mm para un momento flector de 281,4mkN/m, en valores de
servicio. Este valor supera el máximo momento positivo en
servicio en el empotramiento.
• Comprobación de la armadura mínima a fisuración.
• Comprobando a fisuración, resulta que con la armadura mínima
se induce una abertura característica de fisura wk = 0,2 mm para
un momento flector M = 81,5 m.kN, en valores de servicio, sin
mayorar. Este valor supera el del máximo momento negativo, por
CALCULOS 118
lo que se adopta para la cara exterior la armadura mínima φ12 a
12,5 cm.
2.4.6.3 ARMADURA HORIZONTAL
Cálculo a tracción
Las tracciones existentes son: np = 25,15 kN/m = 25.150 N/m
Se hacen trabajar las armaduras a una tensión de servicio σ = 1.000
kg/cm2 ≈ 100 N/mm2. Resultará para cada cara:
/mmm 126 0012
.15025
σ 2
n A 2p
s ===x
Esta armadura se añade a la calculada anteriormente.
Por tanto, la armadura horizontal es de 905 + 126 =1.031 mm2 (φ16 a
15 cm, 1.340 mm2).
Para el muro interior se incrementará el doble en armadura de tracción,
ya que soporta las tracciones de los dos vasos, en el caso de estar
llenos. Por tanto, la armadura horizontal en este muro es de 905 +
2x126 = 1.157 mm2 (φ16 a 15 cm, 1.340 mm2).
En la cara exterior de los muros perimetrales se incrementará la
armadura de tracción a la cuantía mínima: 905 mm2 + 126 mm2 = 1.031
mm2, por tanto adoptamos φ12 a 10 cm, con una sección de 1.131 mm2.
CALCULOS 119
Cálculo a flexión (armadura cara interior)
El momento flector en el empotramiento es 168,1 m kN/m.
Según el cálculo de secciones rectangulares mediante el diagrama
parábola-rectángulo tenemos:
0686,035,0000.7
1,168 =⋅
=⋅
=dU
M
c
dµ
kNUU
Us
c
s 9,50170000717,0 0717,0 =⋅=⇒==ω
23
443.1
15,1400
109,501mm
f
UA
yd
ss =⋅==
Necesitamos una sección de armadura activa de 1.443 mm2, valor
superior a la armadura mínima. Por tanto adoptamos a 15 cm y a 15
cm, con una sección de 1.864 mm2. Siendo la armadura que trabaja a
flexión 1.864 – 2 x 162 = 1.612 mm2/m.
Se procederá al corte de armaduras dejándola a a 15 cm
(correspondiendo a flexión 1.340 – 2 x 126 = 1.016 mm2/m). Esta
armadura resiste un momento de 118,8 m kN/m.
Considerando que para una carga lineal la distribución de momentos
corresponde a una parábola de grado 2 con vértice en el centro del
muro, el punto donde se da este momento, medido desde el extremo
del muro es:
CALCULOS 120
mx 26,1372,571,168
72,578,118
2
30 =++=
161,1 161,1118,8
57,72
La longitud de la armadura será 15 – 13,26 = 1,74 ≈ 1,75 m, medida
desde un extremo del muro. Esta longitud se debe incrementar en la
longitud de anclaje de barras de 16 mm (1,05m). La longitud total de la
armadura de refuerzo debe ser, pues: 1,75 + 1,05 = 2,8 m desde la
esquina del depósito.
El momento horizontal negativo que soporta la armadura mínima (φ12 a
12,5 cm) en el centro del vano es Md = 105,35 mkN/m, superior al
máximo momento horizontal negativo en el centro del vano.
Comprobación de la armadura a fisuración
La parte de armadura que trabaja a flexión es:
As = 1.612 mm2/m
Comprobando a fisuración según el cálculo del cuadro adjunto, resulta
CALCULOS 121
que con esta armadura el momento que induce una abertura
característica de fisura wk = 0,2 mm es M = 108,9 m.kN/m, mayor que
los momentos horizontales determinados en el cálculo de esfuerzos.
En el centro del vano la armadura que trabaja a flexión es 1.131 mm2/m.
Comprobando a fisuración según el cálculo del cuadro adjunto, resulta
que con esta armadura el momento que induce una abertura
característica de fisura wk = 0,2 mm es M = 92,5 m.kN/m, mayor que los
momentos horizontales determinados en el cálculo de esfuerzos.
Cálculo a cortante
Se comprueba el estado límite más exigente, que es el de agotamiento
por tracción en el alma. El máximo cortante se presenta en el
empotramiento inferior del muro. Se va a comprobar la resistencia de
cálculo a cortante con el armado vertical, que es el traccionado en este
caso.
mkNVd 76,238=
Vu2 = 0,12 ξ (100 ρ1 fck)1/3 b d
b = 1000 mm
d = 350 mm
1,756 350
200 1
d
200 1 ξ =+=+=
CALCULOS 122
3-
1 10 x 11,05 350 x 1000
4.022
d b ρ === sA
fck = 30 N/mm2
Sustituyendo: Vu2 = 240.033 N = 240,03 kN >238,76 kN. Cumple sin
armadura de cortante.
Repitiendo los cálculos para el empotramiento lateral, se tiene:
Vd = 80,44 kN/m
As = 1.340 mm2/m (armadura horizontal)
Vu2 = 166,4 kN > 80,44 kN. Cumple
2.4.7 PILARES
La determinación de la armadura de pilares se realiza con la aplicación
informática CYPECAD ESPACIAL V 2002.k de Cype Ingenieros, que se
encuentra adaptada a la instrucción EHE08, y que posteriormente
servirá para el cálculo de la armadura de refuerzo en su cimentación.
Se acompañan posteriormente los listados correspondientes.
La armadura longitudinal resultante es 4φ20 en cada cara paralela a las
jácenas, 1φ 16 en cada cara perpendicular a las jácenas y 1φ 20 en
cada esquina. La armadura transversal resultante consiste en 1 cerco φ
6 cada 20 cm y 2 horquillas cada 20 cm.
CALCULOS 123
2.4.8 LOSA DE CIMENTACIÓN
La losa de cimentación se calcula como losa flotante apoyada en un
medio acorde con la teoría de Winkler (método del módulo de balasto).
Se calculan independientemente las acciones transmitidas por los
muros y las acciones transmitidas por los pilares. Las primeras se
calculan directamente y las segundas con ayuda del mismo programa
informático que la losa de cubierta y pilares. Puede comprobarse que no
existe influencia apreciable entre los esfuerzos debidos a los muros y
pilares sobre el cimiento, por lo que las armaduras pueden determinarse
independientemente
2.4.8.1 UNIDAD ELÁSTICA Y MÓDULO DE BALASTO
Se define la unidad elástica α como:
α = (4 E I/Kb)1/4
E: Módulo elástico de hormigón. Según EHE, el módulo de
deformación secante viene dado por Ej = 8.500 (fcm,j)1/3, donde fcm,j es la
resistencia característica a compresión del hormigón a j días. Tomando
j=90 días, se tiene: fcm,90 = 1,20 (fck + 8) = 45,6 N/mm2. Sustituyendo
valores, resulta: Ej = 30.367 N/mm2 = 30,367 x 106 kN/m2.
I: Momento de inercia de la sección
4m 0,00533 = 30,40 x 1,00 121
3h b 121
I ==
b: Ancho de la sección: b = 1,00 m (los cálculos son por unidad de
CALCULOS 124
ancho)
K: Coeficiente de balasto. Se toma para placa circular de 75cm de
diámetro: K75 = 9Kg/cm3 ; K75 se relaciona con K mediante la expresión:
2
75 a 2 30 a
K 2,2 K
+= , donde a es el ancho del cimiento en cm.
Para cimentaciones de gran anchura, como es el caso, en las que b es
muy superior a 30cm, la expresión entre paréntesis tiende a ½, por lo
que resulta:
3375 kN/m 48.510 kg/cm 4,95 K 0,55 K ===
Sustituyendo valores, resulta α = 1,911 m
2.4.8.2 ACCIONES
2.4.8.2.1 MUROS EXTERIORES
Se considera que el muro soporta la carga correspondiente a la mitad
del primer vano de la cubierta, más la mitad del muro restante (0,2 m),
lo que totaliza una longitud: 7/2 + 0,20 = 3,7 m.
Cargas verticales:
Cargas permanentes:
• Peso losa cubierta: 0,347 t/m2 x 3,7 m =1,28 t/m =12,8kN/m
CALCULOS 125
• Peso propio muro: 2,5 t/m3x 0,4 x 4,50 m2 =4,500 t/m =45,0kN/m
• Suma cargas permanentes: 57,8 kN/m 47,04 kN/m
• Sobrec. uso + cargas muertas: 0,240 t/m2 x 3,7 m=0,88 t/m =8,8
kN/m
Momentos:
• Agua: - 100,81mkN/m
• Sismo: - 238,59 m kN/m
• Cargas horizontales:
• Agua: 25,15 kN/m
• Sismo: 55,29 kN/m
A efectos de determinación de tensiones sobre el terreno, debe tenerse
en cuenta además la sobrecarga por el agua: 1 x 3,85 = 3,85 t/m2 =
37,73kN/m2 y el peso propio de la losa de cimentación: 2,5 x 0,40= 1,0
t/m2 = 9,8 kN/m2.
2.4.8.3 ESFUERZOS
2.4.8.3.1 MUROS EXTERIORES
Se determinan utilizando la formulación de vigas flotantes rectangulares
CALCULOS 126
indefinidas.
Cuando se aplica una carga P en el extremo de la losa, los momentos
flectores, esfuerzos cortantes y tensiones sobre el terreno vienen dados
por:
• M = P α ηM, con ηM = - e-λ sen λ
• V = P ηv, con ηV = - e-λ (cosλ - sen λ)
• σt = P ησ / α, con ησ = 2 e-λ cos λ
En el caso de aplicar un momento m, se tiene:
• M = m ηM, con ηM = - e-λ (cosλ + sen λ)
• V = m ηv / α, con ηv = - 2 e-λ sen λ
• σt = m ησ / α2, con ησ = - 2 e-λ (cos λ - sen λ)
Modulando el cálculo en intervalos de 0,25 metros, resultan los
momentos indicados en los cuadros adjuntos. A efectos de
determinación de envolventes, se tienen las siguientes hipótesis:
Envolvente sin sismo:
Las acciones permanentes se ponderan por el coeficiente de seguridad
1,5 si son desfavorables y 1 si son favorables.
CALCULOS 127
Las acciones variables se ponderan por el coeficiente de seguridad 1,6
si son desfavorables y 0 si son favorables.
Envolvente con sismo:
Las acciones permanentes se ponderan por el coeficiente de seguridad
1 si son desfavorables y 1 si son favorables.
Las acciones variables se ponderan por el coeficiente de seguridad 1 si
son desfavorables y 0 si son favorables.
Las acciones sísmicas se ponderan por el coeficiente de seguridad 1 si
son desfavorables y 0 si son favorables.
CALCULOS 128
2.4.9 ARMADURAS
2.4.9.1 CÁLCULO A TRACCIÓN
Las tracciones existentes son: np=80,44kN/m =80.440 N/m
Se hacen trabajar las armaduras a una tensión de servicio σ = 1.000
kg/cm2 ≈ 100 N/mm2. Resultará para cada cara:
/mmm 402 001x2
80.440
σ 2
n A 2p
s ===
ARMADURA MÍNIMA
Cuantía mecánica
Tomando como armadura mínima Us=0,04Uc, se tiene por metro de
ancho:
kN 7.000 N 10 x 7.000 350 x 000.1 5,1 30
d b f U 3cdc ==== x
Us = 0,04 x 7.000 = 280 kN
As = Us / fyd = 280.000 / (400/1,15) = 805 mm2
Cuantía geométrica
CALCULOS 129
Adoptando las cuantías geométricas mínimas del artículo 42 de EHE08
para losas con acero B 400 SD, se debe disponer al menos el 2‰ de la
sección total en cada dirección repartida en las dos caras. Por tanto, la
cuantía en cada cara debe ser 0,001, de donde:
As, min = 0,001 x 1000 x 400 = 400 mm2/m
Dado que es inferior a la cuantía mecánica, se toma esta última:
644mm2.
Si se suma además la armadura de tracción, la armadura necesaria
será:
As = 402 + 805 = 1.207 mm2/m.
Se adopta φ16 a 15 cm, que corresponde a As = 1.340 mm2/m.
2.4.9.2 Comprobación de la armadura mínima a fisuración
Comprobando a fisuración según el cálculo del cuadro adjunto, resulta
que con esta armadura el momento que induce una abertura
característica de fisura de 0,2 mm es M = 94,6 m.kN/m. Dado que este
valor supera los momentos positivos, es suficiente la armadura mínima
inferior.
ARMADURA DE REFUERZO BAJO MUROS
Cálculo a flexión (cara superior de la losa).
El momento máximo se produce a una distancia del muro de 0,5 m, con
CALCULOS 130
un valor de 348,65mkN/m.
Según el cálculo de secciones rectangulares mediante el diagrama
parábola-rectángulo tenemos:
1423,035,0000.7
65,348 =⋅
=⋅
=dU
M
c
dµ
kNUU
Us
c
s 102.170001574,0 1574,0 =⋅=⇒==ω
23
169.3
15,1400
10102.1mm
f
UA
yd
ss =⋅==
Necesitamos una sección de armadura activa de 3.169 mm2, valor muy
superior a la cuantía mínima. Por tanto adoptamos a 15cm y a 15 cm,
con una sección de 3.434 mm2.
Se prevé proceder a un corte de armaduras, dejándola a (φ16 a 15 cm,
As = 1.340 mm2). El momento que soporta esta armadura es
154,35mkN/m a una longitud del muro de 2,5 m desde el muro.
Considerando una longitud de anclaje para barras de 16mm (1,3 m), se
cortará la armadura a 2,5 + 1,3 = 3,8 m desde la cara interior del muro.
2.4.9.3 Comprobación a fisuración en la cara superior de la
losa.
Comprobando a fisuración según el cuadro adjunto, resulta que con la
armadura de cálculo a flexión máxima ( 20φ a 15 cm y 16φ a 15 cm) se
CALCULOS 131
induce a una abertura característica de fisura de 0,2 mm para un
momento flector de 178,7 m kN/m, en valores de servicio. Este valor
supera el máximo momento negativo en servicio en el empotramiento
con el muro.
2.4.9.4 Comprobación de la armadura mínima a fisuración en
la cara superior.
Comprobando a fisuración según el cálculo del cuadro adjunto, resulta
que con la armadura mínima se induce una abertura característica de
fisura wk = 0,2 mm para un momento flector M = 94,6 m.kN, en valores
de servicio, sin mayorar. Este valor supera el del máximo momento
negativo.
CALCULOS 132
Tabla 17. Calculo a fisuración de losas en flexión simple según EHE08
C Á L C U L O A F IS U R A C IÓ N D E L O S A S E N F L E X IÓ N S IM P L E S E G Ú N E H E
D A T O S IN IC IA L E S M ín im a S u p e r io r
A b e r tu ra a d m is ib le f is u ra (m m ) : k = 0 .2 0 .2C a n to (m m ) : h = 4 0 0 4 0 0A n c h o (m m ): b = 1 ,0 0 0 1 ,0 0 0N º b a r ra s t ra c c ió n : 6 .6 6 7 1 3 .3 3 3D iá m e tro b a rra s t ra c c ió n (m m ) : φ 1 = 1 6 1 6N º b a r ra s n e g a t iv o s : 6 .6 6 7 6 .6 6 7D iá m e tro b a rra s n e g a t iv o s (m m ) : φ 2 = 1 6 1 6R e c u b r im ie n to (m m ): c = 4 0 4 0R e s is t .c a ra c t .h ó rm ig (N /m m 2 ) : fc k = 3 0 3 0R e s is t .c a ra c t .a c e ro (N /m m 2 ) : fy k = 4 0 0 4 0 0M ó d u lo e lá s t ic o a c e ro (N /m m 2 ) : E s = 2 .0 0 E + 0 5 2 .0 0 E + 0 5M o m e n to c a ra c te r ís t ic o (m .k N ) : M = 9 4 .6 1 7 8 .7
D A T O S A U X IL IA R E S
Á re a a c e ro t ra c c ió n (m m 2 ) A s 1 = 1 ,3 4 0 2 ,6 8 1Á re a a c e ro n e g a t iv o s (m m 2 ) A s 2 = 1 ,3 4 0 1 ,3 4 0R e s is t . m e d ia h o rm . 9 0 d ía s (N /m m 2 ) : f c m ,9 0 = 4 5 .6 4 5 .6M ó d u lo e lá s t ic o h o rm ig ó n (N /m m 2 ) : E j= 3 0 ,3 6 7 3 0 ,3 6 7T e n s ió n f is u r . h o rm ig ó n (N /m m 2 ) : f c t ,m = 2 .9 0 2 .9 0
C Á L C U L O D E L A S E C C IÓ N F IS U R A D A
C o e f ic ie n te d e e q u iv a le n c ia n = 6 .5 8 6 6 .5 8 6C a n to ú t i l (m m ) : d = 3 5 2 3 5 2C a n to c o m p le m e n ta r io (m m ) : d '= 4 8 4 8C u a n t ía a rm a d u ra t ra c c ió n : ρ 1 = 3 .8 0 8 E -0 3 7 .6 1 6 E -0 3C u a n t ía a rm a d u ra n e g a t iv o s : ρ 2 = 3 .8 0 8 E -0 3 3 .8 0 8 E -0 3R e la c ió n a rm a d u ra s : ρ 2 /ρ 1 = 1 .0 0 0 0 .5 0 0P ro fu n d id a d f ib ra n e u tra (m m ) : X = 6 8 .2 9 1 .7In e rc ia s e c c ió n f is u ra d a (m m 4 ) I f= 8 .2 0 4 E + 0 8 1 .4 7 0 E + 0 9T e n s . f ib ra m á s c o m p r im id a (N /m m 2 ) : σ c = 7 .8 6 1 1 .1 5T e n s ió n a rm a d u ra (N /m m 2 ) : σ s = 2 1 5 2 0 8
A L A R G A M IE N T O M E D IO D E L A S A R M A D U R A S
C o e f t ip o d e c a rg a : k 2 = 0 .5 0 .5T e n s ió n a rm . f is u ra c . ( k g /c m 2 ) : σ s r= 1 8 2 9 1C o e f . a la rg a m ie n to : 0 .6 4 4 0 .9 0 5C o e f . a la rg . a d o p ta d o : 0 .6 4 4 0 .9 0 5A la rg . m e d io a rm a d u ra s : ε s m = 6 .9 3 E -0 4 9 .4 2 E -0 4
S E P A R A C IÓ N M E D IA D E F IS U R A S
D is ta n c ia b a r ra s (m m ) : s = 1 5 0 .0 0 7 5 .0 01 5 φ (m m ) : 1 5 φ = 2 4 0 .0 0 2 4 0 .0 0D is ta n c ia c á lc u lo (m m ) : s = 1 5 0 .0 0 7 5 .0 0C o e f . f le x ió n s im p le : k 1 = 0 .1 2 5 0 .1 2 5A re a e fe c t iv a (m m 2 ) : A c ,e f = 1 0 0 ,0 0 0 1 0 0 ,0 0 0S e p a r . m e d ia f is u ra s (m m ) : s m = 1 6 9 .6 8 1 2 4 .8 4
A B E R T U R A C A R A C T E R ÍS T IC A D E F IS U R A
C o e f . t ip o d e a c c io n e s : β = 1 .7 1 .7A b e r tu ra c a ra c t . f is u ra (m m ): w k = 0 .2 0 0 0 .2 0 0
C U M P L E C U M P L E
CALCULOS 133
2.4.9.5 CÁLCULO A CORTANTE
Se comprueba el estado límite más exigente, que es el de agotamiento
por tracción en el alma. El máximo cortante mayorado se da en la base
del muro y vale 117,64 kN/m.
Vu2 = 0,12 ξ (100 ρ1 fck)1/3 b d
b = 1000 mm
d = 350 mm
1,756 350
200 1
d 200
1 =+=+=ξ
3-
1 10 x 9,8 350 x 1000
3.434
d b ρ === sA
fck = 30 N/mm2
Sustituyendo: Vu2 = 227.715 N = 227,71 kN > 117,64 kN. Cumple sin
armadura de cortante.
2.4.10 TENSIONES SOBRE EL TERRENO
Se determinan con la misma metodología que los cortantes y
momentos.
CALCULOS 134
Las tensiones determinan en condiciones de servicio, por lo que no se
ven afectadas por coeficientes de mayoración.
La máxima tensión resulta ser σ = 124,91 kN/m2
Como se indicó anteriormente, deben aplicarse además por peso propio
de la losa y carga de agua: 9,8 + 37,73 = 47,53 kN/m2
De donde resulta una tensión: σ = 124,91 + 47,53 = 172,44 kN/m2
(admisible según el Estudio Geotecnico).
ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL
ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL INDICE
1.1 INTRODUCCIÓN ....................................................................... 137
1.2 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ............................................. 138
1.3 LOCALIZACIÓN Y ENTORNO ........................ .......................... 138
1.4 IDENTIFICACIÓN DE IMPACTOS .................... ........................ 139
1.5 PAISAJE ....................................... ............................................. 140
1.6 RUIDO ........................................................................................ 140
1.7 SUELO Y RESIDUOS SÓLIDOS ...................... ......................... 141
1.8 ATMÓSFERA ..................................... ....................................... 141
1.9 RECURSOS HÍDRICOS ............................................................ 142
1.10 VEGETACIÓN ........................................................................... 142
1.11 MEDIDAS PREVENTIVAS Y PROTECTORAS ............ ............. 142
1.12 FASE DE OBRAS ................................ ...................................... 143
1.13 FASE OPERATIVA ............................... ..................................... 144
1.14 NORMATIVA DE APLICACIÓN ...................... .......................... 145
ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL, 137
3. ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL
Al tratarse de un depósito superficial de capacidad inferior a 9.000 m3 y
no estar situado en terrenos naturales, seminaturales o incultos
clasificados como suelo no urbanizable, el depósito objeto del presente
Proyecto no se encuentra entre las actividades sujetas a estimación de
impacto ambiental recogidas en el Anexo II del Reglamento para la
ejecución de la Ley 2/1989, de 3 de marzo de Impacto Ambiental de la
Comunidad Valenciana (Decreto 162/1990, DOGV 1.412 de 30 de
octubre de 1990).
El estudio del impacto ambiental se centra por lo tanto en la obra de la
red de distribución.
3.1 INTRODUCCIÓN
El Estudio de Impacto Ambiental tiene por objeto el análisis de las
posibles alteraciones que se puedan llevar a cabo sobre el medio
ambiente debido a la realización del presente proyecto. De este modo
se propondrán las medidas preventivas oportunas y las soluciones
correspondientes.
La finalidad de este documento es la utilización del mismo como base
para el contratista o empresa arrendataria para el desarrollo posterior y
definitivo del Documento de Impacto Ambiental, en cumplimiento con la
Ley 19.300 sobre Bases del Medio Ambiente y el Real Decreto
1302/1986, de 28 de junio, modificado por la Ley 6/2001, de 8 de mayo.
ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL, 138
3.2 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO
El proyecto consiste en la implantación del conjunto de instalaciones
requeridas para la puesta en marcha de un sistema de abastecimiento
de agua potable a un núcleo urbano y a una zona rural. Dicha
instalación constará de una estación de bombeo y una red de tuberías
de impulsión y distribución de agua las dos zonas descritas.
Se pretende que exclusivamente sea visible la estación de bombeo. El
sistema de tuberías irá enterrado a un metro de profundidad bajo el
suelo. Se realizarán construcciones que evite alterar significativamente
el entorno. Las tareas que se llevarán a cabo durante la obra tendrán
lugar a lo largo del emplazamiento geográfico que se ha planificado
para el proyecto.
LOCALIZACIÓN Y ENTORNO
La zona en la que se encuentra el depósito es una zona en vías de
desarrollo urbano. El depósito se ubicará en una parcela del plan parcial
Ciudad Quesada II, clasificada como zona verde apta para
equipamientos. La parcela se encuentra en la C/ Venecia.
El sistema de abastecimiento de agua potable se realizará a dos zonas.
Se distribuirá por gravedad a la zona urbana constituida por 3173
viviendas y se bombeará agua a una zona rural, siendo necesario para
ello salvar una cota más alta que a la que se encuentran las casas
rurales.
En el terreno sobre el que se proyecta la instalación predomina la roca
caliza, se trata de un terreno arcilloso con poca vegetación y escasa
vida animal. La orografía es montañosa, lo que permite distribuir por
ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL, 139
gravedad. Predominan los cultivos de naranjos.
A continuación se muestran algunos aspectos de interés
medioambiental sobre el municipio de Rojales y su entorno:
• Ubicación: limítrofe con el municipio del Bajo Vinalopó en la Provincia
de Alicante.
• Medio Ambiente: zona de vegetación escasa y con bajos niveles de
polución. No existen industrias contaminantes en la zona
• Ríos: No existen ríos cercanos pero si salinas.
• Flora: Predominan las palmeras y los arbustos en zonas salvajes.
• Fauna: Escasa
• Temperatura media anual: 10-29 º C.
• El municipio de Rojales se encuentra en pleno proceso de expansión y
cuenta actualmente con numerosos proyectos de infraestructuras tanto
de carácter urbano, como industrial.
3.3 IDENTIFICACIÓN DE IMPACTOS
Tomándose como base las actividades que se realizarán durante el
periodo de obras así como las que se llevarán a cabo cuando la
instalación esté en funcionamiento regular y las instalaciones que se
ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL, 140
construirán para ello, se analizarán los posibles impactos que todo ello
pueda ocasionar sobre el medio ambiente.
3.4 PAISAJE
Las zonas de emplazamiento de la instalación no constituyen un
entorno protegido y en su entorno próximo no existen lugares con la
categoría de reserva, parque nacional o parque regional. La estación de
bombeo no supone un gran impacto visual para la zona.
3.5 RUIDO
En el periodo de construcción de la instalación se prevén ruidos propios
de la maquinaria y acciones de obra. Se espera que en situaciones muy
concretas se superen los 80 dB. pico marcados por la legislación como
tope admisible sin medidas correctoras. Una vez se encuentre en
funcionamiento el sistema de distribución de agua, las actividades que
tendrán lugar en la estación de bombeo no se prevén que superen en
ningún caso ruidos superiores a 80 dB. El entorno, al estar constituido
principalmente por zonas urbanas unifamiliares y parcelas rústicas, no
presentará elevados niveles de ruido.
Las instalaciones proyectadas no presentan aumento en el ruido. El
único ruido que se podrá escuchar será el de las bombas y al tratarse
de bombas pequeñas, y estar situadas en una parcela destinada a
instalaciones, no presentará ningún problema.
ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL, 141
3.6 SUELO Y RESIDUOS SÓLIDOS
Las características que definen la tipología del suelo, de
descalcificación de la roca carbonatada subyacente, fértil y
generalmente húmedo, de gran espesor y arcilloso, no presentan
anomalías por lo que no se prevén riesgos en cuanto a contaminación
del terreno. El pH del mismo, así como la permeabilidad se mantienen
valores constantes y considerados normales.
3.7 ATMÓSFERA
Para el análisis de los potenciales impactos relacionados con la
contaminación atmosférica se debe tener en cuenta que la zona donde
se ubica la instalación no suele presentar altas velocidades del viento.
En el caso de la instalación a realizarse, no se generarían valores
notables de contaminación atmosférica, ya que los sistemas de
impulsión estarían pilotados por motores eléctricos, los cuales no
generan humos ni escapes.
Durante el periodo de obras, y por descarga de materiales, tránsito y
actividad de maquinaria o colocación de equipos pueden producirse
acumulaciones de polvo y arena, cuyos volúmenes deberán ser
estudiados.
Se intentará que la contaminación producida se encuentre a niveles
muy inferiores a los tomados como límite por el Reglamento de
actividades molestas, insalubres, nocivas y peligrosas.
ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL, 142
3.8 RECURSOS HÍDRICOS
En el caso del sistema de abastecimiento de agua potable, los riesgos
de contaminación de la misma pueden ser debidos a la llegada de cierto
nivel de contaminación al punto de extracción (muy poco probable en
este caso) o por fugas en el sistema de impulsión, distribución y
almacenamiento.
El estudio de la calidad del agua en la distribución habrá de ser
estudiada para conocer si los índices se encuentran dentro de los
valores permitidos por la normativa vigente.
Los impactos producidos sobre el agua que se emplea y se recoge
desde la estación de bombeo son aquellos sobre los que habrá que
incidir en mayor medida, dadas las características de las instalaciones y
actividades de que consta el complejo que se proyecta.
3.9 VEGETACIÓN
Dada la escasa vegetación presente en la zona los riesgos por este
concepto son de carácter medio. No será necesaria la tala de árboles.
3.10 MEDIDAS PREVENTIVAS Y PROTECTORAS
Se considerarán dos tipos de medidas:
• Medidas preventivas, todas aquellas acciones introducidas en el
ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL, 143
proyecto con objeto de evitar la aparición de efectos que generen
impactos perjudiciales sobre los distintos factores ambientales.
• Medidas correctoras o mitigadoras, todas aquellas acciones que se
inician o se tienen previstas en caso de ocurrencia de efecto nocivo
para el medio ambiente, y pueden ser de carácter proactivo en el caso
de que se desarrollen durante el diseño del proyecto o de carácter
reactivo si se toman cuando aparece el efecto.
En función de los diferentes impactos se prevén las medidas
preventivas y protectoras para la instalación que se llevará a cabo y que
se detallarán a continuación.
3.11 FASE DE OBRAS
Se colocarán vallas y redes en el perímetro de las zonas afectadas para
evitar la acumulación y la salida de polvo y/o áridos producidos por las
acciones de obra, colocación de equipos o movimiento de maquinaria.
Todo el personal de obra y presente en los diferentes emplazamientos
de la instalación durante la fase de construcción utilizará de forma
obligatoria protecciones auditivas cuando los niveles de ruido superen
los 80 dB pico. Habrán de realizarse, como medida preventiva,
mediciones de ruidos en los diferentes ámbitos de la obra, tomando
como referencia las Ordenanzas locales sobre contaminación acústica.
Las tuberías se instalarán de forma adecuada de tal forma que se
impida la aparición de grietas o roturas por contacto con objetos
indeseables.
ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL, 144
Se llevará a cabo el riego de las pistas de acceso a la obra en los
distintos puntos de la misma, para evitar que se levante gran cantidad
de polvo que pueda afectar al entorno atmosférico.
Se limpiarán las carreteras y caminos afectados por la obra debido a
tránsitos de diferentes tipos de maquinaria y transportes.
Se realizará una rehabilitación integral de suelos en todas las zonas de
excavación.
3.12 FASE OPERATIVA
Las bombas y la instalación eléctrica estarán dotadas de sistemas
antideflagrantes adecuados, homologados, y que habrán de ser
revisados periódicamente. Se realizarán controles constantes de los
volúmenes en las naves de almacenamiento.
Se controlará, de forma periódica, el estado de todos los equipos
operativos en la instalación, especialmente balsas y bombas
impulsoras.
Se llevarán a cabo pruebas periódicas de la calidad del agua,
estudiando distintos parámetros que permitan conocer si se sobrepasan
los límites establecidos por la normativa, en cuyo caso habrían de
tomarse medidas correctoras inmediatamente.
ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL, 145
3.13 NORMATIVA DE APLICACIÓN
A continuación se detalla la normativa de aplicación para la evaluación
de los diferentes impactos así como para el establecimiento de medidas
preventivas y correctoras:
• Ley 19300 sobre Bases del Medio Ambiente.
• Reglamento de Actividades Molestas, Insalubres, Nocivas y
Peligrosas,
Decreto 2114/1961 de 30 de noviembre.
• Ley 17/2006, de 11 de diciembre, de Protección ambiental en la
Comunidad Autónoma de Valencia.
• Ley 6/2001, de 8 de mayo, Evaluación de impacto ambiental.
• Ley 38/1972 de 22 de diciembre, Protección de Ambiente Atmosférico.
ANEJOS
4. ANEJOS
ANEJO I.- Tablas, ábacos, diagramas y gráficos
ANEJO II.- Listados de programas
ANEJO III.- Transporte
ANEJO IV.- Montaje
ANEJO V.- Puesta en marcha
ANEJO VI.- Catálogos
ANEJOS 148
4.1 TABLAS, ABACOS, DIAGRAMAS Y GRÁFICOS
ANEJOS 149
DIAGRAMA DE MOODY
ANEJOS 150
4.2 LISTADO DE PROGRAMAS
Microsoft Office Word 2003
Microsoft Office Excel 2003
AutoCad 2005
CYPE INGENIEROS
ANEJOS 151
4.2.1 SALIDA DE PROGRAMA CYPE
Listado de Datos de la Obra
Proyecto: Depósito de 3.000 m3 en Rojales Fecha:01 /12/03
--------------------------------------------------- -----------------------------
1.DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA
Proyecto: Depósito de 3.000 m3 en Rojales
Clave: rojales
2.DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS
|-----|-----------------|------|--------------|---- ---|-----|
|Grupo|NOMBRE DEL GRUPO |Planta|NOMBRE PLANTA |Altu ra |Cota |
|-----|-----------------|------|--------------|---- ---|-----|
| 1|FORJADO 1 | 1|FORJADO 1 | 4 .50| 4.50|
|-----|-----------------|------|--------------|---- ---|-----|
| 0|Cimentación | | | | 0.00|
|-----|-----------------|------|--------------|---- ---|-----|
3.DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS
3.1 Pilares
GI: Grupo Inicial
GF: Grupo Final
ANG: Angulo del pilar en grados sexagesimales
Datos de los pilares
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
|Referencia| Coord(P.Fijo) |GI- GF| Vinculación Ex terior |Ang.|Punto Fijo|
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
|P1 |( 7.64, 3.27)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
|P2 |( 7.64, 7.57)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
|P3 |( 7.64, 11.87)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
ANEJOS 152
|P4 |( 7.64, 16.17)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
|P5 |( 7.64, 20.47)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
|P6 |( 7.64, 24.77)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
|P7 |( 21.44, 3.27)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
|P8 |( 21.44, 7.57)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
|P9 |( 21.44, 11.87)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
|P10 |( 21.44, 16.17)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
|P11 |( 21.44, 20.47)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
|P12 |( 21.44, 24.77)| 0-1 |Sin vinculación exterior|0.0 | Centro |
|----------|---------------|------|---------------- --------|----|----------|
4.DIMENSIONES, COEFICIENTE DE EMPOTRAMIENTO Y PANDEO EN CADA PLANTA
|----------------------|------|-----------|-------- ------------|-----------------|
| Referencia Pilar |Planta|Dimensiones|Coefs. E mpotramiento| Coefs. Pandeo |
| | | | Cabeza Pie |Pandeo X Pandeo Y|
|----------------------|------|-----------|-------- ------------|-----------------|
|Para todos los Pilares| 1 | 0.40x0.40 | 1.00 1.00 |1.00 1.00|
|----------------------|------|-----------|-------- ------------|-----------------|
5.LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN
|-----------------|----------|--------------------- -|-------------------------|
|Losas Cimentación|Canto (cm)|Módulo Balasto (Tn/m3 )|Tensión Admisible (Tn/m2)|
|-----------------|----------|--------------------- -|-------------------------|
| Todas | 40| 5000.0 0| 32.40|
|-----------------|----------|--------------------- -|-------------------------|
7.NORMAS CONSIDERADAS
HORMIGON....................... EHE-98 (España)
ACEROS CONFORMADOS............. EA-95 (MV110)
ACEROS LAMINADOS Y ARMADOS..... EA-95 (MV103)
8.ACCIONES CONSIDERADAS
8.1 GRAVITATORIAS
ANEJOS 153
|-----------------|-----|--------------|
|NOMBRE DEL GRUPO |S.C.U|CARGAS MUERTAS|
|-----------------|-----|--------------|
|FORJADO 1 | 0.14| 0.20|
|-----------------|-----|--------------|
8.2 VIENTO
Sin acción de viento
8.3 SISMO
Según NCSE-94
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Acción sísmica según X
Acción sísmica según Y
Provincia:ALICANTE Término:ROJALES
Coef. Contribución K = 1.00 Vida útil: 100 años
Aceleración sísmica básica: ab/g = 0.15
Aceleración sísmica cálculo: ac = 0.19
Coeficiente de suelo:c = 1.40
Parte de sobrecarga a considerar: 0.50
Amortiguamiento: 5 %
Ductilidad de la estructura: 3.00 Ductilidad alta
Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ningun o
Número de modos: 3
8.4 CJTO.CARGAS ESPECIALES
|-----|-----------|
|NºCCE| HIPOTESIS |
|-----|-----------|
| 1 |Peso propio|
|-----|-----------|
9.COMBINACIONES CONSIDERADAS
HORMIGON.......................: EHE, Control norma l
ACEROS CONFORMADOS.............: EA-95, Hospitales
ANEJOS 154
ACEROS LAMINADOS...............: EA-95, Hospitales
DESPLAZAMIENTOS................: Acciones Caracteri sticas
TENSION DEL TERRENO............: Acciones Caracteri sticas
DIMENS. DE VIGAS CENTRADORAS...: EHE, Control norma l
EQUILIBRIO DE CIMENTACIONES....: EHE, Control norma l
10.MATERIALES UTILIZADOS
10.1 HORMIGONES
|-------------------|-----------------------------| -------|------|-----------|
|ELEMENTO |HORMIGON | PLANTAS|FCK |GAMMA C |
| | | |Kp/cm2| |
|-------------------|-----------------------------| -------|------|-----------|
|Forjados | HA-30 , Control Estadístico | Todas | 306|1.30 a 1.50|
|-------------------|-----------------------------| -------|------|-----------|
|Cimentación | HA-30 , Control Estadístico | Todas | 306|1.30 a 1.50|
|-------------------|-----------------------------| -------|------|-----------|
|Pilares y Pantallas| HA-30 , Control Estadístico | Todas | 306|1.30 a 1.50|
|-------------------|-----------------------------| -------|------|-----------|
|Muros | HA-30 , Control Estadístico | Todas | 306|1.30 a 1.50|
|-------------------|-----------------------------| -------|------|-----------|
10.2 ACEROS POR ELEMENTO Y POSICION
10.2.1.ACEROS EN BARRAS
|--------------------|----------------------|------ --------------------|------|-----
------|
|ELEMENTO |POSICION |ACERO |FYK |GAMMA
S |
| | | |Kp/cm2| |---
-----------------|----------------------|---------- ----------------|------|---------
--|
|Pilares y Pantallas |Barras(Verticales) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
| |Estribos(Horizontales)| B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
|--------------------|----------------------|------ --------------------|------|-----
------|
|Vigas |Negativos(Superior) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
| |Positivos(Inferior) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
| |Montaje(Superior) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
ANEJOS 155
| |Piel(Lateral) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
| |Estribos | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
|--------------------|----------------------|------ --------------------|------|-----
------|
|Forjados |Punzonamiento | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
| |Negativos(Superior) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
| |Positivos(Inferior) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
| |Nervios Negativos | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
| |Nervios Positivos | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
|--------------------|----------------------|------ --------------------|------|-----
------|
|Losas de cimentación|Punzonamiento | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
| |Negativos(Superior) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
| |Positivos(Inferior) | B 400 S , Control Normal | 4077 |1.00
a 1.15|
|--------------------|----------------------|------ --------------------|------|-----
------|
10.2.2.ACEROS EN PERFILES
|------------------|-----|-------------|----------- ----------|
| TIPO ACERO |ACERO|LIM. ELÁSTICO|MÓDULO DE E LASTICIDAD|
| | | Kp/cm2 | Kp/c m2 |
|------------------|-----|-------------|----------- ----------|
|Aceros Conformados| A37 | 2400| 2100000|
|------------------|-----|-------------|----------- ----------|
|Aceros Laminados | A42 | 2600| 2100000|
|------------------|-----|-------------|----------- ----------|
Combinaciones
Nombre Obra: rojales Fecha:01/12/03
--------------------------------------------------- -----------------------------
Combinaciones usadas en el cálculo
ANEJOS 156
Combinaciones para Hormigón: EHE, Control normal
Combinaciones para Equilibrio: EHE, Control normal
Combinaciones para Hormigón de Vigas Centradoras: E HE, Control normal
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|Nombre de combinación |Peso propio|Sobrecarga uso |Sismo 1|Sismo 2|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|1.Sobrecarga | 1.000| 0.000 | 0.000| 0.000|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|2.Sobrecarga | 1.500| 0.000 | 0.000| 0.000|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|3.Sobrecarga | 1.000| 1.600 | 0.000| 0.000|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|4.Sobrecarga | 1.500| 1.600 | 0.000| 0.000|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|5.Sobrecarga + Sismo 1 | 1.000| 0.000 | -1.000| 0.000|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|6.Sobrecarga + Sismo 1 | 1.000| 0.800 | -1.000| 0.000|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|7.Sobrecarga + Sismo 1 | 1.000| 0.000 | 1.000| 0.000|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|8.Sobrecarga + Sismo 1 | 1.000| 0.800 | 1.000| 0.000|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|9.Sobrecarga + Sismo 2 | 1.000| 0.000 | 0.000| -1.000|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|10.Sobrecarga + Sismo 2| 1.000| 0.800 | 0.000| -1.000|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|11.Sobrecarga + Sismo 2| 1.000| 0.000 | 0.000| 1.000|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
|12.Sobrecarga + Sismo 2| 1.000| 0.800 | 0.000| 1.000|
|-----------------------|-----------|-------------- |-------|-------|
Combinaciones para Tensión del Terreno: Acciones Ca racteristicas
Combinaciones para Desplazamientos: Acciones Caract eristicas
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|Nombre de combinación |Peso propio|Sobrecarga uso| Sismo 1|Sismo 2|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|1.Sobrecarga | 1.000| 0.000| 0.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|2.Sobrecarga | 1.000| 1.000| 0.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|3.Sobrecarga + Sismo1 | 1.000| 0.000| -1.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|4.Sobrecarga + Sismo1 | 1.000| 1.000| -1.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|5.Sobrecarga + Sismo1 | 1.000| 0.000| 1.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|6.Sobrecarga + Sismo1 | 1.000| 1.000| 1.000| 0.000|
ANEJOS 157
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|7.Sobrecarga + Sismo2 | 1.000| 0.000| 0.000| -1.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|8.Sobrecarga + Sismo2 | 1.000| 1.000| 0.000| -1.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|9.Sobrecarga + Sismo2 | 1.000| 0.000| 0.000| 1.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|10.Sobrecarga + Sismo2| 1.000| 1.000| 0.000| 1.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
Combinaciones para Acero Laminado: EA-95, Hospitale s
Combinaciones para Acero Conformado: EA-95, Hospita les
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|Nombre de combinación |Peso propio|Sobrecarga uso| Sismo 1|Sismo 2|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|1.Sobrecarga | 1.000| 0.000| 0.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|2.Sobrecarga | 1.330| 0.000| 0.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|3.Sobrecarga | 1.000| 1.500| 0.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|4.Sobrecarga | 1.330| 1.500| 0.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|5.Sobrecarga + Sismo1 | 1.000| 0.000| -1.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|6.Sobrecarga + Sismo1 | 1.000| 0.800| -1.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|7.Sobrecarga + Sismo1 | 1.000| 0.000| 1.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|8.Sobrecarga + Sismo1 | 1.000| 0.800| 1.000| 0.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|9.Sobrecarga + Sismo2 | 1.000| 0.000| 0.000| -1.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|10.Sobrecarga + Sismo2| 1.000| 0.800| 0.000| -1.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|11.Sobrecarga + Sismo2| 1.000| 0.000| 0.000| 1.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|12.Sobrecarga + Sismo2| 1.000| 0.800| 0.000| 1.000|
|----------------------|-----------|--------------| -------|-------|
|-----------------------------------------------|
|OBRA: Depósito de 3.000 m3 en Rojales (rojales)|
| |
|-----------------------------------------------|
Sistema de Unidades: M.K.S
MATERIALES:
HORMIGON: HA-30 , Control Estadístico
ANEJOS 158
ACERO: B 400 S , Control Normal
MATERIALES DE CIMENTACION:
HORMIGON: HA-30 , Control Estadístico
ACERO: B 400 S , Control Normal
|-------------------------------------|
|ARMADO DE VIGAS |
| |
|OBRA: Depósito de 3.000 m3 en Rojales|
| |
|GR.PL. No 1 FORJADO 1 --- PL. Igual 1|
| |
|-------------------------------------|
|---------------------------------------|
|PÓRTICO NUM.: 1 --- GRUPO DE PLANTAS: 1|
| |
|---------------------------------------|
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 1 (L= 1.40) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) ------- 5.3 5.3 5.3 5.3 5.3 3.6
Armad. Inferior (cm2) ------- 1.6 1.6 1.6 1.6 1.7 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 5.3(x= 0.41) 5. 3(x= 0.92) 5.3(x= 1.20)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 1.6(x= 0.20) 1. 6(x= 0.34) 1.7(x= 1.20)
ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.0 -0.7 -1.3 -2.0 -2.7 -3.5 -3.9
ENV. MOMENTOS POSIT. 0.0 -0.3 -0.7 -1.0 -1.4 -1.8 -2.1
MOMENTOS REPRES. 0.0(x= 0.00) -0. 5(x= 0.34) -3.9(x= 1.40)
ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 -2.6 -2.8 -3.0 -3.1 -3.3 0.0
ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 -1.4 -1.5 -1.6 -1.7 -1.8 0.0
CORTANTES REPRES. 0.0(x= 0.00) -3.4(x= 1.20)
ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
TORSOR BORDE APOYO: 0.00(x= 0.20) 0.00( x= 1.40) TOR. AGOTA.: 6.91
ANEJOS 159
N.IZQ.: B26 ----------------------- N.DER.: B27
ARM.SUPERIOR: ----- 2Ø16(1.15>>)
ARM.MONTAJE: 3Ø16(0.25P+1.36>>)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+1.60=1.85)
ESTRIBOS: 12x1eØ8c/0.1(1.16)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.05cm (L/2800)
Activa......: 0.033cm (L/4243)
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 2 (L= 1.40) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 3.6 5.3 5.3 5.3 5.3 5.3 -------
Armad. Inferior (cm2) ------- 1.7 1.6 1.6 1.6 1.6 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 5.3(x= 0.41) 5. 3(x= 0.91) 5.3(x= 1.20)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 1.7(x= 0.20) 1. 6(x= 1.06) 1.6(x= 1.20)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -3.9 -3.5 -2.7 -2.0 -1.3 -0.7 -0.0
ENV. MOMENTOS POSIT. -2.1 -1.8 -1.4 -1.0 -0.7 -0.4 -0.0
MOMENTOS REPRES. -3.9(x= 0.00) -0. 5(x= 1.06) -0.0(x= 1.40)
ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 1.8 1.7 1.6 1.5 1.4 0.0
ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 3.3 3.1 3.0 2.8 2.6 0.0
CORTANTES REPRES. 3.4(x= 0.20) 0.0(x= 0.00)
ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
TORSOR BORDE APOYO: 0.00(x= 0.00) 0.00( x= 1.20) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: B27 ----------------------- N.DER.: B28
ANEJOS 160
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.15+1.15=2.30) -----
ARM.MONTAJE: 3Ø16(<<1.61+1.36+0.25P=3.22)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(1.60+0.25P=1.85)
ESTRIBOS: 12x1eØ8c/0.1(1.16)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.05cm (L/2800)
Activa......: 0.033cm (L/4243)
|---------------------------------------|
|PÓRTICO NUM.: 2 --- GRUPO DE PLANTAS: 1|
| |
|---------------------------------------|
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 1 (L= 1.40) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 0.2 5.3 5.3 5.3 1.6 1.6 -------
Armad. Inferior (cm2) ------- 1.6 1.6 5.3 5.3 5.3 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 5.3(x= 0.41) 5. 3(x= 0.63) 1.6(x= 0.99)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 1.6(x= 0.27) 5. 3(x= 1.06) 5.3(x= 1.20)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -0.2 -0.3 -0.1 0.0 0.1 0.1 0.0
ENV. MOMENTOS POSIT. -0.1 -0.2 -0.1 0.0 0.1 0.2 0.0
MOMENTOS REPRES. -0.4(0.14) 0 .2(1.06) 0.2(1.20) 0.0(1.40)
ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 0.6 0.5 0.4 0.2 0.1 0.0
ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 1.0 0.8 0.6 0.4 0.2 0.0
CORTANTES REPRES. 1.0(x= 0.20) 0.0(x= 0.00)
ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.00
TORSOR BORDE APOYO: 0.00(x= 0.00) 0.02( x= 1.20) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: B19 ----------------------- N.DER.: B20
ANEJOS 161
ARM.MONTAJE: 3Ø16(0.25P+1.52=1.77)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(1.52+0.25P=1.77)
ESTRIBOS: 12x1eØ8c/0.1(1.16)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0cm
Activa......: 0cm
|---------------------------------------|
|PÓRTICO NUM.: 3 --- GRUPO DE PLANTAS: 1|
| |
|---------------------------------------|
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 1 (L= 1.40) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) ------- 1.6 1.6 1.6 5.3 5.3 0.2
Armad. Inferior (cm2) ------- 5.3 5.3 5.3 1.6 1.6 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 1.6(x= 0.41) 5. 3(x= 0.92) 5.3(x= 1.20)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 5.3(x= 0.27) 5. 3(x= 0.70) 1.6(x= 1.13)
ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.0 0.1 0.1 0.0 -0.1 -0.3 -0.2
ENV. MOMENTOS POSIT. 0.0 0.2 0.1 0.0 -0.1 -0.2 -0.1
MOMENTOS REPRES. 0.0( 0.0) 0.2(0.20) 0 .2(0.34) -0.4(1.26)
ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 -0.2 -0.4 -0.6 -0.8 -1.0 0.0
ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 -0.1 -0.2 -0.4 -0.5 -0.6 0.0
CORTANTES REPRES. 0.0(x= 0.00) -1.0(x= 1.20)
ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.00
TORSOR BORDE APOYO: 0.02(x= 0.20) 0.00( x= 1.40) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: B23 ----------------------- N.DER.: B24
ARM.MONTAJE: 3Ø16(1.52+0.25P=1.77)
ANEJOS 162
ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+1.52=1.77)
ESTRIBOS: 12x1eØ8c/0.1(1.16)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0cm
Activa......: 0cm
|---------------------------------------|
|PÓRTICO NUM.: 4 --- GRUPO DE PLANTAS: 1|
| |
|---------------------------------------|
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 1 (L= 1.20) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) ------- 1.6 5.3 5.3 5.3 0.3 0.2
Armad. Inferior (cm2) 0.0 5.3 1.6 1.6 1.6 ------- -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 5.3(x= 0.36) 5. 3(x= 0.79) 5.3(x= 1.00)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 5.3(x= 0.21) 1. 6(x= 0.36) 1.6(x= 1.00)
ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.0 0.0 -0.0 -0.1 -0.2 -0.3 -0.2
ENV. MOMENTOS POSIT. 0.0 0.0 -0.0 -0.0 -0.1 -0.2 -0.1
MOMENTOS REPRES. 0.0( 0.0) 0.0(0.07) 0 .0(0.29) -0.3(1.03)
ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 -0.1 -0.3 -0.4 -0.6 0.0 0.0
ENV. CORTANTES POSIT. 0.1 -0.0 -0.1 -0.2 -0.3 0.0 0.0
CORTANTES REPRES. 0.1(x= 0.00) -0.7(x= 1.00)
ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.02 0.02 0.02 0.02 0.00 0.00
TORSOR BORDE APOYO: 0.00(x= 0.00) 0.00( x= 1.20) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: B20 ----------------------- N.DER.: B21
ARM.MONTAJE: 3Ø16(0.25P+1.52+0.25P=2.02)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+1.52=1.77)
ANEJOS 163
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0cm
Activa......: 0cm
|---------------------------------------|
|PÓRTICO NUM.: 5 --- GRUPO DE PLANTAS: 1|
| |
|---------------------------------------|
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 1 (L= 4.05) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) ------- ------- ------- - ------ 1.6 5.3 7.0
Armad. Inferior (cm2) 0.3 5.8 8.8 8.7 5.3 3.1 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 1.6(x= 0.20) 1. 6(x= 2.69) 9.5(x= 3.85)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 6.7(x= 0.80) 9. 3(x= 1.60) 4.8(x= 3.85)
ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.1 2.8 3.9 3.3 0.5 -4.5 -11.9
ENV. MOMENTOS POSIT. 0.3 6.2 9.5 9.3 5.6 1.6 -5.1
MOMENTOS REPRES. 0.1( 0.0) 7.3(0.80) 10 .0(1.60) 2.4(3.26)-11.9(4.05)
ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 3.4 0.2 -4.5 -8.0 -14.5 -------
ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 8.1 2.1 -1.5 -3.3 -6.7 -------
CORTANTES REPRES. 11.3(x= 0.20) -17.8(x= 3.85)
ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -------
TORSOR BORDE APOYO: 0.00(x= 0.00) 0.10( x= 3.85) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: B15 ----------------------- N.DER.: P1
ARM.SUPERIOR: ----- 2Ø16(1.30>>), 2Ø16(1.10>> )
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.35)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+4.40=4.65), 2Ø20(4.35)
ANEJOS 164
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80), 12x1eØ8c/0.17(1 .95), 9x1eØ8c/0.1(0.90)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.392cm (L/1034)
Activa......: 0.276cm (L/1468)
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 2 (L= 4.30) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 7.0 5.3 3.1 - ------ 1.6 5.3 5.9
Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 5.8 5.3 3.1 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 9.7(x= 0.20) 3. 1(x= 1.44) 8.3(x= 4.10)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 4.9(x= 0.20) 5. 9(x= 2.35) 4.2(x= 4.10)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -11.9 -5.9 -0.2 3.0 0.8 -4.4 -10.2
ENV. MOMENTOS POSIT. -5.1 2.9 4.8 6.3 4.5 2.7 -5.1
MOMENTOS REPRES. -12.3(0.17) 3.2(0.84) 6 .3(2.35) 3.1(3.47)-10.5(4.13)
ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 4.4 0.9 -2.5 -6.6 -12.6 -------
ENV. CORTANTES POSIT. ------- 13.4 7.1 3.0 -0.5 -4.0 -------
CORTANTES REPRES. 16.8(x= 0.20) -16.0(x= 4.10)
ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.05 0.00 0.00 0.00 0.05 -------
TORSOR BORDE APOYO: 0.05(x= 0.20) 0.05( x= 4.10) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: P1 ----------------------- N.DER.: P2
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.35=2.65), 2Ø16(<<1.1 0+1.15=2.25) -----
2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.60)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(5.15), 1Ø16(2.60)
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80), 14x1eØ8c/0.17(2 .30), 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.187cm (L/2300)
ANEJOS 165
Activa......: 0.123cm (L/3496)
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 3 (L= 4.30) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 5.9 5.3 1.6 - ------ 1.6 5.3 6.1
Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 6.4 5.3 3.1 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 8.0(x= 0.20) 1. 6(x= 2.85) 8.2(x= 4.10)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 5.3(x= 0.85) 6. 4(x= 2.05) 4.1(x= 4.10)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -10.2 -4.2 1.0 3.6 0.8 -4.4 -10.5
ENV. MOMENTOS POSIT. -5.1 2.4 4.8 6.9 4.8 2.5 -5.5
MOMENTOS REPRES. -10.2( 0.0) 3.0(0.85) 6 .9(2.05) 2.9(3.45)-10.5(4.30)
ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 4.2 0.7 -2.8 -7.3 -10.9 -------
ENV. CORTANTES POSIT. ------- 12.2 5.9 1.9 -1.6 -3.5 -------
CORTANTES REPRES. 15.6(x= 0.20) -17.2(x= 4.10)
ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -------
TORSOR BORDE APOYO: 0.09(x= 0.20) 0.06( x= 4.10) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: P2 ----------------------- N.DER.: P3
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.25=2.55), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----
2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.60)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(4.65), 1Ø16(2.60)
ESTRIBOS: 9x1eØ8c/0.1(0.90), 13x1eØ8c/0.17(2 .20), 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.223cm (L/1929)
Activa......: 0.148cm (L/2906)
ANEJOS 166
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 4 (L= 4.30) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 6.1 5.3 1.6 - ------ 1.6 5.3 6.1
Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 6.3 5.3 3.1 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 8.3(x= 0.20) 1. 6(x= 1.44) 8.3(x= 4.10)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 4.2(x= 0.20) 6. 3(x= 2.15) 4.1(x= 4.10)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -10.5 -4.6 0.7 3.6 0.7 -4.6 -10.5
ENV. MOMENTOS POSIT. -5.5 2.5 4.6 6.8 4.6 2.5 -5.5
MOMENTOS REPRES. -10.5(0.17) 2.9(0.84) 6 .8(2.15) 3.0(3.46)-10.5(4.13)
ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 3.7 0.3 -1.6 -5.6 -11.5 -------
ENV. CORTANTES POSIT. ------- 11.5 5.6 3.3 -0.3 -3.7 -------
CORTANTES REPRES. 14.9(x= 0.20) -14.9(x= 4.10)
ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -------
TORSOR BORDE APOYO: 0.07(x= 0.20) 0.07( x= 4.10) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: P3 ----------------------- N.DER.: P4
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.30=2.60), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----
2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.60)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(4.90), 1Ø16(2.60)
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80), 14x1eØ8c/0.17(2 .30), 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.211cm (L/2038)
Activa......: 0.139cm (L/3094)
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 5 (L= 4.30) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
ANEJOS 167
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 6.1 5.3 1.6 - ------ 1.6 5.3 6.0
Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 6.3 5.3 3.1 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 8.2(x= 0.20) 1. 6(x= 1.45) 8.1(x= 4.10)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 4.1(x= 0.20) 6. 4(x= 2.25) 5.3(x= 3.45)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -10.5 -4.4 0.8 3.5 0.9 -4.2 -10.3
ENV. MOMENTOS POSIT. -5.5 2.5 4.8 6.8 4.7 2.4 -5.2
MOMENTOS REPRES. -10.5( 0.0) 3.0(0.85) 6 .9(2.25) 2.9(3.45)-10.3(4.30)
ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 3.4 1.6 -1.9 -5.9 -12.2 -------
ENV. CORTANTES POSIT. ------- 10.8 7.3 2.8 -0.7 -4.2 -------
CORTANTES REPRES. 17.2(x= 0.20) -15.6(x= 4.10)
ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -------
TORSOR BORDE APOYO: 0.06(x= 0.20) 0.10( x= 4.10) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: P4 ----------------------- N.DER.: P5
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.30=2.60), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----
2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.60)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(4.65), 1Ø16(2.60)
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80), 13x1eØ8c/0.17(2 .20), 9x1eØ8c/0.1(0.90)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.22cm (L/1955)
Activa......: 0.146cm (L/2946)
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 6 (L= 4.30) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
ANEJOS 168
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 6.0 5.3 1.6 - ------ 3.1 5.3 6.6
Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 6.0 5.3 3.1 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 8.4(x= 0.20) 3. 1(x= 2.86) 9.4(x= 4.10)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 4.2(x= 0.20) 6. 0(x= 1.95) 4.7(x= 4.10)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -10.3 -4.5 0.9 3.1 -0.0 -5.6 -11.2
ENV. MOMENTOS POSIT. -5.2 2.7 4.6 6.5 5.0 3.1 -4.7
MOMENTOS REPRES. -10.6(0.17) 3.0(0.84) 6 .5(1.95) 3.5(3.46)-11.9(4.13)
ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 4.1 0.6 -2.8 -6.9 -13.2 -------
ENV. CORTANTES POSIT. ------- 12.8 6.7 2.6 -0.9 -4.3 -------
CORTANTES REPRES. 16.2(x= 0.20) -16.6(x= 4.10)
ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.06 0.00 0.00 0.00 0.07 -------
TORSOR BORDE APOYO: 0.06(x= 0.20) 0.07( x= 4.10) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: P5 ----------------------- N.DER.: P6
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.30=2.60), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----
2Ø16(1.35>>), 2Ø16(1.10>>)
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.60)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(5.15), 1Ø16(2.60)
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80), 14x1eØ8c/0.17(2 .30), 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.2cm (L/2150)
Activa......: 0.132cm (L/3258)
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 7 (L= 4.05) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 6.6 5.3 1.6 - ------ ------- 1.6 -------
ANEJOS 169
Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 7.6 7.2 5.3 0.2
Máx. Armad. Sup. (cm2) 8.9(x= 0.20) 1. 6(x= 1.36) 1.6(x= 3.85)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 4.4(x= 0.20) 7. 8(x= 2.45) 5.3(x= 3.85)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -11.2 -4.4 0.2 2.7 3.0 1.9 0.1
ENV. MOMENTOS POSIT. -4.7 1.7 5.4 8.2 7.7 4.6 0.2
MOMENTOS REPRES. -11.2( 0.0) 2.4(0.79) 8 .5(2.45) 5.4(3.25) 0.1(4.05)
ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 6.2 2.8 1.0 -3.4 -6.2 0.0
ENV. CORTANTES POSIT. ------- 13.5 7.0 3.5 -0.9 -2.5 0.0
CORTANTES REPRES. 16.9(x= 0.20) -7.9(x= 3.85)
ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.00 0.00 0.00 0.07 0.04 0.00
TORSOR BORDE APOYO: 0.12(x= 0.20) 0.00( x= 4.05) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: P6 ----------------------- N.DER.: B16
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.35+1.30=2.65), 2Ø16(<<1.1 0+1.00=2.10) -----
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.35)
ARM.INFERIOR: 3Ø20(4.45+0.25P=4.70), 1Ø20(2.45)
ESTRIBOS: 9x1eØ8c/0.1(0.90), 12x1eØ8c/0.17(1 .95), 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.301cm (L/1346)
Activa......: 0.209cm (L/1938)
|---------------------------------------|
|PÓRTICO NUM.: 6 --- GRUPO DE PLANTAS: 1|
| |
|---------------------------------------|
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 1 (L= 1.20) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) ------- 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 -------
ANEJOS 170
Armad. Inferior (cm2) 0.0 5.3 5.3 5.3 5.3 5.3 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 1.6(x= 0.20) 1. 6(x= 0.40) 1.6(x= 1.17)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 5.3(x= 0.23) 5. 3(x= 0.94) 5.3(x= 1.17)
ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.0 0.1 0.3 0.3 0.3 0.1 0.0
ENV. MOMENTOS POSIT. 0.0 0.2 0.5 0.5 0.5 0.3 0.0
MOMENTOS REPRES. 0.0( 0.0) 0.3(0.23) 0 .5(0.66) 0.3(0.97) 0.0(1.20)
ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 0.7 0.6 0.0 -0.1 -1.3 -1.4
ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 1.3 1.2 0.0 -0.1 -0.7 -0.8
CORTANTES REPRES. 1.3(x= 0.20) -1.4(x= 1.20)
ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.04 0.04 0.00 0.00 0.02 0.02
TORSOR BORDE APOYO: 0.00(x= 0.00) 0.02( x= 1.20) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: B25 ----------------------- N.DER.: B26
ARM.MONTAJE: 3Ø16(1.52+0.25P=1.77)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+1.52+0.25P=2.02)
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.002cm (L/60000)
Activa......: 0.001cm (L/120000)
|---------------------------------------|
|PÓRTICO NUM.: 7 --- GRUPO DE PLANTAS: 1|
| |
|---------------------------------------|
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 1 (L= 1.20) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) ------- 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 -------
ANEJOS 171
Armad. Inferior (cm2) 0.0 5.3 5.3 5.3 5.3 5.3 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 1.6(x= 0.20) 1. 6(x= 0.40) 1.6(x= 1.17)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 5.3(x= 0.23) 5. 3(x= 0.94) 5.3(x= 1.17)
ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.0 0.1 0.3 0.3 0.3 0.1 0.0
ENV. MOMENTOS POSIT. 0.0 0.2 0.5 0.5 0.5 0.3 0.0
MOMENTOS REPRES. 0.0( 0.0) 0.3(0.23) 0 .5(0.66) 0.3(0.97) 0.0(1.20)
ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 0.7 0.6 0.0 -0.1 -1.3 -1.4
ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 1.3 1.2 0.0 -0.1 -0.7 -0.8
CORTANTES REPRES. 1.3(x= 0.20) -1.4(x= 1.20)
ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.04 0.04 0.00 0.00 0.02 0.02
TORSOR BORDE APOYO: 0.00(x= 0.00) 0.02( x= 1.20) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: B29 ----------------------- N.DER.: B28
ARM.MONTAJE: 3Ø16(1.52+0.25P=1.77)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+1.52+0.25P=2.02)
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.002cm (L/60000)
Activa......: 0.001cm (L/120000)
|---------------------------------------|
|PÓRTICO NUM.: 8 --- GRUPO DE PLANTAS: 1|
| |
|---------------------------------------|
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 1 (L= 4.05) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) ------- ------- ------- - ------ 1.6 5.3 7.0
Armad. Inferior (cm2) 0.3 5.8 8.8 8.7 5.3 3.1 -------
ANEJOS 172
Máx. Armad. Sup. (cm2) 1.6(x= 0.20) 1. 6(x= 2.69) 9.5(x= 3.85)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 6.7(x= 0.80) 9. 3(x= 1.60) 4.8(x= 3.85)
ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.1 2.8 3.9 3.3 0.5 -4.5 -11.9
ENV. MOMENTOS POSIT. 0.3 6.2 9.5 9.3 5.6 1.6 -5.1
MOMENTOS REPRES. 0.1( 0.0) 7.3(0.80) 10 .0(1.60) 2.4(3.26)-11.9(4.05)
ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 3.4 0.2 -4.5 -8.0 -14.5 -------
ENV. CORTANTES POSIT. 0.0 8.1 2.1 -1.5 -3.3 -6.7 -------
CORTANTES REPRES. 11.3(x= 0.20) -17.8(x= 3.85)
ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -------
TORSOR BORDE APOYO: 0.00(x= 0.00) 0.10( x= 3.85) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: B17 ----------------------- N.DER.: P7
ARM.SUPERIOR: ----- 2Ø16(1.30>>), 2Ø16(1.10>> )
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.35)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+4.40=4.65), 2Ø20(4.35)
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80), 12x1eØ8c/0.17(1 .95), 9x1eØ8c/0.1(0.90)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.392cm (L/1034)
Activa......: 0.276cm (L/1468)
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 2 (L= 4.30) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 7.0 5.3 3.1 - ------ 1.6 5.3 5.9
Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 5.8 5.3 3.1 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 9.7(x= 0.20) 3. 1(x= 1.44) 8.3(x= 4.10)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 4.9(x= 0.20) 5. 9(x= 2.35) 4.2(x= 4.10)
ANEJOS 173
ENV. MOMENTOS NEGAT. -11.9 -5.9 -0.2 3.0 0.8 -4.4 -10.2
ENV. MOMENTOS POSIT. -5.1 2.9 4.8 6.3 4.5 2.7 -5.1
MOMENTOS REPRES. -12.3(0.17) 3.2(0.84) 6 .3(2.35) 3.1(3.47)-10.5(4.13)
ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 4.4 0.9 -2.5 -6.6 -12.6 -------
ENV. CORTANTES POSIT. ------- 13.4 7.1 3.0 -0.5 -4.0 -------
CORTANTES REPRES. 16.8(x= 0.20) -16.0(x= 4.10)
ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.05 0.00 0.00 0.00 0.05 -------
TORSOR BORDE APOYO: 0.05(x= 0.20) 0.05( x= 4.10) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: P7 ----------------------- N.DER.: P8
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.35=2.65), 2Ø16(<<1.1 0+1.15=2.25) -----
2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.60)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(5.15), 1Ø16(2.60)
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80), 14x1eØ8c/0.17(2 .30), 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.187cm (L/2300)
Activa......: 0.124cm (L/3468)
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 3 (L= 4.30) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 5.9 5.3 1.6 - ------ 1.6 5.3 6.1
Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 6.4 5.3 3.1 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 8.0(x= 0.20) 1. 6(x= 2.85) 8.2(x= 4.10)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 5.3(x= 0.85) 6. 4(x= 2.05) 4.1(x= 4.10)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -10.2 -4.2 1.0 3.6 0.8 -4.4 -10.5
ANEJOS 174
ENV. MOMENTOS POSIT. -5.1 2.4 4.8 6.9 4.8 2.5 -5.5
MOMENTOS REPRES. -10.2( 0.0) 3.0(0.85) 6 .9(2.05) 2.9(3.45)-10.5(4.30)
ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 4.2 0.7 -2.8 -7.3 -10.9 -------
ENV. CORTANTES POSIT. ------- 12.2 5.9 1.9 -1.6 -3.5 -------
CORTANTES REPRES. 15.6(x= 0.20) -17.2(x= 4.10)
ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -------
TORSOR BORDE APOYO: 0.09(x= 0.20) 0.06( x= 4.10) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: P8 ----------------------- N.DER.: P9
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.25=2.55), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----
2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.60)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(4.65), 1Ø16(2.60)
ESTRIBOS: 9x1eØ8c/0.1(0.90), 13x1eØ8c/0.17(2 .20), 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.223cm (L/1929)
Activa......: 0.148cm (L/2906)
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 4 (L= 4.30) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 6.1 5.3 1.6 - ------ 1.6 5.3 6.1
Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 6.3 5.3 3.1 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 8.3(x= 0.20) 1. 6(x= 1.44) 8.3(x= 4.10)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 4.2(x= 0.20) 6. 3(x= 2.15) 4.1(x= 4.10)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -10.5 -4.6 0.7 3.6 0.7 -4.6 -10.5
ENV. MOMENTOS POSIT. -5.5 2.5 4.6 6.8 4.6 2.5 -5.5
MOMENTOS REPRES. -10.5(0.17) 2.9(0.84) 6 .8(2.15) 3.0(3.46)-10.5(4.13)
ANEJOS 175
ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 3.7 0.3 -1.6 -5.6 -11.5 -------
ENV. CORTANTES POSIT. ------- 11.5 5.6 3.3 -0.3 -3.7 -------
CORTANTES REPRES. 14.9(x= 0.20) -14.9(x= 4.10)
ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -------
TORSOR BORDE APOYO: 0.07(x= 0.20) 0.07( x= 4.10) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: P9 ----------------------- N.DER.: P10
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.30=2.60), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----
2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.60)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(4.90), 1Ø16(2.60)
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80), 14x1eØ8c/0.17(2 .30), 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.211cm (L/2038)
Activa......: 0.139cm (L/3094)
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 5 (L= 4.30) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 6.1 5.3 1.6 - ------ 1.6 5.3 6.0
Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 6.3 5.3 3.1 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 8.2(x= 0.20) 1. 6(x= 1.45) 8.1(x= 4.10)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 4.1(x= 0.20) 6. 4(x= 2.25) 5.3(x= 3.45)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -10.5 -4.4 0.8 3.5 0.9 -4.2 -10.3
ENV. MOMENTOS POSIT. -5.5 2.5 4.8 6.8 4.7 2.4 -5.2
MOMENTOS REPRES. -10.5( 0.0) 3.0(0.85) 6 .9(2.25) 2.9(3.45)-10.3(4.30)
ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 3.4 1.6 -1.9 -5.9 -12.2 -------
ANEJOS 176
ENV. CORTANTES POSIT. ------- 10.8 7.3 2.8 -0.7 -4.2 -------
CORTANTES REPRES. 17.2(x= 0.20) -15.6(x= 4.10)
ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -------
TORSOR BORDE APOYO: 0.06(x= 0.20) 0.10( x= 4.10) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: P10 ----------------------- N.DER.: P11
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.30=2.60), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----
2Ø16(1.30>>), 3Ø12(0.90>>)
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.60)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(4.65), 1Ø16(2.60)
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80), 13x1eØ8c/0.17(2 .20), 9x1eØ8c/0.1(0.90)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.22cm (L/1955)
Activa......: 0.146cm (L/2946)
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 6 (L= 4.30) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 6.0 5.3 1.6 - ------ 3.1 5.3 6.6
Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 6.0 5.3 3.1 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 8.4(x= 0.20) 3. 1(x= 2.86) 9.4(x= 4.10)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 4.2(x= 0.20) 6. 0(x= 1.95) 4.7(x= 4.10)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -10.3 -4.5 0.9 3.1 -0.0 -5.6 -11.2
ENV. MOMENTOS POSIT. -5.2 2.7 4.6 6.5 5.0 3.1 -4.7
MOMENTOS REPRES. -10.6(0.17) 3.0(0.84) 6 .5(1.95) 3.5(3.46)-11.9(4.13)
ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 4.1 0.6 -2.8 -6.9 -13.2 -------
ENV. CORTANTES POSIT. ------- 12.8 6.7 2.6 -0.9 -4.3 -------
CORTANTES REPRES. 16.2(x= 0.20) -16.6(x= 4.10)
ANEJOS 177
ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.06 0.00 0.00 0.00 0.07 -------
TORSOR BORDE APOYO: 0.06(x= 0.20) 0.07( x= 4.10) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: P11 ----------------------- N.DER.: P12
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.30+1.30=2.60), 3Ø12(<<0.9 0+0.90=1.80) -----
2Ø16(1.35>>), 2Ø16(1.10>>)
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.60)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(5.15), 1Ø16(2.60)
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80), 14x1eØ8c/0.17(2 .30), 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.2cm (L/2150)
Activa......: 0.132cm (L/3258)
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 7 (L= 4.05) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) 6.6 5.3 1.6 - ------ ------- 1.6 -------
Armad. Inferior (cm2) ------- 3.1 5.3 7.6 7.2 5.3 0.2
Máx. Armad. Sup. (cm2) 8.9(x= 0.20) 1. 6(x= 1.36) 1.6(x= 3.85)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 4.4(x= 0.20) 7. 8(x= 2.45) 5.3(x= 3.85)
ENV. MOMENTOS NEGAT. -11.2 -4.4 0.2 2.7 3.0 1.9 0.1
ENV. MOMENTOS POSIT. -4.7 1.7 5.4 8.2 7.7 4.6 0.2
MOMENTOS REPRES. -11.2( 0.0) 2.4(0.79) 8 .5(2.45) 5.4(3.25) 0.1(4.05)
ENV. CORTANTES NEGAT. ------- 6.2 2.8 1.0 -3.4 -6.2 0.0
ENV. CORTANTES POSIT. ------- 13.5 7.0 3.5 -0.9 -2.5 0.0
CORTANTES REPRES. 16.9(x= 0.20) -7.9(x= 3.85)
ENVOLVENTE DE TORSION ------- 0.00 0.00 0.00 0.07 0.04 0.00
ANEJOS 178
TORSOR BORDE APOYO: 0.12(x= 0.20) 0.00( x= 4.05) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: P12 ----------------------- N.DER.: B18
ARM.SUPERIOR: 2Ø16(<<1.35+1.30=2.65), 2Ø16(<<1.1 0+1.00=2.10) -----
ARM.MONTAJE: 3Ø16(4.35)
ARM.INFERIOR: 3Ø20(4.45+0.25P=4.70), 1Ø20(2.45)
ESTRIBOS: 9x1eØ8c/0.1(0.90), 12x1eØ8c/0.17(1 .95), 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0.301cm (L/1346)
Activa......: 0.209cm (L/1938)
|---------------------------------------|
|PÓRTICO NUM.: 9 --- GRUPO DE PLANTAS: 1|
| |
|---------------------------------------|
|-------------------------------------------------- -----------------|
|TRAMO Nº 1 (L= 1.20) JACENA DESC. TIPO R SECC ION B*H = 40 X 40|
| |
|-------------------------------------------------- -----------------|
N.IZQ.0L L/6 2L/6 L/2 4L/6 5L/6 N.DER.1L
--------------------------- --------------------------------
Armad. Superior (cm2) ------- 1.6 5.3 5.3 5.3 5.3 0.2
Armad. Inferior (cm2) 0.0 5.3 1.6 1.6 1.6 1.6 -------
Máx. Armad. Sup. (cm2) 5.3(x= 0.36) 5. 3(x= 0.79) 5.3(x= 1.00)
Máx. Armad. Inf. (cm2) 5.3(x= 0.21) 1. 6(x= 0.36) 1.6(x= 1.00)
ENV. MOMENTOS NEGAT. 0.0 0.0 -0.0 -0.1 -0.2 -0.3 -0.2
ENV. MOMENTOS POSIT. 0.0 0.0 -0.0 -0.0 -0.1 -0.2 -0.1
MOMENTOS REPRES. 0.0( 0.0) 0.0(0.07) 0 .0(0.29) -0.3(1.03)
ENV. CORTANTES NEGAT. 0.0 -0.1 -0.3 -0.4 -0.6 -0.7 0.0
ENV. CORTANTES POSIT. 0.1 -0.0 -0.1 -0.2 -0.3 -0.4 0.0
CORTANTES REPRES. 0.1(x= 0.00) -0.7(x= 1.00)
ENVOLVENTE DE TORSION 0.00 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.00
ANEJOS 179
TORSOR BORDE APOYO: 0.00(x= 0.00) 0.00( x= 1.20) TOR. AGOTA.: 6.91
N.IZQ.: B23 ----------------------- N.DER.: B22
ARM.MONTAJE: 3Ø16(0.25P+1.52+0.25P=2.02)
ARM.INFERIOR: 3Ø16(0.25P+1.52=1.77)
ESTRIBOS: 8x1eØ8c/0.1(0.80)
Flechas:
Tot. P. Inf.: 0cm
Activa......: 0cm
Nombre Obra: Depósito de 3.000 m3 en Rojales Fecha :01/12/03
--------------------------------------------------- -----------------------------
1. ARMADO DE PILARES Y PANTALLAS
1.1 Pilares
Pl: nº de planta
Tramo: nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Armaduras : Primer sumando -> armadura de esquina. (perfil si es pilar metálico)
Segundo sumando -> armadura de cara X.
Tercer sumando -> armadura de cara Y.
Estribos : Se indica sólamente el estribo perime tral dispuesto.
Si existen otros estribos y ramas debe consultar el dibujo
del cuadro de pilares. La separación está indicada en centimetros
(cm).
Estado (Est): Código identificativo del estado del pilar por incumplimiento de
algún criterio normativo.
H : Altura del tramo de pilar sin arriostra miento.
Hpx : Altura del tramo de pilar de pandeo en dirección X.
Hpy : Altura del tramo de pilar de pandeo en dirección Y.
Pésimos : Esfuerzos pésimos, correspondientes a l a peor combinación que
produce las mayores tensiones y/o deformaciones.
Incluye la amplificación de esfuerzos d ebidos a los efectos de
segundo orden y excentricidad adicional por pandeo.
Referencia: Esfuerzos pésimos, correspondientes a l a peor combinación que
produce las mayores tensiones y/o deformaciones.
Incluye la amplificación de esfuerzos d ebidos a los efectos de
segundo orden (no incluye pandeo).
NOTA: LOS ESFUERZOS ESTAN REFERIDOS A EJES LOCALES DEL PILAR.
El sistema de unidades utilizado es
N: Tn Mx,My: Tn·m
ANEJOS 180
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
| | | | | | | | |
Pésimos | Referencia |
| | | | | | | | |
| |
|Pilar|Pl|DIMENSION| TRAMO | ARMADURAS |E STRIBOS|EST| H Hpx Hpy| N
Mx My| N Mx My|
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
|P1 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|27.58
1.53 18.20|27.58 0.68 17.11|
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
|P2 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|22.98
1.23 18.65|22.98 0.52 17.74|
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
|P3 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|23.91
1.08 18.60|23.91 0.39 17.65|
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
|P4 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|23.83
14.30 11.44|23.83 13.27 10.51|
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
|P5 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|24.01
18.85 11.58|24.01 17.80 10.64|
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
|P6 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|26.16
23.86 11.29|26.16 22.71 10.28|
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
|P7 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|27.58
1.54 18.19|27.58 0.68 17.11|
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
|P8 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|22.98
1.24 18.65|22.98 0.53 17.74|
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
|P9 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|23.91
1.09 18.59|23.91 0.39 17.65|
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
|P10 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|23.83
14.31 11.44|23.83 13.28 10.51|
ANEJOS 181
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
|P11 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|24.02
18.86 11.59|24.02 17.81 10.65|
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
|P12 | 1|0.40x0.40| 0.00/4.10 |4Ø20+ 2Ø16+8Ø20| Ø6c/20| |4.10 4.10 4.10|26.16
23.87 11.30|26.16 22.72 10.28|
|-----|--|---------|-----------|-----------------|- -------|---|--------------|------
-----------|-----------------|
2. ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPO TESIS
Pl: nº de planta
Tramo: nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Los esfuerzos de pilares son en ejes locales.
El sistema de unidades utilizado es
N,Qx,Qy: (Tn) Mx,My,T: (Tn·m)
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
| | | | | Base |
Cabeza |
| | | | | |
|
|Pilar|Pl| TRAMO | Hipótesis | N Mx My Qx Qy T| N
Mx My Qx Qy T|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
|P1 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |21.86 -0.10 - 0.09 -0.06 -0.08 0.00|20.22
0.13 0.26 -0.06 -0.08 0.00|
| | | |Sobrecarga uso| 4.88 -0.03 - 0.03 -0.01 -0.02 0.00| 4.88
0.03 0.07 -0.01 -0.02 0.00|
| | | |Sismo 1 Modo 1| 0.55 -9.14 5.21 -2.34 1.81 -0.10| 0.55
0.44 -2.22 -2.34 1.81 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 2| 0.54 8.01 5.14 2.05 1.79 -0.10| 0.54 -
0.38 -2.19 2.05 1.79 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 3|-0.00 0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00|-0.00
0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 1| 0.23 -3.76 2.14 -0.96 0.74 -0.04| 0.23
0.18 -0.91 -0.96 0.74 -0.04|
| | | |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00| 0.00 -
0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 3|-1.77 0.00 -1 6.90 -0.00 -5.88 0.00|-1.77
0.00 7.21 -0.00 -5.88 0.00|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
|P2 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |19.88 -0.09 0.02 -0.05 0.02 0.00|18.24
ANEJOS 182
0.13 -0.07 -0.05 0.02 0.00|
| | | |Sobrecarga uso| 4.38 -0.02 0.01 -0.01 0.01 0.00| 4.38
0.03 -0.02 -0.01 0.01 0.00|
| | | |Sismo 1 Modo 1|-0.12 -6.79 5.36 -1.73 1.88 -0.10|-0.12
0.32 -2.37 -1.73 1.88 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 2|-0.12 10.45 5.29 2.67 1.86 -0.10|-0.12 -
0.50 -2.34 2.67 1.86 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 3| 0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 0.00| 0.00 -
0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 1|-0.05 -2.79 2.20 -0.71 0.78 -0.04|-0.05
0.13 -0.97 -0.71 0.78 -0.04|
| | | |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00|-0.00 -
0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 3| 0.40 0.00 -1 7.39 0.00 -6.12 0.00| 0.40 -
0.00 7.69 0.00 -6.12 0.00|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
|P3 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |20.23 -0.10 0.00 -0.06 -0.00 0.00|18.59
0.14 0.01 -0.06 -0.00 0.00|
| | | |Sobrecarga uso| 4.47 -0.02 0.00 -0.01 -0.00 0.00| 4.47
0.03 0.00 -0.01 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 1 Modo 1| 0.03 -4.39 5.33 -1.13 1.87 -0.10| 0.03
0.23 -2.34 -1.13 1.87 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 2| 0.03 12.86 5.27 3.30 1.85 -0.10| 0.03 -
0.67 -2.31 3.30 1.85 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 3|-0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 0.00|-0.00 -
0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 1| 0.01 -1.81 2.19 -0.46 0.77 -0.04| 0.01
0.09 -0.96 -0.46 0.77 -0.04|
| | | |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00| 0.00 -
0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 3|-0.10 0.00 -1 7.32 0.00 -6.08 0.00|-0.10 -
0.00 7.60 0.00 -6.08 0.00|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
|P4 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |20.19 -0.10 0.05 -0.06 0.02 0.00|18.55
0.14 -0.03 -0.06 0.02 0.00|
| | | |Sobrecarga uso| 4.46 -0.02 0.01 -0.01 0.00 0.00| 4.46
0.03 -0.01 -0.01 0.00 0.00|
| | | |Sismo 1 Modo 1|-0.03 -1.98 5.33 -0.51 1.87 -0.10|-0.03
0.10 -2.34 -0.51 1.87 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 2|-0.03 15.25 5.27 3.91 1.85 -0.10|-0.03 -
0.79 -2.31 3.91 1.85 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00| 0.00
0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 1|-0.01 -0.81 2.19 -0.21 0.77 -0.04|-0.01
0.04 -0.96 -0.21 0.77 -0.04|
| | | |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00|-0.00 -
ANEJOS 183
0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 3| 0.10 -0.00 -1 7.32 -0.00 -6.08 0.00| 0.10
0.00 7.60 -0.00 -6.08 0.00|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
|P5 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |20.02 -0.10 0.01 -0.06 -0.00 0.00|18.38
0.13 0.02 -0.06 -0.00 0.00|
| | | |Sobrecarga uso| 4.41 -0.03 0.00 -0.01 -0.00 0.00| 4.41
0.03 0.01 -0.01 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 1 Modo 1| 0.12 0.43 5.32 0.11 1.88 -0.10| 0.12 -
0.02 -2.37 0.11 1.88 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 2| 0.12 17.47 5.25 4.46 1.85 -0.10| 0.12 -
0.84 -2.34 4.46 1.85 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 3|-0.00 0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00|-0.00
0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 1| 0.05 0.18 2.19 0.05 0.77 -0.04| 0.05 -
0.01 -0.97 0.05 0.77 -0.04|
| | | |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00| 0.00 -
0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 3|-0.38 0.00 -1 7.28 -0.00 -6.09 0.00|-0.38
0.00 7.68 -0.00 -6.09 0.00|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
|P6 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |21.21 -0.10 0.05 -0.06 0.05 0.00|19.57
0.13 -0.15 -0.06 0.05 0.00|
| | | |Sobrecarga uso| 4.71 -0.03 0.02 -0.01 0.01 0.00| 4.71
0.03 -0.04 -0.01 0.01 0.00|
| | | |Sismo 1 Modo 1|-0.55 2.83 5.21 0.72 1.81 -0.10|-0.55 -
0.14 -2.22 0.72 1.81 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 2|-0.54 19.83 5.14 5.07 1.79 -0.10|-0.54 -
0.95 -2.19 5.07 1.79 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00| 0.00 -
0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 1|-0.23 1.16 2.14 0.30 0.74 -0.04|-0.23 -
0.06 -0.91 0.30 0.74 -0.04|
| | | |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00|-0.00 -
0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 3| 1.76 -0.00 -1 6.90 -0.00 -5.88 0.00| 1.76 -
0.00 7.20 -0.00 -5.88 0.00|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
|P7 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |21.86 0.11 - 0.09 0.06 -0.08 0.00|20.22 -
0.12 0.26 0.06 -0.08 0.00|
| | | |Sobrecarga uso| 4.88 0.03 - 0.03 0.01 -0.02 0.00| 4.88 -
0.03 0.07 0.01 -0.02 0.00|
| | | |Sismo 1 Modo 1|-0.55 -9.14 - 5.21 -2.34 -1.81 -0.10|-0.55
0.44 2.22 -2.34 -1.81 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 2|-0.54 8.01 - 5.14 2.05 -1.79 -0.10|-0.54 -
ANEJOS 184
0.38 2.19 2.05 -1.79 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 3|-0.00 -0.00 - 0.00 0.00 -0.00 0.00|-0.00 -
0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 1|-0.23 -3.76 - 2.14 -0.96 -0.74 -0.04|-0.23
0.18 0.91 -0.96 -0.74 -0.04|
| | | |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 -0.00|-0.00 -
0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 3|-1.77 -0.00 -1 6.90 0.00 -5.88 0.00|-1.77 -
0.00 7.21 0.00 -5.88 0.00|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
|P8 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |19.88 0.10 0.02 0.05 0.02 0.00|18.24 -
0.13 -0.07 0.05 0.02 0.00|
| | | |Sobrecarga uso| 4.38 0.02 0.01 0.01 0.01 0.00| 4.38 -
0.03 -0.02 0.01 0.01 0.00|
| | | |Sismo 1 Modo 1| 0.12 -6.79 - 5.36 -1.73 -1.88 -0.10| 0.12
0.32 2.37 -1.73 -1.88 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 2| 0.12 10.45 - 5.29 2.67 -1.86 -0.10| 0.12 -
0.50 2.34 2.67 -1.86 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00| 0.00
0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 1| 0.05 -2.79 - 2.20 -0.71 -0.78 -0.04| 0.05
0.13 0.97 -0.71 -0.78 -0.04|
| | | |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 -0.00| 0.00 -
0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 3| 0.40 -0.01 -1 7.38 -0.00 -6.12 0.00| 0.40
0.00 7.69 -0.00 -6.12 0.00|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
|P9 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |20.23 0.10 0.00 0.06 -0.00 0.00|18.59 -
0.13 0.01 0.06 -0.00 0.00|
| | | |Sobrecarga uso| 4.47 0.03 0.00 0.01 -0.00 0.00| 4.47 -
0.03 0.00 0.01 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 1 Modo 1|-0.03 -4.39 - 5.34 -1.13 -1.87 -0.10|-0.03
0.23 2.34 -1.13 -1.87 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 2|-0.03 12.86 - 5.27 3.30 -1.85 -0.10|-0.03 -
0.67 2.31 3.30 -1.85 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 3|-0.00 -0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00|-0.00
0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 1|-0.01 -1.81 - 2.19 -0.46 -0.77 -0.04|-0.01
0.09 0.96 -0.46 -0.77 -0.04|
| | | |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 -0.00|-0.00 -
0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 3|-0.10 -0.00 -1 7.32 -0.00 -6.08 0.00|-0.10
0.00 7.60 -0.00 -6.08 0.00|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
|P10 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |20.19 0.10 0.05 0.06 0.02 0.00|18.55 -
ANEJOS 185
0.13 -0.03 0.06 0.02 0.00|
| | | |Sobrecarga uso| 4.46 0.03 0.01 0.01 0.00 0.00| 4.46 -
0.03 -0.01 0.01 0.00 0.00|
| | | |Sismo 1 Modo 1| 0.03 -1.98 - 5.33 -0.51 -1.87 -0.10| 0.03
0.10 2.34 -0.51 -1.87 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 2| 0.03 15.25 - 5.27 3.91 -1.85 -0.10| 0.03 -
0.79 2.31 3.91 -1.85 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 3| 0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 0.00| 0.00 -
0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 1| 0.01 -0.81 - 2.19 -0.21 -0.77 -0.04| 0.01
0.04 0.96 -0.21 -0.77 -0.04|
| | | |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 -0.00| 0.00 -
0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 3| 0.10 0.00 -1 7.32 0.00 -6.08 0.00| 0.10 -
0.00 7.60 0.00 -6.08 0.00|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
|P11 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |20.02 0.11 0.01 0.06 -0.00 0.00|18.38 -
0.13 0.02 0.06 -0.00 0.00|
| | | |Sobrecarga uso| 4.41 0.03 0.00 0.01 -0.00 0.00| 4.41 -
0.03 0.01 0.01 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 1 Modo 1|-0.12 0.43 - 5.32 0.11 -1.88 -0.10|-0.12 -
0.02 2.37 0.11 -1.88 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 2|-0.12 17.47 - 5.26 4.46 -1.85 -0.10|-0.12 -
0.84 2.34 4.46 -1.85 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 3|-0.00 -0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00|-0.00 -
0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 1|-0.05 0.18 - 2.19 0.05 -0.77 -0.04|-0.05 -
0.01 0.97 0.05 -0.77 -0.04|
| | | |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 -0.00|-0.00 -
0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 3|-0.38 -0.00 -1 7.28 -0.00 -6.09 0.00|-0.38 -
0.00 7.68 -0.00 -6.09 0.00|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
|P12 | 1| 0.00/4.10 |Peso propio |21.21 0.11 0.05 0.06 0.05 0.00|19.57 -
0.12 -0.15 0.06 0.05 0.00|
| | | |Sobrecarga uso| 4.71 0.03 0.02 0.01 0.01 0.00| 4.71 -
0.03 -0.04 0.01 0.01 0.00|
| | | |Sismo 1 Modo 1| 0.55 2.83 - 5.21 0.72 -1.81 -0.10| 0.55 -
0.14 2.22 0.72 -1.81 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 2| 0.54 19.83 - 5.14 5.07 -1.79 -0.10| 0.54 -
0.95 2.19 5.07 -1.79 -0.10|
| | | |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 - 0.00 -0.00 -0.00 0.00| 0.00
0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 1| 0.23 1.16 - 2.14 0.30 -0.74 -0.04| 0.23 -
0.06 0.91 0.30 -0.74 -0.04|
| | | |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 - 0.00 0.00 -0.00 -0.00| 0.00 -
ANEJOS 186
0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00|
| | | |Sismo 2 Modo 3| 1.76 -0.00 -1 6.90 -0.00 -5.88 0.00| 1.76
0.00 7.20 -0.00 -5.88 0.00|
|-----|--|-----------|--------------|-------------- ----------------------|----------
-------------------------|
3. ARRANQUES DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPO TESIS
El sistema de unidades utilizado es
N,Qx,Qy: (Tn) Mx,My,T: (Tn·m)
Los esfuerzos de pilares son en ejes locales.
|-----|--------------|----------------------------- -------|
| | | Esfuerzos en Arranques |
| | | |
|Pilar|Hipótesis | N Mx My Qx Q y T|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
|P1 |Peso propio |21.86 -0.10 -0.09 -0.06 -0.0 8 0.00|
| |Sobrecarga uso| 4.88 -0.03 -0.03 -0.01 -0.0 2 0.00|
| |Sismo 1 Modo 1| 0.55 -9.14 5.21 -2.34 1.8 1 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 2| 0.54 8.01 5.14 2.05 1.7 9 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 3|-0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 2 Modo 1| 0.23 -3.76 2.14 -0.96 0.7 4 -0.04|
| |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0 -0.00|
| |Sismo 2 Modo 3|-1.77 0.00 -16.90 -0.00 -5.8 8 0.00|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
|P2 |Peso propio |19.88 -0.09 0.02 -0.05 0.0 2 0.00|
| |Sobrecarga uso| 4.38 -0.02 0.01 -0.01 0.0 1 0.00|
| |Sismo 1 Modo 1|-0.12 -6.79 5.36 -1.73 1.8 8 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 2|-0.12 10.45 5.29 2.67 1.8 6 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 3| 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 2 Modo 1|-0.05 -2.79 2.20 -0.71 0.7 8 -0.04|
| |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0 -0.00|
| |Sismo 2 Modo 3| 0.40 0.00 -17.39 0.00 -6.1 2 0.00|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
|P3 |Peso propio |20.23 -0.10 0.00 -0.06 -0.0 0 0.00|
| |Sobrecarga uso| 4.47 -0.02 0.00 -0.01 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 1 Modo 1| 0.03 -4.39 5.33 -1.13 1.8 7 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 2| 0.03 12.86 5.27 3.30 1.8 5 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 3|-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 2 Modo 1| 0.01 -1.81 2.19 -0.46 0.7 7 -0.04|
| |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0 -0.00|
| |Sismo 2 Modo 3|-0.10 0.00 -17.32 0.00 -6.0 8 0.00|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
|P4 |Peso propio |20.19 -0.10 0.05 -0.06 0.0 2 0.00|
| |Sobrecarga uso| 4.46 -0.02 0.01 -0.01 0.0 0 0.00|
| |Sismo 1 Modo 1|-0.03 -1.98 5.33 -0.51 1.8 7 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 2|-0.03 15.25 5.27 3.91 1.8 5 -0.10|
ANEJOS 187
| |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 2 Modo 1|-0.01 -0.81 2.19 -0.21 0.7 7 -0.04|
| |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0 -0.00|
| |Sismo 2 Modo 3| 0.10 -0.00 -17.32 -0.00 -6.0 8 0.00|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
|P5 |Peso propio |20.02 -0.10 0.01 -0.06 -0.0 0 0.00|
| |Sobrecarga uso| 4.41 -0.03 0.00 -0.01 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 1 Modo 1| 0.12 0.43 5.32 0.11 1.8 8 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 2| 0.12 17.47 5.25 4.46 1.8 5 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 3|-0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 2 Modo 1| 0.05 0.18 2.19 0.05 0.7 7 -0.04|
| |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0 -0.00|
| |Sismo 2 Modo 3|-0.38 0.00 -17.28 -0.00 -6.0 9 0.00|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
|P6 |Peso propio |21.21 -0.10 0.05 -0.06 0.0 5 0.00|
| |Sobrecarga uso| 4.71 -0.03 0.02 -0.01 0.0 1 0.00|
| |Sismo 1 Modo 1|-0.55 2.83 5.21 0.72 1.8 1 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 2|-0.54 19.83 5.14 5.07 1.7 9 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 2 Modo 1|-0.23 1.16 2.14 0.30 0.7 4 -0.04|
| |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0 -0.00|
| |Sismo 2 Modo 3| 1.76 -0.00 -16.90 -0.00 -5.8 8 0.00|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
|P7 |Peso propio |21.86 0.11 -0.09 0.06 -0.0 8 0.00|
| |Sobrecarga uso| 4.88 0.03 -0.03 0.01 -0.0 2 0.00|
| |Sismo 1 Modo 1|-0.55 -9.14 -5.21 -2.34 -1.8 1 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 2|-0.54 8.01 -5.14 2.05 -1.7 9 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 3|-0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 2 Modo 1|-0.23 -3.76 -2.14 -0.96 -0.7 4 -0.04|
| |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 -0.00|
| |Sismo 2 Modo 3|-1.77 -0.00 -16.90 0.00 -5.8 8 0.00|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
|P8 |Peso propio |19.88 0.10 0.02 0.05 0.0 2 0.00|
| |Sobrecarga uso| 4.38 0.02 0.01 0.01 0.0 1 0.00|
| |Sismo 1 Modo 1| 0.12 -6.79 -5.36 -1.73 -1.8 8 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 2| 0.12 10.45 -5.29 2.67 -1.8 6 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 2 Modo 1| 0.05 -2.79 -2.20 -0.71 -0.7 8 -0.04|
| |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 -0.00|
| |Sismo 2 Modo 3| 0.40 -0.01 -17.38 -0.00 -6.1 2 0.00|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
|P9 |Peso propio |20.23 0.10 0.00 0.06 -0.0 0 0.00|
| |Sobrecarga uso| 4.47 0.03 0.00 0.01 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 1 Modo 1|-0.03 -4.39 -5.34 -1.13 -1.8 7 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 2|-0.03 12.86 -5.27 3.30 -1.8 5 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 3|-0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 2 Modo 1|-0.01 -1.81 -2.19 -0.46 -0.7 7 -0.04|
| |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 -0.00|
ANEJOS 188
| |Sismo 2 Modo 3|-0.10 -0.00 -17.32 -0.00 -6.0 8 0.00|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
|P10 |Peso propio |20.19 0.10 0.05 0.06 0.0 2 0.00|
| |Sobrecarga uso| 4.46 0.03 0.01 0.01 0.0 0 0.00|
| |Sismo 1 Modo 1| 0.03 -1.98 -5.33 -0.51 -1.8 7 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 2| 0.03 15.25 -5.27 3.91 -1.8 5 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 3| 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 2 Modo 1| 0.01 -0.81 -2.19 -0.21 -0.7 7 -0.04|
| |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 -0.00|
| |Sismo 2 Modo 3| 0.10 0.00 -17.32 0.00 -6.0 8 0.00|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
|P11 |Peso propio |20.02 0.11 0.01 0.06 -0.0 0 0.00|
| |Sobrecarga uso| 4.41 0.03 0.00 0.01 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 1 Modo 1|-0.12 0.43 -5.32 0.11 -1.8 8 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 2|-0.12 17.47 -5.26 4.46 -1.8 5 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 3|-0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 2 Modo 1|-0.05 0.18 -2.19 0.05 -0.7 7 -0.04|
| |Sismo 2 Modo 2|-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 -0.00|
| |Sismo 2 Modo 3|-0.38 -0.00 -17.28 -0.00 -6.0 9 0.00|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
|P12 |Peso propio |21.21 0.11 0.05 0.06 0.0 5 0.00|
| |Sobrecarga uso| 4.71 0.03 0.02 0.01 0.0 1 0.00|
| |Sismo 1 Modo 1| 0.55 2.83 -5.21 0.72 -1.8 1 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 2| 0.54 19.83 -5.14 5.07 -1.7 9 -0.10|
| |Sismo 1 Modo 3| 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.0 0 0.00|
| |Sismo 2 Modo 1| 0.23 1.16 -2.14 0.30 -0.7 4 -0.04|
| |Sismo 2 Modo 2| 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.0 0 -0.00|
| |Sismo 2 Modo 3| 1.76 -0.00 -16.90 -0.00 -5.8 8 0.00|
|-----|--------------|----------------------------- -------|
4. PESIMOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS
4.1 Pilares
Pl: nº de planta
Tramo: nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Piso superior: es la sección correspondiente a la b ase del tramo superior al
tramo anterior
Pésimos : Esfuerzos pésimos, correspondientes a las combinaciones que cumplen
para el armado actual, pero no cumplen
con el anterior armado de la tabla. Incluye l a amplificación de esfuerzos
debidos a los efectos de segundo
orden y excentricidad adicional por pandeo. L as columnas de pésimos que
estén vacias indican que el pilar no cumple.
Referencia: Esfuerzos pésimos, correspondientes a l as combinaciones que cumplen
para el armado actual, pero no cumplen
con el anterior armado de la tabla.Incluye la amplificación de esfuerzos
debidos a los efectos de segundo
orden (no incluye pandeo).
ANEJOS 189
El sistema de unidades utilizado es
N: (Tn) Mx,My: (Tn·m)
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
| | | | Pésimos | Referenc ia |
| | | | | |
|Pilar|Pl| TRAMO | N Mx My| N Mx My|
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
|P1 |1 | 0.00/4.10 |40.61 1.97 1.04 |40.61 0.20 0.17 |
| | | | | |
| | | |38.15 1.18 1.75 |38.15 0.25 0.50 |
| | | | | |
| | | |27.58 1.53 18.20|27.58 0.68 17.11|
| | | | | |
| | | |26.86 2.25 11.24|26.86 1.31 10.20|
| | | | | |
| | | |26.15 4.93 4.40 |26.15 3.88 3.46 |
| | | | | |
| | | |25.79 18.34 0.52 |25.79 17.21 0.00 |
| | | | | |
| | | |26.44 18.10 0.79 |26.44 16.95 0.18 |
| | | | | |
| | | |23.97 1.13 18.28|23.97 0.43 17.33|
| | | | | |
| | | |22.96 2.11 11.12|22.96 1.29 10.22|
| | | | | |
| | | |21.88 18.15 0.44 |21.88 17.19 0.00 |
| | | | | |
| | | |21.49 4.53 4.44 |21.49 3.65 3.65 |
| | | | | |
| | | |20.77 1.81 11.21|20.77 1.08 10.39|
| | | | | |
| | | |19.95 1.11 18.10|19.95 0.49 17.30|
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
|P2 |1 | 0.00/4.10 |36.82 1.79 0.79 |36.82 0.18 0.05 |
| | | | | |
| | | |34.36 1.67 0.86 |34.36 0.25 0.13 |
| | | | | |
| | | |23.78 0.97 18.62|23.78 0.31 17.68|
| | | | | |
| | | |23.47 3.60 4.51 |23.47 2.68 3.65 |
| | | | | |
| | | |23.68 18.32 0.48 |23.68 17.28 0.00 |
| | | | | |
| | | |22.98 1.23 18.65|22.98 0.52 17.74|
| | | | | |
| | | |20.36 0.83 18.50|20.36 0.26 17.69|
| | | | | |
ANEJOS 190
| | | |20.10 18.15 0.41 |20.10 17.27 0.00 |
| | | | | |
| | | |19.62 1.05 18.51|19.62 0.45 17.73|
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
|P3 |1 | 0.00/4.10 |37.50 1.82 0.73 |37.50 0.18 0.00 |
| | | | | |
| | | |35.04 1.70 0.68 |35.04 0.26 0.00 |
| | | | | |
| | | |23.91 1.08 18.60|23.91 0.39 17.65|
| | | | | |
| | | |23.81 18.36 0.48 |23.81 17.32 0.00 |
| | | | | |
| | | |23.79 2.57 4.52 |23.79 1.69 3.66 |
| | | | | |
| | | |24.16 9.51 11.49|24.16 8.48 10.55|
| | | | | |
| | | |23.71 0.76 18.58|23.71 0.15 17.64|
| | | | | |
| | | |20.40 0.92 18.46|20.40 0.33 17.65|
| | | | | |
| | | |20.46 9.22 11.45|20.46 8.34 10.65|
| | | | | |
| | | |20.23 18.19 0.41 |20.23 17.30 0.00 |
| | | | | |
| | | |20.21 2.47 4.40 |20.21 1.71 3.66 |
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
|P4 |1 | 0.00/4.10 |37.43 1.82 0.86 |37.43 0.18 0.09 |
| | | | | |
| | | |34.97 1.70 0.76 |34.97 0.26 0.06 |
| | | | | |
| | | |23.87 0.54 18.53|23.87 0.00 17.59|
| | | | | |
| | | |23.83 14.30 11.44|23.83 13.27 10.51|
| | | | | |
| | | |24.08 18.36 0.49 |24.08 17.31 0.00 |
| | | | | |
| | | |24.17 0.87 18.65|24.17 0.23 17.69|
| | | | | |
| | | |20.30 0.46 18.40|20.30 0.00 17.60|
| | | | | |
| | | |20.26 14.14 11.30|20.26 13.26 10.50|
| | | | | |
| | | |20.42 18.19 0.42 |20.42 17.29 0.00 |
| | | | | |
| | | |20.09 0.78 18.49|20.09 0.23 17.69|
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
|P5 |1 | 0.00/4.10 |37.09 1.80 0.72 |37.09 0.19 0.00 |
| | | | | |
ANEJOS 191
| | | |34.63 1.68 0.73 |34.63 0.25 0.04 |
| | | | | |
| | | |23.94 0.54 18.56|23.94 0.00 17.61|
| | | | | |
| | | |24.01 18.85 11.58|24.01 17.80 10.64|
| | | | | |
| | | |23.63 19.05 11.40|23.63 18.02 10.48|
| | | | | |
| | | |20.41 0.46 18.42|20.41 0.00 17.61|
| | | | | |
| | | |20.50 18.78 11.48|20.50 17.88 10.67|
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
|P6 |1 | 0.00/4.10 |39.35 1.91 0.91 |39.35 0.20 0.10 |
| | | | | |
| | | |36.89 1.16 1.69 |36.89 0.25 0.29 |
| | | | | |
| | | |26.78 1.03 18.21|26.78 0.30 17.15|
| | | | | |
| | | |26.16 23.86 11.29|26.16 22.71 10.28|
| | | | | |
| | | |25.35 2.17 4.44 |25.35 1.29 3.52 |
| | | | | |
| | | |23.18 0.52 18.20|23.18 0.00 17.28|
| | | | | |
| | | |23.03 0.91 18.08|23.03 0.28 17.17|
| | | | | |
| | | |22.38 23.68 11.17|22.38 22.69 10.29|
| | | | | |
| | | |19.42 0.44 18.04|19.42 0.00 17.26|
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
|P7 |1 | 0.00/4.10 |40.61 1.97 1.04 |40.61 0.21 0.17 |
| | | | | |
| | | |38.15 1.17 1.75 |38.15 0.24 0.50 |
| | | | | |
| | | |27.58 1.54 18.19|27.58 0.68 17.11|
| | | | | |
| | | |26.86 2.25 11.24|26.86 1.32 10.20|
| | | | | |
| | | |26.15 4.94 4.40 |26.15 3.89 3.46 |
| | | | | |
| | | |25.78 18.34 0.52 |25.78 17.22 0.00 |
| | | | | |
| | | |26.42 18.10 0.79 |26.42 16.95 0.18 |
| | | | | |
| | | |23.97 1.12 18.27|23.97 0.42 17.32|
| | | | | |
| | | |21.88 18.15 0.44 |21.88 17.20 0.00 |
| | | | | |
ANEJOS 192
| | | |21.49 4.52 4.44 |21.49 3.65 3.65 |
| | | | | |
| | | |19.93 1.11 18.09|19.93 0.49 17.30|
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
|P8 |1 | 0.00/4.10 |36.82 1.79 0.79 |36.82 0.19 0.05 |
| | | | | |
| | | |34.36 1.67 0.86 |34.36 0.24 0.13 |
| | | | | |
| | | |23.78 0.96 18.62|23.78 0.30 17.68|
| | | | | |
| | | |23.47 3.59 4.51 |23.47 2.67 3.66 |
| | | | | |
| | | |23.71 18.33 0.48 |23.71 17.29 0.00 |
| | | | | |
| | | |22.98 1.24 18.65|22.98 0.53 17.74|
| | | | | |
| | | |20.36 0.82 18.50|20.36 0.26 17.69|
| | | | | |
| | | |20.11 18.15 0.41 |20.11 17.27 0.00 |
| | | | | |
| | | |19.62 1.06 18.51|19.62 0.46 17.73|
| | | | | |
| | | |21.99 0.95 5.43 |21.99 0.32 4.61 |
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
|P9 |1 | 0.00/4.10 |37.50 1.82 0.73 |37.50 0.19 0.00 |
| | | | | |
| | | |35.04 1.70 0.68 |35.04 0.25 0.00 |
| | | | | |
| | | |23.91 1.09 18.59|23.91 0.39 17.65|
| | | | | |
| | | |23.83 2.82 4.54 |23.83 1.93 3.67 |
| | | | | |
| | | |23.81 18.37 0.48 |23.81 17.33 0.00 |
| | | | | |
| | | |23.79 2.56 4.53 |23.79 1.68 3.66 |
| | | | | |
| | | |24.18 9.51 11.50|24.18 8.48 10.55|
| | | | | |
| | | |23.71 0.75 18.58|23.71 0.14 17.64|
| | | | | |
| | | |20.40 0.93 18.46|20.40 0.34 17.65|
| | | | | |
| | | |20.29 9.14 11.36|20.29 8.27 10.57|
| | | | | |
| | | |20.23 18.20 0.41 |20.23 17.31 0.00 |
| | | | | |
| | | |20.21 2.47 4.41 |20.21 1.71 3.66 |
| | | | | |
ANEJOS 193
| | | |20.17 9.35 11.34|20.17 8.48 10.55|
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
|P10 |1 | 0.00/4.10 |37.43 1.82 0.86 |37.43 0.19 0.09 |
| | | | | |
| | | |34.97 1.70 0.76 |34.97 0.25 0.06 |
| | | | | |
| | | |23.87 0.54 18.53|23.87 0.00 17.59|
| | | | | |
| | | |23.83 14.31 11.44|23.83 13.28 10.51|
| | | | | |
| | | |24.10 18.37 0.49 |24.10 17.32 0.00 |
| | | | | |
| | | |24.18 0.89 18.65|24.18 0.24 17.69|
| | | | | |
| | | |20.30 0.46 18.40|20.30 0.00 17.60|
| | | | | |
| | | |20.26 14.15 11.30|20.26 13.27 10.50|
| | | | | |
| | | |20.43 18.20 0.42 |20.43 17.30 0.00 |
| | | | | |
| | | |20.09 0.79 18.49|20.09 0.24 17.69|
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
|P11 |1 | 0.00/4.10 |37.09 1.80 0.72 |37.09 0.21 0.00 |
| | | | | |
| | | |34.63 1.68 0.73 |34.63 0.24 0.04 |
| | | | | |
| | | |23.94 0.54 18.56|23.94 0.00 17.61|
| | | | | |
| | | |24.02 18.86 11.59|24.02 17.81 10.65|
| | | | | |
| | | |23.63 19.06 11.40|23.63 18.02 10.48|
| | | | | |
| | | |20.41 0.46 18.42|20.41 0.00 17.61|
| | | | | |
| | | |20.51 18.78 11.49|20.51 17.88 10.68|
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
|P12 |1 | 0.00/4.10 |39.35 1.91 0.91 |39.35 0.21 0.10 |
| | | | | |
| | | |36.89 1.14 1.69 |36.89 0.24 0.29 |
| | | | | |
| | | |26.78 1.03 18.21|26.78 0.30 17.15|
| | | | | |
| | | |26.16 23.87 11.30|26.16 22.72 10.28|
| | | | | |
| | | |24.04 23.57 11.37|24.04 22.51 10.44|
| | | | | |
| | | |23.18 0.52 18.20|23.18 0.00 17.28|
| | | | | |
ANEJOS 194
| | | |23.03 0.92 18.08|23.03 0.28 17.16|
| | | | | |
| | | |23.50 23.76 11.12|23.50 22.73 10.20|
| | | | | |
| | | |20.13 23.40 11.11|20.13 22.51 10.33|
| | | | | |
| | | |19.42 0.44 18.03|19.42 0.00 17.26|
|-----|--|-----------|-----------------|----------- ------|
MURO DE CONTENCIÓN PARCELA DEPÓSITO
Los cálculos estructurales del muro de contención de tierras se ha
realizado mediante el programa informático Muros de Contención 2002-
k (CYPE Ingenieros). A continuación se adjuntan tanto los datos de
partida como los resultados obtenidos del cálculo.
Nombre Obra: muro
Fecha:27/11/03
Muro de contención en la parcela de d epósito de 3.000 m3 en Rojales
--------------------------------------------------- -----------------------------
ÍNDICE
1.- DATOS DE LA OBRA
2.- DESCRIPCIÓN
3.- MEDICIÓN
4.- COMPROBACIÓN
ANEJOS 195
1.- DATOS DE LA OBRA
Hormigón: HA-25, Control estadístico
Acero: B 500 S, Control normal
Recubrimiento (Trasdós) : 3.00 cm
Recubrimiento (Intradós) : 3.00 cm
Recubrimiento (Superior) : 5.00 cm
Recubrimiento (Inferior) : 5.00 cm
Recubrimiento (Lateral) : 5.00 cm
Tamaño máximo del árido: 30.0 mm
Abertura límite de fisuras: 0.3 mm
Espesor hormigón limpieza: 10.0 cm
Tensión admisible del terreno: 3.0 Kp/cm2
Coeficiente rozamiento terreno-cimiento: 0.7
Tipo de empuje que produce la acción: Activo
Tipo de empuje que produce la reacción: Pasivo
Combinaciones de hormigón: EHE, Control normal
Combinaciones para tensiones sobre el terreno: Acci ones Caracteristicas
Combinaciones de equilibrio: EHE, Control normal
2.- DESCRIPCIÓN
DESCRIPCION DE SECCIONES
Referencia: M-1
- Longitud del muro: 1.00 m
- Cota en arranque: 0.00 m
LISTADO DE TERRENOS
Referencia: M-1
- Situación de peso propio:
- Coronación:
Carga hacia abajo en coronación: 0 Tn/m
Carga hacia intradós en coronación: 0 Tn/m
Momento de compresión hacia intradós en cor onación: 0 mTn/m
- Trasdós:
Con relleno: Cota: 3.50 m
Angulo de talud: 0.00 Grados
Densidad aparente: 2.06 Tn/m3
Densidad sumergida: 1.10 Tn/m3
Angulo rozamiento interno: 37.00 Grados
Evacuación por drenaje: 90.00 %
Porcentaje de empuje pasivo: 0.00 %
ANEJOS 196
Cota empuje pasivo: 0.00 m
- Intradós:
Con relleno: Cota: 0.50 m
Angulo de talud: 0.00 Grados
Densidad aparente: 2.10 Tn/m3
Densidad sumergida: 1.10 Tn/m3
Angulo rozamiento interno: 37.00 Grados
Evacuación por drenaje: 90.00 %
Porcentaje de empuje pasivo: 0.00 %
Cota empuje pasivo: 0.00 m
- Esfuerzos en arranque de muro. ESTADO DE PESO PROPIO (PP):
|--------|---------------|---------------|
| |Cortante (Tn/m)|Momento (mTn/m)|
|--------|---------------|---------------|
| Trasdós| 3.603| 4.203|
|--------|---------------|---------------|
|Intradós| -0.013| -0.002|
|--------|---------------|---------------|
| Total| 3.590| 4.201|
|--------|---------------|---------------|
MUROS CALCULADOS
|----------|----------------|----------------|----- -|------------|------------|-----
-------|------------|-----------------|
|Referencia|Espesor inferior|Espesor superior|Altur a|Ar. Vert. T.|Ar. Vert. I.|Ar.
Horz. T.|Ar. Horz. I.|Ar. Coronación |
|----------|----------------|----------------|----- -|------------|------------|-----
-------|------------|-----------------|
|M-1 |30.00 cm |30.00 cm |3.50 m|Ø10 c/ 15 |Ø10 c/ 30 |Ø8 c/
20 |Ø8 c/ 20 |Barras superiores|
| | | | | | |
| |2 Ø12 |
|----------|----------------|----------------|----- -|------------|------------|-----
-------|------------|-----------------|
Nota:
- Ar. Vert. T.: Armado vertical trasdós
- Ar. Vert. I.: Armado vertical intradós
- Ar. Horz. T.: Armado horizontal trasdós
- Ar. Horz. I.: Armado horizontal intradós
- Ar. Coronación: Armado en coronación
|-----------|------------------------|------------- -------------------|
|Referencias| Geometría | Armado |
ANEJOS 197
|-----------|------------------------|------------- -------------------|
|M-1 |Vuelo izquierdo: 70.0 cm|Base inferior : Ø12 c/ 25 |
| |Vuelo derecho: 70.0 cm |Longitudinal inferior: Ø12 c/ 25|
| |Canto: 40.0 cm |Superior Long itudinal: Ø12 c/ 25|
| | |Superior Tran sversal: Ø12 c/ 30 |
|-----------|------------------------|------------- -------------------|
3.- MEDICIÓN
|------------------------------------------------|- --------------------|-----|
|Referencia: M-1 | B 500 S |TOTAL|
|------------------------------------------------|- ------|------|------| |
|Nombre de armado | Ø8 | Ø10 | Ø12 | |
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
|Armado base transversal Longitud (m)| |4x3.67| |14.68|
| Peso (Kg) | |4x2.26| | 9.05|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
|Armado longitudinal Longitud (m)|1 9x0.90| | |17.10|
| Peso (Kg) |1 9x0.36| | | 6.75|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
|Armado base transversal Longitud (m)| |7x3.67| |25.69|
| Peso (Kg) | |7x2.26| |15.84|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
|Armado longitudinal Longitud (m)|1 9x0.90| | |17.10|
| Peso (Kg) |1 9x0.36| | | 6.75|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
|Armado viga coronación Longitud (m)| | |2x0.90| 1.80|
| Peso (Kg) | | |2x0.80| 1.60|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
|Armado superior - Transversal Longitud (m)| | |4x1.23| 4.92|
| Peso (Kg) | | |4x1.09| 4.37|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
|Armado superior - Longitudinal Longitud (m)| | |4x0.90| 3.60|
| Peso (Kg) | | |4x0.80| 3.20|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
|Armado inferior - Transversal Longitud (m)| | |5x1.81| 9.05|
| Peso (Kg) | | |5x1.61| 8.03|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
|Armado inferior - Longitudinal Longitud (m)| | |8x0.90| 7.20|
| Peso (Kg) | | |8x0.80| 6.39|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
|Arranques - Transversal - Izquierda Longitud (m)| |4x0.87| | 3.48|
| Peso (Kg) | |4x0.54| | 2.15|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
|Arranques - Transversal - Derecha Longitud (m)| |7x0.97| | 6.79|
| Peso (Kg) | |7x0.60| | 4.19|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
ANEJOS 198
|TOTALES Longitud (m)| 34.20| 50.64| 26.57| |
| Peso (Kg) | 13.50| 31.23| 23.59|68.32|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
|TOTAL CON MERMAS Longitud (m)| 37.62| 55.70| 29.23| |
|(10.00%) Peso (Kg) | 14.85| 34.35| 25.95|75.15|
|------------------------------------------------|- ------|------|------|-----|
RESUMEN DE MEDICION (Se incluyen mermas de acero)
|---------------|-----------------------|---------- ------------|
| | B 500 S (Kg) |HORMIGÓN ( m3) |
| |-----|-----|-----|-----|---------- ---|--------|
|Elemento | Ø8 | Ø10 | Ø12 |TOTAL| HA-25 |LIMPIEZA|
|---------------|-----|-----|-----|-----|---------- ---|--------|
|Referencia: M-1|14.85|34.35|25.95|75.15| 1 .73| 0.17|
|---------------|-----|-----|-----|-----|---------- ---|--------|
|TOTALES |14.85|34.35|25.95|75.15| 1 .73| 0.17|
|---------------|-----|-----|-----|-----|---------- ---|--------|
4.- COMPROBACIÓN
ANEJOS 199
ANEJOS 200
ANEJOS 201
ANEJOS 202
ANEJOS 203
4.3 MONTAJE
4.3.1 BOMBAS IMPULSIÓN PRINCIPAL
4.3.1.1 Pre-instalación
Comprobación del material recibido Inmediatamente de recibir el
material, debe ser inspeccionado y comprobado con los documentos de
envío por si se hubiera deteriorado o perdido alguna pieza.
Examinar el embalaje y envoltura antes de desembalar.
Algunos accesorios o partes del envío son a veces embalados por
separado o sujetos al embalaje.
Informar al Agente local de la Compañía de Transportes de cualquier
defecto o falta de material.
NOTA: Los componentes de la bomba así como los accesorios se
envían algunas veces en paquetes distintos, por tanto, se ruega que se
inspeccionen cuidadosamente todos estos paquetes, y listen su
contenido antes de dar por perdida alguna pieza.
4.3.1.2 Almacenamiento
La bomba se envía en condiciones de inmediata instalación, sin
embargo, si ésta va a ser almacenada por un período más o menos
extenso antes de su instalación, se debe seleccionar cuidadosamente el
ANEJOS 204
lugar de almacenamiento, de forma que la bomba no esté expuesta a
humedad excesiva, gases corrosivos, condiciones climatológicas
extremas, u otras condiciones de almacenamiento perjudiciales.
Si se espera que sea larga la duración del almacenamiento, la bomba
debe ser examinada periódicamente y limpiada, sustituyendo el material
utilizado como protector.
Cuando sea necesario, se puede almacenar la bomba por un corto
tiempo antes de montarse. Colocarla en un lugar seco y sin polvo.
Cuando en la descarga de la bomba se observe que viene de fábrica
protegida con brida ciega, ésta no debe quitarse.
Se protegerán los cojinetes y acoplamientos de arena, suciedad o
cualquier otra materia extraña.
4.3.2 LIMPIEZA ANTES DE LA INSTALACIÓN
Se debe limpiar con agua completamente todo el interior de la bomba,
columna y cabezal y quitar todo el óxido que se encuentre en las
superficies mecanizadas con un papel de lija. Se limpiaran todas las
superficies roscadas, así como cualquier suciedad que se haya pegado
a la bomba.
Debe limpiarse toda sustancia de protección contra oxidación que se
haya aplicado durante el almacenamiento.
Debe tomarse especial cuidado de que no queden restos de suciedad
antes de proceder al montaje.
ANEJOS 205
Esta operación se realiza desplazando el rotor a su posición máxima
inferior y tomando la medida desde el extremo del eje a la cara de
contacto de la brida de impulsión del elemento de bombeo.
A continuación se desplaza el rotor a su posición máxima superior,
realizando la misma medida.
La diferencia entre ambas medidas se corresponde con el juego axial
del rotor del cuerpo de impulsores. Esta medida servirá para
comprobaciones posteriores al montaje total de la bomba.
4.3.3 INSTALACIÓN
Emplazamiento
La bomba debe ser colocada en un sitio en el cual pueda ser fácilmente
conectada a la tubería de descarga, y además sea fácilmente accesible
para inspeccionarla durante el servicio.
Deberá haber espacio suficiente por encima de la bomba para emplear
un aparato de elevación con capacidad de carga suficiente para elevar
aisladamente la bomba y el motor.
Igualmente debe disponerse de amplio espacio alrededor del motor, de
manera que pueda existir una circulación de aire suficiente para su
ventilación.
Debe emplazarse la bomba lo más cerca posible del punto de donde ha
de aspirar para reducir al mínimo las pérdidas de carga en la aspiración.
ANEJOS 206
Cimentación
La cimentación puede hacerse de cualquier manera que suministre un
soporte rígido y permanente a toda la superficie de apoyo del cabezal
de descarga, y que además absorba las posibles solicitaciones y golpes
que puedan producirse durante el funcionamiento de la bomba.
Las cimentaciones de hormigón deben ser construidas y niveladas
sobre la tierra sólida.
Los pernos de anclaje, de tamaño necesario, deben ser instalados de
acuerdo con los agujeros de anclaje de la bomba. Cada perno de
anclaje debería estar rodeado de un manguito tubular que tenga 2 o 3
veces el diámetro del perno de anclaje.
Estos tubos deben estar rígidamente sujetos aunque deben permitir el
movimiento del perno para adaptarse a la placa de fijación.
Lechada de cemento
Su finalidad es evitar elevaciones laterales de la bomba, nivelando las
irregularidades de la superficie de la cimentación.
Se recomienda el siguiente procedimiento:
La mezcla clásica está compuesta por una parte de cemento Portland
puro y dos partes de arena de construcción, con la suficiente agua que
permita a la mezcla fluir libremente bajo la placa de apoyo.
La parte superior de la fundación de hormigón rugoso debe estar
ANEJOS 207
completamente saturada de agua antes de verter la mezcla.
Se debe colocar un encofrado de madera alrededor de la placa de
apoyo para contener la mezcla, la cual se añade hasta estar
completamente lleno el espacio por debajo de la placa.(Figura 1 –
encofrado, para verter la lechada)
Ilustración 21. Encofrado bomba
Debe usarse un trozo de alambre rígido para remover la mezcla y evitar
la formación de cámaras de aire.
Después de verter la mezcla se deben cubrir las superficies externas
con arpillera mojada que permita un fraguado lento, evitándose
resquebrajaduras.
Se puede quitar el encofrado de madera cuando la mezcla haya
adquirido cierta consistencia (48 horas) y alisar las superficies
exteriores si se desea. La mezcla debe endurecerse en unas 72 horas.
Equipo necesario para la instalación
El equipo necesario para la instalación es el siguiente:
ANEJOS 208
1. Pernos y tuercas de anclaje, cuando sean precisos.
2. Piezas y cuñas para nivelación.
3. Aparatos de elevación, puente grúa, diferencial o equivalente,
teniendo siempre un cáncamo en su extremo y de capacidad suficiente
para el peso del equipo a manejar y la longitud de los elementos a
instalar.
4. Abrazaderas adecuadas para fijarlas en el diámetro exterior del
cuerpo de impulsores y tuberías de la columna.
5. Tacos de madera apropiados en los que puedan descansar las
abrazaderas indicadas.
6. Un disolvente apropiado y cepillo de alambre para limpiar las roscas.
7. Aceite lubricante.
8. Herramientas adecuadas tanto en tamaño como fin para el fin
propuesto, esto es, llaves, destornilladores, martillos, punzón, etc.
9. Elementos de seguridad (guantes, gafas, casco, cinturones) de
acuerdo, pero no limitados, a la legislación vigente en el lugar de la
instalación.
Instalación de la bomba desmontada
NOTA: Siempre y cuando las limitaciones de transporte lo permitan, se
suministra la bomba totalmente montada excepto su elemento
ANEJOS 209
accionador.
PRECAUCION: Antes de comenzar la instalación, se recomienda que
un electricista especializado verifique eléctricamente tanto el motor de
accionamiento como su arrancador o cualquier otro elemento que opere
eléctricamente.
PELIGRO: Con el fin de evitar accidentes, se debe desconectar la
alimentación eléctrica a cualquiera de los componentes del equipo. La
instalación no debe iniciarse antes de que personal debidamente
cualificado haya confirmado esta desconexión y que no existe riesgo de
accidente eléctrico.
PRECAUCION: El personal destinado a la instalación debe estar
debidamente cualificado para la realización de la misma.
NOTA: Se señalizará debidamente el lugar de trabajo con el fin de evitar
posibles accidentes.
PRECAUCION: Al elevar ya sea la bomba completa o cualquiera de sus
componentes se deberán tomar las precauciones necesarias para evitar
que se dañe su extremo inferior por su arrastre o apoyo con el suelo. En
caso de limitaciones de altura en la instalación o por longitud de la
bomba, ésta debe instalarse por partes en el pozo, y se deben colocar
los distintos elementos de la bomba en el orden que han de ser
instalados.
Etapas de la instalación:
1. Se dejarán todos los elementos en sus bases de transporte hasta que
ANEJOS 210
sean elevados a su posición vertical. De esta forma se evitarán daños y
eventuales roturas.
2. Se tapará el agujero de la cimentación con una hoja de
contrachapado u otro material para evitar que entren objetos extraños
en el pozo.
3. Se colocará el elemento de elevación centrado sobre el agujero.
4. Antes de proceder a la instalación elemento de bombeo se medirá y
registrará el juego del extremo del eje para su utilización futura cuando
se regle la posición de los impulsores. (Ver punto II.3)
5. Se fijará la abrazadera en la parte superior de la bomba y se elevará
el conjunto centrándolo sobre el agujero de la cimentación. A
continuación se muestra una imagen de cómo se introduciría una
bomba de varias etapas.
AVISO SOBRE ABRAZADERAS: La abrazadera debe reposar sobre la
cimentación, los tacos de madera se utilizan únicamente como apoyo a
ANEJOS 211
la abrazadera, en ningún caso se deben utilizar los tacos de madera
como sustentación de los elementos instalados en el pozo.
6. Se bajará la bomba introduciéndola en el pozo hasta que la
abrazadera repose sobre los tacos de madera que se han colocado
sobre la cimentación.
7. Se instalará el tubo de columna.
NOTA SOBRE JUNTAS: Antes de instalar las juntas, se deben apretar
con el fin de que éstas pierdan su rigidez y se mantengan en la posición
adecuada. Durante el montaje se asegurará que la junta está centrada
respecto a los elementos que la comprenden.
8. Insertar un tramo de eje de la bomba en el tubo de columna
asegurándose que la camisa está en el extremo superior. Déjese que el
eje sobresalga unos 30 cm de la columna en su extremo inferior. (ver
Fig. 4.)
9. Asegurar esta disposición atando con una cuerda dos veces al eje y
ANEJOS 212
luego otra lazada en la columna.
10. Fijar una abrazadera al extremo superior del primer tramo de
columna y elevar el conjunto de la columna, centrándolo sobre el cuerpo
la bomba que está introducida en el pozo.
11. Se bajará posteriormente el conjunto de columna, se extraerá el
protector de roscas hasta que el eje de la columna entre dentro del
manguito empalme de ejes (acoplamiento de ejes). Engrase la rosca del
eje de columna.
12. Levántese el conjunto ya montado y quítese la abrazadera que se
había fijado al cuerpo de la bomba.
13. Se bajará el conjunto y se introducirá en el pozo, guiándolo a mano
hasta que la abrazadera del tubo de columna repose sobre los tacos
puestos en la cimentación.
14. Insértese un soporte cojinete sobre el eje de la columna y sus juntas
correspondientes.
15. Instálese un manguito de empalme de ejes (acoplamiento de ejes)
sobre el extremo superior del eje de columna.
16. Repítase las fases de montaje 8 hasta la 15, hasta que el cuerpo de
la bomba alcance en el pozo la profundidad deseada o hasta que todos
los tramos de columna estén montados.
17. Si la bomba tiene descarga inmediata, instálese el codo de
descarga a la profundidad debida.
ANEJOS 213
18. Inviértase el cabezal de descarga y colóquese la junta del tubo brida
cabezal (tubo superior) sobre la brida del fondo del cabezal, entonces
abroche el tubo brida cabezal (tubo superior) al cabezal.
19. Instálese una junta en la brida superior del último tramo de la
columna. Se pasará una eslinga a los ganchos de elevación del cabezal
de descarga y se elevará. Desciéndase el conjunto sobre el eje cabezal.
20. Monte el cabezal y atornille el tubo brida cabezal (tubo superior) a la
brida superior del último tramo de columna.
NOTA: Para un funcionamiento correcto de la bomba, es esencial que
esté rígidamente apoyada y en posición perfectamente vertical. 21. Se
pasará una eslinga por el cabezal y por el gancho del aparato de
elevación. Se elevará el cabezal de descarga y el último tramo de
columna ligeramente y se quitará la abrazadera de este último tramo y
los tacos de madera.
22. Bájese lentamente el conjunto cabezal, guiando el extremo inferior a
través del agujero de la cimentación.
23. Se girará la bomba para conectar las bridas del cabezal con las de
las tuberías de descarga.
Se debe tener especial cuidado para que las tuberías no ejerzan
tensiones o empujes sobre la bomba. Estas tensiones y empujes son
causa muy frecuente de desalineamientos de la bomba. Si las bridas de
las tuberías no coinciden exactamente con las del cabezal de la bomba,
antes de apretar las tuercas se debe corregir su posición para evitar
tensiones sobre la bomba.
ANEJOS 214
24. La bomba se asentará sobre la cimentación y nivélela utilizando
calzos y cuñas, si fuera necesario, para compensar las irregularidades
de la cimentación.
25. La eslinga de la bomba se quitará, se atará al accionador y este se
elevará.
26. Se montará la junta de la caja de empaquetadura sobre el cabezal.
27. Se introducirá la caja de empaquetadura sobre el eje cabezal y se
atornillará la primera al cabezal de descarga.
NOTA CIERRE MECANICO: Las bombas se suministran con caja de
empaquetadura o con sellado mecánico. Cuando se trate de este último
caso se deberán seguir las instrucciones de montaje dadas por el
fabricante, y conectar todas las tuberías de servicio para el sello
mecánico.
Cuando la bomba monta cierre mecánico puede incorporar,
opcionalmente, un acoplamiento rígido con espaciador. Este
acoplamiento queda localizado entre la caja de empaquetadura y la caja
de rodamientos, siendo su cometido proporcionar espacio suficiente
para dar servicio, retirando el espaciador, al sello mecánico en caso
necesario.
Si la bomba lo incorpora, se montará el conjunto del cierre mecánico
(seguir las instrucciones dadas por el fabricante) omitiendo los pasos 28
a 30.
28. Instálese la empaquetadura dentro de la caja asentando los aros
ANEJOS 215
uno a uno con el prensaestopas.
NOTA: Cuando la caja de empaquetadura se suministra con anillo de
cierre hidráulico, primero se instalan 3 aros, a continuación el anillo de
cierre hidráulico, y finalmente los otros dos aros. 29. Instálese el
prensaestopas y fíjele apretando ligeramente las tuercas sobre sus
pernos.
NOTA COJINETE EMPUJE: Si la bomba monta cojinete de empuje, se
deben seguir los dos siguientes pasos de la instalación:
• Si se incluye, móntese el acoplamiento rígido lado bomba con su
espaciador y el eje superior.
• Monte el cojinete de empuje.
30. Instálese el deflector.
31. Móntese la brida inferior de la linterna sobre la brida de la caja de
rodamientos y ambas sobre la brida superior del cabezal. Se
abrocharán todas ellas por medio de la tornillería.
32. Móntese el cubo lado bomba del acoplamiento bomba / motor en el
eje.
33. Monte el cubo superior del acoplamiento bomba/ motor sobre el
extremo del eje del motor.
34. Bajar lentamente el motor sobre la linterna centrando los cubos de
acoplamiento del motor y de la bomba. Sujetar el motor a la linterna sin
ANEJOS 216
apretar a fondo las tuercas. Ver figura siguiente:
35. Antes de acoplar bomba y motor se debe comprobar el sentido de
giro del mismo. Este debe ser en sentido contrario al de las agujas del
reloj, cuando se mira hacia abajo desde la parte superior del motor.
36. Levántese el eje de la bomba hasta la posición de funcionamiento,
mediante la tuerca de regulación, teniendo en cuenta el juego axial, y
mídase la separación entre los cubos del acoplamiento.
37. Por último se fijará el cubo lado bomba en su posición definitiva y se
conectarán ambos cubos de acoplamiento de acuerdo con las
instrucciones particulares del acoplamiento. Incorporando el espaciador
del acoplamiento si se monta.
38. Se apretarán las tuercas de los cubos del acoplamiento bomba-
motor.
39. Móntese, de incorporarlos, los pasadores cónicos de
posicionamiento del motor.
40. Atorníllese a fondo el motor a la linterna.
ANEJOS 217
41. Se instalarán todas las tuberías del sello mecánico y de
refrigeración, de haberlas.
Se deben seguir los pasos descritos en la instalación desde el 1 hasta
el 10 y a continuación:
• Insértese el acoplamiento de ejes (manguito de empalme de ejes) en
el extremo inferior del eje de columna, sujetándolo al eje con uno de los
prisioneros.
• Bájese el conjunto de columna/eje cuidando de que los ejes queden
bien alineados.
• Móntense los dos anillos partidos en ambos ejes hasta que éstos
queden perfectamente alineados. Se debe elevar el manguito empalme
de ejes (acoplamiento de ejes) lo suficiente para mantener los anillos
partidos en su posición.
• Móntese la chaveta superior sobre el eje y después se deslizará el
manguito empalme de ejes enchavetado lo suficiente para mantener en
su posición la chaveta superior.
• Móntese la chaveta inferior sobre el eje de la bomba y deslícese el
manguito empalme de ejes enchavetado hacia abajo hasta su posición
final de montaje. Ésta queda determinada cuando los agujeros de los
prisioneros del manguito empalme de ejes enchavetado y las chavetas
queden enfrentados.
• Realícese el montaje final de los prisioneros.
ANEJOS 218
A continuación se seguirán los pasos descritos en la instalación a partir
delpunto 13.
NOTA: En caso de que el soporte cojinete del eje de columna sea
integral con el tubo de columna, no es necesario realizar el paso
descrito en el punto 14.
Instalación de la bomba totalmente montada
Se procederá como sigue para la instalación de la bomba cuando se
suministre totalmente montada excepto su elemento accionador.
• Déjese la bomba en su base de transporte, hasta que sea elevada a
su posición vertical. De esta forma se evitarán daños o eventuales
roturas.
PRECAUCION: Al elevar ya sea la bomba completa o alguno de sus
componentes se deberán tomar las precauciones necesarias para evitar
que se dañe su extremo inferior por su arrastre o apoyo con el suelo.
• Colóquese el elemento de elevación centrado sobre el agujero de la
cimentación.
NOTA: Antes de instalar las juntas, se deberán trabajar con el fin de que
éstas pierdan su rigidez y se usará un aceite mineral para mantenerlas
en la posición adecuada. Durante el montaje asegúrese que la junta
está centrada respecto a los elementos que la comprenden.
• Se pasará una eslinga por el cabezal y por el gancho del aparato de
elevación y se elevará la bomba.
ANEJOS 219
• Se continuará a partir del punto 21 descrito en la instalación.
Montaje de la caja de rodamientos
En caso de revisión, una vez desmontada la caja, ésta tendrá que ser
montada de nuevo, por tanto se describe el método de montaje de la
misma, suponiendo que se encuentra montada sobre el cabezal, y
también estará montado el tubo brida cabezal.
Etapas del montaje:
1. Sobre el buje de arrastre se montarán a presión el rodamiento o los
dos rodamientos (según tipos de caja) por medio de una prensa
hidráulica.
2. En caso de que el buje de arrastre incorpore, para fijación del
rodamiento, arandela y tuerca almenadas, móntense.
3. Se limpiará perfectamente la caja de rodamientos.
4. Se montarán en su alojamiento los resortes de tensión.
5. Sobre el alojamiento de la caja se colocará el conjunto de
rodamiento(s), y el buje de arrastre, habiendo algo de juego entre el
alojamiento y la pista externa del rodamiento.
6. Móntese la junta, generalmente de fieltro, en el alojamiento de la
tapa, para sellar la tapa y el buje de arrastre.
7. Se montará la junta entre la tapa y la caja, y se abrocharán ambas
ANEJOS 220
por medio de su tornillería.
NOTA SOBRE JUNTAS: Antes de instalar las juntas, se trabajarán con
el fin de que éstas pierdan su rigidez y se usará un aceite mineral para
mantenerlas en la posición adecuada. Durante el montaje asegúrese
que la junta está centrada respecto a los elementos que la comprenden.
8. Se montará el tapón de llenado y venteo de aceite sobre la tapa de la
caja.
9. Móntese la caja de rodamientos sobre la bomba.
10. Móntense las tuberías de refrigeración y de aceite, y el visor de nivel
de aceite.
11. Se montará la chaveta que fija el buje de arrastre al eje cabezal y se
apretarán los tornillos de fijación caja / bomba.
12. Se montarán, de incorporarlo, el deflector sobre el buje de arrastre.
13. Se montará a continuación la tuerca de regulación, introduciéndola
por la parte superior del eje cabezal y la atornillaremos sobre el eje.
14. Por último se llenará la caja de aceite por el tapón de llenado hasta
que el nivel de aceite alcance el nivel indicado en el visor.
Ajuste vertical de la bomba
El ajuste vertical de las bombas se realiza con el fin de que el rotor
quede flotante respecto a la carcasa y evitar daños por rozamiento. Así
ANEJOS 221
mismo da indicación de que el montaje de los diferentes componentes
se ha realizado correctamente.
El ajuste vertical depende del alargamiento del eje, lo cual a su vez,
depende del empuje hidráulico axial, fuerza que tiende a estirar el eje.
Igualmente depende del diámetro del eje.
Este ajuste se realizará una vez instalada completamente la bomba y su
accionador, mediante la tuerca de regulación correspondiente, situada
en el extremo superior del eje o en el cojinete de empuje:
• Gírese la tuerca de regulación hasta que la misma deje de descansar
en su asiento. En este momento, el rotor de la bomba está en su
posición inferior con los impulsores rozando en los cuerpos.
• Mídase y anótese la distancia entre los extremos de los ejes de la
bomba y motor.
• Gírese la tuerca de regulación en su sentido de apriete, elevando el
rotor de bomba a su posición máxima superior. En este momento el
rotor de la bomba está en su posición superior y los impulsores tocando
la parte superior de los cuerpos.
• Mídase y anótese la distancia entre los extremos de los ejes de la
bomba y motor.
• Si el montaje de la bomba se ha realizado correctamente, la diferencia
entre las medidas en el segundo y tercer punto deben coincidir con el
juego axial del rotor del cuerpo de impulsores, medido y anotado a la
ANEJOS 222
preinstalación del equipo.
• Se aflojará la tuerca lo suficiente para que el eje gire con facilidad.
• Si la medida del juego vertical del eje fue anotada, se puede ajustar el
rotor en su posición recomendada que viene dada en la hoja de datos
de la bomba.
• Es recomendable hacer funcionar la bomba teniendo el rotor más
elevado de su posición recomendada, hasta que el fluido esté
totalmente limpio. Después se reajusta el rotor a su posición de trabajo
recomendada.
• Después que el grupo ha estado funcionando algunos días es
recomendable comprobar de nuevo el ajuste vertical del rotor. Puede
ser necesario un reajuste a causa de un mayor apretado de las roscas
del eje durante el funcionamiento de la bomba.
AVISO: La bomba no debe operar mientras los impulsores estén en
contacto con los cuerpos.
• Finalmente se fija la posición de la tuerca de regulación, uniéndola a
su asiento con la correspondiente tornillería.
ANEJOS 223
4.3.4 PUESTA EN MARCHA BOMBA IMPULSIÓN
Se indican a continuación los puntos más importantes a tener en cuenta
para el funcionamiento de la bomba.
Cualquier modificación de estas indicaciones debido a condiciones
especiales de la instalación deben estar de acuerdo con las buenas
prácticas generales de trabajo.
Altura de aspiración
Las condiciones de aspiración impuestas algunas veces a bombas
verticales son extremadamente desfavorables y conducen al fallo total
del funcionamiento de la bomba.
La altura de aspiración debe estar siempre dentro de los límites de
aspiración para los que ha sido diseñada la bomba.
Si las condiciones originales de funcionamiento deben de ser
cambiadas por cualquier razón, contactar con el fabricante.
No es recomendable controlar el caudal de la bomba permitiendo al
nivel del líquido bajar hasta el mínimo requerido para conseguir el
caudal deseado.
Las variaciones de caudal han de ser controladas con la válvula de
descarga de la bomba.
Antes de arrancar la bomba comprobar que:
ANEJOS 224
• La válvula de descarga está parcialmente abierta y que la tubería de
descarga está debidamente conectada.
• Los impulsores han sido ajustados debidamente durante la instalación
y quel eje del motor y la bomba giran libremente.
• Todos los pernos y tornillos están apretados.
Arranque y servicio
Póngase en marcha la bomba como sigue:
• Lubríquese primero el eje de transmisión en la bomba inyectando agua
a través de la puerta de admisión prevista en el cabezal de descarga.
Inyectar agua al menos durante 3 minutos.
• Se abrirán las válvulas de las líneas de cierre hidráulico y purga del
sistema.
Deben permanecer abiertas a menos que se vaya a quitar la bomba
para reparación u otra causa.
AVISO: Debe hacerse cuidadosamente una inspección final de todos
los elementos de la unidad antes de arrancarla, asegurándose que todo
está listo para funcionamiento.
• Arránquese el accionador de acuerdo con las instrucciones del
fabricante.
• Se observará que la bomba arranca con facilidad y funciona sin
ANEJOS 225
excesiva vibración. Si existe dificultad de arranque o si vibra en exceso,
se parará la bomba inmediatamente y se consultará la Sección V para
determinar la posible causa.
• Abrase lentamente la válvula de descarga hasta que la presión de
descarga alcance el valor deseado o la válvula esté completamente
abierta.
ADVERTENCIA: La vida máxima de los cojinetes se consigue cuando la
bomba está funcionando en el punto de máximo rendimiento o cerca de
él.
Con caudales inferiores al de máximo rendimiento y especialmente en
las proximidades de válvula cerrada se producen turbulencias internas
motivadas por una recirculación excesiva en el interior de la bomba,
incrementándose las vibraciones. Estas vibraciones son la causa de un
acortamiento de la vida de los cojinetes.
Como regla general se recomienda que para servicio continuo el caudal
a través de la bomba se mantenga por encima del 50 por ciento del
correspondiente al punto de máximo rendimiento. Cuanto más largos
sean los períodos de funcionamiento a caudal reducido, mayor debe ser
éste; es deseable un 50 por 100 del caudal correspondiente al de
máximo rendimiento para servicio continuo a caudal reducido.
Cuando la demanda de caudal del sistema sea baja, se debe instalar
una línea de recirculación, desde la impulsión a la aspiración, que evite
a la bomba trabajar con caudales excesivamente bajos.
Para el caudal correspondiente al máximo rendimiento (curva de
funcionamiento de la bomba, Anejo I).
ANEJOS 226
PRECAUCION: La bomba no debe nunca funcionar en vacío ya que los
cojinetes y el cierre van lubricados por el propio líquido bombeado.
Ajuste final
Después que la bomba ha funcionado durante el tiempo suficiente para
apretar los acoplamientos del eje y limpiar el líquido de abrasivos se
debe comprobar la posición de los impulsores y reajustarlos.
Parada
Ciérrese la válvula de descarga lentamente, después deténgase el
motor. Esto evitará oscilaciones en el sistema y evitará el contraflujo del
líquido a través de la bomba.
ANEJOS 227
4.4 CATALOGOS
4.4.1 BOMBAS
ANEJOS 228
4.4.2 TUBERIAS
4.4.2.1 Catálogo tuberías
ANEJOS 229
4.4.2.2 Proceso de soldadura de las tuberías
Para obtener una buena soldadura es necesario que se cumplan los
siguientes pasos:
• Instalar el equipo de acuerdo con las especificaciones del fabricante.
• El corte del tubo donde se va a efectuar la soldadura debe ser
perfectamente
recto y los extremos a soldar deben quedar completamente paralelos,
para garantizar la imposibilidad del movimiento axial. Se deben alinear
los tubos, esto se realiza ajustando la prensa de sujeción de los tubos.
• Enfrentar los tubos colocando el biselador en medio de ambos
extremos de las tuberías a tratar. Después se deben presionar los
extremos contra el biselador, accionándolo para obtener un enfrentado
correcto y completo de las superficies, no mayor de 2 mm de su
espesor. Una vez hecho esto, las caras o superficies no deben ser
tocadas para asegurar que estas no posean alguna impureza que
impidan la realización de una buena soldadura.
• Verificar el alineamiento, uniendo suavemente los extremos
enfrentados. Luego se constata la perpendicularidad del corte,
controlando que la separación entre las caras no sea mayor del 0.2%
del espesor.
• El termoelemento debe estar limpio y debe tener en buenas
condiciones su recubrimiento de teflón. La temperatura del
termoelemento debe ser de 200 ± 5 ºC, ya que el espesor de la pared a
ANEJOS 230
soldar es mayor de 10 mm.
• Las superficies a soldar deben comprimirse contra el termoelemento
con una fuerza proporcional al diámetro de la tubería (tabla 1) y luego
se debe disminuir hasta un valor de 0.05 N/mm2, esto se hace con el
objeto de que las caras absorban el calor necesario para la fusión. Esta
disminución provoca la formación de un cordón regular alrededor de la
circunferencia, que está relacionado directamente con el espesor del
tubo.
• El tiempo de calentamiento está en función del espesor del tubo y está
dado en el diagrama 1 y la presión en el momento de la soldadura no
debe ser menor de 0.02 N/mm2.
• Una vez transcurrido el tiempo de calentamiento de las superficies a
soldar, se retira el termoelemento, sin tocar el material blando, lo cual
se realiza de manera uniforme. El tiempo de retiro del termo elemento
debe ser lo más breve posible, máximo un segundo por milímetro del
espesor que tenga el tubo. Se debe inspeccionar que los extremos de
los tubos tengan una fusión uniforme.
• Se junta inmediatamente los dos extremos de los tubos aplicando una
fuerza gradual, desde un valor de 0.15 N/mm2 hasta el valor final de la
fuerza que aparece en la tabla 1. El tiempo durante el cual se
aumentará el espesor viene dado en el diagrama de tiempo total de
soldadura (diagrama 2). La fuerza final debe ser mantenida hasta que la
soldadura haya bajado a una temperatura de 70 ºC. No se debe
acelerar el enfriamiento con agua, solventes o con corrientes de aire.
• Inspeccionar que en toda la circunferencia, el reborde esté contra el
tubo. La unión de la tubería debe permanecer inmóvil en un periodo de
ANEJOS 231
10 a 60 minutos adicionales antes de su manejo o ensayo. En las
figuras que a continuación se muestran, se puede observar primero el
encadenamiento inicial de la estructura molecular del material base
(imagen de la izquierda), el cual se convierte en una estructura amorfa
muy flexible a medida que se produce el calentamiento y segundo, la
estructura molecular después de que el material base se ha fundido
(imagen de la derecha), se observa que el material base vuelve a su
estructura cristalina que produce una unión homogénea de la tubería.
Tuberías. Esfuerzos de las tuberías
No se puede conseguir un funcionamiento correcto de la bomba cuando
las tuberías ejercen esfuerzos sobre la misma, en cuyo caso hay que
mover la posición de la bomba y hacer coincidir exactamente la brida de
impulsión de la bomba con la tubería antes de apretar las tuercas de las
bridas.
Estos esfuerzos en las tuberías son transmitidos por desalineación en
las mismas, o por dilataciones o condiciones de apoyos.
DOCUMENTO Nº2. PLANOS
LISTADO DE PLANOS
LISTADO DE PLANOS
• PLANO 1: Conducciones de entrada y salida
• PLANO 2: Muros
• PLANO 3: Vigas y pilares
• PLANO 4: Esquema eléctrico
DOCUMENTO Nº3.
PLIEGO DE CONDICIONES
DOCUMENTO Nº4. PRESUPUESTO