E =350
16 m
S1
S2
S3
S5 S6 S7
S9
S8
S10
S11 S12 S13S14
S15
A
B
C
D
I H G F
S4
Struktur Baja I
PERENCANAAN KAPSPANT BAJA
h = 8 m . tan 35o = 5,6 m
Data – data Bangunan :
1. Bentang gading-gading kap l = 16 m
2. Tinggi gading-gading kap h = 5,6 m
3. Jarak gading-gading kap d = 2,5 m
4. Panjang bangunan L = 20 m
5. Tegangan baja yang dizinkan = 2100 kg/m2
6. Tekanan angin p = 50 kg/m2
7. Bahan penutup atap dari = seng
8. Gading kap diletakkan diatas kolom = profil baja
Analisa Perhitungan:
Tinjau Δ AEF
1.AE= AF
cos α= 8 , 00
cos350=9 ,766 m
2. Bentang tepi atas = (S1, S2, S3, S4) = 9,766 / 4 = 2,44 m
3. Bentang tepi bawah = (S5, S6, S7, S8) = 8,00 / 4 = 2,00 m
4. Batang Tegak :
S9 = 2,00 . tan 35O = 1,40 m
S11 = 4,00 . tan 35O = 2,80 m
S13 = 6,00 . tan 35O = 4,20 m
S15 = 8,00 . tan 35O = 5,60 m
Struktur Baja I
5. Batang Diagonal :
S10 = √2 ,002+2 , 802=3 , 44 m
S12 = √2 ,002+4 ,202=4 ,65 m
S14 = √2 ,002+5,62=5 , 95 m
Daftar Panjang Bangunan
Batang Panjang (m) Panjang Seluruh Batang
S1 = S1’
S2 = S2’
S3 = S3’
S4 = S4’
S5 = S5’
S6 = S6’
S7 = S7’
S8 = S8’
S9 = S9’
S11 = S11’
S13 = S13’
S15
S10 = S10’
S12 = S12’
S14 = S14’
2,44
2,44
2,44
2,44
2,00
2,00
2,00
2,00
1,40
2,80
4,20
5,60
3,44
4,65
5,95
4,88
4,88
4,88
4,88
4,000
4,000
4,000
4,000
2,80
5,60
8,40
5,60
6,88
9,30
11,90
Total 86,00
Struktur Baja I
PERENCANAAN GORDING
Diketahui data-data :
Sudut = 350
Jarak gading kap = 2,5 m
Jarak antar gording (l1) = 0,813m (Ukuran seng 1,80 x 0,9 m)
Penutup atap seng = 10 kg/m2
Tegangan izin baja = 2100 kg/cm2
Beban hidup = 100 kg
Tekanan angin = 50 kg/m2
`
Analisa Gording
1. Berat penutup atap
Bahan penutup atap dari seng (q = 10 kg/m2)
2. Beban hidup (P)
Berdasarkan peraturan pembebanan Indonesia (PMI) untuk gording 1970 – NI . 18
dipakai = 100 kg.
3. Berat sendiri gording (Q)
Asumsi : berat sendiri gording (Q ) Kg/m2 (arah vertikal)
4. Beban angin
Tekanan angin q= 50 kg/m2
Tinjau angin tekan :
C = 0,02 α – 0, 4
= 0,02 .350 – 0, 4
= 0,3
x
qx
y
q qy
Struktur Baja I
maka :
Q3=l1 . C . qcosα
=0 , 813 . 0,3 .50cos350
=14 , 887 kg /m
Tinjau angin isap
C = -0,4
Maka :
Q3=l1 . C . qcos α
=0 ,813 .−0,4 .50cos350
=−19 ,850 kg /m
Perhitungan Momen Maksimum :
Diasumsikan perencanaan gording : Balok berada diatas lima tumpuan dan panjang baja
untuk gording adalah 12 m. Dari tabel Ir. A.P. Potma (hal 199) untuk mencapai momen
maksimum baik lapangan maupun momen tumpuan, maka :
1. Akibat Beban Mati
Berat Penutup Atap = 10 kg/m2 . 0,813 m = 8,13 kg
Berat Gording = Q +
Momen Tumpuan (Mtp) :
Mx = -0,107. q. L2.sin α
= -0,107. (8,13 + Q). 2,502.sin 350
= -(1,996 + 0,245.Q) kg.m
My = -0,107. q. L2.cos α
= -0,107. (8,13 + Q). 2,502.cos 350
= -(2,850 + 0,351.Q) kg.m
q = 8,13 + Q
2,5m m
q
2,5 m 2,5 m 2,5 m
Struktur Baja I
Momen Lapangan (Mlp) :
Mx = 0,077. q. L2.sin α
= 0,077. (8,13 + Q). 2,502.sin 350
= (1,436 + 0,177.Q) kg.m
My = 0,077. q. L2.cos α
= 0,077. (8,13 + Q). 2,502.cos 350
= (2,051 + 0,252.Q) kg.m
2. Akibat Beban Kebetulan (P = 100 kg)
a. Dengan 4 beban kebetulan yang bekerja
Momen Tumpuan (Mtp) :
Mx = -0,161. P . L.sin α
= -0,161. 100 . 2,50.sin 350
= -18,450 kg.m
My = -0,161. P . L .cos α
= -0,161. 100 . 2,50.cos 350
= -26,377 kg.m
Momen Lapangan (Mlp) :
Mx = 0,170. P . L .sin α
= 0,170. 100 . 2,50 .sin 350
= 19,501 kg.m
My = 0,170. P . L.cos α
= 0,170. 100 . 2,50 .cos 350
= 27,851 kg.m
2,5 m 2,5 m 2,5 m 2,5 m
P P P P
Struktur Baja I
b. Dengan 2 beban kebetulan yang bekerja
Momen Tumpuan (Mtp) :
Mx = -0,080. P . L.sin α
= -0,080. 100 . 2,50.sin 350
= -9,177 kg.m
My = -0,080. P . L .cos α
= -0,080. 100 . 2,50.cos 350
= -13,106 kg.m
Momen Lapangan (Mlp) :
Mx = 0,210. P . L .sin α
= 0,210. 100 . 2,50 .sin 350
= 24,090 kg.m
My = 0,210. P . L.cos α
= 0,210. 100 . 2,50 .cos 350
= 34,404 kg.m
c. Dengan 1 beban kebetulan yang bekerja
Momen Tumpuan (Mtp) :
Mx = -0,074. P . L.sin α
= -0,074. 100 . 2,50.sin 350
= -8,489 kg.m
2,5 m 2,5 m 2,5 m 2,5 m
P P
2,5 m 2,5 m 2,5 m 2,5 m
P
Struktur Baja I
My = -0,074. P . L .cos α
= -0,074. 100 . 2,50.cos 350
= -12,123 kg.m
Momen Lapangan (Mlp) :
Mx = 0,020. P . L .sin α
= 0,020. 100 . 2,50 .sin 350
= 2,294 kg.m
My = 0,020. P . L.cos α
= 0,020. 100 . 2,50 .cos 350
= 3,277 kg.m
d. Dengan 2 beban kebetulan yang bekerja
Momen Tumpuan (Mtp) :
Mx = -0,054. P . L.sin α
= -0,054. 100 . 2,50.sin 350
= -6,195 kg.m
My = -0,054. P . L .cos α
= -0,054. 100 . 2,50.cos 350
= -8,855 kg.m
Momen Lapangan (Mlp) :
Mx = 0,161. P . L .sin α
= 0,161. 100 . 2,50 .sin 350
= 18,469 kg.m
2,5 m 2,5 m 2,5 m 2,5 m
P P
Struktur Baja I
My = 0,161. P . L.cos α
= 0,161. 100 . 2,50 .cos 350
= 26,377 kg.m
e. Dengan 2 beban kebetulan yang bekerja
Momen Tumpuan (Mtp) :
Mx = -0,107. P . L.sin α
= -0,107. 100 . 2,50.sin 350
= -12,275 kg.m
My = -0,107. P . L .cos α
= -0,107. 100 . 2,50.cos 350
= -17,530 kg.m
Momen Lapangan (Mlp) :
Mx = 0,054. P . L .sin α
= 0,054. 100 . 2,50 .sin 350
= 6,195 kg.m
My = 0,054. P . L.cos α
= 0,054. 100 . 2,50 .cos 350
= 8,847 kg.m
2,5 m 2,5 m 2,5 m 2,5 m
P P
Struktur Baja I
Kombinasi Pembebanan:
1. Kombinasi (1) + Kombinasi (2a)
Momen Tumpuan (Mtp) :
Mx = -(1,996 + 0,245.Q) -18,450 = -(20,446 + 0,245.Q) kg.m
My = -(2,850 + 0,351.Q) – 26,377 = -(29,227 + 0,351.Q) kg.m
Momen Lapangan (Mlp) :
Mx = (1,436 + 0,177.Q) + 19,501 = (20,937 + 0,177.Q)kg.m
My = (2,051 + 0,252.Q) + 27,851 = (29,902 + 0,252.Q)kg.m
2. Kombinasi (1) + Kombinasi (2b)
Momen Tumpuan (Mtp) :
Mx = -(1,996 + 0,245.Q) – 9,177 = -(11,178 + 0,245.Q)kg.m
My = -(2,850 + 0,351.Q) – 13,106 = -(15,956+ 0,351.Q)kg.m
Momen Lapangan (Mlp) :
Mx = (1,436 + 0,177.Q) + 24,090 = (25,526 + 0,177.Q)kg.m
My = (2,051 + 0,252.Q) + 34,404 = (36,455 + 0,252.Q)kg.m
3. Kombinasi (1) + Kombinasi (2c)
Momen Tumpuan (Mtp) :
Mx = -(1,996 + 0,245.Q) – 8,489 = -(10,485 + 0,245.Q)kg.m
My = -(2,850 + 0,351.Q) – 12,123 = -(14,973 + 0,351.Q)kg.m
Momen Lapangan (Mlp) :
Mx = (1,436 + 0,177.Q) + 2,294 = (3,73 + 0,177.Q)kg.m
My = (2,051 + 0,252.Q) + 3,277 = (5,328 + 0,252.Q)kg.m
4. Kombinasi (1) + Kombinasi (2d)
Momen Tumpuan (Mtp) :
Mx = -(1,996 + 0,245.Q) – 6,195 = -(8,191 + 0,245.Q)kg.m
My = -(2,850 + 0,351.Q) – 8,855 = -(11,705 + 0,351.Q)kg.m
Momen Lapangan (Mlp) :
Mx = (1,436 + 0,177.Q) + 18,469 = (19,905 + 0,177.Q)kg.m
My = (2,051 + 0,252.Q) + 26,377 = (28,428 + 0,252.Q)kg.m
Struktur Baja I
5. Kombinasi (1) + Kombinasi (2e)
Momen Tumpuan (Mtp) :
Mx = -(1,996 + 0,245.Q) – 12,275 = -(14,241 + 0,245.Q)kg.m
My = -(2,850 + 0,351.Q) – 17,530 = -(20,38 + 0,351.Q)kg.m
Momen Lapangan (Mlp) :
Mx = (1,436 + 0,177.Q) + 6,195 = (7,631 + 0,177.Q)kg.m
My = (2,051 + 0,252.Q) + 8,847 = (10,898 + 0,252.Q)kg.m
Momen maksimum terjadi pada Kombinasi (1) + Kombinasi (2b), pada Momen
Lapangan yaitu :
Mx = (25,526 + 0,177.Q)kg.m
My = (36,455 + 0,252.Q)kg.m
Menentukan Profil Baja:
Metode ASD
Dicoba dengan menggunakan Profil Baja C – 4 :
Ix = 14,1 cm4
Iy = 6,68 cm4
Wx = 7,05 cm3
Wy = 3,08 cm3
1. Kontrol Lentur
σ= MxWx
+ MyWy
≤0 ,75 σ
by
h
x
d
Dik data dari table :
h = 40 mm
b = 35 mm
d = 5 mm
Q = 4,87 Kg/m
Struktur Baja I
=(25,526 + 0,177 .Q)
Wx+(36,455 + 0,252.Q)
W y≤2100 kg /cm
2
=
(25 , 526+0 ,177 x 4 , 87 )x 102
3 ,08+(36 ,455+ 0,252 x 4 ,87) x 102
7 , 05
=1348 ,984 kg/cm2
=1348 , 984 kg/cm2≤0 ,75×2100 kg /cm2
=1575 kg/cm 2. .. . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. .Ok !
2. Kontrol Lendutan
Δx=0 , 00634 . q . L4
E . I x.cos α→ E=200. 000 MPa=2. 106 kg/cm2
=0 ,00634 . (25 , 526+0 ,177 .Q ). 2004 .10−2 kg /cm .cm4
2.106 kg/cm2 . I x
. sin350
=0 ,00634 . (25 , 526+0 , 177 . 4 , 87 ). 2004 .10−2 kg /cm . cm4
2 .106 kg/cm2 . 14 , 1. sin350
=0 ,045 cm
=0 ,00634 . (36 , 455+0 ,252 .Q ). 2004 . 10−2 kg /cm . cm4
2. 106 kg/cm2 . I x
. cos350
=0 ,00634 . (36 , 455+0 ,252 . 4 , 87 ). 2004 .10−2kg /cm . cm4
2.106 kg/cm2 . 6 ,68. cos350
=0 ,195 cm
Δ y=0 ,00634 . q .L4
E . I y. sin α →E=200 . 000 MPa=2 .106 kg /cm2
=0 ,667 cmΔ= 1300
. 200
Δ=√0 , 0452+0 ,192=0 , 200≤Δ . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. .. . .. .. . .. .. . .. .. . .. ok !!!!
Struktur Baja I
Struktur Baja I
MENDIMENSI TREKSTANK
Gaya reaksi dari tumpuan trekstank merupakan gaya tarik yang bekerja pada trekstank.
Akibat Beban Mati :
qx = ( 10 + Q ) . sin 350 Q = 4,87 kg/m
= ( 10 + 4,87 ) . sin 350
= 8,529 kg/m
Dari tabel Ir. A.P. Potma (hal 199) untuk mencapai Reaksi perletakan maksimum untuk 5
lapangan , maka :
R = 1,132 qx . L = 1,132 . 8,529 . 0,488 = 4,711 kg
Akibat Beban Angin :
Karena angina bekerja tegak lurus bidang atap, maka reaksi perletakan trekstank = 0,
sebab beban angina sejajar bidang atap, maka pengaruh angin terhadap trekstank = 0.
Akibat Beban Kebetulan :
Px = 100 . sin 350 = 57,358 kg
Jadi gaya reaksi total (Rt) = R + Px = 4,711 + 57,358 = 62,069 kg
Dimensi Trekstank : F=Rt
σ=62 ,069
21000 ,029cm2
Trekstank berbentuk bulat, maka F = ¼ . π . d2
d=√ 4 Fπ
=√ 4 x 0 ,0293 ,14
=0 ,19 cm
karena d terlalu kecil, maka dipakai d = 1,60 cm
0,813 m 0,813 m 0,813 m 0,813 m0,813 m
S1
S2
S3
S5 S6 S7
S9
S8
S10 S11 S12S13 S14 S15
A
B
C
D
E
I H G F
=350S4
16 m
2,5 m
q
2,5 m 2,5 m 2,5 m
Struktur Baja I
PERHITUNGAN BEBAN
Perhitungan gaya batang ditinjau dari beberapa pembebanan.
A. Beban Mati
1. Berat sendiri atap
Berat penutup atap : q = 10 kg/m2
Berat gording : q = 4,87 kg/m
Jarak antar gording : 0,813 m
Jarak antar Kapspant : 2,50 m
Berat Penutup Atap = 10 kg/m2 . 0,813 m = 8,13 kg/m
Berat Gording = 4.87 kg/m +
Balok (gording) berada diatas lima tumpuan dan panjang baja untuk gording adalah 20
m. Dari tabel Ir. A.P. Potma (hal 199) untuk mencapai reaksi perletakan maksimum,
maka :
R = 1,134 q . L = 1,134 . 13 . 2,5 = 58,968 kg ¿ 59 kg
q = 13 kg/m
0, 0,
P2
P1
P3
P4
P5
16 m
P1
P2
P3
P4
RA RB
=350
Struktur Baja I
Pemindahan beban ke titik buhul
AB = BC = CD = DE = EF = 2,44 m
V A=V B=4 P2
=4 .(59)
2=118 Kg
Sehingga didapat :
P1a = ½ . 118 = 59 Kg
P2a = 118 Kg
P3a = 118 Kg
P4a = 118 Kg
P5a = 118 Kg
0,
A B
A
B
C
D
E
Struktur Baja I
2. Berat sendiri Kapspant
Panjang seluruh batang
L = 86,00 m
Panjang Batang atas = 2 x 9,766 = 19,532 m
Dimensi Kapspant direncanakan ( 75. 75 . 7) (berat = 10,1 kg/m)
q = 10,1 Kg/m
Berat total Kapspant = 10,1 x 86 = 868,6 Kg
Berat tiap meter Proyeksi atap
Q=868 ,619 , 532
=44 , 471 Kg /m
Beban pada titik buhul :
P1k = ½ .L1 . Q = ½ . (2,44) . (44,471) = 54,254 Kg 55 Kg
P2k = P1 . 2 = 55 . 2 = 110 Kg
P3k = P2 = 110 Kg
P4k = P2 = 110 Kg
P5k = P2 = 110 Kg
Jadi P total pada kapspant yang terjadi di titik buhul :
P1 = P1a + P1k = 59 + 55 = 114 Kg
P2 = P2a + P2k = 118 + 110 = 228 Kg
P3 = P3a + P3k = 118 + 110 = 228 Kg
P4 = P4a + P4k = 118 + 110 = 228 Kg
P5 = P5a + P5k = 118 + 110 = 228 Kg
RA = RB = ½ (2P1 + 2P2 + 2P3 + 2P4 + P5)
= (P1+ P2 + P3 + P4 + ½ .P5)
= (114 + 228 + 228 + 228 + ½ .228)
= 912 Kg
B. Akibat beban kebetulan
=350
16 m
P
P
P
P
P
P
P
P P
RA RB
=350W3’
W2’W2’
W2’
W2
W2
W1
W2’
W3
Struktur Baja I
Menurut PMI 1970, beban kebetulan yang diperhitungkan adalah sebesar 100 Kg
yang bekerja pada titik buhul.
P = 100 Kg
Reaksi perletakan
RA = RB = ½ ( 9. P )
= ½ ( 9. 100 )
= 450 Kg
C. Akibat beban angin
a. Terhadap atap bagian kiri
α = 350
Koefisien angin = 0,02α – 0,4 = (0,02 x (35)) – 0,4 = 0,3
Besarnya angin = 0,3 x tekanan angin
= 0,3 x 50 Kg/m2
= 15 Kg/m2
W1 = ½ x 2,44 x 4,00 x 15 = 73,2 Kg
W2 = 2,44 x 4,00 x 15 = 146,4 Kg
W3 = ½ x 3,2 x 4,00 x 15 = 73,2 Kg
Struktur Baja I
b. Terhadap atap bagian kanan
Koefisien angin hisap = -0,4
Besarnya angin hisap = -0,4 x tekanan angin
= -0,4 x 50 Kg/m2
= -20 Kg/m2
W1’ = ½ x 2,44 x 4,00 x (-20) = - 97,6 Kg
W2’ = 2,44 x 4,00 x (-20) = - 195,2 Kg
W3’ = ½ x 2,44 x 4,00 x (-20) = - 97,6 Kg
S1
S2
S3
S5 S6 S7
S9
S8
S10 S11 S12S13 S14 S15
A
B
C
D
E
I H G F
=350S4
16 m
Struktur Baja I
PERHITUNGAN DIMENSI BATANG
Dimensi Batang Tepi Atas (S1, S2, S3, S4, S1’, S2’, S3’, S4’)
P max = 2004,67 kg (tekan)L = 244 cm
Dicoba Profil Baja : 50 . 50 . 5Data-data : d : 5 mm Wx-Wy : 3,05 cm3
f : 4,8 cm2 ix-iy : 1,51 cm e : 1,4 cm2 kx-ky : 2,10
in : 0,98 cm Ix-Iy : 11 cm4
Metoda ASD Spacing Plat Kopel
λ1=l1
L1≤50
l1≤50 . i = 50 . 0,98 = 49l1≤49 cm
l1=Ln
→n= Ll1
=24449
=4 ,980=5
l1=244
5=48 ,8<49 .. .. .. . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. .. OK !
λ1=l1
i1=48 ,8
0 ,98=49 ,80<50. .. . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. . ..OK !
Kelangsingan
Tinjau Arah X
λx=Lx
ix=244
1 ,51=161 , 59
Cek Kestabilan :λx>1,2 . λ1161 ,59>1,2.(49 , 80 )
x
y
b
e
e
d
Struktur Baja I
161 ,59>59, 76 . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. .. . .. .. . .. .OK ! Tinjau Arah Y
a=2e+d⇒d=pelat . kopel=10 mm=1 cm =2 .(1,4 )+1 =3,8 cm
I y=[i y2+(1/4 ) .a2]1/2
= [1 , 512+(1/4 ). 3,82 ]1/2
=2 ,43 cm
λ y=Li y
=2442 , 43
=100 , 54
λ i=[ λ y2+λ12 ]1/2
= [100 , 542+49 ,802 ]1/2
=112 ,19
Cek Kestabilan :λ i>1,2. λ111>1,2 .(49 , 80 )112 , 19>59 ,76 . . .. .. . .. .. . .. .. .. . .. .. . .. .. . .. .OK !
Diperoleh : λx> λi , Tekuk terjadi pada Sb – X
Tegangan
λg=π .√ E0,7 . fy
⇒ fy=280 Mpa=2800 kg/cm2danE=2. 106 kg/cm2
=3 ,14 .√ 2.(10 )6
0,7 .(280 )
2
=100 , 304
λs=λx
λg=161 ,59
100 ,304=1, 61
Maka :W =2 ,381 . λ
s2
=2 ,381. (1 ,61)2
=6 ,18
Struktur Baja I
σ=W . P2. f
=6 ,18 .(2004 ,67 )
2.( 4,8)=1290 , 40 <0 ,75×2100=1575 . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. .OK !
Dimensi Batang Diagonal (S10, S12, S14, S10’, S12’, S14’,)
P max = 1092,67 kg (tekan)L = 465,19 cm
Dicoba Profil Baja : 50 . 50 . 5Data-data : d : 5 mm Wx-Wy : 3,05 cm3
f : 4,8 cm2 ix-iy : 1,51 cm e : 1,4 cm2 kx-ky : 2,10
in : 0,98 cm Ix-Iy : 11 cm4
Metoda ASD Spacing Plat Kopel
λ1=l1
L1≤50
l1≤50 . i = 50 . 0,98 = 49l1≤49 cm
l1=Ln
→n= Ll1
=465 ,1949
=9 , 49≈10
l1=465 , 1910
=46 ,519<49 . .. .. . .. .. . .. .. .. . .. .. . .. .. . .. .. .OK !
λ1=l1
i1=46 ,519
0 ,98=47 , 47<50 .. . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. .. . .OK !
Kelangsingan
Tinjau Arah X
λx=Lx
ix=465 ,19
1 ,51=308 , 07
Cek Kestabilan :λx>1,2 . λ1308 ,07>1,2 .(47 , 47 )308 , 07>56 ,96 . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. .OK !
Tinjau Arah Ya=2e+d⇒d=pelat . kopel=10 mm=1 cm =2 .(1,4 )+1 =3,8 cm
x
y
b
e
e
d
Struktur Baja I
I y=[i y2+(1/4 ) .a2]1/2
= [1 , 512+(1/4 ). 3,82 ]1/2
=2 ,43 cm
λ y=Lk
i y=465 , 19
2 , 43=191, 68
λ i=[ λ y2+λ12 ]1/2
= [191 ,682+47 , 472]1/2
=197 ,47
Cek Kestabilan :λ i>1,2. λ1197 , 47>1,2.( 47 , 47 )197 , 47>56 , 96 .. .. .. . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. . OK !
Diperoleh : λx> λi , Tekuk terjadi pada Sb – X
Tegangan
λg=π .√ E0,7 . fy
⇒ fy=280 Mpa=2800 kg/cm2danE=2. 106 kg/cm2
=3 ,14 .√ 2.(10 )6
0,7 .(280 )
2
=100 , 304
λs=λx
λg=308 , 07
100 , 304=3 ,07
Maka :W =2 ,381 . λ
s2
=2 , 381. (3 , 07 )2
=22 , 46
σ=W . P2. f
=22 ,46 .(1092 ,67 )
2 .(4,8 )=2556 ,53<0 ,75×2100=1575 . .. . .. .. . .. .. . .. .. .. TidakOK !
Maka profil harus dipasang ganda.
Struktur Baja I
Dimensi Batang Tepi Bawah (S5, S6, S7, S8, S5’’, S6’, S7’, S8’,)
P max = 1885,69 kg (tarik)L = 200 cm
Dicoba Profil Baja : 50 .50 .5Data-data : d : 5 mm Wx-Wy : 3,05 cm3
f : 4,8 cm2 ix-iy : 1,51 cm e : 1,4 cm2 kx-ky : 2,10
in : 0,98 cm Ix-Iy : 11 cm4
Dari PPBBI hal. 8 kelangsingan harus < 240 untuk kontruksi utama dan tegangan
yang harus terjadi < 0,75 . σ Maka :
λ=Lx
imin=200
1 ,51=132 , 45¿240 .. . .. .. . .. .. . .. .. . .. .. .. . .. ..OK !
Tegangan yang terjadi :
σ=Pmax
2 . f=1885 ,69
2.( 4,8)=196 , 43 kg /cm2
Syarat :
σ < 0,75 . σ 196 , 43 < 0,75 . 2100
196 , 43 < 1575 ……………………… OK!
x
y
b
e
e
d
Struktur Baja I
Dimensi Batang Tegak (S9, S11, S13, S15, S9’, S11’,S13’,)
P max = 987,26 kg (tarik)L = 560 cm
Dicoba Profil Baja : 50 . 50 . 5Data-data : d : 5 mm Wx-Wy : 3,05 cm3
f : 4,8 cm2 ix-iy : 1,51 cm e : 1,4 cm2 kx-ky : 2,10
in : 0,98 cm Ix-Iy : 11 cm4
Dari PPBBI hal. 8 kelangsingan harus < 240 untuk kontruksi utama dan tegangan
yang harus terjadi < 0,75 . σ Maka :
λ=Lx
imin=560
1 ,51=370 ,86¿240 . .. .. . .. .. .. . .. .. . .. .. . .. .. . .OK !
Tegangan yang terjadi :
σ=Pmax
2 . f=987 , 26
2 .(4,8 )=102 ,83 kg /cm2
Syarat :
σ < 0,75 . σ 102 , 83< 0,75 . 2100
102 , 83< 1575 ……………………… OK!
DAFTAR DIMENSI BATANG KAPSPANT
BATANG KAPSPANT PROFIL BAJA YANG DIGUNAKAN
Batang Tepi Atas
Batang Tepi Bawah
Batang Diagonal
Batang Tegak
50 . 50 . 5
50 . 50 . 5
50 . 50 . 5
50 . 50 . 5
y
d
xb
e
e
S1
S2
S3
S5 S6 S7
S9
S8
S10 S11 S12S13 S14 S15
A
B
C
D
E
I H G F
=350S4
16 m
Struktur Baja I
PERENCANAAN JUMLAH BAUT PADA TITIK
SAMBUNGAN
Dalam perencanaan ini digunakan alat penyambung baut dengan 3/8” = 0,95 cm¿ 1cm
Tegangan geser yang diizinkan :τ=0,6 .σ
Tegangan tarik yang diizinkan :σ ta=0,7 .σ
Tegangan tumpu yang diizinkan :σ tu=1,5 . σ untuk S1 ¿ 2dσ tu=1,2 . σ untuk 1,5 d ¿ S1 ¿ 2d
Dimana S1 = Jarak dari sumbu baut yang paling luar tepi bagian yang disambungD = Diameter baut
Kekuatan Baut :
Terhadap geser : Nq=2 .1/4 .π .d2 . τ=1 /2 .π .d2 .0,6 σ
Terhadap tumpu : N tu=d . s . σ tu=d . s . σ
Pertimbangan Ekonomis :
Nq =
½ . . d2 . 0,6 =
½ . 3,14 . (1)2 . 0,6 . 2100 =
S =
Ntu
D . s . 1,5 σ1,00 . S . 1,5 . 2100
6,28 cm
Struktur Baja I
Struktur Baja I
Syarat Penempatan Baut :
1,5 d ¿ L1 ¿ 3d atau 6t
2,5 d ¿ S ¿ 7d atau 14t
Perhitungan Kekuatan Baut :Nq=1/2 .π . d2 .0,6 σ
=1 /2 .(3 , 14 ).(1 , 00)2 .(0,6 ). (2100 ) =1978 , 2 kgN tu=d . s . 1,5.σ =(1 ,00 ). (0 ,628 ). 1,5 .(2100) =1978 ,2 kg
Yang digunakan adalah yang terkecil yaitu 1978,2 kg
Jumlah baut yang diperlukan : n=P max
N q⇒
(Jumlah Baut minimal 2 buah)Yang digunakan dalam pembuatan gambar yaitu :
s = 4d = 4 . 1 = 4 cm
s1 = 2d = 2 . 1 = 2 cm
u = 4d = 4 . 1 = 4 cm
Titik Simpul A (Detail I)
Batang S1 = 2004,67 kg
n=P maxN q
=2004 ,671978 , 2
=1 ,01⇒2buah
Batang S5 = 3175 kg
n=P maxN q
=1885 , 591978 , 2
=0 ,95⇒2buah
Struktur Baja I
Titik Simpul B (Detail II)
Titik Simpul E (Detail III)
Batang S4 = S4’ = 730,04 kg
n=P maxN q
=730 , 41978 , 2
=0 ,37⇒2buah
Batang S15 = 987,26kg
n=P maxN q
=987 ,261978 , 2
=0 ,499⇒2 buah
Titik Simpul I (Detail IV)
Batang S8 = S8’ = 1304,69 kg
n=P maxN q
=1304 , 691978 , 2
=0 ,66⇒2buah
Batang S14 = S14’ = 1092,07 kg
n=P maxN q
=1092 , 071978 , 2
=0 , 55⇒2buah
Batang S15 = 987,26 kg
n=P maxN q
=987 ,261978 ,2
=0 ,499⇒2 buah
Batang S1 = 2004,67 kg
n=P maxN q
=2004 , 671978 , 2
=1 ,, 01⇒2buah
Batang S2 = 1718,73 kg
n=P maxN q
=1718 ,731978 ,2
=0 ,87⇒2 buah
Batang S10 = 354,6 kg
n=P maxN q
=354 ,61978 , 2
=0 ,18⇒2buah
Struktur Baja I
Titik Simpul H (Detail V)
Titik Simpul I (Detail VI)
Batang S6 = 1885,69 kg
n=P maxN q
=1885 , 691978 , 2
=0 , 95⇒2 buah
Batang S9 = 0 kg
n=P maxN q
= 01978 ,2
=0⇒2 buah
Batang S10 = 1092,07 kg
n=P maxN q
=1092 , 071978 , 2
=0 ,55⇒2buah
Batang S6 = 1885,69 kg
n=P maxN q
=1885 ,691978 ,2
=0 ,95⇒2buah
Batang S11 = 987,26 kg
n=P maxN q
=987 , 261978 , 2
=0 ,50⇒2 buah
Struktur Baja I
DIMENSI PLAT KOPEL
Ukuran plat Kopel memenuhi syarat :
I p
a≥10 .
I 1
L1
Dimana :
Ip = Momen kelembaman Pelat Kopel = 1/12 . t . h3
I1 = Momen kelembaman elemen-elemen batang tunggal
a = jarak sumbu elemen-elemen batang tersusun
L1 = Jarak pelat kopel
Profil diagonal : 50 . 50 . 5
Data-data : d : 5 mm Wx-Wy : 1,91 cm3
f : 3,79 cm2 ix-iy : 1,2 cm e : 1,16 cm2 kx-ky : 2,64
in : 0,77 cm Ix-Iy : 5,43 cm4
a=d+2 . ex
=1+2 .(1 ,16 ) =3 ,32 cm
I = 5,43 cm4
λ1=l1
L1≤50⇒50=
L1
in
L1=60 cm
diambil t = 10 mm = 1 cm
I p
a≥10 .
I 1
L1
1/12 .(1) .(h )3
3 ,32≥10 . 5 ,43
76
0,301h3≥3 ,714 h≥3 ,92≈4 cm=40 mm
Struktur Baja I
List Of Materials:
1. Profil Baja ∟ 50.50.5Panjang jumlah batang pada 1 buah kapspant = 78,98 m
1 buah kapspant menggunakan 18 batang profil baja ∟ 50.50.5Jadi unutk 9 buah kapspant digunakan sebanyak 162 batang profil baja
2. Seng gelombangLuas atap = 2(9,766 m x 20 m) = 390,648 m2
Luas seng gelombang perkeping = (1,8 m - 0,05 m) x 0,9 m = 1,575 m2
Jumlah seng gelombang yang dipergunakan adalah :
90,648 m2 : 1,575 m2= 248 keping.
3. Profil Baja ⊏ C-4 (40.35.5)Panjang bangunan 20 m
Panjang profil per batang 6 m
Untuk 3 buah gording digunakan 10 batang profil
Jadi untuk 26 gording digunakan 87 batang profil ⊏ C-4 (40.35.5)
4. BautBaut yang digunakan sebanyak 114 buah baut dengan ukuran 3/8”.
Struktur Baja I
Top Related