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CAPITULO VI
SISTEMA DE RELLENO CEMENTADO
6.1. GENERALIDADES
L tili i d l ll i t i l t l l
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L tili i d l ll i t i l t l l
Paste Fill, que es el relave ms lechada de cemento
Concreto pobre, constituido por agregados, cemento y agua con los
principios de la fabricacin de concretos.
Los agregados componentes del hormign factible de ser utilizados como
rellenos cementados subterrneos, requieren ser investigados en sus
caractersticas fsicas y contenido de sulfatos y cloruros para determinar su
idoneidad y la dosificacin optima de ellos en cuanto a resistencia deseada,
la fluidez, durabilidad y la economa.
El xito de una mina tanto en seguridad como en productividad radica
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El ciclo de relleno cementado es el siguiente:
Preparacin de agregados (gravas y arenas) en la planta de agregados.
Dosificacin y preparacin de mezcla en la planta de concreto.
Transporte y colocacin en la zona de tajeos.
6.2. OBJETIVOS DE LA APLICACIN DEL RELLENO CON
AGREGADO CEMENTADO
La idea es la de disear el Relleno Cementado a utilizar, a fin de obtener un
techo seguro despus del relleno y continuar con las operaciones de minado
debajo del relleno; optimizar los costos que demande su produccin,
transporte y colocacin; asegurando un buen comportamiento, frente a
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6.3. RESISTENCIA DEL RELLENO CEMENTADO
Analizando cmo va el minado del cuerpo mineralizado, se observa que los
requerimientos de la resistencia requerida para cada uno de los tajeos,
depender de los siguientes criterios: El relleno deber tener una resistencia Compresiva adecuada para que
pueda trabajar como pared auto estable en todos los niveles, solamente
se expondr 10 m. de altura.
El relleno deber soportar el empuje de las cajas laterales en todos los
niveles.
El relleno entre los niveles -08 a -09 actuara como un techo auto estable
para que el minado proceda hacia abajo.
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Cuadro N 02
Niveles Longitud del tajeo Resistencia (MPa)
-7 al -8 35 m 0,549
-8 al -9 40 m 0,573
-9 al -10 45 m 0,592
b. Para soportar la presin lateral (empuje de cajas).
Resistencia RC = n(&o)ha/(Kl)
n factor de seguridad.
&o densidad sobrecarga (MN/m3)
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Cuadro N 03
NivelesProfundidad de la
sobrecargaResistencia (MPa)
-7 al -8 110 m. 1,430
-8 al -9 127 m. 1,651
-9 al -10 144 m. 1,872
c. Para soporte del techo del Nv -8 al -7
Datos:
n = 1,5
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Donde el requerimiento de resistencia es de 2.478 Mpa para un factor de
n=1.5
Los Requerimientos de resistencia para cada uno de los niveles es de:
NivelesCargas requeridas o
calculadas (Mpa)
Resistencia Total
(MPa)
-7 al -8 0.549 + 1.430 + 0.729 2.708
-8 al -9 0.573 + 1.651 2.224
-9 al -10 0.592 + 1.872 2.464
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CALCULO DE RESISTENCIA COMPRESIVA
g = 9.81 m /seg
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Figura N 04 RESISTENCIA DEL RELLENO CEMENTADO
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CALCULO DE RESISTENCIA COMPRESIVAEl clculo requerido para determinar la resistencia compresiva en un relleno cementado al exponer una cara de relleno cuando un pilar de mineraladyacente se extrae es :
( Ref.: BlackMountain Mine,South Africa;Tara Mines,Irlanda) RC = d * g * ht = KN / m2 (Kpa)
1+ht / lg
RC =Resistenciacompresiva
d = Gravedad especifica del relleno insitu : relaves + cemento + agua retenida ( en este caso % dehumedad del relleno insitu).
g = Gravedad (m/seg2)ht = Altura vertical en metros, entre el piso del tajeo minado y la cobertura de superficielg = Longitud maxima o parcial en metros de la futura cara expuesta del relleno cementado.
DATOS :
Ejemplo :
Exposicion de tajeos de 15 mts de
longitud : Estelad = 2.61 Ton / m3g = 9.81 m / seg2ht = 140.00 mt.( -3 )
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lg = 15.00 mt.RC = 346.63 Kpa 1 psi = = 6.985 KN = 6.985 Kpa
3.53 Kg / cm2 m20.35 Mpa
1 KN = 1,000 Kgs . m 1 Pascal = 1 N1 Kg / cm2
= 98,066 Pascal 98.066seg2 m2
2.6 x 1,000 kg x 9.81 m x 140 m
RC = m3 seg2
1 + 140.00 m15.00 m
RC = 2.6 x 1 KN x 140 x 1m2
10.33
364 x K x NRC = m2
10.33
364 x K x 1 PascalRC =
10.33
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RC = 364 Kpa
10.33
RC = 35.23 Kpa
RC = 0.36 Kgcm2
RC = 0.035 Mpa
Ejemplo :Exposicion de tajeos de 20 mts delongitud : Estela
d = 2.61 Ton / m3 2.61 Ton / m3 2.61 Ton / m3
g = 9.81 9.81 9.81
ht = 140.00 mt.( -3 ) 300.00 mt.( -7 ) 370.00 mt.( -12 )
lg = 20.00 mt. 20.00 mt. 20.00 mt.
RC = 447.73 Kpa 479.71 Kpa 485.45 Kpa
4.56 Kg / cm2 4.89 Kg / cm2 4.95 Kg / cm2
0.45 Mpa 0.48 Mpa 0.49 Mpa
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Ejemplo :Exposicion de tajeos de 25 mts delongitud : Estela
d = 2.61 Ton / m3 2.61 Ton / m3 2.61 Ton / m3
g = 9.81 9.81 9.81
ht = 140.00 mt.( -3 ) 300.00 mt.( -7 ) 370.00 mt.( -12 )
lg = 25.00 mt. 25.00 mt. 25.00 mt.
RC = 542.70 Kpa 590.41 Kpa 599.13 Kpa
5.53 Kg / cm2 6.02 Kg / cm2 6.11 Kg / cm2
0.54 Mpa 0.59 Mpa 0.60 Mpa
Ejemplo : Exposicion de tajeos
Tinyag Chupa
d = 2.61 Ton / m3 2.61 Ton / m3
g = 9.81 9.81
ht = 150 mt. (Nv.4533) 300 mt. (Nv.4533)
lg = 20 mt. 20 mt.
RC = 451.49 Kpa 479.71 Kpa4.60 Kg / cm2 4.89 Kg / cm2
0.45 Mpa 0.48 Mpa
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RESISTENCIAS EN Mpa
Porcentaje de Cemento de 5%
EDAD Mpa
7 DIAS 2,91
14 DIAS 4,16
21 DIAS 6,26
RESISTENCIAS EN Mpa
Porcentaje de Cemento de 3%
EDAD Mpa
7 DIAS 2,36
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DOSIFICACIONES DE CONCRETO
Relleno Cementado Resistencia de Diseo a los 21 das
Dosificacin para 1m3Pe Cemento 3,15 g/cm3
Pesos SecosPe Zarandeado 2,46 g/cm3
% CEMENTO
5% 4,0% 3,5% 3,0% 2,5% 2,0%
Cemento (Kg.) 120 106 92 80 70 65
Zarand. (K.)Agregado Global
1960 1993 2026 2055 2079 2087
Agua (Lt.) 84 75 66 58 52 50
Relacin A/C 0,70 0,71 0,72 0,73 0,74 0,77
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que la mnima dimensin. Como norma general en ningn caso se
empleara tamaos superiores a los 25 mm.
Deben estar exentos de limos, arcillas, materias orgnicas y de cualquier
otra sustancia que pueda reaccionar perjudicialmente con los lcalis que
contenga el cemento.
La granulometra de los ridos depende del objeto de la aplicacin del
concreto proyectado. No existen composiciones ideales de granos. La
calidad del concreto proyectado se encuentra condicionado por
numerosos factores que dependen entre s y son susceptibles de
cambiar en cada caso; por esta razn la curva granulomtrica debe
adaptarse a menudo a las situaciones de cada caso del concreto.
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aceleran el deterioro de las piezas de las mquinas, tuberas, mangueras
y otras instalaciones por su mayor poder abrasivo.
e) La humedad propia de los ridos debe ser adecuada. Una humedad
inferior al 3% provoca una cantidad excesiva de polvo molestando al
gutinador, adems de que la carencia de humedad no permite la
hidratacin preliminar del cemento. La humedad mas elevada del 6% u
8% provoca perturbaciones en las instalaciones, a lo largo del conducto
del flujo de la mezcla se forman estrechos que reducen la capacidad de
transporte, llegando incluso a obstruirlo totalmente. Por estas razones, la
humedad ideal de los ridos es la humedad natural del suelo,
aproximadamente 5%, que se presta mejor para la proyeccin por la va
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En los casos en que el concreto vaya a estar expuesto a la accin de suelos
o aguas subterrneas con alta concentracin de sulfatos, debe emplearse
cemento resistente a los sulfatos (Prtland II o V). En casos en que los
clculos estructurales requieran una elevada resistencia inicial, se
recomienda agregarle un aditivo acelerante de fragua
6.5.3. Agua
El agua para la mezcla debe estar exenta de sustancias que puedan daar
al concreto o al acero.
Los lmites mximos de cloruros y sulfatos en peso sern los siguientes:
Cloruros expresados en Ion Cloro (Cl): 6,000 p.p.m.
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6.6. PROPIEDADES
6.6.1. Aspecto
La superficie natural del concreto proyectado es rugosa, dependiendo de la
granulometra de los ridos y de la tcnica de su proyeccin. La habilidad del
gunitador para esparcir el chorro de concreto determina el aspecto de la
superficie. En caso necesario se puede eliminar la rugosidad mediante
friccin o lisado inmediatamente despus de su colocacin. Esto se hace
cuando las especificaciones tcnicas de la obra exigen una superficie lisa,
ejemplo en el caso de tneles o canales hidrulicos.
6.6.2. Adherencia
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6.6.4. Densidad aparente
La densidad aparente esta determinado por el contenido de la pasta de
cemento y la porosidad total, que vara de 2,100 a 2,200 Kg./m, que es
mas bajo que el concreto clsico.
6.6.5. Permeabilidad
La permeabilidad al agua de un concreto pobre para relleno es alta, debido a
la permeabilidad que produce la baja cantidad de contenido de cemento,
6.7. CARACTERSTICAS DE LOS AGREGADOS DISPONIBLES
6.7.1. TIPO DE AGREGADOS:
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CANTERA CENTRAL:Frente a las oficinas principales de la Mina, a
inmediaciones de la Planta de Concreto con un acceso de 200 metros,
donde tambin se obtiene el hormign.
CANTERA SUR: Frente al campamento de la Contrata Minera San
Martn a inmediaciones de la Bocamina sur (lnea de extraccin), con
un acceso de 400 metros de la carretera principal.
CANTERA YANAMAYO NAVA:Ubicado a 49 Km. de Iscaycruz de
la va Iscaycruz Oyn Churn, en las orillas del ro Huaura, sector
Yanamayo.
6.7.3. CARACTERISTICAS FISICAS DE LOS AGREGADOS:
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Caractersticas Fsicas
Peso especfico de masa 2,62 g. / cm3.
Peso especfico S.S.S. 2,64 g. / cm3.
Porcentaje de absorcin 0,60 g. / cm3.
Porcentaje que pasa 74 micrones 5,28 %
6.7.3.2. AGREGADO GRUESO ROCOSO:
Se obtiene de la cantera sur, proveniente de la formacin geolgica Chim,
consistente en cuarcita de la siguiente composicin mineralgica:
Contenido de Pb 0,01%
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6.7.3.3. AGREGADO FINO:
ARENA:proveniente del ro Huaura sector Yanamayo producto del desgaste
mecnico, con la siguiente composicin mineralgica:
Contenido de Pb 0,01%
Contenido de Zn 1,12%
Contenido de Cu 0,00%
Contenido de Fe 0,57%
Contenido de Ag 0,02%
Caractersticas Fsicas
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6.8.1. DESCRIPCIN DEL PROCESO.
A pesar del tipo de planta, el proceso de manufactura es bsicamente el
mismo, requiere slo dos pasos simples.
A. Las piedras son alimentadas a la tolva, seguidamente son transportada
por el Belt Feeder y al alimentador vibratorio a la chancadora de quijada.
B. Luego las piedras chancadas pasan a la faja transportadora para su
almacenamiento en stop pile de agregados.
Nota: Debido a las caractersticas y tamao de las piedras como producto
final, pues es necesario contar con diferentes tipos y tamaos de agregados.
6.8.2. DESCRIPCIN DE LA PLANTA
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Alimentador Vibratorio 01 Unidad
Chancadora Primaria 20x60 01 Unidad
Faja Transportadora de 24 01 Unidad
Tablero de control 01 Unidad
6.8.2.4. DISPONIBILIDAD MECNICA.
La disponibilidad mecnica de la planta 88,17% donde tuvo una disminucin
de un porcentaje de 1,57%.
Foto N 04 PLANTA CHANCADORA DE AGREGADOS
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componentes que previamente se encuentran almacenados en la planta de
concreto, son dosificados en las proporciones adecuadas, para ser
mezclados en el caso de centrales mezcladoras o directamente descargados
a un volquete en el caso de las centrales dosificadoras.
Segn el tipo de concreto que se produce.
Plantas de mezclado: para la produccin de concreto premezclado, Incluyen
una mezcladora, que es la encargada de homogeneizar la masa de
concreto.
Segn el sistema de acopio de agregados
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6.9.1. MAQUINARIA Y EQUIPO.
Tolvas de Agregado. Se trata de conjunto de recipientes de gran capacidad
de 12 m en los que se almacena el agregado que ser utilizado en el
proceso de fabricacin.
Sistema de pesaje de agregados. Para la correcta dosificacin del
agregado en la central de concreto, es necesario un sistema que pese la
cantidad programada. Utilizan un sistema de balanza electrnica que pesa
los diferentes tipos de agregado por adicin dentro de un mismo ciclo de
pesaje, o un sistema de tolvas pesadoras independientes que pesan por
separado cada tipo de agregado.
http://es.wikipedia.org/wiki/M%C2%B3http://es.wikipedia.org/wiki/M%C2%B37/25/2019 SISTEMA DE RELLENO CEMENTADO
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Sistema de pesaje de cemento:Se utiliza bscula o tolva pesadora con
clulas de carga incorporadas
Sistema de pesaje de agua:Se utiliza bscula o tolva pesadora con clulas
de carga incorporadas. Como alternativa ms econmica puede utilizarse un
contador de agua, que realiza una medicin volumtrica.
Mezcladora:Dependiendo del tipo de concreto a producir, de la viscosidad
del mismo, del nivel de homogeneizacin deseado, del tamao de los ridos,
se utilizar un tipo u otro de mezcladora de tambor con una capacidad de
4m3.
Sistema de control: Las plantas de concreto son instalaciones
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Foto N 05 PLANTA DE PRODUCCIN DE CONCRETO
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DISTRIBUCION DEL RELLENOCEMENTADO :Mescla 1/25 o % de Cemento 4,00 %Relaves 2,474 Ton 94,85 %Cemento 0,103 Ton 3,95 %Agua 0,031 Ton 1,20 %Total ( Ton ) 2,608 Ton 100,00 %% de humedad en el relleno 12,00 %
100Considerando los datos inciales se tiene ( Ton ) :Relaves 959.641 Ton 94,85 %Cemento 39.985 Ton 3,95 %Agua 12.141 Ton 1,20 %Total relleno cementado requerido (Ton) 1.011.767 Ton 100,00 %
CALCULO DEL TONELAJE DE RELAVES:TONELAJE 1.474.200% Zn 15,29% Pb 1,52% Cu 0,34CONC. Zn 397.319Ley Concentrado Zn 52,80
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6.11. REQUERIMIENTO DE LA CANTIDAD DE AGREGADOS
LaborNiveles
CuerpoDetritico Agred Fill
Nivel Sup Nivel Inf (m3) (m3)
PIVOT -17 Estela
TJ 338 -19 -20 Estela 800TJ 270 -18 -19 Estela 600
TJ 170 -25 -26 Estela 800
TJ 154 -25 -26 Estela 1000
TJ 130 -7 -8 Chupa 2500 1000
TJ 190-205 -7 -8 Chupa 1,000
TOTAL 5,200
6.12. PRODUCCIN NETA DE RELLENO CON AGREGADO
CEMENTADO.
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Gravedad especifica del material de relleno = 3
CW = ( 3 * ( 2,200 - 1 )) = 3,6 = 81,8 %( 2,200 * ( 3 - 1 )) 4,4
Calculo del tonelaje de slidos ( TPH slidos )
TPHslidos = 57,79 ton * 81,82 = 47,3 ton
hr 100 hr
Calculo del % de volumen de solidos ( Vs )
Vs = ( d - 1 )( Sg - 1 )
Vs = ( 2,200 - 1 ) = 1,20 = 60 %( 3 - 1 ) 2,00
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6.13.3. RED DE CHIMENEAS
Se realiza la descarga del material por las chimeneas de servicios CH-480 y
CH-190, el cual por gravedad baja hasta el nivel de las operaciones.
6.13.4. VELOCIDAD DE TRANSPORTE A LAS CHIMENEASLa velocidad estimada es de 15 Km/h en superficie y a 10 Km/h en interior
mina y su estricto cumplimiento
6.13.5. TIEMPO DE OPERACIN DE RELLENO CON SCOOPTRAMS
La duracin continua de relleno es de 4 horas, con un ciclo de 50m3/h.
Scoop 3.5 Yd3 Scoop 6.0 Yd3Velocidad Ida (ConCarga)
5,00 km/hr Velocidad Ida (Con Carga)5,00
km/hrVelocidad Retorno (Sin
6,00 km/hr Velocidad Retorno (Sin Carga)6,00
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6.13.6. EFICIENCIA DEL RELLENO CON AGREGADO CEMENTADO
Topeo por parte del Scooptrams y acomodo, con la finalidad de conseguir
un ptimo contacto entre relleno y los contornos de la galera, evitando
cavidades.
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6.14.2. Rellenado del Tajeo
Recojo del material en el nivel inferior de operaciones mediante Scooptrams
y transportado por estos hasta la zona de relleno.
6.14.3. Mxima Distancia Horizontal
Considerando la velocidad del Scooptrams la distancia es de 150 metros de
la cmara de acumulacin hacia al tajo de relleno.
6.14.4. Problemas en el Proceso de Rellenado
El exceso de agua puede ocurrir de diferentes maneras. Por ejemplo, si se
ha permitido que los agregados lleguen a estar excesivamente hmedos
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Figura N 05 DESCARGA DE AGREGADO CEMENTADO EN LOSVOLQUETES
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CAPITULO VII
DISEO DE CONCRETO POBRE USADO EN RELLENO SUBTERRNEO
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AGUA (A.G. 1") 145 156 159 169 177 199
AGUA (A.G.3/4") 162 173 184 203
AGUA (A.G.1/2") 165 175 185 206
RELACION A/C 0.60 0.55 0.50 0.45 0.40 0.35
7.3. Cuadro de resistencia comparativa
1,00
2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
MPa
7 Rlv das
Resistencia 3,5%
7 Ag.das
14 Ag das
21Ag das
7 Rlv das
14 Rlv das
21Rlv das
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CAPITULO VIII
COSTOS DEL RELLENO CEMENTADO
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TOTAL ANUAL 1.751.935,95 1.881.636,82
COSTOANUALIZADO
1.931.991,88 2.526.000,00
AHORRO
ANUAL 180.055,93 644.363,18
AHORROACUMULADO
180.055,93
AHORRO PROYECTADO 824.419,11
8.1.2. Ahorro Obtenido por Mejoramiento de Diseo de Mezcla en la
Preparacin.
Se ha considerado el precio de cemento puesto en mina de 120,00 US$ / Ton
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COSTOS DE RELAVEOperacin planta concreto 0,10
Costo del relave = 0,90 $/Ton Operacin Planta Paste Fill 0,50(Puesto en tajeo) Otros, energa, mantenimiento 0,30
0,90
Consumo Total Total Total Costo CostoMescla Relave Relleno Consumo Costo Relave Relave
Cemento / Relaves Requerido Relaves RelaveTon / m3 m3 Ton US $ $ / m3
$ / Tonore
1 : 40 2,562 230.921 591.620 532.458 2,31 0,611 : 35 2,536 230.921 585.616 527.054 2,28 0,601 : 30 2,507 230.921 578.919 521.027 2,26 0,591 : 25 2,474 230.921 571.299 514.169 2,23 0,591 : 20 2,432 230.921 561.600 505.440 2,19 0,58
Costo del relleno ( $/Ton)
Mescla % Costo Costo CostoCemento / Relaves Cemento Cemento Relave Total
$ / Ton ore $ / Ton ore $/Ton1 : 40 2,50 2,08 0,61 2,691 : 35 2,86 2,37 0,60 2,97
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CUADRO DE COSTO OPERATIVO DE TRANSFERENCIA DE RELLENO CEMENTADO CON SCOOPTRAMS
Item Descripcin UnidadCantidad
(Personas)Cantidad
CostoUnitario
US$/Unidad
CostoParcial
US$
CostoTotal
US$/m3
1,00 TRANSFERENCIA EN EL SEGUNDO NIVEL 8,56 1,78
1,01 Mano de Obra 0,48Operador de Scoop Gdia 1,00 0,48 0,48
1,02 Materiales e insumos 0,001,03 Equipos 8,04
Scooptram de 6Yd3
hr 0,10 63,60 6,11
Combustible Gal 0,48 4,01 1,931,04 Herramientas y EPP 0,04Implementos de
seguridadGdia 0,01 2,09 0,02
Herramientas Gdia 0,01 2,03 0,02Lamparas Mineras Gdia 0,01 0,28 0,00
TOTAL COSTO DIRECTO (US$/m3) 1,78Utilidad Costo
Directo10% 0,18
COSTO TOTAL (US$/m3) 2,50
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CONCLUSIONES
Esta tecnologa de relleno es nica en el Per. Nos brinda una mayor
eficiencia en los trabajos de relleno, permite la extraccin del 100% del
mineral reduce la dilucin, y reduce costos operativos.
Los requerimientos de resistencias del relleno cementado, para la
secuencia de avance del minado establecido para Limpe Centro, entre los
Nvs. -29 y -8. Cualquier cambio en la secuencia de avance del minado
demandar un nuevo clculo de los requerimientos de resistencia del
relleno cementado
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tajeos. Este requerimiento puede ser disminuido extrayendo el mineral
del tajeo en etapas, de tal manera de tener menores longitudes de
paredes expuestas
La distribucin de tamaos de partculas y contenido de agua, juegan un
rol importante sobre la resistencia. Donde se observa las mejores
resistencias a la compresin comparadas con la mezcla de consistencia
normales donde no se emplea aditivo y el tiempo en el ciclo de minado
se puede manejar de acuerdo a las necesidades
Para las geometras de minado a utilizarse se requera una resistencia de
2 MPa y una losa inferior efectiva de 1.5 m. donde los modos de falla
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RECOMENDACIONES
Cuando se tenga que exponer paredes estables en un lado del pilar
de relleno cementado, y el lado opuesto se encuentra con relleno no
cementado, ser necesario aumentar la resistencia del pilar de relleno
cementado en un valor de 0.16 MPa para soportar las cargas de
cizallamiento por el empuje del relleno convencional (no cementado)contiguo.
Las condiciones geomecnicas para la construccin de la rampa,
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Colocar por lo menos dos pilares estabilizantes de relleno con
agregados cementados, por lo menos 5 % de contenido de cemento,
estos pilares podran involucrar dos tajeos de 4 m cada uno, es decir
sera de 8 m de ancho, en toda la profundidad de minado.
Evitar o minimizar la ejecucin de labores adyacentes, es decir hay
que crear un mnimo de densidad de excavaciones en el rea del
nudo que forma la rampa con los cruceros pivotes. Si hubieranecesidad de conformar excavaciones adyacentes, tendra que ser un
estndar, sostener estas excavaciones con pernos cementados ms
malla, y en un futuro, si el problema va en aumento, se aadira el uso
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Apndice A
A.1. ENSAYOS REALIZADOS EN EL LABORATORIO DE CONCRETO.
A.1.1. SLUMP
El Slump se redujo a cero evitando as la segregacin y bajando el
contenido de agua que por la cantidad de finos que contienen los agregados
solicitaban una cantidad mayor. Esto nos permite ganar mayor resistencia
con el mismo contenido de cemento.
A.1.2. RESISTENCIA DEL AGREGADO CEMENTADO
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Apndice B
B.1. ELABORACIN DE PROBETAS.
Los moldes para la elaboracin de las probetas cumplen con la norma
ASTM C 470 y la elaboracin de probetas se modific el procedimiento de la
norma ASTM C192 en cuanto al nmero de golpes por capa, 10 por capa,
para simular el grado de compactacin que se produce en el relleno
subterrneo, el cual se compacta por gravedad (no se chucea ni se vibra),
por simple colocacin y peso propio.
B.2. FIGURA DE PROBETAS
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Apndice C
C.1. ENSAYOS DE ROTUA DE COMPRESIN SIMPLE.
Los ensayos de compresin simple fueron efectuados en el Laboratorio de
concreto de la mina Iscaycruz, utilizando camping para el refrendado y una
prensa hidrulica accionada a mano, marca Ele-international. Las muestras
fueron ensayadas a los 7, 14 y 21 das; por tener como ciclo de minado
mximo de 21 das.
Foto N 06 PRENSA HIDRULICA
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C.1. ENSAYOS DE ROTURA DE RELLENO CEMENTADO
A O 2011MES JUNIO
TIPO RELLENO AFRELLENO
CEMENTADOPromedio de Resistencia (Mpa) EDAD
MINA NIVEL TAJEO%
CEMENTO 7 14 21 28GrandTotal
LIMPE -16-17 278 5 2.35 2.35-17-18 334 5 1.66 2.63 3.03 2.32-23-24 146 5 2.27 2.92 3.09 2.76-18-19 330 3 4.16 4.16
270/274 5 1.50 2.22 2.54 3.12 2.34418 5 1.36 2.46 1.91
-26-27 126 3 3.50 3.50
150 5 2.23 2.29 2.26Grand Total 1.70 2.40 2.58 3.38 2.51
A O 2011MES JUNIO
TIPO RELLENO AFRELLENO
CEMENTADO
Promedio de Resistencia (Mpa) EDAD
MINA%
CEMENTO 7 14 21 28GrandTotal
LIMPE 3 3.83 3.835 1.70 2.40 2.58 3.08 2.35Grand Total 1.70 2.40 2.58 3.38 2.51
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CUADRO DE ENSAYOS DE RESISTENCIA VS % DE CEMENTO
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Apndice D
D.1. ALGUNOS CONCEPTOS DE MECNICA NO LINEAL DE MEDIOS
CONTINUOS
En este apndice se recogen algunas definiciones y resultados bsicos de la
mecnica de medios continuos con grandes deformaciones, en cuanto a la
cinemtica y a las tensiones. En la definicin del modelo constitutivo de la
cinemtica del continuo elastoplstico, basada en la existencia de una
configuracin intermedia, juega un papel importante. Por esta razn se ha
credo conveniente revisar en este anexo algunos de los conceptos que
sirven de base a los desarrollos que all se exponen. Asimismo, en la tesis
se han empleado diversos tensores de tensiones cuya definicin y sentido
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TENSORES DE TENSION
Tensor tensin de Cauchy
El teorema de Cauchy sobre las tensiones de un cuerpo, establece que dada
una distribucin de tensiones internas sobre la geometra de un medio
contino deformado, que satisfaga las condiciones del principio de Cauchy
existe un campo tensorial Tsimtrico definido sobre la geometra deformada
con las siguientes propiedades:
http://es.wikipedia.org/wiki/Tensi%C3%B3n_mec%C3%A1nica#Principio_de_Cauchyhttp://es.wikipedia.org/wiki/Tensi%C3%B3n_mec%C3%A1nica#Principio_de_Cauchy7/25/2019 SISTEMA DE RELLENO CEMENTADO
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Apndice E
E.1. ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
MUESTRA : Cantera Sur (< Malla 2")PI 1 23960.0 gr.PI 2 1304.8 gr.
TAMIZ ABERTURA Peso retenido % retenido % retenido % que PARAMETROS(mm) (gr.) acumulado pasa
3" 75.000 0.0 0.0 0.0 100.0 100 1002 1/2" 62.500 0.0 0.0 0.0 100.0 100 100
2" 50.000 0.0 0.0 0.0 100.0 97 861 1/2" 37.500 2528.0 10.6 10.6 89.4 88 66
1" 25.000 5064.5 21.1 31.7 68.3 77 52
3/4" 19.000 2571.7 10.7 42.4 57.6 69 431/2" 12.500 3139.2 13.1 55.5 44.5 57 323/8" 9.500 1649.1 6.9 62.4 37.6 49 26N 4 4.750 2760.5 11.5 73.9 26.1 35 15N 8 2.360 227.7 4.5 78.5 21.5 27 10N 16 1.180 209.8 4.2 82.7 17.3 20 6N 30 0.600 175.1 3.5 86.2 13.8 13 4N 50 0.300 126.8 2.5 88.7 11.3 7 2N 100 0.150 95.2 1.9 90.6 9.4 4 1N 200 0.075 76.3 1.5 92.1 7.9 2 1
< N 200 910.9 393.9 7.9 100.0 0.0
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E.2. Anlisis Granulomtrico
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Apndice F
F.1. UBICACIN DE LAS MINAS ZONA SUR
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F.2. PROFUNDIZACIN DE LA MINA TINYAG Y CHUPA
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F.3. PLANO DE MAPEO GEOMECNICO
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F.4. FLUFOGRAMA DE SISTEMA DE RELLENO DE AGREGADO CEMENTADO
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