8/11/2019 Fundacion Tanque (Ejemplo Revision a Mano)
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PROYECTO: NOMBRE DEL PROYECTO ELABORADO: XX
CLIENTE: NOMBRE DEL CLIENTE TANQUE : REVISADO: XX
ESPECIALIDAD: ESTRUCTURAS T-XXXXXX FECHA: XX/XX/XX
PAGINA:
DISEO DE FUNDACION ANULAR
PARA TANQUE CILINDRICO METALICO
(Ref. PDVSA JA-221 y FJ-251. ANILLO SECCION T INVERTIDA)
1. DATOS PARA EL DISEO
DIAMETRO DEL TANQUE: d = 13.72 m ALTURA DEL TANQUE: H = 12.19 m PESO ESPECIFICO DEL LIQUIDO: gL = 1,000 kg/m NIVEL MAXIMO DEL LIQUIDO: HL = 11.58 m PESO PARED DEL TANQUE: Ws = 26,105 kg ALTURA CENTRO DE GRAVEDAD (CUERPO): Xs = 6.10 m PESO DEL TECHO DEL TANQUE: Wr = 6,959 kg ESPESOR PROMEDIO PAREDES DEL TANQUE: tm = 6.33 mm
ESPESOR PLANCHA BASE DEL TANQUE: tb = 8.00 mm PESO UNITARIO DEL SUELO: gs = 1,600 kg/m ANGULO DE FRICCION INTERNA DEL SUELO: = 30 CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO: Rs = 1.50 kg/cm MODULO DE BALASTO DEL SUELO: Kb = N/A RESISTENCIA A COMPRESION CONCRETO: f'c = 250 kg/cm PESO UNITARIO DEL CONCRETO: gc = 2,500 kg/m RESISTENCIA A FLUENCIA ACERO REFUERZO: Fy = 4,200 kg/cm
12.1
9
11.5
8
13.72
FUNDACION A
PARA TANQ
CALCULOS ESTRUCTURALES
X2
X1
W1
W2
masa flexible(efecto convectivo)
masa solidaria(efecto impulsivo)
131GD03 (13/03/01)
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PAGINA:
FUNDACION A
PARA TANQ
CALCULOS ESTRUCTURALES
2. CALCULO DE PESOS y ALTURAS EFECTIVOS (Ref. Seccin 5, PDVSA FJ-251 Feb 99)
Pesos efectivos
Peso total del lquido:
W = pd2H Lg L/ 4 = 1,711,013 kg
d / H L = 1.18
W1/ W = tanh (0,866 (d / H L)) = 0.753
W2/ W = 0,23 (d / H L) tanh (3,67 / (d / H L)) = 0.271
W1 = 1,288,080 kg
W2 = 464,229 kg
Alturas efectivas
X1/ H L = 0.389
X2/ H L = 1 - cosh (3,67 / (d / H L)) - 1 = 0.705
(3,67 / (d / H L)) senh (3,67 / (d / H L))
X1 = 4.50 m
X2 = 8.17 m
3. CALCULO DE FUERZAS SISMICAS (Ref. PDVSA JA-221 y FJ-251 Feb 99)
Parmetros que definen la zona ssmica
Ubicacin de la estructura: San Tom, Edo. Anzoategui
a* = 45 cm/s2
Figura 6.1 PDVSA JA-221
g = 4.2 Figura 6.2 PDVSA JA-221
Caractersticas del contenido y riesgos asociados
El contenido del tanque es: no inflamable
Grado de Riesgo = B Tabla 4.1 PDVSA JA-221
0,866 (d / H L)
0,5 - 0,094(d / H L)) =
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FUNDACION A
PARA TANQ
CALCULOS ESTRUCTURALES
Probabilidad de excedencia anual del movimiento ssmico de diseo
p1 = 0.001 Tabla 4.1 PDVSA JA-221
Aceleracin horizontal mxima del terreno
a = a* ( -ln (1 - p1) )-1/g
Ecuacin 6.1 PDVSA JA-221
a = 233.05 cm/s2
Ao = a / g Ecuacin 6.3 PDVSA JA-221
g = 981 cm/s2
Ao = 0.238
Valores que definen el espectro de respuesta
Perfil de suelo = S2 Tabla 5.1 PDVSA JA-221j = 1.0 idem
b = 2.6 Tabla 6.1 PDVSA JA-221
To = 0.2 s idem
T* = 0.8 s idem
Condicin inicial de anclaje asumida para el tanque
Condicin de anclaje = anclado
Nota: En el caso de " no anclado " esta condicin deber ser verificada en el clculo de la estabilidad
Coeficiente de amortiguamiento equivalente
a) Efecto impulsivo horizontal
z = 0.03 Tabla 3.1 PDVSA FJ-251
b* = b / 2.3 (0.0853-0.739 ln z) Ecuacin 6.4 PDVSA JA-221
b* = 3.026
b) Efecto convectivo
z = 0.005 Tabla 3.1 PDVSA FJ-251
b* = 4.523
Perodos de vibracin
a) Modo impulsivo horizontal
T1 = 1,762 (H L/ K h) (g L/ g*Es)1/2
Ecuacin 6.1 PDVSA FJ-251
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PARA TANQ
CALCULOS ESTRUCTURALES
tm / 1000 (0,5d) = 0.00092
H L/ 0,5d = 1.69
K h = 0.085 Figura 6.1 PDVSA FJ-251
E s = 2,1*E06 kg/cm2T1 = 0.167 s
b) Efecto convectivo
T2 = 20 p(d / 2g)1/2
Ecuacin 6.1 PDVSA FJ-251
(1,84 tanh (1,84 H L/ 0,5*d))1/2
T2 = 3.881 s
Ordenadas de los espectros de diseo para la componente horizontal
Ad = ( jAo(1 + T (b* - 1)) / (1 + (T / T+)c(D - 1)) para T < T
+
Ad = jAob* / D para T+ T T*
Ad = jAob* (T* / T)0,8
/ D para T* T 3
Ad = ( jAob* / D) (T* / 3)0,8
(3 / T)2,1
para T > 3
c = ( D / b* )1/4
Factor de ductilidad
D = 1 Seccin 3 PDVSA FJ-251T
+ = 0.1*( D - 1 ) = 0 Tabla 7.1 PDVSA JA-221
como debe cumplirse T T+ T* entonces
T+
= To = 0.20 s
a) Ordenada del espectro para el modo impulsivo horizontal
T1 = 0.167 s
Ad1 = 0.640 T < T+
b) Ordenada del espectro para el modo convectivo horizontal
2 = 3.881 s
Ad2 = 0.217 T > 3
Altura mxima de oscilacin del lquido
h = 1.43 m h > altura ca
h (camara aire) = 0.61 m AUMENTAR ALTURA DE
0,48*d*Ad2 =
12,2 - 11,6 =
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PARA TANQ
CALCULOS ESTRUCTURALES
Fuerza cortante en la base del tanque
a) Modo impulsivo:
V1 = Ad1( W1+ Ws + Wr )
V1 = 845,522 kg
b) Modo convectivo:
V2 = Ad2* W2
V2 = 100,908 kg
c) Cortante Basal mximo probable:
V = ( V12+ V2
2)
1/2
V = 851,522 kg ( cortante ltimo )
d) Cortante Basal reducida en la base:
Vr = 0,8 V = 681,218 kg ( cortante de servicio )
Momento de volcamiento en la base del tanque
a) Modo impulsivo:
M1 = Ad1( W1*X1+ Ws*Xs + Wr*Xr )
M1 = 3,866,346 kg*m
b) Modo convectivo: M2 = Ad2* W2*X2
M2 = 823,953 kg*m
c) Momento de volcamiento mximo probable:
M = ( M12+ M2
2)
1/2
M = 3,953,167 kg*m ( momento ltimo )
d) Momento de volcamiento reducido en la base:
Mr = 0,8 M = 3,162,533 kg*m ( momento de servicio )
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PARA TANQ
CALCULOS ESTRUCTURALES
4. CALCULO DE FUERZAS DE VIENTO (Ref. UBC - 1994)
VELOCIDAD BASICA DEL VIENTO : V = 90 km/hr PRESION STANDARD A 10 m DE ALTURA : qs = 60 kg/m
2
TIPO DE EXPOSICION : C COEFICIENTE DE PRESION : Cq = 0.80 Tabla 16-H
COEFICIENTE COMBINADO : Ce = 1.19 FACTOR DE IMPORTANCIA : Iw = 1.00
Fuerza horizontal resultante en la pared del tanque :
Fvh = Ce * Cq * Iw * qs * A LA L = d * H = 167.23 m
2
Fvh = 9,552 kg
Momento de volcamiento :
M v = Fvh * H/2
M v = 58,228 kg*m
TABLA 16 - F
PRESION STANDARD DE VIENTO A 10 m DE ALTURA ( qs )
VELOCIDAD DE VIENTO mph ( km/hr ) 70 (113) 80 (129) 90 (145)
PRESION qs ( kg/m2 ) 61.5 80.00 101.6
TABLA 16 - G
COEFICIENTE COMBINADO DE ALTURA, EXPOSICION Y RAFAGA (Ce)
ALTURA SOBRE EXPOSICION EXPOSICION EXPOSICION
EL SUELO (m) B C D0.0 - 4.5 0.62 1.06 1.39
4.5 - 6.0 0.67 1.13 1.45
6.0 - 7.5 0.72 1.19 1.50
7.5 - 9.0 0.76 1.23 1.54
9.0 - 12.2 0.84 1.31 1.62
12.2 - 18.3 0.95 1.43 1.73
18.3 - 24.4 1.04 1.53 1.81
24.4 - 30.5 1.13 1.61 1.88
30.5 - 36.6 1.20 1.67 1.93
36.6 - 48.8 1.31 1.79 2.02
110 (177)
151.4
100 (160)
125.0
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PARA TANQ
CALCULOS ESTRUCTURALES
5. VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD 9.1 Resistencia al volcamiento (Ref. PDVSA FJ-251 Feb 99)
Lmite elstico de la plancha base:
Fby = 2,533 kg/cm2
Peso mximo del contenido que resiste el volcamiento
WL = 3,16 tb(Fby * G * HL) = 4,330 kg/m
WLmax = 20*G*HL*d = 3,177 kg/m
WL = 3,177 kg/m
Peso de tanque vaco por unidad de circunferencia( solo pared y techo )
Wt = ( Ws + Wr ) / pd = 767 kg/m
Factor de estabilidad
SF = Mr / d2( Wt + WL)
SF sismo = 4.26 > 1,57 (tanque lleno => WL0)
SF viento = 0.40 < 0,785 (tanque vaco => WL= 0)
TANQUE INESTABLE. COLOCAR ANCLAJES
Requerimiento de anclajes
C = 2*M / d*W Gua PDVSA 0603.1.203
M = 3,162,533 kg*m GOBIERNA SISMO
d = 13.72 m
W = Ws + Wr = 33,064 kgC = 13.95 > 0,66 SE REQUIEREN ANCLAJES
6. DISEO DE PERNOS DE ANCLAJE
SEPARACION MAXIMA DE ANCLAJES : s max = 1.80 m
NUMERO MINIMO DE ANCLAJES : Npmin= pd / s max = 24
NUMERO DE ANCLAJES COLOCADOS : Np = 32 DIAMETRO PERNOS DE ANCLAJE (min. 1") : dp = 50.80 mm
DIAMETRO CIRCULO DE PERNOS : dcp = 13.92 m CALIDAD DE PERNOS : A -307
Traccin en pernos de anclaje
Segn...Seccin 9.5 PDVSA FJ-251 :
Tuniforme = ( 1,273*Mr / d2) - Wt
Tsismo = 20,632 kg/m
Tviento = -373 kg/m
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PARA TANQ
CALCULOS ESTRUCTURALES
Separacin entre pernos de anclaje :
s p = pdcp/ Np = 1.37 m
Traccin mxima en cada perno :
Tmax = max T unif * s p = 28,188 kg
SegnGua PDVSA 0603.1.203 :
Tmax = ( 4*M / Np*dcp) - W / Np
Tsismo = 27,374 kg
Tviento = -510 kg
Tmax = 28,188 kg
Verificacin de esfuerzos mximos en pernos de anclaje
Esfuerzo de traccin :
A p = 20.27 cm2
A(efectiva) = 0,75 Ap = 15.20 cm2
ftact = T max/ A ef = 1,854 kg/cm2
Ft adm = 1.33*1400 = 1,862 kg/cm2 OK
COLOCAR : 32 PERNOS 50,8 mm DIA. c / 1.366 mm
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FUNDACION A
PARA TAN
CALCULOS ESTRUCTURALES
7. DISEO DE LA FUNDACION ANULAR
Dimensiones y propiedades geomtricas del anillo
ALTURA DEL ANILLO SOBRE EL TERRENO : h t = 0.30 m
ALTURA PEDESTAL (min 1.00) : h p = 0.60 m
ESPESOR ZAPATA (min 0.30) : h z = 0.30 m
ANCHO PEDESTAL (min 0.30) : b p = 0.60 m
ANCHO MINIMO PRELIMINAR ZAPATA :
b z ( min )= 2 Wt / (gL* HL+ 2 (h p+ h z)* (gs- gc)) = 0.15 m
ANCHO SELECCIONADO ZAPATA : b z = 2.20 m
DIAMETRO EXTERNO DEL ANILLO : De = 15.92 m
DIAMETRO INTERNO DEL ANILLO : Di = 11.52 m
AREA DE LA BASE DEL ANILLO : A = 94.80 m2
INERCIA BASE DEL ANILLO : I = 2,286.63 m4
MODULO DE SECCION : S = 287.34 m3
hz
hp
ht
EJEPARED TANQUE Y ANILLO DE
FUNDACION
b p
b z
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FUNDACION A
PARA TANQ
CALCULOS ESTRUCTURALES
Verificacin de esfuerzos en el suelo
Cargas verticales (por unidad de longitud de circunferencia)
PESO DE PAREDES Y TECHO TANQUE : Wt 1 = 767 kg/m
PESO DEL LIQUIDO SOBRE EL ANILLO : Wt 2 = 12,738 kg/m
PESO DEL ANILLO DE CONCRETO : Wt 3 = 2,550 kg/m
PESO DEL RELLENO DE TIERRA : Wt 5 = 1,152 kg/m
MAX. COMPRESION EN LA BASE POR SISMO :
= 1,273 M / d2 cuando SF 0,785 tanques anclados
Wt 4 = (Wt + WL) * k - WL cuando 0.785 < SF 1.50
= 1.49 (Wt + WL) / (1 - 0.637*SF)1/2
- WL cuando 1.50 < SF 1.57
FACTOR DE ESTABILIDAD POR SISMO : SF S = 4.26
k = N/A Figura 9.1 PDVSA FJ-251
Wt 4 = 21,400 kg/m
Caso : Operacin (tanque lleno) : CP + F
Clculo de esfuerzos en el suelo :
ss(adm) = 1.50 kg/cm2
ss = P / A = SWi / A = p* d ( Wt 1+ Wt 2+ Wt 3+ Wt 5) / A
P = 741,465 kg
ss = 0.78 kg/cm2 < 1,50 OK
Caso : Operacin + Sismo (tanque lleno) : CP + F + S
Clculo de esfuerzos en el suelo :
ss(adm) = 1.33 * Rs = 2.00 k /cm2
ss = P / A = SWi / b z = ( Wt 1+ Wt 2+ Wt 3+ Wt 4+ Wt 5) / b zP max = 38,607 kg/m
P min = -4,192 kg/m
ssmax = 1.75 kg/cm2 < 2,00 OK
ssmin = -0.19 kg/cm2 TRACCION ACEPTABLE
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FUNDACION A
PARA TANQ
CALCULOS ESTRUCTURALES
Caso : Tanque vaco + Viento : CP + V
Clculo de esfuerzos en el suelo :
ss = P / A M / S
P = p*d ( Wt 1+ Wt 3+ Wt 5 ) = 192,584 kg
M = M v + F v* ( hp+ hz) = 66,825 kg*m
ssmax = 0.23 kg/cm2 < 2,00 OK
ssmin = 0.18 kg/cm2 OK
Diseo del acero de refuerzo
Presin horizontal interna del anillo :
K o = 1 - sen f = 0.50
h o = h z+ h p = 0.90 m
F = 1/2 * Ko* gs * ho2+ Ko* ho* gL * H L = 5,535 kg/m
Traccin actuante en el anillo :
Tf = 1/2 * F * d = 37,959 kg (servicio)
Tu = 1,7 * Tf = 64,530 kg (ltima)
Acero principal requerido por traccin :
Ash = Tu / 0,9 Fy = 17.07 cm
Ashmin = 0,0025 * h o * b p = 13.50 cm
Ash colocado = 18.00 cm
Acero vertical requerido en cada cara (estribos) :
Asv = ( 0,0015*bp*100 ) / 2 = 4.50 cm/m
Traccin admisible en el concreto:
fctadm = 0,15 f'c = 37.50 kg/cm
E c = 15100*( f'c)1/2
= 238,752 kg/cm
n = E s/ E c = 9.00
Traccin actuante :
fct = ( 0,0003*Es*Ash + Tf ) / ( Ac + n Ash ) = 4.76 kg/cm OK
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FUNDACION A
PARA TANQ
CALCULOS ESTRUCTURALES
Refuerzo inferior en zapata :
smax = 17,549 kg/m2
q = smax- gs(hp- ht) - gchz = 16,319 kg/m2
x = 0.5 ( bz- bp ) = 0.80 m
M = q x2/ 2 = 5,222 kg*m/m
Mu = 1.5 * M = 7,833 kg*m/m
d = hz- rec = 0.225 m
As inf = 9.57 cm2/ m
Refuerzo superior en zapata :
q = gs(hp- ht) + gchz = 1,230 kg/m2
x = 0.5 ( bz- bp ) = 0.80 m
M = q x 2/ 2 = 394 kg*m/m
Mu = 1.5 * M = 590 kg*m/m
d = hz- rec = 0.250 m
As inf = 0.63 cm2/ m
Refuerzo mnimo a flexin :
As min = 0.0018*100*d = 4.50 cm2/ m
Chequeo por corte en zapata :
V = q max( x - d ) = 9,383 kg/m
Vu = 1.5 * V = 14,075 kg/m
Vcu = 0.85*0.53*(f'c)1/2
*b*d = 16,027 kg/m OK
q
x
q
x
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FUN
P
CALCULOS ESTRUCTURALES
R ext = 7,96 m
R int = 5,76 m
D = 13,72 m
bp = 0,60 m
bz = 2,20
hz = 0,30
bp = 0,60 hp = 0,60
ht = 0,30
Le = 610
4*DIA(perno)
Le
f _____ C / _____
f _____ C / _____
hz
bz
0
.30
(min)
h
t
NORTE
PLANTA
EJEPARED TANQUE Y ANILLO DE
FUNDACION
hp
TANQUE
PEDESTALANILLO DE
FUNDACION
SECCION A A
RELLENO COMPACDE PROCTOR
0.05
____ f____ x VAR. C/
GROUTBISEL 2"x1"(HORxVERT)
MATERIAL DE RELLENO PGRANULAR Y NO CORROS
BISEL 1"x1" (HORxVERT)
A
RANURA 3/4" x 1"(PROFxANCHO)
TIP. SON 4
EJE NOMINALPARED DEL TANQUE
R int
R ext
COORDENADAS DEL CN :E :
DA
ZAPATAANILLO DE
FUNDACION
bp
CONCRETOPOBRE
bp
f_____
C
/_____
( ) DIA. LONG.ASTM A-307 GALVANIZADO
4 fb
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ES
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ara aire
L TANQUE
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131GD03 (13/03/01)
8/11/2019 Fundacion Tanque (Ejemplo Revision a Mano)
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