MAYO 2014
www.cimentest.com [email protected] cel: 09 94107262Quito: Machala N58-71 y Anda Aguirre
ESTUDIO DEMECNICA DE SUELOS
EDIFICIO HIKARI
SAN JUAN ALTO - CUMBAY
QUITO D.M.
PRO - CIM - 092
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ESTUDIO DE MECNICA DE SUELOS
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1. GENERALIDADES 3
1.1 INTRODUCCIN 31.2 UBICACIN DEL PROYECTO 31.3 CARACTERSTICAS DE LA ESTRUCTURA 31.4 PROPSITO Y ALCANCE DE LA INVESTIGACIN 3
2. TRABAJOS DE CAMPO 3
3. TRABAJOS DE LABORATORIO 4
3.1 SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIN DE SUELOS 43.2 ENSAYO DE COMPRESIN TRIAXIAL UU 5
4. ESTRATOS DEL TERRENO 5
4.1 CONSISTENCIA DE LOS SUELOS COHESIVOS Y COMPACIDAD RELATIVA DE LOS SUELOS ARENOSOS 5
4.2 CONDICIONES GEOTCNICAS DEL TERRENO DE PROYECTO 6
5. EFECTOS DEL SUELO EN LAS CARGAS SSMICAS DE LA ESTRUCTURA 7
5.1 CORTANTE BASAL DE DISEO SEGN LA NEC-11 PARA DISEO SISMORRESISTENTE 75.2 PARMETROS PARA CLCULO DEL CORTANTE BASAL 85.3 ESPECTRO SSMICO ELSTICO DE ACELERACIONES 9
6. PARMETROS PARA DISEO DE CIMENTACIONES Y MUROS 9
6.1 CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO DE SOPORTE 96.1.1 CAPACIDAD DE CARGA EN FUNCIN DEL N DEL SPT SEGN MEYERHOF 96.2 PARMETROS GEOTCNICOS PARA DISEO DE MUROS 10
7. CONCLUSIONES 10
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8. RECOMENDACIONES 11
8.1 TIPO DE CIMENTACIN 118.2 PARMETROS PARA DISEO DE MUROS 128.3 RECOMENDACIONES ADICIONALES 12
9. CONSIDERACIONES FINALES 13
ANEXOS 1. UBICACIN DE SONDEOS 2. REGISTROS DE PERFORACIN 3. CAPACIDAD DE CARGA 4. ENSAYOS DE LABORATORIO 5. REPORTE FOTOGRFICO
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1. GENERALIDADES 1.1 INTRODUCCIN El presente informe del estudio de mecnica de suelos describe las recomendaciones y parmetros geotcnicos para el diseo de cimentaciones y muros para la estructura del Edificio Hikari, como parte de la planificacin y dems estudios de ingeniera para la construccin de la mencionada estructura.
1.2 UBICACIN DEL PROYECTO La nueva estructura se construir en un terreno ubicado en San Juan Alto, parroquia de Cumbay, al oriente de la ciudad de Quito.
1.3 CARACTERSTICAS DE LA ESTRUCTURA La estructura contempla cuatro niveles principales, cuyos espacios sern destinados para departamentos y un nivel de subsuelo para parqueadero vehicular. Ser construida en base a estructura de hormign armado. Se estima que la carga vertical en la columna ms cargada de la estructura es de 160 t.
1.4 PROPSITO Y ALCANCE DE LA INVESTIGACIN El presente estudio tiene como finalidad los siguientes aspectos:
Determinar la estratigrafa de la zona de proyecto, indicando detalladamente las caractersticas de los suelos que componen cada uno de los estratos hasta la profundidad investigada.
Determinar la capacidad de carga admisible del suelo de soporte del terreno destinado al proyecto, para efectos de cimentacin de la estructura.
Recomendar el tipo de cimentacin ms adecuado y su nivel de cimentacin, para transmitir eficientemente las cargas de la superestructura al suelo de soporte.
Establecer los parmetros de resistencia al corte de los suelos para diseo de muros de stano.
Identificar el perfil de suelo del proyecto de acuerdo a la clasificacin dada por la Norma Ecuatoriana de la Construccin NEC-11, para establecer los coeficientes de suelo adecuados, como ayuda para el clculo del Cortante Basal de Diseo.
Determinar la zona ssmica del proyecto de acuerdo a la Norma NEC-11, para establecer el valor del factor de zona Z, como auxiliar para el clculo del Cortante Basal de Diseo.
2. TRABAJOS DE CAMPO De acuerdo a las caractersticas del proyecto y la necesidad para determinar los parmetros para la fase de anlisis y diseo de la estructura, se distribuyeron adecuadamente 4 sondeos a percusin de 10.50 m de profundidad, en los cuales se realizaron Ensayos de Penetracin Estndar (SPT) cada 1.00 m. Los ensayos fueron realizados en zonas donde fue posible
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instalar el equipo de perforacin dada la existencia de estructuras antiguas, que an no haban sido demolidas a la fecha de ejecucin de los trabajos de campo. Se recuperaron muestras alteradas las mismas que fueron clasificadas e identificadas mediante el mtodo manual - visual establecido por la norma ASTM. Dichas muestras fueron envueltas y selladas adecuadamente para que no pierdan humedad y transportadas al laboratorio para su clasificacin. Los trabajos de campo fueron ejecutados de acuerdo a las siguientes normas ASTM:
Tabla 1: Normas ASTM para trabajos de Campo
No. ENSAYO NORMA
1 PENETRACIN ESTANDAR (S.P.T.) ASTM D-1586
2 CLASIFICACIN MANUAL-VISUAL DE SUELOS ASTM D-2488
Los sondeos ejecutados se identificaron como S-1 (Prof.=10.50 m), S-2 (Prof.=10.50 m), S-3 (Prof.=10.50 m) y S-4 (Prof.=10.50 m), en los mismos no se utiliz revestimiento provisional, ya que los orificios y paredes de dichos sondeos presentaron adecuada resistencia y estabilidad vertical. La ubicacin de los sondeos en el terreno y la investigacin estratigrfica se indican en las secciones de anexos 1 y 2 del presente estudio. Adicionalmente se recuper de la perforacin S-2 una muestra inalterada tipo shelby, para ser llevada a laboratorio y realizar un ensayo de compresin Triaxial UU para conocer las propiedades de resistencia al corte de los suelos y aplicarlas en el anlisis de los muros de stano.
3. TRABAJOS DE LABORATORIO 3.1 SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIN DE SUELOS Con las muestras alteradas recuperadas a travs del ensayo SPT y del muestreador tipo cuchara partida se realizaron los ensayos respectivos para clasificar a los suelos de acuerdo al Sistema Unificado de Clasificacin de Suelos (S.U.C.S.). Este Sistema fue propuesto por Casagrande y en la actualidad es el ms usado para expresar de una forma clara las caractersticas generales de los suelos y su incidencia en el comportamiento ingenieril. Los criterios que se aplican para llevar a cabo esta clasificacin son la distribucin granulomtrica, los lmites de Atterberg y el Contenido de materia orgnica. En el presente caso, para determinar la Clasificacin de Suelos de acuerdo a este sistema se realizaron los siguientes ensayos, los mismos que fueron ejecutados de acuerdo a las normas ASTM:
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Tabla 2: Normas ASTM para trabajos de Laboratorio
No. ENSAYO NORMA
1 CONTENIDO DE AGUA ASTM D-2216
2 LMITES DE ATTERBERG Lmite Lquido
ASTM D-4318 Lmite Plstico
3 GRANULOMETRA ASTM D-422
El detalle de los ensayos de clasificacin de suelos ejecutados se presenta en la seccin de anexo 4 del presente estudio.
3.2 ENSAYO DE COMPRESIN TRIAXIAL UU Para determinar la resistencia al corte de los suelos y emitir recomendaciones para el diseo de muros de stano se realiz el siguiente ensayo con la muestra inalterada tipo shelby:
Tabla 3: Norma ASTM para ensayo de Compresin Triaxial
No. ENSAYO NORMA
1 ENSAYO DE COMPRESIN TRIAXIAL ASTM D-2850
Del ensayo de compresin triaxial UU se tienen los siguientes resultados:
Tabla 4: Ensayo de Compresin Triaxial UU Muestra g (t/m3) c (t/m2) ()
S-1 (Prof. 1.50 m) 1.76 5.40 16.50
El detalle del ensayo de compresin triaxial UU ejecutado se presenta en la seccin de anexo 4 del presente estudio.
4. ESTRATOS DEL TERRENO Las investigaciones de campo y de laboratorio permiten determinar las caractersticas de los diferentes estratos existentes hasta la profundidad indagada en el terreno destinado para la construccin de la estructura de edificacin.
4.1 CONSISTENCIA DE LOS SUELOS COHESIVOS Y COMPACIDAD RELATIVA DE LOS SUELOS ARENOSOS
Para determinar la consistencia de los suelos cohesivos y la compacidad relativa de la arena, Terzaghi y Peck determinaron escalas en funcin del nmero de golpes N del ensayo de Penetracin Estndar (SPT) y que nos permitir clasificar a los suelos.
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Tabla 5: Consistencia de los suelos cohesivos Nmero de golpes
NSPT Consistencia
0 2 3 5
6 10 11 20 21 30
> 30
Muy Blanda Blanda Media Firme
Muy Firme Dura
Tabla 6: Compacidad relativa de la arena
Nmero de golpes
NSPT Compacidad relativa
0 4 5 10 11 20 21 30 31 50
> 50
Muy Suelta Suelta Firme
Muy Firme Densa
Muy Densa
En los registros de perforacin de la seccin de anexo 2 se detalla la consistencia y/o compacidad relativa de los suelos detectados en el terreno del proyecto.
4.2 CONDICIONES GEOTCNICAS DEL TERRENO DE PROYECTO De acuerdo a los sondeos realizados en campo y a los ensayos de laboratorio, se determinaron los siguientes estratos de suelo: SONDEO S-1:
Estrato (m) Suelo Humedad Consistencia Compacidad relativa SUCS Desde Hasta
0.00 1.00 RELLENO: Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro. Presencia de races.
Hmedo Blanda ML
1.00 2.70 RELLENO: Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro. Presencia de races.
Hmedo Blanda ML
2.70 10.50 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro. Hmedo Firme a
Dura
ML y CL-ML
En este sondeo no se encontr el nivel fretico hasta la profundidad investigada.
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SONDEO S-2:
Estrato (m) Suelo Humedad Consistencia Compacidad relativa SUCS Desde Hasta
0.00 2.00 Limo arenoso de media plasticidad, color caf oscuro. Hmedo Firme ML
2.00 4.00 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro. Hmedo Muy
Firme ML
4.00 10.50 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro con tonalidades claras.
Hmedo Muy Firme
a Dura ML
En este sondeo no se encontr el nivel fretico hasta la profundidad investigada. SONDEO S-3:
Estrato (m) Suelo Humedad Consistencia Compacidad relativa SUCS Desde Hasta
0.00 5.70 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro con tonalidades claras.
Hmedo Dura ML
5.70 7.00 Arena limosa, color caf claro amarillento. Hmeda Muy Firme SM
7.00 9.50 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro. Hmedo Muy Firme
a Dura ML
9.50 10.50 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro. Hmedo Dura ML
En este sondeo no se encontr el nivel fretico hasta la profundidad investigada. SONDEO S-4:
Estrato (m) Suelo Humedad Consistencia Compacidad relativa SUCS Desde Hasta
0.00 10.50 Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro. Hmedo Dura ML
En este sondeo no se encontr el nivel fretico hasta la profundidad investigada. En la seccin de anexo 2, se expone a detalle la distribucin de cada estrato a travs de los registros de perforacin.
5. EFECTOS DEL SUELO EN LAS CARGAS SSMICAS DE LA ESTRUCTURA
5.1 CORTANTE BASAL DE DISEO SEGN LA NEC-11 PARA DISEO SISMORRESISTENTE
Es la fuerza total de diseo por cargas laterales, aplicada en la base de la estructura, por accin del sismo de diseo. El cortante basal total de diseo V, que ser aplicado a la estructura en una direccin dada, se determina con la expresin:
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Donde:
I = Coeficiente que define el tipo de uso e importancia de la estructura Sa = Aceleracin espectral correspondiente al espectro de respuesta elstico
para diseo R = Factor de reduccin de respuesta estructural P = Factor de configuracin estructural en planta E = Factor de configuracin estructural en elevacin W = Carga ssmica reactiva, igual a la carga muerta total de la estructura
aa F.ZS para 0TTc r
caa T
TF.ZS
para T> Tc
a
dsc FFF.55.0T
Z = Factor de zona ssmica
= 2.48 (para la ciudad de Quito) T = Periodo de vibracin de la estructura
5.2 PARMETROS PARA CLCULO DEL CORTANTE BASAL De acuerdo a la zona ssmica de la ciudad de Quito y de las caractersticas del suelo de proyecto determinadas a travs de las investigaciones de campo ejecutadas como parte de este estudio, se pueden establecer los siguientes valores auxiliares para el clculo del valor de las fuerzas laterales para diseo sismorresistente:
Tabla 7: Parmetros para clculo de cortante basal en funcin del tipo de suelo
Fa, Fd y Fs son coeficientes de amplificacin o deamplificacin dinmica de los perfiles del suelo (Norma Ecuatoriana de la Construccin NEC-11).
DESCRIPCIN Ubicacin del
Proyecto Parmetros
ZONA SSMICA V Z = 0.40
TIPO DE SUELO C
Fa = 1.20
Fd = 1.30
Fs = 1.30
r = 1.0
WR
ISVEP
a
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5.3 ESPECTRO SSMICO ELSTICO DE ACELERACIONES De acuerdo a la Norma Ecuatoriana de la Construccin NEC-11, para diseo sismo-resistente y en funcin de los parmetros de suelo del proyecto se tiene el siguiente espectro ssmico elstico de aceleraciones, que representa al sismo de diseo:
Figura 1: Espectro Ssmico Elstico de Aceleraciones (Sismo de Diseo)
6. PARMETROS PARA DISEO DE CIMENTACIONES Y MUROS
6.1 CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO DE SOPORTE
6.1.1 Capacidad de Carga en funcin del N del SPT segn Meyerhof Meyerhof propuso un mtodo semiemprico controlado por un asentamiento inmediato de 2.50 cm. Este mtodo se basa en las siguientes expresiones:
2
a B0.305B
1.2NKd
q
Cuando B > 1.2 m
0.8NKd
qa Cuando B 1.2 m
B
Df0.21Kd 1.2
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Donde: qa = Capacidad admisible del suelo N = Nmero de golpes del ensayo SPT B = Ancho de la cimentacin En la seccin de anexo 3 se presenta el clculo de capacidad de carga para los sondeos realizados.
6.2 PARMETROS GEOTCNICOS PARA DISEO DE MUROS Para el diseo de muros se requiere establecer los parmetros bsicos del suelo, como son: el peso especfico, el ngulo de friccin y la cohesin del suelo retenido detrs del muro. Estos parmetros se listan en el apartado 8.2 del presente informe.
7. CONCLUSIONES De acuerdo a la investigacin de campo, laboratorio y oficina, se mencionan las siguientes conclusiones:
1. El subsuelo del terreno destinado para la construccin de la estructura est compuesto por limos arenosos de baja plasticidad, colores caf oscuro y caf claro, hmedos, de consistencia firme a dura, clasificaciones SUCS: ML y CL-ML. Y por, arenas limosas no plsticas, color caf claro amarillento, hmedas, de compacidad relativa muy firme, clasificacin SUCS: SM (Ver detalle en registros de perforacin en anexos 2).
2. No se encontr el nivel fretico en ninguno de los sondeos ejecutados,
hasta la profundidad investigada.
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8. RECOMENDACIONES 8.1 TIPO DE CIMENTACIN De acuerdo a las investigaciones realizadas en el presente estudio, se recomienda las siguientes opciones de cimentacin:
Se ha tomado como N-3.06, el nivel de piso terminado del subsuelo. Si existieran variaciones en los niveles del proyecto arquitectnico se deber notificar para revisar los parmetros de cimentacin y de ser el caso emitir recomendaciones adicionales.
Tipo de cimentacin:
Plintos aislados: Segn las cargas definitivas de la superestructura
Capacidad de carga: qa 22 t/m
Profundidad de cimentacin:
Df
Plataforma de N.-3.06
1.50 m Por debajo del nivel de piso
terminado del subsuelo
Plataforma de N.+0.00 (zona posterior)
3.00 m Por debajo del nivel de piso
terminado
Nivel de cimentacin:
N.
N. Piso
terminado
N.
Cimentacin
N. -3.06 m
N. +0.00 m
N. -4.56 m
N. -3.00 m
Mdulo de balasto: Ks 3300 t/m Asentamiento elstico mximo esperado: si 2.50 cm
REPLANTILLO e=6cm
PLINTO AISLADO
Suelo Natural
COLUMNA
Df
=1.5
0m
- 3
.00m
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8.2 PARMETROS PARA DISEO DE MUROS Para el diseo de muros de contencin, utilizar los siguientes parmetros geotcnicos:
De preferencia se modelar de manera conjunta las caractersticas del estrato de suelo y la pantalla de muro de hormign a travs del mtodo de los elementos finitos. De esta manera se obtendr el diagrama de empujes y consecuentemente los diagramas de momentos y cortante ms adecuados para el sistema suelo - muro.
8.3 RECOMENDACIONES ADICIONALES La presente investigacin geotcnica se fundamenta en sondeos
puntuales, por tanto las caractersticas del suelo deben ser verificadas durante el proceso de excavacin con el sustento y respaldo de al menos una inspeccin geotcnica. De preferencia se debern realizar sondeos comprobatorios a nivel de la plataforma excavada ms baja.
El esfuerzo mximo transmitido al suelo de soporte por la superestructura no debe exceder al valor de la capacidad de carga del suelo.
Tipo de muro:
Muro de stano o pantalla de hormign armado
PARMETROS PARA DISEO DE MUROS DE SUBSUELO
Profundidad de cimentacin Df 0.70 m
Capacidad de carga: qa 22 t/m
Peso especfico del suelo: g 1.75 t/m
ngulo de friccin interna del suelo : 16 Coeficiente de empuje activo (Coulomb): Ka (C) 0.52
Coeficiente de empuje ssmico (Mononobe
Okabe): Ka (MO) 0.81
Cohesin del suelo: c 3.50 t/m
PAN
TALL
A H
o. A
.
PISO TERMINADO
SUBSUELO
Suelo Natural
Losa
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Se deber compactar el fondo de la excavacin, previo a la fundicin del replantillo.
En la zona posterior del terreno (zona de sondeo S-1) existe un relleno de altura aproximada 2.70m; de manera obligatoria se deber cimentar sobre suelo natural de caractersticas competentes, por tanto al momento de la excavacin se verificar la existencia de este estrato. En la zona frontal existe un relleno de altura aproximada 2.30m; sin embargo, segn el proyecto arquitectnico esta rea ser destinada a zona de jardn.
Para diseo sismorresistente considerar los parmetros establecidos en las secciones 5.2 y 5.3. El resto de parmetros debern ser determinados de acuerdo a las caractersticas de la estructura.
Los muros de sostenimiento deben incluir un sistema eficiente de drenaje que capte el agua detrs de los mismos y la conduzca hacia la red de alcantarillado.
Se deber tener especial cuidado durante el proceso de excavacin, para no afectar la estabilidad de las estructuras vecinas. Es importante considerar un sistema de monitoreo constante. Obligadamente el proceso de excavacin en las zonas perimetrales se realizar en tramos cortos.
En caso de requerir rellenos compactados, stos se construirn con material seleccionado, pudiendo utilizarse el material proveniente de las zonas de corte, cuidando que est libre de escombros o residuos vegetales. El proceso de compactacin se realizar bajo las condiciones ptimas de humedad y densidad.
El relleno compactado se construir en capas de espesor no mayor a 20 cm y en el proceso de compactacin se deber lograr como mnimo el 95% de la densidad seca mxima del Ensayo Prctor modificado. La calidad de los trabajos de compactacin deber ser verificada continuamente mediante ensayos de densidad de campo.
9. CONSIDERACIONES FINALES Los parmetros establecidos en el presente estudio se fundamentan en las caractersticas del proyecto de edificacin y en las investigaciones de campo y laboratorio, para satisfacer los requerimientos de planificacin y de funcionalidad del proyecto. En caso de que se presenten variaciones en las condiciones de funcionamiento de la estructura se deber notificar a esta Empresa Consultora para considerar la nueva planificacin y de ser necesario plantear nuevos parmetros para el diseo de las cimentaciones de la estructura.
Ing. Vicente E. Capa G., MSc. GERENTE CIMENTEST CIA. LTDA.
ANEXOSANEXOS
ANEXO 1ANEXO 1UBICACIN DE SONDEOS
UBICACIN DE SONDEOS
PROYECTO: EDIFICIO HIKARI PROVINCIA: PICHINCHA CIUDAD: QUITO UBICACIN: SAN JUAN ALTO - CUMBAY
Area Terraza = 20.80 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 174.70 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area Terraza = 27.20 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
D-102154.00 m
D-103182.00 m
D-101169.40 m
Area de Jardin = 63.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 71.70 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 44.40 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 144.00 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 53.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 42.50 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area = 6.60 mcomunal-NO COMPUTABLE
Area de circulacion vehicular = 28.60 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 46.20 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 83.00 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area Terraza = 13.70 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion vertical = 21.80 marea construida cubierta- NO COMPUTABLECOCINA
1
ductos
ESTAR / ESTUDIO
ESTAR / ESTUDIO
ESTAR / ESTUDIOS
345
11
161514 N = 0.00
PT= 2.90 m
9 8
17
10
18
12
6
2
DORMITORIO 1 DORMITORIO 2
LINEA DE FABRICAAFECTACION
7
13
2019
A:1.80D:2.90
A:0.90D:3.40
A:1.80D:2.90
A:0.80D:2.90
A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
F
A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
FF
F
A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
detalle en gypsum detalle en gypsum
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
ductosT.C
d
u
c
t
o
s
ductosT.C
Area de Jardin = 14.20 marea abierta- NO COMPUTABLE
CESPED NATURAL
A:0.90D:2.90
A:2.00
A:2.00A:2.00
A:2.00
A:0.90
Area de afectacion = 21.30 marea de afectacion por VIA
A
4
B C D E F G H I KJ
3
2
1
5
6
0,19 0,15 1,15 0,10 2,20 0,20 4,500,150,10
0,15
1,80 0,25 4,15 0,20 2,85 0,15 1,400,100,10
0,10
2,00 0,10 4,25 0,15 2,00 0,202,10 0,20 3,90
0,40 4,25 0,15 1,800,150,10
0,15
1,80 0,15 1,20 0,10 1,00 0,10 3,90 0,15 3,00 0,15 1,65 0,40 1,80 0,102,70 0,15 1,85
0,15 2,60 0,18
0,40 0,600,30
ESCALA________1:100PLANTA BAJA
R
DORMITORIO 1
R
R
DORMITORIO 2
ESPEJO
DORMITORIO 1DORMITORIO 2
SALA
COMEDOR
COCINA
VESTIDOR Y BAO MASTER
COMEDOR
DORMITORIO MASTER
DORMITORIO MASTER
DORMITORIO MASTERCOMEDOR
SALA
SALA
2,50 4,90 1,80 0,250,55 0,60 0,55 2,25 0,20 3,30 0,400,400,40 1,20 0,60 5,10 1,80 7,00 4,85 0,60 0,75 2,20 0,45 0,60 0,60 0,60 1,10 0,60 1,10 0,60 0,95 0,40 2,20 0,85 0,60 1,15 1,80 0,40 0,60 1,95 0,00 2,00 0,35
6,60 6,60 6,60 6,60 6,60 6,60 6,60 7,00 2,20 4,80
62,40
0,450,400,400,400,400,400,45
0,70 0,400,400,400,400,40
0,15 1,45 0,50 1,20 0,50 4,50 0,15 3,25 0,20 3,25 0,15 6,20 0,150,100,15 4,10 0,10 3,80 0,10 1,50 0,10 3,40 0,10 4,50 0,20 1,50 0,150,100,15 6,20 0,15 3,45 0,20 3,45 0,15 3,60 0,40 2,60 0,40
0,30 1,30 2,10 4,60 1,00 2,40 0,20 2,40 1,00 1,40 3,80 1,00 0,40 4,10 1,00 2,30 1,05 0,80 1,05 1,90 1,00 3,10 1,40 0,65 0,85 0,60 1,40 3,40 1,40 1,00 2,60 0,20 2,60 1,00 3,60 0,40 2,60 0,400,10
62,40
0
,
2
0
2
,
7
3
0
,
1
5
2
,
3
5
0
,
2
0
5
,
1
5
0
,
1
5
1
,
6
5
0
,
1
5
0
,
7
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A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
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A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
F
F
F
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F
F
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A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
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F
A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
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A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
F F
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B B'
A
A'
F
F
detalle en gypsum detalle en gypsum
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1
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,
0
0
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Area de Jardin = 71.70 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 44.40 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 144.00 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 53.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 42.50 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area = 6.60 mcomunal-NO COMPUTABLE
Area de circulacion vehicular = 28.60 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 46.20 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 83.00 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area Terraza = 13.70 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion vertical = 21.80 marea construida cubierta- NO COMPUTABLECOCINA
1
ductos
ESTAR / ESTUDIO
ESTAR / ESTUDIO
ESTAR / ESTUDIOS
345
11
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17
10
18
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7
13
2019
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A:0.00D:2.90
FF
F
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A:1.80D:2.90
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CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
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d
u
c
t
o
s
ductosT.C
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A:2.00
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4
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R
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R
R
DORMITORIO 2
ESPEJO
DORMITORIO 1DORMITORIO 2
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COMEDOR
DORMITORIO MASTER
DORMITORIO MASTER
DORMITORIO MASTERCOMEDOR
SALA
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A:1.80D:2.90
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F
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Area de Jardin = 63.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 71.70 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 44.40 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 144.00 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 53.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 42.50 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area = 6.60 mcomunal-NO COMPUTABLE
Area de circulacion vehicular = 28.60 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 46.20 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 83.00 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area Terraza = 13.70 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion vertical = 21.80 marea construida cubierta- NO COMPUTABLECOCINA
1
ductos
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ESTAR / ESTUDIO
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345
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7
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2019
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FF
F
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CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
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PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
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R
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COMEDOR
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DORMITORIO MASTER
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F
F
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F
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Area Terraza = 20.80 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 174.70 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area Terraza = 27.20 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
D-102154.00 m
D-103182.00 m
D-101169.40 m
Area de Jardin = 63.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 71.70 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 44.40 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 144.00 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 53.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 42.50 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area = 6.60 mcomunal-NO COMPUTABLE
Area de circulacion vehicular = 28.60 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 46.20 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 83.00 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area Terraza = 13.70 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion vertical = 21.80 marea construida cubierta- NO COMPUTABLECOCINA
1
ductos
ESTAR / ESTUDIO
ESTAR / ESTUDIO
ESTAR / ESTUDIOS
345
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161514 N = 0.00
PT= 2.90 m
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7
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F
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A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
FF
F
A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
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A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
detalle en gypsum detalle en gypsum
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
ductosT.C
d
u
c
t
o
s
ductosT.C
Area de Jardin = 14.20 marea abierta- NO COMPUTABLE
CESPED NATURAL
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A:2.00
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A
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ESCALA________1:100PLANTA BAJA
R
DORMITORIO 1
R
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DORMITORIO 2
ESPEJO
DORMITORIO 1DORMITORIO 2
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COMEDOR
COCINA
VESTIDOR Y BAO MASTER
COMEDOR
DORMITORIO MASTER
DORMITORIO MASTER
DORMITORIO MASTERCOMEDOR
SALA
SALA
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A:1.80D:2.90
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A:1.80D:2.90
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F
F
F
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F
F
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F F
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B B'
A
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L S
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D-102154.00 m
D-103182.00 m
D-101169.40 m
Area de Jardin = 63.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 71.70 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 44.40 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 144.00 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 53.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 42.50 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area = 6.60 mcomunal-NO COMPUTABLE
Area de circulacion vehicular = 28.60 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 46.20 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 83.00 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area Terraza = 13.70 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion vertical = 21.80 marea construida cubierta- NO COMPUTABLECOCINA
1
ductos
ESTAR / ESTUDIO
ESTAR / ESTUDIO
ESTAR / ESTUDIOS
345
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161514 N = 0.00
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LINEA DE FABRICAAFECTACION
7
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2019
A:1.80D:2.90
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F
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FF
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detalle en gypsum detalle en gypsum
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
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d
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R
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R
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DORMITORIO 1DORMITORIO 2
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COMEDOR
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D-102154.00 m
D-103182.00 m
D-101169.40 m
Area de Jardin = 63.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 71.70 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 44.40 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 144.00 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 53.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 42.50 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area = 6.60 mcomunal-NO COMPUTABLE
Area de circulacion vehicular = 28.60 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 46.20 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 83.00 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area Terraza = 13.70 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
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1
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ESTAR / ESTUDIO
ESTAR / ESTUDIO
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CESPED NATURAL
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PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
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COMEDOR
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SALA
SALA
2,50 4,90 1,80 0,250,55 0,60 0,55 2,25 0,20 3,30 0,400,400,40 1,20 0,60 5,10 1,80 7,00 4,85 0,60 0,75 2,20 0,45 0,60 0,60 0,60 1,10 0,60 1,10 0,60 0,95 0,40 2,20 0,85 0,60 1,15 1,80 0,40 0,60 1,95 0,00 2,00 0,35
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62,40
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62,40
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,
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A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
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A:1.80D:2.90
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F
F
F
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F
F
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A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
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F
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A:0.00D:2.90
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A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
F F
A:1.80D:2.90
B B'
A
A'
F
F
detalle en gypsum detalle en gypsum
L S
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,
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0
Area Terraza = 20.80 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
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D-102154.00 m
D-103182.00 m
D-101169.40 m
Area de Jardin = 63.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 71.70 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 44.40 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 144.00 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 53.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 42.50 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area = 6.60 mcomunal-NO COMPUTABLE
Area de circulacion vehicular = 28.60 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 46.20 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 83.00 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area Terraza = 13.70 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion vertical = 21.80 marea construida cubierta- NO COMPUTABLECOCINA
1
ductos
ESTAR / ESTUDIO
ESTAR / ESTUDIO
ESTAR / ESTUDIOS
345
11
161514 N = 0.00
PT= 2.90 m
9 8
17
10
18
12
6
2
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LINEA DE FABRICAAFECTACION
7
13
2019
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F
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A:0.00D:2.90
FF
F
A:0.00D:2.90
A:0.00D:2.90
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A:1.80D:2.90
A:1.80D:2.90
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detalle en gypsum detalle en gypsum
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
ductosT.C
d
u
c
t
o
s
ductosT.C
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CESPED NATURAL
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A:2.00A:2.00
A:2.00
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A
4
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2
1
5
6
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R
DORMITORIO 1
R
R
DORMITORIO 2
ESPEJO
DORMITORIO 1DORMITORIO 2
SALA
COMEDOR
COCINA
VESTIDOR Y BAO MASTER
COMEDOR
DORMITORIO MASTER
DORMITORIO MASTER
DORMITORIO MASTERCOMEDOR
SALA
SALA
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F
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B B'
A
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F
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D-103182.00 m
D-101169.40 m
Area de Jardin = 63.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 71.70 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 44.40 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 144.00 marea abierta- NO COMPUTABLE
Area de Jardin = 53.30 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 42.50 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area = 6.60 mcomunal-NO COMPUTABLE
Area de circulacion vehicular = 28.60 marea abierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 46.20 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion horizontal = 83.00 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Area Terraza = 13.70 marea construida cubierta- NO COMPUTABLE
Circulacion vertical = 21.80 marea construida cubierta- NO COMPUTABLECOCINA
1
ductos
ESTAR / ESTUDIO
ESTAR / ESTUDIO
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345
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161514 N = 0.00
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2019
A:1.80D:2.90
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A:1.80D:2.90
F
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FF
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detalle en gypsum detalle en gypsum
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
CESPED NATURAL
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PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
PUNTOS paraposibleHIDROMASAJE
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ESPEJO
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COMEDOR
COCINA
VESTIDOR Y BAO MASTER
COMEDOR
DORMITORIO MASTER
DORMITORIO MASTER
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SALA
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A:1.80D:2.90
B B'
A
A'
F
F
detalle en gypsum detalle en gypsum
L S
1
,
3
0
0
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2
0
2
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9
3
2
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5
0
0
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9
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4
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4
5
1
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9
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0
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8
0
1
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8
0
0
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4
0 0
,
2
0
1
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2
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0
,
6
0
0
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6
0
0
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4
0
0
,
2
0
3
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1
0
0
,
2
0
1
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3
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0
,
1
0
1
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1
0
0
,
1
0
4
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3
0
0
,
1
5
3
,
9
5
0
,
1
9
0
,
7
1
0
,
1
5
0
,
5
0
0
,
1
5
2
,
8
0
0
,
2
0
3
,
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0
1
,
5
0
1
,
2
0
1
,
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0
3
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4
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0
,
8
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6
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,
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0
,
9
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1
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0
5
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3
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0
5
3
,
0
0
ANEXO 2ANEXO 2REGISTROS DE PERFORACIN
PROYECTO : EDIFICIO HIKARI PROVINCIA : PICHINCHA CIUDAD : QUITO UBICACIN : SAN JUAN ALTO - CUMBAY FECHA:
0.00 -0.50 L.L. L.P. I.P. G S F
5 1.005 1.005 1.005 1.006 2.006 2.00
30 4.0035 5.0047 6.0047 6.0032 7.0032 7.0019 8.00
PROF. (m)
REGISTRO DE PERFORACIN SONDEO:
S-1HOJA
1 219-may-14
NIVEL (m)
N
.
F
.
(
m
) STANDARD PENETRATION TEST (S.P.T.) CLASIFICACIN S.U.C.S. RESISTENCIA AL CORTE
LMITES ATTERBERG GRANULOMETRASUCS c (t/m2) 15 30 45
N SPT
GRFICO DE GOLPES DE SPT w (%)
Perfil estratigrfico Descripcin del Suelo
C
o
n
s
i
s
t
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c
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a
(
S
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)
C
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p
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d
R
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v
a
(
A
r
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)
() Smbol. Fotos
ML
1.00 m1.00 -1.502 2 3 5
MLBlanda
RELLENO: Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro, hmedo.
Presencia de races.
ML
RELLENO: Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro, hmedo.
Presencia de races.
2.00 -2.506 3 3 6 Media
3.00 -3.5019 24 25 49
12 28 21 7 0 39 61 CL-MLDura
2.70 m
20 40 60 80 1000
de
MARTILLO 63.5 Kg : SAFETY LEYENDAS : Nivel Fretico Limo GravillaPROF. TOTAL PERFORAC.: 10.5 mNIVEL FRETICO: m Arcilla BloqueREVESTIMIENTO: m Perforacin destructiva
Arena
4.00 -4.5016 13 17 Muy
Firme30
ML
Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro, hmedo.
5.00 -5.5016 18 17 35
MLDura
6.00 -6.5018 22 25 47
19 28 21 7 0 40 60 CL-MLDura
7.00 -7.5013 14 18 32
MLDura
8.00 -8.5015 11 8
023 7 67 MLFirme19
19 30
9.00 -9.50 Continua pag. sig.
33
NF
PROYECTO : EDIFICIO HIKARI PROVINCIA : PICHINCHA CIUDAD : QUITO UBICACIN : SAN JUAN ALTO - CUMBAY FECHA:
9.00 L.L. L.P. I.P. G S F
70 0.0070 0.0042 1.0042 1.0042 1.0042 1.00
42 1.0042 1.0042 1.0042 1.0042 1.0042 1.0042 1.00
REGISTRO DE PERFORACIN SONDEO:
S-1HOJA
2 219-may-14
PROF. (m)
NIVEL (m)
N
.
F
.
(
m
) STANDARD PENETRATION TEST (S.P.T.) CLASIFICACIN S.U.C.S. RESISTENCIA AL CORTE
LMITES ATTERBERG GRANULOMETRASUCS c (t/m2) 15 30 45
N SPT
GRFICO DE GOLPES DE SPT w (%)
Perfil estratigrfico Descripcin del Suelo
C
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t
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n
c
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(
S
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C
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d
R
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v
a
(
A
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)
Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro, hmedo.
Viene pag. ant.
() Smbol. Fotos
30 37 33 70ML
Dura
10.00 -10.5018 22 20 42
23 31 24 7 0 32 68 MLDura
11.00 -11.50
12.00 -12.50
FIN DEL SONDEO
20 40 60 80 1000
de
MARTILLO 63.5 Kg : LEYENDAS : Nivel Fretico Limo GravillaPROF. TOTAL PERFORAC.: 10.5 mNIVEL FRETICO: m Arcilla BloqueREVESTIMIENTO: m Perforacin destructiva
Arena
13.00 -13.50
14.00 -14.50
15.00 -15.50
16.00 -16.50
17.00 -17.50
18.00 -18.50
SAFETY NF
PROYECTO : EDIFICIO HIKARI PROVINCIA : PICHINCHA CIUDAD : QUITO UBICACIN : SAN JUAN ALTO - CUMBAY FECHA:
0.00 -0.60 L.L. L.P. I.P. G S F
18 1.0018 1.0018 1.0018 1.0026 2.0026 2.00
27 4.0028 5.0031 6.0031 6.0029 7.0029 7.0034 8.00
REGISTRO DE PERFORACIN SONDEO:
S-2HOJA
1 219-may-14
PROF. (m)
NIVEL (m)
N
.
F
.
(
m
) STANDARD PENETRATION TEST (S.P.T.) CLASIFICACIN S.U.C.S. RESISTENCIA AL CORTE
LMITES ATTERBERG GRANULOMETRASUCS c (t/m2)
Perfil estratigrfico Descripcin del Suelo
C
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(
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(
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)
15 30 45 N SPTGRFICO DE GOLPES DE SPT w
(%) Smbol. Fotos
ML
()
42 26 67 ML
1.00 -1.603 7 11 18
32Firme
16 0 33
5.40 16.502.00 -2.60
9 12 14 26 Muy FirmeML
3.00 -3.6012 13 15 28
27 37 25 12 0 21 79 MLMuy
Firme
Limo arenoso de media plasticidad, color caf oscuro, hmedo.
2.00 m
Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro, hmedo.
SHELBY
20 40 60 80 1000
de
MARTILLO 63.5 Kg : SAFETY LEYENDAS : Nivel Fretico Limo GravillaPROF. TOTAL PERFORAC.: 10.5 mNIVEL FRETICO: m Arcilla BloqueREVESTIMIENTO: m Perforacin destructiva
Arena
4.00 -4.609 11 16 27
MLMuy
Firme
5.00 -5.6014 14 14 28
MLMuy
Firme
6.00 -6.6015 13 18 31
23 32 24 8 0 21 79 MLDura
7.00 -7.6010 12 17 29 Muy
FirmeML
8.00 -8.6013 16 18 34
MLDura
9.00 -9.60 Continua pag. sig.
4.00 m
Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro con tonalidades
claras, hmedo.
NF
PROYECTO : EDIFICIO HIKARI PROVINCIA : PICHINCHA CIUDAD : QUITO UBICACIN : SAN JUAN ALTO - CUMBAY FECHA:
9.00 L.L. L.P. I.P. G S F
33 0.0033 0.0036 1.0036 1.0036 1.0036 1.00
36 1.0036 1.0036 1.0036 1.0036 1.0036 1.0036 1.00
REGISTRO DE PERFORACIN SONDEO:
S-2HOJA
2 219-may-14
PROF. (m)
NIVEL (m)
N
.
F
.
(
m
) STANDARD PENETRATION TEST (S.P.T.) CLASIFICACIN S.U.C.S. RESISTENCIA AL CORTE
LMITES ATTERBERG GRANULOMETRASUCS c (t/m2)
Perfil estratigrfico Descripcin del Suelo
C
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(
S
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(
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)
15 30 45 N SPTGRFICO DE GOLPES DE SPT w
(%)() Smbol. Fotos
15 17 16 33ML
Viene pag. ant. Dura
Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro, hmedo.10.00 -10.60 14 17 19 36
MLDura
FIN DEL SONDEO11.00 -11.60
12.00 -12.60
20 40 60 80 1000
de
MARTILLO 63.5 Kg : LEYENDAS : Nivel Fretico Limo GravillaPROF. TOTAL PERFORAC.: 10.5 mNIVEL FRETICO: m Arcilla BloqueREVESTIMIENTO: m Perforacin destructiva
Arena
13.00 -13.60
14.00 -14.60
15.00 -15.60
16.00 -16.60
17.00 -17.60
SAFETY
18.00 -18.60
NF
PROYECTO : EDIFICIO HIKARI PROVINCIA : PICHINCHA CIUDAD : QUITO UBICACIN : SAN JUAN ALTO - CUMBAY FECHA:
0.00 -0.60 L.L. L.P. I.P. G S F
48 1.0048 1.0048 1.0048 1.0024 2.0024 2.00
36 4.0044 5.0030 6.0030 6.0024 7.0024 7.0052 8.00
REGISTRO DE PERFORACIN SONDEO:
S-3HOJA
1 220-may-14
PROF. (m)
NIVEL (m)
N
.
F
.
(
m
) STANDARD PENETRATION TEST (S.P.T.) CLASIFICACIN S.U.C.S. RESISTENCIA AL CORTE
LMITES ATTERBERG GRANULOMETRASUCS c (t/m2)
Perfil estratigrfico Descripcin del Suelo
C
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(
S
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)
15 30 45 N SPTGRFICO DE GOLPES DE SPT w
(%) Smbol. Fotos
ML
()
1.00 -1.6014 22 26 48
MLDura
2.00 -2.609 9 15 24
22 33 25 8 0 32 68 MLMuy
Firme
3.00 -3.6012 17 14 31 Dura
ML
Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro con tonalidades
claras, hmedo.
20 40 60 80 1000
de
MARTILLO 63.5 Kg : SAFETY LEYENDAS : Nivel Fretico Limo GravillaPROF. TOTAL PERFORAC.: 10.5 mNIVEL FRETICO: m Arcilla BloqueREVESTIMIENTO: m Perforacin destructiva
Arena
4.00 -4.6015 17 19
ML
36ML
Dura
5.00 -5.6020 21 23 44
18 22 19 3 0 42 58Dura
6.00 -6.6014 15 15 30
SMMuy
Firme
7.00 -7.6010 10 14 24
MLMuy
Firme
8.00 -8.6017 22 30 52 Dura
9.00 -9.60 Continua pag. sig.
5.70 m
Arena limosa, color caf claro amarillento, hmeda.
7.00 m
Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro, hmedo.
ML
NF
PROYECTO : EDIFICIO HIKARI PROVINCIA : PICHINCHA CIUDAD : QUITO UBICACIN : SAN JUAN ALTO - CUMBAY FECHA:
9.00 L.L. L.P. I.P. G S F
35 0.0035 0.0037 1.0037 1.0037 1.0037 1.00
37 1.0037 1.0037 1.0037 1.0037 1.0037 1.0037 1.00
REGISTRO DE PERFORACIN SONDEO:
S-3HOJA
2 220-may-14
PROF. (m)
NIVEL (m)
N
.
F
.
(
m
) STANDARD PENETRATION TEST (S.P.T.) CLASIFICACIN S.U.C.S. RESISTENCIA AL CORTE
LMITES ATTERBERG GRANULOMETRASUCS c (t/m2)
Perfil estratigrfico Descripcin del Suelo
C
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(
S
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C
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v
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(
A
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)
15 30 45 N SPTGRFICO DE GOLPES DE SPT w
(%)() Smbol. Fotos
15 16 19 3520 28 22 6 0 40 60 CL-ML
Viene pag. ant. Dura
Limo arenoso de baja plasticidad, color caf oscuro, hmedo.10.00 -10.60 14 17 20 37
MLDura
FIN DEL SONDEO11.00 -11.60
12.00 -12.60
20 40 60 80 1000
de
MARTILLO 63.5 Kg : LEYENDAS : Nivel Fretico Limo GravillaPROF. TOTAL PERFORAC.: 10.5 mNIVEL FRETICO: m Arcilla BloqueREVESTIMIENTO: m Perforacin destructiva
Arena
13.00 -13.60
14.00 -14.60
15.00 -15.60
16.00 -16.60
17.00 -17.60
SAFETY
18.00 -18.60
NF
PROYECTO : EDIFICIO HIKARI PROVINCIA : PICHINCHA CIUDAD : QUITO UBICACIN : SAN JUAN ALTO - CUMBAY FECHA:
0.00 -0.40 L.L. L.P. I.P. G S F
40 1.0040 1.0040 1.0040 1.0065 2.0065 2.00
47 4.0058 5.0034 6.0034 6.0050 7.0050 7.0037 8.00
REGISTRO DE PERFORACIN SONDEO:
S-4HOJA
1 220-may-14
PROF. (m)
NIVEL (m)
N
.
F
.
(
m
) STANDARD PENETRATION TEST (S.P.T.) CLASIFICACIN S.U.C.S. RESISTENCIA AL CORTE
LMITES ATTERBERG GRANULOMETRASUCS c (t/m2)
Perfil estratigrfico Descripcin del Suelo
C
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c
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(
S
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(
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)
15 30 45 N SPTGRFICO DE GOLPES DE SPT w
(%) Smbol. Fotos
ML
()
1.00 -1.4018 21 19 40
15 34 25 9 0 23 77 MLDura
65ML
2.00 -2.4030 34 31 Dura
3.00 -3.4015 20 20 40
MLDura
20 40 60 80 1000
de
MARTILLO 63.5 Kg : SAFETY LEYENDAS : Nivel Fretico Limo GravillaPROF. TOTAL PERFORAC.: 10.5 mNIVEL FRETICO: m Arcilla BloqueREVESTIMIENTO: m Perforacin destructiva
Arena
4.00 -4.4017 19 28 47
MLDura
5.00 -5.4017 28 30 58
MLDura
6.00 -6.4015 18 16 Dura34
16 23 20 3 0 45 55 ML
7.00 -7.4018 22 28 50
MLDura
8.00 -8.4026 20 17 37
MLDura
Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro, hmedo.
9.00 -9.40 Continua pag. sig.
NF
PROYECTO : EDIFICIO HIKARI PROVINCIA : PICHINCHA CIUDAD : QUITO UBICACIN : SAN JUAN ALTO - CUMBAY FECHA:
9.00 L.L. L.P. I.P. G S F
52 0.0052 0.0033 1.0033 1.0033 1.0033 1.00
33 1.0033 1.0033 1.0033 1.0033 1.0033 1.0033 1.00
REGISTRO DE PERFORACIN SONDEO:
S-4HOJA
2 220-may-14
PROF. (m)
NIVEL (m)
N
.
F
.
(
m
) STANDARD PENETRATION TEST (S.P.T.) CLASIFICACIN S.U.C.S. RESISTENCIA AL CORTE
LMITES ATTERBERG GRANULOMETRASUCS c (t/m2)
Perfil estratigrfico Descripcin del Suelo
C
o
n
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e
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c
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a
(
S
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(
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)
15 30 45 N SPTGRFICO DE GOLPES DE SPT w
(%)() Smbol. Fotos
24 24 28 5224 32 25 7 0 34 66 ML
Viene pag. ant. Dura
Limo arenoso de baja plasticidad, color caf claro, hmedo.10.00 -10.60 22 19 14 33
MLDura
FIN DEL SONDEO11.00 -11.60
12.00 -12.60
20 40 60 80 1000
de
MARTILLO 63.5 Kg : LEYENDAS : Nivel Fretico Limo GravillaPROF. TOTAL PERFORAC.: 10.5 mNIVEL FRETICO: m Arcilla BloqueREVESTIMIENTO: m Perforacin destructiva
Arena
13.00 -13.60
14.00 -14.60
15.00 -15.60
16.00 -16.60
17.00 -17.60
SAFETY
18.00 -18.60
NF
ANEXO 3ANEXO 3CAPACIDAD DE CARGA
PROYECTO: EDIFICIO HIKARIPROVINCIA: PICHINCHA QUITOUBICACIN: SAN JUAN ALTO - CUMBAYFECHA:
g = 1.70 t/m Nivel Fretico: 100.00 mgsat = 1.80 t/m NIVEL : -0.50 m
B (m) B (m) PROMEDIO
2.00 3.00 t / m2
0.00 -0.50
1.00 -1.50 1.70 5 6.00 6.00 7.31 6.47 6.892.00 -2.50 3.40 9 9.15 9.15 12.15 10.49 11.323.00 -3.50 5.10 49 40.67 33.03 43.87 40.09 41.984.00 -4.50 6.80 30 21.57 21.57 28.65 26.17 27.415.00 -5.50 8.50 35 25.51 25.51 33.88 30.95 32.426.00 -6.50 10.20 47 31.27 25.01 33.22 30.36 31.797.00 -7.50 11.90 32 22.03 18.11 24.05 21.98 23.02
CIUDAD:
N70Prof. (m) so (t/m)
NIVEL (m)
CAPACIDAD DE CARGAEN FUNCIN DEL "N" DEL SPT
may-14
N SPT
SONDEO S-1
CAPACIDAD DE CARGA (Meyerhof) (t/m2)
Ncorr.
7.00 -7.50 11.90 32 22.03 18.11 24.05 21.98 23.028.00 -8.50 13.60 19 12.23 12.23 16.25 14.85 15.559.00 -9.50 15.30 70 42.49 35.17 46.72 42.69 44.71
10.00 -10.50 17.00 42 24.19 24.19 32.13 29.36 30.75
g = 1.70 t/m Nivel Fretico: 100.00 mgsat = 1.80 t/m NIVEL: -0.60 m
B (m) B (m) PROMEDIO
2.00 3.00 t / m2
0.00 -0.60
1.00 -1.60 1.70 18 21.60 21.60 26.30 23.30 24.802.00 -2.60 3.40 26 26.43
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