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DISEÑO DE SISTEMA DE EVACUACION DE AGUAS
PLUVIALES DE LA PAVIMENTACION DE LA VIA UBICADA
EN LA CARRERA 25 ENTRE LA CALLE 1 HASTA LA
DIAGONAL 2E BARRIO MOGAMBO MUNICIPIO DE
MONTERIA
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LA CARRERA 25 ENTRE LA CALLE 1 HASTA LA DIAGONAL 2E BARRIO MOGAMBO MONTERIA
CONTENIDO
CONTENIDO .......................................................................................................................... 2
1. INTRODUCCION............................................................................................................. 4
2. GENERALIDADES ............................................................................................................... 5
2.1 LOCALIZACIÓN ........................................................................................................... 5
2.2 CLIMA - GEOGRAFÍA .................................................................................................. 6
2.3 SISTEMA POLÍTICO - ADMINISTRATIVO ...................................................................... 8
2.4 SERVICIOS PÚBLICOS .................................................................................................. 9
3. MARCO TEORICO ........................................................................................................... 11
3.1 DESCRIPCION DEL SISTEMA DE ALCANTARILLADO PLUVIAL ........................... 11
3.2 EVALUACION DEL CAUDAL DE DISEÑO ............................................................ 11
3.2.1 METODO RACIONAL .............................................................................................. 11
3.3 DISEÑO DE CANALES ................................................................................................ 12
3.3.1 CANALES NO ERODABLES: .................................................................................... 12
4. PARAMETROS DE DISEÑO .............................................................................................. 14
4.1 ÁREAS DE DRENAJE .................................................................................................. 14
4.2 CAUDAL DE DISEÑO.................................................................................................. 18
4.3 CURVAS DE INTENSIDAD-DURACIÓN-FRECUENCIA .............................................. 19
4.3.1 PERIODO DE RETORNO DE DISEÑO ...................................................................... 21
4.3.2 INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN ........................................................................... 23
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OBSERVACION: Según Datos de los estudios Hidrológicos de la Cuenca de
Buenavista Córdoba se toma un coeficiente de Intensidad de 2297.40 mm/ha
equivalente a un frecuencia de duración de 5 años ........................................... 24
4.3.3 COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA ............................................................................ 25
4.3.4 VELOCIDAD MÍNIMA ............................................................................................. 26
4.3.5 VELOCIDAD MÁXIMA ............................................................................................ 27
4.3.6 PENDIENTE MÍNIMA ................................................................................................ 28
4.3.7 PENDIENTE MÁXIMA ............................................................................................... 28
5.0 PARAMETROS DE DISEÑOS .......................................................................................... 29
6. MEMORIAS DE CALCULOS ............................................................................................ 30
6.1 COTAS TOPOGRAFICAS Y TABLAS DE DISEÑO DE CANA LATERAL 1 .................. 30
6.2 COTAS TOPOGRAFICAS Y TABLAS DE DISEÑO DE CANA LATERAL 2 .................. 33
6.3 COTAS TOPOGRAFICAS Y TABLAS DE DISEÑO DE CANA LATERAL 3 .................. 35
6.4 DISEÑO DE BOX CULVERT 1 ...................................................................................... 37
7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES .................................................................... 40
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1. INTRODUCCION
Como solución a la problemática presentada en la zona con el manejo de aguas
lluvias. Se plantea el diseño de unas obras hidráulicas para la recolección y
disposición final de estas aguas pluviales. Como solución a la evacuación de las
Aguas lluvias de la pavimentación de Carrera 25 entre la Calle 1 hasta la diagonal
2E
Figura 1. Localización del Proyecto. Fuente Google maps.
Estas estructuras consisten en la recolección de estas aguas mediante canales
rectangulares tipo cuneta, y se aprovechara el ancho de la vía como una gran
canal de rectangular su disposición final al canal natural receptor de estas aguas
en la zona.
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2. GENERALIDADES
2.1 LOCALIZACIÓN
El municipio de Montería, es la capital del departamento de Córdoba, el cual, se
encuentra ubicado a 8°45´de latitud norte y a 7°53´ minutos de longitud oeste del
meridiano de Greenwich, al noroccidente de Colombia. Este municipio, se
encuentra en el centro occidente del departamento; y Limita al norte con el
municipio de Cereté, al sur con los municipios de Tierra Alta y Valencia, al oriente
con San Carlos y Planeta Rica, y al occidente con el departamento de Antioquia.
Se extiende por la parte media del Valle del Río Sinú. Ocupa un área territorial de
320.459 has., lo que representa el 12,51% del área total del departamento – que es
de 2.502.000 has. (MIN Trabajo, PNUD, 2013)
Figura 2. Ubicación geográfica departamento de Córdoba. (MIN Trabajo, PNUD, 2013)
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Figura 3. Ubicación geográfica municipio de Montería. (MIN Trabajo, PNUD, 2013)
2.2 CLIMA - GEOGRAFÍA
La zona media del río Sinú tiene un clima cálido tropical, con un régimen semi –
húmedo, la temperatura media anual es de 28°C, y picos superiores a los 40°C en
algunos meses del año, con variaciones diarias de hasta 10°c. El relieve en Montería
es relativamente plano y maneja alturas entre los 200 y los 300 metros sobre el nivel
del mar. La parte occidental de la ciudad está surcada por la serranía de Las
Palomas. (MIN Trabajo, PNUD, 2013)
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Figura 4. Temperatura promedio máxima y mínima registrada por mes en Montería
(MIN Trabajo, PNUD, 2013)
En cuanto a los suelos del municipio de Montería, según la información del Plan de
Ordenamiento Territorial, existen cuatro áreas principales:
a) Unidad de Manejo de Morindó. Comprende la mayor parte de la franja
occidental del Municipio, lo integran los Corregimientos de Morindó, Nuevo Paraíso,
Martinica, Pueblo Búho, Leticia, Santa Clara; se presentan en estos suelos, relieves
que van desde ondulados a escarpados con pendientes que de 10 – 35%. Desde
el punto de vista físico, son suelos de texturas arcillosas a franco arcillosas.
b) Unidad de Manejo Las Palomas. Comprende la parte sur-occidental del
Municipio, ubicada sobre el área de influencia del río Sinú, son suelos de origen
aluvial, físicamente son suelos de texturas francas a franco arcillosas y franco
limosas; su topografía plana a plano-cóncava.
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c) Unidad de manejo Buenos Aires. Es una extensa zona ubicada en la parte
oriental del municipio, limita con los municipios de Planeta Rica, San Carlos y
Tierralta; estos suelos se caracterizan físicamente por ser profundos con un escaso
número de horizontes en el perfil, físicamente son suelos de texturas arenosas a
franco arenosas, en algunos casos en las pendientes más pronunciadas existen
afloramientos rocosos, debido principalmente a los procesos erosivos en estas
áreas, los cuales son favorecidos por la escasa cobertura vegetal sobre el suelo y
el uso inadecuado del mismo.
d) Unidad de Manejo de Montería: Esto suelos son en su mayoría de origen aluvial,
con basta influencia del Río Sinú. Desde el punto de vista físico – químico, son los
mejores suelos, dadas condiciones los hacen aptos para la mayoría de los cultivos
(MIN Trabajo, PNUD, 2013)
2.3 SISTEMA POLÍTICO - ADMINISTRATIVO
El municipio de Montería, está conformado por un área urbana, de 4092 has., que
representa el 1,3% del área territorial del municipio y un área rural, que comprende
29 corregimientos y 168 veredas distribuidas en nueve subregiones (Unidades
Espaciales de Funcionamiento – UEF) (Ver Anexo N°1). El área urbana del municipio
comprende 207 barrios, agrupados en 9 comunas; de los cuales, 5 se encuentran
fuera del perímetro urbano, estos, son: El Privilegio, Villa Jiménez, La Vid, El Níspero II
Etapa y Vereda Horizonte. (MIN Trabajo, PNUD, 2013)
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Figura 5. Zona rural: UEF y Zona Urbana: Comunas, Montería, 2012. (MIN Trabajo,
PNUD, 2013).
2.4 SERVICIOS PÚBLICOS
En el municipio de Montería existen coberturas relativamente altas en la prestación
de los servicios públicos domiciliarios en acueducto, alcantarillado, aseo y
disposición final de residuos sólidos, gas natural, así como en drenajes urbanos8 ;
con participaciones que superan tanto la media nacional como la media
departamental en cuanto al servicio de acueducto y aseo, pero que sin embargo
en alcantarillado existe un rezago de alrededor de 13,1 puntos porcentuales con
respecto a la media nacional. La calidad en la prestación del servicio de
acueducto es mayor si se compara con la departamental, en cuanto a
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concurrencia del servicio, en el sentido que la continuidad en el mismo es en
promedio de 23,9 horas al día, mientras que a nivel departamental es en promedio
de 10,5 horas diarias. (MIN Trabajo, PNUD, 2013)
En la zona urbana del municipio la operación del sistema de acueducto se
encuentra a cargo de la empresa Proactiva Aguas de Montería S.A E.S.P, ésta le
fue dada por concesión desde el año 2000, por un término de 20 años. De acuerdo
con información suministrada por la empresa, la cobertura del servicio de
acueducto en el área urbana del municipio al año 2008, corresponde a un 98%,
donde el número de usuarios del sistema de acueducto a 2007 corresponde a
60.166, y se tiene planteada una proyección al año 2013 de 68.060. Para suplir la
demanda de agua en la ciudad de Montería, la empresa Proactiva Aguas de
Montería S.A E.S.P cuenta con seis (6) plantas de tratamiento, dos (2) de ellas
convencionales, localizadas en Sierra Chiquita, y cuatro (4) compactas,
localizadas, una en la margen izquierda (Los Campanos), otra en el norte de la
ciudad, en la Urbanización San Francisco (Las Iguanas), otra en el barrio Mocarí y
otra en el corregimiento de Los Garzones.
Figura 6. Zonificación del Municipio de Montería.
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3. MARCO TEORICO
3.1 DESCRIPCION DEL SISTEMA DE ALCANTARILLADO PLUVIAL
El Alcantarillado de Aguas lluvias está conformado por el conjunto de
colectores y canales necesarios para evacuar las escorrentía superficiales
producidas por la Lluvia. Inicialmente el agua es captada a través de los
sumideros en las calles y las conexiones domiciliarias, y llevada a una red de
tuberías que ampliando su sección a medida que aumenta el área de drenaje.
Posteriormente estos colectores se hacen demasiado grandes y entregan su
caudal a una serie de canales de aguas lluvias, los que harán la entrega final.
3.2 EVALUACION DEL CAUDAL DE DISEÑO
En general, puede ser empleado cualquier modelo de lluvia- escorrentía. Para
superficies menores de 1300 ha s recomienda utilizar el Método Racional, dada
su simplicidad. Sin embargo, para áreas mayores de 1300 ha se debería utilizar
un modela más apropiado a las características de las cuenca, por ejemplo el
método del hidrograma unitario, el método del Soil Conservation Service u otro
método similar
3.2.1 METODO RACIONAL
Este Modelo Establece que el Caudal superficial producido por una
Precipitación es:
Q= CxIxA
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En donde:
Q= Caudal Superficial (L/s)
C= Coeficiente de Escorrentía (adimensional)
I= Intensidad Promedio de la Lluvia (L/s.Ha)
A= Área de Drenaje (Ha)
3.3 DISEÑO DE CANALES
Es conveniente recordar los principios para realizar el diseño de canales. En
general, los métodos existentes para el cálculo de canales se constituyen en
guías de diseño y como tales deben ser adoptados.
3.3.1 CANALES NO ERODABLES:
Se denominan así a los conductos abiertos que pueden soportar
satisfactoriamente la erosión producida por el paso del agua. Su diseño se
plantea cuando se desea controlar la infiltración o cuando se requiere minimizar
la erosión en el cuerpo del canal.
Los canales no erodables son los conductos excavados en roca, al igual que los
revestidos, ejemplo: concreto, mampostería, suelo-cemento, etc.
Los criterios de diseño son los siguientes:
Calcular las dimensiones del canal por medio de la fórmula del flujo uniforme
Ajustar las dimensiones finales con base en el concepto de la eficiencia
Hidráulica o mediante reglas empíricas de mejo sección desde el punto de
vista práctico y económico.
Los factores a tener en cuenta son:
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Uso del material no erodable y revestimiento: se supone que el agua no
lleva sedimentos que golpeen fuertemente el cuerpo del canal.
Pendiente del Canal: Se selecciona según la topografía y la carga de
energía; se buscan niveles altos en canales de riego y bajo en los canales
de drenaje.
Talud o Pendiente Lateral: Depende de la clase del material en general en
función de los métodos de construcción, tamaño del canal, estabilidad y
respuesta a una alta eficiencia Hidráulica.
Borde Libre: la suficiente para prevenir fluctuaciones en los nivele
hidrométricos y evitar desbordamientos.
En el diseño de los canales no erodables, factores tales como la velocidad
permisible y la fuerza tractiva permisible no se tiene en cuenta. Se debe
chequear el revestimiento del canal si existen grandes velocidades de agua
con sedimento y diseñar contra esta eventualidad.
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4. PARAMETROS DE DISEÑO
Los Parámetros a usar en el presente diseño se extraen del “Reglamento técnico de
agua potable y saneamiento básico expedido por el estado colombiano: RAS 2000
en su título “D”.
4.1 ÁREAS DE DRENAJE
El trazado de la red de drenaje de aguas lluvias debe, en general, seguir las calles
de la localidad. La extensión y el tipo de áreas tributarias deben determinarse para
cada tramo por diseñar. El área aferente debe incluir el área tributaria propia del
tramo en consideración. Las áreas de drenaje deben ser determinadas por
medición directa en planos, y su delimitación debe ser consistente con las redes de
drenaje natural.
Para el caso en mención se han destacados tres áreas de drenajes teniendo en
cuenta el afluente de las calles anteriores tenemos la siguiente área de drenaje:
AREA 1 (HA) CUNETA 1 2.016 HA
AREA 2 (HA) CUNETA 2 0.96 HA
AREA 3 (HA) CUNETA 3 0.86 HA
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AREA AFERENTE DE CANAL 1
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AREA AFERENTE DE CANAL 2
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AREA AFERENTE DE CANAL 3
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4.2 CAUDAL DE DISEÑO
Para la estimación del caudal de diseño puede utilizarse el método racional, el cual
calcula el caudal pico de aguas lluvias con base en la intensidad media del evento
de precipitación con una duración igual al tiempo de concentración del área de
drenaje y un coeficiente de escorrentía. La ecuación del método racional es:
De acuerdo con el método racional, el caudal pico ocurre cuando toda el área
de drenaje está contribuyendo, y éste es una fracción de la precipitación media
bajo las siguientes suposiciones:
1. El caudal pico en cualquier punto es una función directa de la intensidad i de la
lluvia, durante el tiempo de concentración para ese punto.
2. La frecuencia del caudal pico es la misma que la frecuencia media de la
precipitación.
3. El tiempo de concentración está implícito en la determinación de la intensidad
media de la lluvia por la relación anotada en el punto 1 anterior.
El método racional es adecuado para áreas de drenaje pequeñas hasta de 700
ha. Cuando son relativamente grandes, puede ser más apropiado estimar los
caudales mediante otros modelos lluvia escorrentía que representen mejor los
hietogramas de precipitación e hidrogramas de respuesta de las áreas de drenaje
y que eventualmente tengan en cuenta la capacidad de amortiguamiento de las
ondas dentro de la red de colectores. En estos casos, es necesario justificar el
método de cálculo.
AiCQ 78.2
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Para nuestro caso utilizaremos el método racional debido a que el área de drenaje
es inferior a los 700 ha
4.3 CURVAS DE INTENSIDAD-DURACIÓN-FRECUENCIA
Las curvas de intensidad-duración-frecuencia (IDF) constituyen la base
climatológica para la estimación de los caudales de diseño. Estas curvas sintetizan
las características de los eventos extremos máximos de precipitación de una
determinada zona y definen la intensidad media de lluvia para diferentes
duraciones de eventos de precipitación con periodos de retorno específicos. Es
necesario verificar la existencia de curvas IDF para la localidad. Si existen, éstas
deben ser analizadas para establecer su validez y confiabilidad para su aplicación
al proyecto. Si no existen, es necesario obtenerlas a partir de información existente
de lluvias. La obtención de las curvas IDF debe realizarse con información
pluviográfica de estaciones ubicadas en la localidad, derivando las curvas de
frecuencia correspondientes mediante análisis puntuales de frecuencia de eventos
extremos máximos. La distribución de probabilidad de Gumbel se recomienda para
estos análisis, aunque otras también pueden ser ajustadas. Eventualmente, es
posible hacer análisis regionales de frecuencia en caso de disponer de más de una
estación pluviográfica. Si no existe información en la población, debe recurrirse a
estaciones localizadas en la zona lo más cercanas a la población. Si esto no permite
derivar curvas IDF aceptables para el proyecto, deben ajustarse curvas IDF por
métodos sintéticos, preferencialmente derivados con información pluviográfica
colombiana. De acuerdo con el nivel de complejidad del sistema, la manera
mínima permitida de obtención de las curvas IDF se define en la tabla siguiente:
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Curvas IDF
Nivel de complejidad del sistema Obtención mínima de curvas IDF
Bajo y medio Sintética
Medio alto Información pluviográfica
regional
Alto Información pluviográfica local
Para nuestro objeto de estudio tomaremos la información suministrada por el
programa de Aeronáutica Civil en el Aeropuerto de los Garzones
Las precipitaciones del municipio de Montería se caracterizan por encontrarse
dentro del sistema de franja de baja presión, franja que se desplaza de sur a norte
en el primer semestre del año y en sentido contrario en el segundo semestre, esta
franja se conoce como la Zona de Confluencia Intertropical; y podemos decir con
base en los estudios de la CVS, que se presenta de forma continua en litoral caribe
colombiano, que es un régimen monomodal.
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4.3.1 PERIODO DE RETORNO DE DISEÑO
El periodo de retorno de diseño debe determinarse de acuerdo con la importancia
de las áreas y con los daños, perjuicios o molestias que las inundaciones periódicas
puedan ocasionar a los habitantes, tráfico vehicular, comercio, industria, etc. La
selección del periodo de retorno está asociada entonces con las características
de protección e importancia del área de estudio y, por lo tanto, el valor adoptado
debe estar justificado. En la tabla D.4.2 se establecen valores de periodos de
retorno o grado de protección.
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Periodos de retorno o grado de protección
Características del área de drenaje Mínimo
(años)
Aceptable
(años)
Recomendado
(años)
Tramos iniciales en zonas residenciales
con áreas tributarias menores de 2 ha
2 2 3
Tramos iniciales en zonas comerciales o
industriales, con áreas tributarias
menores de 2 ha
2 3 5
Tramos de alcantarillado con áreas
tributarias entre 2 y 10 ha
2 3 5
Tramos de alcantarillado con áreas
tributarias mayores de 10 ha
5 5 10
Canales abiertos en zonas planas y que
drenan áreas mayores de 1000 ha *
10 25 25
Canales abiertos en zonas montañosas
(alta velocidad) o a media ladera, que
drenan áreas mayores a 1000 ha
25 25 50
*Parte revestida a 10 años, más borde libre a 100 años
Dependiendo del nivel de complejidad del sistema, las autoridades locales deben
definir el grado de protección, esto es, mínimo, aceptable o recomendado. En
cualquier caso este grado de protección, o periodo de retorno debe ser igual o
mayor al presentado en la siguiente tabla. Sin embargo, en casos especiales en los
cuales exista el peligro de vidas humanas, las autoridades locales pueden
incrementar el grado de protección.
Grado de protección según el nivel de complejidad del sistema
Nivel de complejidad del
sistema
Grado de protección igual o
mayor al:
Bajo Mínimo
Medio Mínimo
Medio alto Aceptable
Alto Recomendado
En los casos en los cuales el caudal que exceda el caudal de diseño tenga la
posibilidad de verter por una ladera o escarpe con potencialidad de
desestabilización del terreno y deslizamientos, debe considerarse el aumento del
periodo de retorno. Para las canalizaciones y canales es necesario proveer un
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borde libre que debe incrementar la capacidad total de conducción de agua. Es
necesario verificar en la corriente receptora efectos de remanso y reflujo.
4.3.2 INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN
La intensidad de precipitación que debe usarse en la estimación del caudal pico
de aguas lluvias corresponde a la intensidad media de precipitación dada por las
curvas IDF para el periodo de retorno de diseño definido con base en lo establecido
en el literal 01, y una duración equivalente al tiempo de concentración de la
escorrentía, cuya estimación se define en el literal 0.
Los valores de intensidad dados por las curvas IDF corresponden a valores puntuales
representativos de áreas relativamente pequeñas. En la medida en que las áreas
Observación de Andesco: el diseño de un sistema de alcantarillado con diferentes
periodos de retorno dependiendo del tamaño del área aferente, lleva al
contrasentido de tener unos colectores principales sobredimensionados, porque las
redes menores que recolectan el agua tienen menor capacidad y por lo tanto se
van a producir inundaciones, habiendo capacidad disponible en los recolectores
principales.
Propuesta para discusión: se recomienda que se diseñen con un periodo de retorno
homogéneo para todo el sistema, el cual debe determinarse con base en el tamaño
total del mismo, las consecuencias económicas de las inundaciones, la capacidad
de pago de los habitantes y la capacidad de la red existente cuando se trate de
expansiones. Se recomienda que para sistemas de nivel de complejidad alto, el
grado de protección mínimo exigido se disminuya de 10 a 5 años, máximo si se utiliza
modelos dinámicos de simulación, los cuales en general producen caudales pico
mayores y de una mayor confiabilidad.
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de drenaje consideradas se hacen más grandes, la intensidad media de la lluvia
sobre éstas se reduce en razón de la variabilidad espacial del fenómeno de
precipitación. En consecuencia, resulta conveniente considerar factores de
reducción de la intensidad media de la precipitación en la medida en que el área
de drenaje se incremente. Los valores de la tabla siguiente corresponden a factores
de reducción para convertir la intensidad puntual en intensidad media espacial.
Factor de reducción
Áreas de drenaje
(ha)
Factor de
reducción
50 – 100 0,99
100 – 200 0,95
200 – 400 0,93
400 – 800 0,90
800 – 1600 0,88
OBSERVACION: Según Datos de los estudios Hidrológicos de la Cuenca de
Buenavista Córdoba se toma un coeficiente de Intensidad de 2297.40 mm/ha
equivalente a un frecuencia de duración de 5 años
Tabla 3: Datos climatológicos municipales
ESTACIÓN INSTALADA LONGITUD LATITUD MSNM PRECIPITACIÓN
Buenavista 1973 75° 29’ W 8° 13’ N 110 2297.40
Fuente: CVS 2004
Por lo tanto se tomara un Coeficiente de Intensidad de Precipitación de 2297.40
mm/hora.
I= 2297.40 mm/hora
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4.3.3 COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA
El coeficiente de escorrentía, C, es función del tipo de suelo, del grado de
permeabilidad de la zona, de la pendiente del terreno y otros factores que
determinan la fracción de la precipitación que se convierte en escorrentía. En su
determinación deben considerarse las pérdidas por infiltración en el suelo y otros
efectos retardadores de la escorrentía. De igual manera, debe incluir
consideraciones sobre el desarrollo urbano, los planes de ordenamiento territorial y
las disposiciones legales locales sobre uso del suelo. El valor del coeficiente C debe
ser estimado tanto para la situación inicial como la futura, al final del periodo de
diseño.
Para áreas de drenaje que incluyan subáreas con coeficientes de escorrentía
diferentes, el valor de C representativo del área debe calcularse como el promedio
ponderado con las respectivas áreas.
C
C A
A
(D.4.2)
Para la estimación de C existen tablas de valores y fórmulas, algunas de las cuales
se presentan en la tabla D.4.5 como guía para su selección. La adopción de
determinados valores debe estar justificada.
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TABLA D.4.5
Coeficiente de escorrentía o impermeabilidad
Tipo de superficie C
Cubiertas 0,75-0,95
Pavimentos asfálticos y superficies de concreto 0,70-0,95
Vías adoquinadas 0,70-0,85
Zonas comerciales o industriales 0,60-0,95
Residencial, con casas contiguas, predominio de zonas duras 0,75
Residencial multifamiliar, con bloques contiguos y zonas duras entre éstos 0,60-0,75
Residencial unifamiliar, con casas contiguas y predominio de jardines 0,40-0,60
Residencial, con casas rodeadas de jardines o multifamiliares
apreciablemente separados
0,45
Residencial, con predominio de zonas verdes y parques-cementerios 0,30
Laderas sin vegetación 0,60
Laderas con vegetación 0,30
Parques recreacionales 0,20-0,35
Se asume un C=0.75 lo que corresponde a “Residencial, con casas contiguas,
predominio de zonas duras”
4.3.4 VELOCIDAD MÍNIMA
Las aguas lluvias transportan sólidos que pueden depositarse en los colectores si el
flujo tiene velocidades reducidas. Por lo tanto, debe disponerse de una velocidad
suficiente para lavar los sólidos depositados durante periodos de caudal bajo. Para
esto se establece la velocidad mínima como criterio de diseño. La velocidad
mínima real permitida en el colector es 0,75 m/s para el caudal de diseño.
En cada tramo debe verificarse el comportamiento autolimpiante del flujo, para lo
cual es necesario utilizar el criterio de esfuerzo cortante medio. Se establece, por lo
tanto, que el valor del esfuerzo cortante medio sea mayor o igual a 3,0 N/m2 (0,3
Kg/m2) para el caudal de diseño, y mayor o igual a 1,5 N/m2 (0,15 Kg/m2) para el
10% de la capacidad a tubo lleno.
DISEÑO DE SISTEMA DE EVACUACION DE AGUAS PLUVIALES DE LA PAVIMENTACION DE LA VIA UBICADA EN
LA CARRERA 25 ENTRE LA CALLE 1 HASTA LA DIAGONAL 2E BARRIO MOGAMBO MONTERIA
La DSPD y la Junta Técnica Asesora del Reglamento deben establecer los
mecanismos, procedimientos y metodologías para la revisión, actualización y
aceptación de los valores apropiados de velocidades mínimas permisibles para
propósitos de diseño de sistemas de recolección y evacuación de aguas pluviales.
4.3.5 VELOCIDAD MÁXIMA
Los valores máximos permisibles para la velocidad media en los colectores
dependen del material, en función de su sensibilidad a la abrasión. Los valores
adoptados deben estar plenamente justificados por el diseñador en términos de la
resistencia a la abrasión del material, de las características abrasivas de las aguas
lluvias, de la turbulencia del flujo y de los empotramientos de los colectores. Valores
típicos de velocidad máxima permisible para algunos materiales se presentan en la
tabla D.4.8. Valores superiores requieren una justificación técnica y aprobación de
la empresa prestadora del servicio.
TABLA D.4.8
Velocidades máximas permisibles
Tipo de material V (m/s)
Ladrillo común 3,0
Ladrillo vitrificado y
gres
5,0
Concreto 5,0
PVC 10,0
La DSPD a través de la Junta Técnica Asesora del Reglamento debe establecer los
mecanismos, procedimientos y metodologías para la revisión, actualización y
aceptación de los valores apropiados de la velocidad máxima permisible para
propósitos de diseño de sistemas de recolección y evacuación de aguas lluvias.
DISEÑO DE SISTEMA DE EVACUACION DE AGUAS PLUVIALES DE LA PAVIMENTACION DE LA VIA UBICADA EN
LA CARRERA 25 ENTRE LA CALLE 1 HASTA LA DIAGONAL 2E BARRIO MOGAMBO MONTERIA
4.3.6 PENDIENTE MÍNIMA
El valor de la pendiente mínima del colector debe ser aquel que permita tener
condiciones de autolimpieza, de acuerdo con los criterios del literal 0.
4.3.7 PENDIENTE MÁXIMA
El valor de la pendiente máxima admisible es aquella para la cual se tenga una
velocidad máxima real, según el literal 0.
DISEÑO DE SISTEMA DE EVACUACION DE AGUAS PLUVIALES DE LA PAVIMENTACION DE LA VIA UBICADA EN
LA CARRERA 25 ENTRE LA CALLE 1 HASTA LA DIAGONAL 2E BARRIO MOGAMBO MONTERIA
5.0 PARAMETROS DE DISEÑOS
Los parámetros de diseños a tomar para el cálculo del canal de aguas lluvias se
resumen en la siguiente tabla:
NOMBRE DEL PROYECTO: EVACUACION DE AGUAS PLUVIALES DE LA PVIMENTACION DE
LA VIA UBICADA EN LA CARRERA LA CARRERA 25 ENTRE LA CALLE 1 HASTA LA
DUAGONAL 2E
N° PARÁMETRO/CRITERIO/CARACTERISTICA Valor Valor a
tomar
Referencia
RAS 2000
1 Área de Drenaje (ha) 0,35 0,35 D.4.3.1
2 Caudal de diseño (L/S) 130 D.4.3.2
3 Curvas IDF IDEAM IDEAM D.4.3.3
4 Intensidad de Precipitación (mm/hora) 180 180 D.4.3.5
5 Coeficiente de escorrentía 0,70-0,95 0,95 Tabla D.4.5
6 Velocidad Mínima (m/s) 0,75 0,75 D.4.3.10
7 Pendiente Mínima 0.10% D.4.3.12
i = 180mm/hora = 0,18m/hora = (0,18m3/m2)/3600s = (180 L/m2)/3600s
i = (0,0500L/s)/m2 =500 L/s / Ha
DISEÑO DE SISTEMA DE EVACUACION DE AGUAS PLUVIALES DE LA PAVIMENTACION DE LA VIA UBICADA EN
LA CARRERA 25 ENTRE LA CALLE 1 HASTA LA DIAGONAL 2E BARRIO MOGAMBO MONTERIA
6. MEMORIAS DE CALCULOS
A continuación se ilustra la memoria de cálculos de las obras de evacuación de
aguas lluvias
6.1 COTAS TOPOGRAFICAS Y TABLAS DE DISEÑO DE CANA LATERAL 1
Para el diseño de la cuneta lateral se usó el programa de diseño
http://ponce.sdsu.edu/canalenlinea01.php.
longitud Pendiente
Inicial Final Inicial Final Inicial Final
m.s.n.m. m.s.n.m. m m m.s.n.m. m.s.n.m.
K0+000 20 0,20% 13,66 13,65 0,2 0,23 13,46 13,42
K0+020 20 0,20% 13,65 13,64 0,23 0,26 13,42 13,38
K0+040 20 0,20% 13,64 13,63 0,26 0,29 13,38 13,34
K0+060 20 0,20% 13,63 13,63 0,29 0,33 13,34 13,3
K0+080 20 0,20% 13,63 13,62 0,33 0,36 13,3 13,26
K0+100 20 0,20% 13,62 13,61 0,36 0,39 13,26 13,22
K0+120 20 0,20% 13,61 13,6 0,39 0,42 13,22 13,18
K0+140 20 0,20% 13,6 13,59 0,42 0,45 13,18 13,14
K0+160 20 0,20% 13,59 13,59 0,45 0,49 13,14 13,1
K0+180 20 0,20% 13,59 13,58 0,49 0,52 13,1 13,06
K0+200 20 0,20% 13,58 13,57 0,52 0,55 13,06 13,02
K0+220 20 0,20% 13,57 13,56 0,55 0,58 13,02 12,98
K0+240 20 0,20% 13,56 13,54 0,58 0,6 12,98 12,94
K0+260 20 0,20% 13,54 13,46 0,6 0,56 12,94 12,9
K0+280 20 0,20% 13,46 13,34 0,56 0,48 12,9 12,86
K0+300 20 0,20% 13,34 13,23 0,48 0,41 12,86 12,82
K0+320 20 0,20% 13,23 13,11 0,41 0,33 12,82 12,78
K0+340 20 0,20% 13,11 13,06 0,33 0,32 12,78 12,74
K0+360 20 0,20% 13,06 13,12 0,32 0,42 12,74 12,7
K0+380 20 0,20% 13,06 13,23 0,36 0,57 12,7 12,66
K0+400 20 0,20% 13,12 13,25 0,46 0,63 12,66 12,62
DISEÑO DE CANAL LATERAL 1
DESCRIPCION ABSISA
Cota Rasante Profundidad a batea Cota Batea
m %
Ca
na
l La
tera
1
CANAL REVESTIDO EN CONCRETO 3.000 PSI
ANGULO DE INCLINACION DE90ª
Yn
SECCION RECTANGULAR
ANCHO SECCION DE 0.30M
Página 31
DISEÑO DE CANAL LATERAL 1
longitud
K0+000 20 0,20% 0,096 0,75 500 0,036 0,8 1 0,012 0,071 0,582 0,726
K0+020 20 0,20% 0,192 0,75 500 0,072 0,8 1 0,012 0,107 0,739 0,761
K0+040 20 0,20% 0,288 0,75 500 0,108 0,8 1 0,012 0,137 0,844 0,781
K0+060 20 0,20% 0,384 0,75 500 0,144 0,8 1 0,012 0,162 0,925 0,794
K0+080 20 0,20% 0,48 0,75 500 0,18 0,8 1 0,012 0,184 0,992 0,804
K0+100 20 0,20% 0,576 0,75 500 0,216 0,8 1 0,012 0,205 1,049 0,812
K0+120 20 0,20% 0,672 0,75 500 0,252 0,8 1 0,012 0,224 1,098 0,818
K0+140 20 0,20% 0,768 0,75 500 0,288 0,8 1 0,012 0,242 1,143 0,823
K0+160 20 0,20% 0,864 0,75 500 0,324 0,8 1 0,012 0,259 1,183 0,828
K0+180 20 0,20% 0,96 0,75 500 0,36 0,8 1 0,012 0,275 1,22 0,832
K0+200 20 0,20% 1,056 0,75 500 0,396 0,8 1 0,012 0,29 1,253 0,836
K0+220 20 0,20% 1,152 0,75 500 0,432 0,8 1 0,012 0,304 1,285 0,84
K0+240 20 0,20% 1,248 0,75 500 0,468 0,8 1 0,012 0,318 1,314 0,843
K0+260 20 0,20% 1,344 0,75 500 0,504 0,8 1 0,012 0,332 1,342 0,846
K0+280 20 0,20% 1,44 0,75 500 0,54 0,8 1 0,012 0,345 1,368 0,848
K0+300 20 0,20% 1,536 0,75 500 0,576 0,8 1 0,012 0,357 1,393 0,851
K0+320 20 0,20% 1,632 0,75 500 0,612 0,8 1 0,012 0,37 1,416 0,853
K0+340 20 0,20% 1,728 0,75 500 0,648 0,8 1 0,012 0,381 1,438 0,855
K0+360 20 0,20% 1,824 0,75 500 0,684 0,8 1 0,012 0,393 1,46 0,857
K0+380 20 0,20% 1,92 0,75 500 0,72 0,8 1 0,012 0,404 1,48 0,859
K0+400 20 0,20% 2,016 0,75 500 0,756 0,8 1 0,012 0,415 1,5 0,861
Yn (m) N FROUD
m
Ca
na
l La
tera
1
I (L.S/HA) Q (m3/S)ANCHO DE
FONDO
PENDIENTE
DE LADO ZN MANING
VEL MEDIA
(M/S)
C(coeficien
te de
Infiltracion)
DESCRIPCION ABSISA PendienteAREA
AFERENTE
DISEÑO DE SISTEMA DE EVACUACION DE AGUAS PLUVIALES DE LA PAVIMENTACION DE LA VIA UBICADA EN LA CARRERA 25 ENTRE LA CALLE 1 HASTA LA
DIAGONAL 2E BARRIO MOGAMBO MONTERIA
Cota
Rasante Cota Batea
Inicial Inicial
m.s.n.m. m.s.n.m.
K0+000 13,66 13,46
K0+020 13,65 13,42
K0+040 13,64 13,38
K0+060 13,63 13,34
K0+080 13,63 13,3
K0+100 13,62 13,26
K0+120 13,61 13,22
K0+140 13,6 13,18
K0+160 13,59 13,14
K0+180 13,59 13,1
K0+200 13,58 13,06
K0+220 13,57 13,02
K0+240 13,56 12,98
K0+260 13,54 12,94
K0+280 13,46 12,9
K0+300 13,34 12,86
K0+320 13,23 12,82
K0+340 13,11 12,78
K0+360 13,06 12,74
K0+380 13,06 12,74
K0+400 13,12 12,7
ABSISA
12,2
12,4
12,6
12,8
13
13,2
13,4
13,6
13,8
CO
TAS
Absisas
Perfil del Canal lateral 1
Cota Rasante Cota Batea
Página 33
6.2 COTAS TOPOGRAFICAS Y TABLAS DE DISEÑO DE CANAL LATERAL 2
Para el diseño de la cuneta lateral se usó el programa de diseño
http://ponce.sdsu.edu/canalenlinea01.php.
longitud Pendiente
Inicial Final Inicial Final Inicial Final
m.s.n.m. m.s.n.m. m m m.s.n.m. m.s.n.m.
K0+580 20 0,20% 13,6 13,55 0,2 0,19 13,4 13,36
K0+560 20 0,20% 13,55 13,49 0,19 0,17 13,36 13,32
K0+540 20 0,20% 13,49 13,43 0,17 0,15 13,32 13,28
K0+520 20 0,20% 13,43 13,37 0,15 0,13 13,28 13,24
K0+500 20 0,20% 13,37 13,3 0,13 0,1 13,24 13,2
K0+480 20 0,20% 13,3 13,24 0,1 0,08 13,2 13,16
K0+460 20 0,20% 13,24 13,18 0,08 0,06 13,16 13,12
K0+440 20 0,20% 13,18 13,19 0,06 0,11 13,12 13,08
K0+420 20 0,20% 13,19 13,25 0,11 0,21 13,08 13,04
K0+400 box culvert 20 0,20% 13,25 13,23 0,21 0,23 13,04 13
%
Ca
na
l La
tera
2
DISEÑO DE CANAL LATERAL 2
DESCRIPCION ABSISA
Cota Rasante Profundidad a batea Cota Batea
m
CANAL REVESTIDO EN CONCRETO 3.000 PSI
ANGULO DE INCLINACION DE90ª
Yn
SECCION RECTANGULAR
ANCHO SECCION DE 0.30M
Página 34
DISEÑO DE CANAL LATERAL 2
longitud
K0+580 20 0,20% 0,096 0,75 500 0,036 0,8 1 0,012 0,071 0,582 0,726
K0+560 20 0,20% 0,192 0,75 500 0,072 0,8 1 0,012 0,107 0,739 0,761
K0+540 20 0,20% 0,288 0,75 500 0,108 0,8 1 0,012 0,137 0,844 0,781
K0+520 20 0,20% 0,384 0,75 500 0,144 0,8 1 0,012 0,162 0,925 0,794
K0+500 20 0,20% 0,48 0,75 500 0,18 0,8 1 0,012 0,184 0,992 0,804
K0+480 20 0,20% 0,576 0,75 500 0,216 0,8 1 0,012 0,205 1,049 0,812
K0+460 20 0,20% 0,672 0,75 500 0,252 0,8 1 0,012 0,224 1,098 0,818
K0+440 20 0,20% 0,768 0,75 500 0,288 0,8 1 0,012 0,242 1,143 0,823
K0+420 20 0,20% 0,864 0,75 500 0,324 0,8 1 0,012 0,259 1,183 0,828
K0+400 20 0,20% 0,96 0,75 500 0,36 0,8 1 0,012 0,275 1,22 0,832
Yn (m)C
an
al La
tera
2
VEL MEDIA
(M/S)N FROUD
m
C(coeficien
te de
Infiltracion)
I (L.S/HA) Q (m3/S)ANCHO DE
FONDO
PENDIENTE
DE LADO ZN MANING
AREA
AFERENTEDESCRIPCION ABSISA Pendiente
Cota
Rasante Cota Batea
Inicial Final
m.s.n.m. m.s.n.m.
K0+580 13,6 13,4
K0+560 13,55 13,36
K0+540 13,49 13,32
K0+520 13,43 13,28
K0+500 13,37 13,24
K0+480 13,3 13,2
K0+460 13,24 13,16
K0+440 13,18 13,12
K0+420 13,19 13,08
K0+400 box culvert13,25 13,04
ABSISA
12,7
12,8
12,9
13
13,1
13,2
13,3
13,4
13,5
13,6
13,7
K0+580 K0+560 K0+540 K0+520 K0+500 K0+480 K0+460 K0+440 K0+420 K0+400 boxculvert
Perfil Canal Lateral 2
Cota Rasante Cota Batea
Página 35
6.3 COTAS TOPOGRAFICAS Y TABLAS DE DISEÑO DE CANA LATERAL 3
Para el diseño de la cuneta lateral se usó el programa de diseño
http://ponce.sdsu.edu/canalenlinea01.php.
DISEÑO DE CANAL LATERAL 3
longitud Pendiente
Inicial Final Inicial Final Inicial Final
m.s.n.m. m.s.n.m. m m m.s.n.m. m.s.n.m.
K0+580 20 0,20% 13,55 13,6 0,2 0,29 13,35 13,31
K0+600 20 0,20% 13,6 13,6 0,29 0,33 13,31 13,27
K0+620 20 0,20% 13,6 13,6 0,33 0,37 13,27 13,23
K0+640 20 0,20% 13,6 13,58 0,37 0,39 13,23 13,19
K0+660 20 0,20% 13,58 13,56 0,39 0,41 13,19 13,15
K0+680 20 0,20% 13,56 13,55 0,41 0,44 13,15 13,11
K0+700 20 0,20% 13,55 13,59 0,44 0,52 13,11 13,07
K0+720 20 0,20% 13,59 13,68 0,52 0,65 13,07 13,03
K0+725 box culvert 5 0,20% 13,68 13,68 0,65 0,66 13,03 13,02
%
Ca
na
l La
tera
l 3
DESCRIPCION ABSISA
Cota Rasante Profundidad a batea Cota Batea
m
CANAL REVESTIDO EN CONCRETO 3.000 PSI
ANGULO DE INCLINACION DE90ª
Yn
SECCION RECTANGULAR
ANCHO SECCION DE 0.30M
Página 36
DISEÑO DE CANAL LATERAL 3
longitud
K0+580 20 0,30% 0,096 0,75 500 0,036 0,8 1 0,012 0,071 0,582 0,726
K0+600 20 0,30% 0,192 0,75 500 0,072 0,8 1 0,012 0,107 0,739 0,761
K0+620 20 0,30% 0,288 0,75 500 0,108 0,8 1 0,012 0,137 0,844 0,781
K0+640 20 0,30% 0,384 0,75 500 0,144 0,8 1 0,012 0,162 0,925 0,794
K0+660 20 0,20% 0,48 0,75 500 0,18 0,8 1 0,012 0,184 0,992 0,804
K0+680 20 0,20% 0,576 0,75 500 0,216 0,8 1 0,012 0,205 1,049 0,812
K0+700 20 0,20% 0,672 0,75 500 0,252 0,8 1 0,012 0,224 1,098 0,818
K0+720 20 0,20% 0,768 0,75 500 0,288 0,8 1 0,012 0,242 1,143 0,823
K0+725 box culvert 5 0,20% 0,864 0,75 500 0,324 0,8 1 0,012 0,259 1,183 0,828
N FROUDm
Ca
na
l La
tera
l 3
Yn (m)
C(coeficien
te de
Infiltracion)
I (L.S/HA) Q (m3/S)ANCHO DE
FONDO
PENDIENTE
DE LADO ZN MANINGDESCRIPCION ABSISA Pendiente
AREA
AFERENTE
VEL MEDIA
(M/S)
Cota
Rasante Cota Batea
Inicial Final
m.s.n.m. m.s.n.m.
K0+580 13,55 13,35
K0+600 13,6 13,31
K0+620 13,6 13,27
K0+640 13,6 13,23
K0+660 13,58 13,19
K0+680 13,56 13,15
K0+700 13,55 13,11
K0+720 13,59 13,07
K0+725 box culvert13,68 13,03
ABSISA
12,712,812,9
1313,113,213,313,413,513,613,7
K0+580 K0+560 K0+540 K0+520 K0+500 K0+480 K0+460 K0+440 K0+420 K0+400 boxculvert
Perfil Canal Lateral 3
Cota Rasante Cota Batea
Página 37
6.4 DISEÑO DE BOX CULVERT 1
Teniendo en cuenta las consideraciones anteriores se hace necesario para el
sistema de evacuación de aguas pluviales la construcción de tres (3) Box Culvert.
Los cuales se diseñaron teniendo en cuenta los parámetros del estudio de la Fuente
pluvial de Montería.
Box Culvert K0 + 400: Diseñado lateralmente sobre la cuneta lateral
Box Culvert K0 + 420: Diseñado Transversalmente sobre la cuneta lateral,
adicional recoge las aguas de la calle 3E con la calle 24.
BOX CULTVER L=9.6m A=1,6 m P=0.60m K0+400
Yn
BOX CULTVER L=11.64m A=4.99m P=1.3m K0+420
Yn
Box Culvert K0 + 725: Diseñado lateralmente sobre la cuneta lateral
Yn
BOX CULTVER L=15.00m A=9.00m P=2.2m K0+725
Página 39
longitud Pendiente
Inicial Final Inicial Final Inicial Final
m.s.n.m. m.s.n.m. m m m.s.n.m. m.s.n.m.
VOX CULTVER K0+400 9,92 0,20% 13,23 13,23 0,82 0,66 12,48 12,44 0,20% 2,52 0,75 500 0,945 1,6 1 0,012 0,33 1,484
longitud Pendiente
Inicial Final Inicial Final Inicial Final
m.s.n.m. m.s.n.m. m m m.s.n.m. m.s.n.m.
VOX CULTVER K0+420 11,5 0,40% 13,25 13,25 1,4 1,446 11,85 11,804 0,20% 13,85 4,99 1 0,012 0,963 2,9581,053
longitud Pendiente
Inicial Final Inicial Final Inicial Final
m.s.n.m. m.s.n.m. m m m.s.n.m. m.s.n.m.
VOX CULTVER K0+725 15,00 0,40% 13,5 13,5 1,4 1,46 12,1 12,04 0,40% 12,608 9,00 1 0,012 0.57 3.278 1,446
N FROUD
DISEÑO DE BOX CULTVERT TRANSVERSAL K0+725
DESCRIPCION ABSISA
Cota Rasante Profundidad a batea Cota Batea
Pendiente Q (m3/S)ANCHO DE
FONDO
PENDIENTE
DE LADO ZN MANING Yn (m)
VEL MEDIA
(M/S)m %
Yn (m)
N FROUD
DISEÑO DE BOX CULTVERT LONGITUDINAL K0+400
Cota Rasante Profundidad a batea Cota BateaPENDIENTE
DE LADO ZN MANING
VEL MEDIA
(M/S)
I (L.S/HA) Q (m3/S)ANCHO DE
FONDO
PENDIENTE
DE LADO ZN MANING
VEL MEDIA
(M/S)
ANCHO DE
FONDO
PendienteAREA
AFERENTE
C(coeficien
te de
Infiltracion)
Pendiente Q (m3/S)
DESCRIPCION ABSISA
Cota Rasante Profundidad a batea Cota Batea
m %
%
DISEÑO DE BOX CULTVERT TRANSVERSAL K0+420
mDESCRIPCION ABSISA Yn (m)
Página 40
7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
A continuación se presentan las conclusiones y recomendaciones derivadas de los
análisis hidrológicos e hidráulicos realizados:
Las áreas de drenaje se asignaron teniendo en cuenta el plan de
Ordenamiento Territorial del Municipio. Contemplando los usos Actuales y
futuros del suelo.
La modelación hidráulica se revisa contemplando las pendientes del diseño
geométrico de la Vía.
Las secciones hidráulicas Proyectadas son eficiente para los caudales de
diseño determinados por el método racional y para los periodos de retornos
estipulados anteriormente.
En las intersecciones viales se contemplaron la construcción de Tapa
cunetas con el fin de no afectara la movilidad de la zona y la entrada de
residuos a las cunetas.
Se debe realizar mantenimientos Preventivos y Correctivos a las Obras
proyectadas y a las existentes, con el fin de que la acumulación de residuos
no afecte su capacidad hidráulica y genere encharcamiento o
desbordamientos.
A todas las estructuras proyectadas se les debe proveer un doble filtro
conformado por geotextil y una capa de material granular (arena o grava)
de 0.10 m de espesor.
MARCO TOLEDO BOLIVAR
ING. CIVIL
T.P 22202090741COR
N
TAPA CUNETA EN CONCRETOPROYECTADA
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.30m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
CUNETA PROYECTADA ENCONCRETO b=0.80m S=0.20%
N
CANAL REVESTIDO EN CONCRETO 3.000 PSI
SECCION RECTANGULAR
ANCHO SECCION DE 0.30M
ANGULO DE INCLINACION DE90ª
Yn
BOX CULTVER L=15.00m A=9.00m P=2.2m K0+725
Yn
Yn
BOX CULTVER L=9.6m A=1,6 m P=0.60m K0+400
K0+
000
K0+
020
K0+
040
K0+
060
K0+
080
K0+
100
K0+
120
K0+
140
K0+
160
K0+
180
K0+
200
K0+
220
K0+
240
K0+
260
K0+
280
K0+
300
K0+
320
K0+
340
K0+
360
K0+
380
K0+
400
K0+
420
12.7
12.8
12.9
13.0
13.1
13.2
ABCISAS
COTAS
13.3
13.4
13.5
13.6
BO
X C
UL
TV
ER
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
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ND
O C
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FO
ND
O C
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AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
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FO
ND
O C
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FO
ND
O C
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AL
FO
ND
O C
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FO
ND
O C
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ND
O C
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ND
O C
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ND
O C
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ND
O C
AN
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FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
CANAL LATERAL 1- COTA BATEA
BOX CULTVER L=11.64m A=4.99m P=1.3m K0+420
Yn
12.6
12.5
12.3
12.2
12.0
11.9
BO
X C
. 2
K0+
580
K0+
560
K0+
540
K0+
520
K0+
500
K0+
480
K0+
460
K0+
440
K0+
420
K0+
400
K0+
380
12.7
12.8
12.9
13.0
13.1
13.2
ABCISAS
COTAS
13.3
13.4
13.5
13.6
BO
X C
UL
VE
RT
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
CANAL LATERAL 2 - COTA BATEA
K0+
580
K0+
600
K0+
620
K0+
640
K0+
660
K0+
680
K0+
700
K0+
720
K0+
740
12.0
12.5
13.0
13.1
13.2
ABCISAS
COTAS
13.3
13.4
13.5
13.6
BO
X C
UL
TV
ER
T
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
FO
ND
O C
AN
AL
CANAL LATERAL 3 - COTA BATEA
12.4
12.5
12.6
12.1
12.2
12.3
BO
X C
. 2
11.0
11.5
BO
X C
. 3
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