elementos finitos (FEM). El modelo matemático
y el análisis han sido desempeñados con el
programa computacional SAP2000 v14.0. En
función a los resultados obtenidos se hace la
comparación respectiva para saber qué modelo
será utilizado para el dimensionado final de los
elementos estructurales de acuerdo a la última
edición del reglamento del Instituto Americano
del Concreto ACI 318 -11. Este tipo de análisis
para edificaciones no es tan común en el país,
ya que existe una tendencia generalizada hacia
métodos pseudo-estáticos para tomar en
cuenta el sismo de diseño, incluso algunos solo
toman medidas constructivas y no al momento
del cálculo estructural. La experiencia internaci-
onal y los resultados obtenidos demuestran
como la adopción de unas medidas sencillas de
protección sísmica, pueden llegar a disminuir
hasta en un grado el daño esperado, mientras
que la ausencia de memoria sísmica, la
despreocupación y abandono de unas precauci-
ones mínimas, lo puede incrementar en un
grado.
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ANÁLISIS DE LOS EFECTOS DE INTERACCIÓN SÍSMICA SUELO-ESTRUCTURA EN UNA EDIFICACIÓN DE HORMIGÓN ARMADO UBICADA EN COCHABAMBA – BOLIVIA
El texto que reproducimos corresponde a la contribución presentada por el Ing. José Luis Borda Flores y el Dr. José Gabriel Rodríguez Roca al “V Congreso Internacional de Ingeniería Estructural Sísmica y Puentes” efectuada en mayo del presente año en la ciudad de Lima organizado por el Instituto de Construcción y Gerencia. ICG.
Ing. José Luis Borda Flores, Dr. José Gabriel Rodríguez Roca
RESUMEN
Las nuevas tendencias en la Ingeniería Sísmica,
reconocen la necesidad de evaluar la vulnerabi-
lidad de los edificios en entornos urbanos. De
hecho, es allí donde se concentra la mayor parte
de la población mundial, las infraestructuras y
los servicios. Este trabajo se ha dedicado al
análisis del riesgo sísmico en la Ciudad de
Cochabamba (Bolivia) que por hallarse situada
en un entorno de amenaza sísmica moderada y
desde el sismo de Aiquile en 1998, no ha
incorporado totalmente la conciencia y precau-
ción sísmica. Se presenta un ejemplo de una
edificación de hormigón armado de 10 plantas
emplazada en el límite de la ciudad con la
provincia Quillacollo. Este es realizado
mediante un Análisis Estructural Sísmico Diná-
mico Modal Espectral Espacial (3D) mediante
tres modelos matemáticos: uno ideal y los otros
toman en cuenta los efectos de interacción
sísmica suelo-estructura siguiendo los lineami-
entos de la norma NBDS - 2006. Este proceso es
logrado utilizando los métodos de fundación
sobre lecho elástico y el método de los
Palabras clave: Sismo, fundación sobre lecho elástico, análisis modal espectral, interacción sísmica suelo-estructura, espectro de respuesta, hormigón armado.
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1. INTRODUCCIÓN
Las nuevas tendencias en la Ingeniería Sísmica
reconocen la necesidad de evaluar la vulnera-
bilidad de los edificios en entornos urbanos. De
hecho, es allí donde se concentra la mayor parte
de la población mundial, las infraestructuras y
los servicios. Así pues el comportamiento de los
edificios ante la ocurrencia de sismos intensos,
es el responsable de evitar verdaderas
catástrofes sísmicas, como las que hasta la
fecha (Haití y Chile en 2010 y Japón en 2011),
continúan dejando pérdidas económicas
millonarias y un número inaceptable de
víctimas mortales (Ref. 1).
Este trabajo se ha dedicado al análisis del riesgo
sísmico en la Ciudad de Cochabamba (Bolivia)
capital del Departamento Autónomo del mismo
nombre, que por hallarse situada en un entorno
de amenaza sísmica moderada (Figura 1) y
desde el sismo de Aiquile en 1998, no ha
incorporado totalmente en sus costumbres y
hábitos constructivos, la conciencia y precau-
ción sísmica, lo que ha resultado en una elevada
vulnerabilidad y fragilidad de algunos de sus
edificios, sobre todo en la zona sur y algunas
áreas peri-urbanas de la ciudad, donde el tipo
de suelo es arcilloso y de baja capacidad
portante. Esta situación lleva a tomar precauci-
ones al momento de dimensionado, ya que esta
clase de terrenos amplifica los efectos sísmicos
sobre la estructura.
En muestro medio comúnmente los análisis
dinámicos para dimensionado estructural de
ingeniería asumen modelos idealizados (perfe-
ctamente empotrados o con apoyos fijos). Estas
hipótesis, constituyen una adecuada represen-
tación de la situación física en el caso de
estructuras regulares fundadas sobre macizo
rocoso sano o fracturado, en el caso de
estructuras fundadas en materiales no consoli-
dados como suelo, está muy distante del
comportamiento real. En este trabajo se tratará
de analizar y evaluar los efectos de interacción
sísmica suelo-estructura, para las condiciones
flexibles del material de cimentación.
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Desde el año 2006 está vigente la Norma
Boliviana de Diseño Sísmico (NBDS) del
Ministerio de Obras Públicas, Servicios y
Vivienda del Estado Plurinacional de Bolivia
(Ref. 2). Esta norma establece los requisitos
mínimos para el análisis, diseño y construcción
de edificaciones sismo-resistentes ubicadas en
zonas de amenaza sísmica del país (Figura 1),
indicaciones para diagnostico sísmico y
recomendaciones de refuerzos estructurales.
Actualmente este documento está siendo
revisado por un Comité de profesionales
convocados por el Instituto Boliviano de
Normalización y Calidad (IBNORCA) para su
respectiva actualización. La norma recomienda
considerar los efectos de interacción suelo-
estructura mediante apoyos empotrados y
apoyos elásticos, si no se toma en cuenta
excentricidad y torsión accidental de diseño,
que es el caso de estudio de la presente
investigación.
2.
El objetivo principal de este estudio es analizar
el problema de interacción suelo-estructura
mediante el método de los módulos de
reacción para un comportamiento lineal del
sistema suelo-estructura y finalmente evaluar
sus efectos en estructuras representativas. Para
cumplir con esto se ha efectuado una revisión
literaria respecto al tema y se analizara una
estructura real bajo tres modelos diferentes
que consideran la interacción sísmica suelo-
estructura, de acuerdo a la norma NBDS -2006.
3. INTERACCIÓN SÍSMICA SUELO-
ESTRUCTURA
El término "interacción suelo-estructura" es
OBJETIVO
utilizado hoy en día para caracterizar las
situaciones donde el comportamiento de una
estructura no puede ser evaluado de modo
preciso sin considerar también el comportami-
ento del suelo en contacto y de su interface. El
objetivo de un análisis teniendo en cuenta la
interacción suelo-estructura es determinar el
efecto de la acción del suelo sobre la estructura,
principalmente las presiones de contacto, en
función de la deformación de la estructura, esto
para proceder a las verificaciones necesarias en
su dimensionamiento.
Debe notarse que en un modelo de fundación
rígida, la energía recibida por la estructura solo
puede ser disipada por mecanismos de
amortiguamiento interno tales como defor-
maciones plásticas, amortiguamiento visco-so,
energía de fractura, etc. En cambio, en el caso
de fundaciones flexibles (suelos), parte de la
energía es retornada hacia el suelo y radiada
hacia fuera del sistema, dando lugar a un
aumento de la energía disipada por el conjunto.
Con estos elementos, puede decirse que el
objetivo principal de la interacción sísmica
suelo estructura es la determinación de la
respuesta dinámica de la estructura teniendo
en cuenta la flexibilidad del suelo de fundación
y la radiación de energía hacia el infinito (Ref. 3).
La interacción suelo-estructura es un campo de
la Ingeniería Civil, que une la Geotecnia con la
Ingeniería Estructural, históricamente separa-
dos. La necesidad de esta unificación ha sido
evidente por el simple hecho de que ningún
edificio al momento de su diseño podría evitar
la interacción con el suelo de fundación,
existiendo muchos espectros y parámetros a
resolver. El cambio de las capacidades de los
equipos computarizados, ha creado la premisa
para la realización de este cálculo juntando la
interacción suelo-cimentación-superestruc-
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tura, mediante el uso del computador (Ref. 4).
Los cálculos de la Interacción Sísmica Suelo-
Estructura han llegado a ser altamente
relevantes para los edificios debido a que el
diseño estructural en condiciones de campo es
complicado. Las deformaciones diferenciadas
del subsuelo afectan perceptiblemente en la
distribución de las fuerzas a través de toda la
estructura y de no hacer caso a esta amenaza,
pone en riesgo la seguridad de las edificaciones.
En la actualidad existen dos métodos primor-
diales para efectuar el análisis sísmico de
edificaciones, ambos proponen una modela-
ción diferente de la estructura y su interacción
con el suelo:
- Método de los módulos de reacción, que
consiste en modelar la estructura por
medio de barras (elementos de losa o
cáscara para un modelo 3D) apoyados
sobre resortes unidireccionales, general-
mente elásticos lineales. Generalmente es
usado por los ingenieros estructurales
para hacer análisis y dimensionado de
fundaciones de edificaciones.
- Método de Elementos Finitos (MEF), que
está basado en la discretización de un
medio continúo estudiado para resolver
las ecuaciones diferenciales que rigen su
comportamiento. Mayormente es usado
por expertos en Geotecnia para saber la
distribución de esfuerzos y deformaciones
en obras subterráneas, presas de tierra,
estabilidad de taludes, etc.
Para el presente trabajo, el método de los
módulos de reacción será aplicado por la
facilidad de su implementación a nivel
estructural en programas de ordenador
comerciales como SAP2000.
3.1 Método de los Módulos de Reacción
En el campo de las cimentaciones y geotecnia,
uno de los métodos para cálculo de solicita-
ciones es la modelización como viga flexible, en
el cual se supone el terreno como un conjunto
infinito de resortes situados bajo una viga
deformable, la cimentación. La constante de
deformación de cada resorte es ks (módulo de
balasto), valor obtenido del cociente entre la
presión de contacto y el desplazamiento. La
aplicación de la teoría del módulo de balasto
planteada por E. Winkler en 1867 permite una
fácil asimilación del modelo de la interacción
sísmica suelo-estructura utilizando los métodos
matriciales de cálculo.
La formulación tradicional del cálculo de
edificaciones, considerando apoyos ideales
(empotrados o fijos) de las columnas con las
cimentaciones, lleva a la necesidad de una
descripción más detallada de las condiciones
de fijación de los apoyos de la estructura, esto
es, a una formulación correcta de las condi-
ciones de frontera, si se habla acerca de la
formulación del problema de cálculo de la
edificación dentro del campo de la mecánica
del cuerpo sólido, pero pasando al campo de un
análisis integro. El suelo de fundación donde
está apoyada la estructura tiene una participa-
ción importante, por lo cual se tendría que
realizar un análisis considerando la interacción
en forma dinámica, definiendo las rigideces
para los seis grados de libertad a la cual está
sometida la edificación. Para ello existen
diversos modelos dinámicos aplicados para
diferentes tipos de cimentación (Ref. 3, 4, 5, 6, 7
y 8). A continuación se describe el modelo que
provee la norma NBDS - 2006.
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3.2 Cálculo de las Rigideces según Norma
NBDS - 2006
La metodología que recomienda la norma es
bastante fácil de aplicar a estructuras de
edificación. Si la capacidad portante del suelo 2de fundación es superior a 3 Kgf/cm usar
apoyos ideales, caso contrario utilizar apoyos
elásticos. Los modelos dinámicos están basados
en trabajos experimentales (Ref. 7 y 8) y han
sido adecuados a nuestro medio.
Para calcular los apoyos elásticos de los nudos
de una losa de fundación o de un cimiento
corrido, se debe trabajar con las áreas
tributarias de cada nudo y solamente obtener
los resortes Kx, Ky Y Kz (ver Figura 2). Al utilizar
este tipo de apoyos elásticos se consigue un
modelo que considera razonablemente bien la
interac-ción sísmica suelo-estructura (Ref. 8).
Donde:
Kx y Ky: Resortes trasnacionales horizontales
del punto (nudo) de apoyo (Kgf/m).
Kz Resorte trasnacional vertical del punto
de apoyo (Kgf/m).
El problema principal de la mayoría de las
fórmulas de los modelos dinámicos es que se
debe conocer razonablemente bien los pará-
metros del suelo. Según la norma NBDS ¨2006
acápite 9.1.2.6, en caso de que no se disponga
de los datos geotécnicos completos, se permite
para edificaciones clasificadas en el Grupo C
(edificios residenciales, de oficinas, etc.),
utilizar el siguiente procedimiento en función
del principal resorte Kz:
Resorte vertical: Kz = k A b trib
Resortes horizontales: Kx = Ky = 0.8Kz
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Donde:
k : Coeficiente de balasto (presión aplicada b
en una superficie de suelo que produce un
asentamiento unitario), normalmente se
obtiene por medio de un ensayo de "carga
de placa".
A : Area tributaria de un nudo de un cimiento trib
corrido o losa de fundación.
Este es un procedimiento aproximado porque
el coeficiente de balasto solo representa una
porción muy limitada de suelo. Además muy
superficial, la manera de obtenerlo es muy
simple y puede ser distorsionada por muchos
factores.
Este procedimiento simplificado proporciona
valores conservadores del lado de seguridad,
se basa en que si se conoce razonablemente
bien el resorte vertical, los otros pueden
determinarse en función a este. El resorte
vertical es el principal ya que es el que soporta
las mayores cargas, incluso bajo la acción de un
sismo severo las fuerzas laterales sísmicas que
se generan en la cimentación no llegan a ser tan
grandes como para generar un posible despla-
zamiento horizontal, por lo que el valor de los
resortes horizontales no necesita ser tan
preciso, mientras que el vertical si se mueve
considerablemente, tanto por la acción de las
fuerzas gravitacionales como por las fuerzas
sísmicas. Los resortes rotacionales normal-
mente son de valores tan grandes que los
momentos flectores que actúan contra ellos
solo producen mínimas rotaciones, por lo que
su valor tampoco necesita ser muy preciso en el
caso de zapatas aisladas.
Es muy significativo destacar que en los
distintos casos de patología estructural que se
tienen en nuestro país, es muy raro observar
zapatas que se hayan desplazado o rotado, lo
que siempre se ve son zapatas que se han
asentado (desplazamiento vertical), por lo que
nuevamente se confirma la gran importancia
del resorte vertical.
4. MODELACIÓN ESTRUCTURAL
Se aplica el programa estructural SAP2000 v.14
(CSI Inc.) cuyo método se basa en la matriz de
rigidez, la simulación se realizo en 3D. La losa de
fundación, muros de sótano, las losas de las
plantas y las escaleras fueron simuladas como
elementos SHELL (cáscara), mientras que vigas,
nervios y columnas fueron modelados como
elementos FRAME (barra o pórtico). Los efectos
de interacción sísmica suelo-estructura han
sido desempeñados por medio de un lecho
elástico, asignado a cada nudo del radier de
fundación discretizado elementos SPRINGS
(resortes elásticos), en las tres direcciones
traslacionales.
Se realizaron tres modelos matemáticos para
mostrar los efectos de interacción sísmica
suelo-estructura para luego hacer una compa-
ración de resultados y poder inferir algunas
conclusiones importantes, sobre todo cuál de
ellos usar para el dimensionado final de todo el
edificio:
1. Estructura con apoyos idealizados (apoyos
fijos).
2. Estructura con fundación sobre lecho
elástico sin muros de sótano.
3. Estructura con fundación sobre lecho
elástico con muros de sótano.
Terminada la modelación matemática de la
edificación se obtuvieron las solicitaciones
internas de diseño, desplazamientos, cortantes
básales, modos de vibración, periodos y
frecuencias de vibración, etc. Se deben cumplir
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con los límites y valores admisibles establecidos
en la norma NBDS 2006, sección 9.4.2.
5. CASO DE ESTUDIO
Se presenta el caso de una edificación ubicada
en la intersección de la Av. Blanco Galindo con la
Av. Octava, manzano 89, zona Capacachi, en la
provincia Quillacollo del departamento de
Cochabamba. La estructura a calcular consta de
un sistema de pórticos de Hormigón Armado
compuesto por: un sótano, una planta baja y
diez pisos. La losa es alivianada con viguetas
vaciadas en sitio en dos direcciones y el uso de
la estructura es para un edificio multifamiliar o
vivienda comercio. El sótano está destinado
como estacionamiento de vehículos particula-
res de los ocupantes de la edificación. La planta
baja será usada para locales comerciales,
ferreterías y depósitos. Mientras que nueve de
las diez plantas son de uso residencial. Fina-
lmente el décimo piso tiene la función de
terraza donde está emplazado un asador para 3
los propietarios, un tanque elevado de 20 m y
el cuarto de maquinas para el ascensor. No se
considero muros de corte para el cajón del
ascensor.
5.1. Cargas Estáticas
Peso propio calculado por el software
estructural.
2Carga muerta (D): 325 Kg/m
Carga sobre las vigas por muros de ladrillo
iguales a 1220 Kg/m
Cargas vivas (L) según ASCE/SEI 7 - 05:
- Edificios residenciales multifamiliares
2 200 Kg/m
2- Almacenes y ferreterías 400 Kg/m
2- Escaleras 250 Kg/m
2- Cubiertas 120 Kg/m
Presión de Viento (W) estática Equivalente
según procedimiento del ASCE/SEI 7 - 05.
Velocidad del viento en la zona igual a 150
Km/h.
5.2. Carga de Sismo (E)
La norma NBDS - 2006 clasifica a la edificación
dentro del grupo C, esto significa que se
requiere un grado de seguridad normal.
Factor de importancia FI = 1.
Factor de comportamiento FC = 1.
Según la tabla TC3-1 de la Norma NDBS - 2006,
para el departamento de Cocha-bamba se
recomienda que A /g = 0.12 y un espectro de o
respuesta Tipo 6 para suelo blando con σ ≥adm
20.5 Kgf/cm , que se muestra en la figura 4. Para
realizar un análisis sísmico que tome en cuenta
la posibi l idad de que se presenten
aceleraciones sísmicas verticales, se utilizara
para la dirección "Z" el 10% del espectro de
diseño. El proceso es el siguiente según la
norma NBDS - 2006:
- Análisis sísmico al 100% en la dirección "X".
- Análisis sísmico al 100% en la dirección "Y".
- Análisis sísmico al 10% en la dirección "Z".
El diseño de toda la estructura de hormigón
armado se realizó con los criterios del regla-
mento del Instituto Americano del Concreto
ACI 318 - 11 por el método de rotura. Las
resistencias y límites de fluencia de los
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materiales para el cálculo estructural son:
2 f '= 10 kgf/cm (Resistencia característica c
del hormigón a los 28 días)
2 f = 4200 kgf/cm (Punto de fluencia del y
acero).
5.3. Características del Suelo de Fundación
De acuerdo a los resultados del estudio
geotécnico hecho en el lugar de emplaza-
miento de la obra (Ref. 12), se tiene un suelo
limo-arcilloso hasta los 2.0 metros de
profundidad y un material arcilloso de color
gris a parir de esa profundidad. Los siguientes
resultados se han utilizado para la realización
de la interacción suelo-estructura y para el
dimensionado del radier de fundación y muros
de contención:
Profundidad de fundación D = 1.50 m.f
2Capacidad portante q = 1.10 Kgf/cm adm
3Coeficiente de balasto k = 2.38 Kgf/cmb
Ángulo de fricción interna Φ = 5°
2 Cohesión c = 0.20 Kgf/cm
5.4. Resultados
Las figuras 5, 6 y 7 muestran los tres modelos
matemáticos analizados para esta edificación.
Mientras que las tablas 1, 2, 3 y 4 presentan los
periodos y frecuencias para los primeros 10
modos de vibración, los desplazamientos y
solicitaciones máximas en vigas y columnas.
La flexibilidad de la base de fundación reduce
los periodos de vibración de las distintas formas
modales, tal como puede apreciarse en la Tabla
1. Por lo tanto como se esperaba se incremen-
tan las frecuencias en modelos dinámicos que
toman en cuenta los efectos de interacción de
Espectros para suelo blando (0.5 < σadm < 2.0 kg/cm2)
Datos Límitesa0 0.12 T1 0.8c 0.3 T2 3r 1
PuntosPeriodo Pseudo Acel
seg
Sa/g
1 0.00
0.12002 0.80
0.30003 3.00 0.30004 4.00 0.22505 5.00 0.18006 6.00 0.1500
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Tabla 1 Periodos para los 10 primeros modos de vibración
N°
Modelo Estructural
Periodo de vibración por la forma (seg.)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1Apoyos
fijos2.745 2.470 2.30 0.906 0.783 0.751 0.506 0.424 0.386 0.352
2Radier sin
muros2.529 2.432 2.253 0.824 0.745 0.670 0.477 0.415 0.352 0.339
3Radier con
muros2.315 2.266 2.066 0.724 0.689 0.636 0.431 0.378 0.338 0.309
Tabla 2 Frecuencias angulares para los primeros modos de vibración
N°Modelo
Estructural
Frecuencia de vibración angular por la forma (rad/seg.)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1Apoyos
fijos2.288 2.543 2.731 6.928 8.019 8.37 12.415 14.804 16.276 17.851
2Radier sin
muros
2.484
2.583
2.788 7.619 8.424 9.376 13.162 15.129 17.852 18.54
3Radier con
muros
2.714
2.772
3.04 8.67 9.107 9.868 14.567 16.61 18.558 20.287
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la base de fundación con el terreno, frente al
modelo con apoyos fijos (ideales). Estos efectos
se hacen más notorios cuando se utiliza el
modelo completo que incluye los muros de
sótano.
Se puede apreciar en la Tabla 3 los desplaza-
mientos máximos en las direcciones
horizontales. Hay que aclarar que estos
ocurren en el 10° piso y todas las losas trabajan
considerando un efecto de "Diafragma rígido".
Los efectos de interacción suelo-estructura
t i e n d e n a d i s m i - n u i r l o s m á x i m o s
desplazamientos. Este fenómeno se puede
explicar con el postulado planteado
anteriormente, de que en los modelos
dinámicos que consideran la flexibili-dad en la
base de la fundación, parte de la energía es
retornada hacia el suelo y radiada hacia fuera
del sistema, dando lugar a un aumento de la
energía disipada por el conjunto.
También de la Tabla 3 se observa que las
solicitaciones máximas en las vigas (cortante,
momentos flector y torsor) no presentan gran
variación para los tres modelos. Se puede notar
una pequeña disminución en el cortante y en el
momento flector en los modelos que
consideran la flexibilidad en la base de la funda-
ción frente al modelo idealizado. No se
presenta fuerza axial en ningún caso.
No ocurre lo mismo en el caso de columnas.
Según la Tabla 4 el modelo que presenta los
valores más altos es el que considera solo la losa
de fundación. Se debe aclarar que la columna K-
2 es la más solicitada y que se observó la misma
tendencia para el resto de éstas en los tres
modelos matemáticos. Mientras en el modelo
que incluye el muro de sótano se observa un
28.33% de disminución en el momento Mux
frente al que no lo considera. Se puede afirmar
que el muro de contención de sótano ayuda a
rigidizar a toda la estructura disminuyendo
periodo de vibración más frente a los otros dos
modelos, así como las solicitaciones, sobretodo
en columnas.
6. CONCLUSIONES
En función a los resultados presentados se
llega a las siguientes conclusiones:
- La consideración de los efectos de
interacción suelo-estructura produce una
disminución de los periodos y el incre-
mento de las frecuencias de vibración con
relación al modelo matemático de funda-
ción simplemente apoyado (idealizado).
Esto para suelos flexibles como el que
corresponde al caso de estudio, lo que es
una característica de considerar la flexibili-
dad en la cimentación.
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- En edificios de mediana altura cimentados
en suelos sueltos, es importante considerar
los efectos de interacción sísmica suelo-
estructura. Así mismo en edificios altos de
periodos fundamentales grandes, funda-
dos sobre suelos sueltos (o muy flexibles)
profundos cuyos periodos fundamentales
son grandes y que pueden igualarse al del
edificio, los efectos de interacción sísmica
suelo-estructura serán muy importantes,
dado el efecto de resonancia que puede
producirse.
- La consideración de los efectos de
flexibilidad en la base de la cimentación se
vuelve más importante al momento de
dimensionar las columnas, ya que aumen-
tan los momentos flectores sobre-todo en
las que están unidas al radier de fundación.
También debido a los efectos sísmicos
puede existir disminución o incremento de
las cargas axiales que llegan a estas, lo que
se traduce en un incremento de secciones o
cantidades más altas de acero de refuerzo.
- La consideración de los muros de sótano en
la simulación numérica de la estructura
(que es el caso más cercano a la realidad) le
da más rigidez a la edificación para soportar
efectos sísmicos y producidos por cargas de
viento, tal como puede observarse en las
tablas y gráficos de resultados.
- Finalmente se decidió tomar el modelo
matemático 2 (sin tomar en cuenta el muro
de sótano) para dimensionar la estructura,
debido a que aun seguían haciendo
modificaciones en la arquitectura, sobre-
todo en planta, moviendo ejes, sacando
algunas columnas, variaciones en la
construcción, etc. Esto garantizará un grado
de seguridad alto aunque el diseño sea un
tanto conservador.
7. RECOMENDACIONES
Para futuros proyectos estructurales o de
investigación se sugieren algunas recomen-
daciones:
- Tomar en cuenta los análisis de interacción
sísmica suelo-estructura en edificios
medianos y altos, sobre todo cuando vayan
a estar cimentados en suelos flexibles como
arcillas y limos, ya que estos tiende a
amplificar los efectos sísmicos sobre la
edificación.
- Además es importante una buena confi-
guración estructural en planta para garan-
tizar un adecuado comportamiento estru-
ctural. Usar muros de corte para las cajas de
ascensores ayuda bastante a rigidizar al
edificio al igual que la consideración de los
muros de sótano en la modelación mate-
mática.
- La experiencia internacional y los resulta-
dos obtenidos demuestran como la
adopción de unas medidas sencillas de
protección sísmica, pueden llegar a dismi-
nuir hasta en un grado el daño esperado,
mientras que la ausencia de memoria
sísmica, la despreocupación y abandono de
unas precauciones mínimas, lo puede
incrementar en un grado.
8. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
[1] BONETT D. R. (2003). "Vulnerabilidad y
riesgo sísmico de edificios. Aplicación a
entornos urbanos en zonas de amenaza
alta y moderada". Tesis Doctoral Departa-
mento de Ingeniería del Terreno, Carto-
grafía y Geofísica. ETS de Ingenieros de
Caminos, Canales y Puertos de Barcelona.
Universidad Politécnica de Cataluña.
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