UNIVERSIDAD SIMN BOLVAR
DECANATO DE ESTUDIOS PROFESIONALES COORDINACIN DE INGENIERA MECNICA
ANLISIS DE FLEXIBILIDAD DE TUBERAS PARA LA PRODUCCIN DE CRUDOS EXTRA-PESADOS DE PDVSA PETROMIRANDA EN EL BLOQUE JUNN 6
Por: Diana Andreina Caldern Garca
INFORME DE PASANTA Presentado ante la Ilustre Universidad Simn Bolvar
como requisito parcial para optar al ttulo de Ingeniero Mecnico
Sartenejas, Diciembre de 2012
UNIVERSIDAD SIMN BOLVAR
DECANATO DE ESTUDIOS PROFESIONALES COORDINACIN DE INGENIERA MECNICA
ANLISIS DE FLEXIBILIDAD DE TUBERAS PARA LA PRODUCCIN DE CRUDOS EXTRA-PESADOS DE PDVSA PETROMIRANDA EN EL BLOQUE JUNN 6
Por: Diana Andreina Caldern Garca
Realizado con la asesora de: Tutor Acadmico: Prof. Carlos Graciano Tutor Industrial: Ing. Helder De Azevedo
INFORME DE PASANTA Presentado ante la Ilustre Universidad Simn Bolvar
como requisito parcial para optar al ttulo de Ingeniero Mecnico
Sartenejas, Diciembre de 2012 ii
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UNIVERSIDAD SIMN BOLVAR
DECANATO DE ESTUDIOS PROFESIONALES COORDINACIN DE INGENIERA MECNICA
Anlisis de flexibilidad de tuberas para la produccin de crudos extra-pesados de PDVSA PETROMIRANDA en el Bloque Junn 6
INFORME DE PASANTA presentado por Diana Caldern Garca
Realizado con la Asesora de
Carlos Graciano
RESUMEN En este informe se presentan las premisas, criterios utilizados y resultados obtenidos para el
anlisis de esfuerzos y verificacin de flexibilidad de los sistemas de tuberas pertenecientes al
proyecto Desarrollo del Bloque Junn 6 de la Faja Petrolfera del Orinoco (FPO) del consorcio
PETROMIRANDA, con el propsito de impulsar el crecimiento y la optimizacin de los
procesos de produccin de crudo ejecutados por dicha entidad.
Para la realizacin del estudio, se recopil la informacin necesaria de las lneas, tales como:
planos de planta, planos de nivel, diagramas de instrumentacin y procesos, entre otros
documentos requeridos para el anlisis de flexibilidad correspondiente a cada sistema.
Posteriormente, basados en los fundamentos tericos establecidos dentro de las normas ASME
B31.3 y ASME B31.4 (segn la lnea analizada), se procedi a cargar la documentacin en el
programa computacional para el anlisis de flexibilidad de tuberas CAESAR II V-5.0. Con el
reporte que gener el programa, se verific que los esfuerzos de los sistemas analizados se
encontrasen dentro de los rangos admisibles segn la norma correspondiente, y que las cargas en
las restricciones fueran aprobadas conforme a sus valores permisibles en el estndar de soportes.
Finalmente, se propuso la colocacin de nuevos soportes y lazos de expansin, para otorgarle
ms flexibilidad al sistema y garantizar el funcionamiento seguro del mismo.
iv
v
NDICE
NDICE DE TABLAS ................................................................................................................ viiiNDICE DE FIGURAS ................................................................................................................ ixLISTA DE SMBOLOS Y ABREVIATURAS ........................................................................... xINTRODUCCIN....................................................................................................................... 111.1 ............................................................................................. 12OBJETIVOS GENERALES1.2 ............................................................................................ 12OBJETIVOS ESPECFICOSDESCRIPCIN DE LA EMPRESA ......................................................................................... 132.1 DESCRIPCIN DEL PROYECTO ........................................................................................ 14MARCO TERICO.................................................................................................................... 173.1 ANLISIS DE FLEXIBILIDAD EN SISTEMAS DE TUBERAS ...................................... 173.2 NORMAS DE DISEO .......................................................................................................... 173.3 TIPOS DE CARGAS .............................................................................................................. 183.3.1. CLCULO DE ESFUERZOS SEGN EL CDIGO ANSI/ASME B31.3 ..................... 183.3.2. CLCULO DE ESFUERZOS SEGN EL CDIGO ANSI/ASME B31.4 ..................... 233.4 FACTORES QUE INTERVIENEN EN EL ANLISIS DE FLEXIBILIDAD ..................... 273.5 CRITERIOS EN EL ANLISIS DE FLEXIBILIDAD.......................................................... 283.6 CAESAR II.............................................................................................................................. 30PROCEDIMIENTO PARA EL ESTUDIO DE FLEXIBILIDAD.......................................... 324.1 MATERIALES Y EQUIPOS UTILIZADOS ......................................................................... 324.2 DESARROLLO DEL ANLISIS DE FLEXIBILIDAD........................................................ 32CORREDOR DE TUBERAS AXIS 100 .................................................................................. 355.1 ............................................................................. 35LNEAS INCLUIDAS EN EL ESTUDIO5.2 CONSIDERACIONES TCNICAS ....................................................................................... 365.3 CASOS CONSIDERADOS .................................................................................................... 36
vi
5.4 MODELADO DE LNEAS..................................................................................................... 375.4.1 ............................................................................................... 37Ramal de tuberas BH15.4.1.1 ............................................................................................... 38Dignostico del sistema5.4.1.2 ................................................................................................. 40Soluciones propuestas5.4.2 ....................................................................................... 44Sistema de tuberas axis 1005.4.2.1 ............................................................................................... 45Dignostico del sistema5.4.2.2 ................................................................................................. 47Soluciones propuestasCORREDOR DE TUBERAS AXIS 200 .................................................................................. 516.1 ............................................................................. 51LNEAS INCLUIDAS EN EL ESTUDIO6.2 CONSIDERACIONES TCNICAS ....................................................................................... 526.3 CASOS CONSIDERADOS .................................................................................................... 536.4 MODELADO DE LNEAS..................................................................................................... 536.4.1 ..................................................................... 54Sistema de tuberas axis 200 TRAMO 16.4.1.1 ............................................................................................... 54Diagnostico del sistema6.4.1.2 ................................................................................................. 56Soluciones propuestas6.4.2 ..................................................................... 58Sistema de tuberas axis 200 TRAMO 26.4.2.1 ............................................................................................... 59Diagnostico del sistema6.4.2.2 ................................................................................................. 60Soluciones propuestas6.4.3 ............................................................................................... 62Ramal de tuberas EB16.4.3.1 ............................................................................................ 63Diagnostico del sistema a6.4.3.2 ................................................................................................. 64Soluciones propuestas6.4.4 ............................................................................................... 66Ramal de tuberas GG16.4.4.1 ............................................................................................... 67Diagnostico del sistema6.4.4.2 ................................................................................................. 68Soluciones propuestasCORREDOR DE TUBERAS AXIS 300 .................................................................................. 707.1LNEAS INCLUIDAS EN EL ESTUDIO ............................................................................... 707.2 CONSIDERACIONES TCNICAS ....................................................................................... 707.3 CASOS CONSIDERADOS .................................................................................................... 717.4 MODELADO DE LNEAS..................................................................................................... 727.5 DIAGNSTICO DEL SISTEMA........................................................................................... 73 7.6 SOLUCIONES PROPUESTAS .............................................................................................. 74ESTUDIO Y ANLISIS DE FLEXIBILIDAD DE LA MACOLLA DE PRODUCCIN
DB1................................................................................................................................................ 778.1 LNEAS INCLUIDAS EN ESTE ESTUDIO ......................................................................... 78
vii
8.2 CONSIDERACIONES TCNICAS ....................................................................................... 798.3 CASOS CONSIDERADOS ................................................................................................... 808.4 MODELADO DE LNEAS..................................................................................................... 818.5 ANLISIS DE RESULTADOS.............................................................................................. 828.6 SOLUCIONES PROPUESTAS .............................................................................................. 83CONCLUSIONES ....................................................................................................................... 87REFERENCIAS .......................................................................................................................... 89
viii
NDICE DE TABLAS Tabla 5.1 Lneas incluidas en el estudio del sistema de tuberas del AXIS 100 ........................... 35Tabla 5.2 Resumen de Esfuerzos de las lneas asociadas al Ramal BH1...................................... 39Tabla 5.3 Mxima carga en bloque de anclaje del Sistema de tuberas Ramal BH1 .................... 39Tabla 5.4 Resumen de Esfuerzos de las lneas asociadas al Ramal BH1 modificado................... 43Tabla 5.5 Mxima carga en bloque de anclaje del Sistema de tuberas Ramal BH1 modificado . 44Tabla 5.6 Resumen de Esfuerzos de la lnea 16-P-10-100-BA5AP-NI....................................... 45Tabla 5.7 Mxima carga en bloque de anclaje de la lnea 16-P-10-100-BA5AP-NI .................. 47Tabla 5.8 Resumen de Esfuerzos de la lnea 16-P-10-100-BA5AP-NI modificado ................... 47Tabla 5.9 Mxima carga en bloque de anclaje de la lnea 16-P-10-100-BA5AP-NI modificado48Tabla 6.10 Lneas incluidas en el estudio del sistema de tuberas del AXIS 200 ......................... 51Tabla 6.11 Continuacin: Lneas incluidas en el estudio del sistema de tuberas del AXIS 200.. 52Tabla 6.12 Resumen de Esfuerzos de la lnea 16-P-10-200-BA5AP-NI..................................... 55Tabla 6.13 Mxima carga en bloque de anclaje de la lnea 16-P-10-200-BA5AP-NI ................ 55Tabla 6.14 Desplazamientos en el punto de anclaje virtual de la lnea 16-P-10-200-BA5AP-NI56Tabla 6.15 Resumen de Esfuerzos de la lnea 16-P-10-200-BA5AP-NI modificado ................. 57Tabla 6.16 Mxima carga en bloque de anclaje de la lnea 16-P-10-200-BA5AP-NI modificado....................................................................................................................................................... 57Tabla 6.17 Mximos esfuerzos sistema de tuberas del AXIS 200 tramo 2.................................. 59Tabla 6.18 Mxima carga en los bloques de anclaje del sistemas de tuberas del AXIS 200 tramo 2 ..................................................................................................................................................... 59Tabla 6.19 Mximos esfuerzos sistema de tuberas del AXIS 200 tramo 2 modificado............... 60Tabla 6.20 Mxima carga en los bloques de anclaje del sistemas de tuberas del AXIS 200 tramo 2 modificado.................................................................................................................................. 61Tabla 6.21 Mximos esfuerzos del Ramal de tuberas EB1.......................................................... 63Tabla 6.22 Mxima carga en los bloques de anclaje del Ramal de tuberas EB1 ......................... 64Tabla 6.23 Mximos esfuerzos del Ramal de tuberas EB1 modificado....................................... 65Tabla 6.24 Mxima carga en los bloques de anclaje del Ramal de tuberas EB1 modificado ...... 66Tabla 6.25 Mximos esfuerzos del Ramal de tuberas GG1 ......................................................... 67Tabla 6.26 Mximos esfuerzos del Ramal de tuberas GG1 ......................................................... 68Tabla 7.27 Lneas incluidas en el estudio del sistema de tuberas del AXIS 300 ........................ 70Tabla 7.28 Mximos esfuerzos sistema de tuberas del AXIS 300 ............................................... 73Tabla 7.29 Mxima carga en los bloques de anclaje del sistema de tuberas del AXIS 300......... 73Tabla 7.30 Mximos esfuerzos sistema de tuberas del AXIS 300 modificado............................ 74Tabla 7.31 Mxima carga en los bloques de anclaje del sistema de tuberas del AXIS 300 modificado..................................................................................................................................... 74Tabla 8.32 Lneas incluidas en el estudio...................................................................................... 78Tabla 8.33 Continuacin: Lneas incluidas en el estudio .............................................................. 79Tabla 8.34 Esfuerzos macolla DB1 ............................................................................................... 82Tabla 8.35 Cargas en la boquilla pozo #1 ..................................................................................... 83Tabla 8.36 Cargas en la boquilla pozo #8 ..................................................................................... 83Tabla 8.37 Cargas en la boquilla pozo #16 ................................................................................... 83Tabla 8.38 Mximos esfuerzos del sistema modificado................................................................ 85Tabla 8.39 Cargas en boquilla pozo #1 ......................................................................................... 85Tabla 8.40 Cargas en la boquilla pozo #8 ..................................................................................... 85Tabla 8.41 Cargas en la boquilla pozo #16 ................................................................................... 86
ix
NDICE DE FIGURAS
Figura 2.1. Estructura organizativa de PDI Gerencia e Ingeniera S.A......................................... 13Figura 2.2. Mapa de ubicacin del Bloque Junn 6 ....................................................................... 14Figura 2.3. Mapa de ubicacin de las macollas asignadas a PDI Gerencia e Ingeniera............... 15Figura 3.4. Determinacin de los esfuerzos tangenciales.............................................................. 19Figura 3.5. Esfuerzos longitudinales en la tubera ........................................................................ 21Figura 3.6. Momentos en conexiones............................................................................................ 22Figura 3.7. Lazo de expansin....................................................................................................... 30Figura 5.8. Sistema de tuberas del Ramal BH1............................................................................ 38Figura 5.9. Zona Crtica Ramal de tuberas BH1- Vista1 ............................................................. 40Figura 5.10. Zona Crtica Ramal de tuberas BH1- Vista ............................................................. 40Figura 5.11 Solucin propuesta lnea 10-P-10-103-BA5AP-NI.................................................. 41Figura 5.12. Solucin propuesta lnea 16-P-10-101-BA5AP-NI (parte 1) .................................. 42Figura 5.13. Solucin propuesta lnea 16-P-10-101-BA5AP-NI (parte 2) .................................. 42Figura 5.14. Detalle arreglo tpico de lazos de expansin............................................................. 43Figura 5.15: Sistema de tuberas de crudo lnea 16-P-10-100-BA5AP-NI ................................. 45Figura 5.16: Zona Crtica Sistema de tuberas AXIS 100- Vista 1 ............................................... 46Figura 5.17: Zona Crtica Sistema de tuberas AXIS 100- Vista 2 ............................................... 46Figura 5.18: Arreglo propuesto Sistema de tuberas AXIS 100 Tramo 1 ..................................... 48Figura 5.19: Arreglo propuesto Sistema de tuberas AXIS 100 Tramo 2 ..................................... 49Figura 5.20: Arreglo propuesto Sistema de tuberas AXIS 100 Tramo 3 ..................................... 49Figura 5.21: Arreglo propuesto Sistema de tuberas AXIS 100 Tramo 4 ..................................... 50Figura 6.22: Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 1.................................................................. 54Figura 6.23: Caso Crtico del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 1....................................... 56Figura 6.24: Arreglo Parte 1 del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 1 .................................. 57Figura 6.25: Arreglo Parte 2 del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 1 .................................. 58Figura 6.26 Sistema de tubera AXIS 200 Tramo 2 lnea 16-P-10-299-BA5AP-NI.................. 58Figura 6.27: Caso Crtico 1 del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 2.................................... 60Figura 6.28: Arreglo parte 1 del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 2 .................................. 61Figura 6.29: Arreglo parte 2 del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 2 .................................. 61Figura 6.30: Arreglo parte 3 del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 2 .................................. 62Figura 6.31: Sistema de tuberas Ramal EB1................................................................................ 63Figura 6.32: Arreglo Sistema de tuberas Ramal EB1 parte 1....................................................... 64Figura 6.33: Arreglo Sistema de tuberas Ramal EB1 parte 2....................................................... 65Figura 6.34. Ramal de tuberas GG1 ............................................................................................. 66Figura 6.35. Zona Crtica del Ramal de tuberas GG1 ................................................................. 67Figura 6.36. Arreglo parte 1 Ramal de tuberas GG1.................................................................... 68Figura 6.37. Arreglo parte 2 Ramal de tuberas GG1.................................................................... 69Figura 7.38. Sistema de tuberas Axis 300 .................................................................................... 72Figura 7.39. Axis 300 modificado, lnea 16"-P-10-300-BA5AP-NI............................................ 75Figura 7.40. Axis 300 modificado, lnea 16"-P-10-300-BA5AP-NI............................................ 76Figura 8.41 Macolla de produccin DB1 ...................................................................................... 81Figura 8.42 Detalle macolla DB1.................................................................................................. 81Figura 8.43 Arreglo propuesto ...................................................................................................... 84
x
LISTA DE SMBOLOS Y ABREVIATURAS
ANSI American National Standards Institute ASME American Society of Mechanical Engineers API American Petroleum Institute FPO Faja Petrolfera del Orinoco MBPD Miles de Barriles por Da PTA Produccin Temprana Anticipada CPF Estacin de Procesamiento Central CBJ Centro de Bombeo Junn P&ID Diagramas de Procesos e Instrumentacin SIF BCP
Factor de Intensificacin de Esfuerzos Bomba de Cavidad Progresiva
11
CAPTULO I
INTRODUCCIN
En la actualidad, las tuberas son el medio de transporte ms seguro y econmico de lquidos y
gases. Generalmente suelen recorrer cientos de kilmetros desde el lugar donde son producidos,
hasta el centro de consumo, cruzando ros, carreteras, puentes, terrenos irregulares e incluso
ciudades. Adicionalmente las tuberas se comportan mecnicamente como estructuras, estando
sometidas a traccin, torsin, flexin, compresin, etc.; lo cual genera esfuerzos que pueden
producir fallas en las mismas. Es por ello que es relevante el estudio de arreglos de tuberas, para
as garantizar la integridad de los sistemas.
Los sistemas de tuberas deben ser estudiados desde el punto de vista de anlisis de esfuerzos,
de modo de asegurar que sean capaces de absorber las cargas que incidan sobre ellos, tales
como: el peso de la tubera, el peso del lquido que se transporta, terremotos, vibraciones,
expansiones trmicas, presiones del fluido, entre otras. Un sistema de tuberas que carezca de
flexibilidad, puede ocasionar el colapso del mismo, as como generar fallas en los soportes, en las
boquillas de los equipos conectados (bombas, turbinas, recipientes a presin, compresores, etc.),
fugas en las bridas, e inclusive pudiera convertirse en una amenaza para las personas y el medio
ambiente.
Para el correcto estudio de flexibilidad de un sistema de tuberas, es necesaria la verificacin
de los esfuerzos en las tuberas, as como los momentos y fuerzas resultantes en las boquillas de
los equipos conectados, soportes y uniones bridadas, de modo de garantizar el cumplimiento de
los lineamientos establecidos en los cdigos correspondientes, o de los valores indicados por los
fabricantes.
12
El presente trabajo tiene lugar en el rea de Flexibilidad y Soportera, dentro del Departamento
de Tuberas del proyecto Desarrollo del Bloque Junn 6 de la Faja Petrolfera del Orinoco (FPO)
del consorcio PETROMIRANDA, efectuado por la empresa de consultora e ingeniera PDI
Gerencia e Ingeniera S.A. Para el cual se realiz el anlisis de flexibilidad de una macolla de
produccin de crudo extra pesado, y del corredor de tuberas de transferencias de crudo y diluente
entre las instalaciones temporales ubicadas en el bloque vecino de PETROCEDEO y las
macollas de produccin asociadas, con la finalidad de validar y garantizar el funcionamiento
seguro de los mismos.
1.1 OBJETIVOS GENERALES
Realizar el anlisis de flexibilidad de los sistemas de tuberas pertenecientes al proyecto Desarrollo del Bloque Junn 6 de la Faja Petrolfera del Orinoco (FPO) del consorcio
PETROMIRANDA.
1.2 OBJETIVOS ESPECFICOS
Manejar la documentacin tcnica y herramientas computarizadas correspondientes al rea de tuberas, tales como: planos isomtricos, planos de planta, estndar de soportes,
guas de diseo, entre otros.
Validar el diseo de los arreglos de los sistemas de tuberas propuestos para el proyecto de PETROMIRANDA, garantizando que los mismos cumplan con los criterios
establecidos en las normas ASME B31.3 y ASME B314 segn corresponda.
Evaluar y optimizar la ubicacin de bloques de anclajes, soportes y accesorios afines a los sistemas de tuberas pertenecientes al proyecto de PETROMIRANDA.
Analizar las cargas y esfuerzos sobre los sistemas de tuberas modelados mediante el programa CAESAR II.
Calcular lazos de expansin, para las lneas de tuberas del proyecto de PETROMIRANDA que as lo requieran.
Generar informes tcnicos de los anlisis de flexibilidad realizados, indicando los resultados del estudio, las recomendaciones y conclusiones, para ser entregados a
PETROMIRANDA.
CAPTULO II
DESCRIPCIN DE LA EMPRESA PDI Gerencia e Ingeniera S.A. es una empresa de consultora e ingeniera, con ms de diez
aos en el mercado venezolano, que brinda sus servicios profesionales de Ingeniera, Gerencia de
Construccin, Inspeccin de Obras y Asistencia Tcnica, en los sectores de Energa, Industrial, e
Infraestructura.
PDI ofrece una amplia gama de servicios profesionales de ingeniera para cualquiera de las
fases de desarrollo de un proyecto, que abarcan desde su definicin, hasta el desarrollo de
ingeniera bsica y de detalle, gerencia de procura, gerencia de construccin, inspeccin de obras
y apoyo tcnico.
La empresa dispone de una estructura organizativa que, para llevar a cabo cada proyecto, provee
los profesionales necesarios de las diferentes disciplinas, como lo son: ingeniera civil, procesos,
instrumentacin y control, tuberas, electricidad y mecnica. Tal como se muestra esquematizado
en la Figura 2.1
.
Figura 2.1. Estructura organizativa de PDI Gerencia e Ingeniera S.A
13
PDI ha ejecutado proyectos de gran envergadura a nivel nacional para empresas como:
PDVSA, Corpoelec, Electricidad de Caracas, Cantv, Cementos Lafarge, Locatel, Accroven,
Sincor, Petrocedeo, Pequiven, SuperOctanos, Fertinitro y Petrosucre. De la misma forma, ha
trabajado para empresas internacionales tales como Petrobras, Eni, Conoco Phillips, Audubon
Engineering, Total, Citgo, Ecuador TLC, Skanska, Veolia Water Systems, entre otras.
2.1 DESCRIPCIN DEL PROYECTO
PETROMIRANDA, empresa mixta conformada por PDVSA y el CONSORCIO NACIONAL
PETROLERO RUSO, tiene planteado dentro de su plan de negocios el desarrollo del Bloque
Junn 6 de la Faja Petrolfera del Orinoco (FPO); para esto contempla realizar en diferentes
etapas, el diseo, procura, construccin y arranque de facilidades de superficie que permitan
manejar oportunamente la produccin requerida y planificada en dicho plan de negocios.
Los proyectos a ejecutar en el rea de produccin estarn ubicados en el Bloque Junn 6,
jurisdiccin de los Municipios Jos Gregorio Monagas (Edo. Anzotegui) y Municipio Santa
Mara de Ipire (Edo. Gurico) (Figura 2.2). El rea del Bloque Junn 6, es un rea que no ha sido
desarrollada, encontrndose en ella crudos de gravedades que van desde los 7 hasta los 9API.
Figura 2.2. Mapa de ubicacin del Bloque Junn 6
14
El presente proyecto se circunscribe en la etapa de Produccin Temprana Anticipada (PTA),
donde se contempla producir entre 2 a 20 MBPD de crudo extra pesado para el ao 2012, y hasta
50 MBPD de en el ao 2013. Esta etapa se caracteriza porque no se dispone de unidad para
procesamiento de fluidos (Centro de Procesamiento de Fluidos o CPF) y tampoco mejorador de
crudo, como facilidades dentro del bloque de produccin de PETROMIRANDA para el
procesamiento del crudo extrado.
Para la PTA se dispone de instalaciones temporales ubicadas en el Centro de Bombeo Junn
(CBJ), que a su vez se encuentra en el bloque vecino perteneciente a PETROCEDEO; el crudo
diluido ser entregado en dichas instalaciones, y as mismo, el diluente requerido ser entregado
por dicho bloque a PETROMIRANDA.
Para lograr la produccin requerida en esta fase, PETROMIRANDA seleccion la locacin de
once macollas productoras, de las cuales PDI Gerencia e Ingeniera S. A., realizar la Ingeniera
de Detalle para el diseo de cuatro (4) macollas, las cuales son: DB1, BH1, GG1 y EB1 (Figura
2.3).
DB1 EB1
GG1 BH1
Figura 2.3. Mapa de ubicacin de las macollas asignadas a PDI Gerencia e Ingeniera
El tema tratado en la pasanta, corresponde a la resolucin de problemas referentes al anlisis
de flexibilidad de la macolla DB1, correspondiente a la primera etapa de Produccin Temprana
Anticipada (PTA), as como el corredor de tuberas de recoleccin de crudo y distribucin de
diluente entre las instalaciones de PETROCEDEO y las macollas de produccin asociadas.
15
16
El corredor de tuberas abarca una longitud total de 35400 metros, y cuenta con un ducto de 16
pulgadas de dimetro que corresponde a las troncales de recoleccin de crudo diluido, y un ducto
de 8 pulgadas correspondiente a las troncales de distribucin de diluente. La mayor parte del
tendido se encuentra a la vista, sin embargo, en eventuales cruces de quebradas y pasos de
vialidades, las tuberas sern enterradas. Adicionalmente, a lo largo del corredor se encuentran
instaladas estaciones de vlvulas y estaciones de derivacin en los sitios donde se requiere
realizar bifurcaciones de ramales hacia las macollas. Todos los ramales estn conformados por
dos tuberas en paralelo que transportan crudo diluido (dimetro 16) y diluente (dimetro 8).
En este trabajo se presentan las premisas, criterios utilizados y resultados obtenidos para el
anlisis de esfuerzos de las tuberas anteriormente mencionadas, con el propsito de impulsar el
crecimiento y optimizacin de los procesos de produccin de crudo ejecutados en las
instalaciones de PDVSA- PETROMIRANDA.
17
CAPTULO III
MARCO TERICO
3.1 ANLISIS DE FLEXIBILIDAD EN SISTEMAS DE TUBERAS
Se define como sistema de tuberas, al conjunto de elementos conformado por equipos,
soportes, tuberas, bridas, vlvulas, entre otros accesorios, que tienen como finalidad transportar
un fluido de un lugar a otro, bajo ciertas condiciones de presin y temperatura.
Los sistemas de tuberas deben disearse, de modo de ofrecerle a los mismos la suficiente
flexibilidad, para evitar posibles fallas en soportes, tuberas, y equipos conectados, como
consecuencia de cargas y esfuerzos excesivos.
El anlisis de flexibilidad de un sistema de tuberas, no solo se realiza para garantizar la vida
til de las instalaciones durante la operacin, sino tambin para garantizar la seguridad, ya que se
basan en cdigos y normas aceptados internacionalmente.
3.2 NORMAS DE DISEO
Las normas utilizadas en los anlisis de sistemas de tuberas, se basan en experiencias,
investigaciones y proyectos ingenieriles, en reas especficas de aplicacin. Dichas normas
establecen criterios con respecto a las cargas a considerar en el sistema, el clculo de los
esfuerzos generados, y la evaluacin de esfuerzos admisibles.
Entre las normas ms utilizadas en los anlisis de flexibilidad, se pueden mencionar:
3.2.1 American Nacional Standar Institute (ANSI),
18
3.2.2 American Society of Mechanical Engineers (ASME)
B31.1. Power Piping B31.3 Process Piping B31.4 Liquid Transportation Systems for Hydrocarbons, Petroleum Gas,
Anhydrous Ammonia and Alcohols
3.3 TIPOS DE CARGAS
En trminos generales, la finalidad de un sistema de tuberas consiste en transportar un fluido.
Por consiguiente, el sistema debe tener la capacidad de soportar el peso del fluido, el peso propio
de la tubera, las presiones internas, los esfuerzos trmicos ocasionados por la diferencia de
temperatura entre el fluido y el ambiente, las acciones externas de sismos, vientos, cargas
ocasionales, entre otros. Cada una de las cargas mencionadas, genera un esfuerzo especfico
sobre la tubera, el cual hay que verificar con su correspondiente esfuerzo admisible.
Los sistemas de tuberas analizados en el presente trabajo de pasanta, requieren que la
verificacin de sus esfuerzos estn basados en las pautas establecidas en los cdigos ASME
B31.3 [6] y ASME B31.4 [7], como se indica a continuacin.
3.3.1. CLCULO DE ESFUERZOS SEGN EL CDIGO ANSI/ASME B31.3
El Cdigo ASME B31.3 tiene como campo de aplicacin todos aquellos sistemas de tuberas
en plantas qumicas, refineras de petrleo, farmacuticas, plantas de papel, textiles, criognicas y
todas aquellas plantas relacionadas con procesos. Su objetivo, es brindar los parmetros
ingenieriles necesarios para el diseo y construccin segura de los sistemas de tuberas en las
reas mencionadas.
Los esfuerzos que establece la norma que deben ser verificados para garantizar que el sistema
de tuberas no falle, son aquellos producidos por presin, peso, expansiones y contracciones
trmicas y las ocasionadas por soportes y anclajes.
3.3.1.1. ESFUERZOS ADMISIBLES BSICOS
Los esfuerzos admisibles bsicos, son aquellos esfuerzos mximos permitidos por las normas,
que aseguran que el sistema no falle. Estos, en conjunto con el lmite de fluencia y la resistencia
mxima a traccin, se encuentran tabulados en el cdigo ASME B31.3 en funcin de la
temperatura. Sin embargo, podemos determinar el esfuerzo admisible bsico para una
determinada temperatura, como el menor valor entre un tercio de la resistencia a traccin y dos
tercios del lmite de fluencia, como se indica en la ecuacin [3.1].
[3.1]
S Min { Su, Sy}
S Esfuerzo admisible para determinada temperatura
Su Resistencia mxima a la traccin
Sy Lmite de fluencia
3.3.1.2 ESFUERZOS POR PRESIN
La presin interna (P) de la tubera, genera un esfuerzo tangencial (p) que ocasiona un aumento del dimetro de la tubera. La verificacin de dicho esfuerzo resulta de suma
importancia, ya que permite determinar el espesor de pared de la tubera. Para ello, es necesario
trazar un plano imaginario que divida la tubera en dos partes iguales, como se indica en la figura
a continuacin.
Figura 3.4. Determinacin de los esfuerzos tangenciales
El cdigo ASME B31.3 establece que el esfuerzo por presin debe calcularse con la siguiente
expresin [3.2].
19
[3.2] p YP
p Esfuerzo tangencial P Presin del fluido
D Dimetro exterior
t Espesor de la tubera
Y Coeficiente de diseo
De la ecuacin anterior, y en funcin a lo establecido por la norma ASME B31.3, el espesor
mnimo de la tubera (para t< D/6) se determina mediante la siguiente ecuacin [3.3]
[3.3]
t PD _ 2(S.E+ Y.P)
S Esfuerzo admisible
E Factor de calidad
El cdigo establece que el esfuerzo por presin (p), no debe ser mayor al producto del factor de calidad (E) y el esfuerzo bsico admisible a la temperatura de diseo (Sh).
3.3.1.3 ESFUERZOS POR CARGAS SOSTENIDAS
Se define como el esfuerzo axial producido por la presin, el peso de la tubera, el peso del
fluido, el aislante, y todas aquellas cargas de gravedad como peso de bridas, vlvulas, entre otros.
El esfuerzo sostenido (L) podemos escribirlo como la suma entre el esfuerzo longitudinal debido a la presin (LP) y el esfuerzo longitudinal debido a la gravedad (Lg). Este esfuerzo no debe exceder el valor del esfuerzo admisible bsico a la mxima temperatura esperada durante la
operacin.
[3.4]
L = LP + Lg
20
L Esfuerzo sostenido o longitudinal LP Esfuerzo longitudinal debido a la presin Lg Esfuerzo longitudinal debido a la gravedad
Trazando un plano transversal a la longitud de la tubera obtenemos:
Figura 3.5. Esfuerzos longitudinales en la tubera
El cdigo B31.3 establece que el esfuerzo longitudinal por presin debe calcularse con la
siguiente expresin:
[3.5] LP PD 4(T-c)
T Espesor nominal
c Suma de las tolerancias
El esfuerzo longitudinal por efectos de la gravedad (Lg) puede determinarse mediante la ecuacin a continuacin:
[3.6] Lg M Z
M Momento flector
Z Mdulo de la seccin transversal
Para el caso de accesorios como bridas, codos, conexiones en T, se utilizan factores
amplificadores de esfuerzos (SIF):
21
[3.7]
Lg
i Factor de intensificacin de esfuerzos
i Subndice para denotar En el plano (Figura 3.6)
o Subndice para denotar Fuera del plano (Figura 3.6)
Figura 3.6. Momentos en conexiones
3.3.1.4 ESFUERZOS POR EXPANSIN
Son esfuerzos normales o cortantes ocasionados por las restricciones estructurales del material
contra el desplazamiento. Son esfuerzos cclicos, debido a que se producen por las contracciones
o dilataciones trmicas. Son auto-limitantes, por lo que una pequea deformacin puede ser
suficiente para aliviar esfuerzos y evitar la falla del sistema.
Para la evaluacin de los esfuerzos secundarios o de expansin (E), los mismos deben compararse con el esfuerzo admisible por expansin, como indica el cdigo ASME B31.3.
[3.8] E < f(1.25Sc + 2.25Sh)
E Esfuerzo secundario f Factor de reduccin por cargas cclicas
22
Sc Esfuerzo admisible bsico a la temperatura mnima
Sh Esfuerzo admisible bsico a la temperatura mxima
Donde el esfuerzo de expansin se calcula con la siguiente expresin:
[3.9]
E=
3.3.1.5 ESFUERZOS OCASIONALES
Son esfuerzos espordicos ocasionados por movimientos ssmicos, golpes de ariete,
vibraciones, viento, descarga de vlvulas de alivio, y todas aquellas cargas que no sean
constantes. El cdigo ASME B31.3 establece que:
[3.10]
L + O 1.33. Sh
L Esfuerzo sostenido o longitudinal O Esfuerzo longitudinal por cargas ocasionales Sh Esfuerzo admisible bsico a la temperatura mxima
3.3.2. CLCULO DE ESFUERZOS SEGN EL CDIGO ANSI/ASME B31.4
El cdigo ASME B31.4 aplica para sistemas de transporte lquido de hidrocarburos, gases de
petrleo, anhdridos y alcoholes.
Esta norma tiene como objetivo establecer los requerimientos para el diseo, construccin,
inspeccin, prueba, operacin y mantenimiento seguro de los sistemas de tuberas de transporte
de lquidos, para as proteger al pblico en general, los trabajadores, el sistema de tuberas y al
medio ambiente.
El cdigo ASME B31.4 clasifica las cargas que afectan los sistemas de tuberas en cargas
sostenidas, cargas ocasionales, cargas de construccin y cargas transitorias. Tambin define como
tuberas libres, aquellas lneas que pueden desplazarse lateralmente y axialmente. De este modo,
23
la norma compara por separado los esfuerzos relacionados con tuberas libres y tuberas
restringidas.
3.3.2.1. ESFUERZO ADMISIBLES BSICO
El esfuerzo admisible bsico para tuberas libres viene dado por la siguiente expresin:
[3.11] S =F.E.Sy
S Esfuerzo admisible
F Factor de diseo basado en el espesor de la pared de la tubera
E Factor de calidad de la soldadura
Sy Esfuerzo de fluencia
3.3.2.2 ESFUERZOS POR PRESIN
Para tuberas libres y restringidas, el cdigo ASME B31.4 establece que los esfuerzos
producidos por la presin interna (SH) pueden calcularse de la siguiente manera:
[3.12]
SH = Pi.D 2 t
t Espesor de la pared
Pi Presin interna de diseo
D Dimetro externo de la tubera
SH Esfuerzo longitudinal
Los esfuerzos producidos por la presin externa, se calculan utilizando la expresin anterior,
pero sustituyendo la presin interna (Pi) por la presin externa (Pe). La diferencia entre ambos
esfuerzos no debe exceder el 78% del esfuerzo a fluencia (Sy).
24
La norma tambin establece el espesor mnimo de pared de tubera necesario para que el
sistema no falle, puede ser determinado mediante la siguiente expresin:
[3.13]
t = Pi.D 2S.E
t Espesor de la pared
Pi Presin interna de diseo
D Dimetro externo de la tubera
E Calidad de la soldadura
3.3.2.3 ESFUERZOS POR EXPANSIN
Para tuberas restringidas, la expansin trmica se puede determinar cmo:
[3.14] SE = E(T2-T1)
E Mdulo de elasticidad
Coeficiente de expansin trmica T2 Temperatura de operacin
T1 Temperatura de instalacin
SE Expansin trmica
Mientras que para tubera libres, la expansin trmica viene definida por:
[3.15] SE = (Sb2+ 4.St2) 0.72 Sy
Sb Esfuerzo debido a la flexin
St Esfuerzo debido a la torsin
25
3.3.2.4 ESFUERZOS POR CARGAS SOSTENIDAS
Los esfuerzos generados por cargas sostenidas como el peso, la presin, el aislante, entre otros,
para tuberas restringidas viene dado por:
[3.16] SL = SE+.SH +M +Fa Z A
SL Expansin trmica
Coeficiente de Poisson Fa Fuerza axial
M Momento flector
Z Mdulo de la seccin transversal
A rea transversal de la tubera
Mientras que para tubera libres, el esfuerzo por cargas sostenidas se puede determinar por:
26
[3.17] SL = Pi. D +iM +Fa 4t Z A
i Factor de intensificacin
Para lneas no enterradas los esfuerzos generados por cargas sostenidas, no deben exceder el
80% del valor del esfuerzo a fluencia (Sy).
3.3.2.5 ESFUERZOS COMBINADOS
El esfuerzo generado por cargas sostenidas, en conjunto con el esfuerzo generado por cargas de
presin, generan un mximo esfuerzo denominado esfuerzo combinado:
[3.18] Seq = 2
Seq Esfuerzo equivalente combinado
Para lneas no enterradas los esfuerzos combinados, no deben exceder el 90% del valor
del esfuerzo a fluencia (Sy).
3.4 FACTORES QUE INTERVIENEN EN EL ANLISIS DE FLEXIBILIDAD
3.4.1 EXPANSIN TRMICA
La expansin trmica es uno de los efectos ms importantes a considerar en el anlisis de
flexibilidad de sistemas de tuberas. Principalmente se originan por la diferencia de temperatura
entre el medio ambiente y el sistema de tuberas.
El material, la temperatura y la longitud de la tubera, permiten calcular la expansin trmica,
tal como indica la siguiente ecuacin [3.18], ello con el fin de verificar que no haya colisiones de
tuberas.
[3.19] L L(T)
L Variacin de la longitud de la tubera Coeficiente de dilatacin lineal L Longitud de la tubera
T T-Ta, donde Ta es la temperatura ambiente
3.4.2 DESPLAZAMIENTOS EXTERNOS
Por lo general los desplazamientos externos inducidos sobre un sistema de tuberas son de
origen trmico, aunque en otros casos puede deberse por el asentamiento del terreno. Esto
representa un efecto importante a considerar en el estudio de flexibilidad de un sistema de
tuberas, por lo que debe ser incluido en el clculo de esfuerzos por expansin.
27
28
3.4.3 EFECTO DE GRAVEDAD
El efecto de la gravedad se considera como una carga uniformemente distribuida, y viene
definida por el peso de la tubera, el peso de su contenido y el del aislante.
3.4.4 EFECTO DEL VIENTO
El efecto del viento se considera como una carga esttica uniformemente distribuida, y debe
considerarse en lneas de gran dimetro (mayor a 24) y con elevaciones superiores a los 9
metros con respecto al nivel del terreno.
3.4.5 EFECTO DEL SISMO
El efecto del sismo se considera como una carga ocasional, donde las dos direcciones
horizontales se estudian por separado. El sismo representa una fuerza uniformemente distribuida,
proporcional al peso del elemento. Se expresa en funcin de la aceleracin gravitacional gs.
3.4.6 EFECTO DE LA FRICCIN
El efecto de la friccin se utiliza para determinar la influencia de las cargas sobre las boquillas
de equipos, soportes o restricciones. El coeficiente de friccin para Acero-Acero tiene un valor
de 0.3.
3.5 CRITERIOS EN EL ANLISIS DE FLEXIBILIDAD
3.5.1 RECURSOS PARA LA FLEXIBILIDAD DE UN SISTEMA DE TUBERAS
Si una vez realizado el anlisis de flexibilidad en el sistema de tuberas, el mismo no es capaz
de soportar las cargas a las que est sometido, se pueden emplear las siguientes herramientas o
recursos (Goncalves, 2004):
Reubicacin de soportes Modificacin del tipo de soportes en puntos especficos
29
Utilizacin de soportes flexibles Modificacin parcial del recorrido de la lnea en zonas especficas Utilizacin de lazos de expansin Pretensado en fro Utilizacin de juntas de expansin y barras tensoras
3.5.2 SOPORTES
Los soportes son estructuras utilizadas principalmente para soportar las cargas de la tubera, sin
embargo tambin son utilizados para restringir ciertos movimientos en la tubera, o para absorber
vibraciones y oscilaciones.
Es muy importante tomar en consideracin los alrededores de la tubera donde se colocarn los
soportes, as como el espaciamiento entre los mismos, las cargas que estos soportarn y el aspecto
econmico. Segn el grado de restriccin que estos producen, se pueden clasificar en:
3.5.2.1 SOPORTES RGIDOS
Ofrecen restriccin del movimiento en una o ms direcciones. Entre ellos encontramos:
Anclaje: Restringe los seis (6) grados de libertad en un punto del sistema de tuberas Apoyo simple: Proveen apoyo vertical a la tubera, limitando el movimiento en la
direccin positiva al peso
Gua: Restringe el movimiento de la tubera en las direcciones perpendiculares a su eje axial
Limit Stop: Restringe el movimiento en la direccin axial de la tubera Dummy o Trunnion: Extensin soldada de tubera que brinda la posibilidad de apoyo,
se utiliza principalmente en codos
3.5.2.2 SOPORTES FLEXIBLES
Ofrecen a la tubera ciertos desplazamientos producidos por la expansin trmica, no ocasionan
altos esfuerzos sobre el sistema. Entre este tipo de soportes podemos mencionar:
Resorte de carga variable: Permite el desplazamiento vertical de la tubera, con el fin de absorber las cargas debido a la expansin trmica.
3.5.3 LAZOS DE EXPANSIN
La utilizacin de lazos de expansin, es el mtodo ms sencillo y econmico para otorgarle ms
flexibilidad a un sistema de tuberas.
Figura 3.7. Lazo de expansin
Los lazos de expansin pueden ser utilizados para mantener los esfuerzos dentro de los lmites
apropiados. Para calcular el lazo de expansin se puede utilizar los siguientes mtodos:
Mtodo de M. W. Kellogg Mtodo Guided Cantilever Mtodo de nomograma Frmula Genrica Mtodo grfico de Grinell
Para el presente trabajo se utiliz el mtodo del nomograma, el cual se expondr en un captulo
posterior.
3.6 CAESAR II
CAESAR II [8] es un programa computacional utilizado para la elaboracin de anlisis de
esfuerzos en sistemas de tuberas. Esta herramienta de clculo, permite obtener una descripcin
detallada del comportamiento del sistema de tuberas, bajo las condiciones de cargas establecidas.
Mediante la utilizacin de CAESAR II, se pueden obtener datos de esfuerzos, cargas y
30
31
desplazamientos del sistema, y su contraste con los lmites establecidos en los diversos cdigos y
normas.
CAESAR II es capaz de analizar grandes modelos de tuberas. No se limita al anlisis trmico
de dichos sistemas, sino tambin es capaz de analizar y modelar amplios rangos de cargas
estticas y dinmicas. Principalmente este software, es utilizado para evaluar el diseo mecnico
de sistemas de tuberas.
32
CAPTULO IV
PROCEDIMIENTO PARA EL ESTUDIO DE FLEXIBILIDAD
El presente captulo expone todo lo referente al procedimiento y la metodologa llevada a cabo
para realizar el estudio de flexibilidad del proyecto que circunscribe la etapa de Produccin
Temprana Anticipada (PTA) del Bloque Junn 6.
4.1 DOCUMENTOS Y SOFTWARE UTILIZADOS
Paquete computacional para el anlisis de flexibilidad de sistemas de tuberas CAESAR II versin 5.0
Estndar de soportes Planos de tuberas Diagrama de Tuberas e Instrumentacin (DTI) Lista de lneas Bases de diseo Planos civiles Piping Class o Especificacin de tuberas
4.2 DESARROLLO DEL ANLISIS DE FLEXIBILIDAD
En este informe se analizan las lneas pertenecientes al corredor de tuberas en el Bloque Junn
6 para la etapa de PTA, las cuales permiten el envo de crudo diluido desde las cuatro macollas:
DB1, EB1, GG1 y BH1, hasta las facilidades existentes en PETROCEDEO (Centro de Bombeo
Junn - CBJ), as como tambin involucran el envo de diluente desde las facilidades de
PETROCEDEO (CBJ) hacia las macollas de produccin.
33
El corredor de tuberas est conformado por tramos definidos como Troncales, los cuales han
sido proyectados paralelos a algunas de las vas principales del bloque Junn 6 (AXIS 100, 200 y
300) y por tramos definidos como ramales, que consisten en tramos ubicados entre las macollas
de produccin y un punto de conexin con una Troncal.
De igual forma, en el siguiente trabajo se desarrollo el anlisis de flexibilidad de la macolla de
produccin DB1, la cual est constituida por diecisiete (17) pozos de produccin asistidos por
Bombas de Cavidades Progresivas (BCP), que descargan el crudo diluido, el agua y el gas en el
sistema de recoleccin de la Macolla DB1.
Todos los anlisis de flexibilidad mencionados se presentan en los captulos siguientes,
desplegando la metodologa de estudio a continuacin:
1. La primera fase del estudio, consiste en recopilar la informacin y datos necesarios para el
anlisis de flexibilidad:
a. Se solicitan los planos isomtricos, planos de planta y ubicacin de soportes
b. Se solicitan los DTIs para conocer la interconexin de los sistemas de tuberas
c. Se solicitan las listas de lneas donde se proporciona las condiciones de operacin
y diseo de las tuberas
d. Se solicitan los planos y especificaciones civiles, tales como condiciones del
suelo, data de sismo, etc.
2. Se procede a modelar mediante el software CAESAR II versin 5.0 los sistemas de
tuberas
a. Se verifican los sistemas de unidades de acuerdo a las especificaciones del
proyecto (ANEXO 1)
b. Se verifican los datos de las tuberas, como material, corrosin, espesor y la clase
en las bridas y vlvulas establecidas en el Piping Class del proyecto.
c. Se verifica que el clculo de los esfuerzos sea conforme a la norma o cdigo
correspondiente para cada caso de estudio
d. Se modelan las lneas, tomando como el norte la orientacin del eje de
coordenadas -X
34
3. Se realiza el anlisis esttico y se generan los reportes
a. Se verifica que los esfuerzos obtenidos por cargas sostenidas y por expansin no
superen los admitidos por la norma
b. Se chequea que los desplazamientos verticales por cargas sostenidas y en
expansin no superen los 15 mm, entre los soportes adyacentes.
c. Se revisa que las cargas en los soportes no sean excesivamente altas de acuerdo al
estndar de soportes.
d. Se verifica que los esfuerzos generados por cargas ocasionales no superen los
admitidos por la norma
4. En caso de que falle el sistema se toman acciones correctivas
a. Se modifica la soportera
b. Se modifica la ruta de la tubera
c. Se implementan lazos de expansin
5. Se procede a comunicar la informacin que afecta a las dems disciplinas y a generar los
informes tcnicos que evaluar el cliente para su aprobacin. La metodologa es la
siguiente:
a. Se entregan los clculos al lder de Flexibilidad del proyecto para ser aprobados y
revisados por l.
b. Se proporciona al grupo de Civil el reporte de cargas mximas en los soportes
c. Se indica a las dems disciplinas la ubicacin de lazos, soportes y modificaciones
de ruta para la actualizacin de los planos
d. Se incorporan los comentarios, recomendaciones y modificaciones del cliente
35
CAPTULO V
CORREDOR DE TUBERAS AXIS 100
El corredor de tuberas del AXIS 100 est conformado por tuberas en paralelo tendidas sobre
soportes metlicos. Dichas tuberas transportarn crudo diluido (dimetro 16) y diluente
(dimetro 8), desde la macolla BH1, hasta el punto de interseccin con el corredor de tuberas
del AXIS 200, abarcando una longitud total de 9.295 metros (ANEXO 3). La mayor parte del
tendido est a la vista, sin embargo, en eventuales cruces de quebradas y pasos de vialidades las
tuberas estarn enterradas.
A lo largo del AXIS 100 se cuenta con los siguientes ramales:
Ramal BH1: con una longitud total de 2960 metros, parte desde la estacin de derivacin del Ramal BH1, hasta la macolla BH1. (ANEXO 3).
5.1 LNEAS INCLUIDAS EN EL ESTUDIO
Las lneas involucradas en el anlisis se presentan en la tabla 5.1.
Tabla 5.1 Lneas incluidas en el estudio del sistema de tuberas del AXIS 100
OPERACIN DENS. DISEO
Pres. Temp. Pres. Temp. Espesor Corrosin FLUIDO LNEA
barg C kg/m3 barg C in mm
16-P-10-100-BA5AP-NI 28.7 40 947.2 33 68 0.375 3.175 CRUDO
16-P-10-101-BA5AP-NI 33.3 40 940.74 39 68 0.375 3.175 CRUDO
10-P-10-103-BA5AP-NI 33.7 40 938.32 39 68 0.307 3.175 CRUDO
8-DI-12-100-BA2DP-NI 26 36 783.57 30 64 0.203 1.6 DILUENTE
8-DI-12-101-BA2DP-NI 25.6 36 783.86 30 64 0.203 1.6 DILUENTE
3-DI-12-103-BA2DP-NI 28.8 36 783.77 33 64 0.216 1.6 DILUENTE
5.2 CONSIDERACIONES TCNICAS
El corredor de tuberas del Axis 100 es un sistema de transporte de hidrocarburos, por lo que el
anlisis de esfuerzos est basado en el cdigo ASME B31.4. Los siguientes criterios fueron
aplicados para cumplir con los cdigos y estndares como requerimiento mnimo para determinar
los valores admisibles de esfuerzos en tuberas.
26.4 C Temperatura de instalacin. 26.4 C Temperatura ambiental mnima. 55 C Temperatura ambiental mxima. Coeficiente de friccin: 0.3 para Acero sobre Acero. Software utilizado para anlisis de esfuerzos: CAESAR II versin 5.0.
Condiciones del Suelo:
Tipo de Suelo: Arena Limosa con Grava Coeficiente de Friccin = 0.4 Densidad del suelo = 2200 Profundidad de enterramientos = 0-2.75 m. ngulo de friccin para arena = 30 El factor de multiplicacin de compactacin = 0.90x8 =7.2
5.3 CASOS CONSIDERADOS
A continuacin se presentan los casos de estudio considerados.
CASOS DE CARGA ESFUERZO DESCRIPCIN
L1 = WW + HP HYD Prueba Hidrosttica
L2 = W +T1+P1 OPE Operacin a condicin Operacin
L3 = W +T2+P2 OPE Operacin a condicin de Diseo
L4 = W+P1 SUS Sostenido Operacin
L5 = W+P2 SUS Sostenido Diseo
L6= L2-L4 EXP Expansin a condiciones de Operacin
36
37
L7= L3-L5 EXP Expansin a condiciones de Diseo
Donde:
WW Peso de la tubera con agua (Prueba Hidrosttica).
W Peso de la tubera
HP Presin de prueba Hidrosttica
T1, P1 Temperatura y presin a condiciones de Operacin.
T2, P2 Temperatura y presin a condicin de Diseo.
5.4 MODELADO DE LNEAS
Debido a la gran longitud que abarca el sistema de tuberas del AXIS 100, no es recomendable
modelar la lnea completa en un solo anlisis de CAESAR II. Sin embargo como el
comportamiento en tuberas es ms bien localizado, se puede dividir la lnea en estudio en
secciones para as analizarlas parte por partes (Chuan, L. 2008). Adicionalmente, el
desplazamiento en tuberas muy largas puede limitarse mediante anclajes, por lo que se secciono
el sistema de tuberas del AXIS 100 en dos partes (limitadas por anclajes) para realizar el
modelado en CAESAR II. :
I. Ramal de tuberas BH1
II. Sistema de tuberas Axis 100
5.4.1 RAMAL DE TUBERAS BH1
El primer tramo a analizar parte desde la estacin de derivacin del Ramal BH1, hasta la
macolla BH1. Abarcando una longitud total de 2960 metros. A lo largo del tendido se encuentran
tres cruces de vialidades donde la tubera se entierra.
En la Figura 5.8 se muestra el esquema original del sistema de tuberas de crudo conformado por
las lneas 10-P-10-103-BA5AP-NI y 16-P-10-101-BA5AP-NI.
Macolla BH1
Estacin de derivacin Ramal BH1
1er y 2do Cruce de vialidad
3er Cruce de vialidad
Estacin de vlvulas
Figura 5.8. Sistema de tuberas del Ramal BH1
5.4.1.1 DIAGNSTICO DEL SISTEMA
Para realizar la comparacin de los esfuerzos obtenidos con los esfuerzos admisibles, se
consideraron los siguientes casos de carga de la seccin 5.3: prueba hidrosttica, esfuerzos en
operacin y esfuerzos por expansin trmica, los cuales segn el cdigo ASME B31.4 son los
que presentan valores admisibles para el anlisis de esfuerzos.
Se chequearon que los esfuerzos no superaran el 70% del esfuerzo admisible dado la norma en
sostenido, y el 90% del esfuerzo admisible dado por la norma en expansin. Ello con el fin de
garantizar que la tubera se encuentra bien soportada y que el arreglo es lo suficientemente
flexible.
En la tabla 5.2 se muestran los resultados del anlisis de flexibilidad, en cuanto a la verificacin
de los esfuerzos
38
39
Tabla 5.2 Resumen de Esfuerzos de las lneas asociadas al Ramal BH1
SISTEMAS CRUDO
CASOS MXIMO
ESFUERZO (KPa)
NODO ESFUERZO ADMISIBLE
(KPa) %
CASO 1 (HYD) WW+HP 48793.3 9000 260621.0 18.7
CASO 2 (OPE) W+T1+P1 200015.8 1859 260621.0 76.7
CASO 3 (OPE) W+T2+P2 638333.1 1859 260621.0 244.9
CASO 4 (SUS) W+P1 43407.1 640 156373.0 27.8
CASO 5 (SUS) W+P2 48118.3 640 156373.0 30.8
CASO 6 (EXP) L6=L2-L4 159913.3 1859 208497.0 76.7
CASO 7 (EXP) L7=L3-L5 544177.0 1859 208497.0 261.0
En la Tabla 5.2 se observa que las cargas en condiciones de diseo en operacin y en
expansin, generan esfuerzos que sobrepasan su valor permisible correspondiente en un 144.9%
y 161% respectivamente. Esto se debe al efecto de la expansin trmica de la tubera, la cual
genera grandes desplazamientos que se trasladan a lo largo del tendido y vienen a recaer en los
codos del sistema (Nodo 1859 y Nodo 8080).
Tambin se puede observar altos valores de cargas (Tabla 5.3) en uno de los bloques de anclaje
cercano a la estacin de vlvulas, como consecuencia de la fuerza que generan los
desplazamientos trmicos.
Tabla 5.3 Mxima carga en bloque de anclaje del Sistema de tuberas Ramal BH1
NODO CASO DE CARGA
Fx N
Fy N
Fz N
Mx Nm
My Nm
Mz Nm
1880
1 (HYD) 847 -19759 -1577 6699 606 6621
2 (OPE) -144015 51073 197015 25767 1568 -531
3 (OPE) -478914 207191 659483 61901 4734 -21467
4 (SUS) 836 -19494 -1554 6717 595 6598
5 (SUS) 836 -19494 -1554 6717 595 6598
MAX 478914/ 3 207191/ 3 659483/ 3 61901/ 3 4734/ 3 21467/ 3
Figura 5.9. Zona Crtica Ramal de tuberas BH1- Vista1
Figura 5.10. Zona Crtica Ramal de tuberas BH1- Vista 2
5.4.1.2 SOLUCIONES PROPUESTAS Para disminuir los valores de los esfuerzos por expansin trmica, se agregaron dos lazos de
expansin adyacentes a la estacin de vlvulas, y otros dos lazos de expansin cerca del tercer
cruce de va. Esto se realiz con la finalidad de otorgarle ms flexibilidad al sistema, y as
absorber parte de las expansiones de las lneas en estudio.
Dicho lazos de expansin se calcularon mediante el Mtodo del Nomograma (ANEXO 2). Este
nomograma muestra tres regletas con determinadas y distintas escalas y unidades para hacer
40
proporcional el valor del dimetro nominal, la expansin de la tubera y la longitud efectiva del
lazo.
Como se tena como limitante que los lazos no podan sobrepasar los 15 metros de largo para
no interferir con las futuras lneas de tuberas proyectadas en las otras etapas del proyecto; se
acord que los mismos tendran una distancia de 10 metros de largo y 6 metros de ancho (previo
acuerdo con el cliente). Una vez definida la longitud efectiva del lazo, se procedi a ubicarla en el
nomograma junto con el dimetro nominal de la tubera, obteniendo la expansin absorbida por el
lazo (10 in). Luego, con la temperatura de diseo de 68 C (154.4 F) se obtuvo de la tabla C-1
del cdigo ASME B31.3 [6] el coeficiente de expansin lineal total (0.0061 ), que en conjunto
con la expansin absorbida se sustituy en la ecuacin [3.19] para obtener finalmente la longitud
efectiva que absorbe el lazo 1639.34 ft (500 m).
Tubera enterrada
Tubera enterrada
Lazo de expansin Estacin de vlvulas
Figura 5.11 Solucin propuesta lnea 10-P-10-103-BA5AP-NI (Continuacin Figura. 5.12)
41
Lazo de expansin
Bloque de Anclaje
Figura 5.12. Solucin propuesta lnea 16-P-10-101-BA5AP-NI (Continuacin Figura. 5.13)
Estacin de derivacin Ramal BH1
Lazo de expansin Lazo de expansin
Bloque de Anclaje Tubera enterrada
Figura 5.13. Solucin propuesta lnea 16-P-10-101-BA5AP-NI
42
43
GAP 3mm
GAP 3mm
Apoyo simple
5000 mm
6000 mm
1500 mm
3000 mm
10000 mm
Figura 5.14. Detalle arreglo tpico de lazos de expansin
Los resultados del anlisis de flexibilidad del sistema modificado segn la solucin propuesta,
se muestran a continuacin en las Tablas 5.4 y 5.5.
Tabla 5.4 Resumen de Esfuerzos de las lneas asociadas al Ramal BH1 modificado
SISTEMAS CRUDO
CASOS MXIMO
ESFUERZO (KPa)
NODO ESFUERZO ADMISIBLE
(KPa) %
CASO 1 (HYD) WW+HP 65591.3 1000 260621.0 25.2
CASO 2 (OPE) W+T1+P1 43453.9 4880 260621.0 16.7
CASO 3 (OPE) W+T2+P2 137228.4 5520 260621.0 52.7
CASO 4 (SUS) W+P1 43407.1 640 156373.0 27.8
CASO 5 (SUS) W+P2 48257.2 1000 156373.0 30.9
CASO 6 (EXP) L6=L2-L4 56301.7 6099 208497.0 27.0
CASO 7 (EXP) L7=L3-L5 145489.0 2869 208497.0 69.8
44
Tabla 5.5 Mxima carga en bloque de anclaje del Sistema de tuberas Ramal BH1 modificado
NODO CASO DE CARGA
Fx N
Fy N
Fz N
Mx Nm
My Nm
Mz Nm
1880
1 (HYD) 245 -19367 -748 6853 622 6685
2 (OPE) -4496 -16361 4866 8607 359 6385
3 (OPE) -4333 -15922 2163 10990 -515 5670
4 (SUS) 243 -19109 -738 6867 610 6658
5 (SUS) 243 -19109 -738 6867 610 6658
MAX 4496/ 2 19367/ 1 4866/ 2 10990/ 3 622/ 1 6685/ 1
Se puede observar que los esfuerzos generados por las cargas en condiciones de diseo en
operacin y expansin, se lograron reducir un 78.5% y 73.3% respectivamente. Por lo que los
nuevos valores de esfuerzos son inferiores a los permisibles, cumpliendo satisfactoriamente con
los criterios de flexibilidad del cdigo ASME B31.4 para su correcto funcionamiento.
De la misma forma, se logro atenuar las cargas en las restricciones hasta valores aceptables de
acuerdo al estndar de soportes del proyecto.
5.4.2 SISTEMA DE TUBERAS AXIS 100
El sistema de tuberas del AXIS 100 abarca desde la estacin de derivacin del Ramal BH1,
hasta la estacin de derivacin del Ramal DB1 (ANEXO 3), englobando una longitud de 6635
metros. El sistema se encuentra conformado por la lnea de crudo 16-P-10-100-BA5AP-NI, la
cual a lo largo del tendido cruza tres vas y un ro donde eventualmente se entierra.
Estacin de derivacin Ramal DB1
Cruce de va
Cruce de ro
Cruce de va
Estacin de derivacin Ramal BH1
Figura 5.15: Sistema de tuberas de crudo lnea 16-P-10-100-BA5AP-NI
5.4.2.1 DIAGNSTICO DEL SISTEMA
La verificacin de los esfuerzos del anlisis de flexibilidad, se presentan a continuacin en la
Tabla 5.6.
Tabla 5.6 Resumen de Esfuerzos de la lnea 16-P-10-100-BA5AP-NI
SISTEMAS CRUDO
CASOS MXIMO
ESFUERZO (KPa)
NODO ESFUERZO ADMISIBLE
(KPa) %
CASO 1 (HYD) WW+HP 93813.1 15160 260621 36
CASO 2 (OPE) W+T1+P1 128362.8 16580 260621 49.3
CASO 3 (OPE) W+T2+P2 309662.3 14560 260621 118.8
CASO 4 (SUS) W+P1 50467 24960 156373 32.3
CASO 5 (SUS) W+P2 59652.5 15160 156373 38.1
CASO 6 (EXP) L6=L2-L4 72222.2 10710 208497 34.6
CASO 7 (EXP) L7=L3-L5 229036.9 12320 208497 109.9
45
Se puede observar que los esfuerzos en condicin de diseo en operacin y expansin
sobrepasan los admitidos por el cdigo B31.4 un 18.8% y 9.9% respectivamente. Este resultado
es efecto de la rigidez que presenta el sistema, la cual no permite atenuar los esfuerzos generados
por los desplazamientos trmicos de la tubera.
A lo largo de la lnea de estudio se hallan diversos tramos enterrados, los cuales se comportan
como bloques de anclajes restringiendo el libre desplazamiento de la tubera. La lnea trata de
expandirse y aprovecha los cambios de direccin de la tubera para ello, pero los desplazamientos
son elevados y esto ocasiona la falla del sistema en esos puntos, as como tambin altas cargas en
los bloques de anclajes (Tabla 5.7).
Figura 5.16: Zona Crtica Sistema de tuberas AXIS 100- Vista 1
Figura 5.17: Zona Crtica Sistema de tuberas AXIS 100- Vista 2
46
47
Tabla 5.7 Mxima carga en bloque de anclaje de la lnea 16-P-10-100-BA5AP-NI
NODO CASO DE CARGA
Fx N
Fy N
Fz N
Mx Nm
My Nm
Mz Nm
26580 Rigid ANC
1 (HYD) -179061 -5515 31782 -698 -2 -3743
2 (OPE) -193531 -5341 34348 -388 -3 -3653
3 (OPE) -596708 -2986 105906 -1311 34 -1218
4 (SUS) -129237 -5699 22939 -865 1 -3933
5 (SUS) -143819 -5611 25527 -824 1 -3857
MAX 596708/ 3 5699/ 4 105906/ 3 1311/ 3 34/ 3 3933/ 4
5.4.2.2 SOLUCIONES PROPUESTAS
Para poder aliviar las cargas a en las restricciones y disminuir los esfuerzos sobre la tubera, es
necesario otorgarle ms flexibilidad a la lnea en estudio. Es por ello que se agregaron diecisis
lazos de expansin, distribuidos lo ms cerca posible de los anclajes, y antes y despus de cada
tramo enterrado, para as disminuir los desplazamientos generados por la expansin de la lnea.
Cerca de los cambios de direcciones de la tubera donde se presentaban elevadas fuerzas laterales
en las guas, consecuencia de las dilataciones trmicas, tambin se agregaron lazos de expansin
para absorber dichos desplazamientos. Los resultados que presenta el arreglo final se encuentran
tabulados en las Tablas 5.8 y 5.9, donde se puede observar una reduccin de los esfuerzos en
condiciones de diseo para el caso de operacin y expansin de 61.8% y 39.8% respectivamente.
Tabla 5.8 Resumen de Esfuerzos de la lnea 16-P-10-100-BA5AP-NI modificado
SISTEMAS CRUDO
CASOS MXIMO
ESFUERZO (KPa)
NODO ESFUERZO ADMISIBLE
(KPa) %
CASO 1 (HYD) WW+HP 83827.1 21620 260621 32.2
CASO 2 (OPE) W+T1+P1 70050 13180 260621 26.9
CASO 3 (OPE) W+T2+P2 118023.5 13180 260621 45.3
CASO 4 (SUS) W+P1 50539.8 21620 156373 32.3
CASO 5 (SUS) W+P2 57616.9 21620 156373 36.8
CASO 6 (EXP) L6=L2-L4 48523.3 8460 208497 23.3
CASO 7 (EXP) L7=L3-L5 137871.3 17100 208497 66.1
Tabla 5.9 Mxima carga en bloque de anclaje de la lnea 16-P-10-100-BA5AP-NI modificado
NODO CASO DE CARGA
Fx N
Fy N
Fz N
Mx Nm
My Nm
Mz Nm
26580 Rigid ANC
1 (HYD) -20136 -6418 3486 -1240 167 -4493
2 (OPE) -23598 -6312 3997 -1225 231 -4414
3 (OPE) -24414 -6364 4241 -1301 -689 -4386
4 (SUS) -15275 -6335 2679 -1218 77 -4466
5 (SUS) -16794 -6325 2938 -1217 105 -4456
MAX 24414/ 3 6418/ 1 4241/ 3 1301/ 3 689/ 3 4493/ 1
Con el nuevo arreglo, se garantiza que los esfuerzos generados en el sistema se encuentren por
debajo de los admitidos por el cdigo ASME B31.4, as como tambin se garantizan valores de
cargas permisibles en las restricciones segn el estndar de soportes del proyecto.
Lazo de expansin
Lazo de expansin
Lazo de expansin
Bloque de Anclaje
Estacin de derivacin Ramal
BH1 Lazo de expansin
Figura 5.18: Arreglo propuesto Sistema de tuberas AXIS 100 (continuacin Figura. 5.19)
48
Lazo de expansin
Tubera enterrada
Lazo de expansin
Lazo de expansin
Lazo de expansin Tubera enterrada
Bloque de Anclaje
Lazo de expansin
Figura 5.19: Arreglo propuesto Sistema de tuberas AXIS 100 (continuacin Figura. 5.20)
Lazo de expansin
Tubera enterrada Lazo de expansin
Bloque de Anclaje
Lazo de expansin
Figura 5.20: Arreglo propuesto Sistema de tuberas AXIS 100 (continuacin Figura. 5.21)
49
Lazo de expansin
Estacin de derivacin Ramal
DB1
Bloque de Anclaje
Lazo de expansin
Lazo de expansin Tubera enterrada
Lazo de expansin
Figura 5.21: Arreglo propuesto Sistema de tuberas AXIS 100
50
51
CAPTULO VI
CORREDOR DE TUBERAS AXIS 200 El sistema de tuberas del AXIS 200 parte del punto de interseccin con el sistema de tuberas
del AXIS 100 (Estacin de derivacin Ramal DB1) hasta el punto de interseccin con el sistema
de tuberas del AXIS 300 (Estacin de derivacin Ramal GG1), abarcando una longitud total de
12.530 metros. (ANEXO 3).
El sistema de tuberas del AXIS 200 se encuentra conformado por tuberas en paralelo que
transportan crudo diluido (dimetro 16) y diluente (dimetro 8).
A lo largo del AXIS 200 se cuenta con los siguientes ramales:
Ramal EB1: con una longitud de 1.645 metros. Parte desde la estacin de derivacin del Ramal EB1 hasta la macolla EB1. (ANEXO 3).
Ramal GG1: con una longitud de 4276 metros. Parte desde la estacin de derivacin del Ramal GG1 hasta macolla GG1. (ANEXO 3).
6.1 LNEAS INCLUIDAS EN EL ESTUDIO
Las lneas involucradas en el siguiente anlisis se presentan en la Tabla 6.10.
Tabla 6.10 Lneas incluidas en el estudio del sistema de tuberas del AXIS 200
OPERACIN DENS. DISEO
Pres. Temp. Pres. Temp. Espesor Corrosin FLUIDO LNEA
barg C kg/m3 barg C in mm
16-P-10-200-BA5AP-NI 4.4 40 407.89 5 68 0.375 3.175 CRUDO
16-P-10-201-BA5AP-NI 26.4 40 938.32 28 68 0.375 3.175 CRUDO
16-P-10-202-BA5AP-NI 33.3 40 940.74 39 68 0.375 3.175 CRUDO
16-P-10-299-BA5AP-NI 22.6 40 941.98 26 68 0.375 3.175 CRUDO
10-P-10-203-BA5AP-NI 16.3 40 941.99 19 68 0.307 3.175 CRUDO
Tabla 6.11 Continuacin: Lneas incluidas en el estudio del sistema de tuberas del AXIS 200
OPERACIN DENS. DISEO
Pres. Temp. Pres. Temp. Espesor Corrosin FLUIDO LNEA
barg C kg/m3 barg C in mm
10-P-10-204-BA5AP-NI 16.7 40 941.08 26 68 0.307 3.175 CRUDO
8-DI-12-200-BA2DP-NI 26.2 36 783.22 30 64 0.203 1.6 DILUENTE
8-DI-12-299-BA2DP-NI 27.3 36 780.92 34 64 0.203 1.6 DILUENTE
8-DI-12-203-BA2DP-NI 27.3 36 783.29 32 64 0.203 1.6 DILUENTE
8-DI-12-205-BA2DP-NI 26.3 36 782.21 32 64 0.203 1.6 DILUENTE
3-DI-12-204-BA2DP-NI 28.1 36 782.75 32 64 0.216 1.6 DILUENTE
3-DI-12-202-BA2DP-NI 26.2 36 782.68 30 64 0.216 1.6 DILUENTE
6.2 CONSIDERACIONES TCNICAS
El corredor de tuberas del AXIS 200 es un sistema de transporte de hidrocarburos, por lo que
el anlisis de esfuerzos est basado en el cdigo ASME B31.4. Los siguientes criterios fueron
aplicados para cumplir con los cdigos y estndares como requerimiento mnimo para determinar
los valores admisibles de esfuerzos en tuberas.
26.4 C Temperatura de instalacin. 26.4 C Temperatura ambiental mnima. 55 C Temperatura ambiental mxima. Coeficiente de friccin: 0.3 para Acero sobre Acero. Software utilizado para anlisis de esfuerzos: CAESAR II versin 5.0.
Condiciones del Suelo:
Tipo de Suelo: Arena Limosa con Grava Coeficiente de Friccin = 0.4 Densidad del suelo = 2200 Profundidad de enterramientos = 0-2.75 m. ngulo de friccin para arena = 30 El factor de multiplicacin de compactacin = 0.90x8 =7.2
52
53
6.3 CASOS CONSIDERADOS
A continuacin se presentan los casos de estudio considerados en el anlisis.
CASOS DE CARGA ESFUERZO DESCRIPCIN
L1 = WW + HP HYD Prueba Hidrosttica
L2 = W +T1+P1 OPE Operacin a condicin Operacin
L3 = W +T2+P2 OPE Operacin a condicin de Diseo
L4 = W+P1 SUS Sostenido Operacin
L5 = W+P2 SUS Sostenido Diseo
L6= L2-L4 EXP Expansin a condiciones de Operacin
L7= L3-L5 EXP Expansin a condiciones de Diseo
Donde:
WW Peso de la tubera con agua (Prueba Hidrosttica).
W Peso de la tubera
HP Presin de prueba Hidrosttica
T1, P1 Temperatura y presin a condiciones de Operacin.
T2, P2 Temperatura y presin a condicin de Diseo.
6.4 MODELADO DE LNEAS
Debido a la gran longitud que abarca el AXIS 200, se secciono en cuatro tramos (limitado por
bloques de anclajes) para facilitar el anlisis de flexibilidad, de los cuales dos de ellos
corresponden a los ramales de dicho sistema:
I. Sistema de tuberas AXIS 200 Tramo 1
II. Sistema de tuberas AXIS 200 Tramo 2
III. Ramal de tuberas EB1
IV. Ramal de tuberas GG1
6.4.1 SISTEMA DE TUBERAS AXIS 200 TRAMO 1 El primer sistema del AXIS 200 abarca desde la estacin de derivacin del Ramal DB1 hasta la
estacin de derivacin del Ramal EB1. Este tramo est conformado por la lnea de crudo 16-P-
10-200-BA5AP-NI cuyas condiciones se encuentran tabuladas en la Tabla 6.12 y Tabla 6.13. El
primer tramo del sistema de tuberas del AXIS 200 abarca una longitud total de 3600 metros,
donde en su mayora la tubera se encuentra enterrada.
Estacin de derivacin Ramal EB1
Estacin de derivacin Ramal DB1
Figura 6.22: Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 1
6.4.1.1 DIAGNSTICO DEL SISTEMA
La verificacin de los esfuerzos del anlisis de flexibilidad, se presentan a continuacin en la
Tabla 6.12
54
55
Tabla 6.12 Resumen de Esfuerzos de la lnea 16-P-10-200-BA5AP-NI
SISTEMAS CRUDO
CASOS MXIMO
ESFUERZO (KPa)
NODO ESFUERZO ADMISIBLE
(KPa) %
CASO 1 (HYD) WW+HP 18407.5 50 260615.9 7.1
CASO 2 (OPE) W+T1+P1 82859.7 10230 260615.9 31.8
CASO 3 (OPE) W+T2+P2 259590.3 10130 260615.9 99.6
CASO 4 (SUS) W+P1 13243.9 10500 156369.5 8.5
CASO 5 (SUS) W+P2 13600.8 10500 156369.5 8.7
CASO 6 (EXP) L6=L2-L4 71372.5 10130 208492.7 34.2
CASO 7 (EXP) L7=L3-L5 250260.2 10130 208492.7 120.0
Se puede observar que el esfuerzo en condicin de diseo para el caso de carga de expansin
sobrepasa el admitido por el cdigo B31.4 un 20%. Adicionalmente se presentan valores de carga
elevados en los bloques de anclajes del sistema (Tabla 6.13).
Tabla 6.13 Mxima carga en bloque de anclaje de la lnea 16-P-10-200-BA5AP-NI
NODO CASO DE CARGA
Fx N
Fy N
Fz N
Mx Nm
My Nm
Mz Nm
10 Rigid ANC
1 (HYD) 36685 -8173 6625 -2592 0 14350
2 (OPE) 333115 6819 60157 -1190 0 6593
3 (OPE) 964891 24115 174249 -4304 0 23844
4 (SUS) 20177 -5627 3644 -1733 0 9596
5 (SUS) 22928 -5528 4141 -1734 0 9601
MAX 964891/ 3 24115/ 3 174249/ 3 4304/ 3 0/ 3 23844/ 3
En una tubera enterrada, el suelo ejerce una fuerza de friccin sobre la tubera que puede
igualar la fuerza axial generada por la expansin trmica. Cuando ambas fuerzas son iguales, se
puede llegar a suprimir el movimiento de la tubera en ese punto, lo cual se denomina Anclaje
Virtual. En la Tabla 6.14 se muestran los desplazamientos del primer y ltimo nodo del sistema,
as como los nodos antes y despus del anclaje virtual que se genera como resultado de la friccin
con el suelo.
Tabla 6.14 Desplazamientos en el punto de anclaje virtual de la lnea 16-P-10-200-BA5AP-NI
NODO Dx mm
Dy mm
Dz mm
70 -3.402 39.776 -0.615
2970 -0.442 -0.056 0.533
6030 0.005 0.007 0.038
7190 0 0 0
8350 -0.002 0 -0.014
9790 -0.067 0 -2.140
10230 -0.202 40.794 1.932
Como se puede observar, justo en el los puntos donde ocurre el anclaje virtual el
desplazamiento de la tubera es cero, sin embargo va incrementando hasta alcanzar su mximo
valor. No obstante como la tubera se encuentra restringida en ambos extremos, debido a que los
bloques de anclaje le impide atenuar las dilataciones trmicas, generando la falla del mismo
cerca de los puntos de enterramiento de la tubera.
Figura 6.23: Caso Crtico del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 1
6.4.1.2 SOLUCIONES PROPUESTAS
Para atenuar los esfuerzos por expansin trmica y disminuir las cargas en los bloques de
anclajes del sistema, se agreg un lazo de expansin antes y despus de la tubera enterrada con
el fin de absorber los desplazamientos trmicos generados.
En la Tabla 6.15 se puede observar como el esfuerzo en expansin para la condicin de diseo
disminuy 25.6%, cumpliendo satisfactoriamente con lo establecido en el cdigo ASME B31.4.
56
Adicionalmente se logr una reduccin significativa en los bloques de anclaje del sistema (Tabla
6.16).
Tabla 6.15 Resumen de Esfuerzos de la lnea 16-P-10-200-BA5AP-NI modificado
SISTEMAS CRUDO
CASOS MXIMO
ESFUERZO (KPa)
NODO ESFUERZO ADMISIBLE
(KPa) %
CASO 1 (HYD) WW+HP 23709.6 10 260615.9 9.1
CASO 2 (OPE) W+T1+P1 70107.7 530 260615.9 26.9
CASO 3 (OPE) W+T2+P2 197420.0 530 260615.9 75.8
CASO 4 (SUS) W+P1 15016.8 10500 156369.5 9.6
CASO 5 (SUS) W+P2 15573.9 10500 156369.5 10.0
CASO 6 (EXP) L6=L2-L4 60114.9 530 208492.7 28.8
CASO 7 (EXP) L7=L3-L5 186093.0 530 208492.7 89.3
Tabla 6.16 Mxima carga en bloque de anclaje de la lnea 16-P-10-200-BA5AP-NI modificado
NODO CASO DE CARGA
Fx N
Fy N
Fz N
Mx Nm
My Nm
Mz Nm
10 Rigid ANC
1 (HYD) 2614 -10674 460 -3983 -24 17956
2 (OPE) 3622 -7076 864 -2713 1420 11958
3 (OPE) 3895 -7149 1432 -2797 3853 12086
4 (SUS) 1436 -7156 254 -2666 -13 12020
5 (SUS) 1633 -7148 288 -2666 -15 12019
MAX 3895/ 3 10674/ 1 1432/ 3 3983/ 1 3853/ 3 17956/ 1
Estacin de derivacin Ramal
DB1 Lazo de expansin
Figura 6.24: Arreglo Parte 1 del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 1
57
Estacin de derivacin Ramal
EB1
Lazo de expansin
Figura 6.25: Arreglo Parte 2 del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 1
6.4.2 SISTEMA DE TUBERAS AXIS 200 TRAMO 2
El segundo tramo del sistema de tuberas del AXIS 200 parte desde la estacin de derivacin
del Ramal EB1, hasta la estacin de derivacin del Ramal GG1. Este tramo est conformado por
la lnea de crudo 16-P-10-299-BA5AP-NI cuyas condiciones se encuentran tabuladas en la
Tabla 6.10. Este segundo tramo abarca una longitud de 3009 metros, y cuenta con dos cruces de
va, y dos cruces de ros donde la tubera se entierra.
Cruce de va
Estacin de derivacin Ramal EB1
Estacin de derivacin Ramal GG1
Cruce de ro
Cruce de ro
Cruce de va
Figura 6.26 Sistema de tubera AXIS 200 Tramo 2 lnea 16-P-10-299-BA5AP-NI
58
59
6.4.2.1 DIAGNSTICO DEL SISTEMA
Al evaluar los esfuerzos por expansin y operacin del sistema en la condicin de diseo, los
mismos sobrepasan los valores mximos admisibles dados en el cdigo ASME B31.4 un 32.9% y
32.4% respectivamente (Tabla 6.17 y 6.18).
Como se puede observar en la Figura 6.26, la tubera en estudio abarca una gran longitud que
tiene el potencial de producir grandes desplazamientos. La configuracin del sistema es bastante
rgida por lo que no puede absorber la expansin trmica de la tubera, ocasionando elevados
esfuerzos sobre la lnea en estudio, que recaen principalmente en los cambios de direcciones del
sistema.
Tabla 6.17 Mximos esfuerzos sistema de tuberas del AXIS 200 tramo 2
SISTEMAS CRUDO
CASOS MXIMO
ESFUERZO (KPa)
NODO ESFUERZO ADMISIBLE
(KPa) %
CASO 1 (HYD) WW+HP 69756.1 13580 260621.0 26.8
CASO 2 (OPE) W+T1+P1 133997.4 12820 260621.0 51.4
CASO 3 (OPE) W+T2+P2 344950.6 13580 260621.0 132.4
CASO 4 (SUS) W+P1 38156.4 3868 156373.0 24.4
CASO 5 (SUS) W+P2 44459.0 13580 156373.0 28.4
CASO 6 (EXP) L6=L2-L4 76795.5 13580 208497.0 36.8
CASO 7 (EXP) L7=L3-L5 277044.0 14460 208497.0 132.9
Tabla 6.18 Mxima carga en los bloques de anclaje del sistemas de tuberas del AXIS 200 tramo
2
NODO CASO DE CARGA
Fx N
Fy N
Fz N
Mx Nm
My Nm
Mz Nm
10 Rigid ANC
1 (HYD) 5260 -8715 168615 -12220 0 1062
2 (OPE) 9607 -8454 307968 -11832 0 1727
3 (OPE) 25379 -8457 813384 -11719 -13 5585
4 (SUS) 3192 -8455 102338 -11862 0 782
5 (SUS) 3645 -8455 116852 -11860 0 836
MAX 25379/ 3 8715/ 1 813384/ 3 12220/ 1 13/ 3 5585/ 3
Figura 6.27: Caso Crtico 1 del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 2
6.4.2.2 SOLUCIONES PROPUESTAS Para otorgarle ms flexibilidad al sistema se agregaron quince lazos de expansin, los cuales
absorben las dilataciones trmicas de la tubera en los tramos rectos, disminuyendo as el sobre
esfuerzo en los cambios de direcciones del corredor de tuberas.
De este modo, se puede observar en la Tabla 6.19 que los esfuerzos por expansin y operacin
para la condicin de diseo, se redujeron 41.5% y 55% respectivamente; garantizando que el
sistema cumple satisfactoriamente con lo establecido en el cdigo ASME B31.4. Adicionalmente
las nuevas cargas sobre los soportes se encuentran dentro del los valores permitidos en el estndar
de soportes del proyecto (Tabla 6.20).
Tabla 6.19 Mximos esfuerzos sistema de tuberas del AXIS 200 tramo 2 modificado
SISTEMAS CRUDO
CASOS MXIMO
ESFUERZO (KPa)
NODO ESFUERZO ADMISIBLE
(KPa) %
CASO 1 (HYD) WW+HP 65579.3 7404 260621.0 25.2
CASO 2 (OPE) W+T1+P1 89819.8 14460 260621.0 34.5
CASO 3 (OPE) W+T2+P2 155250.0 9400 260621.0 59.6
CASO 4 (SUS) W+P1 48388.0 7404 156373.0 30.9
CASO 5 (SUS) W+P2 51759.3 7404 156373.0 33.1
CASO 6 (EXP) L6=L2-L4 54258.3 7412 208497.0 26.0
CASO 7 (EXP) L7=L3-L5 161899.0 13210 208497.0 77.7
60
Tabla 6.20 Mxima carga en los bloques de anclaje del sistemas de tuberas del AXIS 200 tramo 2 modificado
NODO CASO DE CARGA
Fx N
Fy N
Fz N
Mx Nm
My Nm
Mz Nm
10 Rigid ANC
1 (HYD) -116 -10008 5005 -15926 1238 -184
2 (OPE) -165 -9709 5561 -15450 2077 -179
3 (OPE) -854 -9709 5518 -15450 5278 -179
4 (SUS) 63 -9709 4524 -15450 450 -179
5 (SUS) 24 -9709 4598 -15450 612 -179
MAX 854/ 3 10008/ 1 5561/ 2 15926/ 1 5278/ 3 184/ 1
Bloque de anclaje
Estacin de derivacin Ramal
EB1
Tubera enterrada
Lazo de expansin
Lazo de expansin
Lazo de expansin
Lazo de expansin
Figura 6.28: Arreglo del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 2 (Continuacin Figura. 6.29)
Lazo de expansin
Bloque de anclaje
Lazo de expansin
Tubera enterrada Lazo de
expansinLazo de
expansin
Bloque de anclaje
Bloque de anclaje
Figura 6.29: Arreglo del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 2 (Continuacin Figura. 6.10)
61
Lazo de expansin Lazo de expansin Estacin de
derivacin Ramal GG1
Lazo de expansin
Lazo de expansiTubera enterrada
Tubera enterrada
Lazo de expansin
Lazo de expansin Lazo de
expansin
Figura 6.30: Arreglo del Corredor de tuberas AXIS 200 Tramo 2
6.4.3 RAMAL DE TUBERAS EB1
El Ramal de tuberas EB1 est constituido por la lnea de crudo 16-P-10-201-BA5AP-NI, la
cual parte desde la estacin de derivacin del Ramal EB1, hasta la macolla de produccin EB1.
Abarcando una longitud total de 1.645 metros. El sistema cuenta con un cruce de va donde
eventualmente la tubera se entierra.
62
Estacin de derivacin Ramal
EB1 Estacin de
derivacin Macolla EB1
Cruce de va
Macolla EB1
Figura 6.31: Sistema de tuberas Ramal EB1
6.4.3.1 DIAGNSTICO DEL SISTEMA
Los resultados del anlisis de flexibilidad, en cuanto a la verificacin de los esfuerzos se
presentan a continuacin en la Tabla 6.21
Tabla 6.21 Mximos esfuerzos del Ramal de tuberas EB1
SISTEMAS CRUDO
CASOS MXIMO
ESFUERZO (KPa)
NODO ESFUERZO ADMISIBLE
(KPa) %
CASO 1 (HYD) WW+HP 66678.1 1730 260614.2 25.6
CASO 2 (OPE) W+T1+P1 78417 2990 260614.2 30.1
CASO 3 (OPE) W+T2+P2 166082.3 5830 260614.2 63.7
CASO 4 (SUS) W+P1 42847.6 3090 156368.7 27.4
CASO 5 (SUS) W+P2 46221.2 3090 156368.7 29.6
CASO 6 (EXP) L6=L2-L4 45450.9 1730 208491 21.8
CASO 7 (EXP) L7=L3-L5 112833.6 5830 208491 54.1
Se puede observar que los valores de los esfuerzos del sistema, se encuentran todos por debajo
de los valores admisibles dados en el cdigo ASME B31.4. Sin embargo las cargas en los bloques
de anclajes sobrepasan lo permisible por el estndar de soportes del proyecto.
63
Este resultado es consecuencia de los desplazamientos trmicos por expansin de la lnea, la cual
al no poder ser absorbida por la falta de flexibilidad del sistema, se traslada por el tendido hasta
verse limitada por los bloques de