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INFORME GEOTÉCNICO PARA LA CONSTRUCCIÓN DE UN FRONTON
EN LA PARCELA 27 DEL POLÍGONO 2 DE UBANI (NAVARRA)
CLIENTE: AYUNTAMIENTO DE ZABALZA
Pamplona, enero 2017
GEEA Geólogos S.L.
Pol. Id. Areta C/Irumuga nº 41, 31620 Huarte (Del.Pamplona) T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907
Cañada Real de Imas 12, 31240 Ayegui (Del. Estella). T y F: 948.554.811, M: 606.507.335
c/ Baltasar Gracián 11-1º of. 5, 26006 Logroño T: 941.509.482, M: 695.363.336
REF. INF.: IR-GE1312 0514.01
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ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN ------------------------------------------------------------------------------------------ 3
2. METODOLOGÍA ------------------------------------------------------------------------------------------- 4
3. CARACTERIZACIÓN DEL TERRENO --------------------------------------------------------------- 5 3.1. MARCO GEOLÓGICO ---------------------------------------------------------------------------------------- 5 3.2. HIDROGEOLOGÍA ------------------------------------------------------------------------------------------- 6 3.3. SISMICIDAD -------------------------------------------------------------------------------------------------- 6
4. RECONOCIMIENTO GEOTÉCNICO ----------------------------------------------------------------- 8 4.1. CALICATAS DE RECONOCIMIENTO ------------------------------------------------------------------------ 9 4.2. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA (UNE 103801–1994) ----------------------------------------- 10
5. ESTIMACIÓN DE CARGAS ADMISIBLES Y ASIENTOS --------------------------------------- 14 5.1. ESTIMACIÓN CARGAS ADMISIBLE SUELOS -------------------------------------------------------------- 14 5.2. ESTIMACIÓN CARGAS PERFIL DE METEORIZACIÓN ---------------------------------------------------- 15
6. ENSAYOS DE LABORATORIO ----------------------------------------------------------------------- 17
7. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA --------------------------------------------------------------- 18
8. SOLUCIONES DE CIMENTACIÓN ------------------------------------------------------------------ 21 8.1. TIPOLOGIA CIMENTACION -------------------------------------------------------------------------------- 21 8.2. ESTIMACIÓN ASIENTOS ----------------------------------------------------------------------------------- 22 9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ------------------------------------------------------- 24
ANEXOS
ANEXO 1: Mapa geológico y leyenda
ANEXO 2: Registro y fotografías de las calicatas
ANEXO 3: Registro del ensayo de penetración dinámica DPSH
ANEXO 4: Perfiles de correlación
ANEXO 5: Boletines de los ensayos de laboratorio
ANEXO 6: Plano de ubicación de ensayos
INFORME: IR-GE1312 0514.01
GEEA Geólogos S.L.
Pol. Id. Areta C/Irumuga nº 41, 31620 Huarte (Del.Pamplona) T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907
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1. INTRODUCCIÓN
Se solicita a GEEA Geólogos S.L., a requerimiento del AYUNTAMIENTO DE ZABALZA la pres-
tación de servicios profesionales con relación a la construcción de un frontón en la parcela
27 del polígono 2 de Ubani (Navarra).
El trabajo contratado se resume básicamente en el estudio geológico-geotécnico del te-
rreno. Se trata de caracterizar el terreno, identificar los diferentes tipos de materiales,
obtener las profundidades y situación de estos, las resistencias de los mismos, y aconsejar
sobre la base de ello las cimentaciones más apropiadas, las profundidades a las que se de-
ben realizar y las cargas admisibles del terreno.
Los Geólogos que firman el presente informe están avalados por su titulación para la reali-
zación de ensayos geotécnicos “in situ”, según se recoge en el Real Decreto 1378/2001 de
7 de Diciembre, en el que se definen las funciones profesionales del Geólogo. Los ensayos
se han realizado por GEEA GEOLOGOS S.L. laboratorio acreditado para la realización de
dichos ensayos.
Siendo estas cuestiones expuestas en este informe con fecha de enero de 2017.
GEEA Geólogos S.L.
Pol. Id. Areta C/Irumuga nº 41, 31620 Huarte (Del.Pamplona) T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907
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2. METODOLOGÍA
Una vez aprobado el presupuesto e indicados los objetivos de la investigación, el método
ha sido ordenado de la siguiente manera:
Antecedentes del lugar
1. IGME/ Mapa Geológico de España. Hoja 141 (Pamplona), escala 1:50.000.
2. Gobierno de Navarra/ Mapa geológico de Navarra. Hoja 141-I (Zizur), escala 1:25.000.
3. Gobierno de Navarra/ Mapa Geológico de Navarra, escala 1:200.000.
4. Estudios previos realizados en la zona.
Cumplimiento CTE
1. Superficie construida: PB más cubierta de frontón, con una superficie superior a
300 m2.
2. Tipo de construcción: construcción C1 en terreno T1
3. Nº de ensayos realizados en campo: tres calicatas mecánicas y dos ensayos D.P.S.H,
distribuidos tal y como queda reflejado en el croquis de ubicación (anexo 6).
4. Caracterización del horizonte de cimentación en laboratorio (anexo 5).
5. Secciones geotécnicas (anexo 4).
6. Plano de ubicación de ensayos de campo (anexo 6).
Contenidos en informe
1. Descripción geológica, hidrogeológica y sísmica (apartado 3).
2. Reconocimiento geotécnico, tipo ensayos y profundidades (apartado 4).
3. Estimación de cargas admisibles y asientos (apartado 5).
4. Ensayos de laboratorio (apartado 6).
5. Parámetros geotécnicos, espesores, litologías (apartado 7).
6. Cota de cimentación y tipología de cimentación (apartado 8).
7. Cargas admisibles, hundimiento, asientos admisibles, nivel freático, excavabilidad,
estabilidad de taludes, agresividad (apartado 9).
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3. CARACTERIZACIÓN DEL TERRENO
3.1 GEOLOGÍA
La localidad de Ubani queda recogida en la hoja 1:25.000 de Cizur (141-1). El área estu-
diada se sitúa, geológicamente, tanto desde un punto de vista estratigráfico como tectó-
nico, dentro del Dominio Pirenaico, en el subdominio Surpirenaico, de dirección Este-
Oeste, limitado al oeste por la falla de Estella y extendiéndose al este hacia la zona de
Jaca, formando una unidad denominada cuenca de Jaca-Pamplona, con predominio de ma-
teriales sedimentarios Paleocenos y Eocenos.
Desde un punto de vista tectónico, la cuenca de Jaca-Pamplona pertenece al subdominio
surpirenaico, zona en la cual, materiales Mesozoicos y Cenozoicos han sufrido un empuje
hacia el sur durante la orogenia alpina que ha desarrollado una serie de pliegues y cabal-
gamientos vergentes hacia el sur que se disponen sobre la cuenca terciaria del Ebro. Estos
cabalgamientos se han desarrollado a favor de la migración de materiales salinos del Keu-
per en respuesta a los esfuerzos producidos durante la orogenia alpina, actuando en la
mayor parte de los casos como nivel de despegue de los cabalgamientos. Dentro de esta
estructura regional la cuenca de Pamplona, se puede considerar como una cuenca de pig-
gy-back asociada al cabalgamiento de la Sierra de Alaiz – Puente la Reina. A menor escala,
el área de estudio presenta una estructura simple caracterizada por la existencia de plie-
gues de dirección NO-SE de amplio radio.
Estratigráficamente, esta zona afloran una serie de materiales de edad eocena, con la ex-
cepción de una serie de afloramientos de arcillas triásicas en facies Keuper de origen dia-
pírico. En la zona objeto de estudio afloran las arenas y areniscas de Galar, las margas fa-
jeadas y las margas de Ilundain.
La zona E de Ubani se ubica sobre las margas de Ilundain están formadas por un conjunto
muy homogéneo de margas grises nodulosas co inercalaciones centimétricas de niveles de
calcarenitas.
La zona W de esta localidad se localiza sobre las margas fajeadas están formadas por un
conjunto de lutitas rojas y lutitas margosas alternando con depósitos políticos y arcillosos.
Hacia techo aparecen de forma gradual niveles de arenisca y esporádicamente niveles
métricos de arenisca. La potencia de esta unidad es superior a 50 m.
Al W de la localidad de Ubani afloran las areniscas de Galar. Esta unidad está formada por
un conjunto de arenas y areniscas de grano fino micáceas y de tonos marrones, alternando
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con niveles limosos y margosos dolomíticos. La potencia de este conjunto es del orden de
100 m.
Sobre los materiales descritos, la red de drenaje ha depositado durante el Cuaternario
materiales de acarreo y se ha formado una extensa cobertera cuaternaria con un gran de-
sarrollo de terrazas aluviales asociadas a los principales cursos de agua y a sus afluentes,
con un predominio de cantos rodados en una matriz arenoso-arcillosa; y una serie de colu-
viones y glacis de relativa importancia en laderas y piedemontes formados por limos, limos
arcillosos y arenas con cantos dispersos, etc.
3.2 HIDROLOGÍA
Perteneciente a la Cuenca Hidrográfica del Ebro, el cauce principal de la zona lo represen-
ta el río Arga, teniendo como principales afluentes los ríos Ulzama y Elorz. La precipita-
ción media anual de la zona es del orden de 765 mm, con unos 700 mm. de evapotranspi-
ración potencial (valores tomados de una media estimada a partir de datos de las estacio-
nes del Observatorio de Pamplona y Noain, para un periodo de 1957 a 1997).
Con respecto al comportamiento hidrogeológico se reconocen en la zona dos litologías con
un comportamiento hidráulico diferente:
a. Los depósitos aluviales cuaternarios, asociados a las terrazas y depósitos co-
luviales y glacis, en los que, en función del espesor de los mismos, se desarro-
llan acuíferos libres por porosidad. Estos acuíferos, de pequeño espesor, cuya
recarga se producirá por infiltración directa de aguas de lluvia, y su capaci-
dad de drenaje dependerá del contenido de arcillas y limos.
b. Sustrato rocoso Eoceno, a priori materiales de baja permeabilidad. Peden
desarrollar cierto grado de permeabilidad en función de fracturación que pre-
senten.
3.3 SISMICIDAD
El presente apartado tiene como objeto proporcionar los criterios que han de seguirse pa-
ra la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conserva-
ción de aquellas edificaciones y obras a las que le sea aplicable de acuerdo con las especi-
ficaciones dadas en la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edifica-
ción (NCSE-02), según lo establecido en el Real Decreto 997/2002 de 27 de septiembre
(B.O.E. nº 244 de 11 de Octubre de 2002).
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La zona de estudio, Ubani (Navarra), posee unas características sísmicas tales que la ace-
leración sísmica básica es de ab = 0,04g, siendo g la aceleración de la gravedad, y el coefi-
ciente de contribución Kv = 1.
Si la aceleración sísmica básica (ab) es igual o mayor de 0,04g deberá tenerse en cuenta
los posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.
Según la clasificación de las construcciones dada por la citada Norma, el tipo de construc-
ción en proyecto se calificaría como de Normal Importancia (aquellas construcciones cuya
destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la co-
lectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate
de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos).
No es obligatoria la aplicación de esta Norma en los casos de construcciones de modera-
da importancia, en las edificaciones de importancia normal o especial cuando la acelera-
ción sísmica básica (ab) sea inferior a 0,04g, siendo g la aceleración de la gravedad, o en
las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí, en
todas las direcciones, cuando la aceleración sísmica básica (ab) sea inferior a 0,08g. No
obstante, la Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la acele-
ración sísmica de cálculo, (ac) es igual o mayor a 0,08g.
En los casos en que sea de aplicación esta Norma no se utilizarán estructuras de mampos-
tería en seco, de adobe o de tapial en las edificaciones de importancia normal o especial.
En los edificios en que ha de aplicarse esta Norma se requiere calcular la construcción pa-
ra la acción sísmica definida en el capítulo 2, mediante los procedimientos descritos en el
capítulo 3 y cumplir las reglas de proyecto y las prescripciones constructivas indicadas en
el capítulo 4 de la citada Norma.
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8
27
41
42
43
II
III
II
I
I
PAV
II+PIII
SS+IIJ
J
J
PAV
13
2
1
PLUV.
ELEC.
TF.ELEC.
SAN.
PLUV.
P+T
Cota Pavimento Frontón: +0,27 cm.
C-1: 3,00 m
C-2: 3,00 m
C-3: 2,80 m
P-1: 9,80 m P-2: 8,80 m
4. RECONOCIMIENTO GEOTÉCNICO
Para establecer las características geotécnicas de la parcela objeto de estudio se han rea-
lizado tres calicatas mecánicas y dos ensayos de penetración dinámica estándar tipo
D.P.S.H. ubicados tal y como queda reflejado en el siguiente croquis:
También se ha recopilado información de estudios previos y se ha realizado un reconoci-
miento visual del área afectada por el proyecto.
Las calicatas de reconocimiento nos permiten reconocer el terreno hasta la profundidad
máxima alcanzada por el brazo de la máquina retroexcavadora. De ella se ha extraído
muestra para caracterizar los materiales y determinar la agresividad del terreno con rela-
ción a los sulfatos que pudieran existir y que puedan afectar a las cimentaciones.
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Las penetraciones dinámicas permiten establecer un perfil de resistencias en función de la
profundidad, hasta la cota de finalización del ensayo. Sin embargo, no se obtiene muestra
del terreno, por lo que no se puede caracterizar su naturaleza, así como tampoco es posi-
ble conocer datos del perfil por debajo de la cota de rechazo.
Adjunto a esta memoria, en la que se describen las características del terreno y las con-
clusiones y recomendaciones que se deducen del estudio, se presentan unos anexos que
contienen el mapa geológico y la leyenda (anexo 1), testificación de las calicatas y regis-
tro fotográfico (anexo 2), registro de los ensayos de penetración dinámica (D.P.S.H)
(anexo 3), perfiles de correlación (anexo 4), ensayos de laboratorio (anexo 5) y un croquis
con la ubicación de los ensayos realizados (anexo 6).
4.1. CALICATAS MECÁNICAS
Criterios de reconocimiento
Para la descripción de las calicatas mecánicas se han seguido los criterios propuestos por
la Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas (I.S.M.R.):
GRADO DENOMINACIÓN CRITERIOS DE RECONOCIMIENTO
IA SANA No hay señales de alteración de la roca matriz.
IB DÉBILMENTE
METEORIZADA Decoloración de superficies de discontinuidades principales.
II LIGERAMENTE METEORIZADA
La decoloración indica alteración de roca matriz y de superficies de discontinuidad. La roca matriz puede estar decolorada y puede ser más débil que en su estado sano.
III MODERADAMENTE
METEORIZADA
Menos de la mitad del material descompuesto y/o desintegrado como suelo. Pueden haber zonas de roca sana y decolorada, formando un marco conti-nuo o como bloques sanos.
IV MUY METEORIZADA
Más de la mitad de la roca descompuesta y/o desin-tegrada en suelo. Puede haber zonas de roca sana o decolorada formando un marco continuo o como bloques / núcleos sanos.
V COMPLETAMENTE
METEORIZADA
Roca descompuesta y/o desintegrada en forma de suelo. Estructura original del macizo fundamental-mente intacta.
VI SUELO RESIDUAL
Toda la roca convertida en suelo. Destruida la es-tructura del macizo y material. Se produce un gran cambio de volumen, pero el suelo no ha sido trans-formado de modo significativo.
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Descripción de las calicatas:
El 13 de mayo de 2014 se realizaron tres calicatas de reconocimiento con el fin de definir
los horizontes del suelo y la profundidad del sustrato rocoso, tal y como se describe a con-
tinuación, siendo la profundidad máxima de investigación de -2,00 m. En el anexo 2 se in-
cluye la testificación y registro fotográfico de la misma.
Horizonte Descripción C-1 C-2 C-3
0 Tierra vegetal y/o rellenos 0,00-0,30 0,00-0,40 0,00-0,40
1 Arcillas con cantos 0,30-2,00 0,40-2,20 0,40-0,90
2a Perfil de meteorización IV de las Margas de Ilundain 2,00-3,00 2,20-3,00 0,90-2,80
Descripción de los materiales:
0. Nivel geotécnico 0, tierra vegetal y rellenos: horizonte formado por unas arcillas
arenosas con cantos, restos vegetales y rellenos antrópicos.
1. Nivel geotécnico 1, arcillas con cantos. Horizonte formado por unas arcillas ma-
rrones que contienen cantos dispersos.
2. Nivel geotécnico 2, perfil de meteorización IV del sustrato rocoso. Horizonte
formado por unas lutitas y margas de tonos rojizos y grisáceos que han perdido
su consistencia original y van alcanzando estados más sanos en profundidad.
4.2. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA (UNE 103801–1994)
Objeto y datos del ensayo
El ensayo consiste en clavar en el terreno una puntaza maciza de hierro que se encuentra
situada en el extremo de una varilla. La varilla tiene un diámetro inferior al de la puntaza,
con objeto de evitar lo máximo posible el rozamiento de la misma en el terreno.
La hinca en el terreno se logra golpeando el conjunto en su parte superior con una maza
en caída libre. Esta maza, que pesa 63,5 Kg, se deja caer desde una altura de 75 cm.
La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa mediante el número de
golpes necesarios para clavar la varilla 20 cm en dicho terreno. Este número de golpes se
designará en lo sucesivo como N20 y servirá para darnos información acerca de las carac-
terísticas físicas y geotécnicas del terreno. A partir de N20 y con una serie de correlaciones
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e interpretaciones se puede determinar la carga admisible, la resistencia dinámica en pun-
ta, etcétera.
Realización de ensayo y maquinaria utilizada
Introducida la primera varilla en la meseta de guía, se fija la puntaza a su extremo y se
sitúa la meseta en su posición definitiva. La puntaza sobresale por su parte inferior y al
colocar la meseta horizontal, se clava en el terreno. Si la magnitud que se introduce es del
orden de 20 cm, no se consideran los golpes correspondientes a esta primera división.
Cuando por algún motivo, se precisa realizar una excavación en el terreno para la intro-
ducción de la puntaza al comienzo del ensayo, se descenderá 20 cm o un múltiplo de esta
cantidad, con objeto de poder comenzar el ensayo a una cota concreta.
Se continúa el ensayo mediante los golpes necesarios para introducir cada una de las divi-
siones de 20 cm de la varilla. La velocidad de golpeo de la maza se debe estimar a razón
de 30 golpes por minuto.
Se dará por finalizado el ensayo cuando dadas 2 andanadas de 100 golpes de penetración
cada una, la penetración sea igual o inferior a 5 cm (de manera aislada en cada una de
ellas), cuando tres valores consecutivos de N20 sean iguales o superiores a 75 golpes o
cuando se alcance la profundidad que previamente se haya establecido. Siempre que la
penetración sea inferior a 20 cm, el número de golpes que se considerará será el propor-
cional correspondiente.
El resultado de los ensayos de penetración se representa en un gráfico: en ordenadas figu-
ra la profundidad que se ensaya en tramos de 20 cm y en abscisas el golpeo obtenido para
cada tramo.
El ensayo se ha realizado mediante un penetrómetro automático ROLATEC modelo ML-60
que cumple con las normas siguientes del SIMSFE (Sociedad internacional de Mecánica del
Suelo y Cimentaciones y el Comité Técnico de Pruebas de Penetración de Suelos):
DPSH-Dynamic Probing Super Heavy
S.P.T. Standard Penetration Test
Mecanismo de golpeo automático
El ensayo de penetración se ha realizado siguiendo la norma DPSH:
Relación longitud/diámetro de la maza .................. > ó = 1 y < ó = 2.
Masa de la Maza: ............................................. 63,5 Kg
Altura de Caída ............................................... 75,0 cm.
Masa yunque .................................................. 7,2 Kg.
Longitud de la varilla ........................................ 1,0 m.
Diámetro exterior de la varilla ............................ 32,0 mm.
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12
Masa máxima varilla + niple ................................ 6,31 Kg/m
Desviación máxima en primeros 5 metros ............... 1 %.
Desviación máxima a partir de 5 metros ................. 2 %.
Sección de la puntaza ....................................... Cilindro-cónica.
Área de la puntaza ........................................... 20,0 cm2
Angulo de la puntaza ........................................ 90º
Cuenteo de golpes cada ..................................... N 20,0 cm.
Cálculo de resultados
Sobre la base de los resultados de los ensayos de penetración, se puede estimar la resis-
tencia dinámica del terreno utilizando para ello la fórmula de hinca:
Fórmula dinámica de los holandeses:
La estimación de la resistencia admisible del terreno se realiza a partir de los ensayos de
penetración dinámica realizados, para ello se calcula la resistencia dinámica al hundi-
miento mediante la denominada "Fórmula de los Holandeses", cuya expresión es:
20
2
20··
·
NAPM
HMR
siendo:
M= peso de la maza (=63.5 Kg)
H= altura de caída de la maza (=75 cm)
P= peso de yunque + varillas (8 kg/m)
A= área de la puntaza (20 cm2)
20/N20= penetración por golpe, en cm
Mediante el coeficiente de Buisson, (que para el caso que nos ocupa se ha considerado un
coeficiente de 0,5), se establece la correlación entre la resistencia a la penetración diná-
mica y estática.
Para la obtención de la presión admisible del terreno, aplicamos la fórmula de MEYERHOF
simplificada, según la cual: F
RQ e
adm
siendo: Qadm = presión admisible de cálculo, en kg/cm².
Re = resistencia estática.
F = coeficiente de seguridad (se ha adoptado un valor de 20).
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13
Para el contraste de los resultados se aplica la formulación de Meyerhof (1956) en suelos
cohesivos: sobre la base del número de golpes N20 del ensayo de penetración.
para B>1,22 m
Q adm. = qc/25 x [(1+3,28 B)/(3,28 B)]2
para B<1,22 m
Q adm. = qc/15
B = ancho de la zapata
qc = Resistencia por punta.
Según Meyerhof: qc = x1,428 x N20 ; = 2,3 a 1,8 según la dureza de las arcillas.
A partir del valor de la resistencia dinámica Rp es posible estimar la resistencia en punta
estática qc (véase Buisson y otros), mediante unas correlaciones y coeficientes de trans-
formación, éstos dependen fundamentalmente de la naturaleza del terreno y de su estado
en el momento de efectuar el ensayo.
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5. ESTIMACIÓN DE CARGAS ADMISIBLES Y ASIENTOS
5.1. ESTIMACIÓN DE CARGAS ADMISIBLES EN SUELOS
Se ha realizado dos ensayos de penetración dinámica para estimar las cargas admisibles de
las litologías atravesadas en las calicatas realizadas. La ubicación de los penetrómetros así
como la profundidad alcanzada en los mismos queda reflejada en el plano que se incluye
en el anexo 6 del presente informe. En el anexo 3 se muestran la gráfica correspondiente
a los ensayos. Hay que señalar que las profundidades indicadas son a partir del inicio de
los ensayos, que se corresponde con la rasante de ejecución de los mismos.
A partir de la interpretación de los ensayos por varios métodos, se obtienen valores de
carga admisibles para el terreno ensayado. A continuación se muestra la gráfica en la que
queda representado el perfil de cargas admisibles obtenido para cada tramo de 20 cm en-
sayado hasta la profundidad alcanzada en los dos ensayos realizados.
A partir de estas gráficas y correlacionándolas con los materiales identificados en las cali-
catas se estiman las siguientes cargas:
Nivel geotécnico 0, tierra vegetal y rellenos. No se le asigna carga admisible ya
que no es apto para el desplante de la cimentación y deberá ser previamente re-
tirado.
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Nivel geotécnico 1, formado por arcillas con cantos con cargas admisibles varia-
bles entre 1,00 y 1,50 kg/cm2.
Nivel geotécnico 2a, perfil IV carga admisible de 1,50 kg/cm2.
Nivel geotécnico 2b, perfil III-II carga admisible variables entre 2,00 y valores su-
periores a 3,00 kg/cm2 conforme se van alcanzando estados más sanos de la roca.
A partir de las calicatas mecánicas, los ensayos D.P.S.H realizados y las cargas admisibles
estimadas para cada horizonte se han elaborado dos perfiles de correlación. A partir de
estos perfiles se estima la distribución de los distintos niveles geotécnicos identificados en
las calicatas. Se debe insistir que el perfil de resistencias aportado por los ensayos DPSH
carece de reconocimiento visual de los horizontes, por lo que las estimaciones realizadas
pueden no ser representativas de la realidad terreno.
5.2. ESTIMACIÓN DE CARGAS ADMISIBLES NIVEL GEOTÉCNICO 1, 2A y 2B:
El perfil de meteorización del sustrato rocoso está formado por unas lutitas y margas rojizas.
Para verificar la capacidad portante es estos tres niveles contamos con los D.P.S.H. son en-
sayos de resistencia. A partir de los dos ensayos realizados y por diferentes correlaciones ob-
tenemos la compresión simple para cada nivel siendo: 1,75 kg/cm2 (N.G. 1), 2,00 kg/cm2
(N.G. 2a) y 5,00 kg/cm2 (N.G.2b)
En tal caso la presión de hundimiento del terreno cohesivo vendría definido por la formula-
ción de Terzaghi:
Pvh= c x Nc + q x Nq + 1/2 γ x B x Nγ
Según este método, la presión vertical de hundimiento se compone de tres términos que
permiten evaluar el aporte de capacidad soporte debido a la residencia del terreno, a su peso
propio y a la sobrecarga al nivel de cimentación.
Siendo:
Pvh, la presión vertical de hundimiento
c, la cohesión del material
q, la sobrecarga actuante al nivel del plano de cimentación
γ, el peso específico del terreno
B, el ancho del cimiento
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Nc, Nq, Nγ, los factores de capacidad de carga, dependientes del ángulo de roza-
miento interno del material.
Teniendo en cuenta que se trata de un terreno principalmente cohesivo, la situación del aná-
lisis más desfavorable coincide con la hipótesis de corto plazo, es decir, sin permitir el drena-
je de las presiones intersticiales. Esta consideración implica que el ángulo de rozamiento in-
terno del material es nulo, por lo que los factores anteriores quedan:
Nc= π + 2 = 5,14; Nq= (1+0/1-0) x e π tg0 =1; Nγ= 1,5 (0-1) tg 0=0
Por lo tanto la expresión queda de la siguiente forma:
Pvh= c x Nc
Por otra parte, la cohesión a emplear se corresponde a la resistencia al corte sin drenaje del
terreno cohesivo, la cual y según el criterio de Mohr, es la mitad de la resistencia a compre-
sión simple obtenida. En el caso que nos ocupa a partir de los ensayos D.P.S.H. realizados,
obtenemos una cohesión de 0,88 Kg/cm2 (N.G. 1), 1,00 kg/cm2 (N.G. 2a) y 2,50 Kg/cm2 (N.G.
2b)
Aplicando los parámetros obtenidos a la formulación de Terzaghi, obtenemos que la presión
de hundimiento para el horizonte cohesivo es:
Nivel geotécnico 1, Pvh= 0,88 x 5,14 = 4,52 Kg/cm2
Nivel geotécnico 2a, Pvh= 1,00 x 5,14 = 5,14 Kg/cm2
Nivel geotécnico 2b, Pvh= 2,50 x 5,14 = 12,85 Kg/cm2
Para obtener la tensión admisible en la base de la zapata, se debe afectar la carga de hundi-
miento por un coeficiente de seguridad, que en la práctica habitual, para situaciones perma-
nentes (cimentaciones) se sitúa entre 3 y 5.
Nivel geotécnico 1, qadm= Pvh/4= 4,52/4= 1,13 Kg/cm2≈ 1,00 Kg/cm2
Nivel geotécnico 2a, qadm= Pvh/4= 5,14/4= 1,28 Kg/cm2≈ 1,30 Kg/cm2
Nivel geotécnico 2b, qadm= Pvh/4= 12,85/4= 3,21 Kg/cm2≈ 3,20 Kg/cm2
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6. ENSAYOS DE LABORATORIO
Los resultados de los ensayos se han obtenido de acuerdo con la Normativa o, en su defec-
to, a través de técnicas habituales en mecánica de suelos. Cada ensayo tiene un grado de
precisión recogido en la Norma asignada y, generalmente, en la bibliografía técnica.
Las características de los sucesivos materiales localizados en los ensayos, más allá de los
puntos analizados, se pueden inferir a partir de los resultados en los mencionados puntos.
Ahora bien, es necesario considerar que el conjunto no presenta variaciones litológicas y/o
mecánicas bruscas. Esta condición previa puede ser, en ocasiones, incorrecta, declinado
esta empresa toda responsabilidad derivada de la proyección de los resultados fuera de los
puntos de ensayo.
Sobre la base del perfil litológico, obtenido de las calicatas de reconocimiento, se selec-
cionaron muestras representativas para ser trasladadas al laboratorio acreditado, donde
fueron examinadas por personal técnico especializado, realizándose los oportunos ensayos
de clasificación y caracterización geomecánica.
El número y tipo de ensayos ejecutados, se han realizado según la siguiente normativa:
Norma
Referencia N07485 N07486
Litología Arcillas con cantos Perfil IV
Profundidad (m) 1,00 2,50
Límites Atterberg: LL/LP/IP -- 38,1/25,0/13,1 UNE 103103/94 103104/93
% pasa tamiz 0,08/0,4 -- 100/100 UNE 103101
Sulfatos (mg/kg SO42-) <100 <100 UNE 83001/2000
Clasificación Casagrande/AASTHO -- CL/ ML-OL/A6
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7. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA
El objeto de todo estudio geotécnico es definir las características de los diferentes estra-
tos y niveles litológicos reconocidos, a fin de contar con los datos necesarios para un ade-
cuado planteamiento posterior de la tipología y cota de cimentación, etc.
Los datos mostrados a continuación han sido obtenidos por métodos directos mediante la
descripción de las calicatas y los resultados de laboratorio, y por métodos indirectos a par-
tir de los ensayos de resistencia D.P.S.H realizados. Posteriormente se han contrastado to-
dos los datos obtenidos, además de consultar referencias bibliográficas.
Los horizontes litológicos que se han diferenciado son los siguientes:
Nivel geotécnico 0, tierra vegetal y rellenos: horizonte formado por unas arcillas
arenosas con algún canto, restos vegetales y rellenos antrópicos. El espesor de este
horizonte varía entre 0,30 en la zona de C1 y 0,40 m en la zona de C2 y C3. Este
horizonte no es apto para el desplante de la cimentación por lo que deberá ser pre-
viamente retirado.
Nivel geotécnico 1, arcillas con cantos: horizonte formado por unas arcillas de to-
nos marrones que contienen cantos milimétricos de tonos blanquecinos de forma
dispersa. En las calicatas realizadas este horizonte cuenta con un espesor de 1,70 m
en la zona de C1, 1,80 m en la zona de C2 y 0,50 m en la zona de C3. En las zonas
en las que se han realizado los ensayos D.P.S.H., se estima que el espesor se sitúa
en torno a 1,80 m. Los parámetros geotécnicos estimados para este nivel geotécni-
co a partir de los ensayos de resistencia realizados son los siguientes:
Consistencia: firme
Densidad natural: 1,85-1,95 g/cm3 (estimado)
Resistencia Compresión Simple qu: 1,75 kg/cm2 (N30 -14)
Angulo de rozamiento interno Øu: 0º (N30 -14)
Cohesión no drenada cu: 0,88 kg/cm2 (N30 -14)
Angulo de rozamiento interno Ø´: 16-20º (estimado)
Cohesión ´: 0,15 kg/cm2 (estimada)
Módulo deformación E: 119,80 kg/cm2
Cimentaciones convencionales:
Cargas admisibles qa: 1,00 kg/cm2 (Terzaghi)
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19
Cimentaciones especiales*:
Micropilotaje:
Resistencia unitaria límite por fuste: 1,00* kg/cm2
Pilotaje:
Resistencia unitaria límite por fuste: 0,47* kg/cm2
Resistencia unitaria límite por punta: 7,88* kg/cm2
Nivel geotécnico 2a perfil de meteorización IV de las Margas Fajeadas. Horizonte
formado por unas lutitas y margas de tonos rojizos y grises que van alcanzando es-
tados más sanos en profundidad. El techo de este horizonte se localiza a -2,00 m de
profundidad en la zona de C1, P1 y P2 (estimado a partir de la interpretación de los
golpeos), -2,10 m en la zona e C2 y -0,90 m en la zona de C3. Con la profundidad al-
canzada en las calicatas no se ha llegado a la base del horizonte pero a partir de la
interpretación de los golpeos obtenidos en los ensayos D.P.S.H. se estima que este
horizonte se extiende hasta los 8,40 m de profundidad en la zona de P1 y los 6,80 m
en la zona de P2. En todos los casos la profundidad se refiere a la rasante de ejecu-
ción de los ensayos en el momento de su ejecución. Los parámetros geotécnicos es-
timados para este nivel geotécnico son los siguientes:
Consistencia: muy compacta
Densidad natural: 1,95-2,00 g/cm3 (estimado)
Resistencia Compresión Simple qu: 2,00 kg/cm2 (N30 -16)
Angulo de rozamiento interno Øu: 0º (N30 -16)
Cohesión no drenada cu: 1,00 kg/cm2 (N30 -16)
Angulo de rozamiento interno Ø´: 16-20º (estimado)
Cohesión c: 0,20 kg/cm2 (estimado)
Módulo deformación E: 135,07 kg/cm2
Módulo balasto: K30 = 5,23 kg/cm3; K30x30 = 4,43 kg/cm3 (N30- 16)
Cimentaciones convencionales:
Cargas admisibles qa: 1,30 kg/cm2 (Terzaghi)
Cimentaciones especiales*:
Micropilotaje:
Resistencia unitaria límite por fuste: 1,00* kg/cm2
Pilotaje:
Resistencia unitaria límite por fuste: 0,50* kg/cm2
Resistencia unitaria límite por punta: 9,00* kg/cm2
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Nivel geotécnico 2b, perfil de meteorización III-II de las Margas Fajeadas. Con la
profundidad alcanzada en las calicatas no se ha alcanzado este horizonte. A partir
del golpeo obtenido en los ensayos D.P.S.H. realizados estimamos que el techo de
este horizonte se localiza a una profundidad variable entre -8,60 m en la zona de P1
y -7,00 m en la zona de P2. Los parámetros geotécnicos estimados para este nivel
geotécnico son los siguientes:
Naturaleza: cohesiva
Consistencia: dura
Densidad: 1,95/2,20 T/m3 (estimado)
Angulo de rozamiento interno Фu: 0 (N30- 40)
Resistencia a la compresión simple, qu: 5,00 kg/cm2 (N30- 40)
Cohesión sin drenaje cu: 2,50 kg/cm2 (N30- 40)
Módulo elástico: 310 kg/cm2 (N30- 40)
Angulo de rozamiento interno Ф’: 20º (estimado)
Cohesión c’: 0,40 kg/cm2 (estimado)
Módulo balasto: K30 = 13,08 kg/cm3; K30x30 = 11,08 kg/cm3 (N30- 40)
Cimentaciones convencionales:
Carga admisible: 3,20 kg/cm2 (Terzaghi)
Cimentaciones especiales*:
Micropilotaje:
Resistencia unitaria límite por fuste: 1,60* kg/cm2
Pilotaje:
Resistencia unitaria límite por fuste: 0,71* kg/cm2
Resistencia unitaria límite por punta: 22,50* kg/cm2
* Los valores de resistencia unitaria para cimentaciones profundas pueden sufrir variaciones en función del tipo de inyección aplicada para la realización de los micropilotes: IU, inyección única global; IR, inyección repetitiva; IRS, inyección repetitiva y selectiva
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8. SOLUCIONES DE CIMENTACIÓN
Se expone a continuación el desarrollo de las soluciones que se consideran como válidas a
utilizar en el diseño de las cimentaciones de las edificaciones objeto de los trabajos. La
elección de la más adecuada es potestad del técnico proyectista de la obra, una vez con-
siderados otros criterios además de los estrictamente geotécnicos.
Debe hacerse mención que los planteamientos aquí expuestos, están realizados a partir de
los datos obtenidos con los medios de investigación utilizados y sus limitaciones, referidas
a lo largo del presente informe.
Se recomienda que las conclusiones emitidas en el presente informe, sean corroboradas y
matizadas durante los trabajos de ejecución, considerando necesario que durante la exca-
vación y cimentación esté presente un geólogo, ante la posibilidad de la aparición de ele-
mentos singulares, como pueden ser cambios laterales de facies muy puntuales que hagan
que varíe la profundidad de los materiales que aparecen en este informe, de difícil detec-
ción mediante la extrapolación de los resultados obtenidos.
TIPOLOGÍA DE CIMENTACION
A partir de los trabajos realizados, los resultados obtenidos, los precedentes en la zona y
considerando la excavación proyectada para alcanzar la cota de urbanización proyectada
se plantea la realización de una cimentación convencional desplantada en el nivel geotéc-
nico 2a (perfil de meteorización IV) tal y como se describe a continuación:
8.1. TIPOLOGIA CIMENTACIÓN
1.- Cimentación convencional desplantada en el nivel geotécnico 2a, perfil IV:
Considerando que con la excavación proyectada en parte de la parcela aflorará el
perfil IV, se recomienda la realización de una cimentación superficial-semiprofunda
en función de las distintas zonas, mediante zapatas aisladas (preferentemente arrios-
tradas) o corridas desplantadas en el nivel geotécnico 2a (perfil IV).
La tensión de diseño será igual o inferior a 1,30 kg/cm2 (ver apartado de tensiones
admisibles).
A partir de los ensayos ejecutados se estima que el techo de este horizonte se en-
cuentra a las siguientes profundidades: -2,00 m en la zona de C1, -2,10 m en la zona
de C2, -0,90 m en la zona de C3. A partir de la interpretación de los golpeos obteni-
dos en los ensayos D.P.S.H., se estima que el techo de este horizonte se localiza a -
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22
2,40 m en la zona de P1 y de P2. En todos los casos las profundidades son referidas a
la rasante de ejecución de los ensayos).
En el caso de que en el momento de la excavación se localice en alguno de los puntos
de apoyo el horizonte inmediatamente inferior se deberá bajar la cota de cimenta-
ción en el resto de puntos hasta alcanzar el mismo horizonte, prevaleciendo el crite-
rio de desplantar toda la cimentación sobre una planta geomecánicamente homogé-
nea.
El desplante de la zapata deberá realizarse desde una planta geomecánicamente
homogénea, por lo que se deberán alcanzar en todos los puntos de apoyo los mismos
o similares materiales que así lo garanticen. Es preciso alcanzar materiales de igual
naturaleza en todos los puntos de apoyo, ya que si no se pueden producir asientos di-
ferenciales.
En las zonas en las que la cimentación sea semiprofunda, los pozos tendrán idénticas
dimensiones en planta que las zapatas correspondientes y un canto igual a la profun-
didad requerida y citada anteriormente, menos la profundidad existente hasta cara
baja de zapata. Se utilizará, en su ejecución, hormigón pobre o ciclópeo, una vez re-
tirado el terreno inadecuado. Sobre los pozos se apoyaran a la cota requerida, las za-
patas de hormigón armado correspondientes.
Una vez realizada la excavación de la parcela se deberá proceder continuadamente a
realizar la cimentación no permitiendo la variación de las características geotécnicas
de estos materiales por fenómenos climáticos o de otra naturaleza, ya que pueden
variar las condiciones geomecánicas de los materiales.
8.2. ESTIMACIÓN DE ASIENTOS
Método de SCHMERTMANN para cimentaciones convencionales
La estimación de asientos para el nivel geotécnico 2a y 2b (perfil de meteorización IV y
III-II respectivamente) se realiza mediante el método de Schmertmann, que supone que los
asientos para zapatas cuadradas o circulares quedan limitados a una profundidad Z = 2B,
siendo B el ancho de la zapata. El asiento se calcula por:
ii
zi ZE
IqCs 1
siendo:
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23
C1: Un factor de forma que depende de la profundidad de empotramiento de la
zapata y de valor: q
qC 0
1 5,01
Izi un coeficiente de influencia, que depende de la relación Z/B, siendo Z la pro-
fundidad y B el ancho de zapata, y de la forma de la cimentación.
Ei el módulo de deformabilidad, que según Schmertmann puede estimarse por:
E = 2,5 · Rp (zapatas cuadradas)
E = 3,5 · Rp (zapatas corridas)
Siendo Rp la resistencia a penetración estática con cono, que se puede correlacionar con
el N30 obtenido en los ensayos de penetración dinámica a partir del suelo de afección. Para
el tipo de suelo que nos ocupa, perfil de meteorización, dicha relación es igual a 2,50.
Nivel geotécnico 2a, perfil de meteorización IV:
Tomando un golpeo N30 de 16, obtenemos por lo tanto para una zapata cuadrada, un
módulo de deformación E = 112,50 kg/cm2 y para una zapata corrida de E = 157,50
kg/cm2.
Los asientos estimados para el nivel geotécnico 2a con una carga aplicada de 1,30 kg/cm2
son los siguientes:
Asiento en mmAncho de zapata 1,00 m 1,50 m 2,00 m 2,50 m 3,00 m 3,50 mZapata cuadrada 6,08 9,13 12,17 15,21 18,25 21,29Ancho de zapata 0,60 m 0,80 m 1,00 m 1,20 m 1,40 m 1,60 m
Zapata corrida 5,34 7,12 8,90 10,68 12,45 14,23
Nivel geotécnico 2b, perfil de meteorización III-II:
Tomando un golpeo N30 de 40, obtenemos por lo tanto para una zapata cuadrada, un
módulo de deformación E = 193,75 kg/cm2 y para una zapata corrida de E = 271,25
kg/cm2.
Los asientos estimados para el nivel geotécnico 2b con una carga aplicada de 3,20 kg/cm2
son los siguientes:
Asiento en mmAncho de zapata 1,00 m 1,50 m 2,00 m 2,50 m 3,00 m 3,50 mZapata cuadrada 4,83 7,25 9,66 12,08 14,49 16,91Ancho de zapata 0,60 m 0,80 m 1,00 m 1,20 m 1,40 m 1,60 m
Zapata corrida 4,24 5,65 7,06 8,48 9,89 11,30
GEEA Geólogos S.L.
Pol. Id. Areta C/Irumuga nº 41, 31620 Huarte (Del.Pamplona) T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907
Cañada Real de Imas 12, 31240 Ayegui (Del. Estella). T y F: 948.554.811, M: 606.507.335
c/ Baltasar Gracián 11-1º of. 5, 26006 Logroño T: 941.509.482, M: 695.363.336
REF. INF.: IR-GE1312 0514.01
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9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
TENSIONES ADMISIBLES
Nivel geotécnico 2a (perfil de meteorización IV): las cargas admisibles de este nivel ge-
otécnico varían entre 1,00 kg/cm2 y 1,50 kg/cm2 según se desprende del análisis de los en-
sayos de penetración dinámica por la formulación de los Holandeses y Meyerhof (1956).
Aplicando los parámetros obtenidos a la formulación de Terzaghi, obtenemos que la presión
de hundimiento para el horizonte cohesivo es:
Nivel geotécnico 2a, Pvh= 1,00 x 5,14 = 5,14 Kg/cm2
Para obtener la tensión admisible en la base de la zapata, se debe afectar la carga de hundi-
miento por un coeficiente de seguridad, que en la práctica habitual, para situaciones perma-
nentes (cimentaciones) se sitúa entre 3 y 5.
Nivel geotécnico 2a, qadm= Pvh/4= 5,14/4= 1,28 Kg/cm2≈ 1,30 Kg/cm2
Disipación del bulbo de presiones generado por una cimentación desplantada a -2,20 m con una tensión de diseño de 1,50 kg/cm2 y una zapata corrida de 3,00 m de ancho
GEEA Geólogos S.L.
Pol. Id. Areta C/Irumuga nº 41, 31620 Huarte (Del.Pamplona) T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907
Cañada Real de Imas 12, 31240 Ayegui (Del. Estella). T y F: 948.554.811, M: 606.507.335
c/ Baltasar Gracián 11-1º of. 5, 26006 Logroño T: 941.509.482, M: 695.363.336
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ASIENTOS ADMISIBLES
Método de SCHMERTMANN, los asientos totales estimados para el caso de cimentación
convencional desplantada en el nivel geotécnico 2a y 2b (perfil de meteorización IV y II-II
respectivamente) mediante zapatas cuadrada o corridas con las dimensiones y tensiones
indicadas, son admisibles, según NTE 1998, “Acondicionamiento del Terreno y Cimenta-
ción”.
En cuanto a los asientos diferenciales deberán ser comprobados con el plano de cimenta-
ción conjugando las dimensiones de las zapatas con las distancias entre ellas.
Asiento Máximo en mm. Diferencial (mm/m)
Tipo de terreno Granular Cohesivo
Edificios monumentales 12 25 1,3
Edificios hormigón armado gran rigidez 35 50 2,0
Edificio de fabrica de ladrillo de pórticos de hormigón y acero de pequeña rigidez
50 75 2,0
Estructuras metálicas isostáticas, de madera y provisionales
50 75 2,0
Asientos Admisibles (Según NTE 1998, “Acondicionamiento del Terreno y Cimentación”)
Si alguna de las zapatas posee mayor asiento del indicado en esta tabla, o bien entre dos
zapatas consecutivas existe un asiento diferencial relativo a su separación, superior al in-
dicado en la misma, se rebajara la presión de diseño de la zapata que asiente más, au-
mentando sus dimensiones hasta que cumpla.
AGUAS FREÁTICAS
Durante la realización de los ensayos no se localizó la presencia de agua en ninguno de los
ensayos.
Teniendo en cuenta la pendiente natural que presenta la parcela y la ubicación de la futu-
ra edificación, se recomienda tomar una serie de medidas correctoras en cuanto a drenaje
se refiere, para evitar que el agua procedente tanto de la escorrentía superficial así como
de la circulación subterránea, no afecten ni a la cimentación de la edificación ni a la esta-
bilidad de la ladera.
Uno de los principales problemas condicionantes de la estabilidad de la ladera, es la pre-
sencia de aguas freática procedentes de la infiltración directa de las aguas de precipita-
GEEA Geólogos S.L.
Pol. Id. Areta C/Irumuga nº 41, 31620 Huarte (Del.Pamplona) T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907
Cañada Real de Imas 12, 31240 Ayegui (Del. Estella). T y F: 948.554.811, M: 606.507.335
c/ Baltasar Gracián 11-1º of. 5, 26006 Logroño T: 941.509.482, M: 695.363.336
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ción. Por lo que se recomienda que perimetralmente al recinto de la finca se realice un
drenaje superficial cuya finalidad es recoger las aguas superficiales y evacuarlas lejos del
talud y de la cimentación, evitándose su filtración y efectos erosivos.
Como segunda medida y en aras de evitar modificar las condiciones geomecánicas del te-
rreno sobre el que se desplanten las cimentaciones, se propone la realización de un dre-
naje profundo en el trasdós del muro de contención (en el caso que se construya), relle-
nado con material granular, con el fin de evacuar el agua que pueda llegar por circulación
subterránea.
ESTABILIDAD DE TALUDES
Excavabilidad:
Los movimientos de tierras previstos para la adecuación de las zapatas afectaran a los niveles
geotécnicos 0, 1 y 2. La excavación de estos niveles geotécnicos podrá realizarse con medios
mecánicos convencionales tipo retroexcavadora.
Estabilidad:
En el caso que nos ocupa y considerando que la ladera de la parte W de la parcela objeto
de estudio se trata de una ladera potencialmente inestable, para la excavación proyecta-
da se recomiendan taludes provisionales máximos de 34º (3H:2V).
GEEA Geólogos S.L.
Pol. Id. Areta C/Irumuga nº 41, 31620 Huarte (Del.Pamplona) T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907
Cañada Real de Imas 12, 31240 Ayegui (Del. Estella). T y F: 948.554.811, M: 606.507.335
c/ Baltasar Gracián 11-1º of. 5, 26006 Logroño T: 941.509.482, M: 695.363.336
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Debido a los antecedentes de inestabilidades de la ladera recomendamos que se realice
una supervisión de las labores de excavación por parte de un técnico competente o que en
caso contrario se opte por soluciones de estabilización previas al vaciado como son los mu-
ros pantalla, pantallas de pilotes o micropilotes.
En caso de requerirse taludes más verticalizados a los indicados se recomienda la realiza-
ción de soluciones de estabilización o contención como pantallas de micropilotes o pilotes.
Los parámetros geotécnicos necesarios para el cálculo de la pantalla se localizan en el
apartado 7 del presente informe.
Otros factores que pueden incidir en la desestabilización de los taludes son: los agentes
atmosféricos, las surgencias de aguas freáticas, las sobrecargas, o conducciones subterrá-
neas paralelas a la excavación.
En taludes lindantes con edificaciones contiguas, en el caso de excavar por debajo del
desplante de la cimentación colindante y no poderse mantener que la distancia desde el
canto de la zapata más próximo al talud, sea igual o superior que la distancia restante
desde la parte superior de la zapata hasta la parte baja del talud, según requisito de la
N.T.E. Acondicionamiento del Terreno, Cimentaciones, 1998 (ver figura), se deberán to-
mar las medidas adicionales de contención como son pantallas de micropilotes, muros
pantalla para evitar la descompresión de los horizontes sobre los que se desplanta la ci-
mentación colindante.
En caso que las cimentaciones colindantes sean lineales de hormigón armado y conserven
su rigidez estructural, se podrá plantear la ejecución de obra tradicional mediante bata-
ches cortos, aunque este último método ofrece menos seguridad que los anteriores.
No obstante quedan a criterio y juicio del técnico proyectista, las soluciones de conten-
ción y sostenimiento lateral del terreno, una vez ponderados y valorados otros criterios
además de los específicamente geotécnicos.
GEEA Geólogos S.L.
Pol. Id. Areta C/Irumuga nº 41, 31620 Huarte (Del.Pamplona) T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907
Cañada Real de Imas 12, 31240 Ayegui (Del. Estella). T y F: 948.554.811, M: 606.507.335
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Estabilidad largo plazo
En cuanto a la evaluación de la estabilidad general de la ladera a largo plazo y debido a
los antecedentes existentes de otras patologías compatibles con movimiento de la ladera
se recomienda realizar un estudio más amplio con la instalación de puntos inclinometricos
para poder monitorizar la evolución de los movimientos en la potencial ladera inestable.
ESTIMACIÓN DEL GRADO DE PERMEABILIDAD DE LOS HORIZONTES
Referentes al grado de impermeabilidad de los horizontes definidos en el Informe Geotéc-
nico, y teniendo en cuenta el CTE, Sección HS 1 Protección frente a la humedad; Diseño;
Muros; Grado de impermeabilidad, se efectúan las siguientes consideraciones:
1. El grado de impermeabilidad mínimo exigido a los muros que están en contacto con el
terreno frente a la penetración del agua del terreno y de las escorrentías se obtiene en la
tabla 2.1 en función de la presencia de agua y del coeficiente de permeabilidad del terre-
no.
2. La presencia de agua se considera:
a) baja cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra por en-
cima del nivel freático;
b) media cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra a la
misma profundidad que el nivel freático o a menos de dos metros por debajo;
c) alta cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra a dos o
más metros por debajo del nivel freático.
Coeficiente de permeabilidad del terreno
Ks≥10-2 cm/s 10-5<Ks<10-2 cm/s Ks≤10-5 cm/s Presencia de agua
Alta 5 5 4 Media 3 2 2 Baja 1 1 1
Tabla 2.1 Grado de impermeabilidad mínimo exigido a los muros:
En el mencionado informe se contemplan los siguientes horizontes y los coeficientes esti-
mados de permeabilidad en cm/s correspondientes a los siguientes horizontes en función
del análisis granulométrico, experiencias previas y valores típicos contemplados en biblio-
grafía son los siguientes:
De K= 10-2 a K= 10-4 cm/s Nivel geotécnico 0. Tierra vegetal y rellenos.
De K= 10-3 a K= 10-5 cm/s Nivel geotécnico 1. Arcillas con cantos.
De K= 10-4 a K= 10-6 cm/s Nivel geotécnico 2. Perfil de meteorización IV
GEEA Geólogos S.L.
Pol. Id. Areta C/Irumuga nº 41, 31620 Huarte (Del.Pamplona) T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907
Cañada Real de Imas 12, 31240 Ayegui (Del. Estella). T y F: 948.554.811, M: 606.507.335
c/ Baltasar Gracián 11-1º of. 5, 26006 Logroño T: 941.509.482, M: 695.363.336
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De K= 10-6 a K= 10-9 cm/s Nivel geotécnico 3. Perfil de meteorización III-II
Tabla 1. Coeficiente de permeabilidad K (cm/s) de suelos (según Casagrande y Fadum)
ANALÍTICA DE LABORATORIO
Los resultados de los ensayos de laboratorio realizados, indican que el contenido de sulfa-
tos solubles en suelos (mg SO42-/Kg) según UNE 83001:2000 es < a 100 en todas las mues-
tras analizadas por lo que no presentan ataque al hormigón.
Pamplona, enero de 2017
Firmado: EDUARDO ARANA RICO, Geólogo. Col. Nº 3.461
Firmado: GUILLERMO ERICE LACABE, Geólogo. Col. Nº 2.577
GEEA GEÓLOGOS, S.L. Pamplona: Paseo Sandúa nº 28, 31012 Estella: Cañada Real de Imas nave 12, 31240 Ayegui Logroño: Baltasar Gracián nº 11, 1º of. 5, 26.006 Lugar: Ubani (Navarra) Ref. informe: IRGE 1312 0514.01 Hojas: Gob. de Navarra 1:25.000 Zizur (hoja 141-I).
MAPA GEOLÓGICO
LEYENDA
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T y F: 948 554 811, M: 606 507 335
Pº Sandua nº 28, 31012 Pamplona
T: 948 382 975, F: 948 382 319, M: 696 435 907
Baltasar Gracián nº 11, 1º, of 5, 26006 Logroño
T: 941 509 482, M: 695 363336
Obra: Frontón en Ubani (Navarra) 1Cliente: AYUNTAMIENTO DE UBANI G06655Ref. Inf.: IRGE 1312 0514.01 Fecha: 24 de abril de 2014
Prof. (m) Nº Golpes(N20)0.00-0.20 60.20-0.40 80.40-0.60 90.60-0.80 90.80-1.00 81.00-1.20 61.20-1.40 71.40-1.60 81.60-1.80 91.80-2.00 82.00-2.20 92.20-2.40 102.40-2.60 92.60-2.80 92.80-3.00 93.00-3.20 93.20-3.40 93.40-3.60 113.60-3.80 103.80-4.00 104.00-4.20 94.20-4.40 94.40-4.60 84.60-4.80 84.80-5.00 105.00-5.20 95.20-5.40 105.40-5.60 135.60-5.80 145.80-6.00 136.00-6.20 166.20-6.40 156.40-6.60 166.60-6.80 176.80-7.00 137.00-7.20 127.20-7.40 137.40-7.60 147.60-7.80 167.80-8.00 188.00-8.20 188.20-8.40 188.40-8.60 198.60-8.80 288.80-9.00 269.00-9.20 339.20-9.40 389.40-9.60 479.60-9.80 RECHAZO9.80-10.00
Referencia:
www.geea.es
ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA (D.P.S.H)
Penetración Nº:
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
0 20 40 60 80 100
Pro
fundid
ad (
m)
Golpeos
GEEA GEÓLOGOS, S.L.Cañada Real de Imas, nave 12, 31240 Ayegui
T y F: 948 554 811, M: 606 507 335
Pº Sandua nº 28, 31012 Pamplona
T: 948 382 975, F: 948 382 319, M: 696 435 907
Baltasar Gracián nº 11, 1º, of 5, 26006 Logroño
T: 941 509 482, M: 695 363336
Obra: Frontón en Ubani (Navarra) 2Cliente: AYUNTAMIENTO DE UBANI G06655Ref. Inf.: IRGE 1312 0514.01 Fecha: 24 de abril de 2014
Prof. (m) Nº Golpes(N20)0.00-0.20 70.20-0.40 80.40-0.60 80.60-0.80 90.80-1.00 81.00-1.20 81.20-1.40 91.40-1.60 91.60-1.80 101.80-2.00 92.00-2.20 82.20-2.40 92.40-2.60 92.60-2.80 92.80-3.00 103.00-3.20 83.20-3.40 73.40-3.60 93.60-3.80 103.80-4.00 114.00-4.20 94.20-4.40 114.40-4.60 124.60-4.80 124.80-5.00 115.00-5.20 115.20-5.40 125.40-5.60 145.60-5.80 155.80-6.00 156.00-6.20 206.20-6.40 176.40-6.60 156.60-6.80 146.80-7.00 187.00-7.20 197.20-7.40 197.40-7.60 207.60-7.80 187.80-8.00 218.00-8.20 258.20-8.40 338.40-8.60 618.60-8.80 RECHAZO8.80-9.009.00-9.209.20-9.409.40-9.609.60-9.809.80-10.00
Referencia:
www.geea.es
ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA (D.P.S.H)
Penetración Nº:
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
0 20 40 60 80 100
Pro
fundid
ad (
m)
Golpeos
Ensayo GRANULOMETRÍA DE SUELOSGEEA GEÓLOGOS S.L. POR TAMIZADO
Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 103101/9531240 Ayegui- Navarra
T. y F. 948 55 48 11
Referencia Muestra…. N07486 Referencia Informe…… EN-333/14
PROCEDENCIA CATA REF. CLIENTE C1 M1 2,5 METROS
TIPO DE MUESTRA ALTERADA PETICIONARIO AYUNTAMIENTO DE ZABALZA
FECHA ENTRADA 16 DE MAYO DE 2014 DEN. OBRA UBANI
CALCULOS PREVIOSA Muestra total seca al aire 100,7B Gruesos lavados 0,0
C = (A - B) * f Fracción fina seca 100,7D = (B + C) Muestra total seca 100,7
E Frac. fina ensayada seca al aire 100,7F = E * f Frac. fina ensayada seca 100,7
C/F 1,0
CALCULO CURVA GRANULOMETRICA POR TAMIZADOTamiz Tamiz Retenido entre tamices Pasa en muestra total
U.N.E. ASTMGrs. en parte fina ensayada
Grs. enMuestra total Gramos %
125 5100 480 363 2,550 240 1,525 120 3/4
12,5 1/210 3/85 42 10
0,4 40 0,1 0,10,08 200 0,4 0,4
Fdo: Ana Quintanar VºBº: Guillermo EriceResponsable del ensayo Director Técnico
Ayegui, 28 DE MAYO DE 2014 HOJA 1 DE 3
Acta nº Nº CopiaAN026997 Copia 1. AYUNTAMIENTO DE ZABALZA
0,00,00,00,00,0 1000,0 1000,0 1000,0 1000,0 100
100,2 100
Los resultados hacen referencia a la muestra ensayada. GEEA Geólogos se hace responsable de los mismos tan sólo en el caso de muestras tomadas en obra por su personal. Se prohíbe la reproducción del acta sin autorización expresa del Laboratorio.
Laboratorio inscrito en la lista de "Laboratorios de Control para la Calidad de la Edificación y Obra Pública" de Gobierno de Navarra ((http://www.cfnavarra.es/obraspublicas/obras/labora.htm))
0,0 100100,7 100100,6 100
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110100
% P
ASA
Abertura en mm.
Ensayo DETERMINACIÓN DEGEEA GEÓLOGOS S.L. LÍMITES DE ATTERBERG
Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 103103/94 103104/9331240 Ayegui- Navarra
T. y F. 948 55 48 11
Referencia Muestra…. N07486 Referencia Informe…… EN-333/14
PROCEDENCIA CATA REF. CLIENTE C1 M1 2,5 METROS
TIPO DE MUESTRA ALTERADA PETICIONARIO AYUNTAMIENTO DE ZABALZA
FECHA ENTRADA 16 DE MAYO DE 2014 DEN. OBRA UBANI
CALCULO LIMITE LIQUIDO CALCULO LIMITE PLASTICO
- Nº de golpes 15 35 - Referencia tara
- Referencia tara a=(t+s+a)-(t+s) Agua 1,66
a=(t+s+a)-(t+s) Agua 4,70 3,23 t+s+a Tara + suelo + agua 12,19
t+s+a Tara + suelo + agua 20,32 15,77 t+s Tara + suelo 10,53
t+s Tara + suelo 15,62 12,54 t Tara 3,90
t Tara 3,78 3,90 s=(t+s)-t Suelo 6,63
s=(t+s)-t Suelo 11,84 8,64
w=100*(a/s) % Humedad 39,7 37,4 w=100*(a/s) % Humedad 25,0
RESULTADOS DEL ENSAYO
LIMITE LIQUIDO = 38,1
LIMITE PLASTICO = 25,0
INDICE PLASTICIDAD = 13,1
Fdo: Ana Quintanar VºBº: Guillermo EriceResponsable del ensayo Director Técnico
Ayegui, 28 DE MAYO DE 2014 HOJA 2 DE 3
Acta nº Nº CopiaAN026998
Los resultados hacen referencia a la muestra ensayada. GEEA Geólogos se hace responsable de los mismos tan sólo en el caso de muestras tomadas en obra por su personal. Se prohíbe la reproducción del acta sin autorización expresa del Laboratorio.
Laboratorio inscrito en la lista de "Laboratorios de Control para la Calidad de la Edificación y Obra Pública" de Gobierno de Navarra ((http://www.cfnavarra.es/obraspublicas/obras/labora.htm))
% D
E H
UM
ED
AD
NUMERO DE GOLPES
10 20 30 40
20
30
40
50
100
10
Ensayo CONTENIDO DE GEEA GEÓLOGOS S.L. SULFATOS SOLUBLES EN SUELOS
Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 83001:2000
31240 Ayegui- Navarra
T. y F. 948 55 48 11
Referencia Muestra…. N07486 Referencia Informe…… EN-333/14
PROCEDENCIA CATA REF. CLIENTE C1 M1 2,5 METROS
TIPO DE MUESTRA ALTERADA PETICIONARIO AYUNTAMIENTO DE ZABALZA
FECHA ENTRADA 16 DE MAYO DE 2014 DEN. OBRA UBANI
SO 4=
(mg/kg de suelo seco) <100
Fdo: Ana Quintanar VºBº: Guillermo EriceResponsable del ensayo Director Técnico
Ayegui, 28 DE MAYO DE 2014 HOJA 3 DE 3
Los resultados hacen referencia a la muestra ensayada. GEEA Geólogos se hace responsable de los mismos tan sólo en el caso de muestras tomadas en obra por su personal. Se prohíbe la reproducción del acta sin autorización expresa del Laboratorio.
Laboratorio inscrito en la lista de "Laboratorios de Control para la Calidad de la Edificación y Obra Pública" de Gobierno de Navarra ((http://www.cfnavarra.es/obraspublicas/obras/labora.htm))
RESULTADO ENSAYO
SO4=(mg/kg de suelo seco)=(0,416*((T+R) - T))/M
Acta nº Nº CopiaAN026999 Copia 1. AYUNTAMIENTO DE ZABALZA
Ensayo CONTENIDO DE GEEA GEÓLOGOS S.L. SULFATOS SOLUBLES EN SUELOS
Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 83001:200031240 Ayegui- Navarra
T. y F. 948 55 48 11
Referencia Muestra…. N07485 Referencia Informe…… EN-333/14
PROCEDENCIA CATA REF. CLIENTE C1M1 1,00 m
TIPO DE MUESTRA ALTERADA PETICIONARIO AYUNTAMIENTO DE ZABALZA
FECHA ENTRADA 16 DE MAYO DE 2014 DEN. OBRA UBANI
SO 4=
(mg/kg de suelo seco) <100
Fdo: Ana Quintanar VºBº: Guillermo EriceResponsable del ensayo Director Técnico
Ayegui, 28 DE MAYO DE 2014 HOJA 1 DE 1
Los resultados hacen referencia a la muestra ensayada. GEEA Geólogos se hace responsable de los mismos tan sólo en el caso de muestras tomadas en obra por su personal. Se prohíbe la reproducción del acta sin autorización expresa del Laboratorio.
Laboratorio inscrito en la lista de "Laboratorios de Control para la Calidad de la Edificación y Obra Pública" de Gobierno de Navarra ((http://www.cfnavarra.es/obraspublicas/obras/labora.htm))
RESULTADO ENSAYO
SO4=(mg/kg de suelo seco)=(0,416*((T+R) - T))/M
Acta nº Nº CopiaAN027031 Copia 1. AYUNTAMIENTO DE ZABALZA