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Tratamientos TérmicosSoldadura
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Tratamientos Térmicos
� Definición genérica: es el calentamiento de un metal (parte o pieza) a una temperatura T ad hoc, con un objetivo determinado, por un tiempo definido t.
� El calentamiento puede tener los siguientes propósitos genéricos:� Homogenización
� Solubilización
� Transformaciones a T cte.
� Alivio de tensiones
� Otros…..
� Después del calentamiento a {T; t}, se podrá seguir diversos modos de enfriamiento en aceros, para dar lugar a:
� Recocido: calentamiento a T = A3 + 15-40ºC para < 0,8%C, o T = A1 + 15-40ºC para > 0,8%C, seguido de un enfriamiento muy lento en horno: perlita gruesa.
� Normalizado: solubilización en fase γ, a T = A3 + 55-85ºC, seguido de un enfriamiento en aire: perlita fina.
� Esferoidización: homogenización bajo A1, hasta 700ºC, por ~ 24 hrs: estructura globular (α + Fe3C).
� Temple: solubilización en fase γ, seguido de un enfriamiento rápido: martensita.
� Revenido: homogenización bajo A1, (200-650ºC), por tiempos variables: martensita revenida (Complemento obligado del temple).
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Templabilidad : Ensayo Jominy(ASTM A255)
3
soporte
probeta
Chorro de agua a 24ºC
Superficie plana por
mecanizado
Dureza HRc
Callister
probeta
agua
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Efectos sobre la templabilidad (Callister)
4
De los EA en un ZZ40 Del %C en un 86xx
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Temple en agua Temple en aceite
Dureza de temple en redondos
SAE-1045 SAE-6140
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Relaciones φ de barra – posición - distancia Jominy
6
agua
aceite
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Ejemplo de uso: dureza en el φ en 5140 (agua)
7Callister
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Revenido
• Tratamiento obligatorio post-temple, en el rango 200-600ºC.
•Condición final de aceros es Q&T (quenched & tempered)
• Martensita se descompone gradualmente en las fases de equilibrio (α+ Fe3C)
• Martensita pierde tetragonalidad (elimina C disuelto en la estructura BCT), disminuye su dureza, y recupera tenacidad.
• La evolución de propiedades depende del par (T, t)
• Otros constituyentes (α, P) no sufren cambios de propiedades bajo condiciones de revenido
• Calentamiento posterior a T≥Trev, continúa el proceso de revenido y sus efectos en las propiedades.
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Evolución del Revenido
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Endurecimiento secundario
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• Consecuencia del revenido
• Causada por precipitación fina de carburos aleados desde martensita
• EA fuertes formadores de carburos, en vez de Fe (Fe3C)
• EA: Mo, W, Cr, Ti
• Estos carburos producen una combinación de alta dureza y alta tenacidad, vigentes hasta temperaturas sobre 500ºC
• Aplicación en el campo de aceros de herramientas
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Aceros de Herramientas
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Composición (% peso)
AISI UNS C W Mo Cr V Comentarios
W1 T72301 0.6-1.4 Water Q
S1 T41901 0.5 2.5 1.5 Shock
O1 T31501 0.9 0.5 0.5 Oil Q
A2 T30102 1.0 1.0 5.0 Air Q
D2 T30402 1.5 1.0 12.0 1.0 High Cr
M1 T11301 0.85 1.5 8.5 4.0 1.0 High speed
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Cambios de propiedades en el
revenido
AISI O1
AISI 4340
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Soldadura = unión
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Soldadura por procesos de arco
� Soldadura por arco: es la unión de materiales mediante un plasma de alta temperatura (T > 5000 K), que implica fusión localizada de las partes a unir.
� En aceros, esto genera temperaturas elevadas en el sólido, dando lugar a transformaciones de fases.
� En un depósito, se generan zonas de interés, producto del ciclo térmico:
� ZF, zona fundida, es aquella porción de materia que fue líquida, y solidificó
� ZAT, zona afectada térmicamente, es aquella zona expuesta a temperaturas entre el líquidus y A1. Nunca fue líquida.
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Zona fundida (ZF)
Zona afectada térmicamente (ZAT)
Metal base (MB)
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La pileta líquida, y la distribución de T’s
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Núcleo del electrodo
Revestimiento Nube gaseosa
Escoria
Altura de metal depositado
Metal base (MB)
Pileta líquida
Penetración
Sobremonta
ZAT
El proceso SMAW
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Efectos térmicos en soldadura
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Sólo referencial
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Calor de aporte, H
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To, Tm = Temperaturas, inicial y máxima (ºC)Tf = Temperatura de fusión (aceros, Tf = 1540ºC)B = espesor del material base (mm)ρ = densidad, C = Calor específico,
(ρ*C aceros = 0,0044 (J /mm3 ºC))y = distancia desde borde de fusión (mm)k = conductividad térmica (aceros k=0,028 (J/mm s ºC)
H=η(V*I /v), [J/mm]
η = eficiencia térmica del proceso de soldaduraV = tensión, VI = corriente de soldadura, Av = velocidad de pasada, mm/s
Temperatura máxima en relación a la ZAT 1/(Tm-To)=1/(Tf-To) + (4,13 BρC/Hn)* y
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Efectos Térmicos en Soldadura
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T
y
Tf
A1A3
1/(Tm-To)=1/(Tf-To) + (4,13 BρC/Hn)* y
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Flujo Térmico en Soldadura: velocidades de enfriamiento
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Velocidad de enfriamiento en la ZAT
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(A) Condición de plancha gruesa (3d)
dT/dt = (2\k / H ) ( T – To)2 [ºC / s]
(B) Condición de plancha delgada (2d)
dT/dt = 2\k ρC (B / H)2 (T – To)3 [ºC/s]
Discriminación entre condiciones 2d y 3d:τ = B [ρC(T – To)/Hn] ½
τ < 0,75 � Plancha delgadaτ > 0,75 � Plancha gruesa
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Agrietamiento en frío
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Aparece en el lapso de 24-72 hrs. después de soldar
1 bajo-cordón
2 de raíz
3 de borde
4 transversal1
2
3
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Agrietamiento en frío
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CAUSAS :
1. Elevada dureza en la ZAT. La dureza es función del contenido de carbono y templabilidad (Ceq) del acero base y de la velocidad de enfriamiento impuesta.
2. Presencia de Hidrógeno. Proviene fundamentalmente de revestimientos de electrodo, y de contaminantes orgánicos (aceite, grasa, pinturas)
3. Tensiones residuales. Inevitables, pero eliminables. Se debe realizar PWHT (post-welding heat treatment)
Ceq = C + Mn/6 +(Cu+Ni)/15+ (Cr+V+Mo)/5
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Dureza de la ZAT
� Velocidad de enfriamiento en soldadura: dT/dt, la que depende de las variables del proceso
� dT/dt = A(Bp / Hq) (T – To)r
� De las variables B, H, y To, la más “manejable” es la última, conocida como precalentamiento.
� Razones para el precalentamiento: (ver AWS D1.1)
� Disminuye dT/dt
� Contribuye a reducir esfuerzos por contracción
� Contribuye a eliminar H de la unión
� C equivalente: predictor del endurecimiento de la ZAT, vía relación con la templabilidad.
� Fórmula más usada: la del IIW, o ASTM A6,
� Ceq = C + Mn/6 +(Cu+Ni)/15+ (Cr+V+Mo)/5
� Ceq ≤ 0,30, To = 20ºC; Ceq = 0,30-0,45; To = 100-200ºC; Ceq > 0,45, To > 200ºC.
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Dureza de la ZAT
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Acero HT 52, 20mm
0.2 C, 1.38 Mn, 0.23Si
Ceq = 0,44
Templabilidad media
Depósito realizado con:
170A, 25V, 150mm/min.
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El Hidrógeno en la soldadura de aceros
� H es transportado a la atmósfera del arco y de allí a la poza líquida por el fundente, contaminación superficial, o por el gas de protección.
� En la medida que ZF se enfría, se supersatura en H, el que difunde hacia la ZAT (en su fase austenítica)
� Al enfriar rápidamente, H es retenido en γ, la que se convierte en M (o en M+B), en la cual es insoluble.
� H atrapado en M está en un nivel de alta energía (si se le “ayuda”, escapará)
� Tensiones presentes actuarán con el H para convertir defectos de tamaño nano, en microgrietas.
� La idea fundamental es generar un procedimiento de soldadura, en lo posible, exento de H.
� Una forma de minimizar el problema es usar el Nomograma de Bailey
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Condiciones para evitar fisuración por Hidrógeno
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soldadas con cordones
simultáneos
Nomograma de Bailey
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Tensiones residuales (TR)
� Esfuerzos autoequilibrantes dejados en el sólido después de procesamiento mecánico o térmico (soldadura).
� Las TR causan:� Aumento en la velocidad del deterioro por fatiga o creep
� Disminuyen la capacidad de carga en cálculos de fractura
� Se pueden medir por métodos:� No destructivos: difracción de R-X o de neutrones
� Destructivos: seccionamiento, o método del agujero ciego
� Se pueden eliminar por métodos� Mecánicos (shot peening y otros)
� Térmicos: PWHT (ver Código ASME)
� Para aceros: PWHT ~ 500 – 650ºC
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Curvas típicas de PWHT
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650
540
430
315
205
760