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Torres de Enfriamiento

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ndiceUnidad III: Torres de Enfriamiento1. TORRES DE ENFRIAMIENTO ...................................................................................... 1

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UNIDAD IIITORRES DE ENFRIAMIENTO1. TORRES DE ENFRIAMIENTO El condensador enfriado por aire, con tiro natural tiene un uso muy limitado, a causa de que el aire se mueve muy lentamente y no es capaz de retirar el calor rpidamente del condensador, por consiguiente, se necesitan superficies relativamente grandes. Uno de sus usos ms comunes est en los refrigeradores domsticos. Es barato, fcil de construir y requiere muy poco mantenimiento. La capacidad del condensador puede incrementarse forzando el aire sobre las superficies (figura 3.1). Esta ilustracin muestra un condensador de aire inducido. Se ha aadido un ventilador para incrementar el flujo.

Figura 3.1 Condensador de coveccin forzada (ventiladores).

Algunos de los condensadores antiguos de este tipo fueron construidos de tubo liso. Sin embargo, los condensadores hoy en da son generalmente de tubo aleteado. A diferencia del condensador de tiro natural, el de tiro forzado es ms prctico para mayores cargas de enfriamiento. Los principales factores de limitacin son econmicos y de espacio disponible. En los condensadores enfriados por aire, pueden usarse ventiladores de flujo axial o del tipo centrifugo. La seleccin del ventilador depende de factores de diseo tales como resistencia al flujo, nivel de ruido, requisitos de espacio, etc. Las temperaturas y cantidades reales de aire y refrigerante se indican en la ilustracin con el propsito de mostrar el balance de calor. La cantidad de calor cedida por el refrigerante es igual a la ganada por un condensador enfriado por agua. Sin embargo aqu el aire es el medio condensante. Entran 10 Kg de refrigerante con un contenido de calor de 160 Kcal/Kg y salen con un contenido de calor de 120 Kcal/Kg. Durante el mismo periodo de tiempo 336 metros cbicos de aire pasan sobre el condensador con un incremento de temperatura de 4 C ya que el aire entra a una temperatura de 26 C y sale a 30 C. Pag. 1 Unidad III

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La figura 3.2 muestra el balance real de calor. La cantidad de calor cedida por el refrigerante se determina multiplicando los kilogramos de refrigerante por la prdida de calor. El calor ganado por el aire se calcula multiplicando los Kilogramos (volumen x densidad) de aire, por el calor especfico del aire (0,24 Kcal/KgC) por la diferencia de temperatura.

Figura 3.2 Balance de calor en un condensador enfriado por aire.

Sustituyendo valores encontramos que el refrigerante cede 400 Kcal de calor. Es necesario convertir metros cbicos de aire a kilogramos multiplicando su volumen 336 m3 por su densidad (1,24 Kg/m3). El peso del aire se multiplica primero por su calor especfico (0,24) y despus por 4 (incremento de temperatura en C). Como lo muestra el clculo esto es igual a 400 Kcal, indicando de nuevo que el calor perdido por el refrigerante debe ser igual al calor ganado por el medio condensante. La figura 3.3 ilustra el condensador evaporativo tpico. Note que tiene ambos aspectos de los condensadores enfriados por aire y por agua. En el condensador evaporativo, el calor se absorbe desde el serpentn por medio de la evaporacin del agua. En el caso de los condensadores enfriados por aire o agua no tiene lugar el proceso de evaporacin.Descarga de aire Ventilador Placas eliminadoras

Entrega refrigerante gas

Salida refrigerante lquido Admisin de aire

Entrada de agua Bomba de circulacin

Figura 3.3 Esquema de un condensador evaporativo.

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En la operacin, se bombea agua desde un recipiente en la base de la unidad a una serie de toberas de aspersin y luego fluye sobre el serpentn de condensacin. Al mismo tiempo el aire entra por la base, pasa a travs del serpentn y roco de agua y luego por los eliminadores que retiran el agua libre; posteriormente por los ventiladores, para ser descargado al exterior. El agua perdida por la evaporacin se reemplaza con agua de la lnea de suministro y el nivel de agua en el recipiente se controla por una vlvula de flotador. Como las impurezas se sedimentan cuando el agua se evapora, se usa una pequea, pero continua purga para reducir esta concentracin. Se requieren grandes cantidades de calor para cambiar un lquido a vapor. El agua no es excepcin. Cuando el roco de agua se pone en contacto con el serpentn de refrigerante ms caliente tiene lugar la evaporacin. El calor necesario para evaporar esta agua viene del serpentn. Al mismo tiempo una cantidad igual de calor es cedida por el gas refrigerante caliente dentro del serpentn y el refrigerante se condensa. Mientras sucede este proceso, el ventilador est removiendo el aire cargado de humedad, del serpentn hmedo, remplazndolo con aire que tiene la habilidad de absorber ms humedad. La capacidad de un condensador evaporativo se determina por la cantidad de calor que puede absorber el aire que entra. Por consiguiente, a mayor contenido de calor en el aire que entra, menor la capacidad; menor calor en el aire que entra, mayor la capacidad. De esto se ve que la capacidad del condensador evaporativo depende del contenido de calor del aire que entra. El contenido de calor del aire se calcula por medio de la temperatura de bulbo hmedo. Esta temperatura se determina fcilmente colocando un algodn hmedo sobre el bulbo de un termmetro ordinario y sosteniendo el termmetro sobre el flujo de aire que entra. La temperatura de bulbo hmedo es el menor valor que se lee. Despus, cuando el algodn se empiece a secar, la temperatura subir a la de bulbo seco. Puesto que la temperatura de bulbo hmedo puede usarse para calcular el contenido de calor del aire, se sigue que la diferencia entre la temperatura de bulbo hmedo del aire que entra y la del are que sale, junto con la cantidad de aire, determina la capacidad de cualquier condensador evaporativo. La figura 3.4 representa el balance de calor real a travs del condensador evaporativo. El calor cedido por el refrigerante se encuentra multiplicando los Kgs de refrigerante, por la prdida de calor por Kg. Por consiguiente 10 Kg de refrigerante por la prdida de 40 Kcal dan 400 Kcal de prdida en el condensador. El calor ganado por el aire se calcula multiplicando los Kgs de aire por el calor ganado por Kg. multiplicando los metros cbicos de aire por su densidad, 1,24 Kg/m3, pueden determinarse los Kgs de aire. Si esta cantidad se multiplica por 7 Kcal/Kg, diferencia entre el calor en el aire que sale y el que entra, se encuentra la ganancia de calor. Los clculos muestran que 400 Kcal son recogidos por el aire, lo cual es igual al calor cedido por el refrigerante.

Figura 3.4 Balance de calor.

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En las primeras aplicaciones de los condensadores enfriados por agua en la refrigeracin y el aire acondicionado fue prctica comn, conectar los condensadores al acueducto de las ciudades y luego descargar el agua a una conexin de drenaje como se ilustra en la figura 3.5. Una vlvula automtica se colocaba en la lnea y el flujo de agua era controlado por la cabeza de presin de operacin del condensador mediante un sensor de presin. La temperatura del agua naturalmente afecta el comportamiento del condensador y la rata de flujo de cualquier carga de calor. Las temperaturas en los acueductos raramente suben de 10 a 13 C aun en verano y frecuentemente caen a temperaturas mucho ms bajas en invierno. Los condensadores conectados a los acueductos siempre se acomodan para flujo en serie, con varios pasos, para alcanzar mxima disipacin de calor al agua, la cual es luego despreciada. Los condensadores que toman agua del acueducto usan slo de 4 a 8 litros por minuto por tonelada de refrigeracin. El circuito multietapa crea una cada grande de presin (P1 P2 ) de 1,35 (20 psi) bares o ms; sin embargo la mayora de las presiones en acueductos son capaces de suplir el mximo requisito de presin (usualmente 1,7 bares -25 Psi-). A veces el costo y la escasez del agua de acueducto (a menos que se extraiga de lagos o pozos y se retorne) hace prohibitivo y aun fuera de la ley segn cdigos locales, su uso. Muchas disposiciones restringen la utilizacin del agua para la refrigeracin y el aire acondicionado a tal punto que se hace necesario equipo enfriado por aire, aparatos que ahorran agua, tal como el condensador evaporativo descrito antes o la llamada torre de agua.Ratio de 4 a 8 lt/min/ton de refrig Agua entra a 15 C

25 A 30 c

Figura 3.5 Condensador con flujo en serie usando agua de acueducto.

Los condensadores evaporativos son por supuesto, eficientes aparatos de conservacin de agua, pero tienen la desventaja de que requieren extensas conexiones de tuberas y recipientes en el montaje: esto tiende a subir los costos del trabajo y los riesgos de confiabilidad estn sujetos a la habilidad de los instaladores. Tambin evita el montaje, las pruebas y el embarque de unidades completas de refrigeracin por parte del fabricante los cuales tienen requisitos mnimos de instalacin. La tendencia actual es hacia el equipo compacto enfriado por aire para pequeos sistemas y el uso de torres de agua donde deben disiparse grandes cantidades de calor. El condensador (figura 3.6) cuando se usa con un flujo recirculado tal como en una torre de agua. se disea para tubos paralelos con menos pasos de agua para acomodar una cantidad de agua mayor (12 a 16 litros/min/ton) y menor cada de presin (P1 - P2) de 0,6 bares (8 a 10 psi). La aplicacin nominal de una torre de enfriamiento involucra un incremento de 6

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C a travs del condensador, con una temperatura de condensacin aproximadamente de 6 C sobre la temperatura de salida del agua.

SALIDA A 36c

ENTRA A 30 C 12 16 LT/MIN/TON

Figura 3.6 Condensador operado con torre.

Otra consideracin en el uso de condensador enfriado por agua en flujo recirculado abierto, es el factor de suciedad, el cual afecta la transferencia de calor y la cada de presin. La suciedad es esencialmente el resultado de los depsitos en el interior de los tubos de agua, algunos de los cuales vienen de qumicos slidos (calcio), pero la mayora de contaminantes biolgicos (algas, etc.), mugre y polvo de la atmsfera. La incrustacin progresiva, crea un efecto aislante que retarda el flujo de calor del refrigerante al agua. Cuando el dimetro interno de la tubera se reduce, tambin lo hace el flujo de agua, a menos que se aplique ms presin. Con flujo de agua reducido naturalmente no puede absorber tanto calor y la temperatura de condensacin sube, as como los costos de operacin. En la seleccin de condensadores los ingenieros usualmente permiten suficiente exceso de tubera para anticiparse a los efectos de la suciedad, para mantener un comportamiento satisfactorio en operacin normal, con un periodo razonable de servicio entre limpiezas. Para condiciones de extrema suciedad y pobre mantenimiento, se usan factores de suciedad mayores. Un mantenimiento apropiado, depende del tipo de condensador, significando que puedan necesitarse o emplearse limpieza mecnica o qumica o ambas, para retirar los depsitos o incrustaciones. La funcin de la torre de agua, es recoger el calor cedido por el condensador y descargarlo a la atmsfera, que lo realiza mediante evaporacin. Por qu la temperatura del agua en un lago es ms baja que la de los alrededores durante un verano clido? La evaporacin superficial es la razn. La evaporacin superficial es tambin lo que sucede cuando uno se coloca en frente de un ventilador elctrico y siente un efecto de frescura por la humedad que se evapora sobre la superficie de la piel. La evaporacin de agua sobre cualquier superficie, retira calor en el vapor de agua que se produce. Este calor se llama calor latente de vaporizacin. El aire, cuando absorbe calor del agua en esta forma, es capaz de enfriar el agua bajo la temperatura atmosfrica. Cuando una kg de agua se evapora. toma aproximadamente 540 Kcal en la forma de calor latente. Y esta remocin de calor latente por el aire es el efecto de enfriamiento que hace posible enfriar el agua en la torre de enfriamiento a una temperatura por debajo de la del aire ambiente leda en un termmetro ordinario. Pag. 5 Unidad III

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En el trabajo de aire acondicionado y refrigeracin, las temperaturas de bulbo seco y bulbo hmedo son la base para el diseo del sistema. Muy relacionado con las temperaturas de bulbo hmedo y bulbo seco est la humedad relativa. La humedad relativa es la relacin de la cantidad de vapor de agua, realmente presente en un pie cbico de aire respecto a la mayor cantidad de vapor que contendra el aire si estuviera saturado. Cuando la humedad relativa es 100% el aire no puede contener ms agua y por consiguiente el agua no se evaporar de un objeto hacia el aire 100% hmedo. Pero cuando la humedad relativa del aire es menos de 100% el agua se evaporar de la superficie de un objeto, bien sea un lago, una esponja hmeda o las gotas de agua que Cuando la humedad relativa es 100 % las temperaturas de bulbo hmedo y bulbo seco son iguales a causa de que cuando el termmetro de bulbo hmedo cuyo bulbo est cubierto con una tela hmeda, se gira, el agua no puede evaporarse de la tela. Pero cuando la humedad es menos de 100% la temperatura de bulbo hmedo ser menor que la de bulbo seco, ya que e1 agua se evaporar de la tela y retirar calor latente del bulbo, enfrindolo bajo la temperatura de bulbo seco. A ms seco el aire, mayor ser la diferencia entre las temperaturas de bulbo seco y hmeda y ms fcil ser que se evapore el agua. Se sigue entonces, que la operacin de la torre de enfriamiento, no depende de la temperatura de bulbo seco. La habilidad de la torre de enfriamiento para enfriar agua es una medida de que tan cerca puede traer la temperatura del agua a la temperatura de bulbo hmedo del aire ambiente. A menor temperatura de bulbo hmedo (lo cual indica aire fresco, humedad baja o una combinacin de las dos) ms bajo puede la torre enfriar el agua. Es importante recordar que ninguna torre de enfriamiento puede enfriar el agua por debajo de la temperatura de bulbo del aire que entra. En la prctica real, la temperatura final del agua estar unos pocos grados por encima de la temperatura de bulbo hmedo, dependiendo de las condiciones de diseo. La temperatura de bulbo hmedo seleccionada al disear una torre de enfriamiento para el servicio de aire acondicionado o refrigeracin es usualmente cercana a la temperatura de bulbo hmedo mxima promedio, para los meses de verano en una localizacin dada. A manera de resumen, la razn por la cual las torres de enfriamiento enfran es porque, el aire al pasar sobre una superficie de agua expuesta, retira pequeas cantidades de vapor de agua, la pequea cantidad de agua que se evapora (cerca al 1% por cada 6 C de enfriamiento) retira una gran cantidad de calor del agua que se queda atrs. Cmo enfran las torres de enfriamiento? Hay dos tipos de torres de enfriamiento: de tiro mecnico y de tiro natural (figura 3.7). Una torre de tiro mecnico utiliza un ventilador para mover el aire a travs de la torre siendo el ventilador parte integral de la torre. Una torre de tiro natural es aquella en la cual el movimiento del aire a travs de la torre depende de las condiciones atmosfricas (viento).

caen en una torre de enfriamiento.

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Figura 3.7 a) Torre de enfriamiento de tiro forzado.

b) Torre de enfriamiento de circulacin natural.

Cuando el agua al ser enfriada llega a las torres de enfriamiento de tiro mecnico, contiene calor que ha sido recogido en el condensador de la unidad de refrigeracin o aire acondicionado, Este calor usualmente es cerca de 62,5 Kcal por minuto por cada tonelada de refrigeracin. El agua entra a la torre al cabezal superior de distribucin. Luego fluye a travs de agujeros en el recipiente de distribucin y dentro de la torre, llena de barras alternadas, las cuales retardan la cada del agua y la rompe en pequeas gotas como se muestra en la figura 3.8. Mientras tanto, este aire pasa sobre cada gota y la evaporacin resultante transfiere calor del agua tibia al aire. Finalmente el agua que cae, se enfra y se recolecta en el recipiente del fondo de la torre. Luego es bombeada al condensador enfriado por agua a recoger ms calor.a)

b)

Figura 3.8 a) Seccin tpica de una torre de enfriamiento de tiro natural b) Seccin tpica de una torre de enfriamiento de tiro forzado

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Cuando el agua de enfriamiento llega a la torre de enfriamiento de tiro natural, se conecta a la parte superior en donde entra a las toberas de aspersin. Estas toberas rompen el agua en finas gotas. La brisa natural que se mueve a travs de los lados de la torre, con rejillas provee la accin de ventilacin cuando caen las gotas. Enfriado el agua, es recogida en un recipiente en el fondo de la torre y bombeada para que realice de nuevo su trabajo de enfriamiento. La torre de tiro natural depende de las toberas que rompen el agua. Esta torre no tiene relleno ni ventilador y su tamao, peso y requisitos de localizacin (comparados con las torres de tiro mecnico) han reducido su uso considerablemente. Sin embargo, en el trabajo normal de servicio en refrigeracin puede haber ocasiones en donde el tcnico sea llamado para servicio o mantenimiento de tales unidades y as es importante familiarizarse con la operacin de las torres de flujo natural. Cules trminos y definiciones se aplican a las torres de enfriamiento?

Rango de enfriamiento es el nmero de grados centgrados que se enfra el agua en la torre. Es la diferencia entre la temperatura del agua caliente que entra en la torre y la temperatura del agua fra que sale de la torre. Aproximacin es la diferencia en grados Fahrenheit entre la temperatura del agua fra que sale de la torre y la temperatura del bulbo hmedo del ambiente. Carga de calor es la cantidad de calor retirado por la torre de enfriamiento en Kcal por hora (o por minuto). Es igual a los Kgs de agua circulada, multiplicadas por el rango de enfriamiento.35 C

AGUA CALIENTE A LA TORRE

Rango de enfriamiento

30 C 28 C 26 C

TEMP BULBO SECO DEL AIRE AGUA FRIA DE LA TORRE TEMPERATURA DE BULBO DEL AIRE

Aproximacin

Por ejemplo una torre que circula 72 litros por minuto con un rango de enfriamiento de 5 C tendr una capacidad de: Q = m x T x Ce Q = (72 lt/mim x 1 Kg/lt) x 60 min/hr x (5 C) Q = 21600 Kcal/h = 7,14 ton Nota: El calor especfico del agua es 1 Kcal/KgC ( 1 btu/lbF).

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La figura 3-9 representa un arreglo tpico de tubera en una torre de tiro mecnico, al condensador de una unidad de tipo paquete de refrigeracin o aire acondicionado.

Figura 3.9

agua caliente que retorna, desde el nivel de la base de la torre, hasta la parte superior de la misma y forzarla a travs del sistema de distribucin. Este dato se encuentra en las especificaciones del fabricante y generalmente se expresa en m de cabeza (1 bar de presin = 10,33 m de cabeza de agua). Arrastre es la pequea cantidad de agua perdida en la forma de finas gotas retenidas por el aire que circula. Es independiente de, y en adicin a, las prdidas por evaporacin. Purga es la prdida continua o intermitente de una pequea fraccin del agua que circula para evitar en el agua la formaci6n y concentracin de qumicos promotores de incrustaciones. Reposicin es el agua requerida para remplazar el agua que sc pierde por evaporacin, arrastre y purga.

Cabeza de bombeo de la torre de enfriamiento es la presin requerida para elevar el

Consideraremos ahora el diseo de la tubera del sistema. El primer paso es determinar el flujo de agua que ser circulado, basado en la carga de calor dada. Normalmente las torres operan entre 14 a 16 lt/min/ton. Las lneas de suministro de agua debern ser tan cortas como las condiciones lo permitan. La tubera de acero estndar (galvanizada), la tubera de cobre tipo L y la tubera plstica CPVC estn entre los materiales satisfactorios, sujetos a las condiciones del trabajo y a los cdigos locales. La tubera debe ser dimensionada de tal modo que la velocidad del agua no exceda a 1,5 m por segundo. La Tabla 7A lista prdidas de friccin aproximadas en tubera de acero estndar y tubera de cobre tipo "L". La tubera de plstico tendr la misma friccin de la tubera de cobre. Los datos estn basados en agua limpia, una corrosin e incrustaci6n razonable y velocidad del flujo bajo el rango de 5 pies/seg. EJEMPLO: Cien m de tubera de acero estndar de 1 tendran una prdida de presin de 4,31 m a 12 gal/min (45,4 lt/min), 50 m tendran una prdida de presin de 4,31 x 50/lOO = 2,15 m y 200 m tendran una prdida de presin de 4,31 x 200/100 = 8.62 m. Pag. 9 Unidad III

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Al usar la tabla, seleccione el tamao de tubera que suministre un flujo y velocidad apropiados, para mantener los costos de instalacin en un mnimo. Las prdidas de friccin se expresan en m de cabeza por 100 m de longitud de tubera recta (vea el ejemplo anterior). El circuito completo de tubera debe analizarse para establecer cualquier necesidad de vlvulas apropiadas para la operacin y mantenimiento del mismo. Una forma de ajustar el flujo de agua es deseable; las vlvulas de corte deben colocarse de tal modo que cada pieza de equipo puede aislarse para mantenimiento. Las vlvulas y accesorios (codos, tees, etc.) crean una adicin de prdidas de friccin y cabeza de bombeo. La Tabla IB lista las prdidas de friccin aproximadas, expresadas en metros de tubera equivalente. A continuacin aparece un ejemplo de clculos para el dimensionamiento de tubera: EJEMPLO: Determine la cabeza de bombeo total requerida para una instalacin de 5 ton que tiene 25 m de tubera de acero, 10 codos estndar, cuatro vlvulas de compuerta y una altura neta esttica en la torre de 1,5 m. La circulacin de agua deber ser 15 gal/min (47 lt/min) y la cada de presin a travs del condensador es de 0,9 bares (13 psi) (datos obtenidos del fabricante). SOLUCION: Una tubera de 1 pulg, permite para un caudal de 15 gal/min, una velocidad menor de 1,5 m/seg.Longitud equivalente en tubera de 1 1/4 plg25 m, 1 1/4 pld de tubera de acero estndar 10 codos estndar 1 1/4 plg x 1,07 4 vlvulas de compuerta de 1 1/4 x 0,23 TOTAL 25,0 m 10,7 m 0,92 m 36,62 m

Nota: La presin o la prdida de presin tambin puede expresarse en metros de agua (mH2O) o pies de agua (piesH2O) segn la equivalencia:

1bar = 14,7 PSI = 10,33 mH2O = 33,88 piesH2ODe la tabla IA, encontramos que 100 m de tubera de 1 1/4 plg, la prdida es de 6,35 m; para Prdida en 36,62 m de longitud

=

36,62 x 6,35 = 2,33 metros de agua 100= 2,33 metros de agua

Prdida de presin debida a la tubera y accesorios

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Prdida de presin debida al condensador = 0,9 x 10,33 Prdida de presin debida a la altura esttica en la torre de enfriamiento TOTAL: 13,13 metros de agua

= =

9,3 metros de agua 1,5 metros de agua

El tamao de la tubera es adecuado, ya que la velocidad es menor de 1,5 metros/seg. Cmo se selecciona la bomba? La seleccin se basa en los galones/min o lt/min (por ejemplo, 15 gal/min o 57 lt/min) y la cabeza total 13,13 m ( 43 pies) de cabeza. El catlogo del productor de la bomba, dar la capacidad vs altura de cabeza y la potencia necesaria para hacer el trabajo. Hay muchos tipos de bombas en el mercado pero generalmente la unidad de menor velocidad (1750 rpm) es la recomendada para una operacin silenciosa. Las unidades que operan a 3450 rpm generalmente cuestan menos, pero son ms ruidosas. La bomba generalmente debe instalarse como sigue: La bomba se localiza entre la torre y la unidad de refrigeracin o aire acondicionado, de tal manera que el agua es trada desde la torre y empujada" a travs del condensador. Vea en la figura 3.9, un diagrama tpico de tubera. Es buena prctica colocar una vlvula de control de flujo (una vlvula de compuerta es satisfactoria) en la lnea de descarga. La bomba debe instalarse de tal modo que la succin est por debajo del nivel del agua en el recipiente de agua fra en la torre. Esto asegura que la bomba permanezca cebada. Si no hay problema con el ruido, la bomba debe localizarse en el interior para eliminar el cableado externo y permitir el uso de un motor abierto o a pruebo de goteo. Si las circunstancias requieren de un motor exterior abierto o a prueba de goteo, las unidades deben cubrirse. La bomba debe ser accesible para el mantenimiento y debe instalarse de tal modo que permita un drenaje completo para paradas de invierno.

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TABLA IA. Prdidas de friccin aproximadas en tuberas estandar de acero y de cobre (Las prdidas se dan en m de cabeza por cada 100 m de tubera) 1 1 1 2Flujo agua Lt/min GPM Tipo Veloc tubera m/s Prdida Cabeza m/100 m Veloc m/s Prdida Veloc Prdida Veloc Prdida Cabeza Cabeza Cabeza m/100m m/s m/100m m/s m/100 m Veloc m/s Prdida Cabeza m/100m

22,7 34,0 45,4 56,8 83,3 113,5 170,3

6 9 12 15 22 30 45

Acero Std Cu-L Acero Std Cu-L Acero Std Cu-L Acero Std Cu-L Acero Std Cu-L Acero Std Cu-L Acero Std Cu-L

1,1 1,21 1,65 1,82

14,67 11,5 31,1 24,2

0,68 0,71 1,01 1,07 1,36 1,42 1,7 1,78

4,54 3,13 9,72 6,63 16,4 11,3 24,9 17,1 0,59 0,61 0,78 0,93 0,98 1,17 1,44 1,59 2,75 2,38 4,31 4,04 6,35 6,12 13,2 12,5 0,58 0,66 0,72 0,82 1.06 1,2 1,44 1,65 2,04 1,73 3,22 2,62 6,25 5,57 11,1 9,44 0,64 0,69 0,88 0,95 1,31 1,42 1,85 1,40 3,29 2,45 6,96 5,20

Tabla IB Prdidas de friccin aproximadas en accesorios en m de tubera equivalenteDiam. tubera Vlvula Compuer Totalmen. Abierta Codo de Codo barrido Codo std o 45 largo o T T reduc. std T std a travs del lado de salida Codo de retorno cerrado Vlvula Check totalmen. abierta Vlvula de ngulo completam. abierta Vlvula globo completam. abierta

1 1 1 2

0,13 0,17 0,23 0,26 0,34

0,3 0,38 0,49 0,58 0,73

0,43 0,53 0,7 0,82 1,07

0,64 0,79 1,07 1,25 1,58

1,28 1,62 2,13 2,47 3,17

1,55 1,98 2,59 3,01 3,9

1,58 2,07 2,71 3,17 4,09

3,5 4,48 5,88 6,89 8,84

7,04 8,96 11,77 13,78 17,7

FIN DE LA UNIDAD

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