Tesis de Grado - Repositorio Digital - EPN: Página de...
235
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL Facultad de Ingeniería Eléctrica Tesis de Grado DISEÑO INTEGRAL DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE UNA GRAN JA AVÍCOLA ÓSCAR O. PADILLA GALARRAGA Tesis previa a la obtención del título de Ingeniero Eléctrico en Sistemas Eléctricos de Potencia Quito, Julio 2000
Transcript of Tesis de Grado - Repositorio Digital - EPN: Página de...
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
Facultad de Ingeniería Eléctrica
Tesis de Grado
DISEÑO INTEGRAL DEL SISTEMA ELÉCTRICO DE UNA
GRAN JA AVÍCOLA
ÓSCAR O. PADILLA GALARRAGA
Tesis previa a la obtención del título deIngeniero Eléctrico en Sistemas Eléctricos de Potencia
Quito, Julio 2000
Una vez realizadas las revisiones correspondientes,en mí calidad de Director de Tesis, certifico que lapresente ha sido elaborada en su totalidad ypersonalmente por el Sr. Osear O. PadillaGalárraga.
Ing. Mario Barba Clavijo
DEDICATORIA
Madre Dolorosa, he cumplidola promesa que te hice
A mis padres por haberse sacrificado para darme la formaciónque ellos anhelaban, a mis hermanos por el ánimo y elejemplo, a mi esposa por su especial dedicación y cariño parala realización de este trabajo, a mis hijas que con su dedicacióny éxitos en sus estudios me han servido de ejemplo y estímulopara culminar mi carrera.
A mi Director y amigo Sr. Ing. Mario Barba por su dedicacióny empuje que me ha dado para el desarrollo del proyecto, unagradecimiento muy especial a mi amigo Ing. Jofre Navarretepor su incondicional ayuda y a todos mis amigos quienes deuna u otra forma me han animado y ayudado en la realizaciónde este trabajo.
-I-
INDICE GENERAL
CAPITULO I INTRODUCCIÓN
1.1 ANTECEDENTES Y JUSTIFICACIÓN DEL TEMA
1.2 CONTENIDOS Y ALCANCE DEL TRABAJO
Pag.
1
1
2
CAPITULO II
2.1
2.1.12.1.22.1.3
2.2
2.2.12.2.22.2.32.2.42.2.52.2.62.2.72.2.82.2.9
2.3
2.3.12.3.22.3.32.3.42.3.52.3.62.3.72.3.82.3.9
2.4
ESTUDIO DE LA CARGA INSTALADA YDEMANDA DE LA GRANJA
CALCULO DE LA DEMANDA
AntecedentesMétodo utilizado para la determinación de la demandaConceptos utilizados
DESCRIPCIÓN DE LA CARGA INSTALADA DE LA GRANJA
Galpones de ReproductorasGalpones de aves machosMecánicaCarpinteríaÁrea administrativaBodega de huevos y bodega generalResidencia del administradorBombas de pozo profundo y cisternasCuarto de fuerza y arco de desinfección
CALCULO DE LA DEMANDA
Galpones de HembrasGalpón de machosÁrea mecánicaÁrea carpinteríaÁrea administrativaBodega de huevos y bodega generalResidencia del administradorBomba de pozo profundo y cisternasCuarto de fuerza y arco de desinfección
RESUMEN GLOBAL DE CARGAS DE LA GRANJA EN EL PERIODODE MÁXIMA DEMANDA
7816
19
192527282829292930
30
324048525558616467
70
-II-
CAPITULO III: DISEÑO DE LA RED ELÉCTRICA EXTERIOR. 74
3.1 DISEÑO DE LA RED DE ALTO VOLTAJE A 22860 /13200 V 74
3.1.1 Definición de la ruta de la red de alto voltaje 743.1.2 Ubicación de los centros de transformación 773.1.3 Cálculo de la capacidad de los centros de transformación 793.1.4 Equilibrio de fases en alto voltaje 883.1.5 Capacidad de sobrecarga del transformador 89
3.2 DESCRIPCIÓN DEL MÉTODO Y CALCULO DE LA CAÍDA DE VOLTAJE 93
3.2.1 Cómputo de la caída de voltaje en redes primarias 953.2.2 Cálculo de ia KVA-M 983.2.3 Cálculo de la ínductancia de la línea 1013.2.4 Cálculo de la caída de voltaje en la red de alto voltaje 106
3.3 DISEÑO DE LA RED DE BAJO VOLTAJE 108
3.3.1 Definición de la ruta de la red de bajo voltaje 1083.3.2 Cómputo de la caída de voltaje en circuitos secundarios 1093.3.3 Cálculo de los KVA-M 1123.3.4 Cálculo de la impedancia de la línea 1133.3.5 Cálculos de la caída de voltaje de la red de bajo voltaje 117
3.4 ILUMINACIÓN EXTERIOR 126
3.4.1 Tipo de iluminación escogido 1263.4.2 Cálculo del alumbrado 1263.4.3 Análisis de resultado 133
3.5 PROTECCIÓN PRINCIPAL Y DE TRANSFORMADORES 133
3.6 PLANILLA DE ESTRUCTURAS: ALTO VOLTAJE, BAJO VOLTAJE Y 137ALUMBRADO EXTERIOR
3.7 PLANILLA DE ESTRUCTURAS 138
CAPITULO IV: INSTALACIONES COMPLEMENTARIAS 142
4.1 CUARTO DE FUERZA 142
4.2 ALIMENTADOR AEREO EN ALTO VOLTAJE 143
4.3 SECCIONAMIENTO DE ENTRADA A LA GRANJA 144
4.4 DERIVACIÓN SUBTERRÁNEA EN ALTO VOLTAJE 145
- III -
4.5 SISTEMA DE MEDICIÓN EN ALTO VOLTAJE 146
4.5.1 Transformadores de medición 1474.5.2 Elección del transformador de corriente 1484.5.3 Elección del transformador de voltaje 151
4.6 TRANSFERENCIA MANUAL EN ALTO VOLTAJE 155
4.7 GENERACIÓN AUXILIAR 158
4.7.1 Tamaño y selección del generador 1584.7.2 Consideración del montaje 1604.7.3 Corriente de falla del generador 1614.7.4 Conexión a tierra 1614.7.5 Método de cálculo de la capacidad del generador 1624.7.6 Altitud de montaje del generador 1804.7.7 Especificaciones del generador 180
4.8 TRANSFORMADOR ELEVADOR Y PROTECCIÓN 186
4.9 ALIMENTADOR SUBTERRÁNEO DESDE LA TRANSFERENCIA A LA RED 187AEREA
4.10 LISTADO DE ESPECIFICACIONES DE EQUIPOS Y MATERIALES 189
CAPITULO V: CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 206
ANEXOS 210A PLANO DE LA RED DE ALTO VOLTAJE
PLANO DE LA RED DE BAJO VOLTAJE Y ALUMBRADO EXTERIOR
B DIAGRAMA UNIFILAK
C PLANO DEL CUARTO DE FUERZA, ELÉCTRICO
BIBLIOGRAFÍA
á
- IV-
INDICE DE GRÁFICOS
Pág.Figura 2.1 Tabla para el cálculo de la DMU 9Figura 2.2 Galpón de aves hembras reproductoras 21Figura 2.3 Sistemas de tolvas y comederos aves hembras 27Figura 2.4 Tiempos de utilización de cargas en galpón de hembras 35Figura 2.5 Curva de cargas galpones aves hembras 36Figura 2.6 Tiempo de utilización de cargas galpón machos 43Figura 2.7 Curva de cargas galpón de machos 44Figura 2.8 Resumen de carga global de la Granja 73Figura 3.1 Factor de capacidad de transformación 90Figura 3.2 Regulación de voltaje 98Figura 3.3 Inductancia equivalente 102Figura 3.4 Impedancia de la linea 113Figura 3.5 Curva Isolux luminaria SCHREDER DM1 130Figura 4.1 Derivación subterránea y seccionamiento principal 144Figura 4.2 Punta terminal exterior 146Figura 4.3 Transformadores de corriente 150Figura 4.4 Transformadores de voltaje 152Figura 4.5 Sistema de medición en alto voltaje 154Figura 4.6 Transferencia manual en alto voltaje 156Figura 4.7 Alimentador subterráneo desde la transferencia a la red aérea y seccionamiento 188
principal de la red de la Granja
- V -
ÍNDICE DE TABLAS
Pag.
Tabla 2.1 Factores de diversidad para determinación de demandas máximas diversificadas 14Tabla 2.2 Factores de proyección de la demanda para determinación de cargas de diseño 15Tabla 2.3 Eficiencia aproximada de motores de inducción de jaula de ardilla 20Tabla 2.4 Galpón de hembras; cuadro de descripción de cargas 33Tabla 2.5 Galpón de hembras: Tiempo de funcionamiento de la carga 34Tabla 2.6 Galpón de hembras; tabla para la determinación de demandas unitarias de diseño 37
Cálculo de CIRTabla 2.7 Galpón de hembras: Tabla para la determinación de demandas unitarias de diseño 38
Cálculo de la DMU en el intervalo de 11:00 a 12:00 horasTabla 2.8 Galpón de machos: Cuadro de descripción de cargas 41Tabla 2.9 Galpón de machos: Tiempo de funcionamiento de la carga 42Tabla 2.10 Galpón de machos: Tabla para la determinación de demandas unitarias de diseño 45
Cálculo de la DMU en el intervalo de 11:00 a 12:00 horasTabla 2.11 Galpón de machos: Tabla para la determinación de demandas unitarias de diseño 46
Cálculo de la DMU en el intervalo de 9:00 a 10:00 horasTabla 2.12 Mecánica: Tabla para la determinación de demandas unitarias de diseño 49
Cálculo de la DMU en el intervalo de 7:00 a 16:30 horasTabla 2.13 Factores de demanda 51Tabla 2.14 Carpintería: Tabla para la determinación de demandas unitarias de diseño 53
Cálculo de la DMU en el intervalo de 7:00 a 16:30 horasTabla 2.15 Oficina, enfermería, bodega, comedor, cocina, guardianía, lavandería y baños: 56
Tabla para la determinación de la demanda unitaria de diseñoCálculo de la DMU en el intervalo de 8:00 a 16:30 horas
Tabla 2.16 Bodega de huevos y bodega general: Tabla para la determinación de demandas unitai 59de diseño.Cálculo de la DMU en el intervalo de 7:00 a 18:00 horas
Tabla 2.17 Residencia del administrador: Tabla para la determinación de demandas unitarias de 62diseñoCálculo de la DMU en el intervalo de 11:00 a 12:00 horas
Tabla 2.18 Bombas de pozo profundo y cisternas: Tabla para la determinación de demandas 65unitarias de diseñoCálculo de la DMU en el intervalo de 24 horas
Tabla 2.19 Área de desinfección y caseta de fuerza: Tabla para la determinación de demandas 68unitarias de diseñoCálculo de la DMU en el intervalo de 24 horas
Tabla 2.20 Cuadro de descripción de cargas: Resumen de carga instalada total de la granja 71
-VI-
Tabla 3.1 Tipos de usuario ( factor del % )Tabla 3.2 Potencias normalizadas de transformadoresTabla 3.3 Demandas de las aereas de la Zona N° 1Tabla 3.4 Demandas de las aereas de la Zona N° 2Tabla 3.5 Resumen de capacidad de transformadoresTabla 3.6 Equilibrio de fases en alto voltajeTabla 3.7 Valores de carga promedio, 12 horas antes de la carga picoTabla 3.8 Caídas de voltaje admisiblesTabla 3.9 KVA-M para distintos conductores en redes primarias 22.8/13.2 KVTabla 3.10 KVA-KM para 1% de caida de voltaje, redes primariasTabla 3.11 Cálculo de la caida de voltaje en la red primaria de la GranjaTabla 3.12 Resumen de los centrad de transformación y redes de la GranjaTabla 3.13 KVA-M para conductores en circuitos secundariosTabla 3.14 KVA-M para 1% de caida de voltaje, circuitos secundariosTabla 3.15 Cómputo de la caida de voltaje CT-1Tabla 3.16 Cómputo de la caida de voltaje CT-2Tabla 3.17 Cómputo de la caída de voltaje CT-3Tabla 3.18 Cómputo de la caída de voltaje CT-4Tabla 3.19 Cómputo de la caída de voltaje CT-5Tabla 3.20 Cómputo de la caída de voltaje CT-6Tabla 3.21 Cómputo de la caída de voltaje CT-7Tabla 3.22 Cómputo de la caída de voltaje CT-8Tabla 3.23 Cómputo de valores de iluminación en la calzada, luminaria SCHREDER DM-1Tabla 3.24 Cómputo de valores de iluminación en la calzada, luminaria SCHREDER DM-2Tabla 3.25 Resumen de resultados de iluminaciónTabla 3.26 Protecciones para transformadores de distribuciónTabla 3.27 Protección de los transformadores de la GranjaTabla 3.28 Estructuras de alto voltajeTabla 3.29 Planilla de estructuras de la GranjaTabla 3.30 Planilla de estructuras de la Granja
8081828488889195103105107108114116118119120121122123124125131132133135136138140141
-VII-
Tabla 4.1 Usos de los transformadores de corriente según la clase de precisiónTabla 4.2 Usos de los transformadores de voltaje según la clase de precisiónTabla 4.3 Galpón de hembras: Resumen de cargasTabla 4.4 Galpón de hembras: Resumen de cargas trifásicasTabla 4.5 Galpón de hembras: Resumen de cargas monofásicas fase-faseTabla 4,6 Galpón de hembras: Resumen de cargas monofásicas fase-neutroTabla 4.7 Galpón de hembras: Resumen de cargas monofásicas fase-fase y fase- neutroTabla 4.8 Galpón de hembras: Guía para la selección del generadorTabla 4.9 Galpón de machos: Resumen de cargasTabla 4.10 Galpón de machos: Resumen de cargas trifásicasTabla 4.11 Galpón de machos: Resumen de cargas monofásicas fase-faseTabla 4.12 Galpón de machos; Resumen de cargas monofásicas fase- neutroTabla 4.13 Galpón de machos: Resumen de cargas monofásicas fase-fase y fase-neutroTabla 4.14 Galpón de machos: Guía para la selección del generadorTabla 4.15 Bomba de pozo profundo y cisterna: Resumen de cargas trifásicasTabla 4.16 Bomba de pozo profundo y cisterna: Guía para selección del generadorTabla 4.17 Características típicas de motores trifásicos para códigod NEMA B, C y DTabla 4.18 Código NEMA para KVA/HP de arranque de motores trifásicosTabla 4.19 Métodos de arranque de motoresTabla 4.20 Factores de potencia de cargas más comunesTabla 4.21 Motores monofásicos, características típicasTabla 4.22 Motores monofásicos, designaciones L y MTabla 4.23 Cálculos del generador por áreas de la GranjaTabla 4.24 Cálculo de la capacidad del generador de la GranjaTabla 4.25 Cálculo de la capacidad total del generador de la GranjaTabla 4.26 Variación de capacidad del generador por efectos de la altura de montajeTabla 4.27 Variación de capacidad del generador por efectos de temperaturaTabla 4.28 Generadores DMT, rangos de capacidad, tres fasesTabla 4.29 Motores de corriente directa. Corriente a plena carga en amperiosTabla 4.30 Fórmulas para cálculos de capacidad del generadorTabla 4.31 Protección del transformador elevadorTabla 4.32 Partidas de materiales y equipos
153153164165166167167168169170171172172173174174175176176177177177178179180182182183184185187189
CAPITULO I
INTRODUCCIÓN
1.1 ANTECEDENTES Y JUSTIFICACIÓN DEL TEMA
Actualmente la producción avícola en nuestro país, ha crecido de forma muy
signifícativae, y se ha convertido en una de las Industrias que más aportan con ocupación
de mano de obra y de capital para el desarrollo del país.
El crecimiento de la producción o industrialización avícola ha creado una
competencia muy reñida entre varias Empresas, las mismas que para ganar mayor espacio
en el mercado han decidido tecnificarse para elevar su índice de producción y calidad.
Existen en nuestro medio tres tipos de Granjas Avícolas, que son las de Aves
reproductoras, las de Aves ponedoras y las de Aves de engorde. De estos tres tipos de
Granjas, las que mayor tecnifícación requieren son las de Aves reproductoras, puesto que
son estas aves las que producen huevos fértiles, que llevada a incubadoras se convierten en
las aves de engorde que luego se consumen en los hogares, asaderos y restaurantes.
-2 -
Las aves reproductoras son aves muy delicadas y requieren de condiciones muy
especiales en cuanto a asepcia, temperatura ambiental, alimentación, iluminación, etc, que
implican la infraestructura en equipamiento bastante compleja tanto en instalaciones
eléctricas de fuerza como de control.
fSe ha escogido el Diseño Integral de una Granja de Aves Reproductoras como el
tema de este trabajo para describir la infraestructura eléctrica de fuerza exterior, llegando
hasta el nivel de tableros de distribución de las áreas de la Granja.
Partiendo de parámetros eléctricos de cargas eléctricas instaladas en cada área de la
Granja se establecen las demandas correspondientes, para dimensionar transformadores,
redes de alto y bajo voltaje, protecciones, generación de emergencia, iluminación exterior,^^
transformador elevador, transferencia en alto voltaje y sistema de medición en alto voltaje.
Todos los puntos anteriormente mencionados, se los trata de una manera corta,
sencilla y práctica para quién requiera una guía de diseño de este tipo de instalaciones, sin
dejar en ningún momento de lado la ingeniería como base de los análisis realizados.
1.2 CONTENIDO Y ALCANCE DEL TRABAJO
El trabajo se lo ha dividido en tres capítulos fundamentales que son los siguientes:
- 3 -
CAPITULO II : Estudio de la granja Instalada.
CAPITULOIII : Diseño de la Red Eléctrica Exterior.
CAPITULO IV : Instalaciones Complementarias.
En el Capitulo II se describe el método utilizado para el cálculo de la demanda, que
está basado en el Cálculo de la Demanda Máxima Unitaria Proyectada (DMUP) que es
utilizado y normalizado por la Empresa Eléctrica "Quito" S.A. para cargas comerciales y
residenciales, pero que se lo ha adaptado para poder analizar también cargas industriales,
basándose en un análisis de funcionamiento de las cargas de acuerdo al horario en que son
utilizadas, llegando a obtener las demandas muy cercanas a la realidad; lo que dará como
resultado un dimensionamiento adecuado de todas las instalaciones, sin incurrir en
subdimensionamientos ni en sobredimensionamientos, que se reflejan en el funcionamiento
correcto de los equipos y en la optimización de los recursos económicos tanto en la
construcción del sistema, así como en el uso correcto y ahorro de la energía utilizada.
Se realiza una zonifícación de la Granja, para hacer mucho más fácil y fiable el
cálculo de las demandas, describiendo los equipos que existen en cada una y la función que
cumplen en la actividad diaria.
Se obtienen los DMUP de cada una de las áreas, aplicando el método y los factores
sean éstos de uso, de simultaneidad, de crecimiento, etc., las mismas que son justificadas
en cada caso, unas veces con el respaldo de tablas y parámetros ya establecidos, otras bajo
- 4 -
el criterio del propietario de la Granja (factor de crecimiento) y algunas en base al criterio
y experiencia del autor.
Al final se obtiene un resumen de la DMUP de todas las áreas de la Granja que
ocurren en la hora de máxima demanda, obteniendo la DMUP y el factor de potencia total
de la granja.
En el Capitulo III, basados en el plano de implantación de la Granja, se realiza la
definición de la ruta de la red de alto voltaje, la ubicación de los centros de transformación
y en base a los datos obtenidos en el Capitulo II se dimensionan los transformadores, pero
se toma como un punto muy importante un análisis de la cargabilidad de transformadores,
optimizando la capacidad de la misma, lo que redunda en un beneficio para la Granja y
para la Empresa Eléctrica por la optimización de pérdidas.
Basadas en las Normas de Distribución de la Empresa Eléctrica "Quito" S.A., se
realiza el cálculo de la caída de voltaje en la red primaria 22.8/13.2 KV, haciendo un
análisis y justificación del método de cálculo utilizado.
De igual forma se realiza el estudio de la red secundaria, llegando al nivel de
acometidas hasta llegar a los tableros principales de cada una de las áreas, haciendo
también un análisis y justifícación del método utilizado para el cálculo de la caída de
voltaje.
~ O ""
Se realiza un estudio bastante ligero de la iluminación exterior, por ser uno de los
parámetros menos importantes en las instalaciones de la Granja.
Para el cálculo de protecciones, basados en análisis y cálculos realizados por la
Empresa Eléctrica "Quito", se presenta una Tabla muy práctica para dimensionamiento de
protecciones de transformadores y de las protecciones principales de la Granja, tanto en
alto como en bajo voltaje.
Por último se realiza el resumen de las estructuras utilizadas en las redes aéreas
tanto primarias, secundarias como de alumbrado exterior de toda la Granja, la misma que
es base fundamental para la obtención del listado de equipos y materiales utilizados,
En el capitulo IV, se divide la parte medular de las instalaciones eléctricas de la
Granja que es el Cuarto de Fuerza, describiendo los alimentadores aéreos, derivaciones
subterráneas en alto voltaje, el sistema de medición en alto voltaje con la forma más
sencilla de especificar los transformadores de medición, la transferencia manual en alto
voltaje, el transformador elevador, el listado de materiales totales que se requieren para
todas las instalaciones eléctricas exteriores de la Granja, pero como punto fundamental se
explica detalladamente un método basado en manuales de Caterpillar y DMT Corporation
para el dimensionamiento correcto del generador, tomando en cuenta arranques de
motores, orden de arranque de las cargas, tipo de carga que se utiliza, número de fases,
etc., haciendo que de una forma muy simple y rápida se dimensione con total seguridad un
generador de emergencia.
-6-
Todo el trabajo se respalda en tablas, cálculos y criterios muy simples de ingeniería
que pueden ser fácilmente entendidos por optimizar el tiempo a cualquier profesional que
los requiera.
CAPITULO II
ESTUDIO DÉLA CARGA INSTALADA Y
DEMANDA DÉLA GRANJA
2.1 CALCULO DE LA DEMANDA
2.1.1 Antecedentes
La Granja Avícola objeto de este estudio, es una Granja de Aves Reproductoras,
que tiene como objetivo principal producir huevos fértiles de primera calidad para de ellos
obtener las aves de engorde de consumo en los hogares en los restaurantes y asaderos
comerciales.
Las aves reproductoras son de elevado costo y se las importa a nuestro país,
necesitando para su crianza y proceso de producción, de condiciones alimenticias y
ambientales muy exigentes, tanto en temperatura, humedad o higiene.
Así, por ejemplo, en el interior de los galpones, la iluminación en su calidad y
uniformidad es fundamental para lograr la madurez sexual de las aves [1], así mismo la
alimentación en cuanto a su cantidad y exactitud de tiempo con la que es suministrada y el
suministro de agua pura para el crecimiento normal de las aves.
Todo lo anteriormente descrito exige de un equipamiento muy sofisticado, equipos
eléctricos automatizados para comederos, climatización e iluminación. Provisión propia de
agua con pozo profundo y sistema de bombeo. Cómo es lógico se tiene área administrativa,
bodegas y residencia del administrador, Este equipamiento implica una carga eléctrica muy
considerable, la misma que es objeto de un análisis muy minucioso en este capítulo,
constituyéndose el punto medular del propósito establecido, pues en cualquier diseño
eléctrico el correcto cálculo de la carga a servir, implica el dimensionamiento de equipos y
alimentadores, influyendo directamente en la calidad del servicio y en un costo económico
y equilibrado, acorde a los parámetros.
2.1.2 Método Utilizado para la determinación de ía demanda
Se ha escogido el método de cálculo en base a la Demanda Máxima Unitaria [2]
para obtener la demanda de todas las áreas de la granja, puesto que todas las empresas
eléctricas del país y en especial la Empresa Eléctrica "Quito" S.A. lo tiene normalizado,
por ser el más confiable, y apegado a la realidad socioeconómica ecuatoriana.
-9 -
En las áreas industriales como galpones de reproductores, galpones de machos,
mecánica, carpintería, etc. se utiliza este método pero obteniendo los factores de
simultaneidad de un análisis horario de cada una de las cargas obteniendo resultados
totalmente seguros. En el área administrativa y en la residencia del administrador se
utilizan los factores recomendados por la Empresa Eléctrica "Quito" S. A.
La aplicación del método se explica a continuación y se utiliza el cuadro de la Fig.
2.1.
a) Determinación de la Carga Instalada del Consumidor de máximas posibilidades
Analiza a este abonado en función de factores como: División y uso del suelo,
estableciendo la carga instalada que será utilizada en la columna 4 de la Fig. 2.1
ÍTEM
1
APARATOS ELÉCTRICOS
DESCRIPCIÓN
2
CANT
3
POT(W)
4
FFUn
(%)
5
TOTALES
CIR
(W)
6
FSn
(%)
7
DMU
(W)
8
FIGURA 2.1 Tabla para el cálculo de la DMU
-10-
h) Carga Instalada del Consumidor Representativo
Para cada de una de las cargas anotadas en la columna 4, se establece un Factor de
Frecuencia de Uso (FFUn) (Columnas 5), que determina la incidencia en porcentaje (%) de
la carga correspondiente al consumidor de máxima posibilidades sobre aquel que posee el
promedio y que será el representativo del grupo. El FFU siempre será menor o igual que el
100% y tendrá valores cercanos al 100 % en artefactos de uso esencial, más no así para
elementos de tipo suntuario.
c¿ En la columna 6, se calcula la Carga Instalada del Consumidor Representativo (CIR)
utilizando la ecuación:
CIR-Pnx FFUn x 0.01 (2.1)
Siendo FFUn - Factor de frecuencia de Uso
Pn = Potencia nominal de los aparatos
d) Determinación de la Demanda Máxima Unitaria (DMU)* que es definida como el valor
máximo de potencia que en un intervalo de tiempo de 15 minutos es suministrada por la
red al consumidor industrial. [2]
La Demanda Máxima Unitaria (Columna 8) se determina a partir de la Carga
Instalada del Consumidor Representativo (CIR), obtenido en la columna 6 y la aplicación
-11-
del Factor de la Simultaneidad (FSn) para cada una de las cargas instaladas, el cual
determina la incidencia de la carga considerada en la demanda coincidente durante el
período de máxima solicitación que tiene lugar, para consumidores residenciales, en el
intervalo entre las 19 y 21 horas.
El Factor de Simultaneidad, expresado en porcentaje, determinado para cada una de
las cargas instaladas, es función de la forma de utilización de los aparatos en una
aplicación determinada. En general los aparatos de uso comunitario, como los de
iluminación, entretenimiento, etc. tendrán un porcentaje superior y no así los servicios de
aplicación específica como lavadoras, secadoras, bombas de agua, etc. que tendrán un
porcentaje medio y bajo.
La Demanda Máxima Unitaria se calculará con la siguiente expresión:
DMU = CIR x FSn x 0.01 (2.2)
Siendo CIR = Carga del Consumidor Representativo
FSn ~ Factor de simultaneidad
Este resultado se registrará en la Columna 8
-12-
e) Cálculo de la Demanda Máxima Unitaria Proyectada (DMUR)
El valor de la Demanda Máxima Unitaria, resulta válida para condiciones iniciales
de diseño, para efectos de incrementos de carga.
El incremento de la demanda tiene una relación geométrica al número de años
considerados y se expresa por un índice acumulativo anual "Ti", que permite determinar el
valor de la Demanda Máxima Unitaria Proyectada (DMUP) para un promedio de "n" años a
partir de las condiciones iniciales, de la siguiente expresión.
DMUP= DMU (l+Ti/100)11 (2.3)
Siendo DMU = Demanda Máxima Unitaria
Los Factores (l+Ti/100)n se encuentran en la tabla 2.1
En términos generales, para una Demanda Máxima Unitaria baja, el Ti será alto,
para una DMU alto, el Ti será bajo.
Se considera n = 15 años para red primaria y n = 10 años para red secundaria y
centros de transformación.
- 1 3 -
Este Factor (l+Ti/100)n se lo puede denominar un Factor de Crecimiento, que entre
usuarios residenciales está tabulado, pero para usuarios comerciales e industriales
dependerá totalmente de las expectativas del crecimiento del propietario, quien será el que
defina el crecimiento que tendrá en el futuro.
f) Determinación de la Demanda de Diseño [21
Para el dimensionamiento de los elementos de la red y para cómputo de la caída de
tensión, debe considerarse el hecho de que a partir de cada uno de los puntos de los
circuitos de alimentación, incide un número variable de consumidores, el mismo que
depende de la ubicación del punto considerado en la relación a la fuente y a las cargas
distribuidas, puesto que las demandas máxima unitarias no son coincidentes en el tiempo,
la potencia transferida hacia la carga es, en general, menor que la sumatoria de las
demandas máxima individuales.
Por lo tanto, la Demanda en un punto dado de la red, se debe calcular mediante la
expresión:
DD = DMUp x N/FD (2.4)
Donde DD es la demanda de diseño, DMUP es la Demanda Unitaria Proyectada, N
el Número de abandonados en el punto considerado de la red y FD el Factor de Diversidad
que es dependiente de N y el tipo de consumidor.
2.1
-14-
El Factor de Diversidad (FD) para los diferentes usuarios, se encuentran en la tabla
NUMERO
DE
USUARIOS
123456789101112131415161718192021222324
25
USUARIO TIPOA11,001,501,782,012,192,322,442,542,612,662,712,752,792,832,862,882,902,922,932,942,952,962,972,982,99
ByC21,001,311,501,631,721,831,891,962,012,052,092,112,142,172,192,202,212,232,252,272,282,292,302,312,33
DyE31,001,231,341,411,471,521,561,581,601,621,631,641,651,661,671,681,681,691,691,691,691,701,701,701,70
NUMERO
DE
USUARIOS26272829303132333435363738394041424344454647484950
USUARIO TIPOA13,003,013,023,033,043,043,053,053,063,063,073,073,083,083,093,093,103,103,103,103,103,103,103,103,10
ByC22,352,362,382,392,402,412,422,432,442,452,452,462,462,472,472,482,482,492,492,492,492,492,502,502,50
DyE31,71
1,711,711,711,711,721,721,721,721,731,731,731,731,731,731,731,731,731,731,731,731,731,731,731,73
TABLA 2.1 Factores de Diversidad para determinación de
Demandas Máximas Diversificadas [2]
-15-
Usuario
Tipo
A
B
TI
(%)1.5
1.6
1.7
1.8
1.9
2.0
2.1
2.2
2.3
2.4
2.5
2.5
2.6
2.7
2.8
2.9
3.0
3.1
3.2
3.3
3.4
3.5
3.6
3.7
3.8
3.9
4.0
(1 + TI/100)"
n=101,181,17
1,181,19
1,21
1,22
1,23
1,24
1,251,26
1,27
1,28
1,29
1,3
1,32
1,33
1,34
1,36
1,371,38
1,4
1,41
1,42
1,44
1,45
1,47
1,48
n = 151,25
1,27
1,29
1,31
1,33
1,35
1,37
1,391,41
1,43
1,45
1,451,47
1,491,51
1,53
1,56
1,581,6
1,63
1,65
1,671,7
1,72
1,75
1,77
1,8
Usuario
Tipo
C
D
E
TI
(%)4.0
4.1
4.2
4.3
4.4
4.5
4.6
4.7
4.8
4.9
5.0
5.1
5.2
5.3
5.4
5.5
5.5
5.6
5.7
5.8
5.9
6.0
6.1
6.2
6.3
6.4
6.5
6.6
(1 +TI/100)n
n = 101,48
1,49
1,51
1,52
1,54
1,55
1,57
1,58
1,6
1,61
1,63
1,64
1,66
1,681,69
1,71
1,71
1,72
1,741,76
1,77
1,79
1,811,82
1,84
1,86
1,88
1,88
n= 151,8
1,831,85
1,88
1,911,93
1,96
1,99
2,022,05
2,08
2,11
2,14
2,172,2
2,23
2,23
2,262,3
2,33
2,36
2,4
2,43
2,46
2,5
2,53
2,57
2,57
TABLA 2.2 Factores de Proyección de la Demanda para Determinación
de cargas de Diseño [2]
-16-
2.1.3 Conceptos Utilizados
Para un mejor entendimiento del método explicado, a continuación se expresan los
conceptos más importantes,
Carga instalada (Pn)
Es la suma aritmética de todas y cada una de las cargas eléctricas de una instalación
o sistema, sin importar el intervalo de tiempo dentro del cual se energicen. Se expresan en
watts [3]
Demanda (D)
La demanda de una instalación o sistema, es la carga en los terminales de
recepción promediada en un intervalo específico de tiempo. [3]
Demanda Máxima Unitaria (DMU)
Es la más grande de las demandas que han ocurrido en un intervalo específico de
tiempo, pero escogida de un grupo de usuarios del mismo tipo. Se expresa en watts. [2]
-17-
Factor de Frecuencia de Uso (FFU»)
Este factor es el que determina la incidencia en porcentaje, de la carga instalada
correspondiente al consumidor de máximas posibilidades, sobre aquél que tiene
condiciones promedio y que se adopta como representativo del grupo. [2]
El Factor de Frecuencia de Uso, expresado en porcentaje, será determinado para
cada una de las cargas instaladas, en función del número de usuarios que se considera
disponen del artefacto correspondiente dentro del grupo de consumidores, vale decir, que
aquellos artefactos esenciales de los cuales dispondrán la mayoría de los usuarios, tendrán
un factor cuya magnitud se ubicará en un rango superior, y aquéllos que se consideren
suntuarios o no muy comunes y cuya utilización sea limitada por su costo o su
disponibilidad en el mercado, tendrán un factor de magnitud media baja.
Carga Instalada del Consumidor Representativo fCIR)
Es el resultado del producto de la carga instalada (Pn) de cada uno de los artefactos
o aparatos, multiplicado por el Factor de frecuencia de uso (FFUn) [2]. Se expresa en
Watts.
-18-
Factor de Simultaneidad (FSfJ)
El factor de simultaneidad, expresado en porcentaje será establecido por el
proyectista para cada una de las cargas instaladas en función de la forma de utilización de
aparatos y artefactos para una aplicación determinada. [2]
También se lo define como la relación de la demanda máxima de un sistema o parte
de un sistema, a la carga total conectada en el mismo, o parte de este, que se esta
considerando. Este factor será siempre menor a la unidad. [4]
Demanda Máxima Unitaria Proyectada (DMUp)
Es la demanda máxima unitaria (DMU), que es la demanda actual del consumidor
representativo, que se la puede proyectar al número de años de vida de la instalación o red,
tomando en cuenta un incremento de carga progresiva, ya sea por la intensificación de la
utilización de electrodomésticos o por el crecimiento de la carga del consumidor. [2]. Se
expresa en KVA.
Factor de Diversidad (FD)
Es la relación de la suma de las demandas individuales máximas de las diversas
subdivisiones de un sistema, o parte de un sistema a la demanda máxima de todo el
sistema, o parte de este que se considere. Generalmente este factor varía entre 1 y 2 [4].
-19-
2.2 DESCRIPCIÓN DE LA CARGA INSTALADA DE LA GRANJA
La granja avícola se compone de varías áreas, las mismas que se describen a
continuación en cuanto a su funcionamiento y equipos que disponen, habiéndose utilizado
para la transformación de HP a Kw, la fórmula siguiente [5].
Kw de entrada cuando se
HP* 0.746conoce la potencia del [2.5]
motor eléctrico
En donde;
HP = potencia del motor en HP
r\ eficiencia del motor obtenida de la tabla 2.3
2.2.1 Galpones de Reproductoras
Para cada uno de los galpones de aves reproductoras, se asume que alojan 6000
aves, de las cuales 5400 son hembras y 600 son machos, y son la parte más importante de
la Granja, puesto que en estos galpones se realiza la postura de huevos fértiles, que luego
de enviarlos a la planta incubadora se convierten en los pollos de engorde para venta o
faenamiento.
-20-
En cada uno de los galpones, existen los siguientes equipos:
POTENCIA(HP)
1/2%1
1 1/2235
71/2
10 _152025
304050
6075100125150
200250300350
400450500600
kw requeridoa plena carga
0.6
0.81
1.5
1.92.74.56.7
8.813
16.821
24.933.241.549.261.581.2101.5
L 122162.5203243281
321362401482
Eficienciaplena carga (%)
68717578
80828383
85868989
90909091
91929292
92_ 92
9293
939393yo
TABLA 2.3. Eficiencia Aproximada
Motores de Inducción de jaula de Ardilla [5]
-21 -
Sistema de Iluminación
Este sistema consiste en 15 luminarias de vapor de sodio de 150 watts cada una,
con un factor de potencia de 0.9, y recomendadas para ayudar a las aves en su maduración
sexual.
Se la ocupa únicamente dos veces al día, desde las 03:00 horas hasta las 06:00
horas, dan 32 luxes al nivel de cabeza del ave. Se utilizan luminarias Philips con lámparas
de vapor de mercurio de alta presión CERAMALUX de 150 watts y balastros con ignitor
integrado con alto factor de potencia (ADVANCE).
FIG. 2.2 Galpón de aves hembras reproductoras
-22-
Sistema Humidificador
Este sistema pulveriza el agua y crea una relativa humedad en el ambiente,
especialmente cuando el clima esta demasiado seco y por efectos del ambiente, pueden
diseminarse graves enfermedades respiratorias en las aves. Se compone de dos bombas de
agua con motores trifásicos a 220 V. de 549 Watts (1/2 Hp) cada uno.
Criadoras
Estos equipos son dos pequeños motores de 100 watts, que ayudan a distribuir el
aire caliente, procedente de calentadores a gas en áreas de 5 ni. de radio, donde se
concentran las aves pequeñas cuando llegan a la Granja, y mantienen una temperatura
óptima durante los primeros días de su crecimiento. (No se contemplan sino como
información, puesto que como carga eléctrica no entran sino solas y excluidas del resto de
carga del galpón).
Sistema de Control de Temperatura
Este sistema se compone de 8 motores de 549 watts (1/2 Hp) para ventiladores y de
2 motores de 789 watts (3/4 Hp) todos trifásicos a 220 V, que ayudan a enfriar el ambiente
del galpón cuando se tiene una temperatura que ha pasado de la permitida.
-23-
Este sistema va en coordinación con el sistema de cortinas, accionado por dos
motores trifásicos de 549 watts (1/2 Hp) cada uno, y por dos motores trifásicos de las
persianas de 549 watts (1/2 Hp) cada uno.
Cuando las cortinas están cerradas, el sistema de ventiladores crea un túnel de
viento que controla la entrada y salida del aire por medio de las persianas, haciendo que
este circule y se enfríe y salga por las otras persianas ubicadas en el otro extremo del
galpón, y extraído por los extractores con motores de 789 watts (3/4 Hp) cada uno.
Sistema de Comederos de Aves Hembras
Estos comederos que están instalados en el perímetro interno de cada galpón,
funcionan en base a un silo grande, que por medio de un motor trifásico de 1435 watts (1
1/2 Hp) impulsa el alimento hasta unas tolvas que tienen motores trifásicos de 1865 watts
(2 Hp) cada uno, y desde estas tolvas se distribuye el alimento al sistema móvil del
comedero, el mismo que gira alrededor de todo el galpón, movido por dos motores
trifásicos de 2729 watts (3 Hp) cada uno.
Es importante mencionar que este sistema de comederos está firmemente fijado al
piso, y que esta diseñado solamente para que puedan comer las aves hembras, no así los
machos, que por su cresta no pueden utilizar estos comederos. Todo el proceso es
programado y automatizado por medio de un tablero de control.
-24-
Sistema de Comederos de Aves Machos
Este sistema, totalmente independiente del de hembras por la composición del
alimento, funciona por medio de un motor de tolva de 1865 watts (2 Hp), que lleva el
alimento hacia ella y la distribuye al sistema de comederos que ya no es perímetral sino
longitudinal y que funciona por medio de dos motores trifásicos de 995 watts (1 Hp) cada
uno, colocados en los extremos del comedero.
Como el peso de los machos es muy importante, el sistema de comederos no es fijo
y se baja y se eleva a determinadas horas, por medio de un sistema de elevación
comandada por un tecle eléctrico trifásico, de 1435 watts (11/2 Hp) ubicado en el centro
del galpón.
Todo el sistema es comandado por un panel central totalmente automatizado.
Sistema de Recolección de Huevos
Las hembras en sus nidos, depositan los huevos, los mismos que por el mismo
diseño del nido, se desplazan muy delicadamente hacia una banda, que se mueve tres veces
al día y se llevan hasta el sitio donde igual en forma automática son recolectados y
contados. El sistema de bandas se mueve por medio de dos motores de 1865 watts (2 Hp) y
el equipo contador de huevos consume en su sistema eléctrico 800 watts.
-25-
Impulsador de Alimentos o Bazuka
Para impulsar el alimento, hacia el interior de los silos ubicados en el exterior de
cada galpón, se requiere de un equipo denominado "Bazuka" que tiene un motor trifásico
de 6740 watts (7.5 Hp). Este equipo recorre todos los galpones, y se lo conecta mediante
una toma exterior, ubicada junto al panel central del control.
Tomacorriente y Cargas Menores
Están ubicadas en los extremos y en el medio del galpón así como en la bodega. En
ellos se conectan aparatos o equipos como los de vacunación, radio o el domador que es un
sistema que impide que las aves se suban en los comederos.
2.2.2 Galpón de Aves Machos
Existe un solo galpón de aves machos en toda la Granja, y en él alojan los 8000
machos reproductores, de los cuales 7200 irán a los galpones 800 quedarán como
reemplazos por lesiones o muertes que ocurren con bastante frecuencia.
Este galpón tiene los siguientes equipos:
-26-
Sistema de Iluminación
Se compone de 10 luminarias con lámparas de vapor de sodio de alta presión de
150 watts, exactamente iguales a las de galpones de aves hembras y se utilizan en el mismo
período de tiempo.
Sistema Humidificador
Es el mismo que en los galpones de aves hembras, compuesto por dos bombas trifásicas de
549 watts (1/2 Hp) a 220 V.
Sistema de Ventilación
En este galpón solamente se enfría el aire y se lo distribuye por medio de cuatro
ventiladores de 549 watts (1/2 Hp) cada uno. En este caso no existen persianas ni cortinas
automáticas.
Sistema de Comederos de Aves Machos
Es el mismo sistema que se utiliza en los galpones de aves hembras, para la
alimentación de machos.
-27-
FIG. 2.3 Sistema de Tolvas y Comederos de aves hembras
2.2.3 Mecánica
En esta área se realiza la reparación y mantenimiento de las partes mecánicas de
comederos, o se hacen cerramientos de malla o el tipo de trabajo metalmecánico que se
requiera en la Granja.
Es un taller que se compone de los equipos siguientes:
Iluminación con 8 luminarias con lámparas fluorescente de 2x40 watts,
Soldadura de 5000 watts, 220 V.
Herramientas varías como esmeril, taladros, compresor, amoladoras, etc.
-28-
2.2.4 Carpintería
En esta área se construyen divisiones para gallineros, puertas, tarimas de los
galpones, reparación de nidales, etc.
Se dispone de los equipos siguientes:
Iluminación con 10 luminarias con lámparas fluorescentes de 2x40 watts.
Herramientas varias, como compresor, taladro, sierra circular y otros
equipos pequeños.
2.2.5 Área Administrativa
En el área administrativa se tienen las siguientes divisiones:
Duchas de baño, para que toda persona que ingresa tome una ducha para
evitar contagios externos de las aves.
Oficina, donde se realiza la labor administrativa de la Granja.
Enfermería, consistente en un pequeño consultorio médico.
Comedor, solamente tiene iluminación y un ventilador.
Cocina, con los elementos básicamente indispensable como refrigeradora,
licuadora, etc.
Lavandería, que dispone de una lavadora y una secadora para lavado y
desinfección de toda la ropa de trabajo de la Granja.
-29-
Caseta de Guardiania, que dispone de un foco de 40w y un tomacorriente.
2.2.6 Bodega de Huevos y Bodega General
En la bodega de huevos, existe iluminación con 15 luminarias con lámparas
fluorescentes de 2x40 watts, y en ella se realiza la clasificación de los huevos, para ver por
medio de un detector los que son fértiles y los que sirven para huevos comerciales. Se los
etiqueta e introduce en un cuarto frío, para preservarlos hasta su traslado a la incubadora.
2.2.7 Residencia del Administrador
En esta casa reside el administrador de la Granja, y posee todos lo servicios
eléctricos necesarios para una vida cómoda. Se ubica junto a la Granja, pero con acceso
independiente.
2.2.8 Bombas de Pozo Profundo y Cisternas
La Granja tiene su propio pozo de agua, con el que abastece para todas las
necesidades tanto de las aves como de los seres humanos, así como para el aseo de los
galpones.
-30-
El pozo profundo tiene una bomba trifásica de 20955 watts (25 Hp), que abastece a
las dos cisternas, a su vez dos bombas trifásicas de 6292 watts cada una que, en forma
alterna, abastecen de agua a toda la Granja,
2.2.9 Cuarto de Fuerza y Arco de Desinfección
Antes de ingresar a la Granja, todos los vehículos deben someterse a un proceso de
desinfección, para lo cual se utiliza una bomba de agua de 549 watts (1/2 Hp).
El cuarto de fuerza es el área donde se ubican, el sistema de medición en alto
voltaje, el sistema de transferencia en alto voltaje, el generador y el transformador
elevador.
Como carga eléctrica tiene solamente 6 luminarias con lámparas fluorescentes de
2x40 watts, y tres tomacorrientes que sirven para el cargador de baterías para el generador
y para otras necesidades como limpieza, mantenimiento, etc.
2.3 Cálculo de la Demanda
En las páginas siguientes, se pueden observar detalladamente los cálculos que se
realizan para obtener las demandas correspondientes a cada área. Se han utilizado un
-31-
método gráfico horario, en el que sé gráfica cada día en el funcionamiento horario de la
carga, de esta forma se puede obtener gráficamente la hora de máxima demanda, o la
simultaneidad de las cargas.
También se utiliza el método de la Demanda Máxima Unitaria Proyectada (DMUP),
en el que se indica la razón de utilizar un determinado factor, que puede estar basado en
alguna tabla o en el criterio del proyectista.
2.3.1 GALPONES DE HEMBRAS
-33-
DESCRIPCIÓN DE LA GARGA CANT POT. ÜNIT.ILUMINACIÓNBOMBAS PARA HÚMEDODOMADORCRIADORASEXTRACTORESVENTILADORESMOTOR COMEDEROS DE MACHOSMOTOR COMEDEROS DE HEMBRASMOTOR DE TOLVA PARA HEMBRASMOTOR DE TOLVA PARA MACHOSMOTOR SILO DE ALIMENTOS PARA HEMBRASIMPULSADOR DE ALIMENTOS O BAZUKAMOTOR DE TECLE COMEDEROS DE MACHOSMOTOR DE CORTINASMOTOR DE PERSIANASPANEL CONTADOR DE HUEVOSMOTOR BANDA RECOLECTORA DE HUEVOSTOMACORRIENTES
TOTALES
15.00 150.00Pn(W)2250.00
2.00 549.00 1098.001.00] 100.002.00 100.002.00 789.008.002.002.002.001.001.001.001.00
549.00995.00
2729.001865.00
100.00200.00
1578.004392.001990.005458.003730.00
1865.00 1865.001435.006292.00
1435.00
FP
0.900.75
r 0.900.750.850.850.85
__ 0.800.800.800.80
6292.00 0.83995.00 995.00
2.00Í 549.00 1098.002.00 549.001.002.005.00
800.001865.00250.00
1098.00800.00
3730.001250.00
39359.00
0.850.750.750.850.800.85
TABLA 2.4. Cuadro de Descripción de Cargas
Área: Galpón de hembras
-34-
DESCRIPCIÓN DE LA CARGAILUMINACIÓNBOMBAS PARA HÚMEDODOMADOREXTRACTORESVENTILADORESMOTOR COMEDEROS DE MACHOSMOTOR COMEDEROS DE HEMBRASMOTOR DE TOLVA PARA HEMBRASMOTOR DE TOLVA PARA M,ACHOSMOTOR SILIO DE ALIMENTOS PARA HEMBRASIMPULSADOR DE ALIMENTOS O BAZUKAMOTOR DE TECLE COMEDEROS DE MACHOSMOTOR DE CORTINASMOTOR DE PERSIANASPANEL CONTADOR DE HUEVOSMOTOR BANDA RECOLECTORA DE HUEVOSTOMACORRIENTES
HORA3:00-6:009:00-10:00
ALEATORIOALEATORIOAELATORIO
6:00-7:006:00-7;006:00-7:006:00.7:00
16:00-18:009:00-10:006:00-7:00
ALEATORIOAELATORIO
7:00-8:007:00-8:00
ALEATORIO
HORA18:30-21:3015:00-16:00
1
11:00-12:0011:00-12:0011:00-12:0011:00-12:00
16:00-17:0011:00-12:00
16:00-17:0011:00-12:00
HORA
14:00-15:0014:00-15:0014:00-15:0014:00-15:00
14:00-15:00
16:00-17:00
HORA... .
17:00-18:0017:00-18:0017:00-18:0017:00-18:00
17:00-18:00
TABLA 2.5. Tiempo de Funcionamiento de la Carga
Área: Galpón de hembras
ÁR
EA
: G
AL
PÓ
N
DE
HE
MB
RA
S
DE
SC
RIP
CIÓ
N|P
n(K
w)|
O | 1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13
| 141
516
|17
18 I
19
20 |
21 I
22 |
23
1 I
ILU
MIN
AC
IÓN
BO
MB
A P
AR
A H
ÚM
ED
O
EX
TR
AC
TO
RE
S
VE
NTIL
AD
OR
ES
MO
TO
R C
OM
ED
ER
OS
DE
MA
CH
OS
MO
TO
R C
OM
ED
ER
OS
DE
HE
MB
RA
S
MO
TO
R D
E T
OLV
A P
AR
A M
AC
HO
S
MO
TO
R D
E T
OLV
A P
AR
A H
EM
BR
AS
MO
TOR
SIL
O D
E A
LIM
EN
TA
CIÓ
N
IMP
ULS
AD
OR
DE
ALI
ME
NT
O O
BA
ZU
KA
MO
TOR
TE
CLE
CO
ME
DE
RO
DE
MA
CH
OS
MO
TOR
DE
CO
RT
INA
S
MO
TO
R D
E P
ER
SIA
NA
S
PA
NE
L C
ON
TA
DO
R D
E H
UE
VO
S
MO
TO
R B
AN
DA
RE
CO
LEC
TO
RA
DE
HU
EV
OS
TO
MA
CO
RR
Í EN
TE
S
TO
TA
LES
(K
w)
.8|
11
,8|2
3,6
|14
,0|
9,5|
16,9
| 9,
5| 2
7,3|
9,
5|
9.5|
23.
6
Figu
ra 2
.4
Tie
mpo
s de
util
izac
ión
de c
arga
s en
gal
pón
de h
embr
as
CA
RG
AS
{ G
AL
PÓ
N D
E H
EM
BR
AS
)
3000
0,00
2500
0,00
2000
0,00
O g
1500
0,00
z til H o EL
1000
0,00
5000
,00
0,00
00
01
02
03
04
05
06
07
08
09
10
11
12
13
14
15
16
17
18
18,5
19
20
21
21
,5
22
23
TIE
MP
O (
HO
RA
S)
Fig
ura
2,5
Cur
va d
e ca
rga
de g
alpo
nes
de a
ves
hem
bras
DE
SC
RIP
CIÓ
N D
E L
A C
AR
GA
ILU
MIN
AC
IÓN
BO
MB
AS
PA
RA
HÚ
ME
DO
DO
MA
DO
RE
XT
RA
CT
OR
ES
VE
NT
ILA
DO
RE
SM
OTO
R C
OM
ED
ER
OS
DE
MA
CH
OS
MO
TOR
DE
CO
ME
DE
RO
S D
E H
EM
BR
AS
MO
TOR
DE
TO
LVA
S P
AR
A H
EM
BR
AS
MO
TOR
DE
TO
LVA
S P
AR
A M
AC
HO
SM
OTO
R S
ILO
DE
ALI
ME
NT
OS
PA
RA
HE
MB
RA
SIM
PU
LSA
DO
R D
E A
LIM
EN
TO
S O
BA
ZUK
AM
OTO
R D
E T
EC
LES
CO
ME
DE
RO
S D
E M
AC
HO
SM
OTO
R D
E C
OR
TIN
AS
MO
TOR
DE
PE
RS
IAN
AS
PA
NE
L C
ON
TAD
OR
DE
HU
EV
OS
MO
TOR
BA
ND
A R
EC
OLE
CT
OR
A D
E H
UE
VO
ST
OM
AC
OO
RIE
NT
ES
TO
TA
LE
S
CA
NT
15.0
0
2.00
1.00
2.00
8.00
2.00
2.00
2.00
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
2.00
1.00
2.00
5.00
PO
T. U
NIT
,15
0.00
549.
0010
0,00
789.
0054
9.00
995.
0027
29.0
018
65.0
018
65.0
014
35.0
062
92.0
099
5.00
549.
0054
9.00
800.
0018
85.0
025
0,00
Pn(
W)
2250
.00
1098
.00
100.
0015
78.0
043
92.0
019
90.0
054
58.0
037
30.0
018
65.0
014
35.0
062
92,0
099
5.00
1098
.00
1098
.00
800.
0037
70.0
012
50.0
0
39199.0
0
FFU
n 100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
00
CIR
2250
.00
1098
.00
100.
0015
78.0
043
92.0
019
90.0
054
58.0
037
30.0
018
65.0
014
35.0
062
92.0
099
5.00
1098
.00
1098
.00
800.
0037
70,0
012
50,0
0
39199.0
0
I u»
Not
a:
El F
FU
n =
100
% p
orqu
e en
los
12 g
alpo
nes
exis
ten
exac
tam
ente
los
mis
mos
equ
ipos
TAB
LA 2
.6.
Det
erm
inac
ión
de D
eman
das
Uni
tari
as d
e D
iseñ
o
Áre
a :
Gal
pón
de H
embr
as
Cál
culo
del
CIR
(W
)
Fact
or d
e fr
ecue
ncia
de
uso
: 10
0%
DE
SC
RIP
CIÓ
N
DE
LA
CA
RG
AIL
UM
INA
CIÓ
N
BO
MB
AS
PA
RA
HÚ
ME
DO
DO
MA
DO
R
EX
TR
AC
TO
RE
S
VE
NT
ILA
DO
RE
S
MO
TOR
CO
ME
DE
RO
S D
E M
AC
HO
S
MO
TOR
DE
CO
ME
DE
RO
S D
E H
EM
BR
AS
MO
TOR
DE
TO
LVA
S P
AR
A H
EM
BR
AS
MO
TOR
DE
TO
LVA
S P
AR
A M
AC
HO
S
MO
TOR
SIL
O D
E A
LIM
EN
TO
S P
AR
A
HE
MB
RA
S
IMP
ULS
AD
OR
DE
ALI
ME
NT
OS
O B
AZ
UK
A
MO
TOR
DE
TE
CLE
S C
OM
ED
ER
OS
DE
MA
CH
OS
MO
TOR
DE
CO
RT
INA
S
MO
TOR
DE
PE
RS
IAN
AS
PA
NE
L C
ON
TA
DO
R D
E H
UE
VO
S
MO
TOR
BA
ND
A R
EC
OLE
CT
OR
A D
E H
UE
VO
S
TO
MA
CO
OR
IEN
TE
S
TO
TA
LES
CA
NT
.15
.00
2.00
1.00
2.00
8.00
2.00
2.00
2.00
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
2.00
1.00
2.00
5.00
PO
NT.
UN
IT.
150.
00
549.
00
100.
00
789.
00
549.
00
995.
00
2729
.00
1865
.00
1865
.00
1435
.00
6292
.00
995.
00
549.
00
549.
00
800.
00
1865
.00
250.
00
Pn(
W)
2250
.00
1098
.00
100.
00
1578
.00
4392
.00
1990
.00
5458
.00
3730
.00
1865
.00
1435
.00
6292
.00
995.
00
1098
.00
1098
.00
800.
00
3730
.00
1250
.00
39159.0
0
FFU
n10
0.00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
CIR
(w
)22
50.0
0
1098
.00
100.
00
1578
.00
4392
.00
1990
.00
5458
.00
3730
.00
1865
.00
1435
.00
6292
.00
995.
00
1098
.00
1098
.00
800.
00
3730
.00
1250
.00
39159.0
0
FSn 0.
00
0.00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
0.00
0.00
100.
00
100.
00
100.
00
0.00
100.
00
50.0
0
DM
U (
w)
0.00
0.00
100.
00
1578
.00
4392
.00
1990
.00
5458
.00
3730
.00
1865
.00
0.00
0.00
995.
00
1098
.00
1098
.00
0.00
3730
.00
625.
00
26659.0
0
FP0.
90
0.75
0.90
0.85
0.85
0.85
0.80
0.80
0.80
0.80
0.83
0.85
0.75
0.75
0.85
0.80
0.85
DM
U (
KV
A) - -
0.11
1.86
5.17
2.34
6.82
4.67
2.33
- -
1.17
1.46
1.46
-
4.67
0.74
32.8
0
A (
KV
AR
)
0.46
0.98
2.73
1.23
4.09
"
2.81
1.40
- -
0.62
0.96
0.96
-
2.81
0.40
19.4
5
00 I
El F
Sn =
O cu
ando
la c
arga
no
se e
nerg
iza
en e
ste
inte
rval
o de
tiem
poEl
FSn
= 1
00 c
uand
o la
car
ga s
e en
ergi
za e
n es
te in
terv
alo
de ti
empo
Se h
a se
lecc
iona
do e
l per
íodo
de
11:0
0 -
12:0
0 por
ser
el d
e m
ayor
dem
anda
en e
l día
seg
ún la
Fig
. 2.3
Tab
la 2
.7.
Det
erm
inac
ión
de la
s D
eman
das
Uni
tari
as d
e D
iseñ
o
Áre
a :
Gal
pón
de h
embr
as
Sim
ulac
ión
de c
arga
en
perí
odo
de ti
empo
de
11:0
0 a
12:0
0 ho
ras
Cál
culo
de
la
DM
U(W
)
Fact
or d
e D
eman
da
: 0.6
8
-39-
Para calcular el factor de potencia de la carga total, se utiliza la expresión:
DMUTOTAf(KW)eos 0 resultante 1-m^ (2.6)
DMUmAL(KVA) V ;
^ , 26.66KWeos 0 resultante
32.79KVA
cos0 resultante = 0.81
DMU total fiCVA) = 32.79
Factor de Crecimiento = 20%
Este factor debe ser proporcionado siempre por el propietario de la obra, puesto que es
el único que podrá afirmar las expectativas de crecimiento futuro.
DMUP (KVA) - DMU total (KVA) * Factor de Crecimiento (2.7)
DMUP(KVA)- 32.79* 1.2
DMU.(KVA)- 39.35
2.3.2. GALPÓN DE MACHOS
-41 -
DESCRIPCIÓN DE LA CARGAILUMINACIÓNBOMBAS PARA HÚMEDO
MOTOR DEL TECLE DE COMEDEROSCRIADORAS
VENTILADORESMOTOR COMEDEROS MACHOSMOTOR DE TOLVA PARA MACHOSIMPULSADOR DE ALIMENTOS O BAZUKAMOTOR DE CORTINASMOTOR DE PERSIANAS
TOMACORRIENTES
TOTALES
CANT.10.002.001.002,00
4.002.001.001.002.002.003.00
POT. UNIT.150.00549.00995.00100.00549.00995,00
1865.006292.00
549.00549.00250.00
Pn(W)1500.001098.00995.00200.00
2196.001990.001865.006292.001098.001098.00750.00
19082.00
FP
0.900.750.850.750.850.850.800.830.750.750.85
TABLA 2,8. Cuadro de descripción de cargas
Área: Galpón de Machos
-42 -
DESCRIPCIÓN DE LA CARGAILUMINACIÓN
BOMBAS PARA HÚMEDOMOTOR DE TECLE PARA COMEDEROS
VENTILADORESMOTOR COMEDEROS DE MACHOSMOTOR DE TOLVA PARA MACHOSIMPULSADOR DE ALIMENTOS O BAZUKAMOTOR DE CORTINASMOTOR DE PERSIANAS
TOMACORRIENTES
HORA3:00-6:00
9:00-10:006:00-7:00ALEATORIO6:00-7:006:00-7:009:00-10:00ALEATORIOALEATORIOALEATORIO
HORA18:30-21:3015:00-16:0011:00-12:00
11:00-12:0011:00-12:0016:00-17:00
HORA
14:00-15:00
14:00-15:0014:00-15:00
HORA
17:00-18:00
17:00-18:0017:00-18:00
TABLA 2.9. Tiempo de Funcionamiento de la Carga
Área: Galpón de machos
ÁR
EA
: G
ALP
ÓN
D
E M
AC
HO
S
|Pn(K
w)|
O |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13
| 14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
21 |
22 |
23
DE
SC
RIP
CIÓ
N
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
ILU
MIN
AC
IÓN
BO
MB
A P
AR
A H
ÚM
ED
O
MO
TO
R T
EC
LE C
OM
ED
ER
O
VE
NT
ILA
DO
RE
S
1 H
P
MO
TO
R C
OM
ED
ER
OS
D
E M
AC
HO
S
MO
TO
R D
E T
OLV
A P
AR
A M
AC
HO
S
IMP
ULS
AD
OR
DE
ALI
ME
NT
O O
BA
ZU
KA
MO
TO
R D
E C
OR
TIN
AS
MO
TO
R D
E P
ER
SIA
NA
S
TO
MA
CO
RR
IEN
TE
S
TO
TA
LES
(K
w)
1500
1098 99
5
2196
1990
1865
6292
1098
1098 75
0
18,9
-^-
Í-
Í-
Í_
5,1
5,1
5,1
6,6
6,6
~ H j__i N E N •_... 6,
610
,05,
1
L w m i-
5,1
12,5
_ H j L H H
5,1
10,0
5,1
5,1
U mN N I J H 10
,0
_ H j t H i N , n m L-
6,2
11,4
10,0
*—~
6,6
6,6
•i 6,6
* 6,6
5,1
^
-^— Ír
-r- 5,1
Figu
ra 2
.6
Tie
mpo
s de
util
izac
ión
de c
arga
s en
gal
pón
de m
acho
s
CA
RG
AS
( G
AL
PÓ
N D
E M
AC
HO
S )
1400
0,00
1200
0,00
1000
0,00
8000
,00
o z UJ o.
6000
,00
4000
,00
2000
,00
0,00
00
01
02
03
04
05
06
07
08
09
10
11
12
13
14
15
16
17
18
18,5
19
20
21
21,5
22
23
TIEMPO (HORAS)
Fig
ura
2.7
Cur
va d
e ca
rga
en g
alpó
n de
mac
hos
DE
SC
RIC
PIO
N D
E L
A C
AR
GA
ILU
MIN
AC
IÓN
BO
MB
AS
PA
RA
HÚ
ME
DO
MO
TOR
DE
TE
CLE
DE
CO
ME
DE
RO
S
CR
IAD
OR
AS
VE
NT
ILA
DO
RE
S
MO
TOR
CO
ME
DE
RO
S D
E M
AC
HO
S
MO
TOR
DE
TO
LVA
PA
RA
MA
CH
OS
IMP
ULS
AD
OR
DE
ALI
ME
NT
OS
O B
AZ
UK
A
MO
TOR
DE
CO
RT
INA
S
MO
TOR
DE
PE
RS
IAN
AS
TO
MA
CO
RR
IEN
TE
S
TO
TA
LE
S
CA
NT. 10
.00
2.00
1.00
2.00
4.00
2.00
1.00
100
2.00
2.00
3.00
PO
N.
UN
IT.
150.
00
549.
00
995.
00
100.
00
549.
00
995.
00
1865
.00
6292
.00
549.
00
549.
00
250.
00
Pn
(W)
1500
.00
1098
.00
995.
00
200.
00
2196
.00
1990
.00
1865
.00
6292
.00
1098
.00
1098
.00
750.
00
1888
2.00
FF
Un 10
0.00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
CIR 15
00.0
0
1098
.00
995.
00
200.
00
2196
.00
1990
.00
1865
.00
6292
.00
1098
.00
1098
.00
750.
00
18882.0
0
FSn 0.
00
0.00
100.
00
0.00
100.
00
100.
00
100.
00
0.00
100.
00
100.
00
50.0
0
DM
U 0.00
0.00
995.
00
0.00
2196
.00
1990
.00
1865
.00
0.00
1098
.00
1098
.00
375.
00
9617.0
0
FP
- -0.
85
-
0.85
0.85
0.80
-
0.75
0.75
0.85
0.82
DM
U (
KV
A) - -
1.17
-
2.58
2.34
2.33
-
1.46
1.46
0.44
11.7
8
NO
TA
:
El F
Sn =
O c
uand
o la
car
ga n
o se
ene
rgiz
a en
est
e in
terv
alo
de ti
empo
El F
Sn =
100
cua
ndo
la c
arga
se
ener
giza
en
este
int
erva
lo d
e tie
mpo
El F
FUn
= 10
0 po
rque
exi
ste
un s
olo
galp
ón y
una
sol
a m
uest
raO
í
TAB
LA 2
.10.
Det
erm
inac
ión
de D
eman
das
Uni
tari
as d
e D
iseñ
o
Áre
a :
Gal
pón
de m
acho
s
Sim
ulac
ión
de C
arga
en
Perí
odo
de T
iem
po d
e 11
:00
a 12
:00
Cál
culo
de
DM
U (
W)
Fact
or d
e D
eman
da
: 0.
50
DE
SC
RIP
CIÓ
N D
E L
A C
AR
GA
ILU
MIN
AC
IÓN
BO
MB
AS
PA
RA
HÚ
ME
DO
MO
TOR
DE
TE
CLE
DE
CO
ME
DE
RO
S
VE
NTIL
AD
OR
ES
MO
TOR
CO
ME
DE
RO
S D
E M
AC
HO
S
MO
TOR
DE
TO
LVA
PA
RA
MA
CH
OS
IMP
ULS
AD
OR
DE
ALI
ME
NT
OS
O B
AZU
KA
MO
TOR
DE
CO
RT
INA
S
MO
TOR
DE
PE
RS
IAN
AS
TO
MA
CO
RR
iEN
TE
S
TO
TA
LE
S
CA
NT
. 10.0
0
2.00
100
4.00
2.00
1.00
1.00
2.00
2.00
3.00
PO
N.
UN
IT.
150.
00
549,
00
995.
00
549.
00
995.
00
1865
.00
6292
.00
549.
00
549.
00
250.
00
Pn
(W)
1500
.00
1098
.00
995.
00
2196
.00
1990
-00
1865
.00
6292
.00
1098
.00
1098
.00
750.
00
1888
2.00
FF
Un 10
0.00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
CIR 15
00.0
0
1098
.00
995.
00
2196
.00
1990
.00
1865
.00
6292
.00
1098
.00
1098
.00
750.
00
18882.0
0
FS
n
0.00
100.
00
0.00
100.
00
0.00
0.00
100.
00
100.
00
100.
00
50.0
0
DM
U 0.00
1098
.00
0.00
2196
.00
0.00
0.00
6292
.00
1098
.00
1098
.00
375.
00
1215
7.00
FP
0.90
0.75
0.85
0.85
0.85
0.80
0.83
0.75
0.75
0.85
0.81
DM
U (
KV
A) -
1.46
-
2.58
- -
7.58
1.46
146
0.44
14.9
8
NO
TA
El F
Sn
= O
cua
ndo
la c
arga
no
se e
nerg
iza
en e
ste
inte
rval
o de
tie
mpo
El F
Sn =
100
cua
ndo
la c
arga
se
ener
giza
en
este
int
erva
lo d
e ti
empo
TAB
LA 2
.11.
Det
enni
naci
ón d
e D
eman
das
Uni
tari
as d
e D
iseñ
o
Áre
a :
Gal
pón
de m
acho
s
Sim
ulac
ión
de C
arga
en
Perí
odo
de T
iem
po d
e 09
:00
a 10
:00
Cál
culo
de
DM
U(W
)
Fact
or d
e D
eman
da
: 0.
67
-47-
Carga de 11:00 horas a 12:00 horas
Factor de Potencia Resultante
Factor de Potencia Resultante
DMUmAL(KVA)
9.62
11.78
Factor de Potencia Resultante = 0.82
(De la Tabla 2.11)
-11.78 (De la Tabla 2.11)
Factor de Crecimiento =20%
Este Factor debe ser proporcionado siempre por el propietario de la obra, puesto que es
el único que podrá afirmar las expectativas de crecimiento futuro.
DMUp (KVA)= DMU total (KVA) * Factor de Crecimiento.
DMUP(KVA)=11.78* 1.2
DMUp (KVA)- 14.1
Si bien la máxima demanda ocurre en el intervalo de 9:00 a 10:00 horas, se escoge el
intervalo de 11:00 a 12:00 horas, porque en el lapso ocurre la máxima demanda de toda la
Granja, que esta dada por los 12 galpones de aves hembras, por lo tanto todas las cargas serán
analizadas en este período de tiempo.
2.3.3. ÁREA MECANÍCA
DE
SC
RIP
CIÓ
N D
E L
A
CA
RG
A
ILU
MIN
AC
IÓN
SO
LDA
DU
RA
ES
ME
RIL
TA
LAD
RO
CO
MP
RE
SO
R
AM
OLA
DO
RA
HE
RR
AM
IEN
TA
S V
AR
IAS
TO
MA
CO
RR
! EN
TES
TO
TA
LES
CA
NT
. 8.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
3.00
PO
T. U
NIT
.
80.0
0
5000
.00
275.
00
275.
00
995.
00
789.
00
2000
.00
250.
00
Pn
(W)
640.
00
5000
.00
275.
00
275.
00
995.
00
789.
00
2000
.00
750.
00
1072
4.00
FFU
n 100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
CiR 64
0.00
5000
.00
275.
00
275.
00
995.
00
789.
00
2000
.00
750.
00
1072
4.00
FSn 60
.00
60.0
0
60.0
0
60.0
0
60.0
0
60.0
0
60.0
0
60.0
0
DM
U 384.
00
3000
.00
165.
00
165.
00
597.
00
473.
40
1200
.00
450.
00
6434
.40
FP 0.
90
0.70
0.85
0.85
0.85
0.85
0.85
0.85
DM
U (
KV
A)
0.43
4.29
0.19
0.19
0.70
0.56
1.41
0.53
8.30
NO
TA
El F
Sn =
60%
se
to u
tili
za d
e la
Tab
la N
° 1
para
pla
ntas
ind
ustr
iale
s pe
queñ
as
TAB
LA 2
.12.
Det
erm
inac
ión
de D
eman
das
Uni
tari
as d
e D
iseñ
o
Áre
a :
Mec
ánic
a
Hor
ario
de
Sim
ulac
ión:
07
:00
- 16
:30
Cál
culo
de
DM
U (
W)
Fact
or d
e D
eman
da
: 0.6
0
-50-
Factor de Potencia ResultanteDMUTOTAL(KW)
DMUTOTAL(KVA)
Factor de Potencia Resultante = 0.78
DMUtotal (KVA) -8.3 (De la tabla 2.12)
Factor de Crecimiento = 20%
DMUP (KVA) DMU total (KVA) * Factor de Crecimiento
DMUp (KVA) -8.3*1.2
DMUp (KVA) 9.96
-51-
TIPOS DE SERVICIO
Residencias pequeñas
Residencias grandes sin cocinas
Residencias grandes con cocina
Oficinas
Tiendas pequeñas
Almacenes
Plantas industriales pequeñas
Plantas industriales grandes
Hoteles
FACTOR TÍPICODE DEMANDA
50 - 75%
40 - 65%
35-60%
60 - 80%
40 - 60%
70 - 90%
35-65%
50 - 58%
35-60%
TABLA 2.13. Factores de demanda [6]
2.3.4. ÁREA DE CARPINTERÍA
DE
SC
RIP
CIÓ
N D
E L
A C
AR
GA
ILU
MIN
AC
IÓN
CO
MP
RE
SO
R
TA
LAD
RO
SIE
RR
A C
IRC
ULA
R
HE
RR
AM
IEN
TA
S V
AR
IAS
TO
MA
CO
RR
IEN
TE
S
TO
TA
LES
CA
NT
. 10.0
0
1.00
1.00
2.00
1.00
3.00
PO
T.
UN
IT.
170.
0099
5.00
275.
0027
5.00
2000
.00
250.
00
Pn
(W)
1700
.00
995.
0027
5.00
550.
00
2000
.00
750.
00
6270
.00
FF
Un 100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
CIR
1700
.00
995.
00
275.
0055
0.00
2000
.00
750.
00
6270
.00
FS
n 60.0
060
.00
60.0
060
.00
60.0
060
.00
DM
U10
20.0
0
597.
00
165.
0033
0.00
1200
.00
450.
00
3762
.00
FP 0.
90
0.85
0.85
0.85
0.85
0.85
DM
U (
KV
A)
1.13
0.70
0.19
0.39
1.41
0.53
4.35
NO
TA
El F
Sn =
60%
se
!o u
tiliz
a de
la T
abla
N°
1 pa
ra p
lant
as in
dust
rial
es p
eque
ñas
Oí
<*>
TAB
LA 2
.14.
Det
erm
inac
ión
de D
eman
das
Uni
tari
as d
e D
iseñ
o
Áre
a :
Car
pint
ería
Hor
ario
de
Sim
ulac
ión:
08
:00
-16:
30
Cál
culo
de
DM
U (
W)
Fact
or d
e D
eman
da
: 0.
60
-54-
Factor de Potencia ResultanteDMUTOTÁL(KW)DMUTOTAL(KVA)
Factor de Potencia Resultante3.76435
Factor de Potencia Resultante = 0.86
DMU total (KVA) 4.35 (De la tabla 2.13)
Factor de Crecimiento 20%
DMUP (KVA) DMU total (KVA) * Factor de Crecimiento
DMUp (KVA) 4.35 * 1.2
DMUn (KVA) 5.22
2.3.5. ÁREA ADMINISTRATIVA
Oficinas, Enfermería, Bodega, Comedor,
Cocina, Guardianía, Lavandería y Baños
DE
SC
RIP
CIÓ
N D
E L
A C
AR
GA
ILU
MIN
AC
IÓN
CO
MP
UT
AD
OR
CA
FE
TE
RÍA
EQ
UIP
O D
E S
ON
IDO
TA
RJE
TE
RO
ES
TE
RIL
IZA
DO
RE
QU
IPO
S D
E C
OM
UN
ICA
CIO
NE
SLi
CU
AD
OR
AR
EF
RIG
ER
AD
OR
A
SA
RT
ÉN
ELÉ
CT
RIC
OC
OC
INA
ELÉ
CT
RIC
AB
AT
IDO
RA
LAV
AD
OR
AS
EC
AD
OR
AH
OR
NO
MIC
RO
ON
DA
TO
TA
LES
CA
NT 24
.00
2.00
2.00
2.00
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
PO
T. U
NIT
.
80.0
0
1850
.00
1500
.00
400.
0025
0.00
2000
.00
500.
00
250.
0065
0.00
1250
.00
3000
.00
250.
0040
0.00
5000
.00
800.
00
Pn
(W)
1920
.00
3700
.00
3000
.00
800.
0025
0.00
2000
.00
500.
00
250.
0013
00.0
0
1250
.00
3000
.00
250.
0040
0.00
5000
.00
800.
00
2442
0.00
FF
Un 10
0.00
100.
0010
0.00
100,
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
CIR
1920
.00
3700
.00
3000
.00
800.
0025
0,00
2000
.00
500.
00
250.
0013
00.0
0
1250
.00
3000
.00
250.
0040
0.00
5000
.00
800.
00
2442
0.00
FSn 60.0
0
100.
0060
.00
60.0
010
0.00
40.0
010
0.00
50.0
0
80.0
050
.00
50.0
050
.00
50.0
0
50.0
050
.00
DM
U
1152
.00
3700
.00
1800
.00
480.
0025
0.00
800.
0050
0.00
125.
0010
40.0
0
625.
0015
00.0
0
125.
0020
0.00
2500
.00
400.
00
1519
7.00
NO
TA
Los
FSn
se
han
dim
ensi
onad
o de
acu
erdo
a u
n an
ális
is d
e oc
upac
ión
de c
arga
dur
ante
todo
el d
ía.
TAB
LA 2
.15.
Det
erm
inac
ión
de D
eman
das U
nita
rias
de
Dis
eño
Áre
a :
Ofi
cina
, en
ferm
ería
, bod
ega,
com
edor
, coc
ina,
guar
dian
ía, l
avan
derí
a y b
años
Hor
ario
de
Sim
ulac
ión:
08
:00
-16:
30
Cál
culo
de
DM
U (
W)
Fact
or d
e D
eman
da
: 0.
62
-57-
Factor de Potencia : 0.90
DMU (KVA) = DMU (KW) / Factor de Potencia
DMU(KVA) 16.90
Ti(%) - 3.30
(l+Ti/100)10 1.38
DMÜp (KVA) = (l+Ti/100)10 * DMU (KVA)
DMUp(KVA) = 23.30
NOTA: El Factor de crecimiento se lo ha previsto para un usuario tipo "B"
Medio.
El Factor de Potencia es obtenido como el mas común en este tipo de
artefactos.
2.3.6.
DE
SC
RIP
CIÓ
N D
E L
A C
AR
GA
ILU
MIN
AC
IÓN
CU
AR
TO
FR
ÍOE
QU
IPO
DE
TE
CT
OR
ET
IQU
ET
AD
OR
AC
OM
PU
TA
DO
RT
OM
AC
OR
RIE
NT
ES
TO
TA
LES
CA
NT
.15
.00
1.00
2.00
2.00
1.00
6.00
L PO
T. U
NIT
.80
.00
8776
.00
150.
0025
0.00
1850
.00
250.
00
Pn
(W)
1200
.00
8776
.00
300.
0050
0.00
1850
.00
1500
.00
1412
6.00
FRJn 10
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
00
CIR
1200
.00
8776
.00
300.
0050
0.00
1850
.00
1500
.00
1412
6.00
FS
n10
0.00
80.0
0
100.
0010
0.00
100.
00
50.0
0
DM
U12
00.0
070
20.8
030
0.00
500.
0018
50.0
0
750.
00
1162
0.80
FP 0.
900.
830.
90
0.85
0.85
0.85
DM
U (
KV
A)
1.33
8.46
0.33
0.59
2.18
0.88
13.7
7N
OT
AL
os F
Sn s
e ha
n di
men
sion
ado
de a
cuer
do a
un
anál
isis
de
ocup
ació
n de
car
ga d
uran
te to
do e
l día
.
TAB
LA 2
.16.
Det
erm
inac
ión
de D
eman
das U
nita
rias
de
Dis
eño
Áre
a :
Bod
ega
de h
uevo
s y B
odeg
a G
ener
al
Hor
ario
de
Sim
ulac
ión:
07
:00
-18:
00
Cál
culo
de
DM
U (
W)
Fact
or d
e D
eman
da
: 0.
82
-60-
Factor de Potencia ResultanteDMUTOTAL(KW)DMUTOTAL(KVA)
Factor de Potencia Resultante11.6213.77
Factor de Potencia Resultante = 0.84
DMU total (KVA) 13.77 (De la Tabla 2.15)
Factor de Crecimiento 20%
DMUp (KVA) = DMU total (KVA) * Factor de Crecimiento.
DMUp (KVA) 13.77* 1.20
DMUp (KVA) - 16.52
2.3.7. RESIDENCIA DEL ADMINISTRADOR
DE
SC
RIP
CIÓ
N D
E L
A C
AR
GA
ILU
MIN
AC
IÓN
AS
AD
OR
CA
FE
TE
RÍA
SA
RT
ÉN
ELÉ
CTR
ICO
RE
FR
IGE
RA
DO
RA
RA
DIO
LAV
AD
OR
AT
ELE
VIS
OR
AS
PIR
AD
OR
AS
EC
AD
OR
A D
E P
ELO
CO
MP
UTA
DO
RE
QU
IPO
DE
SO
NID
OE
NC
ER
AD
OR
AP
LAN
CH
AS
EC
AD
OR
A D
E R
OP
A
TO
TA
LE
S
CA
NT
.
26.0
01.
001.
001.
001.
002.
001.
002.
00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
PO
T. U
NIT
,60
.00
1300
.00
600.
0080
0.00
600.
0020
0.00
400.
0050
0.00
400.
0015
00.0
018
50.0
050
0.00
450.
0015
00.0
050
00.0
0
Pn
(W)
1560
.00
1300
.00
600.
0080
0.00
600.
0040
0.00
400.
0010
00.0
040
0.00
1500
.00
1850
.00
500.
0045
0.00
1500
.00
5000
.00
17860.0
0
FFU
n 100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
0010
0.00
100.
00
CIR
1560
.00
1300
.00
600.
0080
0.00
600.
0040
0.00
400.
0010
00.0
040
0.00
1500
.00
1850
.00
500.
0045
0.00
1500
.00
5000
.00
17860.0
0
FSn 50.0
050
.00
20.0
070
.00
80.0
080
.00
50.0
050
.00
40.0
020
.00
20.0
060
.00
20.0
020
.00
40.0
0
DM
U78
0.00
650.
0012
0.00
560.
0048
0.00
320.
0020
0.00
500.
0016
0.00
300.
0037
0.00
300.
0090
.00
300.
0020
00.0
0
7130.0
0N
OT
A
: Se
deb
e to
mar
en
cuen
ta q
ue n
o es
la h
ora
pico
, po
r la
hor
a de
máx
ima
dem
anda
de
la c
arga
may
or d
e la
Gra
nja
que
está
dad
opo
r lo
s ga
lpon
es d
e A
ves
hem
bra.
TAB
LA 2
.17
Det
erm
inac
ión
de D
eman
das
Uni
tari
as d
e D
iseñ
o
Áre
a :
Res
iden
cia
del A
dmin
istr
ador
Hor
ario
de
Sim
ulac
ión
:
Cál
culo
de
DM
U (W
):
Fact
or d
e D
eman
da
: 0.
36
11:0
0-12
:00
-63-
Factores de Potencia: 0.90
DMU (KVA) = DMU (KW) / Factor de Potencia
DMU(KVA) = 7.92
Ti (%) = 3.30
(l+Ti/100)10 1.38
DMUp (KVA) = (l+Ti/100)10 * DMU (KVA)
DMUp(KVA) - 10.93
NOTA: El Factor de crecimiento se lo ha previsto para un usuario tipo "B" Medio.
Los factores de simultaneidad se dimensionan de acuerdo al criterio del
proyectista, suponiendo las cargas que funcionen a una hora determinada
2.3.8 BOMBA DE POZO PROFUNDO Y CISTERNA
DE
SC
RIP
CIÓ
N D
E L
A C
AR
GA
BO
MB
A D
E P
OZ
O P
RO
FU
ND
OB
OM
BA
DE
CIS
TE
RN
AS
TO
TA
LES
CA
NT
. 1.00
2.00
PO
T. U
NIT
.20
955.
0067
41.0
0
Pn
(W)
20.9
55,0
013
482.
00
3443
7.00
FFU
n 100.
0010
0.00
CIR 20
955.
0013
482.
00
3443
7.00
FS
n10
0.00
50.0
0
DM
U20
955.
0067
41.0
0
2769
6.00
FP 0.
800.
85
DM
U (K
VA
)26
.19
7.93
34.1
2
NO
TA
:
El F
Sn s
e ha
dim
ensi
onad
o de
acu
erdo
a u
n an
ális
is d
e si
mul
tane
idad
de
carg
aE
l FSn
es
del
50%
en
las
bom
bas
de c
iste
rna,
por
que
nunc
a tr
abaj
an l
as d
esju
ntas
, si
no s
iem
pre
alte
rnad
amen
te
TAB
LA 2
.18
Det
erm
inac
ión
de D
eman
das
Uni
tari
as d
e D
iseñ
o
Áre
a :
Bom
ba p
ozo
prof
undo
y c
iste
rnas
Hor
ario
de
Sim
ulac
ión
: 24
hor
as
Cál
culo
de
DM
U (W
)
Fact
or d
e D
eman
da
: 0.
88
-66 -
Factor de Potencia Resultante
Factor de Potencia Resultante
DMU total (KVA)
DMUTOTAL(KVA)
27.70
34.12
Factor de Potencia Resultante -0.81
34.12 (De la Tabla 2.17)
DMUp (KVA) DMU total (KVA) * Factor de Crecimiento.
Factor de Crecimiento = O
En este caso, el sistema de bombeo, tanto del pozo profundo como de los sistemas,
no cambiará, porque, el dimensionamiento del sistema se lo ha hecho para la máxima
capacidad del crecimiento de la Granja, para este caso se tendrá que:
DMUp (KVA) DMU total (KVA)
DMUp (KVA) 34.12
2.3.9 ARCO DE DESINFECCIÓN Y CUARTO DE FUERZA
DE
SC
RIP
CIÓ
N D
E L
A C
AR
GA
C
AN
TB
OM
BA
DE
AR
CO
DE
D
ES
INFE
CC
IÓN
ILU
MIN
AC
IÓN
TOM
AC
OR
RIE
NTE
S
TOTA
LES
1,00
6,00
3,00
PO
T. U
NIT
.54
9 80250
Pn(
W)
549
480
750
1779
FF
Un 10
0
100
100
CIR 54
948
0
750
1779
FS
n 100
100 33
DM
U 549
480
250
2179
FP
0.85
0.90
0.85
DM
U (
KV
A)
0.65
0.53
0.29
1.47
TAB
LA 2
.19
Det
erm
inac
ión
de D
eman
das
Uni
tari
as d
e D
iseñ
o
Áre
a
Hor
ario
de
Sim
ulac
ión
Cál
culo
de
DM
U (
W)
Fact
or d
e D
eman
da
Arc
o de
des
infe
cció
n y
case
ta d
e Fu
erza
24 h
oras
0.72
00 I
-69-
Factor de Potencia ResultanteDMUTOTALKW)
DMUTOTALKVA)
Factor de Potencia Resultante1.281.47
Factor de Potencia Resultante = 0.87
DMU total (KVA) 1.47 (De la Tabla 2.18)
DMUp (KVA) DMU total (KVA) * Factor de Crecimiento.
Factor de Crecimiento 20%
DMUp (KVA) - 1.47 * 1.20
DMUp (KVA)-1.76
2.4 RESUMEN GLOBAL DE CARGAS DE LA GRANJA EN EL PERIODO
DE
SC
RIP
CIÓ
N D
E L
A C
AR
GA
GA
LPÓ
N D
E H
EM
BR
AS
GA
LPÓ
N D
E M
AC
HO
SM
EC
ÁN
ICA
CA
RP
INT
ER
ÍAO
FIC
INA
, E
NF
ER
ME
RÍA
, B
OD
EG
A,
CO
ME
DO
R,
CO
CIN
AG
UA
RD
IAN
IA,
LAV
AN
DE
RÍA
Y B
AÑ
OS
BO
DE
GA
DE
HU
EV
OS
Y B
OD
EG
A G
EN
ER
AL
RE
SID
EN
CIA
DE
L A
DM
INIS
TR
AD
OR
BO
MB
A P
OZO
PR
OF
UN
DO
Y C
IST
ER
NA
SA
LUM
BR
AD
O E
XT
ER
IOR
AR
CO
DE
DE
SIF
EC
CIO
N Y
CU
AR
TO
DE
FU
ER
ZA
PO
TEN
CIA
IN
ST
ALA
DA
TO
TA
L D
E L
A G
RA
NJA
Pn
(KW
)39
.36
10.0
810
.72
6.27
24.4
214
.13
17.8
634
.44
3.13
1.78
CA
NT
. 12.0
0100
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
P. T
OT
(KW
)47
2.32
19.0
810
.72
6.27
24.4
214
.13
17.8
634
.44
3.13
1.78
604.
15
DM
U (
KV
A)
393.
4811
.78
8.30
4.35
16.9
013
.77
7.92
34.1
23.
701.
47
495.
79
DM
Up
(KV
A)
472.
2014
.10
9.96
5.22
23.3
016
.52
10.9
334
.12
3.70
1.76
591.
81
FP0.
810.
820.
780.
86
0.90
0.84
0.90
0.81
0.90
0.87
0.81
TAB
LA 2
.20
Res
umen
Glo
bal d
e C
arga
s de
la G
ranj
a
Cua
dro
de D
escr
ipci
ón d
e C
arga
s
Res
umen
de
Car
ga I
nsta
lada
Tot
al d
e la
Gra
nja
(Pn)
-72-
El Factor de Potencia Resultante de la carga de toda la Granja se lo calcula de la
siguiente expresión;
Factor Potada Resultante „ ™UTOTAL(KW)DMUTOTAL(KVA)
DMU total (KW) - 402.66 (Es la sumatoria de la DMU total
(Kw) de toda la Granja)
DMU total (KVA) - 495.79 (De la Tabla 2.20)
Factor de Potencia resultante =0.81
DMUp total -591.81
RE
SU
ME
N D
E C
AR
GA
T
OT
AL
40
0
35
0 -
30
0
25
0
§ * 2
00
E O
150
100
DG
AL
PO
N D
E H
EM
BR
AS
•
GA
LP
ÓN D
E
MA
CH
OS
DM
EC
AN
ICA
DC
AR
PIN
TE
RIA
•
OF
ICIN
A,E
NF
ER
ME
RR
IA.B
OD
EG
A,C
OM
ED
OR
,CO
CIN
AG
UA
RD
IAN
IA,L
AV
AN
DE
RÍA
Y
BA
ÑO
S
QB
OD
EG
A
DE
H
UE
VO
S Y
BO
DE
GA
G
EN
ER
AL
• R
ES
IDE
NC
IA D
E L
AD
M IN
IST
RA
DO
R
DB
OM
BA
P
OZ
O
PR
OF
UN
DO
Y
CIS
TE
RN
AS
• A
LU
MB
RA
DO
EX
TE
RIO
R
• A
RC
O D
E D
ES
IFE
CC
ION Y
CU
AR
TO
DE
FU
ER
ZA
ÁR
EA
Fig
ura
2.8
Res
umen
de
carg
a gl
obal
de
la G
ranj
a
CAPITULO III
DISEÑO DE LA RED ELÉCTRICA EXTERIOR
3.1 DISEÑO DE LA RED DE ALTO VOLTAJE A 22860/13200 V
3.1.1 Definición de la Ruta de la Red de Alto Voltaje
Paralelo a la vía principal, corre un primario de alto voltaje de la Empresa Eléctrica
"Quito" S. A.., y desde éste a la granja tiene una distancia de 220 m. Se puede observar en
el plano de la red de alto voltaje, que existen dos rutas para llevar la red de alto voltaje
hacia la granja, obsevándose con mucha facilidad que la Calle "A" tanto por longitud como
por complejidad es la mejor ruta.
En la práctica de ser posible se deben llevar las redes de distribución por las rutas
que prestan facilidades para la construcción, operación y mantenimiento de las mismas, y
esto ocurre llevando lo más cerca posible a vías de comunicación carrozables.
-75-
En algunos casos, por costos es conveniente alejarse de las vías carrozables para
cruzar por terrenos particulares, sean terrenos de labranza, potreros, etc., debiendo tomarse
muy en cuenta que se deben solicitar los permisos de paso a los propietarios para poder
pasar con la red de alto voltaje. Se planificará el evitar causar daño, tanto a los terrenos de
labranza o a la ecología del sector, especialmente con los árboles. [2]
En las áreas urbanas la línea de fábrica y la ubicación de bordillos de las aceras es
fundamental, pues con este dato se proyectarán las estructuras a utilizarse, sean éstas con
crucetas centradas o con crucetas en volado, para de esta forma respetar las distancias de
seguridad desde las redes de distribución a las áreas habitadas.
Para el caso de la granja, se utilizaran estructuras en alto voltaje para circuitos
trifásicos (tres fases y neutro), denominadas RVA respectivamente según las Normas de
Distribución de la Empresa Eléctrica "Quito" S.A. parte B. Estas estructuras se utilizan
para un voltaje de 22860/13200 V. [2]
En el interior de la granja, paralela al camino principal, se ha proyectado una red de
alto voltaje trifásica que llega hasta el final del camino, y desde este troncal se derivarán
ramales trifásicos en los que se instalarán los centros de transformación.
Los transformadores servirán a las siguientes zonas de la granja:
ZONA No 1:
-76-
Se compone de las siguientes áreas:
ZONA No 2:
ZONA No 3:
ZONA No 4:
- Administración
- Bodega de huevos
- Vivienda del administrador
- Caseta de fuerza, área de desinfección
y guardianía.
- Bombas de agua de cisterna y pozo profundo
-Taller mecánico y de carpintería
- Galpón de machos reproductores
- Núcleo "A" de aves reproductoras
- Núcleo "B" de aves reproductoras
ZONA No 5:
- Núcleo "C" de aves reproductoras
-77-
3.1.2. Ubicación de los Centros de Transformación
La ubicación de los centros de transformación, se la realiza de acuerdo a la
ubicación y magnitud de las cargas del sistema que se diseña.
Se analizará caso por caso la ubicación de los transformadores en cada una de las
zonas antes mencionadas.
ZONA No 1.- En esta zona se tienen varias áreas con cargas que no son muy
significativas, razón por la cual se preferirá el proyectar un solo transformador trifásico por
las características y equilibrio de las cargas y planificar una red de bajo voltaje para
distribuir la energía en una forma económica y respetando los límites permitidos de caída
de voltaje.
La carga mas significativa es la del área administrativa,; a una distancia de 60 m se
ubican las bodegas y aún más distante se tiene la vivienda del administrador que tiene una
carga menor a la administrativa, por lo tanto se ha proyectado instalar el transformador
junto a la bodega de huevos, a una distancia de 45m de la carga mas significativa y a 130m
la vivienda del administrador. Los parámetros eléctricos de caída de voltaje están
totalmente dentro del 3.5% que es el límite permitido, [2] como se lo puede observar en los
cálculos correspondientes al centro de transformación CT-1 como se lo ha denominado al
transformador de la zona No. 1.
-78-
ZQNA No. 2.- Esta zona es de mucha importancia en la granja, puesto que el
suministro de agua es vital para la supervivencia de las aves y para la asepcia de las
instalaciones. Como las bombas de la cisterna y del pozo profundo son trifásicas, se ha
proyectado el derivar del troncal, un ramal trifásico en alto voltaje y se proyecta ubicar el
transformador trifásico junto a la caseta de bombas, diseñando pequeños vanos de red de
bajo voltaje para servir a las áreas de mecánica y carpintería en el un lado y en el otro al
galpón de machos. El centro de transformación se denominará CT-2.
ZONA No. 3,4 Y 5.- Para estas zonas que son los galpones de aves reproductoras,
se ubica un transformador cada dos galpones, puesto que la DMUP de cada uno de los
galpones es de 39.35 KVA, por lo tanto es mucho más manejable una potencia de 78.8
KVA dividida en dos acometidas de 39.35 KVA cada una con una longitud promedio de
20m al tablero principal, que cuatro transformadores de 45 KVA cada uno ó un solo
transformador de 160 KVA con longitudes de acometida de 50 o 60 m a los centros de
carga. Nunca se deben proyectar redes de distribución en alto o bajo voltaje sobre ningún
tipo de construcción por norma de seguridad. [2] La seguridad de las instalaciones y en
especial de los seres humanos pone en segundo lugar el aspecto económico. Por las
características de las cargas del galpón, los transformadores serán trifásicos y se
denominarán de la siguiente forma:
ZONA No. 3: CT-3 y CT-4
ZONA No. 4: CT-5 y CT-6
ZONA No. 6: CT-7yCT-8
-79-
3.1.3. Cálculo de la Capacidad de los Centros de Transformación
Al referirse a la potencia nominal de un transformador, siempre se refiere a la
potencia aparente [2] y se expresa en KVA. Por definición la potencia nominal (KVA) de
un transformador monofásico es el producto de su voltaje nominal primario por la corriente
nominal correspondiente. Voltajes y corrientes nominales son aquellas para los cuales el
transformador ha sido proyectado, cumpliendo con las garantías ofrecidas y serán los
valores base de ensayo. La CEI añade que, un transformador con dos arrollamientos, para
ambos se asignará la misma potencia nominal que será la del transformador [10]. Un
transformador se calienta en virtud de las pérdidas en el hierro (núcleo) y en el cobre
(arrollamientos) o llamado efecto Joule, considerando que un transformador deberá
trabajar en régimen permanente y en condiciones nominales de potencia, corriente, voltaje
y frecuencia sin deterioro alguno, es decir sin envejecer, requiriéndose para ésto que las
temperaturas de las distintas partes constituyentes del transformador no excedan ciertos
límites. El servicio térmicamente correcto de un transformador, implica que en su
instalación se proyecten condiciones adecuadas de ventilación.
Para establecer la capacidad de un transformador de distribución, las Normas de la
Empresa Eléctrica "Quito" S.A. [2] en su parte "A", establece que se determinará el
número de usuarios (N) que alimentará, obteniéndose luego de la tabla No. 2.1 que expresa
el factor de diversidad en función del número de usuarios (FD) y el valor de la demanda
máxima unitaria proyectada (DMUP), calculándose la capacidad del transformador en base
a la expresión siguiente:
-80-
(3.1) [2]
en donde %/100 es el porcentaje de acuerdo al tipo de usuario residencial:
USUARIO TIPOA y B
CD y E
PORCENTAJE %908070
TABLA 3.1. Tipo de Usuario (Factor de %)
es la demanda máxima correspondiente a cargas especiales en caso de existir.
Para el cálculo de la capacidad de un transformador que sirve a cargas comerciales
o industriales se recomienda seguir los pasos siguientes:
1.- Calcular la DMUP de la instalación, considerando el factor de crecimiento y
el desarrollo del análisis de la carga establecido en el capítulo II. (el factor de crecimiento
depende de las expectativas del crecimiento e inversión del propietario)
2.- §i el cálculo es solamente para una instalación, por ejemplo un solo galpón
de aves, la capacidad del transformador estará dada en base de la DMUP obtenida para ese
galpón.
3.- Si se requiere dimensionar un transformador para varias instalaciones osea
diversos valores de DMUP debido a que son varias unidades del mismo tipo, o distintos
tipos de carga, lo ideal es analizar la DMUP de cada una de las cargas como en el capítulo
-81-
II, y luego granear y analizar el factor de demanda entre las cargas (de la tabla 2.13) y
obtener el valor de la capacidad del transformador, sumando las DMUP y multiplicar esta
sumatoria por el FDM.
4.- Escoger la capacidad normalizada de fabricación de los transformadores de
acuerdo a la tabla siguiente proporcionada por la fábrica INATRA y aceptada por todas las
Empresas Eléctricas de país.
TRANSFORMADORESMONOFÁSICOS
(POTENCIA NOMINAL EN KVA)5101525
37,5506075100167
TRANSFORMADORESTRIFÁSICOS
(POTENCIA NOMINAL EN KVA)3045506075100
112,5125160225250315400500630
TABLA 3.2. Potencias Normalizadas de Transformadores [8]
Para potencias nominales, pasado los 300 KVA, generalmente los fabricantes
aceptan potencias intermedias a las indicadas en la tabla No. 6, así por ejemplo pueden ser
350 KVA o 450 KVA en trifásicos. [8]
-82-
Adicionalmente se debe indicar, que la limitación para el montaje de centros de
transformación sobre postes de hormigón o "torre", no debe ser mayor a 30 KVA en
trifásica y 100 KVA en monofásica en un solo poste o 125 KVA en trifásica en dos postes.
[2]
A continuación se calcula la capacidad de cada uno de los transformadores para
cada zona:
ZONA No 1
NOMBRE DEL ÁREAOFICINA, ENFERMERÍA, BODEGA (CUADRO N° 6)BODEGA DE HUEVOS, BODEGA GENERAL, (CUADRO N° 7)RESIDENCIA DEL ADMINISTRADOR (CUADRO N° 8)
DMU (KVA)16,9
13,777,92
DMUp (KVA)23,316,5210,93
TABLA 3.3. Demandas de las áreas de la Zona N° 1
La demanda de equipos o cargas adicionales o especiales, denominada DMe,
vendrá dada en este caso por las cargas siguientes:
DMe zona NO i= Iluminación exterior + arco de desinfección
Iluminación exterior =10 luminarias 125 W + 2 luminarias 250 Watts = 2,06 KVA
Arco de desinfección y cuarto de fuerza = 1,76 KVA
DMe ZonaNo i = 2,06 KVA + 1,76 KVA = 3,82 KVA
-83-
Para el caso de la zona No 1, la demanda de la zona administrativa y la demanda
de la zona de bodegas pueden ser coincidentes en un 100% en el mismo intervalo de
tiempo por lo tanto se deberían sumar las dos. Contrariamente la residencia deli
administrador no es coincidente con las otras cargas mencionadas anteriormente, pues la
demanda de las residencias se la calcula para la hora pico (18:00) y la de las otras áreas
dede las 8: 00 hasta las 16:00 horas.
Para el caso de este estudio se ha calculado la DMUP de la residencia del
administrador, para el intervalo de tiempo de las 11: a 12:00 horas.
El centro de transformación de la Zona No 1 se denominará CT-1 por lo tanto:
KVAct-i = DMUp oficinas + DMUpbodegas + DMUp residencia + DMe zona 1 (3-2)
- 23,30 +16,52 + 10,93 + 3,82 KVA
= 54,57 KVA
Refiriéndose a la tabla No 5 de potencias normalizadas de transformadores, se
obtiene una potencia de 60 KVA.
CT-1 = 60 KVA - trifásico por el tipo de cargas a utilizarse
ZONA No 2:
Esta zona se compone de las áreas siguientes:
-84-
- Bombas de cisterna y pozo profundo
- Taller mecánico y de carpintería
Galpón de machos reproductores
El tipo de servicio que requieren estas cargas es trifásico, por las bombas de agua,
compresores, etc.
Nombre del ÁreaBombas de cisterna y pozo profundoTaller mecánicoTaller de carpinteríaGalpón de machos reproductores
DMU (KVA)
34,128,34,3511,78
DMUp (KVA)34,129,965,2214,1
TABLA 3.4. Demandas de las áreas de la Zona N° 2
Las bombas pueden funcionar en cualquier instante, coincidiendo con todas las
otras cargas, por lo tanto el factor de demanda será del 100%. Las cargas mayores y que
son mas importantes en el dimensionamiento del transformador son las de las bombas y las
del galpón de machos, entre las cuales si ocurre una simultaniedad del 100%.
Como las otras cargas son menores y no afectan demasiado en el total de la carga
del transformador, es mejor por previsión asumir también el factor del 100%, obteniéndose
para el transformador de la zona No. 2 denominado CT-2 los cálculos siguientes:
KVAcT-2 (DMUp BOMBAS + DMUp MECÁNICA + DMUp CARPINTERÍA + DMUp GALPON) * 100% +
= (34.12 + 9.96 + 5.22 + 14.10) + DMe
- 63.4 + DMe
-85-
La DMe está dada por:
DMe = (7 luminarias * 125 watts + 2 luminarias * 250 watts) / 0.85 (factor de potencia)
= 1.62 KVA
KVAcT-2 = 63.4 + 1.62
KVACT-2= 65.02
KVAci-2 = 60 KVA - TRIFÁSICO
ZONA No. 3, ZONA No. 4 y ZONA No. 5
Esta zona se refiere a los núcleos A, B y C de galpones de aves reproductoras desde
el No. 1 hasta el No. 12 formando núcleos de 4 galpones cada uno.
En este caso el análisis es muy fácil, ya que la simultaneidad será del 100%, pues
todos los galpones tienen una misma forma de funcionamiento, a la misma hora y bajo las
mismas condiciones. Como se mencionó anteriormente, se ha proyectado el instalar un
solo transformador trifásico por cada dos galpones, es decir dos por núcleo.
DMUp GALPÓN DE HEMBRAS '• 39.35 KVA
Para el Núcleo A compuesto de los galpones No. 1, 2 , 3 y 4 se tiene:
DMUp GALPÓN No. 1 — DMUp GALPÓN No. 2 = DMUp GALPÓN No. 3 = DMUp GALPÓN No. 4
El transformador que sirve a los galpones No. 1 y 2 se denominará CT-3 por tanto:
KVAcr-3 = (DMÜpGALPONNo. i + DMUp GALPÓN NO. 2) * 100% + DMe (3.4)
KVAcT-3 «(39.35 + 39.35) * 100% + DMe
-86-
DMe = O para este caso por no existir iluminación exterior en esta zona.
KVAcx-3 =78.7
El transformador que sirve a los galpones No. 3 y 4 se denominará CT-4 por tanto:
KVAci-4 = (DMUp GALPÓN No. 3 + DMUp GALPÓN No. 4) * 100% + DMe (3.5)
KVAcr-4 = 78.7
=0
El Núcleo B se compone de los galpones No. 5, 6, 7 y 8
DMUp GALÓN No. 5 = DMUp GALPÓN No. 6 = DMUpGALPON No. 7 = DMUpGALPON No. 8
El transformador que sirve a los galpones No. 5 y 6 se denominará CT-5 por tanto:
KVAci-5 - (DMUp GALPÓN No. 5 + DMUp GALPÓN No. 6> * 100% + DMe (3.6)
KVAci-5 =78.7
DMC -O
El transformador que sirve a los galpones No. 7 y 8 se denominará CT-6 por tanto:
KVAcie - (DMUPGALPONNO. 7 + DMUpGALPONNo. 8) * 100% + DMe (3.7)
KVAci-6 = 78.7
DMe -O
-87-
El Núcleo C se compone de los galpones No. 9, 10, 11 y 12
DMUp GALPÓN No. 9 = DMUp GALPÓN No. 10 = DMUp GALPÓN No. 11 = DMUp GALPÓN No. 12
El transformador que sirve a los galpones No. 9 y 10 se denominará CT-7
KVAci-7 = (DMUp GALPÓN No. 9 + DMUp GALPÓN No. lo) * 1 00% + DMe (3 . 8)
KVA CT-7 -78.7
El transformador que sirve a los galpones No. 1 1 y 12 se denominará CT-8
KVAci-8 = (DMUp GALPÓN No. 11 + DMUp GALPÓN No. u) * 100% + DMe (3.9)
KVAci-8 =78.7
DMe -O
Para una potencia de 78.7 KVA, el transformador normalizado sería de 75 KVA y
por el tipo de carga será trifásico, pero en base a la capacidad de sobrecarga de
transformadores, que se trata en el punto 3.1.5 se justifica una potencia de 60 KVA.
CT-3 = CT-4 = CT-5 = CT-6 « CT-7 = CT-8 = 60 KVA - Trifásico
CENTRO DETRANSFORMACIÓN N°
CT-1CT-2CT-3CT-4CT-5CT-6CT-7CT-8
POTENCIANOMINAL (KVA)
6060606060606060
NUMERO DEFASES
33333333
TABLA 3.5. Resumen de Capacidad de Transformadores
3.1.4. Equilibrio de Fases en Alto Voltaje
Con las capacidades de los transformadores, y en vista de tener un troncal principal
trifásico en alto voltaje, se puede equilibrar las fases de la siguiente forma:
CENTRO DETRANSFORMACIÓN N°
CT-1CT-2CT-3CT-4CT-5CT-6CT-7CT-8
POTENCIANOMINAL (KVA)
6060606060606060
FASE EN ALTO VOLTAJERXXXXXXXX
sXXXXXXXX
T
XXXXXXXX
TABLA 3.6. Equilibrio de fases en alto voltaje
-89-
3.1.5 Capacidad de Sobrecarga del Transformador
El ciclo normal de carga de los transformadores de distribución, consiste en una
carga relativamente baja durante la mayor parte del día, con una o más crestas, cuya
duración puede ser de unos pocos minutos o unas horas. Bajo estas condiciones puede
permitirse que un transformador conduzca durante su período de cresta, cargas superiores a
las de su capacidad nominal, para servicio permanente con ventilación natural. Esto es así,
porque la temperatura interior del transformador aumenta en forma relativamente lenta
devido a las propiedades de acumulación de calor del transformador. [10]
La carga inicial en forma aproximada se la puede obtener de la siguiente fórmula:
Carga Inicial Equivalente - 0.29 V¿12 +¿22 + L32 +...L2 (310)
Donde L es la carga promedio o la DMU, tomada a intervalos de 1 hora durante el
período de 12 horas que precede a la carga de cresta.
La carga de cresta en nuestro caso, equivale a la DMUP o también se la puede
calcular mediante la expresión siguiente:
I I I ¿, ¿. II II
Carga de Cresta Equivalente — il / _ , / , / , / (3.11)V *i +/2 +h "l"---/»
La capacidad correcta del transformador, se la puede calcular obteniendo el factor
de multiplicación de la curva siguiente:
FACTOR DE CAPACIDAD
1,00
0,90
0,80
0,70
0,60
0,50
0,40
0,30
40
Col
ee-
O 3 4 5 6 7Duración de la equ iva len te , en horas
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
FACTOR PARADETERMINAR LACAPACIDAD DELTRANSFORMADORREQUERIDO
-91-
Para el análisis de los transformadores de los galpones de reproductores se tendrán
los datos de la Figura 2.2.
Nombre
L1L2L3L4L5L6l_7L8L9L10L11L12
Hora de la carga(HORAS)
23:0024:0001:0002:0003:0004:0005:0006:0007:0008:0009:0010:00
Potencia (KW)
9,59,59,59,511,811,811,823,614,09,516,99,5
TABLA 3.7. Valores de Cargas Promedio 12 horas antes de la carga pico
Estos son los 12 períodos que preceden a la carga de cresta de 11:00 a 12:00 horas
y que es de 27.3 Kw, por lo tanto aplicando la fórmula 2.11 se obtendrá:
Carga inicial equivalente = 0.29 * 44.69 Kw
Carga Inicial Equivalente =12.96 Kw
El factor de potencia resultante = 0.81 (de la tabla 2.7)
DMU de Carga Inicial Equivalente ~ 16 KVA
-92-
DMUp de Carga Inicial Equivalente ~ DMU de Carga Inicial Equivalente * Factor de Crecimiento
16* 1.2 (de la tabla 2.7)
19.2KVA
Entonces la carga inicial equivalente expresada en DMUP = 19.2 KVA, y la carga
de cresta sería 39.35 KVA que es la DMUP, por lo tanto se puede obtener la relación:
Factor de Relación de CargasC argalnicialEquivalente
Factor de Relación de Cargas19.2
39.35
Factor de Relación de Cargas 0.49
Es decir es el 49%, que tiene una duración de 1 hora, en el período de 11:00 a 12:00
horas, obteniéndose del gráfico o fíg. 3.7 un factor de 64%, que multiplicado al valor de
cresta, se obtienen un valor del transformador de 25.18 KVA.
-93-
Pero como son para dos galpones, se obtendrá un transformador trifásico de 25.18 x
2 = 50.36 KVA, que según los normalizados y por seguridad se instalará de 60 KVA
trifásico cada dos galpones.
3.2 DESCRIPCIÓN DEL MÉTODO Y CALCULO DE LA CAÍDA DE
VOLTAJE
El principal objetivo del control de voltaje en un sistema de distribución, es el
proporcionar económicamente a cada usuario, de un voltaje que esté de acuerdo a las
limitaciones de diseño del equipo que se utilice.
Casi todos los equipos están diseñados para ser utilizados a un voltaje de terminales
definido, este voltaje se denomina voltaje de placa, por lo tanto como los usuarios disponen
del mismo tipo de equipos, es necesario suministrar un voltaje a nivel de tomas casi igual a
cada uno de ellos. [19]
Desde el punto de vista económico, no es posible el proporcionar a cada usuario, un
voltaje constante, cuyo valor corresponda exactamente al voltaje de placa del equipo
eléctrico. Siendo la caída de voltaje proporcional a la magnitud y ángulo de fase de la
corriente de carga, se tiene que el abonado que está eléctricamente más cercano a la fuente,
recibirá un voltaje mayor que el abonado más alejado.
-94-
Para mayor comprensión, se define el término Caída de Voltaje (AV) como la
diferencia entre el voltaje del lado de la fuente y el voltaje del lado de la carga de cualquier
parte de un sistema de distribución. [6]
La caída de voltaje en estado estacionario es causada por el flujo de corriente
eléctrica a través de la impedancia que puede presentar un transformador, un conductor, un
cable, etc. Para su cálculo, se requiere conocer la impedancia, la corriente y el factor de
potencia del circuito.
El cálculo exacto de la caída de voltaje, puede tomar mucho tiempo y ser
complicado, por lo cual, para cálculos en sistema de distribución se aplican métodos
aproximados, los cuales son muy satisfactorios.
Como la infraestructura de los sistemas eléctricos existentes en el país, para
electrificación rural es limitada, se trata de cubrir este vacío, extendiendo gran cantidad de
redes primarias, para servir al mayor numero de habitantes. Bajo este criterio, es
conveniente para el país que las caídas de voltaje lleguen a las máximas admisibles en las
redes primarias.
En los diseños, la caída de voltaje de un sistema debe considerarse desde la
Subestación, pasando por los circuitos primarios, transformadores, circuitos secundarios,
hasta el sitio de acometida del usuario más lejano.
-95-
Los valores límites de caída de voltaje, establecidos para las condiciones de
máxima carga son los siguientes: [12]
VALORES DE REGULACIÓNCOMPONENTES DEL SISTEMA
Desde la Subestación de alimentación, al últimoTransformador.Transformadores de Distribución.Desde los Bushings del secundario del transformador,hasta la acometida más lejana.Acometida.Total.
% Caída de Voltaje
7
2
3,5
1
13,5
TABLA 3.8. Caídas de Voltaje Admisibles
La Empresa Eléctrica "Quito" S.A. [2] considera como caída de voltaje máxima en
circuitos primarios no será mayor al 3.5% del voltaje nominal del sistema desde la fuente o
subestación, pero por dinamia del sistema de distribución, resulta por demás complicado
utilizar este criterio, por lo que se considera que desde el punto de alimentación hasta el
punto más distante de red de alto voltaje tenga una regulación menor al 0.1%, intentando
con esto garantizar una caída de voltaje dentro de los márgenes estandarizados.
3.2.1 Cómputo de la Caída de Voltaje en Redes Primarias
En este punto, describiremos la metodología del cómputo de caídas de voltaje en
redes primarias, utilizado por los proyectistas de y para la Empresa Eléctrica "Quito" S.A.
-96-
A continuación se presenta el formato para el computo, cuya aplicación se describe
[2]:
PASO 1-
Representar esquemáticamente la red a partir del punto de alimentación, de acuerdo
con la configuración del proyecto con la localización de los centros de transformación y la
indicación de la separación entre los mismos expresados en kilómetros; los centros de
transformación se identificarán por su numero correspondiente y su capacidad expresada
en kilovoltios amperios.
PASO 2-
Designar cada uno de los puntos de conexión de la línea, los centros de
transformación y los puntos de derivación de los ramales de la red, con una numeración
progresiva, partiendo de cero en el punto de alimentación de la red.
PASO 3-
Anotar junto a cada centro de transformación y a cada punto de derivación el valor
de la potencia expresada en KVA correspondiente a la sumatoria de las capacidades
nominales de los centros de transformación que se encuentran localizados desde el punto
-97-
considerado hacia los extremos de la red mas alejado del punto de alimentación, que
representa la potencia transferida desde el punto considerado hacia la carga.
PASO 4-
Anotar en la columna 1 la designación del tramo de red comprendido entre centros
de transformación por la numeración que corresponde a sus extremos partiendo del punto
de alimentación de la red, además, anotar la longitud del tramo en la columna 2.
PASO 5-
Anotar en la columna 3 el número del centro de transformación correspondiente al
extremo de cada tramo y en la columna 4 la capacidad nominal del transformador
expresado en KVA.
PASO 6-
Anotar en la columna 5, el valor de potencia transferida asociada al tramo
considerado.
-98-
PASO 7.-
En las tres columnas siguientes se anotarán las características de la línea
correspondiente al tramo considerado así: en la columna 6, el numero de fases; en la
columna 8, el valor de los KVA para el 1% de caída de voltaje, características del
conductor y de la configuración del circuito. Los valores se la pueden encontrar en la Tabla
3.11
3.2.2 Cálculo de los KVA-M
Método de Cálculo:
a) Regulación de Voltaje
FIGURA 3.2 Regulación de Voltaje
-99-
Vi = Vt + I (RL + JXL) (3. 13)
Vi2 = (Vf + IRL eos 0 + IRL sen 0)2 + IXL eos 0 - ÍRL sen 0)2 (3. 14)
Vi = Voltaje de la fuente
Vf = Voltaje de la carga
I = Corriente
R = Resistencia / unidad de longitud del circuito
X = Reactancia / unidad de longitud del circuito
L = Longitud del circuito
Si se considera que el término (IRL eos 0 - IRL sen 0) tiende a cero para líneas y
redes de distribución en las que el factor de potencia tiende a l, entonces el voltaje Vi: [12]
Vi = Vf + IRL eos 0 * IXL sen 0 (3. 15)
Calculando la regulación de voltaje:
Vi-VfReg. - - — *1M (3.16)
IRLCosé + IXLSené-Vf 1/w,- — -JtlOO (3.17)
-100-
IRLCos</> + IXLSen</>Vf
Se considera que AV son pequeños, se puede considerar que el voltaje de la carga
Vf es igual al voltaje nominal de la red Vn, si se reemplaza esta consideración en la
ecuación # 3.18, se tiene:
Reg. = —(RCosíf) + XSenfaxlQQ (3.19)Vn
Si multiplicamos y dividimos el lado derecho de la educación 3.19 por Vn se tiene:
IVnxL—x(RCos$
De donde IVn - Potencia de carga que se le notará con Pe
Para considerar la potencia en KVA; el voltaje en KV
KVAxLxltm
Para circuitos trifásicos
xíRCos
+Jffi Q
K*2(1000)2 (3.21)
2KVff2xlt
-101-
Para circuitos monofásicos
Vff
—KVJhx2Q
(3.24)
Los KVA-m admisibles de cálculo como:
Para líneas trifásicas:
KVA . 1 „„ . _ .RCosfi+XSenfi (3.26)v }
Para líneas monofásicas:
KVA.L (-3-27)
KVA-L
Vff
Vfn
KVA metro admisible para un conductor
Voltaje fase-fase del sistema trifásico en KV
Voltaje fase-neutro del sistema monofásico en
KV
V = Regulación de voltaje admisible en %
0 = Ángulo del factor de potencia
3.2.3. Cálculo de la Inductancia de la Línea
-102-
Las normas de distribución de la Empresa Eléctrica Quito S.A. , para sus
estructuras aisladas a 23 KV establecen la siguiente disposición:
FIGURA 3.3 Inductancia equivalente
Calculo de distancia Equivalente = Deq
Deq = \¡DacxDbcxDab (3.28)
V2.20jcl.158jcl.158 m
Cálculo del radio medio del conductor Ds
Para cable del mismo material (7 hilos).
-103-
Ds 0.726*! (3.29)
O 796rd r lV. /Z,UA 2 A 10(K)
0.7262000
xd
m (3.30)
(3.31)
Diámetro del exterior del conductor en mm.
La Inductancia de la Línea:
H/Km (3.32)
La Reactancia Inductiva de la Línea:
X 2 x l ) x f x L O/Km (3.33)
f = Frecuencia del sistema ciclos / seg
Todo lo que puede resumir en el cuadro siguiente:
CALIBRE FASES2
1/02/03/04/0
KVA-m TRIFÁSICO449065407800922010875
KVA-m MONOFÁSICOS22303230384545305290
TABLA 3.9. KVA-Mpara distintos conductores en redes primarias 22.8/13.2 K\v
-104-
PASO 8-
En las columnas 9, 10 y 11 se registrarán los resultados del cómputo realizado en la
siguiente forma: en la columna 9 el valor resultante del producto de la potencia KVA,
transferida (columna 5), por la longitud del tramo (columna 2), en la 10 se anota el valor de
la caída de voltaje en el tramo, expresado en porcentaje de la tensión nominal, que obtiene
el cuociente del valor anotado en la columna 9 por el correspondiente de la columna 8.
PASO 9-
En la columna 11, se verifica la sumatoria de las caídas de voltaje parciales por
tramo siguiendo los caminos que conduzcan desde el punto de alimentación de la red hasta
los puntos extremos de los ramales previstos.
A continuación se presenta los siguientes cálculos de caída de voltaje de la red
primaria de la Granja Avícola.
-105-
DIMENSIONAMIENTO Y TRAZADOCOMPUTO DE LA CAÍDA DE VOLTAJE EN REDES PRIMARIAS
KVA - KM PARA 1 % DE CAÍDA DE VOLTAJE
REDES AEREASMATERIAL CONDUCTOR: ALINEACIÓN DE ALUMINIO AAAC
CONDUCTORSECCIÓN
mm2
2134546885107
NOTA:TIPO DE CABLE
CALIBRE
42
1/02/03/04/0
KVA - KM PARA 1 % DE CAÍDA DE TENSIÓN6,3 KV
3o230345500600720840
1o115172253303360423
23/1 3.2 KV3o
3010449065407800922010785
REDES SUBTERRÁNEASMATERIAL CONDUCTOR: COBRE AISLADO
CONDUCTORSECCIÓN CALIBRE
mm2 AWG o MCM132134546885107127152
642
1/02/03/04/0250300
KVA -KM PARA 1%DE CAÍDA DE TENSIÓN
6.3 KV29044066099011801410167018802120
23 KV384059008890132701614019320230502618029910
AISLADO: TRIPOLAR PARA 6.3 KV Y UNIPOLAR PARA 23 KV
23 KV 13.2 KV1500 4952230 7353230 10653845 12704530 14955290 1740
TABLA 3.10 KVA-KM para 1% de caída de voltaje.
3.2.4. Cálculos de la Caída de Voltaje en la Red de Alto Voltale
-107-
DIMENS1ONAMIENTO Y TRAZADO
FORMATO TIPO PARA COMPUTO DE CAÍDA DE TENSIÓN
REDES PRIMARIAS
NOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLA TENSIÓN: 220/132 V KV: N° FASES: 3N° DE PROYECTOTIPO DE
LIMITE DE CAÍDA DE TENSIÓN: 1%INSTALACIÓN: RED AEREA MATERIAL DEL CONDUCTOR: ASC
- CT-3 9 ,-, CT-4^J 6QKVA-30 ~~^J 60KVA-30
CT-1 2^ eo Q"£] 60
D
66
0.05
4800,58 l
QKVA-30
n -
U45
60 QJ14 1£Q
^ CT-5 ^ CT-6~~M 60KVft-3B J~' ' •"
0.18
60 ID 60
aos
4£0 300 £400.1 £ 0.16
0.07
L3
a 0,51
60
^s\£"~* 60KVA-30
ma
L+-
£0
60Olí
50
_^1 CT-7^ 60KVA-3
5
0.14 £
0 E
0
<] CT-860KVrt-30
ESQUEMATRAMO
DESIGNACIÓN
1
0-1
1-2
2-3
3-44-51-62-77-87-9
4-1010-1110-123-134-145-15
LONGITUD
KM
20.280.100.160.210.110.050.040.100.210.050.150.180.070.150.14
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
NUMERO
USUARIO
3-----
CT-1-
CT-3CT-4
-CT-5CT-6CT-2CT-7CT-8
KVA
(d)
4-----
60_
6060-
6060606060
CARGA
TOTAL
KVA
5480420300240606012060601206060606060
LINEAN° DE
FASES
6
333333333333333
CONDUCTOR
CALIBRE
7
222222222222222
KVA -KM
8449044904490449044904490449044904490449044904490449044904490
COMPUTO
KVA -KM
9
134.442.048.050.46.63.04.86.012.66.09.010.84.29.08.4
AV (%)
PARCIAL
10
2.990.941.071.120.150.070.110.140.280.140.200.240.090.200.19
TOTAL
11
2.993.935.0
6.126.273.064.044.184.326.266.466.505.096.326.46
* Los valores de las columnas 10 y 11 deben multiplicarse por 10~2
TABLA 3.11 Cálculo de la Cáida de Voltaje en red primaria de la Granja
-108-
3.3. DISEÑO DE LA RED DE BAJO VOLTAJE
3.3.1. Definición de la ruta de la red de bajo voltaje
Se ha previsto la construcción de tres tipos de redes en baja tensión, las cuales se
describen a continuación:
Centro de Transí.#
CT-1CT-2CT-3CT-4CT-5CT-6CT-7CT-8
CAPACIDAD(KVA)
6060606060606060
TIPO DERED
AEREAAEREA
SUBTERRÁNEASUBTERRÁNEASUBTERRÁNEASUBTERRÁNEASUBTERRÁNEASUBTERRÁNEA
#
FASES33333333
TABLA 3.12. Resumen de los ceñiros de transformación y redes de la granja
Para CT-19 60 KVA, trifásico, que sirve a la ZONA No. 1, se construirá una red de
baja tensión con la red aérea, que servirá desde el transformador hacia el área
administrativa por el un extremo, y por el otro servirá a la residencia del administrador.
Desde el CT-2, 60 KVA, trifásico, que sirve a la zona No. 2, se construirá una red
de baja tensión trifásica, con red aérea, que servirá a la carpintería y mecánica en el un
extremo, y al galpón de machos en el otro. Esta red es bastante corta, pero por costos y
-109-
caída de voltaje es preferible el acercarse con red aérea a los puntos de carga. Aquí el
alimentador a las bombas se lo hará con circuito subterrráneo.
Para las ZONAS No. 3, No. 4 y No. 5, servidas cada una con dos transformadores
trifásicos de 60KVA, se ha previsto una red de bajo voltaje o alimentador por cada galpón,
es decir habrán 12 alimentadores, que por la carga 39.35 KVA trifásicos con una corriente
de 103.8 Amperios, lo ideal es que sean subterráneas; saliendo desde los centros de
transformación hasta llegar al tablero principal de distribución de cada galpón.
Como se puede concluir, la ruta de la red de baja tensión está dada por la ubicación
del centro de transformación, magnitud de la carga y localización de las áreas que se
servirán. El tipo de red si es aérea o subterránea se la define por la carga y caída de voltaje
fundamentalmente, aunque algunas veces se la define subterránea por estética, zonifícación
o seguridad.
3.3.2. Cómputo de la Caída de Voltaje en Circuitos Secundarios
A continuación en este punto se describirá el método de caída de voltaje que utiliza
la Empresa Eléctrica "Quito" S. A. y que, a continuación se describe [2]:
PASO No. 1
-110-
Representar esquemáticamente el circuito, de acuerdo a la configuración del
circuito, con la localización de los postes o puntos de derivación a los abonados y la
separación entre los mismos (metros) y, además, con la indicación de los siguientes datos
sobre el esquema.
1.1.- Numeración de ios postes o puntos de derivación, consecutiva a partir del
transformador.
1.2.- El numero de abonados alimentados desde cada uno de los postes o puntos de
derivación.
1.3.- El numero de abonados total que mide sobre cada uno de los tramos,
considerando como la suma de los mismos vistos desde la fuente hacia el
extremo del circuito en la sección correspondiente.
PASO No. 2
Anotar en la columna 1 la designación del circuito comprendido entre los dos
postes o puntos de derivación, por la numeración que corresponde a sus extremos y
partiendo, por la numeración que corresponde a sus extremos y partiendo desde el
transformador; además anotar la longitud de tramo en la columna 2.
-111-
PASQ No. 3
Anotar en la columna 3 el total de abonados correspondientes al tramo considerado.
PASO No. 4
Con el numero de abonados por tramo (N) y el valor de demanda máxima unitaria
(DMUpX establecer la demanda correspondiente al tramo, con la expresión.
KVA(d) = N x DMUp/FD (3.34)
Siendo, FD el factor de diversidad obtenido de la tabla # 2.1 y anotar su valor en
la columna 4.
PASO No. 5-
Anotar los datos característicos del conductor seleccionado para cada uno de los
tramos, : en la columna 5, la sección transversal o calibre del conductor de fase; en la
columna 6, que debe ser utilizada para redes subterráneas, y que es límite térmico del
conductor; en la columna 7, KVA x m, para una caída de voltaje del 1% obtenida del
siguiente cálculo.
-112-
3.3.3. Cálculo KVA-M
Se utiliza las expresiones:
Para líneas trifásicas
KVA.L
Para líneas monofásicas:
2üxKyfiixVKVA. L = RCos(f> + XSen<f> (3.36)
KVA.L = KVA - neutro admisible para un conductor
Vff = Voltaje fase - fase del sistema trifásico en KV
Vfn = Voltaje fase - neutro del sistema monofásico en KV
AV = Regulación del voltaje admisible en %
0 = Ángulo del factor de potencia
-113-
3.3.4. Cálculo de la Inpedancia de la Línea
a) Posición vertical RB [2]
20 cm
-D a
-D b
20 cm
-D c
Fig. 3.4. Impedancia de la Línea
Cálculo de la distancia equivalente
Deq = \¡DabxDbcxDac (3.37)
Deq = V0.2jc0.2jc0.4 (3.38)
Cálculo del Radio Medio Geométrico
RMG = 0,726d
-114-
Para 7 hilos de un solo material (3.39)
OJ27d
2000(m) (3.40)
Diámetro exterior del conductor mm.
La inductancia de la línea
L 4,605 logDs
_4H/Km (3.41)
La reactancia inductiva
X 2 1 J x f x L r/Km (3.42)
frecuencia del sistema c/seg.
Obteniéndose el siguiente cuadro:
CALIBRE42
1/02/03/04/0
TRIFÁSICO2604005907108501010
MONOFÁSICO170260390470570670
TABLA 3.13. KVA-M para conductores en circuitos secundaios
-115-
PASQ No. 6
Con los datos registrados en las columnas 1 a 7, efectuar los cómputos y anotar en
la siguiente forma:
6.1. - En la columna 8, el producto de la demanda en KVA (columna 1) por la
longitud del tramo (columna 2).
6.2. - En la columna 9, el cuociente del momento computado para el tramo
(columna 8), por el momento característico del conductor (columna 7), que corresponde a
la caída parcial en el tramo expresado en porcentaje del valor nominal.
6.3. - En la columna 10, el valor de la caída de voltaje considerada como la
sumatoria de las caídas de voltaje parciales, desde el transformador hacia el extremo del
circuito, siguiendo el camino más desfavorable.
En las páginas siguientes se presentan los cálculos de las caídas de voltaje de los 8
transformadores de la red.
Cabe indicar que se debe tomar muy en cuenta la ampacidad del conductor, puesto
que en algunos casos, la caída de voltaje puede ser admisible, es decir menos al 3.5%, pero
la ampacidad en cambio puede sobrepasar la del conductor asignado.
-116-
DIMENSIONAMIENTO Y TRAZADO
COMPUTO DE LA CAÍDA DE TENSIÓN EN CIRCUITOS SECUNDARIOSKVA -M PARA 1% DE CAÍDA DE VOLTAJE, LIMITE TÉRMICO
REDES AEREASMATERIAL CONDUCTOR: ALINEACIÓN DE ALUMINIO AAAC
CONDUCTORSECCIÓN
mm2213454
CALIBREAWG
42
1/0
KVA-M
3 ¿
260400590
1 ¿
170260390
CONDUCTORSECCIÓN
mm26885107
CALIBREAWG2/03/04/0
KVA-M
3 ¿
7108501010
1 ^
470570670
REDES SUBTERRÁNEASMATERIAL CONDUCTOR: COBRE AISLADO
CONDUCTOR
SECCIÓNmm2
132134546885107127152
CALIBREAWG
642
1/02/03/04/0
250 MCM300 MCM
KVA-M
3 $
330510775117014301730209023602700
CONFIGURACIÓN DE CIRCUITOS:TRIFÁSICOS: 4 HILOS, 210/121 V.MONOFÁSICOS; 3 HILOS, 240 / 120 V.
1 ¿
2153355107809601160141016051850
LIMITE TÉRMICOKVA
3 $
42577188109122141158175
1 ¿
28384758728093104115
CONDICIONES PARA LA DETERMINACIÓNDEL LIMITE TÉRMICO1 .- Temperatura del Medio Ambiente
15°C2.- Temperatura máxima del
80°Cconductor
TABLA 3.14 KVA-M para 1% de caída de voltaje, circuitos secundarios
3.3.5. Cálculos de la Caída de Voltaje de la Red de Bajo Voltaje
-118-
DIMENSIONAMIENTO Y TRAZADO
FORMATO TIPO PARA COMPUTO DE CAÍDA DE TENSIÓNCIRCUITOS SECUNDARIOS
NOMBRE DEL PROYECTO: GRAN JA AVÍCOLAN° DE PROYECTO:TIPO DE INSTALACIÓN: AEREACIRCUITO N* : 1
TENSIÓN: 220/127 v KV: N° FASES: 3LIMITE DE CAÍDA DE TENSIÓN: 3.5%MATERIAL DEL CONDUCTOR: AseCENTRO DE TRASF. N° : CT -1
CT-11Q.93KVA 60KVA-30 23.3KYA
1.76KVA
ESQUEMA LINEA COMPUTOTRAMO
DESIGNACIÓNLONGITUD
KM
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
NUMERO
USUARIO
KVA
CARGA
TOTAL
KVA
N°DE
FASES
CONDUCTOR
CALIBRE KVA-KMKVA-KM
AV(%)
PARCIAL TOTAL
1 7 8 10 11
0-1
1-2
2-30-44-5
4040404040
10.9310.9310.9325.061.76
22232
1/01/01/01/04
390390390590170
437.2437.2437.21002.473.92
1.121.121.121.700.43
1.122.243.361.702.13
TABLA 3.15 Cómputo de la caída de voltaje CT-1
-119-
DIMENSIONAMIENTO Y TRAZADOFORMATO TIPO PARA COMPUTO DE CAÍDA DE TENSIÓN
CIRCUITOS SECUNDARIOS
NOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLA TENSIÓN: 220/127 V KV: N° FASES: 3N° DE PROYECTO: LIMITE DE CAÍDA DE TENSIÓN: 3.5%TIPO DE INSTALACIÓN: AEREA-SUBTERRANEA MATERIAL DEL CONDUCTOR: ASC-TTUCIRCUITO N° : 2 CENTRO DE TRASF. N° : CT - 2
CT-215.1SKVA 60KVA-30 14,iüKVA
/ - y - /\w/ \
/
j \¿0 £
20
3
/34.12KVA
ESQUEMATRAMO
DESIGNACIÓN
1
0-1
0-20-3
LONGITUD
KM
2414620
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
NUMERO
USUARIO
3
-
-
KVA
(d)
4
-
-
CARGA
TOTAL
KVA
515.1814.1034.12
LINEAN'DE
FASES
6333
CONDUCTOR
CALIBRE
7222
KVA -KM
8400400775
COMPUTO
KVA -KM
9
622.38648.60682.40
AV(%)
PARCIAL
10
1.561.620.88
TOTAL
11
1.561.620.88
TABLA 3.16 Cómputo de ía caída de voltaje CT-2
-120-
DIMENSIONAMIENTO Y TRAZADOFORMATO TIPO PARA COMPUTO DE CAÍDA DE TENSIÓN
CIRCUITOS SECUNDARIOS
NOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAN° DE PROYECTO:TIPO DE INSTALACIÓN: SUBTERRÁNEACIRCUITO N° : 3
TENSIÓN: 220 /127 v KV: N° FASES: 3LIMITE DE CAÍDA DE TENSIÓN: 3.5%MATERIAL DEL CONDUCTOR: rruCENTRO DE TRASF. N° : CT-3
CT-339.35KVA GQKVA-30 39.35KVA
V-o-
ESQUEMA LINEA COMPUTOTRAMO
DESIGNACIÓNLONGITUD
KM
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
NUMERO
USUARIO
KVA
(d)
CARGA
TOTAL
KVA
N°DE
FASES
CONDUCTOR
CALIBRE KVA-KMKVA-KM
AV(%)
PARCIAL TOTAL
1 8 10 110-11-2
3227
39.3539.35
33
22
775775
1259.21062.45
1.621.37
1.621.37
TABLA 3.17 Cómputo de la caída de voltaje CT-3
-121-
DIMENSIONAMIENTO Y TRAZADO
FORMATO TIPO PARA COMPUTO DE CAÍDA DE TENSIÓNCIRCUITOS SECUNDARIOS
NOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAN° DE PROYECTO:TIPO DE INSTALACIÓN: AEREA-SUBTERRANEA
CIRCUITO N° : 4
TENSIÓN: 220/127 v KV: N° FASES: 3LIMITE DE CAÍDA DE TENSIÓN: 3.5%MATERIAL DEL CONDUCTOR: TTUCENTRO DE TRASF. N° : CT-4
CT-439.35KVA ÓQKVA-30 39.35KVA
Vo 37
ESQUEMA LINEA COMPUTOTRAMO
DESIGNACIÓNLONGITUD
KM
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
NUMERO
USUARIO
KVA
(d)
CARGA
TOTAL
KVA
N°DE
FASES
CONDUCTOR
CALIBRE KVA-KMKVA-KM
AV(%)
PARCIAL TOTAL
1 8 10 110-11-2
3237
39.3539.35
33
22
775775
1259.21455.95
1.621.88
1.621.88
TABLA 3.18 Cómputo de la caída de voltaje CT-4
-122-
DIMENSIONAMIENTO Y TRAZADO
FORMATO TIPO PARA COMPUTO DE CAÍDA DE TENSIÓN
CIRCUITOS SECUNDARIOS
NOMBRE DEL PROYECTO: GRAN JA AVÍCOLAN° DE PROYECTO:TIPO DE INSTALACIÓN: SUBTERRÁNEACIRCUITO N° : 5
TENSIÓN: 220/127 v KV: N° FASES: 3LIMITE DE CAÍDA DE TENSIÓN: 3.5%MATERIAL DEL CONDUCTOR: TTUCENTRO DE TRASF. N° : CT - 5
CT-539.35KVA 60KVA-30 39.35KVA
V-o
ESQUEMA LINEA COMPUTOTRAMO
DESIGNACIÓNLONGITUD
KM
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
NUMERO
USUARIO
KVA
CARGA
TOTAL
KVA
N° DE
FASES
CONDUCTOR
CALIBRE KVA-KMKVA-KM
AV(%)
PARCIAL TOTAL
1 8 10 11
0-10-2
2222
39.3539.35
33
22
775775
865.7865.7
1.121.12
1.121.12
TABLA 3.19 Cómputo de la caída de voltaje CT-5
-123-
DIMENSIONAMIENTO Y TRAZADOFORMATO TIPO PARA COMPUTO DE CAÍDA DE TENSIÓN
CIRCUITOS SECUNDARIOS
NOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVICOLAN° DE PROYECTO:TIPO DE INSTALACIÓN: SUBTERRÁNEACIRCUITO N° : 6
TENSIÓN: 220/127 V KV: N° FASES: 3LIMITE DE CAÍDA DE TENSIÓN: 3.5%MATERIAL DEL CONDUCTOR: TTUCENTRO DE TRASF. N° : CT- 6
CT-639.35KVA 60KVA-30 39.35KVA
V-O
ESQUEMA LINEA COMPUTOTRAMO
DESIGNACIÓNLONGITUD
KM
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
NUMERO
USUARIO
KVA
(d)
CARGA
TOTAL
KVA
N°DE
FASES
CONDUCTOR
CALIBRE KVA-KMKVA-KM
AV(%)
PARCIAL TOTAL
1 8 10 110-10-2
2224
39.3539.35
33
22
775775
865.7944.4
1.121.22
1.121.22
TABLA 3.20 Cómputo de la caída de voltaje CT-6
-124-
DIMENSIONAMIENTO Y TRAZADO
FORMATO TIPO PARA COMPUTO DE CAÍDA DE TENSIÓNCIRCUITOS SECUNDARIOS
NOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLA TENSIÓN: 220/127 v KV: N° FASES: 3N° DE PROYECTO: LIMITE DE CAÍDA DE TENSIÓN: 3.5%TIPO DE INSTALACIÓN: SUBTERRÁNEA MATERIAL DEL CONDUCTOR: TTUCIRCUITO N° : 7 CENTRO DE TRASF. N° : CT - 7
CT-739.35KVA 60KVA-30
/ " Y -39.35KVA
/w ^J OI S~\ / X £
Í39.25) Í39.35)
ESQUEMATRAMO
DESIGNACIÓN
1
0-2
LONGITUD
KM
22722
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
NUMERO
USUARIO
3
KVA
(d)
4
CARGA
TOTAL
KVA
539.3539.35
LINEAN°DE
FASES
6
33
CONDUCTOR
CALIBRE
744
KVA -KM
8510510
COMPUTO
KVA- KM
91062.5865.7
AV(%)
PARCIAL
10
2.081.70
TOTAL
11
2.08
1.70
TABLA 3.21 Cómputo de la caída de voltaje CT-7
-125-
DIMENSIONAMIENTO Y TRAZADO
FORMATO TIPO PARA COMPUTO DE CAÍDA DE TENSIÓNCIRCUITOS SECUNDARIOS
NOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAN° DE PROYECTO:TIPO DE INSTALACIÓN: SUBTERRÁNEACIRCUITO N° : 8
TENSIÓN: 220/127 v KV: N° FASES:LIMITE DE CAÍDA DE TENSIÓN: 3.5%MATERIAL DEL CONDUCTOR: TTUCENTRO DE TRASF. N«: CT-8
39.35KVA ÓDKVA-30 39.35KVA
34 V-o
ESQUEMA LINEA COMPUTOTRAMO
DESIGNACIÓNLONGITUD
KM
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN
NUMERO
USUARIO
KVA
CARGA
TOTAL
KVA
N°DE
FASES
CONDUCTOR
CALIBRE KVA-KMKVA-KM
AV(%)
PARCIAL TOTAL
1 8 10 110-10-2
3426
39.3539.35
33
22
775775
1337.91023.1
1.731.32
1.731.32
TABLA 3.22 Cómputo de la caída de voltaje CT-8
-126-
3 A. ILUMINACIÓN EXTERIOR
3.4.1 Tipo de Iluminación Escogido
Se ha escogido para el alumbrado exterior las luminarias con lámparas de vapor de
mercurio de 125 watts, 60 Hz a 220 V de voltaje nominal para la iluminación del camino o
vía interna de la Granja. Solamente en la entrada principal se utilizarán luminarias con
lámparas de vapor de mercurio de 250 watts por requerir mayor nivel de iluminación por
seguridad y chequeo de personas y vehículos.
Se prefiere el mercurio al sodio por que este tipo de luz no molesta al desarrollo de
las aves, y también por la inversión bastante menor que la de sodio.
Adicionalmente los niveles de iluminación que requiere la Granja son bajos, puesto
que la circulación en la noche es casi nula, la peatonal es para que el personal se dirija
hacia los galpones o para vigilancia y en casos extraordinarios de emergencias.
3.4.2 Cálculo de alumbrado
El cálculo de alumbrado tanto para la vía de circulación, así como para la entrada
principal se realiza por el método Punto por Punto utilizando para el efecto curvas Isolux
características para este tipo de montajes. [18]
-127-
Las luminarias DMl/125w y DM2/250w de SCHREDER se adaptan mejor a los
requerimientos de la Granja, toda vez que proporcionan un mejor nivel de iluminación, así
como también un mejor rendimiento.
Como guía de diseño, a continuación se desarrolla el procedimiento para la
determinación del Nivel Medio de Iluminación (Emed), aplicable para el caso de las
luminarias seleccionadas y cuyo cómputo se presenta en las tablas 3.23 para 125 watts y
3.24 para las de 250 watts.
a) Determinación de la Iluminación en un punto (Ep)
Ep-Erx ^fa" (luxes) (3.43)
En donde:
Er = Iluminación relativa en el punto, dado en luxes y cuyo valor
es
definido por las curvas Isolux.
Factor correspondiente al tipo de luminaria seleccionada,
equivalente a 1/1000 para las luminarias SCHREDER.
Flujo luminoso de la lámpara, dado en lúmenes.
-128-
n = 1 (número de lámparas dentro de la luminaria)
h = Altura de montaje en metros.
Luego:
(3.44)
Ep = Er x Emax
Habiéndose establecido una altura de montaje de 7.0m para las luminarias de 125 w
y de 8.5 m para las luminarias de 250 w, se tienen los siguientes valores de iluminación en
un punto:
Ep = Er x 0.1869 luxes, para las luminarias de 250 w.
Ep = Er x 0. 12 luxes, para las luminarias de 125 w.
b) Determinación del Nivel Medio de Iluminación (Emed)
Conocidos los diferentes valores de iluminación en nueve puntos previamente
establecidos de acuerdo con el detalle dibujado sobre el gráfico de curvas Isolux, la
iluminación media obtenida en luxes, viene dada por la siguiente fórmula:
-129-
Emed = —16
E9) (3.45)
El factor de uniformidad está dado por la relación entre el nivel de iluminación
mínima en cualquier punto de la calzada y el nivel medio de la calzada.
Tipo de luminaria
Flujo luminoso
Inclinación de la luminaria
Altura del montaje
Espaciamiento entre luminarias
Ancho de la calzada
Ancho total de la vía
Longitud del brazo
SCHREDER,DM1/125W.
5.800 lúmenes
5 grados
7.00 metros
40 metros
6 metros
8 metros
1 metro
/ //
/////
9 //
// /
/
RESEAU
ISOLUX
ESCUELA POLITÉCNICA NACIGNAL
CG
NT
RU
CT
JDN
S
ELE
CT
RIO
UE
S
SC
HR
ED
ER
LUM
INA
RIA
T
IPO
: D
M1
AN
S - LE
Z -
LI
EG
E
-131-
COORDENADAS
Punto
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Luminaria
ABABABABABABABABAB
Longitudinal
m.0
400
40040103010301030202020202020
%h0
5.710
5.710
5.711.183.531.183.531.183.532.352.352.352.352.352.35
Transversal
m.5.05.02.02.01.01.05.05.02.02.01.01.05.05.02.02.01.01.0
%h0.710.710.290.290.140.140.710.710.290.290.140.140.710.710.290.290.140.14
ILUM. EN CALZADA
Er
(relativa)900
1580
1500330
500
400
3.43.43.63.63.63.6
E
(luxes)—
10.80—
18.96—
18.00—
3.96—
6.00—
4.80—
0.82—
0.86—
0.86
Emed = 7.00 LUXES FACTOR DE UNIFORMIDAD = 12.3
TABLA 3.23 Cómputo de Valores de Iluminación en la Calzada Luminaria DM-1
-132-
COMPUTODE VALORES DE LUMINACION EN LA CALZADA
Tipo de luminaria
Flujo luminoso
Inclinación de la luminaria
Altura del montaje
Espacíamiento entre luminarias
Ancho de la calzada
Ancho total de la vía
Longitud del brazo
SCHREDER, DM2/250W. Hg
13.500 lúmenes
10 grados
8.50 metros
40 metros
11 metros
16 metros
2 metros
COORDENADAS
Punto
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Luminaria
ABABABABABABABABAB
Longitudinal
m.040040040103010301030202020202020
%h
04.71
04.71
04.711.183.531.183.531.183.532.352.352.352.352.352.35
Transversal
m.9.09.03.53.52.02.09.09.03.53.52.02.09.09.03.53.52.02.0
%h
1.061.060.410.410.240.241.061.060.410.410.240.241.061.060.410.410.240.24
ILUM. EN CALZADA
Er
(relativa)520
1440
1400
242.1682.2541.79.39.311.011.08.38.3
E
(luxes)—
9.716—
26.907—
26.159—
4.877—
13.117—
10.408—
3.475—
4.111—
3.102
Emed = 11.71 LUXES FACTOR DE UNIFORMIDAD = 26.5%
TABLA 3.24 Cómputo de Valores de Iluminación en la Calzada Luminaria DM-2
-133-
3.4.3. ANÁLISIS DE RESULTADOS
Para el presente diseño de alumbrado se han obtenido los resultados siguientes:
Tipo de LuminariaDM1/125WDM2/125W
Emed7 luxes
11.72iuxes
Factor de Uniformidad26.5 %12.3%
TABLA 3.25 Resumen de Resultados de iluminación
Estos valores obtenidos, a pesar de no ser los recomendados para el tipo de
aplicación en la Granja son más que suficientes.
3.5. Protección Principal de Transformadores
En base a las curvas de protección de los tirafusibles en alto voltaje y de los fusibles
NH en bajo voltaje, de la Empresa Eléctrica "Quito" S.A. [2] tiene normalizadas las
protecciones para los transformadores de distribución, mediante una tabla, la misma que se
la puede apreciar en la Tabla 3.26 [11].
Para el caso de los transformadores de la Granja, basados en la Tabla 3.26 se ha
realizado la Tabla 3.27 en la cual se detallan las protecciones correspondientes.
-134-
En la protección principal se ha dimensionado de acuerdo a la protección de la
sumatoria de las capacidades de todos los transformadores, esto es:
8 transformadores x 60 KVA = 480 KVA
Con esta capacidad nos dirigimos a la misma tabla y obtenemos del transformador
de 500KVA una protección de 25 A tipo K. La protección que irá en los seccionadores de
entrada, también serán de 25 A tipo K.
La protección del transformador elevador que es de 630 KVA, ya que la DMUP,
tiene un valor de 591.81 KVA, será de 30 K según la tabla 3.26.
-135-
CAPACIDAD
DEL
TRANSFORMADOR
(KVA)
5
101525
3,755075
304550607590100
112,5125150160200225250300315400500630750800
T
I
P
O
M
O
N
O
F
A
S
I
co
T
R
I
F
A
S
I
C
0
VOLTAJE PRIMARIO
22.8 GRDY/ 13.2 KV
IN
0,380,761,141,892,863,795,68
0,761,241,261,521,892,272,532,843,163,794,045,055,686,317,587,9510.1012,615,918,920,2
SECCIONADOR
27KV-100Ai*iiMuu
11
o
11
M
II
II
II
"
II
II
II
II
II
"
II
II
II
II
II
II
II
FUSIBLE
1H2H2H5H6K10K12K
2H3H3H4H5H6K6K6K6K8K8K10K12K15K15K15K20K25K30K50K50K
VOLTAJE SECUNDARIO
240 / 120 V- 210 / 121 V
IN
20,841,762,5104,2157,1208,3312,5
83,2124,3138,7165,2208.0249.6277.3312.0346.6416.0443.7554.6624.0693.3832.0873.51109.21386.51747.02079.82218.5
BASE
NH
160A160A160 A250A250A400A400A
160 A250A250A250A400A400A400A400A400A630A630A630A1000 A1000A1000A1000A
2x630A2x1000A2x1000A2x1000A2x1000A
FUSIBLE
NH
36A36A63A80A125A160 A250A
63A100A125A125A160 A224A224A250A250A400A400A500A500A500A630A630A800A
2x500A2x630A2x800A2x800A
CONDUCTOR
2AWG2AWG2AWG2AWG
1/OAWG3/OAWG
2(1/0)AWG
2AWG1/OAWG1/OAWG2/OAWG4/OAWG
2X1/OAWG2x1/OAWG2x1/OAWG2x1/OAWG2x2/OAWG2x4/OAWG2X4/OAWG4x1/OAWG4x1/OAWG4x2/OAWG4x3/OAWG4x4/OAWGBC-80x10
BC-2(80x10)BC-2(80x10)BC-2( 100x10)
TIPO
CONDUCT.
TTUn
11
11
11
uu
nu
""11
uuu
"unMun•iu
"
Barra de Cuuun
TABLA 3.26 Protecciones para transformadores de distribución [11]
-136-
CENTRO#
CT-1CT-2CT-3CT-4CT-5CT-6CT-7CT-8
CAPACIDADDEL
TRANSFORMADOR(KVA)
60
60
60
60
60
606060
TIPO
3 ¿"
"M
u
u
u
u
VOLTAJE PRIMARIO22.8 GRDY/1 3.2 KV
IN
1,521,521,521,521,521,521,521,52
SECCIONADOR
27KV-100An
11
II
11
II
H
II
FUSIBLE
4H11
11
uII
II
H
VOLTAJE SECUNDARIO2207 127 V
IN
158i*
11
ii
11
•iII
BASENH
250A"u
u
"n
u
u
FUSIBLENH
125AII
It
fl
II
"
"II
CONDUCTOR
2/0 AWG2/0 AWG
11
uiiunu
TIPO
TTUuuun
11
M
II
TABLA 3.27 Protección de ios transformadores de la Granja
3.6. Planilla de Estructuras
BAJO VOLTAJE
ALUMBRADO EXTERIOR
-138-
2.7 PLANILLA DE ESTRUCTURAS
Para definir las estructuras se han utilizado las Normas de Distribución de la
Empresa Eléctrica "Quito" S.A. partes A y B y a continuación se dan los criterios
generales y estructuras utilizadas.
TIPO DE ESTRUCTURA
TANGENTEÁNGULO PEQUEÑOÁNGULO GRANDE
TERMINAL VANOS LARGOSTERMINAL VANOS CORTOS
MONOFÁSICA
RVU1RVU2RVU3RVU4RVU5
TRIFÁSICA
RVA1RVA2RVA3RVA4RVA5
POSTELONGITUD
11. 5m11. 5m
11. 5m11. 5m
11.5m
CARGA DE ROTURA
350 kgSOOkg
500kg500kg500kg
TABLA No. 3.28 Estructuras de Alto Voltaje
En baja tensión se ha previsto utilizar estructuras en distribución vertical es decir
colocadas en racks o bastidores. La forma de nominar a estas estructuras es muy simple,
puesto de la nomenclatura RB las distingue como de bajo voltaje y tienen dos dígitos
adicionales que indican lo siguiente:
RB4-1
RB = estructura en rack o bastidor
4 = tipo de estructura (1 para tangente, 2 para ángulo y 4 para terminal)
1 = Número de conductores
-139-
Se utilizan a tangentes postes de 9 m de longitud y carga de rotura 350 kg. y en
ángulo y terminales se utilizan postes de 9 m de longitud y carga de rotura de 500 kg.
Los transdormadores irán montados en postes de 11.5 m de longitud y 500 kg. de
carga de rotura con montajes tipo MVT-3 para monofásicos en un solo poste y MVT - 4
para trifásicos en dos postes. [2]
El seccionamiento principal será instalado conjuntamente con la estructura de
derivación subterránea hacia la cámara de transformación, medición y generación con
montaje tipo MVCI-3 y luego para alimentación a la red aérea con el mismo tipo de
montaje.
PLA
NIL
LA D
E E
ST
RU
CT
UR
AS
DE
RE
DE
S
PO
STE
N°
P1
P2
P3
P4
P5
P6
P7
P8
P9
P10
P11
P12
P13
P14
P15
P16
P17
P18
P19
P20
P21
P22
P23
P24
P25
P26
P27
P28
ES
TR
UC
TU
RA
S
ALT
O V
OLT
AJE
RV
A1-R
VA
4
RV
A3
RV
A2
RV
A4
RV
A4
RV
A1
-RV
A5
RV
A1
RV
A1-R
VA
4
RV
A1
RV
A1
RV
A1-R
VA
1
RV
A1
RV
A1
RV
A1
RV
A1-R
VA
1
RV
A1
RV
A4-R
VA
4
RV
A1-R
VA
4
RV
A4
RV
A4-R
VA
4
RV
A4
RV
A1
-RV
A5
RV
A1
RV
A5
RV
A4
-RV
A1
RV
A4
-RV
A4
RV
A4
RV
A4
-RV
A4
BA
JO V
OLT
AJE
RB
4-1
2(R
B4
-1)
RB
2-1
RB
4-3
RB
1-3
2(R
B4-3
)(R
B4-2
)
RB
1-3
(RB
1-3
)(R
B4-1
)
RB
1-3
(RB
4-3
)(R
B4-1
)
(RB
4-3
)
(RB
1-3)
RB
1-3
RB
1-3
(RB
1-3
)(R
B4-1
)
RB
1-3
2 (
RB
4-3
)
(RB
1-1)
(RB
4-1)
RB
4-1
2(R
B4
-1)
RB
4-1
2 (
RB
4-3
)
RB
1-4
RB
1-4
RB
4-1
- R
B1-1
2(R
B4
-1)
RB
4-1
2(R
B4
-1)
PO
ST
ES
LON
G
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
M HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HG
TIP
O (
KG
500
500
500
500
500
500
350
500
350
500
500
350
350
350
500
350
500
500
500
500
500
500
350
500
500
500
500
500
TE
NS
OR
A.T
G1-
1
2(G
1-1
)
G-4
G1
-1
G1
-1
G2-G
4
G1-
1
G1-
1
2(G
1-1
)
G1-
1
G1-
1
G1-
1
G1-
12(G
1-1
)
G1-
1
2(0
1-1
)
B.T
G1-
1
G1-
1
G-4
PU
ES
TA
TIE
RR
A
T1-1
T1-1
2(T
1-1
)
2(T
1-1
)
T1-
1
T1-
1
2(T
1-1)
MO
NT
AJE
TIP
O
MV
C1-3
MV
C1-3
MV
T-4
MV
T-4
MV
T-4
MV
T-4
A.P
.
A1
A1
A1
A1
A1
A1
A1
A1
A1
A1
A1
A1
A1
A1
OB
SE
RV
AC
ION
ES
Secc
ionam
iento
prin
cipal
ext
ern
o
Secc
ionam
iento
prin
cipal
inte
rno
Cr-
3-3
¿-6
Q83M
cr-4
-3£-6
osy
x
CT
-2-V
-6fK
K4
CT
-5-3
rf-6
(Wi:
-l
Tabl
a 3
.29
P
lani
lla d
e es
truc
tura
s de
la G
ranj
a
*
PLA
NIL
LA D
E E
ST
RU
CT
UR
AS
DE
RE
DE
SP
OS
TE
N°
P29
P30
P31
P32
P33
P34
P35
P36
P37
P38
P39
P40
ES
TR
UC
TU
RA
S
ALT
O V
OLT
AJE
RV
A4
RV
A1
RV
A4
RV
A1
RV
A4
RV
A4
BA
JO V
OLT
AJE
RB
4-1
RB
1-1
RB
4-1
RB
4-1
RB
4-1
RB
1-4
RB
1-3
RB
1-3
(RB
4-3)
(RB
4-2)
RB
4-2
RB
4-4
RB
4-4
PO
ST
ES
LON
G
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
9.0
9.0 9.0
9.0
9.0
9.0
M HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
HC
TIPO
(KG
500
350
500
350
500
500
350
350
500
350
500
500
TE
NS
OR
A.T
G1-
1
G1-
1
G1-
1G
1-1
B.T
G1-
1G
3
G1-
1G
1-1
PU
ES
TA
TIE
RR
A
2(T
1-1
)
2(T
1-1)
2(T
1-1)
2(T
1-1)
T1-
1
MO
NT
AJE
TIP
O
MV
T-4
MV
T-4
MV
T-4
MV
T-4
A.P
.
A1
2(A
2)
A2
A2
A2
A2
OB
SE
RV
AC
ION
ES
CT
-6-t
y-(
>(í
ia<
'A
cr-&
-ty-6
(WA
Cr-
7 -3
^-6
0^4
CT
-l-t
y-6
QK
l-:4
Tabl
a 3.
30
Pla
nilla
de
estr
uctu
ras
de la
Gra
nja
CAPITULO IV
INSTALACIONES COMPLEMENTARIAS
4.1 CUARTO DE FUERZA
Este cuarto de fuerza, es el sitio donde llega la acometida subterránea en alto
voltaje luego de derivarse del alimentador aéreo trifásico, pasa por el sistema de medición
en alto voltaje y llega al switch de transferencia en alto voltaje.
De igual forma, en este lugar se ubica el generador de emergencia, el transformador
elevador y la acometida hacia el switch de transferencia.
Del punto de carga de la transferencia, sale un alimentador subterráneo que llega al
poste donde se conecta con la red aérea que alimenta toda la Granja.
En resumen se tienen los siguientes puntos importantes:
- Alimentador aéreo en alto voltaje.
-143-
Seccionamiento de entrada a la Granja.
Derivación subterránea en alto voltaje (entrada).
Sistema de medición en alto voltaje.
- Transferencia manual en alto voltaje.
Generador auxiliar.
- Transformador elevador.
- Alimentador subterráneo desde la transferencia a la red aérea.
- Seccionamiento principal de la red de la Granja.
Red aérea de la Granja.
A continuación se describirán cada uno de los componentes que conforman esta
parte medular de la Granja.
4.2 ALIMENTADOR AEREO EN ALTO VOLTAJE
De la red principal de la Empresa Eléctrica, se realiza la derivación hacia la Granja,
con una red aérea trifásica construida sobre postes de hormigón de 11.5m, la misma que se
soporta sobre estructuras tipo RVA, según las normas de diseño y construcción de la
Empresa Eléctrica "Quito" S.A. La red se ha proyectado construirla con conductor de
aluminio tipo ASC 3 # 2 (4) AWG, cumpliendo las normas [2] en cuanto a calibres
mínimos. Este alimentador aéreo llega hasta el poste ?4 como se lo puede apreciar en el
plano No. 1 denominado "Red de Alto Voltaje".
-144-
4.3 SECCIONAMIENTO DE ENTRADA A LA GRANJA
En el poste P4 donde termina el alimentador aéreo, para pasar al alimentador
subterráneo, se ubica el seccionamiento principal de alimentación de la Granja, el mismo
que en el punto 3.5 se ha definido que debe ser con tres seccionadores portafusibíes 27
KV-100 A, que alojarán tirafusibles de 25A tipo "K". [11]
Fig. 4.1. Derivación subterránea y seccionamiento principal
-145-
Este seccionamiento principal va acompañado por tres pararrayos de distribución
para 18 KV, los mismos que protegerán contra descargas de origen atmosférico.
En este punto, se coloca la bajante de puesta a tierra con conductor desnudo de
cobre N° 2 AWG y acoplarlas con soldadura exotérmica CADWELD a una varilla
"copperweld" de 1.8m de longitud y 5/8" de diámetro.
De igual forma que el anterior, se pondrá a tierra el neutro de la red, así como el
apantallamiento del cable de alto voltaje y las puntas terminales tipo exterior.
4.4 DERIVACIÓN SUBTERRÁNEA EN ALTO VOLTAJE
Desde el seccionamiento principal mencionado en el punto anterior, se pasarán a las
puntas terminales en alto voltaje, tipo QT III de 3M Company. Estas puntas terminales
permiten el acoplamiento que recibe por medio de un terminal al conductor aéreo, sea éste
de cobre o aluminio, y atenuar por medio de campanas, los efectos nocivos de una punta en
alto voltaje, como el efecto corona.
En el otro extremo entra el conductor unipolar para alto voltaje, con aislamiento
para 25 KV que como se puede observar en la fíg. 4.2 se debe preparar de una forma muy
especial, y al acoplarlo con la punta, el sellado debe ser hermético, puesto que la humedad
en el interior de la punta puede dar lugar a la explosión de la misma. Se debe tener un gran
-146-
cuidado al cerrar el apantallamiento del cable con la tierra de la punta y ponerlo a tierra
sólidamente.
Fig. 4.2. Punta terminal exterior
El cable unipolar será calibre No. 2 AWG, cuyas especificaciones completas se las
puede encontrar en el listado de materiales y equipos. El alimentador será construido con
tres conductores unipolares No. 2 AWG para 25 KV de las fases, y un conductor No. 2
AWG de cobre desnudo para el neutro.
4,5 SISTEMA DE MEDICIÓN EN ALTO VOLTAJE
-147-
La acometida subterránea desde el poste P4 llega hasta el cuarto de cámara de
medición, en la cual por medio de dos transformadores de corriente y dos transformadores
de tensión, se realiza la medición de la energía eléctrica que consume la Granja.
Lo más importante de la medición son el tipo y las características de los
transformadores de medida que se utilizan, puesto que de ellas dependerá la exactitud de la
medición del consumo. Todo lo tratado en este tema, tiene como referencia el texto
"Transformadores de potencia, de medida y de protección", Enrique Ras, 7ma Edición,
1991. [21]
4.5.1 Transformadores de Medición
Para transformar altos voltajes o altas corrientes a las magnitudes proporcionales a
las originales, con valores más manejables, se tienen los transformadores de medida
inductivos:
i) Transformadores de corriente.
ii) Transformadores de tensión o voltaje.
Con sus primarios conectados en alto voltaje, transforman las magnitudes que se
deseen medir en corrientes y voltajes moderadas en el secundario, que por motivos de
-148-
segurídad deben conectarse a tierra. Se construyen con bobinas amperimétricas para
corrientes nominales de 5 Amp. y voltajes de 1 10V.
En resumen los objetivos principales de los transformadores de medida son:
1- Aislar o separar los circuitos y aparatos de medición, protección, etc. del
alto voltaje.
2- Evitar perturbaciones electromagnéticas de altas corrientes, y reducir los
valores de las corrientes de cortocircuito a valores admisibles en los
aparatos de medición.
3- Obtener corrientes o voltajes proporcionales a las que se desea medir y
transmitirla a los aparatos de medida.
Un transformador de medida no solamente esta dado por la relación de corriente o
voltaje, sino también por su precisión y seguridad para el personal e instalación.
4.5.2 Elección del Transformador de Corriente
Para elegir correctamente un transformador de corriente, se deben seguir los pasos
siguientes: [21]
-149-
1- Elección del nivel de aislamiento normalizado, al mismo tiempo
especificar si es para instalación interior o intemperie. Debe tomarse
muy en cuenta la altitud de la instalación. Véase las Normas UNE 21-
088-81 (I) tablas IIA y IIB ó CEI, tabla HA, IIB y IIC.
2- Elección de la relación de transformación nominal. No es recomendable
asumir una corriente nominal excesiva por los errores que se pueden
reflejar en la medición, sino más bien se puede recurrir a los
transformadores de doble relación. Se deben tener en cuenta la
capacidad de sobrecarga de los transformadores.
3- Elección de la cíase de precisión. Ver tabla 4.1
4- Determinación de la potencia nominal necesaria o BURDER Los
valores normalizados del burden según UNE 21-088-81 (I) son: 2.5 - 5
-10-15-30VA.
5- Tipo de conexión a la que irán conectados.
6- Especificar el BIL del transformador.
-150-
Para el caso de la medición de la granja, la capacidad normal que absorberá será la
sumatoria de cada una de las DMUP, que han sido calculadas para la hora de máxima
demanda. De la Tabla 2.20 se obtiene una DMUP total de 591,81 KVA a un voltaje
primario de 22860/13200 V se obtendrá una corriente nominal de 15 A.
Por lo tanto el transformador de corriente tendrá la siguiente especificación:
Fig. 4.3. Transformadores de corriente
Transformador de corriente monofásico
Relación : 15/5 A.
Nivel de aislamiento : 25 KV
- 1 S J -
Clase de precisión : 0.5
Burden : 15 VA [Especificación de la EEQSA]
BIL : 150 KV [Especificación de la EEQSA]
Instalación : Interior
Conexión : Se instalarán solamente dos, puesto que la carga es
trifásica y equilibrada.
4.5.3 Elección del Transformador de Voltaje
Para elegir el transformador de voltaje se debe seguir los siguientes pasos: [21]
1- Elección del nivel de aislamiento normalizado, al mismo tiempo que se
deberá especificar si es para interior o para exterior. Se debe tomar en
cuenta la altitud de la instalación.
2- Elección de la relación de transformación nominal.
3- Elección de la clase de precisión. Las normalizadas son: 0.1 - 0.2 - 0.5 -
1.0-3.0.
*
-152-
4- Determinar el BURDEN. Los valores normalizados para el Burden para un
eos O = 0.8 inductivo son: 10, 15, 25, 30, 50, 75, 100, 150, 200, 300, 400,
500 VA.
Fig. 4.4. Transformadores de Voltaje
5.- El tipo de conexión al que irán conectados.
Por lo tanto el transformador de voltaje tendrá la siguiente especificación:
Transformador de voltaje monofásico.
Relación : 22000/110 V.
Clase de precisión : 0.5
-153-
BURDEN
BIL
Instalación
Conexión
30 VA (Especificación de la EEQSA)
150 KV (Especificación de la EEQSA)
Interior
Y - Delta Abierta con dos transformadores.
Clase de precisión Usos Generalizados0.10.2
0.51.0
Mediciones de precisión (laboratorio)Contadores de precisión para grandes potencias. Factores de potencia bajos,errores de ángulo.Mediciones de laboratorio. Patrones portátilesContadores normales, aparatos de medida y reguladores sensiblesAmperímetros, voltímetros y fasímetros. Contadores industriales.
Tabla 4.1 Usos de los transformadores de Corriente según la Clase de Precisión
Clase de precisión Usos Generalizados0.10.2
0.51.0
3.0
Mediciones de precisión (laboratorio)Contadores de precisión para grandes potencias. Factores de potencia bajos,Mediciones de laboratorio. Patrones portátilesContadores normales, aparatos de medida y reguladores sensiblesVoltímetros, vatímetros y fasímetros. Contadores industriales.Reguladores ordinariosAparatos de gran consumo. Aparatos de poca precisión, casos en los queno importan los errores de ángulo
Tabla 4.2 Usos de los Transformadores de Voltaje según la Clase de Precisión.
Para el caso de la Granja, se instalarán dos transformadores de corriente, puesto que
la carga es trifásica y equilibrada.
-154-
Fig. 4.5 Sistema de Medición en Alto Voltaje
Como se puede apreciar en la FIG. 4.5, a la entrada y en las salidas de cada uno de
los transformadores se construyen los "conos de alivio" con cintas de aislamiento 3M-23
autovulcanizante y con cinta 3M-33. Estos conos reemplazan en longitudes cortas, a las
puntas terminales tipo interior.
Del alimentador se llegan a tres seccionadores 27 KV - 100 A, con fusibles tipo
H" de 1 A., de estos se deriva hasta los transformadores de voltaje.
• -155-
De los terminales de entrada de los seccionadores, se deriva hacia los
transformadores de corriente, y desde estos se llegará a la cámara de transformación, en
donde está ubicado el tablero de transferencia manual.
De los terminales de entrada de los transformadores de comente y de voltaje se•
llevan las conexiones o la cablería hasta los contadores de energía eléctrica, que medirán la
potencia activa y la potencia reactiva. La distancia máxima permitida por la EEQSA hasta
los medidores es de 3m de longitud. [2]
4.6 TRANSFERENCIA MANUAL EN ALTO VOLTAJE
|Desde la cámara de medición, se llega al tablero de transferencia manual en alto
voltaje. La transferencia se ha proyectado realizar en alto voltaje, puesto que con la
avanzada tecnología aplicada en la elaboración de este tipo de equipos, se obtiene una
seguridad de operación total. El tiempo tan corto de accionamiento de las cuchillas no
permiten perturbaciones y soportan sin problema las corrientes de conexión y desconexión.
La confíabilidad alta y el costo bajo, permiten eliminar la transferencia en bajo voltaje que
implica tener un transformador reductor y luego otro transformador elevador, adicional al
manejo de corrientes muy altas a un costo muy elevado.
-156-
La transferencia está totalmente protegida en un armario metálico cuya puerta se
puede abrir solamente en la posición neutra, y es hermético e imposible de abrir en
cualquiera de las otras posiciones.
En la FIG. 4.6 se puede observar una transferencia manual fabricada por la
Empresa PROCELEC propiedad del Sr. Ing, José Palacios quien ha facilitado toda la
información de este punto. [13]
Fig. 4.6 Transferencia Manual en Alto Voltaje
Las características de esta transferencia son la siguientes:
-157-
Tablero de transferencia manual en alto voltaje, compuesto por dos seccionadores
tripolares para operación bajo carga.
Voltaje Nominal: 24 KV
tCorriente Nominal: 630 A
Corriente de cortocircuito: 50 KA
Corriente de apertura: 630 A
Corriente máxima instantánea: 20 KA
*
Nivel básico de aislamiento: entre fases y tierra: 125 KV
A través de la distancia de aislamiento: 145 KV
Debe cumplir las normas IEC 265-1/694
$ Las características adicionales de montaje, accesorios y gabinete metálico se las
puede observar en el Listado de Equipos y Materiales, Partida B: Equipos de protección y
Seccionamiento, ítem B-09.
-158-
47 GENERACIÓN AUXILIAR
Para casos de emergencia, ante la ausencia de energía eléctrica en la red de la
Empresa Eléctrica, se ha previsto la instalación de un grupo generador, el mismo que
deberá abastecer por el criterio del propietario a la totalidad de la carga, debiendo
dimensionar correctamente la capacidad del generador para condiciones de demanda
máxima. Lo más usual es que el grupo electrógeno tenga una capacidad del 15% al 25%
mayor, para las condiciones de carga reales. [7]
4.7.1 Tamaño y Selección del Generador.
Al igual que los motores, los generadores deben satisfacer una carga. Mientras que
los motores proporcionan KW y controlan frecuencia, los generadores influyen en los
KVA y en el control de voltaje [7],
Se debe tomar muy en cuenta el tipo de carga a servir, como iluminación, motores,
computadores, equipos delicados, etc, para de esta manera poder satisfacer todos los
parámetros que los equipos requieran como estabilidad de voltaje, de frecuencia, arranque
de motores.
Ya en cuanto al tipo de servicio, se debe analizar si será continuo, de emergencia
cuando no exista alimentación desde la red principal por corto o largo período, si suplirá
-159-
solamente en cargas pico, o entrará en paralelo con otros, etc. Las condiciones de
funcionamiento del generador como la altitud sobre el nivel del mar a las que trabajará,
condiciones de ventilación del área donde funcionará, tipo de combustible, frecuencia,
voltaje nominal deben ser muy claros para un correcto funcionamiento.
Las condiciones de funcionamiento del generador de la Granja son los siguientes:
- Trifásico, cuatro hilos
- Conexión: Estrella con neutro aterrizado
- Voltaje nominal: 480 / 277 V
- Frecuencia: 60 Hz
- Máxima caída de voltaje (dip) del generador: 30% del voltaje nominal
Altura de funcionamiento: 2400 msnm
Temperatura ambiente: 24°C
- Tipo de aplicación: PRIME
-160-
4.7.2 Consideración del Montaje
Para el montaje del generador, es fundamental tomar en cuenta el sitio donde será
ubicado, debiendo ser un sitio amplio y bien ventilado, que ofrezca facilidad para las tareas
de mantenimiento, comodidad y seguridad al operador. Cuando el generador está frío y
toma carga muy abruptamente, se pueden causar daños muy graves en el equipo,
existiendo para evitar este problema calentadores de agua de camisa [7] que mantienen una
temperatura mínima del agua de 32°C. La batería debe estar en óptimas condiciones para
poder arrancar el grupo, para esto obligatoriamente se debe contar con un cargador de
baterías permanente que mantendrá siempre con carga a la batería.
Para que un generador funcione correctamente, se deben observar los pasos
siguientes:
Instalación adecuada.
Personal de operación capacitado.
Funcionamiento y pruebas periódicas de la unidad.
- Condiciones adecuadas de carga.
- Mantenimiento adecuado.
-161-
4.7.3. Corriente de falla del Generador
La corriente eficaz de cortocircuito trifásica, simétrica producida por un generador
viene dada por:
Isc= J^ (4.1)
En donde:
Isc = Corriente de cortocircuito
Ig = Intensidad nominal del generador
X"d = Reactancia subtransitoria de eje directo p.u.
Los generadores normalmente producen una intensidad ocho veces mayor que la
intensidad nominal en una falla trifásica. [5]
4.7.4. Conexión a tierra
El generador debe estar conectado sólidamente a tierra y en forma adecuada antes
de la operación. NEC recomienda 25 ohmios de resistencia máxima a tierra. Las uniones
entre cables, así como las uniones entre los cables y los electrodos de puesta a tierra deben
ser soldados con soldadura exotérmica para dar una solidez total a la conexión. En cuanto
al neutro del generador, éste debe ir conectado a la misma malla de tierra donde se conecta
el neutro de la red de la Empresa Eléctrica. [8]
-162 -
4.7.5. Método de Cálculo de la Capacidad del Generador
Para el cálculo de la capacidad del generador de la Granja, se ha escogido el
método utilizado por la DMT Corporation [9], por ser el método más completo y rápido,
que toma en cuenta el mayor número de parámetros para una aplicación.
A continuación, se describe paso a paso el método, para su mejor comprensión.
Cabe mencionar que en el caso de la Granja se procederá de la forma siguiente:
Se tomará como primera carga a las de las bombas de pozo profundo y
cisternas.
Luego de 120 segundos tomará el primer galpón de hembras.
- A intervalos de 60 segundos entrará un nuevo galpón de hembras hasta que
haya entrado el último galpón.
Luego de 60 segundos del último galpón de hembras entrará a funcionar el
galpón de machos.
- Las cargas de las bodegas de huevos y administración entrará a funcionar luego
de 60 segundos del galpón de machos.
Las cargas menores se energizan en cualquier instante, pero sufren de
limitaciones, puesto que no trabajarán la mecánica, la carpintería, no funcionará
el área de lavandería.
-163 -
Los sistemas de control que se han descrito, no forman parte de este trabajo, razón
por la cual se describe el proceso más no la forma de funcionamiento.
Paso L- Separar las cargas trifásicas de las monofásicas. Luego separar las cargas
que contemplan solamente motores y las cargas que sean de otro tipo. Para esto se debe
llenar las tablas 4.3.
Paso 2.- Completar la tabla 4.3
Paso 3.- Llenar la tabla 4.4 que es el sumario de las cargas trifásicas.
Paso 4.- Tabular las cargas monofásicas conectadas fase-fase y ubicarlas en los
casilleros que indican en las fases que se conectarán. Tabla 4.5
Paso 5.- Tabular las cargas monofásicas conectadas fase-neutro y ubicarlas en los
casilleros que indican en las fases que se conectarán. Tabla 4.6
Paso 6.- En la Tabla 4.7 hacer el sumario de las cargas monofásicas, fase-fase y
fase-neutro.
Paso 7.- Usando la tabla 4.8 se puede observar la guía para la selección y
especificación del generador. En este punto, la altitud, la temperatura ambiente y reserva
futura de carga, deben ser tomadas en cuenta.
ÍTE
M 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
DE
SC
RIP
CIÓ
N
Ext
ract
orV
entil
ador
Cor
tinas
Per
sian
asS
ilo H
embr
asT
olva
Hem
bras
Com
eder
o H
embr
asT
ecle
Mac
hos
Tol
va M
acho
sC
omed
ero
Mac
hos
Ban
da R
ecol
ecto
raT
omac
orrie
nte
CA
NT
.
2 8 2 2 1 2 2 1 1 2 1 5
HP
3/4
1/2
1/2
1/2
1 1/
22 3 1 2 1 2
VO
LTS
208
208
208
208
208
208
208
208
208
208
208
120
KW
0.79
0.55
0.55
0.55
1.44
1.87
2.73 1.0
1.87 1.0
1.87
0,25
FA
SE
S
2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 1
RP
M
3600
3600
3600
3600
1800
1800
1800
1800
1800
1800
1800
TIP
O
J. d
e A
.M II II 11 II II n u u u
CÓ
DIG
O1 M M M M K K J L K L K
AR
RA
NQ
UE
2
Dire
cto
u u u u o
Est
rella
-Triá
ngul
o
Dire
cto
II II II
J. d
e A
. =
Jaul
a de
Ard
illa
1= D
e la
tabl
a 4.
182=
De
la ta
bla
4.19
*-.I
Tabl
a 4.
3 G
alpó
n de
hem
bras
(R
esum
en d
e C
arga
s)
ÍTE
M 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
DE
SC
RIP
CIÓ
N
Silo
de
Hem
bras
Tol
va d
e H
embr
asT
olva
de
Hem
bras
Com
eder
o H
embr
asC
omed
ero
Hem
bras
Tec
le M
acho
sT
olva
Mac
hos
Com
eder
o M
acho
sC
omed
ero
Mac
hos
Ban
da R
ecol
ecto
ra
CA
NT
.
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
HP
1 1/
22 2 3 3 1 2 1 1 1
Kw 1
1.44
1.87
1.87
2.73
2.73 1.0
1.87 1.0 1.0
1.87
KV
A3 1.8
2.3
2.3
3.4
3.4 1.4
2.3 1.4
1.4
2.3
SK
A4 9 13 13 24
24 12 13 12 12 13
AR
RA
NQ
UE
5 A A A D D A A A A A
SK
VA
EQ
.6 9 13 13 7.9
7.9 12 13 12 12 13
KW
TO
TA
L7
1.44
1.87
1.87
2.73
2.73 1.0
1.87 1.0
1.0
1.87
KV
A T
OT
AL
7 1.8
2.3
2.3 3.4
3.4 1.4 2.3
1.4 1.4
2.3
HP
x 0
746
1 -
A
nlir
flnH
n l
a fnrm
ii a
-
KW
=
'•
MA
XK
W8
1.44
1.87
1.87
2.73
2.73 1.0
1.87 1.0
1.0
1.87
17.3
8
MA
X K
VA
8 1.8
2.3
2.3 3.4
3.4 1.4
2.3 1.4
1.4
2.3
22.0
MA
X S
KV
A9 9 13 13 7.9
7.9 12 13 12 12 13 24 10
OR
DE
N D
E A
RR
AN
QU
E
1 2 3 2 3 4 5 6 6 7
T?
= E
ficie
ncia
del
mot
or2
= F
acto
res
de P
oten
cia
Típ
icos
de
la T
abla
4.2
03
= D
e la
Tab
ía 4
.17
ó de
la fó
rmul
a K
VA
= K
W/F
P4
= D
e la
Tab
la 4
.17
o 4.
18 e
n do
nde
SK
VA
es
la c
orrie
nte
de a
rran
que
con
roto
r bl
oque
ado
(KV
A)
5 =
De
la ta
bla
4.19
6 =
SK
VA
mul
tiplic
ado
por
el fa
ctor
de
la T
abla
4.1
97
= K
W o
KV
A p
or e
l núm
ero
de c
arga
s8
= T
otal
de
KW
o K
VA
que
deb
e se
r su
min
istr
ado
al m
ism
o tie
mpo
9 =
Es
el to
tal d
e S
KV
A d
e aq
uello
s m
otor
es, l
os c
uale
s pu
eden
ser
arr
anca
dos
al m
ism
o tie
mpo
10 =
Es
el m
ayor
arr
anqu
e si
mul
táne
o qu
e oc
urre
en
el o
rden
des
crito
de
arra
nque
, en
est
e ca
so e
n el
ord
en 6
Tabl
a 4.
4 G
alpó
n de
hem
bras
(R
esum
en d
e C
arga
s T
rifás
icas
)
ÍTE
M
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
DE
SC
RIP
CIÓ
N
Ven
tilad
orV
entil
ador
Ven
tilad
orV
entil
ador
Ext
ract
orE
xtra
ctor
Cor
tina
Cor
tina
Per
sian
aP
ersi
ana
TO
TA
LT
OT
AL
12
CA
NT
.
2 2 2 2 1 1 1 1 1 1
HP
1/2
1/2
1/2
1/2
3/4
3/4
1/2
1/2
1/2
1/2
KW 1
0.55
0.55
0.55
0.55
0.79
0.79
0.55
0.55
0.55
0.55
KV
A2 0.9 0.9
0.9
0.9
1.25
1.25 0.9
0.9
0.9
0.9
KW
TO
TA
LFA
SE
U1,
1
1.1
1.1
0.79
0.55
0.55
0.55
5.74
2.87
FA
SE
V1.
11.
1
1.1
0.79
0.79
0.55
5.43
2.72
FA
SE
W
1.1
1.1
0.79
0.55
0.55
0.55
0.55
5.19
2.60
KW
TO
TA
LFA
SE
U1.
8
1.8
1.8
1.25
0.9
0.9
0.9
9.35
4.70
FA
SE
V1.
81.
8
1.8
1.25
1.25 0.9
8.80
4.40
FA
SE
W
1.8
1.8
1.25
0.9
0.9
0.9
0.9
8.45
4.23
1 =
Usa
ndo
la T
abla
4.2
1 y
4.22
o la
fórm
ula
KW
=HP
x 0.
746
nE
n do
nde
v =
E
ficie
ncia
del
mot
or2
= P
ara
mot
ores
usa
r ta
Tab
la 4
.21
y 4.
22 y
par
a ca
rgas
que
no
son
mot
ores
usa
r la
fórm
ula
KV
A=
En
dond
e F
P =
Fac
tor
de P
oten
cia
FP
Tabl
a 4.
5 G
alpó
n de
Hem
bras
(R
esum
en d
e ca
rgas
mon
ofás
icas
fase
-fas
e)
ÍTE
M
1
DE
SC
RIP
CIÓ
N
To
mas
CA
NT
5
FP 0.9
KW 1
0.25
KV
A2
0.28
TO
TA
L
KW
TO
TA
LF
AS
E U
- -
FA
SE
V
0.50
0.50
FA
SE
W
0.75
0.75
KV
A T
OT
AL
FA
SE
U
- -
FA
SE
V
0.56
0.56
FA
SE
W
0.84
0.84
tabl
a 4.
6 G
alpó
n de
Hem
bras
(R
esum
en d
e ca
rgas
mon
ofás
icas
fas
e-ne
utro
)
1 =
Usa
ndo
la ta
bla
4.21
y 4
.22
o la
fórm
ula:
HP
x 0.
746
rj =
Efic
ienc
ia d
el M
otor
2 =
Par
a m
otor
es u
sar
la T
abla
4.2
1 y
4.22
ypa
ra c
arga
s qu
e no
son
mot
ores
usa
r la
fórm
ula:
KVA
=F
P
FP =
Fac
tor
de P
oten
cia
DE
SC
RIP
CIÓ
N
Car
gas
fase
-fas
eC
arga
s fa
se-n
eutro
TOTA
L
Mul
tiplic
ado
por f
acto
r 3
3
KW
FA
SE
U2.
87
2.87
2.87
FA
SE
V2.
720.
50
3.12
3.12
FA
SE
W2.
600.
75
3,35
10.0
5
KV
AF
AS
E U
4.70
4.70
4.70
FA
SE
V4.
400,
56
4.96
4.96
FA
SE
W4.
230.
84
5.07
15,2
1
3 =
Usa
r so
lam
ente
en
la fa
se d
e ca
rga
may
orTa
bla
4.7
Gal
pón
de h
embr
as (
Res
umen
de
carg
as m
onof
ásic
as f
ase-
fase
y fa
se-n
eutr
o)
TA
BL
A #
4,4
4,7
CA
RG
A
TR
IFÁ
SIC
OS
MO
NO
FÁ
SIC
OS
TO
TA
L
KW
MÁ
XIM
OS
1
17.3
8
10,0
5
27.4
3
KV
AM
ÁX
IMO
S1
22.0
15,2
37.2
SK
VA
MÁ
XIM
OS
2
24.0
24
FA
CT
OR
DE
PO
TEN
CIA
3
0,74
4
Tabl
a 4.
8 G
alpó
n de
Hem
bras
(gu
ía p
ara
sele
cció
n de
l gen
erad
or)
1) P
ara
carg
as m
onof
ásic
as u
sar
sola
men
te l
a fa
se d
e m
ayor
car
ga.
2) E
l arr
anqu
e m
ás a
lto,
se lo
ha
tom
ado
de l
a ta
bla
4.4.
3)F
P =
MÁX
IMO
SKW
MAX
MO
SKVA
00 I
4) S
i el f
acto
r de
pot
enci
a es
igua
l o
may
or a
0.8
, se
deb
en u
sar
los
KV
A -
MÁ
XIM
OS
par
a di
men
sion
ar e
l ge
nera
dor.
Par
a el
cas
o de
est
e ge
nera
dor,
se
debe
ría t
omar
ia p
oten
cia
de 3
7.2
KW
com
o ge
nera
dor
para
un
galp
ón d
e he
mbr
as.
ÍTE
M 1 2 3 4 5 6 7
DE
SC
RIP
CIÓ
N
Ven
tilad
orC
ortin
asP
ersi
anas
Tol
va m
acho
sC
omed
ero m
acho
sT
ecle
com
eder
osT
omac
orrie
ntes
CA
NT
.
4 2 2 1 2 1 3
HP
1/2
1/2
1/2 2 1 1 -
VO
LTS
208
208
208
208
208
208
120
KW
0,55
0,55
0,55
1,87 1,0
1,0
0,25
FA
SE
S
2 2 2 3 3 3 1
RP
M
3,60
03,
600
3,60
018
0018
0018
00
TIP
O
J.d
eA
J.d
eA
J.d
eA
ii u M -
CO
DO
GO
1 M M M K L L -
AR
RA
NQ
UE
2
Dire
cto
Dire
cto
M II M M -
Tabl
a 4.
9 G
alpó
n de
Mac
hos
(Res
umen
de
Car
gas)
J.d
eA
: Ja
ula
de
ard
illa
1 D
e la
Tab
la 4
.18
2 D
e la
Tab
la 4
.19
ÍTE
M 1 2 3
DE
SC
RIP
CIÓ
N
Tol
va M
acho
sC
omed
ero
Mac
hos
Tec
le C
omed
eros
CA
NT
1 2 1
HP 2 1 1
KW 1
1.87 1.0
1.0
KV
A3 2.3
1.4
1.4
SK
VA
4 13 12 12
AR
RA
NQ
UE
5 A A A
FS
KV
A E
Q.
6 13 12 12
KW
TO
TAL
7
1.87 2.0
1.0
KV
A T
OT
AL
7 2.3
2.8
1.4
WIA
XK
W8
1.87 2.0
1.0
4.87
MA
X K
VA
8 2.3
2.8 1,4
6.5
MA
X S
KV
A9 13 24 12 24 10
Ord
en d
eA
rran
que
1 2 3
1) A
plic
ando
ia fó
rmul
a:
KW
=
Tabl
a 4.
10 G
alpó
n d
e M
acho
s (R
esum
en d
e C
arga
s tri
fási
cas)
HP
x 0.
746
ri =
Efic
ienc
ia d
el m
otor
2) F
acto
res
de p
oten
cia
típic
os d
e la
Tab
la 4
.20
3) D
e la
Tab
la 4
.17
ó de
la fó
rmul
a K
VA
= K
W /
FP
4) D
e la
Tab
la 4
.17
ó 4.
18 e
n do
nde
SK
VA
es
la c
orrie
nte
de a
rran
que
con
roto
r bl
oque
ado.
5) D
e la
Tab
la 4
,19
6) S
KV
A m
ultip
licad
o po
r el
fact
or d
e ia
Tab
la 4
.19
7) K
W ó
KV
A p
or e
l núm
ero
de c
arga
s.
8) T
otal
de
KW
ó K
VA
que
deb
en s
er s
umin
istra
dos
al m
ism
o tie
mpo
.
9) E
s el
tota
l de
SK
VA
de
aque
llos
mot
ores
, lo
s cu
ales
pue
den
ser
arra
ncad
os a
l mis
mo
tiem
po.
10)
Es
el m
ayor
arr
anqu
e si
mul
táne
o qu
e oc
urre
en
el o
rden
de
arra
nque
, en
est
e ca
so e
n eí
ord
en 2
-4 O
ÍTE
M 1 2 3 4
DE
SC
RIP
CIÓ
N
Ven
tila
do
rC
ort
inas
Per
sian
asV
entil
ador
TOTA
LT
OT
AL
/ 2
CA
NT
2 2 2 2
HP
0.5
0.5
0.5
0.5
KW 1
0.55
0.55
0.55
0.55
KV
A2 0,9
0.9
0.9
0.9
KW
TO
TAL
K
VA
TO
TA
LFA
SE
U
1.1 -
1.1
1.1 3.3
1,7
FA
SE
V
1.1
1.1 .
1.1 3.3
1.7
FA
SE
W
1.1
1.1 2.2
1.1
FAS
E U
1.8 - 1.8
1.8
5.4
2.7
FA
SE
V
1.8
1.8 . 1.8
5.4
2.7
FA
SE
W
1.8
1.8
3.6
1.8
Tabl
a 4.
11 G
alpó
n de
Mac
hos
(Res
umen
de
carg
as m
onof
ásic
as fa
se-f
ase)
1) U
sand
o ía
Tab
la 4
.21
y 4.
22 ó
de
la fó
rmul
a:
KW
=H
Px
0.74
6
7i =
Efic
ienc
ia d
el m
otor
2) P
ara
mot
ores
usa
r la
Tab
la 4
.21
y 4.
22 y
par
a ca
rgas
que
no
son
mot
ores
usa
r la
fórm
ula
KWK
VA
=FP
En
dond
e FP
=
Fac
tor
de P
oten
cia
ÍTE
M 1
DE
SC
RIP
CIÓ
N
Tom
as
TO
TA
L
CA
NT
3
FP 0.9
KW 1
0.25
KV
A2
0.28
KW
TO
TA
LF
AS
E U
0.25
0.25
FA
SE
V
0.25
0.25
FA
SE
W
0.25
0.25
KV
A T
OT
AL
FAS
E U
0.28
0.28
FA
SE
V
0.28
0.28
FA
SE
W
0.28
0.28
Tabl
a 4.
12 G
alpó
n de
Mac
hos
(Res
umen
de
carg
as m
onof
ásic
as fa
se-n
eutr
o)
DE
SC
RIP
CIÓ
N
CA
RG
AS
FA
SE
-FA
SE
CA
RG
AS
FA
SE
-NE
UT
RO
TO
TA
L
Mul
tiplic
ado
por
Fac
tor
3 3
KW
FA
SE
U
1.7
0.25
1.95
5.85
FA
SE
V
1.7
0.25
1.95
1.95
FA
SE
W
1.1
0.25
1.35
1.35
KV
AF
AS
E U
2.7
0.28
2.98
8.94
FA
SE
V
2.7
0.28
2.98
2.98
FA
SE
W
1.8
0.28
2.08
2.08
Tabl
a 4.
13 G
alpó
n de
Mac
hos
(Res
umen
de
carg
as m
onof
ásic
as fa
se-f
ase
y fa
se-n
eutr
o)
1 U
sand
o la
Tab
la 4
.21
y 4.
22 ó
la fó
rmul
a:
HPx
0.
746
KW
=n
= E
ficie
ncia
del
mot
or
2 P
ara
mot
ores
usa
r la
Tab
la 4
.21
y ca
rgas
que
no
son
mot
ores
usa
r la
fór
mul
a:
KV
A =
KW FP
FP
= fa
ctor
de
pote
ncia
.
3 U
sar
sola
men
te e
n la
fase
de
carg
a m
ayor
.
TA
BLA
#
4.10
4.13
CA
RG
A
TR
IFÁ
SIC
OS
MO
NP
FA
SIC
OS
TO
TA
L
KW
MÁ
XIM
OS
14.
87
5.85
10.7
2
KV
AM
ÁX
IMO
S1 6.5
8.94
15.4
4
SK
VA
MÁ
XIM
OS
2 24 - 24
FA
CT
OR
DE
PO
TE
NC
IA3
0.69
Tabl
a 4.
14 G
alpó
n de
Mac
hos
(Guí
a pa
ra S
elec
ción
del
gen
erad
or)
1) P
ara
carg
as m
onof
ásic
as u
sar
sola
men
te la
fase
de
may
or c
arga
.
2) E
l arr
anqu
e m
ás a
lto, s
e lo
ha
tom
ado
de la
Tab
la 4
.4
3)
u> t
FP =
MAX
IMO
SKW
MÁX
IMO
SKVÁ
4) S
i el f
acto
r de
pot
enci
a es
igua
l o
may
or a
0.8
, se
deb
en u
sar
los
KW
-MA
XIM
OS
par
a di
men
sion
ar e
l ge
nera
dor.
Si e
l fac
tor
de p
oten
cia
es
men
or a
0.8
, se
deb
en u
sar
los
KV
A-M
AX
IMO
S p
ara
dim
ensi
onar
el g
ener
ador
.
Par
a el
cas
o de
est
e ge
nera
dor,
se d
eber
ía to
mar
la p
oten
cia
de
15.
44 K
W c
omo
gene
rado
r pa
ra e
l gal
pón
de
mac
hos
ÍTE
M 1 2
DE
SC
RIP
CIÓ
N
BO
MB
A P
OZ
O P
RO
FU
ND
OB
OM
BA
CIS
TE
RN
AS
CA
NT
1 2
HP 25 7,5
KW 1
20.9
66.
74
KV
A3
22.8
7.5
SK
VA
4 139
48
TIP
O D
EA
RR
AN
QU
E5 D D
SK
VA
EQ
UIV
6
45.9
15.8
KW
TO
TA
L7
20.9
613
.48
KV
AT
OT
AL
7
22.8
15.0
TO
TA
L
MA
XK
W 8
20.9
66.
74
27.7
MA
XK
VA
8
22.8
7.5
30.3
MA
XS
KV
A9
45.9
15.8
61.7
OR
DE
ND
EA
RR
AN
QU
E
1 1
Tabl
a 4.
15 B
omba
de
pozo
pro
fund
o y
cist
erna
s (R
esum
en d
e ca
rgas
trif
ásic
as)
TA
BL
A #
4.15
CA
RG
A
TR
IFÁ
SIC
A
TO
TA
L
KW
MÁ
XIM
OS
27.7
27.7
KV
A M
ÁX
IMO
S
30.3
30.3
SK
VA
MÁ
XIM
OS
61.7
61.7
FA
CT
OR
DE
PO
TE
NC
IA
0.91
10
Tabl
a 4.
16 B
omba
de
pozo
pro
fund
o y
cist
erna
s (G
uía
para
sel
ecci
ón d
el g
ener
ador
)
1 A
plic
ando
la
fórm
ula:
HP
x 0.
746
rf =
Efic
ienc
ia d
el m
otor
2 F
acto
res
de p
oten
cia
típ
ico
s de
la T
abla
4.2
0
3 D
e la
Tab
la 4
.17
ó de
la fó
rmul
a:
KV
A=
K
W FP
FP =
Fac
tor
de P
oten
cia
FP
= fa
ctor
de
pote
ncia
4) D
e la
Tab
la 4
.17
ó d
e la
Tab
la 4
.18
SK
VA
= C
orrie
nte
de A
rran
que
con
roto
r bl
oque
ado
5) D
e la
Tab
la 4
.19
6) S
KV
A m
ultip
licad
o po
r el
fact
or d
e la
Tab
la 4
.19
7) K
W ó
KV
A p
or e
l núm
ero
de c
arga
s.
8) T
otal
de
KW
ó K
VA
que
deb
en s
er s
umin
istr
ados
al m
ism
o tie
mpo
9) E
s el
tot
al d
e S
KV
A d
e aq
uello
s m
otor
es lo
s cu
ales
pue
den
ser
arra
ncad
os a
lm
ism
o tie
mpo
.
10)
Si e
l fac
tor
de p
oten
cia
es ig
ual o
may
or a
0.8
, se
debe
n us
ar K
W-M
AX
IMO
Spa
ra d
imen
sion
ar e
l ge
nera
dor.
Si e
l fac
tor
de p
oten
cia
es m
enor
a 0
.8, s
e de
ben
usar
los
KV
A-M
AX
IMO
S p
ara
dim
ensi
onar
el g
ener
ador
.P
ara
este
cas
o, e
l gen
erad
or t
endr
ía u
na p
oten
cia
de 2
7,7
KW
-175-
Typicai 3 Phase Motor - Characteristics
HP
1
2
3
5
7-1/2
10
15
20
25
30
RPM
360018001200
360018001200
360018001200
360018001200900
360018001200900
360018001200900
360018001200900
360018001200900
360018001200900
360018001200900
RunningKW
1.051.061.02
1.91.92.0
2.92.82.8
4.64.64.54.5
6.76.96.87.0
8.88.88.79.4
13.213.012.913.7
16.717.217.417.4
20.521.622.022.0
25.225.525.025.0
RunningKVA
1.31.41.5
2.22.32.7
3.23.43.7
5.25.45.86.3
7.57.98.29.3
9.810.110.512.3
14,714.715.217.4
18.619.420.321.6
22.824.325.526.2
2828.628.631.1
KVAStart
131212
191318
252424
35343433
48464544
62605856
88848281
112112112110
139138138136
166165165161
NEMA Design B, C and D Motors (1)
HP
40
50
60
75
100
125
150
200
250
RPM
360028001200900
360028001200900
360028001200900
360028001200900
360028001200900
360028001200900
360028001200900
360028001200900
360028001200900
RunningKW
33.335.234.534.6
43.543.543.242.0
49.551.551.151.3
64636366
858484.586
108106109113
127125131136
167164168178
204200205213
RunningKVA
373939.241.3
48484849.9
55575861.2
717071.577
94939699
119117123127
139136148153
183180195201
224220232239
KVAStart
221220220216
276275274272
336331330328
419416417414
552556555552
698696695690
836830828820
1110110511001060
1380137013601345
Tabla 4.17 Características típicas de motores trifásicos para códigos NEMA B, C y D
-176-
Code
ABCDEFGHJKLMNPRSTUV
StartingKVA/HP0-3.15
3.15-3.553.55^.04.0-4.54.5-5.05.0-5.65.6-6.36.3-7.17.1-8.08.0-9.09.0-10.010.0-11.211.2-12.512.5-14.014.0-16.016.0-18.018.0-20.020.0-22.4
22.4 and up
Typical SizeRange
-----
15hpand up10 hp
7.5 and 5 hp3hp
2 and 1-1/2 hp1 hp
Less than 1 hp---_---
TABLA 4.18 Códigos NEMA para KVA/HP de arranquede motores trifásicos
StartingMethod
Across the íineAuto Transformer
50% Tap65% Tap80% Tap
Reactor orResistance80% TapStar Delta
Part Winding
KVAAt
Start100%
30%
46%68%
80%
33%70%
Approx.StartingTorque100%
25%
42%64%
64%
33%45%
Sym.
A
B1
B283
C
DE
Tabla 4.19 Métodos de arranque de motores
-177-
Type of Load
Incandenscent LightsHeating Elements, OvensControlsFíuorescent LightsInduction FurnacesAre FurnacesWelding Sets (transformer)Welding Sets (ac motor-dc genTransformers
Power Factor
1.001.00
.80-.90.95
.60-70
.80-.90.6
.80-. 90
.80-.95
Tabla 4.20 Factores de potencia de cargas más comunes
HP
1/23/41
1-1/2235
7-1/210
KW
.53
.801.001.501.952.704.406.108.00
KVA
.751.101.402.002.603.605.807.9010.30
Start KVA
3.004.305.507.8010.0013.5022.0029.0037.00
Tabla 4.21 Motores Monofásicos, características típicas
HP
1/61/41/31/2
3/41
KW
.30
.40
.50
.65
.951.20
KVA
.45
.60
.70
.901.251.60
SplitPhase
3.705.006.007.60
--
Cap.Start
Ind. Run
2.503.404.005.207.209.20
Cap.Start
Cap. Run
3.004.004.706.008.3010.50
Tabla 4.22 Motores Monofásicos, designaciones L y M
-178-
De acuerdo al análisis de los datos anteriores, se observa como la carga obtenida
para dimensionar el generador es aproximadamente el valor de la DMUP pero en KW, así
por ejemplo para el Galpón de Hembras la potencia para dimensionamiento del generador
es de 37.2 KW, mientras que con el valor del DMUP del Galpón de Hembras en KW se
tendría un valor de 39.3 KW. Para el Galpón de Machos, la potencia para
dimensionamiento del generador es de 15.4 KW, mientras que el valor de la DMUP del
Galpón de Machos en KW se tendría un valor de 14.1 KW. En las Bombas de Pozo
Profundo y Cisterna, la potencia para dimensionamiento del generador es de 27.7 KW, y el
valor de la DMUP tiene un valor de 34.1 KW. Por lo tanto con fines de aproximación para
las otras cargas, se tomará el mismo valor de la DMUP pero en KW, tomando en cuenta
que cada una de estas cargas, comparada con la de los doce Galpones de Hembras es
realmente poco incidente. De acuerdo a lo anterior, se obtiene la siguiente Tabla:
ÁREA DE LA GRANJA
Galpón de HembrasGalpón de MachosMecánicaCarpinteríaOficina, enfermería, bodega,comedor, cocina, guardianía,lavandería y baños
Bodega de huevos ybodega general
Residencia del AdministradorBomba de Pozo profundo
y cisternaAlumbrado exteriorÁrea de desinfección y
cuarto de fuerza
CONTRIBUCIÓNDEL GENERADOR (KW)
38.615.49.965.22
23.3
16.52
10.93
27.7
3.7
1.76
CANT
1211
1
1
1
1
1
1
1
ORDEN DEARRANQUE
2,3,4,- -1314
1818
16
15
17
1
19
20
Tabla 4.23 Cálculos del Generador por Áreas de la Granja
-179-
De acuerdo al orden de entrada de las cargas, el generador paulatinamente va
tomándolas a cada una de ellas, soportando el arranque y luego regresando las cargas a su
valor nominal, y como se las ha dimensionado para que sea cada una un generador
independiente, se asume que se las puede sumar sin que exista problema alguno para el
generador al tomarlas.
Por lo tanto se obtendrá la siguiente tabla:
ÁREA DE LA GRANJA
Galpón de HembrasGalpón de MachosMecánicaCarpinteríaOficina, enfermería, etc.Bodega de huevosResidencia del AdministradorBomba de Pozo profundo y cisternasAlumbrado exteriorÁrea de desinfección y cuarto de fuerzaSubtotalCrecimiento 20%Reserva 15%TOTAL
CONTRIBUCIÓNDEL GENERADOR (KW)
463.215.49.965.2223.316.5210.9327.73.71.76
577.69115.5486.65779.88
Tabla 4,24 Cálculo de la capacidad del generador de la Granja
El valor del 20% ha sido proporcionado por el propietario de la Granja e indica que
el generador se dimensionará para la capacidad futura de la Granja en su crecimiento
máximo. El valor del 15% de reserva, nos permite tener una reserva del generador para
soportar los arranques y la entrada paulatina de las cargas de la Granja. [9]
-180-
4.7.6. Altitud de Montaje del Generador
La altura a la cual trabajará el transformador está ubicada a 2400 msnm, por tanto
recurriendo a la Tabla 4.25 del Manual de IDE GENERATOR SELECTION, sección 4 del
año 1978, se obtiene que el factor de pérdidas a 24500 msnm es de 0.93, es decir se pierde
un 7%, debiendo añadir esta pérdida para compensarla. [22]
El factor multiplicador por temperatura, según la Tabla 4.26 de la misma referencia
es de 1.0, no existiendo pérdidas por este motivo, por lo tanto:
Capacidad del generador(KW)
Factor por Pérdida de Altura(2400 msnm
Factor de Pérdida por TemperaturaCapacidad Total del
Generador de la Granja
0.93 (7%)
1.0
779.88
54.59
-
834.47
Tabla 4.25 Cálculo de la Capacidad Total del generador de la Granja
4.7.7. Especificaciones del Generador
Con la ayuda de la tabla 4.27 [9], se puede apreciar que la capacidad normalizada
del generador será de 900 KW, por tanto las especificaciones del generador serán:
Generador
Marca DMT
-181-
Número de fases
Capacidad Nominal
Factor de Potencia
Velocidad Nominal
Frecuencia
Voltaje Nominal
Altura de Montaje
DIP
Tres
900 KW, 1125KVA
0.8
ISOOrpm
60 Hz
480/277 V
2400 msnm
30%
-182-
Metres A.S.L.1,0001,2001,4001,6001,8002,0002,2002,4002,6002,8003,0003,2003,4003,6003,8004,0004,2004,4004,6004,8005,000
Feet A.S.L.3,3003,9604,6205,2805,9406,6007,2607,9208,5809,2409,90010,56011,22011,88012,54013,20013,86014,52015,18015,84016,500
Derating Factor (A)1.000.990.980.970.960.950.940.930.920.910.900.890.880.870.860.850.840.830.820.810.80
Tabla 4.26 Variación de capacidad del generador por efectos de altura del montaje [22]
Ambíent Temperature40°C41 °C42°C43°C44°C45°C46°C47°C48°C49°C50°C51 °C52°C53°C54°C55°C56°C57°C58°C59°C60°C
Derating Factor (T)1.000.990.9850.9750.970.960.950.940,9350.9250.9150.9050.900.890.880.870.860.850.840.8350.825
Tabla 4.27 Variación de capacidad del Generador por efectos de Temperatura [22]
KW 50 60 75 100
125
150
175
200
225
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
KVA
62.5 75 93.8
125
156
187
219
250
281.3
312
375
438
500
562.5
625
750
875
1000
1125
1250
1375
1500
1625
1750
1875
208V
174
208
260
347
433
519
608
694
781
866
1040
1216
1388
1562
1735
2082
2429
2775
3123
3470
3817
4163
4511
4858
5204
21 6V
167
201
251
334
417
500
585
668
752
834
1002
1171
1337
1503
1671
2005
2339
2673
3007
3341
3675
4009
4343
4678
5012
230V
157
188
235
314
392
469
550
628
707
783
941
1100
1255
1413
1569
1883
2197
2510
2824
3138
3452
3765
4079
4393
4707
240V
150
180
226
301
376
450
527
601
677
751
902
1054
1203
1355
1504
1804
2105
2406
2706
3007
3308
3609
3909
4210
4511
41 6V
87 104
130
174
217
260
304
347
390
433
521
608
694
781
867
1041
1214
1388
1561
1735
1908
2082
2255
2429
2602
460V 78 94 118
157
196
235
275
314
353
392
471
550
628
707
785
941
1098
1255
1412
1569
1726
1883
2040
2196
2353
480V 75 90 113
150
188
225
263
301
339
375
451
527
601
L 677
752
902
1053
1203
1353
1504
1654
1804
1955
2105
2255
600V 61 72 90 120
150
180
211
241
272
300
361
422
481
545
601
722
842
962
1083
1203
1323
1443
1564
1684
1804
2400V
- - - -'
- - - - 90 105
120
136
150
180
211
241
271
301
331
361
391
421
451
4160V
- ~ - - - - - - - 52 61 69 78 88 104
121
139
156
174
191
208
225
243
260
00
Tabl
a 4.
28
Gen
erad
ores
DM
T,
rang
os d
e ca
paci
dad,
tre
s fa
ses
-184-
Potencia (hp)1/41/31/23/41
1 -1/2235
7-1/2101520253040506075100125150200
115V3
3,85,47,49,613,21725405876112148184220292360430536
230 V1,51,92,73,74,86,68,512,5202938567492110146180215268355443534712
550 V
1,62
2,73,65,28,3121623313846617590111148184220295
Tabla 4.29 Motores de Comente DirectaCorriente a plena carga en amperios
-185-
To Find
KW
KVA
RKVA
Hp - Engine Output
KW-Requerid for Motor
KVA-requerid for Motor
Amps
Amps
Amps
Frecuency
Roles
Rpm
Know Valúes
Volts, Current, Power Factor
Volts, Current
Volts, Current, Power Factor
Generator KW, Generator Eff.Radiator Fan Horsepower
Battery Charging Generator hp
Motor hp, Eff.
Motor hp, Eff., Power Factor
Hp, Volts
KW, Volt, Power factor
KVA, Volts
Rpm, Poles
Frecuency, rpm
Frecuency, Poles
Three Phase
ExIx\.73xPF _|<VA..rr
1000 KVAXPF
Exlx \.73xPF KW
1000 pF
Exlxl. 73x^1 -(PF)2
1000
KW
Efficiencyxl . 46
HpxO.746
Efficiency
HpxQ.746Efficiency xPF
Hpx746
1 .13xExEfficiencyxPF
Kwx 1000
Exl.73xPF
KWxlOQQ
Ex\73
RpmxPoles
2x60
2x 60 xFrecuency
rpm
2*60 xFrecuency
Poles
E = VoltsI = Currents (Amps)PF = Power Factor
Tabla 4.30 Fórmulas para cálculo de capacidad del generador
-186-
4.8. TRANSFORMADOR ELEVADOR Y PROTECCIÓN
La salida del generador, 480/277 V, estará conectada a un transformador trifásico,
elevador, para que la potencia de generación auxiliar pueda transmitirse a la transferencia y
de ésta a las redes de la granja.
La capacidad del transformador elevador debe ser la sumatoría de las DMUP de
toda la granja, éstos datos se los obtiene de la Tabla 2.20 con un valor de 591.81 KVA, que
para una potencia normalizada obtenida de la tabla 3.2 será de 630 KVA; por lo tanto la
especificación completa del transformador elevador será la siguiente:
Transformador trifásico
Marca : Inatra
Potencia Nominal : 630 KVA
Tipo de refrigeración : En aceite
Voltaje Primario : 22860/13200 V
Voltaje Secundario : 480/277 V
Tipo de conexión : A - Yns
Taps : ± 4 x 2 . 5 % (según normalización de la
EEQSA)
La protección de este transformador serán las siguientes, según la tabla 3.26
-187-
Transf.KVA
630
Voltaje Primario22860/1 3200 V
In15.91
Seccionador27KV-100A
Fusible30K
Voltaje Secundario440/277 V
In827.6
Disyuntor1000A-600V
ConductorBarra de Cobre
2(80x10)
Tabla 4.31 Protección de Transformador Elevador
4.9 ALIMENTADOR SUBTERRÁNEO
TRANSFERENCIA A LA RED AEREA
DESDE LA
Desde los Terminales de carga de la transferencia manual, con cable unipolar con
aislamiento para 25 KV, 3 # 2 AWG para las fases y 1 # 2 AWG desnudo de cobre para el
neutro, y en la misma forma que en la derivación subterránea en alto voltaje del punto 4.4,
se llegará hasta el poste PS donde se instalará el seccionamiento principal y protección de
las redes de la Granja. Esta estructura se la puede observar en la Fig. 4.7.
-188-
Fig. 4.7 Alimentador Subterráneo desde la transferencia a la red aérea y
seccionamiento principal de red de la Granja
El seccionamiento principal y el dimensionamiento de la protección, se lo trató en
el punto 3.5.
-189-
4.10 Listado de Especificaciones de Equipos y Materiales
En las páginas siguientes, se puede observar el listado de equipos y materiales
utilizados en la Granja de acuerdo a las siguientes partidas: [14][2]
PARTIDA DESIGNACIÓNAB
CDEFGHIJL
Transformadores de distribución y mediciónEquipos de protección y seccionamientoEquipos de alumbrado exteriorAisladoresConductores desnudosConductores aisladosAccesorios para conductoresSistema de puesta a tierraPostesHerrajes galvanizadosMisceláneos
Tabla 4.32 Partidas de Materiales y Equipos
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALPARTIDA A: TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN Y MEDICIÓNNOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAÍTEM
A-01
A-02
A-03
A-04
UNIDAD
C/U
c/u
C/U
c/u
CANTIDAD
8
1
3
3
ESPECIFICACIÓN
Transformador trifásico, clase distribución, sumergido en aceite, autorefngerado,
tipo convencional, apropiado para instalación a la ínterperie a 3000 msnm. Po -
tencia nominal en régimen continuo: 60 KVA, con una temperatura ambiente de
30°C y un sobrecalentamiento de 65°C medido por resistencia. Voltaje nominal
primario 22860V.
Voltaje secundario: 220/1 27V. Conexión lado primario Delta. Conexión lado se-
cundario: Estrella, con el neutro sacado al exterior. Desplazamiento angular pri-
mario - secundario: 150°. Grupo de conexión DYn5 según IEC.
Derivaciones en el lado primario: - 4 x 2.5 % de la relación de transformación,
para conmutación sin carga, con el conmutador localizado exteriormente. Impe-
dancia máxima a régimen continuo: 4% sobre la base de sus KVA nominales.
Frecuencia 60 Hz, Clase de aislamiento lado primario: 24 KV, BIL 150 KV. Cla-
se de aislamiento lado secundario: 1.2 KV, BIL 30 KV. Se suministrará con los
siguientes accesorios como mínimo: indicador del nivel de aceite, válvula de dre-
naje, conexión para derivación a tierra del tanque, placa de características y dis-
positivos de elevación. Deberá satisfacer disposiciones de Normas ANSÍ
C571220.
Transformador trifásico elevador, cíase distribución, sumergido en aceite, auto-
refrigerado, tipo convencional, apropiado para instalación a la interperie a 3000
msnm. Potencia nominal en régimen continuo: 630 KVA, con una temperatura
ambiente de 30°C y un sobrecalentamiento de 65°C medido por resistencia.
Voltaje nominal primario: 440 V. Voltaje secundario: 22860/13200 V. Conexión
lado primario: Delta. Conexión lado secundario: Estrella, con el neutro sacado al
exterior. Desplazamiento angular primario - secundario: 150°. Grupo de conexión
DYn5 según IEC.
Derivación en el lado primario +- 2 x 2.5 de la relación de transformación, para
conmutación sin carga, con el conmutador localizado exteriormente. Impedancia
máxima a régimen continuo: 4% sobre la base de sus KVA nominales. Frecuen-
cia 60 Hz. Clase de aislamiento lado primario: 1.2 KV, BIL 30 KV. Clase de ais-
lamiento lado secundario: 24 KV, BIL 150 KV. Se suministrará con los siguientes
accesorios como mínimo: indicador del nivel de aceite, válvula de drenaje, cone-
xión para derivación a tierra del tanque, placa de características y dispositivos
de elevación. Deberá satisfacer disposiciones de Normas ANSÍ C571220.
Transformador de potencial 22.8 KV/ 110 V. BIL 150 KV, Burden 15 VA, aisla-
miento para 25 KV.
Transformador de intensidad, 15 - 2 5 / 5 A, aislamiento para 25 KV, clase 0.5,
BIL150KV.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALPARTIDA B: EQUIPOS DE PROTECCIÓN Y SECCIONAWHENTCNOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAÍTEM
B-01
B-02
B-03
B-04
B-05
B-06
B-07
B-08
B-09
UNIDAD
C/U
c/u
C/U
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
CANTIDAD
36
30
24
24
8
3
6
1
ESPECIFICACIÓN
Seccionador fusible unipolar, tipo abierto, adecuado para una tensión de servicio
de 22.8 KV. Tensión máxima de diseño: 27 KV. Capacidad nominai: 100 A
Capacidad de interrupción simétrica: 4000 A. Capacidad de interrupción asimétri-
ca: 6000 A, BIL: 125 KV. Completo, con tubo portafusibie y accesorios de soporte
para montaje en cruceta de hierro ángulo. Los detalles de fabricación y diseño de-
ben cumplir con las exigencias de las Normas ANSÍ C37.41 y C37.42.
Pararrayo de óxido de zinc, clase distribución, en caja de porcelana, para una ten-
sión de servicio de 22.8 KV. Tensión nominal 18 KV. BIL: 125 KV. Máxima tensión
de descarga para una onda de corriente de 8/20 microsegundos: 19.6 KV, para 5
KA; 65.1 KV para 10 KA. Completo con accesorios de soporte para montaje en
cruceta de hierro ángulo y adecuado para operación a SOOOmsnm. Los detalles de
fabricación y diseño deben satisfacer las Normas ANSÍ / IEEE C 62.1 1
Base portafusibie para baja tensión, unipolar, clase 500 V - 250 A de comente no-
minal, tamaño 1, adecuada para utilizarse con cartucho fusible tipo NH, termina-
les de ajuste tipo agujero pasante, completo con pernos de contacto, arandelas
planas y de presión.
Cartucho fusible para baja tensión, tipo NH, alta capacidad de ruptura, con un mí-
nimo de 100 KA, 500 V, 125 A de corriente nominal. Tamaño 1.
Tirafusible para alta tensión, cabeza removible, tipo H, según designación EEI - .
NEMA de 4 A nominales.
Tirafusible para alta tensión, cabeza removible, tipo K, según designación EEI -
NEMA, de 30 A nominales.
Tirafusible similar al anterior pero de 25 A nominales.
Manija de operación de cartuchos fusibles tipo NH, universal.
Tablero de transferencia manual en alto voltaje, compuesto por dos secciona-
dores tripolares para operación bajo carga de las siguientes características:
Voltaje nominal: 24 KV
B-08
B-09
C/U
c/u
1
16
Corriente nominal: 630 A
Corriente de cortocircuito: 50 KA
Corriente de apertura: 630 A
Corriente máxima instantánea: 20 KA
Nivel básico de aislamiento: entre fases y tierra: 125 KV
A través de la distancia de aislamiento: 145 KV
Cumple las normas IEC 265-1 / 694
Debe incluir una bobina de disparo de 1 1 0 V - 1 2 A
Completo, con accesorios de soporte para montaje sobre estructura metálica, acu-
mulador de energía mecánica, palanca de maniobra para accionamiento indirecto y
terminales adecuadas para conductor de cobre hasta 350 MCM.
Estará montado en un gabinete metálico, en estructura de acero modular de
2.1 x 1.50x0.90 m (h, a, f), autosoportante, construido en lámina de tol de 2mm
de espesor. La puerta delantera será abisagrada y asegurada con una cerradura
industrial de forma triangular o similar.
Dispondrá de louveres de ventilación natural en la parte superior e inferior.
Las partes laterales, superior y posterior van cubieros con paneles metálicos des-
montables. El gabinete metálico se ajustará a las Normas de fabricación interna-
cional respetando las distancias mínimas de aislamiento y complirá los requisitos
mínimos de NORMA NEMA 2 ó IP - 315.
El acabado del gabinete se realizará con desoxidantes y fosfatizántes, wash pri-
mer de fondo y acabado de pintura tipo epóxico para evitar la corrosión.
Dispondrá de mirillas frontales para observar la posición de las cuchillas.
Se colocará sendas placas de identificación en la parte frontal superior. El tablero
dispondrá de anclajes adecuados en la base, para instalarse sobre superficie de
hormigón.
Interruptor automático de caja modelada, 1000 A - 600 V, de ejecución compacta
de corte, omnipolary equipados con disparadores de sobreintensídad térmicos,
con curva de disparo de tiempo inverso y reloj electromagnéticos instantáneos re-
gulables. Irán provistas de dispositivo de conexión rápida y disparo libre. Estará
provisto para poderles acoplar contactos auxiliares de señalización de defecto e-
léctrico, bobinas de apertura a emisión de corriente ó de mínima tensión.
Será tropicalizado, autoextinguible, protección IP-20, adecuados para montaje so-
bre riel DIN y vida mecánica 20000 maniobras como mínimo.
El poder de corte mínimo (en ciclo P1, según IEC-157) será de 25 KA a 220V-60Hz
y de 85KA a 1 1 0 V, 60 Hz y con curva de fusión G.
Interruptor automático similar al anterior pero de 125 A- 600 V.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALPARTIDA C: EQUIPOS DE ALUMBRADO EXTERIORNOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAÍTEM
C-Q1
C-02
UNIDAD
c/u
c/u
CANTIDAD
17
4
ESPECIFICACIÓN
Luminaria para alumbrado de vías, tipo cerrado, disposición horizontal, reflector de
aluminio anodizado, con lámpara de vapor de mercurio de 125 W, alta presión, co-
lor corregido, casquillo E40, tensión nominal 220 V, frecuencia 60 Hz, con fotocé-
lula incorporada, 5500 lúmenes de diseño. Completa, incluyendo balasto y capaci-
tor para mejorar el factor de potencia. Similar a SCHREDER catálogo DM1.
Luminaria para alumbrado de vías, tipo cerrado, disposición horizontal, reflector de
aluminio anodizado, con lámpara de vapor de mercurio de 250W, alta presión, co-
lor corregido, casquillo E40, tensión nominal 220 V, frecuencia 60 Hz, con fotocé-
lula incortporada, 12000 lúmenes de diseño. Completa, incluyendo balasto y capa-
citor para mejorar el factor de potencia. Similar a SCHREDER catálogo DM2.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALPARTIDA D: AISLADORESNOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAÍTEM
D-01
D-02
D-03
D-04
UNIDAD
c/u
c/u
c/u
c/u
CANTIDAD
91
198
26
117
ESPECIFICACIÓN
Aislador de porcelana procesada en húmedo, tipo ESPIGA ó PIN, de alta resisten-
cia mecánica y alta rigidez dieléctrica, esmaltado al fuego, provisto en el cuello de
un esmalte semiconductor para reducir el nivel de radiointerferencia, para una ten-
sión nominal de 22.8 KV, clase ANSÍ 56-1. Deberá satisfacer los requerimientos
establecidos en las normas ANSÍ C.29.6.
Aislador de porcelana procesada en húmedo, tipo SUSPENSIÓN, de alta resisten-
cia mecánica y alta rigidez dieléctrica, esmaltado al fuego, con las partes metáli-
cas de hierro, galvanizadas por el proceso de inmersión en caliente, para una ten-
sión nominal de 22.8 KV. Formando cadenas de tres aisladores por fase. Clase
ANSÍ 52-1. Deberá satisfacer los requerimientos establecidos en las Normas ANSÍ
C.29.2.
Aislador de porcelana procesada en húmedo, tipo RETENIDA, para una tensión no-
minal de 22.8 KV. Clase ANSÍ 54-3. Deberá satisfacer los requerimientos estable-
cidos en las Normas ANSÍ C.29.4.
Aislador de porcelana procesada en húmedo, tipo ROLLO, para una tensión nomi-
nal de 0.2 KV, clase ANSÍ 53-2. Deberá satisfacer los requerimientos estableci-
dos en las Normas ANSÍ C.29.3
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALPARTIDA E: CONDUCTORES DESNUDOSNOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAÍTEM
E-01
E-02
E-03
E-04
E-05
E-06
UNIDAD
m
m
m
m
m
m
CANTIDAD
4440
2650
120
720
36
94
ESPECIFICACIÓN
Conductor desnudo cableado, aluminio puro ASC, 7 hilos, calibre N° 2 ANG, desig-
nación ASTM B230 y B 231 .
Conductor similar al anterior, pero con calibre N° 4 AWG.
Conductor desnudo cableado, cobre recorrido suave, 19 hilos, calibre N° 2/0 AWG,
designación ASTM B3, B8, adecuado para puesta a tierra.
Conductor desnudo, cableado, cobre recocido suave, 7 hilos, calibre N°2 AWG,
designación ASTM B3, B8, adecuado para puesta a tierra.
Conductor similar al anterior pero con calibre N° 4 AWG.
Conductor desnudo sólido, cobre duro, calibre N° 4 AWG, designación ASTM B1.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALPARTIDA F: CONDUCTORES AISLADOSNOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAÍTEM
F-01
F-02
F-03
F-04
F-05
F-06
UNIDAD
m
m
CANTIDAD
1150
160
56
255
50
ESPECIFICACIÓN
Conductor aislado con polietileno natural para 2000 V, tipo TTU, chaqueta de PVC,
cableado, cobre suave, unipolar, 7 hilos, calibre N° 2 AWG. Designación ASTM
B3, B8, IPCEA S61402, adecuado para instalación subterránea.
Conductor similar al anterior pero con calibre N° 2 AWG.
Conductor similar al ítem F-01 pero calibre N° 4 AWG.
Conductor similar al ítem F-01 pero calibre N° 6 AWG.
Cable unipolar para alta tensión, aislado para 25 KV. Conductor de cobre electrolí-
tico, recocido, cableado, clase B, calibre N° 2 AWG, compuesto de 37 hilos. Blin-
daje del conductor, de polietiteno reticuiado semiconductor. Aislado con poüetileno
reticulado del 100% de aislamiento, para trabajar a 90°C en operación normal, y a
250°C en operación de cortocircuito. Blindaje de aislamiento, de polietileno reticu-
lado semiconductor aplicado helicoidalmente, compatible con el aislamiento. Pan-
talla electrostática con cinta metálica o alambre de cobre en disposición helicoidal.
Cubierta exterior del cable de cloruro de polietileno (PVC) de alta resistencia. La
denominación grabada contendrá: Nombre del fabricante, fecha de producción, ca-
libre del conductor (AWG ó MCM), KV de aislamiento. La construcción del cable
en cuanto a sus propiedades físicas y demás características, estarán de acuerdo
con las Normas IPCEA 566524.
Conductor aislado con PVC termoplástico para 600V, tipo TW, sólido, cobre suave
unipolar, calibre N° 12 AWG. Designación ASTM B3, UL 83, PCEA 561402, ade-
cuado para instalación a la interperie.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALPARTIDA G: ACCESORIOS PARA CONDUCTORESNOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAÍTEM
G-01
G-02
G-03
G-04
G-05
G-06
G-07
G-08
G-09
G-10
G-11
G-12
UNIDAD
C/U
m
m
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
CANTIDAD
66
480
480
94
126
30
48
48
96
18
96
27
ESPECIFICACIÓN
Grapa terminal apernada, para conductores de aluminio a aluminio reforzado con
alma de acero, tipo pistola, rango de utilización del N° 6 al 2/0 AWG, carga máxima
3175Kg.
Cinta de armar de aleación de aluminio, temple cero, de 1.27 x 7.62 mm.
Conductor desnudo sólido, aluminio recocido, temple cero, calibre N° 6 AWG, ade-
cuado para ataduras, designación ASTM B230, B231.
Conector de ranuras paralelas, con un perno de ajuste, para unir conductores de
aluminio y/ó cobre. Tipo universal, para un rango en la línea principal del N° 8 AWG
y al N° 2/0 AWG y en la derivación del N° 8 AWG al N° 2/0 AWG.
Conector de ranuras paralelas, con un perno de ajuste, para unir conductores dealuminio. Tipo universal, para un rango en la línea principal de! N° 8 AWG al N° 2/0AWG y en la derivación del N° 8 AWG al NT 2/0 AWG.
Grapa para derivación de línea en caliente, para conductores de aluminio y/ó cobre,tipo universal, para un rango en la línea principal del N° 8 AWG al N° 2/0 AWG yen la derivación del N° 8 AWG al N° 1/0 AWG.
Conector teminal plano, de cobre estañado, unión por soldadura ó por comprensión,adecuado para utilizarse con conductor de cobre calibre N° 2 AWG.
Conector similar al anterior, pero calibre N° 2/0 AWG.
Conductor similar al ítem G07, pero calibre N° 2 AWG.
Conductor similar al ítem G07, pero calibre N° 4 AWG.
Grapa bulonada para terminales de línea del N° 6 al N° 2/0 AWG,
Cinta aislante, autovulcanizante 3M-23.
G-13
G-14
G-15
G-16
G-17
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
27
2
6
3
36
Cinta aislante, para baja tensión 3M-33.
Cinta 3M para puesta a tierra.
Punta terminal tipo exterior, contráctiles en frió, QT-lll, 3M para 25 KV paraconductor unipolar N° 2 AWG.
Punta terminal tipo interior, contráctiles en frío, QT-lll, 3M para 25 KV paraconductor unipolar N° 2 AWG.
Conector SÍGAME 59US para sujetar conductor de puesta a tierra a las paredes dela cámara.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALPARTIDA H: SISTEMA DE PUESTA A TIERRANOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAÍTEM
H-01
H-02
H-03
H-04
H-05
UNIDAD
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
CANTIDAD
32
12
20
8
32
ESPECIFICACIÓN
Varilla para puesta a tierra, de 16 mm de diámetro y 1.8 m de longitud.
Suelda exotérmica Cadweld, para unir varilla copperweid con conductor desnudo decobre 2/0 AWG.
Suelda exotérmica Cadweld, para unir varilla copperweid con conductor desnudo decobre N° 2 AWG.
Suelda exotérmica Cadweld, para unir conductores desnudos de cobre 2/0 AWG.
Suelda exotérmica Cadweld, para unir conductore desnudo de cobre 2/0 AWG yderivación para conductor N° 2 AWG.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALPARTIDA 1: POSTESNOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAÍTEM
1-01
I-02
I-03
I-04
UNIDAD
c/u
c/u
c/u
c/u
CANTIDAD
24
9
3
3
ESPECIFICACIÓN
Poste de hormigón armado, sección circular, de 11.5 m de longitud, carga de rotu-ra horizontal de 500 Kg y vertical de 4790 Kg.
Poste de hormigón armado, sección circular, de 1 1.5 m de longitud, carga de rotu-ra horizontaí de 350 Kg y vertical de 3085 Kg.
Poste de hormigón armado, sección circular, de 9 m de longitud, carga de roturahorizontal de 500 Kg y vertical de 6100 Kg.
Poste de hormigón armado, sección circular, de 9 m de longitud, carga de roturahorizontal de 350 Kg y vertical de 4285 Kg.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALPARTIDA J: HERRAJES GALVANIZADOSNOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAÍTEM
J-01
J-02
J-03
J-04
J-05
J-06
J-07
J-08
J-09
J-10
UNIDAD
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
CANTIDAD
8
4
70
24
25
82
40
32
50
148
ESPECIFICACIÓN
Cruceta centrada, de hierro ángulo "L" de 70 x 70 x 6 mm, de 2.3 m de longitud, pa-
ra montaje WIVT4, según Normas EEQSA.
Cruceta centrada, de hierro ángulo "L" de 70 x 70 x 6 mm, de 2 m de longiud, para
montaje MVC1-3, según Normas EEQSA.
Cruceta centrada, de hierro ángulo "L" de 70 x 70 x 6 mm, de 1.5 m de longitud, pa-
ra montaje tipo RVA, según Normas EEQSA.
Abrazadera de pletina, de 38 x 5 mm, sujeción doble, diámetro nominal 160 mm,
rango de ajuste +/. 10%, con dos pernos de ajuste, de rosca corrida, de 13 mm de
diámetro y 100 mm de longitud y un perno soldado de 13 mm de diámetro y 50mm
de longitud, para fijación de pies amigos, completos, con tuercas y arandelas.
Abrazadera de pletina, de 38 x 5 mm, sujeción doble, diámetro nominal 160 mm,
rango de ajuste +/. 10%, con dos pernos de ajuste, de rosca corrida, de 13 mm de
diámetro y 100 mm de longitud y un perno soldado de 13 mm de diámetro y 50mm
de longitud, para fijación de pies amigos, completos, con tuercas y arandelas.
Abrazadera de pletina, de 38 x 5 mm, sujeción doble, diámetro nominal 160 mm,
rango de ajuste +/. 20%, con dos pernos de ajuste, de rosca corrida, de 16 mm de
diámetro y 100 mm de longitud y un perno soldado de 16 mm de diámetro y 50mm
de longitud, completos, con tuercas y arandelas para bastidor.
Perno "U" de varilla de hierro de 16 mm, 150 x 140 mm, con dos tuercas y arande-
las.
Perno espárrago de hierro galvanizado, 16 mm de diámetro y 400 mm de longitud,
completo, con 4 tuercas y arandelas.
Perno espárrago de hierro galvanizado, 16 mm de diámetro y 250 mm de longitud,
completo, con 4 tuercas y arandelas.
Perno máquina de hierro galvanizado, cabeza y tuerca hexagonal, 13 mm de diá-
metro y 50 mm de longitud, completo, con arandelas planas y de presión.
J-11 c/u 52
J-12 c/u
J-13 c/u
J-14 c/u
J-15 c/u
J-16
J-17
c/u
c/u
J-18 c/u
60
27
10
148
50
J-19 c/u 44
Perno máquina de hierro galvanizado, cabeza y tuerca hexagonal, 16 mm de diá-
metro y 50 mm de longitud, completo, con arandelas planas y de presión.
Perno espiga largo, de hierro galvanizado, diámetro 19 mm, longitud total 350 mm,
altura libre 200 mm, rosca de plomo, diámetro 35 mm, 50 mm de longitud, cumpli-
rá la Norma ANSÍ C.29.6; espiga 50 mm y parte roscada 30 mm, con tuerca hexa-
gonal, arandela plana y arandela de presión, para perno de diámetro 19 mm. El
galvanizado del perno y sus accesorios será por inmersión en caliente de acuerdo
a la Norma ASTMA.153.
Perno espiga tope de poste, doble (tacho doble) de hierro corrugado galvanizado,
diámetro 19 mm, altura total útil 350 mm, altura libre útil 200 mm, longitud de su-
jeción a! poste 150 mm, la separación entre los ejes de los extremos de cada per-
no debe ser de 80 mm. Rosca de plomo de 35 mm de diámetro y 50 mm de longi-
tud. Dispondrá de dos abrazaderas de pletina de 38 x 6 mm y 150 mm de diáme-
tro nominal, soldadas a una distancia de 70 mm entre ellas, rango de ajuste + 20%
y un perno espárrago de 16 mm de diámetro y 150 mm de longitud, completo con
tuercas y arandelas. El galvanizado del perno y sus accesorios será por inmersión
en caliente, de acuerdo a la Norma ASTM A. 153.
Perno espiga tope de poste, simple (tacho simple) de hierro corrugado galvanizado,
diámetro 19 mm, altura total útil 350 mm, altura libre útil 200 mm, longitud de su-
jeción al poste 150 mm. Rosca de plomo de 35 mm de diámetro y 50 mm de lon-
gitud. Dispondrá de dos abrazaderas de pletina de 38 x 6 mm y 150 mm de diáme-
tro nominal, soldadas a una distancia de 70 mm entre ellas, rango de ajuste + 20%
y un perno espárrago de 16 mm de diámetro y 150 mm de longitud, completo con
tuercas y arandelas. El galvanizado del perno y sus accesorios será por inmersión
en caliente, de acuerdo a la Norma ASTM A. 153.
Juego de escalones de 8 unidades, constituido por abrazaderas con extensión de
borde redondeado, para escalón de revisión, pletina de 38 x 5 mm, 8 unidades de-
crecientes de 250 a 198 mm de diámetro, con pernos de ajuste de 13 mm de diá-
metro y 50 mm de longitud, tuercas y arandelas.
Pie amigo, de pletina de 38 x 5 mm, 620 mm de longitud.
Pletina de unión, de 75 mm de ancho, 6 mm de espesor y 418 mm de longitud.
Caja metálica de hierro tol, para soporte y protección de bases portafusiles de ba-
ja tensión, instalación trifásica, con accesorios de montaje a cruceta de hierro "L" y
perno de sujeción para las bases NH.
Horquilla de anclaje, de hierro, 16 mm de diámetro, 70 mm de longitud con pasador
J-20
J-21
J-22
J-23
J-24
J-25
J-26
J-27
J-28
J-29
J-30
J-31
J-32
J-33
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
m
c/u
c/u
28
28
56
16
20
1
28
24
2
23
5
392
21
10
Arandela cuadrada de hierro galvanizado, de 100 x 6 mm, para varilla de anclaje de
16 mm de diámetro.
Varilla de anclaje con rosca y ojal, de hierro, 16 mm de diámetro y 1.8 m de longi-
tud, con tuerca cuadrada.
Grapa mordaza; para cable de acero de 9 a 13 mm de diámetro, con tres pernos
de 13 mm de diámetro.
Cargador de hierro "U", 100x50x6 mm y 2.3 m de longitud, para montaje MVT4,
según Normas de la EEQSA.
Collarín simple de pletina, de 50 x 5 mm, diámetro nominal de 150 mm, rango de a-
juste +- 20%, con dos pernos de ajuste, de rosca corrida, de 16 mm de diámetro y
100 mm de longiud, completos con tuercas y arandelas.
Collarín similar al anterior pero doble.
Guardacabo de láminas de hierro prensado, para cable de acero de 9 mm de diá-
metro.
Portaneutro, una vía de pletina de 38 x 6 mm, con abrazadera para bastidor.
Bastidor para secundario, 2 vías, de pletina 38 x 6 mm, base de 3 mm de espesor,
espaciamiento entre centros de aisladores 200 mm.
Bastidor para secundario, similar al anterior pero de 3 vías.
Bastidor para secundario, similar al anterior pero de 4 vías.
Cable desnudo, acero galvanizado grado común, 7 hilos, 9 mm de diámetro, desig-
nación ASTM, A475, con una carga mínima de rotura de 1932 Kg.
Brazo de tubo de hierro galvanizado, 32 mm de diámetro y 1 .5 m de longitud, para
montaje de luminaria en poste, ángulo de elevación de 5 a 10 grados respecto a las
normales, con accesorios de sujeción.
Tubo de hierro galvanizado, 75 mm de diámetro y 6 m de longitud.
J-34
J-35
J-36
J-37
J-38
J-39
J-40
J-41
J-42
J-43
J-44
J-45
J-46
c/u
c/u
c/u
10
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
c/u
Lote
c/u
Juego de flejes de sujeción tubo de 3" a poste de hormigón.
Accesorios para apoyo de puntas terminales a crucetas de hierros ángulo
Perfil "L" de 60 x 60 x 6 mm y 3 metros de longitud para sujeción de seccionado-
res en la cámara de transformación.
Estructura de hierro ángulo para soportar transformadores de comente en la cáma-
ra de medición.
Estructura de hierro ángulo para soportar transformadores de tensión en la cámara
de medición.
Estructura de hierro ángulo para soportar al disyuntor principal en la cámara de
transformación.
Estructura de hierro ángulo para apoyo de puntas terminales interiores en ¡a cáma-
ra.
Estructura de hierro, acoplada a una barra de cobre duro sólida electrolítica 98%
IACS rectangular de 35x6 mm, 210 mm2 de sección, 500 A de capacidad, para
neutros.
Estructura similar a la anterior pero para puestas a tierra.
Brazo para tensor farol, de tubo de hierro galvanizado de 60 mm de diámerto y 1.50
m de longitud, completo, con accesorios para fijación a poste y sujeción de cable
tensor.
Tablero metálico de tol galvanizado, 2 mm de espesor, 100 x 80 x 23 cm para equipos
de medición
Material menor para sujeción, limpieza de conductores, pernos, etc.
Tablero metálico de distribución, para intemperie, tol 2 mm de espesor, que alojará
tres barras de cobre para 500 A, debidamente pintadas de colores rojo, amarillo y
azul para las fases, una barra de cobre de 500 A para el neutro pintada de color
blanco, y una barra de cobre de 500 A pintada de color verde para la puesta a tie-
rra. Alojará a un interruptor automático de 125 A - 600 V especificados en e!
ítem B-09. Las dimensiones serán 120 x 120 x 30 cm; con doble fondo o para an-
clar sobre muro vertical.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALPARTIDA L: MISCELÁNEOSNOMBRE DEL PROYECTO: GRANJA AVÍCOLAÍTEM
L-01
L-02
UNIDAD
C/U
c/u
CANTIDAD
28
1
ESPECIFICACIÓN
Bloque de hormigón para anclaje, de forma tronco cónica, de 60 x 40 x 15 cm.
Material para obras civiles como ductos, pozos de revisión, etc.
CAPITULO V
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
De cada uno de los capítulos se pueden obtener conclusiones y recomendaciones
muy valiosas, asi por ejemplo en el análisis de la demanda, se puede concluir que un
método utilizado para residencias y comercios, de una forma muy simple se lo puede
convertir en un método para el cálculo de cargas industriales, adaptándole simplemente un
análisis del tiempo de ocupación de cada uno de los equipos, de la forma de
funcionamiento y así obtener la hora de máxima demanda de la carga más importante o
zona más importante de una instalación y luego analizar las de menor importancia en carga
eléctrica a la hora de máxima demanda de ía carga o zona más importante y luego con el
factor de simultaneidad obtener la DMU (Demanda Máxima Unitaria) que aplicando al
criterio del factor de crecimiento dado por el propietario obtener la DMUP total de la
instalación.
Este análisis es muy importante, puesto que es el punto de partida para el
dimensionamiento de todos los componentes eléctricos de la instalación como conductores,
transformadores, protecciones, etc. e influirá en la inversión inicial y futura de la
* -207-
instalación así como en el ahorro de energía para el propietario y la optimización de
pérdidas para la Empresa Suministradora.
Una implantación exacta de las instalaciones, y la identificación de las demandas de
cada una de ellas permiten escoger la ruta óptima de las redes de alto y bajo voltaje, así^f
como de las redes de alumbrado exterior; ubicando también los centros de transformación.
Con las cargas correctamente calculadas, se procede al dímensionamiento de la
capacidad de los transformadores, que con la aplicación de los factores de cargabiíidad
ayudan a optimizar la capacidad y el uso de la energía.
En el caso de las caídas de voltaje, se debe tener mucho cuidado en no solamente
* poner atención en el límite de la caída de voltaje en circuitos secundarios (3.5%) sino que
se debe tomar en cuenta el amperaje requerido, puesto que un conductor determinado
aparentemente cumple con el parámetro del límite de caída de voltaje más no con el de
ampacidad del conductor.
La elaboración de una minuciosa planilla de estructuras, aplicando las Normas de
9> construcción y la experiencia práctica hacen que se obtenga un listado de equipos y
materiales muy exacto, ayudando a obtener un presupuesto de construcción óptimo.
Los detalles de construcción, especificación y localización también son muy
importantes, las derivaciones de redes aéreas para convertirse en circuitos subterráneos en
-208-
alto voltaje son puntos muy delicados en la instalación, puesto que la instalación de los
puntos terminales tipo exterior o interior y el sistema de puesta a tierra están íntimamente
ligados para cerrar las pantallas de los conductores, el poner el neutro a tierra, la
construcción de una buena malla de tierra con una baja resistencia hacen que todo el
sistema tenga una alta confíabilidad.
La forma fácil pero segura para el dimensionamiento de protecciones en alto y bajo
voltaje hace que con un criterio de ingeniería se simplifique todo un complejo cálculo en
una tabla muy detallada.
El dimensionamiento de los transformadores de medida es muy importante, pero
con un análisis y especificaciones sencillas se los especifica de forma correcta y apegada a
los requerimientos de la Empresa Eléctrica.
El Sistema de transformación en alto voltaje que se puede pensar que implica
mucho riesgo, ha demostrado que es muy confiable, puesto que soporta sin problemas las
corrientes de magnetización de los transformadores de distribución, pero si se debe cuidar
que la entrada de las cargas no sea simultánea, para evitar excesivas corrientes de cierre o
apertura.
El generador de emergencia, se aprovecha para alimentar a toda la Granja a través
de un transformador elevador que por el lado de alto voltaje llega también a la
-209-
transferencia de alto voltaje, optimizando en gran forma la utilización de varios
generadores y transferencia para cada uno de los transformadores de distribución.
Para el cálculo de la capacidad del generador, el método utilizado está basado en la
experiencia de grandes empresas constructoras de generadores como DMT Corporation y
Caterpillar, que mediante tablas y cálculos sumamente fáciles se llega al dimensionamiento
correcto de un generador, tomando en cuenta todos los parámetros posibles como
corrientes de arranque, tipo de carga, orden de arranque , número de fases, temperatura y
altura de montaje.
Se puede en este punto concluir, que para cargas resultantes con un factor de
potencia menor a 0.8 se puede asumir como carga resultante del generador antes de aplicar
factores de altura, temperatura, crecimiento y reserva de la DMUp de la instalación.
Para cargas con factor de potencia resultante mayor o igual a 0.8 se deben realizar
los cálculos completos.
Con todo lo explicado anteriormente, se puede concluir que el diseño eléctrico de
una instalación, cualquiera que esta sea, en cuanto a su sistema de fuerza se puede
dimensionar de una forma fácil y objetiva, sin despegarse en ningún momento de los
criterios de ingeniería que marcan una total diferencia con un diseño realizado en forma
empírica basada solamente en tablas o en la experiencia.
ANEXO A
SI M
EO
LO
GIA
Pes
ie d
e ho
nr.ig
ón d
e 1
1.4
¡rus
da lo
ngitu
d
Pos
te d
e ho
nrig
ón d
e 9
mis
de
long
itud
a ÍJ
U A
WG
lipo
AS
C.
- R
ed a
erea
en
B.T
:A
= re
d ZZ
O/1
27
con
cond
ucto
r 31
13(4
) AW
G, u
po A
SC
.B
=re
d2
20
í12
7co
flCo
nd
ifCta
2í2
(4)A
WG
, Ü
poA
SC
.C
- re
a 22
0/12
7 co
n co
nduc
to*.
2S
4(4)
AW
G. li
po A
SC
.
' '
:lda
inco
rpor
ada.
r r_
. _
_ )0
c1
2lw
-22
0v c
cn fü
ro;e
Ma ir
icor
pcta
da
Tiíi
nifo
rn,a
d0r3
0.?7
.fMl3
.7K
v-??
on?7
v.B
CK
VA
Bas
e ponalu
íbic
5C
Ov-
2£O
Am
p.i:o
n ca
rtuch
o N
H io
capK
Jdad
india
da.
Aec
mcl
ida
SLO
lcrm
nc^
de B
.T.
ran
caiC
ucla
rSpo
TT
UJS
3[2í
AV
íG
Aco
men
da a
c/ea
ce
B T
con
can
a jc
lor
Upo
SU
CR
E4*4
AW
G.
M-
W«™
^r«
h.
Por
""'™
5S
rícs^
.^•n
tofr
ÍKD
WX
lai
F.O
H. j
^u
rV
^to
».
ES
CU
ELA
ÜJtJ
PO
LITÉ
CN
ICA
NA
CIO
NA
L
GR
AN
JA
AV
ÍCO
LA
RE
DE
5 D
E
DIS
TR
IBU
CIÓ
N
RE
D D
E B
AJO
VO
LTA
JER
ED
DE
ALU
MB
RA
DO
PU
BP
OS
TE
R1
A Y
AN
CLA
JES
22
0í1
27
v
Ctc
uc i
^ C
an
KSS&
?C
.F.r»
:l.>
LIC
O
••>'
[ M
- 1
«fa
r»
GR
AN
JA A
VÍC
OL
AR
ED
ES
DE
DIS
TRIB
UC
IÓN
RE
D D
E A
LTO
VO
LTA
JE
22.8
60/1
3.20
0 v.
ANEXO B
© /© © ©
®©
©
©
»© ¿*
© © J
e 1
\
© ¡©
1^
0
©| 1
1 /
11
^©
© J1
í
© ^@
©
Jl
il
i;
i i
© p©
©
J
i ;
l A
© ^©
©
J
A 1
1 i
©
^
1 1
{ *
© ^©
© :
I1 1
ii
,©
CT
-1
CT
-2C
T-4
CT
-5C
T-6
CT
-7
DIA
GR
AM
AE
LÉ
CT
RIC
OU
NIF
ILA
R
ES
CU
EL
A P
OL
ITÉ
CN
ICA
NA
CIO
NA
L
ANEXO C
IMP
LA
NT
AC
IÓN
I®
©
CE
NE
RA
DD
R©
F7)— F
U§
|
J
©
AL1MENTADQR EEQ.
A RED DE CARGA DE LA GRANJA
CO
RT
E
B-B
'C
OR
TE
A
-A1
Difc
ujo=
R
icar
da
Fec
ha:
Ag
ost
o/9
9
ES
CU
ELA
P
OLI
TÉ
CN
ICA
N
AC
ION
AL
GR
AN
JA A
VÍC
OL
AC
UA
RT
O D
E F
UE
RZ
A
Esc
ala;
1:
50
Rev
isió
n de
Pro
ye
cto
s
LEYENDA DIAGRAMA UNIFILAR
1 Red aérea trifásica, 22.8/13.2 KV existente.
2 Conductor unipolar, desnudo de cobre sólido N° 4 AWG.
3 Seccionador portafusibles 27 KV - 100 A, con fusible tipo K de 25 A.
4 Pararrayos para 18 KV.
5 Punta terminal tipo exterior, unipolar para 25 KV.
6 Acometida trifásica subterránea en alto voltaje, con conductor unipolar para 25 KV.
3#2 AWG y un conductor desnudo de cobre N° 2 AWG para el neutro.
7 Punta terminal tipo interior, unipolar para 25 KV.
8 Transformador de corriente, relación 15-25/5 Amp, clase de precisión 0.5, BÍL 150
KV, aislamiento para 25 KV.
9 Multiconductor de señal para equipo de medición.
10 Equipo de medición de energía eléctrica.
11 Seccionador portafiísibles, 27 KV-100 A, con fusible tipo H de 1 A.
12 Transformador de voltaje o potencial, 22.8 KV/110 V, BIL 150 KV, Burden 15
VA, aislamiento para 25 KV.
13 Conductor unipolar, desnudo de cobre, 7 hilos, N° 2 AWG.
14 Varilla de puesta a tierra o copperweld, 1.8 m de longitud y 8 5/8" de diámetro.
15 Transferencia manual en alto voltaje, voltaje nominal 24 KV, corriente nominal 630
A.
16 Seccionador portafusibles, 27 KV - 100 A, con fusible tipo K de 30 A.
17 Transformador elevador, 480/227 V - 22.8/13.2 KV, 630 KVA.
18 Disyuntor tripolar 1000 A, 600 V.
19 Barra de cobre para 1000 A.
20 Generador de energía, 900 KW, 480/227 V, trifásico.
21 Seccionador portafiísibles, 27 KV - 100 A, con fusible tipo K de 25 A.
22 Red trifásica, aérea, 3#2 (4) AWG tipo ASC, para 22.8 KV.
23 Seccionador portafusibles 27 KV - 100 A, con fusible tipo H de 4 A.
24 Transformador trifásico, 60 KVA, 22.8713.2 KV- 220/127 V.
25 Bajante trifásica en bajo voltaje con conductor tipo TTV para 2 KV, 3#2/0 (1/0)
AWG.
26 Base portafusibles tipo NH-500 V-250 A, con fusible NH para 125 A.
27 Tablero de distribución.
LEYENDA DE CUARTO DE FUERZA
1 Alimentador subterráneo en alto voltaje, con conductor unipolar para 25 KV, 3#2
AWG para las fase y un conductor N°2 AWG desnudo de cobre para el neutro.
2 Puntas terminales interiores, unipolares para 25 KV, para conductor N°2 AWG.
3 Seccionador portafusibles, 27 KV-100 A, con fusible tipo H de 1 A.
4 Transformador de corriente, relación 15-25/5 A, calse 0.5, aislamiento para 25 KV,
BILÍ 50 KV.
5 Transformador de potencial, relación 22.8 KV/110 V, clase 0.5, BURDEN 15 VA,
BIL 150 KV.
6 Transferencia manual en alto voltaje, voltaje nominal 24 KV, corriente nominal 630
A.
7 Seccionador portafusibles, 27 KV-100 A, con fusible tipo K de 30 A.
8 Transformador trifásico, elevador, 480/227 V-22.8/13.2 KV, 630 KVA.
9 Alimentador subterráneo en alto voltaje, con conductor unipolar para 25 KV, 3#2
AWG para las fases y un conductor N°2 AWG desnudo de cobre para el neutro.
10 Barra de cobre para 1000 Amp.
11 Disyuntor tripolar 1000 A-600 V.
12 Barra de cobre para 1000 Amp.
13 Generador de emergencia, 900 KW, 480/227 V, trifásico.
14 Puesta a tierra del tanque de combustible con conductor 1#2 AWG desnudo de
cobre.
15 Barra de cobre para 500 Amp, para el neutro.
16 Bajante de puesta a tierra con conductor desnudo de cobre N° 2/0 AWG.
17 Conductor desnudo de cobre N° 2/0 AWG, para malla de tierra.
18 Varilla de puesta a tierra ó copperweld, 1.8 m de longitud y 5/8" de diámetro, unida
al conductor desnudo de cobre 2/0 AWG con soldadura CADWELD.
19 Soldadura exotérmica CADWELD, 2/0 AWG, cable-cable.
BIBLIOGRAFÍA
1.- Euribird, hybro, Euribird información técnica de Hybro reproductores, Ed. 0196-
41.612
2.- EMPRESA ELÉCTRICA QUITO S.A., "Normas para sistemas de distribución";
EEQ; 1979; Quito.
3.- DILLARD E. Joseph; "Distribution System"; Westinghouse Electric Corp.;
Westinghouse, 1959, Pittsburg.
4.- McPARTLAND F- Joseph, "Planeamiento para diseño eléctrico; Me Graw Hill;
1990, New York.
5.- CARTERPILLAR; "Guía de aplicación e instalación", Carterpillar; 1992.
6.- ENRIQUEZ HARPER Gilberto; "El ABC de las instalaciones eléctricas
industriales"; LIMUSA; 1995; 3° ed.
7.- CARTERPILLAR; "Guía de aplicación e instalación", Caterpillar, Febrero de
1996.
8.- ANSÍ/IEEE C37-101-1985; "Guía para protección a tierra de generadores".
9.- DMT Corporation; "Generator Selection and Aplication".
10.- Normas ASA; Suplemento C57.92; "Mejor utilización de la capacidad de
transformadores"
11.- MALDONADO Carlos Ing.; "Normalización de protección de transformadores,
EEQSA.
12.- McPARTLAND F. Joseph; "Handbook of electrical construction calculations", Me
Graw Huí, 3996, New York.
13.- PROCELEC; Ing. José Palacios: Telf. 480374
14.- CORDOVA Luis Ing.; Telf. 526385
15.- PRONACA; Sr. John Bakker, Gerente Área Pecuaria.
16.- IEEE; "Eíectrical power distribution for industrial plants"; Redbook; New York,
1996, 2° ed.
17.- REA; "Engineering and operation manual for rural electric system"; REA; 1968,
New York.
18.- VASQUEZ RAMÍREZ José; "Sistemas de ilumianción, proyectos de alumbrado";
CEAC, Barcelona; 1987.
19.- SOTOMAYOR TORRES Agustín; "Determinación de las caídas de tensión
óptimas de la componenta de un sistema de distribución"; Tesis IE-737-1987;
Quito.
20.- INATRA; Ing. Francisco Volpi Bustamante, Telf. 465891
21.- RAS Enrique; "Transformadores de potencia, de medida y de protección"; 7° ed;
1991.
22.- IDE; "Generator Selection", sección 4; 1978.
![Índice - geometriadinamica.esgeometriadinamica.es/gg_day2012/materiales/taller_diseno.pdf · 2o DíadeGeogebraenEspaña. Segovia. 24deNoviembre2012. 5 3.1.3. Giros. Rota[Objeto,Ángulo,Punto]](https://static.fdocuments.mx/doc/165x107/600b86535eee090c8707d6ac/ndice-2o-dadegeogebraenespaa-segovia-24denoviembre2012-5-313-giros.jpg)
