REFORZAMIENTO DE PÓRTICOS TRANSVERSALES Y...
Transcript of REFORZAMIENTO DE PÓRTICOS TRANSVERSALES Y...
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
1
REFORZAMIENTO DE PÓRTICOS TRANSVERSALES Y
LONGITUDINALES DE LA ESCUELA SUCRE CON PERFILES DE
ACERO
Roberto Aguiar Falconí(1), Cazar Ruiz Juan Daniel(2),Pachacama Evelyn(2),Cuásquer
Jacquelin(2),Cedeño Freddy(2),Arguero Jonathan(2)
(1)Centro de Investigaciones Científicas
Escuela Politécnica del Ejército, Quito
(2)
Estudiantes de noveno nivel
Carrera de Ingeniería Civil
Escuela Politécnica del Ejército, Quito
RESUMEN
En este artículo se presenta de manera detallada el cálculo de la deriva de piso de una
serie de pórticos reforzados con perfiles de acero 2G dispuestos en forma de “V” invertida (en
Pórticos Transversales) y en forma de diagonal (en Pórticos Longitudinales) para dos bloques
estructurales distintos pertenecientes a la Escuela Sucre en Quito.
Además se presenta al final del análisis una comparación de los resultados obtenidos en
este artículo junto con las derivas de piso halladas para una disposición distinta de los perfiles 2G
en los pórticos transversales.
Todos los cálculos se realizaron con los programas pertenecientes a CEINCI LAB
obteniéndose distintos parámetros y aplicándose conceptos estructurales que nos permitieran el
correcto desarrollo del análisis estructural.
ABSTRACT
In this article we present in a detailed way the calculation about floor’s drift of a succession of
frames reinforced with 2G steel located or arranged in inverted "V" way (in Transverse Frames) and
in the form of diagonal (in Longitudinal Frames) for two distinct structural blocks belonging to Sucre
School in Quito.
Also we present at the end of this analysis a comparison of the results obtained in this
section together with the floor drifts found for a different arrangement of the 2G profiles in
transversal frames only.
All calculations were performed with programs that belong to CEINCI LAB were we found different
parameters and where we applied structural concepts that allow us the correct development of
structural analysis.
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
2
1. INTRODUCCIÓN
Nuestro país, y como es bien sabido por muchos profesionales de la ingeniería
civil, pertenece a una zona de alto riesgo sísmico y por lo tanto todas las estructuras que
se diseñan y posteriormente se construyen deben cumplir con requisitos suficientes para
afrontar cualquier actividad sísmica que se pueda dar en la región.
Lamentablemente la mayoría de las personas subestima los efectos de un sismo
en una estructura, ya sea porque a diferencia de los profesionales no sabe el peligro al que
se expone si su estructura no fue diseñada bajo criterios de seguridad estructural o porque
mantiene una confianza sin fundamento en que no va a ocurrir un sismo de grandes
magnitudes en mucho tiempo, y por lo tanto restan importancia al tema estructural dándole
prioridad al tema arquitectónico únicamente.
Los ejemplos en nuestra región como el mega sismo ocurrido en Chile en el 2010
nos dejan en claro que nuestro país no está exento de afrontar sismos de magnitudes
parecidas o en el peor de los casos superiores que provocarían una destrucción masiva de
muchas estructuras mal concebidas.
Entonces, la importancia de reforzar una estructura radica en corregir todos estos
diseños osados de varias estructuras que, gracias a diversos análisis, se puede comprobar
que no van a responder bien ante el efecto de un sismo, es decir que son estructuras
vulnerables y que si bien es cierto existen muchas maneras de hacer dicho reforzamiento,
en este apartado se considera el uso de perfiles 2G dispuestos de diversas formas en
distintos pórticos tanto longitudinales como transversales.
Este es el caso de la escuela Sucre en Quito en la cual se calcularon y analizaron
las derivas de piso en dos bloques estructurales distintos, ambos de cuatro pisos.
A continuación se
presentan imágenes
ilustrativas de un edificio
localizado en Chile en el
cual se puede apreciar un
reforzamiento con perfiles
metálicos en forma de “V”
invertida, mismo caso que
se analizará en este
apartado presentando sus
resultados:
FIG 1. Edificio reforzado con perfiles en “V” invertida (Chile)
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
3
Este edificio fue reforzado en dos pisos como se puede apreciar en la siguiente foto ilustrativa:
FIG 2. Edificio reforzado con perfiles en “V” invertida (Chile)
2. MARCO TEÓRICO
2.1) BLOQUE ESTRUCTURAL Nº1:
FIG 3. Fachada de la Escuela Sucre
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
4
VISTA EN PLANTA:
FIG 4.Vista en planta del Primer Piso del Bloque Estructural 1
Se hizo el reforzamiento con perfiles metálicos 2G en los pórticos transversales 24, 27, 31 y 35 y
en los pórticos longitudinales B, C y D.
REFUERZO TIPO 1: los perfiles se dispusieron de forma diagonal en los pórticos transversales y
longitudinales por cada piso (Reforzamiento Tipo 1).
REFUERZO TIPO 2: los perfiles se dispusieron en forma de “V” invertida en los pórticos
transversales mientras que en los longitudinales se mantuvo la disposición diagonal.
(Reforzamiento Tipo 2).
Reforzamiento Tipo 1: Reforzamiento Tipo 2:
FIG 5. Pórtico reforzado con perfiles dispuestos en diagonal FIG 6. Pórtico con refuerzo dispuesto en forma de “V” invertida
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
5
2.1.1) ANÁLISIS SÍSMICO EN SENTIDO LONGITUDINAL:
Periodos Calculados:
Los periodos que se presentan a continuación corresponden a ambos bloques estructurales. Como
se puede ver, los periodos obtenidos para los pórticos con el refuerzo en “V” invertidos son
menores.
TABLA 1. Periodos resultantes para los Refuerzos Tipo 1 y 2 del Bloque estructural 1
Modos de Vibración:
Se obtuvo en función del uso de CEINCI LAB los distintos modos de vibración correspondientes a
ambos bloques estructurales. Debido a que tenemos 12gdl en cuatro pisos se obtuvo una matriz de
12x12 por lo cual se han tomado únicamente los tres primeros modos de vibración a modo de
ejemplo para presentar en este artículo:
TABLA 2. Resúmen de modos de Vibración para refuerzos Tipo 1 y 2 del Bloque 1
Derivas de Piso:
Las derivas de piso obtenidas para los pórticos reforzados con los perfiles en “V” invertidos son
relativamente mayores a las obtenidas para el reforzamiento tipo 1 (pórticos reforzados con los
perfiles dispuestos en diagonal).
REFUERZO
TIPO 1 0.5100 0.4173 0.328 0.1787 0.1368 0.1123 0.1085 0.0918 0.0767 0.0621 0.0517 0.037
TIPO 2 0.5067 0.3393 0.2708 0.1808 0.1151 0.1137 0.0945 0.0899 0.0646 0.0516 0.0442 0.0315
PERIODOS (segundos)
TIPO 1 0.0422 0.0638 0.1026 0.128 0.0028 0.0081 0.0156 0.0204 0.0007 0.0019 0.0029 0.0035
TIPO 2 -0.0425 -0.0654 -0.1069 -0.1341 -0.0009 -0.0021 -0.0038 -0.0046 -0.0004 -0.001 -0.0014 -0.0016
1ER MODO REFUERZO
MODOS DE VIBRACIÓN (Φ)
REFUERZO
TIPO 1 -0.0053 -0.0145 -0.0257 -0.0329 0.0182 0.0518 0.0972 0.13 0.0007 0.0019 0.0036 0.0047
TIPO 2 0.0019 -0.0032 -0.0079 -0.0111 0.0279 0.0611 0.1028 0.1314 0.0008 0.0018 0.0031 0.0039
2do MODO
REFUERZO
TIPO 1 -0.0079 0.0077 0.0221 0.0316 0.0091 0.0244 0.0411 0.0554 -0.0023 -0.0057 -0.0093 -0.0118
TIPO 2 0.0176 0.0012 -0.0129 -0.0231 -0.0103 -0.0211 -0.0318 -0.0408 0.0027 0.0063 0.0098 0.0122
3er MODO
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
6
TABLA 3. Derivas Resultantes para reforzamiento tipo 1 y 2
2.1.2) ANÁLISIS SÍSMICO EN SENTIDO TRANSVERSAL:
Periodos Calculados:
Al igual que en sentido longitudinal, en sentido transversal los periodos obtenidos son menores
para el caso de los pórticos reforzados con los perfiles dispuestos en “V” invertida.
TABLA 4. Periodos resultantes para los Refuerzos Tipo 1 y 2 del Bloque estructural 1
Modos de Vibración:
TABLA 5. Resúmen de modos de Vibración para refuerzos Tipo 1 y 2 del Bloque 1
Derivas de Piso:
Las derivas de piso obtenidas en los pórticos con reforzamiento tipo 2 (Perfiles en forma de “V”
invertida) son menores en la mayoría de pisos lo que abala el mejor rendimiento de los perfiles al
estar dispuestos de la manera indicada. A diferencia de lo que ocurrió en sentido longitudinal, en
sentido transversal existe una mejora sustancial de la deriva por lo que se puede concluir que el
reforzamiento tipo 2 es una mejor opción.
REFORZAMIENTO TIPO 1 REFORZAMIENTO TIPO 2
DERIVA (%) DERIVA (%)
1 0.87 0.89
2 0.41 0.44
3 0.75 0.81
4 0.52 0.56
ANÁLISIS SENTIDO LONGITUDINAL
PISO
REFUERZO
TIPO 1 0.5100 0.4173 0.328 0.1787 0.1368 0.1123 0.1085 0.0918 0.0767 0.0621 0.0517 0.037
TIPO 2 0.5067 0.3393 0.2708 0.1808 0.1151 0.1137 0.0945 0.0899 0.0646 0.0516 0.0442 0.0315
PERIODOS (segundos)
TIPO 1 0.0028 0.0081 0.0156 0.0204 0.0422 0.0638 0.1026 0.128 0.0007 0.0019 0.0029 0.0035
TIPO 2 0.0009 0.0021 0.0038 0.0046 0.0425 0.0654 0.1069 0.1341 0.0004 0.001 0.0014 0.0016
REFUERZOMODOS DE VIBRACIÓN (Φ)
1ER MODO
REFUERZO
TIPO 1 0.0182 0.0518 0.0972 0.13 -0.0053 -0.0145 -0.0257 -0.0329 0.0007 0.0019 0.0036 0.0047
TIPO 2 -0.0279 -0.0611 -0.1028 -0.1314 -0.0019 0.0032 0.0079 0.0111 -0.0008 -0.0018 -0.0031 -0.0039
2do MODO
REFUERZO
TIPO 1 -0.0091 -0.0244 -0.0411 -0.0554 0.0079 -0.0077 -0.0221 -0.0316 0.0023 0.0057 0.0093 0.0118
TIPO 2 -0.0103 -0.0211 -0.0318 -0.0408 0.0176 0.0012 -0.0129 -0.0231 0.0027 0.0063 0.0098 0.0122
3er MODO
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
7
TABLA 6. Derivas Resultantes para reforzamiento tipo 1 y 2
2.2) BLOQUE ESTRUCTURAL Nº2:
FIG 7. Fachada de la Escuela Sucre
Vista en Planta:
REFORZAMIENTO TIPO 1 REFORZAMIENTO TIPO 2
DERIVA (%) DERIVA (%)
1 0.24 0.25
2 0.43 0.29
3 0.56 0.35
4 0.42 0.25
ANÁLISIS SENTIDO TRANSVERSAL
PISO
FIG 8.Vista en planta del Primer Piso del Bloque Estructural 2
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
8
En este bloque estructural se reforzaron los pórticos transversales 14, 17 20 y 23 y
los pórticos longitudinales B y C
REFUERZO TIPO 3: los perfiles se dispusieron de forma diagonal en los pórticos
transversales y longitudinales por cada piso.
REFUERZO TIPO 4: los perfiles se dispusieron en forma de “V” invertida en los perfiles
transversales mientras que en los longitudinales se mantuvo la disposición diagonal.
Reforzamiento Tipo 3: Reforzamiento Tipo 4:
2.2.1) ANÁLISIS SÍSMICO EN SENTIDO LONGITUDINAL:
Periodos Calculados:
TABLA 7. Periodos resultantes para los Refuerzos Tipo 3 y 4 del Bloque estructural 2
Modos de Vibración:
REFUERZO
TIPO 3 0.456 0.3809 0.3016 0.1696 0.1296 0.1101 0.1055 0.0864 0.0836 0.0786 0.0603 0.0559
TIPO 4 0.453 0.3245 0.2777 0.1687 0.1193 0.1101 0.1034 0.0886 0.0758 0.0675 0.0542 0.0484
PERIODOS (segundos)
FIG 9. Pórtico reforzado con perfiles en diagonal FIG 10. Pórtico reforzado con perfiles en “V” invertida
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
9
TABLA 8. Resúmen de modos de Vibración para refuerzos Tipo 3 y 4 del Bloque 2
Derivas de Piso:
Las derivas de piso, al igual que el caso anterior correspondiente a los bloques 1 y 2 en sentido
longitudinal, no sufrieron cambios drásticos en dicho sentido pues como se puede apreciar en la
siguiente tabla, los resultados son muy parecidos para ambos tipos de reforzamiento:
TABLA 9. Derivas Resultantes para reforzamiento tipo 3 y 4
2.2.2) ANÁLISIS SÍSMICO EN SENTIDO TRANSVERSAL:
Periodos Calculados:
TABLA 10. Periodos resultantes para los Refuerzos Tipo 3 y 4 del Bloque estructural 2
Modos de Vibración:
TABLA 11. Resúmen de modos de Vibración para refuerzos Tipo 3 y 4 del Bloque 2
TIPO 3 -0.0504 -0.0753 -0.1212 -0.1506 -0.0015 -0.0036 -0.0066 -0.0086 -0.0007 -0.0021 -0.0036 -0.0045
TIPO 4 -0.0524 -0.0768 -0.1227 -0.152 -0.0015 -0.0021 -0.0032 -0.004 -0.0015 -0.0019 -0.0028 -0.0033
REFUERZOMODOS DE VIBRACIÓN (Φ)
1ER MODO
REFUERZO
TIPO 3 -0.0029 -0.0058 -0.0097 -0.0121 0.0298 0.0664 0.1242 0.1641 0.0002 0.0006 0.0013 0.0018
TIPO 4 0.0009 -0.0037 -0.0078 -0.0105 0.0487 0.0726 0.1227 0.1565 0.0012 0.0015 0.0024 0.003
2do MODO
REFUERZO
TIPO 3 -0.0013 -0.017 -0.0308 -0.0389 -0.0039 -0.0075 -0.0135 -0.0175 0.0023 0.0069 0.0138 0.0186
TIPO 4 0.0156 -0.0078 -0.0252 -0.0367 -0.008 -0.0129 -0.0224 -0.0288 0.0067 0.0085 0.0137 0.0171
3er MODO
REFORZAMIENTO TIPO 3 REFORZAMIENTO TIPO 4
DERIVA (%) DERIVA (%)
1 0.74 0.77
2 0.34 0.32
3 0.63 0.63
4 0.43 0.43
ANÁLISIS SENTIDO LONGITUDINAL
PISO
REFUERZO
TIPO 3 0.456 0.3809 0.3016 0.1696 0.1296 0.1101 0.1055 0.0864 0.0836 0.0786 0.0603 0.0559
TIPO 4 0.453 0.3245 0.2777 0.1687 0.1193 0.1101 0.1034 0.0886 0.0758 0.0675 0.0542 0.0484
PERIODOS (segundos)
TIPO 3 0.0015 0.0036 0.0066 0.0086 0.0504 0.0753 0.1212 0.1506 0.0007 0.0021 0.0036 0.0045
TIPO 4 -0.0015 -0.0021 -0.0032 -0.004 -0.0524 -0.0768 -0.1227 -0.152 -0.0015 -0.0019 -0.0028 -0.0033
REFUERZOMODOS DE VIBRACIÓN (Φ)
1ER MODO
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
10
Derivas de Piso:
Para este caso se dio una reducción en todas las derivas de pisos a excepción del primero en el
cual tampoco se dio una disminución drástica en la deriva por lo cual se puede argumentar a favor
del reforzamiento tipo 4 como mejor opción para este bloque estructural.
TABLA 12. Derivas Resultantes para reforzamiento tipo 3 y 4
3. CHEQUEO DE PANDEO EN EL PERFIL 2G:
3.1) Cálculo de Esfuerzo a Compresión según la AISI (perfiles doblados
en frío) para perfiles rectangulares:
A manera de ejemplo se calcula a continuación el efecto de pandeo local en el perfil considerado
para todo el reforzamiento en forma de “V” invertida para el bloque estructural Nº1 aquí presentado
y al final se presenta una tabla de resultados concernientes tanto al perfil calculado como a los
perfiles dispuestos de manera diagonal (en los bloques estructurales 1 y 2).
Perfil 2G 200/80/30/5:
FIG 11. Corte Transversal del perfil utilizado
REFUERZO
TIPO 3 -0.0298 -0.0664 -0.1242 -0.1641 0.0029 0.0058 0.0097 0.0121 -0.0002 -0.0006 -0.0013 -0.0018
TIPO 4 0.0487 0.0726 0.1227 0.1565 0.0009 -0.0037 -0.0078 -0.0105 0.0012 0.0015 0.0024 0.003
2do MODO
REFUERZO
TIPO 3 0.0039 0.0075 0.0135 0.0175 0.0013 0.017 0.0308 0.0389 -0.0023 -0.0069 -0.0138 -0.0186
TIPO 4 0.008 0.0129 0.0224 0.0288 -0.0156 0.0078 0.0252 0.0367 -0.0067 -0.0085 -0.0137 -0.0171
3er MODO
REFORZAMIENTO TIPO 3 REFORZAMIENTO TIPO 4
DERIVA (%) DERIVA (%)
1 0.31 0.36
2 0.34 0.17
3 0.55 0.35
4 0.39 0.25
ANÁLISIS SENTIDO TRANSVERSAL
PISO
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
11
Desarrollo:
Esfuerzo Admisible :
Elementos Comprimidos Atiesados :
Ala y Alma:
FIG 12. Ubicación de ala y alma del perfil utilizado
Las alas o almas son totalmente efectivas si:
En alma:
En Ala:
Tanto en el alma como en el ala se cumple la condición por lo tanto son totalmente
efectivas.
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
12
Cuando se cumple la condición, el ancho efectivo de diseño “b” corresponde al ancho w
calculado; caso contrario se utiliza la fórmula:
En nuestro caso la condición se cumple por lo tanto:
Ancho Efectivo de Diseño en Alma
Ancho Efectivo de Diseño en Ala
Cálculo del Factor de Forma (Q):
Miembros Compuestos Totalmente por Elementos Atiesados:
1
Esfuerzo Admisible Final:
Pandeo Local Puro
Pandeo Local por debajo de carga última
Nota: la rigidez K se considera siempre igual a 1 en perfiles metálicos pues por seguridad se
asume que estos se encuentran articulados en sus dos extremos.
Cuando se cumple la condición
el esfuerzo admisible se calcula como:
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
13
Caso contrario se calcula como:
Nota: este esfuerzo corresponde a miembros sometidos a pandeo general de flexión
únicamente.
Pero cuando se cumple que:
El esfuerzo admisible se calcula como:
Resúmen de Resultados para Pórticos Transversales:
TABLA 13. Esfuerzos a compresión resultantes para reforzamiento tipo 1, 2, 3 y 4 por Bloque según AISI
BLOQUE Nº1
REFORZAMIENTO TIPO 1 REFORZAMIENTO TIPO 2
Esfuerzo Admisible (Kg/cm2) Esfuerzo Admisible (Kg/cm2)
579.42 1013.71
Esfuerzo Admisible (Kg/cm2) Esfuerzo Admisible (Kg/cm2)
779.64 1072.81
BLOQUE Nº2
REFORZAMIENTO TIPO 3 REFORZAMIENTO TIPO 4
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
14
Los perfiles dispuestos en “V” invertida tienen menores longitudes (516.30cm para el Bloque 1 y
464.78cm para el Bloque 2) y por lo tanto su relación de esbeltez es menor lo que se traduce en
una mejor respuesta al pandeo local.
3.2) Cálculo de Esfuerzo a Compresión según la AISC (perfiles laminados en
caliente) para perfiles rectangulares:
FIG 13. Corte Transversal del perfil utilizado
Chequeo de Esbeltez:
Relaciones:
Nota: la norma AISC recomienda quitar tres espesores a las dimensiones del perfil
Coeficiente :
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
15
Si las relaciones h/t y b/t son menores al coeficiente el perfil no tiene
problemas de esbeltez caso contario se debe diseñar considerando el efecto de
esbeltez:
En vista de que la sección no presentes problemas de esbeltez el cálculo sigue
con la determinación de la ecuación aplicable para hallar el Esfuerzo a
compresión:
Cálculo de
:
Nota: la rigidez K se considera siempre igual a 1 en perfiles metálicos pues por
seguridad se asume que estos se encuentran articulados en sus dos extremos.
Cálculo de
:
Condiciones:
1)
entonces:
2)
entonces:
En nuestro caso tenemos que
, por lo tanto:
No hay esbeltez
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
16
Reemplazando:
Resúmen de Resultados para Pórticos Transversales:
TABLA 15. Esfuerzos a compresión resultantes para reforzamiento tipo 1, 2, 3 y 4 por Bloque según AISC
4. CONCLUSIONES:
Los resultados obtenidos demuestran la viabilidad de usar perfiles 2G dispuestos en forma
de “V” invertida como opción eficaz de reforzamiento pues en la mayoría de pisos de
ambos bloques estructurales se consiguió mejorar las derivas de manera sustancial
especialmente en sentido transversal.
Es importante mencionar que al usar los perfiles dispuestos en forma de “V” invertida
estamos controlando de mejor manera el pandeo local que se presenta en el perfil pues la
longitud máxima es menor que al disponer dichos perfiles de forma diagonal entre cada
piso. Esta diferencia hallada es importante porque los mismos perfiles dispuestos en forma
de “V” invertida resisten alrededor de un 40% más al pandeo local para el Bloque
Estructural Nº1 y un 27% más para el bloque estructural Nº2 que dispuestos en diagonal y
esto se debe prioritariamente a la longitud alcanzada en cada caso que afecta
directamente a la esbeltez del perfil a compresión.
El cálculo del pandeo local se realizó aplicando los conceptos de la norma AISI que trata
acerca del diseño de perfiles laminados o doblados en frío.
REFORZAMIENTO TIPO 1 REFORZAMIENTO TIPO 2
BLOQUE Nº1
Esfuerzo Admisible (Kg/cm2) Esfuerzo Admisible (Kg/cm2)
981.77 1697.91
Esfuerzo Admisible (Kg/cm2) Esfuerzo Admisible (Kg/cm2)
1276.98 1813.07
BLOQUE Nº2
REFORZAMIENTO TIPO 3 REFORZAMIENTO TIPO 4
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
17
5. ANEXO:
El proceso constructivo del
refuerzo en forma de “V”
invertida es muy importante
y siempre se busca dar la
suficiente rigidez a las juntas
para que el refuerzo
responda bien ante la acción
sísmica. Un buen método de
rigidizar las juntas se ilustra
en las siguientes imágenes
tomadas en edificios en
Chile en donde se aprecia
claramente las diferentes
soldaduras que forman parte
de la junta.
FIG 14. Foto ilustrativa de junta rigidizada
Se tienen los perfiles soldados a una placa de 20cm por 30cm y 1cm de espesor la misma
que se encuentra empernada en la losa y se logra mayor grado de rigidización soldando
una placa triangular en la unión inferior de los perfiles. Un esquema se muestra a
continuación para representar la configuración de la junta:
FIG 15. Esquema ilustrativo de junta rigidizada
Una buena recomendación es utilizar pernos “hilti” de 3/4plg y 12cm de largo que entran en
la losa y actúan como un anclaje mecánico. Hilti ofrece una gran gama de pernos de
anclaje como por ejemplo el siguiente perno de acero al carbono con rosca estándar d e
3/4”:
JORNADAS DE INVESTIGACION CIENTIFICA DESDE LAS AULAS
18
FIG 16. Perno de anclaje de ¾” con rosca estándar
6. REFERENCIAS:
1. Aguiar R., (2002), Sistema de computación CEINCI-LAB para evaluar daño sísmico en los Países Bolivarianos. Centro de Investigaciones Científicas. Escuela Politécnica del Ejército. 302 p., Quito.
2. Aguiar R., (2004), Análisis matricial de Estructuras, Centro de Investigaciones Científicas. Escuela Politécnica del Ejército. Tercera Edición, 550 p., Quito.
3. Aguiar R., (2012), Dinámica de Estructuras con CEINCI-LAB, Centro de Investigaciones Científicas. Escuela Politécnica del Ejército. Segunda Edición, 550 p., Quito.
4. Aguiar R., (2006), Deriva Máxima de Piso y Curvas de Fragilidad en edificios de Hormigón Armado, Centro de Investigaciones Científicas. Escuela Politécnica del Ejército, 188 p., Quito.
5. American Iron and Steel Institute (1996) ., Especificación para el Diseño de miembros Estructurales de Acero conformado en frío AISI.
6. American Institute of Steel Construction (2010)., Especificación para el Diseño de miembros Estructurales de Laminado en Caliente AISC.