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8/19/2019 Puente Colgante.pdf

1/31

5.3.1 Geometría del Puente.

Al tratarse de un puente peatonal de gran luz, la estructura a plantear será de tipo colgante

de cables con plataforma de madera, estructura sostenida por dos torres extremas.

Las torres de ambas márgenes serán de Hormigón Armado en forma de A en el sentido dela dirección de eje del puente. La plataforma será de 1.20 m. de ancho útil definida de

acuerdo al volumen de tráfico peatonal y la limitación de costo de inversión, dicha

plataforma será de madera y será colgada de los cables principales a través de péndolas

pares bajo un sistema de amarre de los perfiles transversales que soportan la plataforma.

La Plataforma será armada con cables guía que definirán una contra flecha y estabilizada a

través de amarre de contra venteo.

Los Cables principales serán sostenidos verticalmente por las torres de Hormigón Armadoy horizontalmente por bloques de anclaje de Hormigón Ciclópeo.

El tipo de curva que se utiliza para el cálculo de cables será parabólica definida por las

condiciones topográficas del lugar de ensamblado del puente.

5.3.2 Estudio de cargas

5.3.2.1 Carga Muerta o Permanentes

Para el diseño correspondiente se asume una carga lineal uniformemente repartida en lacual intervienen los siguientes elementos.

- Peso de los cables

Peso volumétrico Acero = 7850 Kg/m3

Peso volumétrico Madera = 1100 Kg/m3

Cable Principal P1 = 4*(120 m*6.20 Kg/m) = 2976.0 Kg

Cable Contraflecha P2 = 2*(120 m*2.25 Kg/m) = 540.0 Kg

Cable Contraventéo P3 = 2*(120 m*3.05 Kg/m) = 732.0 Kg

-

Peso de pendolones y amarras de contraventéo

Pendolones P4 = 1650 m*1.05 Kg/m = 1732.5 Kg

Amarras de contraventéo P5 = 473 m*1.05 Kg/m = 496.65 Kg

-

Peso de pernos, ganchos, herrajes y otros


2/31

Peso de accesorios varios q1 = 6 Kg/m

-

Peso de plataforma

Peso de madera 5 cm. espesor q2 = 60 Kg/m2 *1.20 m = 72 Kg/m

Peso de perfiles de acero q3 = 5 Kg/m * 1.20 *2 =12 Kg/m

mKgqtotal

mKgqtotal

qqqPPPPP

qtotal

/ 145

/ 98.143

321135

54321

=

=

+++++++

=

5.3.2.2 Carga viva o sobrecarga

La carga viva correspondiente se la adopta según norma para el diseño de puentes

peatonales.

Se tiene una carga q viva = 400 Kg/m2

Por lo tanto como se tiene un ancho efectivo de plataforma de 1.20 m. la carga lineal será.

q viva = 400 Kg/m2 * 1.20 m = 480 Kg/m

5.3.2.3 Carga total

La carga vertical total para el diseño será la suma de la carga muerta mas la carga vivadando un total de 625 Kg/m, carga correspondiente al diseño.

5.3.2.4 Carga de viento

La carga de viento es determinada en función a la velocidad del mismo actuando en

dirección perpendicular al eje del puente para el diseño de cables y torre. Y en formaparalela al eje del puente para un nuevo estado de cargas de las torres extremas.

De acuerdo a los registros de la estación pluviométrica ubicada en la comunidad de El

Puente-Villa Abecia se tiene una velocidad máxima del viento de:

V = 130 Km/hr

Con esta velocidad y para estructuras comprendidas entre 0 – 30 m. de altura se obtiene lapresión dinámica del viento.

W = 100 Kg/m2


3/31

Para una dirección del viento actuando en forma perpendicular a la estructura tenemos se

obtiene un coeficiente c=0.80 para la obtención de la presión real.

P = c * W = 80 Kg/m2

5.3.3 Diseño de Cables

5.3.3.1 Diseño de Cables Principales

La flecha óptima será calculada de acuerdo a la siguiente expresión:

º565.264

00.158

00.120

8

=⇒∗

=

===

φ φ L

f tg

mm L

f

- Tensiones

Las tensiones de los cables principales serán:

= 625 k /m

f

HT

30.84 m 120.00 m 30.41 m

Torre Margen Izquierda

Torre Margen Derecha

HT

VTVT

TT

Cable de Contraflecha


4/31

.0.75000cos

.6.83852

.0.375002

120625

2

KgT H

Kgsen

V T

Kgm

m

Kg LqtotalV

=∗=

==

=∗=∗=

φ

φ

- Diseño de los cables

Se trabajará con 4 cables, por lo tanto la tensión de diseño de cada cable será:

.1.209634

KgT

Tc ==

Para el diseño se considera cables con alma de acero, según las propiedades de este material

se tiene un esfuerzo para el diseño de:

2 / 8000 cmKgt =σ

La sección neta del cable será el 70% de la sección nominal, de aquí tenemos que:

.18.270.0

4 21

cmPI t

Tc D =

∗∗

∗=

σ

Se adopta cables de 1¼” de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será:

2252.3782

70.0

4

cm

Km

DPI

Tctrab =

∗∗

∗=σ

El factor de seguridad del cable principal es:

OK trab

t FS ⇒≥== 8.112.2

σ

σ

5.3.3.2 Altura de las Torres

Para la determinación de las alturas de las torres se toman en cuenta las siguientes

distancias

a) Flecha del cable principal

mm L

f 00.158

00.120

8===


5/31

b)

Contraflecha (3% de la luz total)

mm Lcf 60.300.12003.003.0 =∗=∗=

c)

Separación vertical entre cable principal y de Contraflecha

msep 80.0=

d) Altura entre rasante y el origen en la torre del cable de Contraflecha

Esta última altura es variable dependiendo de la condición topográfica de la margenizquierda como de la margen derecha.

La altura total de las torres desde el inicio de la plataforma hasta la punta de la torre es:

.40.19 mcbahtot =++=

5.3.3.3 Longitud de cables principales

La longitud del cable principal se divide en tres partes: La longitud del tramo de curva

parabólica y los tramos inclinados entre torres y anclajes de ambas márgenes.

- Longitud tramo parabólico

De acuerdo a la siguiente expresión se tiene:

m Lc

L

f

L

f L Lc

81.124

5

32

3

81

42

=

∗−

∗+∗=


6/31

-

Longitud tramo inclinado Margen Derecha

.48.34cos

41.30

cosm

Li Lmd ===

φ φ

- Longitud tramo inclinado Margen Izquierda

.99.33cos

84.30

cosm

Ld Lmi ===

φ φ

- Longitud total neta

.28.193 m Lmd Lmi Lc Ltot =++=

2694.41

Torre Margen

Dercho

Ld = 30.41 m

Bloque de

Anclaje

∅

2676.54

2676.79

Torre Margen

Derecha

Ld = 30.84 m

2694.41

Bloque de

Anclaje


7/31

Tomando en cuenta una longitud de doblado de 3.20 m., la longitud final será:

.49.196 m Long =

5.3.3.4 Deformación del cable Principal

.86.24

40

1010.2

º

1011

2

6

6

cmT Ltot A E

Ltot Tc

C T

cm

Kg E

C

a

=∆∗∗+

∗

∗=

=∆

×=

×=

−

α δ

α

donde: A = Sección transversal del cable Principal

δ = Deformación total del cable principal

Como se puede observar la deformación del cable principal es muy pequeña con respecto a

la longitud, razón por la cual no se tiene problemas estructurales ni estéticos.

5.3.3.5 Diseño de cables de Contraflecha

Adoptando una carga de diseño de 20 Ton. la tensión por cada cable considerando un cableen ambos laterales de la plataforma será:

.51.170.0

4

.10000

21

cmPI t

Tc D

KgTc

=

∗∗

∗=

=

σ

Se adopta cables de ¾” de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será:

2213.5012

70.0

4

cm

Kg

DPI

Tctrab =

∗∗

∗=σ

El factor de seguridad del cable de contraflecha es:

OK trab

t FS ⇒≥== 50.160.1

σ

σ


8/31

5.3.3.6 Longitud de cables de Contraflecha-

Contraflecha

.60.3.00.12003.003.0 mm Lcf =∗=∗=

- Longitud

º84.64

.29.120

5

32

3

81

11

42

=⇒∗

=

=

∗−

∗+∗=

φ φ L

cf tg

m Lc

L

cf

L

cf L Lc

5.3.3.7 Carga de cables de contraventeo

Como ya se determinó la carga presión efectiva del viento, para el diseño de los cables de

contraventeo tenemos un área de influencia de un promedio de 1.30 m. de altura, con lo que

la carga lineal uniformemente repartida será:

m

Kgm

m

KghPq 10430.180

2 =∗=∗=

De la carga total determinada será adoptada el 75% como carga a ser soportada por loscables de contraventéo y el 25% restante será soportado por las torres extremas en

porcentajes iguales, de donde la carga de diseño de cables será:

m

Kg

m

Kgqqdis 7810475.075.0 =∗=∗=


9/31

5.3.3.8 Diseño de cables de contraventéo

La flecha será calculada de acuerdo a la siguiente expresión:

º80.214

00.1210

00.120

10

22 =⇒∗

=

===

φ φ L

fctg

mm L

fc

- Tensiones

Las tensiones de los cables de contraventéo serán:

.11700cos

.29.12601

.46802

12078

2

2

2

KgT H

Kgsen

V T

Kgm

m

Kg LqdisV

=∗=

==

=∗=∗=

φ

φ

- Diseño de los cables de contra venteo

Se trabajará con 1cable, por lo tanto la tensión de diseño será:

.29.12601 KgT =


Torre Marg

Derecha

Amarras de

Contraventeo fc

fc

Bloques de anclajes decable de contraventeo

Torre marg.

Izquierda


10/31

.69.170.0

4 21

cmPI t

T D =

∗∗

∗=

σ

Se adopta cables de 1” de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será:

2271.3552

70.0

4

cm

Kg

DPI

Tctrab =

∗∗

∗=σ


OK trab

t FS ⇒≥== 80.125.2

σ

σ

5.3.3.9 Longitud de cables de contraventéo

- Longitud tramo curvo

.12.123

5

32

3

81

42

m Lc

L

fc

L

fc L Lc

=

∗−

∗+∗=

- Longitud tramo inclinado Margen Derecha

.87.21º10coscos

00.20º10coscos 22

m Li Lmd =∗

=∗

=φ φ

- Longitud tramo inclinado Margen Izquierda

.87.21º10coscos

00.20

º10coscos 22m

Ld Lmd =

∗=

∗=

φ φ

- Longitud total neta

.87.166 m Lmd Lmi Lc Ltot =++=

Tomando en cuenta un doblado de 2.20 m. en cada extremo la longitud final de cada cable

será:

.07.169 m Lfn =

El ángulo de 10º tomado en cuenta en la ecuación de distancia inclinada del cable de

contraventéo es el correspondiente a la inclinación del mismo entre la horizontal y la

dirección del cable de contraventéo y las amarras correspondientes. Este ángulo puede

apreciarse con mayor claridad en el gráfico de plataforma del puente.


11/31

5.3.4 Diseño de Plataforma

5.3.4.1 Ancho entre columnas de torre

La altura de las torres desde la plataforma es de 19.40 m. y para lograr que la transmisión

de las cargas verticales de los cables principales sea colineal con los ejes de las columnas

de la torre, tomando en cuenta de lograr una separación entre columnas que origine

estabilidad lateral en la torre de apoyo es que se da una inclinación en ángulo abierto a los

pendolones de la plataforma, logrando también mayor funcionalidad en el tráfico peatonal.

La inclinación asumida es del 3% de la altura. El ancho útil de la plataforma es de 1.20 m.

por lo que la separación entre las columnas de las torres será:

( )

m X

mmm X

50.2

.50.240.1903.0220.1

=

=∗∗+=

5.3.4.2 Tipo de plataforma

La plataforma del puente será de madera empernada a perfiles metálicos L invertidos que

serán colocados en pares. El ancho efectivo de la plataforma es de 1.20 m., por lo tanto será

cubierta por tablones de 0.20 m. de ancho, 2.40 m. de longitud y 0.05 m. de espesor.

Los perfiles metálicos de soporte están ubicados en pares de cada 1.20 m. de eje a eje. Las

dimensiones de la sección de los perfiles L son de 2”×2”×¼” según se verá en el diseñocorrespondiente más adelante.

Dichos perfiles serán enrigecidos en pares mediante la colocación de placas superiores e

inferiores soldadas a los mismos, garantizando el funcionamiento en conjunto.

CABLE PRINCIPAL 2Ø 32

ALAMBRON Ø4,2 (1/8")

TABLONES DE PLATAFORMACABLE SUSPENSOR Ø 9,50

CABLE PRINCIPAL 2Ø 32

1550

60150

6 0

1 5 0

1 5 0 6 0

1 5

0

6 0 175

2 0

175

6 0

6 0

6 0

6 0


12/31

5.3.4.3 Diseño de tablones de Madera

El diseño correspondiente se lo realizará con madera del Grupo A según la clasificación de

maderas del grupo andino. Pudiendo ser tablones de Quina, Quebracho ú otra madera delgrupo.

Las propiedades de la madera se expresan a continuación:

Esfuerzo Admisible a flexión2

150cm

Kgt =σ

Esfuerzo Admisible a cortante2

12cm

Kg=τ

Modulo de elasticidad2

51030.1

cm

Kg E

∧∗=

Peso volumétrico3

1100m

Kgm =γ

Cable principal

Para los tablones de madera la flecha máxima admisible será de L/250, tomando en cuentala longitud de 1.10 m. la flecha máxima permisible será de 0.50 cm.

Pendolones

Pernos de arriostre

entre tablones y perfiles

Perfiles metálicos tipo L

Pernos de Amarre de

Pendolones

L=1.20 m = L=1.20 m


13/31

-

Cargas

Tomando tablones de 0.20 m. de ancho y 0.05 m. de espesor tendremos las siguientes

cargas.

1º Hipótesis (Viga simplemente apoyada)

Las cargas a considerar son peso propio y carga viva.

- Cargas muertas (peso propio)

m

Kgmm

m

Kgq 1105.020.01100

3 =∗∗=

-

Carga viva

m

Kgm

m

Kgq 8020.0400

2 =∗=

-

Carga total

m

Kgq 91=

mKg M ∗= 14max

q=91 Kg./m

b=0.20 m

Lc = 1.10 m

L=1.20 m

Sección Transversal

h


14/31

x


Las cargas a considerar son: Peso propio y un tipo modelado de la mitad de un animal de

650 Kg de peso atravesando por el puente:

mKg M

m x

xP x

i

ii

∗=

=

∗∗=

∑∑

60.57max

.115.0)(

2

1


Considerando una carga puntual en el centro de la luz del tablón modelada del cruce de un

animal de 600 Kg. con la mitad de su peso concentrada en el eje del elemento estructural.

175 kg

R

150 Kg

0.50 m

q=11 Kg./m

Lc=1.10 m

L=1.20 m

b=0.20 m


x

h

300 Kg

q=11Kg./m


b=0.20Lc=1.10 m

L=1.20 m

h


15/31

mKg M ∗= 16.84max

- Diseño de los tablones

Según el anterior análisis y las distintas hipótesis de cálculo el momento de diseño es:

.5

.10.4max6

6

max

16.84max

21

2

cmh

cmadmb

M h

hbw

adm

M w

mKg M

=

=

∗

∗=

∗=⇐⇒=

∗=

σ

σ

De los resultados del cálculo se define la sección de los tablones de 20 cm. de ancho y unespesor de 5 cm.

b = 0.20 m. h = 0.05 m.

5.3.4.4 Dimensionamiento de perfiles

Los perfiles están espaciados cada 1.20 m. longitudinalmente por lo tanto las cargas

actuantes serán:

- Cargas muertas

Peso de plataforma y accesorios

m

Kg

m

m

m

Kgqt

m

Kg

m

Kg

m

KgqL

3620.12

20.172

72666

=∗

∗=

=+=

Peso propio

m

Kgqt 8=

- Cargas vivas

m

Kg

m

m

m

Kgqt 240

20.12

20.1400 =

∗∗=


16/31

50.80 m

- Carga total

m

Kg

m

Kg

m

Kg

m

Kg

qt 284824036 =++=

El momento máximo considerando al perfil como simplemente apoyado será:

mKgqt

M ∗=∗

= 03.518

20.1max

2

Las propiedades del material se expresan a continuación:

Esfuerzo Admisible a flexión2

1500cm

Kgt =σ


80cm

Kg=τ

Modulo de elasticidad2

61010.2cm

Kg E

∧∗=

Las propiedades mecánicas de la sección son como sigue:

( )

24

44

1058.2

1045.92

.75.35

mmYcg

I w

mm I

mm A

Y AYcg

x xs

x x

i

ii

×==

×=

=∗

=

−

−

∑∑

y

x

Ycg

50.80 m

6.40 mm1.20 m

Perfil Metálico L

=284 K ./m

Pendolones


17/31

El esfuerzo de trabajo es:

t cm

Kg

w

M trab

i

σ σ ≤=

= 2200

max

5.3.4.5 Diseño de pendolones

5.3.4.5.1 Diseño de cable de pendolón

Cada pendolón soporta la reacción extrema de dos perfiles, por lo tanto la carga de diseñoserá:

Kgmm

KgT 80.340

2

20.12842 =∗∗=

Considerando la situación crítica de la presencia de un animal de 700 Kg. en una posición

puntual, la influencia directa sobre el pendolón será:

- Carga muerta

m

Kgq 140=

-

Carga viva

.4342

700

2

20.1140

.700

KgKg

mm

Kg

T

KgP

=+∗

=

=

De aquí la tensión de diseño será 434 Kg. el esfuerzo admisible es de 8000 Kg/cm2.


.32.070.0

4 21

cmPI t

T

D =

∗∗

∗

= σ

Se adopta cables de 3/8” de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será:

22900

70.0

4

cm

Kg

DPI

T trab =

∗∗

∗=σ


18/31


OK trab

t

FS ⇒≥== 800.150.8σ

σ

5.3.4.5.2 Diseño del suspensor

La tensión de diseño será 434 Kg. el esfuerzo admisible del suspensor tomando en cuenta

fierro de alta resistencia es de 1500 Kg/cm2.

Considerando un diámetro de doblado del suspensor de D=76 mm., un diámetro d=1¼” y

mediante un análisis de esfuerzos combinados se tiene:

22 5674

14

cm

Kg

d

D

d PI

T trab =

∗+∗∗

∗=σ


OK trab

t FS ⇒≤== 80.165.2

σ

σ

5.3.4.5.3 Diseño del perno de sujeción del pendolón

Se considera un perno sometido a doble cortante por la carga del pendolón de 434 Kg.


700cm

Kg=τ

.65.02 2

1

cmPi

T D =

∗

∗=

τ

Se adopta pernos de 5/8” de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será:

Diámetro del sus ensor d

Cable de endolon

Longitud

D


19/31

22108

2

cm

Kg

DPI

T trab =

∗

∗=σ


OK trab

t FS ⇒≥== 80.15.6

σ

σ

5.3.4.6 Longitud de pendolones

El detalle correspondiente de los pendolones se encuentra en los planos tipo del proyecto.

Estos serán realizados mediante piezas especiales standard de fierro redondo de ½”, estos

suspensores serán complementados con cables de amarre de 3/8” según se indica en losplanos respectivos.

La longitud total de cada pendolón se encuentra calculada en el cuadro que se muestra mas

adelante (Tabla Nº1). Estas longitudes están comprendidas entre el cable principal y la base

de la plataforma, determinándose las mismas a través de las ecuaciones correspondientes alos cables (principal y de contraflecha).

( )

40.19*62.0*00517.0

*12.0001.040.19*5.0*00417.0

2

2

2

+−=

−=

+∗−=+−=

X Xi Li

YiYs Li

X XiYi X XiYs

Donde Xi es la longitud (abscisa) medida desde el eje Y hasta la posición de un pendolón

cualquiera y Li es la longitud del pendolón correspondiente a la abscisa X i.

L=120.00 m

Xi

x

Ys=Ks*x2

Yi=Ki*x2

Li

y

15.00

0.80

3.60


20/31

En el cuadro siguiente se muestran las longitudes de los pendolones para su posición

correspondiente. Además se muestran las longitudes totales tomando en cuenta la longitud

de doblado y el número de Clips por pendolón para su correspondiente asegurado.

Es importante analizar que la longitud de doblado tomada en cuenta es de 0.80 m. porpendolón y se toma en cuenta un suspensor de 1.30 m. en los primeros y los últimos 35pendolones, por ello la longitud de cable es:

mm Li L 30.180.0 −+=

5.3.4.7 Diseño de Amarres de Cable de contraventéo

5.3.4.7.1 Diseño de cable de amarre

Cada Amarre soporta la tensión correspondiente a 3.60 m. de longitud de carga de viento,

por lo tanto la tensión de diseño será:

Kgm

KgmT 80.2807860.3 =∗=


cm

PI t

T D 30.0

70.0

4 21

=

∗∗

∗=

σ

Se adopta cables de 3/8" de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será :

22570

*70.0

4

cm

Kg

DPI

T trab =

∗

∗=σ


OK trab

t FS ⇒≥== 80.100.14

σ

σ

5.3.4.7.2 Diseño del perno de sujeción del cable de amarre

Se considera un perno sometido a doble cortante por la carga del pendolón de 280.80 Kg.


700cm

Kg=τ

.51.02 2

1

cmPi

T D =

∗

∗=

τ


21/31

Se adopta pernos de ½” de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será:

22125

2

cm

Kg

DPI

T trab =

∗

∗=σ


OK trab

t FS ⇒≥== 80.160.5

σ

σ

5.3.4.8 Longitud de cables de amarre de plataforma a cable de contraventéo

El detalle correspondiente de los cables de amarre se encuentra en los planos tipo del

proyecto.

Estos serán realizados mediante cables del diámetro especificado en planos que unirán la

plataforma a los cables de contraventéo. El amarre correspondiente en ambos extremos delcable será en los pernos provistos tanto en los perfiles de la plataforma como en los herrajes

del cable de contraventéo.

La longitud total de cada cable de amarre se encuentra calculada en el cuadro que se

muestra mas adelante (Tabla Nº2). Estas longitudes están comprendidas entre el cable de

contraventéo y la plataforma.

Y Li

X XiY

=

+−= 00.12*40.000333.0 2

Donde Xi es la longitud (abscisa) medida desde el eje Y hasta la posición de un cable de

amarre cualquiera y Li es la longitud del pendolón correspondiente a la abscisa X i.

XiL=120.00 m

Y=Ki*Xi2

Li

Li

Y

x

12.15


22/31

En el cuadro siguiente se muestran las longitudes de los cables de amarre para su posición

correspondiente. Además se muestran las longitudes totales tomando en cuenta la longitud

de doblado y el número de Clips por cada cable para fijación extrema.

Es importante analizar que la longitud de doblado tomada en cuenta es de 0.80 m. por cadacable, por ello la longitud de cable es de acuerdo a la siguiente expresión:

m Li L 80.0+=

5.3.5 Diseño de Accesos

5.3.5.1 Diseño de losas de aproximación Margen Derecha - Izquierda

La altura h adoptada será de 0.20 m., el ancho de la losa es de 1.50 m. y el recubrimiento

será de 0.02 m. sobre la base de estos datos las cargas que intervienen en el cálculo serán:

Peso Propio

m

Kg

mmm

Kg

q 72020.050.12400 31 =∗∗=

Sobrecarga

m

Kgm

m

Kgq 60050.1400

22 =∗=

Carga Total

h

3.00 m

1.00 m

Viga de

Torre

Muro de

Apoyo


23/31

W

B=0.60 mO

m

Kgq 1320=

Momento Máximo

mKg Lq

M ∗=∗

= 14858

2

max

Armadura a flexión

15

20.6

10

2

cUsar

cmFyd

Fcd d bw As

−

=∗∗∗=

φ

5.3.5.2 Diseño de Muro de Apoyo Margen Izquierda

El ángulo de fricción corregido es ϕ = 34º.

El peso específico del suelo en el lugar de fundación es de 2000 Kg/m3.

La cohesión unitaria del suelo de fundación es: C = 0 Kg/cm2

Rv

0.20 m

0.40 m

Eh

0.40 m


24/31


25/31

Y=6.9 m

5.3.6 Diseño de Bloques de Anclaje

5.3.6.1 Bloques de Anclaje de Cables Principales

Los bloques de anclaje de ambas márgenes serán idénticos debido a la simetría del ángulo

de inclinación del cable principal en el tramo Torre – Bloque y por ende la simetría detensión.

5.3.6.1.1 Determinación de dimensiones y cargas

Para el dimensionamiento se tienen los siguientes datos:

º565.26

2.84375

5.42187

3.94334

2000

2300

3

3

=

=

=

=

=

=

ε

γ

γ

Kg H

KgV

KgT

m

Kg

m

Kg

s

HoCo

El Peso necesario del Bloque será:

.3375004 KgV hW =+∗=

Por lo tanto el volumen total del bloque de anclaje es:

3 74.146 mW

Vol HoCo

==γ

Las dimensiones y cargas en el sentido vertical se pueden apreciar en el siguiente gráfico.

X=6.40 m

Blo ue de Ancla e

2.00 m

2.5 m

2.00 m

H/2

H/2


26/31

X=6.4 0 m

0.50 m

Z2=4.3 m

26.5º

Z1=3.20 m

( )

.51.13869

.17.381062

1

49.02

º45

.0.380880

60.1652

1

2

1

2

3

21

Kgtg E E

Kg y Z E

tg

KgVolW

m y x Z Z Vol

hv

sah

a

HoCo

=∗=

=∗∗∗∗=

=

−=

=∗=

=∗∗+∗=

ϕ

γ ψ

ϕ ψ

γ

5.3.6.1.2 Verificación al vuelco

La verificación se la realizará al respecto al punto O en la base del bloque.

( )

OK Mv

Mr FS

mKg Mr

mKg Mv

m A

x A xg

v

i

ii

⇒≥==

∗=

∗=

=∗

=∑

∑

80.135.6

43.1367167

06.152022

36.3

xg

W

H

TV

Eh

Ev


27/31

xg

X=6.4 m

0.50 m

Z2=4.3 mEv

26.5º

Z1=3.2 mRv

Rv'

R

Rh

dB

dR

Bloque de Anclaje

5.3.6.1.3 Verificación de esfuerzos en el terreno

( )m

Rv

M

Rtgtg x

mKg Mv Mr M R

x

Z Z tg

R Rv

Rh Rtg

KgFh Rh

KgFv Rv

F G

F

06.31

1

38.1151965º82.7

º7403.9

º7617.17

.17.113106

.51.357249

12

=∗∗+

=

∗=−==−=

=⇒−

=

=⇒=

==

==

∑∑

δ β

β δ δβ

β β

δ δ

Los esfuerzos en el terreno serán:

2

2

2

10.3,

917.06

1

701.06

1

41.02

cm

Kg

cm

Kg

x

e

y x

Rv

cm

Kg

x

e

y x

Rv

m x x

e

oP

o

P

G

≤

−=

∗+∗

∗−=

−=

∗−∗∗−=

=−=

σ σ

σ

σ

W

H

TV

Eh


28/31

5.3.6.1.4 Verificación al Deslizamiento

El deslizamiento será comprobado en dirección paralela a la base del bloque.

OK tg Rh

RvFS

Kg Rhsen Rv Rh

Kgsen Rh Rv Rv

d ⇒≥=∗=

=∗+∗−=

=∗+∗=

80.165.2'

'

.73.50956cos'

.371246.05cos'

ϕ

β β

β β

5.3.6.2 Bloques de Anclaje de Cables de Contraventéo

Los bloques de anclaje de ambas márgenes serán idénticos debido a la simetría del ángulode inclinación del cable de Contraventéo y por ende la simetría de tensión.

5.3.6.2.1 Determinación de dimensiones y cargas

Para el dimensionamiento se tienen los siguientes datos:

º10

29.12601

4680

29.12601

2000

2300

3

3

=

==

=

=

=

α

γ

γ

Kg H

KgV

KgT

m

Kg

m

Kg

s

HoCo

El Peso necesario del Bloque será:

.514804 KgV H W =+∗=

Por lo tanto el volumen total del bloque de anclaje es:

338.22 mW Vol HoCo

==γ


29/31

Y=2.90 m

X=3.30 m

0.50 m

Z2=3.1 m

10º

Z1=2.40 m

B

Las dimensiones y cargas en el sentido vertical se pueden apreciar en el siguiente gráfico.

( )

.93.3278

.80.90082

1

49.02

º45

.25.60530

32.262

1

2

1

2

3

21

Kgtg E E

Kg y Z E

tg

KgVolW

m y x Z Z Vol

hv

sah

a

HoCo

=∗=

=∗∗∗∗=

=

−=

=∗=

=∗∗+∗=

ϕ

γ ψ

ϕ ψ

γ

X=3.30 m

Bloque de Anclaje

ContraventeoH

1.45m

1.45 m

x

W

H

TV

Eh

Ev

O

P

Bloque de Anclaje


30/31

x

X=3.30 m

0.50 m

Z2=3.10 mEv

10º

Z1=2.40 mRv

Rv'

R

Rh

dB

dR

Blo ue de Ancla e

BxG

θ

O

P

5.3.6.2.2 Verificación al vuelco

La verificación se la realizará al respecto al punto O en la base del bloque.

( )

OK Mv

Mr FS

mKg Mr

mKg Mv

m A

x A xg

v

i

ii

⇒≥==

∗=

∗=

=∗

=∑

∑

80.154.3

51.114932

97.32439

72.1

5.3.6.2.3 Verificación de Esfuerzos en el Terreno

( )m

Rv

M

Rtgtg x

mKg Mv Mr M

R

x

Z Z tg

R Rv

Rh Rtg

KgFh Rh

KgFv Rv

F G

F

30.11

1

54.82492

º33.7

º98.11

º30.19

.80.20708

.18.59129

12

=∗∗+

=

∗=−=

=−=

=⇒−=

=⇒=

==

==

∑∑

δ β

β δ δβ

β β

δ δ

W

H

TV

Eh


31/31

Los esfuerzos en el terreno serán:

2

2

2

10.3,

013.16

1

223.06

1

35.02

cm

Kg

cm

Kg

x

e

y x

Rv

cm

Kg

x

e

y x

Rv

m x

x

e

oP

o

P

G

≤

−=

∗+∗

∗−=

−=

∗−∗

∗−=

=−=

σ σ

σ

σ

5.3.6.2.4 Verificación de Deslizamiento

El deslizamiento será comprobado en dirección paralela a la base del bloque.

OK tg Rh

RvFS

Kg Rhsen Rv Rh

Kgsen Rh Rv Rv

d ⇒≥=∗=

=∗+∗−=

=∗+∗=

00.283.2'

'

.50.7988cos'

.35.62139cos'

ϕ

β β

β β

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