protección - cieesc.com Electromundo Edic 1 v4.pdf · que en los sistemas eléctricos de potencia...
Transcript of protección - cieesc.com Electromundo Edic 1 v4.pdf · que en los sistemas eléctricos de potencia...
Edición Electromundo, Bolivia /ETAP® LATAM, versión 2016
1
Resumen-- En este artículo técnico, se presenta la importancia de
mantener dentro de los valores recomendados por normatividad
internacional la “capacidad interruptiva” de los dispositivos de
protección utilizados en los sistemas eléctricos. También, se
presentan los términos relacionados y usuales en la comunidad de
ingenieros electricistas con respecto a dicho tópico, tales como:
fuentes que aportan el corriente de corto circuito y el factor de
seguridad para garantizar la seguridad eléctrica de los equipos
eléctricos primarios en sistemas industriales y salvaguardar la
vida humana de quien los opera. La finalidad de la información
presentada, es recalcar que la “capacidad interruptiva” no debe
ser “subestimada” para el uso y operación diaria en instalaciones
eléctricas industriales; es decir, la normatividad internacional
forma parte del respaldo de garantizar la vida humana, siempre y
cuando los límites no sean excedidos ya sea para un nuevo diseño
o para la selección de los equipos de protección de una instalación
existente. La aportación de este artículo, está enfocada a recalcar
que la normatividad internacional no es retroactiva para equipos
fabricados e instalados; así como, para implementar acciones que
coadyuven a cumplir con los diseños de los fabricantes de equipo
eléctrico con respecto a las corrientes de corto circuito. Por último,
busca contribuir en la formación de los ingenieros especialistas del
área y denotar el impacto de “mantener un factor de seguridad”.
Palabras clave—capacidad interruptiva, corriente de corto
circuito, factor de seguridad, falla trifásica, Ley de Ohm,
seguridad eléctrica, sistemas eléctricos, sistemas de potencia,
normatividad eléctrica.
I. NOMENCLATURA
ANSI American National Standards Institute
CA Corriente Alterna
CD Corriente Directa
IEC International Electrotechnical Commission
Icc Corriente de corto circuito
NEC National Electrical Code
NOM Norma Oficial Mexicana
X”d Reactancia subtransitoria
X’d Reactancia transitoria
X Reactancia síncrona
* Hugo Castro y Luis Ivan Ruiz, representan a ETAP®, como
Vicepresidente de “ETAP® Automation” y Director de Potencia y Energía en Latinoamérica respectivamente. Israel Troncoso, es Gerente General de FTI
Bolivia y representa a ETAP® en Bolivia. ([email protected],
[email protected] & [email protected]).
II. INTRODUCCIÓN
os especialistas, proyectistas y diseñadores de equipos
eléctricos centralizan sus esfuerzos en garantizar que el
nivel de corriente de corto circuito1 no sea rebasado en los
dispositivos de protección; es decir, que dichas magnitudes son
referencia para fabricar equipos eléctricos primarios y que los
límites permitidos de la “capacidad interruptiva” se
encuentren dentro de lo señalado de la normatividad.
Los dispositivos de protección, son equipos utilizados en las
instalaciones eléctricas para salvaguardar la integridad del
proceso de producción y el personal operativo, dichos equipos,
se encuentran calibrados para aislar una falla, ya sea en baja,
media o alta tensión; su calibración está relacionada a la
selección de los interruptores y el ajuste realizado en cada
dispositivo debe operar en el tiempo y velocidad de la
calibración respectiva.
El análisis de corto circuito, permite obtener los resultados
de las magnitudes de corrientes de corto circuito trifásicas y
monofásicas a los que estarán expuestos los dispositivos de
protección (ver algunos ejemplos en la Figura 1).
Fig. 1. Algunos dispositivos de protección utilizados en sistemas eléctricos.
1 El corto circuito, se manifiesta por la ausencia de una impedancia, provocando
un aumento de la corriente eléctrica. En sistemas eléctricos industriales se
producen fallas de distintos tipos por su condición, tales como: simétricas o asimétricas.
Algunos
dispositivos de
protección
Luis Ivan Ruiz Flores Senior Member IEEE
Power & Energy Director
ETAP® Latin America
Av. Paseo de la Reforma 342, Piso 26, México
Israel Troncoso Flores
General Manager
FTI Bolivia®
Av. Tejada Sorzano, Esq. Haiti, Bolivia
Hugo Castro
Vicepresident
ETAP® Automation
17 Goodyear, California, USA
Análisis de corto circuito en sistemas eléctricos
industriales: ¿Por qué es importante la
Capacidad Interruptiva?.
L
Edición Electromundo, Bolivia /ETAP® LATAM, versión 2016
2
En este artículo, se presentarán los términos conceptuales de
la capacidad interruptiva, normas internacionales y algunas
recomendaciones prácticas que permitan al lector considerar
que en los sistemas eléctricos de potencia es necesario contar
con un “factor de seguridad” inexorablemente, así como
denotar la importancia de no exceder la capacidad interruptiva.
III. CONCEPTOS DE ANÁLISIS DE CORTO CIRCUITO
Los resultados de un análisis de corto circuito, permitirán
verificar, evaluar y especificar la capacidad de los equipos
eléctricos primarios y algunos dispositivos de protección que
son responsables de despejar las corrientes de falla, por
ejemplo: fusibles, interruptores y relevadores.
Los niveles de corriente de falla a los que estarán sometidos
los componentes del sistema eléctrico de potencia servirán de
referencia para calibrar las protecciones con el fin de no someter
a los equipos eléctricos primarios y dispositivos de protección
a corrientes de falla por encima de sus capacidades nominales
de acuerdo a la normatividad internacional.
A continuación, se describirán algunos conceptos
importantes para comprender lo que implica mantener las
magnitudes de las corrientes de corto circuito dentro de las
recomendaciones prácticas de la normatividad internacional:
A. Efecto Joule (I2t) y Estrés Térmico.
El “Efecto Joule”, se origina por una concentración o un
aumento de un flujo de corriente eléctrica dentro de un material,
tal como un circuito de fuerza por ejemplo, este “efecto”
origina un incremento de temperatura degradando el
aislamiento del mismo, el aumento o concentración de dicho
flujo de corriente genera lo que se denomina el estrés térmico.
El “estrés térmico”, es consecuencia de la acumulación del
flujo de corriente generado por la ausencia de una impedancia
y reflejado en el incremento de la magnitud de corriente de
corto circuito.
El origen del corto circuito y los diferentes tipos de fallas
que produce, requiere la comprensión de la descripción
conceptual del efecto del flujo de corriente o Efecto Joule o
Estrés Térmico ocasionado en los equipos eléctricos primarios
de un sistema eléctrico de potencia, tal es el caso de un sistema
eléctrico industrial.
Durante la presencia de la corriente de corto circuito en
diferentes tiempos, se concluye que los diseñadores de equipo
eléctrico primario y los fabricantes, buscan que los equipos
estén fabricados para soportar la magnitud equivalente a la
Reactancia Subtransitoria (X”d), dado que es la corriente que
en un determinado periodo de ½ ciclo genera más daño a los
equipos eléctricos primarios.
La velocidad de interrupción de algunos equipos primarios
está definida según [1] en el tiempo transcurrido entre el
momento de la falla y el momento de extinción total del arco
eléctrico en un determinado periodo de ciclos, según lo
mostrado en la Figura 2.
Entonces, el incremento súbito de la corriente, por lo que se
produce puede provocar una falla típica de corto circuito en un
sistema eléctrico del tipo simétrica o asimétrica según la Tabla
I.
Ahora bien, si el estrés térmico depende del valor que debe
soportar la reactancia subtransitoria durante el momento de la
falla simétrica o la magnitud probable de corriente de corto
circuito trifásica, es necesario comprender los conceptos de
reactancias de corto circuito, descritas en el siguiente inciso.
B. Reactancias de corto circuito.
La corriente de disparo de los dispositivos de protección
cuando se presenta una falla en el sistema eléctrico de potencia,
es necesario conocer el valor mínimo y máximo de corriente de
corto circuito para calcularla. Por lo anterior, es necesario
realizar el estudio de corto circuito de sistemas eléctricos. A
continuación, se presentan las reactancias de corto circuito y los
conceptos básicos para coordinar los dispositivos de protección,
las cuales determinan la magnitud de la corriente de falla.
La reactancia subtransitoria (X”d), determina la corriente
de corto circuito inmediatamente después del inicio de la falla
en ½ ciclo.
La reactancia transitoria (X´d), se mantiene durante los
primeros ciclos, y después de aproximadamente 8 ciclos y
finalmente el valor final de corto circuito alcanza la condición
de estado estable, la cual se determina con la reactancia
síncrona (Xd) en 30 ciclos. En la Figura 3, se observan las
reactancias de corto circuito.
Normalmente, existen ingenieros de operación en la industria
que mencionan que los equipos eléctricos instalados han
soportado magnitudes o fallas durante el paso de los años; sin
embargo, no significa que los equipos eléctricos primarios o los
dispositivos de protección soportarán en consecuencia más de
ese tipo de eventos. TABLA I
CLASIFICACIÓN DE LAS FALLAS TÍPICAS DE CORTO CIRCUITO QUE SE
PRESENTAN EN UN SISTEMA ELÉCTRICO.
Fallas de corto circuito
Simétricas Asimétricas
Trifásica (Icc3)
Monofásica a tierra
Línea a línea
Línea a línea a tierra
Fig. 2. Descripción simplificada del tiempo de interrupción de arco
eléctrico ante la presencia de una corriente de corto circuito [1].
Inicio del corto circuito
Energización del circuito
de disparo
Separación de contactos
primarios
Extinción del arco en
contactos primarios
Tiempo
Retraso de
disparo
Tiempo de interrupción 2, 4, 6, 8 ciclos
Tiempo de
apertura
Tiempo de
arqueo
Tiempo de separación del contacto
Edición Electromundo, Bolivia /ETAP® LATAM, versión 2016
3
Por consiguiente, es necesario recalcar que la normatividad
internacional no es retroactiva para equipos ya instalados por
ejemplo en los años 70’s en donde la normatividad de ese
entonces tenía una revisión o una edición; es decir, que si se
desea aplicar la normatividad vigente a equipos eléctricos
primarios instalados en 1970 se está cometiendo un error grave
que merma la seguridad del mismo personal operativo.
En la actualidad, es necesario comprender que cada vez que
existe una adición de Reactancia Substransitoria en un sistema
eléctrico de potencia, tal sea el caso de una cementera, minera,
papelera, petroquímica, plataforma marítima, etc.: es
equivalente a decir que los valores de la magnitud de las
corrientes de corto circuito se incrementarán y es
completamente necesario realizar una reconfiguración o tomar
las previsiones preventivas ante dicha situación.
En los siguientes incisos, se describirán los conceptos de
corrientes de corto circuito, las fuentes que aportan a
incrementar la magnitud de corto de corto circuito; así como, el
concepto de fallas eléctricas que se presentan en un sistema
eléctrico.
C. Corrientes de corto circuito.
A continuación, se muestran y se describe el uso las corrientes de corto circuito que se presentan en el sistema eléctrico de potencia durante una falla.
Corriente momentánea (Instantánea). Se calcula para el primer ½ ciclo de la falla (el valor de corriente en el primer ½ ciclo es el más grande), y se utiliza para establecer o verificar las capacidades interruptivas de interruptores en baja tensión y selección de los fusibles en cualquier tensión, capacidades momentáneas en las barras de los tableros, así como para definir el ajuste de protecciones contra sobrecorriente sin retardo de tiempo (Instantáneo).
Corriente interruptiva. Corresponde al periodo de tiempo comprendido de 3 a 8 ciclos de duración de la falla (periodo transitorio) y se utiliza para establecer capacidades interruptivas de interruptores en media y alta tensión.
Corriente en estado estable. Se determina para un tiempo igual o mayor a 30 ciclos y se utiliza para seleccionar el ajuste de las protecciones contra sobrecorriente con retardo de tiempo.
T (Ciclos)
I (A
mp
)
X”d
0-1/2 Ciclo
X´d
3-8 CiclosXd
30 Ciclos
Corriente en estado estableCorriente interruptiva
Corriente momentánea
Fig. 3. Comportamiento de las reactancias de corto circuito
D. Fuentes que aportan la corriente de corto circuito
En la literatura especializada, se mencionan diversas fuentes
que contribuyen a la magnitud de la corriente de corto circuito
(Icc), iniciando por las siguientes: a) generadores síncronos, b)
motores y condensadores síncronos, c) máquinas de inducción
y d) sistemas de acometida o red pública.
Las fuentes que aportan corto circuito a un sistema eléctrico
industrial son modeladas por una tensión eléctrica interna detrás
de su impedancia.
Ahora bien, la corriente eléctrica que se presenta en un
sistema eléctrico de potencia dependerá de un estado estable en
un tiempo “t” y el análisis que definirá su comportamiento
basado en el tiempo “t”, tal como se define en las siguientes
fórmulas:
𝑣(𝑡) = 𝑅𝑖 + L𝑑𝑖
𝑑𝑡= 𝑉𝑚 ∗ 𝑠𝑒𝑛( 𝑤𝑡 + 𝜃)
(1)
Resolviendo la ecuación (1), la corriente eléctrica quedaría,
entonces:
𝑖(𝑡) = 𝑉𝑚
|𝑍|∗ 𝑠𝑒𝑛 (𝑤𝑡 + 𝜃 − ∅) +
𝑉𝑚
|𝑍|∗ 𝑠𝑒𝑛 ( 𝜃 − ∅) ∗
𝑒− 𝑅
𝐿𝑡
(2)
Estado estable Estado transitorio
Asimismo, de lo indicado en la Figura 4: una tensión de
prefalla definido como “E”, una resistencia de la armadura,
definido como “R” y una reactancia de máquina definida como
“X” que en definitiva puede ser una reactancia subtransitoria
(X”d), una reactancia transitoria (X’d) y una reactancia
síncrona (Xd).
Por lo anterior, es evidente que se requiere realizar un
análisis de corto circuito que muestre la resultante de la
sumatoria de las fuentes que aportan a las magnitudes de la
corriente de corto circuito.
Durante la ejecución de dicho análisis de corto circuito, es
necesario acotar que las magnitudes resultantes son las
magnitudes que pueden suscitarse durante el evento de una falla
simétrica o asimétrica, según sea el caso. Asimismo, las
magnitudes resultantes son indicativas para que el diseñador,
especialista eléctrico u operador considere que durante la
presencia de una falla trifásica o monofásica es necesario tener
la prevención de notificarlo y tomar decisiones para realizar los
cambios pertinentes en el sistema eléctrico evaluado.
Fig. 4. Diagrama esquemático de una impedancia equivalente
v(t)
Rg Lg Rt Lt
i (t)
Fuente de
tensión ideal
v(t)= Vm*sen(wt + )
TDP Bus de carga
.
Edición Electromundo, Bolivia /ETAP® LATAM, versión 2016
4
E. Fallas eléctricas típicas que se presentan en sistemas
eléctricos de potencia (SEP).
Naturaleza de las fallas. Se considera que es una condición
anormal que ocasiona una reducción del aislamiento básico, ya
sea entre los conductores de las fases, los conductores de las fases
y tierra, etc. En los SEP, pueden presentarse fallas y estas pueden
ser provocadas por diferentes causas. Según la causa de la falla
pueden clasificarse según su naturaleza en «fallas transitorias y
permanentes». La conceptualización de los tipos de fallas
simétricas o simétricas a continuación se definen en concepto.
Falla trifásica. En un ejemplo didáctico, es cuando se
presentan las tres fases físicamente unidas con una impedancia
cero entre ellas. Este tipo de condición de falla es la más dañina
y aunque no es la más frecuente en presentarse, es la que
presenta valores máximos de corriente de corto circuito.
Falla de línea a línea. Representa la conexión o unión
accidental de dos fases cualquiera con una impedancia entre
ellas de valor cero. En la mayoría de los sistemas eléctricos de
potencia, los niveles de corriente de falla del tipo de línea a línea
con aproximados al 87% de la corriente de falla trifásica. En los
sistemas con neutro aislado, puede ser la falla más común.
Falla de línea a tierra. En sistemas sólidamente aterrizados, la corriente de falla del tipo línea a tierra es por lo general igual o menor que la corriente de falla trifásica. Algunas veces significativamente más baja que la corriente de corto circuito de tipo trifásica debido a la alta impedancia del circuito de retorno a tierra (conductores de tierra, resistencias o reactores de aterrizamiento) [2].
El estudio o análisis de corto circuito tiene diversos
propósitos puntuales, tales como: 1) Verificar la capacidad de
los dispositivos de protección en su conmutación, 2) Verificar
la capacidad interruptiva de los dispositivos de protección, 3)
Proteger a los equipos primarios de posibles esfuerzos
mecánicos, 4) Proteger a los equipos eléctricos de un posible
estrés térmico (I2t) y 5) Seleccionar los rangos y calibraciones
de los relés para la coordinación adaptiva de protecciones.
IV. ¿POR QUÉ ES IMPORTANTE MANTENER MAGNITUDES
ADECUADAS DE LA CAPACIDAD INTERRUPTIVA?
Los ingenieros que han operado un sistema eléctrico durante
más de dos décadas y que por fortuna no han tenido un incidente
eléctrico de la índole de corto circuito se realizan la siguiente
pregunta:
“¿Cuáles son las consecuencias, de que un equipo
eléctrico no cuente con una capacidad interruptiva
adecuada?”
La respuesta se enfoca en los riesgos potenciales en las
instalaciones eléctricas industriales, tanto en los equipos
eléctricos primarios como en la misma integridad del personal
operativo que labora en ellas. En un ejemplo práctico, si
existiese un tablero de media tensión de 13.8 kV con diseño de
capacidad interruptiva de 31.5 kA y por este se intenta liberar
una falla de cortocircuito de 41 kA, se corre el riesgo de que el
dispositivo no pueda actuar y liberar la falla de una forma
segura, ya que la falla es mayor a su capacidad interruptiva y
puede presentarse una explosión física del dispositivo o sus
componentes y en consecuencia daños al personal operativo.
El objetivo de la capacidad interruptiva, es asegurar que
durante la ocurrencia de un corto circuito el dispositivo de
protección opere en forma segura y aislé la falla, ya sea un
tablero de media tensión, un interruptor de potencia, un
relevador, un fusible, entre otros equipos asociados.
En la práctica internacional de los especialistas de ingeniería,
se buscan los propósitos marcados en la sección anterior.
También, en los análisis de corto circuito se procura que los
dispositivos de protección no estén sometidos a los valores
máximos que fueron diseñados para soportar la corriente de
corto circuito simétrica; sin embargo, hay que contemplar que
la componente simétrica de la corriente de corto circuito en falla
trifásica contiene una componente de corriente alterna y una
componente de corriente directa o lo que se conoce también
como “corriente momentánea”.
La corriente total de ambas componentes de corriente alterna
y corriente directa mostradas en la Figura 5, definen la
velocidad de disparo de un interruptor de media tensión, por
ejemplo, y en consecuencia define el valor de la capacidad
interruptiva a la que debe diseñarse o fabricarse.
En casos prácticos de sistemas eléctricos industriales el
interruptor de media tensión toma valores de operación entre 2
y 8 ciclos la interrupción nominal entre el instante de
energización del circuito de disparo y la extinción del arco en
una maniobra de apertura.
Como se mencionó anteriormente, “la velocidad de
interrupción de algunos equipos primarios está definida en el
tiempo transcurrido entre el momento de la falla y el momento
de extinción total del arco eléctrico en un determinado periodo
de ciclos.
En la práctica, existen tiempos que definen la duración de
corto circuito los equipos eléctricos primarios a las que se
someten en pruebas de fábrica conforme a normatividad
internacional, tal como se muestra en la Tabla II, donde se
presentan algunos límites relativos al tiempo.
En la siguiente sección se describirán los límites sugeridos
por la normatividad internacional para evitar exponer o rebasar
las magnitudes de capacidad interruptiva a la que están
diseñados los equipos eléctricos primarios.
La idea de cumplir la normatividad internacional va relacionada
con la recomendación de: “por ningún motivo permitir que se
exceda la capacidad interruptiva de los equipos instalados”.
Fig. 5. Componentes de una falla por corto circuito simétrica: componente de
corriente alterna (CA) y componente de corriente directa (CD) [3]
Edición Electromundo, Bolivia /ETAP® LATAM, versión 2016
5
TABLA II. LÍMITES DE DURACIÓN DE CORTO CIRCUITO DE ALGUNOS EQUIPOS
DE DISTRIBUCIÓN SEGÚN [4].
A. Razón de ser de realizar un Análisis de corto circuito en un
sistema eléctrico: evitar rebasar la Capacidad Interruptiva de
los equipos.
La finalidad de realizar un análisis de corto circuito, va
encaminada a comprender el principio de la ocurrencia de fallas
simétricas y asimétricas. Como se describió en el inciso
anterior, las etapas de ocurrencia de la falla antes de que alguno
de los equipos de protección realice su operación.
Es común que en los análisis de corto circuito se verifique la
magnitud de las corrientes de corto circuito por la presencia de
falla; es decir, que durante el tiempo que se presente dichas
corrientes se involucran las magnitudes presentes de las
reactancias que son fuentes y aportan el corto circuito. En la
Tabla III, se presentan algunas reactancias de las fuentes de
corto circuito que se consideran en diferentes tiempos de
operación o redes definidas como: a) a ½ ciclo, de 1 ½ a 4 ciclos
y c) 30 ciclos.
Las funciones de dichos dispositivos están encaminadas a
verificar dos parámetros: “velocidad y tiempo” de interrupción.
En la Tabla IV, se muestran algunos de las funciones de los
dispositivos que sirven como medios de interrupción ante la
presencia de una falla y presencia de niveles de corto circuito.
Durante la presencia en el “tiempo” de la corriente de corto
circuito existen algunos dispositivos que operan después de
algunos ciclos y otros que actúan con un retardo de tiempo,
entonces se utilizan los valores de:
½ ciclo, para calcular la corriente de corto circuito
momentánea ocurrida de los dispositivos de protección en el
½ ciclo después de la falla.
1 ½ a 4 ciclos, para calcular la corriente de corto circuito de
interrupción y las funciones de los dispositivos después de 1.5
a 4 ciclos después de la falla.
30 ciclos, para calcular la corriente de corto circuito presente
en estado estable y la configuración de los relés después de 30
ciclos.
La razón de ser de realizar un “Análisis de corto circuito en
un sistema eléctrico de potencia” tiene el propósito principal
de la “seguridad eléctrica”; es decir que, aunado a los
propósitos descritos anteriormente, se buscan particularmente
que los equipos eléctricos primarios no excedan el límite de la
capacidad interruptiva.
2 ANSI: “American National Standards Institute”. Normatividad utilizada
comúnmente en el Continente Americano.
TABLA III. FUNCIÓN DE LOS DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN QUE SE VERIFICAN
EN LA NORMATIVIDAD INTERNACIONAL ANTE LA PRESENCIA DE FALLAS
* Para determinar los ajustes de sobre corriente se utilizan corrientes de 30 ciclos
TABLA IV. REPRESENTACIÓN DE LAS REACTANCIAS DE LAS FUENTES QUE
APORTAN CORTO CIRCUITO EN DIFERENTES TIEMPOS
½ Ciclo 1 ½ a 4
ciclos 30 ciclos
Acometida de la Red Pública X”d X”d X”d
Turbogenerador X”d X”d X’d
Hidrogenerador con devanado
de amortiguamiento X”d X”d X’d
Hidrogenerador sin devanado
de amortiguamiento 0.75*X”d 0.75*X”d X’d
Condensador X”d X”d
Motor síncrono X”d 1.5*X”d
B. Metodologías para realizar un “Análisis de corto circuito
en un sistema eléctrico”: Caso América Latina.
En los 20 países de América Latina, es común encontrar
diferentes marcas fabricantes de equipo eléctrico; sin embargo,
en la mayoría de equipos eléctricos primarios como son los
tableros de media tensión son provenientes de Asia, Europa o
Norteamérica, por consiguiente, es necesario ser estricto en
realizar un análisis que vaya enfocado con el propósito
particular de:
a) calcular los rangos actuales del corto circuito en equipos
de baja y media tensión y
b) calcular el pico de conmutación máximo que pueden estar
sometidos los equipos de baja y media tensión por presencia de
fuentes que aporten el corto circuito en dicho sistema eléctrico.
También, es muy común encontrar los sistemas eléctricos de
potencia de acuerdo al tipo de planta, equipos ya instalados y
equipos por instalar; es decir, que, si el estudio o “Análisis de
corto circuito del sistema eléctrico” se realiza, debe entonces
dividir los criterios e interpretaciones para: “Instalaciones
existentes” Vs “Instalaciones nuevas”.
Para países de América Latina, entonces debe imperar
cumplir lo señalado en la literatura, con las tres metodologías
para el análisis de corto circuito: i) la clásica, ii) usando ANSI2
e iii) usando IEC3.
La metodología clásica, está basada por los métodos
aprendidos en la Universidad que imparten la carrera de
ingeniería eléctrica con especialidad en “sistemas de potencia”,
utilizando la literatura más común para este fin, tales como: [5],
[6], y [7].
3 IEC: “International Electrotechnical Commission”. Normatividad utilizada
en Europa y Asia; sin embargo, si en Latinoamérica se usan equipos de esta procedencia debe utilizarse con sus consideraciones.
Equipo Estándar
Internacional
Duración de
corto circuito
Tablero UL67 3 ciclos
Centro de Control de Motores UL485 3 ciclos
Tablero de distribución UL891 3 ciclos
Tablero de Baja Tensión ANSI C37.50 30 ciclos
Tablero de Media Tensión ANSI C37.010 2 segundos
Corrientes de
½ Ciclo
Corrientes de
1 ½ a 4 Ciclos
Interruptor de media y alta
tensión
Capacidad de
Conmutación
Capacidad
Interruptiva
Interruptor de baja tensión Capacidad
Interruptiva /
Fusible Capacidad
Interruptiva /
Tableros / Centro de Control
de Motores (CCM) Soporte de la barra /
Relés Calibración del
Instantáneo /
Edición Electromundo, Bolivia /ETAP® LATAM, versión 2016
6
Las metodologías que usan ANSI e IEC, son realizadas para
un análisis utilizando [1], [4], [7], [8], [9] y [10]. La
metodología clásica y la ANSI, sirven para realizar un análisis
de corto circuito en sistemas eléctricos de distribución en 60Hz.
En la práctica común de ingenieros especialistas responsables
de los sistemas de distribución de baja tensión, utilizan más
comúnmente la metodología clásica, mientras que los
ingenieros responsables de los sistemas de distribución de
media tensión utilizan ANSI. La metodología clásica e IEC, se
utilizan para sistemas de distribución de 50Hz; es decir, que
como práctica común en Europa y Asia se utilizan estos tipos
de métodos.
Una comparación de las capacidades interruptivas de
“Instalaciones Existentes” Vs “Instalaciones nuevas”, se puede
observar en la Tabla V, en donde se pueden tomar decisiones
con mucha más precisión por parte de los diseñadores de
plantas o especialistas en los “análisis de sistemas eléctricos de
potencia”.
Es importante denotar que durante la ejecución de un análisis
de corto circuito, se deben separar las recomendaciones para
este tipo de instalaciones “existentes” Vs “nuevas”; es decir,
que en ocasiones se puede llegar concluir que los equipos al
tener más de 30 años de operación y al no suscitarse un evento
de falla simétrica o presencia de corrientes de corto circuito
trifásicas no significa que no se presentará, y por el contrario
debe tomarse con mucho más relevancia el periodo de
funcionamiento de los equipos eléctricos primarios.
C. Consecuencia de subestimar los resultados que exceden la
Capacidad Interruptiva.
Los resultados obtenidos en un “Análisis de corto circuito”
si muestran que fueron excedidas los rangos de capacidad
interruptiva de fabricación pueden ocasionar lo indicado en la
Figura 6 de forma gradual hasta llegar a una destrucción masiva
del sistema eléctrico de potencia.
Los informes del análisis de corto circuito a menudo se
toman superfluos cuando vienen acompañados de informes
impresos con demasiados textos numéricos, producto de los
informes o reportes del software utilizado para obtener los
resultados de las magnitudes de la Icc3 y la Icc1; es decir,
que es más recomendable considerar que el informe del análisis
contenga los resultados y observaciones prácticas clasificadas y
no solo un informe obtenido del software o herramienta
utilizada.
Los resultados que muestre el análisis se recomienda sean
colocados en una matriz de operación con los escenarios
normales y de contingencia, mismos que deben permitir leer
una observación realizada por el especialista que elabora el
análisis y evitar colocar “papel” con los resultados de diferentes
ciclos, ya que en diversas ocasiones solo se queda en un estante
o archivero, y no son revisados y analizados escrupulosamente
por el usuario o cliente final.
En la práctica se ha encontrado que los elementos que no
contribuyen con corrientes de corto circuito en una planta de
energía son: a) cargas estáticas, b) motores operados por
válvulas y c) todos los shunt en estrella que estén conectados a
las ramas derivadas.
TABLA V. COMPARACIÓN DE NORMATIVIDAD APLICABLE DE “INSTALACIONES
EXISTENTES” VS “INSTALACIONES NUEVAS” PARA EL TEMA DE CAPACIDAD
INTERRUPTIVA: “LIBRO MOSTAZA O BEIGE” O “BUFF BOOK” DEL IEEE:
ESTÁNDAR INTERNACIONAL
Equipo eléctrico
analizado durante el
Análisis
IEEE Std. 242
Edición 1986
Revisión de 1975
Edición 2001
Revisión de 1986
Tablero de media tensión
fabricado en los años:
70’s, 80’s & 90’s
Aplica No aplica
Tablero de media tensión fabricado en los años 00’s
No aplica Aplica
Fig. 6. Consecuencias que puede sufrir un sistema eléctrico con la presencia
de Corrientes de corto circuito.
Se recomienda, colocar condiciones de alerta de equipos
eléctricos primarios que ya exceden su capacidad interruptiva,
clasificándolos como sigue:
Equipos que rebasan el 90% de su capacidad interruptiva con
un identificador color rojo. Factor seguridad = <10%
Equipos que están entre el 80% y 90 % de su capacidad
interruptiva con un identificador color amarillo. Factor
seguridad = 10%
Equipos que se encuentran por debajo del 80% de su
capacidad interruptiva con un identificador color verde.
Factor seguridad = 20%
V. EJEMPLIFICACIONES INTERNACIONALES QUE DENOTAN LA
IMPORTANCIA DE REALIZAR UN ANÁLISIS DE CORTO CIRCUITO
Los especialistas o diseñadores se basan en fabricar equipos
robustos y que cumplan con la normatividad internacional, ya
sea ANSI o IEC. En Latinoamérica, es sumamente
recomendable tomar en consideración las buenas practicas que
realizan en países del Continente Americano, tal es el caso que
en EEUU, México y Brasil que a continuación se comparten
como ejemplificación de la relevancia que adquiere el realizar
un “Análisis de corto circuito”.
A. Caso México
Desde más de una década en México por ejemplo, se realizan
los análisis de corto circuito para determinar las magnitudes
actuales de las capacidades interruptivas en los ocho Complejos
Procesadores de Gas (CPG’s) según [11], en donde se
proponían los factores de seguridad de un 10% y en
consecuencia no se excedieran las capacidades interruptivas
nominales de los tableros e interruptores de media tensión más
allá del 90% de su magnitud nominal en kA. En algunos
Consecuencias de presencias de
Corrientes de Corto Circuito (Icc):
Daños físicos y Destrucción severa en secuencia
Edición Electromundo, Bolivia /ETAP® LATAM, versión 2016
7
escenarios realizados para los CPG’s se determinó que el uso
de “reactores limitadores de corriente de corto circuito trifásica
(Icc3)” era una alternativa para disminuir la aportación de la
Icc3 total existente en el sistema eléctrico de 2 CPG’s según
[12]; tal es el caso de que se propusieron tecnologías que
permitieran tener los valores de la Icc por debajo del 90% de la
capacidad interruptiva de los tableros de media tensión.
En otros sistemas eléctricos de media tensión, como los que
se presentan en las seis refinerías de México también se buscan
alternativas que disminuyan las magnitudes de Icc3 presentes
en los tableros de media tensión de 13.8 kV; por ejemplo en el
año 2000, en una de las refinerías del norte del país se buscó
una alternativa común usando los interruptores pirotécnicos
denominados Is-limiters®”, que son equipos que están
calibrados a operar a una velocidad de menos de un milisegundo
para limitar lo que se conoce como la corriente de corto circuito
dinámica como se menciona en usos típicos según [13].
Este tipo de alternativas implementadas en un sistema
eléctrico industrial de una refinería del norte de México, se
utilizó como alternativa en su tiempo; sin embargo, hoy en día
se han realizado análisis de corto circuito para retirarlos en un
futuro muy cercano como se menciona en [14] y [15], en donde
se plantea una reconfiguración eléctrica de las 6 refinerías en
México.
En México, se ha hecho un importante énfasis en contar con
un margen de seguridad en las capacidades interruptivas de
media tensión. Los análisis de Icc, han obtenido relevancia para
determinar las condiciones actuales en las magnitudes de las
Icc3 a tal grado que en algunas refinerías se han desarrollado
simuladores de entrenamiento para observar las condiciones
operativas actuales y a futuro para posibles escenarios en donde
se incluyen nuevas fuentes que aporten Icc; tal es el caso de [16]
en donde por cuestiones de entrenamiento y aprendizaje
continuo del personal operativo de una de las refinerías del sur
de México, solicitó el desarrollo de una herramienta informática
que fuera independiente de las licencias comerciales para uso y
estudios de capacidad interruptiva.
Por lo anterior, se han optado por desarrollar en instituciones
de investigación, simuladores de entrenamiento no solo para las
magnitudes de capacidad interruptiva de sistemas eléctricos
industriales actuales, sino que a futuro la demanda energética
se requiere la integración de nuevos generadores en gran parte
de las seis refinerías de México. La integración de nuevos
generadores repercute a que la magnitud de las capacidades
interruptivas actuales de las 6 refinerías y es necesario observar
que impacto tendrán dichas implementaciones en las
condiciones de vapor y energía, como lo que se realizó en [17].
B. Caso EE.UU.
La capacidad interruptiva, adquiere gran relevancia ya que
también se aplica el Código Eléctrico Nacional o conocido
como NEC (National Electrical Code) que promueve dentro de
sus secciones considerar el Rango de la Corriente de Corto
Circuito o definido por sus siglas en inglés como “Short-Circuit
Currente Rating” (SCCR). Tal y como se menciona en [18]; el
SCCR, es la clave para consideraciones de implementaciones
de equipo eléctrico primario en sistemas de distribución.
C. Caso Brasil
En este país sudamericano se toman las previsiones por
realizar este tipo de “Análisis de corto circuito”, derivado a que
se han suscitado efectos colaterales en instalaciones
subterráneas, que son causados por corto circuitos que se
presentan, generando sobrecargas por el “estrés térmico”; así
como, por las atmosferas que contienen componentes de
Hidrogeno, Monóxido de Carbono, Metano, entre otros
mencionados en [19]; es decir, que cuando sucede un corto
circuito existen ya componentes químicos que son causados por
las degradaciones de los aislamientos de circuitos de fuerza o
cables, que son causados con el paso de los años, generando un
ambiente de mezcla de componentes como gases dentro de
instalaciones subterráneas, y que, sumados a que existe un flujo
de corriente eléctrica acumulada en el tiempo, provoca
explosiones en las redes de distribución.
VI. BUENAS PRÁCTICAS PARA NO EXCEDER LA CAPACIDAD
INTERRUPTIVA Y MANTENER EL FACTOR DE SEGURIDAD CON
LOS USOS DE NORMATIVIDAD INTERNACIONAL
Los conceptos, causas y situaciones que se definieron en las
secciones anteriores deben ser complementados con la
aplicación de la normatividad aplicable respecto a las
magnitudes de capacidad interruptiva que se puede presentar en
los equipos eléctricos según sea el caso.
En la actualidad, se utiliza normatividad en diferentes países
respectivamente; sin embargo, es común que la mayoría de los
equipos al diseñarse estén ligados términos y magnitudes a las
Normas IEEE e IEC como común denominador; es decir: debe
existir un “factor de seguridad”.
En los sistemas eléctricos industriales o de media tensión, las
normas más comunes en el tema son los estándares ANSI/IEEE
141 y ANSI/IEEE 242 que son estándares que mencionan las
recomendaciones prácticas en equipos primarios y magnitudes
típicas que deben ser permitidos en relación a la Icc. Asimismo,
para el caso de IEC las recomendaciones prácticas que
menciona capacidad interruptiva son el estándar IEC 399 y el
IEC 60909. Ahora bien, para tener una idea concreta de que
recomendaciones deben seguirse en función de la normatividad
se colocará a continuación las normatividades aplicables a los
límites de capacidad interruptiva:
C.1 Norma Mexicana NOM (Norma Oficial Mexicana), se
refiere a términos utilizados en instalaciones eléctricas; existen
diversas ediciones y la última es la del año 2012. Dicha norma
utiliza secciones numeradas las cuales para el tema expuesto en
este artículo se encuentra: a) la Sección 110-9, Corriente de
interrupción [20], que recomienda que los equipos destinados
a interrumpir corrientes de falla deben tener un rango nominal
de interrupción no menor que la tensión nominal del circuito y
la corriente existente en los terminales de línea del equipo. Por
ejemplo, en la Tabla 5 se representan los valores de corriente
nominal y el rango superior de corriente de corto circuito a los
que se expondrían los equipos, y b) la Sección 230-95, Equipo
de protección contra falla a tierra [20], que menciona que
cuando se use una combinación de medios de desconexión y
fusibles, los fusibles utilizados deben ser capaces de interrumpir
cualquier corriente mayor que la capacidad de interrupción del
medio de desconexión antes de que el sistema de protección
Edición Electromundo, Bolivia /ETAP® LATAM, versión 2016
8
contra fallas a tierra provoque la apertura del medio de
desconexión.
C.2 Norma ANSI/IEEE C37.010 (Norma Internacional), se
refiere a los criterios para la determinación del servicio de corto
circuitos en los interruptores de media tensión. La Icc y la
relación X/R son datos importantes que deben conocer los
analistas de sistemas eléctricos; sin embargo, si se desconoce la
X/R en el punto de falla, el valor de la Icc debe ser menor que
el 80% del rango nominal de la Icc del interruptor. Si el valor
es mayor que el 80% debe calcularse el valor de X/R para poder
aplicarse los factores de multiplicación de las curvas del
ANSI/IEEE C37.010, la cual dependerá de la velocidad del
interruptor, para fallas trifásicas; en fallas trifásicas el máximo
factor de multiplicación es 1.25 en usos prácticos es la base para
establecer el 80% de capacidad del interruptor como límite para
fallas trifásicas cuando la relación de X/R se desconocen.
C.3 Norma ANSI/IEEE C37.06 (Norma Internacional) [21],
que se refiere al valor de la corriente momentánea a la que debe
ser sometido el equipo posterior fabricación y en las pruebas
respectivas que es 2.6 veces la corriente clasificada del corto
circuito.
C.4 Norma ANSI/IEEE C37.55 (Norma Internacional) [22], se
refiere a las magnitudes de Icc que deben ser sometidos los
equipos eléctricos bajo las pruebas de fábrica de tableros de
distribución; es decir, que durante la prueba de resistencia de
tiempo corto en tableros, la corriente debe ser igual a la máxima
corriente de corto circuito por retraso de tiempo de 2 segundos.
La prueba de resistencia de corriente momentánea en los
tableros será igual al rango momentáneo de los interruptores.
C.5 Norma IEC 399 (Norma Internacional) [23], recomienda
considerar una reserva en la capacidad interruptiva en los
equipos de protección, para un acomodo en expansiones futuras
de cualquier sistema eléctrico de potencia y si no existe, sugiere
considerar espacios para nuevas integraciones de equipo.
C.6 Norma IEC 60909 (Norma Internacional). El objetivo de
este estándar es encontrar las corrientes de cortocircuito
máxima con exactitud suficiente, teniendo principalmente en
cuenta los aspectos de seguridad y aspectos económicos en la
medida de lo posible [24].
VII. CONCLUSIONES
En los sistemas eléctricos industriales siempre debe estar
presente el concepto de “factor de seguridad” de los propios
equipos eléctricos que se encuentren en valores idóneos o
recomendados, de tal manera que se evite la degradación de los
aislamientos por el efecto de “I2t”, o exposición por larga
duración en condiciones de corto circuito.
Es muy recomendable realizar el “Análisis de corto circuito”
con un software que tenga la precisión y garantía de validación
y verificación de resultados. Lo anterior, debido a que es muy
común obtener resultados con software que no ofrece dicha
garantía en validación/verificación. Asimismo, es
recomendable realizar el análisis con software que contengan
suficientes librerías de equipo eléctrico primario y que esté
vinculado con las nuevas tendencias en normatividad.
Los colegas que realicen el “Análisis de corto circuito” deben
contar con al menos lo siguiente:
1) Título de ingeniero electricista con cedula profesional
comprobables
2) Experiencia comprobable de al menos 15 años en análisis
de sistemas eléctricos de potencia, ya sea en estado estable
o en estado dinámico.
3) Experiencia comprobable en al menos 5 proyectos que sean
al menos de sistemas eléctricos de más de 1,000 buses
4) Certificado de entrenamiento proveniente de la marca del
software que utiliza para realizar el estudio
5) Utilizar software con licencia vigente para la ejecución de
estos estudios
6) Publicaciones especializadas de trabajos relevantes que
coadyuven a garantizar seguridad eléctrica en instalaciones
y personal operativo
7) Cuente con un “Staff técnico” de especialistas en estado
estable y en estado dinámico con experiencia comprobable
para realizar este tipo de estudios
8) Utilice la normatividad internacional suficiente para
respaldar las recomendaciones en informes contundentes
de una interpretación de resultados profesional.
9) Estar asociado a una red profesional de ingeniería, tales
como el CIGRE, ASME o el IEEE en donde se realizan
reuniones relacionadas al tema de avances tecnológicos en
ingeniería eléctrica, energía o aplicaciones industriales.
Los tiempos para realizar un “Análisis de corto circuito de un
sistema eléctrico de potencia” para una referencia palpable se
muestran en la Tabla VI, tomando referencia de un sistema
eléctrico industrial, aplicable a una minera, papelera o
petroquímica. El analista que excede el tiempo promedio quiere
decir que no cuenta con las herramientas y el personal con
experiencia adecuada.
TABLA VI. TIEMPOS PROMEDIO DE EJECUCIÓN DE UN ANÁLISIS DE ICC
Concepto Tiempo promedio Número de buses en
el sistema eléctrico
Levantamiento de campo
< a 4 meses Entre 1,000 buses y 1,500 buses
< a 6 meses Entre 1,500 buses y
2,000 buses
Elaboración del
análisis de corto circuito
< a 2 meses Entre 1,000 buses y
1,500 buses
< a 4 meses Entre 1,500 buses y
2,000 buses
Elaboración del informe
< a 1 mes < a 5,000 buses
En un sistema eléctrico de media tensión, es recomendable
realizar cada 5 años un análisis de corto circuito; lo anterior para
la seguridad del personal y de las instalaciones del sistema
eléctrico. Esta recomendación aplica para los sistemas
eléctricos de: minería, cementera, papelera o petroquímica
aplicando según [22-24].
Por esta razón, se recomienda contemplar una filosofía de
confiabilidad operativa que procure sistemas eléctricos
industriales mantengan un factor de seguridad adecuado
cumpliendo la normatividad internacional buscando
incrementar la “seguridad eléctrica”, en función del impacto
que tiene la “capacidad interruptiva” en los análisis de
sistemas eléctricos de potencia.
Edición Electromundo, Bolivia /ETAP® LATAM, versión 2016
9
VIII. REFERENCIAS
[1] ANSI/IEEE Standard C.37.010-1979, “Application Guide for AC High-
Voltage Circuit Breakers Rated on a Symmetrical Current Basis”, 1979. [2] DCO-SDP-GIECR-EEI-EL027, Estándar del Entregable de Ingeniería para
el Estudio de Corto Circuito, PEMEX, 2012, México D.F.
[3] IEEE Std 242-1986, “IEEE Recomended Practice for Electric Power Distribution for Industrial Plants”, pp. 61, 1986.
[4] Thomas P. Smith, “Power System Studies for Cement Plants”, IEEE
Industry Applications, July-August 2007, Vol. 13, No. 4, pp 56-60, ISSN 1077-2618.
[5] IEEE Recomended Practice for Electric Power Distribution for Industrial
Plants, IEEE Std 242-1986, pp. 61, 1986. [6] Stevenson, W.D. “Elements of Power Systems Analysis”, 4th ed. McGraw
Hill, New York, 1982.
[7] Anderson, P. M. “Analysis of Faulted Power Systems”, IEEE Press, 1995. [8] St. Pierre, C., “A practical Guide to Short Circuit Calculations”, Electric
Power Consultants, LLC, Schenectady, New York, 2001.
[9] IEEE Recomended Practice for Electric Power Distribution for Industrial
Plants, IEEE Std 141-1993, pp. 6, 1993.
[10] IEEE Recomended Practice for Electric Power Distribution for Industrial
Plants, IEEE Std 242-2001. [11] Luis Ivan Ruiz F., I. Rosales, A. Tevillo y E. Santomé, “Análisis de flujos
de potencia y corto circuito de la interconexión en 115 kV de dos
Complejos Procesadores de Gas”, AI/RVP IEEE Sección México, 2003, Acapulco, Guerrero.
[12] Luis Ivan Ruiz F., I. Rosales, A. García y E. Santomé, “Análisis del sistema
interconectado en 115 kV de dos complejos procesadores de Gas de PGPB con CFE en las condiciones futuras”, IEEE Sección Morelos, CIECE
2003, Zacatepec, Morelos.
[13] L. Ivan Ruiz “Integración de nuevos equipos eléctricos y nuevas plantas en refinerías de Mexico. Planificación del sistema eléctrico al 2012”,
XXIX CONCAPAN 2010, San Pedro Sula, Honduras.
[14] L. Ivan Ruiz F., A. García y I. Rosales, “Ingeniería Eléctrica: base de los análisis de reconfiguraciones eléctricas en refinerías típicas de México.
Parte I: La definición del problema y espiral IR”, AI/RVP IEEE Sección
México, 2005, Acapulco, Guerrero. [15] L. Ivan Ruiz F., A. García y M. Fernández, “Ingeniería Eléctrica: base de
los análisis de reconfiguraciones eléctricas en refinerías típicas de México. Parte II: Las alternativas de solución y conclusiones”, AI/RVP IEEE
Sección México 2005, Acapulco, Guerrero.
[16] L. Ivan Ruiz y F. Chávez, “Sistema para el entrenamiento de operadores en el cálculo de las corrientes de corto circuito en una refinería típica de
México. Parte I: Análisis de requerimientos”, 6º CIINDET 2008, ISBN
978-607-95255-07, Cuernavaca, Morelos, México. [17] A. Alcaraz, M. Fernández, J. Rodríguez y L. I. Ruiz “Simulador de balance
de vapor y energía eléctrica en refinerías de México”, 6º CIINDET 2008,
ISBN 978-607-95255-07, Cuernavaca, Morelos, México. [18] Daniel R. Neeser, “Short-circuit current ratings, key considerations for the
safety of commercial and industrial electrical systems”, IEEE Industry
Applications Magazine, sept-oct 2014, pp 44-49, Vol. 20, No. 5, ISSN
1077-2618, 2014
[19] Estellito Rangel, “Explosion risk in underground networks”, IEEE
Industry Applications Magazine, sept-oct 2014, pp 63, Vol. 20, No. 5, ISSN 1077-2618, 2014
[20] "Instalaciones Eléctricas", Norma Oficial Mexicana NOM-001-SEDE-
2012,. 2012 [21] "Trial-use guide for high voltage circuit breakers rated on a symmetrical
current basis designated, definite purpose for fast transient recovery
voltage rise times”, ANSI/IEEE 37.06 – 2000, Year 2000. [22] "Medium voltage metal-clad switchgear assemblies conformance test
procedures", ANSI 37.55-2003, 2003.
[23] "Recommended practice for industrial and commercial power system analysis", IEC-399, Año 1972
[24] "Short circuit currents in three-phase a.c. systems", IEC-60909, Part 0:
Calculation of currents, 2001-2007.
IX. BIOGRAFÍAS
L. Ivan Ruiz F., nació en Orizaba, Veracruz, México el
28 de marzo de 1977. Ingeniero Eléctrico por el Instituto Tecnológico de Orizaba en 1999. Desde agosto de 1999
y hasta julio del año 2016, colaboró en el Instituto de
Investigaciones Eléctricas (IIE) como investigador de desarrollo en proyectos relacionados al análisis y diseño
de sistemas eléctricos de potencia en plantas industriales.
A la fecha, tiene 16 de derechos de autor en las categorías de software y obra literaria. Ha sido autor y coautor en 58
artículos internacionales, expositor en más de 200 conferencias internacionales.
Recibió el “Achievement Award 2011” por el MGA de IEEE MGA su contribución a la promoción del conocimiento a los países latinoamericanos y
también recibió el Premio de “Ingeniero Distinguido 2013” por el IEEE
Sección Bolivia por su contribución en la investigación y el desarrollo tecnológico en aquel país durante 5 años. Hoy en día, es el Director de Potencia
y Energía de ETAP® Latinoamérica . ([email protected]).
Israel Troncoso. Ingeniero eléctrico por la Universidad
Mayor de San Andrés (UMSA) en el 2010. Laboró para
empresas fabricantes de equipo eléctrico como Ingeniero de Ventas y de asesoramiento en la Empresa Hiller
Electric S.A. Fue jefe del departamento Eléctrico en la
empresa PIMEXI S.R.L donde realizo del diseño y construcción de dos de las plantas para el procesamiento
de las salmueras del salar de Uyuni; así como, en el
diseño y la construcción de la red eléctrica que utilizo postes de fibra de vidrio en el salar de Uyuni. Fue
supervisor del departamento técnico en la empresa GMZBOL SRL donde
trabajo en el mantenimiento y puesta en marcha de transformadores de potencia. Actualmente es el Gerente General de FTI Bolivia. ([email protected])
Hugo E. Castro. Ingeniero eléctrico por Universidad Estatal de California, Los Ángeles; Professional Engineer
del Estado de California, EEUU. Dirige proyectos
relacionados con la automatización, la desconexión de carga, gestión de energía y aplicaciones de gestión de
energía para aplicaciones industriales, transmisión y redes de distribución. Él trabajó para la NASA JPL, Southern
California Edison, y el Estado de California. Actualmente
es el Presidente de ETAP® Automation. ([email protected]).