PERICIAL EDIFICIO ATENEA. ALCOY

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C/ De Las Navas, nº 50. Edificio Carthago 5º Planta. Oficinas D-E. 03001 ALICANTE Tel. 965.21.82.03 Fax. 966.59.29.77 www.initialcontrol.com

INFORME TÉCNICO PERICIAL DE ESTADO ACTUAL, CONSTATACIÓN DE LAS CAUSAS Y DE REPARACIÓN REFERENTE A PATOLOGÍA EN RAMPA DE ACCESO VEHÍCULOS A PL. SÓTANO Y FACHADA CORRESPONDIENTE A EDIFICACIÓN DENOMINADA “ATENEA” SITA C/. SANTA ROSA 57-61. ALCOY

INFORME TÉCNICO PERICIAL DE ESTUDIO DE

E S T A D O A C T U A L Y D E R E P A R A C I Ó N

EXPEDIENTE: 4047.- PATOLOGÍA EN RAMPA DE ACCESO DE VEHÍCULOS A

PLANTA DE SÓTANO Y FACHADA CORRESPONDIENTE A

EDIFICACIÓN DENOMINDADA “ATENEA” RELATIVA A INMUEBLE DE

42 VIVIENDAS, LOCALES COMERCIALES Y SÓTANOS DE

APARCAMIENTO SITO EN C/. SANTA ROSA, 57, 59 Y 61 DEL

TÉRMINO MUNICIPAL DE ALCOY. ALICANTE

PETICIONARIO: COMUNIDAD DE PROPIETARIOS ALICANTE, Julio de 2.012

C/ Navas, 50. Edificio Carthago 5º. Oficinas D-E. 03001 ALICANTE. Tel. 965.21.82.03 / Fax: 966.59.29.77 www.initialcontrol.com


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CONTENIDO

───────────────────────────────────────

1.- ANTECEDENTES

2.- DOCUMENTACIÓN FACILITADA

3.- DESARROLLO DE LA INSPECCIÓN

3.1.- DESCRIPCIÓN DEL INMUEBLE

3.2.- DESCRIPCIÓN DE LOS DAÑOS OBSERVADOS

4.- DESARROLLO DE LA INVESTIGACIÓN

4.1.- APERTURA DE CALAS

4.2.- ENSAYO ULTRASÓNICO-ESCLEROMÉTRICO

4.3.- ENSAYOS IN SITU

4.4.- DETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA CARACTERÍSTICA

4.5.- COMENTARIOS A LOS TRABAJOS DE INVESTIGACIÓN

5.- EVALUACIÓN DE LA SEGURIDAD ESTRUCTURAL

6.- DESARROLLO DE LA INTERVENCIÓN

7.- MEDICIONES DE LA INTERVENCIÓN

8.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

ANEJOS: ANEJO Nº 1: RECALCULO DE SECCIONES ANEJO Nº 2: CALCULO DE SOLICITACIONES ANEJO Nº 3: DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA ANEJO Nº 4: DOCUMENTACIÓN GRÁFICA ──────────────────────────────────────

ALICANTE, Julio de 2.012



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1.- ANTECEDENTES

De acuerdo con las conversaciones mantenidas a mediados del pasado mes de Abril de

2.012, entre nuestro Director Técnico D. Miguel Ángel Raga Martínez y la Administración

de FINCAS ADGEFI, en nombre y representación de la COMUNIDAD DE PROPIETARIOS

del inmueble denominado “ATENEA” compuesto por 42 viviendas, Locales Comerciales y

Sótanos, sito en C/. Santa Rosa nº 57,59 Y 61 del Término Municipal de Alcoy (Alicante),

con CIF: H-03.806.957, en relación a los daños apreciables en el forjado de rampa de

acceso de vehículos a garajes ubicados en dos Plantas Sótano bajo rasante y en la propia

fachada del inmueble, se confeccionó el correspondiente PLAN DE TRABAJOS

VALORADOS, con fecha 25.05.11, para la realización de un INFORME TÉCNICO

PERICIAL DE ESTUDIO DE ESTADO ACTUAL, CON DETERMINACIÓN DE LAS CAUSAS

DE DETERIORO DEL FORJADO DE RAMPA Y FACHADA EN EL INMUEBLE EXISTENTE y la

realización del ADELANTO DE LAS SOLUCIONES DE REPARACIÓN, que nos fue aceptado

con posterioridad por la precitada COMUNIDAD DE PROPIETARIOS del Edificio.

El citado PLAN consta de dos fases que comprenden en primer término la realización de un

ESTUDIO DE ESTADO ACTUAL Y SUS CAUSAS, en el que se documentan todas y cada una

de las actuaciones de inspección e investigación realizadas en el forjado de rampa de acceso

de vehículos y fachada, con el fin de definir el motivo de las lesiones y deficiencias que se

aprecian en dichas localizaciones, y una segunda parte que comprende el ADELANTO DE

LAS SOLUCIONES DE LA REPARACIÓN-CONSOLIDACIÓN, en la que se definen las

actuaciones de intervención a las que nos conduce el estado de conservación determinado.

Con toda la información obtenida de nuestros trabajos de inspección e investigación

realizados hasta la fecha, descripción de su desarrollo y conclusiones, con recomendaciones,

a las que todo ello nos conduce, se confecciona el presente Informe Técnico, que consta de

49 hojas numeradas por una sola de sus caras, sin incluir los anejos que se incorporan al

final del mismo.



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2.- DOCUMENTACIÓN APORTADA

Por parte de nuestro peticionario fue aportada la siguiente documentación:

Proyecto de Reparación de Edificio sito en C/. Santa Rosa nº 57,59 y 61 de Alcoy, a

solicitud de las Compañías Aseguradoras ASEMAS y MUSAAT, redactado por el

arquitecto Roberto Vera Soriano, con fecha Enero de 2.001.

Informe sobre Patologías observadas en un edificio C/. Santa Rosa nº 57-59-61 de

Alcoy, a solicitud de la Comunidad de Propietarios del propio edificio, redactado por

el arquitecto Juan José Moya Salom, con fecha Marzo de 1.998.



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3.- DESARROLLO DE LA INSPECCIÓN

3.1.- DESCRIPCIÓN DEL INMUEBLE

El inmueble objeto del presente Informe Técnico Pericial corresponde a una edificación

dividida en 13 niveles, dos de ellos bajo rasante destinados a garajes, mientras que el

primero sobre rasante de Planta Baja se destina a Locales Comerciales y los otros 10

restantes, sobre aquel, de Plantas de Piso y Ático, se encuentran destinadas a 42 viviendas,

edificación emplazada en C/. Santa Rosa nº 57,59 y 61 del Término Municipal de Alcoy

(Alicante).

La edificación corresponde a la tipología de edificación abierta, aunque presenta una

medianera en la orientación Norte, planta geométrica sensiblemente rectangular sobre una

parcela cuya superficie asciende a 2.450 m2. El inmueble se compone de tres núcleos de

comunicación vertical que recorren los niveles de los que consta la edificación.

Vista general del inmueble obtenida de la Dirección General de Catastro



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Cabe reseñar la variable coronación del conjunto residencial, dado que mientras en los

núcleos definidos por el acceso desde C/. Santa Rosa nº 57 y 59 la cubierta se configura por

una del tipo inclinada de teja, permitiendo se alojen bajo la misma los trasteros, en C/. Santa

Rosa nº 61 se dispone de Planta de Ático. Las dos Plantas de Sótano destinadas a garajes,

objeto del presente Informe Técnico, se encuentran interiormente comunicadas por senda

rampa de tránsito de vehículos. La superficie construida total del inmueble asciende a 11.580

m2, según se desprende de la consulta realizada a la Dirección General de Catastro.



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Respecto a la estructura portante principal que constituye el inmueble, cabe destacar la

homogeneidad existente en la portante vertical, respecto a la horizontal, ejecutada con

materiales de idéntica naturaleza.

La parte de la estructura portante vertical de la edificación en el área que nos ocupa (Planta

Sótano), así como la del resto de la edificación, está constituida, por pilares de hormigón

armado con barras de acero corrugado de calidad 4.100 Kp/cm2, con sección geométrica

variable y mínima de 40x30 cm. hasta 45x45 cm., como elementos que transmiten las cargas

verticales hasta la cimentación, ejecutada ésta de manera superficial mediante zapatas

aisladas. Por su parte, la estructura portante horizontal está configurada por jácenas

descolgadas de hormigón armado con barras de acero corrugado de calidad 4.100 Kp/cm2

en las que empotran los distintos forjados configurados de modo unidireccional con viguetas

armadas de carácter prefabricado.

Por último, cabe reseñar la gran exposición a los agentes naturales (lluvia, vientos, radiación

solar) que presenta la edificación respecto al lugar en el que se ubica, el límite del casco

urbano de Alcoy, unido a la envergadura de aquel y a su orientación, en la que destacan

sendas fachadas Norte y Sur, tal y como se puede observar en la siguiente ilustración.



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3.2.- DESCRIPCIÓN DE LOS DAÑOS OBSERVADOS

Como desarrollo de los trabajos de inspección se procedió, con fecha 27 de Junio y 5 de

Julio de 2.012, a realizar una inspección detallada “de visu” tanto del forjado de rampa de

acceso de vehículos a la 1ª Planta de Sótano del edificio, como de la fachada y la cubierta de

los núcleos definidos por el acceso desde C/. Santa Rosa nº 57 y 59, cuyas determinaciones

se especifican a continuación.

En primer lugar, destaca el aspecto de la cara inferior del forjado de rampa de acceso de

vehículos a la 1ª Planta de Sótano del edificio, en el que se manifiestan severas manchas de

humedad, unidas a puntuales agrietamientos de desarrollo vertical incluso expansiones de

las masas de hormigón, fenómeno conocido como “splitting”, lo que motivó tiempo atrás al

apuntalamiento de parte de esta estructura, todo ello conforme las ilustraciones fotográficas

contenidas en los Anejos incorporados al final de la presente Memoria.



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Además de la anterior sintomatología, en la cara superior del mismo forjado se determinan

sendos agrietamientos de carácter irregular, conforme las ilustraciones fotográficas

contenidas en los Anejos incorporados al final de la presente Memoria.

Por otro lado, sobre los paramentos de fachada configurados por fábricas de ladrillo cara

vista se determinan manchas de humedad y eflorescencias, unidas a importantes

desconchados y exfoliaciones superficiales promovidas por la falta de calidad material de

los propios ladrillos cara vista, particularmente en lo que respecta a la incapacidad de

soportar los ciclos hielo-deshielo, todo ello unido a una deficiente y descuidada ejecución de

las llagas y tendeles de las fábricas cara vista.

En otro orden, destaca la rotura del forjado inclinado que conforma la Planta de Trasteros

en la cubierta de los núcleos definidos por el acceso desde C/. Santa Rosa nº 57-59 y la

consecuente filtración de aguas pluviales, debido a la total ausencia de juntas de dilatación

en dicho forjado inclinado.

Por último, merece especial mención la ausencia de mantenimiento a la vista del estado de

conservación de los antepechos de cubierta e impermeabilización vista, circunstancia que

provoca puntuales filtraciones de aguas pluviales.



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4.- DESARROLLO DE LA INVESTIGACIÓN

4.1.- APERTURA DE CALAS

Dentro de los trabajos necesarios para la investigación y el conocimiento de las características

geométricas y de armado, así como de conservación y durabilidad, de los elementos

estructurales horizontales del inmueble relativos al forjado de rampa de acceso de vehículos a

la 1ª Planta de Sótano del edificio, se procedió, con fecha 28 de Junio de 2.012, a dar las

órdenes oportunas para la apertura distintas calas, así como para su posterior tapado, una

vez practicada la inspección de las mismas y los trabajos de investigación

La apertura de calas ejecutada en el inmueble radicó fundamentalmente en la eliminación del

recubrimiento de hormigón en aquellos puntos determinados como singulares, de acuerdo

con la distribución en lotes realizada en base a la inspección “de visu” previa, para la

observación visual directa de las armaduras que constituyen el armado principal de los

mismos, así como para obtener una base adecuada sobre la que proceder a la realización de

los distintos ensayos "in situ" con posterioridad.

La elección de los puntos de apertura de calas en los distintos pilares seleccionadas se ejecutó

en aquellas zonas donde el hormigón dispuesto no tenía función resistente, evitando la

merma estructural, es decir, eliminando tanto recubrimientos como secciones de hormigón

traccionadas, donde aquel no tiene ningún tipo de solicitación estructural.

Esta operación tiene por objeto el permitir la determinación de los siguientes parámetros

físicos, tales como los que se relacionan a continuación en la siguiente página:

- Espesor de recubrimiento: magnitud de fundamental importancia a la hora de conocer

la protección física de hormigón que presenta la armadura del elemento estudiado

frente a las acciones exteriores agresivas.

- Aspecto de las armaduras de acero: proporciona un conocimiento interesante, pero



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previo, de la conservación y del ataque de los agentes exteriores.

- Aspecto del hormigón: proporciona un conocimiento de la posible protección que le

ofrece a la armadura de acero frente al ataque de los agentes agresivos exteriores, así

como de la resistencia que puede albergar el mismo.

Por otra parte, la operación de apertura de calas permite obtener una base adecuada sobre

la que posteriormente proceder a desarrollar los ensayos "in situ". Destaca el hecho de la

homogeneidad de las armaduras dispuestas en las secciones armadas, destacando

armaduras en todas ellas de acero corrugado de calidad 4.100 Kp/cm2.

En el Anejos incorporados al final de la presente Memoria se adjuntan diversas ilustraciones

fotográficas de la apertura de calas realizada.



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4.2.- DETERMINACIÓN DE LA PROPAGACIÓN DE IMPULSOS ULTRASÓNICOS

Dentro de este epígrafe debemos destacar la realización de Ensayos de Información

efectuados en el forjado de rampa de acceso de vehículos a la 1ª Planta de Sótano del

edificio que se basa en la medida de la Velocidad Ultrasónica e Índice de Rebote

Esclerométrico en el hormigón que constituye dichos elementos estructurales.

Estos ensayos, regidos por las normas UNE 83.308-86 y UNE 83.307-86, han arrojado

valores de velocidad y rebote diversos y que reflejan una resistencia y compacidad del

hormigón tendente a la baja que constituye el forjado de rampa de acceso de vehículos a la

1ª Planta de Sótano del edificio. El ensayo consiste en la determinación de la velocidad de

propagación de las ondas ultrasónicas en todos aquellos elementos estructurales horizontales

relativos a vigas en los que físicamente era factible realizarlo.

El ensayo se realizó para comprobar la calidad del hormigón y su grado de compactación,

en ambos casos aceptable, así como la posible existencia de coqueras en el interior de la

masa, derivadas de una deficiente puesta en obra.

Detalle del equipo de ultrasonidos



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Por último, cabe reseñar que el ensayo de determinación de la velocidad de propagación de

las ondas ultrasónicas fue realizado para correlacionarse con el determinado mediante

chequeo esclerométrico, con el fin de estimar la resistencia de los hormigones que conforman

la estructura portante del forjado de rampa de acceso de vehículos a la 1ª Planta de Sótano

del edificio.

Detalle del equipo esclerométrico

No obstante el resultado aislado del ensayo puede emplearse exclusivamente como un índice

de la calidad del hormigón, empleando el criterio del siguiente cuadro.

VELOCIDAD

ULTRASÓNICA

m/s

CALIFICACIÓN DE LA CALIDAD DEL HORMIGÓN

> 4.500 EXCELENTE

3.600-4.500 BUENA

3.000-3.600 ACEPTABLE

2.100-3.000 MALA

< 2.100 MUY MALA



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Detalle de la determinación de la velocidad ultrasónica practicado en la viga P8-Muro



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Detalle de la determinación del índice de rebote o esclerométrico practicado en la viga P8-Muro

Detalle de la determinación del índice de rebote o esclerométrico practicado en la pilar P8



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4.3.- ENSAYOS "IN SITU"

Una vez finalizado el desarrollo de la inspección, así como ejecutada la apertura de las calas

practicadas a nivel estadístico en la estructura portante horizontal de la edificación que nos

ocupa, se procedió a completar los trabajos de campo conforme lo estipulado en el Plan de

Trabajos del Desarrollo de la Investigación.

Los ensayos mínimos "in situ" necesarios para completar esta investigación preliminar se han

estipulado como los siguientes:

- Inspección detallada de la Características Físicas de las Armaduras.

- Inspección detallada del Estado de Conservación de las Armaduras.

- Determinación de la Profundidad de Carbonatación.

- Determinación del Potencial de Corrosión.

Como complemento a los trabajos anteriormente expuestos, se procedió a la corroboración

de los armados embebidos en las vigas del forjado de rampa de vehículos, previamente

determinados mediante la apertura de calas, a nivel estadístico, mediante la ayuda del

pachómetro digital.



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4.3.1.- INSPECCIÓN DETALLADA DEL ESTADO CONSERVACIÓN ARMADURAS

Sobre la totalidad de las calas practicadas en la estructura portante del forjado de rampa se

realizó una inspección sistemática de las características físicas que presentaban las armaduras

que aparecían en las mismas.

Se otorgó, durante la inspección visual, especial relevancia a los siguientes aspectos

fundamentales:

- Medida de la disminución del diámetro de las armaduras, con el fin de poder realizar

una estimación aproximada de la velocidad de corrosión al conocer el número de

años transcurridos desde el comienzo del deterioro.

- Color y aspecto de los óxidos.

- Morfología del ataque a las armaduras, en el caso de localizado o generalizado,

presentando cráteres o no.

Por otra parte, una vez determinados todos estos parámetros del estado de conservación en el

que se encuentran las armaduras, se procedió a determinar la capa de hormigón de

recubrimiento dispuesta en las calas practicadas. Para dejar una documentación gráfica de

esta medida "in situ", de cara a su mejor interpretación, a continuación, se adjunta un cuadro-

resumen de su número y ubicación.

DESARROLLO DE INSPECCIÓN DETALLADA DEL ESTADO DE CONSERVACIÓN DE LAS ARMADURAS INVESTIGADAS

DISTRIBUCIÓN

CALAS DE INSPECCION

Localización exacta Morfología del ataque Presencia de

óxidos Disminución del

diámetro (%)

CALA-1 Forjado Rampa P8-MU/P9-MU Herrumbre y Exfoliación Óxidos >8%

CALA-2 Forjado Rampa P8-MU/P9-MU Herrumbre y Exfoliación Óxidos >6%

CALA-3 Forjado Rampa P6-P7/P8-P9 Picaduras Óxidos >1%

CALA-4 Forjado Rampa P6-P7/P8-P9 - Óxidos -

CALA-5 Viga Rampa P8-MURO Herrumbre y Exfoliación Óxidos >4%



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4.3.2.- MEDIDA DE LA PROFUNDIDAD DE CARBONATACIÓN Como es conocido, el dióxido de carbono del aire penetra a través de la red de poros del

hormigón y reacciona con los constituyentes alcalinos del cemento, sobre todo con el

hidróxido cálcico. Este proceso conduce a la formación de carbonatos cálcicos y alcalinos y a

una reducción del valor del pH de la solución acuosa contenida en los poros, que resulta

finalmente con un valor pH cercano al neutro.

La profundidad de la capa superficial carbonatada se llama "profundidad de carbonatación" y

la reducción de su pH se hace visible por el cambio de color de un indicador apropiado.

Como indicador más adecuado hemos utilizado una disolución al 1% de fenolftaleína en

alcohol etílico. La solución es incolora en pH inferiores a 8. Para valores de pH superiores a

9,5 se torna de color rojo-púrpura. Entre 8 y 9,5 el indicador se traduce en una coloración

del rosa al rojo-púrpura, según evoluciona el pH desde 8 a 9,5.

Por medio de la adecuada apertura de calas se consiguió una fractura "fresca", reciente y

perpendicular a la superficie de las vigas que constituyen la estructura portante horizontal de

la rampa del inmueble, para inmediatamente proceder a la pulverización de la solución de

fenolftaleína.

Finalmente se procedió a tomar medida de la coloración de la zona "no carbonatada", para

tener un conocimiento semicualitativo del pH residual, y la profundidad máxima de la sección

"carbonatada".

La reducción de ese valor del pH se encuentra directamente relacionado con una disminución

de la reserva alcalina, con lo que la protección que ofrece el hormigón al acero frente a la

corrosión se hace menos eficaz, dejándolo desprotegido y siendo éste objeto de cualquier

ataque agresivo exterior con un mayor carácter devastador.



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Como hemos dicho, la principal indicación que se pretende con esta medida obtenida es el

conocer si la carbonatación ha llegado o no hasta la armadura, para poder establecer si ha

provocado o contribuido al deterioro de la estructura. Por otra parte, debemos recordar que

la carbonatación del hormigón da lugar además de a una pérdida de alcalinidad y, por

tanto, de protección de las barras de acero, a una retracción, que se traduce en un ligero

incremento de peso, aumento de la resistencia a compresión y a una disminución de la

permeabilidad, características nada desdeñables frente a la durabilidad del hormigón.

De esta forma podemos predecir el estado actual (Corrosión-Pasivación-Inmunidad) en el que

se encuentran las armaduras estudiadas, atendiendo al siguiente gráfico que relaciona el pH

del medio y Ecorr (Diagrama de Pourbaix según publicación Corrosión y Protecciones Metálicas

del Consejo Superior de Investigaciones Científicas CSIC).

A continuación, se adjunta un cuadro-resumen de su número y ubicación de los únicos

ensayos que han arrojado valores de carbonatación tangibles, dado que en la totalidad de

las calas practicadas, la profundidad de carbonatación llega a superar el espesor del

recubrimiento de las armaduras estudiadas.

RESULTADOS DE LA MEDIDA DE LA PROFUNDIDAD DE CARBONATACIÓN

DISTRIBUCIÓN

CALAS DE INSPECCION

Localización

exacta Medida de Profundidad

de Carbonatación Tonalidad que toma

la muestra

CALA-1 Forjado Rampa P8-MU/P9-MU 5,0 cm incoloro

CALA-2 Forjado Rampa P8-MU/P9-MU > 6,0 cm incoloro

CALA-3 Forjado Rampa P6-P7/P8-P9 > 5,0 cm incoloro

CALA-4 Forjado Rampa P6-P7/P8-P9 > 6,0 cm incoloro

CALA-5 Viga Rampa P8-MURO 5,0 cm rosa



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Detalle de determinación de profundidad de carbonatación practicada en viga P8-MURO

Detalle de determinación de profundidad de carbonatación practicada en forjado P8-MU/P9-MU



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4.3.3.- MEDIDA DEL POTENCIAL DE CORROSIÓN

El potencial electroquímico de corrosión de las armaduras embebidas en el hormigón es una

magnitud que indica aproximadamente la situación de corrosión o pasividad de las mismas.

Este resultado aporta indicaciones meramente cualitativas, que se deben utilizar siempre como

complemento de otro tipo de ensayos y nunca de forma aislada. La medida consiste en la

determinación de la diferencia de potencial eléctrico entre el acero de las armaduras y un

electrodo de referencia de sulfato de cobre (Cu/CuSO4) que se coloca en contacto con la

superficie del hormigón previamente humedecida.

Debemos recordar que el potencial de corrosión es función de un gran número de variables

(contenido de humedad y oxígeno en el hormigón, espesor de recubrimiento, etc.), así que no

se deben extraer conclusiones cuantitativas de su medida, ya que no obtenemos información

sobre la cuantía de la corrosión, sino sólo sobre la probabilidad de que este proceso

degenerativo se esté produciendo o no. Las medidas se realizaron de forma sistemática y

predeterminadas, lo que nos permite delimitar el "mapa de potenciales" de la estructura

estudiada, posibilitando la identificación de las zonas posiblemente corroídas y las zonas

donde la armadura permanece pasiva.

El criterio de valoración seguido es el riesgo de corrosión en función del potencial medido en

el hormigón húmedo, basado en medidas de potencial más electronegativos de -325 mV,

como riesgo elevado de corrosión, y valores menos electronegativos a -225 mV como riesgo

bajo, quedando los valores definidos entre estos parámetros como neutros. Por último

debemos mencionar que la medida del potencial de corrosión resulta imprescindible en la

supervisión y posterior control de estructuras que van a ser o están sometidas a protección

catódica. Del análisis de los valores obtenidos, en todos los casos atendiendo al pH de las

muestras y en base al diagrama de Pourbaix, las armaduras se encuentran en fase de

corrosión.



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Para dejar una documentación de esta medida "in situ", de cara a su mejor interpretación, a

continuación, se adjunta la localización exacta.

RESULTADOS DE LA MEDIDA DEL POTENCIAL DE CORROSIÓN

DISTRIBUCIÓN

LOTES-TIPO

Localización Inspección

Visual Armaduras

Medida Potencial Corrosión

CALA-1 Forjado Rampa P6-P7/P8-P9 Herrumbre y Exfoliación - 287 mV

CALA-2 Forjado Rampa P8-MU/P9-MU Herrumbre y Exfoliación - 329 mV

CALA-3 Forjado Rampa P6-P7/P8-P9 Picaduras - 147 mV

CALA-4 Forjado Rampa P6-P7/P8-P9 - - 105 mV

CALA-5 Viga Rampa P8-MURO Herrumbre y Exfoliación - 412 mV



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4.4.- DETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA CARACTERÍSTICA ESTIMADA

Para la determinación de la estimación de la resistencia característica estimada fck,est del

hormigón en las vigas estudiadas, tomamos los valores que ha arrojado dichas

determinaciones:

x1 = 24,0 N/mm2

x2 = 22,9 N/mm2

x3 = 21,2 N/mm2

Ordenamos los resultados de las determinaciones de resistencia de las probetas controladas

en la expresión:

x2 ≤ x1 ≤ x3

De ahí obtenemos la media de las resistencias conocidas:

x1+ x2 + x3

X = 3

= 22,7 N/mm2

Llegados a este punto calculamos la desviación standard, con arreglo a la siguiente

expresión:

1 (xi – X)2

∂ = N-1

∑

X

De ahí obtenemos:

∂ =

0,195

El intervalo de resistencia característica estimada para los pilares viene definido como aquel

intervalo para el que se obtiene un nivel de confianza del 95% según la “t” de Student,



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tomando como valor central del mismo la resistencia media del muestreo efectuado en las

probetas testigo de los pilares.

1 - α

r 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 0.975 0.99 0.995

1 1.000 1.376 1.963 3.078 6.314 12.706 31.821 63.657

2 0.816 1.061 1.386 1.886 2.920 4.303 6.965 9.925

3 0.765 0.978 1.250 1.638 2.353 3.182 4.541 5.841

4 0.741 0.941 1.190 1.533 2.132 2.776 3.747 4.604

5 0.727 0.920 1.156 1.476 2.015 2.571 3.365 4.032

∞ 0.674 0.842 1.036 1.282 1.645 1.960 2.326 2.576

X0,85 = X – 2,353 ∂ = 22,7 – (2,353 · 0,195) = 22,2 N/mm2

Este valor se encuentra en consonancia con que el estipula el CTE Documento Básico SE

Seguridad Estructural, en el que se adopta como valor característico el fractil del 5%, en

caso de información previa conocida, suponiendo una distribución normal conforme la

siguiente expresión:



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Rk,est=mR - k∂ · ∂R

De estos resultados podemos determinar la Resistencia Característica Estimada fck,est del

hormigón estudiado, fijándose un valor de 20,0 N/mm2 para los elementos estructurales

horizontales del forjado de rampa acceso vehículos.

Por último merece especial mención que dicho valor de Resistencia Característica

Estimada fck,est se encuentra por encima de la resistencia mínima exigida en la Instrucción

EH-91 (17,5 N/mm2), reglamentación de obligado cumplimiento más cercana a la fecha

de construcción del edificio.



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4.4.1.- ESTUDIO DE CORRELACIÓN Y RESISTENCIAS ESTIMADAS

Para la determinación de la estimación de resistencias en los pilares donde se han llevado a

cabo determinaciones ultrasónicas, en primer término se estudió la correlación existente entre

la velocidad de propagación de ultrasonidos en la zona de extracción y del chequeo

esclerométrico, datos presentados en apartados anteriores.

El intervalo de resistencias indicado para cada pilar en la tabla de resultados viene definido

como aquel intervalo para el que se obtiene un nivel de confianza del 95% según la “t” de

Student, tomando como valor central del mismo la resistencia media del muestreo efectuado

en cada pilar.

La totalidad de los valores de la anterior tabla se encuentran por encima de los 20 N/

mm2. Así mismo, el conjunto de los valores se deben traducir en una ejecución a nivel

normal, con puesta en obra y curado del hormigón aceptables, puesto que el hormigón

empleado correspondería de 17,5 N/ mm2.



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Nivel Ref. Viga/Pilar

Velocidad Ultrasónica m/s

Resistencia Est. N/mm2

RAMPA P1-P2 2326,41 23,4

RAMPA P3-P4 2416,98 24,3

RAMPA P4-P5 2478,73 25,0

RAMPA P6-P7 2474,02 24,9

RAMPA P8-MU 844,49 8,1

RAMPA P8-P9 1900,73 19,0

RAMPA P4 3058,98 31,0

RAMPA P5 2436,93 24,5

RAMPA P6 2629,94 26,5

RAMPA P7 2759,27 27,9

RAMPA P8 2712,90 27,4

RAMPA P9 2710,35 27,4

Cabe destacar el caso de la viga P8-MURO cuyo valor es bajo debido a la rotura que

presenta la viga en la sección de hormigón motivado por la existencia del fenómeno

corrosivo. En base a la correlación realizada con estos valores, se representó una gráfica,

que presenta una línea de tendencia, que permite obtener una ecuación donde poder

entrar con los valores de ultrasonidos, para de esta manera, obtener los valores

estimativos de resistencia, expresados anteriormente.

asociación de resistencias - regresión lineal

y = 0,0103x - 0,7543

21,00

21,50

22,00

22,50

23,00

23,50

24,00

24,50

2150 2200 2250 2300 2350 2400 2450

velocidad ultrasónica m/s

resi

sten

cia

com

pres

ión

N/m

m2



30

4.5.- COMENTARIOS A LOS TRABAJOS DE INVESTIGACIÓN

Como conclusión a todo lo expuesto anteriormente y en base a los trabajos de investigación

relativos a los Ensayos Realizados, podemos señalar los siguientes comentarios sobre el

Estado Actual de la estructura del forjado de rampa de acceso de vehículos a la 1ª Planta de

Sótano del inmueble objeto del presente Informe Técnico.

En primer lugar destacaremos que, en base a los resultados obtenidos mediante sendos

trabajos de investigación (reconocimiento ultrasónico, chequeo esclerométrico, determinación

de resistencia, etc.) practicados en dicha estructura horizontal del edificio, se debe descartar

alteración alguna en los hormigones que configuran dichos elementos estructurales, de lo

que se deduce que el hormigón fue adecuadamente dosificado y/o puesto en obra/curado,

dadas las nulas discrepancias existentes entre los valores de resistencia determinados respecto

a los mínimos sancionados por la normativa de la época.

No obstante, el mecanismo de daño origen de las lesiones por corrosión que se

determinan tanto en las viguetas como vigas de ese forjado de rampa obedecería a la

presencia de agua proveniente de filtraciones de aguas pluviales, incluso nevadas.

Llegados a este punto habría que destacar la total ausencia de solución de estanqueidad

otorgada al tramo de la rampa exterior, es decir, el que permite el acceso de los vehículos

a la 1ª Planta de Sótano.

De lo anterior se deduce que la estrategia de durabilidad a tener en cuenta, dado que

todo lo anterior resulta estéril frente a la proliferación de fenómenos corrosivos sino se

tienen en cuenta otros aspectos físicos, pasará por impermeabilizar de forma efectiva la

rampa de acceso de vehículos en su tramo exterior.

Dicho esto, sancionaremos como fuente de las lesiones determinadas, la constante humedad

proveniente de las filtraciones desde el tramo exterior de la rampa, unido a la determinación

de hormigones de cierta edad en fase avanzada de carbonatación.



31

La corrosión es un fenómeno electroquímico en el que una sección del acero se comporta

como ánodo y otra (aleatoria), como cátodo. Una vez eliminada la capa pasiva por

efecto de la carbonatación, en el ánodo se produce la oxidación del hierro y en el

cátodo, la reducción del O2. El hormigón húmedo constituye el medio por el que circulan

los iones Fe2+ y OH- para combinarse y formar el Fe(OH)2, de color pardo característico;

los electrones libres circulan por el metal. El siguiente esquema ilustra el fenómeno.

Es evidente que, en ausencia de oxígeno o de humedad el proceso corrosivo no se

produce o es tan lento como para no alterar la vida útil de la estructura. Respecto a las

alteraciones y degradaciones determinadas en la estructura horizontal correspondiente a la

rampa de acceso de vehículos, destaca por un lado la manifestación de severos

agrietamientos sobre la superficie de las viguetas y vigas debidas a la existencia de un

ataque corrosivo generalizado a las armaduras embebidas en éstas y eventuales saturaciones

del hormigón, así como por otro, a la proliferación de desprendimientos de los

recubrimientos y revestimientos como consecuencia del aumento de volumen que sufren

éstas, fenómeno conocido como splitting. Este proceso, altamente destructivo, obtenido en

los elementos estructurales estudiados, evidencia, sin lugar a dudas, la existencia de un

proceso corrosivo severo en la actualidad, tornándose éste en ruinógeno, a medida de que

éste fructifique en el tiempo, en la práctica totalidad de las viguetas de la parte de la

edificación que nos ocupa, es decir de la rampa en su tramo exterior.



32

Por todo esto consideramos necesario que se realice una intervención con carácter urgente

de reparación activa y colaborante en un único GRADO DE INTENSIDAD en función de los

siguientes criterios de daño y estabilidad fundamental:

GRADO I: TERAPEÚTICA APLICABLE A LAS VIGUETAS Y VIGAS QUE PRESENTAN

ATAQUE QUÍMICO POR CORROSIÓN CON PÉRDIDA DE SECCIÓN EN SUS

ARMADOS, PERO CAPACIDAD RESISTENTE Y COEFICIENTE DE SEGURIDAD

SUFICIENTE.

GRADO II: TERAPEÚTICA APLICABLE A LAS VIGUETAS Y VIGAS QUE PRESENTAN

ATAQUE QUÍMICO POR CORROSIÓN CON PÉRDIDA DE SECCIÓN EN SUS

ARMADOS, PERO CAPACIDAD RESISTENTE Y COEFICIENTE DE SEGURIDAD

INSUFICIENTE.

Estas intervenciones supondrán, además de un aseguramiento respecto a la estabilidad

fundamental de las viguetas que constituyen la rampa de acceso de vehículos, la

erradicación de los fenómenos corrosivos anteriormente descritos.


Miguel Angel Raga Martínez

Arquitecto



33

5.- EVALUACIÓN DE LA SEGURIDAD ESTRUCTURAL

En el presente epígrafe, se procede a realizar una Peritación o Evaluación de la seguridad

de la estructura (pilares, jácenas, y forjados) siguiendo los criterios de cálculo y

comprobación de la Normativa Técnica, para cada tipo de material, en vigor.

La Evaluación se realiza para los Estados Límites Últimos ELU.

Las características geométricas de los elementos son las determinadas en las calas

realizadas y las resistencias de los materiales se han estimado en función de su estado

aparente.

Los coeficientes de seguridad de los materiales son los nominales indicados en la

Normativa aplicada.

Los resultados obtenidos, así como el desarrollo de éstos se pueden resumir de la siguiente

forma:

Para proceder a la comprobación resistente mecánica de los elementos estructurales

ensayados, seguimos el criterio establecido de las siguientes ecuaciones:

Finalmente obtendremos el Coeficiente de Seguridad, que deberá ser superior a 1 para

que no se haga necesario el refuerzo estructural del elemento.

Para la realización del análisis, se idealizan tanto la geometría de la estructura como las

acciones y las condiciones de apoyo mediante un modelo matemático adecuado, capaz

de reproducir el comportamiento estructural dominante. Para ello, la estructura se

discretiza en elementos tipo barra, emparrillados de barras y nudos, y elementos

triangulares de la siguiente manera:



34

Zapatas de cimentación: Son elementos apoyados sobre suelo elástico, discretizados en

nudos y barras, asignando a los nudos la constante de muelle definida a partir del

coeficiente de balastro.

Pilares: Son barras verticales entre cada planta, con un nudo de en arranque de

cimentación o en otro elemento, como una viga o forjado, y en la intersección de cada

planta, siendo su eje el de la sección transversal, considerando las excentricidades debidas

a la variación de dimensiones en altura.

Vigas: Se definen en planta fijando nudos en la intersección con el eje de pilares, así como

en los puntos de corte con elementos de forjados u otras vigas. Siempre poseen 3 grados

de libertad, manteniendo la hipótesis de diafragma rígido entre todos los elementos que se

encuentran en contacto.

Forjados unidireccionales: Las viguetas son barras que se definen en los huecos entre

vigas, y que crean nudos en las intersecciones de borde y eje correspondientes de la viga

que intersectan. La geometría de la sección en T a la que se asimila cada vigueta se define

en la correspondiente ficha de datos del forjado.

Así, se crea un conjunto de nudos generales de dimensión finita en todos los elementos

dimensionales y dado que están relacionados entre sí por la compatibilidad de

deformaciones, se puede resolver la matriz de rigidez general y las asociadas y obtener los

desplazamientos y los esfuerzos en todos los elementos.

Para el recálculo de la estructura se utiliza el programa informático CYPECAD Espacial.

El programa realiza un cálculo espacial en 3 dimensiones, por métodos matriciales de

rigidez, formando todos los elementos que definen la estructura: pilares, pantallas, muros,

vigas y forjados.



35

Se establece la compatibilidad de deformaciones, en todos los nudos, considerando 6

grados de libertad y se crea la hipótesis de indeformabilidad de cada plano, para simular

el comportamiento rígido del forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre

nudos del mismo. Por tanto, cada planta sólo podrá girar y desplazarse en su conjunto (3

grados de libertad), comportándose como planos indeformables.

COMPROBACIÓN E.L.U. SEMIPROBABILISTA

Donde la capacidad resistente nominal es:

Ref. Forjado/Viga Mu (kN·m) Vu (kN)

P6-P7/P8-P9 39,9 49,2

P8-MU/P9-MU 75,5 54,4

P6-P7 256,4 225,7

A partir del recálculo CYPECAD realizado obtenemos los esfuerzos pésimos mayorados en

las viguetas y vigas en los que conocemos el armado y donde se han realizado los

ensayos, así como en el resto mediante la correlación de resultados.

Ref. Forjado/Viga Md (kN) Vd (kN)

P6-P7/P8-P9 38,4 48,4

P8-MU/P9-MU 72,9 52,7

P6-P7 256,9 221,5

Finalmente, relacionamos los esfuerzos pésimos mayorados en las viguetas y vigas con la

capacidad resistente última para verificar que existe coeficiente de seguridad gf.

Ref. Forjado/Viga gf Mu/Md gf Vu/Vd

P6-P7/P8-P9 1,04 1,02

P8-MU/P9-MU 1,03 1,03

P6-P7 1,00 1,02



36

En la totalidad de las viguetas y vigas estudiadas se deduce que EXISTE CAPACIDAD

RESISTENTE Y COEFICIENTE DE SEGURIDAD SUFICIENTE frente a los Esfuerzos Pésimos

de Flexión y Cortante. La terapéutica a aplicar en estos casos será GRADO I.

La terapéutica GRADO II para el hipotético caso donde NO EXISTIESE CAPACIDAD

RESISTENTE Y COEFICIENTE DE SEGURIDAD SUFICIENTE no será de aplicación en ningún

caso.



Arquitecto



37

6.- DESARROLLO DE LA INTERVENCIÓN

A continuación se detalla, en primer lugar, el proceso secuenciado de terapéutica

denominada GRADO I aplicable a las viguetas y vigas que conforman el forjado de rampa

de acceso de vehículos a la 1ª Planta de Sótano.

- Sopandado y apuntalamiento del forjado, en este caso, concurrente en el área de

trabajo.

- Saneado y limpieza.

Se procederá en primer lugar a la eliminación de los revestimientos continuos

dispuestos sobre las viguetas y vigas a intervenir. A continuación se realizará un

saneado completo de las superficies, repicando el hormigón de la cara inferior (base o

zapatilla) de las viguetas y vigas hasta llegar a las armaduras correspondientes,

llegando incluso a la completa eliminación en el caso en que el hormigón esté

fisurado, hueco o mal adherido.

En principio, hay que descubrir las armaduras de las viguetas y vigas operando desde

la cara inferior, liberando la armadura completamente del hormigón, hasta el punto

de poder ser asida con la mano.

Igualmente se eliminarán los restos de trabajos anteriores de reparación u otros

oficios, que no se encuentren perfectamente adheridos.

Tales trabajos se realizarán por medios manuales o mecánicos, que no dañen las

partes sanas del soporte.

El picado de las aristas y fuste de los pilares se efectuará de manera alternada y en

aristas opuestas, de forma que no se comience con nuevas esquinas de un mismo

soporte hasta que no hayan transcurrido al menos 48 horas desde su regeneración

con morteros estructurales, conforme veremos más adelante.



38

A continuación se realizará la limpieza de las superficies mediante chorro de arena a

alta presión (280 Kg/cm2) hasta conseguir superficies sólidas, libres de material

disgregado y de sustancias tales como aceites, grasas, manchas de óxido, películas

superficiales, restos de otros oficios, etc.

- Limpieza y pasivación de las armaduras.

Sobre las zonas con armaduras al descubierto se realizará la limpieza exclusivamente

mediante chorro de arena grado Sa 2,5 hasta eliminar completamente el óxido. Una

vez chorreadas se soplarán con aire a presión limpio y seco para eliminar la arena y el

polvo depositados.



39

Con anterioridad a la pasivación e impregnación adherente, se procederá a la

reposición de armaduras principales mermadas por el proceso corrosivo de cuantía

en función de la armadura principal de la sección original con empleo de 2Ø12 en

el caso de las viguetas y 5Ø12 en el de las vigas, con empotramiento en los extremos

mediante taladrado y anclaje químico con SIKA ANCHORFIX 3+. Así mismo, se

dispondrán sendos conectores en las viguetas Ø8 cada 50 cm. mediante taladrado y

anclaje químico con SIKA ANCHORFIX 3+, para proceder finalmente a la reposición

de la sección geométrica original de la vigueta o viga.



40

A continuación se procederá a la pasivación e impregnación de adherencia de la

totalidad de las armaduras (originales + repuestas) mediante la aplicación de dos

manos, con un tiempo de espera entre capas de 3 horas, de SIKA MONOTOP

610, revestimiento anticorrosión y capa de adherencia para las armaduras del

hormigón, a base de cemento y resinas epoxi modificadas, de tres componentes

que satisface los requerimientos de la UNE-EN 1504-7. Con la segunda capa aún

fresca, se espolvoreará arena de cuarzo de granulometría 0,4 a 0,7 mm con objeto

de garantizar el anclaje de la capa de protección.



41

- Regeneración del hormigón saneado.

La regeneración de las secciones intervenidas en las viguetas y vigas, incluso la

reposición del recubrimiento de las armaduras adicionadas (garantizando un

espesor mínimo de recubrimiento de 30 mm), se realizará mediante SIKA

MONOTOP 618, mortero de reparación estructural clase R4, que satisface los

requerimientos de la UNE-EN 1504-3.

- Reposición de acabados.

Una vez concluida la intervención estructural descrita, se procederá a reponer los

acabados en paramentos horizontales afectados mediante guarnecido y enlucido de

yeso en un espesor mínimo de 1 cm. a los efectos de satisfacer la resistencia al fuego

requerida conforme CTE y que se adjunta a la presente memoria en oportuno anexo.

A continuación se detalla, en segundo orden, el proceso secuenciado de impermeabilización

del forjado de rampa de acceso de vehículos a la 1ª Planta de Sótano.

- Saneado y limpieza.

Se procederá en primer lugar a la limpieza exhaustiva de la cara superior del forjado

mediante granallado mecánico para la preparación de superficie de hormigón

estructural que constituye la cara superior del forjado de rampa de garaje.

- Impermeabilización

Una vez tratado el soporte, se ejecutará una cubierta plana transitable, no ventilada,

con solado fijo, tipo convencional, pendiente del 10% al 15%, para tráfico rodado

privado, compuesta de impermeabilización monocapa completamente adherida al

soporte mediante lámina impermeabilizante EDPM de 2,28 mm de espesor y

protección de fieltro de poliéster de 200 g/m².



42

- Capa de protección

Una vez realizada la impermeabilización EDPM adherida, se procederá al solado del

vial exterior en la zona de rampa acceso vehículos mediante baldosa de hormigón

para uso exterior de dimensiones 33x33x3,5 cm, color gris, colocada a pique de

maceta con mortero. Se realizará una acera de 1,20 m. para acceso peatonal con

baldosa de hormigón acabada con botones.

- Formación de babero lateral

A los efectos del aseguramiento de la estanqueidad entre el tablero del puente y el

antepecho lateral de la rampa se procederá, previa demolición de aquel en una

banda de 20 cm. de altura, a la disposición de una chapa de acero lacada de 4 mm.

Respecto a la fachada, la determinación de severas manchas de humedad y eflorescencias,

unidas a importantes desconchados y exfoliaciones superficiales, evidencian una falta de

calidad material de los propios ladrillos cara vista, particularmente en lo que respecta a la

incapacidad de soportar los ciclos hielo-deshielo y la extrema exposición de la edificación a

los agentes naturales (lluvia, vientos, radiación solar), hacen que la solución definitiva pase

por la formación de una hoja protector exterior a modo de fachada ventilada de paneles

composite de aluminio, conforme las siguientes ilustraciones gráficas.



43

La ejecución de dicha fachada ventilada favorecerá ya no sólo la impermeabilidad, sino

aspectos tan importantes como la protección térmica y acústica, así como satisfará los

requisitos de registrabilidad y seguridad, además de poseer un acabado perfecto.



44

En otro orden, a los efectos de solucionar definitivamente lla rotura del forjado inclinado

que conforma la Planta de Trasteros en la cubierta de los núcleos definidos por el acceso

desde C/. Santa Rosa nº 57-59 y la consecuente filtración de aguas pluviales, se

procederá a la ejecución de sendas juntas de dilatación en dicho forjado inclinado, al menos

en la localización afectada, aunque sería recomendable se realizaran tantas como las juntas

de dilatación realizadas en la fachada.



Arquitecto



45

7.- MEDICIONES DE LA INTERVENCIÓN

I. ACTUACIONES PREVIAS Y DEMOLICIONES m2. Montaje y desmontaje de apeo de forjado inclinado, con altura

libre de planta de hasta 3 m, compuesto por puntales metálicos telescópicos y tablones de madera. 155,65

ud. Ayudas a la retirada y posterior reposición de las posibles instalaciones afectadas en el garaje, tales como conducciones eléctricas, luminarias, etc. 1,00

m2. Picado de revestimiento de yeso aplicado sobre paramento horizontal de hasta 3 m de altura, coincidente con la localización de las viguetas incluso juntas o punto singulares, con medios manuales, y carga manual de escombros sobre camión o contenedor. 57,50

ml. Demolición de la base o zapatilla de hormigón en viguetas armadas prefabricadas de forjado unidireccional, con medios manuales, martillo neumático compresor y equipo de oxicorte, y carga manual de escombros sobre camión o contenedor. 135,75

ml. Demolición de recubrimiento inferior de viga de hormigón armado, con medios manuales, martillo neumático compresor y equipo de oxicorte, y carga manual de escombros sobre camión o contenedor. 5,90

ml. Demolición de antepecho en una banda de 0,20 m de altura media de fábrica revestida, formada por bloque de hormigón de 20 cm de espesor, con medios manuales, y carga manual de escombros sobre camión o contenedor. 16,50

ml. Desmontaje de rodapié con perfil metálico situado en el encuentro con paramento vertical de cubierta plana, con medios manuales, y carga manual de escombros sobre camión o contenedor. 20,95

ml. Demolición de capa de protección en encuentro paramento vertical de cubierta plana transitable, no ventilada, compuesta por capa separadora y pavimento flotante de baldosas tomadas con mortero de cemento; con martillo neumático compresor, y carga manual de escombros sobre camión o contenedor. 20,95

ml. Levantado de sumidero longitudinal de rejilla en rampa de garajes, con martillo neumático compresor, y carga manual de escombros sobre camión o contenedor. 12,00

ml. Levantado de banda de teja en un ancho de 50 cm., con medios manuales. 10,00

ml. Corte de forjado inclinado coincidente con rotura, desde cara superior e inferior, mediante medios mecánicos. 10,00



46

II. REPARACIONES m2. Proyección en seco de chorro de partículas de material

abrasivo (silicato de aluminio), para el saneado de armaduras de acero, en trabajos de reparación de estructuras de hormigón armado, hasta alcanzar un grado de preparación Sa 2 ½ según UNE-EN ISO 8501-1. 29,51

m2. Imprimación activa SIKA MONOTOP 610, a base de cemento, para la protección de armaduras de acero y como puente de unión entre morteros frescos y hormigón endurecido, con 2,5 kg/m² de consumo medio, para reparación y protección estructuras de hormigón. 29,51

ud. Anclaje químico estructural SIKA ANCHORFIX+ realizado sobre hormigón de resistencia característica mínima 20 N/mm², mediante taladro de 10 mm de diámetro y 85 mm de profundidad, relleno del orificio con mortero fluido de dos componentes a base de resina epoxi, y posterior inserción de varilla de acero corrugado calidad B-500S formando garrota, según UNE-EN 10080, de 8 mm diámetro y 160 mm longitud. 270,00

Kg. Acero B-500S en refuerzo de vigueta, incluso viga, de hormigón armado con una cuantía de acero de 2Ø12 en vigueta y 5Ø12 en viga, según UNE-EN 10080 B 500 S, previa aplicación de adhesivo tixotrópico de dos componentes a base de resina epoxi en los taladros previamente realizados en los empotramientos de ambos extremos. 300,95

m2. Regeneración estructural de vigueta, incluso viga, de hormigón mediante aplicación manual de mortero de reparación SIKA MONOTOP 618 base de resina epoxi, tixotrópico y con altas resistencias mecánicas, de clase R4 según UNE-EN 1504-3, en capa de 50 mm de espesor medio, acabado fratasado. 29,51

III. ESTANQUEIDADES ml. Formación de encuentro de tablero de puente y antepecho de

cierre lateral de rampa mediante banda de chapa plegada de acero lacado de 4 mm de espesor, acabado gris metálico, formando un babero de 30 cm provisto de goterón de 5 cm en su extremo, fijada al lateral del tablero del puente mecánicamente mediante atornillado en hormigón. 16,50

m2. Granallado mecánico para la preparación de superficie de hormigón estructural que constituye la cara superior del forjado de rampa de garaje. 169,50

ml. Ayudas de albañilería para formación de media caña con mortero de cemento y roza longitudinal en muros perimetrales de la rampa de garaje. 54,60



47

m2. Cubierta plana transitable, no ventilada, con solado fijo, tipo convencional, pendiente del 10% al 15%, para tráfico rodado privado, compuesta de impermeabilización monocapa completamente adherida al soporte mediante lámina impermeabilizante EDPM de 2,28 mm de espesor y protección de fieltro de poliéster de 200 g/m². 169,50

m2. Solado de baldosa de hormigón para uso exterior, de punta diamante, resistencia a flexión T, carga de rotura 3, resistencia al desgaste G, 33x33x3,5 cm, gris, para uso en vial exterior en zona de rampa acceso vehículos, colocada a pique de maceta con mortero. Incluso formación de juntas de dilatación 25x25 mm. con fondo de junta y sellador SIKAFLEX PRO-3 en capa protección cada 5 m; todo ello sobre solución EDPM adherida. 131,00

m2. Solado de baldosa de hormigón para uso exterior, acabada con botones, resistencia a flexión T, carga de rotura 3, carga de rotura 3, resistencia al desgaste G, 33x33x3,5 cm, gris, para uso en vial exterior en zona de rampa acceso peatonal, colocada a pique de maceta con mortero. Incluso formación de juntas de dilatación 25x25 mm. con fondo junta y SIKAFLEX PRO-3 en capa protección cada 5 m; sobre EDPM adherida. 38,50

ml. Rodapié de baldosa de hormigón para uso exterior, acabada con botones, resistencia a flexión T, carga de rotura 3, carga de rotura 3, resistencia al desgaste G, 33x15x3,5 cm, gris, para uso en vial exterior en zona de rampa, colocada a pique de maceta con mortero; todo ello realizado sobre impermeabilización EDPM adherida. 54,60

ml. Canaleta prefabricada de drenaje para uso público de polipropileno reforzado, en tramos de 1000 mm de longitud, 200 mm de ancho y 150 mm de alto, con rejilla cuadriculada de acero galvanizado, clase B-125 según UNE-EN 124 y UNE-EN 1433, en piezas de 1000 mm de longitud, para zonas de tráfico B-125 (aceras, zonas peatonales o aparcamientos comunitarios), incluso ayudas de fontanería. 12,00

ml. Encuentro de cubierta plana transitable con paramento vertical mediante roza perimetral de 3x3 cm, formado por: banda de refuerzo inferior de 50 cm de ancho, de lámina de betún modificado con elastómero SBS, LBM(SBS)-30/FP (140), colocada sobre el soporte previamente imprimado con imprimación asfáltica, tipo EA y banda de terminación de 50 cm de desarrollo con lámina de betún modificado con elastómero SBS, LBM(SBS)-40/FP (140), incluso capa de protección, compuesta por capa separadora y pavimento flotante de baldosas hidraúlicas tomadas con mortero de cemento. 20,95



48

ml. Montaje de rodapié con perfil metálico situado en el encuentro con paramento vertical de cubierta plana, con medios manuales, y carga manual de escombros sobre camión o contenedor. 20,95

ml. Ejecución de chapa plegada de zinc 1,2 mm. en cubierta inclinada, para el aseguramiento de la estanqueidad de juntas de dilatación, fijada mecánicamente con tortillería, incluso reposición de tejas previamente extraídas tomadas con adhesivo poliuretano especial para el recibido de tejas. 10,00

IV. REVESTIMIENTOS m2. Guarnecido de yeso de construcción B1 a buena vista, sobre

paramentos horizontales y verticales, hasta 3 m de altura, armado y reforzado con malla antiálcalis incluso en los cambios de material, y acabado de enlucido de yeso de aplicación en capa fina C6, sin guardavivos. Incluso formación de juntas de dilatación e independencia en juntas de dimensiones 25x25 mm. con fondo de junta y sellador SIKAFLEX-11 FC. 215,65

m2. Pintura plástica con textura lisa, color blanco, acabado mate, sobre paramentos horizontales y verticales interiores de yeso o escayola, que presentan moho, manchas de moho o humedad en su superficie, mano de fondo y dos manos de acabado (rendimiento: 0,125 l/m² cada mano) 215,65

V. GESTIÓN DE RESIDUOS ud. Transporte de residuos inertes de hormigón producidos en

obras de construcción y/o demolición, con contenedor de 7 m³, a vertedero específico, instalación de tratamiento de residuos de construcción y demolición externa a la obra o centro de valorización o eliminación de residuos. 1,00

VI. CONTROL DE CALIDAD ud. Conjunto de ensayos de Control de Calidad estimando el 1%

del PEC 1,00 VII. SEGURIDAD & SALUD ud. Conjunto de medidas protección de Seguridad y Salud

estimando el 2,5% del PEC 1,00



49

8.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

Con los trabajos descritos en el proceso de reparación y protección se dotará al forjado

de rampa de la edificación de los adecuados niveles de estabilidad fundamental,

seguridad y durabilidad para el uso al que se destina. Se deberá dar una solución

definitiva de fachada a medio plazo a la problemática derivada de una deficiente calidad

material de los ladrillos cara vista mediante la ejecución de una hoja exterior ventilada.

Así mismo, cabe reseñar la necesidad de realizar los mantenimientos en la edificación que

nos ocupa con la periodicidad necesaria para evitar sintomatologías diversas, tales como

las que podemos observar en la actualidad en la cubierta de C/. Santa Rosa nº 57-59. La

intervención desarrollada en el presente Informe Técnico Pericial deberá ser coordinada y

dirigida por un Técnico Titulado que tendrá la responsabilidad de implantar lo estipulado y

autorizar los cambios o modificaciones que sean necesarios a lo largo del transcurso de la

obra, así como dirigir la ejecución de los trabajos en general. Así mismo, dado que el

proceso de intervención incluye el manejo de algunos productos y técnicas muy especiales,

dicha reparación y consolidación deberá realizarse por una Empresa Especialista, de

reconocida solvencia y experiencia.

Debe tenerse en cuenta que las labores realizadas en el inmueble son reconocimientos

puntuales, por lo que en la correlación entre los mismos existe un cierto grado de

extrapolación, solo válido si se confirma a la hora de intervenir en el inmueble. INITIAL

CONTROL, S.L. y sus técnicos se prestan para la aclaración de cualquier duda que en la

interpretación del presente Informe Técnico pudiera surgir. El presente Informe Técnico no

puede responder de vicios ocultos, modificaciones posteriores ni causas sobrevenidas.



Arquitecto

ANEJO Nº 1: RECÁLCULO DE SECCIONES

PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Cátedra de Hormigón Estructural ETSICCPM - IECA

Obra: Fecha: Hora:

PERITACIÓN RAMPA VEHICULOS. EDIFICIO ATENEA. ALCOY 16/07/2012 14:07:09

Comprobación de secciones a flexión simple

1 Datos

- Materiales

Tipo de hormigón : H-200

Tipo de acero : B-400-S

fck [MPa] = 20.00

fyk [MPa] = 400.00

c = 1.50

s = 1.15

- Sección

Sección : T1

b [m] = 0.78

b0 [m] = 0.12

h [m] = 0.37

h0 [m] = 0.12

ri [m] = 0.020

rs [m] = 0.100

2 Comprobación

At [cm²] = 6.2

Ac [cm²] = 1.6

Mu [kN·m] = 75.5

Plano de deformación de agotamiento

x [m] = 0.051

1/r [1/m]·1.E-3 = 31.8

s ·1.E-3 = 1.6

i ·1.E-3 = -10.1

Deformación y tensión de armaduras

Profundidad Armadura Deformación Tensión

[m] [cm²] ·1.E-3 [MPa]

0.100 1.6 -1.6 311.9

0.350 6.2 -9.5 347.8


Obra: Fecha: Hora:


Cálculo de secciones a cortante

1 Datos

- Materiales



fck [MPa] = 20.00

fyk [MPa] = 400.00

c = 1.50

s = 1.15

- Tipo de elemento estructural

Tipo : elemento con armadura a cortante

- Sección

Sección : T1

b [m] = 0.78

b0 [m] = 0.12

h [m] = 0.37

h0 [m] = 0.12

2 Comprobación

Tipo de armadura: cercos a 90.0º

separación s [m] = 0.2

[mm] = 6

nº ramas: 2

Area [cm²/m] = 2.8

[·1.E-3] = 15

Inclinación de las bielas [º] = 45

Nd [kN] = 0.0

yd [MPa] = 0.0

Vu1 [kN] = 168.0

Vu2 [kN] = 54.4

Vcu [kN] = 22.9

Vsu [kN] = 31.5

- Resistencia a cortante:

Vu [kN] = 54.4


Obra: Fecha: Hora:



1 Datos

- Materiales



fck [MPa] = 20.00

fyk [MPa] = 400.00

c = 1.50

s = 1.15

- Sección

Sección : T2

b [m] = 0.78

b0 [m] = 0.12

h [m] = 0.37

h0 [m] = 0.12

ri [m] = 0.020

rs [m] = 0.100

2 Comprobación

At [cm²] = 3.0

Ac [cm²] = 1.6

Mu [kN·m] = 39.9


x [m] = 0.038

1/r [1/m]·1.E-3 = 31.3

s ·1.E-3 = 1.2

i ·1.E-3 = -10.4



[m] [cm²] ·1.E-3 [MPa]

0.100 1.6 -1.9 -347.8

0.350 3.0 -9.8 347.8


Obra: Fecha: Hora:



1 Datos

- Materiales



fck [MPa] = 20.00

fyk [MPa] = 400.00

c = 1.50

s = 1.15



- Sección

Sección : T2

b [m] = 0.78

b0 [m] = 0.12

h [m] = 0.37

h0 [m] = 0.12

2 Comprobación



[mm] = 6

nº ramas: 2

Area [cm²/m] = 2.8

[·1.E-3] = 7


Nd [kN] = 0.0

yd [MPa] = 0.0

Vu1 [kN] = 168.0

Vu2 [kN] = 49.2

Vcu [kN] = 17.8

Vsu [kN] = 31.5


Vu [kN] = 49.2


Obra: Fecha: Hora:



1 Datos

- Materiales



fck [MPa] = 20.00

fyk [MPa] = 400.00

c = 1.50

s = 1.15

- Sección

Sección : V1

b [m] = 0.30

h [m] = 0.42

ri [m] = 0.030

rs [m] = 0.040

2 Comprobación

At [cm²] = 21.0

Ac [cm²] = 14.5

Mu [kN·m] = 256.4


x [m] = 0.092

1/r [1/m]·1.E-3 = 32.9

s ·1.E-3 = 3.0

i ·1.E-3 = -10.8



[m] [cm²] ·1.E-3 [MPa]

0.040 14.5 1.7 -339.3

0.390 21.0 -9.8 347.8


Obra: Fecha: Hora:



1 Datos

- Materiales



fck [MPa] = 20.00

fyk [MPa] = 400.00

c = 1.50

s = 1.15



- Sección

Sección : V1

b0 [m] = 0.30

h [m] = 0.42

2 Comprobación



[mm] = 10

nº ramas: 2

Area [cm²/m] = 13.1

[·1.E-3] = 18


Nd [kN] = 0.0

yd [MPa] = 0.0

Vu1 [kN] = 468.0

Vu2 [kN] = 225.7

Vcu [kN] = 66.3

Vsu [kN] = 159.4


Vu [kN] = 225.7

ANEJO Nº 2: CÁLCULO DE SOLICITACIONES

ÍNDICE

1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA..................................................... 2

2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA....................................................................... 2

3.- NORMAS CONSIDERADAS............................................................................................. 2

4.- ACCIONES CONSIDERADAS.......................................................................................... 24.1.- Gravitatorias....................................................................................................... 24.2.- Viento................................................................................................................. 24.3.- Sismo ................................................................................................................. 24.4.- Fuego................................................................................................................. 24.5.- Hipótesis de carga.............................................................................................. 24.6.- Empujes en muros.............................................................................................. 24.7.- Listado de cargas................................................................................................ 3

5.- ESTADOS LÍMITE.......................................................................................................... 3

6.- SITUACIONES DE PROYECTO........................................................................................ 3

6.1.- Coeficientes parciales de seguridad (γ) y coeficientes de combinación (ψ)......... 46.2.- Combinaciones................................................................................................... 5

7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS............................................................ 5

8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS........................................... 5

8.1.- Pilares................................................................................................................ 58.2.- Muros................................................................................................................. 6

9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO

PARA CADA PLANTA.....................................................................................................6

10.- LISTADO DE PAÑOS...................................................................................................... 6

11.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN....................................................................... 7

12.- MATERIALES UTILIZADOS............................................................................................ 7

12.1.- Hormigones........................................................................................................ 712.2.- Aceros por elemento y posición.......................................................................... 7

12.2.1.- Aceros en barras.......................................................................................... 712.2.2.- Aceros en perfiles........................................................................................ 7

1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIAVersión: 2012Número de licencia: 20121

2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURAProyecto: PERITACIÓN RAMPA GARAJES. EDIFICIO ATENEA. ALCOYClave: ATENEA ALCOY

3.- NORMAS CONSIDERADASHormigón: EH-91Aceros conformados: EA-95 (MV110)Aceros laminados y armados: EA-95 (MV103)

4.- ACCIONES CONSIDERADAS

4.1.- Gravitatorias

Planta S.C.U(kN/m²)

Cargas muertas(kN/m²)

Rampa 5.0 1.0Cimentación 0.0 0.0

4.2.- VientoSin acción de viento

4.3.- Sismo Sin acción de sismo

4.4.- FuegoDatos por planta

Planta R. req. F. Comp.Revestimiento de elementos de hormigón

Inferior (forjados y vigas) Pilares y murosRampa R 90 - Mortero de yeso GenéricoNotas:

- R. req.: resistencia requerida, periodo de tiempo durante el cual un elemento estructural debe mantener su capacidadportante, expresado en minutos.- F. Comp.: indica si el forjado tiene función de compartimentación.

4.5.- Hipótesis de cargaAutomáticas Carga permanente

Sobrecarga de uso

4.6.- Empujes en muros

Listado de datos de la obraPERITACIÓN RAMPA GARAJES. EDIFICIO ATENEA. ALCOY Fecha: 16/07/12

Página 2

4.7.- Listado de cargasCargas especiales introducidas (en KN, KN/m y KN/m2)

Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas1 Carga permanente Lineal 3.00 (136.12,154.02) (136.12,154.80)

Carga permanente Lineal 3.00 (136.43,151.50) (136.25,152.47)Carga permanente Lineal 3.00 (136.25,152.47) (136.16,153.24)Carga permanente Lineal 3.00 (136.16,153.24) (136.12,154.02)Carga permanente Lineal 3.00 (136.12,154.80) (136.17,155.57)Carga permanente Lineal 3.00 (136.17,155.57) (136.24,156.17)Carga permanente Lineal 3.00 (136.20,156.17) (136.50,156.98)Carga permanente Lineal 3.00 (136.50,156.98) (136.79,157.62)Carga permanente Lineal 3.00 (136.79,157.62) (137.12,158.23)Carga permanente Lineal 3.00 (137.12,158.23) (137.49,158.83)Carga permanente Lineal 3.00 (137.49,158.83) (137.90,159.40)Carga permanente Lineal 3.00 (137.90,159.40) (138.34,159.95)Carga permanente Lineal 3.00 (138.34,159.95) (138.82,160.46)Carga permanente Lineal 3.00 (138.82,160.46) (139.32,160.95)Carga permanente Lineal 3.00 (139.32,160.95) (139.86,161.40)Carga permanente Lineal 3.00 (139.86,161.40) (140.43,161.81)Carga permanente Lineal 3.00 (140.43,161.81) (141.14,162.27)Carga permanente Lineal 3.00 (141.19,162.21) (142.84,162.44)Carga permanente Lineal 3.00 (142.84,162.44) (144.29,162.56)Carga permanente Lineal 3.00 (144.29,162.56) (145.96,162.59)Carga permanente Lineal 3.00 (145.96,162.58) (151.32,162.58)Carga permanente Lineal 3.00 (158.66,162.43) (151.32,162.59)Carga permanente Lineal 3.00 (142.44,153.14) (143.35,154.91)Carga permanente Lineal 3.00 (143.24,154.84) (147.68,156.36)Carga permanente Lineal 3.00 (147.68,156.27) (153.27,156.37)Carga permanente Lineal 3.00 (153.27,156.31) (159.25,157.90)

5.- ESTADOS LÍMITEE.L.U. de rotura. HormigónE.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones

EH-91Control de la ejecución: NormalDaños previsibles: B. Daños de tipo medioExposición al viento: Normal

Tensiones sobre el terrenoDesplazamientos

Acciones características

6.- SITUACIONES DE PROYECTOPara las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con lossiguientes criterios:


Página 3

- Donde:

Gk Acción permanenteQk Acción variableγG Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentesγQ,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principalγQ,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento

6.1.- Coeficientes parciales de seguridad (γ) y coeficientes de combinación (ψ)

Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:

E.L.U. de rotura. Hormigón: EH-91E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EH-91

Situación 1Coeficientes parciales de seguridad (γ)

Favorable DesfavorableCarga permanente (G) 0.900 1.600Sobrecarga (Q) 0.000 1.600

Situación 2Coeficientes parciales de seguridad (γ)


Tensiones sobre el terreno

Acciones variables sin sismoCoeficientes parciales de seguridad (γ)


Desplazamientos

Acciones variables sin sismoCoeficientes parciales de seguridad (γ)



Página 4

6.2.- CombinacionesNombres de las hipótesis

G Carga permanenteQa Sobrecarga de uso

E.L.U. de rotura. HormigónE.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones

Comb. G Qa1 0.9002 1.6003 0.900 1.6004 1.600 1.600

Tensiones sobre el terrenoDesplazamientos

Comb. G Qa1 1.0002 1.000 1.000

7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS

Grupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota 1 Rampa 1 Rampa 3.00 3.000 Cimentación 0.00

8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS

8.1.- PilaresGI: grupo inicialGF: grupo finalAng: ángulo del pilar en grados sexagesimales

Datos de los pilaresReferencia Coord(P.Fijo) GI- GF Vinculación exterior Ang. Punto fijo Canto de apoyoP1 (136.51,151.52) 0-1 Con vinculación exterior 12.0 Centro 0.00P2 (142.49,153.14) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00P3 (136.34,156.17) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00P4 (143.24,154.95) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00P5 (141.19,162.16) 0-1 Con vinculación exterior 9.0 Centro 0.00P6 (147.68,156.35) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00P7 (145.96,162.53) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00P8 (153.27,156.39) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00P9 (151.32,162.56) 0-1 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00


Página 5

8.2.- Muros- Las coordenadas de los vértices inicial y final son absolutas.- Las dimensiones están expresadas en metros.

Datos geométricos del muroReferencia Tipo muro GI- GF Vértices

Inicial FinalPlanta Dimensiones

Izquierda+Derecha=TotalM1 Muro de hormigón armado 0-1 (158.67,161.03) (158.66,162.43) 1 0.15+0.15=0.3M2 Muro de hormigón armado 0-1 (158.67,161.03) (159.08,158.51) 1 0.15+0.15=0.3M3 Muro de hormigón armado 0-1 (159.08,158.51) (159.75,156.09) 1 0.15+0.15=0.3

Empujes y zapata del muroReferencia Empujes Zapata del muroM1 Empuje izquierdo:

Sin empujesEmpuje derecho:Sin empujes

Zapata corrida: 0.800 x 0.500Vuelos: izq.:0.00 der.:0.50 canto:0.50

M2 Empuje izquierdo:Sin empujesEmpuje derecho:Sin empujes


M3 Empuje izquierdo:Sin empujesEmpuje derecho:Sin empujes


9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO YCOEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA

Referencia pilar Planta Dimensiones Coefs. empotramientoCabeza Pie

Coefs. pandeoPandeo x Pandeo Y

P1,P2,P3,P5,P7 1 0.45x0.40 0.30 1.00 1.00 1.00P4 1 0.40x0.40 0.30 1.00 1.00 1.00P6 1 0.45x0.45 0.30 1.00 1.00 1.00P8,P9 1 0.40x0.35 0.30 1.00 1.00 1.00

10.- LISTADO DE PAÑOSTipos de forjados considerados

Nombre DescripciónARMADA 25+12 FORJADO DE VIGUETAS DE HORMIGÓN

Canto de bovedilla: 25 cmEspesor capa compresión: 12 cmIntereje: 78 cmBovedilla: De hormigónAncho del nervio: 12 cmVolumen de hormigón: 0.171 m³/m²Peso propio: 5.23 kN/m²Incremento del ancho del nervio: 3 cmComprobación de flecha: Como vigueta armada


Página 6

11.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN -Tensión admisible en situaciones persistentes: 0.200 MPa -Tensión admisible en situaciones accidentales: 0.300 MPa

12.- MATERIALES UTILIZADOS

12.1.- HormigonesPara todos los elementos estructurales de la obra: H-200, Control Normal; fck = 20 MPa; γc = 1.50

12.2.- Aceros por elemento y posición

12.2.1.- Aceros en barrasPara todos los elementos estructurales de la obra: AEH-400, Control Normal; fyk = 402 MPa; γs = 1.15

12.2.2.- Aceros en perfiles

Tipo de acero para perfiles Acero Límite elástico(MPa)

Módulo de elasticidad(GPa)

Aceros conformados A37 235 206Aceros laminados A42 255 206


Página 7

PE

RIT

AC

IÓN

RA

MP

A G

AR

AJE

S.

ED

IFIC

IO A

TE

NE

A.

Alin

eaci

ón 1

Ram

pa

-5

-10

-15

-20

-25

-30

-35

-40

-45

-50

-55

-60

KN*M

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

70

75

80

85

M.f

lect

or

P1 P2

-62.

21

-56.

6

85.6

10

20

30

40

50

60

70

80

90

KN

-10

-20

-30

-40

-50

-60

-70

-80

Co

rta

nte

P1 P2

97.7

7

-87.

37

0.5

1

1.5

2

2.5

3

KN*M

M.t

ors

or

P1 P2

-0.4

8

3.35

Envolvente

PE

RIT

AC

IÓN

R

AM

PA

G

AR

AJE

S.

ED

IFIC

IO

AT

EN

EA

.

Alin

ea

ció

n

3

Ra

mp

a

-20

-40

-60

-80

-100

-120

-140

-160

KN*M

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

M.f

lect

or

P3 P4 P6 P8 B2

-16

7.2

1

-11

8.7

-36

.08

-74

.62

-13

7.5

2

21

8.3

4.2

1

12

.76

15

7.9

1

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

220

240KN

-20

-40

-60

-80

-100

-120

-140

-160

Co

rta

nte

P3 P4 P6 P8 B2

24

5.5

53

.6

36

.19

16

9.5

4

-14

6.9

7

-11

.74

-34

.22

-16

9.0

6

1

2

3

4

5

KN*M

-1

-2

-3

-4

M.t

ors

or

P3 P4 P6 P8 B2

-0.6

1 -0.3

-0.1

7

-1.3

5

-3.6

3

-4.4

-1.0

7

-1.1

3

5.7

0.9

4

1.8

3

0.2

7 0.8

4

0.9

3

0.0

2

0.0

1

1.5

2

PE

RIT

AC

IÓN

RA

MP

A G

AR

AJE

S.

ED

IFIC

IO A

TE

NE

A.

Alin

eaci

ón 4

Ram

pa

-20

-40

-60

-80

-100

-120

-140

-160

KN*M

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

220

240

M.f

lect

or

P5 P4

-165

.29

-175

.67

241.

3

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

220

240

260KN

-20

-40

-60

-80

-100

-120

-140

-160

-180

Co

rta

nte

P5 P426

0.13

-195

.31

1

2

3

4

5

6

7

8

9

KN*M

-1

-2

M.t

ors

or

P5 P4

-0.8

4

-0.5

5

-0.3

6

-0.0

3

-0.2

7

-2.7

-1.0

7

1.47

0.73

3.69

0.41 1.

09

9.78

1.1

PE

RIT

AC

IÓN

RA

MP

A G

AR

AJE

S.

ED

IFIC

IO A

TE

NE

A.

Alin

eaci

ón 7

Ram

pa

-10

-20

-30

-40

-50

-60

-70

-80

-90

-100

KN*M

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150

160

M.f

lect

or

P9 P8

-69.

69 -104

.35

162.

75

20

40

60

80

100

120

KN

-20

-40

-60

-80

-100

-120

-140

-160

Co

rta

nte

P9 P8

133.

36

-173

.66

0.5

1

1.5KN*M

-0.5

M.t

ors

or

P9 P8

-0.6

1

1.54

Envolvente

PE

RIT

AC

IÓN

R

AM

PA

G

AR

AJE

S.

ED

IFIC

IO

AT

EN

EA

.

Alin

ea

ció

n

6 R

am

pa

-20

-40

-60

-80

-100

-120

-140

-160

-180

-200KN*M

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

220

240

M.f

lect

or

P7 P6-1

64

.33

-20

3.7

8

25

6.9

5

30

60

90

120

150

180

210

240

270KN

-30

-60

-90

-120

-150

-180

-210

-240

-270

-300

-330

Co

rta

nte

P7 P6

27

3.5

8

-34

9.0

5

5

10

15

20

25

30

KN*M

M.t

ors

or

P7 P6-1.2

4

-1.2

2

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-1.3

1

-1.2

8

-1.0

6

-0.3

32.4

2

6.8

8 8.1

4 10

.18

14

.32

21

.46

33

.29

0.2

5

PE

RIT

AC

IÓN

RA

MP

A G

AR

AJE

S.

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IFIC

IO A

TE

NE

A.

Alin

eaci

ón 5

Ram

pa

-5

-10

-15

-20

-25

-30

-35

-40

-45

-50

-55

-60

-65

-70

-75

-80

-85

-90

-95

-100

-105

-110

KN*M

M.f

lect

or

P2 P4

-113

.62

0.01

KN

-5

-10

-15

-20

-25

-30

-35

-40

-45

-50

-55

-60

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Envolvente

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5

Mf =

11.

09V

=1

7.6

7V

=2

1.5

5

Mf

= 4

.66

V=

15

.13

V=

17

.83

Mf =

0.9

9V

=1

0.2

1V

=5

.02

Mf = 39.5

V=22.79

V=65.39

Mf = 57.3

V=46.77

V=43.51

Mf = 58.09

V=47.67

V=43.13

Mf = 57.42

V=48.44

V=42.87

Mf = 55.59

V=49.71

V=42.13

Mf = 52.28

V=51.67

V=40.68

Mf = 46.54

V=54.74

V=38.13

Mf = 35.64

V=60.53

V=32.86

P1

P2

P3

P4

P5

P6

P7

P8

P9

U3h=25+12

U1h=25+12

U4h=25+12

U5h=25+12

U2h=25+12

B1

B2

Pórtico 1

Pórtico 2

Pórtico 3

Pórtico 4

Pór

tico

5

Pórtico 6

Pórtico 7

RampaReplanteoHormigón: H-200, Control NormalAceros en forjados: AEH-400, Control NormalMf: Momento flector de cálculo por metro de ancho(kN·m/m)V: Cortante de cálculo por metro de ancho (kN/m)Escala: 1:125

ÍNDICE

1.- DATOS GENERALES....................................................................................................... 2

2.- COMPROBACIONES....................................................................................................... 22.1.- Rampa............................................................................................................... 2

1.- DATOS GENERALESNorma: EN1992-1-2:2004 - Proyecto de estructuras de hormigón - Parte 1-2: Reglas generales - Proyectode estructuras sometidas al fuego.

Referencias:- R. req.: resistencia requerida, periodo de tiempo durante el cual un elemento estructural debemantener su capacidad portante, expresado en minutos.- F. Comp.: indica si el forjado tiene función de compartimentación.- am: distancia equivalente al eje de las armaduras (EN 1992-1-2:2004 - Fórmula 5.5).- amín: distancia mínima equivalente al eje exigida por la norma para cada tipo de elemento estructural.- b: menor dimensión de la sección transversal.- bmín: valor mínimo de la menor dimensión exigido por la norma.- Rev. mín. nec.: espesor de revestimiento mínimo necesario.

Comprobaciones:Generales:

- Distancia equivalente al eje: am ≥ amín (se indica el espesor de revestimiento necesario para cumpliresta condición cuando resulte necesario).- Dimensión mínima: b ≥ bmín.

Particulares:- Se han realizado las comprobaciones particulares para aquellos elementos estructurales en los quela norma así lo exige.

Datos por planta

Planta R. req. F. Comp.Revestimiento de elementos de hormigónInferior (forjados y vigas) Pilares y muros

Rampa R 90 - Mortero de yeso Genérico

2.- COMPROBACIONES

2.1.- Rampa

Rampa - Pilares R 90bmín: 350 mm

Refs.Cara X Cara Y Rev. mín. nec.

Genérico(mm)

Estadobx am amín by am amín

(mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm)

P1 450 34 40 400 34 47 15 CumpleP2 450 34 40 400 34 47 15 CumpleP3 450 40 40 400 40 47 10 CumpleP4 400 40 47 400 40 47 10 CumpleP5 450 37 40 400 36 47 10 CumpleP6 450 40 40 450 40 40 --- CumpleP7 450 40 40 400 40 47 10 CumpleP8 400 35 47 350 35 53 20 CumpleP9 400 37 47 350 37 53 20 Cumple

Memoria de comprobaciónPERITACIÓN RAMPA GARAJES. EDIFICIO ATENEA. ALCOY Fecha: 16/07/12

Página 2

Rampa - Vigas R 90

Pórtico Tramo Dimensiones(mm)

bmín

(mm)am

(mm)amín

(mm)

Rev. mín. nec.M. Yeso(1)

(mm)Estado

1 P1-P2 300x420 150 34 25 --- Cumple

2

P1-P3 300x370 N.P. 33 30 --- CumpleP3-P5 300x370 N.P. 35 30 --- CumpleP5-P7 300x370 N.P. 33 30 --- CumpleP7-P9 300x370 N.P. 33 30 --- CumpleP9-B1 300x370 N.P. 38 30 --- Cumple

3

P3-P4 300x420 150 39 25 --- CumpleP4-P6 300x370 N.P. 33 30 --- CumpleP6-P8 300x370 N.P. 33 30 --- CumpleP8-B2 300x570 150 37 25 --- Cumple

4 P5-P4 300x420 150 39 25 --- Cumple5 P2-P4 300x370 N.P. 34 30 --- Cumple6 P7-P6 300x420 150 41 25 --- Cumple7 P9-P8 300x420 150 37 25 --- Cumple

Notas:(1) Mortero de yesoN.P.: No procede.

Rampa - Muros R 90

Ref. Espesor(mm)

bmín

(mm)am

(mm)amín

(mm)

Rev. mín. nec.Genérico

(mm)Estado

M1 300 170 32 25 --- CumpleM2 300 170 34 25 --- CumpleM3 300 170 34 25 --- Cumple

Rampa - Forjado de viguetas R 90

Paño Forjado am

(mm)amín

(mm)

Rev. mín. nec.M. Yeso(1)

(mm)Estado

TODOS ARMADA 25+12 25 30 10 CumpleNotas:

(1) Mortero de yeso

Memoria de comprobaciónPERITACIÓN RAMPA GARAJES. EDIFICIO ATENEA. ALCOY Fecha: 16/07/12

Página 3

ANEJO Nº 3: DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA

REPORTAJE FOTOGRÁFICO: EDIFÍCIO “ATENEA”, CON 42 VIVIENDAS, BAJOS COMERCIALES Y SÓTANOS DE APARCAMIENTOS. C/ SANTA ROSA, 57, 59, 61, ALCOY (ALICANTE).

DESCRIPCIÓN LESIONES

INFORME TÉCNICO PERICIAL

1

Foto 5 Foto 6

Foto 4Foto 3

Foto 2Foto 1

2

Foto 11 Foto 12

Foto 10Foto 9

Foto 8Foto 7



3

Foto 17 Foto 18

Foto 16Foto 15

Foto 14Foto 13



4

Foto 23

Foto 22Foto 21

Foto 20Foto 19



5

Foto 28 Foto 29

Foto 27Foto 26

Foto 25Foto 24

REPORTAJE FOTOGRÁFICO: EDIFÍCIO “ATENEA”, CON 42 VIVIENDAS, BAJOS COMERCIALES Y SÓTANOS DE APARCAMIENTOS.

TRABAJOS INVESTIGACIÓN, CATAS

C/ SANTA ROSA, 57, 59, 61, ALCOY (ALICANTE).


6

Foto 34 Foto 35

Foto 33Foto 32

Foto 31Foto 30



7

Foto 40 Foto 41

Foto 39Foto 38

Foto 37Foto 36



8

Foto 46 Foto 47

Foto 45Foto 44

Foto 43Foto 42



9

Foto 48



10

Foto 53 Foto 54

Foto 52Foto 51

Foto 50Foto 49

REPORTAJE FOTOGRÁFICO: EDIFÍCIO “ATENEA”, CON 42 VIVIENDAS, BAJOS COMERCIALES Y SÓTANOS DE APARCAMIENTOS.

DESCRIPCIÓN DEL LUGAR

C/ SANTA ROSA, 57, 59, 61, ALCOY (ALICANTE).


11

Foto 59 Foto 60

Foto 58Foto 57

Foto 56Foto 55



12

Foto 65 Foto 66

Foto 64Foto 63

Foto 62Foto 61



13

Foto 71 Foto 72

Foto 70Foto 69

Foto 68Foto 67



14

Foto 77 Foto 78

Foto 76Foto 75

Foto 74Foto 73



15

Foto 83 Foto 84

Foto 82Foto 81

Foto 80Foto 79



16

Foto 89 Foto 90

Foto 88Foto 87

Foto 86Foto 85



17

Foto 95 Foto 96

Foto 94Foto 93

Foto 92Foto 91



18

Foto 101 Foto 102

Foto 100Foto 99

Foto 98Foto 97



19

Foto 107 Foto 108

Foto 106Foto 105

Foto 104Foto 103



20

Foto 111

Foto 110Foto 109



ANEJO Nº 4: DOCUMENTACIÓN GRÁFICA

COMUNIDAD DE PROPIETARIOS EDIFÍCIO “ATENEA”PETICIONARIO:

TRABAJO:

EMPLAZAMIENTO:

PLANO:

FECHA:

ESCALA:1/75

JULIO 2012

INFORME TEC. PERICIAL DE ESTUDIO DE ESTADO ACTUALY DE REPARACIÓN.

ESTRUCTURA DE RAMPA Y TRABAJO DE INVESTIGACIÓN

EDIFÍCIO “ATENEA”, SITO EN C/ SANTA ROSA, 57, 59, 61, ALCOY (ALICANTE).

PLANO Nº:

1

ESTRUCTURA RAMPA

P.1

P.2

P.3

P.4

P.5

P.6

P.7

P.8

P.9

Cata 1

Cata 3 Cata 4

F-36/37Cata 5

30X42

30X42

30X42

30X42

30X57

F-30 a 33 F-34/35

F-24 a 27

30X42

30X42

Cata 2F-28/29

VIGUETA AFECTADAJÁCENA AFECTADA


TRABAJO:

EMPLAZAMIENTO:

PLANO:

FECHA:

ESCALA:1/75

JULIO 2012


UBICACIÓN DE FOTOGRAFÍAS. TRAMO INTERIOR RAMPA


PLANO Nº:

2

F.53

F.52F.51 F.50

F.49

F.45

F.01

F.02

F.03

F.04

F.05 F.06F.07

F.08

F.14F.13

F.12

F.09

F.22

F.10

F.11

F.16

F.17

F.15

F.18

F.19

F.20

F.21

F.23

F.54

TRAMO INTERIOR RAMPA

P.1

P.2

P.3

P.4

P.5

P.6

P.7

P.8

P.9


TRABAJO:

EMPLAZAMIENTO:

PLANO:

FECHA:

ESCALA:1/75

JULIO 2012


UBICACIÓN DE FOTOGRAFÍAS. TRAMO EXTERIOR RAMPA


PLANO Nº:

3

TRAMO EXTERIOR RAMPA

F.55

F.56

F.57

F.58

F.59

F.60

F.61

F.62

F.63

F.64

F.46/47/48


TRABAJO:

EMPLAZAMIENTO:

PLANO:

FECHA:

ESCALA:S/E

JULIO 2012


APERTURA DE CATAS


PLANO Nº:

4

0,25

0,12

2Ø8mm. 1Ø16mm. + 1Ø20mm.

CATA 1

0,25

0,12

2Ø8mm.

2Ø16mm. + 1Ø8mm.

1Ø16mm.

CATA 3

2Ø12mm. + 1Ø8mm.Mallazo 20x20cmØ4mm.

Mallazo 20x20cmØ4mm. armada

ViguetaarmadaVigueta

armadaVigueta

armadaVigueta

0,25

0,12

2Ø8mm. 1Ø16mm. + 1Ø20mm.

CATA 2

1Ø8mm.Mallazo 20x20cmØ4mm.

0,25

0,12

2Ø8mm.

1Ø8mm.

2Ø12mm.

CATA 4

Mallazo 20x20cmØ4mm.

BovedillaBovedilla

Bovedilla Bovedilla

5Ø25mm. + 1Ø12mm.eØ10mm./15cm.

Bovedilla

0,20

CATA 5Mallazo 20x20cmØ4mm.

0,25

0,12

Jácena Vigueta armada

Cotas en mtrs.


TRABAJO:

EMPLAZAMIENTO:

PLANO:

FECHA:

ESCALA:1/75

JULIO 2012


AREAS DE INTERVENCIÓN EN RAMPA


PLANO Nº:

5

FORJADO A INTERVENIRJÁCENA A INTERVENIR

ESTRUCTURA RAMPA

P.1

P.2

P.3

P.4

P.5

P.6

P.7

P.8

P.9

30X42

30X42

30X42

30X42

30X57

30X42

30X42

42

42

30X57


TRABAJO:

EMPLAZAMIENTO:

PLANO:

FECHA:

ESCALA:S/E

JULIO 2012


DETALLES INTERVENCIÓN ESTRUCTURA DE RAMPA


PLANO Nº:

6

Cotas en mtrs.

0,25

0,12

Armadura negativos Armadura negativos

APUNTALAMIENTO RAMPA

Mallazo electrosoldado

Mallazo electrosoldado

armadae/e:78cm

Viguetaarmadae/e:78cm

Vigueta

Bovedilla

Puntal c./1m. Puntal c./1m.

0,25

0,12

INTERVENCIÓN EN VIGUETAS DE RAMPA

INTERVENCIÓN EN VIGUETAS DE RAMPA DETALLE DE ANCLAJE

Puntal Demolición de vigueta c./1m.

-Si es necesario se eliminará la totalidad de la zapatilla de la zapata.

-Sección perpendicular a la dirección del forjado

-Sección paralela a la dirección del forjado

-Eliminar todo el hormigón y acero deteriorado de la vigueta hasta dejar el hormigón sano al descubierto.

Puntalc./1m.

Bovedilla

Atado de armadura al anclaje

Regeneración de vigueta medianteSIKAMONOTOP 618

Imprimación en superfície de contactocon SIKAMONOTOP 610

mediante alambre

0,25

0,12

Jácena

Pilar

Conectores1Ø8mm./50cm.

Armadura según luz

Jácena

Relleno de anclajes SIKA ANCHORFIX 3+

Relleno de anclajes SIKA ANCHORFIX 3+

entre apoyos 0,80

0,15 a 0,20


TRABAJO:

EMPLAZAMIENTO:

PLANO:

FECHA:

ESCALA:1/75

JULIO 2012


INTERVENCIÓN EN TRAMO EXTERIOR RAMPA


PLANO Nº:

7

ACCESO VEHÍCULOS

Aseguramiento estanqueidadChapa plegada

ACCESO PEATONES

TRAMO EXTERIOR RAMPA

1,20

PERICIAL EDIFICIO ATENEA. ALCOY

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