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Carmen Garrido Herranz

Taller de estructuras M. Hab 2019 U.D. Ábalos

Índice 1. Introducción 1 2. Memoria descriptiva del proyecto 2 2.1 Estado edificio preexistente 2.2 Proyecto y modificaciones en su estructura 3. Bases de cálculo 5 3.1 Normativa 3.2 Materiales y coeficientes 4. Museo de la Industria 7 4.1 Peritaje edificio preexistente 4.1.1 Acciones adaptadas al cálculo 4.1.2 Cálculos y diagramas 4.2 Proyecto reformado 4.2.1 Acciones adaptadas al cálculo 4.2.2 Apertura de huecos 4.2.2.1 Cálculos y diagramas 4.2.2.2 Dimensionado de refuerzos 4.2.3 Estructura colgada 4.2.3.1 Cálculos y dimensionado 4.2.4 Nueva cubierta

5. Cimentaciones 5.1 Tipo de suelo 44 5.2 Peritaje cimentaciones existentes 5.2.1 Acciones adaptadas al cálculo 5.2.2 Dimensionado 5.3 Nueva cimentacion 5.3.1 Acciones adaptadas al cálculo 5.3.2 Calculo y dimensionado Anejo. Planos 94

Ongi Etorri Carmen Garrido Herranz Taller de estructuras M. Hab. U.D. Ábalos

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1. Introducción

El objetivo de este TFM es la integración de una nueva forma de vivir la ciudad para los turistas que llegan a Bilbao en Crucero.

El proyecto consiste en un viaje a través de la historia industrial de la rivera de la Ría. Los

cruceristas bajan de los barcos en la terminal de Getxo, donde les espera una gabarra que les lleva por la Ría haciendo parada en los puntos más importantes del recorrido, como son el Puente Colgante (Puente Vizcaya), los Altos Hornos de Vizcaya, los Astilleros La Naval…

En ellos, unas estructuras móviles mediante grúas industriales, se deslizan hasta el agua para hacer la función de embarcadero. Cuando su uso no está destinado a los turistas, vuelven a ponerse en tierra siendo un mirador sobre la Ría.

El punto final de este recorrido son los Antiguos Molinos Vascos, situado en la margen

derecha de la Ría, en el barrio de Zorroza, enfrente de la isla de Zorroztaurre en la que se está llevando a cabo el proyecto urbano diseñado por Zaha Hadid en el que mediante uso residencial y de servicios se pone en valor esa zona antiguamente olvidada tras el declive industrial.

El edificio a tratar se conecta mediante dicha isla gracias a un puente situado enfrente de la

entrada al edificio, con el que se accede al tranvía que lleva al centro de la ciudad.

El edificio albergará una mezcla de usos para el disfrute tanto cultural como sensorial de los turistas.

La parte cultural está satisfecha mediante una zona de turismo en planta baja, el museo de la industria y diversas salas polivalentes.

La parte sensorial quiere acercar al usuario al elemento quebrador de Bilbao, el agua. Es por eso que el ala de los silos se destina a termas y zona de spa.

Plano 1_Plano Ubicación Grandes Molinos Vascos


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2. Memoria descriptiva del proyecto

2.1 Edificio existente. Grandes Molinos Vascos

La harinera de “Grandes Molinos Vascos”, fue construida en 1920 por el arquitecto F. Ugalde. Edifico en forma de L. El ala izquierda, más corta, alberga los silos y por lo tanto, carece de pisos. El piso 5º del ala derecha comunica con la torre de los silos mediante escaleras. Existen además dos marquesinas adosadas al pabellón en las fachadas delantera y trasera. Los silos, sobresalen en la planta formando semicírculos facetados. El edificio tiene 5 plantas y dos torres, cada piso del ala derecha cuenta con dos crujías y la torre del ala izquierda es un espacio único. La superficie de cada planta de esta ala es de 600 m².

La estructura del edificio es de

hormigón armado, en el ala derecha en las plantas aparece una fila de cuatro pilares centrales, que separa la planta en dos crujías, con estos pilares se corresponden unas pilastras en los muros de cierre perimetrales. Estos muros son de hormigón armado colocado por piezas. La cubierta del edificio está constituida a dos aguas, en origen era de teja plana, en la actualidad de uralita, colocada sobre entablado de madera, que apoya sobre cerchas de pendolón simple de madera. Exteriormente se observan unos tirantes de madera en los aleros.

Los accesos del edificio se realizan a través de seis túneles de carga comunicados con el patio

central y cinco muelles de carga al puerto cobijados bajo dos marquesinas adosadas al edificio en las fachadas delantera y trasera.

El pabellón se caracteriza por la profusión de vanos que se abren en su fachada, excepto en

el ala correspondiente a los silos. En la fachada delantera existen seis ejes de ventanas, la fachada posterior, hacia la ría, se organiza como un cuerpo horizontal, donde se coloca la torre de comunicaciones ligeramente descentrada, se repiten el mismo tipo de huecos de la fachada anterior colocados en recercados verticales que abarcan toda la altura del edificio.

Hacia el puerto existía un

patio de longitud igual a la que tiene la fábrica y con 12 m. de anchura. Allí entraban los vagones de vía ancha y estrecha. Este patio estaba rodeado por un muro de mampostería de igual fábrica que la cordelería que fue expropiado por el Puerto Autónomo.

Fotografía 1_Estado actual Grandes Molinos Vascos

Plano 2_Sección edificio preexistente


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El ala izquierda del edificio alberga en su interior 23 silos, quince de mayor tamaño, alineados en tres filas de cinco y otros ocho en los espacios intermedios. Los grandes tienen un diámetro de cinco metros y una capacidad para 75 tn de grano. 2.2 Proyecto y modificaciones en la estructura El cambio de uso del edificio va a llevar una variación en la estructura. Parte del edificio lineal (tratado en esta memoria) - Eliminación de la cubierta y de la última planta.

- Cortes en los forjados

- Colocación de una estructura nueva Silos (no tratado en esta memoria) - Cortes en los silos para crear nuevas estancias xXXX

Para la comprobación de la estabilidad de la estructura del edificio, lo primero que se ha hecho ha sido calcular el dimensionado para las cargas iniciales que en él había, teniendo en cuenta las sobrecargas del edificio, que al ser en parte fábrica y en parte almacén, son más elevadas que en otro tipo de edificaciones. Para ello, y al carecer de las sobrecargar iniciales planteadas, se han cogido y adecuado las del proyecto anterior para el mismo edificio, que se sobreentiende que el uso final era similar.


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Tras comprobar que el edificio estaba calculado para dichas cargas, se van a calcular los refuerzos necesarios ante las modificaciones tanto en la parte forjada del edificio como en los silos.


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3. Bases de cálculo

3.1 Normativa

El cálculo de la estructura se ha realizado en base a las prescripciones y procedimientos recogidos en las siguientes normas:

- EHE-08, Instrucción de Hormigón Estructural. - CTE, Código Técnico de la Edificación. - DB_SE (Documento Básico de Seguridad Estructural). - DB_SE-AE (Documento Básico de Seguridad Estructural, Acciones en la

Edificación). - DB_SE-C (Documento Básico de Seguridad Estructural, Cimientos). - DB_SE-A (Documento Básico de Seguridad Estructural, Acero). - EAE, Instrucción Española de Acero Estructura

3.2 Materiales y coeficientes

Hormigón armado

En los Grandes Molinos Vascos, el hormigón está a la vista, en una zona portuaria y de

proximidad a la costa, ya que aunque esté a 11 Km del mar, la proximidad a la ría salada provoca riesgo de cloruros. Por lo tanto, la designación de la clase general de exposición de IIIa

Al ser un edificio de 1920, se estima la construcción mediante el hormigón que se solía emplear en la época, un HA-10

Hormigón armado HA-10/B/20/IIa;

fyk Tensión característica del hormigón 10 MPa fyd Tensión de cálculo 0.66 kN/cm2

Coef. seg. del hormigón ( ᴕM) = 1.5 fs Tensión 1,4 segura 0.48 kN/ cm2

Coef de las acciones ( ᴕA) = 1,4 Al armado del peritaje se realiza con los aceros de la época, sacando la información del

“Prontuario de metal laminado de los Altos Hornos de Vizcaya, 1929” y de la Tesis doctoral “Ductilidad en armaduras pasivas” presentada por Rafael Bueno Maldonado en la Escuela Técnica Superior de Arquitectura de la Universidad de Sevilla, en Octubre de 2006.

fyk Tensión característica del acero 360 MPa fyd Tensión de cálculo 31,3 kN/cm2

Coef. seg. del acero ( ᴕM) = 1.15 fs Tensión 1,4 segura 22,4 kN/ cm2


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Coef de las acciones ( ᴕA) = 1,4 Acero S275

El acero usado en la estructura colgada es Acero S275, con las siguientes características

Acero Inoxidable AISI316 Acero inoxidable empleado en los tirantes de las estructura metálica colgada Resistencia 1570 N/mm2 Módulo Elástico (E) 130000 N/mm2 Acabado Pulido

Coeficientes de Seguridad Los Coeficientes de seguridad tanto de los materiales como de las cargas han sido

cogidos del CTE- DBSE-AE

E (N/mm2) G (N/mm2) Coef Poisson Coef dilat termica Densidad (Kg/m3) 210.000 81.000 0,30 1,2 * 10^-5 7.850

https://www.codigotecnico.org/images/stories/pdf/seguridadEstructural/DBSE-AE.pdf

https://www.codigotecnico.org/images/stories/pdf/seguridadEstructural/DBSE-AE.pdf


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4. Museo de la industria

4.1 Peritaje edificio preexistente

Con el análisis de la preexistencia del edificio existente, haciendo un peritaje de las sobrecargas y materiales empleados, se va a poder hacer comprobar las repercusiones a la estructura que tienen las modificaciones de su geometría en él.

4.1.1 Acciones adoptadas en el cálculo

1. Cargas superficiales a. Cargas permanentes. Peso propio de los elementos estructurales. Auto calculado

en los programas de cálculo.

a. Cargas muertas. Corresponde a los elementos no estructurales como son el solado y la tabiquería. Los valores exactos se detallarán la siguiente tabla resumen y se han obtenido de la NTE-ECG (1988).

2. Cargas superficiales variables. a. Sobrecarga de uso. Al ser un uso tan específico, se toman las mismas sobrecargas

planteadas en el proyecto anterior y con mismo uso a este edificio (Se adjuntan plano de cargas del proyecto anterior)

b. Sobrecarga de nieve. El valor para esta carga así que se obtiene del “Anejo E. Datos climáticos” del DB_SE-AE:

Cargas muertas Zona fábrica y zona limpia Espesor (cm) Carga sup (kg/m2) Carga sup(kN/m2)

Forjado unidireccional de H.A. con bovedilla cerámica 35 475 4,66 Solado: tarima sobre enrastrelado 5 30 0,29 Mortero 4 80 0,78 TOTAL 585 5,74

Sobrecarga por uso

Fábrica y limpia kg/m2 kN/m2

P1 1200,00 11,77 P2 1200,00 11,77 P3 700,00 6,86 P4 + P5 700,00 6,86 Torre 150,00 1,47


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Edificio en zona 2 con una altitud muy próxima a 0.

Sobrecarga por nieve 0,3 KN/m2

c. Sobrecarga por viento: El valor para esta carga así que se obtiene de CTE SE-AE: Acciones de viento qe = qb * ce * cp = 0.52 * 1.3 * 0.84 = 0.56 kN/m2

3. Cargas lineales

Las cargas lineales tenidas en cuenta son el cerramiento exterior de mampostería caliza y los muros de los silos interiores, debido a que el resto del edificio es prácticamente diáfano debido a su uso industrial.

Tabla resumen cargas ya mayoradas (kN/m2)

kg/m3 kN/m3 Mampostería de sillares-arenisca 2240 21,97 Hormigón armado 2500 24,52

Planta Verticales Horizontales

Carga muerta Sobrecarga Totales

Viento Uso Nieve

Primera

7,41

11,77

0,3

19,48

0,56

Segunda 11,77 19,48 Tercera 6,86 14,57 Cuarta +Quinta 6,86 14,57 Quinta 1,75 9,46 Torre 1,47 9,18


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4.1.2 Cálculos y diagramas

Para el cálculo estructural del edifico, se ha elegido el pórtico central, ya que es el que sufre las modificaciones en la estructura. La fachada original se mantiene, cambiando exclusivamente las carpinterías, por lo que no varía su estructura.

Para dicho pórtico, la superficie tributaria es de 6.2 m, quedando las siguientes cargas lineales.

Además, se consideran como cargas puntuales las provenientes de los muros de los silos interiores, con una carga de 105.9 kN.

Planta kN/m Primera 127,2 Segunda 108,8 Tercera 108,8 Cuarta 78,3 Quinta 78,3 Sexta 23,2


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Diagrama de cargas


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Diagrama de momentos


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Diagrama de cortantes


13

Diagrama de axiles


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4.2 Proyecto reformado 4.2.1 Acciones adaptadas al cálculo

Cambios significativos en la variación de las cargas: 1. Eliminación de la cubierta inclinada, del piso 6º en su totalidad y la zona derecha

del piso 5º 2. Corte en el forjado en las plantas 3 y 4 y eliminación del pilar 3ª 3. Eliminación de parte de los silos interiores 4. Cambio de uso, y por lo tanto, cambio de la sobrecarga por uso en todas las

plantas, adaptándose al actual CTE


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Tabla resumen cargas ya mayoradas (kN/m2)

4.2.2 Apertura de huecos en forjado

La perforación de huecos en los forjados se realiza en los siguientes puntos: 5. Todos los forjados: Núcleo de comunicaciones 6. Forjado 2 y 3: del pilar B3 a B5 eliminando el pilar B4 con una dimensión de 10

m x 7.5m. Se realizan zunchos metálicos en el perímetro de este. Para reforzar la viga del forjado 5, se aprovecha la viga metálica de la estructura colgante.

7. Forjado 1: Escaleras principales de acceso al museo. Zuncho en el perímetro longitudinal. Doble altura en el hall principal.

8. Eliminación completa de los silos 1-2-3-4

(Anexo plano)

Para el cálculo de dichos huecos, se analiza el pórtico central, ya que es al que más afectan dichos cortes.

4.2.2.1 Cálculos y diagramas

Para dicho pórtico, la superficie tributaria es de 6.2 m, quedando las siguientes cargas lineales.

Planta Verticales Horizontales

Carga muerta Sobrecarga Totales

Viento Uso Nieve

Primera

7,41

5

0,3

12,71

0,57

Segunda 5 12,71 Tercera 5 12,71 Cuarta 5 12,71 Quinta 1 8,71 Torre 2 9,71


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Diagrama de cargas. Estructura modificada.


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Diagrama de momentos. Estructura modificada.


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Diagrama de cortantes. Estructura modifica


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Diagrama de axiles. Estructura modificada


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4.2.2.2 Refuerzos

- ACTUACIÓN 1 _ Hueco en forjado 2 y 3 con la eliminación del pilar D3:

• Dimensiones del hueco: 9.75 x 7.65 m • Eliminación de parte de la viga D4-3 y D3-2 tipo V.03. • Medidas de refuerzo necesarias: Zuncho de apoyo longitudinal

en ambos lados del hueco y refuerzo en las vigas preexistentes en las que apoya dicho zuncho.

➢ Dimensionado del zuncho Z01 – Z02 (granate). Material perfil_S275

Z01 – forjado 2 Z01 – forjado 3 Z02 – forjado 2 Z02 – forjado 3

Z01 Carga puntual= 12.71 kN/m2 x 1.70 m * 5m= 108kN/m


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Flecha máxima permitida =

L

500 =

10

500 = 0.020 m

Flecha -> P ∗ L3

48∗𝐸∗𝐼 = flecha máxima permitida = 0.020 m

I = 108 ∗ 103

48∗2.1∗108∗0.02 = 5.36 * 10-4 m4

HEM 300

Z02

Carga puntual = 12.71 kN/m2 x 2.55 m * 5 m= 162 kN

Flecha máxima permitida =

L

500 =

10

500 = 0.020 m

Flecha -> P ∗ L3

48∗𝐸∗𝐼 = flecha máxima permitida = 0.020 m

I = 162 ∗ 103

48∗2.1∗108∗0.02 = 8.03 * 10-4 m4


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HEM 340

➢ Refuerzo en las vigas preexistentes (negro) Para el refuerzo de las vigas preexistentes, se plantea la solución de pletinas corridas de acero, dispuestas verticalmente en la parte visible de las dos caras de la jácena. Sólo se aplicaría en la parte afectada por la insuficiencia de capacidad de resistencia frente a esfuerzo cortante. Es decir, en las zonas donde apoyan los zunchos Z01 y Z02 Análisis sin los cortes en el forjado


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Análisis con los cortes en el forjado.- en granate ubicación de los refuerzos

Ubicación de las pletinas de refuerzo


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- ACTUACIÓN 2 _ Hueco en forjado 1, 2 y 3. • Dimensiones del hueco: 4.83 x 5.90 m • Eliminación del forjado de esa área sin tocar las vigas

preexistentes • Medidas de refuerzo necesarias: Ninguna. Al no tocar las vigas,

no es necesario.

- ACTUACIÓN 3 _ Ampliación del hueco del forjado 1, 2, 3 y 4

• Dimensiones del hueco preexistente: 4.5 x 2.5 m • Nuevas dimensiones del hueco:

o Núcleo escaleras 4.5 x 3.47 m o Patinillos (x2): 0.90 x 1.97 m

• Eliminación del zuncho preexistente y de parte del forjado • Medidas de refuerzo necesarias: Refuerzo en las vigas F23 y

H23. Nuevo transversal Z03 que apoya en las vigas preexistentes y dos longitudinales Z04 que separan los patinillos del núcleo de escalera.

.


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➢ Dimensionado del zuncho Z03 – Z04 (granate). Material perfil_S275

En todos los forjados

Z01 Carga puntual= 12.71 kN/m2 x 1.70 m * 5m= 108kN/m


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4.2.3 Estructura metálica En el hueco realizado en los forjados 2 y 3, se construye una estructura metálica con plataformas entrepisos en el que alberga la parte más mecánica del museo de la industria. Los forjados son colgados mediante tirantes de las vigas trasversales, que, a su vez, están colgados mediante una pletina de la viga longitudinal que apoya en dos pilares adyacentes a los pilares existentes. En la viga longitudinal apoya la viga de hormigón existente nombrada anteriormente, que transmite las cargas de la cubierta. Las escaleras se apoyan en las vigas de hormigón armado ya existentes mediante una placa de anclaje con clavos químicos Hilti, atornillada a la placa de sujeción del perfil metálico. El forjado seco está constituido por el sistema Supportsol. Chapa colaborante con paneles de madera. (Se adjunta el catálogo)


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4.2.3.1 Cálculos y diagramas

Tabla resumen cargas

Cargas gravitatorias 7 KN/m2

Permanentes 2 KN/m2

Chapa colaborante seca 1 KN/m2

Pavimento de madera 1 KN/m2

Variables. Uso 5 KN/m2

Edificio público (C3, Tabla 3.1) 5 KN/m2

Diagramas de esfuerzos

Entreplanta 1


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Entreplanta 2


29

Entreplanta 3


30

Estructura de cuelgue


31

Diagramas de momentos

Entreplanta 1


32

Entreplanta 2


33

Entreplanta 3


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Estructura de cuelgue


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4.2.3.2 Dimensionado

Vigas

Para el dimensionado de las vigas de los forjados, se va a diferenciar entre las vigas perimetrales y que transmiten la carga a los tirantes y las vigas de apoyo del forjado.

FORJADO 1

Análisis de cortantes

Forjado 1

Viga L (m) M max (kNm)

M min (kNm) Perfil

Deformacion (mm)

Máxima Actual VE1.1 5,95 50,6 -12,2 HEB 240 11,9 2,3 VE1.2 7,95 71,2 -9,2 HEB 240 15,9 4.8 VE1.3 5,95 50,6 -12,2 HEB 240 11,9 2,3 VE1.4 4,6 0 -33,8 HEB 240 9,2 6,1 VE1.5 4,6 0 -33,8 HEB 240 9,2 6,1 VE1.6 4,6 0 -1,3 HEB 140 9,2 0,2 VE1.7 4,6 0 -1,3 HEB 140 9,2 0,2 VE1.8 4,6 0 -1,5 HEB 140 9,2 8.7 VE1.9 4,6 0 -1,5 HEB 140 9,2 8.7 VE1.10 4,6 26,9 -21,2 HEB 240 9,2 4,8 VE1.11 4,6 26,9 -9,1 HEB 240 9,2 4,8 VE1.12 2 0 -1,3 HEB 140 4 0,7 VE1.13 1,3 0 -0,5 HEB 140 2,6 0 VE1.14 3,4 0 -5,9 HEB 140 6,8 5,2 VE1.15 3,4 0 -3,2 HEB 140 6,8 4,1 VE1.16 2,3 0 -2,7 HEB 140 4,6 2,4 VE1.17 2,3 0 -1,1 HEB 140 4,6 1,6


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Análisis deformaciones

El punto más critico del forjado es en el voladizo del extremo. En esa parte, la viga tiende a levantarse. Sin embargo, es menor que lo máximo establecido por normal Perfiles usados HEB 240 HEB 140

FORJADO 2

Forjado 2

Viga L (m) M max (kNm) M min (kNm) Perfil

Deformacion (mm)

Máxima Actual VE2.1 5,95 11,9 -21,6 HEB 220 11,9 4.3 VE2.2 7,95 5,6 -3,5 HEB 220 15,9 0.6 VE2.3 5,95 11,99 -21,6 HEB 220 11,9 4.3 VE2.4 4,6 5,9 -6,6 HEB 140 9,2 2.7 VE2.5 4,6 36,8 -21,7 HEB 220 9,2 3.5 VE2.6 4,6 29,7 -21,7 HEB 220 9,2 2.1 VE2.7 4,6 0 -1,7 HEB 140 9,2 0.6 VE2.8 4,6 0 -1,7 HEB 140 9,2 0.6 VE2.9 4,6 36,9 -21,7 HEB 220 9,2 2.1 VE2.10 4,6 29,6 -19,5 HEB 220 9,2 3.3 VE2.11 4,6 5,9 -6,6 HEB 140 9,2 2.7 VE2.12 3,52 5,9 -2,5 HEB 140 7,04 1.5 VE2.13 3,52 7,1 -3,2 HEB 140 7,04 1.5 VE2.14 3,52 7,1 -3,2 HEB 140 7,04 1.5 VE2.15 3,52 5,9 -2,5 HEB 140 7,04 1.5


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Análisis cortantes


En este forjado, se levantan los dos bordes laterales Perfiles usados HEB 220 HEB 140

FORJADO 3

Forjado 3


M min (kNm) Perfil

Deformacion (mm) Máxima Actual

VE3.1 1,9 1,6 -1,7 HEB 180 3,8 0,5 VE3.2 3,2 1,2 -0,5 HEB 180 6,4 0,5 VE3.3 1,9 1,6 -1,7 HEB 180 3,8 0,5 VE3.4 4,6 14,6 -8,2 HEB 180 9,2 8,1 VE3.5 4,6 14,6 -8,2 HEB 180 9,2 8,1 VE3.6 4,6 14,6 -9,9 HEB 180 9,2 8,3 VE3.7 4,6 14,4 -9,9 HEB 180 9,2 8,3 VE3.8 1,2 0 -1,2 HEB 140 2,4 0,2 VE3.9 1,2 0 -1,2 HEB 140 2,4 0,2 VE3.10 1,3 3,5 0 HEB 140 2,6 0,3 VE3.11 1,3 3,5 0 HEB 140 2,6 0,3 VE3.12 1,77 1,6 0 HEB 140 3,54 0,1 VE3.13 1,77 12,1 -3,6 HEB 140 3,54 0,6


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Análisis cortantes


Perfiles usados HEB 180 HEB 140

VIGAS TRASVERSALES

El dimensionado de la estructura de cuelgue. Esquema de cuelgue de las vigas transversales, de las que cuelgan los tirantes, a la viga longitudinal.

VE3.14 1,77 12,1 -3,6 HEB 140 3,54 0,6 VE3.15 1,77 1,6 0 HEB 140 3,54 0,1


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Vigas de cuelgue


M min (kNm)

V max (kN)

V min (kN) Perfil Deformacion (mm)

Máxima Actual VC.TR.1 4,5 0 -471,9 114,8 -154,1 HEB 450 9 6,57 VC.TR.2 7,25 0 -549,1 230,6 -192,7 HEB 500 14,5 11,47 VC.TR.3 4,5 0 -354,2 120,7 -130,8 HEB 450 9 5,57


El refuerzo de la estructura preexistente al quitar el pilar, se realiza apoyando la viga en un perfil metálico distribuyendo así las cargas hacia los nuevos pilares metálicos, evitando sobrecargar los pilares de hormigón armado.


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La flecha límite definida en el CTE es L/500 que sería 20.69 mm , por lo que cumple el perfil HEB 600 ya que la flecha máxima es de 20.1 mm Comprobamos que cumple también a cortante y a momento B (cm2) > Vmax / fv = 244/ 10 = 24 cm2 B de HEB 600 = 270 cm2 CUMPLE W (cm3) > Mmax / f = 6410 / 1.4 = 4578cm3 W de HEB 600 = 5700 cm3 CUMPLE

TENSORES

Forjado 1

TENSOR LONGITUD (m) CARGA (kN) DIAMETRO (mm) T.E1.A2 3.43 86.4 12 T.E1.A4 3.43 50.2 10 T.E1.B2 3.43 81.9 12 T.E1.B4 3.43 50.8 10


41

T.E1.B5 3.43 36.4 8 T.E1.C2 3.43 86.4 12 T.E1.C4 3.43 50.2 10

Forjado 2

TENSOR LONGITUD (m) CARGA (kN) DIAMETRO (mm) T.E2.A2 6.15 149.9 16 T.E2.A4 3.05 90.5 12 T.E2.B1 6.15 18.5 5 T.E2.B2 6.15 167.4 16 T.E2.B4 3.05 136.3 16 T.E2.B5 3.05 54.8 5 T.E2.C2 6.15 126.7 16 T.E2.C4 3.05 96.4 12

TENSOR LONGITUD (m) CARGA (kN) DIAMETRO (mm) T.E3.A6 3.20 13.9 5 T.E3.A4 3.20 111.9 14 T.E3.B6 3.20 31.7 7 T.E3.B4 3.20 168.1 20 T.E3.B5 3.20 60.3 10 T.E3.C6 3.20 13.9 5 T.E3.C4 3.20 117.8 14

Anclaje de los tensores Tipo Horquilla soldada


42

PILARES

Dado que ambos pilares tienen cargar muy similares, se va a dimensionar el más desfavorable. El dimensionado del pilar se va a partir desde el cumplimiento del pandeo límite permitido por el CTE, ya que las alturas son considerablemente altas, en especial la que une la planta baja con el primer forjado metálico. Dimensionado para H0 = 16.3 m Método w (CTE) 2 UPN 400 con las alas hacia dentro y una separación de 400mm N=669 kN Ya que el pilar está empotrado en la zapata, la longitud varía

Longitud de pandeo = 0.7 H = 11.41m -Sección: 183 cm2 - Inercia (S=400) = 56.780 cm2

- Radio de giro (cm) =√𝐼

𝑆 =17.61

- Coef de penalización por pandeo

W = (1 + (𝐿𝑝

𝑛∗𝑖)3=

= 1 + (1141

100∗17.61)3= 1.2

- λe del acero S257 = 86.6 - Esbeltez mecánica reducida

λ= 𝐿𝑝

𝑖∗

1

λe =

1141

17.61∗

1

86.6 = 0.61

Mediante la table de coeficiente X y la esbeltez mecánica reducida, sacamos que X = 0.79, por lo que si que lo cumple ya que 1/W = 0.83


43

4.2.4 Nueva cubierta

Tras la eliminación de la cubierta preexistente y la eliminación de parte de la planta 5, se obtienen una tarraza correspondiente a la cafetería y espacio de ocio en la cubierta.

Para ello, se coloca una cubierta invertida transitable con soportes regulables en los que apoyan baldosas cerámicas de 50cm x 50cm en el forjado preexistente. En ella se plantea una estructura efímera, móvil, y polivalente mediante unas “pseudo grúas” atirantadas de las que se colocaría una cubierta textil, decoraciones temáticas, iluminación adicional…

Ubicación de la cubierta

La ubicación de los mástiles está la vertical de los pilares, por lo que la carga se transmite de manera directa a estos. Teniendo en cuenta el dimensionado de la estructura existente y de las cargas que había antes de quitar la cubierta y la planta 5, la nueva carga de la estructura metálica no es relevante para el conjunto del edificio.

Los tensores crean diagonales para el arriostramiento de las “gruas” frente al viento en ambas direcciones.

Dimensionado de las piezas

Mástil vertical _ Perfil metálico S275 circular D 150.6 mm

Mástil diagonal _ Perfil metálico S275 circular D 100.6 mm

Tensores _ Tirante metálico AISI316 1x19 D.12 mm


44

5. Cimentaciones

5.1 Análisis del suelo La información obtenida del suelo es del informe: “Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre. ANEJO Nº 5. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA” de la empresa Saitec, para la remodelación de la isla de Zorroztaurre.

9. Marco geológico: Los materiales presentes forman parte del denominado Sector Durango, se trata de

limolitas calcáreas del Cretácico Inferior, y sobre estos se depositan sedimentos cuaternarios como depósitos aluviales constituidos mayoritariamente por limos y arcillas, y en menor medida por arenas y gravas, y rellenos antrópicos.

10. Estratigrafía:


45

11. Tectónica Los materiales integrados en la Cadena Vascocantábrica constituyen una pila

sedimentaria con forma de cuña, engrosada hacia el norte, en la que se intercalan, en distintas posiciones, niveles de materiales plásticos de los cuales el Trías salino es el más representativo.

12. Reconocimientos

El sondeo SZ- 2 es el que más nos va valer ya que está en la misma margen de la ría y una distancia similar al agua. (Anejo suelo)

De él se saca la conclusión de que las zapatas definidas en el proyecto preexistente están a una cota de – 3m, con un suelo arenoso con mezclas de grava.


46

5.2 Peritaje cimentación existente 5.2.1 Acciones adaptadas al cálculo

Siguiendo el CTE la siguiente tensión admisible Qadm (kN/m2) = 400 kN/m2

5.2.2 Calculo y dimensionado

N max = 2508 kN

Se dimensiona una zapata cuadrada, debido a que el pilar es cuadrado de 50 x 50 cm

13. Predimensionado B^2 = N / qadm = 2508 / 400 = 2.5m P (kN/m2) =N / B^2 ) = 401 , por lo que hay que agrandar la zapata B = 2.6 m p = 371 kN/m2 V = 1.05m h = qadn / (fv -qadm)*v= 371 / (0.035*10^4+371) * 1=0.51m=0.55m Mmax = N/2 * v/2 = 2508 /2 * 1.05/2= 658.3 kNm El momento máximo esta situado en el centro de la zapata


47

Cálculo del armado: Fs= 22.4 kN/cm2

As= Mmax / 0.8 h fs = 358.3 / 0.8 * 0.55 * 22.4 = 60.5 cm2

Redondos D20 A= 3.14 cm2

n = 20.26= 21 redondos de D20

Recubrimiento = 0.07 m

S = 2.6 – 0.07 / 20=0.165m

5.3 Nuevas cimentaciones Al agregar la nueva estructura metálica, el nuevo pilar va a ir a a la zapata ya existente, recalzándola con 4 pilotes en cada uno de los lados. La zapata preexistente actuará como el encepado de los pilotes, añadiéndole una viga de recalce para que esta no vuelque.

N max = 669 kN + peso propio del pilar =669 kN + 15.14 kN = 684.2 kN

Dimensionado de los pilotes:

Para evitar las vibraciones o impactos en la ejecución de los pilotes, se eligen pilotes perforados mediante hélice. Para asegurarse de la transferencia entre la zapata preexistente y los nuevos pilotes, se realiza un encepado perimetral de esta. Nº de pilotes = 4 N por pilote =171 kN 𝑁 = 𝐴 ∗ 𝜎 𝜎 = 5 Mpa = 5.000 kN/m2 en el HA-25 𝐴 =

𝑁

𝜎 =

171

5000 = 0.0342 m2

𝐴 = 𝜋∗𝐷2

4 ; D = 20 cm

El diámetro de los pilotes de es 20 cm.


48

Carga que aguanta en la punta_ Según el estudio geotécnico Nspt = 23 Qp =Nspt * fN = 23* 0.2 = 4.600 Kn/m2 Área en punta del pilote = Ap = 𝜋 ∗ (

𝐷

2)2 = 0.0314 m2

Rpk = Qp * Ap = 5.000 * 0.0314 = 144.4 kN Carga y longitud del fuste 𝜏 = Nspt * fNf = 23 * 2.5 = 90 kN/m2 Area del pilote perimetral en cada estrato = Af = 𝜋 ∗ 𝐷 ∗ ℎ La longitud mínima que necesitamos es

Rfk =N – Rpk = 171 – 144.4 = 26.56 kN

Af = Rfk

𝜏 = 26.56

90 = 0.30 m2

h = Af

𝜋∗𝐷 = 0.30

𝜋∗0.20 = 0.47 m -> Como la longitud debe de ser 3 veces el diámetro, e

la longitud de los pilotes será de 60 cm


49

6. Anexo. Planos *En los planos, el color granate representa las modificaciones en la estructura o los nuevos elementos añadidos

Ongi Etorri - Bienvenidos - Bilbao -

Carmen Garrido HerranzTaller de EstructurasM. Hab 2019 U.D. Ábalos

Planta bajaEstructura preexistente

Ongi EtorriBienvenidosPlano 01

Planta 1. Edificio existente

Carmen Garrido HerranzTaller de Estructuras.

U.D. Ábalos M Hab 2019 ETSAM

A B C D E F G H I J K

2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 3.50 3.502.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50

1

2

3

4

5

6

7

8

1.95

1.40

1.40

1.40

1.40

1.40

1.40

1.95

2.70

5.00

5.00

5.00

5.00

5.005.005.00

3.503.505.005.005.005.005.00

6.15

6.15

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P02P03P03P02

P02P03P03P02

P02P03P03P02

P02P03P03P02

P02P03P03P02

V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

4V

.04

V.0

4V

.04

Cuadro de materiales

Edificio existenteSoporte y forjados

HA-25/B/20/IIaB500S

Hormigón armado

CimentacionesHA-25/F/40/IIaB500S

Hormigón armado

Refuerzos estructura Acero laminadoS275

Nueva subestrucutra Acero laminadoS275

Añadidos


Hormigón armado

Cuadro de pilares

P 01

50

50

arm long _ 6 Ø 20estribos_ Ø8 c/15 cm

5

P 02

50

70

arm long _ 10Ø 25estribos_ Ø10 c/15 cm

5

P 03

50

70


5

Cuadro de vigas

V.01V.02V.03V.04

55

6.156.15

0.650.650.550.55

0.40 Con descuelgueL (m) h (m) a (m) Tipo

Con descuelgueCon descuelgueCon descuelgue

0.400.400.40

V.01

40

65

arm long _ 16 Ø 16 Ø6 c/15 cm

5

* El hormigón real es desconocido, por lo que se calcula con métodos actuales

P01P01

0 1 2 3 4 5

h. 2.5m

h. 3.4 m

Cuadro de pilares

P 01

50

50


5

P 02

50

70


5

P 03

50

70


5

Cuadro de pilares preexistentes

Cuadro de vigas preexistentesCuadro de vigas

V.01V.02V.03V.04

55

6.156.15

0.650.650.550.55



0.400.400.40



Planta bajaEstructura modificad


2

3

4

5

6

7

8

9

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P02P03P03P02

P02P03P03P02

P02P03P03P02

P02P03P03P02

P02P03P03P02

V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

4V

.04

V.0

4V

.04

V.0

5

V.0

5V

.05

V.0

5V

.05

V.0

5V

.05

V.0

5V

.05

V.0

5V

.05

V.0

5V

.05

V.0

5V

.05

V.02

P01P01

Z05

Z06

Z06

V.0

5

1

2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 3.50 3.502.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50

4.60

2.70

5.00

5.00

5.00

5.00

6.15

6.15

1.50

4.75

5.90

14.88

3.20

16.88

3.47

0.90

1.97

0.90

1.97

4.500.30 0.30

0.28

3.73

0.25

5.98

4.839.83

h. 3.4 m

Cuadro de pilares

P 01

50

50


5

P 02

50

70


5

P 03

50

70


5

Cuadro de pilares preexistentesCuadro perfiles perfil

Cuadro vigas añadidas


V.01V.02V.03V.04

55

6.156.15

0.650.650.550.55



0.400.400.40

Perfiles utilizados

HEB 300

30

30

G = 117 kg/mA = 149.1 cm2I = 25170 cm4Wel = 1678 cm3Wpl = 1869 cm3

HEB 400

30

40

G = 155 kg/mA =197.8 cm2I = 57680 cm4Wel = 2884 cm3Wpl = 3232 cm3

HEB 450

30

45

G = 171 kg/mA = 218 cm2I = 79890 cm4Wel = 3551 cm3Wpl = 3982 cm3

Cuadro de zunchos de refuerzo

Z01Z02Z03Z04

103.5

3.56.15

HEB 400HEB 300HEB 300HEB 450

L (m) Perfil

Z05Z06

4.50 HEB 4002.25 HEB 400



Planta terceraEstructura preexistente


2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 3.50 3.502.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50

1

2

3

4

5

6

7

8

4

5

6

2.70

5.00

5.00

5.00

5.00

6.15

6.15


Planta 3. Edificio existente





HA-25/B/20/IIaB500S

Hormigón armado


Hormigón armado



Añadidos


Hormigón armado

Cuadro de pilares

P 01

50

50


5

P 02

50

70


5

P 03

50

70


5

Cuadro de vigas

V.01V.02V.03V.04

55

6.156.15

0.650.650.550.55



0.400.400.40

V.01

40

65

arm long _ 16 Ø 16 Ø6 c/15 cm

5


P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

4V

.04

V.0

4V

.04

P01P01

0 1 2 3 4 5

h . 9 m

h. 7.2 m

Cuadro de pilares

P 01

50

50


5

P 02

50

70


5

P 03

50

70


5




V.01V.02V.03V.04

55

6.156.15

0.650.650.550.55



0.400.400.40



Planta terceraEstructura actual

Z01

Z01

PM PM

Z02 Z03

Z04


2

3

4

5

6

7

8

9

2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 3.50 3.502.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50

4.60

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

P01

V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01 V.01

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.02

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3V

.03

V.0

3

V.0

3

V.0

3V

.03

V.0

3

V.0

3

V.0

3

V.0

3V

.03

V.0

4V

.04

V.0

4V

.04

V.02

2.70

5.00

5.00

5.00

5.00

6.15

6.15

V.0

3

V.0

5

4.83

5.90

7.65

9.75

0.30

2.41

0.30

0.30 1.56

0.30

0.35

4.88 7.02 15.11

0.35

4.75

0.35

P01 P01

P01P01

Z05

Z06

Z06

4.50

3.47

0.90

1.97

0.90

1.97

0.30 0.30

0.28

3.73

0.25

5.98

0.10

5.080.30

h. 7.2 m

Cuadro de pilares

P 01

50

50


5

P 02

50

70


5

P 03

50

70


5

Cuadro de pilares preexistentesCuadro refuerzos

Cuadro vigas añadidas


V.01V.02V.03V.04

55

6.156.15

0.650.650.550.55



0.400.400.40

Perfiles utilizados

HEB 300

30

30

G = 117 kg/mA = 149.1 cm2I = 25170 cm4Wel = 1678 cm3Wpl = 1869 cm3

HEB 400

30

40

G = 155 kg/mA =197.8 cm2I = 57680 cm4Wel = 2884 cm3Wpl = 3232 cm3

HEB 450

30

45

G = 171 kg/mA = 218 cm2I = 79890 cm4Wel = 3551 cm3Wpl = 3982 cm3

Cuadro de zunchos de refuerzo

Z01Z02Z03Z04

103.5

3.56.15

HEB 400HEB 300HEB 300HEB 450

L (m) Perfil

Z05Z06

4.50 HEB 4002.25 HEB 400



Detalles zunchosEstructura modificad

h. 7.2 m

Cuadro de pilares

P 01

50

50


5

P 02

50

70


5

P 03

50

70


5



V.01V.02V.03V.04

55

6.156.15

0.650.650.550.55



0.400.400.40



Plantas y axonometríaEstructura colgada

Forjado 1 Forjado 2 Forjado 3



SecciónNueva estructura colgada

planta baja

planta primera

planta segunda

planta tercera

cubierta

h . 0.00 m

h . 3.72 m

h . 8.05 m

h . 12.55 m

h _17.42 m

entreplanta 1h . 9.67m



viga refuerzoh . 16.75m

Det 03

Det 01

Det 03

Det 02

Det 04Cuadro de materiales

Perfiles utilizados

HEB 300

30

30

G = 117 kg/mA = 149.1 cm2I = 25170 cm4

HEB 200

20

20

G = 61.3 kg/mA =78.1 cm2I = 5696 cm4

HEB 500

30

50

G = 187 kg/mA = 238.6 cm2I = 107200 cm4

VIGAS TRASVERSALES

HEB 320

30

32

G = 127 kg/mA = 161.3 cm2I = 30820 cm4

VIGAS LONGUITUDINALES

HEB 600

30

50

G = 212 kg/mA = 270 cm2I = 171000 cm4

VIGUETAS

HEB 100

10

10

G = 20.4 kg/mA =43 cm2I = 449.5cm4

UPN 400 x 2

11

40

G = 71.8 kg/mA = 91.5 cm2I = 20350 cm4

PILARES

Cuadro de perfiles utilizado



DetallesNueva estrucutra colgada

Det 01

HEB 320

Placa de reparto 122x32x10

Pletina 70x10

HEB 700

Placa de reparto 122x32x10

Pletina 70x10

Unión atornillada de pletinas

Polietileno

Vigueta HA

Capa de compresión

Vigueta HA

Barrera de vapor

Hormigón de pendientes

Membranaimpermeabilizante

Baldosa cerámica 400x400

Soporte regulable

Aislante poliestireno extruidoMembrana geotextil

HEB 320

placa de reparto 122x32x10

pletina 70x10

HEB 700

placa de reparto 122x32x10

pletina 70x10

unión atornillada de pletinas



DetallesNueva estructura colgada

Cuadro de materialesEdificio existente

Soporte y forjadosHA-25/B/20/IIaB500S

Hormigón armado


Hormigón armado



Añadidos


Hormigón armado



Det 02

Det 03

Pletina

2 x UPN 400

Polietileno

Pilar H.A 50 x 50 cmarm long _ 6 Ø 20estribos_ Ø8 c/15 cm

HEB 600

Cartela

Soldadura

Pletina

2 x UPN 400

Capa de compresión

Vigueta HA

Barrera de vaporHormigón de pendientes

Membrana

Baldosa cerámica 400x400Soporte regulable

impermeabilizante

Polietileno

Pilar H.A 50 x 50 cmarm long _ 6 Ø 20estribos_ Ø8 c/15 cm

Polietileno



DetallesNueva estructura colgada

Placa de sujeciónHEB 120

Placa de anclaje conclavos químicos Hilti

SoldaduraHEB 120

Perfil escalera e. 5mm

Huella metálica

Vigueta HA

Viga HA 35x50 cm(armado)

Capa de compresiónTarima

Det 04

Det 05

HEB 300

HEB 100

Soldadura



C. preexistentesCimentaciones


Planta Cimentaciones. Edificio existente





HA-25/B/20/IIaB500S

Hormigón armado


Hormigón armado



Añadidos


Hormigón armado


0 1 2 3 4 5

h. - 3.5 m

Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 Z 01

Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 Z 01

Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 ZC 01

ZC 01

ZC 01 Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

L 01

5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 3.50 5.003.50 5.00 5.00

5.00

5.00

5.00

5.00

6.15

6.15

2.70

22.1

0

17.40

1.10

0.40

1.10 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 1.10

0.40

6.60

0.40

1.10 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 1.10

0.41

1.10

0.60

1.10

0.40

1.10

3.55

1.10

0.40

1.10

3.55

1.10

0.40

1.75

Características del suelo

TipoConsistenciaNivel freático

Tensión adm

Gravas y mezclas de grava y arenaMedia-3.2 m

400 kN/m2

Cuadro de cimentaciones

Z01ZC1ZC2L1

2.62.63.417.4

2.69.69.622.1

0.55 # Ø 16 c/ 15cmB (m) L (m) h (m) armado

0.550.550.65

# Ø 16 c/ 15cm# Ø 16 c/ 15cmsup. # Ø 20 c/ 14cminf # Ø 20 c/ 14cm

Z01

260

55

105

50

# Ø 20 c/ 15cm







HA-25/B/20/IIaB500S

Hormigón armado


Hormigón armado



Añadidos


Hormigón armado


0 1 2 3 4 5

h. - 3.5 m

Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 Z 01

Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 Z 01

Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 ZC 01

ZC 01

ZC 01 Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

L 01

5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 3.50 5.003.50 5.00 5.00

5.00

5.00

5.00

5.00

6.15

6.15

2.70

22.1

0

17.40

1.10

0.40

1.10 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 1.10

0.40

6.60

0.40

1.10 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 1.10

0.41

1.10

0.60

1.10

0.40

1.10

3.55

1.10

0.40

1.10

3.55

1.10

0.40

1.75



Tensión adm


400 kN/m2


Z01ZC1ZC2L1

2.62.63.417.4

2.69.69.622.1


0.550.550.65


Z01

260

55

105

50

# Ø 20 c/ 15cm

h. 7.2 m

h. -3.5 m



C. modificacioneCimentaciones


Planta Cimentaciones. Edificio reformado





HA-25/B/20/IIaB500S

Hormigón armado


Hormigón armado



Añadidos


Hormigón armado


0 1 2 3 4 5

h. - 3.5 m

Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 Z 01

Z 01 Z 01

ZM 01

Z 01

Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 ZC 01

ZC 01

ZC 01 Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

L 01

5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 3.50 5.003.50 5.00 5.00

5.00

5.00

5.00

5.00

6.15

6.15

2.70

22.1

0

17.40

1.10

0.40

1.10 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 1.10

0.40

6.60

0.40

1.10 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 1.10

0.41

1.10

0.60

1.10

0.40

1.10

3.55

1.10

0.40

1.10

3.55

1.10

0.40

1.75



Tensión adm


400 kN/m2


Z01ZC1ZC2L1

2.62.63.417.4

2.69.69.622.1


0.550.550.65


Recalce viga existente

ZM 01

55

105

50

40

55

40

40

45 20 452017060







HA-25/B/20/IIaB500S

Hormigón armado


Hormigón armado



Añadidos


Hormigón armado


0 1 2 3 4 5

h. - 3.5 m

Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 Z 01

Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 Z 01

Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 Z 01 ZC 01

ZC 01

ZC 01 Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

Z 01

L 01

5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 3.50 5.003.50 5.00 5.00

5.00

5.00

5.00

5.00

6.15

6.15

2.70

22.1

0

17.40

1.10

0.40

1.10 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 1.10

0.40

6.60

0.40

1.10 2.40 2.60 2.40 2.60 2.40 1.10

0.41

1.10

0.60

1.10

0.40

1.10

3.55

1.10

0.40

1.10

3.55

1.10

0.40

1.75



Tensión adm


400 kN/m2


Z01ZC1ZC2L1

2.62.63.417.4

2.69.69.622.1


0.550.550.65


Z01

260

55

105

50

# Ø 20 c/ 15cm

h. 7.2 m

h. -3.5 m

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