Non-Newtonian Flow in Annuli
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M. en C. En INGENIERIA QUIMICA MATERIA: FENÓMENOS DE TRANSFERENCIA IPROFESOR: DR. JOSE JAVIER CASTRO ARELLANO ALUMNA: IVEETE CECILIA GUZMAN RODRIGUEZ
TAREADEDUCCION DE ARTICULOFLUJO NO NEWTONIANO
Las ecuaciones que describen el flujo de un fluido compresible e isotérmico son las ecuaiones de continuidad y movimiento:
∂ γ∂ t
+(∇ ∙ γv )=0…(1)
γ [ ∂v∂ t + (v ∙∇ ) v ]=−∇ p−(∇ ∙ τ )+γg…(2)
El fluido isotérmico no solo implica que el campo de temperatura no impacta sino también que el término de disipación (τ :∇v ) en la ecuaion del balnce de energía es despreciable. En el desarrollo que se sigue se considera el flujo entre dos cilindros coaxiales. Y las siguientes consideraciones son hechas:
Donde: (γ=constante )
Para el sistema específico bajo las consideraciones, la ecuación 1 y 2 pueden ser escritas en coordenadas cilíndricas, combinadas y simplificadas como:
∂ γ∂ t
+ 1r∂∂ r
(γr vr )+1r∂∂θ
( γ vθ )+ ∂∂ z
( γ v z )=0
Por lo tanto;
∂∂ z
(v z )=0
Partiendo de las ecuación de Navier-Stokes obtenemos:
γ [ ∂v∂ t + (v ∙∇ ) v ]=−∇ p−(∇ ∙ τ )+γg
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Componentes en r tenemos:
γ ( ∂vr∂t+vr
∂ vr∂r
+vθr∂ vr∂θ
−vθ2
r+vz
∂vr∂ z )=∂vr
∂r−∂ p∂r
−[ 1r ∂∂r
(r τ rr )+1r∂ τ rθ∂θ
−τθθr
+∂ τ rz∂ z ]+γ gr
γ ( ∂vr∂t+vr
∂ vr∂r
+vθr∂ vr∂θ
−vθ2
r+vz
∂vr∂ z )=−∂ p
∂r−[ 1r ∂
∂ r(r τ rr )+
1r∂ τ rθ∂θ
−τθθr
+∂ τ rz∂ z ]+γ gr
Por lo tanto:
0=∂ τ rz∂ z
Componentes en Ѳ tenemos:
γ ( ∂vθ∂ t+vr
∂vθ∂ r
+vθr
∂vθ∂θ
−vr vθr
+v z
∂ vθ∂ z )=−1
r∂ p∂θ
−[ 1r 2 ∂∂ r
(r2 τ rθ )+ 1r
∂ τθθ∂θ
+∂ τθz∂ z ]+γ gθ
γ ( ∂vθ∂ t+vr
∂vθ∂ r
+vθr
∂vθ∂θ
−vr vθr
+v z
∂ vθ∂ z )=−1
r∂ p∂θ
−[ 1r 2 ∂∂ r
(r2 τ rθ )+ 1r
∂ τθθ∂θ
+∂ τθz∂ z ]+γ gθ
Componentes en z tenemos:
γ ( ∂v z
∂ t+vr
∂vz∂r
+vθr
∂v z
∂θ+v z
∂v z
∂z )=−∂ p∂z
−[1r ∂∂ r
(r τ rz )+1r
∂ τθz∂θ
+∂τ zz∂z ]+γ gz
γ ( ∂v z
∂ t+vr
∂vz∂r
+vθr
∂v z
∂θ+v z
∂v z
∂z )=−∂ p∂z
−[1r ∂∂ r
(r τ rz )+1r
∂ τθz∂θ
+∂τ zz∂z ]+γ gz
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Por lo tanto:
0=−∂ p∂z
−1r∂∂ r
(r τ rz )+γ gz
En ambos términos son función de una variable, por lo tanto : −dpdz
=α
0=α−1rddr
(r τ rz )+γ gz
∫−dpdz
dz=∫ α dz+C1
−p=α z+C1
De las condiciones fronteras:
Condición 1: z=0 p=p0
Condición 2: z=L p=pL
Condición 1:
−p0=α (0 )+C1
C1=−p0
−p=α z−p0
Condición 2:
−pL=α L−p0
α=p0−pL
L
Asi:
0=α−1rddr
(r τ rz )+γ gz
0=p0−pLL
−1rddr
(r τ rz )+γ gz
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En la cual p0 y pL son las presiones estáticas a z=0 y z=L, y gz es la componente de la aceleración gravitacional g en la dirección del flujo. P=p−γgz, asi :
1rddr
(r τ rz)=P0−PL
L
Donde P designa la suma de fuerzas por unidad de volumen en el lado derecho de la ecuación 1.
P=P0−PL
L
Asi:
1rddr
(r τ rz)=P
Resolviendo y separando la ecuacion tenemos:
ddr
(r τ rz )=Pr
∫ ddr
(r τ rz )dr=∫Pr dr+C1
∫ ddr
(r τ rz )dr=P∫r dr+C1
r τ rz=Pr2
2+C1
τ rz=Pr2
2 r+C1
r
τ rz=Pr2+C1
r
Donde: r=λR y τ rz=0, tenemos:
0=PλR2
+C1λR
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C1=−P λR2
( λR )
C1=−P ( λR )2
2
τ rz=Pr2
−P ( λR )2
2 r
τ rz=P2 (r− ( λR )2
r )
La ecuación diferencial de primera orden válida sobre la región entera anular para cualquier tipo de fluido:
τ rz=P2 (r− ( λR )2
r )
Donde en la cual λ es la constante de integración.
La distancia radial r=λR representa la posición a la cual τ rz=0. La ecuación enterior entonces toma el punto de partida para la derivación del plástico de Bingham y el modelo de Ley de potencias.
MODELO DEL PLÁSTICO DE BINGHAM
Este modelo el esfuerzo de corte local, τ rz es relacionado con la rapidez de corte, d v z/dr donde:
τ rz=± τ0−μ0d vzdr
Donde (+) es usada cuando el momentum está siendo transportado en la dirección +r y (-) cuando el transporte es en la dirección –r. La introducción de las siguientes variables adimensionales es útil de modo que:
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T=2 τ rz /PR
T 0=2 τ0/PR
∅=(2μ0 /P R2 ) vzρ=r /R=
Donde:
τ rz=P2 (r− ( λR )2
r )τ rz=
P R2 ( rR−
( λ )2Rr )
2 τ rzPR
=( rR− λ2Rr )
Cambiando variable por las adimensionales: T=ρ− λ2
ρ
La ecuación que describe el sistema es: T=ρ− λ2
ρ…(7)
Donde la ecuacion: τ rz=± τ0−μ0d vzdr
se multiplica por 2/PR, tenemos:
2 τ rzPR
=±2 τ0PR
−μ02d vzPRdr
dr=dρR
2 τ rzPR
=±2 τ0PR
−μ02d vzPRdρR
2 τ rzPR
=±2 τ0PR
−2μ0d v z
PR2dρ
Realizando un cambio de variable:
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T=±T0−d∅dρ
T=±T0−d∅dρ
En donde λ+¿¿ y λ−¿¿ representa las fronteras en el flujo tapón.
Claramente hay valores de ρpara los cuales |T|=T 0
T=ρ− λ2
ρ=±T 0−
d∅dρ
ρ− λ2
ρ=±T 0
Así la ecuación obtenida es:
±T0=λ±−λ2
λ±
Eligiendo λ+¿¿ para ser consistentes con Mori & Ototake. Nos resulta la siguiente ecuación:
T 0=λ+¿−
λ2
λ+¿¿¿
λ2=λ+¿ ¿¿
λ2=λ+¿ ¿¿
Para los valores en el flujo tapón, donde el perfil de velocidades es constante: T 0=λ+¿− λ−¿ ¿¿ y λ−¿= λ+¿−T
0¿¿ obtenemo:
λ−¿=¿ ¿
De tal modo que aquí λ es solo el significado geométrico de λ+¿¿ y λ−¿¿. Igualando e integrando las ecuaciones nos da:
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ρ− λ2
ρ=−Τ0−
dϕdρ
Τ 0+ ρ−λ2
ρ=−dϕ
dρ
dϕ=(−Τ0−ρ+ λ2
ρ )dρ
∫ dϕ=∫(−Τ 0−ρ+ λ2
ρ )dρ
ϕ=−Τ0 ρ−ρ2
2+λ2∗¿(ρ)
Realizando la evaluacion de λ−¿¿ agregamos es el termino k:
ϕ−¿=−Τ0 ( ρ−κ )−ρ2−κ 2
2+ λ2∗¿ (ρ )−λ 2∗¿(κ)¿
ϕ−¿=−Τ0 ( ρ−κ )−ρ2−κ 2
2+ λ2∗¿( ρκ )¿
Para ϕ0 tenemos que:
ϕ0=ϕ−¿¿ ¿
En donde:
λ−¿≤ ρ≤ λ+¿¿ ¿
asi para ϕ+¿ ¿
ϕ+¿=−Τ0 (1− ρ)− 1
2−ρ2
2+λ 2∗¿ (1)− λ2∗¿ ( ρ) ¿
ϕ+¿=−Τ0 (1−ρ)−1−ρ2
2+λ2∗¿( 1ρ )¿
Donde
λ+¿≤ ρ≤1¿
Realizando la evaluación con limites:
ϕ−¿=−Τ0 ( ρ−κ )−ρ2−κ 2
2+ λ2∗¿( ρκ )¿
ϕ=0 y ρ=κ
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0=−Τ 0 (κ−κ )−κ2−κ2
2+ λ2∗¿( κκ )
0=λ2∗¿ (1 ) y ϕ=0 y ρ=1
0=−Τ 0 (1−κ )−12−κ2
2+λ2∗¿( 1κ )
ϕ+¿=−Τ0 (1−ρ)−1−ρ2
2+λ2∗¿( 1ρ )¿
ϕ=0 y ρ=κ
0=−Τ 0 (1−κ )−1−κ2
2+λ2∗¿( 1κ )
ϕ=0 y ρ=1
0=−Τ 0 (1−1 )−1−12
2+λ2∗¿( 11 )
0=λ2∗¿ (1 )
Por lo tanto la ecuación determinante para λ+¿¿ es la afirmación de que la velocidad ϕ−¿ ¿¿ es la misma que ϕ−¿ ¿¿ de modo que:
2 λ+¿ ¿¿
La velocidad de flujo para para el fluido plástico de Bingham se obtiene de integrar la velocidad de distribución en la Ecuación 11, 12 y 13 en la región anular y simplificar el resultado con la ayuda de la ecuación 14.
Q=2π R2∫κ
1
vz ρdρ
Q= π R4 P8μ0
¿
Esta expresión es válida para T 0>(1−κ); no hay flujo si T 0≤(1−κ). Para altos flujo cuando el flujo tapón es pequeño comparado con la dimensión anular. La Ec 15 se simplifica usando la expresión Newtoniana para λ y asumiendo que (λ+¿+ λ−¿¿≈2 λ¿:
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Q= π R4 P8μ0
¿