Memorias de Calculo

PISO 2

TABLERO APTO 1

Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA

TABLERO APTO 1 8 CTOS 2Ǿ-4H

TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG

CARGA TOTAL (KVA)7,107

CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 15.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 106.60 Conductor (Fase)

Conductor (Neutro)

Conductor de Fase calculado

Conductor de Tierra calculado

REGULACION (MAX 3%) 0.38% Conductor (Tierra)Breaker Escogido (A)Tuberia escogida

TABLERO APTO 2






Conductor (Neutro)




TABLERO APTO 3






Conductor (Neutro)




TABLERO APTO 4






Conductor (Neutro)




PISO 3

TABLERO APTO 5





CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 25.00 Corriente del Conductor (A)



CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 177.67 Conductor (Fase)

Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 0.64% Conductor (Tierra)

Breaker Escogido (A)Tuberia escogida

TABLERO APTO 6











TABLERO APTO 7











TABLERO APTO 8











PISO 4

TABLERO APTO 9




CARGA TOTAL (KVA)



7,107




TABLERO APTO 10




CARGA TOTAL (KVA)



7,107




TABLERO APTO 11




CARGA TOTAL (KVA)



7,107




TABLERO APTO 12




CARGA TOTAL (KVA)



7,107




PISO 5

TABLERO APTO 13










TABLERO APTO 14










TABLERO APTO 15










TABLERO APTO 16










PISO 6

TABLERO APTO 17



TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWG



TOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG





TABLERO APTO 18











TABLERO APTO 19











TABLERO APTO 20











PISO 7

TABLERO APTO 21









TABLERO APTO 22











TABLERO APTO 23











TABLERO APTO 24












PISO 8



TABLERO APTO 25










TABLERO APTO 26










TABLERO APTO 1

TABLERO APTO 1 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's

CORRIENTE CTO BREAKERS

I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67

CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.

CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0

Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350

1" 500

TABLERO APTO 2




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67




1" 500

TABLERO APTO 3




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67




1" 500

TABLERO APTO 4




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67




1" 500

TABLERO APTO 5




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67


CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4

Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350

1" 500

TABLERO APTO 6




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67




1" 500

TABLERO APTO 7




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67




1" 500

TABLERO APTO 8




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67




1" 500

TABLERO APTO 9




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67

CARGA TOTAL (KVA)

7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.CALIBRE

Conductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350

1" 500

TABLERO APTO 10




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67

CARGA TOTAL (KVA)



1" 500

TABLERO APTO 11




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67

CARGA TOTAL (KVA)



1" 500

TABLERO APTO 12




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67

CARGA TOTAL (KVA)



1" 500

TABLERO APTO 13




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67


CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350

1" 500

TABLERO APTO 14




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 15




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 16




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 17




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 18




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 19




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 20




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 21


CARGA CIRCUITOS EN VA'sCORRIENTE CTO BREAKERS


800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 22




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 23




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 24





800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 25




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 26




800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A

800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A

400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A

7 8

1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33

TOTAL 7106.67



1" 500

TABLERO APTO 1 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO

CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga

A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -

19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33

VA

CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 260



0.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430



A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -

19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33

VA




0.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430



A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -

19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33

VA

CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 95



1.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430



A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -

19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33

VA




CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430



A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -

19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33

VA






A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -

19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33

VA






A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -

19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33



VA




A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -

19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33



VA




A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -



19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33

VA




A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -



19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33

VA


TABLERO APTO 21 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. Cantidad

CORRIENTE CTOCARGA CIRCUITOS EN VA's

Potencia VA Potencia (w) FP. Cantidad

I Diseno I CargaA B

5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -

19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33

VA







I Diseno I CargaA B

5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -

19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33

VA







A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -

19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -

2553.33 2553.33

VA




Carga

LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B

Carga

LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2

AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B

Carga

LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2

AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B

Carga

Carga


Carga

Carga


TABLERO AREAS COMUNES

Carga Cantidad FP

TOMAS GENERALES PORTERIA - 0.9

LUCES PASILLOS - 0.9

LUCES PARQ + PORTERIA + FACHADA. - 0.9

BOMBA DE AGUA 5HP FASE A. - 0.9

BOMBA DE AGUA 5HP FASE B. - 0.9

BOMBA DE AGUA 5HP FASE C. 0.9

CARGA DIVERSIF (VA)12,622

CORRIENTE CARGA (In)CORRIENTE DISEÑO (Idis)LONGITUD (M) CARGA (KVA)CONSTANTE CONDUCTOR MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT)

REGULACION (MAX 3%)

TABLERO APTO 27

Carga Cantidad FP

TOMAS GENERALES 1 - 0.9

TOMAS GENERALES 2 - 0.9

TOMAS GFCI COCINA - 0.9



REGULACION (MAX 3%)

TABLERO TG

Carga Cantidad FP

TAB APTO 1 FASE A - 0.9

TAB APTO 1 FASE B - 0.9

























TAB ZONAS COMUNES FASE A - 0.9

TAB ZONAS COMUNES FASE B - 0.9

TAB ZONAS COMUNES FASE C - 0.9



REGULACION (MAX 3%)


Potencia VA

TABLERO AREAS COMUNES 12 CTOS 3Ǿ-5HCARGA CIRCUITOS EN VA's

A B C

300.0 333.3 12 AWG 14 AWG 333 1,800.0 2,000.0 12 AWG 14 AWG 2,000 1,800.0 2,000.0 12 AWG 14 AWG 2,000 1,243.4 1,381.5 12 AWG 14 AWG 1,382 1,243.4 1,381.5 12 AWG 14 AWG 1,382 1,243.4 1,381.5 12 AWG 14 AWG 1,382

1,715 3,382 3,382


32.14 Conductor Elegido 640.18 Tipo de Aislamiento 90ºC THHW15.00 Corriente del Conductor (A) 7512.62 Corriente por Temperatura (A) 54.6

3.61E-03 Conductor Aplica? SI189.33 Conductor (Fase) 6

Conductor (Neutro) 60.68% Conductor (Tierra) 8

Breaker Escogido (A) 3X50ATuberia escogida 1 1/2"

TABLERO APTO 27

Potencia VA

TABLERO APTO 27 6 CTOS- 3Ǿ-5HCARGA CIRCUITOS EN VA's

A B C

720.0 800.00 12 AWG 14 AWG 800 720.0 800.00 12 AWG 14 AWG 800

Potencia W



Potencia W



360.0 400.00 12 AWG 14 AWG 400

800 800 400


18.10 Conductor Elegido 622.62 Tipo de Aislamiento 90ºC THHW85.00 Corriente del Conductor (A) 75

7.11 Corriente por Temperatura (A) 54.63.61E-03 Conductor Aplica? SI

604.07 Conductor (Fase) 6Conductor (Neutro) 6

2.18% Conductor (Tierra) 8

TABLERO TG

Potencia VA

TABLERO GAVINETE GENERAL DE DISTRIBUCION & MULTIMEDIDA- 3Ǿ-5HCARGA CIRCUITOS EN VA's

A B C

3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353

Potencia W



3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 2,786.4 3,096.0 6 AWG 8 AWG 3,096 4,286.7 4,763.0 6 AWG 8 AWG 4,763 4,286.7 4,763.0 6 AWG 8 AWG 4,763

36,943 36,543 31,523


520.74 Conductor Elegido 4/0650.93 Tipo de Aislamiento 90ºC THHW

30.00 Corriente del Conductor (A) 260204.50 Corriente por Temperatura (A) 189.28

5.30E-04 Conductor Aplica? NO6135.03 Conductor (Fase) 6

Conductor (Neutro) 63.25% Conductor (Tierra) 8


TABLERO AREAS COMUNES 12 CTOS 3Ǿ-5HCORRIENTE CTO BREAKERS

I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKER

2.62 3.28 1 X 20 1 2

3 X 15 A 15.75 19.69 1 X 20 3 4

15.75 19.69 1 X 20 5 6

10.88 13.60 3 X 15 A

7 8

10.88 13.60 9 10

10.88 13.60 11 12

FASE A FASE B FASE C

3,096 4,763 4,763

TOTAL 12,622

CALIBRE8642

1/02/04/0250350500

TABLERO APTO 27

TABLERO APTO 27 6 CTOS- 3Ǿ-5HCORRIENTE CTO BREAKERS


6.30 7.87 1 X 15 1 2

3 X 15 A 6.30 7.87 1 X 15 3 4

3.15 3.94 1 X 15 5 6

3 X 15 A

7 8


3,353 1,400 2,353

TOTAL 7,107

CALIBRE8642

1/02/04/0250350500

TABLERO TG

TABLERO GAVINETE GENERAL DE DISTRIBUCION & MULTIMEDIDA- 3Ǿ-5HCORRIENTE CTO BREAKERS


29.55 36.94 1 X 20 1 2

26.40 33.01 1 X 20 3 4

29.55 36.94 1 X 20 5 6

26.40 33.01 7 8

29.55 36.94 9 10

26.40 33.01 11 12

29.55 36.94 13 14

26.40 33.01 15 16

29.55 36.94 17 18

26.40 33.01 19 20

29.55 36.94 21 22

26.40 33.01 23 24

29.55 36.94 25 26

26.40 33.01 27 28

29.55 36.94 29 30

26.40 33.01 31 32

29.55 36.94 33 34

26.40 33.01 35 36

29.55 36.94 37 38

26.40 33.01 39 40

29.55 36.94 41 42

26.40 33.01 43 44

29.55 36.94 45 46

26.40 33.01 47 48

29.55 36.94 49 50

26.40 33.01 51 52

24.38 30.47 53 54

37.50 46.88 55 56

37.50 46.88 57 58


70,523 70,676 63,302

TOTAL 204,501

CALIBRE8642

1/02/04/0250350500


TABLERO AREAS COMUNES 12 CTOS 3Ǿ-5HCORRIENTE CTO

CARGA CIRCUITOS EN VA's

I Diseno I Cargaa b c

13.60 10.88 1,382 10 AWG 12 AWG

13.60 10.88 1,382 10 AWG 12 AWG

13.60 10.88 1,382 10 AWG 12 AWG

- - - - - - - - -

1,382 1,382 1,382

VA

K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430

TABLERO APTO 27

TABLERO APTO 27 6 CTOS- 3Ǿ-5HCORRIENTE CTO



5.91 4.72 600 12 AWG 14 AWG

5.91 4.72 600 12 AWG 14 AWG





19.23 15.38 1,953 12 AWG 14 AWG

19.23 15.38 1,953 12 AWG 14 AWG

2,553 600 1,953

VA

K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430

TABLERO TG

TABLERO GAVINETE GENERAL DE DISTRIBUCION & MULTIMEDIDA- 3Ǿ-5HCORRIENTE CTO



36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG



36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG

33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

33.00 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG

13.78 11.02 1,400 6 AWG 8 AWG

23.16 18.53 2,353 6 AWG 8 AWG

33,580 34,133 31,780

VA

K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430


Potencia VA Potencia W FP Cantidad Carga

1,381.5 1,243.4 0.9 - ASCENSOR FASE A 1,381.5 1,243.4 0.9 - ASCENSOR FASE B 1,381.5 1,243.4 0.9 - ASCENSOR FASE C

TABLERO APTO 27


600.00 540.0 0.9 - LUCES GENERALES 1 600.00 540.0 0.9 - LUCES GENERALES 2

1953.33 1,758.0 0.9 - AA 12000 BTU FASE A1953.33 1,758.0 0.9 - AA 12000 BTU FASE B

TABLERO TG


3,753.3 3,378.0 0.9 - TAB APTO 14 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 - TAB APTO 14 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 - TAB APTO 15 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 15 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 16 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 16 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 17 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 17 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 18 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 18 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 19 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 19 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 20 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 20 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 21 FASE B 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 21 FASE B

3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 22 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 22 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 23 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 23 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 24 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 24 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO25 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 25 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 26 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 26 FASE B 3,353.0 3,017.7 0.9 TAB APTO 27 FASE A 1,400.0 1,260.0 0.9 TAB APTO 27 FASE B 2,353.0 2,117.7 0.9 TAB APTO 27 FASE C

B. CÁLCULO DEL TRANSFORMADOR

Para el cálculo de la carga del transformador se tiene en cuenta que la carga definda por los cuadros de cargas del TG, en el item A, con el valor total de la carga calculada:

DESCRIPCIÓN FACTOR DIVER.Cargas de Apartamentos 100%Carga de Zonas Comunes 100%Reservas

CAPACIDAD TOTAL :

Factor de potencia: 0.9carga total demanda (activa) Err:509carga total demanda (aparente) Err:509Transformador Proyectado KVA 50Carga Instalada (KVA )= ∑Tableros VA =

Cargabilidad = Carga instalada * 100 =Potencia Nominal

Descripción UnidadesPotencia KVA

Tensiones V

Aislante AceiteTipo de transformador CONVENCIONAL

Grupo de conexión -Refrigeración -

Temperatura de devanados °CTemperatura del aceite °C

BIL KV

Por lo tanto se instalará un transformador de distribución de 50 KVA Monofasico Convencional, refrigerado en aceite, con

tensiones normalizadas: 13200/120/240 voltios, ubicarlo en poste

B. CÁLCULO DEL TRANSFORMADOR

Para el cálculo de la carga del transformador se tiene en cuenta que la carga definda por los cuadros de cargas del TG, en el item A, con el valor total de la carga calculada:

FACTOR DIVER. POTENCIA (V.A.)100% Err:509100% 7106.7

0Err:509

KWKVAKVA

Err:509 VA

Err:509 x 100 Err:50950

Valor50

13200227/117

-ONAN

858595

PISO 20

B.1 CÁLCULO DE ALIMENTADORES DE BT

Para el transformador proyectado, el cálculo del alimentador al tablero principal se realiza teniendo en cuenta que pueda transportar toda la potencia nominal de éste.

B.1.1) Alimentador de BT del transformador de 50 KVA al TG:

LOS CALCULOS DE LA ACOMETIDA PRINCIPAL DEL TG SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.

B.1.2) Alimentadores de BT para tableros de Luces y Tomas:

LOS CALCULOS DEL ALIMENTADOR DEL TB DE LUCES Y TOMAS SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.

B.1,3 Alimentador del TG hasta el TB2

LOS CALCULOS DEL ALIMENTADOR DEL TB2 SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.

B,1,4 Alimentador del TG hasta el TB3

LOS CALCULOS DEL ALIMENTADOR TG DE SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.

B.1.2) INTERRUPTORES DE PROTECCIÓN DE SUBALIMENTADORES DE BT EN LOS TABLEROS TG, TB1, TB2, TB3

LOS CALCULOS DE INTERRUPTORES TERMOMAGNETICOS DE LOS SUBALIMENTADORES SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.

B.1.3) CALCULO DE LA PROTECCIÓN PRIMARIA A 13200 VOLTIOS PARA LA ACOMETIDA PRINCIPAL

A. Protecciones del poste (Cortacircuitos) y subestación (Seccionador cuchillas tripolar):

Potencia : 50 KVATensión: 13.2 KVFases: 2

Corriente Primaria: Ip = S / ( Vp)Ip = 50 / ( 13.2)Ip = 3.7879IF = 0.0

De la tabla 450-3.a.1 de la NTC-2050 se elige la siguiente protección primaria:

Fusibles para los seccionadores cortacircuitos en poste: Se dimensiona con el 300% del valor de la Inom:

SE SELECCIONA UN FUSIBLE DE 12 AMP TIPO "D" CON HILO DE FUSIBLE DE 4 AMP.

La justificación para el aumento de la corriente con respecto a la Inom que exige la NTC 2050 es por el pico de corriente que ocurre durante la corriente de Inrush ó de avalancha cuando se energiza el primario del transformador, resultando en una proporción del 300% sobre la Inominal.

0



LOS CALCULOS DE LA ACOMETIDA PRINCIPAL DEL TG SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.

LOS CALCULOS DEL ALIMENTADOR DEL TB DE LUCES Y TOMAS SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.

LOS CALCULOS DEL ALIMENTADOR DEL TB2 SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.

LOS CALCULOS DEL ALIMENTADOR TG DE SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.


LOS CALCULOS DE INTERRUPTORES TERMOMAGNETICOS DE LOS SUBALIMENTADORES SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.


Protecciones del poste (Cortacircuitos) y subestación (Seccionador cuchillas tripolar):

11.3636364

Se dimensiona con el 300% del valor de la Inom: Fusible Tipo "D", 12 A, 15 KV TROPICALIZADO.

La justificación para el aumento de la corriente con respecto a la Inom que exige la NTC 2050 es por el pico de corriente que ocurre durante la corriente de Inrush ó de avalancha cuando se energiza el primario del transformador, resultando en una



Fusible Tipo "D", 12 A, 15 KV TROPICALIZADO.

La justificación para el aumento de la corriente con respecto a la Inom que exige la NTC 2050 es por el pico de corriente que ocurre durante la corriente de Inrush ó de avalancha cuando se energiza el primario del transformador, resultando en una

PISO 20

C. ANÁLISIS DEL NIVEL DE TENSIÓN REQUERIDO

EL nivel de tensión de servicio indicada en la factibilidad emitida por Electricaribe SA es de 13.2 KV.

Este análisis se usa cuando el transformador alcanza un valor de potencia igual o superior a 2000 KVAeste proyecto no se requiere este análisis.

0

C. ANÁLISIS DEL NIVEL DE TENSIÓN REQUERIDO

igual o superior a 2000 KVA, por lo tanto en

PISO 20

D. DISTANCIAS DE SEGURIDAD

DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD EN ZONAS CON CONSTRUCCIONES

DESCRIPCION CUMPLE

3.8 5.9 SI

2.3 5.2 SI

4.1 6.8 SI

5.6 7.1 SI

TABLA: D1

Seguridad para la prevención de Riesgos en los proyectos, se fijan las distancias mínimas que deben guardarse entre líneas eléctricas y elementos físicos existentes a Las distancias verticales y horizontales se presentan en la siguiente tabla, mostrando las distancias mínimas a mantener entre las fases energizadas a 13.2 KV y los objetos o estructuras de la obra en construcción.

TENSIÓN NOMINAL ENTRE

FASES (KV)

DISTANCIA EXIGIDA

POR NORMA

(mt)

DISTANCIA EXISTENTE

EN CONSTRUCC

ION (mt)

Distancia vertical “a” sobre techos y proyecciones, aplicable solamente a zonas de muy difícil acceso a personas.

13,8/13,2/11,4/7,6

Distancia horizontal “b” a muros, proyecciones, ventanas y diferentes áreas independientemente de la facilidad de accesibilidad de personas.

13,8/13,2/11,4/7,7

Distancia vertical “c” sobre o debajo de balcones o techos de fácil acceso a personas, y sobre techos accesibles a vehículos de máximo 2,45 m de altura.

13,8/13,2/11,4/7,8

Distancia vertical “d” a carreteras, calles, callejones, zonas peatonales, áreas sujetas a tráfico vehicular.

13,8/13,2/11,4/7,9

PISO 20

CUADRO DE ACOMETIDA DEL TABLERO GENERAL DE DISTRIBUCION Y ALIMENTADORES PRINCIPALES

PROYECTO: PROYECTO:COLEGIO CABAÑITAS

MUNICIPIO: CARTAGENA

TENSIÓN (V): 240K 2f o 3f: 2 2 3

REG. MAX (%): 3FACTOR DE POTENCIA: 0.9

CALCULO DE REGULACION EN BAJA TENSIONTABLERO CALIBRE TIPO DUCTO R (Ω/km) Xl (Ω/km) FP

TB G. 4/0 THHN 3 " 0.203 0.135 0.9

TMM1 2 THHN 1 1/4" 0.623 0.148 0.9

TMM2 2 THHN 1 1/4" 0.623 0.148 0.9

TAB. A. 101 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9

TAB. A. 102 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9

TAB. A. 201 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9

TAB. A. 202 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9

TAB. A. 301 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9

TAB. A. 302 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9

TAB. A. 401 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9

TAB. A. 402 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9

TAB. A. 501 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9

TAB. A. 502 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9

TAB. M. & P. 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9

AMPACIDAD CORREGIDA (A) =

DONDE FT = FACTOR DE TEMPERATURA O.91 PARA 40 GRADOS CELSIUS

DONDE FN = FACTOR POR MAS DE 3 CONDUCTORES ACTIVOS EN DUCTO/ 0.8 DE 4 A 6 CONDUCTORES

/0,7 MAS DE 6 CONDUCTORES EN DUCTO

CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.CALIBRE K mm2 A

8 4.9212 556 3.6066 13.29 754 2.2932 21.14 952 1.4823 33.62 130

1/0 0.9670 53.5 1702/0 0.7093 67.44 1954/0 0.5303 107.21 260250 0.4277 126.67 290350 0.3360 177 350500 0.2656 253 430

TB G. 4/0 THHN 3 " 0.203 0.135 0.9

TB 1 2 THHN 1 1/4" 0.623 0.148 0.9

TB 2 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9

TB 3 C.F. 2 THHN 1 1/4" 0.623 0.148 0.9

0


PROYECTO:COLEGIO CABAÑITAS DEMANDA MAX (KVA):REGULACIÓN MAX (%):PÉRDIDAS MAX (%;KW):

CALCULO DE REGULACION EN BAJA TENSIONSenθ VOLTAJE (V)

0.43588989435 260 237 2 X 250 A 227 30 0.72%

0.43588989435 130 118 2 X 100 A 227 3 0.09%

0.43588989435 130 118 2 X 100 A 227 3 0.09%

0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 15 0.31%

0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 15 0.31%

0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 25 0.52%

0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 25 0.52%

0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 35 0.72%

0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 35 0.72%

0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 45 0.93%

0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 45 0.93%

0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 62 1.28%

0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 62 1.28%

0.43588989435 55 50 2 X 20 A 227 2 0.03%

AMPACIDAD x FTxFC

FACTOR DE TEMPERATURA O.91 PARA 40 GRADOS CELSIUS

FACTOR POR MAS DE 3 CONDUCTORES ACTIVOS EN DUCTO/ 0.8 DE 4 A 6 CONDUCTORES

AMPACIDAD

(A)

AMPACIDAD CORREGIDA

(A)

PROTECCIÓ

N

LONGITUD

(m)

% REGULACIÓ

N TOTAL

/0,7 MAS DE 6 CONDUCTORES EN DUCTO

0.43588989435 260 237 2 x 200 A 227 100 2.29%

0.43588989435 130 118 2 x 100A 227 15 0.43%

0.43588989435 55 50 2 x 40A 227 25 0.63%

0.43588989435 130 118 2 x 100A 227 35 0.95%


56.702.332.65 2.60

% KW

JCS INGENIERIAPROYECTO CABAÑITA

CALCULO DE REGULACION EN MEDIA TENSION

NO APLICA YA QUE EL TRANSFORMADOR DSE CONECTARA A UNA RED DE MT EXISTENTE DE ELECTRICARIBE

NO APLICA YA QUE EL TRANSFORMADOR DSE CONECTARA A UNA RED DE MT EXISTENTE DE ELECTRICARIBE

JCS INGENIERIAPROYECTO CABAÑITAS

F). CÁLCULOS DE PÉRDIDAS DE ENERGÍA

Los cálculos de Perdidas de Energía en Media y Baja Tensión se han incuido en la mismas tablas numeradas como E1 y E2, en las que se encuentan adjuntadas en las últimas columnas, esto es por efecto de sintetizar y aclarar el entendimiento de todos los datos conjuntamente. Por lo tanto favor revisar las tablas E1 y E2.

F). CÁLCULOS DE PÉRDIDAS DE ENERGÍA

Los cálculos de Perdidas de Energía en Media y Baja Tensión se han incuido en la mismas tablas numeradas como E1 y E2, en las que se encuentan adjuntadas en las últimas columnas, esto es por efecto de sintetizar y aclarar el entendimiento de todos los datos

JCS INGENISRIACOLEGIO CABAÑITA

G). ANALISIS DE CORTOCIRCUITO Y FALLAS A TIERRA

cortocircuito que suceda entre las fases de un sistema Monofásico Trifilar en el caso de los tableros de distribución finales a los apartamentos.

El cálculo de las corrientes Simétricas de Cortocircuito de Fases está dado por la siguiente expresión:

Iccs = Ul/(2*1000*(Zt+Zl))

donde:Iccs : Corriente de Cortocircuito de Fases en KAUl: Tensión de línea en VoltiosZt: Impedancia del Transformador, en ohmiosZl: Impedancia de la Línea de BT, en ohmiosPotencia del Transformador: 50000Voltaje de línea del Transformador: 240La impedancia Zt (dato de placa del transformador) es: 3

I) Cálculo de Cortocircuito de Fases en la Acometida Principal en el punto del Tablero General de BT (ó el TG):

Impedancia del transformador:

Zt = (Z% * Ul^2)/(100*St) = 3 x 240Donde:

Zt: Impedancia del Transformador (ohmios)Z%: Impedancia porcentual de cortocircuito del Transfo (%)Ul: Tensión secundaria de fases del Transfo (V)St: Potencia Nominal del Transfo (VA)

Impedancia de la línea de BT:

L = 100 MtsTipo de Conductores: 1 x 4/0, Cu

El Análisis de Cortocircuito de Fases y Fallas a Tierra se ha desarrollado basado en el cálculo de las Componentes Simétricas definidas en las normas internacionales IEEE, ANSI, IEC.Para evitar confusiones en cuanto a los conceptos de las palabras monofásico y bifásico, adpotaremos la expresión Corrientes de Fases, que en este caso se refiere al cortocircuito que suceda entre las fases de un sistema Monofásico Trifilar en el caso de los tableros de distribución finales a los apartamentos.

G.1) A continuación realizaremos los cálculo de CORTOCIRCUITO DE FASES de BT para los tramos comprendidos así:

* Desde el Transformador hasta el Tablero General1, TG* Desde el Tablero TG hasta los Tableros TMB1, TMB2 Y TMB3

² /"

Zcable = Zl =

De acuerdo con las Tablas de Propiedades de conductores de la NTC 2050, para cables aislados N°4/0 Cu THHN:Xc/Km = 0.135 ohmios/KmRc/Km = 0.203 ohmios/Km

Para L = 100 Mts

Xc = 0.00135 ohmiosRc = 0.00203 ohmios

Zl = √ 0.00135 ² + 0.00203 ² = 0.0024379

Por tanto el cálculo de la Corriente de Cortocircuito para este tramo es:Iccs fases = Ul / (2*1000*(Zt+Zl))Iccs fases = 220 /(2*1000*( 0.0345600 + 0.0024379Iccs = 2.9731

√(Xc²+Rc²)

G). ANALISIS DE CORTOCIRCUITO Y FALLAS A TIERRA

cortocircuito que suceda entre las fases de un sistema Monofásico Trifilar en el caso de los tableros de distribución finales a los apartamentos.

El cálculo de las corrientes Simétricas de Cortocircuito de Fases está dado por la siguiente expresión:

50000 VA240 V

3 %

I) Cálculo de Cortocircuito de Fases en la Acometida Principal en el punto del Tablero General de BT (ó el TG):

(100 x 50000 ) = 0.03456 ohmios

del Transfo al Tablero TGTHHN, 90°

El Análisis de Cortocircuito de Fases y Fallas a Tierra se ha desarrollado basado en el cálculo de las Componentes Simétricas definidas en las normas Para evitar confusiones en cuanto a los conceptos de las palabras monofásico y bifásico, adpotaremos la expresión Corrientes de Fases, que en este caso se refiere al cortocircuito que suceda entre las fases de un sistema Monofásico Trifilar en el caso de los tableros de distribución finales a los apartamentos.

CORTOCIRCUITO DE FASES de BT para los tramos comprendidos así:

De acuerdo con las Tablas de Propiedades de conductores de la NTC 2050, para cables aislados N°4/0 Cu THHN:

1 x 4/0, Cu / fase

ohmios

KA0.0024379 )) KA

KA

H). CALCULO Y COORDINACION DE PROTECCIONES

H.1). Cálculo y Coordinación de Protecciones Primarias a 13200 voltios.

La protección de Media Tensión a 13.2 KV es un fusible para los seccionadores de expulsión, que usa curva de operación tipo "D".

A continuación calculamos la magnitud de la corriente primaria para el lado aguas arriba del transformador de:


Zt = (Z% * Ul^2)/(100*St) = ((6 x 13200^2) /(100x 50 ) =

La corriente de cortocircuito primaria es:

Iccmt = Ul / (2*1000*Zt) = 13200/(2*1000 x 209.09 ) =

Iccmt = 316 Amperios a 13.2KV

Esta curva muestra los valores máximos de la corriente pico instantánea de paso libre que cada fusible permite circular bajo condiciones de falla para diferentes corrientes de corto circuito, hasta aquella correspondiente a su capacidad interruptiva máxima

Según lo definido en la sección B1 de estas Memorias de Cálculo, y de acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión de 12 amperios, 15 KV, que utlizan una curva de acción tipo "D" para los cortacircuitos en poste

Descripción Unidades ValorPotencia 0

13200227/117

AislanteTipo de transformador

Grupo de conexión -Refrigeración ONAN

Temperatura de devanados 85Temperatura del aceite 85

BIL 95°CKV

CONVENCIONAL

KVA

Tensiones V

Aceite

--

°C

Icc(fusible) = 12 A < Iccmt = 316 A

Tabla corriente vs tiempo de disparo:

H.2). Cálculos de Coordinación de Protecciones Secundarias a 214/124 voltios.

Realizaremos los Cálculos de Coordinación de Protecciones Secundarias para circuitos de Tableros TG, TPM´s, y Tableros de distribución.Las protecciones en BT son Interruptores termomagnéticos automáticos que cumplen normas de RETIE, NTC, Iso 9000, IEC, UL y otras.

I). Coordinación de protecciones para el Interruptor Totalizador de 2500 Amperios.

Protección escogida:

Marca: SchneiderCorriente Nominal Térmica: 2500 AmpIcs: 65 KA (a 240V)Tensión Nominal: 600 V

La siguiente tabla contiene las características de la curva inversa de disparo I vs T para la protección secundaria de acometida principal.

La Corriente Simétrica de Cortocircuito de Fases para la protección principal a 214 Voltios encontrado en el Análisis de CortoCircuito, Tabla G1 es:

FIGURA H2GRAFICO TIEMPO – CORRIENTE DEL INTERRUPTOR (TG)INDUSTRIAL TIPO: Regulable, electrónico, Inom = 2500 Amperios AC

El interruptor de 2500 amperios posee unidad de control electróncia, la que permite hacer ajustes de los límites de las corrientes nominales y de los tiemrpos para producir una amplia gama de curvas de protección características de Tiempo vs Corriente, tal como se puede apreciar en la figura H2 adjunta.

Para un tiempo típico de 0.4 segundos la corriente de disparo del interrutor totalizador tiene como límite un valor de aprox. 11 veces la Inom (2500 Amp), lo que es igual a 27,5 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 29,7 KA, por lo tanto se halla que el interruptor disparará antes de que se cumpla la corriente máxima que soporta la acometida, se encuentra que el interruptor aislará la carga antes de afectarse por la falla protegiendo cabalmente este circuito.

Esto se ha verificado para el límite superior de ese rango; sin embargo dada la característica digital programable que posee la unidad de disparo electrónica de este interruptor especial, la corriente de disparo por Cortocircuito se puede limitar a un valor inferior en ese mismo rango de la curva inversa I vs T, desde 1.4 hasta 11 veces el valor de la corriente nominal en el rango comprendido entre 0.1 y 0.4 segundos, que satisface los requerimientos de protección según el Retie, produciendo que se pueden setear corrientes de cortocircuito tan bajas como 4 KA, pero se aumenta la sensibilidad, por lo que este equipo le dá al operador la posibilidad de ajustar su curva en forma amplia y con precisión.

Ahora, durante la fusión del fusible y con el cálculo de la Iccmt hallada en el item N° H1, se utiliza el factor de transformación: n=Is/Ip= 61.68 se encuentra que el transformador soportará una corriente secundaria de cortocircuito de 23,25 KA; ajustando la curva de disparo del interruptor totalizador de BT en 8,5 veces la Inom, valor para el cual se confirma que la protección secundaria escogida como interruptor totalizador actuará anticipadamente cortando la corrinte de cortocircuito cuando ésta llegue a 21,25 KA, y dado que está aguas abajo de este equipo, lo protegerá asilando la carga antes que se funda el fusible primario, complementando esto con el tiempo de acción rápida del interuptor, el que actúa más rápido que el proceso de fusión del fusible.

Por tanto:

según normas IEEE, IEC, NTC, Retie.

II). Coordinación de protecciones para el Interruptor del circuito subacometida al tablero de distribución TMP1


Marca: SchneiderCorriente Nominal: 800Icu: 40 KATensión Nominal: 600 V

La Corriente Simétrica de Cortocircuito de Fases para la protección del TMP1 a 214 Voltios calculada en la Tabla G1 es:

La siguiente tabla contiene las características de la curva inversa de disparo I vs T para la protección secundaria del TMP1

TABLA H2

GRAFICO TIEMPO – CORRIENTE DEL INTERRUPTOR INDUSTRIAL TIPO: Regulable, Inom = 800 Amperios AC

Icc(interr.2500A) = 8.5 á 22 KA < Icc-fases-bt-TG =

Por tanto esta protección Sí cumple con sus valores seleccionados para Coordinación de Protecciones.

III). Coordinación de protecciones para el Interruptor del circuito tablero de distribución de T1508:

TABLA H3

GRAFICO TIEMPO – CORRIENTE DEL INTERRUPTOR PARA RIEL DIN TIPO: FIJO, Inom = 63 Amperios AC

Para un tiempo típico de 0.4 segundos la corriente de disparo del interrutor parcial tiene como límite un valor de aprox. 8 veces la Inom, lo que es igual a 4,8 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el TMP1, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 11,32 KA, por lo tanto se halla que el interruptor disparará antes de que se cumpla la corriente máxima que soporta la acometida, se encuentra que el interruptor aislará la carga antes de afectarse por la falla protegiendo cabalmente este circuito.

Comparando la acción de esta protección con la que está aguas arriba que es el interriptor totalizador de 2500 amperios, se observa que para el valor de corriente de 11 veces Inom = 8.8 KA en la protección de 800 amperios esta protección comenzará a actuar desde 0,02 seg, mientras que la protección aguas arriba que es el breaker totalizador del TG actuará en ese mismo valor de corriente en 5,5 segundos, (en la zona no programable) lo que indica que sí se disparará primeramente el breaker de 800 amperios antes que el de 2500 amperios, protegiendo debidamente a su carga.

Para un tiempo típico de 0.4 segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 0,315 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el tablero T1508, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 0,9759 KA, por tanto este interruptor de 63 Amp, se disparará antes de que se afecte el circuito aguas arriba de éste.

Por tanto:





A continuación calculamos la magnitud de la corriente primaria para el lado aguas arriba del transformador de:


Zt = 41.22 ohmios

La corriente de cortocircuito primaria es:

Iccmt = Ul / (2*1000*Zt) = 13200/(2*1000 x41,22)= 0.16 KA

Iccmt = 160 Amperios a 13.2KV


Además, comparando con la protección aguas arriba que es el interruptor de 600 amperios, para un valor de 0,315 KA el interruptor de 63 Amp se disparará en 0.4 segundos mientras que el interruptor de 600 Amp, en ese valor todavía no ha llegado siquiera a su valor nominal, y mucho menos ha llegado a la parte vertical de la curva donde se producen los kiloamperios, lo que significa que el breaker de 600 amperios no disparará sino primero lo hará el que está aguas abajo, que es el de 63 amperios, protegiendo debidamente a su carga.

Icc(interr.63A) = 0,315 KA < Icc-fases-bt-B1T1508 =


De acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión de 3 amperios, 15 KV, que utlizan una curva de acción tipo "D" para los cortacircuitos en poste

CORRIENTES Y TIEMPOS DE FUSIÓN DE FUSIBLES TIPO "D"In Mínimo Máximo Mínimo Máximo

(Amps) 300 seg 300 seg 10 seg 10 seg0.4 1.2 1.5 5.8 6.72 6.3 7.5 29 343 9.6 12 38 445 15 18 57 66

6.3 18 21 64 747.8 24 28 82 96

10.4 29 34 98 11514 44 52 132 15821 69 82 185 225

Icc(fusible) 155 A < 160 A


Realizaremos los Cálculos de Coordinación de Proteccion Secundaria para circuitos del Tableros TGLas protecciones en BT son Interruptores termomagnéticos automáticos que cumplen normas de RETIE, NTC, Iso 9000, IEC, UL, NEMA y otras.

Coordinación de protecciones para el Interruptor Totalizador de 250 Amperios.


Marca:Corriente Nominal Térmica: Ics: 20 KATensión Nominal:

De acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión de 3 amperios, 15 KV, que utlizan una curva de acción tipo "D" para los cortacircuitos en poste

El comportamiento para la acción de Corto Circuito se analiza asi: Comparando el resultado de la Iccmt con la tabla siguiente, para fusibles tipo D, 15 KV suministrado por el fabricante, se encuentra que una In de 3 A (15 KV), en el tiempo de acción de 0.1 segundo el valor de la corriente de fusión es de 155 Amperios, que es inferior a los 160 Amperios de Icc del transformador, por lo que se producirá la fusión anticipadamente y la cañuela se disparará realizando la protección del circuito del primario del transformador.

Por lo tanto la protección primaria seleccionada Sí cumple la exigencia de Coordinación de Protecciones.

Coordinación de protecciones para el Interruptor Totalizador de 250 Amperios.Serie EZC 400NTipo: FijoIn = 250 AmpIcs= 20 kATemperatura: 80 C

GRAFICO TIEMPO – CORRIENTE DEL INTERRUPTOR PARA RIEL DIN TIPO: FIJO, Inom =250 Amperios AC

La Corriente Simétrica de Cortocircuito de Fases para la protección principal a 227 Voltios encontrado en el Análisis de CortoCircuito, secundario es:

Para un tiempo típico de 0.4 segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 1,25 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas para el TG, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 6 ,67 KA, por tanto este interruptor de 250 Amp, se disparará antes de que se afecte el circuito aguas arriba de éste.

Por tanto:Icc(interr.250A) =1,25 KA < Icc-fases-T 6.67 KA


Por tanto:



Además, comparando con la protección aguas arriba que es el interruptor de 350 amperios, para un valor de 0,5 KA el interruptor de 100 Amp se disparará en 0.4 segundos mientras que el interruptor de 350 Amp, en ese valor todavía no ha llegado a la parte vertical de la curva donde se producen los kiloamperios, lo que significa que el breaker de 350 amperios no disparará sino primero lo hará el que está aguas abajo, que es el de 100 amperios, protegiendo debidamente a su carga.

Icc(interr.100A) = 0,5 KA < Icc-fases-TMB3 =





A continuación calculamos la magnitud de la corriente primaria para el lado aguas arriba del transformador de: 50 KVA, 13.2 KV

209.09 ohmios

0.316 KA

Esta curva muestra los valores máximos de la corriente pico instantánea de paso libre que cada fusible permite circular bajo condiciones de falla para diferentes corrientes de corto circuito,

Según lo definido en la sección B1 de estas Memorias de Cálculo, y de acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión

H.2). Cálculos de Coordinación de Protecciones Secundarias a 214/124 voltios.

Realizaremos los Cálculos de Coordinación de Protecciones Secundarias para circuitos de Tableros TG, TPM´s, y Tableros de distribución.Las protecciones en BT son Interruptores termomagnéticos automáticos que cumplen normas de RETIE, NTC, Iso 9000, IEC, UL y otras.

65 KA (a 240V)

29.7 KA

La siguiente tabla contiene las características de la curva inversa de disparo I vs T para la protección secundaria de acometida principal.

Serie NW-2500HSTipo: Regulable conunidad electrónicaIn = 2500 AmpIcs= 65 kA

La Corriente Simétrica de Cortocircuito de Fases para la protección principal a 214 Voltios encontrado en el Análisis de IccsTG=

FIGURA H2GRAFICO TIEMPO – CORRIENTE DEL INTERRUPTOR (TG)INDUSTRIAL TIPO: Regulable, electrónico, Inom = 2500 Amperios AC

El interruptor de 2500 amperios posee unidad de control electróncia, la que permite hacer ajustes de los límites de las corrientes nominales y de los tiemrpos para producir una amplia gama de curvas de protección características de Tiempo vs Corriente, tal como se puede apreciar en la figura H2 adjunta.

segundos la corriente de disparo del interrutor totalizador tiene como límite un valor de aprox. 11 veces la Inom (2500 Amp), lo que es igual a 27,5 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 29,7 KA, por lo tanto se halla que el interruptor disparará antes de que se cumpla la corriente máxima que soporta la acometida, se encuentra que el interruptor aislará la carga antes de afectarse por la falla protegiendo cabalmente este circuito.

Esto se ha verificado para el límite superior de ese rango; sin embargo dada la característica digital programable que posee la unidad de disparo electrónica de este interruptor especial, la corriente de disparo por Cortocircuito se puede limitar a un valor inferior en ese mismo rango de la curva inversa I vs T, desde 1.4 hasta 11 veces el valor de la corriente nominal en el rango comprendido entre 0.1 y 0.4 segundos, que satisface los requerimientos de protección según el Retie, produciendo que se pueden setear corrientes de cortocircuito tan bajas como 4 KA, pero se aumenta la sensibilidad, por lo que este equipo le dá al

Ahora, durante la fusión del fusible y con el cálculo de la Iccmt hallada en el item N° H1, se utiliza el factor de transformación: n=Is/Ip= 61.68 se encuentra que el transformador soportará una corriente secundaria ajustando la curva de disparo del interruptor totalizador de BT en 8,5 veces la Inom, valor para el cual se confirma que la protección secundaria escogida como interruptor totalizador

, y dado que está aguas abajo de este equipo, lo protegerá asilando la carga antes que se funda el fusible primario, complementando esto con el tiempo de acción rápida del interuptor, el que actúa más rápido que el proceso de fusión del fusible.

29.7 KA (Setpoint program. Electrónico)

II). Coordinación de protecciones para el Interruptor del circuito subacometida al tablero de distribución TMP1

La Corriente Simétrica de Cortocircuito de Fases para la protección del TMP1 a 214 Voltios calculada en la Tabla G1 es: 11.32 KA

La siguiente tabla contiene las características de la curva inversa de disparo I vs T para la protección secundaria del TMP1

Serie TMD 800Tipo: RegulableIn = 800 AmpIcs= 40 kA

TABLA H2

Sí cumple con sus valores seleccionados para Coordinación de Protecciones.

IccsTMP1=

Serie EZC 100NTipo: FijoIn = 63 AmpIcs= 20 kA

TABLA H3

segundos la corriente de disparo del interrutor parcial tiene como límite un valor de aprox. 8 veces la Inom, lo que es igual a 4,8 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el TMP1, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 11,32 KA, por lo tanto se halla que el interruptor disparará antes de que se cumpla la corriente máxima que soporta la acometida, se encuentra que el interruptor aislará la carga antes de afectarse por la falla protegiendo cabalmente este circuito.

Comparando la acción de esta protección con la que está aguas arriba que es el interriptor totalizador de 2500 amperios, se observa que para el valor de corriente de 11 veces Inom = 8.8 KA en la protección de , mientras que la protección aguas arriba que es el breaker totalizador del TG actuará en ese mismo valor de corriente en 5,5 segundos, (en la

zona no programable) lo que indica que sí se disparará primeramente el breaker de 800 amperios antes que el de 2500 amperios, protegiendo debidamente a su carga.

segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 0,315 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el tablero T1508, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 0,9759 KA, por tanto este interruptor de 63 Amp, se disparará antes de que

0.976 KA




A continuación calculamos la magnitud de la corriente primaria para el lado aguas arriba del transformador de: 50 KVA, 13.2 KV

segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 0,315 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el tablero T1508, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 0,9759 KA, por tanto este interruptor de 63 Amp, se disparará antes de que

Además, comparando con la protección aguas arriba que es el interruptor de 600 amperios, para un valor de 0,315 KA el interruptor de 63 Amp se disparará en 0.4 segundos mientras que el interruptor de 600 Amp, en ese valor todavía no ha llegado siquiera a su valor nominal, y mucho menos ha llegado a la parte vertical de la curva donde se producen los kiloamperios, lo que significa que el breaker de 600 amperios no disparará sino primero lo hará el que está aguas abajo, que es el de 63 amperios, protegiendo debidamente a su carga.


De acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión de 3 amperios, 15 KV, que utlizan una curva de acción

CORRIENTES Y TIEMPOS DE FUSIÓN DE FUSIBLES TIPO "D"Mínimo Máximo0,1 seg 0,1 seg

36 45110 140155 190250 310300 365400 475500 620580 720940 1100

Realizaremos los Cálculos de Coordinación de Proteccion Secundaria para circuitos del Tableros TGLas protecciones en BT son Interruptores termomagnéticos automáticos que cumplen normas de RETIE, NTC, Iso 9000, IEC, UL, NEMA y otras.

Schneider250Amp

85 KA (a 220 a 240VAC)600 V


El comportamiento para la acción de Corto Circuito se analiza asi: Comparando el resultado de la Iccmt con la tabla siguiente, para fusibles tipo D, 15 KV suministrado por el fabricante, se encuentra que una In de 3 A (15 KV), en el tiempo de acción de 0.1 segundo el valor de la corriente de fusión es de 155 Amperios, que es inferior a los 160 Amperios de Icc del transformador, por lo que se producirá la fusión anticipadamente y la cañuela se disparará realizando la protección del circuito del primario del transformador.

Por lo tanto la protección primaria seleccionada Sí cumple la exigencia de Coordinación de Protecciones.

IccsTG= 6.670 KALa Corriente Simétrica de Cortocircuito de Fases para la protección principal a 227 Voltios encontrado en el Análisis de

Para un tiempo típico de 0.4 segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 1,25 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas para el TG, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 6 ,67 KA, por tanto este interruptor de 250 Amp, se disparará antes de que

2.913 KA


segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 0,5 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el tablero T1508, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 2,913 KA, por tanto este interruptor de 100 Amp, se disparará antes de que se afecte el circuito

Además, comparando con la protección aguas arriba que es el interruptor de 350 amperios, para un valor de 0,5 KA el interruptor de 100 Amp se disparará en 0.4 segundos mientras que el interruptor de 350 Amp, en ese valor todavía no ha llegado a la parte vertical de la curva donde se producen los kiloamperios, lo que significa que el breaker de 350 amperios no disparará sino primero lo hará el que está aguas abajo, que es el de 100


Las protecciones en BT son Interruptores termomagnéticos automáticos que cumplen normas de RETIE, NTC, Iso 9000, IEC, UL y otras.

Las protecciones en BT son Interruptores termomagnéticos automáticos que cumplen normas de RETIE, NTC, Iso 9000, IEC, UL, NEMA y otras.


El comportamiento para la acción de Corto Circuito se analiza asi: Comparando el resultado de la Iccmt con la tabla siguiente, para fusibles tipo D, 15 KV suministrado por el fabricante, se encuentra que una In de 3 A (15 KV), en el tiempo de acción de 0.1 segundo el valor de la corriente de fusión es de 155 Amperios, que es inferior a los 160 Amperios de Icc del transformador, por lo que se producirá la

, y comparando este valor con el , por tanto este interruptor de 250 Amp, se disparará antes de que

, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes , por tanto este interruptor de 100 Amp, se disparará antes de que se afecte el circuito

Además, comparando con la protección aguas arriba que es el interruptor de 350 amperios, para un valor de 0,5 KA el interruptor de 100 Amp se disparará en 0.4 segundos mientras que el interruptor de 350 Amp, en ese valor todavía no ha llegado a la parte vertical de la curva donde se producen los kiloamperios, lo que significa que el breaker de 350 amperios no disparará sino primero lo hará el que está aguas abajo, que es el de 100

I). CALCULO ECONOMICO DE CONDUCTORES

TRAMO LON CALIBRE Resistencia

Inicio Final Kmts AWG ohm/Kmts

T/DOR TG 0.03 CU 4/0 0.203

T/DOR TG 0.03 AL 300 MCM 0.233

TG TMM1 0.003 CU 2 0.623

TG TMM2 0.003 CU 2 0.623

TMM1 TAB. A 101 0.015 CU 8 2.56

TMM1 TAB. A 102 0.015 CU 8 2.56

TMM1 TAB. A 201 0.025 CU 8 2.56

TMM1 TAB. A 202 0.025 CU 8 2.56

TMM1 TAB. A 301 0.035 CU 8 2.56

TMM1 TAB. A 302 0.035 CU 8 2.56

TMM2 TAB. A 401 0.045 CU 8 2.56

TMM2 TAB. A 402 0.045 CU 8 2.56

TMM2 TAB. A 501 0.062 CU 8 2.56

TMM2 TAB. A 502 0.062 CU 8 2.56

TMM2 TAB. M & P. 0.002 CU 8 2.56

CIRCUITO CALIBRE

Acometida principal 4/0 Cu 30 0.240253 24Alternativa acometida ppal 300 MCM AL 30 0.275758 24

DISTANCIA (m)

PÉRDIDAS (KW)

Tiempo Promedio Funcionamiento (horas/dias)

I). CALCULO ECONOMICO DE CONDUCTORES

Demanda Corriente PERDIDA EN KW

Kw Amp Tramo % Total

1.000 40.578 198.621 0.240 0.592 0.598

1.000 40.578 198.621 0.276 0.680 0.633

1.000 22.680 111.013 0.023 0.102 0.023

1.000 17.898 87.608 0.014 0.080 0.014

1.000 3.780 18.502 0.013 0.348 0.013

1.000 3.780 18.502 0.013 0.348 0.013

1.000 3.780 18.502 0.022 0.580 0.022

1.000 3.780 18.502 0.022 0.580 0.022

1.000 3.780 18.502 0.031 0.811 0.031

1.000 3.780 18.502 0.031 0.811 0.031

1.000 3.780 18.502 0.039 1.043 0.039

1.000 3.780 18.502 0.039 1.043 0.039

1.000 3.780 18.502 0.054 1.437 0.054

1.000 3.780 18.502 0.054 1.437 0.054

1.000 2.778 13.599 0.001 0.034 0.001

Conductores

por fase

Valor $ (Kwh)

172.98 $ 336 $ 58,122 $ 697,463 $ 103,073 198.55 $ 336 $ 66,711 $ 800,537

Promedio Perdida

Funcionamiento

(Kwh/Mes)

Costo Perdidas ($-Mes)

Costo Perdidas ($-Año)

Diferencias del Cu Vs

Al

CALCULO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA IEEE 80-2000 Desarrollado por Ingeniero Luis Carlos Hernandez M. MP BL205-103464

NOMBRE DEL PROYECTO: Selección del Conductor del electrodo de puesta a tierra

Nivel de tensión en el secundario

Corriente de falla a tierra 3Ø referida al primario Io ( Dato suministrado or O.R. )

Corriente de falla a tierra 1Ø referida al primario Io ( Dato suministrado por O.R. )

Tension Nominal primaria ( Dato suministrado por O.R. )

Factor X/R ( Dato suministrado por el Operador de Red )

Factor de asimetría de la corriente de corto Tabla 10 IEEE 80Constante del Material ( Tabla 23 del RETIE)

Tiempo de despeje de la falla de protecciones en el primario en Segundos

Area calculada del conductor en mm²Area del conductor seleccionado en mm²

Verificación Area del Conductor seleccionado

Longitud de las varillasDiámetro de la varilla en metrosDiámetro del Conductor seleccionado ( d )

Profundidad del conductor de la malla 0,25<h<2,5 metrosCondición para aceptación de modelo d<0,25h

Tipo de suelo donde se construye la malla

Refuerzo del aislamiento del sueloEspesor de la capa superficial ( Entre 0,01 y 0,30 Metros)Cs (Coeficiente en función del terreno y del espesor la capa superficial )

Voltaje de paso y de toque tolerablesConstante en funcion del peso de la persona Cp

Forma de la MallaLargo de la Malla en MetrosAncho de la MallaArea calculada de la malla

Longitud de contrapesos en metrosEspaciamiento de la cuadrícula D>1,5 metrosLongitud del conductor de la malla calculado

Valor de la Resistencia de la malla de Tierra

La malla tiene varilla?

Resistividad aparente del terreno uniforme (ρ) (Ω*metro)

Resistividad de la capa superficial ρs Ω/Metro

Voltaje de paso=(1000+6*Cs*ρs)*Cp/√tsVoltaje de toque=(1000+1,5*Cs*ρs)*Cp/√ts

Número de conductores en paralelo a lo largo de la malla (Número entero)

Número de conductores en paralelo a lo ancho de la malla (Número entero)

Numero de electrodos utilizados

Cálculo del máximo potencial de tierra para malla con varillasFactor de division de corriente de corto (Sf=Zth/(Zth+Rg))Màximo potencial de tierra ( Voltios )Se requiere modificar la malla?

Tensiones de Malla, de Paso y de Toque calculados en la mallaEm = Voltaje de malla

Ep = Voltaje de paso Calculado

Para el tiempo de interrupcion la tension máxima de toque aceptable por RETIE es

Comprobación del Diseño de la malla


NOMBRE DEL PROYECTO: Selección del Conductor del electrodo de puesta a tierra

Nivel de tensión en el secundario

Corriente de falla a tierra 3Ø referida al primario Io ( Dato suministrado or O.R. )

Corriente de falla a tierra 1Ø referida al primario Io ( Dato suministrado por O.R. )

Tension Nominal primaria ( Dato suministrado por O.R. )

Factor X/R ( Dato suministrado por el Operador de Red )

Factor de asimetría de la corriente de corto Tabla 10 IEEE 80Constante del Material ( Tabla 23 del RETIE)

Tiempo de despeje de la falla de protecciones en el primario en Segundos

Area calculada del conductor en mm²Area del conductor seleccionado en mm²

Verificación Area del Conductor seleccionado

Longitud de las varillasDiámetro de la varilla en metrosDiámetro del Conductor seleccionado ( d )

Profundidad del conductor de la malla 0,25<h<2,5 metrosCondición para aceptación de modelo d<0,25h


Refuerzo del aislamiento del sueloEspesor de la capa superficial ( Entre 0,01 y 0,30 Metros)Cs (Coeficiente en función del terreno y del espesor la capa superficial )

Voltaje de paso y de toque tolerablesConstante en funcion del peso de la persona Cp

Forma de la Malla

Rg Resistencia de puesta a Tierra calculada con varillas

Resistividad aparente del terreno uniforme (ρ) (Ω*metro)

Resistividad de la capa superficial ρs Ω/Metro

Voltaje de paso=(1000+6*Cs*ρs)*Cp/√tsVoltaje de toque=(1000+1,5*Cs*ρs)*Cp/√ts

Largo de la Malla en MetrosAncho de la MallaArea calculada de la malla

Longitud de contrapesos en metrosEspaciamiento de la cuadrícula D>1,5 metrosLongitud del conductor de la malla calculado

Valor de la Resistencia de la malla de Tierra

La malla tiene varilla?Numero de electrodos utilizados

Cálculo del máximo potencial de tierra para malla con varillasFactor de division de corriente de corto (Sf=Zth/(Zth+Rg))Màximo potencial de tierra ( Voltios )Se requiere modificar la malla?

Tensiones de Malla, de Paso y de Toque calculados en la mallaEm = Voltaje de malla

Ep = Voltaje de paso Calculado

Para el tiempo de interrupcion la tension máxima de toque aceptable por RETIE es

Comprobación del Diseño de la malla

Número de conductores en paralelo a lo largo de la malla (Número entero)

Número de conductores en paralelo a lo ancho de la malla (Número entero)

Rg Resistencia de puesta a Tierra calculada con varillas


JARDIN CABAÑITAS

Selección del Conductor del electrodo de puesta a tierra 227.0 Voltios 5.4 Amperios 3.6 Amperios 13,200.0 Voltios 3.8 Operador de Red

1.13

7.06

0.15 Segundos 0.01 mm² 67.44

CUMPLE

1.2000 Metros0.01590.0105 Metros0.4000 Metros

PROSIGA


200 (Ω*metro)

0 (Ω*metro)

Refuerzo del aislamiento del suelo0.01 Metros

1

Voltaje de paso y de toque tolerables0.116

300 Voltios

300 Voltios

Forma de la Malla2.8 Metros

2.8 Metros

7.84 Metros ²22

0 Metros2.8 Metros16 Metros

Valor de la Resistencia de la malla de Tierra25 Ω ( Ohmios)

La malla tiene varilla?

424.56 CUMPLE

Cálculo del máximo potencial de tierra para malla con varillas2.53

226 CUMPLE

PROSIGA

Tensiones de Malla, de Paso y de Toque calculados en la malla58 CUMPLE

62 CUMPLE

299 Voltios CUMPLE SU DISEÑO ES CORRECTO


EDIF. MULTIFAMILIAR Bo. E. VILLA

Selección del Conductor del electrodo de puesta a tierra 227.0 Voltios 22.9 Amperios 10.1 Amperios 13,200.0 Voltios 2.2 Operador de Red

1.13

7.06

0.15 Segundos 0.02 mm² 67.44

CUMPLE

1.2000 Metros0.01590.0105 Metros0.3000 Metros

PROSIGA


10 (Ω*metro)

10000 (Ω*metro)

Refuerzo del aislamiento del suelo0.3 Metros

0.9

Voltaje de paso y de toque tolerables0.116

16473 Voltios

4343 Voltios

Forma de la Malla

2 Metros

2 Metros

4 Metros ²22

0 Metros2 Metros

12.8 Metros

Valor de la Resistencia de la malla de Tierra25 Ω ( Ohmios)

La malla tiene varilla?4

1.81 CUMPLE

Cálculo del máximo potencial de tierra para malla con varillas1.13

21 CUMPLE

PROSIGA

Tensiones de Malla, de Paso y de Toque calculados en la malla4 CUMPLE

6 CUMPLE

299 Voltios CUMPLE SU DISEÑO ES CORRECTO

P. CALCULOS DE CAMPOS ELECTROMAGNETICOS.

EL nivel de tensión de servicio indicada en la factibilidad emitida por Electricaribe SA es de 13.2 KV.

Este análisis se usa cuando el sistema alcanza un valor de potencial de trabajo igual o superior a 57,5 KV u 60 KVtanto en este proyecto no se requiere este análisis.

P. CALCULOS DE CAMPOS ELECTROMAGNETICOS.

igual o superior a 57,5 KV u 60 KV, por lo

Memorias de Calculo

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