Memoria de Calculo Casa Honda

7/23/2019 Memoria de Calculo Casa Honda

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MEMORIA DE CALCULO, CASA DE DOS NIVELES HONDA TOLIMA

1. DESCRIPCIN DEL PROYECTO

1.1 NOMBRE DEL PROYECTO

CASA DE DOS NIVELESHONDA TOLIMA

1.2 LOCALIZACIN

Municipio: Honda, Tolima.

Nivel de amenaza ssmica: Intermedia.

1.3 NMERO DE PISOS

De acuerdo con el proyecto arquitectnico, el proyecto consta de dos (2) pisos yterraza.

1.4 USO

Segn se establece en la propuesta arquitectnica, el uso que tendr la edificacines residencial.

Por lo cual la edificacin pertenece al grupo de uso I, para lo cual se establece unvalor de coeficiente de importancia segn la tabla A.2.5-1 de la NSR-10 de 2010

Tabla 1. Tabla A.2.5-1 de la NSR-10 para coeficiente de importancia I

Fuente. COLOMBIA. Ministerio de Ambiente, Vivienda y de Desarrollo Territorial.Decreto 926 del 19 de marzo de 2010, por el cual se establecen los requisitos decarcter tcnico y cientfico para construcciones sismo resistente NSR-10. En: DiarioOficial. 26, marzo, 2010, no. 47.663, p. A-26.


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1.5 DESCRIPCIN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL

Se trata de una estructura espacial en el cual las cargas verticales y horizontalesson resistidas por un prtico resistente a momentos, esencialmente completo,

clasificada como sistema aporticado.El proyecto arquitectnico contempla la construccin de una casa de 2 niveles yterraza, para los usos ya mencionados en el punto 1.4., cuya estructura ser deconcreto reforzado, con prticos en cada una de las direcciones ortogonales enconcreto.

En la siguiente imagen se observa la distribucin en planta de columnas adoptadacon el fin de hacer del proceso constructivo a etapas, la herramienta principal detrabajo de acuerdo a la condicin econmica de las familias beneficiadas.

Figura 1. Distribucin en planta de columnas del sistema aporticado propuesto

Fuente. El Autor.


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2. CAPACIDAD DE DISIPACIN DE ENERGA

Conforme con el material de la estructura sealado anteriormente en el numeral1.5 y de las caractersticas del sistema de resistencia ssmica, se establece el grado

de disipacin de energa del presente proyecto corresponde a: Disipacin deEnerga Especial (DES).

De acuerdo con el Reglamento Colombiano de Construccin Sismo ResistenteNSR-10, para el sistema estructural combinado en nivel de amenaza ssmicaintermedia se permite disear estructuras con capacidad de disipacin de energaDES. Por lo tanto, el coeficiente de capacidad de disipacin de energa bsicoutilizado, de acuerdo con las normas NSR-10, es de Ro=7.0.


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3. CARGAS

3.1 CARGAS MUERTAS Y VIVAS DE DISEO

Las cargas muertas se calcularon de acuerdo con el peso propio de todos loselementos considerados a partir de la masa de los materiales segn la densidadutilizando para ello los valores mnimos establecidos en el ttulo B, tabla B.3.2-1 ylas cargas muertas mnimas de elementos no estructurales horizontales yverticales del reglamento NSR-10. En los anexos se encuentran las cargas muertasconsideradas para el anlisis.

De acuerdo con el uso que tendr la edificacin se definieron las cargas vivas autilizar en el diseo.

Fueron definidos los siguientes usos con sus respectivas cargas vivas segn la tablaB.4.2.1-1 del reglamento NSR-10.

Tabla 2. Tabla B.4.2.1-1 de la NSR-10, Cargas vivas utilizadas en el diseo

Ocupacin o usoCarga uniforme (kgf/m2)

m2 de rea enplanta

Cuartos Privados 180Corredores yescaleras 300

Cubierta 180Fuente. COLOMBIA. Ministerio de Ambiente, Vivienda y de Desarrollo Territorial.

Decreto 926 del 19 de marzo de 2010, por el cual se establecen los requisitos decarcter tcnico y cientfico para construcciones sismo resistente NSR-10. En: DiarioOficial. 26, marzo, 2010, no. 47.663, p. B-15.

En los anexos se encuentra el resumen de las cargas vivas de diseo para cadauna de las plantas de la edificacin de acuerdo a los usos de la tabla anterior.

3.2 MOVIMIENTO SSMICO DE DISEO

De acuerdo con el mapa de zonas de respuesta ssmica (anexo), el suelo de esteproyecto es clasificado como cerros. Teniendo en cuenta lo anterior para efectos

del clculo de las fuerzas, se determinaron los siguientes parmetros ssmicospara Honda:

Los movimientos ssmicos dados por los parmetros de aceleracin pico efectiva(Aa), y velocidad pico efectiva (Av) los cuales han sido calculados para unaprobabilidad del diez por ciento de ser excedidos en cincuenta aos, han sido


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Zona Fa Fv (s)CERROS 1.35 1.30PIEDEMONTE A 1.65 2.00PIEDEMONTE B 1.95 1.70PIEDEMONTE C 1.80 1.70

LACUSTRE-50 1.40 2.90LACUSTRE-100 1.30 3.20LACUSTRE-200 1.20 3.50LACUSTRE-300 1.05 2.90LACUSTRE-500 0.95 2.70LACUSTRE 1.10 2.80

extrados del apndice A-4 del ttulo a de la NSR-10 y presentados a continuacinpara el municipio de Honda (Tolima).

Tabla 3. Apndice A-4 de la NSR-10, Parmetros ssmicos de Honda.

Municipio CdigoMunicipio

Aa Av Zona deAmenazassmica

Ae Ad

Honda 73349 0,2 0,2 Intermedia 0,10 0,06

Fuente. COLOMBIA. Ministerio de Ambiente, Vivienda y de Desarrollo Territorial.Decreto 926 del 19 de marzo de 2010, por el cual se establecen los requisitos decarcter tcnico y cientfico para construcciones sismo resistente NSR-10. En: DiarioOficial. 26, marzo, 2010, no. 47.663, p. A-153.

Aa = 0.20

Av = 0.20

Para definir los valores de Fa y Fv, los cuales estn en funcin del sitio delproyecto y del tipo de suelo, utilizando el mapa de microzonificacin ssmica deBogot, en el cual se contempla el municipio de Honda, ms especficamente elbarrio Bella vista se define como la Zona Cerrospara los cuales segn el decreto523 del 16 de Diciembre de 2010 de microzonificacin Ssmica de Bogottenemos los siguientes valores extrados de la tabla 3 de coeficientes y curva dediseo (Tabla 4).

Con la cual se justifica entonces la utilizacin de este decreto para la eleccin de

los coeficientes de sitio se anexa la estipulacin de la NSR-10 para su aprobacin:

Fa = 1.35Fv = 1.30

Tabla 4. Coeficientes de sitio adoptados en la modelacin.


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Zona Fa Fv (s)ALUVIAL-200LACUSTRE

ALUVIAL-300 1.00 2.50

ALUVIAL-50 1.35 1.80ALUVIAL-100 1.20 2.10ALUVIAL-200 1.05 2.10ALUVIAL-300 0.95 2.10DEPOSITO LADERA 1.65 1.70

Fuente. ALCALDA MAYOR DE BOGOT. Decreto No. 523 de 16 de Diciembrede 2010. Bogot D.C., 2010, p. 9.

A.2.1.2.1 Estudios de microzonificacin ssmica Cuando lasautoridades municipales o distritales han aprobado un estudio demicrozonificacin ssmica, realizado de acuerdo con el alcance que fijala seccin A.2.9, el cual contenga recomendaciones para el lugar dondese adelantar la edificacin, ya sea por medio de unos efectos de sitio oformas espectrales especiales, se deben utilizar los resultados de sta,as como los valores del coeficiente de sitio, dados en ella, en vez de lospresentados en A.2.4 y A.2.6.1

3.3 GRADO DE IRREGULARIDAD Y AUSENCIA DE REDUNDANCIA

Se analiz la geometra y rigidez del edificio de acuerdo al gran nmero devariaciones arquitectnicas que se pueden dar, ya sea por la pendiente o planosarquitectnicos que varan por la ubicacin del lote a construir (medianero oesquinero) y lograr determinar sus irregularidades de acuerdo a los parmetros de

la norma.

En el prrafo siguiente se dan las condiciones para determinar la irregularidad enplanta y en altura para edificaciones que pertenezcan al grupo 1 y que adems seencuentren en una zona de amenaza ssmica intermedia.

A.3.3.7 EDIFICACIONES EN ZONAS DE AMENAZA SSMICA INTERMEDIADEL GRUPO DE USO I Para las edificaciones pertenecientes al grupo de uso I,localizadas en zonas de amenaza ssmica intermedia, la evaluacin para determinarsi la edificacin es irregular o no, puede limitarse a irregularidades en planta de lostipos 1aP, 1bP, 3P y 4P (tabla A.3-6) y en altura de los tipos 4A, 5aA

y 5bA (tabla A.3-7).2

1 COLOMBIA. Ministerio de Ambiente, Vivienda y de Desarrollo Territorial. Decreto 926 del 19 demarzo de 2010, por el cual se establecen los requisitos de carcter tcnico y cientfico paraconstrucciones sismo resistente NSR-10. En: Diario Oficial. 26, marzo, 2010, no. 47.663, p. A-14.2 Ibd., p. A-43.


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3.3.1 Irregularidad en planta. Las irregularidades en planta de los tipos 1ap, 1bp,3p y 4p que se tomaron son las crticas para cada condicin, con el fin de cumplircon las distintas variaciones arquitectnicas que presenta el proyecto, y porconsiguiente lograr unificar valores de diseo en las distintas construcciones a

realizar. A continuacin se dan los valores para distintas irregularidades en plantaanalizadas y tomadas como valores crticos en el diseo, de las cuales elcoeficiente de diseo ser el menor de las irregularidades en planta presentadassegn lo establece la NSR -10 en (A.3.3.3 reduccin del valor de R paraestructuras irregulares y con ausencia de redundancia.)

Tabla 5. Irregularidades en planta.

Tipo IRREGULARIDADCASA NUEVA

S NO

1aP Irregularidad torsional X 0.91bP Irregularidad torsional extrema X 0.8

3P Discontinuidades en eldiafragma

X 0.9

4Pdesplazamientos del plano deaccin de elementos verticales

X 0.8

Valor 0.8Fuente. El Autor

3.3.2 Irregularidad en altura. Las irregularidades en altura de los tipos 4A, 5aA y5bA analizadas indican que no se presenta irregularidad en altura al constituir unsistema aporticado completo, sin discontinuidades en su sistema estructural, por

lo tanto no se presenta irregularidad en altura y el valor tomado ser 1.0. Acontinuacin se dan los valores asignados para cada una de las condiciones deirregularidad en altura para una edificacin de grupo de uso 1, y cuya ubicacines en una zona de amenaza ssmica intermedia.

Tabla 6. Irregularidades en altura.

Tipo IRREGULARIDADCASA NUEVA

S NO

4A Desplazamientos dentro del planode accin

X 1.0

5aA Piso dbil - Discontinuidad en laresistencia X 1.0

5bAPiso dbil - Discontinuidad extremaen la resistencia

X 1.0

Valor a 1.0Fuente. El Autor.


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3.3.3 Factor de reduccin de resistencia por ausencia de redundancia. Seespecifica en la norma sismorresistente lo descrito a continuacin:

A.3.3.8 AUSENCIA DE REDUNDANCIA EN EL SISTEMA ESTRUCTURAL DERESISTENCIA SSMICA Debe asignarse un factor de reduccin de resistenciapor ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia ssmica, r,en las dos direcciones principales en planta.3

Los factores de reduccin de resistencia por ausencia de redundancia en el sistemaestructural de resistencia ssmica en cada una de las direcciones son:

Tabla 7. Reduccin de resistencia por ausencia de redundancia.Factor CASA

rx 1.0

ry 1.0Fuente. El Autor

3.4 FUERZAS SSMICAS

Las fuerzas ssmicas se calcularon mediante el mtodo de la fuerza horizontalequivalente como se establece en el captulo a.4 de la NSR-10.

3 Ibd., p. A-43.


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4. COMBINACIONES DE CARGA

El modelo estructural del edificio se evalu para las condiciones de un sismo dediseo segn lo establecido en la NSR-10. Para efectos de la revisin del diseo

de cada uno de los elementos estructurales, se utilizaron las combinaciones decarga establecidas en el titulo B.2.4.2 y se enumeran a continuacin:

1.4D1.2D+1.6L1.2D+1.0L+ FX + 0.3FY COMBINACIN DE DESPLAZAMIENTO EN X1.2D+1.0L+ FY - 0.3FX COMBINACIN DE DESPLAZAMIENTO EN Y

Donde D es la carga muerta, L la carga viva, FX carga ssmica en la direccin X yFY carga ssmica en la direccin Y.


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5. ANLISIS Y DISEO ESTRUCTURAL PROGRAMA DE COMPUTADOR

Mediante el uso del programa SAP 2000 v14, de tipo educacional, se analiza ymodela la estructura tridimensionalmente. Mediante un proceso consecutivo se crea

la estructura con lo cual se define la geometra y conformacin de la estructura. Elprograma calcula inicialmente la matriz de rigidez, considerando deformacionesaxiales y de corte, y a partir de ella, obtiene las deformaciones, y reacciones para elcorrespondiente diseo.

El primer resultado del anlisis estructural permite evaluar la magnitud de losdesplazamientos y a partir de ellos las derivas correspondientes. Una vez laestructura cumpli con los requisitos de control de la deriva que se transcribenms adelante, se procedi al diseo de los elementos estructurales, utilizando elMtodo de la Resistencia Ultima, de conformidad con lo establecido en la NormaNSR-10. Para ello se tuvo en cuenta los efectos causados por el sismo de diseomediante la capacidad de disipacin de energa del sistema estructural, mediantela reduccin de las fuerzas al dividirlas por el coeficiente de reduccin decapacidad de disipacin de energa R.

El diseo se realiz de acuerdo con los requisitos propios del sistema estructuralde resistencia ssmica y del material estructural utilizado. Los despieces serealizaron de acuerdo con el grado de capacidad de disipacin para los valores msdesfavorables obtenidos de las combinaciones ms desfavorables sealadas en elnumeral 5. Las columnas se disearon segn su comportamiento biaxial de acuerdocon el Mtodo de Bresler.


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6. PARMETROS DEL SUELO

De acuerdo con el mapa de zonificacion sismica de Toima de conformidad con eldecreto 523 del 16 de Diciembre de 2010, en el cual se contempla el municipio

de Honda, el diseo del sistema de cimentacin se realiza segn los siguientesparmetros:

Sistema de cimentacin: Ser un sistema de cimentacin superficialconformado por cimientos aislados o continuos apoyados a una profundidad de -1.50 m.

Nivel de Cimentacin: -1.50 m.

Nota: Se recomienda por parte del Ingeniero de suelos confirmar la validez de lacimentacin en base a datos de un estudio de suelos.


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7. ESPECIFICACIONES DE MATERIALES

Los materiales con los cuales se realiza el presente estudio y que debencorresponder a los que se utilizarn en la construccin de la obra son:

7.1 CONCRETOS

De limpieza: f'c = 140 kg/cm2 ( 14 MPa) Cimentacin y placas: f'c = 210 kg/cm2 (21MPa) Columnas y pantallas: f'c = 210 kg/cm2 (21MPa).

7.2 REFUERZO

= > 3/8" fy = 4200 kg/cm2 (420 MPa) < 3/8" fy = 4200 kg/cm2 (420 MPa)

Malla Electrosoldada fy = 4200 kg/cm

2

(420 MPa).


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8. CRITERIO DE DISEO

De acuerdo con el REGLAMENTO COLOMBIANO DE CONSTRUCCIN SISMORESISTENTE NSR-10, la estructura aqu diseada, es capaz de resistir los

temblores pequeos sin dao, temblores moderados sin dao estructural, perocon algn dao en los elementos no estructurales, y un temblor fuerte sin colapsoo prdida de vidas humanas.


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9. NORMAS DE DISEO Y CONSTRUCCIN

El presente estudio, se realiza de acuerdo con las Normas contenidas en elDecreto 926 del 19 de marzo de 2010, REGLAMENTO COLOMBIANO DE

CONSTRUCCIN SISMO RESISTENTE NSR-10.El cuidado tanto en el diseo como en LA CONSTRUCCIN, SUPERVISINTCNICA Y EN LA INTERVENTORA, son fundamentales para que la edificacinsea sismo-resistente.

Las siguientes MEMORIAS corresponden al anlisis y diseo de la edificacin enlos trminos del proyecto arquitectnico y de los parmetros ya mencionados.

Este estudio est constituido por las presentes MEMORIAS DE CLCULO yPLANOS ESTRUCTURALES que se acompaan, los cuales contienen toda lainformacin sobre los materiales a utilizar, secciones, tamao y localizacin de todoslos elementos estructurales con sus dimensiones y refuerzo.


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10. CONCLUSIONES

La configuracin tanto en planta como en alzado de la escalera es para laubicacin en los mdulos que se deseen (ver planos).

La resistencia a la compresin especficamente del concreto, f c, para cadaporcin de la estructura debe ser la que se estipula en las memorias y en lospresentes planos.

La estructura diseada es capaz de resistir los temblores pequeos sin dao,temblores moderados sin dao estructural, pero con algn dao en los elementosno estructurales, y un temblor fuerte sin colapso o prdida de vidas humanas.


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BIBLIOGRAFA

ACERAS PAZ DEL RO. Gua para el clculo de estructuras de concretoreforzado: diseo sismoresistente (NSR-98). Bogot: ACERAS PAZ DEL RO,

2008. 173 p.ALCALDA MAYOR DE BOGOT. Decreto No. 523 de 16 de Diciembre de 2010.Bogot D.C., 2010.

COLOMBIA. Ministerio de Ambiente, Vivienda y de Desarrollo Territorial. Decreto926 del 19 de marzo de 2010, por el cual se establecen los requisitos de carctertcnico y cientfico para construcciones sismo resistente NSR-10. En: DiarioOficial. 26, marzo, 2010, no. 47.663, p. 3-410.

MUOZ MUOZ, Harold Alberto. Manual de acero Gerdau Diaco paraconstrucciones sismoresistentes. Bogot: Librera del Profesional, 2009. 267 p.

SEGURA FRANCO, Jorge Ignacio. Estructuras de concreto. Bogot: UniversidadNacional de Colombia, 2011. 2v.


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Anexo AEvaluacin de cargas


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ANLISIS DE CARGA PLACA MACIZA EN DOS DIRECCIONES APOYADASOBRE VIGAS RGIDAS

Figura 2. Losa maciza armada en dos direcciones apoyada sobre vigas rgidas paradiseo tipo modulo.

Fuente. El Autor

1. Espesor de diseo para placa maciza:

Como una primera alternativa para la obtencin de un espesor mnimo de la losase usa la expresin:

Con este valor de t, el espesor mnimo de la losa ser de 0.09 m

Como una segunda alternativa tenemos la tabla C.9.5(c), de la NSR-10, en lacual, para una losa sin vigas interiores, con fy de 420MPa, sin bacos yanalizndola como un panel interior obtenemos el siguiente espesor mnimo.


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Tabla 8. Tabla C.9.5(c) NSR-10 para espesores mnimos de losas macizas

Fuente. COLOMBIA. Ministerio de Ambiente, Vivienda y de Desarrollo Territorial. Decreto 926 del19 de marzo de 2010, por el cual se establecen los requisitos de carcter tcnico y cientfico para

construcciones sismo resistente NSR-10. En: Diario Oficial. 26, marzo, 2010, no. 47.663, p. C-72.

Cumpliendo entonces las dos restricciones anteriores para espesores mnimos delosas macizas soportadas por vigas en sus dos direcciones, y por razonesconstructivas en las cuales se garantice el recubrimiento del refuerzo la losamaciza del proyecto de vivienda en el barrio Bella Vista de Honda (Cund.) ser:

2. Cargas de diseo:

1. CARGA MUERTAKg/m2

Placa Maciza 0.18m*1m*1* (2400Kg/m3) 432Acabados (Tabla B.3.4.3-1) 160

TOTAL 592 Kg/m2

2. CARGA VIVA

Uso residencial 180 Kg/m2TOTAL 180 Kg/m2

3. CARGA TOTAL

592 Kg/m2 + 180 Kg/m2 = 772 Kg/m2


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4. CARGA ULTIMA (CU)

Carga Ultima mayorada = 1.2 C.M + 1.6 C.V

Carga Ultima mayorada = 1.2 (592 Kg/m2) + 1.6 (180 Kg/m2)

Carga Ultima= 998.4 Kg/m2

Con el uso de procedimiento de la NSR-10, seccin C.13.9Losas en dosdirecciones apoyadas sobre muros o vigas rgidas (Mtodo de los coeficientes),se divide el panel en consideracin en cada direccin, en franjas centrales cuyoancho es la mitad del panel y medias franjas de columnas con un ancho igual aun cuarto del panel.

Para una relacin se calcula

Momentos negativos en los bordes (Tabla C.13.9-1)

Ma (negativo) = 0.048*9.984*(2.55^2) = 3.12 kN*m

Mb (negativo) = 0.0426*9.984*(2.63^2) = 2.94 kN*m

Momentos negativos en los bordes (Tabla C.13.9-2 y C.13.9-3)

Ma (positivo carga muerta) = 0.0192*7.104*(2.55^2) = 0.89 kN*m

Ma (positivo carga viva) = 0.0288*2.88 (2.55^2) = 0.54 kN*m

Ma (positivo total) = 1.23 kN*m

Mb (positivo carga muerta) = 0.0168*7.104*(2.63^2) = 0.83 kN*m

Mb (positivo carga viva) = 0.0258*2.88*(2.63^2) = 0.51 kN*m

Mb (positivo total) = 1.34 kN*m


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Refuerzo

Direccin luz menor: Constantes para diseo b= 1.00; d=0.15

Apoyo Centro ApoyoM (kN*m) = 3.12 1.23 3.12

Rn (Mpa) = 0.138666 0.054666 0.138666

(min) = 0.0033 0.0033 0.0033

As(mm2/m) = 495 495 495

1/[email protected] 1/2 @0.25m 1/2 @0.25m

Retraccin y Fraguado = 1/2 @0.25m

Direccin luz mayor: Constantes para diseo b= 1.00; d=0.14

Apoyo Centro Apoyo

M (kN*m) = 2.94 1.34 2.94

Rn (Mpa) = 0.150000 0.068367 0.150000

(min) = 0.0033 0.0033 0.0033As(mm2/m) = 462 462 462

1/[email protected] 1/2 @0.20m 1/2 @0.20m

Retraccin y Fraguado = 1/2 @0.20m

TRANSMISIN DE CARGAS A VIGAS CON LUZ CRTICA POR METROCUADRADO DE LOSA

Esta ser la carga viva asignada a las vigas, excepto a la viga quereciba la escalera, la cual tendr un diseo diferente.
mailto:@0.25mmailto:@0.25mmailto:@0.25mmailto:@0.25mmailto:@0.25mmailto:@0.25mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.20mmailto:@0.25mmailto:@0.25mmailto:@0.25mmailto:@0.25mmailto:@0.25mmailto:@0.25mmailto:@0.25mmailto:@0.25m


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Anexo BCalculo de fuerza ssmica


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CLCULO DE LA FUERZA SSMICA

Diseo ssmico segn NSR-10

Sistema de resistencia ssmica = sistema aporticado

Grado de disipacin de energa = Disipacin de Energa Especial (DES).

Fuerzas de sismo estticas equivalentes =

CORTANTE EN LA BASE

PERIODO FUNDAMENTAL DE LA EDIFICACIN

Segn A.4.2.2. Alternativamente el valor de T puede ser igual al periodofundamental aproximado, Ta, que se obtenga por medio de la ecuacin:

Donde y tienen los valores dados en la tabla A.4.2-1 de la Norma, para unsistema estructural de Prticos resistentes a momentos de concreto reforzado queresisten la totalidad de las fuerzas ssmicas y que no estn limitados o adheridos acomponentes ms rgidos, estructurales o no estructurales, que limiten losdesplazamientos horizontales al verse sometidos a las fuerzas ssmicas se tienenlos siguientes valores


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El periodo fundamental de la edificacin ser entonces:

Periodo Tc

Periodo TL

MASA DE LA EDIFICACIN

1. Piso tipo

Placa = 0.592 Ton/m2

Muros divisorios = 0.30 Ton/m2

Vigas literales = (1.50m*0.30m*2.4T/m3*5.70m) 6.16 Ton/m2

Vigas numerales = (1.20m*0.30m*2.4T/m3*11.72m) 10.13 Ton/m216.29 Ton/m2


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rea Placa = 6m x 12m = 72 m2

W Columnas pisos 2 y 3 = 15*0.30m*0.30m*1.90m*2.4Ton/m3= 6.16 Ton/m2

RESUMEN DE CARGAS

Tabla 9. Resumen de cargas por piso

Piso w (ton/m2)Area(m2) W (ton)

Terraza 1.204 72 86.688Piso 2 1.204 72 86.688

Peso Total Casa (Ton) 173.376Fuente. El Autor

Torsin accidental: 0.05

Base de la casa: 11.70 m

Longitud de la Casa: 5.70 m

Sa: 0.506

T aprox: 0.26 seg

k=1 para T igual o menor a 0.5 seg


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TABLA GENERADA PARA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

Tabla 10. Calculo de Fuerza Horizontal Equivalente

Pisow

(ton/

Area(m2)

W(ton)

hn(m) k

Whn Cvx

FHE(ton)

Vx(ton) Mx(t-m) My(t-m)

Terraza1.204

72 86.688 6.8 589.47 0.4964.842 64.84 37.93 18.48

Piso 2 1.204 72 86.688 2.4 208.05 0.17 22.885 131.59 13.39 6.52Peso Total Casa

(Ton) 173.376

797.53

Fuente. El Autor

Entonces se genera una nueva tabla, debido a que la Fuerza horizontalequivalente se ver reducida al ser dividida por el valor de R, el cual es halladosegn:

A.3.3.3 REDUCCIN DEL VALOR DE R PARA ESTRUCTURASIRREGULARES Y CON AUSENCIA DE REDUNDANCIA Cuando una estructurase clasifique como irregular, el valor del coeficiente de capacidad de disipacin deenerga R que se utilice en el diseo ssmico de la edificacin, debe reducirsemultiplicndolo por p, debido a irregularidades en planta, por a debido airregularidades en altura, por r debido a ausencia de Redundancia, y por elcoeficiente de disipacin de energa bsico utilizado, Ro = 7 para este diseo.

R = a *p* r *Ro

Fuente. COMISION ASESORA PERMANENTE PARA EL REGIMENDE CONSTRUCCIONES SISMO RESISTENTES. Nsr-10. Bogot D.C., Imprenta nacional de Colombia,2010, p. A-43.

Tabla 11. Coeficiente de capacidad de disipacin de energa RRo 7

Valor p 0.8Valor a 1Valor r 1

R 5.6Fuente. El Autor


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ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


FHE (ton) Vx (ton) Mx(t-m) My(t-m)

FUERZAS SSMICAS REDUCIDAS DE DISEO

Tabla 12. Fuerzas ssmicas reducidas de diseo

Fuente. El Autor

11.58 11.58 6.77 3.30

7.83 19.41 4.58 2.234.09 23.50 2.39 1.16


28/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


28

ANEXOS


29/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


29


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ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


30


31/67

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ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


31


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ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


32

h = 35

b = 25

d' = 3

d = 32,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

2 x 20

+ 2,0 cm2 1 x 16

COMPROBACIN Y DIMENSIONAMIENTO de VIGAS de HORMIGNARMADO SOMETIDAS A FLEXIN SIMPLE

OBRA CASA HONDA

ELEMENTO V-1

Autores ING. JAVIER CASTRO

ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 7,61 mTn

Vcd = 12,02 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2

PREDIMENSIONADO

El hormign se emplea al lmite de su capacidad cuando el momento reducidom = 0.252, valores adecuados de la seccin

oscilarn entre el 80% y el 120% de este valor

m = 0,178 71%

Seccin infrautilizada, sera conveniente disminuir la escuadra

ARMADURA LONGITUDINAL TRACCIONADA As

El programa clcula el rea de acero As necesaria y nosotros debemos traducirlo a un nmero determinado de ,

comprobando que se cumplen las cuantas mnimas

w = 0,214

As = 8,2 cm2

6,3 cm2

8,3 cm2 101%

El armado cabe en una

nica fila

Armadura correcta Cumple As min geom.

Cumple As min mecan.

ARMADURA LONGITUDINAL COMPRIMIDA A's

El hormign trabaja al mximo de su capacidad con el momento reducidom = 0.252. Si w' > 0 necesitamos armadura

trabajando a compresin; en caso contrario: armado mnimo de montaje; 210

w' = 0,00

A's = 0,0 cm2

2,3 cm2 2 x 12 Hay que disponer armadura mnima


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noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


33

212

5

220+116 e10c/20

s

ESFUERZO CORTANTE - ARMADURA TRANSVERSAL

Si Vd > Vu1 la rotura por esfuerzo cortante se produce por compresin en el hormign y la armadura no es efectiva; en este

caso la nica solucin es aumentar la escuadra de la seccin

Vd = 12,0Tn Vd se puede disponer armadura de cortante mnima

(e6c/30).

fcv = 6,36 kg/cm2

Vd = 12,0 Tn >

Vcu = 5,08 Tn

Si Vd > Vcu el hormign nopuede soportar el esfuerzopor si solo y hay que disponer armadura para absober el

exceso de cortante que denominamos Vsu

Vsu = 7,79 Tn e 10 c/ 200.9 d A f

V t yd

su

t

SOLUCIN

25 20

COMPROBACIN SIMPLIFICADA DE LA FLECHA

El clculo de la flecha en vigas de hormign es relativamente complicado y excede los objetivos de esta aplicacin. Para

comprobar la deformacin vamos a utilizar el mtodo simplificado indicado por la norma EHE en su art 50.2.2

Segn este apartado no es necesario comprobar la flecha en aquellas vigas cuya relacin Luz/Canto til (L/d) no exceda unos

valores que dependen del tipo de viga y la cantidad de armado de su seccin

Tipo de vigaCuanta armadura

activaMximo L/d segn CTE Relacin L/d

VIGA 3 - Biempotradar = 0,95%

30 > 11,9Cuanta baja

Seccin Correcta, no es necesaria la comprobacin estricta de la flecha en este element


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ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


34

h = 35

b = 25

d' = 3

d = 32,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

2 x 16

+ 9,8 cm2 2 x 25


OBRA CASA HONDA

ELEMENTO V-2Autores ING. JAVIER CASTRO

ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 12,51 mTn

Vcd = 15,41 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2

PREDIMENSIONADO

El hormign se emplea al lmite de su capacidad cuando el momento reducidom = 0.252, valores adecuados de la seccin


m = 0,293 116%

Escuadra correcta




w = 0,352

As = 13,5 cm2

4,0 cm2

13,8 cm2 102%


nica fila



ARMADURA LONGITUDINAL COMPRIMIDA A'sEl hormign trabaja al mximo de su capacidad con el momento reducidom = 0.252. Si w ' > 0 necesitamos armadura


w' = 0,04

A's = 1,7 cm2

2,3 cm2 2 x 12 Armadura correcta


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ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


35

212

5

216+225 e10c/1

s




Vd = 15,4Tn Vd se puede disponer armadura de cortante mnima

(e6c/30).

fcv = 7,53 kg/cm2

Vd = 15,4 Tn >

Vcu = 6,03 Tn

Si Vd > Vcu el hormign nopuede soportar el esfuerzopor si solo y hay que disponer armadura para absober el


Vsu = 10,39 Tn e 10 c/ 150.9 d A f

V t yd

su

t

SOLUCIN

25 15







activaMximo L/d segn CTE Relacin L/d

VIGA 3 - Biempotradar = 1,58%

20 > 15,2Cuanta alta



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ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


36

h = 35

b = 25

d' = 3

d = 32,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

2 x 16

+ 9,8 cm2 2 x 25


OBRA CASA HONDA


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 12,51 mTn

Vcd = 15,41 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2

PREDIMENSIONADOEl hormign se emplea al lmite de su capacidad cuando el momento reducidom = 0.252, valores adecuados de la seccin


m = 0,293 116%

Escuadra correcta




w = 0,352

As = 13,5 cm2

4,0 cm2

13,8 cm2 102%


nica fila






w' = 0,04

A's = 1,7 cm2


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ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


37

212

5

216+225 e10c/1

s





Vd = 15,4 Tn Vd se puede disponer armadura de cortante mnima

(e6c/30).

fcv = 7,53 kg/cm2

15,4 Tn > Vcu = 6,03 Tn

Si Vd > Vcu el hormign no puede soportar el esfuerzo por si soloy hay que disponer armadura para absober el


Vsu = 10,39 Tn e 10 c/ 150.9 d A f

V t yd

sut

SOLUCIN

25 15






Tipo de viga Cuanta armaduraactiva Mximo L/d segn CTE Relacin L/d

VIGA 3 - Biempotradar= 1,58%




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ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


38

h = 35

b = 25

d' = 3

d = 32,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

2 x 16

+ 9,8 cm2 2 x 25


OBRA CASA HONDA


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 12,51 mTn

Vcd = 15,41 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,293 116%

Escuadra correcta




w = 0,352

As = 13,5 cm2

4,0 cm2

13,8 cm2 102%


nica fila






w' = 0,04

A's = 1,7 cm2


39/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


39

212

5

216+225 e10c/1

s






(e6c/30).

fcv = 7,53 kg/cm2

15,4 Tn > Vcu = 6,03 Tn



Vsu = 10,39 Tn e 10 c/ 150.9 d A f

V t yd

sut

SOLUCIN

25 15











40/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


40

h = 35

b = 25

d' = 3

d = 32,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

0 x 16

+ 9,4 cm2 3 x 20


OBRA CASA HONDA


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 7,53 mTn

Vcd = 13,10 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,177 70%





w = 0,212

As = 8,1 cm2

0,0 cm2

9,4 cm2 116%


nica fila






w' = 0,00

A's = 0,0 cm2


41/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


41

212

5

+320 e10c/17,

s

2,3 cm2 2 x 12 Hay que disponer armadura minima





(e6c/30).

fcv = 6,63 kg/cm2

13,1 Tn > Vcu = 5,31 Tn



Vsu = 8,68 Tn e 10 c/ 17,50.9 d A f

V t yd

sut

SOLUCIN

25 17,5

5






Tipo de viga Cuantaarmadura

activa Mximo L/d segn CTE Relacin L/d

VIGA 5 - Continua "n" vanos

r= 1,08%22 > 10,8

Cuanta media



42/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


42

h = 35

b = 25

d' = 3

d = 32,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

3 x 20

+ 9,4 cm2 3 x 20


OBRA CASA HONDA


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 14,70 mTn

Vcd = 18,30 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,345 137%

Seccin sobrecargadaypoco dctil, sera conveniente aumentar la escuadra




w = 0,413

As = 15,9 cm2

9,4 cm2

18,8 cm2 119%

El armado NO cabe enuna nica fila*1






w' = 0,10

A's = 3,8 cm2


43/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


43

216

5

320+320 e10c/1

s






(e6c/30).

fcv = 7,92 kg/cm2

18,3 Tn > Vcu = 6,33 Tn



Vsu = 13,02 Tn e 10 c/ 100.9 d A f

V t yd

sut

SOLUCIN

25 10







VIGA 5 - Continua "n" vanosr= 2,15%


Seccin Correcta, no es necesaria la comprobacin estricta de la flecha en este elemento


44/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


44

h = 35

b = 25

d' = 3

d = 32,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

2 x 20

+ 9,4 cm2 3 x 20


OBRA CASA HONDA


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 13,10 mTn

Vcd = 17,28 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,307 122%





w = 0,368

As = 14,1 cm2

6,3 cm2

15,7 cm2 111%







w' = 0,06

A's = 2,2 cm2


45/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


45

212

5

220+320 e10c/12,

s






(e6c/30).

fcv = 7,87 kg/cm2

17,3 Tn > Vcu = 6,29 Tn



Vsu = 12,03 Tn e 10 c/ 12,50.9 d A f

V t yd

sut

SOLUCIN

25 12,5

5









r= 1,79%18 > 14,2

Cuanta alta



46/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


46

h = 35

b = 25

d' = 3

d = 32,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

3 x 20

+ 9,8 cm2 2 x 25


OBRA CASA HONDA


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 17,55 mTn

Vcd = 18,00 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,411 163%

Seccin incorrecta, riesgo de rotura frgil




w = 0,494

As = 18,9 cm2

9,4 cm2

19,2 cm2 102%







w' = 0,17

A's = 6,5 cm2


47/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


47

320

5

320+225 e10c/1

s






(e6c/30).

fcv = 7,92 kg/cm2

18,0 Tn > Vcu = 6,33 Tn



Vsu = 12,72 Tn e 10 c/ 100.9 d A f

V t yd

sut

SOLUCIN

25 10








18 < 18,3Cuanta alta


48/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


48

h = 35

b = 25

d' = 3

d = 32,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

3 x 20

+ 9,8 cm2 2 x 25


OBRA CASA HONDA


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 17,55 mTn

Vcd = 18,00 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,411 163%

Seccin incorrecta, riesgo de rotura frgil




w = 0,494

As = 18,9 cm2

9,4 cm2

19,2 cm2 102%







w' = 0,17

A's = 6,5 cm2


49/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


49

320

5

320+225 e10c/1

s






(e6c/30).

fcv = 7,92 kg/cm2

18,0 Tn > Vcu = 6,33 Tn



Vsu = 12,72 Tn e 10 c/ 100.9 d A f

V t yd

sut

SOLUCIN

25 10








18 < 18,3Cuanta alta


50/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


50

h = 35

b = 25

d' = 3

d = 32,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

2 x 12

+ 0,0 cm2 0 x 25


OBRA CASA HONDA


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 1,85 mTn

Vcd = 5,45 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,043 17%





w = 0,052

As = 2,0 cm2

2,3 cm2

2,3 cm2 113%


nica fila

Armadura correcta No cumple As min geom.

No cumple As min mecan.




w' = 0,00

A's = 0,0 cm2


51/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


51

212

5

212 e10c/3

s






(e6c/30).

fcv = 4,12 kg/cm2

Vd = 5,4 Tn > Vcu = 3,30 Tn



Vsu = 2,70 Tn e 10 c/ 300.9 d A f

V

t yd

su

t

SOLUCIN

25 30







VIGA 4 - Continua 2 vanosr= 0,26%

26 > 5,3Cuanta baja



52/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


52

h = 40

b = 25

d' = 3

d = 37,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

4 x 20

+ 9,8 cm2 2 x 25


OBRA CASA HONDA


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 18,63 mTn

Vcd = 18,63 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,327 130%





w = 0,392

As = 17,4 cm2

12,6 cm2

22,4 cm2 129%


Armadura excesiva Cumple As min geom.





w' = 0,08

A's = 3,5 cm2


53/67


54/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


54

h = 40

b = 25

d' = 3

d = 37,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

4 x 20

+ 9,8 cm2 2 x 25


OBRA CASA HONDA


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 18,63 mTn

Vcd = 18,63 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,327 130%





w = 0,392

As = 17,4 cm2

12,6 cm2

22,4 cm2 129%


Armadura excesiva Cumple As min geom.





w' = 0,08

A's = 3,5 cm2


55/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


55

320

0

420+225 e10c/12,

s






(e6c/30).

fcv = 7,67 kg/cm2

18,6 Tn > Vcu = 7,10 Tn



Vsu = 12,72 Tn e 10 c/ 12,50.9 d A f

V t yd

sut

SOLUCIN

25 12,5

5









r= 2,24%18 > 16,2

Cuanta alta



56/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


56

h = 40

b = 25

d' = 3

d = 37,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

2 x 16

+ 1,1 cm2 1 x 12


OBRA CASA HONDA

ELEMENTO V-13


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 5,28 mTn

Vcd = 9,06 Tn

gf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,093 37%





w = 0,111

As = 4,9 cm2

4,0 cm2

5,1 cm2 104%


nica fila






w' = 0,00

A's = 0,0 cm2


57/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


57

212

0

216+112 e10c/3

s






(e6c/30).

fcv = 5,00 kg/cm2

Vd = 9,1 Tn > Vcu = 4,63 Tn



Vsu = 5,20 Tn e 10 c/ 300.9 d A f

V

t yd

su

t

SOLUCIN

25 30








30 > 9,5Cuanta baja



58/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


58

h = 40

b = 25

d' = 3

d = 37,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

2 x 16

+ 1,1 cm2 1 x 12


OBRA CASA HONDA

ELEMENTO V-14


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 5,28 mTnVcd = 9,06 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,093 37%





w = 0,111

As = 4,9 cm2

4,0 cm2

5,1cm2 104%


nica fila






w' = 0,00

A's = 0,0 cm2


59/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


59

212

0

216+112 e10c/3

s






(e6c/30).

fcv = 5,00 kg/cm2

Vd = 9,1 Tn > Vcu = 4,63 Tn



Vsu = 5,20 Tn e 10 c/ 300.9 d A f

V t yd

sut

SOLUCIN

25 30








VIGA 3 - Biempotrada

r= 0,51%30 > 9,5

Cuanta baja



60/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


60

h = 40

b = 25

d' = 3

d = 37,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

2 x 16

+ 1,1 cm2 1 x 12


OBRA CASA HONDA


ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 5,28 mTn

Vcd = 9,06 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,093 37%





w = 0,111

As = 4,9 cm2

4,0 cm2

5,1 cm2 104%


nica fila






w' = 0,00

A's = 0,0 cm2


61/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


61

212

0

216+112 e10c/3

s






(e6c/30).

fcv = 5,00 kg/cm2

Vd = 9,1 Tn > Vcu = 4,63 Tn



Vsu = 5,20 Tn e 10 c/ 300.9 d A f

V

t yd

su

t

SOLUCIN

25 30








30 > 9,5Cuanta baja



62/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


62

h = 35

b = 25

d' = 3

d = 32,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

4 x 20

+ 6,3 cm2 2 x 20


OBRA CASA HONDA

ELEMENTO V-5-AAutores ING. JAVIER CASTRO

ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 16,03 mTn

Vcd = 16,03 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,376 149%





w = 0,451

As = 17,3 cm2

12,6 cm2

18,8 cm2 109%







w' = 0,13

A's = 5,0 cm2


63/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


63

316

5

420+220 e10c/12,

s






(e6c/30).

fcv = 7,92 kg/cm2

16,0 Tn > Vcu = 6,33 Tn



Vsu = 10,75 Tn e 10 c/ 12,50.9 d A f

V t yd

sut

SOLUCIN

25 12,5

5








VIGA 4 - Continua 2 vanos

r= 2,15%18 > 15,6

Cuanta alta



64/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


64

h = 35

b = 25

d' = 3

d = 32,0

HA-25ck = 250gc = 1,50

cd = 167

B-400syk = 4000gs = 1,15

yd = 3478

2 x 16

+ 3,4 cm2 3 x 12


OBRA CASA HONDA

ELEMENTO V-5-AAutores ING. JAVIER CASTRO

ENTRADA DE DATOS

cm

cm

cm

cm

Mcd = 5,93 mTn

Vcd = 10,46 Tngf = 1,50

kg/cm2 kg/cm2

kg/cm2 kg/cm2



m = 0,139 55%





w = 0,167

As = 6,4 cm2

4,0 cm2

7,4 cm2 116%


nica fila






w' = 0,00

A's = 0,0 cm2


65/67

noviembrede2015

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


65






(e6c/30).

fcv = 6,12 kg/cm2

10,5 Tn > Vcu = 4,90 Tn



Vsu = 6,38 Tn e 10 c/ 22,50.9 d A f

V t yd


66/67

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


212

5

216+312 e10c/22,

ssu

t

SOLUCIN

25 22,5

5









26 > 10,6Cuanta baja



67/67

ING. JAVIER CASTRO

NOVIEMBRE DE 2015


38

Memoria de Calculo Casa Honda

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