INSTALACIÓN ACS EN CAMPO DE FÚTBOL

UNIVERSIDADE DE VIGO

ESCUELA UNIVERSITARIA DE INGENIERÍA TÉCNICA INDUSTRIAL

PROYECTO FIN DE CARRERA

INSTALACIÓN DE AGUA CALIENTE SANITARIA EN CAMPO DE FÚTBOL

EMPLEANDO ENERGÍAS RENOVABLES

TITULACIÓN: INGENIERÍA TÉCNICA INDUSTRIAL ESPECIALIDAD MECÁNICA

ORIENTACIÓN: DISEÑO Y FABRICACIÓN DE MÁQUINAS

DIRECTOR: JORGE CERQUEIRO PEQUEÑO

ALUMNO: RUBÉN SILVA ROJO

UNIVERSIDADE DE VIGO





RESUMEN

TITULACIÓN: INGENIERÍA TÉCNICA INDUSTRIAL ESPECIALIDAD MECÁNICA

ORIENTACIÓN: DISEÑO Y FABRICACIÓN DE MÁQUINAS

DIRECTOR: JORGE CERQUEIRO PEQUEÑO

ALUMNO: RUBÉN SILVA ROJO

RESUMEN Página 2 of 8

INSTALACION DE AGUA CALIENTE SANITARIA EN CAMPO DE FUTBOL EMPLEANDO ENERGIAS RENOVABLES

RESUMEN

En las tres últimas décadas está teniendo lugar una verdadera revolución en los métodos de producción, almacenamiento y conversión de la energía. El empleo en este sentido de combustibles fósiles, tales como el petróleo, el carbón o el gas natural, constituyen la piedra angular sobre la que se ha fundamentado el espectacular avance tecnológico e industrial que ha experimentado el mundo occidental desde mediados del siglo pasado, pero debido a que hoy en día sus reservas están próximas agotarse, la evolución de los precios, la distribución geográfica de dichas reservas y que se consideran una importante fuente contaminante contra el medio ambiente ha sido más que evidente la necesidad de la búsqueda de nuevas fuentes de energía, más baratas, con más poder energético y la reducción de emisiones contaminantes. Se trata de las llamadas energías renovables, tales como la solar, la hidroeléctrica, la eólica, la biomasa y la procedente de la tierra.

Debido al gran avance en que desarrollo, estas energías renovables constituyen una apuesta prioritaria en el consumo de energía. Las energías renovables tienen múltiples efectos positivos sobre el conjunto de la sociedad: entre otro, la sostenibilidad de sus fuentes, la reducción en las emisiones contaminantes, el cambio tecnológico, la posibilidad de avanzar hacia formas de energía más distribuidas, la reducción de la dependencia energética y del déficit de la balanza comercial, el aumento del nivel de empleo y el desarrollo rural.

Considerando lo expuesto anteriormente, el objetivo del presente proyecto es realizar el aporte energético necesario para calentar el agua sanitaria necesaria para abastecer el campo municipal de fútbol del ayuntamiento de Mos, por aporte de energía solar, de modo que se obtenga un ahorro tanto energético como económico, incluyendo el cálculo y diseño de todos los componentes de la instalación, tales como el sistema de captación, sistema de acumulación, sistema de control, sistema hidráulico y sistema de apoyo.

La configuración de dicho proyecto se realiza bajo el cumplimiento del Código Técnico de la Edificación (CTE), el Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios (RITE), el Pliego de Condiciones Técnicas de Instalaciones de Baja Temperatura del IDAE y el Real Decreto para la prevención y control de la legionella.



En primer lugar es necesario determinar la demanda energética que el recinto deportivo exige para el correcto funcionamiento de las instalaciones de agua caliente sanitaria. Para duchas comunitarias o vestuarios, el CTE estima una cantidad de 15 litros por persona. El número de usuarios alcanza el valor de 117 al día. Se obtiene así que el caudal demandado alcanza los 1755 litros por día para una temperatura de consumo de 45°C. Por ello, la energía demandada por el sistema anualmente es de 34.081 kWh.

Partiendo de este dato se diseña un sistema capaz de suministrar la energía demandada. Se comienza por el estudio de la situación geográfica y climatológica del lugar donde se instalará el sistema. Es importante conocer las radiaciones y temperaturas medias de la zona, así se conoce la cantidad de energía solar de que se dispone para llevar a cabo el objetivo del proyecto. Según el CTE el ayuntamiento de Mos, perteneciente a la provincia de Pontevedra, se encuentra en la Zona I.

En segundo lugar se consideran varias opciones, como el lugar optimo para la colocación del sistema de captación. Para ello se ha tenido en cuenta el lugar más propicio para una mayor captación de radiación, el lugar mejor orientado al Sur (se considera el Sur verdadero como el punto más favorable para un mayor rendimiento), un lugar carente de obstáculos que perjudiquen el rendimiento, y un lugar que suponga cierta protección de seguridad. Por lo tantos se ha decidido colocar las baterías de captadores sobre la cubierta del graderío del campo de fútbol, que se encuentra a una cierta altura, proporcionando así seguridad y evitando posibles sombras, a la vez que cercano a los vestuarios situados bajo el graderío y con una orientación de 20° al Este con respecto al Sur verdadero. Esto produce una serie de pérdidas que se considerarán para el cálculo del aporte energético, que influyen directamente sobre las dimensiones del sistema de captación.

Otro tipo de pérdidas a considerar son debidas a la inclinación de los captadores con respecto a la horizontal. Según el CTE, la posición óptima de mayor rendimiento es con una inclinación de 40°. La cubierta tiene una inclinación de 10°, y por lo tanto se utilizan unas estructuras, sobre la que irán montados y sujetos los paneles, con inclinación variable. Se colocarán dichas estructuras con una inclinación de 30° para así alcanzar los 40° óptimos.

Para la composición del sistema de captación se ha elegido un captador plano de baja temperatura, que son los más utilizados para este tipo de instalaciones y son los más recomendables por su rendimiento, su bajo nivel de pérdidas y por su precio. Dentro de la alta variedad de placas que hay en el mercado actualmente se



decidió por un captador de la marca TERMICOL y modelo T25S-R, homologado y con su certificación aprobada.

Tras el establecimiento de todos estos datos se realiza el dimensionado del sistema de captación. Este dimensionado se realiza basándose en el Método F-Chart, que permite realizar el cálculo de la contribución de calor solar total necesario para cubrir las cargas térmicas, y de su rendimiento medio en un largo período de tiempo. Este método simula el funcionamiento del sistema solar tomando como datos iniciales las condiciones ambientales, el tipo de instalación, la orientación e inclinación del captador y la curva de rendimiento del mismo. Partiendo de los resultados de dicha simulación se decide la configuración. Dicha simulación se ha realizado con el programa KONSTRUIR.COM aprobado por el CTE.

Para la configuración del sistema se deben cumplir obligatoriamente dos importantes condiciones tal como el IDAE establece: la primera es que el aporte mínimo de energía solar al sistema no debe ser menor del 30% al año; la segunda es que dicho aporte no debe superar del 110% en ninguno de los meses. Teniendo en cuenta dichas normas y con el Método F-Chart se obtiene que el mínimo de captadores solares para el sistema es de 6 y el máximo es de 10.

Por ello, se decide utilizar un sistema de captación de dos baterías en paralelo de 5 captadores cada una para proporcionar el máximo aporte energético posible, alcanzándose un 52% de la energía demandada.

A partir de aquí se seleccionan los componentes de la instalación restantes y para ello, entre las opciones disponibles, se opta por una instalación del tipo forzada, cerrada, indirecta para agua caliente sanitaria. Esta es la opción más favorable para prevenir problemas de presiones, corrosiones, etc., y también para mantener en movimiento el fluido de la instalación y la protección del mismo.

El siguiente paso es determinar el fluido encargado de transportar la energía calorífica al agua. El líquido seleccionado es una mezcla de agua y de propilenglicol al 40%. Este tipo de mezclas protegen el captador contra heladas y su margen de trabajo es entre -21°C y 170°C.

En este tipo de sistemas es necesario el almacenamiento del agua caliente para su posterior uso. El problema es acumular grandes cantidades de agua y mantenerlas a altas temperaturas, y por ello la utilización de depósitos acumuladores es indispensable. El volumen de estos depósitos (V) depende de la superficie de los captadores colocados (A), la temperatura a la que se acumula el agua y el desfase



entre acumulación y consumo, debiéndose cumplir que (siendo H altura del depósito y D su diámetro):

50 < V/A < 180 y H / D > 2

El resultado obtenido supone la colocación de un depósito de 1500 litros de la marca NAU modelo PUB1500.

Uno de los grandes problemas añadidos del presente proyecto es la prevención de infección producida por la legionella, una bactería que vive en el agua caliente estancada, a una temperatura del agua alrededor de 55°C. Una de las soluciones más recomendadas es mantener el agua a una temperatura superior a los 70°C, por lo que el depósito funciona a unos 95°C, evitando así la formación de la legionella.

Dado que el sistema seleccionado es indirecto, se necesita un intercambiador de placas para realizar la transferencia de calor entre el obtenido por las placas y el necesario para calentar el agua del depósito, para así evitar sobrecalentamientos y degradaciones en el sistema. La potencia (P) de este intercambiador depende del área de captación (A),

P ≥ 500 × A

Por lo tanto, es necesario emplear uno cuya potencia sea superior a 12 kW, se selecciona un intercambiador con una potencia de 15 kW de la marca CIPRIANI modelo 2C2.

El transporte de los líquidos, tanto del líquido caloportador como del agua de consumo, se realiza empleando tuberías de cobre. Las instalaciones del campo de fútbol ya cuentan con un sistema de tuberías para el circuito de consumo, que después de su estudio y prueba de funcionamiento se comprueba que son aptas para nuestro sistema. El sistema de tuberías para el circuito solar se han diseñado para que las perdidas no superen los 40 mm de columna de agua y la velocidad del fluido no sea inferior a 2 m/s, obteniéndose diámetros de 18 mm para las derivaciones de las baterías hasta los colectores y de 22 mm para las tuberías de suministro hasta el acumulador.

Para realizar el movimiento de los líquidos en los dos circuitos, tanto el solar como el de ACS, se utilizan dos bombas de circulación. La potencia (P) de dichas bombas viene dado por el caudal (Q) que circula por las mismas y las pérdidas de



carga (∆p) que hay en los diferentes circuitos, el coeficiente de sobrecarga (Cs) y el coeficiente de envejecimiento (Ce

P = Q

):

m × ∆p × Cs × C

Las pérdidas de carga vienen dadas por el coeficiente de fricción del líquido sobre la tubería, la longitud de la misma, su diámetro, la velocidad del fluido y la gravedad. Con un caudal de 1.527,7 l/h para el circuito solar y un caudal de1.374,3 l/h para el circuito de A.C.S se obtienen unas potencias de 102,95 W para el circuito solar y 40,43 W para el circuito de A.C.S. Las bombas seleccionadas alcanzan unas potencias de 180 y 85 W respectivamente, suficiente para un correcto funcionamiento del sistema.

e

Para mantener el sistema siempre equilibrado se ha optado por un sistema cerrado, por lo que se deben emplear vasos de expansión para que absorban las variaciones de presión debidas a los cambios de temperatura que se originan en el sistema. El cálculo de estos elementos es bastante complejo ya que son un elemento importante para el buen funcionamiento de la instalación. El volumen (Vt) necesario para estos vasos depende del volumen del fluido (V), coeficiente de expansión del fluido (Ce) y del factor de presión (Fp

V

),

t = V × Ce / F

Con el resultado obtenido se eligen los volúmenes comerciales inmediatamente superiores, teniendo un vaso de expansión para el circuito solar de 200 litros y de 60 litros para el circuito de consumo.

p

Toda la instalación se dota de sistemas de seguridad, tales como válvulas de corte, válvulas antiretorno, purgadores, y válvulas antiquemaduras.

Todos los elementos necesarios serán provistos del aislante correspondiente con el espesor mínimo exigido por las normas.

Como se ha demostrado, el sistema solar aporta el 52% de la energía demandada por lo que para llegar a alcanzar la cantidad necesaria será necesario un sistema de apoyo que contribuya a aportar el 100% de la energía. Manteniendo el camino de contribución con el medio ambiente y para promover el uso de energías renovables se selecciona una caldera de biomasa por pellets.

Se ha elegido este tipo de aporte energético (pellets) debido a que frente a sus competidores energéticos (electricidad, petróleo, gas natural) sale mucho más rentable, tanto económicamente, como en vida útil y contaminación. Los pellets son



un combustible ecologico compuesto de 100% madera virgen seca. Su gran poder calorífico, su ligero peso, sus dimensiones y su facilidad de transporte y almacenamiento hacen de los pellets un combustible muy demandado con grandes expectativas para el futuro.

Sabiendo que la demanda de energía anual es de 34.081 kWh se selecciona una caldera de la marca BIOTECH modelo PZ35L, que proporciona una potencia suficiente para abastecer el consumo necesario. Estas calderas vienen dotadas de sistemas de autoalimentación, que recogen los pellets del depósito de almacenamiento y lo suministran a la caldera según la necesidad.

Este depósito puede ser de varias clases, tales como tanques subterráneos, saco-silo o cuartos herméticos. En este caso se construirá un cuarto especial para, el almacenamiento de los pellets, que contara con un tornillo sin fin que alimentara la caldera, y que solo se pondrá en funcionamiento cuando la caldera lo requiera.

Una parte importante de una instalación de caldera de biomasa es la elección de una chimenea. Esta deberá ser capaz de conducir los gases de la combustión al exterior. Su dimensionado debe ser correcto debido que un sobredimensionado producirá infiltraciones disminuyendo el tiro y el rendimiento de la caldera, con el consiguiente derroche de la energía.

El dimensionado de la chimenea depende del combustible utilizado en la combustión (K), de la potencia de la caldera (P) y de la altura (h) que debe tener dicha chimenea,

S = K × P / √h

Para un mejor cálculo lo que se hace es calcular la sección del tramo vertical y el del tramo horizontal por separado, y se escoge el más desfavorable, es decir el de diámetro superior. Después de los cálculos realizados, la chimenea seleccionada tiene un diámetro de 350 mm construida en acero inoxidable de doble pared con un espesor del aislante de 0,5 mm. Se ha elegido una chimenea de la marca CONVESA y modelo GAMA AVANT.

Tanto la instalación solar como la instalación de biomasa están controladas por una centralita que recibe datos de las sondas térmicas, colocadas para conocer la temperatura en diferentes puntos del sistema, y así ordenar el correcto funcionamiento del sistema, como encender o apagar las bombas y puesta en marcha de la caldera. Se mantienen así controlados todo el tiempo las temperaturas



necesarias y el aporte energético necesario según el consumo requerido en los diferentes momentos del funcionamiento del sistema.

Casi todos los elementos de la instalación se instalarán en la sala de calderas de que dispone el recinto deportivo, con un espacio vital suficiente para el sistema. Los paneles se colocarán sobre la cubierta ya mencionada, y el cuarto de almacenamiento se construirá en la parte del almacén contiguo a la sala de calderas y colindante con la caldera tal y como se dispone en los planos.

Todo el proyecto se ha realizado en concordancia con las normas que interfieren en su realización y en todos los casos se cumplen, alcanzándose un presupuesto de 29.277,4€. Una cantidad que puede ser reducida con la ayuda de subvenciones que ciertas entidades conceden por el uso de energías renovables, tal como es el caso actual.

Vigo, a 22 de Marzo de 2011

El Ingeniero Técnico Industrial

Rubén Silva Rojo

UNIVERSIDAD DE VIGO





DOCUMENTO: ÍNDICE GENERAL

INDICE GENERAL Página 2 of 9


DOCUMENTO I: MEMORIA

1. OBJETO Y ALCANCE DEL PROYECTO

2. ANTECEDENTES

2.1 Peticionario

2.2 Emplazamiento

2.3 Condiciones Climáticas

2.4 Condiciones de Uso

2.5 Normativa de Aplicación

3. TIPO DE INSTALACIÓN

3.1 Por el Principio de Circulación

3.2 Por el Sistema de Expansión

3.3 Por el Sistema de Intercambio

3.4 Aplicación

3.5 Selección de la Configuración Básica

4. CARACTERÍSTICAS DE LA SUPERFICIE DONDE SE INSTALARÁN LOS CAPTADORES

4.1 Pérdidas por Orientación e Inclinación

4.2 Pérdidas por Sombras

5. SISTEMA DE CAPTACIÓN

5.1 Dimensionado de la Superficie de Captación

6. DISPOSICIÓN DE LOS CAPTADORES

6.1 Separación entre las Filas de los Captadores

6.2 Estructura de Soporte

7. FLUIDO CALOPORTADOR

8. SISTEMA DE ACUMULACIÓN

8.1 Volumen de Acumulación

8.2 Depósito de Acumulación



8.3 Intercambiador

9. CIRCUITO HIDRÁULICO

9.1 Bombas de Circulación

9.2 Tuberías

9.3 Vasos de Expansión

9.4 Válvulas

9.5 Aislamientos

9.6 Purgadores

9.7 Sistema de Llenado

10. SISTEMA DE REGULACIÓN Y CONTROL

11. SISTEMA ELECTRICO

12. SISTEMAS DE PROTECCION

12.1 Protección contra Sobrecalentamientos

12.2 Protección contra Quemaduras

12.3 Protección de Materiales y Componentes contra Altas Temperaturas

12.4 Resistencia a Presión

12.5 Prevención de Flujo Inverso

12.6 Prevención de Ruidos y Vibraciones

12.7 Prevención de la Legionella

13. ENERGÍA AUXILIAR

13.1 Combustible

13.2 Componentes del Sistema de Biomasa

13.3 Sistemas de Seguridad

13.4 Control de Emisiones

14. SALA DE CALDERAS

15. CONCLUSIONES



16. BIBLIOGRAFÍA

16.1 Fuentes Bibliográficas

16.2 Fuentes Documentales

16.3 Otras Fuentes

ANEXOS:

ANEXO I: CÁLCULO DE LA COBERTURA SOLAR

ANEXO II: DIMENSIONADO DEL CIRCUITO HIDRÁULICO

ANEXO III: CÁLCULO DE LA CHIMENEA

ANEXO IV: METODOLOGÍA DE CÁLCULO F-CHART

ANEXO V: DOCUMENTACIÓN DE LOS ELEMENTOS

ANEXO VI: PROGRAMA DE DESARROLLO DE LOS TRABAJOS



DOCUMENTO II: PLANOS

PLANO N°1: SITUACIÓN

PLANO N°2: EMPLAZAMIENTO Y ORTOFOTO

PLANO N°3: DESLINDE

PLANO N°4: VESTUARIOS: DISTRIBUCCIÓN, COTAS Y SUPERFICIE

PLANO N°5: GRADERÍO: DISTRIBUCCIÓN, COTAS Y SUPERFICIE

PLANO Nº6: GRADERÍO: CUBIERTA Y ALZADO PRINCIPAL

PLANO Nº7: GRADERÍO: ALZADO LATERAL Y SECCIÓN A-A´

PLANO Nº8: GRADERÍO: INSTALACIÓN DE FONTANERÍA

PLANO Nº9: INSTALACIÓN TÉRMICA SOLAR: ESQUEMA

PLANO Nº10: INSTALACIÓN TÉRMICA SOLAR: UBICACIÓN PANELES

PLANO Nº11: INSTALACIÓN TÉRMICA SOLAR: ESQUEMA DE LOS PANELES

PLANO Nº12: INSTALACIÓN TÉRMICA SOLAR: ESTRUCTURA DE SUJECCIÓN

PLANO Nº13: INSTALACIÓN TÉRMICA SOLAR: SALA DE CALDERAS

PLANO Nº14: DETALLE DE CHIMENEA



DOCUMENTO III: PRESUPUESTO

1. PRESUPUESTO DE LA INSTALACIÓN SOLAR TÉRMICA

2. PRESUPUESTO DE LA INSTALACIÓN DE LA CALDERA DE BIOMASA

3. PRESUPUESTO TOTAL

4. SUBVENCIONES 4.1. Subvención Energía Solar Térmica

4.2. Subvención Biomasa

4.3. Otro Tipo de Subvenciones



DOCUMENTO IV: PLIEGO DE CONDICIONES

1. OBJETO

2. GENERALIDADES

2.1. Antecedentes

2.2. Contratos

2.3. Seguros

2.4. Garantías

2.5. Recepción de las Instalaciones

3. CONDICIONES FACULTATIVAS

3.1. Delimitación de las Funciones

3.2. Obligaciones y Derechos del instalador

3.3. Prescripciones Relativas a los Trabajos Materiales y Medios Auxiliares

3.4. Aumento o Disminución de las Obras de Contrato

3.5. Subcontratación de Obras

3.6. Seguros de Incendio

3.7. Plazos de Ejecución de las Obras

3.8. Recisión del Contrato

3.9. Atribuciones del Ingeniero Técnico Industrial Director

3.10. Liquidaciones Parciales

3.11. Condiciones de Montaje

3.12. Recepción Provisional

3.13. Liquidaciones de las Obras

3.14. Plazo de Entrega

3.15. Recepción Definitiva

3.16. Responsabilidad del Contratista

3.17. Certificado de la Instalación



4. CONDICIONES TECNICAS


4.2. Requisitos Técnicos del Contrato de Mantenimiento

4.3. Garantías y Homologaciones



DOCUMENTO V: PREVENCION DE RIESGOS LABORALES Y ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD

1. PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES

1.1 Introducción

1.2 Derechos y Obligaciones

1.3 Servicios de Prevención

1.4 Consulta y Participación de los Trabajadores

2. DISPOSICIONES MÍNIMAS PREVENTIVAS EN LOS LUGARES DE TRABAJO

2.1 Introducción

2.2 Obligaciones del Empresario

3. DISPOSICIONES MÍNIMAS PREVENTIVAS EN MATERIA DE SEÑALIZACIÓN EN EL TRABAJO

3.1 Introducción

3.2 Obligación General del Empresario

4. DISPOSICIONES MÍNIMAS PREVENTIVAS PARA LA UTILIZACIÓN POR LOS TRABAJADORES DE LOS EQUIPOS DE TRABAJO

4.1 Introducción

4.2 Obligación General del Empresario

5. DISPOSICIÓNES MÍNIMAS PREVENTIVAS EN LAS OBRAS DE CONSTRUCCIÓN

5.1 Generalidades

6. ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD

6.1 Objeto del Estudio 6.2 Datos de la Obra y Antecedentes 6.3 Características de la Obra 6.4 Medios de Protección Personal 6.5 Medidas de Seguridad Aplicadas a la Construcción 6.6 Prevención de Incendios en las Obras 6.7 Criterios de Utilización de los Medios de Seguridad

UNIVERSIDAD DE VIGO





DOCUMENTO I: MEMORIA

MEMORIA Página 2 of 71


I. MEMORIA


2. ANTECEDENTES

2.1. Peticionario

2.2. Emplazamiento

2.3. Condiciones Climáticas

2.4. Condiciones de Uso

2.5. Normativa de Aplicación


3.1. Por el Principio de Circulación

3.2. Por el Sistema de Expansión

3.3. Por el Sistema de Intercambio

3.4. Aplicación

3.5. Selección de la Configuración Básica


4.1. Perdidas por Orientación e Inclinación

4.2. Perdidas por Sombras


5.1. Dimensionado de la Superficie de Captación

6. DISPOSICIÓN DE LOS CAPTADORES

6.1. Separación entre las Filas de los Captadores

6.2. Estructura Soporte


8. SISTEMA DE ACUMULACION

8.1. Volumen de Acumulación

8.2. Depósito de Acumulación

8.3. Intercambiador de Calor




9.1. Bombas de Circulación

9.2. Tuberías

9.3. Vasos de Expansión

9.4. Válvulas

9.5. Aislamientos

9.6. Purgadores

9.7. Sistema de Llenado


11. SISTEMA ELECTRICO

12. SISTEMAS DE PROTECCION

12.1. Protección contra Sobrecalentamientos

12.2. Protección contra Quemaduras

12.3. Protección de Materiales y Componentes contra Altas Temperaturas

12.4. Resistencia a Presión

12.5. Prevención de Flujo Inverso

12.6. Prevención de Ruidos y Vibraciones

12.7. Prevención de la Legionella


13.1. Combustible

13.2. Componentes del Sistema de Biomasa

13.2.1. Caldera

13.2.2. Chimenea

13.2.3. Depósito de los Pellets

13.2.4. Sistema de Alimentación

13.2.5. Centralita de Regulación

13.2.6. Acumulador

13.3. Sistemas de Seguridad



13.4. Control de Emisiones


14.1. Emplazamiento

14.2. Distribución

14.3. Ventilación

14.4. Requisitos de Seguridad

15. CONCLUSIONES

16. BIBLIOGRAFÍA

16.1. Fuentes Bibliográficas

16.2. Fuentes Documentales

16.3. Otras Fuentes




El objeto del presente proyecto es realizar un aprovechamiento del potencial

de energía solar existente, de modo que se obtenga un ahorro tanto energético

como económico, para su aplicación en un campo de fútbol municipal ubicado en el

ayuntamiento de Mos (Pontevedra), mediante la realización de una instalación solar

térmica para la obtención de agua caliente sanitaria (ACS), con un sistema de

respaldo basado en energías renovables.

La necesidad se justifica por la gran demanda de agua caliente sanitaria que

se produce en este tipo de instalaciones (duchas colectivas), por lo que el uso de

una energía renovable como la solar térmica consigue reducir el consumo

energético, el coste económico y las emisiones nocivas de CO2

El alcance del proyecto comprenderá el diseño y cálculo de todos los

elementos que componen una instalación de energía solar térmica, incluyendo el

sistema hidráulico, las tuberías, el sistema de control los sistemas de protección y el

sistema de apoyo.

a la atmósfera.

También se estudiaran las operaciones de montaje y mantenimiento, así

como la seguridad del material y del personal implicado en la ejecución de la

instalación.

Como sistema de apoyo a la energía solar se incluirá el estudio de un

sistema de aporte energético secundario basado en energías renovables, para

mantener cubiertas las necesidades caloríficas del recinto.

Para finalizar se realizará un estudio de las posibles subvenciones que

puedan ser solicitada de cara a la ejecución de este proyecto.



2. ANTECEDENTES

2.1. Peticionario

El peticionario del presente proyecto es la Escuela Universitaria de

Ingeniería Técnica Industrial, situada en la calle Conde Torrecedeira N°86 de Vigo,

al objeto de otorgar el título de Ingeniero Técnico Industrial Especialidad Mecánica

orientación de Diseño y Fabricación de Maquinas, a favor de D. Rubén Silva Rojo.

2.2. Emplazamiento

Las actuaciones que se proponen ejecutar se situaran en As Baloutas, barrio

de Veigadaña, en el municipio de Mos (Pontevedra).

Las coordenadas geográficas son:

Latitud: 42°11´20.82” N

Longitud: 8°37´17.01” W

2.3. Condiciones Climáticas

Para la determinación de las condiciones climáticas (radiación en el campo

de captadores, temperatura ambiente diaria y temperatura del agua de suministro de

la red) se han utilizado los datos recogidos en el libro “Radiación Solar Sobre

Superficies Inclinadas” del Centro de Estudios de la Energía (Ministerio de Industria

y Energía). Para la limitación de la demanda energética, según el Documento Básico

HE4 del ahorro de energía, se establecen 5 zonas climáticas homogéneas teniendo

en cuenta la Radiación Solar global media diaria anual sobre la superficie horizontal.

Según el apartado 3.1.2 de dicha norma el estudio se realizara en la Zona Climática

I. Las características de esta zona se muestran en la tabla siguiente:



Tabla 3.1 Datos climatológicos y geográficos del proyecto

Mes Rad. Horiz. (kWh/m2

Rad. Inclin. (kWh/m/mes) 2

Tª. media ambiente (ºC) /mes)

Tª media agua red (ºC)

Enero 47,43 67,35 9 8

Febrero 63,84 83,63 10 9

Marzo 111,91 133,17 12 11

Abril 130,80 138,65 14 13

Mayo 150,66 146,14 15 14

Junio 170,10 159,89 18 15

Julio 189,41 183,73 20 16

Agosto 162,75 175,77 20 15

Septiembre 125,70 155,87 18 14

Octubre 97,34 138,22 14 13

Noviembre 56,70 87,32 12 11

Diciembre 47,43 72,09 9 8

2.4. Condiciones de Uso

Según el Código Técnico de Edificación en su apartado 3.1.1 de la norma

HE4, el uso del edificio a estudiar correspondiente a vestuarios o duchas colectivas,

y para ello los datos de consumo diario que indica la norma son de 15 litros por

persona día.

Según la Federación Gallega de Futbol (FGF) en el campo de fútbol de As

Baloutas juegan 5 equipos de Fútbol-11(incluyendo futbol femenino) en sus

diferentes categorías y 1 equipo de Fútbol-7.

Según la Real Federación Española de Fútbol el número mínimo de

jugadores para un equipo de Fútbol-11 son de 18 y para el de Fútbol-7 es de 10.

Asimismo, en prevención de lesión, expulsión o sustitución se permite que un equipo

pueda tener un número de jugadores inscritos como seguridad, que serian de 21



jugadores para el primer caso y de 12 para el segundo. En total el número máximo

de usuarios a considerar serían de 117 al día.

El caudal resultante demandado resulta 1755 l/día a una temperatura de

consumo de 45°C. Los cálculos realizados se muestran en el Anexo I.

2.5. Normativa de Aplicación

La reglamentación aplicada en la realización de este proyecto es la vigente a

día 10 de noviembre de 2010, que se relaciona a continuación:

• Código Técnico de la Edificación (CTE) de Mayo del 2006.DB-HE 4:

Documento Básico de Ahorro de Energía. Contribución solar

mínima de agua caliente sanitaria. BOE N74. 28 de Marzo del 2007.

• Reglamento de Instalaciones Técnicas en los Edificios (RITE) de 20

de Julio de 2007, y sus Instrucciones Técnicas (IT), junto con la

serie de normas UNE sobre energía solar térmica listadas en el

Anexo I.

• Reglamento de Recipientes a Presión (RAP).

• Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión (REBT) y sus

Instrucciones Técnicas Complementarias (ITC.BT).

• Ordenanzas de Seguridad e Higiene en el Trabajo (OSHT).

• Ley de Protección del Ambiente Atmosférico (LPAA).

• Ley número 88/67 de 8 de noviembre: Sistema Internacional de

Unidades de Medida SI.

• Real Decreto 865/2003, de 4 de julio, por el que se establecen los

criterios higiénicos sanitarios para la prevención y control de la

legionelosis.

• Orden de 28 de julio de 1980, por la que se aprueban las normas e

instrucciones técnicas complementarias para la homologación de

los paneles solares.

• Orden ITC/71/2007, de 22-01-2007, por la que se modifica el anexo

de la Orden 28-07-1980 por la que se aprueban las normas e


paneles solares.

• Orden ITC/2761/2008, de 26 de septiembre, por la que se amplía el

plazo establecido en la disposición transitoria segunda de la Orden



ITC/71/2007, de 22 de enero, por la que se modifica el anexo de la

Orden de 28 de julio de 1980 por la que se aprueban las normas e


paneles solares.

• Normas y Ordenanzas municipales y autonómicas.

• Normativa de Proyecto Final de Carrera de la Escuela Universitaria

de Ingeniería Técnica Industrial de Vigo, Curos 2010/2011.




Dentro de los sistemas de captación solar existe un amplio número de

alternativas de diseño en función de todas las posibilidades de configuración que

puedan darse en una instalación de energía solar térmica. De modo general, las

instalaciones solares térmicas pueden clasificarse atendiendo a los siguientes

criterios:

• Principio de circulación.

• Sistema de expansión.

• Sistema de intercambio.

• Aplicación.

3.1. Por el Principio de Circulación

En función principio de circulación se diferencian dos tipos:

a) Natural: En este caso el movimiento del fluido de trabajo se produce

por cambios de densidad del fluido, como consecuencia de

variaciones en la temperatura. Cuando el fluido caloportador se

calienta disminuye su densidad y asciende hacia la parte alta del

circuito, y cuando se enfría su densidad aumenta y se desplaza hacia

la parte baja de la instalación.

b) Forzada: Según este tipo de instalación el movimiento del fluido se

realiza a través de una bomba de circulación. En este caso la

regulación de la temperatura del sistema se efectúa por medio de un

control diferencial de temperaturas. Las bombas se activaran cuando

la diferencia entre temperaturas sea superior a 6°C y se detendrán

con una diferencia inferior a 3°C.

3.2. Por el Sistema de Expansión

Según el sistema de expansión cabe destacar dos clases:

a) Abiertos: En este tipo de sistemas el fluido del circuito primario está

comunicado de forma permanente con la atmosfera, por lo que los

elementos de expansión deben colocarse a una altura superior a la

del punto más alto del circuito solar.

b) Cerrados: En el siguiente caso el fluido del sistema primario está

separado físicamente de la atmósfera. En este caso, se incorpora un



vaso de expansión con una membrana elástica que separa el fluido

por un lado y por el otro un gas a una determinada presión. Cuando el

fluido aumenta de temperatura aumenta el volumen, y como

consecuencia la presión en la membrana, y dejando pasar el fluido.

En el caso de enfriamiento ocurre lo contrario y el movimiento del

fluido se detiene.

3.3. Por el Sistema de Intercambio

En este apartado se diferencian dos métodos según la forma de transferir la

energía del circuito primario al circuito secundario o de consumo:

a) Directa: En este caso es simple, dado que el fluido de trabajo de

los colectores es la propia agua de consumo.

b) Indirecta: En este caso el fluido del circuito primario se mantiene

independiente del circuito secundario sin posibilidad de ser

distribuido al consumo. En este caso es obligatoria la utilización de

un intercambiador.

3.4. Aplicación

Los sistemas de energía solar térmica son utilizados hacia diferentes usos y

según el objetivo a que se aplican estos sistemas puede diferenciarse para:

• Producción de ACS

• Calentamiento de piscinas

• Apoyo a calefacción

• Aplicaciones de refrigeración

3.5. Selección de la Configuración Básica

Según se ha expuesto en los apartados anteriores los sistemas de captación

solar térmica se pueden configurar de diferentes métodos. Atendiendo a estos

métodos y a la configuración de la instalación a estudiar se elegirá la más eficiente

en lo posible.

Teniendo en cuenta el principio de circulación se ha optado por un sistema

forzado con el que se podrá controlar la temperatura máxima y mínima de trabajo,

incluyendo la diferencia de temperatura entre las sondas. También así el caudal

utilizado es casi el doble del caso de un sistema natural, aumentando el rendimiento.



En el caso de un sistema por expansión la mejor opción es un sistema

cerrado

Por el método de intercambio el sistema elegido es

, que protege el fluido de trabajo de agentes externos, y que asegura el

movimiento del fluido, independientemente de las alturas de los elementos, solo

dependiendo de la diferencia de temperaturas.

indirecto

En el caso del tipo de aplicación a la que se va utilizar el sistema es para el

calentamiento de

por lo que el

sistema será dotado de un intercambiador de energía. Con este tipo se evitan los

problemas de corrosión, depósitos calcáreos, heladas y presiones elevadas en los

colectores que se producirían con un sistema directo.

agua caliente sanitaria

En definitiva, la instalación constará de un circuito primario cerrado con

circulación forzada, dotado de un intercambiador, y de un sistema auxiliar de aporte

energético para cubrir las necesidades de la instalación en caso de ser necesario,

debido a las circunstancias climáticas, mantenimiento, avería, etc.

.




El lugar donde se situaran los captadores solares térmicos será la cubierta

de la grada del campo de futbol “As Baloutas”, en el ayuntamiento de Mos

(Pontevedra).

Se ha optado por esta opción debido a que:

• Dentro de las zonas posibles para su instalación esta es la más

cercana a los vestuarios.

• Es la que más espacio útil tiene, dando más libertad a la hora de

dimensionar y colocar los captadores.

• Es una superficie plana, con lo que favorece la sujeción de las

placas.

• Esta a una altura considerable con cierta dificultad para el acceso,

proporcionando cierta seguridad sobre el sistema de captación.

• Además favorece reduciendo perdidas por sombras.

Esta cubierta ha sido diseñada para soportar una instalación de placas

solares, tal como se puede consultar en el proyecto “CAMPO DE FUTBOL AS

BALOUTAS DOTACION DE CESPED ARTIFICIAL E INSTALACIONES

COMPLEMENTARIAS” realizado por D. J. Enrique Campo Caballero, ingeniero

técnico industrial.

Se ha cuidado especialmente la integración arquitectónica, respetando las

líneas de orientación de las gradas, estando situado el campo de captadores en la

cubierta del graderío.

Dicha cubierta ofrece una superficie útil de 366 m2

4.1. Pérdidas por Orientación e Inclinación

a una altura de 8.55 m

sobre el suelo, con una inclinación de 10° sobre la horizontal y orientada hacia el

Sureste, con una desviación con el Sur de 20°.

Para la obtención de las perdidas por orientación e inclinación se deben

considerar tres tipos distintos de variables:

• Integración: El sistema de captadores está integrado en la estructura

haciendo una doble función, captando la radiación solar y formando

parte del modelo arquitectónico de la superficie.



• Superposición: Los captadores se colocan paralelamente a la

estructura, manteniendo la orientación e inclinación de la misma.

• General: Se colocan de la manera más óptima para el sistema.

La orientación e inclinación del sistema de captación serán tales que, las

pérdidas respecto al óptimo sean inferiores a los límites reflejados en la CTE HE4

como se muestra en la Tabla 4.1.

Tabla 4.1 Límites de pérdidas captadores solares

Orientación e inclinación

Sombras (S) Total (OI+S)

General 10% 10% 15%

Superposición 20% 15% 30%

Integración 40% 20% 50%

Estas pérdidas se calculan teniendo en cuenta la ubicación real de los

paneles respecto a su posición óptima, de acuerdo con lo especificado en los

Pliegos de Condiciones Técnicas del IDAE. Las pérdidas por este concepto se

calcularán en función de:

a) Ángulo de inclinación

b)

, (β), definido como el ángulo que forma la

superficie de los captadores con el plano horizontal. Su valor es de 0°

para captadores horizontales y de 90° para verticales.

Ángulo de azimut

Para el cálculo de estas pérdidas se utilizará la formula siguiente:

, (α), definido como el ángulo entre la proyección

sobre el plano horizontal de la normal a la superficie del captador y el

meridiano del lugar Valores típicos son 0° para captadores orientados

al Sur, –90° para captadores orientados al Este y +90° para

captadores orientados al Oeste.

Pérdidas (%) = 100 × [1,2 × 10–4 (β – βopt)2 + 3,5 × 10–5 α2

Pérdidas (%) = 100 × [1,2 × 10

] para 15° < β < 90°

–4 (β – βopt)2

Según el Pliego de condiciones del IDEA, el CTE HE4 y la mayoría de

fabricantes de captadores solares, el ángulo de inclinación óptimo con la horizontal

] para β ≤ 15°



(β) es 40°. La superficie donde se colocaran los captadores está orientada al

Sureste, por lo tanto el azimut será α=20°.

Los resultados obtenidos muestran que las pérdidas están entre el 0 y el 5%,

y por lo tanto están dentro de los límites que la norma CTE considera como se

muestra en la tabla 4.1.

Tabla 4.2 Pérdidas por orientación e inclinación

Orientación α β Perdidas (%) opt

Sur 20 40° 0-5%

Este tipo de perdidas también se puede calcular gráficamente tal y como se

muestra en la Figura 4.1. Se observa que los resultados obtenidos son los mismos

que en el caso analítico.

Figura 4.1 Cálculo de pérdidas por inclinación y orientación



4.2. Pérdidas por Sombras

Las perdidas por sombras se refieren a las pérdidas que experimenta una

superficie debido a sombras circundantes. Estas sombras pueden deberse tanto a la

disposición de los propios captadores como de otros obstáculos: configuración del

terreno, edificaciones, arboles, etc.

El procedimiento marcado por el IDAE consiste en comparar el perfil de

obstáculos que afecta a la superficie de estudio con el diagrama de trayectorias

aparentes del sol.

Figura 4.2 Diagrama de trayectorias solares

En este caso no existen sombras que puedan afectar al campo de captación,

ya que este se observa visualmente que se encuentra libre de obstáculos.




El sistema de captación se refiere a los colectores o placas solares que

serán los encargados de capturar la radiación solar para el calentamiento de agua

sanitaria.

Los colectores solares se diferencian según el rango de temperatura de

trabajo, en captadores para baja, media o alta temperatura

• Los sistemas de baja temperatura se caracterizan por ser de

captación directa y por que la temperatura del fluido caloportador

está por debajo del punto de ebullición.

.

• En el caso de placas de media temperatura los fluidos se encuentran

por encima de los 100°C.

• En el caso de colectores de alta temperatura aumenta la captación

de radiación por unidad de superficie alcanzando temperaturas

superiores a los 300°C.

Para el proyecto a estudiar, según el punto de vista técnico, el sistema de

captación más adecuado es el de baja temperatura para la producción de ACS,

según los criterios energéticos del IDAE, que considera la temperatura de consumo

de 45°C. Además económicamente el coste de los captadores aumenta en función

de la temperatura de trabajo, con lo que esta solución es la más económica.

Dentro de los colectores de baja temperatura se distinguen 3 tipos:

• Sin cubierta

•

. Se utilizan para el calentamiento de piscinas al aire

libre en épocas de mayor aprovechamiento de la radiación solar

como seria la temporada de verano, debido a su alto coeficiente de

pérdidas.

De vacío

•

. Se desaconseja por dos motivos fundamentalmente: su

elevado coste y pérdida del vacío con el paso del tiempo.

Planos

El sistema de captación será constituido por colectores solares planos de

baja temperatura. Dichos captadores deberán cumplir la normativa vigente UNE

94101.

. Son los más utilizados para calefacción y ACS. Su alto

rendimiento, su larga vida útil, fácil método de instalación y

económicamente asequible, hace de estos captadores los mas

óptimos para este tipo de instalaciones.



En una instalación solar térmica el captador es un elemento fundamental, y

por lo tanto la elección acertada del tipo de colector es importante para el buen

desarrollo de la instalación. Las principales características a tener en cuenta en la

elección son:

• Durabilidad y rendimiento energético.

• Facilidad de montaje y manipulación.

• Garantía y servicio post-venta del fabricante

Atendiendo a lo expuesto anteriormente el tipo de colector escogido es de la

marca TERMICOL y modelo T25S-R. El captador seleccionado posee la certificación

emitida por el organismo competente en la materia, según lo regulado en el RD

891/1980, de 14 de Abril, sobre homologación de los captadores solares y en la

Orden de 28 de Julio de 1980, por la que se aprueban las normas e instrucciones

técnicas complementarias para la homologación de los captadores solares, o la

certificación o condiciones que considere la reglamentación que lo sustituya.

Las características principales de este colector son las siguientes:

Superficie bruta: 2,5 m

Superficie útil:

2

2,4 m

Factor de perdidas K

2

3,663 W/m1 2

Factor de perdidas K

K

2 0,016 W/m: 2K2

Perdidas de carga ∆p:

.

6 m.c.a

Rendimiento óptico: 0,77.

Dimensiones(anchura,altura,espesor): 1200 × 2124 × 83 mm.

Superficie absorbedora: Tratamiento selectivo, con 10

canales.

Absorbedor: Parrilla de cobre con canales

de Ø8mm y colector Ø18mm.

Peso en vacio: 37 kg.

Capacidad de fluido: 1,27 litros.

Presión máxima de trabajo: 6 bar (588 kPa).

Cubierta: Vidrio templado 3,2 mm.

Carcasa: Aluminio

Aislamiento: Lana de roca semirígida de

35 mm.

Conexión entre captadores: Racor de compresión de 3

piezas.



5.1. Dimensionado de la Superficie de Captación

El dimensionamiento de la superficie de captación se ha realizado mediante

el método de las curvas “f” (F-Chart) recomendado por el Pliego de Condiciones

Técnicas del IDAE. Se trata de un método experimental, desarrollado por los

profesores Duffie y Beckman en la década de los setenta, para el cálculo de los

aportes energéticos de la instalación solares para preparación de agua caliente

sanitaria. El desarrollo de este método queda completamente definido en el Anexo

III.

Para el dimensionado de la superficie de captación hay que tener en cuenta

la norma HE4 DB-HE CTE, que condiciona este cálculo de dos formas diferentes.

1. Para el primer caso según la norma HE4 apartado 2.1 párrafo 1 y 2,

se tiene que dimensionar la superficie de captación, para caudales

menores de 5000 l/día, para conseguir una fracción solar anual

superior al 30 % de la energía demanda.

2. Para el segundo caso la norma HE4 apartado 2.1 párrafo 3 restringe

que el aporte energético no debe superar el 110 % en ningún mes ni

ser superior del 100% en tres meses consecutivos.

Con el método seleccionado y según la primera condición de la norma, se

calculará cual es el mínimo numero de captadores necesarios, y así poder tener una

orientación a la hora del dimensionado. Según estos los datos obtenidos son los que

se muestran en la Tabla 5.1.

Tabla 5.1 Datos del sistema para aporte energético del 30%

Número de Captadores 6

Área Útil de captación 14,4 m2

Volumen de acumulación ACS

980 l

Por lo tanto a partir de estos datos y siguiendo la condición 2, se irá

dimensionando el campo de captadores hasta obtener cual es el máximo número de

captadores permitidos según la norma, obteniendo así el mayor porcentaje de

energía aportada al sistema. Los resultados se muestran en la siguiente tabla:



Tabla 5.2 Datos del sistema para el aporte máximo permitido

Número de Captadores 10

Área Útil de captación 24 m2

Volumen de captación 12,7 l

% Energía aportado 52 %

Todos los cálculos realizados se incluyen en el Anexo I.

Por lo tanto el sistema de captación estará formado por 10 captadores

solares térmicos alcanzando una superficie útil de captación de 24 m2

El volumen de acumulación del sistema se elige según la ecuación aportada

por la norma HE4:

y un volumen

de captación de 12,7 l.

50 < V/A < 180

Donde V es volumen de acumulación y A es el área total de captación.

El volumen de acumulación del sistema debe estar comprendido entre 1.200

y 4.320 litros.

Para la elección del volumen de acumulación se han tenido en cuenta los

volúmenes disponibles comercialmente para el depósito acumulador de energía, que

se encuentran entre los 500 y los 3.000 litros. Se ha tenido en cuenta el espacio con

el que se puede jugar para el posicionamiento del depósito, que a mayor volumen

mayor espacio necesario y un mayor coste. Algo importante a tener en cuenta es

que cuanto mayor sea el volumen de acumulación mayor seria el volumen que hay

que calentar y mantener a temperatura superior a 70°C para evitar posibles casos de

legionelosis (este tema se estudiará en el apartado 8 de la Memoria)

Teniendo todo esto en consideración se ha optado por un volumen de

acumulación de 1500 l. Utilizando el método F-chart, para la comprobación del

sistema con dicho volumen, se observa que sigue cumpliendo la norma y

manteniendo el 53% de energía aportada.



6. DISPOSICION DE LOS CAPTADORES

El sistema constará de 10 colectores solares térmicos marca TERMICOL

modelo T25S-R, que se colocaran en la cubierta del graderío. La superficie tiene una

inclinación de 10° con la horizontal, por lo que los colectores para colocarse en

posición optima de 40° con la horizontal, se instalaran mediante una estructura

auxiliar, formando un ángulo de 30° respecto a la cubierta

Según el CTE los captadores se dispondrán en filas constituidas por el

mismo número de elementos. Las filas de captadores se pueden conectar entre sí

en paralelo, en serie o en serie-paralelo.

Se ha decidido una conexión en paralelo debido a que esto proporciona un

funcionamiento térmico similar en todos los colectores y un mayor rendimiento al

trabajar todos a la misma temperatura. Las conexiones en serie permiten menores

caudales, secciones de tuberías más pequeñas y no se aconseja instalar más de 3

colectores con este tipo de conexión. El tercer método de conexión es una

combinación de las dos anteriores.

El numero de captadores que se puede conectar en paralelo se obtendrá

teniendo en cuenta las limitaciones especificas por el fabricante. En este caso

TERMICOL recomienda para el T25S-R no colocar más de 6 colectores en paralelo.

Se instalaran 2 baterías de 5 captadores en paralelo.

Figura 6.1 Esquema de un campo de 10 colectores.

6.1. Separación entre Filas de Captadores

Es de particular importancia en una instalación solar que los distintos

elementos que la componen no provoquen sombras sobre el campo de colectores.

Para ello y con el fin de no producir perdidas de energía por este concepto, se ha

decidido calcular la distancia que debe haber entre las baterías para que no

proyecten sombras entre ellas.



A continuación se describe el cálculo de la separación mínima entre filas de

captadores (valor mínimo de la separación para que no se produzcan sombras). En

primer lugar, es necesario determinar el día más desfavorable. Dada la situación

geografía del campo de futbol y que la instalación se diseña para funcionar durante

todo el año, el día más desfavorable corresponde al 21 de Diciembre, cuando el Sol

tiene un azimut menor. Para ello se debe calcular la altura solar más desfavorable.

Según el Pliego de Condiciones Técnicas del IDAE, la altura solar (h0

h

) tiene

un valor de:

0 = 90° - (Latitud) - 23,5°

Figura 6.2 Distancia entre captadores

Según el esquema anterior que utiliza la CTE y el IDEA, la distancia entre

captadores (d) es igual a:

d = d1 + d2 = l [(sen (α) / tan (h0

Siendo:

)) + cos (α)]

L: Altura de los captadores en metros

α: Ángulo de inclinación de los captadores

h0

Por tanto, teniendo una latitud de 42°, según se muestra en el apartado 2, un

ángulo de inclinación igual a 30° y la longitud del captador es de 2,1 m, se obtiene

que la separación mínima entre baterías de captadores para que no se proyecten

sombras entre ellos debe ser de 4,1 m.

: Altura solar mínima



6.2. Estructura de Soporte

La sujeción de los captadores en la instalación es importante tanto para la

seguridad como para el perfecto funcionamiento del sistema. Este tipo de

estructuras deben cumplir la norma ENV 1991-2-3 y ENV 1991-2-4, principalmente

en el apartado dedicado a las sobrecargas de viento y nieve. El diseño de las

mismas también debe cumplir que las mismas no produzcan sombras sobre los

captadores.

El diseño y construcción de la estructura y sistema de fijación de los

captadores debe permitir las necesarias dilataciones térmicas, sin transferir cargas

que puedan afectar a la integridad de los captadores o al circuito hidráulico.

Los puntos de sujeción del captador serán suficientes en número, teniendo

el área de apoyo y posición relativa adecuada, de forma que no se produzcan

flexiones en el captador superiores a las permitidas por el fabricante.

Los topes de sujeción de la estructura y de los captadores no arrojarán

sombra sobre estos últimos.

Se diferencian dos tipos de estructura soporte según la superficie de

colocación: plana o inclinada.

• En el primer caso las estructuras son rígidas y con una inclinación de

45° respecto a la horizontal.

• En el segundo caso las estructuras son móviles pudiendo adoptar

diferentes ángulos de inclinación para conseguir la posición óptima

del captador.

Estas baterías de colectores irán sujetos a la cubierta por estabilizadores de

aluminio con anclaje orientable de la marca ESACAO, modelo 5-T25, con la

correspondiente certificación y homologación. Este tipo de estructura es

recomendado por el fabricante de los captadores.




Este fluido es el encargado de transferir la energía captada en los colectores

al sistema de aprovechamiento térmico (acumulador).

Los tipos más usados son el agua y una mezcla de agua y anticongelante,

aunque pueden ser también aceites de silicona o líquidos orgánicos sintéticos. Los

anticongelantes son casi siempre glicoles, y los más usados son el etilenglicol y el

propilenglicol.

Debido a que en la zona donde se ha decidido realizar la instalación

presenta un mínimo histórico de temperatura de -5°C, según el Instituto Nacional de

Meteorología, la mejor elección es una mezcla de agua y anticongelante, para evitar

riesgos de congelación en el circuito primario, ya que parte de este circuito circula

por el exterior del edificio, estando en contacto con la temperatura ambiental

exterior.

Como anticongelantes podrán utilizarse productos ya preparados o

mezclados con agua. En ambos casos, deben cumplir la reglamentación vigente.

Además, su punto de congelación debe ser inferior a la temperatura mínima histórica

(-5°C) con un margen de seguridad de 5°C.

En cualquier caso, su calor especifico no será inferior a 3 kJ/kg (equivalente

a 1 kcal/kg°C).

Se deberán tomar las precauciones necesarias para prevenir posibles

deterioros del fluido anticongelante, cuando se alcanzan temperaturas muy altas.

Estas precauciones deberán de ser comprobadas de acuerdo con UNE-EN 12976-2.

En el caso de no poder reponer el mismo fluido en el sistema, se utilizará

siempre uno con las mismas características al anterior y que debe ser admitido por

el fabricante.

En este caso, se ha elegido como fluido caloportador maca TYFOCOR modelo L, una mezcla comercial de agua y propilenglicol al 40%, que puede

asegurar la protección de los captadores de la rotura por congelación hasta una

temperatura de -21°C, así como contra corrosiones e incrustaciones, ya que dicha

mezcla no se degrada a altas temperaturas.

En caso de fuga una posible en el circuito primario, se trata de un fluido no

tóxico, inodoro, higroscópico y libre de nitrilos.

Las principales características de este fluido caloportador son las siguientes:



• Índice de refracción al 40% (20°C): 1,3801.

• Resistencia a las heladas al 40%: -21°C.

• Densidad al 40% (20°C): 1,037 g/cm3

• Viscosidad (20°C): 68-72 mm

. 2

Según el fabricante se recomienda el uso de este fluido atendiendo a las

siguientes premisas:

/s

• Disolución con al menos 25% v/v y no más de 75% v/v de agua.

• Mezcla con agua potable (100 mg/kg Cl-

• Para prevenir la corrosión, es conveniente no sobrepasar el

siguiente rango: 40-75% vol. TYFOCOR L.

máx.) o agua

desmineralizada.

• Temperaturas superiores a 170°C provocan envejecimiento

prematuro. Se recomienda que los vasos de expansión sean lo

suficientemente grandes.



8. SISTEMA DE ACUMULACION

Los sistemas de energía solar térmica nunca podrán traer consigo una

producción instantánea de agua caliente sanitaria capaz de compensar las

necesidades de consumo. Por ello es imprescindible disponer de una acumulación

que permita disponer del servicio con independencia de las radiaciones solares. Este

sistema será el encargado de almacenar el calor instantáneo transferido desde los

colectores térmicos por el fluido de trabajo.

8.1. Volumen de Acumulación

En primer lugar es conocer el volumen de acumulación necesario para la

instalación. Como se indicó en el apartado 5.1, el volumen de acumulación se ha

seleccionado cumpliendo las especificaciones del punto 2 del apartado 3.3.3.1:

Generalidades, de la sección HE4 DB-HE del CTE, según la cual se debe cumplir

que:

50 < V/A < 180

Siendo:

A la suma de las áreas de los captadores [m²];

V el volumen del depósito de acumulación solar [litros].

Por lo que el volumen final que se adoptará en esta instalación será de

1.500 litros (Ver apartado 5.1).

8.2. Depósito Acumulador

El dimensionamiento del acumulador solar depende básicamente de los

siguientes factores:

• Superficie de los colectores instalados. La experiencia ha

demostrado que el volumen óptimo se encuentra en torno a los 70

l/m2

•

. Volúmenes superiores no conducen a un mayor rendimiento

pero si a un mayor coste.

Temperatura de acumulación:

a mayor temperatura menos

proporción entre el agua acumulada y la superficie de captación.



•

Coincidencia entre el periodo de captación y el de consumo: 35

a 50 l/m

Desfase entre acumulación y consumo:

2

Desfase no superior a 24 horas: entre 60 y 90 l/m

del colector.

2

Desfases superiores a 24 horas e inferiores a 72 horas: entre 75

y 150 l/m

del colector.

2

Según el Código Técnico de Edificación el depósito de acumulación debe

respetar la siguiente relación:

del colector.

H / D > 2

Siendo:

H la altura del depósito (mm).

D diámetro del acumulador (mm).

Por tanto se ha elegido un deposito vertical del tipo marca NAU modelo PUB 1.500 3 bar (294 Pa) / 95°C. Fabricado en acero ST-37/S235JRG2 que incluye

ánodo de magnesio y termómetro. Sus principales características son las siguientes:

Tabla 8.2 Características del acumulador

SERVICIO Modelo Capacidad Diámetro(mm) Altura(mm) Sup. Interior(m2 Peso(kg)

)

Solar PUB1500 1500 1180/1000 2209/2260 3,7 209

Se comprueba que cumple la relación exigida por la norma:

H/D = 2260/1000 = 2,26 > 2

Por sus características técnicas está diseñado para un buen funcionamiento

en instalaciones de ACS.

Con la capacidad del acumulador de 1500 litros y la superficie de captación

de 24 m2

Volumen de captación = 1500 litros / 24 m

se obtiene un volumen de captación:

2 = 62,5 l/m2, que se aproxima al

volumen ideal de 70 l/m2.



Este sistema es capaz de elevar la temperatura del agua a temperaturas

superiores a 70°C, necesarios para prevenir el contagio por legionelosis, tal como se

indica en el Real Decreto 85/2003 (ver apartado 12.7).

8.3. Intercambiador de Calor

Dado que se está estudiando una instalación del tipo circuito cerrado con

circulación forzada dotado de un intercambiador de calor, se debe realizar el estudio

para la correcta elección del intercambiador. Hay dos clases de intercambiadores

según se encuentren o no integrados en el sistema de almacenamiento. Por lo tanto

podrán ser:

Externos

: Se ubican fuera de los depósitos de acumulación. Son mu

recomendados debido a su sencillo mantenimiento e instalación.

Permiten aumentar la potencia de intercambio o aumentar el número

de placas. Tienen un alto rendimiento y se fabrican en alta calidad y

durabilidad. Suelen emplearse para volúmenes superiores a los

1.000 litros.

Internos

Dado que se ha optado por un depósito vertical y el volumen de acumulación

es superior a los 1.000 litros se instalará un intercambiador externo.

: Se encuentran situados dentro del depósito de

almacenamiento. La mayoría de estos intercambiadores se utilizan

para pequeñas instalaciones no superiores a los 1.000 litros. Tienen

un gran rendimiento pero en depósitos con configuración horizontal.

Su coste es más elevado que el caso de intercambiadores externos.

La característica más importante en la elección de un óptimo intercambiador

es la potencia a la que puede funcionar, dotando al sistema de la potencia necesaria

para un correcto funcionamiento.

La potencia de intercambio cumple el apartado 3.3.4: Sistema de

intercambio de la sección HE-4 DB-HE CTE, que prescribe que, para el caso de

intercambiador independiente, la relación entre la superficie total de captación y la

potencia mínima del intercambiador debe cumplir:

P ≥ 500 × A

Siendo:

P potencia mínima del intercambiador (W)

A área de captadores (m2). 24 m2.



Introduciendo los datos en la formula se obtiene P ≥ 500 × 24 = 12.000 W =

12 kW. Por lo tanto P ≥ 12 kW mínimo necesarios para que el sistema funcione

correctamente.

El modelo de intercambiador seleccionado es del tipo marca Cipriani modelo 2C2-15. Las características más significativas de este modelo son:

• Potencia: 15 kW

• Caudal circuito primario: 1,32 m3

• Caudal en el secundario: 0,43 m

/h 3

• Perdida de carga máxima: 3 m.c.a

/h

• Temperatura en el primario: 60º - 50ºC

• Temperatura en el secundario: 15º - 29ºC

• Numero optimo de placas: 10

• Aislamiento: Lana de roca de 25 mm y chapa de aluminio

Este intercambiador alcanza una potencia de trabajo de 15 kW, que es

suficiente para el buen funcionamiento del sistema.




Un diseño adecuado del trazado de las conducciones hidráulicas, desde el

sistema de captación hasta el sistema de acumulación, es posiblemente la clave del

buen funcionamiento de una instalación solar térmica. Para el diseño adecuado se

deben considerar una serie de criterios:

a) Caudal. Los valores idóneos para este tipo de instalaciones según el

IDAE son del rango de los 42 a 60 l/h/m2. A la hora de calcular de

modo aproximado el caudal se debe considerar un valor de

circulación del 50 l/h/m2

b) Longitud. Deberá cuidarse que la longitud del trazado hidráulico sea

la menor posible, para lograr disminuir las pérdidas de calos, así

como el valor de la pérdida de carga.

.

c) Equilibrado. Se debe partir de un circuito de por si equilibrado. Esto

quiere decir que el recorrido lineal que se realice para cada uno de los

colectores o baterías de colectores debe ser igual, así el caudal será

siempre el mismo, el salto de temperatura entre la entrada y salida de

las baterías será homogéneo y las pérdidas de carga serán iguales

también. d) Seguridad. Se debe tener en cuenta que existen variaciones de

temperatura y presión dentro del circuito. Por eso es imprescindible

disponer en la instalación de elementos que permitan la correcta

expansión del fluido y garanticen la integridad de la instalación ante

sobrepresiones. e) Montaje y desmontaje. Normalmente los sistemas hidráulicos de

sistemas solares térmicos discurren por zonas de difícil o complicado

acceso. Por ello se debe tener en cuenta en el diseño las labores de

montaje, desmontaje y mantenimiento de cada uno de los

componentes.

Según lo mencionado anteriormente un circuito hidráulico para un sistema

solar térmico consta de varios elementos:

• Bombas de circulación

• Tuberías

• Aislamientos

• Vasos de expansión

• Válvulas

• Purgadores

• Sistema de llenado



• Sistema de control

Para el caso de ACS, el circuito hidráulico del sistema de consumo deberá

cumplir los requisitos especificados en UNE-EN 806-1.

En cualquier caso los materiales del circuito deberán cumplir lo especificado

en ISO/TR 10217.

9.1. Bombas de Circulación

La bomba de circulación es la encargada de hacer circular el fluido por todos

los elementos hidráulicos de la instalación solar, venciendo las pérdidas de carga

que provoquen los distintos elementos que la componen.

La selección de la bomba se realizará de modo que el caudal y la pérdida de

carga del diseño se sitúen dentro de la zona de rendimiento óptimo especificado por

el fabricante.

Las pérdidas de carga se estudian en el apartado B.2 del Anexo II.

El caudal demandado por el sistema es de 1.755 l/día, analizado en el

apartado 2.4. Con ello se viene obteniendo un valor del 52,2 l/h/m2

Según el apartado 3.4.4 Bombas de circulación de la sección HE-4 DB-HE

CTE, la potencia eléctrica para la bomba de circulación no deberá superar los

valores siguientes:

por captador, que

está dentro del rango exigido por el IDAE, como se indicó en el apartado anterior.

Tabla 9.1 Potencia eléctrica de la bomba de circulación

Tipo de sistema Potencia eléctrica de la bomba de circulación

Sistemas pequeños 50 W o 2 % de la potencia calorífica máxima que pueda

suministrar el grupo de captadores

Sistemas grandes 1% de la potencia calorífica máxima que pueda suministrar

el grupo de captadores

El cálculo de la potencia demandada para el sistema se ha realizado

diferenciando el circuito primario y el secundario para un mejor rendimiento de la

instalación. Por lo tanto se ha decidido instalar dos bombas, una para cada circuito.



Los cálculos y la elección de las bombas quedan completamente definidos

en el apartado B.3 del Anexo II.

Las características de las bombas elegidas son las siguientes:

Tabla 9.2 Bombas del Sistema

Circuito Unidades Modelo bomba

Captación 1 GRUNDFOS MAGNA 25-100

A.C.S 1 GRUNDFOS MAGNA 25-60

Bombas GRUNDFOS MAGNA 25-100:

• Cuerpo hidráulico de hierro fundido

• Los impulsores son de acero inoxidable

• Longitud: 180 mm

• Conexión: 1-1/2"

• Temperatura del líquido: 15°C hasta 110°C

• Tensión: 1x230v. 50Hz

• Presión de trabajo máx.: 10 bar (980 kPa)

• Potencias entre 10 y 180 W

Bombas GRUNDFOS MAGNA 25-60:

• Cuerpo hidráulico de hierro fundido

• Los impulsores son de acero inoxidable

• Longitud: 180 mm


• Temperatura del líquido: 15°C hasta 110°C


• Presión de trabajo máx.: 10 bar (980kPa)


• Potencias entre 10 y 85 W



9.2. Tuberías

Es el sistema por el cual los fluidos tanto del circuito primario y secundario

recorrerán las distancias entre los distintos elementos de la instalación,

transportando la energía desde los captadores hasta los sistemas de utilización de

agua caliente sanitaria, pasando por el acumulador, bombas, etc.

Para sistemas directos se utilizará cobre para el circuito primario según el

CTE.

Las tuberías de cobre serán tubos estirados en frio y con uniones soldadas

por capilaridad (UNE 37.153).

El diámetro de las tuberías se seleccionara de forma que la velocidad de

circulación del fluido sea inferior a 2 m/s cuando la tubería discurra por locales

habitados y a 3 m/s cuando el trazado sea por el exterior o por locales no habitados

(IDAE Anexo VII.6).

El dimensionado de las tuberías se realizará de forma que la pérdida de

carga unitaria en las tuberías nunca sea superior a 40 mm de columna de agua por

metro lineal (IDAE Anexo VII.6).

Según las recomendaciones del fabricante, para obtener un caudal lo más

uniforme posible para todos los grupos, es aconsejable escalonar los tubos de

suministro de la siguiente manera:

• Para el tubo principal de suministro que va desde la salida del

acumulador hasta las derivaciones de baterías de los captadores se

tomará Ø 22×1,0 mm.

• Para los tubos de suministro que van desde las derivaciones de las

baterías hasta la entrada del primer colector se tomará Ø 18×1,0 mm.

debido a que las conexiones de los colectores son de estas

dimensiones.

Para el retorno de todos los tubos se realizarán con los mismos diámetros

definidos para la impulsión.

La conexión entre los colectores se realizará en el método de retorno

invertido, como se indicó en el apartado 3.5 para asegurar un buen equilibrado

dentro de las baterías de captadores.

En el apartado B.1 del Anexo II se demuestra que las dimensiones de

tubería recomendadas por el fabricante cumplen las normas exigidas por el IDAE



con lo que se opta por la utilización de este tipo de dimensionamiento, quedando el

circuito primario tal como se indica en la tabla a continuación:

Tabla 9.2.1 Tuberías circuito primario

MATERIAL DIÁMETRO (mm) LONGITUD (m)

Cobre 22×1,0 38

Cobre 18×1,0 2

El sistema de tuberías del circuito secundario para ACS es perfectamente

útil para la nueva instalación. Tiene una antigüedad inferior a tres años, todos los

materiales utilizados son aprobados por la norma. El sistema ha sido diseñado para

soportar altas presiones y temperaturas, por lo que es óptima para la utilización de

aporte por energía solar.

Las tuberías instaladas en el circuito secundario son de cobre y sus

características son las siguientes:

Tabla 9.2.2 Tuberías circuito secundario

MATERIAL DIÁMETRO (mm) LONGITUD (m)

Cobre 32×3,2 11,5

Cobre 25×2,3 17

Cobre 20×1,9 7,5

Cobre 16×1,8 44,5



9.3. Vasos de Expansión

Tal como se desarrolló en el capítulo 3, el sistema de expansión que se

emplea en el proyecto será del tipo cerrado, que emplea vasos de expansión con

membrana elástica, para poder absorber la dilatación del fluido de trabajo por los

cambios de temperatura que se producirán en el sistema hidráulico. De esta forma,

incluso después de una interrupción del suministro de potencia a la bomba de

circulación del circuito de captadores, justo cuando la radiación solar sea máxima, se

podrá establecer la operación automática para cuando la potencia esté disponible de

nuevo.

Los vasos de expansión cerrados cumplirán con el Reglamento de

Recipientes a Presión y estarán debidamente timbrados. La tubería de conexión del

vaso de expansión no se aislará térmicamente y tendrá el volumen suficiente para

enfriar el fluido antes de alcanzar el vaso.

Los datos que sirven de base para la selección del vaso son los siguientes:

• Volumen total del fluido en la instalación, en litros.

• Temperatura mínima de funcionamiento del sistema.

• Temperatura máxima que pueda alcanzar el agua durante el

funcionamiento de la instalación.

• Presiones mínima y máxima de servicio, en bar (kPa), cuando se

trate de vasos cerrados.

• Volumen de expansión calculado, en litros.

El volumen de dilatación, para el cálculo, será como mínimo igual al 4,3% del

volumen total de fluido en el circuito primario.

Los vasos de expansión cerrados se dimensionarán de forma que la presión

mínima en frio, en el punto más alto del circuito, no sea inferior a 1.5 bar (147 kPa), y

que la presión máxima en caliente en cualquier punto del circuito no supere la

presión máxima de trabajo de los componentes.

Se hallará el volumen mínimo requerido y se instalará, al menos, el vaso de

expansión que tenga un volumen inmediatamente superior al mínimo y que sea

estándar.

El depósito de expansión deberá ser capaz de compensar el volumen del

medio de transferencia de calor en todo el grupo de captadores completo,

incluyendo todas las tuberías de conexión entre captadores, incrementado en un

10%.



El vaso de expansión debe tener una presión de precarga (Ppc) tal que, al

conectar el vaso al circuito, penetre en el vaso de expansión exactamente el

volumen de reserva.

Los vasos de expansión se colocarán en la aspiración de la bomba para

evitar bolsas de aire.

Los vasos de expansión se han dimensionado conforme se describe en el

apartado B.4 del Anexo II.

Las características más destacadas de los vasos seleccionados son:

a) Vaso de Expansión marca Solar Helionova de 200 litros para el

sistema de captación.

• Litros: 200

• Altura: 1.080 mm

• Diámetro: 550 mm


• Presión Máxima: 6 bar (588 kPa)

• Presión de precarga: 2,5 bar (245 kPa)

• Temperatura de trabajo: -10ºC + 99ºC

• Membrana recambiable de Nitrilo

• Cuba de acero inoxidable

b) Vaso de Expansión marca Solar Helionova de 60 litros para el

sistema de ACS.

• Litros:60

• Altura: 730 mm

• Diámetro: 380 mm

• Conexión: 3/4"

• Presión Máxima: 6 bar (588 kPa)

• Presión de precarga: 2,5 bar (245 kPa)






9.4. Válvulas

La instalación debe ir protegida para que no ocurran fallos en el

funcionamiento. El sistema va sufrir cambios de temperatura y presión y por eso sus

componentes deben ir bien protegidos contra estos sucesos. Para ello se instalaran

válvulas de seguridad.

Estas válvulas de seguridad se instalarán en ambos circuitos y deberán ir

taradas a una presión que garantice que en cualquier punto del circuito no se

superará la presión máxima de trabajo de los componentes de la instalación.

Es imprescindible que estas válvulas se instalen sin elementos manuales de

corte entre ellas y la sección del circuito a proteger.

La ubicación de estas válvulas de seguridad debe hacerse de modo que se

garantice que la sección del circuito susceptible de ser independizada debe estar

protegida y que no se entorpezcan las tareas de mantenimiento.

La elección de las válvulas se realizará de acuerdo con la función que

desempeñan y sus condiciones extremas de funcionamiento (presión y temperatura),

siguiendo preferentemente los criterios que a continuación se citan:

• Para aislamiento: válvulas de esfera.

• Para equilibrado de circuitos: válvulas de asiento.

• Para vaciado: válvulas de esfera o de macho.

• Para llenado: válvulas de esfera.

• Para purga de aire: válvulas de esfera o de macho.

• Para seguridad: válvulas de resorte.

• Para retención: válvulas de disco de doble compuerta o de clapeta.

Las válvulas de seguridad serán capaces de derivar la potencia máxima del

captador o grupo de captadores, incluso en forma de vapor, de manera que en

ningún caso se sobrepase la máxima presión de trabajo del captador o del sistema.

Las válvulas de retención se situaran en la tubería de impulsión de la bomba,

entre la boca y el manguito anti vibratorio, y, en cualquier caso, aguas arriba de la

válvula de intercepción.

Como recomendación general, se montarán válvulas de corte para facilitar la

sustitución o reparación de componentes sin necesidad de realizar el vaciado

completo de la instalación. El objeto de estas válvulas, es que se pueda



independizar las baterías de captadores, el intercambiador, el acumulador la

bomba.

9.5. Aislamientos

Tanto las tuberías como el resto de accesorios hidráulicos del sistema de

circulación de una instalación solar térmica mantienen temperaturas superiores a la

del ambiente, por lo que es inevitable que se produzca una pérdida de calor en el

sistema, ya sea por conducción, por convección o por radiación.

Normalmente las pérdidas por convección son las más importantes, debido a

que la diferencia entre la temperatura que pueden alcanzar los elementos del

sistema y el ambiente puede ser muy alta. La existencia de estas pérdidas de calor

provoca una reducción que puede ser considerable, y por ello es imprescindible

dotar al sistema de un nivel de aislamiento apropiado.

Considerando la normativa vigente, las características que debe tener el

aislamiento varían en función del elemento que aislemos. De este modo los

espesores equivalentes para el aislamiento térmico (expresado en mm) en tuberías y

accesorio hidráulicos no serán inferiores a los expuestos en la siguiente tabla (según

RITE):

Tabla 9.5 Espesores del aislamiento

Fluido interior caliente

Diámetro exterior (mm) (*) Temperatura del fluido (°C) (**)

40 a 60 61 a 100 101 a 180

D ≤ 35 25 25 30

35 < D ≤ 60 30 30 40

60 < D ≤ 90 30 30 40

90 < D ≤140 30 40 50

140 < D 35 40 50

(*) Diámetro exterior de la tubería sin aislar. (**) Se escoge la temperatura máxima de red.

En aquellos casos en que las tuberías y accesorios se encuentren ubicados

en el exterior estos valores de espesor se aumentarán, como mínimo, en 10 mm.



El aislamiento no dejará zonas visibles de tuberías o accesorios, quedando

únicamente al exterior los elementos que sean necesarios para el buen

funcionamiento y operación de los componentes.

Los materiales aislantes son aquellos cuyas principal característica física

conductividad térmica. Entre los materiales aislantes la conductividad es bastante

parecida, por lo que se debe tener otros aspectos para su elección, tales como:

• Las contracciones y dilataciones del mismo.

• Su resistencia al fuego.

• La acción de disolventes y agentes atmosféricos.

• Las solicitaciones mecánicas.

• Máxima temperatura de empleo.

Algunos ejemplos de este tipo de materiales son:

• Corcho aglomerado.

• Espuma de poliuretano.

• Poliestireno expandido.

• Lana de vidrio.

• Vermiculita.

• Arcilla expandida, piedra pómez o escoria de lava volcánica.

• Fibras vegetales de madera, de eucalipto, aglomerado, fibras de

caña, de paja, de amianto, etc.

El material aislante se sujetará con medios adecuados, de forma que no

pueda desprenderse de las tuberías o accesorios.

Para la protección del material aislante situado a la intemperie se podrá

utilizar una cubierta o revestimiento de escayola protegido con pinturas asfálticas,

poliésteres reforzados con fibra de vidrio o chapa de aluminio. En el caso de

depósitos o cambiadores de calor situados en intemperie, podrán utilizarse forros de

telas plásticas.

Teniendo en cuenta lo señalado anteriormente y que ninguna de las tuberías

supera los 35 mm de diámetro, el aislamiento térmico del circuito primario se

realizará mediante coquilla flexible de espuma elastomérica. El espesor del

aislamiento será de 35 mm en las tuberías exteriores y de 25 mm en las interiores.

El aislamiento de los acumuladores cuya superficie sea inferior a 2 m2 tendrá

un espesor mínimo de 30 mm. Para volúmenes superiores, el espesor mínimo será

de 50 mm.



El espesor del aislamiento para el intercambiador de calor en el acumulador

no será inferior a 20 mm.

Los materiales recomendados y proporcionados por el fabricante y que están

dentro de la norma son los siguientes:

• Acumulador: Aislante a base de 100 mm de espuma de poliuretano y

funda color gris plata libres de CFC.

• Intercambiador: Aislante de lana de roca de 25 mm y chapa de

aluminio.

9.6. Purgadores

Otro de los graves problemas que hay que tener en cuenta en el diseño del

circuito hidráulico es la formación de bolsas de aire en el interior de las tuberías.

Estas bolsas aumentan la presión en el sistema y dificultan la circulación del fluido.

En este sentido hay que tener en cuenta los siguientes aspectos:

• El trazado del circuito evitará los caminos tortuosos, para favorecer

el desplazamiento del aire atrapado hacia puntos más altos.

• Evitar formación de sifones.

• Situar los purgadores de aire en las zonas altas.

• Montar las bombas en tramos verticales de forma que se impida la

formación de las mencionadas bolsas de aire.

• No bajar la velocidad del fluido en las tuberías tanto en el circuito

primario como en el secundario de 0,6 m/s.

• Montar el vaso de expansión en la aspiración de la bomba.

• Los trazados horizontales de tubería tendrán siempre una pendiente

del 1% en el sentido de circulación.

• Mantener la presión mínima en el punto más alto de 1,5 (147 kPa).

Según lo expuesto anteriormente se toman ciertas medidas de seguridad.

En los puntos altos de la salida de baterías de captadores y en todos

aquellos puntos de la instalación donde pueda quedar aire acumulado, se colocarán

sistemas de purga constituidos por botellines de desaireación y purgador manual o

automático. El volumen útil de cada botellín será superior a 100 cm3.Este volumen

podrá disminuirse si se instala a la salida del circuito solar, y antes del

intercambiador, un desaireador con purgador automático.



Las líneas de purga se colocarán de tal forma que no puedan helarse ni se

pueda producir acumulación de aguan entre líneas. Los orificios de descarga

deberán estar dispuestos para que el vapor o medio de transferencia de calor que

salga por las válvulas de seguridad no cause ningún riesgo a personas, a materiales

o al medio ambiente.

Se evitará el uso de purgadores automáticos cuando se prevea la formación

de vapor en el circuito. Los purgadores automáticos deberán soportar, al menos, la

temperatura de estancamiento del captador.

Para la instalación solar térmica que es causa de estudio en este Proyecto,

se utilizarán purgadores automáticos, ya que se ha diseñado el sistema para evitar

la formación de vapor en el circuito. Debe soportar, al menos, la temperatura de

estancamiento del captador y, en cualquier caso, hasta 150°C.

Los purgadores automáticos serán capaces de soportar la temperatura

máxima de trabajo del circuito.

Los purgadores de aire instalados serán del tipo marca DISCAL SOLAR modelo serie 251. Cuyas principal características son:

Materiales

• Cuerpo y tapa: latón UNI EN 12165 CW617N cromado

• Boya: polímero de alta resistencia

• Brazo de la boya: latón UNI EN 12165 CW617N

• Varilla accionamiento: aleación sin pérdida de cinc EN 12165

CW602N

• Elemento interno: acero inoxidable

• Resorte: acero inoxidable

• Juntas de estanqueidad: elastómero de alta resistencia

Prestaciones

• Fluido utilizable: agua o soluciones de glicol

• Porcentaje máximo de glicol: 50%

• Campo de temperatura de servicio: -30 / 200°C

• Presión máx. de servicio: 10 bar (980 kPa)

• Presión máx. de descarga: 10 bar (980 kPa)

• Conexiones: 3/4”



9.7. Sistema de Llenado

Los circuitos con vaso de expansión cerrado deberán incorporar un sistema

de llenado, manual o automático, que permita llenar el circuito primario de fluido

caloportador y mantenerlo presurizado.

El llenado es conveniente realizarlo por la parte inferior del circuito, de forma

que se evite la formación de bolas de aire retenidas durante el llenado.

Nunca podrá rellenarse el circuito primario con agua de red si sus

características puedan dar lugar a incrustaciones, deposiciones o ataques en el

circuito, o si este circuito necesitara anticongelante por riesgo de heladas o cualquier

otro aditivo para su correcto funcionamiento. Los sistemas que requieran

anticongelante deben incluir un sistema que permita el relleno manual del

anticongelante.

Para disminuir el riesgo de fallo, se evitaran los aportes incontrolados de

agua de reposición a los circuitos cerrados, así como la entrada de aire que puedan

incrementar el riesgo de corrosión originados por el oxigeno del aire. Por ello es

aconsejable no usar válvulas de llenado automáticas.

Deben situarse conducciones de drenaje en los puntos más bajos de la

instalación de forma que se posibilite el vaciado total o parcial de las zonas que se

configuren en la instalación.

Por ello se ha optado por un sistema de llenado del circuito primario

manual.




Una instalación que no realice con corrección las acciones previstas nunca

va a dar los resultados energéticos esperados según el dimensionado inicial. Una de

las principales cuestiones que se plantean en las instalaciones solares térmicas es

qué hacer con el exceso de calor que presentan las instalaciones solares en

situaciones de parada. Y en este punto es fundamental el sistema de control, a la

hora de actuar como elemento que salvaguarda del sistema.

El sistema de control de una instalación solar debe regular los flujos de

energía entre el colector el sistema de acumulación y el de consumo, de modo que

se consiga que la instalación funcione, en cada momento, en su nivel de rendimiento

óptimo. Se diferencian, básicamente, dos acciones:

a) Control de carga,

• Los de arranque y parada de las bombas del primario y

secundario de la instalación.

para una optima transformación de radiación solar

en calor y su posterior transferencia al sistema de acumulación. Esta

acción regulará dos estados:

• El control del intercambio de calor en el subsistema de

almacenamiento.

b) Control de descarga

Las principales condiciones del sistema de control para este tipo de

instalaciones son las siguientes:

, para garantizar una adecuada descarga de calor

desde el sistema de almacenamiento hasta el consumo.

• Según el Pliego de Condiciones del IDAE es necesario

certificar que bajo ninguna circunstancia, los circuladores se

pondrán en movimiento con diferencias de temperatura

inferiores a 2°C. Debe evitarse que se produzcan paradas

con diferencias de temperatura mayores a 7°C.

• El diferencial de temperatura o salto térmico entre la

temperatura de arranque y parada del control diferencial

deberá superar los 2°C.

• Para evitar posibles problemas por quemaduras, nunca

habrá que servir agua caliente sanitaria a temperatura

superior a los 45°C. Por lo tanto será necesario instalar

dispositivos de mezcla que regularicen la temperatura en los

puntos de servicio.



• El rango de temperatura ambiente admisible para el

funcionamiento del sistema de control será, como mínimo, el

siguiente: -10°C a 50°C.

• En algunos casos será necesario programar un sistema anti-

hielo para que no se produzca la congelación del fluido

caloportador.

• El tiempo mínimo entre fallos especificados por el fabricante

del sistema de control no será inferior a 7000 horas.

La instalación dispondrá de un sistema de regulación y control que actúe

sobre:

• El proceso de carga y descarga del acumulador.

• Las bombas de los circuitos primario y secundario son accionadas

cuando se supera una diferencia de temperaturas prefijada entre la

salida de los colectores y la del depósito acumulador

correspondiente.

• Funcionamiento del equipo auxiliar de generación de energía cuando

la aportación solar no es suficiente.

• En caso de sobrecalentamiento de la instalación, y con el fin de

evitar daños en la misma, se tendrá una regulación en la centralita

que permita una recirculación que disipe el exceso de calor en los

captadores.

Los principales elementos de un sistema de regulación y control son:

• Medidor de radiación solar en el campo de captadores.

• Sonda de temperatura del fluido caloportador la salida del campo de

colectores.

• Sonda de temperatura del fluido caloportador a la entrada del

intercambiador de calor.

• Sonda de temperatura en la parte inferior del acumulador solar más

frio (al que entra el agua fría procedente de la red).

Los sensores de temperatura soportarán los valores máximos previstos para

la temperatura en el lugar en que se ubiquen.

Deberán soportar, sin alteraciones superiores a 1°C, una temperatura de

hasta 100°C (instalaciones de ACS).



La localización e instalación de los sensores de temperatura deberán

asegurar un buen contacto térmico con la zona de medición. Para conseguirlo, en el

caso de sensores de inmersión, se instalaran en contracorriente con el fluido.

Los sensores de temperatura deberán estar aislados contra la influencia de

las condiciones ambientales que les rodean.

La ubicación de las sondas ha de realizarse de forma que éstas midan

exactamente las temperaturas que se desea controlar, instalándose los sensores en

el interior de vainas y evitándose las tuberías separadas de la salida de los

captadores y las zonas de estancamiento en los depósitos.

Las sondas serán, preferentemente, de inmersión. Se tendrá especial

cuidado en asegurar una adecuada unión entre las sondas por contacto y la

superficie metálica.

Para satisfacer todos estos requisitos de regulación y control, se instalará

una centralita de regulación y control de marca Sorel modelo TDC3, con 2 salidas

230V/50Hz y 3 entradas de sonda, que es óptima para 1 o 2 baterías de captadores.

Sus principales características son:

• Regulador Diferencial de Temperatura de la nueva serie SOREL

TDC.

• Pantalla iluminada con modo de gráficos y textos completos para

guía del usuario por 4 teclas.

• Asesoramiento de la configuración por el asistente de puesta en

marcha integrado.

• Diversos programas para la protección del colector y del depósito,

como protección contra el sobrecalentamiento y la congelación.

• Programas especiales para arrancar sistemas de tubo de vacío y de

vacio automático.

• Memoria interna con varias estadísticas y gráficos para controlar el

sistema solar también a largo plazo.

• Control de la función con memoria de errores y valoración con fecha

y hora.

• Bloqueo del menú para evitar una manipulación no deseada.

• Opciones como USB, RS485, 4...20mA, 0...10V y relés para

mensaje de alarma según solicitud.

• Carcasa atractiva (163mm x 110mm x 51mm) con diferentes

posibilidades del montaje.



11. SISTEMA ELÉCTRICO

El sistema eléctrico cumplirá el Reglamento Electrotécnico para Baja

Tensión (REBT) en todos aquellos puntos que sean de aplicación.

Los cuadros serán diseñados siguiendo los requisitos de estas

especificaciones y se construirán de acuerdo con el REBT y con las

recomendaciones de la Comisión Electrotecnica Internacional (CEI).

El usuario estará protegido contra posibles contactos directos e indirectos.

En el Cuadro General de Protección existente en el edificio se dispondrán

los elementos o dispositivos privados de mando y protección para un nuevo circuito

de alimentación del Cuadro Secundario de Protección (Circuito trifásico 4x2,5 mm2

• Interruptor diferencial para protección contra contactos indirectos de

I

+TT de Cu 750 V) de los elementos eléctricos de la instalación en proyecto:

R=4x25 A e Id

• Interruptor magneto térmico de protección contra cortocircuitos y

sobreintensidades de I

= 0,3 A.

R

Se dispondrá de un cuadro parcial o secundario para la protección de los

circuitos de alimentación de las bombas de recirculación y regulación de la

instalación en proyecto y para la protección del cuadro de regulación donde se

dispone el equipo de maniobra de la instalación, que estará formado por una caja de

superficie y con puerta transparente compuesto de:

=4x20 A curva “C”.

• Interruptor magnetotérmico general de IR

• 5 interruptores diferenciales de I


R=2x25 A y Id

• 5 Interruptores magneto térmicos I

= 0,03 A.

R




12. SISTEMAS DE PROTECCIÓN

12.1. Protección contra Sobrecalentamientos

El sistema deberá estar diseñado de tal forma que con altas radiaciones

solares prolongadas sin consumo de agua caliente no se produzcan situaciones en

las cuales el usuario tenga que realizar alguna acción especial para llevar el sistema

a su estado normal de operación. Para ello se ha dotado al sistema con válvulas de

protección, purgas de aire y un sistema de control que mantiene la instalación libre

de este tipo de fallos.

El sistema de drenaje, a la hora de su construcción, deberá realizarse de tal

forma que el agua caliente o vapor del drenaje no supongan peligro alguno para los

habitantes y no se produzcan daños en el sistema ni en ningún otro material del

edificio.

En el circuito primario el fluido caloportador mantiene su estructura a altas

temperaturas como se indicó en el capítulo 7, con lo que favorece en la prevención

de sobrecalentamiento.

Según la figura I3.6 del anexo I de producción de energía, en ninguno de los

meses se obtiene excedente de energía solar, por lo que no se prevé que pueda

existir sobrecalentamiento.

No se prevé ningún tipo de sistema auxiliar para la prevención de este tipo

de situaciones, ya que todo el sistema ha sido diseñado contra este tipo de fallos.

12.2. Protección contra Quemaduras

En los sistemas de agua caliente sanitaria, donde la temperatura de agua

caliente en los puntos de consumo pueda exceder de 60°C, deberá ser instalado un

sistema automático de mezcla u otro sistema que limite la temperatura superior para

compensar las pérdidas. Este sistema deberá ser capaz de soportar la máxima

temperatura posible de extracción del sistema solar.

Para la protección contra el riesgo de la producción de quemaduras, se

instalarán, en cada local habilitado para el consumo, llaves de mezcla. Es un

sistema que controla el paso del agua fría y caliente, realizándose un control de la

temperatura del agua de consumo. Este sistema será regulado y controlado solo por

el personal competente para ello, y comprobado el buen funcionamiento del mismo

durante los ensayos de funcionamiento.



12.3. Protección de Materiales y Componentes contra Altas Temperaturas

No se realizará ningún método adicional para la protección de los materiales,

ya que los diseñados para la instalación soportan temperaturas superiores a las

máximas permitidas sin riesgos de deterioro o fallo en el funcionamiento de los

mismos.

12.4. Resistencia a Presión

Se deberán cumplir los requisitos de la norma UNE-EN 12976-1.

Los circuitos deben someterse a una prueba de presión de 1,5 veces el valor

de la presión máxima de servicio, en este caso la presión de prueba será de 15 bar

(1470 kPa). Se ensayará el sistema con esta presión durante al menos una hora, no

debiéndose producir daños permanentes ni fugas en los componentes del sistema y

en sus interconexiones. Pasado este tiempo, la presión hidráulica no deberá caer

más de un 10% del valor medio medido al principio del ensayo.

El circuito de consumo deberá soportar la máxima presión requerida por las

regulaciones nacionales/europeas de agua potable para instalaciones de agua de

consumo abierta o cerrada.

12.5. Prevención de Flujo Inverso

La instalación del sistema deberá asegurar que no se produzcan pérdidas

energéticas relevantes debidas a flujos inversos no intencionados en ningún circuito

hidráulico del mismo.

Como el sistema es por circulación forzada, la instalación se mantiene

equilibrada y la utilización de válvulas anti retorno evita los flujos inversos.

12.6. Prevención de Ruidos y Vibraciones

Los únicos elementos de la instalación que podrían producir ruidos y

vibraciones son las bombas circuladoras y de regulación. Todas ellas se

caracterizan por su reducida presión acústica y estas funcionarán, bajo cualquier

condición de carga, sin producir ruidos o vibraciones que puedan considerarse

inaceptables o que rebasen los niveles máximos exigidos por las Ordenanzas

Municipales o la legislación autonómica competente.

Ninguno de los otros elementos del sistema contiene partes móviles que

pudieran producir algún tipo de vibración o ruido.



Por todo lo anterior, podemos asegurar que prácticamente no se modifican

las condiciones actuales de generación acústica de la sala de máquinas, ni los

niveles de inmisión al exterior del edificio.

12.7. Prevención de la Legionella

La legionelosis es de declaración obligatoria en el estado español desde

1997. Es una enfermedad bacteriana ambiental que se puede presentar de dos

formas: infección pulmonar que se caracteriza por neumonía y fiebre alta o no

neumónica con síndrome febril agudo y de pronóstico leve. Suele ser adquirida tanto

en el ámbito comunitario como en el hospitalario. Su temperatura óptima de

crecimiento es entre 35 y 37°C, destruyéndose a los 70°C. Su entorno de

crecimiento son las aguas superficiales como lagos, ríos y estanques.

De acuerdo con el Real Decreto 865/2003 de 4 de julio, cualquier instalación

que utilice agua en funcionamiento, produzca aerosoles y se encuentren ubicadas

en el interior o exterior de edificios de uso colectivo, deben adoptar medidas de

prevención y control de dicha enfermedad.

De forma general se pueden considerar las siguientes medidas preventivas:

• Evitar temperaturas del agua entre 25 °C y 45 °C. La temperatura

del agua es un factor particularmente importante para controlar la

multiplicación de legionella.

• Evitar el estancamiento del agua. El estancamiento favorece la

formación de capas de limo en las superficies en contacto con el

agua proporcionando las condiciones idóneas para la fijación y

proliferación de la bacteria.

• Evitar el uso en los circuitos de materiales inadecuados capaces de

proporcionar nutrientes y el soporte adecuado para el crecimiento

de bacterias y otros organismos.

• Mantener el sistema de agua limpio para evitar la formación de

sedimentos, incrustaciones y corrosiones que puedan albergar

bacterias y también proporcionarle nutrientes.

• Realizar el tratamiento de agua indicado para cada uso.

• Asegurarse de que el sistema de agua funciona de forma segura

correcta y tiene un buen mantenimiento.

• Situar el punto de descarga de aerosoles por lo menos a una cota

de 2 metros por encima de la parte superior de cualquier elemento



o lugar a proteger (tomas de aire, ventanas, lugares frecuentados,

etc.) y a una distancia de 10 metros en horizontal.

Se citan a continuación algunos de los parámetros que se deben tener en

cuenta para el sistema de control y sus límites críticos:

• La temperatura de almacenamiento del agua caliente será al menos

de 70 ºC.

• La temperatura del agua fría será inferior a 20 ºC.

• La temperatura en el punto más alejado de la red no será inferior a

50 ºC.

• El nivel de cloro libre residual en el agua de las bañeras de

hidromasaje será de 3 ppm.

• La velocidad del agua en el circuito de agua caliente sanitaria nuca

será inferior a 0,6 m/s.

• Ausencia de suciedad aparente en el depósito acumulador.

• Ausencia de materia en suspensión en el agua de la bandeja.

Dado que el sistema a estudiar tiene una alta consideración como foco de

producción de legionella, desde el principio se han diseñado los elementos de la

instalación para la prevención de la misma. El lugar más perjudicial para la

generación de la enfermedad es el acumulador, debido a que va a contener gran

cantidad de agua caliente. Por el sistema de control, el agua existente en el interior

será mantenida a una temperatura de 70°C o superior evitando posibles brotes de

legionelosis.

No se prevé ningún método alternativo para la prevención de esta

enfermedad, debido a la configuración de la instalación, ya que ella misma incorpora

intrínsecamente un sistema de prevención.




Para asegurar la continuidad en el abastecimiento de la demanda térmica en

cualquier circunstancia, la instalación de energía solar debe contar con un sistema

de apoyo con energía auxiliar.

Este sistema de energía auxiliar debe tener la suficiente potencia térmica

para proporcionar la energía necesaria para la producción total de agua caliente

sanitaria en ausencia de radiación solar (CTE-H4). La energía auxiliar se aplicará en

el circuito de consumo, nunca en el circuito primario de captadores.

Siguiendo con la estrategia de protección del medio ambiente, se toma la

opción de que la energía auxiliar sea del tipo renovable. Dentro de las alternativas

que se pueden considerar están: la energía eólica (fuerza del viento), energía

hidráulica (salto del agua), la energía geotérmica (calor procedente del interior de la

Tierra) y la biomasa (materia orgánica). Las dos primeras son más de uso industrial

y para producción de electricidad. En el caso de la geotérmica su uso esta orientado

tanto a la obtención de electricidad como calefacción y ACS pero sin la ventaja de la

utilización individual sino a gran escala y luego distribucción. En cambio la biomasa

se ha orientada más su uso para la producción de calor en aplicaciones de ACS o

calefacción.

Por ello se ha establecido como sistema auxiliar de soporte a la instalación

solar térmica, la instalación de una caldera de biomasa.

13.1. Combustible

El Plan de Fomento de las Energías Renovables, aprovado el 26 de Agosto

de 2005, identifica varios tipos de recursos que pueden ser utilizados como biomasa:

• Residuos agrícolas leñosos, procedentes fundamentalmente de las

podas de olivos, viñedos y frutales.

• Residuos agrícolas herbáceos, como la paja de los cereales de

invierno o los cañotes del maíz.

• Residuos de industrias forestales, procedentes de los procesos de

primera y segunda transformación de la madera, que forman un

conjunto de materiales heterogéneos entre los que se encuentran

astillas, serrín, recortes, cilindros finos y otros.

• Residuos forestales, procedentes de los tratamientos y

aprovechamientos de las masas vegetales realizados para la mejora

de éstas.



• Residuos de industrias agrícolas, de origen muy variado. Los de

mayor importancia cuantitativa en España son los procedentes de la

industria del aceite de oliva.

• Cultivos energéticos lignocelulósicos.

El combustible seleccionado del tipo elaborado, han sido los pellets, por sus

grandes ventajas y rentabilidad frente a los demás combustibles.

Los pellets son un combustible compuesto de 100% madera virgen seca y

prensada en pequeños cilindros, sin aditivos, con una humedad relativa del 10%. El

peso específico del pellet a granel es de aproximadamente 600-700 kg/m3, mucho

más alto que el de otros combustibles no prensados de madera (por ejemplo

astillas). El poder calorífico alcanza las 4.200 kcal/kg, con una densidad energética

de 3.000 – 3.400 kWh/m3

El contenido en cenizas con respecto a la base seca es del 1,5% y el

contenido en azufre es del 0,04%, siendo un material considerado como respetuoso

con el medio ambiente.

. Las dimensiones de los granos de pellet se mueven

entorno a los 3,5-4 mm de longitud y entre 7 y 20 mm de diámetro.

A causa de la forma cilíndrica y lisa y del tamaño pequeño del grano, el

pellet tiende a comportarse como un fluido, lo que facilita el movimiento del

combustible y la carga automática de las calderas. El transporte puede realizarse

con camiones cisterna, desde los cuales se bombea directamente al depósito de

almacenamiento del sistema. La alta densidad energética y la facilidad

de movimiento hacen del pellet el combustible vegetal más indicado para sistemas

de calefacción automáticos de todos los tamaños.

Para los cálculos de este proyecto se considera un poder calorífico inferior

de 4.214 kcal/kg con una humedad del 10%, un valor recomendado por la Norma

UNE 164001, que se ajusta con cierta margen de seguridad al que se oferta por la

mayoría de los fabricantes.

13.2. Componentes del Sistema de Biomasa

El sistema de aporte energético por pellets consta de los siguientes

componentes:

• Caldera.

• Chimenea.

• Deposito de los pellets.



• Sistema de alimentación de los pellets.

• Centralita de regulación.

• Acumulador.

13.2.1 Caldera

Las calderas por pellets siguen un sistema de funcionamiento igual al de una

caldera de gas, gasoil o leña. El combustible entra en la caldera, donde se realizará

la combustión del mismo produciendo la energía calorífica demandada.

Las calderas requieren de un método de almacenamiento del combustible,

que permita tener acceso al mismo. Este tipo de depósitos se estudia en el apartado

siguiente.

Para el cálculo y elección de la caldera se partirá de las necesidades

térmicas calculadas en el Anexo I (tabla A.2.1) de esta memoria, donde se obtuvo

una demanda de 34.081 kWh de energía calorífica por año.

Además, hay que tener en cuenta que la caldera será la encargada de elevar

la temperatura del agua por encima de los 70°C por cumplir así con los

requerimientos en cuanto a la prevención de la legionella.

La caldera, según la ITE 04.9, cumplirá las exigencias mínimas en cuanto al

rendimiento que establece la Directiva del Consejo 92/42/CEE para calderas,

teniendo en cuenta el rendimiento, la potencia nominal y el rendimiento de carga

parcial.

Teniendo en cuenta las premisas anteriores, la caldera escogida ha sido de

la marca BIOTECH y modelo PZ 35 RL. Las características más destacables son:

• Potencia: 35 kW

• Conexión tubo de humos: D = 130 mm

• Conexión eléctrica: 230V, 50Hz

• Dimensiones (ancho, largo, alto): 1300 x 650 x 1770 mm

• Altura tubo de alimentación: 465 mm

• Altura retorno: 1110 mm

• Altura conexión tubo de humo: 1335 mm



13.2.2 Chimenea

La chimenea tiene por misión la conducción de los gases de la combustión

desde la caldera hasta el exterior. La designación de la chimenea tiene que ser

conforme con la norma UNE-EN 1856-1.

La chimenea es un elemento importante en una instalación de caldera, ya

que muchas veces la polución y el hollín no provienen de una mala combustión, sino

de una deficiente chimenea. De nada servirá dimensionarla correctamente si no se

tienen en cuenta el aislamiento térmico, los materiales constructivos y un diseño

adecuado.

En una chimenea sobredimensionada o construida con material inadecuado

que no asegure su estanqueidad se producirán infiltraciones de aire frío que

disminuyen el tiro y el rendimiento de la combustión, con el consiguiente derroche de

energía.

En las calderas que funcionan con combustibles sólidos, el aire necesario

para la combustión proviene de modo natural del tiro que ejerce la propia chimenea,

que se origina por la diferencia de pesos específicos del aire exterior frío y de los

gases de la combustión, y es tanto más intenso cuanto más altura tiene la

chimenea.

En las calderas en depresión, la chimenea debe tener el tiro suficiente para

vencer la resistencia del paso de los humos a través de la caldera y la resistencia de

la chimenea.

La chimenea debe ser de sección constante en todo su recorrido, pudiendo

ser circular, cuadrada, rectangular u ovalada. En el caso de sección rectangular, la

relación entre los lados debe estar comprendida entre 0,7 y 1,5.

La chimenea será diseñada de estructura circular

Las superficies interiores de la chimenea deben ser lisas. En la salida de la

chimenea al exterior no deben existir edificaciones cercanas, capaces de dificultar el

tiro; en caso contrario hay que desplazar de lugar la salida o levantarla. En las

chimeneas no deben existir sombreretes, porque son causa de condensaciones

ácidas y de contaminación.

, por la variedad de diseños

en el mercado, por su bajo coste y por la facilidad de montaje.

En la base de la vertical de la chimenea debe haber un fondo de saco con

registro, con cierre hermético. En él se depositarán los hollines y agua de lluvia. Al

abrir el registro hay que tener acceso a todos los residuos de la combustión cuando



se limpie la chimenea. En el conducto de conexión de la caldera a la chimenea es

conveniente colocar una compuerta para la regulación del tiro, que en posición

cerrada deberá cerrar como máximo el 50% de la sección.

Todo el tramo de la chimenea, así como el conducto de conexión a la

caldera y chimenea, debe ser estanco no debiendo existir ninguna entrada parásita

de aire.

Se deben evitar los tramos largos horizontales, por los posibles depósitos de

hollín. Todo tramo inclinado u horizontal deberá disponer de un registro hermético,

para tener acceso a limpieza.

El dimensionado de la chimenea puede hacerse de acuerdo con la grafica

que se muestra en la figura 13.2.2.

Figura 13.2.2 Dimensionado de sección de chimeneas

También se puede realizar mediante la ecuación mostrada a continuación

para tramos verticales:

S = K × P / √h

Siendo:

S la sección transversal de la chimenea en cm

K coeficiente según el combustible.

2.



P potencia de la caldera en kcal/h.

h altura reducida en metros.

Para los tramos horizontales se ha utilizado la siguiente expresión:

Ω = S × ((0,6 L/H)+ 1)

Siendo:

Ω la sección del canal horizontal en cm

S la sección vertical en cm

2.

L longitud horizontal en metros.

2.

H altura de la chimenea en metros.

La chimenea constara de dos tramos horizontales de 1 metro cada uno de

ellos, un tramo vertical de 7 metros y dos codos de 90°.

La chimenea recorrerá la longitud vertical a lo largo de una columna soporte

de la marquesina, por su parte exterior, favoreciendo su anclaje a la misma y el nivel

de protección de la chimenea.

Teniendo en consideración lo expuesto anteriormente y las formulas, los

resultados obtenidos son los mostrados en la tabla 13.2.2. Todos los cálculos

pueden ser revisados en el Anexo III.

Tabla 13.2.2 Dimensionado de la Chimenea

Superficie Sección Diámetro

Vertical S 572 cm 270 mm 2

Horizontal Ω 658 cm 290 mm 2

Con los resultados obtenidos se pueden realizar dos operaciones:

1. Colocar un diámetro para la zona vertical y otro diferente para la

zona horizontal, tal como resulta de los cálculos, y colocar un codo

con diferentes diámetros para la unión de los dos tramos.

2. Colocar todo los tramos con el mismo diámetro, siempre cumpliendo

las necesidades de la chimenea en cualquier tramo, por lo tanto con

el diámetro mayor.



Atendiendo a los dos casos el método elegido es el segundo, tanto por el

menor coste como por la sencillez de montaje. Se elige un diámetro comercial

superior al mayor. El diámetro con el que se construirá la chimenea para la caldera

de biomasa será de 350 mm

• Materiales constructivos. La norma indica que los materiales de la

chimenea en contacto con los humos deben ser resistentes a éstos, al

calor y a las posibles corrosiones ácidas que se originen, pudiendo ser

refractarios o de hormigón resistente a los ácidos, de material cerámico,

de acero inoxidable u otro material idóneo. Nunca se debe utilizar ladrillo

normal, ni tampoco acero galvanizado.

.

La chimenea será construida en acero inoxidable (INOX AISI-316) de doble

pared

• Aislamiento térmico. Una chimenea adecuadamente aislada pierde poco

calor y los humos que salen de la misma no se enfrían excesivamente.

, capaz de resistir altas temperaturas y las corrosiones ácidas.

La Reglamentación indica que cuando son exteriores, las pérdidas de calor

en la superficie interna no deben ser superiores a 1,45 W/m2°C, para combustibles

sólidos y líquidos, y 2 W/m2

La temperatura de salida de los humos por la parte superior de la chimenea

debe ser superior a 100 °C y en la salida de la caldera superior a 170 °C.

°C, para combustibles gaseosos.

Como se desarrollo en el apartado 9.5 de esta Memoria, hay varios tipos de

materiales aislantes propicios para la protección de este tipo de conductos. El

material elegido para el aislamiento es lana de roca

• El Espesor mínimo del aislamiento según la norma UNE para el acero

inoxidable son:

, un material obtenido a partir de

rocas volcánicas, con un gran poder aislante y una gran efectividad contra el fuego

que nunca entra en combustión. También se ha optado por este material por su

escaso peso y su fácil maniobrabilidad.

• Para diámetros hasta 300 mm, espesor de 0,4 mm.

• Para diámetros de 350 mm hasta 600 mm, espesor de 0,5 mm.

• Para diámetros de 650 mm hasta 800 mm, espesor de 0,6 mm.

• Para diámetros de 850 mm hasta 1.200 mm, espesor de 0,8 mm.



Por lo tanto el espesor que se debe utilizar en la chimenea será de 0,5 mm

La chimenea modulante de doble pared seleccionada es de la marca

CONVESA del tipo GAMA AVANT con un diámetro interior de 350 mm. Tanto los

codos, como el fondo de saco, las sujeciones y el cono de variación de diámetro son

todos de la marca CONVESA.

,

ya que el diámetro, tal como se calculo anteriormente, es de 350 mm.

13.2.3 Depósito de los Pellets

Hay diferentes alternativas para el almacenamiento de los pellets. La más

común es en un recinto cerrado o habitación destinada para ello. Otra variante es el

almacenaje en un saco-silo, mantenido a una cierta altura por una estructura

metálica, que almacena una cantidad inferior a los otros métodos. Un tercer tipo de

almacenaje es un recipiente herméticamente cerrado que se encuentre bajo tierra,

que en este caso ahorra en espacio, aunque se requiere la necesidad de

excavaciones cercanas a la estructura y el bombeo de los pellets hacia la caldera

con el consiguiente estudio y gasto.

Por ello se ha decidido almacenar el pellet en un recinto herméticamente

cerrado dedicado exclusivamente para ello. Este recinto se construirá en el almacén

del campo de futbol, situado al lado de la sala de maquinas (ver planos).

El volumen del recinto deberá decidirse de modo que se pueda almacenar la

cantidad de combustible necesaria para un año. Por efectos de ahorro de espacio se

realizará el dimensionado para el consumo de combustible de medio año. Para un

dimensionado correcto, el volumen depende del requerimiento de calor del edificio y

para ello se aplica la siguiente regla práctica utilizada por gran parte de los

distribuidores de calderas:

Rc

Siendo:

× f = V

Rc

f Factor 0.9 m

Requerimiento de calor del edificio en kW

3

V Volumen del depósito en m

/kW

3



Según los cálculos realizados en el Anexo I, el calor demandado por la

instalación es de 34 kW al año, con la utilización de una caldera de 35 kW. Se

utilizará para el cálculo la mitad del calor requerido, ya que se pretende dimensionar

el depósito para un consumo de medio año, por lo tanto el volumen del depósito

será:

V = 35/2 × 0,9 = 15,75 m

Atendiendo a este volumen, el depósito se construirá con unas dimensiones de

3 metros de largo por 3 metros de ancho y por 2 metros de alto, con un volumen de

3

18 m3, con un volumen útil aproximado del 2/3 del volumen total, obteniéndose un

volumen útil de 12 m3

El recinto de almacenamiento será construido por el instalador de la caldera y

principalmente constará de una boca de llenado y otra de retorno de aire y el

sistema de alimentación elegido (ver apartado siguiente).

.

Para un buen funcionamiento de estos sistemas de almacenaje se deben

tener en cuenta varias características:

• Seco

•

. La humedad hincha mucho los pellets, por ello hay que

procurar un lugar seco.

Hermético y macizo

•

. Las paredes exteriores y las plataformas

auxiliares necesarias deben cumplir el Real Decreto 312/2005 y la

norma UNE-EN 13501-2:200 tal como contempla el CTE, para los

elementos constructivos con resistencia al fuego.

Sin instalaciones eléctricas

•

. Los cables eléctricos y cajas de fusibles

no pueden ponerse al descubierto. Si es preciso, las instalaciones

eléctricas necesarias deberán realizarse con protección contra

explosiones según ATEX (Tipo de protección 3D IP55/65 T125°C).

Sin tuberías conductoras de agua

•

. Así se evita la formación de

condensación y el peligro de rotura de alguna tubería.

Bloque de la puerta

•

. Para que los pellets no presionen contra la

puerta, en la parte interior de la abertura de la puerta hay que

colocar tablas de madera o postes.

Puerta cortafuegos. Las puertas o aberturas de acceso al depósito

de pellets deben ser herméticas, abrirse hacia fuera y estar

montadas como puertas cortafuegos. El tipo de puerta será RF.



13.2.4 Sistema de Alimentación

Existen varios tipos por el cual el pellet será suministrado a la caldera.

Dentro de los más comunes se pueden destacar cuatro:

• Extracción saco-silo.

• Extracción con sonda aspirante.

• Extracción del depósito subterráneo.

• Extracción espacial con sistema de tornillo sinfín.

En el primer caso el método de alimentación es por gravedad, debido a que

el silo se encuentra a cierta altura. Es utilizado en superficies inclinadas y el volumen

de almacenaje es menor que en los otros casos.

La extracción por sonda aspirante requiere de una habitación perfectamente

hermética para el buen funcionamiento de la sonda. Esta habitación o recinto puede

encontrarse bajo el nivel del suelo, dando lugar al tercer caso.

En el último caso, el pellet se encuentra almacenado en una habitación

aparte de la sala de calderas, o en un recinto habilitado dentro de ella. El suministro

del pellet a la caldera se hace a través de un tornillo sin fin.

Por la sencillez de realización, por el coste y por las recomendaciones de la

mayoría de fabricantes se ha optado por el último caso. Este sistema también

garantiza el vaciado completo del espacio de almacenamiento al construirse en el

suelo una rampa con una inclinación de 45°. El tornillo sinfín es monitorizado y se

activa solo cuando la caldera lo necesite.

13.2.5 Centralita de Regulación

La caldera seleccionada trae integrada una centralita de regulación, como se

indica en el apartado 13.2.1.

Esta centralita es la encargada de regular el encendido y apaguado de la

caldera, y es también la encargada de activar el tornillo sin fin para el suministro del

combustible y la apertura y cierre de las puertas de gases, así como los tiros de aire.

Dicha centralita estará conectada a la centralita central de la instalación, que

será la encargada de regular el funcionamiento del sistema, y que dará la señal de

uso de la caldera de biomasa en caso de que el sistema de captación solar no sea

capaz de aportar la energía total demanda.



13.2.6 Acumulador

En los casos donde solo se utiliza este tipo de aporte energético, se puede

disponer de un acumulador eventual para el almacenaje de la energía.

En este caso, al ya disponer de un acumulador lo suficientemente grande

para abastecer a todo el sistema, no será necesaria la instalación de un nuevo

acumulador exclusivo para la parte de energía de biomasa.

13.3. Sistemas de Seguridad

Los dispositivos contra el retorno de llama del quemador hacia el depósito

son elementos fundamentales para la seguridad de una caldera de pellet. El sistema

más común consiste en colocar un tramo de caída libre del pellet entre el

transportador sin fin y la caldera. Este tramo está normalmente constituido por un

tubo flexible. Otros sistemas prevén cierres corta-llama o válvulas con forma de

estrella.

En las calderas de biomasa, en caso de corte del suministro de electricidad o

de avería de la bomba de circulación, el riesgo de ebullición del agua es mucho

menor que el de las calderas de leña, gracias a la pequeña cantidad de combustible

presente en el hogar. De todos modos, ya que en muchos casos las calderas de

pellets están preparadas también para la combustión de leña para quemar y tienen

intercambiador de calor de emergencia, es buena idea conectarlo a una toma de

agua fría e instalar una válvula de seguridad térmica.

La caldera seleccionada para la instalación viene dotada de un sistema de

seguridad para estos casos, con termostato digital que controla la temperatura en la

caldera.

Se instalará otra válvula termostática, que inyecta agua en la cámara del

sinfín si detecta una temperatura, en el mismo, superior a 50 °C. La válvula funciona

de manera mecánica independientemente de que produzca un corte de suministro

eléctrico.

El recinto de almacenaje de los pellets completamente aislado, cuenta con

una compuerta mecánica que se cierra en caso de fallo del suministro eléctrico como

medida de seguridad.



13.4. Control de Emisiones

Los humos resultantes de la combustión de biomasa se componen

básicamente de CO2

Las calderas de biomasa deben respetar, al igual que otras clases de

instalaciones de combustión, unos límites de emisión de contaminantes a la

atmósfera que generalmente vienen marcados por las normativas de ámbito local.

Cuando no exista normativa local al respecto, las emisiones de partículas no

deberán exceder de 150 mg/Nm

, cuyo ciclo es neutro, y de vapor de agua; la presencia de

compuestos de nitrógeno, azufre o cloro es muy baja. No obstante, la emisión de

partículas es importante, aunque es fácilmente controlable a través del control de la

combustión y de la colocación de ciclones. Además, en caso de que la combustión

sea deficiente puede emitirse CO, aunque en bajas cantidades.

3 y las de CO no deben superar los 200 mg/Nm3

La caldera seleccionada para la instalación tiene unas emisiones dentro de

los límites expuestos por la normativa, ya que se considera de 0 emisiones de CO

a

plena carga.

2.

Esto no quiere decir que sea así pero se consideran sus emisiones nulas porque el

CO2 que produce es el mismo que absorbió la planta durante su crecimiento, no se

trata de un CO2

Por lo tanto es como decir que se coge una cantidad de C0

que no existiera antes en la atmósfera, como ocurre con otras

combustiones.

2

, se utiliza y se

devuelve la misma cantidad a la atmosfera, realizando así un ciclo donde se

considera emisión nula.




Se considera sala de máquinas al local técnico donde se alojan los equipos

de producción de frío o calor y otros equipos auxiliares y accesorios de la instalación

térmica, con potencia superior a 70 kW. Los locales anexos a la sala de máquinas

que comuniquen con el resto del edificio o con el exterior a través de la misma sala

se consideran parte de la misma.

Caldera = 35 kw, bomba primario= 25 kW y bomba secundario = 20 kW.

Potencia total = 35 + 25 + 20 = 80 kW.

Debido a que la suma de potencias de los elementos correspondientes a la

instalación que se pretenden instalar para el aporte energético de ACS es superior a

70 kW, se considerará el recinto de instalación de dichos elementos como una sala

de maquinas y por lo tanto será estudiada bajo la aprobación de la norma como tal.

Las exigencias del RITE son de mínimos, debiendo cumplirse, además con

la legislación de seguridad vigente que les afecte:

• UNE 100020 Calderas que utilizan combustible sólido o líquido.

• UNE 60601 Calderas que utilizan combustible gaseoso.

Por lo tanto para el caso que se presenta en el estudio de esta sala de

calderas se respetara la norma en el primer caso, debido a la no utilización de

combustibles gaseosos.

14.1. Emplazamiento

Una sala de calderas puede situarse en el exterior del edificio, unida o no al

mismo, o en el interior del edificio, ya sea en plantas sobre el nivel de la calle o del

terreno colindante, en la azotea o en un semisótano o primer sótano, siempre que la

diferencia, en este último caso entre el nivel del suelo de éste y el del suelo exterior

de la calle o del terreno colindante no sea superior a 4 metros.

El local destinado a la sala de calderas será un local destinado

exclusivamente a elementos de instalaciones o formará parte de equipo autónomo.

Además, la norma especifica que no se permite la utilización de salas de calderas

para otros fines distintos a su propósito, ni la realización en ellas de trabajos ajenos

a los propios de la instalación.

El campo de fútbol ya dispone de una sala de maquinas (ver planos), con

una superficie útil de13,2 m2, y una altura del techo de 2 metros. Dicho recinto



cumple las exigencias de las normas UNE para sala de calderas, y por lo tanto este

será el local designado para la instalación de los elementos necesarios de la

instalación, que han dado lugar al estudio en este Proyecto, tales como la caldera de

biomasa, la chimenea, los vasos de expansión, el depósito acumulador, la centralita

de control y parte de las tuberías.

14.2. Distribución

La distribución de los elementos que serán ubicados en dicho local será tal

que todas sus partes deben ser perfectamente accesibles. Todos los elementos

estarán situados a una distancia mínima de las paredes de la sala de 0,7 metros.

Para una mayor optimización del rendimiento de la instalación los elementos

serán distribuidos de la siguiente manera:

• La caldera de biomasa será colocada al lado de la pared contigua al

almacén, por requerimientos de suministro del combustible (pellets),

ya que el depósito del pellet será situado en dicho almacén. De esta

forma se disminuye la distancia de suministro del combustible.

• El acumulador y los vasos de expansión se colocaran en la zona

opuesta a la caldera, siempre respetando las distancias mínimas de

seguridad entre los elementos.

La distribución realizada los elementos de la instalación está completamente

definida en los planos.

14.3. Ventilación

Uno de los aspectos a los que la norma hace más referencia es la

ventilación de la sala de calderas, debido a su importancia tanto de cara al buen

funcionamiento de la instalación ubicada en la misma como a su gran importancia en

seguridad.

No se permite ninguna toma de ventilación que comunique con otros locales

cerrados.

La ventilación puede ser de realizada de varios métodos:

• Natural directa por orificios.

• Natural directa por conductos

• Forzada



La actual sala de calderas tiene un sistema de ventilación natural directa por

orificios, por lo que se mantendrá el mismo sistema.

Según la norma, en el caso de ventilación directa las rejillas deben tener una

superficie de 5 cm2

5 cm

por kW de la caldera que se instale. Dado que se prevé la

instalación de una caldera de 35 kW de potencia, se deberá colocar una rejilla de

2/kW × 35 kW = 175 cm

En el caso del campo de fútbol dispone de una rejilla de ventilación con unas

dimensiones en mm de 230 × 230, con una superficie de paso del aire de 210 cm

2

2

14.4. Requisitos de Seguridad

.

Por lo tanto dicha rejilla respeta la norma y se mantendrá su uso.

Según la Norma UNE 100020, todo local designado como sala de máquinas

y que funcione como tal debe respetar varias exigencias de seguridad, de las cuales

las más importantes son:

• No se debe realizar el acceso normal a través de una abertura en el

suelo o techo.

• La puerta de acceso comunicará directamente al exterior, o a través

de un vestíbulo con el resto del edificio.

• Ningún punto de la sala estará a más de 15 metros de la salida.

• Las puertas de acceso se abrirán siempre hacia afuera.

• El cuadro eléctrico de protección y mando de los equipos instalados

en la sala, o al menos el interruptor general, estará situado en las

proximidades de la puerta de acceso. Este interruptor no cortará la

alimentación al sistema de ventilación, en caso de ser esta forzada.

• Cada salida estará señalizada por una luz de emergencia.

• Se colocarán extintores de eficacia no menor de 89B.

• No se instalarán extintores automáticos sobre los quemadores.

• El nivel de iluminación medio en servicio suficiente para realizar los

trabajos de construcción e inspección, será como mínimo de 200 lux,

con una uniformidad media de 0,5.

• En la sala de máquinas se dispondrá un plano con el esquema de

principio de la instalación, enmarcado en un cuadro de protección.



• Todas las instrucciones de seguridad, de manejo y maniobra y de

funcionamiento, según lo que figure en el Manual de Uso y

Mantenimiento, deben estar situadas en lugar visible en la sala de

calderas.

El local elegido como sala de calderas responde perfectamente a los

requisitos de seguridad planteados por la Norma.



15. CONCLUSIONES

En el presente Proyecto Fin de Carrera se ha efectuado el estudio de una

instalación solar térmica para abastecer la demanda de ACS del campo de fútbol de

As Baloutas, en el ayuntamiento de Mos.

Este campo de fútbol tiene una demanda de ACS media de 1.755 litros al

día, con una carga calorífica de 34.081 kWh al año.

En el estudio del aporte energético por energía solar se ha comprobado que

no es posible abastecer en un 100% la demanda exigida, y por lo tanto ha sido

necesaria la utilización de otra fuente de energía auxiliar para conseguir cumplir la

demanda exigida.

Manteniendo el estudio dentro de los límites impuestos por el Código

Técnico de la Edificación, se ha conseguido aportar un 52% de la energía demanda

a base de energía solar, con un sistema de 10 captadores planos, reduciendo así el

gasto energético, los costes y emisiones contaminantes.

Se ha observado que en los meses de más cálidos, la instalación puede

llegar alcanzar valores superiores al 90% de aporte energético, en cambio en los

meses menos favorables a la radiación solar, el aporte energético básicamente es

realizado por la energía auxiliar.

El aporte de energía restante se ha realizado por la combustión de un

combustible de alto poder calorífico y respeto por el medio ambiente como es el

pellet. Este tipo de calderas mantiene un nivel bajo de emisiones de CO2

Basándose en el poder calorífico y el actual precio del combustible a utilizar

se obtiene que, la instalación solar-pellet cuesta alrededor de 35-45% menos que el

gas natural, alrededor de 45-50% menos que el gasóleo y todavía cerca del 60%

menos que la electricidad.

y bajo

costes de operación y mantenimiento, con una vida media de 20 años.

Debido a la inestabilidad de los mercados energéticos mundiales, el análisis

económico se debe hacer casi a diario, teniendo en cuenta las claras subidas de los

precios de los combustibles que producen un aumento del coste del consumo. En

cambio la estabilidad del precio del pellets de madera, garantizando subidas no

superiores al IPC + 1%, evitando desagradables sustos en la factura del consumo

energético.



Según la vida media de las diferentes instalaciones tenemos que las de

pellets alcanzan una vida útil de entre 5 y 10 años más que cualquiera de las otras

instalaciones que utilicen un combustible diferente, por lo que aparte de ser un

proyecto de ahorro de energía se convierte también en un proyecto de inversión de

futuro.

Teniendo en cuenta la capacidad de contaminación de los diferentes

sistemas de producción de energía según el combustible, queda perfectamente

patente que el solar-pellet, tiene capacidad nula frente a sus competidores

energéticos (gas natural, gasóleo, electricidad), favoreciendo así la conservación del

medio ambiente.

Por lo tanto el sistema seleccionado como estudio del presente proyecto sale

rentable a nivel ahorro energético, ahorro económico y contribución con la

disminución del factor contaminación.

Se considera que el Proyecto se ha redactado de acuerdo con las normas

urbanísticas, técnicas y medioambientales vigentes, que cumple las normas en vigor

y que al estar correctamente redactado, se propone para su aprobación.



16. BIBLIOGRAFÍA

16.1. Fuentes Bibliográficas

• José Mª Fernández Salgado

Guía completa de la Energía Solar Térmica y Termoeléctrica (Adoptada al

CTE y al nuevo RITE)

Ediciones A. Madrid Vicente. 2008

• Enrique Campo Caballero

Campo de fútbol “As Baloutas” dotación de césped artificial e instalaciones complementarias.

Ayuntamiento de Mos. 2007

• Escan S.A.

Sistemas automáticos de calefacción con biomasa en edificios y viviendas. Guía práctica.

Dirección General de Industria, Energía y Minas de la Comunidad de

Madrid. Depósito Legal: M-38.394-2006

16.2. Fuentes Documentales

• Era Solar, Revista Técnica de Energía solar. Tecnología Térmica y

fotovoltaica.

• Rima, Revista Industria del Medio Ambiente.



16.3. Otras Fuentes

• www.aemet.es

Información meteorológica y climatológica. Utilización de la web para

la consulta de la radiación en la zona de estudio.

• www.konstruir.com

Espacio donde se comparten estudios y ayudas para proyectos de

construcción y arquitectura. Utilización del programa Konstruir

•

para

el cálculo de placas solares.

www.smssolar.es

Suministrador de equipos para las instalaciones de energía solar

térmica.

• www.solarweb.net

Foro de energía solar. Preguntas y respuestas en la búsqueda de

soluciones para problemas basados en la energía solar.

• www.termicol.es

Fabricante e instalador de captadores solares y equipos forzados.

Elección de las placas solares y de la estructura de sujeción.

• www.cipriani.es

Empresa de suministros de accesorios termo-sanitario. Elección del

intercambiador de calor.

• www.grundfos.com

Distribuidor e instalador de bombas para ingenierías. Selección de

las bombas necesarias para el proyecto.

• www.caleffi.us

Distribuidor de componentes para instalaciones hidrosanitarias y

solar. Selección de purgadores, válvulas de corte, válvulas de

llenado y vaciado.

http://www.aemet.es/�

http://www.konstruir.com/�

http://www.smssolar.es/�

http://www.solarweb.net/�

http://www.termicol.es/�

http://www.cipriani.es/�

http://www.grundfos.com/�

http://www.caleffi.us/�



• www.prosener.com

Proyectos y servicios energéticos. Utilización de la web para la

consulta de otros trabajos con el objetivo de resolver problemas

durante la realización del proyecto.

• www.armacell.com

Fabricante de materiales elastoméricos para el aislamiento térmico y

acústico. Búsqueda de los aislantes necesarios en el proyecto.

• www.tiendahelionova.es

Tienda especializada en el desarrollo de soluciones eficientes de

suministro energético. Elección de los vasos de expansión.

• www.inega.es

Instituto Energético de Galicia. Subvenciones, ahorro y eficiencia

energética.



Rubén Silva Rojo

http://www.prosener.com/�

http://www.armacell.com/�

http://www.tiendahelionova.es/�

http://www.inega.es/�

UNIVERSIDAD DE VIGO





DOCUMENTO: ANEXOS

ANEXOS Página 2 of 59


ANEXOS

I. CALCULO DE LA COBERTURA SOLAR

I.1 Datos de las Características de Consumo

I.1.1 Datos Geográficos

I.2 Cálculo de la Demanda Energética

I.2.1 Cálculo Energético

I.2.2 Cálculo del Mínimo de Captadores Necesarios

I.3 Cálculo Energético del Sistema

I.3.1 Datos del Captador Seleccionado

I.3.2 Características del Sistema

I.3.3 Perdidas Relativas al Sistema

I.3.4 Cálculo Energético Mediante el Método F-Chart

I.3.5 Resultados y Cumplimiento de la Norma

I.3.6 Grafica Comparativa Demanda-Energía Captada

II. DIMENSIONADO DEL CIRCUITO HIDRÁULICO

II.1 Comprobación del Diámetro de las Tuberías

II.2 Cálculo de las Perdidas de Carga de la Instalación

II.3 Bomba de Circulación

II.4 Vasos de Expansión

III. CÁLCULO DE LA CHIMENEA

IV. METODOLOGIA DE CALCULO F-CHART

V. DOCUMENTACIÓN DE LOS ELEMENTOS

V.1 Captador Solar TERMICOL T25-S

V.2 Estructura Soporte TERMICOL ESACAO 5-T25

V.3 Depósito Acumulador NAU PUB-1500

V.4 Intercambiador de Placas CIPRIANI 2C2-15



V.5 Bombas de Circulación

V.6 Vasos de Expansión

V.7 Purgador de Aire DISCAL SOLAR Serie 251

V.8 Liquido Caloportador TYFOCOR-L

V.9 Regulador Térmico Diferencial TDC3

V.10 Caldera de Biomasa BIOTECH PZ-35RL

V.11 Chimenea CONVESA Gama AVANT

VI. PROGRAMA DE DESARROLLO DE LOS TRABAJOS



ANEXO I. CÁLCULO DE LA COBERTURA SOLAR

Para el cálculo de la superficie de captación, con el objeto de cumplir las

normas establecidas en el CTE, se ha utilizado el programa de cálculo CTE

KONSTRUIR, aprobado por dicha norma.

I.1 Datos de las Características de Consumo

Según el Pliego de Condiciones Técnicas del IDEA, el consumo de ACS

para el caso del recinto a estudiar viene dado por las siguientes características:

La tipología de edificio es: Vestuarios/Duchas colectivas

En el establecimiento se preveen 117 servicios.

Con un consumo previsto de 15 litros por servicio.

La Temperatura de utilización prevista es de 60 ºC.

Por lo tanto 117 servicios a 15 litros por servicio resulta un consumo de 1755

litros por día.

El Tiempo de funcionamiento del sistema se considerará, en el peor de los

casos, desde las 10 de la mañana a las 12 de la noche, un total de 14 horas de

funcionamiento diarias.

Entonces el caudal resultante será el consumo por las horas de

funcionamiento: Q = Consumo / horas de funcionamiento

Dando un resultado de 125 litros por hora el caudal necesario.

Los porcentajes de utilización a lo largo del año previstos son:

Tabla I.1 % de ocupación

Mes ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC

% ocupación 100 100 100 100 100 100 50 100 100 100 100 100

I.1.1 Datos Geográficos

Provincia: PONTEVEDRA

Latitud de cálculo: 42º

Zona Climática : I



I.2 Cálculo de la Demanda Energética

I.2.1 Cálculo Energético

Tabla I.2.1 Carga calorífica anual

ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SET OCT NOV DIC

Días por mes

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

Consumo de agua (l/día)

1755 1755 1755 1755 1755 1755 1755 1755 1755 1755 1755 1755

Ta

8

media agua de red (°C)

9 11 13 14 15 16 15 14 13 11 8

Incremento Ta 52

(°C) 51 49 47 46 45 44 45 46 47 49 52

Carga calorífica

(kWh) 3.282 2.907 3.092 2.870 2.903 2.748 1.388 2.840 2.809 2.966 2.993 3.282

Total carga calorífica anual: 34.081 kWh

I.2.2 Cálculo del Mínimo Número de Captadores Necesarios

Según el CTE HE4 el sistema de captadores deben producir como mínimo el

30% de la energía demandada. Teniendo en cuenta que la superficie de captación

de los colectores es de 2,4 m2

y la radiación solar de la Zona I, los datos obtenidos

se muestran en la siguiente tabla:



Tabla I.2.2 Número mínimo de captadores


Carga calorífica (kWh)

3.282 2.907 3.092 2.870 2.903 2.748 1.388 2.840 2.809 2.966 2.993 3.282

Carga calorífica al 30% (kWh)

984,6 872.1 927,6 861 870,9 824,4 416,4 852 842 889,8 879,9 984,6

Radiación

(kWh/m267,35

) 83,63 133,17 138,65 146,14 159,89 183,73 175,77 155,87 138,22 87,32 72,09

Superficie necesaria (m2 14,6

) 10,42 6,96 6,20 5,95 5,15 2,26 5,40 5,40 6,43 10,07 13,65

Numero de captadores necesarios

6.1 4.5 3 2.6 2.5 2.2 1 2.3 2.3 2.7 4.2 5.7

Para poder cubrir la demanda del 30% mínima se deben instalar mínimo 6

colectores tal como indica el CTE.

Por otro lado el CTE exige que nunca se rebase en ningún mes el 110% de

la energía demandada. Teniendo en cuenta esto se demuestra que con 10 captadores se obtiene un 52% de aporte energético sin salirse de la norma.

También se ha comprobado que al colocar un número de captadores superior a 10

el rendimiento aumenta pero se incumple la norma obteniéndose más del 110 % de

energía demandada en el mes de Julio tal como la norma no contempla.

Por lo tanto los cálculos de diseño y dimensionamiento del sistema se

realizarán para 10 captadores. Estos cálculos se muestran en el apartado siguiente

de este anexo y se han comprobado con tablas y programas de cálculo.



I.3 Cálculo Energético del Sistema

I.3.1 Datos del Captador Seleccionado

Modelo TERMICOL T25S

Factor de eficiencia óptica 0,770

Coeficiente global de pérdidas 3,663 W/(m²·ºC)

Área útil 2,40 m².

Dimensiones: 1,180 m x 2,11 m.

I.3.2 Características del Sistema

Las características siguientes son constantes en los cálculos debido a los

elementos que se han seleccionado para formar parte de la instalación y que

influyen en el cálculo y dimensionamiento del sistema.

Factor corrector conjunto captador-intercambiador: 0,95

Modificador del ángulo de incidencia: 0,96

Temperatura mínima ACS: 45º

Número de Captadores: 10

Área Útil de captación: 24 m2

Volumen de acumulación ACS: 1500 L

.

Inclinación: 40 º

Desorientación con el sur: 20 º

I.3.3 Pérdidas Relativas al Sistema

Las perdidas en el sistema de captación según se ha desarrollado en los

apartados 4.1 y 4.2 se encuentran entre el 0 y el 5%.

Pérdidas por inclinación. (optima 40º): 0,00%

Pérdidas por desorientación con el sur: 1,40%

Pérdidas por sombras: 0 %



I.3.4 Cálculo Energético Mediante el Método F-Chart

Tabla I.3.4 Método F-chart


Rad. Horz. (kWh/m2 47.43

mes) 63,84 111,91 130,80 150,66 170,10 189,41 162,75 125,70 97,34 56,70 47,43

Coef. K Inclin. 40° 1,42 1,31 1,19 1,06 0,97 0,94 0,97 1,08 1,24 1,42 1,54 1,52

Rad. Inclin. (kWh/m2 66,41

mes) 82,46 131,31 136,71 144,09 157,66 181,16 173,31 153,69 136,29 86,10 71,08

Carga calorífica (kWh)

3.282 2.907 3.092 2.870 2.903 2.748 1.388 2.840 2.809 2.966 2.993 3.282

Ener. Ac. Cap (kWh/mes)

1.119 1.390 2.213 2.304 2.429 2.657 3.053 2.921 2.590 2.297 1.451 1.198

D1=Ea/Q 0,34 c 0,48 0,72 0,80 0,84 0,97 2,20 1,03 0,92 0,77 0,48 0,37

K 1.05 1 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05

K 0,82 2 0,85 0,90 0,96 0,97 0,99 1,00 0,95 0,94 0,94 0,90 0,82

Ener. Per. Cap. (kWh/mes)

4.858 4.478 5.158 5.186 5.308 5.088 5.207 4.956 4.845 5.208 4.992 4.858

D2=Ep/Q 1,48 c 1,54 1,67 1,81 1,83 1,85 3,75 1,75 1,72 1,76 1,67 1,48

f 0,23 0,34 0,52 0,57 0,29 0,67 1,09 0,71 0,65 0,55 0,34 0,25

Qu=f×Q 758 c 995 1.594 1.629 1.710 1.844 1.511 2.029 1.828 1.635 1.019 826

Total carga energética útil mensual: 17.380 kWh

I.3.5 Resultados y Cumplimiento de la Norma

Tabla I.3.5.1 Resultados energéticos

Total demanda energética anual 34.081 kWh

Total producción energética útil anual 17.380 kWh

Factor F anual aportado de 52%



Tabla I.3.5.2 Exigencias del CTE

Zona climática tipo I

Sistema de energía de apoyo tipo General: gasóleo, propano, gas

natural, u otras

Contribución Solar Mínima 30%

Como se observa en la Tabla 3.5.1 la energía aportada alcanza el 50 % con

lo que se está dentro del límite exigido por el Código Técnico de Edificación.

El CTE restringe el aporte energético con las dos siguientes premisas: no

debe existir ningún mes en el que se produzca más del 110% de la energía

demandada, y no deben existir 3 meses consecutivos en los que se produzcan más

de un 100% de la energía demandada.

En la tabla siguiente se observa como el sistema instalado cumple

perfectamente la norma.

Tabla I.3.5.3 % Energía aportada


Carga calorífica (KWh/mes)

4.488 3.976 4.229 3.925 3.970 3.758 1.899 3.884 3.842 4.056 4.092 4.488

Carga útil cap.(KWh/mes)

814 1.069 1.729 1.778 1.870 2.032 1.833 2.242 2.006 1.781 1.096 866

% Energía Aportada

18% 27% 41% 45% 47% 54% 97% 58% 52% 44% 27% 20%



I.3.6 Grafica Comparativa Demanda-Energía Captada

Figura I3.6 Grafica comparativa de energías

Como se observa en la gráfica, la curva de energía demandada que se

indica de color rojo es uniforme durante todo el año exceptuando el mes de julio, por

tener un 50% de ocupación. El aporte de energía solar indicado en color azul tiende

a subir en los meses de mayor radiación, debido al número de paneles, la

orientación, la inclinación, la ausencia de sombras destacables y la gran demanda

de ACS. Por eso el sistema elegido para este caso determina la idoneidad de una

instalación de este tipo y los máximos rendimientos alcanzables.



ANEXO II. DIMENSIONADO DEL CIRCUITO HIDRÁULICO

II.1 Comprobación del Diámetro de las Tuberías

Para el cálculo de las tuberías es recomendable partir de que el circuito

hidráulico de por sí esté equilibrado. Dado que se trabajará con la técnica de retorno

invertido, el circuito viene equilibrado.

Según la CTE el diámetro de las tuberías se debe seleccionar de forma que

la velocidad de circulación del fluido sea inferior a 2 m/s, para zonas habitadas y de

3 m/s para espacios no habitados. El dimensionamiento de las tuberías se realizará

de forma que la pérdida de carga unitaria en las mismas nunca sea superior a 40

m.c.a.

Por lo tanto, para el circuito primario que discurre entre los captadores y la

sala de calderas, que considera zona no habitada, la velocidad no debe superar los

3 m/s.

Para el cálculo de la velocidad en el circuito se utilizará la siguiente

expresión:

Q = S × v

De donde:

Q: es el caudal en el circuito (m3

S: es la superficie de las tuberías (m

/s).

2

V: la velocidad del fluido (m/s).

).

Para el caudal del circuito se considera el volumen del circuito en estado

completamente lleno. Este volumen vendrá dado por:

Q = V1 + V2 + V

Según:

3

V1

V

: es el volumen de los captadores (l).

2

V

: es el volumen de las tuberías (l).

3

: es el volumen del acumulador (l).



V1

V

= Volumen de un captador × Numero de captadores

1

Teniendo en cuenta los datos de la tabla 9.2.1 tenemos que el volumen de

las tuberías es:

= 1,27 l/captadores × 10 captadores = 12,7 litros

V = Superficie (m2) × longitud (m) = πD2

Para el diámetro de 22 mm V

/4 × L

22 = π(0,022)2/4 × 38 = 0,0145 m

Para el diámetro de 18 mm V

3

18 = π(0,018)2/4 × 2 = 0,0005 m

Por lo tanto V

3

2 = V22 + V18 = 0,0015 m3

Sabiendo que el acumulador elegido es de un volumen de 1500 litros el

volumen del circuito primario resultante es:

= 15 litros

V= 12,7 + 15 + 1500 = 1527,7 litros

La norma establece que se considerara el caudal como el volumen total en

una hora, con lo que V = Q.

Q = 1527,7 l/h = 0,00042 m3

Conocido el caudal total de las tuberías se puede calcular la velocidad en

cada tramo del circuito despejando esta de la formula Q (m

/s

3/s) = S (m2

Para el Ø22 se tiene que v

) × v (m/s).

22 = Q / S = 4Q / πD2 = 4 × 0,00042 / π(0,022)

V

2

22

Para Ø18 se obtiene que v

= 1,13 m/s

18 = 4 × 0,00042 / π(0,018)2

El resumen de los datos obtenidos se muestra en la siguiente tabla:

= 1,7 m/s

Tabla II.1 Velocidades del circuito primario

Volumen de los captadores 12,7 litros

Volumen de las tuberías 15 litros

Volumen del acumulador 1500 litros

Volumen del circuito primario 1527,7 litros



Velocidad para Ø18 mm 1,7 m/s

Velocidad para Ø22 mm 1,13 m/s

Se puede observar que las velocidades adquiridas en el circuito son

inferiores al máximo exigido por El Pliego de Condiciones Técnico del IDAE. Por lo

tanto los diámetros elegidos tal como se muestra en la tabla 9.2.1 son perfectamente

aceptables en el uso de la instalación.

El estudio de las pérdidas de carga se realizará en el apartado siguiente.

II.2 Cálculo de las Pérdidas de Carga de la Instalación

Para obtener las pérdidas de carga de la instalación se debe calcular las

pérdidas de carga de los siguientes elementos por separado:

• Captadores

• Tuberías (montantes y derivaciones a las baterías de captadores del

circuito primario)

• Intercambiador de calor

Para el caso del intercambiador la perdida de carga viene dada por el

fabricante, y en este caso es de 3 m.c.a.

Hay que tener en cuenta en el cálculo de pérdidas de tuberías que el fluido

que circula en el circuito primario es diferente al del secundario. En el primer caso se

considera el fluido de trabajo que se describe en el apartado 7. Para el caso

segundo se trata del agua.

Para el cálculo de la pérdida de carga en las tuberías, ΔP se utilizará l a

formulación de Darcy-Weisbach. Dicha formulación es la más común y utilizada en

casos de diseño en todo tipo de sistemas hidráulicos para el cálculo y

dimensionamiento de tuberías, ya que es el método más exacto. Este método tiene

en cuenta la longitud de la tubería, la superficie de la misma, la velocidad del fluido,

tipo de fluido y la fricción del mismo sobre la tubería.

Este método se describe a continuación:

∆P = λ × L' / D × v2

/ 2g



Siendo:

ΔP: Pérdida de carga (m.c.a).

λ: Coeficiente de fricción.

L': Longitud de la tubería (m).

D: Diámetro de la tubería (m).

v: Velocidad del fluido (m/s).

g: La gravedad (9,81 m/s2

Para calcular las pérdidas de carga, la longitud utilizada es la suma de la real

más una longitud equivalente correspondiente a las singularidades del circuito

(codos, tés, válvulas, etc.). Ésta longitud equivalente corresponde a la longitud de

tubería que provocaría una pérdida de carga igual a la producida por dichas

singularidades.

).

De forma aproximada, la longitud equivalente se calcula como un porcentaje

de la longitud real de la tubería. Tal como indica el método, para este tipo de

instalaciones, se ha asumido un porcentaje igual al 30%

El coeficiente de fricción, λ, depende del número de Reynolds.

.

Cálculo del número de Reynolds: (Re

R

)

e

Siendo:

= (ρ × v × D) / µ

Re

ρ: Densidad del fluido (kg/m

: Valor del número de Reynolds (adimensional).

3

v: Velocidad del fluido (m/s).

).

D: Diámetro de la tubería (m).

µ: Viscosidad del fluido (Poise)

Para el cálculo del coeficiente de fricción (λ) para un valor de Re comprendido entre 3000 y 105 (éste es el caso más frecuente para instalaciones de

captación solar) se utilizará la expresión:



λ = 0,32 / Re

Utilizando las formulas anteriores se conseguirá el cálculo de las perdidas

circuito hidráulico.

0,25

En primer lugar se calculará el número de Reynolds para cada tramo del

circuito primario, según la fórmula anteriormente mencionada. Según el apartado 7

la densidad y la viscosidad del fluido circulante en el circuito primario son ρ = 1037

kg/m3

R

y µ = 0,00007 Poise, por lo tanto los correspondientes números de Reynolds

son:

e22 = (ρ × v22 × D22

R

) / µ = (1037×1,13×0,022)/0,00007 = 368283

e18 = (ρ × v22 × D22

En segundo lugar con los valores de Reynolds se obtienen los coeficientes

de fricción:

) / µ = (1037×1,7×0,018)/0,00007 = 453317

λ22 = 0,32 / Re0,25 =0,32 / 3682830,25

λ

= 0,013

18 = 0,32 / Re0,25 =0,32 / 4533170,25

En tercer lugar se calcularán las longitudes para el cálculo de los tramos de

tubería, siendo estas igual a la longitud real más su longitud equivalente, que como

se vio anteriormente corresponde al 30% de la longitud real. Las longitudes de las

tuberías para el circuito primario vienen recogidas en la tabla 9.2.1

= 0,0123

L'22 = L22 + 30%L22

L'

= 38 + 0.3×38 = 49,4 m.

18 = L18 + 30%L18

Por lo tanto sustituyendo estos valores en la fórmula de Darcy-Weisbach

obtenemos las pérdidas correspondientes:

= 2 + 0.3×2 = 2,6 m.

∆P22 = λ22 × L'22 / D22 × v222 / 2g = 0,013×49,4/0,022×(1,13)2

∆P

/2×9,81

22

∆P

= 1,91 m.c.a

18 = λ18 × L'18 / D18 × v182 / 2g = 0,0123×2,6/0,018×(1,7)2

∆P

/2×9,81

18

= 0,24 m.c.a



El resumen de los resultados que se muestran a continuación:

Tabla II.2.1 Perdidas de carga tuberías circuito primario

CIRCUITO PRIMARIO TUBERIAS

Ø (m) L' (m) v (m/s) R λ e ∆P (m.c.a)

0,022 49,4 1,13 368.283 0,013 1,91

0,018 2,6 1,7 453.317 0,012 0,24

∆P Total = 1,34 m.c.a

Del mismo modo se realizará el cálculo de las pérdidas para el circuito

secundario.

En primer lugar se calcularán las velocidades en cada tramo de tubería del

circuito secundario. Para ello es necesario conocer el caudal en el mismo, según la

norma, en los cálculos realizados para el diseño de sistemas hidráulicos el caudal

utilizado en el secundario será el 90% del primario, por lo tanto:

Q2 = 0,9×Q1 = 0,9×0,00042 = 0,00038 m3

Teniendo esto en cuenta las velocidades en el circuito secundario son:

/s.

V32 = Q2 / S = 4Q2 / πD322 = 4 × 0,00038 / π(0,032)2

V

= 0,47 m/s

25 = Q2 / S = 4Q2 / πD252 = 4 × 0,00038 / π(0,025)2

V

= 0,77 m/s

20 = Q2 / S = 4Q2 / πD202 = 4 × 0,00038 / π(0,020)2

V

= 1,21 m/s

16 = Q2 / S = 4Q2 / πD162 = 4 × 0,00038 / π(0,016)2

Con el valor de las velocidades se calcularán los números de Reynolds.

Dado que en el circuito secundario el liquido circulante es el agua los valores de la

densidad y la viscosidad son ρ = 1000 kg/m

= 1,89 m/s

3

R

y µ = 0,000466 Poise. Con estos

valores se obtienen los siguientes resultados:

e32 = (ρ × v32 × D32

R

) / µ = (1000×0,47×0,032)/0,000466 = 32.275

e25 = (ρ × v25 × D25) / µ = (1000×0,77×0,025)/0,000466 = 41.309



Re20 = (ρ × v20 × D20

R

) / µ = (1000×1,20×0,020)/0,000466 = 51.502

e16 = (ρ × v16 × D16

A continuación se obtendrán los coeficientes de fricción:

) / µ = (1000×1,89×0,016)/0,000466 = 64.893

λ32 = 0,32 / Re0,25 =0,32 / 32.2750,25

λ

= 0,024

25 = 0,32 / Re0,25 =0,32 / 41.3090,25

λ

= 0,022

20 = 0,32 / Re0,25 =0,32 / 51.5020,25

λ

= 0,021

16 = 0,32 / Re0,25 =0,32 / 64.8930,25

Las longitudes de las tuberías del circuito secundario vienen dadas en la

tabla 9.2.2, por lo tanto las longitudes de cálculo son:

= 0,02

L'32 = L32 + 30%L32

L'

=11,5 + 0.3×11,5 = 15 m.

25 = L25 + 30%L25

L'

= 17 + 0.3×17 = 22 m.

20 = L20 + 30%L20

L'

= 7,5 + 0.3×7,5 = 9 m.

16 = L16 + 30%L16

Del mismo modo que anteriormente, sustituyendo estos valores en la

fórmula de Darcy-Weisbach obtenemos las pérdidas correspondientes, tales como:

= 44,5 + 0.3×44,5 = 58 m.

∆P32 = λ32 × L'32 / D32 × v322 / 2g = 0,024×15/0,032×(0,47)2

∆P

/2×9,81

32

∆P

= 0,12 m.c.a

25 = λ25 × L'25 / D25 × v1252 / 2g = 0,022×22/0,025×(0,77)2

∆P

/2×9,81

25

∆P

= 0,58 m.c.a

20 = λ20 × L'20 / D20 × v202 / 2g = 0,021×9/0,020×(1,20)2

∆P

/2×9,81

20

∆P

= 0,74 m.c.a

16 = λ16 × L'16 / D16 × v162 / 2g = 0,020×58/0,025×(1,89)2

∆P

/2×9,81

16

= 1,31 m.c.a



Tabla II.2.2 Perdidas de carga tuberías circuito secundario

CIRCUITO SECUNDARIO TUBERIAS

Ø (m) L' (m) v (m/s) R λ e ∆P (m.c.a)

0,032 15 0,47 33.648 0,024 O,12

0,025 22 0,77 43.716 0,022 0,58

0,020 9 1,21 54.506 0,021 0,74

0,016 58 1,89 67.983 0,020 1,31

∆P Total = 2,75 m.c.a

Para el cálculo de las pérdidas de carga en el sistema de captación se ha

realizado mediante la siguiente fórmula, dada por la mayoría de los fabricantes de

sistemas solares, ya que la norma en este punto no ha desarrollado un juicio

todavía.

ΔPT

Siendo:

= ΔP × N × (N + 1)/4

ΔPT

ΔP: Pérdida de presión para un captador. Viene dada por el fabricante.

: Pérdida de presión en el conjunto de captación

N: Numero de baterías de captadores conectados en paralelo, ya que

de esta manera cada batería funciona como si fuera un colector solo.

La pérdida de carga para los captadores solares térmicos elegidos es de 6

m.c.a según se puede observar en el capítulo 5 y N es igual a 2 (ver apartado 5.1)

Utilizando la formula anterior, la pérdida de presión en el conjunto de captación tiene

un valor de:

ΔPT

= 6×2×(2+1)/4 = 9 m.c.a



Tabla II.2.3 Pérdidas de carga del Sistema

PERDIDAS (∆P) CIRCUITO PRIMARIO

CIRCUITO SECUNDARIO

CAPTADORES 9 0

TUBERÍAS 1,34 2,79

INTERCAMBIADOR 3 3

TOTAL 13,34 5,79

II.3 Bomba de Circulación

La bomba de circulación necesaria en el circuito primario se debe

dimensionar para una presión disponible igual a las pérdidas totales del circuito

(tuberías, captadores e intercambiadores).

Observando los resultados obtenidos para las pérdidas de carga la mejor

opción para un mejor funcionamiento del sistema es instalar dos bombas. Una para

compensar las pérdidas en el circuito primario y otra para el secundario.

La potencia de cada bomba de circulación se calcula mediante la siguiente

expresión:

P = Qm × ∆p × Cs × C

Siendo

e

P: Potencia eléctrica (W)

Qm: Caudal (m3

Δp: Pérdida total de presión de la instalación (Pa)

/s)

Cs

C

: Coeficiente de sobrecarga

e

El caudal para el circuito primario se ha calculado en el apartado II.1

obteniéndose un caudal de 1.527,7 l/h pasándolo a m

: Coeficiente de envejecimiento

3

Q1 = 1.527,7 l/h ×1000 l/m

/s resulta de:

3 × 1h/3600 s =0,00042 m3/s.



Cuando se diseña a caudal fijo se aconseja estimar el caudal para el circuito

secundario el 90% del circuito primario. Resultando:

Q2 = 0,9 × Q1 =0,9×1.527,7 = 1.374,3 l/h = 0,00038 m3

Sabiendo el valor de las pérdidas de carga, calculadas en el apartado

anterior tal como se muestra en la Tabla B.2.3, se realiza el cambio de unidades

correspondiente para la correcta utilización de la fórmula. Según el sistema

internacional de unidades 1 m.c.a es equivalente a 9800 Pa (N/m

/s.

2

∆p

). Por lo tanto el

cambio de unidades es la siguiente:

1

∆p

= 13,34 m.c.a × 9800 Pa/m.c.a = 130.732 Pa

2

El coeficiente de seguridad (C

= 5,79 m.c.a × 9800 Pa/m.c.a = 56.742 Pa

d) se utiliza para compensar la potencia extra

que deben realizar las bombas al arrancar. Según la norma hay que

sobredimensionar las bombas un 50%, por lo tanto el coeficiente de seguridad que

se debe utilizar es de Cs

El coeficiente de envejecimiento (C

= 1,5.

e) para este tipo de instalaciones debe

ser como mínimo del 25%, por lo que se utilizará un Ce

Sabiendo esto las potencias requeridas para las bombas son:

= 1,25.

P1 = Q1 × ∆p1 × Cd

P

= 0,00042×130.732×1,5×1,25 = 102,95 W

2 = Q2 × ∆p2 × Cd

Se ha optado por la elección de dos bombas de la marca GRUNDFOS y del

modelo MAGNA 25-100 para el primario y MAGNA 25-60 para el secundario, con

suficiente potencia para las exigencias demandas por el sistema.

= 0,00038×56.742×1,5×1,25 = 40.43 W

II.4 Vasos de Expansión

De acuerdo con el CTE HE4 Contribución solar mínima, es obligatoria la

protección contra sobrecalentamientos y según la norma UNE-EN 12976-1:2000 en

su apartado 4.1.4 Protección contra el sobrecalentamiento.

El sistema deberá estar diseñado de tal forma que con altas radiaciones

solares prolongadas sin consumo de agua caliente no se produzca ninguna situación

en la que el usuario tenga que realizar alguna acción especial para llevar el sistema

a su forma normal de operación. Los sistemas diseñados de esta forma se

denominan de seguridad intrínseca.



El vaso de expansión es uno de los elementos de seguridad intrínseca del

sistema que más importancia tiene, dado que es el encargado de evitar que salte la

válvula de seguridad y se pierda fluido del circuito.

Por último, en el caso de instalaciones solares térmicas, hay que tener en

cuenta que se puede llegar a la situación de estancamiento, y por tanto a la

vaporización de parte del fluido del primario solar. Para determinar qué volumen de

vapor va a producirse se referirá a lo indicado por el CTE HE4 en su apartado

3.4.7.2 Vasos de expansión cerrados.

Además del dimensionarlo como es usual en sistemas de calefacción

cerrados (la expansión del medio de transferencia de calor completo), el depósito de

expansión deberá ser capaz de compensar el volumen del medio de transferencia de

calor en todo el grupo de captadores completo incluyendo todas las tuberías de

conexión entre captadores más un 10 %.

Para calcular el volumen necesario se ha utilizado la siguiente fórmula:

Vt = V × Ce / F

Siendo:

p

Vt

V: Volumen total de fluido de trabajo en el circuito (l)

: Volumen útil necesario (l)

Ce

F

: Coeficiente de expansión del fluido

p

El volumen total de fluido de trabajo del sistema, que ha sido calculado

anteriormente como se puede ver en la tabla II.1, se desglosa a continuación:

: Factor de presión

Tabla II.4.1 Volumen total de fluido de trabajo

Vol. tuberías(l) Vol. captadores(l) Vol. acumuladores (l) Total (l)

Primario 15 12,7 1500 1527,7

Secundario 90 % del volumen total del primario 1374,3



El coeficiente de expansión se calcula en función de las temperaturas que

pueden presentarse en el circuito primario. A efectos de estos cálculos es suficiente

aproximación suponer que el coeficiente de dilatación térmica del fluido tiene un

comportamiento lineal con la temperatura para el rango de temperaturas en el que

oscila. Las expresiones linealizadas del coeficiente de dilatación utilizadas para el

cálculo son:

• Para agua pura Ce

• Para agua + 40% glicol C= 0,00018×∆T

e

= 0,000654×∆T

El coeficiente de presión Cp se calcula mediante la siguiente expresión:

Fp = 1 – ((1 + Pmin) / (Pmax

Siendo:

+ 1))

Pmax

P

: Presión máxima de trabajo

min

El punto de mínima presión de la instalación corresponde a los captadores

solares, ya que se encuentran a la cota máxima. Para evitar la entrada de aire, se

considera una presión mínima aceptable de 1.5 bar (147 kPa), aconsejable por la

CTE y del Reglamento de recipientes a presión.

: Presión mínima de trabajo

Por otro lado, el componente crítico respecto a la presión máxima es el

captador solar, cuya presión máxima es de 6 bar (588 kPa).

También hay que tener en cuenta que los vasos de expansión debe tener

una presión de precarga (Ppc

P

) tal que, al conectar el vaso al circuito, penetre en el

vaso de expansión exactamente el volumen de reserva. Esta presión viene dada por

la formula:

pc = Pmin·× (1 - (Vt

Esta presión nunca debe ser inferior a la mínima considerada por la norma

con riesgo de congelación P

/ V))

pc

∆T

≥ 0,5 bar (49 kPa). De modo que los volúmenes

necesarios para la elección de los vasos de expansión, aplicando la formula de

dimensionado son:

1 = (Tida + Tretorno

∆T

) / 2 = (90 + 70)/2 = 80

2 = (Tida + Tretorno) / 2 = (70 + 45)/2 = 57,5



Ce1

C

= 0,000654×∆T = 0,000645×80 = 0,052

e2

F

= 0,00018×∆T = 0,00018×57,5 = 0,01

p1 = 1 – ((1 + Pmin1) / (Pmax1 + 1)) = 1 – ((1 + 1,5) / (6

F

+ 1)) = 0.642

p2 = 1 – ((1 + Pmin2) / (Pmax2 + 1)) = 1 – ((1 + 1,5) / (3

V

+ 1)) = 0.375

t1 = V1 × Ce1 / Fp1

V

= 1527,7×0,052/0.642 = 123,7 litros

t12 = V2 × Ce2 / Fp2

P

= 1374,3×0,01/0,375 = 36,6 litros

pc1 = Pmin1·×(1 - (Vt1

P

/ V)) = 1,5×(1–(123,7/1527,7)) = 1,38 bar(135

kPa)

pc2 = Pmin2·×(1 - (Vt2

/ V)) = 1,5×(1–(36,6/1347,3)) = 1,46 bar(143 kPa)

Tabla II.4.2 Volumen total necesario para los vasos de expansión

∆T (°C) C Fe Pp pc V(bar) t (l)

PRIMARIO 80 0,052 0,642 1,38 123.7

SECUNDARIO 57,5 0,01 0,375 1,46 36,6

Los vasos de expansión seleccionados son los inmediatamente superiores

para el volumen necesario. Se ha optado por los vasos de marca HELIONOVA de

200 litros para el circuito primario y de 60 litros para el secundario, con caudales y

presiones suficientes para el correcto funcionamiento de la instalación bajo el

cumplimiento de la norma.



ANEXO III. CÁLCULO DE LA CHIMENEA

Para el diseño de la chimenea se utilizará el método recomendado por la

norma UNE, basado en el cálculo de la sección transversal de la chimenea por

medio de las ecuaciones que se desarrollan en este anexo.

En primer lugar se calculará la sección para el tramo vertical según la

ecuación:

S = K × P / √h

Siendo:

S: la sección transversal de la chimenea en cm

P: potencia de la caldera en Kcal/h.

2.

K: coeficiente según el combustible.

H: altura reducida en metros.

Según el apartado 13.2.1 la potencia de la caldera seleccionada es de 35

kW. Pasando los kW a kcal/h se obtiene que P = 30.144 kcal/h.

Para el coeficiente K se tienen los siguientes valores:

• 0,03 para combustibles sólidos en calderas en depresión

• 0,02 para combustibles gaseosos en calderas en depresión

• 0,008 - 0,0014 para calderas presurizadas

El pellet es un combustible sólido, y por lo tanto se tomará K = 0,03.

La altura reducida h se determina teniendo en cuenta los conductos para la

unión de la caldera con la chimenea, los cambios de sección y dirección, etc. Por

ello, la altura real H vendrá reducida en:

• 0,5 metros por cambio de dirección o temperatura

• 0,5 metros por cambio de sección

• 1 metro por cada metro de tramo horizontal

• 1 metro por cada mm de pérdida de carga de la caldera



Por lo tanto, para calderas en depresión, la altura reducida h vendrá dada

por la siguiente expresión:

h = H - (0,5 r + L + β)

Donde:

H: altura real de la chimenea en metros

r : el número de codos

L: longitud horizontal en metros

β: resistencia de la caldera en mm de c.a.

Las alturas y longitudes del recorrido de la chimenea vienen definidas tal

como se puede observar en los planos. De acuerdo con ellos se tiene que H = 8 m y

L = 2 metros (Según la norma L tiene que cumplir que L ≤ H/2). Se utilizarán 2 codos

de 90° y un cambio de sección y por lo tanto r = 3.

La resistencia β de la caldera según la norma tiene los siguientes valores:

• 2 hasta 160.000 kcal/h

• 3, hasta 320.000 kcal/h

• 4, mas de 320.000 kcal/h

En el caso de esta instalación, se realizarán los cálculos con un valor de β

igual a 2, ya que no se sobrepasan los 160.000 Kcal/h de potencia.

Introduciendo los datos en las formulas se obtiene que:

h = 8 - (0,5 × 3 + 2 +2) = 2,5 m y S = 0,03 × 30.144 / √2,5 = 572 cm

La sección del conducto vertical de la chimenea será de 572 cm

2

2, y sabiendo

que la superficie de una sección circular es igual a πD2

Para la sección horizontal la norma recomienda la utilización de la formula

siguiente:

/4 el diámetro interior

resultante es de 270 mm.

Ω = S × [(0,6 L/H)+ 1]

Siendo:



Ω: la sección del canal horizontal en cm

S: la sección vertical en cm

2.

L: longitud horizontal en metros.

2.

H: altura de la chimenea en metros.

Insertando los datos en la formula:

Ω = 572 × ((0,6 2/8)+ 1) = 658 cm

La sección horizontal resultante es de 658 cm

2

2

El resumen de los datos obtenidos se muestra en la tabla siguiente:

, resultando 290 mm de

diámetro.

Tabla III.1 Datos necesarios para el cálculo de la sección de la chimenea

β 2

r 3

L 2 m

H 8 m

K 0,03

P 30.144 kcal/h

h 3 m

S 572 cm2

Ω 658 cm2



ANEXO IV. METODOLOGÍA DE CÁLCULO F-CHART

Para el dimensionado de las instalaciones de energía solar térmica se ha

empleado el método de las curvas f (F-Chart), tal y como se indico en el apartado

5.1 de la memoria, recomendado por el IDAE. Es un método experimental

desarrollado por Duffie y Beckman en los 70s

Este método, ampliamente aceptado como un proceso de cálculo

suficientemente exacto para largas estimaciones, no ha de aplicarse para

estimaciones de tipo semanal o diario. Para desarrollarlo se utilizan datos mensuales

medios meteorológicos, y es perfectamente válido para determinar el rendimiento o

factor de cobertura solar en instalaciones de calentamiento, en todo tipo de edificios,

mediante captadores solares planos.

, que permite realizar el cálculo de la

cobertura de un sistema solar, es decir, de su contribución a la aportación de calor

total necesario para cubrir las cargas térmicas, y de su rendimiento medio en un

largo período de tiempo.

Su aplicación sistemática consiste en identificar las variables adimensionales

del sistema de calentamiento solar y utilizar la simulación de funcionamiento

mediante ordenador, para dimensionar las correlaciones entre estas variables y el

rendimiento medio del sistema para un dilatado período de tiempo.

La ecuación utilizada en este método puede apreciarse en la siguiente

fórmula:

f = 1,029 D1 - 0,065 D2 - 0,245 D12 + 0,0018 D2

2 + 0,0215 D1

La secuencia que suele seguirse en el cálculo es la siguiente:

3

1. Valoración de las cargas caloríficas para el calentamiento de agua

destinada a la producción de A.C.S. o calefacción.

2. Valoración de la radiación solar incidente en la superficie inclinada

del captador o captadores.

3. Cálculo del parámetro D1

4. Cálculo del parámetro D.

2

5. Determinación de la gráfica f. .

6. Valoración de la cobertura solar mensual.

7. Valoración de la cobertura solar anual y formación de tablas.

Las cargas caloríficas determinan la cantidad de calor necesaria mensual

para calentar el agua destinada al consumo doméstico, calculándose mediante la

siguiente expresión:



Qc = Ce C N (tac – tr

Donde:

)

Qc

C

= Carga calorífica mensual de calentamiento de A.C.S. (J/mes)

e

C = Consumo diario de A.C.S. (l/día)

= Calor específico. Para agua: 4187 J/(kg°C)

tac

t

= Temperatura del agua caliente de acumulación (°C)

r

N = Número de días del mes

= Temperatura del agua de red (°C)

El parámetro D1

D

expresa la relación entre la energía absorbida por la placa

del captador plano y la carga calorífica total de calentamiento durante un mes:

1 = Energía absorbida por el captador (Ea) / Carga calorífica mensual (Qc

La energía absorbida por el captador viene dada por la siguiente expresión:

)

Ea = Sc × Fr × R1

Donde:

× N

Sc = Superficie del captador (m2

R

)

1 = Radiación diaria media mensual incidente sobre la superficie de

captación por unidad de área (kJ/m2

N = Número de días del mes

)

Fr

F

= Factor adimensional, que viene dado por la siguiente expresión:

r= Fe × [(J") / (J")n] × (FrN/ Fi

Donde:

)

Fe

(J") / (J")n = Modificador del ángulo de incidencia. En general se puede

tomar como constante: 0,96 (superficie transparente sencilla) o 0,94 (superficie

transparente doble).

= Factor de eficiencia óptica del captador



FrN/ Fi

El parámetro D

= Factor de corrección del conjunto captador-intercambiador. Se

recomienda tomar el valor de 0,95.

2

D

expresa la relación entre las pérdidas de energía en el

captador, para una determinada temperatura, y la carga calorífica de calentamiento

durante un mes:

2 = Energía perdida por el captador (Ep) / Carga calorífica mensual (Qc

La energía perdida por el captador viene dada por la siguiente expresión:

)

Ep = Sc FrU (100 – ta) ∆t K1 K

Donde:

2

Sc = Superficie del captador (m2

F

)

rU

F

= Factor adimensional, que viene dado por la siguiente expresión:

rU = Fp (FrN/ Fi

Donde:

)

Fp

t

= Coeficiente global de pérdidas del captador.

a

∆t = Período de tiempo considerado en segundos (s).

= Temperatura media mensual del ambiente (°C).

K1

K

= Factor de corrección por almacenamiento que se obtiene a partir de

la siguiente ecuación:

1 = [kg acumulación /(75 Sc

Donde kg acumulación tiene que cumplir la siguiente norma según el CTE:

)]–0,25

37,5 < (kg acumulación) / (m2

K

captador) < 300

2

K

= Factor de corrección, para A.C.S., que relaciona la temperatura

mínima de A.C.S., la del agua de red y la media mensual ambiente, dado por la

siguiente expresión:

2 = 11,6 + 1,18 tas + 3,86 tr – 2,32 ta / (100 – ta

Donde:

)

tas = Temperatura mínima del A.C.S.



tr

t

= Temperatura del agua de red

a

Una vez obtenido D

= Temperatura media mensual del ambiente

1 y D2, aplicando la ecuación inicial se calcula la fracción

de la carga calorífica mensual aportada por el sistema de energía solar. De esta

forma, la energía útil captada cada mes, Qu

Q

tiene el valor:

u = f Q

Mediante este método se calcula el aporte energético solar para cada uno de

los distintos meses del año.

c

Realizando la suma de todas las energías demandadas por la instalación

cada mes, se obtiene la carga calorífica anual que requiere dicha instalación.

Haciendo lo mismo con las energías útiles aportadas por el sistema de captadores

se obtiene la energía útil anual. La relación entre estas dos energías es el porcentaje

de energía que cubre el sistema. Este porcentaje indica la cobertura solar y el

rendimiento del sistema, y viene dado por la siguiente expresión.

% = ∑Qu / ∑Q

Donde % es la cobertura solar anual necesaria. También indica si un sistema

cumple las normas CTE para diferentes dimensionados del sistema.

c



ANEXO V. DOCUMENTACIÓN DE LOS ELEMENTOS

V.1. Captador Solar TERMICOL T25S-R

Figura V.1.1 Vista Frontal Captador Solar

a) Funcionamiento

Los captadores solares térmicos TERMICOL están desarrollados para aplicaciones de

aprovechamiento térmico a baja temperatura (inferior a 100 ºC). Su funcionamiento

está basado en el efecto invernadero y en el de superficies absorbentes, y están

diseñados para soportar las más duras condiciones climáticas.

Para su construcción se emplean los materiales más avanzados con el fin de obtener

una larga vida útil y el máximo rendimiento energético.

Los captadores solares transforman la energía del sol en energía calorífica, elevando

la temperatura de un fluido, agua o anticongelante, que circula por su interior. Entre las

múltiples aplicaciones podemos destacar la producción de agua caliente sanitaria, la

climatización de piscinas, calefacción, refrigeración…

b) Componentes del Captador

• Absorbedor

• El tratamiento superficial que se le aplica a las aleas del absorbedor y es una

aplicación de pintura negra de cromo. El tratamiento superficial es del tipo

selectivo.

: formado por un emparrillado de tubos de cobre con aletas de cobre

soldadas por ultrasonidos y soldados a dos tubos colectores superior e inferior.La

unión entre tubos está realizada por soldadura fuerte por capilaridad con

aportación de material de alto punto de fusión. La unión de las aletas y los tubos

está realizada mediante soldadura por ultrasonidos.

• Cubierta transparente: vidrio templado extra claro de 3,2 mm. de espesor, con

bajo contenido en hierro y transmisividad superior al 90%.



• Carcasa

•

: formada por perfiles de aluminio, con pliegues en los bordes y

esquineras de cierre que aseguran la estanqueidad del conjunto

Aislamiento térmico

•

: lana de roca semirígida de 40 mm. de espesor.

Cerramiento

•

: Junta de EPDM.

Conexiones: la unión entre captadores se realiza mediante un enlace cónico de 3

piezas, incorporado al panel y preparado para unirse sin juntas ni teflón.

Figura V.1.2 Conexión del Captador

c) Dimensiones

En los siguientes esquemas se muestran las dimensiones principales de los

captadores T25S-R:

Figura V.1.3 Medidas Captador



Figura V.1.4 Vista Lateral Captador Solar

d) Características Técnicas T25S-R

• Dimensiones (mm.): 2.124×1200×83

• Área total (m2

• Área apertura (m

): 2,54 2

• Peso en vacío (kg): 37

): 2,38

• Capacidad de fluido (litros): 1,27

• Presión Máxima de Trabajo(atm): 6

• h0

• a

: 0,769

1 (W/m2

• a

K): 3,946

2 (W/m2K2

• Cubierta Vidrio templado: 3,2 mm.

): 0,017

• Absorbedor General Parrilla de cobre con canales de ф8 y colector de ф18

• Nº canales: 10

• Tratamiento Selectivo Bluetec

• Carcasa: Aluminio

• Aislamiento Lana de roca semirígida de 35 mm.

• Conexión entre captadores Mediante racor de compresión 3 piezas



e) Caída de Presión

Figura V.1.5 Gráfica de la Caída de Presión del Captador Solar

La caída de presión producida en el interior del absorbedor debido a las fricciones

del fluido se representa en la gráfica experimental, mostrándose el ajuste cuadrático para

poder extrapolar los valores a cualquier caudal másico.



V.2 Estructura Soporte TERMICOL ESACAO 5-T25

TERMICOL

•

ha desarrollado un nuevo concepto de estructura de aluminio que

facilita el montaje por reducir el número de piezas. Podemos destacar las siguientes

características:

Barras Adaptables

•

. Son cuadradillos estándar acanalados que permiten el

desplazamiento de las piezas de unión, pudiéndose configurar distintos ángulos

con suma facilidad. Las estructuras estándar en terraza plana tienen una

inclinación con respecto a la horizontal de 45º, pero pueden lograrse 40º y 50º

modificando la posición de los perfiles (ver páginas 7-12). Las estructuras para

cubierta inclinada proporcionan a los captadores la misma pendiente de la

cubierta. Para otras inclinaciones (20°, 25°, 30°,…) varían las dimensiones de

los distintos perfiles.

Tornillería en acero inoxidable con tuercas autoblocantes

•

. Los tornillos son de

acero y tienen tuercas que permiten el bloqueo de estas para evitar que se

aflojen con el eventual movimiento que puede sufrir la estructura con el viento.

Fijación de los captadores sin garras

•

. Los largueros superior e inferior tienen un

especial diseño que sujetan el captador por la parte trasera y evitan el uso de

garras. Con esto se mejora la estética y la seguridad.

Excelente resistencia. Se han simulado las cargas de viento que pueden

soportar y cumplen sobradamente las especificaciones impuestas por el código

técnico para la zona más desfavorable, siendo capaces de resistir vientos de

hasta 150 km/h.

Figura V.2.1 Agarres Estructura Soporte



V.3 Depósito Acumulador NAU PUB-1500

a) Características Técnicas

• Presión de ejercicio del calentador de agua sanitaria máx. 3 bar.

• Temperatura de ejercicio del calentador de agua sanitaria máx. 95°C.

• Capacidad 1500 litros.

• Material Acero ST-37/S235JRG2.

• Aislamiento espuma de poliuretano.

• Espesor del aislamiento 100 mm.

• Funda color gris plata libres de CFC/FCKW.

• Marca NAU Modelo PUB 1500.

• Incluyen: Ánodo de magnesio y termómetro.

Tabla V.3.1 Características Diferentes Acumuladores

Descripción Artículo

Capacidad

(l)

Diámetros

(mm) Alt./Equilibrio

(mm)

Peso

(kg) Código

d D

300 730 550 1451/1500 71 16000306

400 780 600 1618/1635 84 16000406

500 820 640 1920/2000 104 16000506

600 930 750 1610/1670 105 16000606

825 970 790 1947/1980 129 16000806

1000 970 790 2227/2265 145 16001006

1000 1030 850 2002/2050 145 16001008

1100 1030 850 2202/2237 156 16001106

1500 1180 1000 2209/2260 209 16001506

1650 1180 1000 2379/2430 224 16001656

2000 1280 1100 2421/2460 284 16002006

2200 1280 1100 2671/2710 312 16002206



V.4 Intercambiador CIPRIANI 2C2-15

INTERCAMBIADORES SOLDADOS

FLUIDOS AGUA - AGUA

INTERCAMBIADOR 2C2

Primario 60º - 50ºC / Secundario 15º - 45ºC

PERDIDA DE CARGA MAXIMA (3 m.c.a)

TABLA DE SELECCIÓN SOLAR - AGUA CALIENTE SANITARIA

TABLA DE S ELECCIÓN SOLAR - PISCINA

Aislamiento:

Lana de roca de 25mm. y chapa de aluminio

Conexiones

S4 - Conexión para soldar (métrico interno 12mm. y frigorífico interno 1/2”).

G1 - Conexión polivalente para soldar (métrico interno 20mm. y frigorífico interno

3/4” y rosca gas cónica externa (R 3/4”).

Presión máx. de trabajo: 30 bar

Prueba: 43 bar

Material Placas: AISI 316 L

Soldadura: cobre (99,9%)

Conexiones: AISI 316 L



Tabla V.4.1 Características Diferentes Intercambiadores

Todos los intercambiadores indicados en la tabla, son certificados P.E.D Categoría

exente ART. 3.3

P Primario

Figura V.4.1 Imagen Intercambiadores de Calor

Placas

Nº

Potencia

kW

Caudal 1º

m3

Caudal 2º

/h m3

Perd. Primario

/h m.c.a

Perd. Secundario

m.c.a

Sobredi-

mension Conex. Número Pasos

10 15 1,32 0,43 2,94 0,26 21,9 G1 1-1

14 20 1,75 0,57 2,46 0,25 32,0 G1 1-1

14 22 1,93 0,63 2,95 0,30 27,0 G1 1-1

20 25 2,19 0,72 1,92 0,21 45,1 G1 1-1

20 30 2,63 0,86 2,72 0,30 35,0 G1 1-1

30 35 3,07 1,01 1,95 0,23 53,8 G1 1-1

30 40 3,51 1,15 2,52 0,29 45,9 G1 1-1



V.5 Bombas de Circulación

Figura V.5.1 Bomba GRUNDFOS

Las circuladoras MAGNA adaptan continuamente su funcionamiento a las

condiciones del sistema y son perfectamente adecuadas para todas las aplicaciones de

calefacción y agua caliente sanitaria. La tecnología de motor de imán permanente se

traduce en un ahorro de potencia al tiempo que se reduce significativamente el consumo de

energía.

a) Características/Construcciones

• Cojinetes radiales de cerámica

• Cuerpo de bomba en fundición o INOX (disponibilidad según los modelos).

• Presión máxima de trabajo: 10 bar.

• Temperatura del líquido: de 15°C a 95°C constantemente.

• Grado de protección IP44 - Clase de aislamiento F.

• Protección térmica incorporada (el motor no necesita protección externa).

• Conexión a la red eléctrica sólo con insertar el enchufe en la toma.

• Kit de aislamiento incorporado en las circuladoras simples.

• Variador de frecuencia integrado.



AUTOADAPT: La joya de la corona de la MAGNA

La función AUTOADAPT es una exclusividad de GRUNDFOS Añade una

inteligencia real a la MAGNA, averigua lo que resulta más adecuado para su sistema y

modifica la configuración en consecuencia.

AUTOADAPT le ayuda durante todas las etapas de la vida de la bomba. Le

proporciona una especificación sencilla y precisa, una fácil instalación, un funcionamiento

fiable, un elevado confort y un increíble ahorro energético de forma permanente.

Equilibrio perfecto entre confort y rendimiento. La función ajusta regularmente la

presión proporcional y configura automáticamente una curva de rendimiento más eficiente,

siempre que sea posible. Sin embargo, nunca sacrifica el confort por el rendimiento: con la

MAGNA, el equilibrio es siempre el más adecuado.

Puntos destacados de AUTOADAPT:

• Se asegura de que las bombas cumplen sus especificaciones, en todo momento.

• No se requerirá un ajuste manual, en aproximadamente, el 80% de los casos.

• Ahorro energético de forma permanente.

• Equilibrio perfecto entre confort y rendimiento.

b) Consejos útiles para la instalación de bombas circuladoras GRUNDFOS

• Las bombas de rotor húmedo deben siempre instalarse con el eje del motor en

posición horizontal.

• No poner la bomba en marcha hasta que el sistema haya sido llenado de líquido

y purgado. Periodos breves de marcha en seco pueden dañar la bomba.

• Para evitar condensaciones en la caja de conexiones y en el estator, la

temperatura del líquido bombeado debe ser siempre superior a la temperatura

ambiente.

• A la hora de seleccionar una bomba debe tenerse en cuenta la viscosidad del

líquido de bombeo.

• Para evitar aire, nunca instalar la bomba con el caudal hacia abajo.



Tabla V.5.1 Características Bombas GRUNDFOS MAGNA

Modelo Conexión Longitud

(mm)

PN

(bar) Tensión

P (W) I (A) Clase

Energética Min. Máx. Min. Máx.

MAGNA 25-40

G1 1/2 130 10 1×230V 10 35 0.09 0.28 A

MAGNA 25-60

G1 1/2 180 10 1×230V 10 85 0.09 0.6 A

MAGNA 32-40

G1 1/2 180 10 1×230V 10 35 0.09 0.8 A

MAGNA 32-40N

G1 1/2 180 10 1×230V 10 35 0.09 0.28 A

MAGNA 32-60

G2 180 10 1×230V 10 85 0.09 0.6 A

MAGNA 25-100

G1 1/2 180 10 1×230V 10 180 0.09 1.23 A

MAGNA 32-100

G2 180 10 1×230V 10 180 0.09 1.13 A

MAGNA 32-100F

DN 32 220 6/10 1×230V 10 480 0.09 1.23 A

MAGNA 40-100F

DN 40 220 6/10 1×230V 10 180 0.09 1.26 A



Figura V.5.2 Curvas Características MAGNA XX-60 Presión proporcional y constante

Figura V.5.3 Curvas Características MAGNA XX-100 Presión proporcional y constante



V.6 Vasos de Expansión

Figura V.6.1 Imagen Vasos de Expansión

a) Vaso de Expansión Solar Helionova 80 litros

• Presión de precarga: 2,5 bar




b) Vaso de Expansión Solar 200 litros

• Presión de precarga: 2,5 bar






V.7 Purgador de Aire DISCAL SOLAR Serie 251

Figura V.7.1 Purgador de Aire

a) Función

Los purgadores de aire se emplean para eliminar de modo continuo el aire contenido

en los circuitos hidráulicos de las instalaciones de climatización y solares. La

capacidad de descarga de estos dispositivos es muy elevada.

Eliminan de modo automático todo el aire presente en los circuitos, incluidas las

microburbujas.

Esta serie especial de purgadores ha sido realizada expresamente para funcionar a

alta temperatura con agua glicolada, condición típica de las instalaciones solares.

b) Gama de productos

Código 251003 DISCAL SOLAR medida 3/4”

c) Materiales

• Cuerpo y tapa

•

: latón UNI EN 12165 CW617N cromado

Boya

•

: polímero de alta resistencia

Brazo de la boya

•

: latón UNI EN 12165 CW617N

Varilla accionamiento

•

: aleación sin pérdida de cinc EN 12165 CW602N

Elemento interno

•

: acero inoxidable

Resorte

•

: acero inoxidable

Juntas de estanqueidad

: elastómero de alta resistencia



d) Prestaciones

• Fluido utilizable

•

: agua o soluciones de glicol

Porcentaje máximo de glicol

•

: 50%

Campo de temperatura de servicio

•

: -30 ÷ 200°C

Presión máx. de servicio

•

: 10 bar

Presión máx. de descarga

•

: 10 bar

Conexiones

e) Principio de funcionamiento

: 3/4” H

La acumulación de burbujas de aire en el cuerpo de la válvula hace que la boya

descienda y abra el obturador.

Para que se produzca este fenómeno, que es el funcionamiento correcto de la válvula,

la presión del agua tiene que ser inferior a la presión máxima de descarga.

f) Mantenimiento

El diseño de la válvula automática de purga de aire DISCALAIR permite controlar su

mecanismo interno.

Para acceder a los órganos móviles que expulsan el aire sólo es necesario quitar la

tapa superior. Además, el cuerpo se separa de la parte inferior conectada al tubo.

Antes del dispositivo DISCALAIR se debe instalar una válvula de corte para simplificar

las eventuales operaciones de mantenimiento y para cerrar el circuito después del

llenado.

g) Características constructivas

Resistencia al calor y a la alta presión de descarga

Las elevadas prestaciones de estas válvulas, indispensables para las instalaciones

solares, están garantizadas por el uso de materiales resistentes al calor.

Estos materiales aseguran el funcionamiento correcto de la válvula con temperaturas

del agua glicolada de hasta 160°C. La geometría interna de la válvula permite

descargar el aire con presiones de hasta 10 bar.

h) Instalación

Las válvulas automáticas de purga de aire DISCAL AIR serie 251 se deben instalar en

posición vertical, generalmente en la parte superior de los paneles y en los puntos del

circuito donde se acumulan burbujas de aire.

Junto con ellas se debe instalar siempre una válvula de corte. La válvula de corte es

necesaria para aislar la válvula de purga después de haber eliminado el aire durante el

llenado y la puesta en marcha del sistema.



V.8 Liquido Caloportador TYFOCOR-L

Tyfocor® L ® = Marca registrada

Concentrado anticongelante y

anticorrosivo de acción prolongada para

instalaciones de calefacción y

refrigeración/circuitos de agua, instalaciones de

energía solar e instalaciones con bombas de

calor Caloportador - sin nitritos - Solución

especial a base de glicol para las industrias

alimentaria y de productos de consumo

TYFOROP CHEMIE

Figura V.8.1 Embases Liquido Caloportador

a) Valores característicos del concentrado

• Aspecto: líquido transparente, incoloro

• Punto de ebullición: > 150 °C ASTM D 1120

• Punto de solidificación: < -50 °C DIN ISO 3016

• Densidad (20 °C): 1.054 - 1.058 g/cm³ DIN 51757

• Viscosidad (20 °C): 68 - 72 mm²/s DIN 51562

• Índice de refracción (nD20): 1.435 - 1.437 DIN 51423

• Valor pH (20 °C) concentrado: 6.5 - 8.0 ASTM D 1287

• Valor pH mezcla 1:2 con agua destilada: 7.5 - 8.5 ASTM D 1287

• Contenido de agua máx: 4 % w/w DIN 51777

• Punto de inflamación: > 100 °C DIN 51758

• Reserva de alcalinidad: > 10-13 ml 0.1 n HCl ASTM D 1121

b) Control de Calidad

Estos datos corresponden a los valores medios en el momento de la impresión de la

presente Información Técnica. No tienen la consideración de una especificación del

producto. Los valores característicos pormenorizados forman parte de una

especificación del producto independiente.

c) Propiedades

El TYFOCOR® L es un líquido higroscópico, prácticamente inodoro, a base de

propilenglicol (sustancia no perjudicial para la salud), que puede emplearse en el

sector alimentario y de agua potable como salmuera refrigerante o fluido caloportador.



El TYFOCOR ® L contiene inhibidores de corrosión muy efectivos que aportan una

protección duradera contra la corrosión, la degradación y la formación de depósitos a

todos los metales usados comúnmente en el sector de la energía solar y en

instalaciones de calefacción. Mantiene limpias las superficies de transmisión térmica,

garantizando así un rendimiento del sistema de energía solar elevada y uniforme.

TYFOCOR ® L es miscible con agua sin límites y, dependiendo de la concentración,

puede llegar a prevenir el congelamiento hasta los -50 °C.

Las sales que determinan la dureza del agua no influyen en modo alguno en la eficacia

de TYFOCOR ® L ni tampoco dan a lugar a precipitaciones en la solución de

TYFOCOR ® L.

Las mezclas de TYFOCOR ® L / agua no se separan.

El TYFOCOR ® L no contiene nitritos, ni fosfatos o aminas.

d) Miscibilidad

El TYFOCOR ® L es miscible con todos los productos anticongelantes comerciales a

base de propilenglicol. Si la mezcla de TYFOCOR ® L con otros productos se destina,

se recomienda, sin embargo, ponerse en contacto con nuestro departamento de

técnica de aplicación de antemano.

e) Aplicación

La mezcla de TYFOCOR ® L con agua se emplea como salmuera en circuitos de

refrigeración y calefacción de la industria alimentaria y de productos de consumo,

como fluido caloportador para instalaciones de energía solar y bombas de calor y

como anticongelante en sistemas rociadores de incendios.

Para el llenado del sistema de circulación se debe añadir al TYFOCOR ® L agua

neutra (calidad el agua potable con máx. 100 mg/kg de cloruro) o agua

desmineralizada con un porcentaje del volumen mínimo de 25 % a un máximo de 75 %

vol.

Por motivos de protección contra la corrosión, se recomienda no utilizar

concentraciones superiores o inferiores a las aquí indicadas: en instalaciones de

energía solar: 40 - 75 % vol. TYFOCOR ® L en otro tipo de instalaciones: 25 - 75 %

vol. TYFOCOR ® L.

f) Resistencia térmica

Un sometimiento permanente a temperaturas de más de 170 °C provoca

g) Envejecimiento prematuro del Tyfocor® L.

En el caso de instalaciones de energía solar cuya temperatura en reposo supere los

170 °C, se recomienda dimensionar los vasos de compensación de manera que, al

alcanzarse la temperatura máxima en reposo, el caloportador pueda salir de los

colectores y ser recogido en los depósitos de compensación.



Con temperaturas superiores a los 200 °C comienza una lenta modificación química

del fluido caloportador que puede poner en peligro la seguridad funcional de la

instalación.

h) Efecto anticorrosivo

El cuadro siguiente indica el efecto anticorrosivo de una mezcla de Tyfocor® L / agua.

Test de corrosión según ASTM D 1384 (American Society for Testing and Materials).

Variación media del peso en g/m².

Tabla V.8.1 Índices Anticorrosión

Material Tyfocor-L/Agua ASTM 1:2

Cobre (SF Cu) ‒ 0,2

Soldadura blanda (L Sn 30) ‒ 0,1

Latón (MS 63) ‒ 0,3

Acero (HI ± 0,0

Hierro colado (GG 26) +0,7

Aluminio colado (G AlSi6Cu4) ‒ 0,5

i) Conservación

TYFOCOR ® L se conserva al menos durante tres años en recipientes cerrados

herméticamente. No se recomienda el almacenamiento en recipientes galvanizados,

porque las mezclas de TYFOCOR ® L / agua pueden disolver el zinc.

j) Eliminación

El TYFOCOR ® L derramado debe recogerse aplicando un material absorbente y

eliminarse conforme a la normativa. Es posible efectuar un tratamiento especial

teniendo en cuenta la normativa del organismo pertinente (por ejemplo, la combustión

en una instalación autorizada).

Para más información, puede consultarse la hoja de seguridad. Deben tenerse en

cuenta las disposiciones pertinentes en materia de eliminación de residuos.

k) Ecología

Según la disposición administrativa alemana sobre materias peligrosas para el agua

del 17 de mayo de 1999, TYFOCOR ® L se incluye en la clase 1 de peligro para las

aguas (débil contaminante de aguas).



El TYFOCOR ® L se considera fácilmente biodegradable. En caso de vertido en

pequeñas concentraciones, no son de esperar variaciones en la función del lodo

activado de una planta depuradora biológicamente adaptada.



V.9 Regulador Térmico Diferencial TDC3

Figura V.9.1 Imagen Centralita TDC3

a) Descripción del regulador

El regulador térmico diferencial TDC 3 permite una utilización y un control de su

función eficiente del sistema solar o sistema de calefacción. El aparato convenza

sobre todo por su funcionalidad y simple manejo que se explica por si mismo. En cada

introducción de datos las teclas se explican y se relacionan con funciones. En el menú

del regulador hay, aparte de palabras explicativas de las mediciones y las

configuraciones, también textos para ayuda o graficas explicativas.

El TDC 3 como regulador térmico diferencial se puede utilizar para diferentes variantes

de sistemas, explicadas y demostradas en 2.5.

b) Datos eléctricos

• Tensión 230VAC +/- 10%.

• Frecuencia 50...60Hz.

• Potencia 2VA.

• Potencia conexión.

• Relé electrónico R1 min.20W...max.120W para AC3.

• Relé mecánico R2 460VA para AC1 / 185W para AC3.

• Fusible interno 2A inerte 250V.

• Protección IP40.

• Clase de protección II.

• Entradas de sensores 3 x Pt1000.

• Rango de medición -40°C bis 300°C.

• Condiciones admisibles del ambiente:

• Temperatura ambiental en operación 0°C...40°C, en transporte, almacenaje

0°C...60°C.



• Humedad en operación máx. 85% humedad relativa: a 25°C en transporte,

almacenaje condensaciones no son admisibles.

• Otros datos y dimensiones.

• Carcasa 2 partes, plástico ABS.

• Formas de montaje sobre pared, en cuadro eléctrico opcional

• Dimensiones total 163mm x 110mm x 52mm

• Dimensiones (corte) 157mm x 106mm x 31mm

• Pantalla 100% grafica 128 x 64 puntos.

• Diodo luminoso multicolor.

• Manejo 4 Teclas.

• Sensores de temperatura: (excluidos del suministro).

• Sensor caldera o captador Pt1000, p.ej. sumergible TT/S2 hasta 180°C.

• Sensor acumulador Pt1000, p.ej. sumergible TT/P4 hasta 95°C.

• Sensor de contacto Pt1000, p.ej. sumergible TR/P4 hasta 95°C.

• Cables de los sensores 2x0.75mm² hasta máx. 30m.

c) Características importantes del TDC 3:

• Gráficos y textos en la pantalla iluminada.

• Consulta simple de los valores actuales.

• Observación y análisis del sistema por ejemplo por estadística gráfica.

• Menús grandes de configuración con explicaciones.

• Bloqueo de menú para evitar cambios no deseados.

• Regreso a valores originales o antes seleccionados.

• Se suministra y planifica opcional diferentes funciones adicionales: Contador de

calor, Conexión USB, Conexión RS485, Tarjetas de memoria MMC para grabar a

largo plazo, alarma etc.

d) Contenido del suministro

• Regulador térmico diferencial TDC 3.

• 3 tornillos 3,5x35mm y 3 tacos 6mm para montaje sobre pared.

• 6 abrazaderas con 12 tornillos, fusible de recambio 2AT.

• Manual TDC 3 incluido en el suministro opcional.

• 2-3 Pt1000 sensores de temperatura y tubos sumergibles también se suministran

opcionales.

• Pt1000 Sensores de temperatura, tubos sumergibles, protección de tensiones

diferentes funciones adicionales por platina de extensión.



e) Manipulación del aparato

• Manipulación del aparato puede causar cambios de la seguridad y la función del

mismo y del sistema completo.

• Sin autorización escrita del fabricante, manipulaciones y cambios del aparato no

están permitidos.

• No está permitido la colocación de componentes adicionales sin haberlas

ensayado junto con el aparato.

• Si se puede observar que una operación del aparato ya no es posible sin peligro,

cuando la carcasa por ejemplo está dañada, hay que desconectar el regulador

inmediatamente.

• Partes del aparato y accesorios en una condición dudable, hay que cambiar

inmediatamente.

• Se utilizan solo recambios y accesorios originales del fabricante.

• Inscripciones por parte del fabricante en el aparato no se deben cambiar, quitar o

hacerlas irreconocible.

• Se realizan solo las configuraciones del regulador, explicadas por este manual.

f) Garantía y responsabilidad

El regulador está fabricado y ensayado bajo el cumplimiento de estándares altos de

calidad y seguridad. Para el aparato vale la garantía según ley de 2 años a partir de la

fecha de la venta.

Daños de personas u objetos están excluidos de la garantía y la responsabilidad, si

son resultados por ejemplo de una o más causas siguientes:

• Inobservancia del manual.

• Montaje, puesta en marcha, mantenimiento y manejo inadecuados.

• Reparaciones inadecuadamente realizadas.

• Realización de cambios del aparato sin autorización.

• Instalación de componentes cuales no se han ensayado con el aparato.

• Todos los daños que resultan de la utilización del aparato a pesar de

deficiencias obvias.

• No se utilizaron recambios y accesorios originales.

• Utilización inadecuada del aparato.

• Pasando los limites de los valores explicados en los datos técnicos.

• Fuerza mayor.



V.10 Caldera de Biomasa BIOTECH PZ-35RL

Figura V.10.1 Imagen Caldera Biotech

a) ID Producto: 4617803

b) Conexión eléctrica: 230 VAC / 50 Hz, 16 A. Serie PZ.

c) Características:

• Cuerpo de caldera con recubrimiento aislante de gran eficiencia.

• Intercambiador de tubos resistente a la temperatura con limpieza automática.

• Sistema de combustión de acero especialmente resistente a altas temperaturas

con limpieza automática.

• Cenicero generosamente dimensionado, incluido sistema de compactación de

cenizas (vaciado tras combustión de 3 ó 4 toneladas de pellet).

• Ventiladores de tiro y aire secundario con velocidad de giro regulada.

• Unidad de ignición automática para pellets.

• Depósito intermedio para pellets equipado con clapeta de vertido (con indicador

de llenado) y turbina de succión.

• Sonda Lambda y sensores de flujo de aire (para aire primario y secundario).

• Microprocesador para regulación con pantalla gráfica para gestión del menú.

• Contacto para demanda externa.

• Manuales de montaje y de instrucciones.



d) Particularidades:

• Incluye programa para carga de acumulador de ACS con sonda de temperatura,

así como también programa para carga de acumulador de inercia estándar (sin

sonda).

• Transporte sencillo al almacén, puesto que es divisible (se entregan separados

caldera, depósito intermedio y revestimiento).

• Todas las conexiones como impulsión y retorno de agua, purga y conexión a

chimenea en la parte posterior.

e) Esquema:

1. Depósito.

2. Válvula de vaciado.

3. Separador.

4. Bomba de vaciado.

5. Sistema de arrastre.

6. Dosificador.

7. Sonda de temperatura.

8. Quemador.

9. Sistema de combustión.

10. Sensor de flujo de aire.

Figura V.10.2 Esquema Interior Caldera



V.11 Chimenea CONVESA Gama AVANT

La estanqueidad en una chimenea es muy importante por eso lo regula la norma

UNE-EN 123001-2005 que establece el nivel de estanqueidad mínimo para cada uso o

situación de trabajo.

La gran novedad de nuestro sistema es que la estanqueidad se consigue por

precisión en el ajuste de los módulos, sin necesidad de utilizar juntas, que para que sean

eficaces en las chimeneas deben ser de materiales gomosos, y éstos se deterioran y

pierden sus cualidades con el calor y con el tiempo.

El diseño de éste modelo de chimenea evita (siempre que se instale correctamente)

que ni el agua de la lluvia ni los condensados, puedan penetrar en la zona del aislamiento,

produciendo su deterioro y pérdida de eficacia.

a) Características

El sistema constructivo desarrollado por Convesa confiere a esta

chimenea:

• Gran rigidez y resistencia a la deformación.

• Resistencia al fuego de hollín.

• Ausencia de puente térmico/continuidad del aislante.

• Resistencia a los condensados (W).

• Estabilidad de tiro.

• Estanqueidad H2, P1 y N1.

• Adecuado para trabajar en presión negativa o positiva, hasta

5.000 Pa.

b) Materiales empleados, según el uso previsto

• Acero inoxidable AISI-304 interior y exterior.

• Acero inoxidable AISI-316 interior y AISI-304 exterior.

• Acero inoxidable AISI-316 interior y exterior.

• Aislamiento con lana de roca de 25 mm. de espesor y 128

Kg/m3 de densidad.

• Aislamiento con lana de roca de 50 mm. de espesor y 110

Kg/m3

Figura V.11.1 Chimenea

de densidad.



c) Ventajas del sistema

Además de estar fabricada en acero inoxidable del tipo más adecuado al uso previsto,

lo que ya es una garantía, tiene las siguientes ventajas:

• La posibilidad de elegir el tipo de acero y el espesor del aislamiento además de

disponer de una amplia gama de diámetros (de 80 a 700 mm) hacen que sea

polivalente, y adecuada por lo tanto, para cumplir los requerimientos, de la

inmensa mayoría de las instalaciones.

• Tener continuidad y calidad en el aislante y la ausencia de puente térmico evita

que la pared interior de la chimenea se enfríe consiguiendo una rápida y

constante estabilidad de tiro, y por consiguiente un óptimo funcionamiento de la

caldera.

• También evita que la pared exterior se caliente con lo que aumenta la vida útil

de la propia chimenea, conservando el color y brillo en toda su longitud, sin que

se oscurezcan las zonas cercanas a la unión entre módulos.

• El sistema enchufable y la abrazadera de palanca muelle, hacen que el

montaje sea sencillo y rápido, dejando al instalador la tranquilidad de un trabajo

bien hecho, del que podrá garantizar su buen funcionamiento por muchos años.

Figura V.11.2 Partes de una Chimenea



d) Normas básicas de montaje

Su chimenea estará correctamente montada si queda según la siguiente figura y se

tienen en cuenta además los siguientes puntos:

• No exceder la distancia marcada entre soportes y asegurarse de que la fijación

de los mismos al edificio sea correcta.

• En cubiertas con inclinación <20º la chimenea debe subir por encima de la

cumbrera (Ver fig.V.11.3).

Figura V.11.3

• En cubiertas con inclinación >20º, debe cumplirse uno de los supuestos

indicados en las figuras V.11.4 y V.11.5.

Figura V.11.4 Figura V.11.5

• En cubiertas o tejados con obstáculos debe cumplirse al menos una de las

condiciones señaladas en la figura V.11.6.

Figura V.11.6



• Cuando hay obstáculos exteriores al edificio donde la chimenea va instalada,

debe elevarse la boca de descarga según lo indicado en la fig. V.11.7.

Figura V.11.7

• Si existen ventanas o aberturas en el mismo tejado donde va montada la

chimenea, esta deberá elevarse un metro por encima y además respetar las

distancias indicadas en la figura V.11.8.

Figura V.11.8



ANEXO VI: PROGRAMA DE DESARROLLO DE LOS TRABAJOS

Tabla VI.1 Programa de Trabajo

▄ PREVISIÓN

▄ COMPLETADO



Rubén Silva Rojo

INSTALACIÓN SOLAR TÉRMICA PARA A.C.S. EN CAMPO DE FÚTBOL “AS BALOUTAS“

SEMANAS

Ítem Actividad Resp. S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8

1 Confirmación Proyecto por parte del Ayuntamiento

Ayunta. Mos

2 Efectuar Pedido Material a los Proveedores

EUETI

3 Recepción de los Materiales en el Almacén

EUETI

4 Control de Calidad de los Materiales

EUETI

5 Envío de Materiales a Obra y Recepción en la misma

EUETI

6 Instalación y Controles de Seguridad Laboral

EUETI

7 Finalización de la Instalación EUETI

8 Control Final y puesta en marcha de la Instalación

EUETI

9 Solicitud de Alta en la Industria EUETI

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DOCUMENTO II: PLANOS

PLANOS Página 2 of 2


II. PLANOS

PLANO N°1: SITUACIÓN

PLANO N°2: EMPLAZAMIENTO Y ORTOFOTO

PLANO N°3: DESLINDE

PLANO N°4: VESTUARIOS: DISTRIBUCCIÓN, COTAS Y SUPERFICIE

PLANO N°5: GRADERÍO: DISTRIBUCCIÓN, COTAS Y SUPERFICIE

PLANO Nº6: GRADERÍO: CUBIERTA Y ALZADO PRINCIPAL

PLANO Nº7: GRADERÍO: ALZADO LATERAL Y SECCIÓN A.A´

PLANO Nº8: GRADERÍO: INSTALACIÓN DE FONTANERÍA

PLANO Nº9: INSTALACIÓN TÉRMICA SOLAR: ESQUEMA

PLANO Nº10: INSTALACIÓN TÉRMICA SOLAR: UBICACIÓN PANELES

PLANO Nº11: INSTALACIÓN TÉRMICA SOLAR: ESQUEMA DE LOS PANELES

PLANO Nº12: INSTALACIÓN TÉRMICA SOLAR: ESTRUCTURA DE SUJECCIÓN

PLANO Nº13: INSTALACIÓN TÉRMICA SOLAR: SALA DE CALDERAS

PLANO Nº14: DETALLE DE CHIMENEA

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DOCUMENTO III: PRESUPUESTO

PRESUPUESTO Página 2 of 10


III. PRESUPUESTO




4. SUBVENCIONES

4.1. Subvención Energía Solar Térmica






Tabla 1.1 Presupuesto Solar

INSTALACIÓN SOLAR TÉRMICA

Ref. ARTÍCULO Nº. UNIDADES

PRECIO UNITARIO

(€)

IMPORTE (€)

1001

COLECTOR SOLAR TERMICOL T25S-R. Captador solar térmico homologado. Superficie absorbente. Cubierta de vidrio templado y carcasa de aluminio.

10 675,00 6.750,00

1002

SISTEMA DE SUJECCIÓN DE LOS CAPTADORES ESACAO 5-T25. Estructura de aluminio para cubiertas inclinadas con anclaje orientable.

2 415,00 830,00

1003

FLUIDO CALOPORTADOR TYFOCOR-L, 10L. Mezcla de agua y propilenglicol al 40%. Protección captadores entre ‒21 y 170 °C.

4 55,46 221,84

1004 ACUMULADOR SOLAR NAU PUB-1500. Fabricado en acero para soportar hasta 95°C. Ánodo de magnesio y termómetro.

1 2.073,00 2.073,00

1005 INTERCAMBIADOR CIPRIANI 2C2-15. Potencia 15 kW. Numero óptimo de placas 10. Aislamiento lana de roca.

1 382,00 382,00

1006 BOMBA GRUNDFOS MAGNA 25/100. Circuladora de acero inoxidable. Potencias entre 10 y 180W.

1 251,70 251,70

1007 BOMBA GRUNDFOS MAGNA 25-60. Circuladora de acero inoxidable. Potencias entre 10 y 85W.

1 229,46 229,46

1008

VASO DE EXPANSIÓN SOLAR HELIONOVA 200L. Cuba de acero inoxidable. Presión máxima 600 kPa hasta 100 °C.

1 472,16 472,16

1009

VASO DE EXPANSIÓN SOLAR HELIONOVA 60L. Cuba de acero inoxidable. Presión máxima 600 kPa hasta 100 °C.

1 171,60 171,60



1010

CENTRALITA DE REGULACIÓN SOREL TDC3. 2 salidas 230V/50Hz, 3 entradas de sonda. Regulador diferencial de Tª y pantalla gráfica.

1 598,10 598,10

1011

PURGADOR DE AIRE DISCAL SOLAR 251. Acero inoxidable. Tª de servicio -30 a 200 °C. Conexión hembra 3/4".

1 91,50 91,50

1012

VÁLVULA DE SEGURIDAD SOLAR CALEFFI 253. 1/2" H x 3/4" H. Presión máx. 980kPa entre -30 y 160 °C.

3 18,12 54,36

1013 VÁLVULA DE CORTE DE ESFERA ASTORI Medidas 3/4” (DN 20) roscada.

10 16,35 163,50

1014 VÁLVULA ANTIRRETORNO TÉRMICA. Conexión 3/4” a una presión de 686 kPa. 4 7,80 31,20

1015 ORKLI VALVULA LLENADO/VACIADO Válvula de acero inoxidable. Conexión 3/4” M sin racores.

2 8,32 16,64

1016

VÁLVULA ANTIQUEMADURAS CALEFFI 240. Válvula de esfera en acero inoxidable. Conexión 3/4” hembra-hembra.

1 46,40 46,40

1017

KIT DE CONEXIÓN UNISOLAR. Conexión para 5 captadores con vaina de sonda. Con válvula de corte, válvula de seguridad y purgador solar automático.

2 157,80 315,6

1018

SONDA DE TEMPERATURA PT1000. Bulbo en acero inoxidable. Tª de trabajo -50 hasta 200 °C. Adaptable a cualquier centralita.

3 11,00 33,00

1019 TUBOS DE BRONCE Ø18 × 1,0 2 2,69 5,38

1020 TUBOS DE BRONCE Ø22 × 1,0 38 3,27 124,26

1021 AISLANTE ARMAFLEX Ø35 mm Espuma elastomérica. Color negro. 40 6,31 252,4

1022 ADHESIVO ARMAFLEX 1 LITRO. 3 13,29 39,87



1023 DIVERSO MATERIAL DE TUBERÍA Incluye codos, desviaciones, cambios de sección, racores, etc.…

1 50 50

1024 DIVERSO MATERIAL PARA EL AISLANTE 1 30 30

1025 DIVERSO MATERIAL ELÉCTRICO 1 30 30

TOTAL SOLAR 13.263,97




Tabla 2.1 Presupuesto Biomasa

INSTALACIÓN CALDERA DE BIOMASA

Ref. ARTÍCULO Nº. UNIDADES

PRECIO UNITARIO

(€)

IMPORTE (€)

2001

CALDERA BIOTECH PZ 35 RL. Caldera de ignición automática con una potencia de 35 kW. Menú gráfico de control. Fácil limpieza de residuos con gran capacidad.

1 10.474,11 10.474,11

2002

SILO DE OBRA BIOTECH PARA PELLET Un volumen de 18 m3

1 . Suelo inclinado a 45°. Sistema de alimentación por tornillo sin fin.

2.447,00 2.447,00

2003

CHIMENEA CONVESA GAMA AVANT. Acero Inoxidable de 350 mm. 0,5 mm espesor.

Tramo horizontal (Piezas de 1 metro). Te 90° con tapa. Cono variación diámetro. Sujeciones a la pared. Abrazaderas entre tubos. Caperuza contra la lluvia.

8 2 1 3 11 1

275,70 225,43 105,17 39,40 6,40 76,69

2205,6 450,86 105,17 118,20 70,40 76,69

TOTAL CHIMENEA GAMA AVANT 3.572,02

2004 VÁLVULA DE CORTE DE ESFERA ASTORI. Medidas 3/4” (DN 20) roscada.

2 16,35 32,70

2005 TUBOS DE BRONCE Ø18 × 1,0 4 2,69 10,76

2006 AISLANTE ARMAFLEX Ø35 mm Espuma elastomérica. Color negro. 4 6,31 13,24

2007 DIVERSO MATERIAL DE CONEXIÓN 1 15 15

TOTAL BIOMASA 16.013,43




Tabla 3.1 Presupuesto Total

PRESUPUESTO SOLAR 13.263,97

PRESUPUESTO CALDERA DE BIOMASA 16.013,43

PRESUPUESTO TOTAL 29.277,4

EXCLUIDOS:

• I.V.A

• Obra Civil-Albañilería

• Acometida eléctrica y de agua al lugar de instalación del acumulador solar si es fuera de la sala de calderas.

Asciende la totalidad del presente Proyecto a la cantidad de veinte y nueve mil ciento noventa y cuatro euros con setenta y ocho céntimos (29.277,4€), según Memoria y Planos.



4. SUBVENCIONES

Uno de los objetivos del presente proyecto es conseguir un ahorro de energía en el consumo de agua caliente sanitaria por la aportación de energía solar. Otro de los objetivos es la utilización de energías renovables como sistema de aporte energético, contribuyendo a disminuir el nivel de contaminación que los combustibles actuales producen en el planeta. Actualmente el uso de este tipo de energías limpias no llega al 7%, pero según la Unión Europea se quiere conseguir llegar a un 20% en un plazo corto de 9 años, por lo que se han desarrollados planes de ayuda en la utilización sistemas de aporte energético no contaminantes.

Este tipo de ayudas para pequeños proyectos se pueden conseguir a nivel estatal y para grandes proyectos o temas industriales a nivel europeo, pero para el caso de estudio en este proyecto las ayudas posibles estarán estudiadas y vendrán subvencionadas por el INEGA (Instituto Energético de Galicia).

Los objetivos de esta organización son los siguientes:

• El fomentar e impulsar iniciativas para la mejora de la investigación energética en Galicia.

• El estudio y apoyo de actuaciones para el conocimiento de la energía.

• El desarrollo y la aplicación de nuevas tecnologías (incluidas las renovables).

• La mejora en el ahorro de energía.

• EL fomentar el uso racional de la energía.

• La óptima gestión de los recursos energéticos en los distintos campos económicos de Galicia.

• La participación en la gestión y prestación, si es el caso, de servicios en otros campos entorno al energético, de acuerdo con las directrices del Gobierno en el ámbito de sus competencias.

Por lo que será el INEGA el departamento al que se tendrá que dirigir para la solicitud de ayudas en el campo de la energía dentro de la comunidad gallega.



4.1. Subvención Energía Solar Térmica

Según el INEGA la cuantía máxima de ayuda, para los proyectos de energía solar térmica, es de 240 €/m2

El actual proyecto cuenta con una superficie de captación de 24 m

de superficie de captación.

2

Pero según el DOG (Documento Oficial de Galicia) a 14 de Julio de 2010, en el caso de instalaciones municipales, no serán subvencionables los siguientes proyectos:

, por lo que se podría llegar a una subvención de unos 5.760,00 €.

• Los dedicados a climatización de piscinas de menos de 150 m2

• Los dedicados a generación de agua caliente sanitaria en polideportivos de menos de 50 m


2

• Los dedicados a otras aplicaciones que posean menos de 35 m

de superficie de captación. 2

El proyecto en actual estudio entra dentro de las anteriores premisas al no superar los 35 m


2


de captación, por lo que este tipo de subvención podría ser rechazada.

En lo expuesto en el DOG a 14 de Julio de 1010, en concordancia del IDAE con el INEGA, se establece que las cantidades máximas en términos de subvención podrán llegar a un valor de 125 €/kW.

La caldera que se pretende instalar en el campo de fútbol tiene una potencia de 35 kW, por lo tanto se tendría una ayuda de unos 4.375,00 €.


Según la Diputación Provincial de Pontevedra adopta subvenciones para entidades y clubes deportivos para apoyar el deporte de competición federado, según lo expuesto en el DOP (Documento Oficial de Pontevedra) a 3 de Enero de 2011. Estas ayudas podrán superar los 6.000,00 €.

También se pueden solicitar ayudas en el propio ayuntamiento donde esté ubicado el proyecto a realizar, en este caso será el ayuntamiento de Mos.



NOTA:

En los casos en que una sola entidad pueda optar a más de una subvención, la Xunta de Galicia determina que se le otorgará la ayuda que más favorezca al organismo afortunado, denegándose las demás.

No entran dentro de esta premisa las subvenciones de carácter privado que cualquier entidad pueda obtener.



Rubén Silva Rojo

UNIVERSIDAD DE VIGO





DOCUMENTO IV: PLIEGO DE CONDICIONES

PLIEGO DE CONDICIONES Página 2 of 30

INSTALACIÓN DE AGUA CALIENTE SANITARIA EN CAMPO DE FUTBOL EMPLEANDO ENERGIAS RENOVABLES

IV. PLIEGO DE CONDICIONES

1. OBJETO

2. GENERALIDADES

2.1. Antecedentes

2.2. Contratos

2.3. Seguros

2.4. Garantías




3.1.1. Correspondiente al Ingeniero Técnico Industrial Director de la Obra

3.1.2. Correspondiente al Instalador Oficial

3.2. Obligaciones y Derechos del instalador


3.4. Aumento o Disminución de las Obras de Contrato
















4. CONDICIONES TÉCNICAS


4.1.1. Generalidades

4.1.2. Montaje de la Estructura Soporte y de los Captadores

4.1.3. Montaje del Acumulador

4.1.4. Montaje del Intercambiador

4.1.5. Montaje de las Bombas de Circulación

4.1.6. Montaje de Tuberías y Accesorios

4.1.7. Montaje del Aislamiento

4.1.8. Montaje de la Caldera de Biomasa

4.1.9. Montaje de la Chimenea

4.1.10. Montaje de la Sala de Calderas



4.2.2. Programa de Mantenimiento

4.2.3. Plan de Vigilancia

4.2.4. Plan de Mantenimiento Preventivo

4.2.5. Mantenimiento Correctivo




1. OBJETO

En el presente Pliego se indicará las condiciones que se deben cumplir en la realización de las obras. Estas consideraciones se referirán tanto al suministro de materiales como a la construcción.

2. GENERALIDADES

2.1. Antecedentes

Don Rubén Silva Rojo, con el fin de obtener el título de Ingeniero Técnico Industrial, realiza este proyecto como alumno de la Escuela Universitaria de Ingeniería Industrial de la Universidad de Vigo.

Las instalaciones descritas se realizarán tal y como se indican en los planos.

La ejecución del proyecto se encomendará a los instaladores autorizados, que indicarán tales circunstancias y serán responsables de los hechos que pudieran derivarse del incumplimiento de estas condiciones.

El replanteo de las instalaciones se realizará en presencia del Director de Obras, a quien el instalador podrá exigir el levantamiento del acta correspondiente, siendo el instalador responsable de las circunstancias que pudieran derivar al incumplimiento de las mismas.

El instalador será responsable del total cumplimiento de las normas relativas de los diferentes dispositivos, instrumentos, y dispondrá de los medios oportunos para que las mismas puedan realizarse en presencia de los técnicos de los órganos oficiales.

El instalador se hará responsable de los accidentes que pudieran sobrevenir tanto al personal como a terceros, durante la ejecución de la obra como durante las pruebas a realizar.

El instalador proporcionará por su cuenta tanto el personal auxiliar, los útiles y herramientas necesarias para la realización de las pruebas oficiales o cualquiera que la Dirección Técnica estime oportunas, corriendo por su cuenta con los gastos que pudieran ocasionar dichas pruebas.

Durante el montaje de la obra, el Director Técnico puede considera necesario introducir modificaciones en el proyecto, estando obligado el instalador a realizarlas siempre y cuando el aumento o disminución de la instalación no suponga



más del 25% del total contratado, abonándose o cargándose a parte lo que resulte del arreglo a los precios del proyecto si figurasen partidas de otra clase, cuyo precio unitario no figure en el proyecto, este se estipulará previamente entre el instalador y el propietario, de no hacerlo se dejará a juicio de la Dirección de Obra.

Las duda que puedan surgir sobre el proyecto y el contrato de de la instalación serán resueltas por la Dirección Técnica, así como la interpretación de los planos.

La Dirección Técnica podrá denegar cualquiera instalación que considere defectuosa, estando obligado el instalador a demostrarlo y volver a ejecutarla sin ningún derecho de indemnización.

Si el instalador se negase a seguir las instrucciones de la Dirección o a ejecutarlas a velocidades inadecuadas en un plazo máximo al juicio de esta, será apercibido, y si en el plazo de 48 horas no modificase su actitud, el Director Técnico levantará acta de circunstancia, y si al cabo de 72 horas el instalador persiste en su actitud el Director Técnico levantara una nueva acta quedando en dicho documento el contrato entre el propietario y el instalador rescindido sin que este ultimo tenga derecho a ningún tipo de indemnización.

En caso de la rescisión del contrato por la persistencia de las condiciones indicadas anteriormente, las cantidades que el instalador tiene derecho a percibir por parte de la obra realizada serán determinadas por la Dirección Técnica en base a su buen juicio.

2.2. Contratos

Sé extenderá entre el propietario y el instalador el contrato en el que se especifiquen los plazos de ejecución, formas de cobro, pero entendiéndose que cualquiera contradicción entre lo dicho en el contrato y el presente Pliego de Condiciones se resolverá dando prioridad al Pliego.

El presente Pliego de Condiciones es de obligado cumplimiento tanto por la parte de la Dirección Técnica como la del instalador, sin que ninguna parte pueda alegar desconocimiento del mismo.

2.3. Seguros

Además de los seguros obligatorios, antes del comienzo de la obra y para toda la duración de esta, incluido el periodo de garantía, el instalador deberá



contratar una póliza a todo riesgo de la instalación por el valor de la misma, complementada con una garantía de responsabilidad civil.

El instalador someterá a la aprobación de la Dirección Técnica el empleo de cualquiera material o accesorio, que sin la aprobación correspondiente no podrá ser empleado.

El instalador proporcionará a la Dirección Técnica todas aquellas muestras que sean solicitadas para la realización de las pruebas pertinentes.

El instalador queda en la obligación de encargar la realización de los análisis y ensayos indicados por la Dirección Técnica en los laboratorios que esta especifique, corriendo con los gastos de los mismos por cuenta del instalador, siempre y cuando no se sobrepase el 1,5 % del total del presupuesto. En caso de que se sobrepasase la diferencia será abonada por el propietario.

Los instrumentos de protección y control, conducción, mecanismos y, en general, cualquier elemento del que consten las instalaciones responderá a las características exigidas por los reglamentos y normas vigentes.

2.4. Garantías

El instalador se compromete a garantizar la instalación y todos los elementos que la componen por un período de 3 años, incluyendo cualquier tipo de reparación que sea necesaria (Ver apartado 4.3 de este documento)


Se considerará la instalación recibida cuando los organismos competentes den su aprobación y la Dirección Técnica los admita en todos sus puntos.

Aunque la inspección por parte de los organismos competentes pueda dar por aprobada la instalación, esta no se considerará recibida sin la aprobación de la Dirección Técnica, quien extenderá el correspondiente certificado que será visado por el Colegio Oficial de Ingenieros Técnicos.

Una vez recibida la instalación, el instalador tendrá derecho a percibir el importe total de la misma según la forma especificada en el contrato, pero el propietario tendrá el derecho de retener el 10% durante un año de garantía y empezar a contar desde la fecha de visado del certificado. Transcurrido dicho plazo en un máximo de diez días, el instalador deberá recibir la cantidad pendiente.





3.1.1. Correspondiente al Ingeniero Técnico Industrial Directo de la Obra

• Redactar los complementos o rectificaciones del proyecto que se precisen.

• Asistir a las obras tantas veces como sea requerido en función de la naturaleza y complejidad.

• Preparar la documentación final.

• Comprobar las instalaciones provisionales.

• Realizar las pruebas y ensayos precisos.

3.1.2. Correspondiente al Instalador Oficial

• Organizar los trabajos de montaje.

• Ordenar la ejecución material.

• Asegurar la idoneidad de todos y cada uno de los materiales que se utilicen.

• Custodiar el libro de órdenes.

• Concertar seguros de accidentes de trabajo y de daños a terceros.

3.2. Obligación y Derechos del Instalador

a) Antes del comienzo de la instalación, el instalador Autorizado consignará si la documentación aportada es suficiente o no.

b) El jefe de Obra estará presente, durante la jornada laboral de trabajo en la obra.

c) El Instalador Autorizado ejecutará determinados cambios cuando sea necesario para la buena ejecución de las obra, aun que no vengan determinados en el proyecto, dentro de los limites de posibilidades que los presupuestos permitan.

d) El Instalador Autorizado podrá requerir al Ingeniero Técnico Director de Obra las instrucciones y aclaraciones precisas. Contra ellas podrá



reclamar ante la Propiedad si son de índole económica. Las de índole técnico no tienen reclamación.


a) El Instalador Autorizado iniciará la instalación una vez estudiado el proyecto correspondiente y aclarado con el Ingeniero Técnico Director de la Obra todas las dudas planteadas, comunicándole al mismo comienzo de la instalación con tres días de antelación como mínimo.

b) El orden de los trabajos es facultad del Instalador Autorizado salvo en aquellos casos que las circunstancias de índole técnico lo varíe la Dirección de Obra.

c) Si por causa mayor, el Instalador Autorizado no puede iniciar, suspender o rematar en los plazos previstos, se convendrá un aumento de plazo proporcionado. No será causa mayor la ausencia de planos u órdenes de Dirección Facultativa.

d) Todos los trabajos se ejecutaran con estricta sujeción al provecto y a las órdenes de la Dirección de Obra.

e) El Ingeniero Técnico Director de Obra podrá ordenar la demolición de los trabajos o materiales defectuosos.

f) El instalador Autorizado se podrá proveer de los materiales en donde estime conveniente, pero antes de proceder a su empleo, deberá presentas muestras al Director de obra, junto con los certificados de homologación correspondientes.

g) Los gastos originados por las pruebas de ensayos serán por cuenta de la contrata. Correrán por cuenta del contratista todos los jornales materiales, la totalidad de los medios empleado en la construcción industrial, e impuesto industrial.

3.4. Aumento o Disminución de las obras de Contrato

El propietario de la obra, de acuerdo con la Dirección Técnica, se reservará el derecho de aumentar o eliminar el número o clase de unidades que se convengan, sin que por ello se pueda reclamar al contratista, siempre que el importe no exceda del 25% de la contrata. El precio de las obras aumentadas o disminuidas se fijará de acuerdo con la Dirección Técnica. El mismo criterio se aplicará al posible aumento del plazo de ejecución en caso de que sea menos de 30 días, en caso contrario se deberá contar con la aprobación del contratista.




Salvo que el contrato disponga lo contrario o que de su naturaleza y condición se deduzca que la obra debe ser ejecutada directamente por el adjudicatario, podrá este concretar con terceros la realización de determinadas unidades de obra.

La celebración de los subcontratos estará sometida al cumplimiento de los siguientes requisitos:

• Dar conocimiento por escrito a la Dirección Técnica de Obra del subcontrato a celebrar, con indicación de las partes de obra a realizar y sus condiciones económicas.

• Que las unidades de obra que el adjudicatario contrate con terceros no exceda del 50% del presupuesto total de la obra principal.

• En cualquier caso el contratante no quedará vinculado en absoluto ni reconocerá ninguna obligación contractual entre él y el subcontratista, y cualquiera subcontratación de obras no eximirá al contratista de ninguna de sus obligaciones respecto al contratante.


El contratista está obligado a asegurar las obras contra incendio, siendo el único responsable ante cualquier infortunio que se pueda generar. En caso de que ocurriese algún siniestro, el contratista abonará al propietario el importe integro de la indemnización.


Las obras deberán comenzar antes de que se cumplan diez días después de la firma del contrato. Estas deberán entregarse completamente rematadas en el plazo señalado, salvo casos de fuerza mayor cuyo tiempo de duración será computado.


El contratista no podrá rescindir el contrato, a no ser por causa debidamente justificada. No pudiendo alegar ignorancia sobre los precios, o subidas que se pudieran producir durante el curso de las obras. Pudrá, en cambio, prever estas subidas y notificar al propietario las cantidades que de acuerdo con la Dirección



Técnica se consideren para el reclutamiento de los materiales que el contratista utilizará para uso exclusivo de la obra.

El propietario podrá, por su parte, exigir una recisión del contrato cuando considere y compruebe que el contratista de la obra ejecutada y del material existente no cumple debidamente con lo estipulado. En este caso se procederá a la tasación y abono al contratista de la obra ejecutada y del material existente en la obra, deduciendo de su valor el 20% en concepto de indemnización para resarcir de daños y prejuicios al propietario. La tasación será verificada por el Ingeniero Técnico Industrial Director, y será inapelable.


El contratista deberá someterse a las decisiones del Ingeniero Técnico Industrial Director, ejecutando sin demora las ordenes que reciba de él. Podrá reconocer las obras objeto del proyecto siempre que lo estime necesario, por lo que se facilitará el libre acceso a todos los puntos de la misma.


Los pagos de la obra se ejecutarán en virtud de las especificaciones por parte del Ingeniero Técnico Industrial Director, al que se le entregarán por triplicado.

Los pagos de las cuentas derivadas de las liquidaciones parciales tendrán carácter provisional, quedando sujeta a las certificaciones y variaciones que produjese la liquidación y consiguiente cuenta final.

Estas liquidaciones serán sin incluir los materiales acopiados, dejando un tanto por ciento de garantía para responder al cumplimiento del contrato, realizándolo mensualmente.


Las instalaciones se realizarán teniendo en cuenta la práctica normal conducente a obtener un buen funcionamiento durante el periodo de vida que se les pueda atribuir, siguiendo en general las instrucciones de los fabricantes de la maquinaria.

La instalación será especialmente cuidada en aquellas zonas en las que, una vez montados los aparatos, sea de difícil reparación cualquier error cometido en el montaje, o en las zonas en las que las reparaciones obligasen a realizar trabajos de albañilería.



El montaje de la instalación se ajustará a los planos y condiciones del proyecto.

Cuando existan variaciones se solicitará el permiso del Director de Obra.

Del mismo modo, la substitución de los aparatos indicados en el proyecto y/u oferta por otros deberá ser aprobada por el Director de Obra.

Durante la instalación de la maquinaria y demás elementos de la instalación, el Instalador protegerá debidamente todos los aparatos y accesorios, colocando tapones o cubiertas en los tubos que vayan a quedar abiertos durante algún tiempo.

Cada aparato de mano de obra o de control llevará una placa metálica de identificación.

Las conexiones de aparatos y equipos a las redes de tubos se hará de forma que no exista interacción mecánica entre aparato y tubo (se exceptúa el caso de las bombas en línea).


Una vez realizadas las pruebas finales con resultados satisfactorios en presencia del Director de Obra, se procederá al acto de recepción provisional de la instalación, con lo que se dará por finalizada el montaje de la instalación. En el momento de la recepción provisional, la empresa instaladora deberá entregar al Director de Obra la documentación que a continuación se indica:

• Una copia de los planos de la instalación realmente ejecutada, en la que figure, como mínimo, el esquema de principio, el esquema de control de seguridad, el esquema eléctrico, los planos de la sala de maquinas y los planos de planta y alzado, donde se debe indicar el recorrido de las conducciones de distribución de todos los fluidos.

• Una memoria descriptiva de la instalación realmente ejecutada, en la que se incluirán las bases del proyecto y los criterios adoptados para su desenvolvimiento.

• Una relación de los materiales y equipos empleados, en la que se indique el fabricante, marca o modelo y las características de funcionamiento, junto con los catálogos y con la correspondiente documentación de origen y garantía.

• Los manuales con las instrucciones de manejo, funcionamiento y mantenimiento, junto con la lista de repuesto recomendados.



• Un documento en el que se recojan los resultados de las pruebas ejecutadas.

• El certificado de la instalación firmado.

• El Director de Obra entregará los mencionados documentos, una vez comprobado su contenido y firmado el certificado, al titular de la instalación, quien los presentará en el registro del organismo territorial correspondiente.

• La documentación de la instalación estará sujeta además a lo dispuesto en la Ley General para la Defensa de los Consumidores y Usuarios y disposiciones que la desarrollen.


Recibidas las obras provisionales se procederá a su liquidación y abono, reservándose el propietario, hasta la recepción definitiva, el 10% del valor de la contrata como garantía de la bondad de la obra.

El contratista tendrá 10 días para examinar la liquidación y presentar su conformidad o hacer las consideraciones que establezca oportunas, resolviéndose las diferencias que pudiera haber entre el propietario y el contratista por el director de Obra, a cual decisión se someterán ambas partes renunciando a toda acción ante los tribunales de justicia.


A partir de la fecha en la que se reciban las obras provisionalmente, se contara el plazo de garantía que será de un año, durante el cual, el contratista queda obligado a reparar por su cuenta todos los defectos que se encuentren debido a una construcción defectuosa o mala calidad de los materiales.


Una vez rematado el plazo de garantía, se hará un nuevo reconocimiento de las obras y de encontrarse en buen estado se recibirán definitivamente. Si cuando se realice el reconocimiento se observasen defectos, y por lo tanto no se encontrasen las obras en condiciones de ser recibidas, el contratista ejecutará las que el Ingeniero Técnico Director considere necesarias, al fin de dejarlas de acuerdo con lo establecido en el contrato, verificándose estas con cargo a las fianzas, en caso que el contratista no aceptase arreglar los defectos que se observasen, o en el caso de atrasarse su ejecución.



Rematadas las obras ordenadas por la Dirección Técnica se procederá a la recepción definitiva de la misma eximiendo de las responsabilidades al contratista y entregándole la cantidad que sirvió como garantía, o la que quede de la misma si fuese necesario realizar obras con carga a la misma.


Sera responsable del cumplimiento de cuantas disposiciones le afecten como contratista y patrón, obligadas por el Estado o Municipio.

Es el responsable del cumplimiento de las disposiciones oficiales sobre protección de la Industria Nacional.

También es el responsable de los desperfectos que se originen en la vía pública o en las casas colindantes, estando obligado a la reparación de las dichas bajo cuenta y pago.


Para la puesta en funcionamiento de la instalación es necesaria la autorización del organismo territorial competente, Delegación Provincial del Ministerio de Industria y Energía, para el que se deberá presentar antes el mimo un certificado subscrito por el director de la instalación, cuando sea preceptiva la presentación del proyecto y por un instalador, con la necesaria acreditación del instalador de la empresa realizadora del montaje.

El certificado de la instalación tendrá el contenido que se indica en el modelo en el apéndice del RITE.

En el certificado se expresará que la instalación fue ejecutada de acuerdo con el proyecto presentado y registrado por la Delegación de Industria y que cumple los requisitos exigidos por el RITE y sus instrucciones técnicas complementarias.

Se harán contar también los resultados de las pruebas a las que dieran lugar.



4. CONDICIONES TÉCNICAS



La instalación se construirá en su totalidad utilizando materiales y procedimientos de ejecución que garanticen el cumplimiento de las exigencias del servicio, la durabilidad y las condiciones de salubridad y que faciliten el mantenimiento de la instalación.

Se tendrán en cuenta las especificaciones dadas por los fabricantes de cada uno de los componentes.

A efectos de las especificaciones de montaje de la instalación, éstas se complementarán con la aplicación de las reglamentaciones vigentes que sean de aplicación.

Es responsabilidad del suministrador comprobar que el edificio reúne las condiciones necesarias para soportar la instalación, indicándolo expresamente en la documentación.

Es responsabilidad del suministrador el comprobar la calidad de los materiales y agua utilizados, cuidando que se ajusten a lo especificado en estas normas, y el evitar el uso de materiales incompatibles entre sí.

El suministrador será responsable de la vigilancia de sus materiales durante el almacenaje y el montaje, hasta la recepción provisional.

Las aperturas de conexión de todos los aparatos y máquinas deberán estar convenientemente protegidas durante el transporte, el almacenamiento y el montaje, hasta tanto no se proceda a su unión, por medio de elementos de taponamiento de forma y resistencia adecuadas para evitar la entrada de cuerpos extraños y suciedades dentro del aparato.

Especial cuidado se tendrá con materiales frágiles y delicados, como luminarias, mecanismos, equipos de medida, etc., que deberán quedar debidamente protegidos.

Durante el montaje, el suministrador deberá evacuar de la obra todos los materiales sobrantes de trabajos efectuados con anterioridad, en particular de retales de conducciones y cables.



Así mismo, al final de la obra, deberá limpiar perfectamente todos los equipos (captadores, acumuladores, etc.), cuadros eléctricos, instrumentos de medida, etc. de cualquier tipo de suciedad, dejándolos en perfecto estado.

Antes de su colocación, todas las canalizaciones deberán reconocerse y limpiarse de cualquier cuerpo extraño, como rebabas, óxidos, suciedades, etc.

La alineación de las canalizaciones en uniones y cambios de dirección se realizará con los correspondientes accesorios y/o cajas, centrando los ejes de las canalizaciones con los de las piezas especiales, sin tener que recurrir a forzar la canalización.

En las partes dañadas por roces en los equipos, producidos durante el traslado o el montaje, el suministrador aplicará pintura rica en zinc u otro material equivalente.

La instalación de los equipos, válvulas y purgadores permitirá su posterior acceso a los mismos a efectos de su mantenimiento, reparación o desmontaje.

Se procurará que las placas de características de los equipos sean visibles una vez instalados.

Todos los elementos metálicos que no estén debidamente protegidos contra la oxidación por el fabricante serán recubiertos con dos manos de pintura antioxidante.

Los circuitos de distribución de agua caliente sanitaria se protegerán contra la corrosión por medio de ánodos de sacrificio.

Todos los equipos y circuitos podrán vaciarse total o parcialmente, realizándose esto desde los puntos más bajos de la instalación.

Las conexiones entre los puntos de vaciado y los desagües se realizarán de forma que el paso del agua quede perfectamente visible.

Los botellines de purga estarán siempre en lugares accesibles y, siempre que sea posible, visibles.

4.1.2. Montaje de la Estructura Soporte y de los Captadores

Si los captadores son instalados en los tejados del edificio, deberá asegurarse la estanqueidad en los puntos de anclaje.



La instalación permitirá el acceso a los captadores, de forma que su desmontaje sea posible en caso de rotura, pudiendo desmontar cada captador con el mínimo de actuaciones sobre los demás.

Las tuberías flexibles se conectarán a los captadores utilizando, preferentemente, accesorios para mangueras flexibles.

Cuando se monten tuberías flexibles, se evitará que queden retorcidas y que se produzcan radios de curvatura inferiores a los especificados por el fabricante.

El suministrador evitará que los captadores queden expuestos al sol por períodos prolongados durante el montaje. En este período, las conexiones del captador deben estar abiertas a la atmósfera, pero impidiendo la entrada de suciedad.

Terminado el montaje, durante el tiempo previo al arranque de la instalación, si se prevé que éste pueda ser largo, el suministrador procederá a tapar los captadores.

4.1.3. Montaje del Acumulador

El acumulador se colocará de forma vertical sobre la estructura soporte que el propio fabricante recomienda. La estructura estará fijada al suelo de forma que no produzca ningún tipo de movimientos o vibraciones.

Las conexiones se realizarán de forma que la entrada de agua fría se situé en la parte baja del depósito y la salida de agua caliente por la parte superior. Se comprobará que todas las uniones y conexiones estén correctamente efectuadas.

No se realizará en ningún caso perforaciones y/o soldaduras sobre el cuerpo del depósito.

Se dejará un espacio alrededor del mismo, de un mínimo de 0,5 metros, para el fácil acceso en caso de posibles acciones de limpieza o reparación.

4.1.4. Montaje del Intercambiador

El intercambiador de calor se montará sobre el suelo o sobre una fundición y se atornillará a su base. Se dejará un espacio en los dos lados, como mínimo de unos 600 mm, para poder abrir el intercambiador en que sea posible la realización de operaciones de sustitución o reparación.

Las conexiones del intercambiador están marcadas en la placa de presión.



No se utilizará el intercambiador de calor como apoyo o sostén de la tubería. Los tubos largos o pesados delante del intercambiador se sostendrán con soportes o sujetadores.

4.1.5. Montaje de las Bombas de Circulación

Las bombas en línea se instalarán con el eje de rotación horizontal y con espacio suficiente para que el conjunto motor-rodete pueda ser desmontado fácilmente. El acoplamiento de una bomba en línea con la tubería podrá ser de tipo roscado hasta el diámetro DN 32.

El diámetro de las tuberías de acoplamiento no podrá ser nunca inferior al diámetro de la boca de aspiración de la bomba.

Las tuberías conectadas a bombas en línea dispondrán, en las inmediaciones de las mismas, de soportes adecuados para que no se provoquen esfuerzos recíprocos.

En la conexión de las tuberías a las bombas, cuando la potencia de accionamiento sea superior a 700 W, se dispondrán manguitos antivibratorios para garantizar la no aparición de esfuerzos recíprocos.

Todas las bombas estarán dotadas de tomas para la medición de presiones en aspiración e impulsión.

Todas las bombas deberán protegerse, aguas arriba, por medio de la instalación de un filtro de malla o tela metálica.

Cuando se monten bombas con prensaestopas, se instalarán sistemas de llenado automáticos.

4.1.6. Montaje de Tuberías y Accesorios

Antes del montaje, deberá comprobarse que las tuberías no estén rotas, fisuradas, dobladas, aplastadas, oxidadas o dañadas de cualquier otra forma.

Se almacenarán en lugares donde estén protegidas contra los agentes atmosféricos. En su manipulación se evitarán roces, rodaduras y arrastres, que podrían dañar la resistencia mecánica, las superficies calibradas de las extremidades o las protecciones anticorrosión.

Las piezas especiales, manguitos, gomas de estanquidad, etc. se guardarán en locales cerrados.



Las tuberías serán instaladas de forma ordenada, utilizando fundamentalmente tres ejes perpendiculares entre sí y paralelos a elementos estructurales del edificio, salvo las pendientes que deban darse.

Las tuberías se instalarán con la menor separación posible a los paramentos, dejando el espacio suficiente para manipular el aislamiento y los accesorios. En cualquier caso, la distancia mínima de las tuberías o sus accesorios a elementos estructurales será de 5 cm.

Las tuberías discurrirán siempre por debajo de canalizaciones eléctricas que crucen o corran paralelamente.

La distancia en línea recta entre la superficie exterior de la tubería, con su eventual aislamiento, y la del cable o tubo protector, no debe ser inferior a los siguientes valores:

• 5 cm para cables bajo tubo con tensión inferior a 1.000 V.

• 30 cm para cables sin protección con tensión inferior a 1.000 V.

• 50 cm para cables con tensión superior a 1.000 V.

Las tuberías no se instalarán nunca encima de equipos eléctricos, tales como cuadros o motores.

No se permitirá la instalación de tuberías en huecos y salas de máquinas de ascensores, centros de transformación, chimeneas y conductos de climatización o ventilación.

Las conexiones entre las tuberías y los componentes se realizarán de forma que no se transmitan esfuerzos mecánicos.

Las conexiones entre los componentes del circuito deben ser fácilmente desmontables, mediante bridas o racores, con el fin de facilitar su sustitución o reparación.

Los cambios de sección en tuberías horizontales se realizarán de forma que se evite la formación de bolsas de aire, mediante manguitos de reducción excéntricos o enrasado de generatrices superiores para uniones soldadas.

Para evitar la formación de bolsas de aire, los tramos horizontales de tubería se montarán siempre con una pendiente ascendente del 1% en el sentido de circulación.



Se facilitará la dilatación de las tuberías utilizando cambios de dirección o dilatadores axiales.

Las uniones de las tuberías de acero podrán ser por soldadura o roscadas. Las uniones con la valvulería y los equipos podrán ser roscadas hasta 2" de diámetro. Para diámetros superiores, las uniones se realizarán mediante bridas.

En ningún caso se permitirá ningún tipo de soldadura en tuberías galvanizadas.

Las uniones entre tuberías de cobre se realizarán mediante manguitos soldados por capilaridad.

En circuitos abiertos, el sentido de flujo del agua deberá ser siempre del acero al cobre.

El dimensionado, separación y disposición de los soportes de tubería se realizará de acuerdo con las prescripciones de la norma UNE 100.152.

Durante el montaje se evitarán, en los cortes para la unión de tuberías, las rebabas y escorias.

En las ramificaciones soldadas, el final del tubo ramificado no debe proyectarse en el interior del tubo principal.

Los sistemas de seguridad y expansión se conectarán de forma que se evite cualquier acumulación de suciedad o de impurezas.

Las dilataciones que sufren las tuberías al variar la temperatura del fluido deben compensarse a fin de evitar roturas en los puntos más débiles, que suelen ser las uniones entre tuberías y aparatos, donde suelen concentrarse los esfuerzos de dilatación y contracción.

En las salas de máquinas se aprovecharán los frecuentes cambios de dirección para que la red de tuberías tenga la suficiente flexibilidad y pueda soportar las variaciones de longitud.

En los trazados de tuberías de gran longitud, horizontales o verticales, se compensarán los movimientos de tuberías mediante dilatadores axiales.

4.1.7. Montaje del Aislamiento

El aislamiento no podrá quedar interrumpido al atravesar elementos estructurales del edificio.



El manguito pasamuros deberá tener las dimensiones suficientes para que pase la conducción con su aislamiento, con una holgura máxima de 3 cm.

Tampoco se permitirá la interrupción del aislamiento térmico en los soportes de las conducciones, que podrán estar o no completamente envueltos por el material aislante.

El puente térmico constituido por el mismo soporte deberá quedar interrumpido por la interposición de un material elástico (goma, fieltro, etc.) entre el mismo y la conducción.

Después de la instalación del aislamiento térmico, los instrumentos de medida y de control, así como válvulas de desagües, volante, etc., deberán quedar visibles y accesibles.

Las franjas y flechas que distinguen el tipo de fluido transportado en el interior de las conducciones, se pintarán o se pegarán sobre la superficie exterior del aislamiento o de su protección.

4.1.8. Montaje de la Caldera de Biomasa

La caldera se ubicará junto a la pared próxima al almacén, debido a que el silo de almacenamiento irá situado junto a esa misma pared. Se instalará de forma definitiva sobre una base incombustible e inalterable para que no se produzcan movimientos durante el funcionamiento de la misma.

Se colocará respetando las distancias de seguridad que vienen dadas por el fabricante y con todos sus elementos de seguridad.

Se conectará al silo para su autoabastecimiento de combustible según la necesidad.

La caldera no servirá como apoyo y/o sujeción de ningún elemento ajeno o perteneciente a la instalación.

4.1.9. Montaje de la Chimenea

La chimenea realizará el recorrido desde la caldera hacia la pared exterior. Por la parte exterior se conducirá hacia el pilar más cercano, recorriendo el camino del pilar hacia la parte superior para la extracción de los humos.



La chimenea dispondrá de manguitos para atravesar la pared, de diámetro no superior en 4 cm al del tubo, siendo rellenado este espacio con materiales aislantes y resistentes al fuego.

El recorrido de la chimenea estará exento de obstáculos que perjudiquen el montaje de la misma.

La chimenea irá sujeta a las paredes o al pilar como máximo a una distancia de 2,5 m entre anclajes.

Todas las uniones entre las partes individuales de la chimenea estarán perfectamente ensambladas para no producir ningún tipo de fuga.

No se permitirá que en ninguna sección de la chimenea este agujereada o atravesada por cuerpos extraños.

4.1.10. Montaje de la Sala de Calderas

La sala de caldera no podrá ser utilizada para otros fines ni podrán realizarse trabajos ajenos a los propios de la instalación. Esta dispondrá del espacio suficiente para albergar todos los elementos necesarios de la instalación, respetando sus normas de instalación.

Todos los elementos serán colocados manteniendo los espacios adecuados para su correcta utilización y su mantenimiento cumpliendo las exigencias mínimas del RITE que exige que cualquier elemento se encuentre a una distancia mínima de 0,7 m de la pared más próxima.

En la sala anexa a la misma se construirá el silo de almacenamiento del pellet, por lo que esta sala funcionará como cuarto de calderas también.

La sala dispondrá de un sistema de alumbrado suficiente para realizar con comodidad las tareas de mantenimiento propias de la sala.

Esta dispondrá además de un sistema de desagüe con un diámetro mínimo de 100 mm.

Dispondrá también de la correspondiente ventilación natural hacia el exterior, en ningún caso hacia otra habitación.

Será necesario que en dicha sala conste de una llave de emergencia de corte, produciendo el apagado de los elementos en uso.



En la puerta de la sala o junto a ella se colocará una placa indicando el propio uso del recinto y cerca de este un extintor homologado.



Se realizará un contrato de mantenimiento (preventivo y correctivo) por un período de tiempo al menos igual que el de la garantía.

El mantenimiento preventivo implicará, como mínimo, una revisión anual de la instalación para instalaciones con superficie útil homologada inferior o igual a 20 m2, y una revisión cada seis meses para instalaciones con superficies superiores a 20 m2

Las medidas a tomar en el caso de que en algún mes del año el aporte solar sobrepase el 110% de la demanda energética o en más de tres meses seguidos el 100% son las siguientes:

.

• Vaciado parcial del campo de captadores

•

: Esta solución permite evitar el sobrecalentamiento pero, dada la pérdida de parte del fluido del circuito primario, habrá de ser repuesto por un fluido de características similares, debiendo incluirse este trabajo en su caso entre las labores del contrato de mantenimiento.

Tapado parcial del campo de captadores

•

: En este caso, el captador está aislado del calentamiento producido por la radiación solar y, a su vez, evacúa los posibles excedentes térmicos residuales a través del fluido del circuito primario (que sigue atravesando el captador).

Desvío de los excedentes energéticos a otras aplicaciones existentes o redimensionar la instalación

En caso de optarse por las soluciones expuestas en los puntos anteriores, deberán programarse y detallarse dentro del contrato de mantenimiento las visitas a realizar para el vaciado parcial o tapado parcial del campo de captadores y reposición de las condiciones iniciales. Estas visitas se programarán de forma que se realicen una antes y otra después de cada período de sobreproducción energética. También se incluirá dentro del contrato de mantenimiento un programa de seguimiento de la instalación que prevendrá los posibles daños ocasionados por los posibles sobrecalentamientos producidos en los citados períodos y en cualquier otro período del año.

con una disminución del número de captadores.



4.2.2. Programa de Mantenimiento

Objeto: El objeto de este apartado es definir las condiciones generales mínimas que deben seguirse para el adecuado mantenimiento de las instalaciones de energía solar térmica para producción de agua caliente sanitaria.

Criterios generales

• Vigilancia

: Se definen tres escalones de actuación para englobar todas las operaciones necesarias durante la vida útil de la instalación, para asegurar el funcionamiento, aumentar la fiabilidad y prolongar la duración de la misma:

• Mantenimiento preventivo

• Mantenimiento correctivo

4.2.3. Plan de Vigilancia

El plan de vigilancia se refiere básicamente a las operaciones que permiten asegurar que los valores operacionales de la instalación sean correctos. Es un plan de observación simple de los parámetros funcionales principales, para verificar el correcto funcionamiento de la instalación. Será llevado a cabo, normalmente, por el usuario que, asesorado por el instalador, observará el correcto comportamiento y estado de los elementos, y tendrá un alcance similar al descrito en la siguiente tabla:

Tabla 4.2.3 Plan de vigilancia

Operación Frecuencia Descripción (*)

Captadores

Limpieza de cristales A determinar Con agua y productos adecuados

Cristales 3 meses IV - Condensaciones, sustitución

Juntas 3 meses IV - Agrietamiento y deformaciones

Absorbedor 3 meses IV - Corrosión, deformación, fugas, etc.

Conexiones 3 meses IV – Fugas

Estructura 3 meses IV - Degradación, indicios de corrosión

Circuito primario

Tubería, aislamiento y sistema de llenado

6 meses IV - Ausencia de humedad y fugas

Purgador manual 3 meses Vaciar el aire del botellín



Circuito secundario

Termómetro Diaria IV – Temperatura

Tubería y aislamiento 6 meses IV - Ausencia Circuito secundario de humedad y fugas

Acumulador solar 3 meses Purgado de la acumulación de lodos de la parte inferior del depósito

(*) IV: Inspección visual

4.2.4. Plan de Mantenimiento Preventivo

Son operaciones de inspección visual, verificación de actuaciones y otras que, aplicadas a la instalación, deben permitir mantener dentro de límites aceptables las condiciones de funcionamiento, prestaciones, protección y durabilidad de la misma.

El mantenimiento preventivo implicará, como mínimo, una revisión anual de la instalación para aquellas instalaciones con una superficie de captación inferior a 20 m2 y una revisión cada seis meses para instalaciones con superficie de captación superior a 20 m2

El plan de mantenimiento debe realizarse por personal técnico competente, que conozca la tecnología solar térmica y las instalaciones mecánicas en general. La instalación tendrá un libro de mantenimiento en el que se reflejen todas las operaciones realizadas, así como el mantenimiento correctivo.

.

El mantenimiento preventivo ha de incluir todas las operaciones de mantenimiento y sustitución de elementos fungibles o desgastados por el uso, necesarias para asegurar que el sistema funcione correctamente durante su vida útil.

A continuación se desarrollan, de forma detallada, las operaciones de mantenimiento que deben realizarse en las instalaciones de energía solar térmica para producción de agua caliente, la periodicidad mínima establecida (en meses) y observaciones en relación con las prevenciones a observar.



Tabla 4.2.4.A Sistema de Captación

Equipo Frecuencia Descripción

Captadores

6 meses

IV - Diferencias sobre el original

IV - Diferencias entre captadores

Cristales IV - Condensaciones y suciedad

Juntas IV - Agrietamiento y deformaciones

Absorbedor IV - Corrosión y deformaciones

Carcasa IV - Deformación, oscilaciones, ventanas de respiración

Conexiones IV - Aparición de fugas

Estructura IV - Degradación, indicios de corrosión, apriete de tornillos

Captadores (*)

6 meses

Tapado parcial del campo de captadores

Destapado parcial del campo de captadores

Vaciado parcial del campo de captadores

Llenado parcial del campo de captadores


Tabla 4.2.4.B Sistema de Acumulación


Depósito 24 meses Presencia de lodos en el fondo

Ánodos de sacrificio 6 meses Comprobación del desgaste

Ánodos de corriente impresa

6 meses Comprobación del buen funcionamiento

Aislamiento 12 meses Comprobar que no hay humedad



Tabla 4.2.4.C Sistema de Intercambio

Equipo Frecuencia Descripción (*)

Intercambiador de placas 12 meses CF - Eficiencia y prestaciones

60 meses Limpieza

Intercambiador de serpentín 12 meses CF - Eficiencia y prestaciones

60 meses Limpieza

(*) CF: Control de funcionamiento

Tabla 4.2.4.D Circuito Hidráulico


Fluido refrigerante 12 meses Comprobar su densidad y pH

Estanqueidad 24 meses Efectuar prueba de presión

Aislamiento exterior 6 meses IV - Degradación, protección de uniones y ausencia de humedad

Aislamiento interior 12 meses IV - Uniones y ausencia de humedad

Purgador automático 12 meses Control de funcionamiento y limpieza

Purgador manual 6 meses Vaciar el aire del botellín

Bomba 12 meses Estanqueidad

Vaso de expansión cerrado

6 meses Comprobación de la presión

Vaso de expansión abierto

6 meses Comprobación del nivel

Sistema de llenado 6 meses CF Actuación

Válvula de corte 12 meses CF Actuaciones (abrir y cerrar) para evitar agarrotamiento

Válvula de seguridad 12 meses Actuación

(*) IV: Inspección visual (*) CF: Control de funcionamiento



Tabla 4.2.4.E Sistema Eléctrico y de Control


Cuadro eléctrico 12 meses Comprobar que está bien cerrado para que no entre polvo

Control diferencial 12 meses CF Actuación

Termostato 12 meses CF Actuación

Verificación del sistema de medida

12 meses CF Actuación

(*) CF: Control de funcionamiento

Tabla 4.2.4.F Sistema caldera Biomasa


Caldera 1 semana IV – Control de funcionamiento y diferencias con la original

Chimenea 6 meses IV ‒ Limpieza. Posibles obstáculos bloqueando la salida de humos. Roturas.

Aislante 12 meses IV - Degradación, protección de uniones y ausencia de humedad

Control Automático 12 mes Realizado por el suministrador

Sistema de Seguridad 1 mes IV – Comprobación de funcionamiento

Recipiente de Cenizas 1 mes Vaciado y limpieza




4.2.5. Mantenimiento Correctivo

Son operaciones realizadas como consecuencia de la detección de cualquier anomalía en el funcionamiento de la instalación, en el plan de vigilancia o en el de mantenimiento preventivo.

Incluye la visita a la instalación, en los mismos plazos máximos indicados en el apartado de 'Garantías', cada vez que el usuario así lo requiera por avería grave de la instalación, así como el análisis y presupuesto de los trabajos y reposiciones necesarios para el correcto funcionamiento de la misma.

Los costes económicos del mantenimiento correctivo, con el alcance indicado, forman parte del precio anual del contrato de mantenimiento. Podrán no estar incluidas ni en la mano de obra, ni en las reposiciones de equipos necesarias.


El suministrador garantizará la instalación durante un período mínimo de 3 años, para todos los materiales utilizados y el procedimiento empleado en su montaje.

Sin perjuicio de cualquier posible reclamación a terceros, la instalación será reparada de acuerdo con estas condiciones generales si ha sufrido una avería a causa de un defecto de montaje o de cualquiera de los componentes, siempre que haya sido manipulada correctamente de acuerdo con lo establecido en el manual de instrucciones.

La garantía se concede a favor del comprador de la instalación, lo que deberá justificarse debidamente mediante el correspondiente certificado de garantía, con la fecha que se acredite en la certificación de la instalación.

Si hubiera de interrumpirse la explotación del suministro debido a razones de las que es responsable el suministrador, o a reparaciones que el suministrador haya de realizar para cumplir las estipulaciones de la garantía, el plazo se prolongará por la duración total de dichas interrupciones.

La garantía comprende la reparación o reposición, en su caso, de los componentes y las piezas que pudieran resultar defectuosas, así como la mano de obra empleada en la reparación o reposición durante el plazo de vigencia de la garantía.

Quedan expresamente incluidos todos los demás gastos, tales como tiempos de desplazamiento, medios de transporte, amortización de vehículos y



herramientas, disponibilidad de otros medios y eventuales portes de recogida y devolución de los equipos para su reparación en los talleres del fabricante.

Así mismo, se deben incluir la mano de obra y materiales necesarios para efectuar los ajustes y eventuales reglajes del funcionamiento de la instalación.

Si, en un plazo razonable, el suministrador incumple las obligaciones derivadas de la garantía, el comprador de la instalación podrá, previa notificación por escrito, fijar una fecha final para que dicho suministrador cumpla con las mismas.

Si el suministrador no cumple con sus obligaciones en dicho plazo último, el comprador de la instalación podrá, por cuenta y riesgo del suministrador, realizar por sí mismo o contratar a un tercero para realizar las oportunas reparaciones, sin perjuicio de la ejecución del aval prestado y de la reclamación por daños y perjuicios en que hubiere incurrido el suministrador.

La garantía podrá anularse cuando la instalación haya sido reparada, modificada o desmontada, aunque sólo sea en parte, por personas ajenas al suministrador o a los servicios de asistencia técnica de los fabricantes no autorizados expresamente por el suministrador.

Cuando el usuario detecte un defecto de funcionamiento en la instalación, lo comunicará fehacientemente al suministrador. Cuando el suministrador considere que es un defecto de fabricación de algún componente, lo comunicará fehacientemente al fabricante.

El suministrador atenderá el aviso en un plazo máximo de:

• 24 horas, si se interrumpe el suministro de agua caliente, procurando establecer un servicio mínimo hasta el correcto funcionamiento de ambos sistemas (solar y de apoyo).

• 48 horas, si la instalación solar no funciona.

• Una semana, si el fallo no afecta al funcionamiento.

Las averías de la instalación se repararán en su lugar de ubicación por el suministrador. Si la avería de algún componente no pudiera ser reparada en el domicilio del usuario, el componente deberá ser enviado el taller oficial designado por el fabricante por cuenta y a cargo del suministrador.

El suministrador realizará las reparaciones o reposiciones de piezas a la mayor brevedad posible una vez recibido el aviso de avería, pero no se



responsabilizará de los perjuicios causados por la demora en dichas reparaciones siempre que sea inferior a 15 días naturales.



Rubén Silva Rojo

UNIVERSIDAD DE VIGO





DOCUMENTO V: PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES Y ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD

PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES Y ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD Página 2 of 35


V. PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES Y ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD


1.1. Introducción

1.2. Derechos y Obligaciones

1.2.1. Derecho a la Protección frente a los Riesgos Laborales

1.2.2. Principios de la Acción Preventiva

1.2.3. Evaluación de los Riesgos

1.2.4. Equipos de Trabajo y Medios de Protección

1.2.5. Información, Consulta y Participación de los Trabajadores

1.2.6. Formación de los Trabajadores

1.2.7. Medidas de Emergencia

1.2.8. Riesgo Grave e Inminente

1.2.9. Vigilancia de la Salud

1.2.10. Documentación

1.2.11. Coordinación de Actividades Empresariales

1.2.12. Protección de Trabajadores Especialmente Sensibles a Determinados Riesgos

1.2.13. Protección de la Maternidad

1.2.14. Protección de los Menores

1.2.15. Relaciones de Trabajo Temporales, de Duración Determinada y en Empresas de Trabajo Temporal

1.2.16. Obligaciones de los Trabajadores en Materia de Prevención de Riesgos

1.3. Servicios de Prevención

1.3.1. Protección y Prevención de los Trabajadores

1.3.2. Servicios de Prevención

1.4. Consulta y Participación de los Trabajadores

1.4.1. Consulta de los Trabajadores



1.4.2. Derechos de Participación y Representación

1.4.3. Delegados de Prevención


2.1. Introducción

2.2. Obligaciones del Empresario

2.2.1. Condiciones Constructivas

2.2.2. Orden, Limpieza y Mantenimiento. Señalización

2.2.3. Condiciones Ambientales

2.2.4. Iluminación

2.2.5. Servicios Higiénicos y Locales de Descanso

2.2.6. Material y Local de Primeros Auxilios


3.1. Introducción

3.2. Obligación General del Empresario


4.1. Introducción


4.2.1. Disposiciones Mínimas Generales Aplicables a los Equipos de Trabajo

4.2.2. Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a los Equipos de Trabajo Móviles

4.2.3. Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a los Equipos de Trabajo por Elevación de Cargas

4.2.4. Disposición Mínimas Adicionales Aplicables a la Maquinaria Herramienta



5. DISPOSICIÓNES MÍNIMAS PREVENTIVAS EN LAS OBRAS DE CONSTRUCCIÓN

5.1. Generalidades


6.1. Objeto del Estudio

6.1.1. Modificaciones y Alternativas

6.2. Datos de la Obra y Antecedentes

6.2.1. Emplazamiento

6.2.2. Denominación

6.2.3. Número de Trabajadores

6.2.4. Accesos

6.2.5. Centros Asistenciales más Próximos

6.3. Características de la Obra

6.3.1. Tipo de Obra

6.3.2. Trabajos a Realizar

6.4. Medios de Protección Personal

6.5. Medidas de Seguridad Aplicadas a la Construcción

6.5.1. Botiquín de Urgencias

6.5.2. Análisis de Riesgo

6.5.2.1. Riesgos Detectables más Comunes

6.5.2.2. Normas o Medidas Preventivas

6.6. Prevención de Incendios en las Obras

6.7. Criterios de Utilización de los Medios de Seguridad




1.1. Introducción

La ley 31/95, del 8 de noviembre de 1995, de Prevención de Riesgos Laborales tiene por objeto la determinación del cuerpo básico de garantías y responsabilidades preciso para establecer un adecuado nivel de protección de la salud de los trabajadores frente a los riesgos derivados de las condiciones de trabajo.

Como ley establece un marco legal a partir del cual las normas reglamentarias irán fijando y concretando los aspectos más técnicos de las medidas preventivas.

Estas normas complementarias quedan resumidas a continuación:

• Disposiciones mínimas preventivas en los lugares de trabajo.

• Disposiciones mínimas preventivas en materia de señalización en el trabajo.

• Disposiciones mínimas preventivas para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo.

• Disposiciones mínimas preventivas en las obras de construcción.

• Disposiciones mínimas preventivas relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual.

1.2. Derechos y Obligaciones

1.2.1. Derecho a la Protección Frente a los Riesgos Laborales

Los trabajadores tienen derecho a una protección eficaz en materia de seguridad y salud en el trabajo.

A este efecto, el empresario realizará la prevención de los riesgo laborales mediante la adopción de cuantas medidas sean necesarias para la protección de la seguridad y la salud de los trabajadores, con las especialidades que se recogen en los artículos siguientes en materia de evaluación de riesgos, información, consulta, participación y formación de los trabajadores, actuación en casos de emergencia y de riesgo grave e inminente y vigilancia de la salud.



1.2.2. Principios de la Acción Preventiva

El empresario aplicará las medidas preventivas pertinentes, con arreglo a los siguientes principios generales:

• Evitar los riesgos.

• Evaluar los riesgos que no se pueden evitar.

• Combatir los riesgos en su origen.

• Adaptar el trabajo a la persona, en particular en lo que respecta a la concepción de los puestos de trabajo, la organización del trabajo, las condiciones de trabajo, las relaciones sociales y la influencia de los factores ambientales en el trabajo.

• Adoptar medidas que antepongan la protección colectiva a la individual.

• Dar las debidas instrucciones a los trabajadores.

• Adoptar las medidas necesarias a fin de garantizar que sólo los trabajadores que hayan recibido información suficiente y adecuada puedan acceder a las zonas de riesgo grave y específico.

• Prever las distracciones o imprudencias no temerarias que pudiera cometer el trabajador.

1.2.3. Evaluación de los Riesgos

La acción preventiva en la empresa se planificará por el empresario a partir de una evaluación inicial de los riesgos para la seguridad y la salud de los trabajadores, que se realizará, con carácter general, teniendo en cuenta la naturaleza de la actividad, y en relación con aquellos que estén expuesto a riesgos especiales. Igual evaluación deberá hacerse con ocasión de la elección de los equipos de trabajo, de las sustancias o preparados químicos y del acondicionamiento de los lugares de trabajo.

De alguna manera se podrían clasificar las causas de los riesgos en las categorías siguientes:

• Insuficiente calificación profesional del personal dirigente, jefes de equipo y obreros.

• Empleo de maquinaria y equipos en trabajos que no corresponden a la finalidad para la que fueron concebidos o a sus posibilidades.



• Negligencia en el manejo y conservación de las máquinas e instalaciones. Control deficiente en la explotación.

• Insuficiente instrucción de personal en materia de seguridad.

Referente a las máquinas herramienta, los riesgos que pueden surgir al manejarlas se pueden resumir en los siguientes puntos:

• Se puede producir un accidente o deterioro de una máquina si se pone en marcha sin conocer su modo de funcionamiento.

• La lubricación deficiente conduce a un desgaste prematuro por lo que los puntos de engrase manual deben ser engrasados regularmente.

• Puede haber ciertos riesgos si alguna palanca de la máquina no está en su posición correcta.

• El resultado de un trabajo puede ser poco exacto si las guías de las máquinas se desgastan, y por ello hay que protegerlas contra la introducción de virutas.

• Puede haber riesgos mecánico que se deriven fundamentalmente de los diversos movimiento que realicen las distintas partes de una máquina y que pueden provocar que el operario:

Entre en contacto con alguna parte de la máquina o ser atrapado entre ella y cualquier estructura fija o material.

Sea golpeado o arrastrado por cualquier parte en movimiento de la máquina.

Ser golpeado por elementos de la máquina que resulten proyectados.

Ser golpeado por otros materiales proyectados por la máquina.

• Puede haber riesgos no mecánicos tales como los derivados de la utilización de energía eléctrica, productos químicos, generación de ruido, vibraciones, radiaciones, etc.

Los movimientos peligrosos de las máquinas se clasifican en cuatro grupos:

• Movimientos de rotación. Son aquellos movimientos sobre un eje con independencia de la inclinación del mismo y aún cuando giren lentamente. Se clasifican en los siguiente grupos:

Elementos considerados aisladamente tales como árboles de transmisión, vástagos, brocas, acoplamientos.



Puntos de atrapamiento entre engranajes y ejes girando y otras fijas o dotadas de desplazamiento lateral a ellas.

• Movimientos alternativos y de traslación. El punto peligroso se sitúa en el lugar donde la pieza dotada de este tipo de movimiento se aproxima a otra pieza fija o móvil y la sobrepasa.

• Movimientos de traslación y rotación. Las conexiones de bielas y vástagos con ruedas y volantes son algunos de los mecanismos que generalmente están dotadas de este tipo de movimientos.

• Movimientos de oscilación. Las piezas dotadas de movimientos de oscilación pendular generan puntos de “tijera” entre ellas y otras piezas fijas.

Las actividades de prevención deberán ser modificadas cuando se aprecie por el empresario, como consecuencia de los controles periódicos previstos en el apartado anterior, su inadecuado a los fines de protección requeridos.

1.2.4. Equipos de Trabajo y Medios de Protección

Cuando la utilización de un equipo de trabajo pueda presentar un riesgo específico para la seguridad y la salud de los trabajadores, el empresario adoptará las medidas necesarias con el fin de que:

• La utilización del equipo de trabajo quede reservada a los encargados de dicha utilización.

• Los trabajadores de reparación, transformación, mantenimiento o conservación sean realizados por los trabajadores específicamente capacitados para ello.

El empresario deberá proporcionar a sus trabajadores equipos de protección individual adecuados para el desempeño de sus funciones y velar por el uso efectivo de los mismos.

1.2.5. Información, Consulta y Participación de los Trabajadores

El empresario adoptará las medidas adecuadas para que los trabajadores reciban todas las informaciones necesarias en relación con:

• Los riesgos para la seguridad y la salud de los trabajadores en el trabajo.



• Las medidas y actividades de protección y prevención aplicables a los riesgos.

Los trabajadores tendrán derecho a efectuar propuestas al empresario, así como a los órganos competentes en esta materia, dirigidas a la mejora de los niveles de la protección de la seguridad y la salud en los lugares de trabajo, en materia de señalización en dichos lugares, en cuanto a la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo, en las obras de construcción y en cuanto a utilización por los trabajadores de equipos de protección individual.

1.2.6. Formación de los Trabajadores

El empresario deberá garantizar que cada trabajador reciba una formación teórica y práctica suficiente y adecuada, en materia preventiva.

1.2.7. Medidas de Emergencia

El empresario, teniendo en cuenta el tamaño y la actividad de la empresa, así como la posible presencia de personas ajenas a la misma, deberá analizar las posibles situaciones de emergencia y adoptar las medidas necesarias en materia de primeros auxilios, lucha contra incendios y evaluación de los trabajadores, designando par ello al personal encargado de poner en práctica estas medidas y comprobando periódicamente, en su caso, su correcto funcionamiento.

1.2.8. Riesgo Grave e Inminente

Cuando los trabajadores estén expuestos a un riesgo grave e inminente con ocasión de su trabajo, el empresario estará obligado a:

• Informar lo antes posible a todos los trabajadores afectados acerca de la existencia de dicho riesgo y de las medidas adoptadas en materia de protección.

• Dar las instrucciones necesarias para que, en caso de peligro grave, inminente e inevitable, los trabajadores puedan interrumpir su actividad y además estar en condiciones, habida cuenta de sus conocimientos y de los medios técnicos puestos a su disposición, de adoptar las medidas necesarias para evitar las consecuencias de dicho peligro.

1.2.9. Vigilancia de la Salud

El empresario garantizará a los trabajadores a su servicio la vigilancia periódica de su estado de salud en función de los riesgos inherentes al trabajo,



optando por la realización de aquellos reconocimientos o pruebas que causen las menores molestias al trabajador y que sean proporcionales al riesgo.

1.2.10. Documentación

El empresario deberá elaborar y conservar a disposición de la autoridad laboral la siguiente documentación:

• Evaluación de los riesgos para la seguridad y salud en el trabajo, y planificación de la acción preventiva.

• Medidas de protección y prevención a adoptar.

• Resultado de los controles periódicos de las condiciones de trabajo.

• Práctica de los controles del estado de salud de los trabajadores.

• Relación de accidentes de trabajo y enfermedades profesionales que hayan causado al trabajador una incapacidad laboral superior a un día de trabajo.

1.2.11. Coordinación de Actividades Empresariales

Cuando en un mismo centro de trabajo desarrollen actividades trabajadores de dos o más empresas, éstas deberán cooperar en la aplicación de la normativa sobre prevención de riesgos laborales.

1.2.12. Protección de Trabajadores Especialmente Sensibles a Determinados Riesgos

El empresario garantizará, evaluando los riesgos y adoptando las medidas preventivas necesarias, la protección de los trabajadores que, por sus propias características personales o estado biológico conocido, incluidos aquellos que tengan reconocida la situación de discapacidad física, psíquica o sensorial, sean específicamente sensibles a los riesgos derivados del trabajo.

1.2.13. Protección de la Maternidad

La evaluación de los riesgos deberá comprender la determinación de la naturaleza, el grado y la duración de la exposición de las trabajadoras en situación de embarazo o parto reciente, a agentes, procedimientos o condiciones de trabajo que puedan influir negativamente en la salud de las trabajadoras o del feto, adoptando, en su caso, las medidas necesarias para evitar la exposición a dicho riesgo.



1.2.14. Protección de los Menores

Antes de la incorporación al trabajo de jóvenes menores de dieciocho años, y previamente a cualquier modificación importante de sus condiciones de trabajo, el empresario deberá efectuar una evaluación de los puestos de trabajo a desempeñar por los mismo, a fin de determinar la naturaleza, el grado y la duración de su exposición, teniendo especialmente en cuenta los riesgos derivados de su falta de experiencia, de su inmadurez para evaluar los riesgos existentes o potenciales y de su desarrollo todavía incompleto.

1.2.15. Relaciones de Trabajo Temporales, de Duración Determinada y en Empresas de Trabajo Temporal

Los trabajadores con relaciones de trabajo temporales o de duración determinada, así como los contratados por empresas de trabajo temporal, deberán disfrutar del mismo nivel de protección en materia de seguridad y salud que los restantes trabajadores de la empresa en la que prestan sus servicios.

1.2.16. Obligaciones de los Trabajadores en Materia de Prevención de Riesgos

Corresponde a cada trabajador velar, según sus posibilidades y mediante el cumplimiento de las medidas de prevención que en cada caso sean adoptadas, por su propia seguridad y salud en el trabajo y por la de aquellas otras personas a las que pueda afectar su actividad profesional, a causa de sus actos y omisiones en el trabajo, de conformidad con su formación y las instrucciones del empresario.

Los trabajadores, con arreglo a su formación y siguiendo las instrucciones del empresario, deberán en particular:

• Usar adecuadamente, de acuerdo con su naturaleza y los riesgos previsibles, las máquinas, aparatos, herramientas, sustancias peligrosas, equipos de transporte y, en general, cualesquiera otros medios con los que desarrollen su actividad.

• Utilizar correctamente los medios y equipos de protección facilitados por el empresario.

• No poner fuera de funcionamiento y utilizar correctamente los dispositivos de seguridad existentes.

• Informar de inmediato de un riesgo para la seguridad y la salud de los trabajadores.



• Contribuir al cumplimiento de las obligaciones establecidas por la autoridad competente.

1.3. Servicios de Prevención

1.3.1. Protección y Prevención de Riesgos Profesionales

En cumplimiento del deber de prevención de riesgos profesionales, el empresario designará uno o varios trabajadores para ocuparse de dicha actividad, constituirá un servicio de prevención o concertará dicho servicio con una entidad especializada ajena a la empresa.

Los trabajadores designados deberán tener la capacidad necesaria, disponer del tiempo y de los medios precisos y ser suficientes en número, teniendo en cuenta el tamaño de la empresa, así como los riesgos a que están expuestos los trabajadores.

En las empresas de menos de seis trabajadores, el empresario podrá asumir personalmente las funciones señaladas anteriormente, siempre que desarrolle de forma habitual su actividad en el centro de trabajo y tenga capacidad necesaria.

El empresario que no hubiere concertado el Servicio de Prevención con una entidad especializada ajena a la empresa deberá someter su sistema de prevención al control de una auditoría o evaluación externa.

1.3.2. Servicios de Prevención

Si la designación de uno o varios trabajadores fuera insuficiente para la realización de las actividades de prevención, en función del tamaño de la empresa, de los riesgos a que están expuestos los trabajadores o de la peligrosidad de las actividades desarrolladas, el empresario deberá recurrir a uno o varios servicios de prevención propios o ajenos a la empresa, que colaborarán cuando sea necesario.

Se entenderá como servicio de prevención el conjunto de medios humanos y materiales necesarios para realizar las actividades preventivas a fin de garantizar la adecuada protección de la seguridad y la salud de los trabajadores, asesorando y asistiendo para ello al empresario, a los trabajadores y a sus representantes y a los órganos de representación especializados.



1.4. Consulta y Participación de los Trabajadores

1.4.1. Consulta de los Trabajadores

El empresario deberá consultar a los trabajadores, con la debida antelación, la adopción de las decisiones relativas a:

• La planificación y la organización del trabajo en la empresa y la introducción de nuevas tecnologías, en todo lo relacionado con las consecuencias que éstas pudieran tener para la seguridad y la salud de los trabajadores.

• La organización y desarrollo de las actividades de protección de la salud y prevención de los riesgo profesionales en la empresa, incluida la designación de los trabajadores encargados de dichas actividades o el recurso a un servicio de prevención externo.

• La designación de los trabajadores encargados de las medidas de emergencia.

• El proyecto y la organización de la formación en materia preventiva.

1.4.2. Derechos de Participación y Representación

Los trabajadores tienen derecho a participar en la empresa en las cuestiones relacionadas con la prevención de riesgos en el trabajo.

En las empresas o centros de trabajo que cuenten con seis o más trabajadores, la participación de éstos se canalizará a través de su representante y de la representación especializada.

1.4.3. Delegados de Prevención

Los Delegados de Prevención son los representantes de los trabajadores con funciones específicas en materia de riesgos en el trabajo. Serán designados por y entre los representantes del personal, con arreglo a la siguiente escala:

• De 50 a 100 trabajadores: 2 Delegados de Prevención.

• De 101 a 500 trabajadores: 3 Delegados de Prevención.

• De 501 a 1.000 trabajadores: 4 Delegados de Prevención.

• De 1.001 a 2.000 trabajadores: 5 Delegados de Prevención.





• De 4.001 en adelante: 8 Delegados de Prevención.

En las empresas de hasta treinta trabajadores el Delegado de Prevención será el Delegado de Personal. En las empresas de treinta y uno a cuarenta y nueve trabajadores habrá un Delegado de Prevención que será elegido por y entre los Delegados de Personal.




2.1. Introducción

El Real Decreto 486/97 de 14 de Abril de 1997 establece las disposiciones mínimas preventivas de seguridad y de salud aplicables a los lugares de trabajo, entendiendo como tales las áreas del centro de trabajo, edificadas o no, en las que los trabajadores deban permanecer o a las que puedan acceder en razón de su trabajo, sin incluir las obras de construcción temporales o móviles

2.2. Obligaciones del Empresario

El empresario deberá adoptar las medidas necesarias para que la utilización de los lugares de trabajo no origine riesgos para la seguridad y salud de los trabajadores.

En cualquier caso, los lugares de trabajo deberán cumplir las disposiciones mínimas establecidas en el presente Real Decreto en cuanto a su condiciones constructivas, orden, limpieza y mantenimiento, señalización, instalaciones de servicio o protección, condiciones ambientales, iluminación, servicios higiénicos y locales de descanso, y material y locales de primeros auxilios.

2.2.1. Condiciones Constructivas

El diseño y las características constructivas de los lugares de trabajo deberán ofrecer seguridad frente a los riesgos de resbalones o caídas, choques o golpes contra objetos y derrumbaciones o caídas de materiales sobre los trabajadores, para ello el pavimento constituirá un conjunto homogéneo, llano y liso sin solución de continuidad, de material consistente, no resbaladizo o susceptible de serlo con el uso y de fácil limpieza, las paredes serán lisas, guamecidas o pintadas en tonos claros y susceptibles de ser lavadas y blanqueadas y los techos deberán resguardar a los trabajadores de las inclemencias del tiempo y ser lo suficientemente consistentes.

El diseño y las características constructivas de los lugares de trabajo deberán también facilitar el control de las situaciones de emergencia, en especial en caso de incendio, y posibilitar, cuando sea necesario, la rápida y segura evacuación de los trabajadores.

Todos los elementos estructurales o de servicio (cimentación, pilares, forjados, muros y escaleras) deberán tener la solidez y resistencias necesarias para soportar las cargas o esfuerzos a que sean sometidos.



Las dimensiones de los locales de trabajo deberán permitir que los trabajadores realicen su trabajo sin riesgos para su seguridad y salud y en condiciones ergonómicas aceptables.

Las zonas de los lugares de trabajo en las que exista riesgo de caída, de caída de objetos o de contacto o exposición a elementos agresivos, deberán estar claramente señalizadas.

El suelo deberá ser fijo, estable y no resbaladizo, sin irregularidades ni pendientes peligrosas.

En caso de utilizar escaleras de mano, éstas tendrán la resistencia y los elementos de apoyo y sujeción necesarios para que su utilización en las condiciones requeridas no suponga un riesgo de caída, por rotura o desplazamiento de las mismas. En cualquier caso, no se emplearán escaleras de más de 5 m de altura, se colocarán formando un ángulo aproximado de 75° con la horizontal, sus largueros deberán prolongarse al menos 1 m sobre la zona a acceder, el ascenso, descenso y los trabajos desde escaleras se efectuarán frente a las mismas, los trabajos a más de 3,5 m de altura, desde el punto de operación al suelo, que requieran movimientos o esfuerzos peligrosos para la estabilidad del trabajador, solo se efectuarán si se utiliza cinturón de seguridad o arnés y no serán utilizadas por dos o más personas simultáneamente.

Las vías de circulación deberán poder utilizarse conforme a su uso previsto, de forma fácil y con total seguridad.

Las vías y salidas de evacuación deberán permanecer expeditas y desembocarán en el exterior. El número, la distribución y las dimensiones de las vías deberán estar dimensionados para poder evacuar todos los lugares de trabajo rápidamente, dotando de alumbrado de emergencia aquellas que lo requieran.

La instalación eléctrica no deberá entrañar riesgos de incendio o explosión, para ello se dotará a los conductores y resto de aparatos eléctricos de un nivel de aislamiento adecuado.

Para evitar el contacto eléctrico se utilizará el sistema de puesta a tierra de la masas (conductores de protección conectados a las carcasas de los receptores eléctricos, líneas de enlace con tierra y electrodos artificiales) y dispositivos de corte por intensidad de defecto (interruptores diferenciales de sensibilidad adecuada al tipo de local, características del terreno y constitución de los electrodos artificiales).



2.2.2. Orden, Limpieza y Mantenimiento. Señalización

Las zonas de paso, salidas y vías de circulación de los lugares de trabajo y, en especial, las salidas y vías de circulación previstas para la evacuación en casos de emergencia, deberán permanecer libres de obstáculos.

Las características de los suelos, techos y paredes serán tales que permitan dicha limpieza y mantenimiento. Se eliminarán con rapidez los desperdicios, las manchas de grasa, los residuos de sustancias peligrosas y demás productos residuales que puedan originar accidentes o contaminar el ambiente de trabajo.

Los lugares de trabajo y, en particular, sus instalaciones, deberán ser objeto de un mantenimiento periódico.

2.2.3. Condiciones Ambientales

La exposición a las condiciones ambientales de los lugares de trabajo no debe suponer un riesgo para la seguridad y la salud de los trabajadores.

En los locales de trabajo cerrados deberán cumplirse las siguientes condiciones:

La temperatura de los locales donde se realicen trabajos sedentarios propios de oficinas o similares estará comprendida entre 17 y 27 °C. En los locales donde se realicen trabajos ligeros estará comprendida entre 14 y 25 °C.

• La humedad relativa estará comprendida entre el 30 y el 70%, excepto en los locales donde existan riesgos por electricidad estática en los que el limite será del 50%.

• Los trabajadores no deberán estar expuestos de forma frecuente o continuada a corrientes de aire cuya velocidad exceda los siguientes límites:

Trabajos en ambientes no calurosos: 0,25 m/s. Trabajos sedentarios en ambientes calurosos: 0,5 m/s. Trabajos no sedentarios en ambientes calurosos: 0,75 m/s.

• Se evitarán los olores desagradables.



2.2.4. Iluminación

La iluminación será natural, complementándose con iluminación artificial en las horas de visibilidad deficiente o en cuartos oscuros sin ventanas. Los niveles de iluminación mínimos establecidos (lux) son los siguientes:

• Áreas o locales de uso ocasional: 50 lux.

• Áreas o locales de uso habitual: 100 lux.

• Vías de circulación de uso ocasional: 25 lux.

• Vías de circulación de uso habitual: 50 lux.

• Zonas de trabajo con bajas exigencias visulaes: 100 lux.

• Zonas de trabajo con exigencias visuales moderadas: 200 lux.

• Zonas de trabajo con exigencias visuales altas: 500 lux.

• Zonas de trabajo con exigencias visuales muy altas: 1.000 lux.

La iluminación anteriormente especificada deberá poseer una uniformidad adecuada, mediante la distribución uniforme de luminarias, evitándose los deslumbramientos directos por equipos de alta luminancia.

2.2.5. Servicios Higiénicos y Locales de Descanso

En el lugar de trabajo se dispondrá de agua potable en cantidad suficiente y fácilmente accesible por los trabajadores.

Se dispondrán vestuarios cuando los trabajadores deban llevar ropa especial de trabajo, provistos de asientos y de armarios o taquillas individuales con llave, con una capacidad suficiente para guardar la ropa y el calzado. Si los vestuarios no fuesen necesarios, se dispondrán colgadores o armarios para colocar la ropa.

Existirán aseos con garantías higiénicas en caso de realizarse trabajos sucios, contaminantes o que originen elevada sudoración.

Si el trabajo se interrumpiera regularmente, se dispondrán espacios donde los trabajadores puedan permanecer durante esas interrupciones, diferenciándose espacios para fumadores y no fumadores.



2.2.6. Material y Locales de Primeros Auxilios

El lugar de trabajo dispondrá de material para primeros auxilios en caso de accidente, que deberá ser adecuado, en cuanto a su cantidad y características, al número de trabajadores y a los riesgos a que estén expuestos.

Como mínimo se dispondrá, en lugar reservado y a la vez de fácil acceso, de un botiquín portátil (ver 6.5.1 de este documento).




3.1. Introducción

El Real Decreto 485/97 de 14 de Julio de 1997 establece las disposiciones mínimas preventivas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo, entendiendo como tales aquellas señalizaciones que referidas a un objeto, actividad o situación determinada, proporcionen una indicación o una obligación relativa a la seguridad o la en trabajo mediante una señal en forma de panel, un color, una señal luminosa o acústica, una comunicación verbal o una señal gestual.


La elección del tipo de señal y del número y emplazamiento de las señales o dispositivos de señalización a utilizar en cada caso se realizará de forma que la señalización resulte lo más eficaz posible, teniendo en cuenta:

• Las características de la señal.

• Los riesgos, elementos o circunstancias que hayan de señalizarse.

• La extensión de la zona a cubrir.

• El número de trabajadores afectados.

Para la señalización de desniveles, obstáculos u otros elementos que originen riesgo de caída de personas, choques o golpes, así como para las señalizaciones de riesgo eléctrico, presencia de materias inflamables, tóxicas, corrosivas o riesgo biológico, podrá optarse por una señal de advertencia de forma triangular, con un pictograma característico de color negro sobre fondo amarillo y bordes negros.

Las vías de circulación de vehículos deberán estar delimitadas con claridad mediante franjas continuas de color blanco o amarillo.

Los equipos de protección contra incendios deberán ser de color rojo.

La señalización para la localización e identificación de las vías de evacuación y de los equipos de salvamento o socorro (botiquín portátil) se realizará mediante una señal de forma cuadrada o rectangular, con un pictograma característico de color blanco sobre fondo verde.

La señalización dirigida a alertar a los trabajadores o a terceros de la aparición de una situación de peligro y de la consiguiente y urgente necesidad de



actuar de una forma determinada o de evacuar la zona de peligro, se realizará mediante una señal luminosa, una señal acústica o una comunicación verbal.

Los medios y dispositivos de señalización deberán ser limpiados, mantenidos y verificados regularmente.




4.1. Introducción

Por lo expuesto en el Real Decreto 1215/97 de 18 de Julio de 1997 establece las disposiciones mínimas preventivas de seguridad y de la salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo, entendiendo como tales cualquier máquina, aparato, instrumento o instalación utilizado en el trabajo.


El empresario adoptará las medidas necesarias para que los equipos de trabajo que se pongan a disposición de los trabajadores sean adecuados al trabajo que deba realizarse y convenientemente adaptados al mismo, de forma que garanticen la seguridad y la salud de los trabajadores al utilizar dichos equipos.

Deberá utilizar únicamente equipos que satisfagan cualquier disposición legal o reglamentaria les sea de aplicación.

Para la elección de los equipos de trabajo el empresario deberá tener en cuenta los siguientes factores:

• Las condiciones y características específicas del trabajo a desarrollar.

• Los riesgos existentes para la seguridad y salud de los trabajadores en el lugar de trabajo.

• En su caso, las adaptaciones necesarias para que, mediante un mantenimiento adecuado, los equipos de trabajo se conserven durante todo el tiempo de utilización en unas condiciones adecuadas. Todas las operaciones de mantenimiento, ajuste, desbloqueo, revisión o reparación de los equipos de trabajo se realizará tras haber parado o desconectado el equipo. Estas operaciones deberán ser encomendadas al personal especialmente capacitado para ello.



El empresario deberá garantizar que los trabajadores reciban una formación e información adecuadas a los riesgos derivados de los equipos de trabajo. La información, suministrada preferentemente por escrito, deberá contener, como mínimo, las indicaciones relativas a:

• Las condiciones y forma correcta de utilización de los equipos de trabajo, teniendo en cuenta las instrucciones del fabricante, así como las situaciones o formas de utilización anormales y peligrosas que puedan preverse.

• Las conclusiones que, en su caso, se puedan obtener de le experiencia adquirida en la utilización de los equipos de trabajo.

4.2.1. Disposiciones Mínimas Generales Aplicables a los Equipos de Trabajo

Los órganos de accionamiento de un equipo de trabajo que tengan alguna incidencia en la seguridad deberán ser claramente visibles e identificables y no deberán acarrear riesgos como consecuencia de una manipulación involuntaria.

Cada equipo de trabajo deberá estar provisto de un órgano de accionamiento que permita su parada total en condiciones de seguridad.

Cualquier equipo de trabajo que entrañe riesgo de caída de objetos o de proyecciones deberá estar provisto de dispositivos de protección adecuados a dichos riesgos.

Cualquier equipo de trabajo que entrañe riesgo por emanación de gases, vapores o líquidos, o por emisión de polvo deberá estar provisto de dispositivos adecuados de captación o extracción cerca de la fuente emisora correspondiente.

Si fuera necesario para la seguridad o la salud de los trabajadores, los equipos de trabajo y sus elementos deberán estabilizarse por fijación o por otros medios.

Cuando los elementos móviles de un equipo de trabajo puedan entrañar riesgo de accidente por contacto mecánico deberán ir equipados con resguardos o dispositivos que impidan el acceso a las zonas peligrosas.

Las zonas y puntos de trabajo o mantenimiento de un equipo de trabajo deberán estar adecuadamente iluminadas en función de las tareas que deban realizarse.



Las partes de un equipo de trabajo que alcancen temperaturas elevadas o muy bajas deberán estar protegidas cuando corresponda contra los riesgos de contacto o la proximidad de los trabajadores.

Todo equipo de trabajo deberá ser adecuado para proteger a los trabajadores expuestos contra el riesgo de contacto directo o indirecto de la electricidad y los que entrañen riesgo por ruido, vibraciones o radiaciones deberá disponer de las protecciones o dispositivos adecuados para limitar, en la medida de lo posible, la generación y propagación de estos agentes físicos.

Las herramientas manuales deberán estar construidas con materiales resistentes y la unión entre sus elementos deberá ser firme, de manera que se eviten las roturas o proyecciones de los mismos.

La utilización de todos estos equipos no podrá realizarse en contradicción con las instrucciones facilitadas por el fabricante, comprobándose antes del iniciar la tarea que todas sus protecciones y condiciones de uso son las adecuadas.

Deberán tomarse las medidas necesarias para evitar el atrapamiento del cabello, ropas de trabajo u otros objetos del trabajador, evitando, en cualquier caso, someter a los equipos a sobrecargas, sobrepresiones, velocidades o tensiones excesivas.

4.2.2. Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a los Equipos de Trabajo Móviles

Los equipos con trabajadores transportados deberán evitar el contacto de éstos con ruedas y orugas y el aprisionamiento por las mismas. Para ello dispondrán de una estructura de protección que impida que el equipo de trabajo incline más de un cuarto de vuelta o una estructura que garantice un espacio suficiente alrededor de los trabajadores transportados cuando el equipo pueda inclinarse más de un cuarto de vuelta. No se requerirán estas estructuras de protección cuando el equipo de trabajo se encuentre estabilizado durante su empleo.

Los equipos de trabajo automotores deberán contar con dispositivos de frenado y parada, con dispositivos para garantizar una visibilidad adecuada y con una señalización acústica de advertencia. En cualquier caso, su conducción estará reservada a los trabajadores que hayan recibido una información específica.



4.2.3. Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a los Equipos de Trabajo Para Elevación de Cargas

Deberán estar instalados firmemente, teniendo presente la carga que deban levantar y las tensiones inducidas en los puntos de suspensión o de fijación. En cualquier caso, los aparatos de izar estarán equipados con limitador del recorrido del carro y de los ganchos, los motores eléctricos estarán provisto de limitadores de altura y del peso, los ganchos de sujeción serán de acero con pestillos de seguridad y los carriles para desplazamiento estarán limitados a una distancia de 1 metro de su término mediante topes de seguridad de final de carrera eléctricos. Deberá figurar claramente la carga nominal.

Deberán instalarse de modo que se reduzca el riesgo de que la carga caiga en picado, se suelte o se desvíe involuntariamente de forma peligrosa. En cualquier caso, se evitará la presencia de trabajadores bajo las cargas suspendidas. Caso de ir equipadas con cabinas para trabajadores deberá evitarse la caída de éstas, su aplastamiento o choque.

Los trabajos de izado, transporte y descenso de cargas suspendidas, quedarán interrumpidas bajo régimen de vientos superiores a los 60 km/h.

4.2.4. Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a la Maquinaria Herramienta

Las máquinas-herramienta estarán protegidas eléctricamente mediante doble aislamiento y sus motores eléctricos estarán protegidos por la carcasa.

Las que tengan capacidad de corte tendrán el disco protegido mediante una carcasa antiproyecciones.

Las que se utilicen en ambientes inflamables o explosivos estarán protegidas mediante carcasas antideflagrantes. Se prohíbe la utilización de máquinas accionadas mediante combustibles líquidos en lugares cerrados o de ventilación insuficiente.

Se prohíbe trabajar sobre lugares encharcados, para evitar riesgos de caídas y los eléctricos.

Para todas las tareas se dispondrá una iluminación adecuada en torno a 100 lux.

En prevención de los riesgos por inhalación de polvo, se utilizarán en vía húmeda las herramientas que lo produzcan.



Las sierras de disco manual no se ubicarán a distancias inferiores a tres metros del borde de los forjados, con la excepción de los que estén claramente protegidos. Bajo ningún concepto se retirará la protección del disco de corte, utilizándose en todo momento gafas de seguridad antiproyección de partículas. Como norma general, se deberán extraer los clavos o partes metálicas hincadas en el elemento a cortar.

Para la utilización de los taladros portátiles y rozadoras eléctricas se elegirán siempre las brocas discos adecuados al material a taladrar, se evitará realizar taladros en una sola maniobra y taladros o rozaduras inclinadas a pulso y se tratará no recalentar las brocas y discos.

En las tareas de soldadura por arco eléctrico se utilizará yelmo del soldar o pantalla de mano, no se mirará directamente al arco voltaico, no se tocarán las piezas recientemente soldadas, se soldará en un lugar ventilado, se verificará la inexistencia de personas en el entorno vertical de puesto de trabajo, no se dejará directamente la pinza en el suelo o sobre la periferia, se escogerá el electrodo adecuada para el cordón a ejecutar y se suspenderán los trabajos de soldadura con vientos superior a los 60 km/h y al intemperie con régimen de lluvias.

En la soldadura oxiacetilénica (oxicorte) no se mezclarán botellas de gases distintos, éstas se transportarán sobre bateas enjauladas en posición vertical y atadas, no se ubicarán al sol ni en posición inclinada y los mecheros estarán dotados de válvulas antirretroceso de la llama.



5. DISPOSICIONES MÍNIMAS PREVENTIVAS EN LAS OBRAS DE CONSTRUCCIÓN

5.1. Generalidades

El Real Decreto 1627/97 de 24 de Octubre de 1997 establece las disposiciones mínimas preventivas de seguridad y salud en las obras de construcción, entendiendo como tales cualquier obra, pública o privada, en la que se efectúen trabajos de construcción o ingeniería civil.

La obra en proyecto, referente a los tipos de construcción mencionados anteriormente, se encuentra incluida en el Anexo I de dicha legislación, con la clasificación:

c) Construcción

d) Montaje y desmontaje de elementos prefabricados.

e) Acondicionamiento o instalaciones.

g) Transformación.

Al tratarse de una obra con las siguientes condiciones:

• El presupuesto de ejecución por contrata incluido en el proyecto es inferior a 450.759,08 €. (Tal como se mostro en el documento III, el presupuesto es de 29.194,78€).

• La duración estimada es inferior a 30 días laborables (según el Anexo VI los trabajos se realizarán entre la semana 5 y la semana 7, por lo tanto 3 semanas = 21 días), no utilizándose en ningún momento a más de 20 trabajadores simultáneamente.

• El volumen de mano de obra estimada, entendiendo por tal la suma de los días de trabajo del total de los trabajadores en la obra, es inferior a 500. (Para este tipo de obras la mano de obra oscila entre 2 y 3 operarios).

Por todo lo indicado, el promotor estará obligado a que en la fase de redacción del proyecto se elabore un estudio básico de seguridad y salud

. Caso de superarse alguna de las condiciones citadas anteriormente deberá realizarse un estudio completo de seguridad y salud.




6.1. Objeto del Estudio

Se redacta el presente Estudio Básico de Seguridad y Salud de la obra de instalación solar, para la producción de agua caliente sanitaria (ACS), en las instalaciones deportivas del campo de fútbol “As Baloutas” ubicadas en el ayuntamiento de Mos (Pontevedra).

El Presente Estudio tiene como objetivo establecer las directrices respecto a la prevención de riesgos de accidente laborales, de enfermedades profesionales y de daños a terceros. Asimismo, se estudian las instalaciones de sanidad, higiene y bienestar de los trabajadores durante la ejecución de la obra.

El Estudio servirá para dar unas directrices básicas a la empresa instaladora para que pueda llevar a cabo sus obligaciones en el campo de la seguridad, facilitando su desarrollo bajo el control de la Dirección Facultativa, de acuerdo con el Real Decreto 1.627/1997 de 25 de Octubre de 1997 por el que se implanta la obligatoriedad de la inclusión de un Estudio Básico de Seguridad y Salud en los proyectos de obras de construcción o de ingeniería civil.

Con el Estudio se intenta:

• Garantizar la salud e integridad de los trabajadores.

• Evitar acciones o situaciones peligrosas por imprevisión o falta de medios.

• Delimitar y aclarar atribuciones y responsabilidades en materia de seguridad.

• Definir los riesgos y aplicar las técnicas adecuadas para reducirlos.

6.1.1. Modificaciones y Alternativas

El contratista de la obra queda obligado a elaborar un plan de Seguridad y Salud en el que se analicen, estudien, desarrollen y complementen, en función de su propio sistema de ejecución de la obra, las previsiones contenidas en el presente proyecto. En este plan se incluyen las propuestas alternativas de prevención que la empresa adjudicataria proponga, con la correspondiente valoración económica, que no implicaría variación en el importe total.



El plan podrá ser modificado en función del proceso de ejecución de la obra y de las posibles incidencias que puedan salir a lo largo del mismo, pero siempre con la aprobación expresa de la dirección facultativa.

6.2. Datos de la Obra y Antecedentes

6.2.1. Emplazamiento

El edificio objeto de este proyecto es el campo de fútbol de As Baloutas, ubicado en el ayuntamiento de Mos (Pontevedra).

6.2.2. Denominación

La obra a realizar es la instalación para abastecer la demanda de A.C.S. de los vestuarios del campo de fútbol mediante paneles solares térmicos.

6.2.3. Número de Trabajadores

En base a los estudios de planeamiento de la ejecución de la obra, se estima que el número máximo de trabajadores alcanzará la cifra de 3 trabajadores.

6.2.4. Accesos

El acceso al edificio por parte de los transportes de material no presenta dificultades por tratarse de una vía de tráfico rodado normal.

6.2.5. Centros Asistenciales más Próximos

En los centros de trabajo y en lugar bien visible, se colocará un cartel con todos los datos de los centros asistenciales más próximos a la obra y los servicios de urgencia.

• Urgencias Sanitarias

HOSPITAL DO MEIXOEIRO

Calle Meixoeiro, s/n., 36200 (Vigo, Pontevedra)

Teléfono: 986811111

Fax: 986276416



•

BOMBEIROS DO PORRIÑO

Bomberos

Parc. 37 - POL. AS GANDARAS - 36400 O Porriño (PONTEVEDRA)

Principal: 986 342 858

Fax: 986 342 112

•

Relva, 1 - TORNEIROS - 36410 O Porriño (PONTEVEDRA)

Guardia Civil


Fax: 986 344 285

•

Rexenxo, 1 - PETELOS - 36419 Mos (PONTEVEDRA) ver mapa »

Policía Municipal


Fax: 986 336 618

Telf. 2: 986 331 200

Telf. 3: 986 331 402

6.3. Características de la obra

6.3.1. Tipo de Obra

El proyecto desarrolla el estudio de la instalación de paneles solares para la producción de A.C.S. con el apoyo de una caldera de Biomasa.

6.3.2. Trabajos a Realizar

Los trabajos a realizar consistirán básicamente en el montaje de las tuberías, equipos y valvulería necesarias para la distribución desde la sala de instalaciones a los colectores.

También consistirá el montaje de la caldera de Biomasa y la construcción de un silo de obra para el almacenamiento del pellet.

Los trabajos se realizarán en las gradas del campo de fútbol, parte del almacén y en la sala de calderas.



6.4. Medios de Protección Personal

Siempre que exista homologación M.T., las protecciones personales utilizables se entenderán homologas.

Casco de seguridad – Clase N

. Cuando exista posibilidad de golpe en la cabeza o caída de objetos.

Gafas contra polvo

. Para utilizar en ambientes polvorientos.

Mono de trabajo

. Para todo tipo de trabajos.

Guantes de cuero

. Para manejar los materiales que normalmente se utilizan en la obra.

Bota de lona con plantilla de acero y puntera reforzada

6.5. Medidas de Seguridad Aplicadas a la Construcción

. En todo trabajo en el que exista movimiento de materiales y la zona de trabajo esté seca. También en trabajos de encofrado y desencofrado.

6.5.1. Botiquín de Urgencias

En el local quedará instalado el botiquín de urgencia cuyo contenido mínimo, de acuerdo con la normativa vigente, será el siguiente:

• Un frasco de agua oxigenada.

• Un frasco de alcohol de 96°.

• Un frasco de tintura de yodo.

• Un frasco de mercurocromo.

• Un frasco de amoníaco.

• Una caja de gasas estériles.

• Una caja de algodón hidrófilo estéril.

• Un rollo de esparadrapo.

• Un torniquete.

• Una bolsa para agua o hielo.

• Una bolsa de guantes esterilizados.

• Un termómetro clínico.



• Una caja de apósitos autoadhesivos.

• Antiespasmódicos.

• Analgésicos.

• Tónicos cardíacos de urgencia.

• Jeringuillas desechables.

6.5.2. Análisis de Riesgos

6.5.2.1. Riesgos Detectables más Comunes

• Heridas punzantes en manos por objetos o herramientas.

• Caídas al mismo nivel.

• Caídas a distinto nivel.

• Atrapamiento entre piezas pesadas.

• Explosión del soplete (o de la bombona de gas licuado).

• Los inherentes a la utilización de soldadura eléctrica, oxiacetilénica y oxicorte.

• Pisada sobre materiales.

• Quemaduras.

• Sobreesfuerzos.

6.5.2.2. Normas o Medidas Preventivas Tipo

i. En la fase de obra de apertura y cierre se esmerará en todas las zonas de la obra el orden y la limpieza para evitar los riesgos de pisadas o tropezones.

ii. El acopio de los elementos se ubicará en el lugar señalado en los planos.

iii. El taller-almacén se ubicará en el lugar señalado en los planos y estará dotado de puerta. Ventilación por corriente de aire e iluminación artificial, en su caso.

iv. El transporte de tramos de tubería a hombro se realizara inclinando la carga hacia atrás, de tal forma que el extremo que va por delante supere la altura de un hombre para evitar los golpes y tropiezos con otros operarios en lugares poco iluminados (o iluminados a contraluz).



v. Los bancos de trabajo se mantendrán en buenas condiciones de uso, evitando que se levanten astillas durante la labor (las astillas pueden ocasionar pinchazos y cortes en las manos).

vi. Se repondrán las protecciones de los huecos de los forjados una vez aplomados, para eliminar el riesgo de caídas. Los operarios realizarán el trabajo sujetos con el cinturón.

vii. Se repondrán con barandillas de 90 cm de altura los huecos de los forjados para paso de tubos que no puedan cubrirse tras el aplomado para eliminar el riesgo de caídas.

viii. Los recortes sobrantes se irán retirando conforme se vayan produciendo a un lugar determinado para su recogida y vertido por las trompas, evitando así el riesgo de pisadas sobre materiales.

ix. No se soldará con plomo en lugares cerrados para evitar trabajos en atmósferas tóxicas, estableciendo una corriente de aire por ventilación, en caso de ser necesario.

x. La iluminación eléctrica de los focos será de un mínimo de 100 lux, medidos a una altura sobre el nivel del pavimento entorno a los 2 metros.

xi. La iluminación mediante portátiles se efectuará utilizando porta-lámparas estancos con mango aislante y rejilla de protección de la bombilla, alimentado a 24 voltios.

xii. Se prohíbe el conexionado de cables a los cuadros de suministro eléctrico de obra, sin la utilización de las clavijas macho-hembra.

xiii. Se prohibirá el uso de mecheros y sopletes encendidos junto a materiales inflamables.

xiv. Se controlará la dirección de la llama durante las operaciones de soldadura para evitar incendios.

xv. Las botellas de gases licuados se transportarán y permanecerán en los carros porta-botellas.

xvi. Se evitará soldar o utilizar el oxicorte con las botellas o bombonas de gases licuados expuesto al sol.



xvii. Se instalarán unos letreros de precaución en el almacén de gases licuados, en el taller de montaje y sobre el acopio de tuberías y valvulería de cobre, con la siguiente leyenda:

NO UTILICE ACETILENO PARA SOLDAR COBRE O ELEMENTOS QUE LO CONTENGAN, SE PRODUCE ACETILURO DE COBRE, QUE ES UN COMPUESTO EXPLOSIVO.

xviii. Está prohibido hacer masa en la instalación durante la soldadura eléctrica para evitar el riesgo de contactos eléctricos indirectos.

xix. Los lugares de paso estarán siempre libres de obstáculos. En el caso de tuberías por lugares de paso, se protegerán cubriéndose con tableros o tablones con el fin de eliminar el riesgo de caídas.

xx. Se prohíbe la formación de andamios utilizando escaleras de mano a modo de borriquetes, para evitar los riesgos por trabajos realizados sobre superficies inseguras y estrechas.

6.6. Prevención de Incendios en las Obras

En esta obra, como principio fundamental contra la aparición de incendios, se establecen los siguientes principios:

a. Orden y limpieza general: se evitarán los escombros heterogéneos. Las escombreras de material combustible se separarán de las del material incombustible. Se evitará en lo posible el desorden en el amontonado del material combustible para su transporte a vertedero.

b. Vigilancia y detención de las existencias de posibles focos de incendio.

c. Se colocarán extintores de la clase B junto a las puertas de los almacenes que contengan productos inflamables.

d. Habrá montones de arena junto a las fogatas para apagarlas de inmediato si presentan riesgo de incendio. En los montones de arena, hincada en vertical, se mantendrá una pala cuyo astil estará pintado de color rojo.

e. En esta obra queda prohibido fumar ante los siguiente supuestos:

• Ante elementos inflamables: disolventes, combustibles, lacas, barnices, pegamentos, mantas asfálticas, etc.



• En el interior de los almacenes que contengan elementos inflamables, explosivos y explosores.

• En el interior de los almacenes que contengan productos de fácil combustión: sogas, cuerdas, etc. durante las operaciones de:

Abastecimiento de combustible a las máquinas.

En el tajo de manipulación de desencofrantes.

En el tajo de soldadura autógena y oxicorte.

f. La iluminación e interruptores eléctricos de los almacenes de productos inflamables será mediante mecanismos antideflagrantes de seguridad.

6.7. Criterios de Utilización de los Medios de Seguridad

La utilización de los medios de seguridad del edificio responderá a las necesidades de cada momento, surgidas durante la ejecución de los cuidados, repasos, reparaciones o actividades de mantenimiento que durante el proceso de explotación de los edificios se lleven a cabo.

Por lo tanto, el responsable, encargado por la propiedad, de la programación periódica de estas actividades, en sus previsiones de actuación ordenará para cada situación, cuando lo estime necesario, el empleo de estos medios, previa la comprobación periódica de su funcionalidad y que su empleo no se contradice con las hipótesis de cálculo del estudio de seguridad.



Rubén Silva Rojo

INSTALACIÓN ACS EN CAMPO DE FÚTBOL

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