INSTALACIÓN ELÉCTRICA DE AT / BT PARA HOTEL DE 92...

DEPARTAMENTO INGENIERÍA ELÉCTRICA

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIEROS

UNIVERSIDAD DE SEVILLA

Proyecto fin de carrera:

INSTALACIÓN ELÉCTRICA

DE AT / BT PARA

HOTEL DE 92 HABITACIONES

CON POTENCIA PREVISTA DE

280 kW

- MEMORIA JUSTIFICATIVA Y DE CÁLCULO -

Alumno: Ángel Carrascosa Fernández

DNI: 78748515 - B

Sevilla, Octubre 2008

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW

- MEMORIA JUSTIFICATIVA Y DE CÁLCULO -

2


- ÍNDICE - 2. Memoria justificativa y de cálculos

2.1. Cargas de hotel .................................................................................................6 2.1.1. Previsión de cargas en suministro normal ..............................................7

2.1.1.1. Planta Garaje...............................................................................7 2.1.1.2. Planta Garaje / Servicios.............................................................8 2.1.1.3. Planta Bar / Cocina .....................................................................9 2.1.1.4. Planta Recepción / Comedor...................................................... 10 2.1.1.5. Planta Habitaciones Nº 1............................................................ 11

2.1.1.5.1. Habitaciones simples..................................................... 11 2.1.1.5.2. Planta habitaciones 101-123......................................... 12

2.1.1.6. Planta Habitaciones Nº 2............................................................ 13 2.1.1.6.1. Habitaciones simples.....................................................13 2.1.1.6.2. Planta habitaciones 201-223.........................................14

2.1.1.7. Planta Habitaciones Nº 3............................................................15 2.1.1.7.1. Habitaciones simples.....................................................15 2.1.1.7.2. Planta habitaciones 301-323.........................................16

2.1.1.8. Planta Habitaciones duplex........................................................17 2.1.1.8.1. Habitaciones simples.....................................................17 2.1.1.8.2. Habitaciones duplex ......................................................18 2.1.1.8.3. Plantas habitaciones 401-423 .......................................19

2.1.1.9. Resumen previsión de potencias Suministro Normal ................20 2.1.2. Previsión de cargas en suministro de socorro........................................21

2.1.2.1. Planta Garaje..............................................................................21 2.1.2.2. Planta Garaje / Servicio .............................................................22 2.1.2.3. Planta Bar / Cocina ....................................................................22 2.1.2.4. Planta Recepción / Comedor......................................................22 2.1.2.5. Planta Habitaciones Nº 1............................................................23 2.1.2.6. Planta Habitaciones Nº 2............................................................23 2.1.2.7. Planta Habitaciones Nº 3............................................................24 2.1.2.8. Planta Habitaciones duplex........................................................24 2.1.2.9. Ascensores .................................................................................24 2.1.2.10. Resumen de previsión de potencias Suministro Socorro.........25

2.2. Línea subterránea de media tensión ..............................................................25 2.2.1. Cálculos de conductor media tensión ....................................................25 2.2.2. Cálculos corriente de cortocircuito........................................................29

2.3. Cálculos del centro de transformación ..........................................................32 2.3.1. Determinación de potencia aparente en transformador .........................32 2.3.2. Calculo de línea de interconexión .........................................................33 2.3.3. Cuadro baja tensión de centro de transformación .................................34 2.3.4. Puesta a tierra de centro de transformación...........................................36

2.3.4.1. Investigación de características de suelo ...................................37 2.3.4.2. Corriente máxima de puesta tierra y tiempo eliminación de defecto.....................................................................................................37 2.3.4.3. Diseño preliminar de instalación de tierra ................................37

2.3.4.3.1. Tierra de Protección......................................................38 2.3.4.3.1.1. Cálculos de Tierra de Protección .........................40 2.3.4.2.1.2. Comprobación de tensiones.................................41

2.3.4.3.2. Tierra de Servicio...........................................................43

3


2.4. Calculo de conductores de baja tensión.........................................................44 2.4.1. Circuito de alimentación a cuadro general en suministro normal .........47 2.4.2. Circuito de alimentación a cuadro general en suministro socorro.........50 2.4.3. Derivaciones de cuadro general a cuadros secundarios.........................53 2.4.4. Circuitos de cuadros secundarios ..........................................................56

2.4.4.1. Conductores cuadro secundario Nº 1, CS-1 ..............................57 2.4.4.2. Conductores cuadro secundario Nº 2, CS-2 ..............................58 2.4.4.3. Conductores cuadro secundario Nº 3, CS-3 ..............................59 2.4.4.4. Conductores cuadro secundario Nº 4, CS-4 ..............................61 2.4.4.5. Conductores cuadro secundario Nº 5, CS-5 ..............................63 2.4.4.6. Conductores cuadro secundario de comedor, CS-C ..................65 2.4.4.7. Conductores cuadro secundario Nº 6, CS-6 ..............................67 2.4.4.8. Conductores cuadro secundario Nº 7, CS-7 ..............................69 2.4.4.9. Conductores cuadro secundario Nº 8, CS-8 ..............................71 2.4.4.10. Conductores cuadro secundario planta Habit. Nº 1, CS-H1....72 2.4.4.11. Conductores cuadro secundario planta Habit. Nº 2, CS-H2 ....74 2.4.4.12. Conductores cuadro secundario planta Habit. Nº 3, CS-H3 ....76 2.4.4.13. Conductores cuadro secundario planta Habit. duplex CS-H4 .78 2.4.4.14. Conductores cuadro secundario Ascensores............................80 2.4.4.15. Conductores cuadro secundario Alumbrado Exterior..............80 2.4.4.16. Conductores cuadro secundario Habitaciones .........................81

2.5. Intensidades de cortocircuito..........................................................................82 2.5.1. Método de cálculo .................................................................................82 2.5.2. Impedancias de cortocircuito.................................................................83

2.5.2.1. Impedancias en secuencia directa..............................................83 2.5.2.2. Impedancias homopolares .........................................................89

2.5.3. Cortocircuito trifásico............................................................................93 2.5.3.1. Int. Corto. en salida secundario de transformador .....................93 2.5.3.2. Int. Corto. en final de línea de alimentación a cuadro general...94 2.5.3.3. Int. Corto. en final de líneas de alimentación a cuadros

secundarios..................................................................................95 2.5.4. Cortocircuito bifásico ............................................................................97

2.5.4.1. Int. corto. en salida secundario de transformador ......................97 2.5.4.2. Int. Corto. en final de línea de alimentación a cuadro general...98 2.5.4.3. Int. corto. en final de líneas de alimentación a cuadros

secundarios..................................................................................98 2.5.5. Cortocircuito monofásico a tierra ..........................................................99

2.5.5.1. Int. Corto. en salida secundario de transformador ................... 100 2.5.5.2. Int. Corto. en final de línea de alimentación a cuadro general. 101 2.5.5.3. Int. Corto. en final de líneas de alimentación a cuadros

secundarios................................................................................ 102 2.6. Calculo de resistencia a tierra ...................................................................... 104 2.7. Compensación de energía reactiva............................................................... 105

2.7.1. Calculo de energía reactiva en transformador ..................................... 105 2.7.2. Calculo de energía reactiva en las cargas ............................................ 108 2.7.3. Calculo de conductor de unión a batería ............................................. 110

2.8. Pararrayos ...................................................................................................... 110 2.8.1. Necesidad de pararrayos...................................................................... 110 2.8.2. Tipo de instalación .............................................................................. 112

4


2.9. Estudio de iluminación.................................................................................. 113 2.9.1. Documentación justificativa................................................................ 113 2.9.2. Valor eficiencia energética en instalación ........................................... 114 2.9.3. Cálculos ............................................................................................... 115

2.10. Calculo de ocupación................................................................................... 163

5


2. CÁLCULOS.- 2.1. CARGAS DE HOTEL.-

El recuento de potencias se ha llevado a cabo considerando todos los receptores instalados, en las distintas plantas del edificio.

La previsión de cargas se ha realizado teniendo en cuenta el destino del edificio

así como requisitos técnicos exigidos en un edificio de esta índole. Cabe resaltar, que algunas zonas como salones, recepción, bar, etc., el nivel de potencia instalada sea superior a la recomendada, esto se debe a razones decorativas y de confort, reflejándose esto en un mayor nivel de iluminación, superior al mínimo exigido.

Para cada planta se adjunta recuadros viéndose diferentes potencias. Uno primero,

con las potencias detalladas de aparatos receptores, agrupado por zonas o circuito, como por ejemplo cocina, usos comunes, habitaciones simples o duplex… o circuito de alumbrado o fuerza.

Según característica de receptor, se aplicara un coeficiente de potencia, que

siguiendo ITC-BT-44 del REBT se tomara una previsión de potencia de 1,8 la potencia en vatios para receptores con lámparas de descarga, al igual que el caso de motores que se considera el 125 % de la intensidad a plena carga del motor, como indica ITC-BT-47 del antes citado reglamento.

Obtenida las cargas por cada zona, se aplicara un coeficiente de simultaneidad. La

magnitud de este coeficiente, ha sido designada por el criterio del proyectista y variando, según el uso que se ha definido a cada planta o zona.

Se va a realizar dos previsiones de potencias una primera teniendo en cuenta todas

las potencias de los receptores, aplicándose coeficientes de simultaneidad, para así poder definir la carga del hotel y con ello determinar la potencia aparente del transformador y una segunda previsión, donde se recuenta la demanda de potencias de aquellos receptores susceptibles de ser alimentados mediante un suministro de socorro. Conocido el valor de esta última previsión se podrá definir la potencia nominal del grupo electrógeno, encargado de suministrar suministro de socorro.

6


2.1.1. PREVISIÓN DE CARGAS EN SUMINISTRO NORMAL.-

2.1.1.1.PLANTA GARAJE.-

TIPO UNIDADES POT/UD COEF. POT. POT ( W )

Lámpara fluorescente escritorio TL-D 23 72 1,8 2980,8 Lámpara fluorescente espejo baño TL-D 12 116 1,8 2505,6

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL 3 50 1 150 Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C 4 78 1,8 561,6

Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD 3 70 1,8 378 Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD 2 70 0,8 112

Emergencia 300 Lúmenes 20 8 1 160 Emergencia 60 Lúmenes 3 6 1 18 Alumbrado balizamiento 23 0,5 1 11,5

ALUMBRADO 6877,5

Cabina extracción 1 3750 1,25 4687,5

Bases enchufe schuko 16 A 4 3680 1 14720 Puerta garaje 2 500 1,25 1250

FUERZA 20657,5

GARAJE Pot. instalada ( W ) Coef. Simultaneidad Potencia ( W )

ALUMBRADO 6877,5 1 6877,5

FUERZA 20657,5 0,4 8263

TOTAL 15140,5

7


2.1.1.2.PLANTA GARAJE / SERVICIOS.-


Luminaria estanca, fluorescente 2x36 TL-D 38 72 1,8 4924,8 Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D 15 116 1,8 3132 Luminaria estanca, fluorescente 1x58 TL-D 4 58 1,8 417,6 Luminaria estanca, fluorescente 1x36 TL-D 2 36 1,8 129,6 Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL 9 50 1 450

Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C 4 78 1,8 561,6 Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD 3 70 1,8 378

Luminaria adosable lámpara fluorescente PL-C 2 18 1,8 64,8 Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD 2 70 1,8 252


ALUMBRADO 10569,9


Bases enchufe schuko 16 A 21 3680 1 77280

FUERZA 81967,5

GARAJE / SERVICIOS Pot. instalada ( W ) Cs Potencia ( W )

ALUMBRADO 10569,9 1 10569,9

FUERZA 81967,5 0,4 32787

TOTAL 43356,9

8


2.1.1.3.PLANTA BAR / COCINA.-


Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C 115 52 1,8 10764 Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD 11 70 1,8 1386

Aplique hotel en patio ingles, lámpara descarga completa CDM-TD 8 70 1,8 1008 Colgante techo, lámpara descarga completa CDM-TD 20 150 1,8 5400

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL 17 50 1 850 Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD 5 70 1,8 630

Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D 25 116 1,8 5220 Luminaria estanca, fluorescente 2x36 TL-D 11 72 1,8 1425,6


ALUMBRADO 27118,1

Sartén a gas 1 50 1 50

Lavadora 1 6600 1 6600 Fabricador de cubitos 1 350 1 350

Molino de café 1 100 1 100 Cafetera electrónica 1 2600 1 2600 Bascula electrónica 1 300 1 300 Cafetera electrónica 1 2600 1 2600 Cafetera electrónica 1 2600 1 2600

Frente mostrador 1 350 1 350 Molino de café 1 100 1 100

Secadora 1 5400 1 5400 Peladora patatas 1 1000 1 1000

Lavavajillas 1 2300 1 2300 Armario caliente 1 3300 1 3300

Fabricador de cubitos 1 350 1 350 Lavavasos 2 2660 1 5320 Mesa snack 2 350 1 700

Enfriador de botellas 2 250 1 500 Motores cámaras 3 3000 1,25 11250

FUERZA COCINA 45770


TOMAS CORRIENTE 239200

BAR / COCINA Pot. instalada ( W ) Cs Potencia ( W )

ALUMBRADO 27118,1 0,9 24406,29

TOMAS CORRIENTE 239200 0,1 23920

FUERZA COCINA 45770 0,65 29750,5

TOTAL 78076,79

9


2.1.1.4.PLANTA RECEPCIÓN / COMEDOR.-


Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C 153 52 1,8 14320,8

Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD 16 70 1,8 2016 Aplique entrada hotel, lámpara descarga completa CDM-TD 6 70 1,8 756

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL 6 50 1 300 Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD 6 70 1,8 756

Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D 3 116 1,8 626,4 Luminaria estanca, fluorescente1x58 TL-D 2 58 1,8 208,8

Emergencia 60 Lúmenes 16 6 1 96 Emergencia 300 Lúmenes 25 8 1 200 Alumbrado balizamiento 78 0,5 1 39

ALUMBRADO 19319

Cafetera electrónica 1 2600 1 2600

Molino de café 1 100 1 100 Enfriador botellas 1 250 1 250

Fabricador de cubitos 1 450 1 450 Lavavasos 1 2660 1 2660 Mesa snack 1 350 1 350

Horno microondas 1 1100 1 1100

FUERZA CAFETERÍA 7510



RECEPCIÓN / COMEDOR Pot. instalada ( W ) Cs Potencia ( W )

ALUMBRADO 19319 0,9 17387,1

TOMAS CORRIENTE 195040 0,15 29256

FUERZA COCINA 7510 0,65 4881,5

TOTAL 46643,1

10


2.1.1.5.PLANTA HABITACIONES Nº 1.- 2.1.1.5.1. HABITACIONES SIMPLES.-


Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL 4 50 1 200 Lámpara fluorescente escritorio TL-D 1 18 1,8 32,4

Lámpara fluorescente espejo baño TL-D 1 18 1,8 32,4 Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD 1 100 1 100

ALUMBRADO 364,8

Toma TV 1 250 1 250

Toma frigorífico 1 300 1 300 Bases enchufe schuko 16 A 3 3680 1 11040

FUERZA 11590

HABITACIÓN Pot. instalada ( W ) Cs Potencia ( W )

ALUMBRADO 364,8 1 364,8

FUERZA 11590 0,3 3477

TOTAL 3841,8

11


2.1.1.5.2. PLANTA HABITACIONES 101-123.-


Habitación 23 3841,8 1 88361,4

TOTAL HABITACIONES 88361,4

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL 1 50 1 50

Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD 4 70 1,8 504 Foco decoración, lámpara halógena HAL 4 60 1 240

Luxlon, conjunto lámpara fluorescente TL-D 12 72 1,8 1555,2 Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD 16 70 1,8 2016

Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C 20 32 1,8 1152 Emergencia 60 Lúmenes 2 6 1 12 Emergencia 300 Lúmenes 11 8 1 88 Alumbrado balizamiento 19 0,5 1 9,5

ALUMBRADO 5626,7



PLANTA HABIT_101-123 Pot. instalada ( W ) Cs Potencia ( W )

ALUMBRADO 5626,7 0,9 5064,03

TOMAS CORRIENTES 51520 0,2 10304

TOTAL HABITACIONES 88361,4 0,6 53016,84

TOTAL 68384,87

12


2.1.1.6.PLANTA HABITACIONES Nº 2.-

2.1.1.6.1. HABITACIONES SIMPLES.-




Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD 1 100 1 100

ALUMBRADO 364,8

Toma TV 1 250 1 250 Toma frigorífico 1 300 1 300


FUERZA 11590

HABITACIÓN Pot. instalada ( W ) Coef. simultaneidad Potencia ( W )

ALUMBRADO 364,8 1 364,8

FUERZA 11590 0,3 3477

TOTAL 3841,8

13




Habitación 23 3841,8 1 88361,4






ALUMBRADO 5626,7




ALUMBRADO 5626,7 0,9 5064,03



TOTAL 68384,87

14


2.1.1.7.PLANTA HABITACIONES Nº 3.- 2.1.1.7.1. HABITACIONES SIMPLES.-




ALUMBRADO 364,8

Toma TV 1 250 1 250


FUERZA 11590

HABITACIÓN Pot. instalada ( W ) Coef. simultaneidad Potencia ( W )

ALUMBRADO 364,8 1 364,8

FUERZA 11590 0,3 3477

TOTAL 3841,8

15




Habitación 23 3841,8 1 88361,4






ALUMBRADO 5626,7




ALUMBRADO 5626,7 0,9 5064,03



TOTAL 68384,87

16


2.1.1.8.PLANTAS HABITACIONES DUPLEX.- 2.1.1.8.1. HABITACIONES SIMPLES.-




ALUMBRADO 364,8

Toma TV 1 250 1 250

Toma frigorífico 1 300 1 300 Bases enchufe schuko 16 A estanca 3 3680 1 11040

FUERZA 11590

HABITACIÓN SIMPLE Pot. instalada ( W ) Coef. simultaneidad Potencia ( W )

ALUMBRADO 364,8 1 364,8

FUERZA 11590 0,3 3477

TOTAL 3841,8

17


2.1.1.8.2. HABITACIONES DUPLEX.-



Lámpara fluorescente espejo baño TL-D 2 18 1,8 64,8 Aplique escaleras, lámpara descarga completa CDM-TD 1 100 1,8 180

ALUMBRADO 559,6

Toma TV 1 250 1 250


FUERZA 11590

HABITACIÓN DUPLEX Pot. instalada ( W ) Cs Potencia ( W )

ALUMBRADO 559,6 1 559,6

FUERZA 11590 0,3 3477

TOTAL 4036,6

18


2.1.1.8.3. PLANTAS HABITACIONES 401-423.-


Habitación simple 11 3841,8 1 42259,8 Habitación duplex 12 4036,6 1 48439,2

TOTAL HABITACIONES 90699


Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD 4 70 1,8 504 Luxlon, conjunto lámpara fluorescente TL-D 12 72 1,8 1555,2

Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD 18 70 1,8 2268 Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C 17 32 1,8 979,2


ALUMBRADO 5565,9




ALUMBRADO 5565,9 0,9 5009,31


TOTAL HABITACIONES 90699 0,6 54419,4

TOTAL 64723,4

19


2.1.1.9.RESUMEN DE PREVISIÓN DE POTENCIAS SUMINISTRO NORMAL.-

PLANTA COEF. SIMULTANEIDAD POT. PLANTA ( W ) POTENCIA ( W )

GARAJE 1 15140,5 15140,5

GARAJE / SERVICIOS 0,9 43356,9 39021,21

BAR / COCINA 0,65 78076,79 50749,9135

RECEPCIÓN / COMEDOR 0,7 46643,1 32650,17

HABITACIONES 101 - 123 0,5 68384,87 34192,435

HABITACIONES 201 - 223 0,5 68384,87 34192,435

HABITACIONES 301 - 323 0,5 68384,87 34192,435

HABITACIONES DUPLEX 0,5 64723,4 32361,7

TOTAL 453095,3 272500,7985

La potencia total del Hotel asciende a 272,5 kW Una vez hecha la previsión de cargas y determinando la potencia total que consume el hotel se puede determinar que la potencia aparente del transformador será de 400 kVA.

20


2.1.2. PREVISIÓN DE CARGAS SUMINISTRO SOCORRO.-

2.1.2.1.PLANTA GARAJE.-



Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL 3 50 1 150 Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C 4 78 1,8 561,6

Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD 3 70 1,8 378 Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD 2 70 1,8 252


ALUMBRADO 7017,5


Puerta garaje 2 500 1,25 1250

FUERZA 5937,5

TOTAL 12955

2.1.2.2.PLANTA GARAJE / SERVICIOS.-


Luminaria estanca, fluorescente 2x36 TL-D 12 72 1,8 1555,2 Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D 15 116 1,8 3132 Luminaria estanca, fluorescente 1x58 TL-D 4 58 1,8 417,6 Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL 9 50 1 450

Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C 4 78 1,8 561,6 Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD 3 70 1,8 378

Luminaria adosable lámpara fluorescente PL-C 2 18 1,8 64,8 Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD 2 70 1,8 252


ALUMBRADO 7070,7


FUERZA 4687,5

TOTAL 11758,2

21


2.1.2.3.PLANTA BAR / COCINA.-


Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C 50 52 1,8 4680

Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD 7 70 1,8 882 Colgante techo, lámpara descarga completa CDM-TD 7 150 1,8 1890

Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL 11 50 1 550 Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D 11 116 1,8 2296,8 Luminaria estanca, fluorescente 2x36 TL-D 8 72 1,8 1036,8


ALUMBRADO 11770,1

Motores cámaras 3 3000 1,25 11250

FUERZA COCINA 11250

TOTAL 23020,1

2.1.2.4.PLANTA RECEPCIÓN / COMEDOR.-


Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C 80 52 1,8 7488

Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD 7 70 1,8 882 Punto luz, lámpara halógena dicroica HAL 18 50 1 900

Luminaria difusora decorativa, lámpara descarga completa CDM-TD 25 70 1,8 3150 Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D 2 116 1,8 417,6

Emergencia 60 Lúmenes 16 6 1 96 Emergencia 300 Lúmenes 25 8 1 200 Alumbrado balizamiento 78 0,5 1 39

ALUMBRADO 13172,6

TOTAL 13172,6

22





Luxlon, conjunto lámpara fluorescente TL-D 6 72 1,8 777,6 Colgante techo, lámpara descarga completa CDM-TD 4 150 1,8 1080


ALUMBRADO 3863,1

TOTAL 3863,1




Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D 1 116 1,8 208,8 Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C 20 32 1,8 1152


ALUMBRADO 2214,3

TOTAL 2214,3

23





Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D 1 116 1,8 208,8 Downlight, lámpara fluorescente compacta PL-C 20 32 1,8 1152


ALUMBRADO 2214,3

TOTAL 2214,3



Bañador pared, lámpara descarga completa CDM-TD 4 70 1,8 504

Foco decoración, lámpara halógena HAL 4 60 1 240 Luminaria estanca, fluorescente 2x58 TL-D 3 116 1,8 626,4


ALUMBRADO 2631,9

TOTAL 2631,9

2.1.2.9.ASCENSORES.-


Ascensor publico 2 4500 1,25 11250 Ascensor servicio 1 4500 1,25 5625

TOTAL 16875

24


2.1.2.10.RESUMEN DE PREVISIÓN DE POTENCIAS SUMINISTRO SOCORRO.-

PLANTA POTENCIA ( W )

GARAJE 12955

GARAJE / SERVICIOS 11758,2

BAR / COCINA 23020,1

RECEPCIÓN / COMEDOR 13172,6

HABITACIONES 101 - 123 3863,1



HABITACIONES DUPLEX 2631,9

ASCENSORES 16875

TOTAL 88704,5

La potencia prevista que pueda ser alimentada mediante suministro de socorro, en caso de falta de tensión, asciende a 88,704 kW.

Definido este dato, se puede determinar la elección de un grupo electrógeno de

potencia nominal de 100 kVA. 2.2. LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN.- 2.2.1. CÁLCULOS DE CONDUCTOR DE MEDIA TENSIÓN.-

La potencia prevista en la línea es de 400 kVA, por lo tanto la intensidad de la línea será:

3⋅=

VSI

Siendo:

- S = Potencia prevista de línea, 400 kVA. - V = Tensión eficaz de línea, 20 kV.

25


Quedando una intensidad de:

Se elige un conductor de aluminio HEPR-Z1 de 240 mm2. A continuación se

comprobara si se cumplen los distintos criterios, necesarios para comprobar que se verifica todo lo dictando en Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión.

• Criterio térmico

El circuito va enterrado en una zanja en el interior de tubos, cuya longitud es de

52 m con un terno de cables unipolares por el mismo tubo, según este tipo de instalación el reglamento indica una intensidad máxima admisible para dicho conductor.

A esta intensidad máxima hay que aplicarle una serie de coeficientes reductores debido al tipo de instalación, de esta manera, se asegura que el aislamiento del conductor no sufra daño alguno.

Los coeficientes reductores son debido a una instalación bajo tubo, con una profundidad de enterrado diferente de un metro y resistividad térmica del terreno distinta a 1,5 K.m/W, siendo los valores de los coeficientes los siguientes:

- Kprof. = 0,96, para cables bajo tubo a una profundidad de 1,5 m. - Kresis.=0,92, para resistividad de 2 K.m/W. - Ktubo = 0,8, por ser una instalación bajo tubo.

La intensidad máxima admisible indicada en ITC-LAT-06 del Reglamento de

Líneas Eléctricas de Alta Tensión es de:

AI adm 345max. = Se debe cumplir que:

KII adm ⋅< max. Donde:

AK

K

KKKK tuboresisprof

70656,0

8,092,096,0

=

⋅⋅=

⋅⋅=

Quedando que: 763,24354,11 <

AI

I

54,11

3000.20000.400

=

⋅=

26


Luego el conductor aluminio HEPR-Z1 de 240 mm2, cumple con el criterio térmico.

• Criterio de caída de tensión:

La circulación de corriente a través de los conductores, ocasiona una pérdida de potencia y una caída de tensión entre el origen y extremo de la canalización.

Para el cálculo de la caída de tensión que se produce en una línea se considera el

circuito equivalente de una línea corta (inferior a unos 50 km), mostrado en la figura siguiente:

La figura siguiente se trata del diagrama vectorial de la línea corta anterior:

Debido al pequeño valor del ángulo θ, entre las tensiones en el origen y extremo de la línea, se puede asumir sin cometer prácticamente ningún error, que el vector U1, es igual a su proyección horizontal, por tanto el valor de la caída de tensión:

)()tan(1U

PXRV ⋅+=Δ ϕ

Siendo:

- R = Resistencia de línea en corriente alterna. - X = Reactancia de línea. - P = Potencia en vatios transportada por la línea. - U1 = Tensión de la línea trifásica. - tan φ = Tangente del ángulo correspondiente al factor de potencia de la carga.

27


Operando, mediante relaciones trigonométricas y conociendo el valor de la intensidad la ecuación anterior se puede expresar de la siguiente forma:

( )ρϕ XsenRIV +⋅⋅=Δ cos3

A continuación se determinan los distintos factores para calcular la caída de tensión, antes formulada.

i. Resistencia en corriente alterna:

Se ha tenido en cuenta para la determinación de la resistencia del conductor, el

efecto de la temperatura, que según características de fabricante, da un máximo de temperatura admisible, de 105 ºC se puede ver este dato en hojas características del conductor, colocadas en final de capítulo de memoria descriptiva.

Se sabe que el valor de la resistencia, depende de la resistividad y esta a su vez

es función de la temperatura, de manera que:

SLR CC º105º105 ρ=

Siendo:

- R105ºC= Resistencia del conductor en corriente continua a 105º C. - Ρ105ºC= Resistividad de aluminio a la temperatura de 105º C. - L = Longitud de línea, 52 m. - S = Sección de conductor, 240 mm2.

Para determinar la resistividad a 105º C, se realizara, de la siguiente forma:

[ ])20(1º20º105 −+= θαρρ CC Siendo:

- ρ90ºC = Resistividad de aluminio a 20º C, 0,029 Ωmm2/m. - α = Coeficiente de variación de resistencia específica por temperatura del

conductor, 0,00403 ºC-1. - θ = Temperatura máxima admisible, 105º C.

Quedando una resistividad de:

[ ])20105(00403,01029,0º105 −+=Cρ

ρ105ºC = 0,03893 Ωmm2/m

El valor de la resistencia del conductor en corriente continua para un valor de

105ºC, será de:

SLR CC º105º105 ρ=

R105ºC = 8,4356 mΩ

28


Se tiene en cuenta el incremento de la resistencia debida al efecto pelicular y al efecto proximidad. Según norma UNE 21144, dicho incremento se determina de la siguiente forma:

)1(º105 YpYsRR C ++=

Siendo:

- R = Resistencia del conductor en corriente alterna a 105 ºC - Ys = Incremento de la resistencia debido al efecto pelicular. - Yp = Incremento de la resistencia debido al efecto de proximidad.

Según los cálculos realizados y siguiendo la norma UNE 21144, los incrementos

Ys e Yp, son valores tan pequeños que se pueden despreciar, sin cometer error alguno en cálculos posteriores. Luego el valor de la resistencia buscado es el siguiente:

CRR º105=

R = 8,4356 mΩ

ii. Reactancia de la línea:

Según los valores obtenidos del fabricante, el conductor tiene una reactancia por

kilómetro de 0,105 Ω/km, por tanto, sabiendo que la longitud de línea es de 52 m, se obtiene un valor de reactancia de:

105,0052,0 ⋅=X

X = 5,46 mΩ

Conocidos los valores necesarios, se calcula la magnitud de la caída de tensión

en la red de MT.

( )

310)46,5cos4536,8(54,113

cos3

−⋅⋅+⋅⋅⋅=Δ

+⋅⋅=Δ

ϕϕ

ρϕ

senV

XsenRIV

Suponiendo un factor de potencia de 0,85

ΔV = 0,201 V Con este valor se observa que se cumple el criterio de caída de tensión, ya que,

ningún circuito supera el 5% máximo permitido.

29


2.2.2. CÁLCULOS DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO.-

Según norma UNE 21239, referente a cálculo de corrientes de cortocircuito en sistemas trifásico de corriente alterna, la intensidad máxima de cortocircuito, se calcula según la siguiente ecuación:

3⋅

⋅==

ZUc

ZU

I neqcc

Siendo:

- Un = 20 kV. - c = factor de tensión = 1,1 por estar en el lado de MT del trafo ( Según tabla

1 de Norma UNE-EN 60909-0 ) Donde la impedancia Z, es la suma de las impedancias aguas arriba, donde las

impedancias existentes son la de la propia línea y la de la red, es decir:

MTred ZZZ += Siendo:

- Zred = impedancia de cortocircuito de red eléctrica - ZMT = impedancia de cortocircuito de línea subterránea de media tensión.

Donde el valor de la impedancia de red se calcula de la siguiente forma:

red

redredred Icc

UcZ

⋅

⋅=

3

Siendo:

- Iccred = 10 kA, dato dado por la compañía suministradora.

Quedando: Ω= 2701,1redZ

Según lo marcado en Norma UNE-EN 60909-0:

Ω=⋅=⋅=Ω=⋅=⋅=

12638,02638,11,01.02638,12701,1995,0995,0

redred

redred

XRZX

Quedando:

Ω+=+=

mjZjXRZ

red

redredred

)12638,02638,1(

Por otro lado el valor de la impedancia de cortocircuito de la línea subterránea

de media tensión será el dado por su resistencia y la reactancia en secuencia directa, esta

30


última se obtendrá de valores dados por norma UNE 21239 – 2, “Datos para el cálculo de corrientes de cortocircuitos”. El valor de resistencia es:

sLR ⋅= ρ

Siendo: - L = 52 m. - s = 240 mm2. - ρ = 1/34 (Ωmm2)/m Quedando:

Ω⋅= −31037,6MTR

Y el valor de la reactancia asciende a X’=0,09 Ω/Km, con una longitud de línea

de 52 m, la reactancia tendrá un valor de:

Ω⋅= −31068,4MTX

Se observa que el valor de la impedancia de cortocircuito de la línea subterránea de media tensión es despreciable, con respecto al valor de la impedancia de cortocircuito de red, por tanto solo se considerará esta última. Luego el valor de la intensidad de cortocircuito será de:

Icc = 10 kA.

La temperatura que puede alcanzar el conductor del cable, como consecuencia de un cortocircuito o sobreintensidad de corta duración, no puede sobrepasar la temperatura máxima admisible de cota duración, asignada a los materiales utilizados para el aislamiento del cable. En primer lugar comprobamos que la pantalla del cable elegido pueda soportar una corriente de cortocircuito mínima de 1000 A en 1 segundo según indica en ITC-LAT-06, del RAT, para redes subterráneas. Según los datos dados por el fabricante, la intensidad máxima admisible de pantalla de Cobre, para un cortocircuito de 1 segundo de duración, es de 2.845 A, superior al valor mínimo indicado por el reglamento. En segundo lugar, se comprueba si se supera la intensidad de cortocircuito máxima admisible en el conductor.

31


Según la instrucción correspondiente en el Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión, se cumple la siguiente relación:

cc

cc

tK

SI

=

Siendo:

- Icc = Corriente de cortocircuito. - S = Sección del conductor. - K = Coeficiente que depende de la naturaleza del conductor y de las

temperaturas al inicio y final del cortocircuito. - tcc = Duración de cortocircuito, 1 s.

Para el aislamiento del conductor en cuestión, HEPR, se tiene una temperatura

en régimen permanente de 105 ºC y una temperatura máxima admisible en cortocircuito de 250 ºC, luego la variación de temperatura es de, Δθ = 145, mirando tablas en ITC-LAT-06, obtengo que para una duración de cortocircuito de 1 s, de K = 89 A s1/2/mm2.

Por tanto la intensidad de cortocircuito máxima admisible, para conductor de

240 mm2 con aislamiento de HEPR, será de:

2401

89(max) ⋅=⋅= S

tKI

cccc

Icc(max) = 21,360 kA

Luego se cumple el criterio de cortocircuito, ya que la intensidad máxima admisible es superior, a la intensidad de cortocircuito calculada, es decir:

Icc(max) = 21,360 kA > Icc = 10 kA.

2.3. CÁLCULOS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.- 2.3.1. DETERMINACIÓN DE POTENCIA APARENTE TRANSFORMADOR.-

Según lo indicado en el apartado de cargas del hotel, la potencia prevista de consumo en el edificio era de:

P = 272,5 kW.

Teniendo en cuenta una posible previsión de incremento de la potencia demandada, se toma como potencia para la elección de los transformadores un valor un superior al indicado anteriormente, seleccionando un transformador de potencia aparente normalizada inmediatamente superior al valor de la potencia prevista en el edificio, por tanto se aconseja una potencia aparente del transformador de 400 kVA.

32


2.3.2. CÁLCULOS DE LA LÍNEA DE INTERCONEXIÓN.-

La línea de interconexión, se define como aquella que tiene su origen en la celda de protección de línea y va a parar al primario del transformador.

La tensión nominal de línea en cuestión es de 20 kV y considerando una potencia igual a la aparente del transformador, la intensidad que pasara por dicha línea de enganche será de:

3⋅=

N

N

USI

Siendo:

- I = Intensidad que circula por el conductor a plena carga (A). - SN = Potencia aparente del transformador, 400 kVA - UN = Tensión nominal en el primario del transformador, 20 kV. Quedando una intensidad de:

I = 11,54 A

Según la intensidad calculada, se elige un conductor de aluminio, aislamiento HEPR-Z1 unipolar de sección 3 x (1 x 50) mm2 de sección por fase, de tensión nominal de 12 / 20 kV.

El Reglamento Electrotécnico de Alta Tensión, indica las densidades de corriente máximas admisibles para cada sección, a continuación se comprueba que nuestro conductor cumple con el citado reglamento.

Se tiene una densidad de corriente máxima admisible para un conductor de 50 mm2 de:

ρmax = 4 A / mm2

La densidad de corriente de línea de enganche será:

2/2308,0

5054,11

mmA=

=

ρ

ρ

Se comprueba que conductor cumple con instrucción correspondiente, del

Reglamento Electrotécnico de Alta Tensión, ya que:

4 A / mm2 > 0,2308 A / mm2

Debido a la corta longitud de este conductor, no se procederá a realizar

justificaciones de otros criterios.

33


2.3.3. CUADRO DE BAJA TENSIÓN DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.-

A la salida del transformador, se sitúa el cuadro de baja tensión del Centro de Transformación. En este apartado se determinara si los conductores seleccionados para tomas de corriente y alumbrado del centro de transformación cumple con los criterios de caída de tensión y térmico.

Para el cálculo de las líneas, se tendrá que satisfacer los criterios de intensidad máxima admisible o de calentamiento y criterio de caída de tensión, en cuento al criterio de intensidad de cortocircuito, calculado en red subterránea de MT, no se calculara en instalaciones de BT, ya que este criterio para baja tensión, no es determinante, debido a que por una parte las protecciones de sobreintensidad limitan la duración del cortocircuito a tiempos muy breves.

Según REBT, la máxima caída de tensión admisible, en circuito de alumbrado es de

4,5 % y 6 % para resto de usos, debido a que en la instalación existe un transformador propio.

Se analiza los siguientes cables:

Alimentación de alumbrado para dos luminarias fluorescentes de 2x36 W. Este

circuito estará formado por una sección de 3x1.5 mm², con aislamiento de PVC 750 V

La caída de tensión, al ser una línea de alumbrado será menor del 4,5 % Longitud (L): 5 m Potencia (P): 2x36x1.8 = 129,6 W

Al tratarse de una línea para alimentar a una lámpara fluorescente, se multiplicara

por un factor de valor 1,8. Según marca el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. La caída de tensión para un circuito monofásico viene dada por la siguiente

expresión:

URPV ⋅⋅

=Δ2

Siendo:

- R = Resistencia de línea en Ω. - P = Potencia en vatios transportada por la línea, 129,6 W - U = Tensión monofásica de la línea, 230 V.

La contribución a la caída de tensión por efecto de la reactancia es despreciable frente al efecto de la resistencia, también se desprecia los incrementos de resistencia debido al efecto proximidad y al efecto pelicular, debido a su pequeña sección.

La resistencia de la línea, se calcula para la máxima temperatura admisible por el

conductor en régimen permanente. Según las características de aislamiento del conductor y datos suministrados por fabricante la temperatura máxima en régimen permanente del conductor es de 70º C.

34


La resistencia de cualquier conductor es función de su resistividad y esta a su vez de la temperatura, luego:

[ ])20(1ª20º70

ª70º70

−+=

=

θαρρ

ρ

CC

cC sLR

Siendo:

- ρ20ºC = Resistividad de aluminio a 20º C,0,018 Ωmm2/m - α = Coeficiente de variación de resistencia específica por temperatura del

conductor, 0,00392 ºC-1. - θ = Temperatura máxima admisible, 70º C. - ρθ = Resistividad del conductor a la temperatura θ.

Quedando una resistividad y una resistencia de:

ρ70ºC = 0,021528 Ωmm2/m

R70ºC = 0,07176 Ω Por tanto la caída de tensión para este circuito será de:

URPV ⋅⋅

=Δ2

ΔV = 0,08 V

ΔV = 0,035 %

El valor de la caída de tensión es inferior al 4,5 % marcado por el reglamento.

Para cumplir con el criterio térmico, sabiendo que la intensidad máxima admisible

de conductor es de 21 A y la intensidad prevista que circule es de:

AI

VPI

626,0

cos

=

⋅=

ϕ

Cumple con criterio térmico ya que la intensidad es menor que máxima admisible.

Para línea de alimentación a alumbrado de emergencia, al ser la misma longitud, con

un conductor de la misma sección y una potencia menor, se da por supuesto que cumple también con el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión.

35


Queda por ultimo la línea de alimentación para toma de corriente de 16 A. Esta línea estará formada por una terna de cables de sección 2,5 mm2 con aislamiento de PVC de 750 V. El Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, indica una caída máxima de tensión del 6 %. Las características de este circuito son:

Longitud (L) = 6 m Potencia (P) = 16x230 = 3680 W

De manera análoga, se comprueba el cumplimiento del criterio de caída de tensión.

[ ])20(1ª20º70

ª70º70

−+=

=

θαρρ

ρ

CC

cC SLR

Quedando los siguientes valores:

ρ70ºC = 0,021528 Ωmm2/m

R70ºC = 0,0516 Ω Y la caída de tensión resultante es:

URPV ⋅⋅

=Δ2

ΔV = 0,051 V

ΔV = 0,022 %

Luego cumple con el criterio de caída de tensión La intensidad que circula por esta línea es:

AV

PI 16cos

=⋅

=ϕ

La intensidad máxima admisible para un conductor de las características descritas es de 29 A, luego se cumple también con el criterio térmico. 2.3.4. PUESTA A TIERRA DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.-

Para realizar una correcta puesta a tierra del centro de transformación, se ha seguido el “Reglamento sobre Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación”, siguiendo un método de cálculo para proyectar instalaciones de puesta a tierra, basadas en electrodos de configuraciones geométricas tipo, para centros

36


de transformación de tercera categoría, este método de cálculo se suele llamar mas comúnmente el método UNESA.

Según el Articulo 3 del capítulo primero del Reglamento sobre Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, la instalación a estudiar queda encuadrada dentro de la tercera categoría ( 30 kV < Un < 1 kV ) 2.3.4.1.INVESTIGACIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS DEL SUELO.-

Según la investigación previa del terreno donde se instalará este Centro de Transformación, se determina una resistividad media superficial = 200 Ω·m.

En las etapas iniciales del diseño del electrodo de puesta a tierra se hace necesario conocer el valor numérico de la resistividad del terreno, pues de ella dependen tanto la Resistencia de Difusión a Tierra como la distribución de potenciales en el terreno, y como consecuencia, las Tensiones de Paso y Contacto resultantes en la instalación. 2.3.4.2.CORRIENTE MÁXIMA DE PUESTA A TIERRA Y TIEMPO DE

ELIMINACIÓN DEL DEFECTO.-

Estos parámetros dependen de las características de la red, la corriente máxima a tierra en caso de neutro a tierra que se da en esta instalación, será:

22)(3 ntn

dXRR

UI++

=

Siendo:

- Id = Intensidad máxima de defecto a tierra en el centro. - U = Tensión compuesta de servicio de la red. - Rn = Resistencia de la puesta a tierra del neutro de la red. - Rt = Resistencia de la puesta a tierra de protección del centro. - Xn = Reactancia de la puesta a tierra del neutro de la red.

Según los datos de la red proporcionados por la compañía suministradora, el tiempo

máximo de desconexión del defecto es de 1 s.

Los valores de K y n para calcular la tensión máxima de contacto aplicada, según MIE-RAT 13 y en el tiempo de defecto proporcionado por la Compañía son:

K = 78.5 y n = 0.18.

2.3.4.3.DISEÑO PRELIMINAR DE LA INSTALACIÓN DE TIERRA.-

El diseño preliminar de la instalación de puesta a tierra se realizara basándose en alguna de las configuraciones tipo presentadas en recomendaciones UNESA, que esté de acuerdo con la forma y dimensiones del Centro de Transformación.

37


Cuando se selecciona el electrodo de puesta a tierra hay que limitar el valor de la resistencia de puesta a tierra Rt, de manera que permita una intensidad de defecto Id haga actuar las protecciones y por otro lado que la sobretensión que aparezca en caso de anomalía no sea perjudicial para la instalación de baja tensión. 2.3.4.3.1. TIERRA DE PROTECCIÓN.-

Según “Reglamento sobre Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación”, la tierra de protección es la conexión directa a tierra de las partes conductoras de los elementos de una instalación no sometidos normalmente a tensión eléctrica, pero que pudieran ser puestos en tensión por averías o contactos accidentales, a fin de proteger a las personas contra contactos con tensiones peligrosas.

• Resistencia a tierra de la puesta a tierra de las masas del Centro de Transformación:

Se determina la máxima resistencia de puesta a tierra, que permita circular una

intensidad defecto tal que actúen las protecciones y por otro lado la tensión de defecto, Vd, que se produzca no dañe la instalación. Para evitar que la sobretensión que aparece al producirse un defecto en el aislamiento del circuito de alta tensión, deteriore los elementos de baja tensión del centro, el electrodo de puesta a tierra debe tener un efecto limitador, de forma que la tensión de defecto sea inferior a la que soportan dichas instalaciones (Vbt). Esto es:

dbt

dtd

VV

IRV

≥

⋅=

Siendo: - Vd = Tensión de defecto. - Vbt = Tensión soportada por la instalación de baja tensión, 10.000 V. - Rt = Resistencia del electrodo. - Id = Intensidad de defecto. Resolviendo el siguiente sistema se consigue conocer la máxima resistencia de

puesta a tierra:

dtmbt IRV ⋅≥= 000.10

22)()(3 ntmn

RtmdXRR

UI++

=

Quedando el siguiente resultado: - Resistencia máxima de tierra, Rtm = 90,487 Ω - Intensidad de defecto a máxima resistencia, Id(Rtm) = 110,5 A

38


• Selección del electrodo tipo: Por cada configuración tipo de electrodos, el método UNESA proporciona una

relación de parámetros, expresados en valores unitarios. - Resistencia de puesta a tierra, Kr (Ω / Ωm) - Tensión de paso máxima, Kp (V / Ωm)(A) - Tensión de contacto exterior máxima, Kc (V / Ωm) (A)

Conociendo el valor de Rtm, antes despejada, se puede calcular el valor unitario

máximo, Krm, en función de la resistividad del terreno.

ρtm

rmR

K ≤

Quedando un valor unitario máximo.

Krm ≤ 0,452 Ω / Ωm

Por lo tanto, se necesita un electrodo tal que su parámetro Kr sea menor que Krm. Seleccionando un valor de Kr inmediatamente inferior al máximo, se tendrá la

configuración tipo más económica para la instalación, pero también la que posee tensiones mas cercanas al máximo, por ello y según criterio de proyectista, se decide limitar la resistencia de puesta a tierra de masa a un valor menor, mas concretamente a 10 Ω.

Por tanto para la resistencia de puesta a tierra seleccionada, de 10 Ω se tiene un

parámetro unitario de resistencia de puesta a tierra de:

ρt

rR

K ≤

Kr = 0,05 Ω / Ωm

De entre las distintas configuraciones posibles, se selecciona aquella más

económica, además del cumplimiento con las condiciones anteriores. La configuración seleccionada posee las siguientes características:

- Identificación: código 50-35/8/86 según método de UNESA para cálculo de

puestas a tierra en centro de transformación. - Descripción física: constituida por 8 picas en disposición rectangular unidas por

conductor horizontal de cobre desnudo de 50 mm2 de sección.

- Parámetros característicos: Kr = 0,050 (Ω / Ωm) Kp = 0,0073 (V / Ωm)(A) Kc = 0,0164 (V / Ωm)(A)

39


El bucle de tierra formador por conductor de cobre, tiene unas dimensiones de 5,0x3,0 m.

Las picas tendrán un diámetro de 14 mm y una longitud de 6.00 m. Se enterrarán

verticalmente a una profundidad de 0.8 m. Las características de puesta a tierra de protección, se ve de forma más clara en el capítulo de planos.

2.3.4.3.1.1. CÁLCULOS DE TIERRA DE PROTECCIÓN.-

A continuación se detallan todos los cálculos necesarios para justificar la buena elección de configuración de electrodo de puesta a tierra de protección, comparando posteriormente con las tensiones máximas permitidas por la reglamentación.

• Resistencia a tierra:

Con el valor de Kr (0,05 Ω / Ωm) correspondiente al electrodo elegido y

multiplicando por la resistividad del terreno, se obtiene el valor de la resistencia de tierra.

ρ⋅= rt KR

Rt = 10 Ω

• Intensidad de defecto:

Mediante ecuación antes descrita, se determina la intensidad de defecto. Los valores

de resistencia de puesta a tierra de neutro de red es de 14 Ω para la resistencia y nula la reactancia, estos datos son dados por compañía suministradora.

Quedando:

22)(3 ntn

dXRR

UI++

=

Id = 481,125 V

• Tensión de paso en el exterior:

Multiplicando Kp (0,0073 V / Ωm A) por la resistividad del terreno y por la

intensidad del defecto, se obtiene la tensión de paso que existirá en el exterior del edificio.

dpp IKV ⋅⋅= ρ

V’p = 702,44 V

40


• Tensión de paso en el acceso al CT:

Cuando en el suelo del CT exista una malla equipotencial conectada al electrodo de tierra, la tensión de paso de acceso es equivalente al valor de la tensión de contacto exterior.

dcaccp IKV ⋅⋅= ρ)('

V’p(acc) = 1.578,09 V

• Tensión de contacto en el exterior:

Multiplicando Kc por la resistividad del terreno, y por la intensidad del defecto, se

obtiene la tensión de contacto que existirá en el exterior del edificio:

dcc IKV ⋅⋅= ρ'

V’c = 1.578,09 V

• Tensión de defecto:

Se determina la sobretensión que aparece al producirse un defecto, multiplicando la resistencia de tierra por la intensidad de defecto:

dtd IRV ⋅=

Vd = 4811,25 V

2.3.4.3.1.2. COMPROBACIÓN DE TENSIONES.-

Seguidamente hay que comprobar que las tensiones de paso y contacto calculadas sean inferiores a los valores máximos admisibles definidos en la instrucción MIE-RAT-13.

• Tensión de paso máxima:

)10006

1(10 snp tkV

ρ⋅+

⋅=

Siendo:

- Vp = Tensión de paso máxima - ρs = Resistividad superficial del terreno, 200 Ωm. - t = Duración de la falta, 1 s. - constantes función del tiempo: k =78,5, n=0,18.

Vp = 1.727 V

41


• Tensión de paso en el acceso máxima:

De manera análoga se comprueba el caso de acceso al centro de transformación, donde los pavimentos interior y exterior tienen distinta composición y por consiguientes distinta resistividad. En este caso la formula de tensión de paso máxima admisible que puede aparece en una instalación será:

)1000

331(10

)(

ρρ ⋅+⋅+

⋅= s

naccesop tkV

Siendo:

- Vp = Tensión de paso máxima - ρs = Resistividad superficial del terreno, 200 Ωm. - ρ = Resistividad superficial del hormigón, 3000 Ωm. - t = Duración de la falta, 1 s. - constantes función del tiempo: k =78,5, n=0,18.

Vp(acc) = 8.321 V

• Tensión máxima de contacto:

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ ⋅+=

10005,1

1 snc tkV

ρ

Vc=102,05 V

Siendo:

- Vp = Tensión de paso máxima - ρs = Resistividad superficial del terreno, 200 Ωm. - ρ = Resistividad superficial del hormigón, 3000 Ωm. - t = Duración de la falta, 1 s. - constantes función del tiempo: k =78,5, n=0,18.

A continuación se muestra una tabla comparativa entre tensiones máximas

admisibles y tensiones calculadas en puesta a tierra.

Admisibles (V) Puesta a tierra (V)Tension paso 1.727 702,44

Tensión paso acceso 8.321 1.578,09Tensión contacto 102,05 1.578,09Tensión defecto 10.000 4811,25

Se puede apreciar que las tensiones de paso admisibles tienen unos valores elevados,

fáciles de conseguir con los electrodos tipo. Por el contrario la tensión de contacto es muy reducida, por lo que se requieren electrodos muy dimensionados, no viables físicamente y de coste difícilmente asumible. En este caso, el reglamento permite la

42


posibilidad de recurrir al empleo de medidas adicionales de seguridad a fin de reducir los riesgos para las personas y cosas. Estas medidas están expuestas en la memoria descriptiva del proyecto.

2.3.4.3.2. TIERRA DE SERVICIO.-

Es la conexión que tiene por objeto unir a tierra temporalmente parte de las instalaciones que están normalmente bajo tensión o permanentemente a ciertos puntos de los circuitos eléctricos de servicio.

Si la tensión de defecto es mayor de 1000 V se deberá de disponer un sistema separado de electrodos de protección y de servicio a una cierta distancia, para garantizar que el sistema de puesta a tierra de servicio no alcance tensiones elevadas que puedan afectar las instalaciones de los usuarios. Debe establecerse una separación entre los electrodos más próximos de ambos sistemas, la cual, será función de la resistividad del terreno y de la intensidad de defecto.

mD

D

ID d

31,13

2000125,418200

2000

=

⋅⋅

=

⋅⋅

=

π

πρ

• Parámetros característicos:

Según el método UNESA, la configuración seleccionada para la puesta a tierra de

servicio viene descrita a continuación:

- Identificación: código 8 / 42. - Descripción física: constituida por 4 picas en unidas por conductor horizontal de

cobre desnudo de 50 mm2 de sección, separadas 3 m.

- Parámetros característicos: Kr = 0,100 Kp = 0,0127

Las picas tendrán un diámetro de 14 mm y una longitud de 2.00 m. Se enterrarán verticalmente a una profundidad de 0.8 m. Las características de la puesta a tierra de servicio, se ve de una forma más clara en el capítulo de planos.

43


• Resistencia de puesta a tierra:

De manera análoga a la tierra de protección, se calculan los datos siguientes:

Ω=

⋅=

20t

rt

R

KR ρ

Una vez conectada la red de puesta a tierra de servicio al neutro de la red de BT, el valor de esta resistencia de puesta a tierra general deberá ser inferior a 37 Ω. Este valor se debe a que la máxima tensión admisible que se puede dar es de 24 V, según lo indicado en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión.

La instalación se protege mediante una protección diferencial con una sensibilidad

de 650 mA, se tiene una resistencia de puesta a tierra máxima de 37 A, es decir:

IVR =

65,02437 =Ω

Anteriormente se ha calculado la Rt de la puesta a tierra de servicio, teniendo un valor de Rt = 20 Ω, luego se comprueba que:

37 Ω > 20 Ω

2.4. CÁLCULOS DE CONDUCTORES DE BAJA TENSIÓN.-

El cálculo de sección de conductores se realiza según lo indicado en ITC-BT-07 y ITC-BT-19 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, esta última instrucción determina que la sección de conductor esta limitado por:

Criterio térmico: la sección de conductor se calcula en función de una intensidad máxima admisible en régimen permanente y para distintos tipos de instalación, agrupamiento y tipo de cables. De este modo se asegura que el aislamiento del cable no sufra daños por exceso de temperatura durante su servicio en régimen permanente.

Caída de tensión: Al tenerse un transformador de distribución propio, se considera

que la instalación interior de baja tensión tiene su origen en salida del transformador, es decir, en el lado de baja tensión del mismo. Por ello, las caídas máximas de tensión admisibles serán del 4,5 % para alumbrado y del 6,5 % para los demás usos, según lo marcado en REBT.

Se tendrá en cuenta, el incremento de caída de tensión debido a la reactancia de

conductor (en caso en que la sección sea de tamaño considerable) y el incremento de la resistencia debido al efecto de la temperatura. Se desprecia el incremento de resistencia debido al efecto pelicular y al efecto proximidad.

44


Las formulas aplicadas para cálculo de intensidad, tanto en circuito trifásico como en monofásico:

-Intensidad en circuito trifásico: -Intensidad en circuito monofásico:

Siendo:

- P = Potencia en vatios transportada por la línea. - V = Tensión en la línea según sea trifásica o monofásica. - I = Intensidad que circula por la línea. - cos θ = Factor de potencia.

Las formulas aplicadas para cálculo de caída de tensión, tanto en circuito trifásico

como en monofásico:

-Intensidad en circuito trifásico: -Caída de tensión en circuito monofásico:

Siendo:

- R = Resistencia de la línea. - X = Reactancia de la línea. - P = Potencia en vatios transportada por la línea. - V = Tensión de la línea según sea trifásica o monofásica. - tan φ = Tangente del ángulo correspondiente al factor de potencia de la

carga. Pudiéndose expresar para un circuito trifásico de la siguiente forma:

)cos(3 ϕϕ senXRIV ⋅+⋅⋅⋅=Δ Habrá algunos casos en que las caídas de tensión debido a la reactancia serán

despreciables, para este tipo de situaciones, las caídas de tensión, se determinan según las siguientes ecuaciones:

-Intensidad en circuito trifásico: -Caída de tensión en circuito

monofásico:

θcos3 ××=

VPI θcos×

=V

PI

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛⋅⋅+=ΔVPXRV ϕtan ⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛⋅⋅+⋅=ΔVPXRV )tan(2 ϕ

VSRV ×

=Δ VSRV ×

⋅=Δ 2

45


En cualquier caso, si que se tiene en cuenta el incremento de la resistencia del cable debido al incremento de la temperatura, se calculará la resistencia de la siguiente forma:

SLR θθ ρ=

Siendo:

- Rθ= Resistencia del conductor a θ. - ρθ= Resistividad de aluminio a la temperatura de θ. - L = Longitud de línea. - S = Sección de conductor.

La resistividad se determinará de la siguiente forma:

[ ])20(1ª20 −+= θαρρθ C

Siendo:

- ρ20ºC = Resistividad de material conductor a 20º C. - α = Coeficiente de variación de resistencia específica por temperatura del

conductor. - θ = Temperatura máxima admisible. Gracias a los datos suministrados por el fabricante se conoce θ, que es la máxima

temperatura admisible por el conductor en régimen permanente, a esta temperatura, se determina la magnitud de la resistencia y la caída de tensión del conductor. Todas las características de los conductores se pueden ver en las hojas características de los materiales utilizados, colocados en el final del capítulo de memoria descriptiva.

Las máximas temperaturas vendrán dadas según el tipo de conductor. En esta

instalación los cables utilizados tienen las siguientes máximas temperaturas: - Conductor RZ1 0,6/1 kV………………………. Temperatura máx.: 90º C - Conductor 07Z1 750/450 V…………………..... Temperatura máx.: 70º C Las resistividades están calculadas a continuación:

Material Coef. Variación ºC-1

Resistividad 20ºC Ω mm2/m



Cobre 0,00392 0,018 0,021528 0,0229392 Aluminio 0,00403 0,029 0,0348435 0,0371809

46


2.4.1. CÁLCULOS DEL CIRCUITO DE ALIMENTACIÓN A CUADRO GENERAL EN SUMINISTRO NORMAL.-

A continuación se va a determinar la sección y tipo de conductor que se necesita

para alimentar a la instalación, mediante un suministro normal, el cual proviene de la salida del transformador.

Para dicho cálculo, se debe tener en cuenta, además de todo lo comentado

anteriormente, que el circuito en cuestión es subterráneo, lo que implica que se deberá aplicar una serie de coeficientes con el fin de modificar la intensidad máxima admisible de la línea, según todo lo indicado en la instrucción ITC-BT-07 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión.

Datos de cálculo: • Tensión; V = 400 V.

• Potencia, P = 272,5 kW. (Dato correspondiente a previsión de potencias)

• Longitud = 42 m.

• Profundidad de conductor enterrado, D = 1 m. Criterio térmico:

Este criterio impone que la intensidad máxima admisible por el conductor

multiplicado por unos coeficientes de reducción, sea mayor a la intensidad prevista a circular por la línea. De este modo, nos aseguramos que el aislamiento del cable no sufra daños por exceso de temperatura durante su servicio en régimen permanente.

Este coeficiente de reducción será el correspondiente a

• Temperatura (40ºC):

Ktemp = 1

• Profundidad ( D = 1 m ):

Kprofun = 0,97

• Agrupación de conductores, cuatro cables unipolares situados en sendos tubos:

Kagrup = 0,9

De esta manera se elige la menor sección de conductor que cumpla la siguiente

restricción: I ≤ Imax adm· K

47


Donde Imax adm es la intensidad máxima admisible del circuito dada por el fabricante.

El coeficiente de corrección será:

K= Ktemp · Kprofun · Kagrup

Mediante ecuación siguiente:

Determinando intensidad que circula por el conductor siendo esta del siguiente valor: I = 437,02 A Según el resultado obtenido de intensidad, se selecciona un circuito de aluminio tipo RZ1 de sección 2 x (4x120) mm2, con intensidad máxima admisible de valor: Imax adm = 2x290 = 580 A Multiplicando por el factor de corrección de intensidad máxima admisible debido al tipo de instalación del circuito: Imax adm· K = 580 · 1 · 0,97 · 0,9 = 506,34 A Se comprueba que la intensidad del circuito es inferior que la intensidad máxima admisible multiplicada por coeficientes de corrección, dictados por el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, luego, el conductor seleccionado cumple con el criterio térmico antes mencionado. I = 437,02 A ≤ 506,34 A = Imax adm

Criterio caída de tensión:

Para el cálculo de la caída de tensión se utilizara la formula siguiente para circuitos trifásicos:

Antes se determina los valores de reactancia y resistencia a la máxima temperatura admisible del conductor en régimen permanente. En primer lugar, se calcula el valor de la resistencia del conductor para la máxima temperatura admisible. Según características dadas por le fabricante, la máxima temperatura admisible en régimen permanente del conductor es de 90 ºC, para esta temperatura la resistividad del conductor de aluminio es de ρ90ºC = 0,03718 Ω mm2/m.

θcos3××=

VPI

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛⋅⋅+=ΔVPXRV ϕtan

48


Sabiendo la longitud (52 m) y sección de cable (120 mm2), se determina la resistencia del conductor:

SLR CC º90º90 ρ=

R90ºC = 0,008016 Ω

Se debe cumplir que la máxima caída de tensión entre un punto de consumo y la

salida en baja tensión del transformador sea de, 4,5 % para alumbrado y 6 % para el resto de usos.

Conocido el valor de la resistencia a máxima temperatura, se determina a

continuación el valor de la reactancia del conductor, que según características constructivas dadas por fabricante, la reactancia es de 0’075 Ω/km. Luego para una longitud de 52 m, queda una reactancia de:

X = 0,00195 Ω

Suponiendo un factor de potencia de 0’9 ya se puede conocer el valor final de caída de tensión de línea, que va desde salida de cuadro de Baja Tensión del Centro de Transformación, hasta entrada del Cuadro General de Baja Tensión, ya en el interior del edificio.

)cos(3 ϕϕ senXRIV ⋅+⋅⋅⋅=Δ

ΔV = 6,104 V

ΔV(%) = 1,526 %

Para ello, se ha analizado las caídas de tensión de los conductores proyectados, seleccionando el caso más desfavorable tanto para receptores de alumbrado, como para el resto de usos. Para el caso de los circuitos de alumbrado, se ha encontrado que, la mayor caída de tensión se da en el conductor que alimenta el alumbrado del almacén nº 1, situado en la planta de garaje/servicios. Dicha caída de tensión se calcula analizando las distintas caídas que existen desde el secundario del transformador hasta el punto de consumo:

i. Caída de tensión en línea desde cuadro secundario CS-3 hasta alumbrado de almacén nº 1 de planta garaje / servicios:

ΔV (%) = 1,88 %

ii. Caída de tensión en línea desde cuadro general de instalación a cuadro secundario CS-3:

ΔV (%) = 0,78 %

49


iii. Caída de tensión en línea desde cuadro baja tensión en salida de transformador a cuadro general de instalación:

ΔV (%) = 1,52 %

Siendo la mayor caída de tensión la suma de los tramos anteriores, comprobando así que dicha caída de tensión es menor que la establecida como límite por el Reglamento Electrotécnico de Baja tensión:

ΔV = 1,88 + 0,78 + 1,52 = 4,18 % ΔV (%) = 4,18 % ≤ 4,5 %

Para el resto de usos, la mayor caída de tensión se produce en las tomas de

corriente de almacén nº 1, situado en planta garaje / servicios del hotel. La comprobación del cumplimiento de la reglamentación, se realizara del mismo modo que para la línea de alumbrado, analizada anteriormente:

i. Caída de tensión en línea desde cuadro secundario CS-3 hasta punto de consumo, tomas de corriente en almacén:

ΔV (%) = 3,24 %

ii. Caída de tensión en línea desde cuadro general de instalación hasta cuadro secundario CS-3:

ΔV (%) = 0,78 %

iii. Caída de tensión en línea desde cuadro baja tensión en salida de transformador a cuadro general de instalación:

ΔV (%) = 1,52 %

Se comprueba que dicha caída de tensión es menor que la establecida como

límite por el Reglamento Electrotécnico de Baja tensión:

ΔV (%) = 1,52 + 0,78 + 3,24 + 0,06 = 5,6 % ΔV (%) = 5,6 % ≤ 6,5 %

El conductor seleccionado será RZ1 de sección 2 x (4x120) mm2 2.4.2. CÁLCULOS DEL CIRCUITO DE ALIMENTACIÓN A CUADRO

GENERAL EN SUMINISTRO DE SOCORRO.- A continuación y de manera análoga al cálculo anterior, se va a determinar la sección y tipo de conductor que se necesita para alimentar a la instalación, mediante un

50


suministro de socorro, que proviene de la salida del grupo electrógeno. El cálculo de conductor se basa en dos criterios, un criterio térmico y otro de caída de tensión.

Datos de cálculo: • Tensión, V = 400 V.

• Potencia, P = 88,704 kW. (Dato correspondiente a previsión de potencias)

• Potencia aparente, S = 100 kVA.

• Longitud = 24 m.

Criterio térmico: El conductor debe soportar la máxima intensidad dada por el grupo electrógeno,

para determinar esta intensidad máxima, se realizaran los cálculos con la potencia aparente del grupo.

La intensidad máxima que circulará por el circuito en cuestión se calculará

según la siguiente ecuación:

Siendo el valor de esta intensidad de:

Imax = 144,337 A.

Se elige un conductor tal, que pueda soportar dicha intensidad máxima, teniendo una intensidad máxima admisible superior a la corriente antes calculada.

El conductor será de tipo RZ1-K y de 5 x 70 mm2 de sección y con una intensidad

máxima admisible de: Imax adm = 202 A. Se comprueba que se cumple el criterio térmico:

Imax adm = 202 A. ≥ Imax = 144,337 A. Criterio caída de tensión: Se va a considerar el mismo criterio que para cálculo de línea de alimentación a cuadro general en suministro normal, es decir, una caída de tensión máxima del 4,5 % en alumbrado y del 6 % en resto de usos y teniendo en cuenta el incremento de resistencia debido al efecto de la temperatura.

3×=

VSI

51


El conductor en cuestión, será un conductor de cobre con una temperatura máxima admisible en régimen permanente, dada por el fabricante, de 90 ºC.

La resistividad para esta temperatura es de ρ90ºC = 0,03718 Ω mm2/m, con una longitud de cable de 24 m y sección de conductor de 70 mm2, la resistencia será de:

SLR CC º90º90 ρ=

R90ºC = 0,01278 Ω

Al ser una sección de conductor delgada, no se tendrá en cuenta la reactancia del

conductor, ya que es despreciable frente al valor de la resistencia antes calculada. Luego la caída de tensión, sabiendo potencia (88,704 kW) y tensión (400 V) se

determina como indica a continuación:

VRSV ×

=Δ

ΔV = 2,834 V

ΔV (%) = 0,708 %

En caso de línea de alumbrado, la mayor caída de tensión se da en la de alimentación al alumbrado de paso de vehículos, en planta garaje / servicios. Desglosando las diferentes caídas de tensión:

i. Caída de tensión en línea desde cuadro secundario CS-2 hasta alumbrado

de paso vehículos:

ΔV (%) = 1,34 %

ii. Caída de tensión en línea que va desde cuadro general de instalación a cuadro secundario CS-2:

ΔV (%) = 1,19 %

iii. Caída de tensión en línea que va desde salida de grupo electrógeno hasta cuadro general de instalación:

ΔV (%) = 0,708 %

Por tanto se comprueba que se cumple el criterio de caída de tensión, donde la caída de tensión máxima será la siguiente:

ΔV (%) = 0,708 + 1,34 + 1,19 = 3,238 % ΔV (%) = 3,238 % ≤ 4,5 %

52


Para el resto de usos y analizando de igual forma que en el caso de alumbrado, resulta que la mayor caída de tensión se produce en la alimentación de motores de cámaras en la zona de cocina. Desglosando estas caídas de tensiones:

i. Caída de tensión en línea desde cuadro secundario CS-5 hasta tomas de

corriente para los motores de las cámaras: ΔV (%) = 0,24 %

ii. Caída de tensión en línea que va desde cuadro general de instalación

hasta cuadro secundario CS-5:

ΔV (%) = 0,87 %

iii. Caída de tensión en línea que va desde salida de grupo electrógeno, hasta cuadro general de la instalación:

ΔV (%) = 0,708 %

Sumando las distintas caídas de tensiones, se comprueba el cumplimiento con dicho criterio.

ΔV (%) = 1,818 % ≤ 6,5 % El conductor seleccionado será de tipo RZ1-K 5 x 70 mm2

2.4.3. DERIVACIONES DE CUADRO GENERAL A CUADRO SECUNDARIOS.-

En los recuadros siguientes se pueden ver los datos necesarios para el cálculo de las intensidades y caídas de tensión de los distintos circuitos, observándose que los resultados obtenidos cumplen con la reglamentación. Los conductores se clasifican según su punto de destino, es decir, según el cuadro eléctrico al que va a terminar la línea, siendo el origen el cuadro general de la instalación, además se indican los circuitos, que puedan ser alimentadas, en caso de falta de tensión, por un suministro complementario de socorro o por un suministro normal. Los cálculos realizados se hacen de manera análoga a todo los explicados anteriormente.

53


SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Derivación cuadro general a CS-3 servicios 400 23.537 1,00 23.537 0,90 37 37,8 80 16 0,6/1 kV 0,053 40 0,78

Derivación cuadro general a CS-4 bar 400 8.892 1,00 8.892 0,90 12 14,3 60 10 0,6/1 kV 0,028 32 0,16

Derivación cuadro general a CS-5 cocina 400 17.367 1,00 17.367 0,90 35 27,9 131 35 0,6/1 kV 0,023 50 0,25

Derivación cuadro general a CS-6 recepción 400 36.997 1,00 36.997 0,90 39 59,4 106 25 0,6/1 kV 0,036 50 0,83

Derivación cuadro general a CS-7 comedor 400 38.596 1,00 38.596 0,90 32 62,0 106 25 0,6/1 kV 0,029 50 0,70

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones 400 44.844 1,00 44.844 0,90 29 72,0 106 25 0,6/1 kV 0,027 50 0,76



Derivacion cuadro general a CS-H4 habitaciones 400 45.574 1,00 45.574 0,90 38 73,2 106 25 0,6/1 kV 0,035 50 1,00

Derivación cuadro general a cuadro alumb. Exterior 400 2.400 1,00 2.400 0,90 50 3,9 44 6 0,6/1 kV 0,191 25 0,29

54


SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Derivación cuadro general a cuadro ascensor serivicio 400 9.000 1,00 9.000 0,90 24 14,5 60 10 0,6/1 kV 0,055 32 0,31

Derivación cuadro general a cuadro ascensor publico 400 4.500 1,00 4.500 0,90 30 7,2 44 6 0,6/1 kV 0,115 25 0,32

Derivación cuadro general a CS-1 garaje 400 19.490 1,00 19.490 0,90 32 31,3 60 10 0,6/1 kV 0,073 32 0,89

Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios 400 4.550 1,00 4.550 0,90 37 7,3 44 6 0,6/1 kV 0,141 25 0,40

Derivación cuadro general a CS-4 bar 400 6.783 1,00 6.783 0,90 12 10,9 44 6 0,6/1 kV 0,046 25 0,20

Derivación cuadro general a CS-5 cocina 400 17.367 1,00 17.367 0,90 35 27,9 60 10 0,6/1 kV 0,08 32 0,87

Derivación cuadro general a CS-6 recepción 400 9.757 1,00 9.757 0,90 39 15,7 60 10 0,6/1 kV 0,089 32 0,54

Derivación cuadro general a CS-7 comedor 400 4.998 1,00 4.998 0,90 32 8,0 44 6 0,6/1 kV 0,122 25 0,38



Derivaicón cuadro general a CS-H3 habitaciones 400 2.592 1,00 2.592 0,90 35 4,2 44 6 0,6/1 kV 0,134 25 0,22

Derivaicón cuadro general a CS-H4 habitaciones 400 3.032 1,00 3.032 0,90 38 4,9 44 6 0,6/1 kV 0,145 25 0,27

55

Instalación Eléctrica de AT / BT para Hotel de 92 Habitaciones con potencia prevista de 280 kW 2.4.4. CIRCUITOS DE CUADRO SECUNDARIOS.-

Atendiendo a lo indicado en Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, se multiplicará a la potencia nominal de algunos receptores por un coeficiente tal, que compensara ciertos aspectos característicos del receptor a alimentar. Los coeficientes y tipos de cargas son las siguientes:

- Las líneas de alimentación a puntos de luz con lámparas o tubos de descargas, estarán previstas para transportar la carga debida a los propios receptores, a sus elementos asociados, a sus corrientes armónicas, de arranque y desequilibrio, como consecuencia la potencia aparente mínima en VA, se considera 1’8 veces la potencia en vatios de las lámpara o tubos de descarga.

- Los conductores de conexión que alimentan a un solo motor deben estar dimensionados para una intensidad no inferior a la suma del 125 % de la intensidad a plena carga del motor.

A continuación se va a detallar el cumplimiento de la reglamentación en los

distintos recuadros. Los conductores se clasifican según su punto de origen, es decir según el cuadro eléctrico del que parte la línea y la cual esta protegida en dicho cuadro eléctrico, además se indican las líneas, que alimentan a los distintos receptores, que puedan ser alimentada , en caso de falta de tensión, por un suministro complementario.

56


2.4.4.1.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO Nº 1 , CS-1.-

SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Secc

ión

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Cabina de extracción 400 3.750 1,25 4.688 0,90 25 7,5 32 6 0,6/1 kV 0,096 5x6 20 0,28

Alimentación cuadro CS-2 400 10.442 1,00 10.442 0,90 12 16,8 32 6 0,6/1 kV 0,046 5x6 25 0,30

Puerta garaje 230 500 1,25 625 0,90 28 3,0 21 2,5 750 V 0,241 3x2,5 16 0,57

Central detección CO 230 25 1,00 25 0,90 4 0,1 15 1,5 750 V 0,057 3x1,5 16 0,01

Alumbrado zona plazas 230 928 1,80 1.670 0,90 22 8,1 21 2,5 750 V 0,189 3x2,5 16 1,19

Emergencia zona plazas 230 40 1,00 40 0,90 22 0,2 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,05

Alumbrado paso vehiculos 230 1.044 1,80 1.879 0,90 22 9,1 21 2,5 750 V 0,189 3x2,5 16 1,34

Emergencia paso vehiculos 230 40 1,00 40 0,90 22 0,2 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,05

57



SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

(V)

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)

Cabina de extracción 400 3.750 1,25 4.688 0,90 25 7,5 32 6 0,6/1 kV 0,096 5x6 20 0,28

Puerta garaje 230 500 1,25 625 0,90 26 3,0 21 2,5 750 V 0,224 3x2,5 16 0,53

Puerta principal garaje 230 500 1,25 625 0,90 48 3,0 27 4 750 V 0,258 3x4 20 0,61

Alumbrado rampa acceso 230 464 1,80 835 0,90 28 4,0 21 2,5 750 V 0,241 3x2,5 16 0,76

Emergencias rampa acceso 230 40 1,00 40 0,90 28 0,2 15 1,5 750 V 0,402 3x1,5 16 0,06

Alumbrado paso vehiculos 230 1.044 1,80 1.879 0,90 22 9,1 21 2,5 750 V 0,189 3x2,5 16 1,34

Emergencias paso vehiculos 230 40 1,00 40 0,90 22 0,2 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,05

Alumbrado zona plazas 230 928 1,80 1.670 0,90 22 8,1 21 2,5 750 V 0,189 3x2,5 16 1,19

Emergencias zona plazas 230 40 1,00 40 0,90 22 0,2 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,05

58



SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)

Alumbrado guardaskis y trasteros (garaje -2) 230 864 1,80 1.555 0,90 24 7,5 21 2,5 750 V 0,207 3x2,5 16 1,22

Emergencias guardaskis y trasteros (garaje -2) 230 20 1,00 20 0,90 24 0,1 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,03

Alumbrado almacen y trastero (garaje -1) 230 612 1,80 1.102 0,90 15 5,3 21 2,5 750 V 0,129 3x2,5 16 0,54

Emergencias almacen y trastero (garaje -1) 230 33 1,00 33 0,90 13 0,2 15 1,5 750 V 0,187 3x1,5 16 0,02

Alumbrado almacen 1 230 864 1,80 1.555 0,90 37 7,5 21 2,5 750 V 0,319 3x2,5 16 1,88

Alumbrado almacen 2 y sala telecomunicaciones 230 468 1,80 842 0,90 40 4,1 21 2,5 750 V 0,344 3x2,5 16 1,10

Emergencias almacen 1,2 y sala telecomunicaciones 230 30 1,00 30 0,90 23 0,1 15 1,5 750 V 0,33 3x1,5 16 0,04

Tomas almacen 230 3.680 1,00 3.680 0,90 27 17,8 21 2,5 750 V 0,233 3x2,5 16 3,24

Tomas oficinas 230 3.680 1,00 3.680 0,90 14 17,8 21 2,5 750 V 0,121 3x2,5 16 1,68

Tomas oficina/sala reunion 230 3.680 1,00 3.680 0,90 19 17,8 21 2,5 750 V 0,164 3x2,5 16 2,28

Tomas rellano/guardaskis (garaje -2) 230 3.680 1,00 3.680 0,90 17 17,8 21 2,5 750 V 0,146 3x2,5 16 2,03

Tomas trasteros/guardaskis (garaje -1) 230 3.680 1,00 3.680 0,90 25 17,8 21 2,5 750 V 0,215 3x2,5 16 2,99

59


SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Secc

ión

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Alumbrado paso y pasillo (garaje-1) 230 520 1,00 520 0,90 22 2,5 21 2,5 750 V 0,189 3x2,5 16 0,37

Emergencias paso y pasillos 230 36 1,00 36 0,90 27 0,2 15 1,5 750 V 0,388 3x1,5 16 0,05

Alumbrado RG-E1 rellano -1 230 104 1,80 187 0,90 15 0,9 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,15



Emergencias rellano 230 33 1,00 33 0,90 12 0,2 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,02

Alumbrado vestuarios y servicios 230 756 1,80 1.361 0,90 10 6,6 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,74

Emergencias vestuarios 230 36 1,00 36 0,90 22 0,2 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,04

Alumbrado oficinas y sala reunion. 230 376 1,80 677 0,90 10 3,3 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,37

Emergencias oficinas 230 20 1,00 20 0,90 10 0,1 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,01

Alumbrado pasos 230 310 1,00 310 0,90 14 1,5 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,24

Emergencias pasos 230 20 1,00 20 0,90 14 0,1 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,02




Emergencias rellano -2 230 33 1,00 33 0,90 12 0,2 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,02

60



SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pote

ncia

Inst

alad

a (W

)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pote

ncia

de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Secc

ión

REBT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Secc

ión

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)

Alumbrado CS4-E22 230 750 1,80 1.350 0,90 24 6,5 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 1,76

Alumbrado CS4-E21 230 600 1,80 1.080 0,90 22 5,2 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 1,29

Alumbrado CS4-E2 230 600 1,80 1.080 0,90 18 5,2 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 1,05

Alumbrado CS4-E17 230 208 1,80 374 0,90 23 1,8 15 1,5 750 V 0,33 3x1,5 16 0,47

Alumbrado CS4-E18 230 208 1,80 374 0,90 18 1,8 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,37

Alumbrado CS4-E14 230 260 1,80 468 0,90 15 2,3 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,38

Alumbrado CS4-E15 230 208 1,80 374 0,90 15 1,8 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,30

Alumbrado CS4-E16 230 208 2,80 582 0,90 16 2,8 15 1,5 750 V 0,23 3x1,5 16 0,51

Alumbrado CS4-E19 230 156 1,80 281 0,90 19 1,4 15 1,5 750 V 0,273 3x1,5 16 0,29

Alumbrado CS4-E23 230 210 1,80 378 0,90 25 1,8 15 1,5 750 V 0,359 3x1,5 16 0,51

Alumbrado sala instalación 230 150 1,00 150 0,90 6 0,7 15 1,5 750 V 0,086 3x1,5 16 0,05

Alumbrado almacen 230 348 1,80 626 0,90 22 3,0 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,75

Emergencias 230 144 1,00 144 0,90 8 0,7 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,06

94 - Lavavasos 230 5.320 1,00 5.320 0,90 6 25,7 32 6 750 V 0,022 3x6 25 0,44

87 - Cafetera eléctronica 230 5.000 1,00 5.000 0,90 8 24,2 32 6 750 V 0,029 3x6 25 0,55

88 - Molino de café 230 1.250 1,00 1.250 0,90 9 6,0 21 2,5 750 V 0,078 3x2,5 20 0,37

Tomas barra 230 3.680 1,00 3.680 0,90 6 17,8 21 2,5 750 V 0,052 3x2,5 20 0,72

92 - Enfriador botellas 230 780 1,00 780 0,90 8 3,8 21 2,5 750 V 0,069 3x2,5 20 0,20

89 - Frente mostrador 230 350 1,00 350 0,90 11 1,7 21 2,5 750 V 0,095 3x2,5 20 0,13

90 - Fabricador cubitos 230 650 1,00 650 0,90 13 3,1 21 2,5 750 V 0,112 3x2,5 20 0,28

Tomas baños 230 3.680 1,00 3.680 0,90 25 17,8 21 2,5 750 V 0,215 3x2,5 20 2,99

Tomas almacen 230 3.680 1,00 3.680 0,90 23 17,8 21 2,5 750 V 0,198 3x2,5 20 2,75

Tomas rellano 230 3.680 1,00 3.680 0,90 13 17,8 21 2,5 750 V 0,112 3x2,5 20 1,56

Tomas TB-1 230 3.680 1,00 3.680 0,90 16 17,8 21 2,5 750 V 0,138 3x2,5 20 1,92

Tomas TB-2 230 3.680 1,00 3.680 0,90 18 17,8 21 2,5 750 V 0,155 3x2,5 20 2,16

Tomas TB-3 230 3.680 1,00 3.680 0,90 21 17,8 21 2,5 750 V 0,181 3x2,5 20 2,52

Tomas TB-4 230 3.680 1,00 3.680 0,90 25 17,8 21 2,5 750 V 0,215 3x2,5 20 2,99

61


SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pote

ncia

Inst

alad

a (W

)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pote

ncia

de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Secc

ión

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Secc

ión

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)

Alumbrado CS4-E1 230 208 1,80 374 0,90 13 1,8 15 1,5 750 V 0,187 3x1,5 16 0,26

Alumbrado CS4-E2 230 208 1,80 374 0,90 15 1,8 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,30

Emergencias 230 22 1,00 22 0,90 8 0,1 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CS4-E3 230 364 1,80 655 0,90 16 3,2 15 1,5 750 V 0,23 3x1,5 16 0,57

Alumbrado CS4-DP1 230 156 1,80 281 0,90 15 1,4 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,23

Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 19 0,2 15 1,5 750 V 0,273 3x1,5 16 0,03

Alumbrado CS4-E6 230 600 1,80 1.080 0,90 25 5,2 15 1,5 750 V 0,359 3x1,5 16 1,47

Alumbrado CS4-E7 230 600 1,80 1.080 0,90 25 5,2 15 1,5 750 V 0,359 3x1,5 16 1,47

Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 27 0,2 15 1,5 750 V 0,388 3x1,5 16 0,05

Alumbr. Baño nº1 DP2 230 104 1,80 187 0,90 24 0,9 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,24

Focos baño nº 1 230 150 1,00 150 0,90 24 0,7 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,20


Emergencias baños 230 33 1,00 33 0,90 27 0,2 15 1,5 750 V 0,388 3x1,5 16 0,05


Focos baño nº 3 230 150 1,00 150 0,90 27 0,7 15 1,5 750 V 0,388 3x1,5 16 0,22

Emergencias baños 230 33 1,00 33 0,90 27 0,2 15 1,5 750 V 0,388 3x1,5 16 0,05

Alumbrado CS4-E8 230 280 1,80 504 0,90 9 2,4 15 1,5 750 V 0,129 3x1,5 16 0,25

Alumbrado CS4-E9 230 210 1,80 378 0,90 14 1,8 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,29

Emergencias 230 44 1,00 44 0,90 15 0,2 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,04


Alumbrado CS4-E12 230 100 1,00 100 0,90 6 0,5 15 1,5 750 V 0,086 3x1,5 16 0,03

Alumbrado CS4-E13 230 104 1,80 187 0,90 12 0,9 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,12

Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 25 0,2 15 1,5 750 V 0,359 3x1,5 16 0,04

62



SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pote

ncia

Inst

alad

a (W

)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pote

ncia

de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Secc

ión

REBT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Secc

ión

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)

Alimentación cuadro CS-C1 400 13.671 1,00 13.671 0,90 29 22,0 60 10 0,6/1 kV 0,067 5x10 32 0,57

46 - Armario caliente 400 3.300 1,00 3.300 0,90 12 5,3 21 2,5 750 V 0,11 5x2,5 20 0,23

39 - Extracción 400 5.000 1,00 5.000 0,90 14 8,0 21 2,5 750 V 0,128 5x2,5 20 0,40

61 - Lavavajillas 400 2.875 1,00 2.875 0,90 9 4,6 21 2,5 750 V 0,083 5x2,5 20 0,15

02 - Lavadora 400 8.250 1,00 8.250 0,90 13 13,2 24 4 750 V 0,075 5x4 25 0,39

03 - Secadora 400 6.750 1,00 6.750 0,90 15 10,8 24 4 750 V 0,086 5x4 25 0,36

Alumbrado CS5-E1 230 140 1,80 252 0,90 39 1,2 15 1,5 750 V 0,56 3x1,5 16 0,53

Alumbrado CS5-E2 230 140 1,80 252 0,90 34 1,2 15 1,5 750 V 0,488 3x1,5 16 0,46

Alumbrado sala maquinas y lavanderia 230 464 1,80 835 0,90 14 4,0 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,63

Alumbrado economato y sala camaras 230 420 1,80 756 0,90 8 3,7 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,33

Emergencias 230 44 1,00 44 0,90 8 0,2 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,02

Tomas de corriente 230 3.680 1,00 3.680 0,90 15 17,8 21 2,5 750 V 0,129 3x2,5 20 1,79

41 - Horno a gas 230 1.250 1,00 1.250 0,90 14 6,0 21 2,5 750 V 0,121 3x2,5 20 0,57

25 - Pelador 230 60 1,00 60 0,90 10 0,3 21 2,5 750 V 0,086 3x2,5 20 0,02

33 - Sarten a gas 230 50 1,00 50 0,90 12 0,2 21 2,5 750 V 0,103 3x2,5 20 0,02

36 - Freidora de gas 230 50 1,00 50 0,90 14 0,2 21 2,5 750 V 0,121 3x2,5 20 0,02

36 - Freidora de gas 230 50 1,00 50 0,90 14 0,2 21 2,5 750 V 0,121 3x2,5 20 0,02



55 - Cubitos 230 350 1,00 350 0,90 6 1,7 21 2,5 750 V 0,052 3x2,5 20 0,07

54 - Molino de café 230 125 1,00 125 0,90 8 0,6 21 2,5 750 V 0,069 3x2,5 20 0,03

53 - Cafetera electronica 230 2.600 1,00 2.600 0,90 10 12,6 21 2,5 750 V 0,086 3x2,5 20 0,85


10 - Bascula electrónica 230 300 1,00 300 0,90 9 1,4 21 2,5 750 V 0,078 3x2,5 20 0,09

Tomas lavanderia 230 3.680 1,00 3.680 0,90 15 17,8 21 2,5 750 V 0,129 3x2,5 20 1,79

Tomas sala maquinas 230 3.680 1,00 3.680 0,90 16 17,8 21 2,5 750 V 0,138 3x2,5 20 1,92

Tomas pasos 230 3.680 1,00 3.680 0,90 18 17,8 21 2,5 750 V 0,155 3x2,5 20 2,16

63


SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)

Motores camaras 400 3.000 1,25 3.750 0,90 7 6,0 18,5 2,5 750 V 0,06 5x2,5 20 0,14



Alimentación cuadro CS-C1 400 2.684 1,00 2.684 0,90 29 4,3 44 6 0,6/1 kV 0,111 5x6 25 0,19




Emergencias pasos 230 44 1,00 44 0,90 8 0,2 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,02

Alumbrado cocina 230 580 1,80 1.044 0,90 21 5,0 15 1,5 750 V 0,301 3x1,5 16 1,19

Alumbrado ante-cocina 230 348 1,80 626 0,90 19 3,0 15 1,5 750 V 0,273 3x1,5 16 0,65

Alumbrado oficio-cocina 230 116 1,80 209 0,90 16 1,0 15 1,5 750 V 0,23 3x1,5 16 0,18

Emergencias zona cocina 230 55 1,00 55 0,90 22 0,3 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,07

64


2.4.4.6.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO DE COMEDOR, CS-C.-

SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Alumbrado CSC1-E7 230 260 1,80 468 0,90 19 2,3 15 1,5 750 V 0,273 3x1,5 16 0,48









Tomas TSC-1 230 3.680 1,00 3.680 0,90 20 17,8 21 2,5 750 V 0,172 3x2,5 16 2,39

Tomas TSC-2 230 3.680 1,00 3.680 0,90 22 17,8 21 2,5 750 V 0,189 3x2,5 16 2,63

Tomas TSC-3 230 3.680 1,00 3.680 0,90 25 17,8 21 2,5 750 V 0,215 3x2,5 16 2,99

Tomas TSC-col 230 3.680 1,00 3.680 0,90 18 17,8 21 2,5 750 V 0,155 3x2,5 16 2,16

65


SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)


Alumbrado CSC1-DP1 230 104 1,80 187 0,90 12 0,9 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,12




Emergencias 230 88 1,00 88 0,90 25 0,4 15 1,5 750 V 0,359 3x1,5 16 0,12



Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 10 0,2 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,02

66


2.4.4.7.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO Nº 6, CS-6.-

SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Alumbrado CS-E17 230 140 1,80 252 0,90 26 1,2 15 1,5 750 V 0,373 3x1,5 16 0,36

Alumbrado CS-E18 230 140 1,80 252 0,90 28 1,2 15 1,5 750 V 0,402 3x1,5 16 0,38

Alumbrado mostrador recepcion 230 156 1,80 281 0,90 8 1,4 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,12

Alumbrado CS6-E20 230 208 1,80 374 0,90 11 1,8 15 1,5 750 V 0,158 3x1,5 16 0,22

Alumbrado CS6-E19 230 156 1,80 281 0,90 15 1,4 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,23

Alumbrado CS6-E27 230 156 1,80 281 0,90 19 1,4 15 1,5 750 V 0,273 3x1,5 16 0,29

Alumbrado CS6-E25 230 156 1,80 281 0,90 12 1,4 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,18

Alumbrado CS6-E26 230 210 1,80 378 0,90 18 1,8 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,37

Alumbrado CS6-E21 230 156 1,80 281 0,90 14 1,4 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,21

Alumbrado CS6-E22 230 156 1,80 281 0,90 12 1,4 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,18

Alumbrado CS6-E23 230 156 1,80 281 0,90 12 1,4 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,18

Alumbrado CS6-E24 230 156 1,80 281 0,90 12 1,4 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,18

Alumbrado CS6-E28 230 208 1,80 374 0,90 25 1,8 15 1,5 750 V 0,359 3x1,5 16 0,51

Tomas recepcion 230 3.680 1,00 3.680 0,90 6 17,8 21 2,5 750 V 0,052 3x2,5 20 0,72

Tomas admon. 230 3.680 1,00 3.680 0,90 4 17,8 21 2,5 750 V 0,034 3x2,5 20 0,47

Tomas dirección 230 3.680 1,00 3.680 0,90 10 17,8 21 2,5 750 V 0,086 3x2,5 20 1,20

Tomas paso y estar 1/3 230 3.680 1,00 3.680 0,90 14 17,8 21 2,5 750 V 0,121 3x2,5 20 1,68



Tomas rellano 230 3.680 1,00 3.680 0,90 19 17,8 21 2,5 750 V 0,164 3x2,5 20 2,28

Tomas paso entrada 230 3.680 1,00 3.680 0,90 11 17,8 21 2,5 750 V 0,095 3x2,5 20 1,32

Tomas sala 230 3.680 1,00 3.680 0,90 18 17,8 21 2,5 750 V 0,155 3x2,5 20 2,16

67


SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

REB

T(m

m²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Alumbrado CS6-E1 230 156 1,80 281 0,90 16 1,4 15 2,5 750 V 0,138 3x1,5 16 0,15

Alumbrado CS6-E2 230 208 1,80 374 0,90 11 1,8 15 1,5 750 V 0,158 3x1,5 16 0,22

Emergencias 230 22 1,00 22 0,90 18 0,1 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,02

Alumbrado CS6-E3 230 156 1,80 281 0,90 13 1,4 15 1,5 750 V 0,187 3x1,5 16 0,20

Alumbrado CS6-E8 230 104 1,80 187 0,90 18 0,9 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,18

Emergencias 230 44 1,00 44 0,90 18 0,2 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,04

Alumbrado CS6-E4 230 156 1,80 281 0,90 12 1,4 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,18

Alumbrado CS6-E5 230 156 1,80 281 0,90 12 1,4 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,18

Emergencias 230 22 1,00 22 0,90 12 0,1 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CS6-E6 230 156 1,80 281 0,90 12 1,4 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,18

Alumbrado CS6-E7 230 156 1,80 281 0,90 12 1,4 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,18

Emergencias 230 22 1,00 22 0,90 12 0,1 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,01

Alumbrado recepcion 230 208 1,80 374 0,90 6 1,8 15 1,5 750 V 0,086 3x1,5 16 0,12

Alumbrado admon. 230 208 1,80 374 0,90 8 1,8 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,16

Alumbrado dirección 230 208 1,80 374 0,90 10 1,8 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,20

Alumbrado CS6-E9 230 156 1,80 281 0,90 14 1,4 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,21

Alumbrado CS6-E10 230 140 1,80 252 0,90 12 1,2 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,16

Emergencias 230 11 1,00 11 0,90 14 0,1 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CS6-E11 230 156 1,80 281 0,90 18 1,4 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,27

Emergencias 230 11 1,00 11 0,90 18 0,1 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CS6-E16 230 104 1,80 187 0,90 18 0,9 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,18

Alumbrado CS6-E15 230 140 1,80 252 0,90 18 1,2 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,25

Alumbrado CS6-E14 230 140 1,80 252 0,90 18 1,2 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,25

Emergencias 230 11 1,00 11 0,90 18 0,1 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,01

Alumbrado escalera 1/2 230 1.200 1,00 1.200 0,90 22 5,8 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 1,43

Emergencia y señalización 230 120 1,00 120 0,90 22 0,6 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,14

Alumbrado escalera 1/2 230 1.200 1,00 1.200 0,90 22 5,8 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 1,43


Alumbrado escalera servicio 230 2.000 1,00 2.000 0,90 18 9,7 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 1,95


68



SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pote

ncia

de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Sala conferencias cuadro CS-8 400 12.798 1,00 12.798 0,90 15 20,5 30 4 0,6/1 kV 0,086 5x4 25 0,69

Alumbrado CS7-E7 230 116 1,80 209 0,90 4 1,0 15 1,5 750 V 0,057 3x1,5 16 0,04

Alumbrado CS7-E8 230 104 1,80 187 0,90 6 0,9 15 1,5 750 V 0,086 3x1,5 16 0,06

Emergencias 230 22 1,00 22 0,90 6 0,1 15 1,5 750 V 0,086 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CS7-E14 230 210 1,80 378 0,90 8 1,8 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,16

Alumbrado CS7-E9 230 104 1,80 187 0,90 7 0,9 15 1,5 750 V 0,1 3x1,5 16 0,07

Alumbrado CS7-E10 230 156 1,80 281 0,90 11 1,4 15 1,5 750 V 0,158 3x1,5 16 0,17

Alumbrado CS7-E11 230 156 1,80 281 0,90 11 1,4 15 1,5 750 V 0,158 3x1,5 16 0,17

Alumbrado CS7-E12 230 156 1,80 281 0,90 14 1,4 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,21

Alumbrado CS7-E13 230 156 1,80 281 0,90 14 1,4 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,21

Focos baños nº 1 230 100 1,00 100 0,90 9 0,5 15 1,5 750 V 0,129 3x1,5 16 0,05

Focos baños nº 2 230 150 1,00 150 0,90 4 0,7 15 1,5 750 V 0,057 3x1,5 16 0,03

Alumbrado despacho 230 232 1,80 418 0,90 10 2,0 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,23

Foco telefono 230 52 1,80 94 0,90 7 0,5 15 1,5 750 V 0,1 3x1,5 16 0,04

Emergencias 230 11 1,00 11 0,90 14 0,1 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,01

76 - Lavavasos 230 3.325 1,00 3.325 0,90 6 16,1 27 4 750 V 0,032 3x4 16 0,40

71 - Molino de café 230 125 1,00 125 0,90 6 0,6 21 2,5 750 V 0,052 3x2,5 20 0,02

70 - Cafetera electronica 230 2.600 1,00 2.600 0,90 4 12,6 27 4 750 V 0,022 3x4 20 0,22

74 - Enfriador botellas 230 250 1,00 250 0,90 4 1,2 21 2,5 750 V 0,034 3x2,5 20 0,03

79 - Horno microondas 230 1.100 1,00 1.100 0,90 4 5,3 21 2,5 750 V 0,034 3x2,5 20 0,14

78 - Mesa snack 230 350 1,00 350 0,90 5 1,7 21 2,5 750 V 0,043 3x2,5 20 0,06

75 - Fabricador cubitos 230 450 1,00 450 0,90 5 2,2 21 2,5 750 V 0,043 3x2,5 20 0,07

Tomas TSC-1 230 3.680 1,00 3.680 0,90 8 17,8 21 2,5 750 V 0,069 3x2,5 20 0,96

Tomas TSC-2 230 3.680 1,00 3.680 0,90 8 17,8 21 2,5 750 V 0,069 3x2,5 20 0,96

Tomas baños 230 3.680 1,00 3.680 0,90 11 17,8 21 2,5 750 V 0,095 3x2,5 20 1,32

Tomas pasos y despacho 230 3.680 1,00 3.680 0,90 15 17,8 21 2,5 750 V 0,129 3x2,5 20 1,79

69


SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Sala conferencias cuadro CS-8 400 1.556 1,00 1.556 0,90 15 2,5 30 6 0,6/1 kV 0,057 5x6 25 0,06

Alumbrado CS7-E1 230 156 1,80 281 0,90 6 1,4 15 1,5 750 V 0,086 3x1,5 16 0,09

Alumbrado CS7-E2 230 208 1,80 374 0,90 11 1,8 15 1,5 750 V 0,158 3x1,5 16 0,22


Emegergencias 230 44 1,00 44 0,90 8 0,2 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,02

Alumbrado CS7-E3 230 156 1,80 281 0,90 14 1,4 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,21

Alumbrado CS7-E4 230 156 1,80 281 0,90 14 1,4 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,21

Alumbrado CS7-E5 230 156 1,80 281 0,90 18 1,4 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,27

Alumbrado CS7-E6 230 156 1,80 281 0,90 18 1,4 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,27

Emergencias 230 44 1,00 44 0,90 19 0,2 15 1,5 750 V 0,273 3x1,5 16 0,05




Emergencias 230 156 1,80 281 0,90 8 1,4 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,12

Alumbrado paso 230 232 1,00 232 0,90 14 1,1 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,18


Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 15 0,2 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,03

70



SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pote

ncia

Inst

alad

a (W

)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pote

ncia

de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Secc

ión

REB

T(m

m²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Secc

ión

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)

Alumbrado CS8-E3 230 156 1,80 281 0,90 6 1,4 15 1,5 750 V 0,086 3x1,5 16 0,09

Alumbrado CS8-E4 230 208 1,80 374 0,90 9 1,8 15 1,5 750 V 0,129 3x1,5 16 0,18

Alumbrado CS8-E5 230 208 1,80 374 0,90 12 1,8 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,24

Alumbrado CS8-E6 230 210 1,80 378 0,90 14 1,8 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,29

Tomas salón 1/2 230 3.680 1,00 3.680 0,90 15 17,8 21 2,5 750 V 0,129 3X2,5 20 1,79

Tomas salón 1/2 230 3.680 1,00 3.680 0,90 8 17,8 21 2,5 750 V 0,069 3X2,5 20 0,96

Proyector techo 230 350 1,00 350 0,90 8 1,7 21 2,5 750 V 0,069 3X2,5 20 0,09

Tomas presidencia 230 3.680 1,00 3.680 0,90 4 17,8 21 2,5 750 V 0,034 3X2,5 20 0,47

SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pote

ncia

Inst

alad

a (W

)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pote

ncia

de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Secc

ión

REB

T(m

m²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Secc

ión

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)

Alumbrado CS8-E1 230 312 1,80 562 0,90 11 2,7 15 1,5 750 V 0,158 3x1,5 16 0,34

Alumbrado CS8-E2 230 312 1,80 562 0,90 12 2,7 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,37


Emergencias 230 55 1,00 55 0,90 11 0,3 15 1,5 750 V 0,158 3x1,5 16 0,03

71


2.4.4.10.CONDUCTORES DE CUADRO SECUNDARIO EN PLANTA HABITACIONES 101-123, CS-H1.-

SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

REB

T(m

m²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Habitaciones pasillo 1 izquierda 400 8.000 1,00 8.000 0,90 23 12,8 32 6 750 V 0,083 5x6 25 0,42

Habitaciones pasillo 1 derecha 400 8.000 1,00 8.000 0,90 25 12,8 32 6 750 V 0,09 5x6 25 0,45



Alumbrado CH1-1E2 230 216 1,80 389 0,90 27 1,9 15 1,5 750 V 0,388 3x1,5 16 0,57

Alumbrado CH1-1E3 230 216 1,80 389 0,90 24 1,9 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,51

Alumbrado CH1-1E4 230 210 1,80 378 0,90 22 1,8 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,45

Alumbrado CH1-1E5 230 210 1,80 378 0,90 24 1,8 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,49

Alumbrado oficio 230 100 1,00 100 0,90 28 0,5 15 1,5 750 V 0,402 3x1,5 16 0,15

Alumbrado CH1-2E2 230 216 1,00 216 0,90 19 1,0 15 1,5 750 V 0,273 3x1,5 16 0,22

Alumbrado CH1-2E3 230 216 1,00 216 0,90 18 1,0 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,21

Alumbrado CH1-2E4 230 210 1,00 210 0,90 14 1,0 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,16

Alumbrado CH1-2E5 230 210 1,00 210 0,90 15 1,0 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,17

Tomas pasillo 1 230 3.680 1,00 3.680 0,90 24 17,8 21 2,5 750 V 0,207 3x2,5 20 2,88

Tomas pasillo 2 230 3.680 1,00 3.680 0,90 18 17,8 21 2,5 750 V 0,155 3x2,5 20 2,16

Tomas descansillo 230 3.680 1,00 3.680 0,90 12 17,8 21 2,5 750 V 0,103 3x2,5 20 1,43

72


SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Alumbrado CH1-0E1 230 365 1,80 657 0,90 10 3,2 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,36

Emergencias 230 22 1,00 22 0,90 8 0,1 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CH1-0E2 230 104 1,80 187 0,90 10 0,9 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,10

Alumbrado CH1-0E3 230 280 1,80 504 0,90 7 2,4 15 1,5 750 V 0,1 3x1,5 16 0,19

Alumbrado CH1-0E4 230 600 1,80 1.080 0,90 21 5,2 15 1,5 750 V 0,301 3x1,5 16 1,23

Emergencias 230 11 1,00 11 0,90 10 0,1 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CH1-1E1 230 260 1,80 468 0,90 24 2,3 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,61

Alumbrado pasillo 230 116 1,80 209 0,90 27 1,0 15 1,5 750 V 0,388 3x1,5 16 0,31

Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 25 0,2 15 1,5 750 V 0,359 3x1,5 16 0,04

Alumbrado CH1-2E1 230 260 1,80 468 0,90 22 2,3 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,56

Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 22 0,2 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,04

73



SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

REB

T(m

m²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)





Alumbrado CH2-1E2 230 216 1,80 389 0,90 27 1,9 15 1,5 750 V 0,388 3x1,5 16 0,57

Alumbrado CH2-1E3 230 216 1,80 389 0,90 24 1,9 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,51

Alumbrado CH2-1E4 230 210 1,80 378 0,90 22 1,8 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,45

Alumbrado CH2-1E5 230 210 1,80 378 0,90 24 1,8 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,49


Alumbrado CH2-2E2 230 216 1,00 216 0,90 19 1,0 15 1,5 750 V 0,273 3x1,5 16 0,22

Alumbrado CH2-2E3 230 216 1,00 216 0,90 18 1,0 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,21

Alumbrado CH2-2E4 230 210 1,00 210 0,90 14 1,0 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,16

Alumbrado CH2-2E5 230 210 1,00 210 0,90 15 1,0 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,17

Tomas pasillo 1 230 3.680 1,00 3.680 0,90 24 17,8 21 2,5 750 V 0,207 3x2,5 20 2,88

Tomas pasillo 2 230 3.680 1,00 3.680 0,90 18 17,8 21 2,5 750 V 0,155 3x2,5 20 2,16


74


SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)

Alumbrado CH2-0E1 230 365 1,80 657 0,90 10 3,2 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,36

Emergencia 230 22 1,00 22 0,90 8 0,1 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CH2-0E2 230 104 1,80 187 0,90 10 0,9 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,10

Alumbrado CH2-0E3 230 280 1,80 504 0,90 7 2,4 15 1,5 750 V 0,1 3x1,5 16 0,19

Emergencias 230 11 1,00 11 0,90 10 0,1 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CH2-1E1 230 260 1,80 468 0,90 24 2,3 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,61


Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 25 0,2 15 1,5 750 V 0,359 3x1,5 16 0,04

Alumbrado CH2-2E1 230 260 1,80 468 0,90 22 2,3 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,56

Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 22 0,2 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,04

75



SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)





Alumbrado CH3-1E2 230 216 1,80 389 0,90 27 1,9 15 1,5 750 V 0,388 3x1,5 16 0,57

Alumbrado CH3-1E3 230 216 1,80 389 0,90 24 1,9 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,51

Alumbrado CH3-1E4 230 210 1,80 378 0,90 22 1,8 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,45

Alumbrado CH3-1E5 230 210 1,80 378 0,90 24 1,8 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,49


Alumbrado CH3-2E2 230 216 1,00 216 0,90 19 1,0 15 1,5 750 V 0,273 3x1,5 16 0,22

Alumbrado CH3-2E3 230 216 1,00 216 0,90 18 1,0 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,21

Alumbrado CH3-2E4 230 210 1,00 210 0,90 14 1,0 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,16

Alumbrado CH3-2E5 230 210 1,00 210 0,90 15 1,0 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,17

Alumbrado terraza 230 210 1,80 378 0,90 14 1,8 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,29

Tomas pasillo 1 230 3.680 1,00 3.680 0,90 24 17,8 21 2,5 750 V 0,207 3x2,5 20 2,88

Tomas pasillo 2 230 3.680 1,00 3.680 0,90 18 17,8 21 2,5 750 V 0,155 3x2,5 20 2,16


76


SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)

Alumbrado CH3-0E1 230 365 1,80 657 0,90 10 3,2 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,36

Emergencias 230 22 1,00 22 0,90 8 0,1 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CH3-0E2 230 104 1,80 187 0,90 10 0,9 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,10

Alumbrado CH3-0E3 230 280 1,80 504 0,90 7 2,4 15 1,5 750 V 0,1 3x1,5 16 0,19

Emergencias 230 11 1,00 11 0,90 10 0,1 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CH3-1E1 230 260 1,80 468 0,90 24 2,3 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,61


Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 25 0,2 15 1,5 750 V 0,359 3x1,5 16 0,04

Alumbrado CH3-2E1 230 260 1,80 468 0,90 22 2,3 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,56

Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 22 0,2 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,04

77



SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)





Alumbrado CH4-1E2 230 216 1,80 389 0,90 27 1,9 15 1,5 750 V 0,388 3x1,5 16 0,57

Alumbrado CH4-1E3 230 216 1,80 389 0,90 24 1,9 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,51

Alumbrado CH4-1E4 230 210 1,80 378 0,90 22 1,8 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,45

Alumbrado CH4-1E5 230 210 1,80 378 0,90 24 1,8 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,49


Alumbrado CH4-2E2 230 216 1,00 216 0,90 19 1,0 15 1,5 750 V 0,273 3x1,5 16 0,22

Alumbrado CH4-2E3 230 216 1,00 216 0,90 18 1,0 15 1,5 750 V 0,258 3x1,5 16 0,21

Alumbrado CH4-2E4 230 210 1,00 210 0,90 14 1,0 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,16

Alumbrado CH4-2E5 230 210 1,00 210 0,90 15 1,0 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,17

Alumbrado terraza 230 210 1,80 378 0,90 14 1,8 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,29

Alumbrado trasteros 230 520 1,00 520 0,90 15 2,5 15 1,5 750 V 0,215 3x1,5 16 0,42

Tomas pasillo 1 230 3.680 1,00 3.680 0,90 24 17,8 21 2,5 750 V 0,207 3x2,5 20 2,88

Tomas pasillo 2 230 3.680 1,00 3.680 0,90 18 17,8 21 2,5 750 V 0,155 3x2,5 20 2,16


78


SUMINISTRO SOCORRO

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV R

eal (

%)

Alumbrado CH4-0E1 230 365 1,80 657 0,90 10 3,2 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,36

Emergencias 230 22 1,00 22 0,90 8 0,1 15 1,5 750 V 0,115 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CH4-0E2 230 104 1,80 187 0,90 10 0,9 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,10

Alumbrado CH4-0E3 230 280 1,80 504 0,90 7 2,4 15 1,5 750 V 0,1 3x1,5 16 0,19

Emergencias 230 11 1,00 11 0,90 10 0,1 15 1,5 750 V 0,144 3x1,5 16 0,01

Alumbrado CH4-1E1 230 260 1,80 468 0,90 24 2,3 15 1,5 750 V 0,344 3x1,5 16 0,61


Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 25 0,2 15 1,5 750 V 0,359 3x1,5 16 0,04

Alumbrado CH4-2E1 230 260 1,80 468 0,90 22 2,3 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,56

Emergencias 230 33 1,00 33 0,90 22 0,2 15 1,5 750 V 0,316 3x1,5 16 0,04

Alumbrado rellano superior 230 232 1,80 418 0,90 12 2,0 15 1,5 750 V 0,172 3x1,5 16 0,27

Emergencias rellano superior 230 22 1,00 22 0,90 14 0,1 15 1,5 750 V 0,201 3x1,5 16 0,02

79


2.4.4.14.CONDUCTORES DE CUADROS SECUNDARIOS ALUMBRADO ASCENSORES.-

SUMINISTRO SOCORRO

D

enom

inac

ión

Circ

uito

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pote

ncia

de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Secc

ión

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Ascensor publico 400 9.000 1,25 11.250 0,90 24 18,1 60 10 0,6/1 kV 0,055 5x10 32 0,39

Ascensor servicio 400 4.500 1,25 5.625 0,90 30 9,0 44 6 0,6/1 kV 0,115 5x6 25 0,40

2.4.4.15.CONDUCTORES DE CUADROS SECUNDARIOS ALUMBRADO EXTERIOR.-

SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Alumbrado exterior 400 2.400 1,80 4.320 0,90 50 6,9 44 6 0,6/1 kV 0,191 5x6 25 0,52

80


2.4.4.16.CONDUCTORES DE CUADROS SECUNDARIOS EN HABITACIONES.-

SUMINISTRO NORMAL

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Pot

enci

aIn

stal

ada

(W)

Fact

or d

ear

ranq

ue

Pot

enci

a de

cálc

ulo

(W)

F. p

oten

cia

cos φ

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad re

al (A

)

Inte

nsid

ad m

áxim

aad

mis

ible

(A)

Sec

ción

RE

BT

(mm

²)

Tipo

con

duct

or

Res

iste

ncia

(Ohm

) te

mpe

ratu

ra m

ax.

Sec

ción

tom

ada

del c

ondu

ctor

(mm

²) (F

N+T

T)

Can

aliz

ació

nTu

bo M

Ø

ΔV

Rea

l (%

)

Alumbrado habitacion 230 600 1,00 600 0,90 13 2,9 15 1,5 750 V 0,187 3x1,5 16 0,42

Tomas otros usos 230 3.680 1,00 3.680 0,90 11 17,8 21 2,5 750 V 0,095 3x2,5 20 1,32

Nevera + Tarjetero 230 500 1,00 500 0,90 9 2,4 21 2,5 750 V 0,078 3x2,5 20 0,15

81


2.5. INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO.-

2.5.1. MÉTODO DE CÁLCULOS.-

Los cálculos que a continuación se expondrán, se han realizado según todo lo descrito en las normas UNE 21239-1, UNE 21239-2, UNE 21239-4 y UNE-EN-60909-0, la cual es la versión oficial, en español, de la Norma Internacional CEI 60909-0:2001

El método utilizado para el cálculo, es el denominado de fuentes de tensión

equivalente, consiste en la introducción de una fuente de tensión equivalente en el punto de cortocircuito, dicha fuente es la única tensión activa del sistema. Todas las redes de alimentación, transformadores, cables son remplazadas por impedancias internas.

Mediante un cálculo completo de las corrientes de cortocircuito, se obtendría las

intensidades en el punto de defecto, desde el inicio del cortocircuito hasta final del mismo.

En todos los casos es posible determinar la corriente de cortocircuito inicial en el

punto de defecto F con la ayuda de una fuente de tensión equivalente.

La figura que se ve a continuación representa los puntos de la instalación donde se van a determinar las corrientes de cortocircuito. Los puntos de cortocircuito F1, F2 y F3.

Cuadro secundario Ascensor ServicioCuadro secundario Ascensor PublicoCuadro secundario Alumbrado ExteriorCuadro secundario CS-1Cuadro secundario CS-3Cuadro secundario CS-4Cuadro secundario CS-5Cuadro secundario CS-6Cuadro secundario CS-7

Cuadro secundario CS-H1Cuadro secundario CS-H2Cuadro secundario CS-H3

Cuadro secundario CS-H4

Cuadro general instalación

Dyn11TRANSFORMADOR

RED ELECTRICA

Línea aliment. cuadro general

F1 F2

F3

Siendo: - F1: Salida secundario transformador. - F2: Final línea alimentación a cuadro general. - F3: Final línea alimentación a cuadros secundarios. En sistemas trifásicos de corriente alterna, el cálculo de los valores de las corrientes

resultantes de cortocircuito equilibrados y desequilibrados se simplifica por la utilización de las componentes simétricas.

82


Utilizando este método, las corrientes en conductores de fase se determinaran de acuerdo con lo calculado según el circuito formado por los tres sistemas de componentes simétricas (secuencia directa, inversa y homopolar) formados por sus respectivas impedancias, estás son las siguientes:

- Impedancia de secuencia directa Z (1).

- Impedancia de secuencia inversa Z (2).

- Impedancia homopolar Z (0). 2.5.2. IMPEDANCIAS DE CORTOCIRCUITO.-

Según Norma UNE 60909-0, cuando se calculan cortocircuitos alejados de alternador, como es este caso, las impedancias de cortocircuito de secuencia directa e inversa son iguales: Z (1)=Z (2).

2.5.2.1.IMPEDANCIAS EN SECUENCIA DIRECTA.-

A continuación se detalla el cálculo de las distintas impedancias en secuencia directa de las diferentes impedancias existentes dentro de la instalación:

• Impedancia de red de alimentación:

De acuerdo con la UNE-EN 60909-0 se tiene que:

2)1(1

3 rIccUc

Zred

redredred ×

⋅

⋅=

Donde la compañía suministradora nos proporciona los siguientes datos:

- Ured = 20 kV. - Iccred = 10 kA. - r = relación de transformación del transformador = (20 / 0,42) kV. - cred = factor de tensión = 1,1 por estar en el lado de MT del trafo ( Según

tabla 1 de Norma UNE-EN 60909-0 ) El factor de tensión se introduce para compensar algunas condiciones que

influyen en el cortocircuito y que no se tienen en cuenta en el cálculo, como puede ser la variación de tensión la cual depende de tiempo y lugar, el no tener en cuenta capacidades en cálculos o cambios de tomas de transformadores y además se consigue el valor de las corrientes de cortocircuito máximas.

Quedando:

2

)1( 20420,0

103201,1

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛×

⋅⋅

=redZ

Ω= mZ red 533,0)1(

83


Además según lo marcado en Norma UNE-EN 60909-0:

Ω=⋅=⋅=

Ω=⋅=⋅=

mXR

mZX

redred

redred

0531,05311,01,01.0

5311,0533,0995,0995,0

)1()1(

)1()1(

Quedando:

Ω+=

+=

mjZ

jXRZ

red

redredred

)5311,005311,0()1(

)1()1()1(

• Impedancia del transformador:

Características del transformador: - S = 400 kVA, Potencia aparente. - Uo = 420 V, Tensión de vacío en bornes del secundario. - ucc = 4 %, Impedancia de cortocircuito (%). - Wcarga = 4600 W, Perdidas en carga.

Todas las características del transformador se pueden ver con mayor claridad al

final de capítulo de memoria descriptiva. Según UNE-EN 60909-0, la impedancia característica de un transformador será:

Siendo el valor de la parte resistiva de la impedancia el siguiente:

Ω=

⋅=

⋅=

mR

R

SUW

R

t

t

oact

0715,5

)400()420(6,4

)()(

)1(

2

2

)1(

2

2arg

)1(

Ω=

×=

×=

mZ

ZZ

SUu

Z

t

occ

64,17

400)420(

1004

100(%)

)1(

2

)1(

2

)1(

84


Y la de la parte inductiva:

Ω=

−=

mX

RZX

t

ttt

89,16)1(

22)1(

Quedando un valor de impedancia:

Ω+= mjZ )89,16715,5()1(

Según norma UNE 21239-2, equivalente a CEI 60909-2, dicta que según un estudio estadístico en transformadores con intercambiador de tomas, para obtener una mayor exactitud en el valor de impedancia de cortocircuito del transformador, debe utilizarse un factor de corrección Kt, calculado de la siguiente manera:

Xcct u

cK

⋅+⋅=

6,0195,0 max

Siendo:

- uXcc = Impedancia de cortocircuito en % de la parte inductiva de la impedancia Z.

- cm = Factor de tensión = 1,05, por estar en el lado de BT del trafo ( según Norma UNE-EN 60909-0)

Solo falta por determinar el valor de uXcc, para ello se calcula primero la

impedancia de cortocircuito en % debido a la parte resistiva de la impedancia Z.

%15,1

100400

6,4

100arg

=

×=

×=

Rcc

Rcc

acRcc

u

u

SW

u

Quedando:

%831,3

2

=

−=

Xcc

RccccXcc

u

uuu

85


Ahora ya se puede obtener el valor del factor de corrección de impedancia de cortocircuito del transformador:

975,0

03831,06,0105,195,0

=

⋅+⋅=

t

t

K

K

Por ultimo determino el valor de impedancia:

Ω+=

⋅=

mjZ

KZZ

t

tt

)47,1694,4()1(

)1()1(

• Impedancia de línea de alimentación a cuadro general:

Según norma UNE 21239-2, la cual indica los datos para el cálculo de corrientes de cortocircuito de acuerdo con la Norma CEI 60909.

La resistencia de secuencia directa de los cables de baja tensión puede calcularse de acuerdo con la fórmula:

sLR ⋅= ρ

Donde: - L = 42 m. - s = 120 mm2. - ρ = 1/34 (Ωmm2)/m Quedando una resistencia de conductor:

Ω=

⋅=

0103,0

12042

341

lg

lg

R

R

Si se analiza la figura 9 de Norma UNE 21239-2 (mostrada a continuación) se

obtiene la reactancia de secuencia directa de los cables de baja tensión. Dicha Norma denomina al conjunto de conductores en cuestión como Tipo A con cuatro conductores (Cables con conductores de aluminio, aislamiento de material termoplástico y revestimiento de protección bajo la forma de una cubierta de material termoplástico).

86


A continuación Figura 9 de Norma UNE 21239-2:

La reactancia del conductor en cuestión será

Ω=

Ω=

mX

kmX

36,3

)/(08,0

)1lg(

)1lg(

Quedando la siguiente impedancia de línea de alimentación a cuadro general de

la instalación:

Ω+=

Ω+=

mjZ

mjZ

)679,1277,5(

)36,33,10(5,0

)1lg(

)1lg(

Se multiplica por 0,5 ya que están los conductores en paralelo.

• Impedancia de línea de alimentación a cuadros secundarios:

La forma de determinar las impedancias de cada línea de alimentación a cuadros secundarios, será la misma que para línea de alimentación a cuadro general de la instalación, explicada en punto anterior, se sigue todo lo indicado en Norma UNE 21239-2.

Según citada norma los conductores en cuestión, son cables con conductores de

cobre, de resistividad ρ = 1/56 (Ωmm2)/m, aislamiento de material termoplástico y un

87


revestimiento de protección bajo la forma de una cubierta de material termoplástico, es decir Tipo A, luego, ya se dispone de toda la información suficiente para determinar impedancias de líneas a cuadros secundarios y así esta reflejado en los recuadros siguientes.

Habrá que tener en cuenta que para la mayoría de cuadros secundarios, llegan

dos líneas de alimentación, una para receptores susceptibles de ser alimentados por suministro normal o por suministro de socorro y otras que solo pueden ser alimentadas desde el transformador, es decir mediante suministro normal. Por tanto, se calculara las intensidades de cortocircuito de ambas líneas, pero antes habrá que determinar en cada una, las impedancias de sus conductores.

i. Líneas suministro normal:

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Long

itud

(m)

Secc

ión

REB

T(m

m²)

Res

iste

ncia

(Ohm

)

Rea

ctan

cia

(Ohm

)

Impe

danc

ia lí

nea

(Ohm

)

Derivación cuadro general a CS-3 servicios 400 37 10 0,066071429 0,003441 0,06607 + j 0,003441

Derivación cuadro general a CS-4 bar 400 12 35 0,006122449 0,001116 0,006122 + j0,000116

Derivación cuadro general a CS-5 cocina 400 35 10 0,0625 0,003255 0,0625 + j 0,003255

Derivación cuadro general a CS-6 recepción 400 39 25 0,027857143 0,003315 0,023785 + j 0,003315

Derivación cuadro general a CS-7 comedor 400 32 25 0,022857143 0,00272 0,022857 + j 0,00272

Derivación cuadro general a CS-8 sala conferencias 400 47 6 0,139880952 0,0047 0,13988 + j 0,0047

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones 400 29 25 0,020714286 0,002465 0,020714 + j 0,00246



Derivacion cuadro general a CS-H4 habitaciones 400 38 25 0,027142857 0,00323 0,027142 + j 0,00323

Derivación cuadro general a cuadro alumb. Exterior 400 50 6 0,148809524 0,005 0,148809 + j 0,005

ii. Líneas suministro de socorro:

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Long

itud

(m)

Secc

ión

REB

T(m

m²)

Res

iste

ncia

(Ohm

)

Rea

ctan

cia

(Ohm

)

Impe

danc

ia lí

nea

(Ohm

)

Derivación cuadro general a cuadro ascensor serivicio 400 24 10 0,04285714 0,002232 0,04285 + j 0,02232

Derivación cuadro general a cuadro ascensor publico 400 30 6 0,08928571 0,003 0,08928 + j 0,003

Derivación cuadro general a CS-1 garaje 400 32 10 0,05714286 0,002976 0,057142 + j 0,00297


Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios 400 37 6 0,11011905 0,0037 0,11012 + j 0,037

Derivación cuadro general a CS-4 bar 400 12 6 0,03571429 0,0012 0,03571 + j 0,0012







Derivaicón cuadro general a CS-H3 habitaciones 400 35 6 0,10416667 0,0035 0,10416 + j 0,0035


88


2.5.2.2.IMPEDANCIA HOMOPOLAR.- • Impedancia de red de alimentación: No se va a considerar la impedancia homopolar de la red de alimentación,

debido al tipo de conexión del transformador, ya que la puesta a tierra del neutro del transformador, esta en el secundario del mismo.

• Impedancia del transformador:

Según Norma UNE 21239-4, el esquema del circuito equivalente del

transformador será:

Según Norma UNE 21239-2, la cual proporciona datos para el cálculo de corrientes de cortocircuito de acuerdo con la Norma CEI 60909, indica que para un trafo de conexión Dyn la relación entre reactancia homopolar y reactancia en secuencia directa es aproximadamente:

1)1(

)0( =t

t

XX

Sabiendo además que la resistencia del sistema homopolar es igual a la resistencia del sistema de secuencia directa:

1)1(

)0( =t

t

RR

Hay que tener en cuenta el factor de corrección anteriormente calculado para la impedancia en secuencia directa: Kt = 0,975 Quedando;

Ω+=

⋅+=

mjZ

KXRZ

t

tttt

)47,1694,4(

)(

)0(

)1()1()0(

89


• Impedancia de línea de alimentación a cuadro general:

Según norma UNE 21239-2, que proporciona los datos necesarios para el cálculo de corrientes de cortocircuito, de acuerdo con la Norma CEI 60909, la cual proporciona la figura que se muestra a continuación, se podrá obtener la relación que hay entre resistencias y reactancias del sistema homopolar y el sistema de secuencia directa, en este caso para conductores de aluminio, ya que la línea en cuestión es de dicho material.

Hay que decir que la línea de alimentación a cuadro general es de Tipo A (ha quedado explicado en apartado anterior, cálculo de impedancias en secuencia directa) y siendo el circuito de retorno por un cuarto conductor, se denominara al circuito con la letra “a”, todo esto sirve para poder introducirse en la grafica y conseguir así las relaciones buscadas.

90


Obtengo las siguientes relaciones:

8,3)1(lg

)0(lg=

X

X

4)1(

)0( =t

t

RR

Quedando la impedancia de cortocircuito en sistema homopolar:

Ω+=

⋅+⋅=

⋅+⋅=

mjZ

jZ

XjRZ

)768,122,41(

)36,38,33,104(

)8,34(

)0lg(

)0lg(

)0lg()1lg()0lg(

Hay que tener en cuenta que la línea en cuestión esta compuesta por dos circuitos en paralelo, de la misma sección y con el mismo tipo de circuito de retorno, luego, su impedancia será la mitad.

Ω+=

Ω+⋅=

mjZ

mjZ

)22,17566,21(

)768,122,41(5,0

)0lg(

)0lg(

• Impedancia de línea de alimentación a cuadros secundarios:

De la misma forma que se ha determinado la impedancia homopolar, para la línea de alimentación a cuadro general, se va a hacer para las líneas de alimentación a cuadros secundarios. Las relaciones se sacaran de la gráfica anterior, ya que no especifica que haya diferencias para conductores de cobre o de aluminio.

Se distinguen entre líneas susceptibles de ser alimentado por suministro de

socorro y suministro normal.

91



Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Long

itud

(m)

Secc

ión

REB

T(m

m²)

Res

iste

ncia

(Ohm

)

Rea

ctan

cia

(Ohm

)

Impe

danc

ia lí

nea

(Ohm

)

Derivación cuadro general a CS-3 servicios 400 37 10 0,264285714 0,0147963 0,26428+j 0,01477









Derivacion cuadro general a CS-H4 habitaciones 400 38 25 0,108571429 0,01292 0,10857 + j 0,01292

Derivación cuadro general a cuadro alumb. Exterior 400 50 6 0,595238095 0,0219 0,59523 + j 0,0219

ii. Líneas suministro de socorro:

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Long

itud

(m)

Secc

ión

REB

T(m

m²)

Res

iste

ncia

(Ohm

)

Rea

ctan

cia

(Ohm

)

Impe

danc

ia lí

nea

(Ohm

)Derivación cuadro general a cuadro ascensor serivicio 400 24 10 0,17142857 0,0095976 0,1714 + j 0,0095976

Derivación cuadro general a cuadro ascensor publico 400 30 6 0,35714286 0,01314 0,3514 + j 0,01314



Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios 400 37 6 0,44047619 0,016206 0,44047 + j 0,016206










92


2.5.3. CORTOCIRCUITO TRIFÁSICO.-

En este apartado se van a obtener las corrientes de cortocircuito inicial, estos valores van a depender de los valores de las impedancias de cortocircuito de secuencia directa, inversa y homopolar del sistema, hay que recordar que se considera las impedancias simétricas directas e inversas iguales.

En la figura siguiente se ve el tipo de cortocircuito del cual se va a calcular tanto su

corriente de cortocircuito inicial, como su valor de cresta de corriente de cortocircuito.

2.5.3.1.INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO EN SALIDA SECUNDARIO DE

TRANSFORMADOR.-

Mediante método de fuente de tensión equivalente el circuito que se tendría que resolver, para así poder conocer la magnitud de la intensidad de cortocircuito en el punto en cuestión, será el siguiente:

Zred Zt Zlg Zls

01

Ueq

Icc

F1

De acuerdo con la figura anterior para el sistema de secuencia directa, se obtiene la

siguiente impedancia de cortocircuito para el punto F1.

Ω+=

+=

mjZ

ZZZ

cc

tredcc

)001,17993,4()1(

)1()1()1(

93


Queda por determinar el valor de la tensión equivalente:

3n

eqUc

U⋅

=

Siendo:

- Un = tensión nominal en el secundario del transformador = 400 V. - c = factor de tensión, = 1,05 , por ser el lado de BT (según tabla 1 de la

Norma UNE-EN 60909-0)

Determino la corriente de cortocircuito trifásico (mediante ecuación dada por Norma UNE-EN 60909-0):

.68,13

3 )1()1(

kAI

ZUc

ZU

I

cc

cc

n

cc

eqcc

=

⋅

⋅==

2.5.3.2.INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO EN FINAL DE LÍNEA DE ALIMENTACIÓN A CUADRO GENERAL.-

A continuación y siguiendo el mismo procedimiento que en el cálculo en el punto

anterior, se calculara ahora la intensidad de cortocircuito trifásico en el final de la línea de alimentación al cuadro general de la instalación. Quedando un bucle de defecto como el de la siguiente figura:

Zred Zt Zlg Zls

01

Ueq

Icc

F2

Calculo la impedancia de cortocircuito en el punto F2:

Ω+=

++=

mjZ

ZZZZ

cc

tredcc

)681,18143,10()1(

)1lg()1()1()1(

94


Determino la corriente de cortocircuito trifásico (mediante ecuación dada por Norma CEI 60909-0):

.41,11

3 )1()1(

kAI

ZUc

ZU

I

cc

cc

n

cc

eqcc

=

⋅

⋅==

2.5.3.3.INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO EN FINAL DE LÍNEAS DE

ALIMENTACIÓN A CUADROS SECUNDARIOS.-

De acuerdo con la siguiente figura para el sistema de secuencia directa, se obtendrá de la misma forma que para los puntos anteriores, la impedancia de cortocircuito en el punto F3, siendo este punto, el final de líneas de alimentación a los diferentes cuadros secundarios de la instalación.

Zred Zt Zlg Zls

01

Ueq

Icc

F3

Siendo la impedancia para cada línea la calculada según la siguiente ecuación:

)1()1lg()1()1()1( lstredcc ZZZZZ +++=

El cálculo se realiza de la misma forma que en intensidad de cortocircuito en salida de transformador y fin de línea de alimentación de cuadro general.

En los siguientes recuadros se distinguen las líneas que pueden ser susceptibles de ser alimentadas por un suministro de socorro y un suministro normal.

95


i. Suministro normal:

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Long

itud

(m)

Res

iste

ncia

co

rtoci

rcui

to

secu

enci

a di

rect

a (O

hm)

Rea

ctan

cia

corto

circ

uito

se

cuen

cia

dire

cta

(Ohm

)

Inte

nsid

ad

corto

circ

uito

(kA

)

Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios 400 37 0,076214429 0,022122 3,055530169

Derivación cuadro general a CS-4 bar 400 12 0,031571571 0,019797 6,507088883

Derivación cuadro general a CS-5 cocina 400 35 0,028000143 0,021936 6,817258176

Derivación cuadro general a CS-6 recepción 400 39 0,038000143 0,021996 5,522729179

Derivación cuadro general a CS-7 comedor 400 32 0,033000143 0,021401 6,165123624

Derivación caudro general a CS-8 sala conferencias 400 47 0,150023952 0,023381 1,597043926

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones 400 29 0,030857286 0,021146 6,482302664


Derivaicón cuadro general a CS-H3 habitaciones 400 35 0,035143 0,021656 5,874247471


ii. Suministro de socorro:

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Long

itud

(m)

Res

iste

ncia

co

rtoci

rcui

to

secu

enci

a di

rect

a (O

hm)

Rea

ctan

cia

corto

circ

uito

se

cuen

cia

dire

cta

(Ohm

)

Inte

nsid

ad

corto

circ

uito

(kA)

Derivación cuadro general a cuadro ascensor serivicio 400 24 0,053000143 0,020913 4,255883597

Derivación cuadro general a cuadro ascensor publico 400 30 0,099428714 0,021681 2,382812182

Derivación cuadro general a CS-1 garaje 400 32 0,067285857 0,021657 3,430516655

Derivación cuadro general a CS-2 garaje 400 44 0,141095381 0,023081 1,696060844

Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios 400 37 0,120262048 0,022381 1,982287811

Derivación cuadro general a CS-4 bar 400 12 0,045857286 0,019881 4,851542698

Derivación cuadro general a CS-5 cocina 400 35 0,072643 0,021936 3,195549387

Derivación cuadro general a CS-6 recepción 400 39 0,079785857 0,022308 2,926968597

Derivación cuadro general a CS-7 comedor 400 32 0,105381095 0,021881 2,252995178

Derivación caudro general a CS-8 sala conferencias 400 47 0,150023952 0,023381 1,597043926





96


2.5.4. CORTOCIRCUITO BIFÁSICO.-

El caso de un cortocircuito bifásico se estudia de acuerdo a la siguiente figura:

Donde la corriente de cortocircuito inicial deberá calcularse, según norma UNE-EN

60909-0, por:

1)1()2()1( 2

32 cc

nncc I

ZcU

ZZcU

I ==+

=

Siendo Icc1 la intensidad inicial de cortocircuito aparecida debido a un cortocircuito

trifásico, calculado en el punto anterior.

2.5.4.1.INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO EN SALIDA SECUNDARIO DE TRANSFORMADOR.-

Según lo anterior y sabiendo que la intensidad debida a un cortocircuito trifásico en

la salida del secundario del transformador es de Icc1 = 13,68 kA.

.847,11

68,1323

23

1

kAI

I

II

cc

cc

cccc

=

⋅=

=

97



Conocido el valor de la corriente de cortocircuito trifásico en final de línea de

alimentación a cuadro general, Icc1 = 11,41 kA el valor de la intensidad de circuito en caso de un cortocircuito bifásico es:

.881,9

41,1123

23

1

kAI

I

II

cc

cc

cccc

=

⋅=

=

2.5.4.3.INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO EN FINAL DE LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A CUADROS SECUNDARIOS.-

Todos los datos acerca del cálculo de intensidades de cortocircuito en final de líneas

de alimentación a cuadros secundarios, viene reflejado en los siguientes recuadros, discriminando entre aquellas líneas susceptibles de alimentar a receptores mediante un suministro de socorro o mediante un suministro normal.

i. Suministro normal:

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad

corto

circ

uito

tri

fási

co (k

A)

Inte

nsid

ad

corto

circ

uito

bi

fási

co (k

A)

Derivación cuadro general a CS-3 servicios 400 37 3,055530169 2,646166748

Derivación cuadro general a CS-4 bar 400 12 6,507088883 5,635304277

Derivación cuadro general a CS-5 cocina 400 35 6,817258176 5,903918765

Derivación cuadro general a CS-6 recepción 400 39 5,522729179 4,782823767

Derivación cuadro general a CS-7 comedor 400 32 6,165123624 5,339153676

Derivación cuadro general a CS-8 sala conferencias 400 47 1,597043926 1,383080611

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones 400 29 6,482302664 5,613838782



Derivacion cuadro general a CS-H4 habitaciones 400 38 5,606991322 4,855796924

Derivación cuadro general a cuadro alumb. Exterior 400 50 1,508878333 1,306726968

98


ii. Suministro socorro:

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Long

itud

(m)

Inte

nsid

ad

corto

circ

uito

tri

fási

co (k

A)

Inte

nsid

ad

corto

circ

uito

bi

fási

co (k

A)

Derivación cuadro general a cuadro ascensor serivicio 400 24 4,2558836 3,68570331

Derivación cuadro general a cuadro ascensor publico 400 30 2,38281218 2,06357588

Derivación cuadro general a CS-2 garaje 400 44 3,43051665 2,97091457

Derivación cuadro general a CS-1 garaje 400 32 1,69606084 1,46883178

Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios 400 37 1,98228781 1,7167116

Derivación cuadro general a CS-4 bar 400 12 4,8515427 4,20155922

Derivación cuadro general a CS-5 cocina 400 35 3,19554939 2,76742695

Derivación cuadro general a CS-6 recepción 400 39 2,9269686 2,53482916

Derivación cuadro general a CS-7 comedor 400 32 2,25299518 1,95115106

Derivación cuadro general a CS-8 sala conferencias 400 47 1,59704393 1,38308061



Derivaicón cuadro general a CS-H3 habitaciones 400 35 2,08247449 1,80347581

Derivaicón cuadro general a CS-H4 habitaciones 400 38 1,9356858 1,67635307

2.5.5. CORTOCIRCUITO MONOFÁSICO A TIERRA.-

El caso que se estudia en este punto es el indicado en la figura:

99


El valor de la corriente inicial de cortocircuito monofásico a tierra se calcula mediante la ecuación dada en Norma UNE-EN 60909-0

)0()1(

)2()1(

)0()2()1(

23

3

ZZcU

I

ZZ

ZZZcU

I

ncc

ncc

+⋅

=

=

++⋅

=

El valor de las impedancias se calculara en cada caso que se vaya a analizar,

teniendo en cuenta las impedancias que formen el sistema de secuencias que se mostrara en cada situación.

2.5.5.1.INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO EN SALIDA SECUNDARIO DE

TRANSFORMADOR.-

El sistema de secuencia directa, inversa y homopolar con conexiones en punto de cortocircuito F1, para cálculo de corriente de cortocircuito.

Zred Zt Zlg Zls

01

Ueq

Icc/3

Zred Zt Zlg Zls

02

Zt Zlg Zls

00

F1

F1

F1

Siendo F1 el punto de cortocircuito a la salida del secundario del transformador.

De apartado de cálculo de intensidad de cortocircuito trifásico, en el punto de salida del secundario del transformador se conoce la impedancia de secuencia directa en el

100


punto F1, además la impedancia homopolar del bucle de defecto en el sistema anterior, será únicamente la aportada por el transformador.

Ω+=

Ω+=

mjZ

mjZ

)47,1694,4(

)001,17993,4(

)0(

)1(

Quedando una intensidad de:

.821,13

)472,50926,14(40005,13

23

)0()1(

kAI

jI

ZZcU

I

cc

cc

ncc

=

+⋅⋅

=

+⋅

=


El bucle de defecto formado por los sistemas de secuencia directa, inversa y

homopolar y el punto de cortocircuito F2 esta en la siguiente figura.

Zred Zt Zlg Zls

01

Ueq

Icc/3

Zred Zt Zlg Zls

02

Zt Zlg Zls

00

F2

F2

F2

Siendo F2, el punto al final de línea de alimentación al cuadro general de la instalación.

101


La impedancia en secuencia homopolar es:

Ω+=

+=

mjZ

ZZZ t

)469,66367,36()0(

)0(lg)0()0(

La impedancia de sistema de secuencia directa:

Ω+= mjZ )681,18143,10()1(

Y el valor de la intensidad:

.1505,6

)829,103647,56(40005,13

23

)0()1(

kAI

jI

ZZcU

I

cc

cc

ncc

=

+⋅⋅

=

+⋅

=

2.5.5.3.INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO EN FINAL DE LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A CUADROS SECUNDARIOS.-

De forma análoga al caso anterior, se determinara la impedancia formada por le

bucle defecto formado por lo sistemas de secuencia directa, inversa, homopolar y el punto de cortocircuito F3, mostrado en la siguiente figura.

Zred Zt Zlg Zls

01

Ueq

Icc/3

Zred Zt Zlg Zls

02

Zt Zlg Zls

00

F3

F3

F3

102


La impedancia homopolar, de cada línea de alimentación a cuadro secundario, vendrá dada por lo siguiente:

)0()0lg()0()0( lst ZZZZ ++=

La impedancia de secuencia directa ya se ha calculado para casos anteriores y estará indicada en los siguientes recuadros, en los cuales se indica el valor de intensidad de cortocircuito y los distintos valores característicos de cada línea que se han utilizado para el cálculo de la intensidad en cuestión.

En dichos recuadros y al igual que en puntos anteriores se discriminan entre circuitos susceptibles a ser alimentados mediante un suministro normal únicamente y aquellas con posibilidad de ser alimentados por un suministro normal o por un suministro complementario o de socorro.


Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Long

itud

(m)

Res

iste

ncia

co

rtoci

rcui

to

secu

enci

a di

rect

a (O

hm)

Rea

ctan

cia

corto

circ

uito

se

cuen

cia

dire

cta

(Ohm

)

Res

iste

ncia

co

rtoci

rcui

to

secu

enci

a ho

mop

olar

(Ohm

)

Rea

ctan

cia

corto

circ

uito

se

cuen

cia

hom

opol

ar (O

hm)

Inte

nsid

ad

corto

circ

uito

(kA

)

Derivación cuadro general a CS-3 servicios 400 37 0,076341429 0,022122 0,290791714 0,0484863 1,402661804

Derivación cuadro general a CS-4 bar 400 12 0,031698571 0,019797 0,112220286 0,0384888 3,270568792

Derivación cuadro general a CS-5 cocina 400 35 0,07277 0,021936 0,276506 0,0476865 1,470424856

Derivación cuadro general a CS-6 recepción 400 39 0,038127143 0,021996 0,137934571 0,04695 2,700193002

Derivación cuadro general a CS-7 comedor 400 32 0,033127143 0,021401 0,117934571 0,04457 3,082195054

Derivación cuadro general a CS-8 sala conferencias 400 47 0,150150952 0,023381 0,58602981 0,054276 0,721193061

Derivación cuadro general a CS-H1 habitaciones 400 29 0,030984286 0,021146 0,109363143 0,04355 3,279799161



Derivacion cuadro general a CS-H4 habitaciones 400 38 0,037412857 0,021911 0,135077429 0,04661 2,749017918

Derivación cuadro general a cuadro alumb. Exterior 400 50 0,159079524 0,023681 0,621744095 0,05559 0,680881294

103


ii. Líneas suministro normal:

Den

omin

ació

nC

ircui

to

Tens

ión

asig

nada

Long

itud

(m)

Res

iste

ncia

co

rtoci

rcui

to

secu

enci

a di

rect

a (O

hm)

Rea

ctan

cia

corto

circ

uito

se

cuen

cia

dire

cta

(Ohm

)

Res

iste

ncia

co

rtoci

rcui

to

secu

enci

a ho

mop

olar

(Ohm

)

Rea

ctan

cia

corto

circ

uito

se

cuen

cia

hom

opol

ar (O

hm)

Inte

nsid

ad

corto

circ

uito

(kA)

Derivación cuadro general a cuadro ascensor serivicio 400 24 0,053127143 0,020913 0,197934571 0,0432876 2,000469352

Derivación cuadro general a cuadro ascensor publico 400 30 0,099555714 0,021681 0,383648857 0,04683 1,08484789

Derivación cuadro general a CS-1 garaje 400 32 0,067412857 0,021657 0,255077429 0,0464868 1,585200355

Derivación cuadro general a CS-2 garaje 400 44 0,141222381 0,023081 0,550315524 0,052962 0,766570031

Derivaicón cuadro general a CS-3 servicios 400 37 0,120389048 0,022381 0,46698219 0,049896 0,898416289

Derivación cuadro general a CS-4 bar 400 12 0,045984286 0,019881 0,169363143 0,038946 2,313166323

Derivación cuadro general a CS-5 cocina 400 35 0,07277 0,021936 0,276506 0,0476865 1,470424856

Derivación cuadro general a CS-6 recepción 400 39 0,079912857 0,022308 0,305077429 0,0492861 1,340835818

Derivación cuadro general a CS-7 comedor 400 32 0,105508095 0,021881 0,407458381 0,047706 1,024151653

Derivación caudro general a CS-8 sala conferencias 400 47 0,150150952 0,023381 0,58602981 0,054276 0,721193061



Derivaicón cuadro general a CS-H3 habitaciones 400 35 0,114436667 0,022181 0,443172667 0,04902 0,944824617

Derivaicón cuadro general a CS-H4 habitaciones 400 38 0,123365238 0,022481 0,478886952 0,050334 0,876877004 2.6. CÁLCULOS DE LA RESISTENCIA A TIERRA.-

Según la investigación previa del terreno donde se dispondrá el edificio, se determina una resistividad media superficial = 200 Ω·m.

La formula para estimar la resistencia de tierra en función de la resistividad del

terreno y las características del electrodo, siendo este un conductor enterrado horizontalmente.

lR T

Tρ⋅

=2

Siendo: - ρt = Resistividad del terreno: 200 Ω·m - l = Longitud de conductor enterrado horizontalmente: 254 m. - Rt = Resistencia de tierra (Ω). Quedando una resistencia de tierra de:

Ω= 57,1TR

104


La máxima tensión de contacto que se puede dar en la instalación, será la dada por la siguiente ecuación:

dTc IRV ⋅=

Siendo: - Rt = Resistencia de tierra: 1,57Ω. - Id = Intensidad de defecto: 700 mA. - Vc= Tensión de contacto (V).

La intensidad de defecto viene marcada por la sensibilidad del relé diferencial

asociado al interruptor magnetotérmico colocado en cabecera de cuadro general de la instalación. Por tanto la tensión de contacto será:

VV

V

c

c

1,1

7,057,1

=

⋅=

Según lo indicado en ITC-BT-18 del REBT la máxima tensión de contacto existente

en la instalación será de 24 V para un local conductor, se comprueba que la instalación de puesta a tierra cumple con la normativa.

VV 241,1 <

2.7. COMPENSACIÓN DE ENERGÍA REACTIVA.-

Para llevar a cabo la mejora de factor de potencia en la instalación, es necesaria la compensación de la energía reactiva consumida en la misma, para ello primero se determina la potencia reactiva a compensar, para después dimensionar el material necesario para su instalación.

2.7.1. CÁLCULOS DE ENERGÍA REACTIVA EN TRANSFORMADOR.-

La energía reactiva consumida en un transformador, esta compuesta por la energía reactiva en vacío, que se consume en la reactancia de magnetización y por otro lado por la reactiva consumida en la reactancias de dispersión de campo, debida a la carga. Esto analíticamente y para una carga nominal viene expresado de la siguiente forma

2

2 )(3 ncco IXQQ ⋅⋅+= Siendo:

- Q = Potencia reactiva a compensar (kvar). - Qo = Potencia reactiva en vacío (kvar). - Xcc = Reactancia de cortocircuito del transformador (Ω ). - I2n = Intensidad nominal en secundario de transformador (A).

105


Y para una carga inferior a la nominal de valor I:

2

2

22 )()(3

nncco I

IIXQQ ⋅⋅⋅+=

También se puede expresar como:

22

222 )(

100)(3

100 nn

Xcco

nnn

Xcco S

SSQIIIUQQ ⋅+=⋅⋅⋅+=

εε

Se determina Xccε :

ccRccccXcc εεεε ≈−= 22 Siendo:

- εRcc = Tensión de cortocircuito en resistencia de transformador (%). - εXcc = Tensión de cortocircuito en reactancia de transformador (%). - εcc = Tensión de cortocircuito en transformador (%).

Siendo por tanto valida, de manera aproximada, la siguiente expresión:

2)(100 n

ncc

o SSSQQ ⋅+=

ε

• Potencia reactiva de vacío Para calcular las potencias consumidas en ensayo de vacío, se debe conocer la

intensidad de vacío, que según hojas de características de transformador (se puede ver al final de capítulo de memoria descriptiva), asciende al valor de Io=1,8 % y la potencia activa consumida durante el ensayo es Po = 930 W.

Así pues, conociendo dichas características del transformador, se puede saber el

factor de potencia en vacío:

(%)100cos

100(%)cos

on

oo

onoo

ISP

ISP

⋅⋅

=

⋅⋅=

ϕ

ϕ

Por tanto el valor del factor de potencia es de:

12916,0cos =oϕ

106


Y el valor de la potencia reactiva en vacío:

kVArQ

ISsenQ

o

onoo

13968,7

100(%)

=

⋅⋅= ϕ

• Potencia reactiva debida a carga

Para el cálculo de esta potencia, se considerara que se esta funcionando en régimen

nominal, analizando la ecuación antes demostrada:

2)(100 n

ncc

o SSSQQ ⋅+=

ε

Se considerará la siguiente parte de la ecuación anterior como se indica a

continuación:

21 )(

100 nn

cc

SSSQ ⋅=

ε

Siendo:

- Q1 = Potencia reactiva consumida en la reactancias de dispersión de campo,

debida a la carga (kvar). - εcc = Tensión de cortocircuito en transformador: 4 % (hojas características

de transformador). - Sn = Potencia aparente nominal de transformador: 400 kVA.

Recordando que se esta considerando una situación de régimen nominal de funcionamiento:

Q1 = 16 kvar

Realizado ya el balance de potencias reactivas en el transformador, se determinara a

continuación la potencia reactiva total a compensar del transformador:

12)(

100QQ

SSSQQ o

nn

cco +=⋅+=

ε

Quedando:

Q = 23,31968 kvar

107


2.7.2. CÁLCULOS DE ENERGÍA REACTIVA EN LAS CARGAS.- Para saber la magnitud de la reactiva en la instalación, debido a las cargas, se realiza

el cálculo partiendo de los datos de la potencia activa prevista de los equipos y considerando un valor de factor de potencia de cada uno de ellos.

Se aplica la siguiente formula:

)( 21 ϕϕ tgtgPQ −⋅= Siendo:

- P = potencia activa instalada (kW). - tg φ1 = factor de potencia de carga. - tg φ2 = factor de potencia deseado. - Q = potencia reactiva a compensar (kvar).

El valor del factor de potencia deseado será la unidad, tg φ2 = 1. En la realidad, nunca se

podrá llegar a este valor, pero se elige para así poder dimensionar la batería regulable de condensadores, de manera que el factor de potencia sea siempre lo más cercano a la unidad.

Para determinar el factor de potencia de cargas, tg φ1, se estimara un factor de

potencia en cada planta del edificio, atendiendo a las diferentes cargas alimentadas en cada planta, de tal manera que, conocida la potencia activa instalada se podría saber la potencia aparente que se alimenta en cada planta, es decir

planta

plantaplanta

PS

ϕcos=

Siendo:

- Splanta = Potencia aparente en planta (kVA). - Pplanta = Potencia activa planta (kW). - cos φplanta = Factor de potencia estimado planta.

Una vez determinado la potencia aparente de cada planta, la relación entre

sumatorio de potencias aparentes y potencias activas de instalación, dará como resultado en factor de potencia medio de la instalación.

∑∑=

un

un

SP

sec

sec1cosϕ

Además, el sumatorio de las potencias activas, será también la potencia activa

instalada de la instalación, ∑= .plantaPP

108


A continuación se muestra el recuadro con todos lo datos de previsión de potencia activa, una estimación de factor de potencia por planta y el valor de potencia aparente resultante:

Plan

ta

Pote

ncia

act

iva

Inst

alad

a (W

)

F. p

oten

cia

cos φ

Pote

ncia

Apa

rent

e (V

A)

Garaje 15140,5 0,90 16.823

Garaje / servicios 39021,21 0,90 43.357

Bar - cocina 50749,9135 0,85 59.706

Recepción - comedor 32650,17 0,85 38.412

Habitacion 101-123 34192,435 0,87 39.302

Habitacion 201-223 34192,435 0,87 39.302

Habitacion 301-323 34192,435 0,87 39.302

Habiaciones 401-423 32361,7 0,87 37.197

Alumbrado exterior 2400 0,90 2.667

Ascensores 9000 0,85 10.588

TOTAL 283.901 326.655

Conocido valores de potencia activa y aparente, se determina valor de factor de

potencia de la instalación.

8691,0cos

655,326901,283cos

cos

1

1

1

=

=

=∑∑

ϕ

ϕ

ϕplanta

planta

SP

La potencia reactiva debida a receptores de la instalación es:

kVArQ

Q

tgtgPQ

566,161

)056909,0(901,283

)( 21

=

−⋅=

−⋅= ϕϕ

109


Conocido ya el valor de la potencia reactiva de transformador y de las cargas, la suma de ambas, será la reactiva de la instalación y la necesaria para dimensionar la batería regulable de condensadores, dicho valor asciende a:

kVArQ

Q

QQQ asctrans

855,184

566,161319,23

arg

=

+=

+=

2.7.3. CÁLCULOS DE CONDUCTOR DE UNIÓN DE BATERÍA.-

La selección del conductor de unión de batería, se basara en un criterio térmico, siendo la intensidad máxima que circulara por dicho conductor se calcula de la siguiente forma:

VQI⋅

=3

Conocidos todos los datos necesarios, el valor de la intensidad será de:

Por tanto se selecciona un conductor que soporte sin problemas la intensidad antes calculada, siendo este conductor de sección 2 x (5 x 50) mm2, tipo RZ1-K.

2.8. INSTALACIÓN DE PARARRAYOS.- 2.8.1. NECESIDAD DE PARARRAYOS.-

La necesidad de colocar pararrayos viene dada según lo descrito en Código Técnico de Edificación, en su sección SU-8 (Seguridad frente al riesgo causado por la acción del rayo). Todos los datos necesarios en cálculos posteriores, están obtenidos de Código Técnico de la Edificación.

La normativa citada en párrafo anterior, indica que será necesaria la instalación de

un sistema de protección contra rayo cuando la frecuencia esperada de impactos “Ne” sea mayor que el riesgo admisible “Na”, estos valores se determinan mediante las siguientes expresiones:

• Frecuencia esperada de impactos, Ne:

61 10−⋅⋅⋅= CANN ege (nº Impactos / año)

AI

I

858,266

4003855.184

=

⋅=

110


Siendo:

- Ng = Densidad de impactos sobre el terreno: 3 impactos/año km2 - Ae = Superficie de captura equivalente del edificio aislado: 14280,5 m2. - C1 = Coeficiente relacionado con el entorno: 1.

La superficie de captura equivalente, Ae , es la delimitada por una línea trazada a una

distancia 3H de cada uno de los puntos del perímetro del edificio, siendo H la altura del edificio en el punto del perímetro considerado.

El valor de la frecuencia esperada de impactos es de:

6105,280.143 −⋅⋅=eN

04284,0=eN Impactos / año • Riesgo admisible, Na:

3

5432

105,5 −⋅⋅⋅⋅

=CCCC

Na

Siendo:

- C2 = Coeficiente en función del tipo de construcción, estructura de

hormigo, cubierta de hormigón, luego C2 = 1. - C3 = Coeficiente en función del contenido del edificio, el contenido del

edificio no es inflamable, luego C3=1. - C4 = Coeficiente en función del uso del edificio, el cual es de pública

concurrencia, luego C4 = 3. - C5 = Coeficiente en función de la necesidad de continuidad en las

actividades que se desarrollan en el edificio, la función de edificio en cuestión no puede ocasionar un impacto ambiental grave y su servicio no es imprescindible, luego C5=1.

Por lo tanto, se tiene que el riesgo admisible es:

001833,0

1035,5 3

=

⋅= −

a

a

N

N

Como conclusión se tiene que es necesario instalar una protección. Se

comprueba que:

ae NN >

001833,004282,0 >

111


2.8.2. TIPO DE INSTALACIÓN.-

Se determina una eficiencia para poder conocer el nivel de protección que tiene se tiene en la instalación.

La eficacia E requerida para una instalación de protección contra el rayo se

determina mediante la siguiente fórmula:

e

a

NNE −=1

La eficacia será: 9572,0=E

Luego, según lo marcado en tabla 2.1 de SU-8, el nivel de protección de la

instalación será de 2. Se selecciona como sistema externo un pararrayos con dispositivo de cebado, las

características mínimas que debe poseer dicho aparato son aquellas que el volumen protegido por la punta sea superior al definido según la siguiente forma:

a) Bajo el plano horizontal situado a 5 m por debajo de la punta, el volumen protegido es el de una esfera cuyo centro se sitúa en la vertical de la punta a una distancia D y cuyo radio es:

LDR Δ+= Siendo:

- R= el radio de la esfera en m que defina la zona protegida. - D=distancia en m que depende del nivel de protección: 30 m. - ΔL = distancia en m función del tiempo del avance en el cebado Δt de

pararrayos en μs: 60 m.

Quedando un radio de R = 90 m.

b) Por encima de este plano, el volumen protegido es el de un cono definido por la punta de captación y el círculo de intersección entre este plano y la esfera.

Por tanto el pararrayos debe cumplir con las siguientes características según sección

SU-8, del código técnico de la edificación

PARÁMETRO VALOR

Nivel de protección 2

Tiempo de avance de cebado 60 μs

ΔL (m) 60

D (m) 30

R = D + ΔL ( m) 90

112


2.9. ESTUDIO DE ILUMINACIÓN.-

El estudio de iluminación del edificio, se realiza según todo lo indicado en el Código Técnico de la Edificación”, en concreto la sección HE-3, denominado “Eficiencia Energética de las Instalaciones de Iluminación”.

El estudio de iluminación interior de dicho proyecto entra dentro del ámbito de

aplicación de dicha normativa ya que el edificio en cuestión es de nueva construcción. 2.9.1. DOCUMENTACIÓN JUSTIFICATIVA.-

Para cada zona figurarán junto con los cálculos justificativos al menos:

i. El índice del loca (K) utilizado en el cálculo:

)( ALHALK+⋅

⋅=

Siendo:

- L = Longitud del local. - A = Anchura del local. - H = Distancia del plano de trabajo a las luminarias.

ii. El numero de puntos considerados en el proyecto.

iii. El factor de mantenimiento (Fm) previsto; es el cociente entre la iluminancia

media sobre el plano de trabajo después de un cierto periodo de uso de una instalación de alumbrado y la iluminancia media obtenida bajo la misma condición para la instalación considerada como nueva.

iv. La iluminancia media horizontal mantenida (Em) obtenida; es el valor por

debajo del cual no debe descender la iluminancia media en el área especificada. Es la iluminancia media en el periodo en el que debe ser realizado el mantenimiento.

v. El índice de deslumbramiento unificado (UGR) alcanzado; es el índice de

deslumbramiento molesto procedente directamente de las luminarias de una instalación de iluminación interior.

vi. Los índices de rendimiento de color (Ra) de las lámparas seleccionadas; efecto

de un iluminante sobre el aspecto cromático de los objetos que ilumina por comparación con su aspecto bajo un iluminante de referencia.

vii. El valor de eficiencia energética de la instalación (VEEI) resultante en el

cálculo.

viii. Las potencias de los conjuntos: lámpara más equipo auxiliar.

113


2.9.2. VALOR DE EFICIENCIA ENERGÉTICA DE LA INSTALACIÓN.-

La eficiencia energética de una instalación de iluminación de una zona, se determina mediante el valor de eficiencia energética de la instalación VEEI (W/m2) por cada 100 lux mediante la siguiente expresión:

mESPVEEI⋅⋅

=100

Siendo:

- P = Potencia total instalada en lámparas más los equipos auxiliares [W]. - S = Superficie iluminada [m2]. - Em = Iluminancia media horizontal mantenida [lux].

Con el fin de establecer los correspondientes valores de eficiencia energética límite,

las instalaciones e iluminación se identificarán, según el uso de la zona:

- Grupo 1: Zonas de no representación o espacios en los que el criterio de diseño, la imagen o el estado anímico que se quiera transmitir al usuario con la iluminación, queda relegado a un segundo plano frente a otros criterios como el nivel de iluminación, el confort visual, la seguridad y la eficiencia energética.

- Grupo 2: Zonas de representación o espacios donde el criterio de diseño,

imagen o el estado anímico que se quiere transmitir al usuario con la iluminación, son preponderantes frente a los criterios de eficiencia energética.

Los valores de eficiencia energética límite en recintos interiores de un edificio se

establecen en la siguiente tabla:

GRUPO ZONA DE ACTIVIDAD DIFERENCIADA VEEI límite

administrativo en general 3,5 andenes de estación de transporte 3,5 sala de diagnostico 3,5 pabellones de exposición o ferias 3,5 aulas y laboratorios 4 habitaciones de hospital 4,5 zonas comunes (recibidor, vestíbulos, pasillos, escaleras…) 4,5 almacenes, archivos, salas técnicas y cocinas 5 aparcamientos 5 espacios deportivos 5

zonas de no representación

recintos interiores asimilables a grupo no descritas en lista anterior 4,5

114


administrativo en general 6 estaciones de transporte 6 supermercados, hipermercados y grandes almacenes 6 bibliotecas, museos y galerías de arte 6 zonas comunes en edificios residenciales 7,5 centros comerciales 8 hostelería y restauración 10 religioso en general 10 Salones de actos y salas de usos múltiples, conferencias, reuniones… 10 tiendas y pequeño comercio 10 zonas comunes 10 habitaciones de hoteles, hostales, etc. 12

zonas de representación

recintos interiores asimilables a grupo 2 no descritos en lista anterior 10

Se tendrá que comprobar que el valor de eficiencia energética de la instalación VEEI en cada zona, no supere los valores límites indicados en tablas anteriores. 2.9.3. CÁLCULOS.-

El método de cálculo utilizado se formalizara a través de un programa informático, llamado “DIALux”, el cual ejecutará los cálculos referenciados obteniendo los resultados mencionados.

Los datos previos para determinar los cálculos y las soluciones luminotécnicas de las instalaciones de iluminación interior serán:

- el uso de la zona a iluminar. - el tipo de tarea visual a realizar. - las necesidades de luz y del usuario del local. - el índice K del local o dimensiones del espacio (longitud, anchura y

altura útil). - las reflectancias de las paredes, techo y suelo de la sala. - las características y tipo de techo. - las condiciones de luz natural. - el tipo de acabado y decoración. - el mobiliario previsto.

Las siguientes páginas indican todos los resultados obtenidos del estudio de

iluminación realizado mediante programa de cálculo antes mencionado, indicando toda la información necesaria para comprobar el cumplimiento con la normativa.

115

ESTUDIO ILUMINACION10.10.2008

Proyecto elaborado por Angel Carrascosa FernandezTeléfono

Faxe-Mail

Philips Adante FWG622 2xPL-C/2P26W/830 CON A DG / Hoja de datos de luminarias

Dispone de una imagen de la luminaria en nuestro catálogo de luminarias.

Emisión de luz 1:

80

120

200

240

cd/klm η = 50%C0 - C180 C90 - C270

75°

90°

105°

120°

135°

150°165°180°165°150°

135°

120°

105°

90°

75°

Clasificación luminarias según CIE: 0Código CIE Flux: 12 34 64 00 50

Para esta luminaria no puede presentarse ninguna tabla UGR porque carece de atributos de simetría.

DIALux 4.6 by DIAL GmbH Página 1116



Faxe-Mail

Philips Fugato Compact LBS262 1xHAL-TC60W 36 / Hoja de datos de luminarias


Emisión de luz 1:

320

480

640

cd/klm η = 68%C0 - C180 C90 - C270

0° 15° 30°

45°

60°

75°

90°

105°105°

90°

75°

60°

45°

30° 15° 0°



Existencias:•2 x




Faxe-Mail

Philips Latina FBH020 2xPL-C/2P26W/830 CON / Hoja de datos de luminarias


Emisión de luz 1:

100

150

200

250

cd/klm η = 68%C0 - C180 C90 - C270

0° 15° 30°

45°

60°

75°

90°

105°105°

90°

75°

60°

45°

30° 15° 0°


Emisión de luz 1:

Valoración de deslumbramiento según UGR

ρ Techo 70 70 50 50 30 70 70 50 50 30

ρ Paredes 50 30 50 30 30 50 30 50 30 30

ρ Suelo 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20

Tamaño del localX Y

Mirado en perpendicularal eje de lámpara

Mirado longitudinalmenteal eje de lámpara

2H 2H 23.7 25.0 24.0 25.2 25.5 25.0 26.2 25.3 26.5 26.73H 24.9 26.1 25.2 26.3 26.6 26.6 27.7 26.9 28.0 28.24H 25.3 26.3 25.6 26.6 26.9 27.0 28.1 27.4 28.4 28.76H 25.4 26.3 25.7 26.6 27.0 27.2 28.2 27.5 28.5 28.88H 25.3 26.3 25.7 26.6 26.9 27.1 28.1 27.5 28.4 28.7

12H 25.3 26.2 25.7 26.5 26.9 27.1 28.0 27.5 28.3 28.7

4H 2H 24.6 25.7 25.0 26.0 26.3 25.6 26.7 25.9 27.0 27.23H 26.0 26.9 26.4 27.2 27.6 27.3 28.2 27.7 28.5 28.94H 26.4 27.2 26.8 27.5 27.9 27.9 28.7 28.3 29.0 29.46H 26.5 27.2 26.9 27.6 28.0 28.0 28.7 28.5 29.1 29.58H 26.5 27.2 26.9 27.5 28.0 28.0 28.7 28.5 29.1 29.5

12H 26.5 27.1 26.9 27.5 27.9 28.0 28.6 28.5 29.0 29.4

8H 4H 26.6 27.3 27.1 27.7 28.1 28.0 28.6 28.4 29.0 29.46H 26.8 27.3 27.2 27.7 28.2 28.2 28.7 28.6 29.1 29.68H 26.8 27.2 27.3 27.7 28.2 28.2 28.6 28.7 29.1 29.6

12H 26.8 27.2 27.3 27.6 28.1 28.2 28.6 28.7 29.0 29.5

12H 4H 26.6 27.2 27.1 27.6 28.0 28.0 28.5 28.4 28.9 29.46H 26.8 27.2 27.3 27.7 28.2 28.2 28.6 28.6 29.1 29.58H 26.8 27.2 27.3 27.6 28.1 28.2 28.6 28.7 29.0 29.5

Variación de la posición del espectador para separaciones S entre luminarias

S = 1.0H +0.2 / -0.2 +0.2 / -0.2S = 1.5H +0.5 / -0.7 +0.3 / -0.3S = 2.0H +0.8 / -1.3 +0.6 / -0.7

Tabla estándar BK04 BK04

Sumando de corrección 7.9 9.4

Índice de deslumbramiento corregido en relación a 3600lm Flujo luminoso total




Faxe-Mail

Philips Garnea MPK630 1xCDM-T70W/830 CON M-D325 +ZZG631 RG / Hoja de datos de luminarias


Emisión de luz 1:

200

300

400

500

cd/klm η = 57%C0 - C180 C90 - C270

0° 15° 30°

45°

60°

75°

90°

105°105°

90°

75°

60°

45°

30° 15° 0°


Emisión de luz 1:


ρ Techo 70 70 50 50 30 70 70 50 50 30

ρ Paredes 50 30 50 30 30 50 30 50 30 30

ρ Suelo 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20




2H 2H 20.2 21.2 20.5 21.4 21.6 19.8 20.8 20.1 21.0 21.23H 20.4 21.3 20.7 21.5 21.8 20.5 21.4 20.8 21.6 21.94H 20.5 21.3 20.8 21.5 21.8 20.9 21.7 21.3 22.0 22.36H 20.5 21.2 20.8 21.5 21.8 21.3 22.1 21.7 22.4 22.78H 20.4 21.2 20.8 21.5 21.8 21.5 22.2 21.8 22.5 22.8

12H 20.4 21.1 20.8 21.4 21.7 21.6 22.2 21.9 22.6 22.9

4H 2H 20.3 21.1 20.6 21.4 21.7 19.9 20.7 20.3 21.0 21.33H 20.6 21.3 20.9 21.6 21.9 20.8 21.5 21.2 21.8 22.14H 20.7 21.3 21.1 21.6 22.0 21.4 22.0 21.8 22.3 22.76H 20.7 21.2 21.1 21.6 22.0 21.9 22.4 22.3 22.8 23.28H 20.7 21.2 21.1 21.6 22.0 22.1 22.6 22.6 23.0 23.4

12H 20.7 21.1 21.1 21.5 21.9 22.3 22.7 22.7 23.1 23.5

8H 4H 20.8 21.2 21.2 21.6 22.0 21.4 21.9 21.9 22.3 22.76H 20.8 21.2 21.3 21.6 22.1 22.1 22.4 22.5 22.9 23.38H 20.9 21.2 21.3 21.6 22.1 22.4 22.7 22.8 23.1 23.6

12H 20.9 21.1 21.3 21.6 22.1 22.6 22.9 23.1 23.3 23.8

12H 4H 20.8 21.2 21.2 21.6 22.0 21.4 21.8 21.8 22.2 22.66H 20.9 21.2 21.3 21.6 22.1 22.1 22.4 22.5 22.8 23.38H 20.9 21.2 21.4 21.6 22.1 22.4 22.6 22.9 23.1 23.6


S = 1.0H +0.8 / -1.6 +0.6 / -0.7S = 1.5H +2.3 / -2.9 +1.1 / -1.2S = 2.0H +3.8 / -3.8 +2.1 / -1.6







Faxe-Mail

Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG / Hoja de datos de luminarias


Emisión de luz 1:

200

300

400

500

cd/klm η = 62%C0 - C180 C90 - C270

75°

90°

105°

120°

135°

150°165°180°165°150°

135°

120°

105°

90°

75°






Faxe-Mail

Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P / Hoja de datos de luminarias


Emisión de luz 1:

160

240

320

cd/klm η = 56%C0 - C180 C90 - C270

0° 15° 30°

45°

60°

75°

90°

105°105°

90°

75°

60°

45°

30° 15° 0°


Emisión de luz 1:


ρ Techo 70 70 50 50 30 70 70 50 50 30

ρ Paredes 50 30 50 30 30 50 30 50 30 30

ρ Suelo 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20




2H 2H 20.4 21.4 20.7 21.6 21.8 19.6 20.5 19.8 20.7 20.93H 20.6 21.4 20.9 21.7 21.9 19.6 20.5 19.9 20.7 21.04H 20.5 21.3 20.9 21.6 21.9 19.6 20.4 19.9 20.7 20.96H 20.5 21.2 20.8 21.5 21.8 19.5 20.3 19.9 20.6 20.88H 20.4 21.1 20.8 21.4 21.7 19.5 20.2 19.8 20.5 20.8

12H 20.4 21.1 20.8 21.4 21.7 19.5 20.1 19.8 20.4 20.8

4H 2H 20.4 21.2 20.7 21.5 21.7 19.6 20.4 19.9 20.6 20.93H 20.6 21.3 21.0 21.6 21.9 19.7 20.4 20.1 20.7 21.04H 20.6 21.2 21.0 21.5 21.9 19.7 20.3 20.1 20.6 21.06H 20.5 21.0 20.9 21.4 21.8 19.7 20.1 20.1 20.5 20.98H 20.5 20.9 20.9 21.3 21.7 19.6 20.1 20.0 20.4 20.9

12H 20.5 20.9 20.9 21.3 21.7 19.6 20.0 20.0 20.4 20.8

8H 4H 20.5 21.0 21.0 21.4 21.8 19.7 20.1 20.1 20.5 20.96H 20.5 20.8 20.9 21.2 21.7 19.6 19.9 20.0 20.4 20.88H 20.4 20.7 20.9 21.2 21.6 19.5 19.8 20.0 20.3 20.8

12H 20.4 20.6 20.9 21.1 21.6 19.5 19.8 20.0 20.2 20.7

12H 4H 20.5 20.9 20.9 21.3 21.7 19.6 20.0 20.1 20.4 20.86H 20.4 20.7 20.9 21.2 21.6 19.5 19.8 20.0 20.3 20.88H 20.4 20.6 20.9 21.1 21.6 19.5 19.8 20.0 20.2 20.7


S = 1.0H +1.1 / -2.3 +1.5 / -2.6S = 1.5H +2.9 / -4.2 +2.7 / -4.6S = 2.0H +4.7 / -5.5 +4.4 / -6.1


Sumando de corrección 0.6 -0.2





Faxe-Mail

Philips Pacific TCW216 2xTL-D58W/830 CON / Hoja de datos de luminarias


Emisión de luz 1:

80

120

160

cd/klm η = 67%C0 - C180 C90 - C270

0° 15° 30° 45°

60°

75°

90°

105°

120°

135°150°165°180°165°150°135°

120°

105°

90°

75°

60°

45° 30° 15° 0°


Emisión de luz 1:


ρ Techo 70 70 50 50 30 70 70 50 50 30

ρ Paredes 50 30 50 30 30 50 30 50 30 30

ρ Suelo 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20




2H 2H 21.1 22.4 21.5 22.8 23.2 18.2 19.5 18.6 19.9 20.43H 23.3 24.6 23.8 25.0 25.5 19.5 20.7 20.0 21.2 21.64H 24.6 25.7 25.1 26.2 26.7 19.9 21.1 20.4 21.5 22.06H 26.0 27.1 26.5 27.6 28.1 20.2 21.2 20.7 21.7 22.28H 26.8 27.9 27.3 28.4 28.9 20.2 21.3 20.7 21.7 22.3

12H 27.8 28.8 28.3 29.3 29.8 20.2 21.2 20.7 21.7 22.3

4H 2H 21.7 22.8 22.1 23.3 23.8 19.7 20.8 20.1 21.3 21.73H 24.2 25.2 24.7 25.7 26.2 21.2 22.3 21.8 22.7 23.34H 25.6 26.5 26.2 27.0 27.6 21.9 22.8 22.4 23.3 23.86H 27.3 28.1 27.9 28.6 29.2 22.3 23.1 22.8 23.6 24.28H 28.3 29.0 28.9 29.6 30.2 22.4 23.1 22.9 23.7 24.3

12H 29.4 30.1 30.0 30.7 31.3 22.4 23.1 23.0 23.7 24.3

8H 4H 26.0 26.7 26.5 27.3 27.9 22.9 23.7 23.5 24.2 24.86H 28.0 28.6 28.6 29.2 29.8 23.7 24.4 24.3 24.9 25.68H 29.2 29.7 29.8 30.3 31.0 24.0 24.6 24.7 25.2 25.9

12H 30.6 31.0 31.2 31.7 32.4 24.3 24.7 24.9 25.4 26.1

12H 4H 26.0 26.7 26.6 27.2 27.9 23.3 24.0 23.9 24.5 25.26H 28.1 28.6 28.7 29.2 29.9 24.3 24.9 24.9 25.5 26.28H 29.4 29.9 30.0 30.5 31.2 24.8 25.3 25.5 25.9 26.6


S = 1.0H +0.1 / -0.2 +0.1 / -0.1S = 1.5H +0.3 / -0.3 +0.3 / -0.3S = 2.0H +0.4 / -0.5 +0.5 / -0.7







Faxe-Mail

GARAJE(-2) / Resumen

90

9090

9090 90

909090 9090

90

90

9090

90

90

90

9090

9090

180

180 180

180 180

180

180180

180180

180 180

180

180

180

180

180

180

180

180

180

180

180

180

270

270

360

52.22 m0.00 4.26 12.58 33.02

33.68 m

0.001.98

12.98

18.58

Altura del local: 2.800 m, Altura de montaje: 2.800 m, Factor mantenimiento: 0.80

Valores en Lux, Escala 1:500

Superficie ρ [%] Em [lx] Emin [lx] Emax [lx] Emin / Em

Plano útil / 146 32 469 0.216Suelo 20 137 41 311 0.299Techo 70 45 20 350 0.450Paredes (10) 50 90 29 402 /

Plano útil:Altura: 0.850 mTrama: 128 x 128 Puntos Zona marginal: 0.000 m

Lista de piezas - Luminarias

Valor de eficiencia energética: 3.58 W/m² = 2.45 W/m²/100 lx (Base: 817.78 m²)

N° Pieza Designación (Factor de corrección) Φ [lm] P [W]

1 22 Philips Pacific TCW216 2xTL-D58W/830 CON (1.000) 10400 133.0Total: 228800 2926.0




Faxe-Mail

GARAJE(-2) / Lista de luminarias

22 Pieza Philips Pacific TCW216 2xTL-D58W/830 CONN° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 10400 lmPotencia de las luminarias: 133.0 WClasificación luminarias según CIE: 91Código CIE Flux: 37 68 88 91 67Armamento: 2 x TL-D58W (Factor de corrección 1.000).

Dispone de una imagen de la luminaria en

nuestro catálogo de luminarias.




Faxe-Mail

GARAJE(-2) / Resultados luminotécnicos

Flujo luminoso total: 228800 lmPotencia total: 2926.0 WFactor mantenimiento: 0.80Zona marginal: 0.000 m

Superficie Intensidades lumínicas medias [lx] Grado de reflexión [%] Densidad lumínica media [cd/m²] directo indirecto total

Plano útil 112 34 146 / / Suelo 101 36 137 20 8.71Techo 13 32 45 70 10Pared 1 53 29 82 50 13Pared 2 72 35 107 50 17Pared 3 43 28 71 50 11Pared 4 88 32 120 50 19Pared 5 33 27 60 50 9.52Pared 6 79 32 111 50 18Pared 7 57 32 89 50 14Pared 8 64 34 98 50 16Pared 9 53 29 82 50 13Pared 10 47 35 82 50 13

Simetrías en el plano útilEmin / Em: 0.216 (1:5) Emin / Emax: 0.067 (1:15)





Faxe-Mail

GARAJE(-2) / Rendering (procesado) en 3D




Faxe-Mail

GARAJE (-1) / Resumen

80

80 80

80

80

160

160160

160

160

160160

160160

160 160

160

160 160160

160160

240

240 240

240

240 240

240

240240

240

240

240

240240

240

240

320

19.20 m0.00

31.70 m

0.00













Faxe-Mail

GARAJE (-1) / Lista de luminarias







Faxe-Mail

GARAJE (-1) / Resultados luminotécnicos



Plano útil 115 57 172 / / Suelo 106 60 166 27 14Techo 13 54 67 78 17Pared 1 88 55 143 78 35Pared 2 32 44 77 78 19Pared 3 79 57 136 78 34Pared 4 55 54 108 78 27






Faxe-Mail

GARAJE (-1) / Rendering (procesado) en 3D




Faxe-Mail

SALON COMEDOR / Resumen

110

110

220

220

220330

330330330330330

330

330 330

330

330

330330330330

330

330330

330 330 330

330330330

330

440440

25.99 m0.00 12.67 18.50

16.12 m

0.00

11.11

Altura del local: 2.800 m, Factor mantenimiento: 0.80 Valores en Lux, Escala 1:250







1 57 Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P (1.000) 3600 65.6Total: 205200 3739.2




Faxe-Mail

SALON COMEDOR / Lista de luminarias

57 Pieza Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON PN° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 3600 lmPotencia de las luminarias: 65.6 WClasificación luminarias según CIE: 100Código CIE Flux: 74 96 100 100 56Armamento: 2 x PL-C/2P26W (Factor de corrección 1.000).






Faxe-Mail

SALON COMEDOR / Resultados luminotécnicos



Plano útil 312 27 339 / / Suelo 290 31 321 20 20Techo 0.00 62 62 31 6.13Pared 1 50 45 95 46 14Pared 2 55 45 100 46 15Pared 3 47 47 94 46 14Pared 4 38 46 84 46 12Pared 5 83 41 124 46 18Pared 6 17 35 52 46 7.59Pared 7 75 50 125 46 18Pared 8 56 44 100 46 15






Faxe-Mail

SALON COMEDOR / Rendering (procesado) en 3D




Faxe-Mail

BAR / Resumen

15001500

15001500

15001500

15001500

15001500

24.11 m0.00 2.75 5.13 7.40 9.50 11.49 15.25 19.65

21.29 m

0.00

4.916.077.34

9.0910.3111.5912.8114.09

16.7118.1219.24



Plano útil / 603 36 7113 0.059Suelo 20 546 16 1619 0.029Techo 70 145 25 39154 0.174Paredes (13) 50 173 6.00 2464 /





1 3 Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG (1.000) 6500 86.22 46 Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P (1.000) 3600 65.6

3 20 Philips Garnea MPK630 1xCDM-T70W/830 CON M-D325 +ZZG631 RG (1.000) 6600 86.2

Total: 317100 5000.2




Faxe-Mail

BAR / Lista de luminarias

3 Pieza Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DGN° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 6500 lmPotencia de las luminarias: 86.2 WClasificación luminarias según CIE: 0Código CIE Flux: 12 34 64 00 62Armamento: 1 x CDM-TD70W (Factor de corrección 1.000).






20 Pieza Philips Garnea MPK630 1xCDM-T70W/830 CON M-D325 +ZZG631 RGN° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 6600 lmPotencia de las luminarias: 86.2 WClasificación luminarias según CIE: 100Código CIE Flux: 74 94 99 100 57Armamento: 1 x CDM-T70W (Factor de corrección 1.000).






Faxe-Mail

BAR / Resultados luminotécnicos



Plano útil 505 98 603 / / Suelo 451 95 546 20 35Techo 37 108 145 70 32Pared 1 57 170 228 50 36Pared 2 0.00 6.00 6.00 50 0.96Pared 2_1 3.61 132 135 50 22Pared 3 1.13 11 12 50 1.97Pared 4 43 77 120 50 19Pared 5 94 76 170 50 27Pared 6 28 53 81 50 13Pared 7 14 54 68 50 11Pared 8 85 64 149 50 24Pared 9 33 54 87 50 14Pared 10 15 56 70 50 11Pared 11 37 58 95 50 15Pared 12 88 125 213 50 34






Faxe-Mail

BAR / Rendering (procesado) en 3D




Faxe-Mail

COCINA / Resumen

420

420

560

700

700

700

700 700

840840840

840 840

9.83 m0.00 1.57 4.72 5.85

9.90 m

0.000.58

3.40

4.80

6.69

8.09

9.29













Faxe-Mail

COCINA / Lista de luminarias







Faxe-Mail

COCINA / Resultados luminotécnicos



Plano útil 410 158 568 / / Suelo 206 106 311 20 20Techo 59 145 204 70 45Pared 1 382 161 544 50 87Pared 2 93 65 157 50 25Pared 3 84 66 150 50 24Pared 4 128 80 209 50 33Pared 5 213 101 314 50 50Pared 6 125 115 240 50 38






Faxe-Mail

COCINA / Rendering (procesado) en 3D




Faxe-Mail

CAFETERIA / Resumen

390

390

520

520

520

520520

650650

650

650650

650

650

650

650

650

650

650650650

650

780 780

12.39 m0.00 1.23 3.77 4.97 6.77 7.97 9.77

12.91 m

0.00

1.341.942.54

4.545.145.746.40

7.96

9.09

9.9710.57

11.69








1 3 Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG (1.000) 6500 86.22 36 Philips Latina FBH020 2xPL-C/2P26W/830 CON (1.000) 3600 65.6

Total: 149100 2620.2




Faxe-Mail

CAFETERIA / Lista de luminarias




36 Pieza Philips Latina FBH020 2xPL-C/2P26W/830 CONN° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 3600 lmPotencia de las luminarias: 65.6 WClasificación luminarias según CIE: 100Código CIE Flux: 51 82 98 100 68Armamento: 2 x PL-C/2P26W (Factor de corrección 1.000).






Faxe-Mail

CAFETERIA / Resultados luminotécnicos



Plano útil 414 193 607 / / Suelo 308 171 479 52 79Techo 81 258 340 52 56Pared 1 197 203 400 52 66Pared 2 183 203 386 52 64Pared 3 186 208 394 52 65Pared 4 168 213 381 52 63Pared 5 61 175 236 52 39Pared 6 84 187 271 52 45Pared 7 58 171 229 52 38Pared 8 171 227 397 52 66Pared 9 156 218 375 52 62Pared 10 57 216 273 52 45Pared 11 195 209 404 52 67Pared 12 703 228 931 52 154Pared 13 192 211 403 52 67Pared 14 56 226 283 52 47Pared 15 156 223 379 52 63Pared 16 198 182 379 52 63Pared 17 224 158 382 52 63Pared 18 75 154 229 52 38Pared 19 114 144 257 52 43Pared 20 61 157 218 52 36Pared 21 174 174 348 52 58Pared 22 146 180 326 52 54Pared 23 104 390 493 52 82Pared 24 136 206 342 52 57






Faxe-Mail

CAFETERIA / Rendering (procesado) en 3D




Faxe-Mail

SALA CONFERENCIAS / Resumen

330440440

550

550 550550

550

550660

660660

660 660

660660 660

660660

660 660

660660

660

660 660

660660 660

660 660660 660

660

660

660

660

660

8.31 m0.00 1.53 4.93 6.54

10.16 m

0.00

8.80

9.60








1 6 Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG (1.000) 6500 86.22 23 Philips Latina FBH020 2xPL-C/2P26W/830 CON (1.000) 3600 65.6

Total: 121800 2026.0




Faxe-Mail

SALA CONFERENCIAS / Lista de luminarias










Faxe-Mail

SALA CONFERENCIAS / Resultados luminotécnicos



Plano útil 413 163 576 / / Suelo 143 93 236 6 4.51Techo 234 122 357 52 59Pared 1 172 137 309 52 51Pared 2 145 179 324 52 54Pared 3 72 118 190 52 31Pared 4 85 83 168 52 28Pared 5 135 88 223 52 37Pared 6 141 170 311 52 51






Faxe-Mail

SALA CONFERENCIAS / Rendering (procesado) en 3D




Faxe-Mail

RECEPCION / Resumen

1100

1100

1100

1100

1100

1100

1100

1100

1100

1100

23.94 m0.00 1.54 4.38 8.04 10.00 17.42 20.06

9.15 m

0.00

1.00

2.50

3.50

4.56



Plano útil / 475 28 5123 0.058Suelo 52 427 34 1009 0.080Techo 52 177 29 271 0.165Paredes (18) 52 177 4.99 485 /





1 49 Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P (1.000) 3600 65.62 1 Philips Latina FBH020 2xPL-C/2P26W/830 CON (1.000) 3600 65.6

Total: 180000 3280.0




Faxe-Mail

RECEPCION / Lista de luminarias










Faxe-Mail

RECEPCION / Resultados luminotécnicos



Plano útil 370 106 475 / / Suelo 318 109 427 52 71Techo 0.00 177 177 52 29Pared 1 47 162 209 52 35Pared 2 16 51 67 52 11Pared 3 3.94 35 39 52 6.47Pared 4 16 146 162 52 27Pared 5 13 141 154 52 26Pared 6 45 155 200 52 33Pared 7 25 169 194 52 32Pared 8 64 134 198 52 33Pared 9 56 97 153 52 25Pared 10 46 95 141 52 23Pared 11 14 82 96 52 16Pared 11_1 117 159 276 52 46Pared 12 33 122 155 52 26Pared 13 69 139 207 52 34Pared 14 21 105 127 52 21Pared 15 51 124 175 52 29Pared 16 26 114 139 52 23Pared 17 38 126 164 52 27






Faxe-Mail

RECEPCION / Rendering (procesado) en 3D




Faxe-Mail

VESTIBULO / Resumen

260 390

520

520

520

520

520520

650 650650

650650

650650

650

650

12.33 m0.00 1.35 2.34 5.96

9.21 m

0.00

2.45

5.085.58

6.286.887.487.94

8.57



Plano útil / 500 105 746 0.209Suelo 52 355 6.87 605 0.019Techo 52 744 41 42699 0.055Paredes (8) 52 278 5.93 5645 /





1 9 Philips Adante MWG620 1xCDM-TD70W/830 CON A DG (1.000) 6500 86.22 9 Philips Europa 2 FBS120 2xPL-C/2P26W/830 CON P (1.000) 3600 65.63 1 Philips Fugato Compact LBS262 1xHAL-TC60W 36 (1.000) 1600 60.0

Total: 92500 1426.2




Faxe-Mail

VESTIBULO / Lista de luminarias







1 Pieza Philips Fugato Compact LBS262 1xHAL-TC60W 36N° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 1600 lmPotencia de las luminarias: 60.0 WClasificación luminarias según CIE: 100Código CIE Flux: 82 98 100 100 69Armamento: 1 x HAL-TC60W (Factor de corrección 1.000).






Faxe-Mail

VESTIBULO / Resultados luminotécnicos



Plano útil 231 269 500 / / Suelo 156 199 355 52 59Techo 552 193 744 52 123Pared 1 58 254 311 52 52Pared 2 84 255 339 52 56Pared 3 154 235 389 52 64Pared 4 25 202 227 52 38Pared 5 9.95 213 223 52 37Pared 6 37 266 304 52 50Pared 7 25 59 84 52 14Pared 8 41 207 248 52 41






Faxe-Mail

VESTIBULO / Rendering (procesado) en 3D




Faxe-Mail

HABITACIONES / Resumen

130

130

130130

130130

130

130 130

130

260

260

260

260

390

520

4.54 m0.00 1.94 3.02

6.52 m

0.00

1.772.182.502.92

5.50



Plano útil / 126 26 632 0.205Suelo 20 58 1.29 155 0.022Techo 77 33 19 132 0.559Paredes (10) 50 57 6.71 5611 /





1 1 Philips Adante FWG622 2xPL-C/2P26W/830 CON A DG (1.000) 3600 65.62 2 Philips Fugato Compact LBS262 1xHAL-TC60W 36 (1.000) 1600 60.0

Total: 6800 185.6




Faxe-Mail

HABITACIONES / Lista de luminarias

1 Pieza Philips Adante FWG622 2xPL-C/2P26W/830 CON A DGN° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 3600 lmPotencia de las luminarias: 65.6 WClasificación luminarias según CIE: 0Código CIE Flux: 12 34 64 00 50Armamento: 2 x PL-C/2P26W (Factor de corrección 1.000).



2 Pieza Philips Fugato Compact LBS262 1xHAL-TC60W 36N° de artículo: Flujo luminoso de las luminarias: 1600 lmPotencia de las luminarias: 60.0 WClasificación luminarias según CIE: 100Código CIE Flux: 82 98 100 100 69Armamento: 1 x HAL-TC60W (Factor de corrección 1.000).






Faxe-Mail

HABITACIONES / Resultados luminotécnicos



Plano útil 95 31 126 / / Suelo 38 19 58 20 3.67Techo 0.09 33 33 77 8.21Pared 1 5.98 23 29 50 4.60Pared 2 39 39 78 50 12Pared 3 36 37 73 50 12Pared 4 46 43 89 50 14Pared 5 8.18 28 36 50 5.77Pared 6 49 33 83 50 13Pared 7 24 35 60 50 9.53Pared 8 5.26 21 27 50 4.24Pared 9 20 21 41 50 6.50Pared 10 14 21 35 50 5.55






Faxe-Mail

HABITACIONES / Rendering (procesado) en 3D



2.10. CALCULO DE OCUPACIÓN .-

Para cálculo de ocupación se han tomado valores de densidad de ocupación en conformidad con lo establecido en tabla 2.1 de sección SI-3 del Código Técnico de la Edificación, en función de la superficie útil de cada zona.

Según dicha tabla, se definen distintos usos dentro del edificio, considerando por

una parte como residencia público y por otra como aparcamiento, la densidad de ocupación en cada caso viene indicada en tabla siguiente.

USO PREVISTO

ZONA, TIPO DE ACTIVIDAD

OCUPACION (m2 / persona)

Zona de alojamiento 20 Salones de uso múltiple 1 RESIDENCIAL

PUBLICO Vestíbulos generales 2

Vinculado a una actividad sujeta a horarios 15 APARCAMIENTO En otros casos 40

Se analizan las diferentes zonas del edificio con una previsión de mayor ocupación, clasificando cada una de tal forma, que se le asignara una densidad de ocupación.

a) Residencial público

Zona de alojamiento:

- Plantas habitaciones

Salones de uso múltiple:

- Salón – Comedor - Sala conferencias - Cafetería - Paso y estar.

Vestíbulos generales:

- Paso y estar.

b) Aparcamientos

- Vinculado a una actividad sujeta a horarios, no se

puede clasificar ninguna zona del hotel en este tipo de actividad

- Plaza aparcamientos y circulaciones

163


Una vez se conoce la densidad de ocupación de cada zona, se determinara la ocupación total del hotel, esto viene indicado en el recuadro siguiente, donde se especifica el uso previsto, de cada zona, indicando su respectiva superficie, así como la densidad correspondiente.

USO PREVISTO ZONA SUPERFICIE (m)

Densidad de ocupación

(m2 / persona) Ocupación ( personas )

Habitaciones nº 1 671 20 33,55 Habitaciones nº 2 671 20 33,55 Habitaciones nº 3 646 20 32,3 Habitaciones nº 4 824 20 41,2 Salón-Comedor 237,5 1 237,5

Sala Conferencias 82,65 1 82,65 Cafetería 112,8 1 112,8

Pasos y estar 305 2 152,5

RESIDENCIAL PUBLICO

Bar 89,9 1 89,9 Aparcamiento Garaje ( -2 ) 598,5 40 14,9625

APARCAMIENTO Aparcamiento Garaje ( -1 ) 603 40 15,075

OCUPACIÓN TOTAL 845,9875

La ocupación del hotel es de aproximadamente 846 personas, luego queda justificada la necesidad de utilizar un suministro complementario, ya que según Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión si la ocupación del edificio es mayor de 300 personas es necesaria la utilización de un suministro complementario o de seguridad.

164


165

INSTALACIÓN ELÉCTRICA DE AT / BT PARA HOTEL DE 92...

Documents

Transcript of INSTALACIÓN ELÉCTRICA DE AT / BT PARA HOTEL DE 92...