INFORME-DISEÑO DE UNA CAMARA DE REFRIGERACION PARA LA CONSERVACIÓN DE LA LÚCUMA (1)

DISEÑO DE UN CÁMARA DE REFRIGERACIÓN PARA LA CONSERVACIÓN DE LA LÚCUMA

U N I V E R S I D A D N A C I O N A L D E

T R U J I L L O

F A C U L T A D D E I N G E N I E R Í A

E S C U E L A D E I N G E R N I E R I A

M E C Á N I C A

I X C I C L O

R E F R I G E R A C I Ó N , C A L E F A C C I Ó N Y

A I R E A C O N D I C I O N A D O

DOCENTE

INTEGRANTES

REFRIGERACIÓN, CALEFACCIÓN Y AIRE ACONDICIONADO

UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO INGENIERÍA MECÁNICA ~ 1 ~

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ÍNDICE

I. INTRODUCCIÓN

II. GENERALIDADES DEL PRODUCTO A REFRIGERAR

III. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA

IV. DISEÑO DE LA CÁMARA DE REFRIGERACIÓN

4.1 Dimensionamiento de la cámara.

4.2 Selección del aislante y Espesor de aislamiento para las paredes, techo y piso.

4.3 Esquema de la cámara de refrigeración.

V. CÁLCULO DE LA CARGA TERMICA

5.1 Flujo de calor a través de las paredes.

5.2 Carga por cambio de aire.

5.3 Carga del producto.

5.4 Cargas varias :

5.4.1 Por iluminación.

5.4.2 Por personas

5.4.3 Por motores eléctricos

5.5 Carga total

VI. SELECCIÓN DEL REFRIGERANTE

VII. CONSTRUCCION DEL CICLO TERMODINÁMICO DE REFRIGERACIÓN

7.1 Condiciones de Condensación y Evaporación.

7.2 Esquema del ciclo termodinámico.

7.3 Cálculo de las magnitudes fundamentales del ciclo termodinámico.

7.4 Calculo del Efecto Refrigerante.

7.5 Flujo másico del refrigerante.

7.6 Calculo de la Potencia del compresor.

7.7 Calor derivado por el condensador.

7.8 Coeficiente de funcionamiento o de performance (eficiencia del ciclo)

7.9 Potencia por tonelada de refrigeración.

7.10 Caudal volumétrico por tonelada de refrigeración.

VIII. SELECCIÓN DE LOS EQUIPOS DEL SISTEMA DE REFRIGERACIÓN



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8.1 Selección del compresor.

8.2 Selección del condensador.

8.3 Selección del dispositivo de expansión.

8.4 Selección del evaporador.

IX. SELECCIÓN DE TUBERÍAS Y ACCESORIOS

9.1 Datos del proyecto.

9.2 Material utilizado.

9.3 Selección y dimensionamiento de la tubería.

9.4 Accesorios.

X. CONCLUSIONES.

XI. BIBLIOGRAFIA.

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I. INTRODUCCIÓN

La refrigeración en los procesos industriales es de vital importancia, debido a que nos permite

conservar, preservar y mantener el producto a una temperatura adecuada o a la que quisiéramos

obtener.

Con motivo de aplicación de la refrigeración en los procesos industriales, hemos escogido el proceso

de producción de la lúcuma, debido a que nuestro país es el mayor exportador a nivel mundial de esta

fruta. Por eso, es indispensable contar con las medidas, parámetros y equipos adecuados para su

distribución.

Pero a lo que respecta al proceso de producción de la lúcuma, es necesario contar con un sistema de

refrigeración adecuado para mantener y preservar dicha fruta hasta antes de su distribución.

Es por eso la necesidad de implementar una cámara de refrigeración para el mantenimiento y

preservación de la lúcuma antes de que se distribuya. El presente proyecto da una alternativa de cómo

diseñar dicha cámara, teniendo en cuenta los principios básicos de refrigeración aprendidos hasta el

momento.

II. GENERALIDADES DEL PRODUCTO A REFRIGERAR

Nuestro país (Perú) tienes diversos recursos naturales los que nos diferencian de otros países, uno de

estos recursos es la Lúcuma que proviene de la planta del lúcumo que es un árbol rústico de follaje

verde el cual crece en forma natural en los valles interandinos del Perú. Su fruta tiene una buena

cantidad de pulpa harinosa de color amarillo/naranja suave y de sabor agradable. Su consumo no

estaba muy difundido en el mercado internacional debido a que la producción nacional era escasa

hasta hace un tiempo, sin embargo, en los últimos años la producción se ha incrementado

sustancialmente ya que gracias a sus diversas propiedades y su alto nivel de nutrición.; pues sus

diversas presentaciones se encuentran ya en el mercado las que representa una excelente oportunidad

para la industria peruana en las áreas de (helados, postres, yogurt, cócteles, etc.).

2.1 Origen del nombre, género y familia

Según la mitología andina, su nombre proviene de una mujer altiva, orgullosa, de gran belleza y de

poca paciencia. Lúcuma, es sinónimo de una de las frutas más preciadas de la gastronomía peruana y

con creciente presencia en las diversas cocinas del mundo. Pero, su notoriedad aumenta

desmedidamente gracias a los recientes descubrimientos de sus enormes propiedades medicinales y

nutritivas.

Pouteria lucuma, es el nombre científico de esta fruta peruana, perteneciente a la familia de

las sapotáceas, pero nosotros la llamaremos simplemente lúcuma

http://www.monografias.com/trabajos4/refrec/refrec.shtml

http://www.monografias.com/trabajos5/colarq/colarq.shtml

http://www.monografias.com/trabajos35/consumo-inversion/consumo-inversion.shtml

http://www.monografias.com/trabajos13/mercado/mercado.shtml

http://www.monografias.com/trabajos54/produccion-sistema-economico/produccion-sistema-economico.shtml

http://www.monografias.com/trabajos901/evolucion-historica-concepciones-tiempo/evolucion-historica-concepciones-tiempo.shtml

http://www.monografias.com/Salud/Nutricion/

http://www.monografias.com/trabajos16/industria-ingenieria/industria-ingenieria.shtml

http://es.wikipedia.org/wiki/Boerlagellaceae



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2.2 Reseña histórica

Investigaciones arqueológicas sitúan su domesticación en los valles interandinos del Perú, donde el

consumo de su fruto y el uso de su madera quedaron plasmados en representaciones pictóricas y en

instrumentos ornamentales de los nativos del lugar ya en el siglo VIII antes de nuestra era, en el

Callejón de Huaylas, en Ancash.

La cultura Moche o Mochica representó, como parte de su fascinación por los productos agrícolas, en

su arte también a la lúcuma. Su madera así se empleó para la construcción del Santuario de

Pachacámac, lugar donde en 1938 se halló un tronco de lúcuma de singulares dimensiones tallado, en

el que estaba representada una figura totémica.

La evidencia disponible indica que fue de una gran utilidad, además de ser ampliamente consumido en

la cultura Mochica alrededor del segundo siglo antes de nuestra era. Entonces, se emplearon técnicas

de irrigación y cultivo intensivo para producir cantidades sin precedentes de esta especie. Durante la

época prehispánica, la lúcuma y el maíz fueron los ingredientes indispensables en la alimentación de

los de los aborígenes del valle y junto con las legumbres, guayaba, quinua y kiwicha, en las zonas más

altas.

2.3 Generalidades de la planta

El árbol de la lúcuma prefiere temperaturas templadas. La ideal para su crecimiento fluctúa entre los

20 y 22 °C; pero también puede soportar temperaturas bajas, pero no inferiores a la de 5 °C. Esta

especie no exige una irrigación constante, pudiendo llegar a soportar períodos breves de sequía, así

como temporadas de muy elevada humedad. Aunque no resiste la anegación; vale decir al hecho de

estar repentinamente sometida al exceso de agua.

Esta planta se produce principalmente de Perú, entre los 1,000 y 3,000 m.s.n.m. Tolera climas con

lluvias temporales, más no precipitaciones constantes durante todo el año. Se ajusta muy bien

a suelos arenosos y rocosos, de buen drenaje así como también suelos moderadamente salinos y

calcáreos, pero elige los suelos aluviales profundos con abundante materia orgánica.

2.4 Descripción de la planta y el fruto

Su pulpa es suave, de color amarillo- naranja y su

cáscara amarillo Bronceado. El árbol que alcanza 15

a 20 m de altura, con diámetro de copa de 6 a 10 m.

La copa presenta abundantes ramas, cuyos brotes

tiernos tienen pubescencia color marrón claro a

marrón oscuro. Hojas alternas, lanceoladas u

oblongas, elípticas u obovadas, con bordes

ondulados en algunos cultivares, hasta 25 cm de

http://www.monografias.com/trabajos33/suelos/suelos.shtml

http://www.monografias.com/trabajos10/lamateri/lamateri.shtml

http://www.monografias.com/trabajos5/colarq/colarq.shtml



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largo y 10 cm de ancho, ápice obtuso o

subagudo. Hojas jóvenes color verde claro o

rosado y muy pubescentes; hoja adulta verde

oscuro brillante y glabra. Flores hermafroditas,

pequeñas, verdes a marrón claro, poco vistosas,

nacen en la axila de la hoja

en grupos pequeños. El fruto es una baya

esférica, cónica o comprimida en forma de

base, con exocarpio o cáscara delgada de color

verde o amarillo bronceado, generalmente en

la parte apical, rodeada de una coloración

plateada. El mesocarpio es de sabor y aroma

muy agradable, color amarillo intenso, textura

harinosa. El endocarpio que envuelve a

la semilla es delgado y amarillo claro. El

tamaño del fruto varía desde 2 hasta 10 cm. de diámetro.

2.5 Actualidad nacional de la Lúcuma

La Comisión Nacional de Productos Bandera del Perú, COPROBA, organismo peruano encargado de la

promoción y protección de la identidad de los productos nacionales, tanto en el interior como en el

exterior del país, la ha declarado uno de los productos bandera del Perú.

El Perú es el mayor exportador de lúcuma a nivel mundial, siendo Lima el mayor productor nacional y

Piura la región de mayor Rendimiento/Hc en lo que se refiere a cultivo de mayor edad, las regiones de

mayor producción de lúcuma a nivel nacional se muestran en la siguiente figura

http://www.monografias.com/trabajos11/grupo/grupo.shtml

http://rugarte.wordpress.com/2007/10/03/comision-nacional-de-productos-bandera/



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2.6 Propiedades y usos de la Lúcuma

Contribuye a incrementar el nivel de hemoglobina en la sangre

Rica en niacina o vitamina B3, estimula el buen funcionamiento del sistema nervioso.

La lúcuma es un extraordinario energizante natural que nos brinda fuerza para desarrollar

nuestras actividades con normalidad.

Además, la lúcuma ha sido utilizada por generaciones para prevenir y tratar afecciones e

irritaciones de la piel.

Por todo ello, La lúcuma es una fruta medicinal contra enfermedades de la piel y contra la

depresión.

Además, posee un alto valor nutricional y es una gran fuente de carbohidratos, vitaminas y

minerales



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2.7 Composición nutricional

El producto fresco es la pulpa de fruta (el mesocarpio libre de cáscara y pepas), con su cantidad

original de agua sin sufrir algún método de procesamiento.

La lúcuma tiene un elevado valor nutricional, es buena fuente de carbohidratos, rica en

minerales y vitaminas.

Componente %

Pulpa 69 a 82

Cáscara 7 a 15

Hollejo 2 a 3

Semilla 8 a 14

El valor nutricional de 100 gr. de pulpa fresca y de harina de lúcuma.

Componente Unidad Pulpa

fresca Harina

Valor Energético Cal 99 329

Agua g 72.3 9.3

Carbohidratos g 25 -

Proteínas g 1.5 4

Fibra g 1.3 2.3

Lípidos g 0.5 2.4

Cenizas g 0.7 2.3

Calcio Mg. 16 92

Fósforo Mg. 26 186

Fierro Mg. 0.4 4.6

Caroteno Mg. 2.3 0

Tiamina Mg. 0.01 0.2

Niacina Mg. 1.96 ----

Ac.Ascórbico Mg. 2.2 11.6

Riboflavina Mg. 0.14 0.3

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III. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA

Elaborar el cálculo energético de una cámara de refrigeración para preservar y mantener pulpa de

lúcuma fresca hasta antes de su distribución, con una capacidad de 10 Tn, con una demanda diaria

mínima de 200 kilos.

OBJETIVOS

Dimensionar una cámara de refrigeración con los materiales y equipos adecuados.

Mantener y preservar el producto a la temperatura adecuada, para que se conserve fresco

y mantenga su textura, sabor y contenido nutritivo.

Diseñar una cámara frigorífica para que el acceso y transporte del producto sea en forma

adecuada, fácil y rápida.

IV. DISEÑO DE LA CÁMARA DE REFRIGERACIÓN

4.1 Dimensionamiento de la cámara.

Tenemos una capacidad máxima de 10 Tn, la cual será repartida en bandejas de 20 kilos, entonces,

tenemos 10x1000/20 = 500 bandejas, Ahora considerando una densidad de la pulpa de la lúcuma de

1138.7 kg/cm3 tenemos que las dimensiones de cada una de las bandejas será de 40cm x 40cm x40cm.

O sea nuestro volumen es de 0.064 m3, pero dejando espacio para la circulación de personal y rápido

acceso escogemos una cámara con las siguientes dimensiones:

L = 7.5 m

A = 7.5 m

H = 2.5 m

4.2 Selección del aislante y Espesor de aislamiento para las paredes, techo y piso.

4.2.1 SELECCIÓN DEL TIPO DE AISLANTE.

Escogeremos el aislante de material de corcho, por ser el más común, abundante y más barato.

Las características fundamentales del corcho se deben a las células que lo forman, llenas de aire, que

contienen hasta un 35 % de ácidos grasos; cada una de ellas es un elemento perfectamente

impermeable al agua y muy elástico. El corcho resulta químicamente inerte y apenas es atacado por

disolventes orgánicos o por ácidos y bases débiles. Impide la corrosión y no se deteriora con la edad ni

es inflamable; constituye un buen aislante térmico; es insípido, prácticamente inodoro y sumamente

ligero, pero lo suficientemente resistente para las condiciones en que se le va a dar utilidad.



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4.2.2 SELECCIÓN DEL ESPESOR DEL AISLANTE.

Según la tabla R-1 del Dossat para una temperatura de la cámara de 0°C

TEMPERATURA DE LA CAMARA 0°C =32°F

ESPESOR DE CORCHO 8 pulgadas

4.2.3. CALCULO DEL COEFICIENTE DE TRANSMISION DE CALOR “U” PARA LAS PAREDES, TECHO

Y PISO.

Para un espesor del aislante de 8 pulgadas:

MATERIAL TABLA DOSSAT U (Btu/h.pie2.°F)

PAREDES LADRILLO

COMUN 8 10-1 pag. 193 0.034

PISO LOSA 5

ACABADO 3 10-3 pag 195 0.035

TECHO CONCRETO 8 10-1 0.036

Espesor total de las paredes: 8” + 8” = 16”

Espesor total del piso: 5” + 3” + 8” = 16”

Espesor total del techo: 8” + 8” = 16”

4.3 ESQUEMA DE LA CÁMARA DE REFRIGERACIÓN.

Las dimensiones exteriores son:

L = 24.606 + 1.33 + 1.33 = 27.266pies

A = 24.606 + 1.33 + 1.33 = 27.266pies

H = 8.202 + 1.33 = 9.532pies

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V. CÁLCULO DE LA CARGA TERMICA

5.1 Flujo de calor a través de las paredes.

A continuación se muestras las áreas de cada una de las paredes que dan forma a nuestra cámara de

refrigeración:

AREAS

Norte 259.90pie²

Sur 259.90pie²

Este 259.90pie²

Oeste 259.90pie²

Piso 743.434pie²

Techo 743.434pie²

En la tabla 10-6 pág. 205 del Dossat se dan factores de corrección; estos valores se deben agregar al

diferencial de temperatura normal.

Tipo de

Superficie

Pared

Este

Pared

Sur

Pared

Oeste Techo Plano

Superficie color ligero

Tales como: piedra blanca,

Cemento color ligero, pintura

blanca

4 2 4 9

Conociendo que la temperatura promedio exterior es de 25°C ó 77°F, y que la temperatura interior

debe ser de 0°C ó 32°F. Entonces tenemos:

T° Ext T° Int ΔT Factor de dT final

(°F) (°F) (°F) Correc. (°F) (°F)

Norte 77 32 45 0 45

Sur 77 32 45 2 47

Este 77 32 45 4 49

Oeste 77 32 45 4 49

Techo 77 32 45 9 54

Piso 68 32 36 0 36

El flujo viene dado por la siguiente ecuación: Q = U x A x ΔT

Dónde:

U: Coeficiente Global de transferencia de Calor



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A: Área del flujo de Calor

ΔT: Diferencia de temperatura entre el aire exterior y el espacio refrigerado.

Q: en Btu/h

PARED AREA

U

⁄ ΔT

Q

⁄

Norte 259.90pie² 0.034 45 397.647

Sur 259.90pie² 0.034 47 415.3202

Este 259.90pie² 0.034 49 432.9934

Oeste 259.90pie² 0.034 49 432.9934

Techo 743.434pie² 0.036 54 1405.0902

Piso 743.434pie² 0.035 36 936.7218

TOTAL 4020.7661 ⁄

Entonces, tenemos:

Qtotal =∑ (Qparedes + Qtecho + Qpiso) = 4020.7661 BTU/h

Q1 = Qtotal x 24

Q1 = 96 498.38544 BTU/día.

5.2 Carga por cambio de aire.

Sabemos que: Vint = 24.606*24.606*8.202 = 4965.9438 pies3

Tenemos que la temperatura exterior e interior son 77 y 32 °F respectivamente, y además asumiendo

una humedad relativa del 81%, entonces

Cambios de Aire por 24 horas = 7.2341 (interpolando de la Tabla 10.8B - DOSSAT) pág. 209

Factor de cambio de Aire = 1.9933 BTU / pies3 (Interpolando de la Tabla 10.7AB -

DOSSAT)pág. 208

De donde:

Q2 = 4965.9438 *7.2341 *1.9933 =71 607.576 BTU / día

Q2 = 71 607.576 BTU / día



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5.3 CARGA DEL PRODUCTO

La carga por enfriamiento del producto viene dado por:

Q3 = m Cp ΔT

Dónde:

m: Masa del Producto

Cp=0.75 BTU/lb.°F : Calor específico del producto antes del enfriamiento, para nuestro caso se

ha aproximado este dato al calor específico de las papas dulces (Potatoes, sweet-page 8.3

Thermal properties of foods-1998 ASHRAE REFRIGERATION HANDBOOK) tomando en cuenta

la composición química de la lúcuma como referencia: 72.3 % de agua, 1.5% proteínas, 0.5%

Lípidos , 25 % Carbohidratos, 1.3% Fibra, 0.7% Cenizas que comparados con la composición de

las potatoes, sweets son muy similares: 72.8% Agua, 1.65% proteínas, 0.3% Lípidos, 24.28 %

carbohidratos, 3% fibra y 0.95% de cenizas.

ΔT: Diferencia de Temperaturas.

Entonces tenemos que:

Q3 = 10000 Kg. x 2.2046 lb. /Kg. x 0.75 BTU / lb. oF x (77-32)

Q3 = 74 405.25 BTU / día

5.4 CARGAS VARIAS :

5.4.1 Por iluminación: Qiluminacion

Qiluminacion = Potencia x (3.42 BTU / watt - hora) x 24 hora / día

Emplearemos 6 pares de fluorescentes de 40 watts cada uno.

Qiluminacion = 12*40*3.42*24

Qiluminacion = 39 398.4 BTU / día

5.4.2 Por personas: Qpersonas

Qpersonas = (Calor equivalente / persona) (# Personas) (24 horas / día)

Según la fórmula dada en el ASHRAE REFRIGERATION HANDBOOK y la temperatura de cámara de 32

°F tenemos:

Calor equivalente / persona = 1295-11.5t



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Donde t es la temperatura interior en °F y las unidades son BTU/hr

Luego se tiene:

Calor equivalente / persona =927 BTU/hr

Consideramos 03 personas que trabajan 12 horas diarias

Qpersonas = 927*3*12

Qpersonas =33372 BTU / día

5.4.3 Por motores eléctricos

Según tabla 10-14 Dossat pag. 218 y un motor de 4 hp, y escogiendo el tercer criterio:

Qmotor = 400 Btu/hp.hr *4 = 1600 Btu/hr * 24

Qmotor = 38 400 Btu/dia

LUEGO LA SUMA DE LAS CARGAS VARIAS SERÁN:

Q4 = Qpersonas + Qiluminacion + Qmotor

Q4 = 39 398.4 + 39 398.4 + 38 400

Q4 = 111 170.4 Btu/dia

5.5 CARGA TOTAL

Tenemos que:

QR = Q1 + Q2 + Q3 + Q4

QR = 96 498.38544 + 71 607.576 + 74 405.25 + 111 170.4

QR = 353 681.6114 BTU / día

Consideraremos un Factor de Seguridad de 10%

QRT = 389 049.7726 BTU / día

Tomando el caso de que el funcionamiento se de en 24 hr:

QE = QRT / 24

QE = 389 049.7726 / 24

QE = 16 210.40719 BTU / hora = 4084.953 Kcal/hr = 4749.666 J/s

QE = 1.349 TN

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VI. SELECCIÓN DEL REFRIGERANTE

Elegiremos el refrigerante R-22 (CHCLF2) tiene un punto de ebullición a la temperatura atmosferica de

-41.4°F (-40.8°C). Originalmente fue desarrollado como refrigerante para baja temperatura. Se le ha

usado extensamente en congeladores domésticos y de granjas y en sistemas comerciales e industriales

de temperatura baja, las temperaturas en el evaporador son tan bajas como -125°F (-87°C).

Perteneciente al grupo de los HCFC, aunque ahora se está tratando de disminuir su empleo.

CARACTERISTICAS:

Refrigerante : R22

Nombre : CLORODIFLUORMETANO

Fórmula Química : CHClF2

Grupo de Refrig. : Refrigerante de alta seguridad

Peso Molecular : 86.5

Punto de Ebullición : -40.8 C a 1.013 Bar

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VII. CONSTRUCCION DEL CICLO TERMODINÁMICO DE REFRIGERACIÓN

7.1 Condiciones de Condensación y Evaporación.

7.1.1 TEMPERATURA DE EVAPORACION

Para una humedad relativa HR = 81 % le corresponde:

DT = 13 ºF Para convección forzada (Tabla 11-2 Dossat) pag 245

Por lo tanto:

DT = Temp. de la Cámara espacio Refrig. – Tevaporacion

Dónde: Tcámara = 32 ºF, Luego:

Tevaporacion = Tcámara – DT

Tevaporacion =32 – 13

Tevaporacion = 19 ºF = -7.222 ºC

En la tabla de Termodinámica de J. A. Ragas Miranda pag. 50-R-22 para un

Tevaporacion = -7.222 °C le corresponde:

Pevaporacion = 0.3915252 MPa



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7.1.2 TEMPERATURA DE CONDENSACION

.

Elegimos una relación de Compresión ε = 3.5

ε = Pcondensacion / Pevaporacion

Pcondensacion = 0.3915252 x 3.5

Pcondensacion = 1.37033Mpa

En la tabla de Termodinámica de J. A. Ragas Miranda pag. 50-R-22 a una Pcondensacion = 1.37033Mpa le

corresponde una temperatura de condensación de:

Tcondensacion = 35.435°C

7.2 Esquema del ciclo termodinámico.

Los datos que tenemos son:

Tcondensacion = 35.435 °C Pcondensacion = 1.37033 Mpa

Tevaporacion = 0 °C Pevaporacion = 0. 3915252 MPa

Optaremos por emplear un ciclo de refrigeración por compresión de vapor y asumimos un

sobrecalentamiento del refrigerante antes de entrar al compresor de 3°C .



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7.3 Cálculo de las magnitudes fundamentales del ciclo termodinámico.

Refiriéndonos a las tablas del stoecker, obtenemos los siguientes resultados:

PUNTO Temperatura

(°C) Presión (MPa)

Entalpía KJ/Kg

Entropía KJ/KgºK

X (calidad)

Volumen Especifico (m3/kg)

1 -7.222 0. 3915252 88.2717 - -

2 -7.222 0. 3915252 247.2224 -

2’ -3.222 0. 3915252 249.8046 0.945512 - 0.193428

3 60.127 1.37033 281.6536 0.945512 -

4 35.435 1.37033, 88.2717 - 0 -

7.4 Calculo del Efecto Refrigerante.

E.R.U. = h2 - h1

E.R.U. = (247.2224 – 85.3590) KJ/Kg

E.R.U. = 161.8634KJ/Kg

7.5 Flujo másico del refrigerante.

De las suma de las cargas totales:

QE = 4,749 Kj/s

Por lo tanto el flujo másico necesario será:



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6371.1053600112.162

74966.4

ERU

QEo

m Kg/hr

7.6 Calculo de la Potencia del compresor.

Nc = m Wc = m (h3 – h2’)

Nc = ((105.6371 Kg/hr)/3600))( 281.6536– 249.8046)KJ/Kg

Nc = 0.93456 KW = 1.25277 hp

7.7 Calor derivado por el condensador.

Qc = m (h3 – h4)

Qc =((105.6371 Kg/hr)/3600))( 281.6536– 88.2717) KJ/Kg=5.67453 KJ/s

Qc = 4880.3865 Kcal/hr = 19 375.2710951Btu/hr

7.8 Coeficiente de funcionamiento o de performance (eficiencia del ciclo)

0822.5'23

12

hh

hh

Wc

ERU

7.9 Potencia por tonelada de refrigeración.

TNhpTN

hp

Q

Nc

E

/92866.0349.1

25277.1

7.10 Caudal volumétrico por tonelada de refrigeración.

TNhrmQ

mv

Ton

Q

E

./1469.15349.1

)6371.105)(193428.0(.32

= 0.25244 m3/min.TN

⍣⍣⍣⍣⍣⍣

VIII. SELECCIÓN DE LOS EQUIPOS DEL SISTEMA DE REFRIGERACIÓN

8.1 SELECCIÓN DEL COMPRESOR.

Se va a emplear un compresor alternativo (reciprocante), ya que según recomendaciones

bibliográficas es utilizado para refrigerar menos de 50 Ton, por lo tanto la cantidad en masa a

refrigerar está dentro del rango recomendado.



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POTENCIA DE COMPRESION REAL:

NCR = (Nc ) eff.tot

Dónde:

ηv: Eficiencia Volumétrica

Nc: Potencia de Compresión Teórica

Eff. Total 0.9

Para una relación de compresión ε = 6.5 según la figura 12-4 (Dossat) pag. 279, se obtiene que: ηv = 60

%

NCR = 1.4988 HP

Entonces según la potencia real del compresor o por su capacidad, encontramos en las tablas de

DANFOSS WLaneurop (ver anexos), y escogemos el modelo de compresor de la marca Danfoss:

⍣⍣⍣⍣⍣⍣

8.2 SELECCIÓN DEL CONDENSADOR.

Elegimos un Condensador enfriado por aire de tiro forzado con ventilador.

CALCULO DE LA CAPACIDAD DEL CONDENSADOR:

Ccond = Crefrigeracion x FRC x FDT/FCH

Dónde:

Ccomp : Capacidad del Compresor

FDT : Factor de Diferencia de temperatura



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FRC : Factor de Rechazo de Calor

FCH : Factor de correcion de altura

De la Tabla 14-1A (Dossat) pag. 316 y según las condiciones de temperatura del Evaporador (32 ºF) y

la temperatura del Condensador (91.733 ºF) tenemos:

FRC = 1.14376

De la Tabla R-14B (Dossat) pag 576 y para una diferencia de temperatura en el Condensador (DT)

hallamos el FDT.

DT = Tcond – Text = 91.733 – 77

DT = 14.733 ºF

Entonces tenemos que el FDT = 2.0534

De la tabla 14-1C pag. 323 y para una altura promedio de 20m = 65.6168 pies (Para Trujillo) hallamos

FCH.

FCH = 0.99855

Por lo tanto:

Ccond = 1.349 Ton x 1.45072 x 2.0534 / 0.99855

Ccond = 3.1729 Ton

Pero: 1 Ton = 50.4 Cal / min. = 12000 BTU / hora, entonces:

Ccond = 38 074.2925 BTU / hora

Según la Tabla R-14A pag. 576 obtenemos:

Tamaño de la unidad : 3

Capacidad total : 48 MBTU/hora

# circuitos disponibles: 2

Capacidad por circuito: 24 000 BTU/hora

⍣⍣⍣⍣⍣⍣

8.3 SELECCIÓN DEL DISPOSITIVO DE EXPANSIÓN.

Dentro de los diferentes dispositivos que cumplen con esta función, el que mejor se ajusta a las

condiciones de proyecto es la válvula de expansión termostatica.

Para poder seleccionar la válvula adecuada se tienen que considerar los siguientes datos:



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Tevaporacion = 32°F = 0 °C

Capacidad de refrigeración = 1.349 ton Diferencia de presiones = 1.37033 - 0.3915252Mpa =0.9788048 Mpa=141.9638906lb/pulg2

Temperatura del liquido = 35.435 °C

Utilizando el catalogo 201MSI de la compañía SPORLAN, escogemos:

Válvula tipo : F

Capacidad nominal : 1.5 ton

Capacidad tabla : 1.55 ton

Capacidad corregida : 3.3015 ton

FCL : 1.42

FCP : 1.5

Caída de presión : 225 Psi

Por lo tanto designamos la siguiente válvula de expansion:

S F E-1-1/2 FV C / Entrada 3/8” SAE ROSCAR y salida SAE ROSCAR

⍣⍣⍣⍣⍣⍣

8.4 SELECCIÓN DEL EVAPORADOR.

Se utilizará un evaporador de serpentín de tubo aletado por convección forzada (ventilador) con el

criterio de que ocupa menor espacio en comparación con el evaporador por convección natural y

también porque las aletas incrementan el proceso de transferencia de calor.

El flujo de calor que debe ser absorbido en el evaporador es de:

Qevap = 16 210.40719 BTU / hora

Con una humedad relativa HR = 81 % y según la Tabla 11-2 (Dossat) pag 245 le corresponde DT = 13

ºF y adicionando la carga del motor del ventilador de 4HP a la carga de enfriamiento requerida se tiene

una carga de enfriamiento total de:

QRT = Qevap + Qmotor

Qmotor = 1600 BTU /hora

QRT = 16 210.40719 + 1600

QRT = 17 810.407 BTU /hora

De la tabla R-8 (Dossat) pag. 561 seleccionamos una unidad enfriadora (Evaporador):



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Modelo : UC180

Superficie : 566 pies2

Diá. Tubería : ¾ in

Nº Motores : 2

Motor del Ventilador : 1/2HP

Nro. Revoluciones : 1140 rpm.

Cantidad de Aire : 2550 pies3 / minuto

Tiro de aire : 20

⍣⍣⍣⍣⍣⍣ IX. SELECCIÓN DE TUBERÍAS Y ACCESORIOS

9.1 DATOS DEL PROYECTO.

Para la realización de este proyecto se tiene los siguientes datos:

Capacidad de refrigeración : 1.349 Ton

Cantidad del Producto : 10 000 Kg de lúcuma

Tevap : 32 ºF

Pevap : 0.19935 Mpa

Tcond : 91.733 ºF

Pcond : 1.295677 Mpa

9.2 MATERIAL UTILIZADO.

El tipo de material empleado en tuberías para refrigeración depende del tamaño y naturaleza de la

instalación, del refrigerante utilizado, del costo de los materiales y de la mano de obra. Atendiendo a

los criterios antes mencionados, la tubería será de cobre, puesto que tiene la ventaja de ser de peso

liviano, tiene mayor resistencia a la corrosión y es más fácil de instalar que otros materiales (hierro

dulce y acero).

Características generales de los tubos de cobre:

Estirado Recocido

Peso especifico (kg/dm³) 8.9 8.9

Temperatura de fusión (ºC) 1083 1083

Calor especifico 0.092 0.092

Temperatura de recocido (ºC) - 500

Temperatura de forja (ºC) 750-900 750-900

Alargamiento (%) 3 a 5 28 30



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9.3 SELECCIÓN, DIMENSIONAMIENTO Y DISTRIBUCION DE LA RED DE TUBERÍAS.

La distribución de la red de tuberías es la mostrada en los planos adjuntos. Para un correcto

dimensionado de cada tramo se le asigna un número a cada evaporador y una letra a cada nudo en el

que confluyen dos tuberías. Así hasta que las tuberías confluyen en los colectores de aspiración,

descarga y recipiente de líquido. No es necesario el cálculo de la red de tuberías que se encuentran

entre los colectores y los compresores, ya que se corresponderán al diámetro de entrada y salida de

cada compresor.

9.4 PROPIEDADES DEL GAS REFRIGERANTE

El gas refrigerante R-22 se encuentra en diferente estado, presión y temperatura a lo largo de la

instalación frigorífica, por eso, para la realización del cálculo de la red de tuberías frigoríficas, se debe

conocer estos valores, con el fin de realizar correctamente el cálculo. Los estados y las propiedades del

gas refrigerante en cada zona de nuestra instalación serán las siguientes.

PUNTO Temperatura

(°C) Presión (MPa)

Entalpía KJ/Kg

Densidad (Kg /m3)

Viscosidad Especifica

(µPa.s)

1 -7.222 0. 3915252 88.2717 1352.228 195.8

2 -7.222 0. 3915252 247.2224 1352.228 10,465

2’ -3.222 0. 3915252 249.8046 1345.311 10.555

3 60.127 1.37033 281.6536 1226.374 50,712

4 35.435 1.37033, 88.2717 1275.131 211,533

9.5 CALCULO DE LA LONGITUD EQUIVALENTE DE CADA TRAMO DE TUBERIA

9.5.1 TUBERIA DE ADMISION.

De la Tabla 19-3 del Dossat pag. 481:

Para Tevap = -13.3996 oF, el tubo de ⁄ tiene 11.696 Ton de capacidad y un P =1.298 lb/pulg2

Longitud Equivalente de la Tubería:

Tubo…………………L pies

Accesorios………….. 75 pies

Long. Equiv………… L+ 75

Para Tcond = 91.733ºF, el factor de corrección es: 1.071335

Tonelaje Corregido:

Ton correg = Ton de capacidad x Factor de corrección



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Ton correg = 12.5303 Ton refrig.

Del gráfico de la pág. 483

T = 2.2 (a Tevap y P)

T = ( long. Equivalente /50 ) x (Ton reales/ Ton tabla)1.8

Entonces:

2.3 = ((L +75) /50)x (12.276/11.696)1.8

De donde:

L = 25.88225 pies

9.5.2 TUBERIA DE DESCARGA.

De la Tabla 19-3 del Dossat pag. 481:

Para Tevap = Tevap = -13.3996 oF, el tubo de ⁄ tiene 18.064 Ton de capacidad y un P =6.1 lb/pulg2

Longitud Equivalente de la Tubería:

Tubo…………………x pies

Accesorios………….. 95 pies

Long. Equiv………… x + 95

Para Tcond = 91,733, el factor de corrección es: 0.875597

Tonelaje Corregido:

Ton correg = Ton de capacidad x Factor de corrección

Ton correg. = 15.81678 refrig.

Del gráfico de la pág. 483

T = 2.2 (a Tcond y P)

T = ( long. Equivalente /50) x (Ton reales/ Ton de tabla)1.8

Entonces:

2.2 = ((x +95) /50) x (15.81678/18.064)1.8

De donde:

x = 44.715 pies.



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9.5.3 TUBERIA DE LÍQUIDO.

Escogeremos una tubería de cobre de ⁄ (tabla 19-3 Dossat) de 12.7 ton de capacidad, basado en

una caída de presión de 3.404 lb/pulg2 por cien pies de tubo equivalente. Asumiremos una longitud de

20 m y una longitud equivalente de 27m.

9.6 CALCULO DEL DIAMETRO DE LAS TUBERIAS

El primer paso para el dimensionado de la red de tuberías es encontrar el caudal en cada tramo. Para

ello calcularemos mediante la siguiente ecuación el caudal necesario de refrigerante en cada

evaporador y los caudales másicos se irán sumando a medida que las tuberías vayan unificándose.

Caudal másico, en kg/s:

Dónde:

: es la carga térmica necesaria en cada emplazamiento, o en el caso de más de un evaporador,

la parte proporcional de la carga térmica en ese evaporador, expresada W.

: es la entalpía del gas refrigerante en la línea de aspiración, en J/kg.

: es la entalpía del gas refrigerante en la línea de líquido, en J/kg.

El siguiente paso es el cálculo de caudal volumétrico de cada tramo; este se puede encontrar con una

sencilla ecuación:

Caudal volumétrico, expresado en m3 /s:

Dónde:

: es el caudal másico que circula en cada tramo, en kg/s.

: es la densidad del fluido frigorífico en ese tramo, en kg/m3,

Una vez conocido este dato, mediante la ecuación de continuidad, podemos calcular el diámetro

mínimo necesario en cada tramo.

Diámetro mínimo necesario, en m:

√



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Dónde:

: es el caudal volumétrico que circula en cada tramo, expresado en m3/s.

c: es la velocidad del fluido en el tramo

Elegiremos las velocidades más altas y con ellas calcularemos el diámetro mínimo de cada tramo de

tubería. Luego elegiremos la tubería normalizada que tenga un diámetro interior ligeramente mayor al

calculado.

9.7 CALCULO DE LAS PERDIDAS DE CARGA

El primer cálculo para encontrar la pérdida de carga en el circuito frigorífico es el de la velocidad real a

la que circula el fluido por el interior de las tuberías. Para ello utilizaremos la siguiente ecuación.

Velocidad real, en m/s:

Dónde:

: es el caudal volumétrico que circula en cada tramo, expresado en m3/s.

: es el diámetro interior real elegido para cada tramo, expresado en m.

El siguiente paso en este proceso es el cálculo del número de Reynolds, mediante la siguiente ecuación.

Número de Reynolds:

Dónde:

: es la densidad del fluido frigorífico en ese tramo, en kg/m3.

: es la velocidad real a la que circula el fluido por la tubería, en m/s.


: es la viscosidad dinámica del fluido, expresada en Pa·s.

Una vez encontramos el número de Reynolds para cada tramo, nos fijamos en que en todos puntos el

régimen es turbulento, ya que el Reynolds es superior a 4000. Para encontrar el factor de fricción se

utilizará la ecuación de Haaland, válida para régimen turbulento, la cual se muestra a continuación:

f: es el factor de fricción del tramo, adimensional.

√ [

⁄

]

Dónde:



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e: es la rugosidad relativa del tubo, para tubos de cobre este valor se corresponde a 0,0015

mm.


Re: es el número de Reynolds en cada tramo.

Con este valor encontraremos, por fin, la pérdida de carga de cada tramo, mediante la ecuación de

Darcy-Weisbach.

Pérdida de carga del tramo, expresada en Pa.

Dónde:

: es el factor de fricción anteriormente calculado para el tramo.

: es la longitud equivalente de cada tramo, sumando la longitud real y la longitud

equivalente de curvas, válvulas y derivaciones.


: es la velocidad real a la que circula el fluido por la tubería, en m/s.

La pérdida máxima admisible de las tuberías de líquido no puede ser mayor, a lo equivalente a 1 grado

Kelvin, siendo esto 46.200 Pa en este estado del fluido. Si este valor fuera superior al máximo

admisible, se aumenta la sección de la tubería hasta que la pérdida de carga sea inferior.

Lo mismo ocurre para las tuberías de aspiración y descarga, las cuales su pérdida máxima admisible

no debe superar 1 K. Esta pérdida de presión máxima admisible, transformada a unidades de presión,

equivale a los siguientes valores:

• Aspiración de central de baja temperatura: 11.000 Pa

• Aspiración de central de media temperatura: 21.000 Pa

• Aspiración de central de alta temperatura: 26.200 Pa

• Tubería de descarga: 62.500 Pa

9.8 RESULTADOS

PARA LA TUBERIA DESDE LA VALVULA DE EXPANSION AL EVAPORADOR



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Asumiendo un diámetro normalizado de ½ pulgada, es decir de, 0.0127 m, hallaremos la velocidad, c, a

la que pasa el fluido por la tubería:

√

Entonces

√ [

⁄

]

PARA LA TUBERIA DESDE EL EVAPORADOR AL COMPRESOR



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ÚC

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Asumiendo un diámetro normalizado de 1/2 pulgada, es decir de, 0.0127 m, hallaremos la velocidad, c,

a la que pasa el fluido por la tubería:

√

Entonces

√ [

⁄

]

PARA LA TUBERIA DESDE EL COMPRESOR AL EVAPORADOR





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√

Entonces

√ [

⁄

]

PARA LA TUBERIA DESDE EL CONDENSADOR HASTA LA VALVULA DE EXPANSION



√

Entonces



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√ [

⁄

]

Entonces la caída de presión total, en las tuberías es:

X. ACCESORIOS.

ACCESORIOS PRINCIPALES

Tubería de descarga

Las tuberías de alta presión que emergen de los compresores las denominaremos tuberías de descarga

y estarán realizadas en tubo de cobre de alta calidad, estirado, sin costuras y deshidratado. Todas las

tuberías de descarga de los compresores desembocan en un colector, el cual unificará todas las

tuberías en una única. Las líneas de descarga llevarán instaladas válvulas de anti-retorno, con el fin de

que cualquier remanente de líquido derivado del condensador, no vuelva a los compresores y puedan

llegar a averiarse. Está única tubería pasa por el separador de aceite. Este aceite cae por gravedad en el

separador y el gas refrigerante sigue su curso hacia el condensador. El aceite se almacena en un

depósito de aceite, el cual lo devuelve al compresor mediante el control de nivel de aceite, que cuando

el nivel de aceite disminuye, abre el circuito e inyecta aceite al compresor que lo necesite.

A modo de ejemplo, para esta instalación se elige un separador de aceite con acumulador de alta

presión incorporado de la firma ESK Schultze modelo OSR-14-80/67. La línea de retorno de aceite

llevará instalado un filtro de retorno de aceite, con el fin de evitar la entrada de impurezas a los

compresores.



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Separador de aceite con acumulador ESK Schultze modelo OSR-14-80/67

El hecho de realizar una descarga común conlleva las siguientes ventajas:

Simplicidad en la instalación al solo haber una tubería que llega al condensador.

Condensador único con un solo circuito, efecto que abarata el coste de instalación respecto a

tres condensadores o un condensador multicircuito.

Recipiente de líquido único y un sólo filtro deshidratador.

Única tubería de líquido, abaratando el coste de instalación.

Posibilidad de realizar sistema de desescarche por gas caliente centralizado.

Posibilidad de implementar el sistema de condensación flotante uniformemente.

Tubería de líquido

Del condensador parte el gas refrigerante licuado a través la tubería de líquido, hacia el recipiente. El

recipiente de líquido tiene la función de almacenar gas refrigerante licuado y compensar las

fluctuaciones de demanda de líquido por los servicios. El recipiente lleva instalados visores con

medidores de nivel e incorpora dos válvulas de seguridad en paralelo que en caso de una sobrepresión

importante en el circuito, se abrirían dejando escapar el gas refrigerante a través de una tubería al

exterior. Este sistema de seguridad se activaría en caso de que todos los demás sistemas dejasen de

funcionar. Además, se instalará adicionalmente un sistema de control de nivel de refrigerante, que si se

detecta un bajo nivel, este informará a la centralita.

A modo de ejemplo, el recipiente elegido es de la firma Torrecilla, modelo RLV-400, de tipo vertical con

379 dm3 de capacidad y cumple las normativas vigentes sobre recipientes a presión.



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Recipiente de líquido Torrecilla modelo RLV-400.

Del recipiente de líquido parte el gas refrigerante pero primero se hace pasar por un filtro

deshidratador de núcleo sólido de la firma Castel con la finalidad de extraer la humedad que pudiera

tener el fluido para no dañar la instalación. Una vez el líquido ha pasado por el filtro se distribuye

hacia todos los evaporadores. Una vez allí se encuentran con una válvula solenoide que estará abierta

siempre que el evaporador demande líquido, llegando luego a la válvula de expansión. Se instalarán

válvulas anti-retorno en la línea de líquido para la realización del desescarche por gas caliente. Todas

estas válvulas se corresponderán a la firma Danfoss.

Tuberías de admisión o de aspiración

De los evaporadores partirán las líneas de aspiración, realizadas en tubo de cobre aisladas mediante

espuma elastómera de 19 mm para baja temperatura y de 13 mm para media y alta temperatura. El

recubrimiento de espuma elastómera se coloca como barrera anti-vapor con el fin de evitar

condensaciones, según indica el Reglamento de Seguridad para Plantas e Instalaciones Frigoríficas. La

tubería de aspiración llevará instalada válvulas solenoides para la realización del desescarche por gas

caliente, en aquellos evaporadores donde se realicen.

Tubería de gas caliente

Los evaporadores que lleven incorporado el desescarche por gas caliente, tendrán conectada a la

salida del mismo una tubería de gas caliente. Esta tubería es un ramal de derivación de la tubería de

descarga la cual va a parar a los evaporadores para la realización del desescarche. Llevará

incorporados válvulas solenoides para la apertura y cierre del circuito, así como una válvula pilotada

que controlará mediante la pérdida de carga del fluido, el caudal necesario para la realización del

desescarche. Todas las aperturas de válvulas solenoides se realizarán mediante una doble apertura

temporizada. Primeramente se abrirá una válvula de poco diámetro, y posteriormente la válvula

general, con el objetivo de evitar roturas por golpes de ariete.



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ACCESORIOS SECUNDARIOS

Presostato de baja:

El presostato de baja es el responsable de parar el compresor antes de que éste llegue hacer el vacío en

la instalación.

Presostato de alta:

El presostato de alta es un elemento de seguridad que tiene la función de parar la instalación cuando la

presión de ésta es excesiva.

Presostato de condensación:

Este presostato se emplea para mantener una presión de alta constante durante todo el año mediante

los ventiladores.

Separador de partículas:

El separador de partículas se encuentra al final del evaporador en instalaciones de baja temperatura y

que están alimentados por tubo capilar.

Separador de aceite:

El separador de aceite se emplea para recuperar la mayor cantidad de aceite posible para llevarlo al

compresor que es donde es realmente útil.

Válvula solenoide:

Detiene la circulación del refrigerante cuando el compresor se para, con el objeto de evitar la excesiva

inundación de los serpentines del evaporador, que puede ocasionar un retorno del refrigerante líquido

al compresor en el arranque. La válvula de solenoide está conectada eléctricamente al circuito de

control de arranque del motor del compresor, de modo que la válvula sea excitada para permanecer

abierta cuando el compresor se encuentra en operación normal.

Filtro deshidratador:

La cantidad de humedad que puede haber en la instalación depende del tipo de refrigerante y de la

temperatura de evaporación.

La cantidad máxima de humedad que son capaces de absorber los refrigerantes viene dada en "partes

por millón" (ppm).



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Para detectar la humedad se coloca un detector de humedad, el cual lleva un visor formado por sal de

cobalto que es una substancia que tiene la particularidad que cambia de color al absorber humedad. A

parte el visor nos permite ver la carga de refrigerante de la instalación.

Válvula de expansión termostática

Se utiliza una válvula de expansión termostática para poder regular el paso del refrigerante y poder

balancear el flujo de este de acuerdo a las condiciones de operación el compresor y el evaporador.

Filtro de líquido.

Elimina materias extrañas introducidas en el sistema de refrigeración antes de que el líquido ingrese

en la válvula de solenoide o de expansión.

Filtro de la línea de aspiración: Protege las partes móviles del compresor de suciedad, incrustaciones,

limaduras, etc., que pueden haberse introducido en el sistema durante las operaciones de montaje o

reparación.

Válvula de seguridad.

Del tipo resorte, va instalado en la línea de descarga del compresor y la válvula de paso, para proteger

el lado de alta del sistema contra presiones excesivas. La descarga de la válvula de seguridad se

comunica con la línea de succión del compresor y en el caso de que la presión de descarga adquiera un

valor excesivo, la válvula de seguridad se abre y deriva la descarga del gas del lado de baja.

Manómetros y termómetros.

También es usual la implementación de termómetros y manómetro entre al válvula de paso de la línea

de succión y el compresor, es de gran utilidad para poder monitorear las condiciones de succión en

que se encuentra trabajando el compresor. Además a veces se utiliza un presostato cuyo objetivo es

proteger al compresor.

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XI. CONCLUSIONES.

Se cumplió con el objetivo tratado, de diseñar una cámara de refrigeración para mantener,

preservar y conservar pulpa de lúcuma.

La selección de todos los equipos y accesorios que forman parte del sistema de refrigeración

fue realizada correctamente, tomando en cuenta todos los requerimientos y necesidades, de

esta forma optimizar los recursos.

Se adquirio un conocimiento mas profundo sobre los principios de diseño de cámaras de

refrigeración mediante la búsqueda de información necesaria para este proyecto.

La carga térmica de refrigeración de la camara es de 11.08 Ton de refrigeración, usando como

refrigerante R-22 y contando con las siguientes características:

Tevap : -13.222 °C

Pevap : 0.199335 MPa

Tcond : 33.185 °C

Pcond : 1.295677 Mpa

Es posible mantener refrigerado un producto alimenticio en buen estado (en este caso lúcuma)

siempre y cuando se tomen en cuenta parámetros de diseño y funcionamiento adecuados para

la cámara de refrigeración así como también las características del producto a refrigerar.

XII. RECOMENDACIONES

Se recomienda a todos aquellos que se inclinen por esta área de la mecánica y piensen en

diseñar un Sistema de Refrigeración, que tomen en cuenta el producto el cual se va a conservar,

de esta forma se optimizará al máximo todos los recursos. Ya que uno de los errores que

encontramos en el diseño de cámaras frigoríficas es el calcular la capacidad del cuarto solo

tomando como referencia el tamaño de la cámara y la temperatura de conservación. Esto

podría llevar a dos problemas: el sobredimensionar la cámara o lo que sería más crítico que es

subdimensionarla, donde tendría serios problemas de funcionamiento.

Otro factor que se debe tomar en cuenta para el diseño de la cámara de refrigeración, es la

humedad que se requiera dentro del cuarto frió. Puesto que de este factor dependerá la

correcta elección de la elección de la Unidad evaporadora.

Se recomienda tener mucho cuidado en el momento de escoger los implementos de control

como son: válvulas, reguladores de presión, sensores de temperatura.



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Para el mantenimiento del sistema de refrigeración y de todas sus partes se recomienda que

sea realizado por personal capacitado.

XIII. BIBLIOGRAFIA.

Stoeker W.F – “Refrigeración y Acondicionamiento de Aire·” Primera Edicion , Mc Graw Hill

Book, Mexico 1978. Tabla A-4, y plano P-h del R-22

DOSSAT, Roy J. “Principios de Refrigeracion” .Editorial Continental. 3era Edición, 15ava

Reimpresión. México.1980. Pags. 187-225 y 559-584.

Catalogo 201MSI de la compañía SPORLAN.

Tablas de la compañía DANFOSS WLaneurop.

ANEXOS



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IMÁGENES DE LA CAMARA DE REFRIGERACION DISEÑADA

Vista de la caja contenedora de la pulpa de lúcuma.



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Vista de la pared de ladrillo a utilizar en la construcción de la cámara.



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Imagen de los anaqueles a utilizar en la cámara para sostener las cajas

con la pulpa.



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Imagen de la disposición de los materiales utilizados en la cámara.



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I. PLANOS DEL SISTEMA DE REFRIGERACION DISEÑADO

Se anexan en el CD que se presentará con el presente informe

II. ALGORITMO DE CALCULO PARA UN SISTEMA DE REFRIGERACION

Se anexan en el CD que se presentará con el presente informe

INFORME-DISEÑO DE UNA CAMARA DE REFRIGERACION PARA LA CONSERVACIÓN DE LA LÚCUMA (1)

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