Informe de Ingenieria - Rrhh - Club de Campo Las Cañadas

PROVINCIA DE SALTA

SECRETARIA DE RECURSOS HIDRICOS

INFORME DE INGENIERIA

Proyecto Desages Pluviales Club de Campo Las

Caadas

FECHA: SEPTIEMBRE 2013

Proyecto de desages pluviales para Club de Campo Las Caadas Ing. Civil Hctor Ignacio Astorga

Estudio de Ingeniera Radio Catamarca 2626 B Intersindical Salta Capital Tel.: (0387)-4248522 Cel.: (0387) 155722943 Email: [email protected] 1

INDICE 1 - INTRODUCCIN ............................................................................................................................................... 3

1.1 Objetivo ............................................................................................................................................................. 3

1.2 Tareas para el desarrollo del proyecto .......................................................................................................... 3

1.3 - Consideraciones especiales del caso ............................................................................................................... 4

1.3 Situacin catastral y ubicacin de la zona de estudio .................................................................................. 3

1.4 Antecedentes ..................................................................................................................................................... 4

2 DETERMINACIN DE LA CUENCA DE APORTE ................................................................................... 6

3 DISEO PROPUESTO ..................................................................................................................................... 9

4 MEMORIA TCNICA .................................................................................................................................... 21

4.1 - Mtodo de separacin: Precipitacin neta efectiva Nmero de curva (Bjar, 2002) .......................... 21

4.2 Numero de Curva .......................................................................................................................................... 23

4.3 - Pendiente media de las cuencas .................................................................................................................... 25

4.4 - Porcentaje de rea impermeable: ................................................................................................................. 26

4.5 - Tiempo de concentracin ............................................................................................................................... 28

4.6 - Lluvia de diseo Mtodo de bloques alternos (Chow, Maidment y Mays; 1994). ............................... 36

4.7 - Aplicacin del modelo SWMM 5 .................................................................................................................. 38

4.8 - Resultados ....................................................................................................................................................... 43

4.9 Verificacin del Arroyo Tinkunaco. ............................................................................................................ 46

5 DISEO RESULTANTE Y CONCLUSIONES FINALES......................................................................... 48

6- COMPUTO Y PRESUPUESTO ....................................................................................................................... 50

6.1 Computo .......................................................................................................................................................... 50

6.2 Presupuesto ..................................................................................................................................................... 52

6.3 Plan de trabajo ............................................................................................................................................... 52

6.4 Curva de Inversin ........................................................................................................................................ 53

7 BIBLIOGRAFIA ................................................................................................................................................. 54

ANEXO I Especificaciones Tcnicas Particulares ............................................................................................ 55

ANEXO II Anlisis de Precios ........................................................................................................................... 65

ANEXO III Croquis de Ubicacin, Cedula Parcelaria, Art. 24 y 19 del Reglamento de Edificacin. ...... 66

Proyecto de desages pluviales para B Los Eucaliptus Ing. Civil Hctor Ignacio Astorga


ANEXO IV Estudio de Suelos ............................................................................................................................ 67

ANEXO V Planos .................................................................................................................................................. 68

Proyecto de desages pluviales para Club de Campo Las Caadas II Ing. Civil Hctor Ignacio Astorga


1 - INTRODUCCIN

1.1 Objetivo

El objetivo del proyecto en cuestin es el de evaluar y disear, a nivel de construccin los

desages pluviales para el Club de Campo Las Caadas, del Departamento Capital, de tal

manera de poder asegurar una adecuada evacuacin de los afluentes superficiales de origen

pluvial provenientes del presente loteo y de aquellos afluentes que puedan ingresar en l.

Este proyecto se realiz a los efectos de su presentacin en la secretaria de Recursos

Hdricos de la Provincia de Salta, para el otorgamiento del Certificado de No Inundabilidad.

1.2 Tareas para el desarrollo del proyecto

En el presente proyecto se realizaron las siguientes tareas:

> Recopilacin de antecedentes catastrales, cartogrficos, topogrficos e hidrolgicos.

> Confeccin del mapa de escorrenta superficial.

> Diseo de canales propuestos.

> Clculo y verificacin de Caudales.

> Cmputo, presupuesto, plan de trabajo y curva de inversin de las obras a ejecutar.

> Pliego de especificaciones Tcnicas.

1.3 Situacin catastral y ubicacin de la zona de estudio

El Club de Campo Las Caadas forma parte de un desmembramiento de la Finca La

Lagunilla. La finca posee matrcula 133745 del registro catastral del departamento Capital.

La superficie total de la Matricula es de 856 ha. 2624 m2.

El desmembramiento se encuentra en trmite de aprobacin en la Direccin General

de Inmuebles bajo el titulo de: MENSURA P/DESMEMBRAMIENTO, SUBDIVISIN Y

SERVIDUMBRE DE PASO. Expte. N 18-29758. La superficie total del desmembramiento

es de 101 ha. 752,57 m2.

El previsado del plano de conjunto del Club de campo, se encuentra en trmite en la

Municipalidad de la ciudad de Salta Capital, con N de Expte.: 23512/12.



Tanto el Plano del Desmembramiento como el de conjunto del Club de campo se

encuentran adjuntos en el anexo firmados por el propietario y profesional interviniente.

El club de campo se encuentra ubicado en la Finca La Lagunilla, hacia el Este de la

ciudad de Salta, a la altura del cruce del acceso Norte de la ruta Nacional N 9, sobre las

progresivas 1590 1591, al frente del actual Club de Campo La Lucinda. En el Anexo del

presente proyecto se encuentra un croquis de ubicacin.

Se extiende aproximadamente unos 400 m sobre la Ruta Nacional N9 y 1150 m en

direccin perpendicular a la misma ruta.

La urbanizacin (Sobre la Ruta Nacional N9) se ubica en coordenadas Gauss

Krger, Datum GWS 84: X=38220500.65, Y=26905729.25

1.3 Consideraciones especiales del caso

A solicitud del Comitente, una de las premisas del presente proyecto fue conservar la

geomorfologa natural del terreno, proyectando las vas de escurrimiento por medio de las

calles internas para minimizar el movimiento de suelo. Las calles ya fueron ubicadas en el

proyecto de loteo, considerando las curvas de Nivel, por lo tanto se realizar una verificacin

de las mismas, estableciendo tirantes adecuados.

Mediante el Art. 24 del REGLAMENTO DE EDIFICACIN del propio Club de

Campo, cuya copia se adjunta en el Anexo, se prev que los lotes pueden ser usados para

evacuar los desages pluviales y as poder minimizar o evitar el uso de obras de canalizacin.

En este artculo se especifica que los cercos divisorios de los lotes sean tales que permitan el

libre paso de la escorrenta superficial. As tambin en el Art. 19 se fijan los espacios libres

medianeros que se debern dejar sin construccin alguna.

Estas especificaciones se tendrn en cuenta para realizar el diseo, clculo y

verificacin de las calles internas y canalizaciones.

1.4 Antecedentes

La principal fuente de datos constituyen los planos de mensura y loteo mencionados

anteriormente y los levantamientos planialtimtricos con curvas de nivel. Estos Proyectos y

trabajos fueron aportados por el Comitente, quedando as, bajo su responsabilidad.

Por otra parte se utilizaron los siguientes antecedentes:



Servicio Meteorolgico del Aeropuerto Salta: informacin climatolgica y meteorolgica de la ciudad de Salta.

Instituto Nacional de Tecnologa Agropecuaria (Estacin Agropecuaria Salta): Salta: informacin climatolgica y meteorolgica de la ciudad de Salta.

Direccin General de Inmuebles de la Provincia de Salta: Documentacin catastral Dpto. Capital.

Carlos E. Cerezo, 2003. Informe Tcnico Solicitud de Certificado de No Inundabilidad loteo Club de Campo La Lucinda. Finca La Lagunilla El

Hacheral S.A.

A. Nadir y T. Chafatinos, 1990. Los Suelos del Noa Tomo 1.

Juan B. Sciartino, 1996. Breve descripcin de las cuencas Hdricas de la provincia de Salta.

Jos Rolando Vargas Gil, 1999. Carta de suelos de la Repblica Argentina. Provincia de Salta. Valle de Lerma. Hoja 4 Aybal. Estacin Agropecuaria

INTA-Salta.



2 DETERMINACIN DE LA CUENCA DE APORTE Y SUBCUENCAS

Para la realizacin de este trabajo se utilizaron como primera medida los planos

antecedentes de planialtimetra aportados por el comitente, a partir de los cuales se realizo la

divisin de cuencas, sub cuencas y el trazado de las vas de escurrimiento colectoras. La

delimitacin de cuencas, se realiz sobre un plano con curvas de nivel (Plano N1 de Anexo

V), siguiendo las lneas del parteaguas. El parteaguas est formado por los puntos de mayor

nivel topogrfico. Se determinaron en primer lugar las lneas divisorias de las cuencas

naturales, indicadas en Figura 1, (para mayor claridad ver tambin plano N 2 en Anexo V)).

Las cuencas naturales involucradas en la escorrenta superficial del Loteo son las 1 y 2. Esta

delimitacin de cuencas fue utilizada para obtener las pendientes medias de las mismas, las

que sern utilizadas en los clculos del escurrimiento en las subcuencas.

Figura 1. Cuencas naturales (Proyecto de loteo en negro).



Teniendo en cuenta que el loteo modificar las caractersticas naturales de

escurrimiento, transformando las cuencas rurales en cuencas urbanizadas, se realiz una

nueva delimitacin en la cual se definieron las subcuencas del sistema urbanizado segn se

indica en la Figura 2, (para mayor claridad ver tambin plano N 3 Modelo Hidrolgico). En

la misma se identifican las subcuencas pertenecientes al loteo y las adyacentes al mismo. Las

subcuencas resultantes del estudio son 56, de las cuales 43 corresponden al loteo propiamente

dicho y el resto a la zona de aporte adyacente (SC-44 a SC-56). Esta delimitacin se realiz a

partir de la topografa, el trazado de calles y la divisin de lotes.



Figura 2. Subcuencas urbanas utilizadas en el modelo Las Caadas 2.



3 DISEO PROPUESTO

Desages Principales

Dada las caractersticas del loteo y la distribucin de calles a realizar, se provee un

circuito de evacuacin principal de aguas a travs de la totalidad de las calles (tanto calzadas

como veredas), considerndolas as como Calle canal con capacidad suficiente para evacuar

los caudales de diseo, se limitarn las velocidades de diseo mnimas y mxima admisibles.

Se consideraron las calles como canales de tierra. Las calzadas proyectadas, en principio son

de ripio consolidado (ripio mezclado con suelo fino y adecuadamente compactado).

Se prev el encauzamiento del desage natural que desciende de las cuenca SC-43, a

travs del canal 1, que vuelca los afluentes sobre la calle de 20 metros N3.

Debido a la topografa del terreno, y para respetar lo estipulado en el apartado 1.3 del

presente proyecto, en ciertos lugares se prev evacuar los desages ya recolectados aguas

arriba por las calles, a travs de lotes, para desembocar nuevamente a otra calle o finalmente

al medio receptor. Para ello se proyectaron canales ubicados en los lmites medianeros de los

lotes afectados. Los lotes afectados y los canales correspondientes son:

Canal 2: 103, 95 y 94

Canal 3: 178

Canal 4: 185

Canal 5: 11

Se ubicaran estos canales de tal manera que quede un espacio de 1 metro entre el canal

y el eje medianero, para que los cercos no afecten su conformacin. El mantenimiento de

estos canales ser realizado por el consorcio del Club de campo. Por lo tanto, en el

REGLAMENTO DE EDIFICACIN, deber haber una clausula que estipule que los

propietarios de los lotes afectados (11, 94, 95, 103, 178 y 185) debern permitir el libre

acceso para la realizacin de operaciones necesarias de mantenimiento y conservacin del

canal. En cuanto al espacio dentro del lote para realizar las tareas de mantenimiento a lo

largo del canal, se deber respetar lo estipulado en el art. 19 donde se fijan los espacios libres

medianeros que se debern dejar sin construccin alguna. La numeracin de los lotes se puede

observar en el plano de conjunto del loteo adjunto.



Como uno de los objetivos primordiales del proyecto es realizar el menor movimiento

de suelos posible, los lotes se emplazaron en general sobre el terreno actual, excepto en

aquellos lugares en los cuales se debe realizar el desvo del cauce natural de los desages para

que se canalicen por las calles internas. Por otra parte se realizar el perfilado de las calles y

los canales de descarga, con el propsito de darles la seccin necesaria para evacuar de forma

segura los desages pluviales manteniendo las pendientes naturales de cada zona. Es decir

que, en lo posible, se respetarn las pendientes naturales de las cuencas en las zonas donde se

realizarn los movimientos de suelo.

En cuanto a la ubicacin de los canales y direccin de flujo se puede observar en el

Plano N 5. Se consideraron a los canales 1 a 5 conformados de tierra empastada.

Vertido en el Medio Receptor

En este caso el medio receptor es la colectora y cuneta sur de la ruta Nacional N 9. Se

proyectaron 6 puntos de salida (Ver Figura 3), de los cuales los afluentes volcados por los

puntos 3, 4, C y D (Correspondientes a SC-2 y SC-3 de Figura 1) se dirigen hacia la primera

alcantarilla ubicada al noreste del puente distribuidor adyacente al loteo. Luego esta parte de

los desages se dirige hacia el arroyo Tinkunaco donde se junta con el caudal de salida de la

subcuenca del club de campo La Lucinda. El caudal resultante anterior sigue por el arroyo

Tinkunaco hasta el lmite del La Lucinda. (Fotografas 13 a 16). As mismo los afluentes de

los puntos 1, 2, A y B (Correspondientes a SC-1 de Figura 1) se dirigen hacia la primera

alcantarilla ubicada al suroeste de dicho puente para unirse luego, en el arroyo Tinkunaco

dentro del Club de Campo La Lucinda, con el caudal resultante anterior (Fotografas 1 a 12).

Desde el Limite de La Lucinda el caudal total escurre hacia la calle colectora y la cuneta norte

de la ruta, desvindose de su cauce natural debido a rellenos realizados por los propietarios de

los lotes ubicados aguas abajo. Desde all los desages se dirigen hasta retomar el arroyo

aguas arriba de la propiedad del Sr. Barzola (Fotografas 17 y 18). (Se tom de referencia el

Proyecto realizado por el Ing. Cerezo de Mayo de 2003, para el Club de campo La Lucinda

para el respectivo Cert. de No inundabilidad).

Los puntos de salidas con caudales ms importantes son los S-1 y S-3. En estos

sectores se realizar un ensanchamiento conveniente de las calles para disminuir los tirantes y

as poder evitar los fenmenos de erosin y socavacin, sobre las cunetas de la colectora de la

Ruta N 9.



Figura 3. Esquema de Salidas.

Fotografa N1



Fotografa N 2

Fotografa N3

Fotografa N4



Fotografa N5

Fotografa N6



Fotografa N7

Fotografa N8



Fotografa N9

Fotografa N10



Fotografa N11

Fotografa N12



Fotografa N13

Fotografa N14



Fotografa N15

Fotografa N16



Fotografa N17

Fotografa N18



4 MEMORIA TCNICA

El modelo hidrolgico se realiz utilizando el programa SWMM 5, el mismo

determina parmetros hidrolgicos como ser caudales, niveles de agua, volmenes de

escurrimiento y velocidades de flujo mximos, necesarios para el diseo de obras de drenaje.

El modelo de gestin de aguas pluviales EPA SWMM (Storm Water Management

Model) de la Agencia de Proteccin del Medio ambiente de los Estados Unidos (USEPA, U.S.

Environmental Protection Agency); es un modelo numrico que permite simular el

comportamiento hidrolgico - hidrulico de un sistema de drenaje urbano, tanto en trminos

de cantidad como de calidad de la misma. Este modelo lleva ms de cuarenta aos de uso en

los Estados Unidos y se ha difundido por todo el mundo, siendo una herramienta de clculo

reconocida a nivel mundial.

Este modelo fue desarrollado a principios de la dcada del 70 (Metcalf y Eddy Inc.,

1971) y desde entonces fue actualizado y mejorado de acuerdo a los nuevos requerimientos

informticos, siendo quizs uno de los modelos ms conocidos y ampliamente usados.

El esquema de evacuacin de desages pluviales y el modelo hidrolgico utilizado

para el Club de campo Las Caadas, se puede observar en los planos N 3 y 4

respectivamente que se encuentran en el Anexo V.

En el esquema de evacuacin de desages pluviales se distinguen mediante colores,

los conjuntos de cuencas que desagotan a cada una de las diferentes salidas.

4.1 - Mtodo de separacin: Precipitacin neta efectiva Nmero de curva (Bjar, 2002)

El modelo de transformacin Lluvia Caudal utilizado para la determinacin de

caudales en el predio es el Mtodo del Nmero de Curva. Este mtodo fue desarrollado por el

servicio de conservacin de suelos (SCS) de los Estados Unidos. El mismo tiene ventajas

sobre el mtodo racional, ya que se aplica a cuencas medianas como tambin a cuencas

pequeas. El parmetro hidrolgico de mayor importancia de la precipitacin generadora, es

la altura de sta, pasando su intensidad a un segundo plano. El nombre del mtodo deriva de

una serie de curvas, cada una de las cuales lleva el nmero N, que vara de 1 a 100. Un

nmero de curva N=100, indica que toda la lluvia escurre, y un nmero N=1, indica que toda

la lluvia se infiltra.



El mtodo fue desarrollado utilizando datos de un gran nmero de cuencas

experimentales, el mismo se basa en que para tormentas simples, la relacin entre los

escurrimientos real y potencial es igual a la relacin entre las prdidas real y potencial.

ePQ

SF =

Donde:

F Infiltracin real acumulada.

S Infiltracin potencial mxima.

Q Escorrenta total acumulada.

eP Escorrenta potencial o exceso de precipitacin.

La ecuacin anterior se considera vlida a partir del inicio de la escorrenta, donde el

exceso de precipitacin se define como:

ae IPP = Mientras F es definida como:

QPF e =

El trmino de las sustracciones iniciales aI , se define como la precipitacin acumulada

hasta el inicio de la escorrenta y es una funcin de la intercepcin, almacenamiento en

depresiones e infiltracin antes del comienzo de la escorrenta.

Los autores del mtodo, por datos experimentales obtuvieron una relacin: SI a 2.0= Finalmente, la ecuacin principal del mtodo es:

( )SPSPQ

8.02.0 2

+=

Donde:

P Precipitacin total de la tormenta, en mm.

El SCS estableci una relacin para estimar S a partir de un nmero de curva:

4.25101000

=NC

S



Donde la prdida potencial S se expresa en mm, y el nmero de curva NC es

adimensional.

4.2 Numero de Curva

El SCS presenta tablas para determinar el nmero de curva a partir del grupo

hidrolgico de suelo, el uso del suelo, y la condicin de humedad antecedente.

Grupo Hidrolgico Propiedades Hidrolgicas del suelo

A tiene bajo potencial de escorrenta

B tiene un moderado bajo potencial de escorrenta

C tiene un moderado alto potencial de escorrenta

D tiene un alto potencial de escorrenta

Tabla 1. Grupo Hidrolgico de suelos

Condicin de humedad antecedente (CHA): Tiene en cuenta los antecedentes previos

de humedad de la cuenca; determinado por la lluvia total en el periodo de 5 das anterior a la

tormenta. El SCS usa tres intervalos de CHA.

CHA

Precipitacin acumulada de los 5 das previos al evento

en consideracin (cm)

Estacin Seca Estacin de crecimiento

I (seca) Menor de 1.3 Menor de 3.5

II (media) 1.3 a 2.5 3.5 a 5

III (Hmeda) Ms de 2.5 Ms de 5

Tabla 2. CHA propuesto por el SCS

En base al estudio de suelos realizado, cuyos resultados se encuentran en el Anexo IV,

para el loteo en cuestin se consider tres tipos de terrenos:



1 Zona de Lotes:

Grupo Hidrolgico: C

Uso del suelo: Zona residencial - Porcentaje de impermeabilidad: 30%

CHA: II (media)

2 Zona de calles:

Grupo Hidrolgico: C

Uso del suelo: Caminos de Grava

CHA: II (media)

3 Zona de espacios verdes:

Grupo Hidrolgico: C

Uso del suelo: Terreno boscoso con buena cobertura forestal.

CHA: II (media)

As el nmero de curva para cada uno de los terrenos clasificados, segn el SCS

(1986), son:

Tipo de terreno o Zona Nmero de curva

1 Zona de Lotes 81

2 Zona de calles 89

3 Zona de espacios verdes 70

Tabla 3. Nmero de Curva para los tipos de terrenos del loteo

Para cada una de las subcuencas se ponder segn el porcentaje de superficie de lote y

de calle de cada una de ellas, los valores se presentan en la Tabla 5.



4.3 - Pendiente media de las cuencas

La pendiente de las subcuencas, es uno de los factores que controla el tiempo de

escurrimiento y concentracin de la lluvia en los canales de drenaje, y adems tiene una

importancia directa en relacin a la magnitud de crecidas (Villn Bjar, 2002).

Como uno de los objetivos primordiales del proyecto es realizar el menor movimiento

de suelos posible, los lotes se emplazaron en general sobre el terreno actual, excepto en

aquellos lugares en los cuales se debe realizar el desvo del cauce natural de los desages para

que se canalicen por las calles internas. Por otra parte se realizar el perfilado de las calles y

los canales de descarga, con el propsito de darles la seccin necesaria para evacuar de forma

segura los desages pluviales manteniendo las pendientes naturales de cada zona. Es decir

que, en lo posible, se respetarn las pendientes naturales de las cuencas en las zonas donde se

realizarn los movimientos de suelo. Por esta razn, se considera que las pendientes medias

de las subcuencas sern las mismas que las pendientes medias de las cuencas naturales.

El criterio utilizado para evaluar las pendientes de las tres subcuencas naturales de

Figura 1, es el de Alvord. Este criterio est basado, en la obtencin previa de las pendientes

existentes entre las curvas de nivel. Para un desnivel entre curvas de nivel cteD = , la ecuacin que define la pendiente ponderada de toda la cuenca es:

( )A

llllDS n

++++= ......321

Haciendo =

=n

iilL

1

ALDS =

Con:

S Pendiente de la cuenca, en m/m.

D Desnivel entre curvas de nivel, en m.

L Longitud total de las curvas de nivel dentro de la cuenca, en m.

A Area de la cuenca, en 2m .

Utilizando las curvas de nivel con equidistancias de 5m, los valores de las variables y

pendientes para las tres cuencas naturales se presentan en Tabla 4.



Tabla 4. Pendientes de cuencas naturales.

SC-1 SC-2 SC-3 L [m]= 50458.387 14677.783 7759.026 A [m2]= 1411252.845 499369.307 351554.525 D [m]= 5.000 5.000 5.000 S [m/m]= 0.179 0.147 0.110

4.4 - Porcentaje de rea impermeable:

Segn el Art. 17 del REGLAMENTO DE EDIFICACIN particular del Club de

campo, se condiciona a construir en cada lote solo el 25% de la superficie total del mismo. Se

utiliz este dato para obtener el rea impermeable, calculando el 25 % de la superficie total de

cada lote. Los valores se presentan en la Tabla 5.



Tabla 5. Caractersticas de las subcuencas del loteo.

Sub-cuenca Razn Superficie Razn Razn Superficie Superficie % de rea Nmero de AnchoLotes calles [m2] Calles Esp. Verdes Total [m2] Total [ha] Impermeable curva, NC [m]

SC-1 0.60 103972.85 0.15 0.25 693152.30 69.32 15.00 79.45 315.00SC-2 0.60 1302.46 0.15 0.25 8683.07 0.87 15.00 79.45 100.00SC-3 0.60 1044.71 0.15 0.25 6964.75 0.70 15.00 79.45 125.00SC-4 0.60 1501.13 0.15 0.25 10007.49 1.00 15.00 79.45 150.00SC-5 0.56 825.31 0.19 0.26 4458.75 0.45 13.94 79.65 70.00SC-6 0.73 19.29 0.00 0.26 6918.25 0.69 18.37 78.13 100.00SC-7 0.54 1406.46 0.20 0.25 7011.52 0.70 13.62 79.80 100.00SC-8 0.59 2575.84 0.18 0.23 14598.11 1.46 14.87 79.90 230.00SC-9 0.65 787.06 0.14 0.21 5669.58 0.57 16.35 79.83 75.00SC-10 0.49 2356.21 0.31 0.21 7689.57 0.77 12.15 81.17 100.00SC-11 0.47 2444.61 0.31 0.21 7764.95 0.78 11.82 81.18 100.00SC-12 0.59 1248.41 0.20 0.22 6388.44 0.64 14.69 80.18 85.00SC-13 0.14 4347.87 0.48 0.39 9142.49 0.91 3.45 80.56 95.00SC-14 0.00 1812.15 0.23 0.77 7818.41 0.78 0.00 74.40 105.00SC-15 0.42 6012.36 0.28 0.29 21139.84 2.11 10.60 80.07 85.00SC-16 0.56 5371.27 0.39 0.05 13766.59 1.38 14.04 83.59 120.00SC-17 0.51 5772.46 0.41 0.08 13963.78 1.40 12.65 83.42 145.00SC-18 0.74 2899.05 0.26 0.00 11068.87 1.11 18.45 83.10 173.00SC-19 0.52 3092.47 0.41 0.06 7513.65 0.75 13.10 83.58 90.00SC-20 0.67 1185.32 0.33 0.00 3602.83 0.36 16.78 83.63 70.00SC-21 0.70 523.84 0.30 0.00 1748.78 0.17 17.51 83.40 35.00SC-22 0.72 3560.20 0.27 0.01 12975.51 1.30 17.92 83.10 240.00SC-23 0.00 592.02 0.05 0.95 12607.33 1.26 0.00 70.89 110.00SC-24 0.72 2170.60 0.21 0.07 10301.40 1.03 17.90 81.88 190.00SC-25 0.73 1051.59 0.27 0.00 3842.11 0.38 18.16 83.19 70.00SC-26 0.66 937.82 0.34 0.00 2777.46 0.28 16.56 83.70 140.00SC-27 0.60 41256.71 0.15 0.25 275044.72 27.50 15.00 79.45 290.00SC-28 0.69 12923.66 0.28 0.03 45949.60 4.59 17.24 82.93 160.00SC-29 0.98 68.98 0.02 0.00 4445.56 0.44 24.61 81.12 90.00SC-30 0.91 970.52 0.09 0.00 11006.86 1.10 22.80 81.71 160.00SC-31 0.76 1778.26 0.24 0.00 7383.34 0.74 18.98 82.93 90.00SC-32 0.65 4655.07 0.35 0.00 13393.68 1.34 16.31 83.78 95.00SC-33 0.41 4927.49 0.42 0.17 11766.70 1.18 10.31 82.49 250.00SC-34 0.61 4824.65 0.21 0.18 23099.43 2.31 15.33 80.71 200.00SC-35 0.59 4497.22 0.12 0.28 36279.21 3.63 14.84 78.88 120.00SC-36 0.53 5437.31 0.24 0.24 22703.06 2.27 13.13 80.33 230.00SC-37 0.64 3916.75 0.18 0.18 21269.80 2.13 15.92 80.50 155.00SC-38 0.61 6770.08 0.20 0.19 33946.98 3.39 15.35 80.54 160.00SC-39 0.58 33456.47 0.16 0.26 213781.04 21.38 14.48 79.35 150.00SC-40 0.87 1813.80 0.13 0.00 13926.03 1.39 21.74 82.04 95.00SC-41 0.60 2524.45 0.15 0.25 16829.63 1.68 15.00 79.45 280.00SC-42 0.57 10535.74 0.34 0.10 31339.91 3.13 14.22 82.64 330.00SC-43 0.60 30898.03 0.15 0.25 205986.86 20.60 15.00 79.45 200.00SC-44 0.60 24169.21 0.15 0.25 161128.04 16.11 15.00 79.45 300.00SC-45 0.60 21877.00 0.15 0.25 145846.70 14.58 15.00 79.45 200.00SC-46 0.60 4667.15 0.15 0.25 31114.34 3.11 15.00 79.45 136.00SC-47 0.60 10114.86 0.15 0.25 67432.42 6.74 15.00 79.45 120.00SC-48 0.60 35753.73 0.15 0.25 238358.21 23.84 15.00 79.45 240.00SC-49 0.60 1059.68 0.15 0.25 7064.56 0.71 15.00 79.45 85.00SC-50 0.60 1283.17 0.15 0.25 8554.47 0.86 15.00 79.45 80.00SC-51 0.60 2497.91 0.15 0.25 16652.74 1.67 15.00 79.45 90.00SC-52 0.60 1537.26 0.15 0.25 10248.38 1.02 15.00 79.45 100.00SC-53 0.60 1153.10 0.15 0.25 7687.31 0.77 15.00 79.45 80.00



4.5 - Tiempo de concentracin

Se calcularon los tiempos de concentracin desde el punto de vista emprico segn

expresiones desarrolladas por diferentes autores. Existen numerosas ecuaciones empricas. Se

utilizan en el presente proyecto las que usualmente se emplean en el contexto rural y urbano

que caracterizan la zona de estudio. A continuacin se presentan las ecuaciones utilizadas

para determinar el tiempo de concentracin de las Cuencas naturales 1 y 2 de Figura 1,

extradas del trabajo de Jorge Julin Vlez Upegui y Adriana Botero Gutirrez (Vlez, Upegui

y Gutirrez, 2010).

Kirpich:

( ) 385.0310000195.0

=

HLtc

Bransby Williams:

2.01.06.14 = SALtc

California Culvert Practice:

385.0387075.060

=H

Ltc

Clark:

593.0

5.0335.0

=SATc

Ecuacin de retardo, SCS:

( )[ ]( ) 5.0

7.08.0

1001900

9/1000100

SNCL

T pc=

George Rivero:

( )( )[ ]04.01002.005.1 16 SpLtc = Giandotti:



LSLATc 3.25

5.14 +=

Passini:

( )[ ]5.0

3/1108.0S

LATc =

Pilgrim y McDermott:

38.076.0 ATc =

Tmez:

76.0

25.03.0

=S

LTc

Valencia y Zuluaga:

29.00

096.0325.07694.1 = SLATc

Donde:

L Longitud del curso de agua ms largo, en km.

H Diferencia de nivel entre la divisin de aguas y la salida, en m.

S Pendiente promedio del cauce principal, en m/m.

A Area de la cuenca, en 2km .

pL Longitud del cauce, en pies.

NC Nmero de curva.

p Relacin entre el rea cubierta de vegetacin y el rea de la cuenca.

mL Longitud del canal desde aguas arriba hasta la salida, en millas.

Para el caso de la pendiente del cauce, se consider como aproximacin el mtodo de la pendiente uniforme, dividiendo la diferencia de cotas entre los extremos del cauce y la longitud del mismo.

Los parmetros utilizados para calcular el tiempo de concentracin, se presentan a continuacin:



Parmetros SC-1 SC-2 L [km] 1.882 1.750 H [m] 284.000 261.000 S [m/m] 0.150 0.150 A [km2] 1.411 0.499Lp [pies] 6174.541 5741.470 NC 75.000 79.000 p 0.796 0.678 Lm [milla] 1.170 1.088

Tabla 6. Parmetros para obtener el Tc para SC-1 y SC-2 de Figura 1.

Los resultados obtenidos con las diferentes expresiones empricas se presentan en la

Tabla 7.

Tabla 7. Tiempo de concentracin de las cuencas naturales, en minutos.

SC-1 SC-2 Kirpich, Tc= 13.42 12.74

Bransby-Williams, Tc= 38.80 40.02

California Culver Practice, Tc= 13.42 12.74

Clark, Tc= 43.27 23.37

Ecuacin de retardo SCS, Tc= 40.88 34.25

George Rivero, Tc= 30.34 27.48

Giandotti, Tc= 33.81 25.23

Passini, Tc= 23.17 16.00

Pilgrim y Mc Dermott, Tc= 51.98 35.02

Tmez, Tc= 41.74 39.49

Valencia y Zuluaga, Tc= 50.95 36.61

Los resultados indican que las ecuaciones de Kirpich y de California Culvert Practice

muestran valores ms conservadoras desde el punto de vista hidrolgico. Se tom como valor

del tiempo de concentracin de las cuencas, la media, excluyendo las dos ecuaciones antes

mencionadas.

Tiempo de concentracin de Cuenca 1: 39.44min.

Tiempo de concentracin de Cuenca 2: 30.83min.



A manera de verificacin de los tiempos de concentracin anteriores se proceder a

determinar el tiempo en que tardarn los lotes ms alejados en desagotar sus aguas de lluvia

(Tiempo de escurrimiento por cauce). Para ello se identificaron las pendientes de los cauces

naturales en las regiones de los cauces principales empleando la topografa relevada. Se

estudiaron tres puntos alejados del loteo (SC-23; SC-28; SC-42).

La pendiente media de los causes se calcul con la ecuacin de Taylor y Schwarz para

tramos de diferentes longitudes:

2

1

1

==

=n

i i

i

n

ii

SL

LS

Donde:

S Pendiente media del cauce, en m/m.

iL Longitud del tramo i, en m.

iS Pendiente del tramo i, en m.

n Nmero de tramos.

Los valores utilizados de estos parmetros, como as tambin las pendientes del cauce

calculadas, se indican en Tabla 8, Tabla 9 y Tabla 10.



Tabla 8. Pendiente media del cauce entre Subcuenca 23 Salida 1

Cauce: Nodo 23 - Salida 1 Longitud tramo Progresiva [m] Cota [m] Desnivel [m] Si [m/m] Li/(Si)^0.5

0 0 1337 51.3 51.3 1333 4 0.0780 183.71652.2 103.5 1328.5 4.5 0.0862 177.7878.1 111.6 1327.5 1 0.1235 23.053

63.34 174.94 1327.4 0.1 0.0016 1594.10656.2 231.14 1327 0.4 0.0071 666.154

48 279.14 1323 4 0.0833 166.27772.5 351.64 1318 5 0.0690 276.07260.1 411.74 1311 7 0.1165 176.10159.8 471.54 1306 5 0.0836 206.80829.5 501.04 1304.5 1.5 0.0508 130.82465.9 566.94 1301.5 3 0.0455 308.86428.4 595.34 1300 1.5 0.0528 123.57536.1 631.44 1297 3 0.0831 125.228

69 700.44 1294 3 0.0435 330.91262.8 763.24 1291.5 2.5 0.0398 314.753

29 792.24 1290 1.5 0.0517 127.51243.3 835.54 1289 1 0.0231 284.92673.3 908.84 1286 3 0.0409 362.32350.6 959.44 1284 2 0.0395 254.51386.8 1046.24 1280 4 0.0461 404.34369.2 1115.44 1276 4 0.0578 287.82550.9 1166.34 1274 2 0.0393 256.780

Sumatoria: 6782.451Pendiente S 0.029572





0 0 1349.5 73.1 73.1 1346 3.5 0.04787962 334.073512435.9 109 1345.5 0.5 0.01392758 304.1982216

73 182 1334 11.5 0.15753425 183.922715352.2 234.2 1333.5 0.5 0.00957854 533.36038154.3 288.5 1327 6.5 0.11970534 156.9434033

88 376.5 1320.5 6.5 0.07386364 323.792906330.8 407.3 1318.5 2 0.06493506 120.8679279

46 453.3 1318 0.5 0.01086957 441.216500138.6 491.9 1316 2 0.05181347 169.57661438.7 530.6 1314.5 1.5 0.03875969 196.5716205

46 576.6 1312 2.5 0.05434783 197.318017414.1 590.7 1311.5 0.5 0.03546099 74.8761777914.5 605.2 1311 0.5 0.03448276 78.0848897

44 649.2 1309 2 0.04545455 206.378293452.4 701.6 1307 2 0.03816794 268.214302441.8 743.4 1306 1 0.02392344 270.2492035

28 771.4 1303 3 0.10714286 85.5414129744.1 815.5 1301 2 0.04535147 207.082255450.5 866 1298 3 0.05940594 207.193649481.9 947.9 1295 3 0.03663004 427.922601666.1 1014 1291 4 0.06051437 268.70280157.1 1071.1 1289 2 0.03502627 305.097862248.3 1119.4 1287 2 0.04140787 237.358997150.3 1169.7 1284 3 0.05964215 205.964015553.1 1222.8 1283.5 0.5 0.0094162 547.2134702

46 1268.8 1282 1.5 0.0326087 254.7364651 Sumatoria: 6606.458217Pendiente S 0.036885





0 0 1352 29.8 29.8 1346.5 5.5 0.1846 69.36570.7 100.5 1338 8.5 0.1202 203.90163.6 164.1 1330 8 0.1258 179.32552.9 217 1327 3 0.0567 222.13839.5 256.5 1324 3 0.0759 143.32933.9 290.4 1320 4 0.1180 98.68929.5 319.9 1318 2 0.0678 113.29757.5 377.4 1314 4 0.0696 218.00818.1 395.5 1312 2 0.1105 54.45140.5 436 1311 1 0.0247 257.74016.1 452.1 1309 2 0.1242 45.68024.1 476.2 1308 1 0.0415 118.3117.9 484.1 1307.5 0.5 0.0633 31.402

52.7 536.8 1305 2.5 0.0474 241.96148.4 585.2 1302 3 0.0620 194.40570.4 655.6 1298 4 0.0568 295.34581.9 737.5 1295 3 0.0366 427.92366.1 803.6 1291 4 0.0605 268.70357.1 860.7 1289 2 0.0350 305.09848.3 909 1287 2 0.0414 237.35950.3 959.3 1284 3 0.0596 205.96453.1 1012.4 1283.5 0.5 0.0094 547.213

46 1058.4 1282 1.5 0.0326 254.736 Sumatoria: 4734.343Pendiente S 0.049978



Con la ecuacin de Manning se calculan las velocidades de escurrimiento.

nSRV

2/13/2

=

En este caso n es el coeficiente de Manning. Considerando un coeficiente de rugosidad para cauce pedregoso con bordes enyerbados n = 0.04

Subcuenca 23 Salida 1: segmV 402.1=



Entonces los tiempos de escurrimiento en cauce son:

min86.1360

min1402.1

34.11661 == seg

segm

mtc

min5.1360

min1566.1

80.126816 == seg

segm

mtc

min68.960

min1823.1

40.105818 == seg

segm

mtc

Adems se debe considerar el tiempo de demora desde que el agua cae en los techos

hasta que llega a la salida, para ello se analiza el siguiente recorrido: Techo (inclinado),

canaleta, cao de bajada, cao pluvial, calle canal. Este anlisis determina un tiempo estimado

de 8.0 minutos. Entonces, despreciando el tiempo de escurrimiento superficial, y sumando el

tiempo de escurrimiento en cauce ms el tiempo de descarga de las viviendas (8min) tenemos:

min86.21min8min86.131 =+=t

min5.21min8min5.1316 =+=t min68.17min8min68.918 =+=t

Como estos valores tambin son conservadores, desde el punto de vista hidrolgico, se

utilizarn los valores medios de pagina 39.



4.6 - Lluvia de diseo Mtodo de bloques alternos (Chow, Maidment y Mays; 1994).

El mtodo de los bloques alternos sirve para desarrollar el hietograma o pluviograma

de diseo utilizando una curva de Intensidad Duracin Recurrencia. El hietograma de

diseo producido por este mtodo especifica la profundidad de precipitacin que ocurren en

n intervalos de tiempo sucesivos de duracin t sobre una duracin total de tnD = . Despus de seleccionar el perodo de retorno de diseo, la intensidad es leda en una curva

IDR para cada una de las duraciones ........3,2 , Dttt y la profundidad de precipitacin correspondiente se encuentra al multiplicar la intensidad y la duracin. Tomando diferencias

entre valores sucesivos de profundidad de precipitacin, se encuentra la cantidad de

precipitacin que debe aadirse por cada unida adicional de tiempo t . Estos incrementos o bloques se reordenan en una secuencia temporal de modo que la intensidad mxima ocurra en

el centro de la duracin requerida D y que los dems bloques queden en orden descendente

alternativamente hacia la derecha y hacia la izquierda del bloque central para formar el

hietograma de diseo.

En cuanto a la seleccin de la duracin total de la tormenta, que depende de las

caractersticas de la cuenca, se estableci una duracin total igual a: ctD 2=

Como el tiempo mayor de los tiempos de concentracin es aproximadamente 40

minutos, para este caso se consider una duracin de tormenta de 80 minutos.

Se emple la curva IDR de la Ciudad de Salta calculada por la ex AGAS, para un

perodo de retorno de 10 aos. Ver Figura 4.



Figura 4. Curva Intensidad Duracin Recurrencia de la ciudad de Salta.

El intervalo de tiempo de trabajo t se tomo igual a 10 minutos. Los valores ledos de las curvas y el clculo de la precipitacin de diseo se presentan

en la Tabla 11.

Tabla 11. Lluvia de diseo. Recurrencia de 10 aos y 80 minutos de duracin.

Duracin Intensidad Profundidad Profundidad Lluvia de diseo

[min] [mm/h] acumulada

[mm] incremental

[mm] Tiempo Profundidad 0 0 0 [min] [mm] 10 100.46 16.74 16.74 0 - 10 2.63 20 80.64 26.88 10.14 10 - 20 4.04 30 67.95 33.97 7.09 20 - 30 7.09 40 59.30 39.53 5.56 30 - 40 16.74 50 52.29 43.57 4.04 40 - 50 10.14 60 47.09 47.09 3.52 50 - 60 5.56 70 42.61 49.72 2.63 60 - 70 3.52 80 39.45 52.60 2.88 70 - 80 2.88



Pluviograma de diseo - Recurrencia 10aos

0.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

12.00

14.00

16.00

18.00

10 20 30 40 50 60 70 80

t (min)

P [mm]

Figura 5. Pluviograma de diseo.

4.7 - Aplicacin del modelo SWMM 5

El modelo utilizado se ha esquematizado en el Plano N4 que se encuentra en el Anexo V.

Parmetros del modelo de transformacin lluvia-caudal:

Los parmetros de las subcuencas necesarios para el Mtodo del Nmero de Curva

son:

- Superficie. (Tabla 5).

- Puntos de control. (Tabla 15).

- Pendiente media. (Tabla 5).

- Porcentaje de rea impermeable. (Tabla 5).

- Coeficientes de rugosidad de Manning. Para las zonas permeables de las subcuencas se adopt un valor igual 0.15, correspondiente a hierba corta, para la zona impermeable se adopt un valor correspondiente a cubiertas de hormign liso igual a 0.012 (McCuen et al.1996).

- Alturas de almacenamiento en depresin. Los valores tpicos de almacenamiento en depresin se tomaron igual a:

o Superficie impermeable: 1.25mm

o Superficie permeable: 2.5mm (Correspondiente al csped y hierva, ASCE, 1992).



- Porcentaje de rea impermeable que presenta almacenamiento en depresin: 50%

- Nmeros de curva. (Tabla 5)

Parmetros del modelo hidrulico o de transporte de caudal:

El Modelo de transporte utilizado es el denominado Onda Dinmica, ya que resuelve

las ecuaciones completas unidimensionales de Saint Venant y por tanto tericamente genera

los resultados ms precisos. Estas ecuaciones suponen la aplicacin de la ecuacin de

continuidad y de la cantidad de movimiento en las conducciones y la continuidad de los

volmenes en los nudos. Los parmetros necesarios, son:

- Longitud del tramo.

- Seccin transversal.

- Cotas de los extremos de calles.

- Rugosidad del cauce (coeficiente de Manning) y Velocidades mximas. Se consideraron los siguientes valores de:

Revestimiento en paredes de conductos

n (Coef. de Manning) v mx [m/s]

Lecho pedregoso y bordes de tierra enhiervados (Suelo duro)

0.04 3.50

Marga firme con cobertura herbcea muy buena

0.04 2.00

Estos parmetros se presentan en Tablas 12 a 15. Las formas y dimensiones de las

secciones transversales de los canales considerados se encuentran en el plano N 5 en anexo.



NombreNododeEntrada

NododeSalida

Longitud nManning Seccin

C1 N1 N2 40 0.04 CANAL1C2 N2 N3 24 0.04 CALLE12MC3 N4 N3 47 0.04 CALLE12MC4 N3 N7 40 0.04 CANAL1C5 N5 N6 130 0.04 CALLE20MC6 N6 N7 40.5 0.04 CALLE20MC7 N7 N8 52.5 0.04 CALLE20MC8 N8 N10 109 0.04 1/2CALLE20MC9 N9 N10 86.5 0.04 1/2CALLE20MC10 N10 N14 57 0.04 CANAL3C11 N11 N12 114 0.04 CALLE20MC12 N12 N13 133 0.04 CALLE20MC13 N13 N14 89 0.04 CALLE20MC14 N14 N15 116 0.04 CALLE20MC15 N15 N19 68 0.04 CALLE20MC16 N16 N18 107.5 0.04 CALLE20MC17 N17 N18 62.5 0.04 CALLE20MC18 N18 N19 77 0.04 CANAL4C19 N19 N20 98 0.04 CALLE20MC20 N20 N21 111.5 0.04 CALLE20MC21 N21 N22 91 0.04 CALLE20MC22 N22 D1 207 0.04 CALLE20MC23 N23 N25 131 0.04 CALLE20MC24 N24 N25 151.5 0.04 CALLE20MC25 N25 D2 144 0.04 CALLE20MC26 N26 N27 186 0.04 CALLE12MC27 N27 N28 145.5 0.04 CALLE12MC28 N28 N29 81.5 0.04 CANAL2C29 N29 N30 170.5 0.04 CALLE12MC30 N30 N31 88.5 0.04 CALLE12MC31 N31 N38 29.5 0.04 CALLE12MC32 N32 N33 33.5 0.04 CALLE12MC33 N33 N34 106 0.04 CANAL1C34 N34 N36 292 0.04 CALLE12MC35 N35 N36 214 0.04 CALLE20MC36 N36 N37 120 0.04 CALLE20MC37 N37 N38 170 0.04 CALLE20MC38 N38 N39 158 0.04 CALLE20MC39 N39 N40 151 0.04 CALLE20MC40 N40 N44 105.5 0.04 CALLE20MC41 N41 N42 166 0.04 CauceNat.C42 N42 N43 97 0.04 CauceNat.C43 N43 N44 40 0.04 CANAL5C44 N44 D3 94 0.04 CALLE20MC45 N45 D4 217 0.04 CALLE20M

Tabla 12. Parmetros necesarios de entrada respecto a los canales.



Nodo Elevacin Nodo Elevacin

N1 1337 N24 1283.5N2 1328 N25 1278N3 1326 N26 1345N4 1329.5 N27 1325N5 1316 N28 1323N6 1309.5 N29 1312N7 1308 N30 1305N8 1307 N31 1299N9 1319 N32 1350N10 1302 N33 1349N11 1321.5 N34 1341N12 1320 N35 1341N13 1304 N36 1316.5N14 1299 N37 1308N15 1293.5 N38 1297.5N16 1307 N39 1293.5N17 1300 N40 1289.5N18 1297 N41 1296N19 1290.5 N42 1286.5N20 1286.5 N43 1283.5N21 1281.5 N44 1282N22 1277.5 N45 1288N23 1289.5

Tabla 13. Cotas de Nodos.

Salida CotaS1 1271S2 1267S3 1275S4 1279SC 1278SD 1278

Tabla 14. Cotas de Nodos de Salida.



SubcuencaPuntodecontrol

SubcuencaPuntodecontrol

SC1 N11 SC25 N4SC2 N12 SC26 N1SC3 N13 SC27 N26SC4 N15 SC28 N27SC5 N5 SC29 N29SC6 N6 SC30 N30SC7 N8 SC31 N31SC8 N15 SC32 N41SC9 N19 SC33 N42SC10 N20 SC34 N42SC11 N21 SC35 N43SC12 N22 SC36 N40SC13 D1 SC37 N39SC14 D2 SC38 N38SC15 N25 SC39 N37SC16 N23 SC40 N29SC17 N17 SC41 N35SC18 N16 SC42 N36SC19 N10 SC43 N32SC20 N9 SC44 N45SC21 N10 SC45 D6SC22 N6 SC46 D5SC23 N11 SC47 N45SC24 N2

Tabla 15. Puntos de Control de subcuencas.

Lluvia de diseo:

La lluvia de diseo utilizada es la calculada en el apartado 4.6 (Figura 5). Altura: 52.6

mm y duracin: 80 minutos. La tabla correspondiente es:

Tiempo[Hs:min] Altura[mm]00:00 000:10 2.6300:20 4.0400:30 7.0900:40 16.7400:50 10.1401:00 5.5601:10 3.5201:20 2.88

Tabla 16. Lluvia de diseo.



4.8 - Resultados

SubcuencaTotal

Precipitado[mm]

TotalInfiltrado[mm]

TotalEscorrenta

[mm]

Caudalpico[L/s]

Coef.DeEscorrenta

SC1 52.6 36.86 14.55 3088.93 0.277SC2 52.6 27.93 23.5 89.07 0.447SC3 52.6 27.4 24 81.5 0.456SC4 52.6 27.63 23.82 109.68 0.453SC5 52.6 27.81 23.64 49.26 0.449SC6 52.6 27.4 24.08 76.55 0.458SC7 52.6 27.86 23.54 74.21 0.448SC8 52.6 27.3 24.14 165.57 0.459SC9 52.6 27.03 24.4 62.52 0.464SC10 52.6 27.46 23.96 82.85 0.456SC11 52.6 27.55 23.84 83.57 0.453SC12 52.6 27.33 24.09 68.83 0.458SC13 52.6 31.21 20.22 84.13 0.384SC14 52.6 30.88 20.56 70.22 0.391SC15 52.6 30.98 20.41 149.99 0.388SC16 52.6 25.41 26.03 152.42 0.495SC17 52.6 25.71 25.69 157.19 0.488SC18 52.6 23.74 27.68 153.06 0.526SC19 52.6 25.29 26.16 87.55 0.497SC20 52.6 23.02 28.43 53.97 0.54SC21 52.6 23.55 27.88 25.3 0.53SC22 52.6 23.78 27.67 186.72 0.526SC23 52.6 33.3 18.13 91.41 0.345SC24 52.6 24.71 26.72 140.9 0.508SC25 52.6 23.62 27.81 54.94 0.529SC26 52.6 23.08 28.38 48.88 0.539SC27 52.6 34.22 17.24 1339.68 0.328SC28 52.6 26.87 24.57 375.95 0.467SC29 52.6 23.12 28.32 65.08 0.538SC30 52.6 23.62 27.85 147.54 0.529

Tabla 17. Resultados en Subcuencas.



SubcuencaTotal

Precipitado[mm]

TotalInfiltrado[mm]

TotalEscorrenta

[mm]

Caudalpico[L/s]

Coef.DeEscorrenta

SC31 52.6 24.09 27.35 91.6 0.52SC32 52.6 24.99 26.44 141.72 0.503SC33 52.6 26.53 24.87 147.73 0.473SC34 52.6 27.44 23.97 228.2 0.456SC35 52.6 31.04 20.42 237.7 0.388SC36 52.6 28.22 23.17 224.31 0.441SC37 52.6 27.72 23.73 200.78 0.451SC38 52.6 28.72 22.69 275.04 0.431SC39 52.6 35.92 15.46 957.8 0.294SC40 52.6 24.68 26.78 146.35 0.509SC41 52.6 27.63 23.83 184.74 0.453SC42 52.6 25.99 25.41 341.52 0.483SC43 52.6 34.44 16.95 992.11 0.322SC44 52.6 32.7 18.71 841.31 0.356SC45 52.6 33.76 17.66 722.77 0.336SC46 52.6 29.83 21.58 233.65 0.41SC47 52.6 32.85 18.56 349.06 0.353

Tabla 17. Resultados en Subcuencas. Continuacin.

CanalCaudalMaximo[L/s]

VelocidadMaxima[m/s]

TirantedeDiseo/

TiranteMxdeClculo

C1 48.31 0.78 0.21C2 187 0.9 0.24C3 53.09 0.43 0.19C4 235.5 1.84 0.39C5 46.79 0.21 0.23C6 276.34 0.47 0.37C7 495.52 0.51 0.48C8 544.54 0.82 0.74C9 51.44 0.53 0.52C10 684.21 1.72 0.88C11 3129.93 1.19 0.79C12 3187.63 1.76 0.66C13 3235 1.46 0.75C14 3717.78 1.44 0.81C15 3939.32 1.39 0.83

Tabla 18. Resultados en canales.



CanalCaudalMaximo[L/s]

VelocidadMaxima[m/s]

TirantedeDiseo/

TiranteMxdeClculo

C16 144.87 0.65 0.3C17 155.57 0.52 0.32C18 277.47 0.93 0.72C19 4219.59 1.41 0.84C20 4283.61 1.45 0.84C21 4339.75 1.41 0.86C22 4331.74 1.31 0.89C23 149.88 0.65 0.24C24 0 0 0.14C25 282.46 0.89 0.27C26 1322.47 1.2 0.7C27 1666.82 0.92 0.9C28 1484.73 3.31 0.89C29 1678.82 1.61 0.64C30 1806.81 1.74 0.64C31 1892.54 1.26 0.79C32 986.72 1.16 0.55C33 978.42 2 0.86C34 959.15 1.44 0.46C35 175.09 0.39 0.35C36 1340.1 1.05 0.55C37 2112.35 0.95 0.75C38 4195.33 1.18 0.92C39 4371.02 1.38 0.87C40 4575.18 1.7 0.81C41 139.01 0.6 0.61C42 493.65 1.19 0.91C43 723.01 1.67 0.97C44 5290.71 1.84 0.83C45 1139.84 1 0.52

Tabla 18. Resultados en canales. Continuacin.



SalidaCaudal

promedio[L/s]

CaudalMximo[L/s]

Volumentotal[10^6

L]S1 1197.56 4409.51 14.384S2 98.06 347.79 0.95S3 1583.05 5290.71 18.595S4 372.08 1139.84 4.266SC 99.62 233 0.671SD 251.9 720.81 2.575

TOTALES 3602.28 11838.79 41.442

Tabla 19. Resultados en Nodos de Salida.

4.9 Verificacin del Arroyo Tinkunaco.

(Se tom de referencia el Proyecto realizado por el Ing. Cerezo de Mayo de 2003, para el Club de campo La Lucinda para el respectivo Cert. de No inundabilidad).

El Ing. Cerezo en el trabajo mencionado realiz un relevamiento del arroyo Tinkunaco y luego realiz la verificacin del perfil de inters (Ver Figura 6) tomando una revancha de 30 cm. Para la presente verificacin se tomara el mismo perfil pero considerando una revancha de 10cm. Esto es a los fines de verificar los caudales aumentados en consecuencia del impacto producido por el club de campo Las Caadas en el ambiente original de base.

Se procedi a dibujar el perfil mediante herramienta CAD. De ah se determin el rea y el permetro mojado tomando como revancha 20 cm. Las caractersticas son las siguientes:

A [m2] = 11.4213(Area)

p [m] = 9.4407 (Permetro Mojado)

r [m] = 1.1887 (Radio Hidrulico)

r2/3 [m] = 1.1354

S = 0.0007 (Pendiente del Arroyo en ese tramo)

n = 0.03 (Coeficiente de Manning)

v [m/s] = [R2/3 x S1/2] / n = 1.0013 (velocidad del flujo)

QMx.Adm. [m3/s] = v x A = 11.4362 (Caudal Mximo Admisible)



A los fines de realizar dicha verificacin se procedi a calcular el caudal escurrido por la subcuenca SC-3 de Figura 1:

QSC-3 [m3/s] = 2.094

Los caudales de la salida 3 de Tabla N19:

Qsalida3 [m3/s] = 5.2907

El caudal de Salida del club de campo La Lucinda clculado por el Ing. Cerezo es:

QLa Lucinda [m3/s] = 4.05

El caudal total mximo a escurrir por el cauce del arroyo Tinkunaco es:

QMxEsc [m3/s] = 11.4347 < QMx.Adm.

0,1

976.3

50

976.0

25

972.9

00

972.8

60

972.8

80

975.2

50

975.1

55

0.0

0

2.6

8

6.4

9

1.5

4

8.7

2

11.7

2

17.7

4

Cota T.N.

Progresivas

Plano de comparacin cota 970

Figura 6. Perfil N 12 del Arroyo Tinkunaco. (Cerezo,2003).

4.10 Diseo de Puntos de Salida

Los puntos de salidas con caudales ms importantes son S-1 y S-3. En estos sectores

se realizar un ensanchamiento de las calles para disminuir los tirantes y as poder evitar los

fenmenos de erosin y socavacin, sobre las cunetas de la colectora de la Ruta N 9. Las

dimensiones y formas de estas salidas se encuentran detalladas en Plano 8.



5 DISEO RESULTANTE Y CONCLUSIONES FINALES

Interpretacin de resultados

Luego de un proceso iterativo entre el diseo y los resultados, se ha llegado a una solucin que permite la evacuacin de los afluentes provenientes de las diversas cuencas vecinas y de las cuencas propias del loteo en s, sin anegamientos. Esto se verifica al chequear que la relacin entre tirante mximo de diseo y tirante mximo de desage, sea menor a la unidad, como se puede observar en tabla N18. Por otra parte se verific la capacidad del arroyo Tinkunaco adicionando los caudales incrementados por el impacto del emplazamiento del Club de campo en el ambiente original de base.

Diseo resultante

Los lotes se emplazaron en general sobre el terreno actual, excepto en aquellos lugares

en los cuales se debe realizar el desvo del cauce natural de los desages para que se canalicen

por las calles internas. Por otra parte se realizar el perfilado de las calles y los canales de

descarga, con el propsito de darles las secciones especificadas y as evacuar de forma segura

los desages pluviales manteniendo las pendientes naturales de cada zona. Es decir que, en lo

posible, se respetarn las pendientes naturales de las cuencas en las zonas donde se realizarn

los movimientos de suelo.

Las calles se conformaran de ripio consolidado, a travs de una mezcla de ripio bruto 1

al 5 y 20% del suelo inorgnico del lugar. Los canales se conformaran de tierra empastada.

En los puntos de salida se realizar un ensanchamiento de las calles para disminuir los

tirantes y proteger las cunetas de la colectora de la Ruta N 9.

Proyecto Ejecutivo Advertencias y recomendaciones.

El presente proyecto se realiz basndose en las curvas de nivel segn plano N 1, las

cuales fueron aportadas por el propietario. Se recomienda realizar un relevamiento

topogrfico de detalle en zonas de calles y canales luego de realizar el desmonte y limpieza

del predio, realizando perfiles transversales aproximadamente cada 20 metros en tramos

rectos y cada 10 metros en tramos en curva. De esta manera se conseguir evaluar la

veracidad de los niveles indicados segn proyecto y as se podr tomar medidas para llegar

hasta los niveles considerados en el proyecto y respetar las secciones transversales indicadas

en el mismo. Esto ayudar tambin a calcular los movimientos de suelo con ms precisin.



Tener en cuenta que se deber desviar los cursos actuales de desages naturales que

invaden lotes para encauzarlos por las calles, como se especifica en la memoria y planos. Para

esto tambin es recomendable realizar un relevamiento topogrfico de la manera explicada

ms arriba, de tal manera de realizar con precisin el relleno de los lotes afectados y asegurar

que los desages encuentren su cauce en las calles internas.

Salvando lo anterior, para la ejecucin de las obras se deber tener en cuenta:

El modelo hidrolgico de plano N 4,

la ubicacin de los canales y calles respecto de todo el Loteo segn plano N5,

las secciones transversales de los canales y calles segn plano N6,

los perfiles longitudinales de los canales y calles segn plano N7,

Dimensiones y fomas de los puntos de salida segn plano N8,

y las especificaciones tcnicas particulares.

Todos los Planos se encuentran en el Anexo V. Las especificaciones tcnicas

particulares se encuentran en Anexo I.



6- COMPUTO Y PRESUPUESTO

6.1 Computo

tem: Desmonte y Limpieza

Unidad: m2

Este tem se comput segn lo observado y analizado en las visitas realizadas al

predio. El permetro a desmontar y limpiar se volc en la planimetra digital del loteo, y con

herramientas que provee el software se procedi a calcular el rea encerrada por el polgono.

El rea resultante es:

rea = 1441300.36 m2

tem: Movimiento de Suelos

Unidad: m3

El cmputo se realiz superponiendo el proyecto de desages pluviales con el modelo

de terreno natural, y utilizando herramientas informticas se determino el volumen necesario a

excavar o rellenar.

El volumen resultante es:

Volumen = 21540.56 m3

tem: Nivelacin

Unidad: m2

El rea a nivelar comprende las calles a abrir, donde es necesario perfilar con

motoniveladora y dar las pendientes necesarias. Se determin trazando el polgono de calles y

calculando el rea del mismo. Estos clculos se realizaron mediante software.


rea = 67232.15 m2



tem: Compactacin del terreno

Unidad: m2

Comprende el rea perteneciente a las calles a abrir, los canales y rellenos necesarios

para desviar los cursos naturales. Se determin trazando el polgono y calculando el rea del

mismo, de la misma manera que en los tems anteriores.


rea = 67232.15 m2

tem: Enripiado de caminos.

Unidad: m2

Comprende el rea perteneciente a las calles a abrir. Se determin trazando el polgono

y calculando el rea del mismo, de la misma manera que en los tems anteriores.


rea = 67007.15 m2



6.2 Presupuesto

OBRA: "DESMONTE, NIVELACIN y CONSTRUCCIN DE OBRAS DE DESAGES PLUVIALES PARA CLUB DE CAMPO LAS CAADAS" FECHA: SEPTIEMBRE DE 2013

UBICACIN: SALTA - CAPITALPRESUPUESTO IVA INCLUIDO: $ 4,655,229.61

ITEM DESIGNACION UNIDAD CANTIDADN UNITARIO TOTAL1 TRABAJOS PRELIMINARES

1.1 Obrador Gl 1.00 10000.000 10000.000

1.2 Replanteo Gl 1.00 15000.00 15000.000

2 DESMONTE Y LIMPIEZA m2 1441300.36 1.23 1772559.189

3 MOVIMIENTO DE SUELOSm3 18980.56 54.52 1034824.339

4 NIVELACINm2 67232.15 6.03 405660.117

5 COMPACTACIN DEL TERRENOm2 67232.15 2.70 181425.211

6 ENRIPIADO DE CAMINOS(10cm de espesor mezclado con 20% suelo inorganico del lugar) m2 67007.12 18.29 1225760.757

7 LIMPIEZA DE OBRAGl 1.00 10000.00 10000.000

TOTAL IVA INCLUIDO $ 4,655,229.61

PRECIOS ($)

Los anlisis de precios se encuentran en el anexo. Estos fueron realizados con precios al mes

de Septiembre de 2013 y estn con IVA incluido.

6.3 Plan de trabajo

ITEMS1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

1)TRABAJOS PRELIMINARES ------------------------------

2)DESMONTE Y LIMPIEZA ---------------------------------------

3)MOVIMIENTOS DE SUELOS --------------------------------------------------------------

4)NIVELACIN --------------------------------------

5)COMPACTACIN DEL TERRENO ---------------

6)ENRIPIADO DE CAMINOS -------7)LIMPIEZA DE OBRA -------

PLAZO (SEMANAS)



6.4 Curva de Inversin

$ 734,023.68

$ 236,146.09$ 2,525,456.42

$ 4,645,229.61 $ 4,655,229.61

$ 0.00

$ 1,000,000.00

$ 2,000,000.00

$ 3,000,000.00

$ 4,000,000.00

$ 5,000,000.00

$ 6,000,000.00

0 1 2 3 4 5 6

CER

TIFI

CAC

ION

AC

UM

ULA

TIVA

MES

CURVA DE INVERSIN



BIBLIOGRAFIA

G. Remenieras. Ao 1974. Tratado de Hidrologa aplicada. Tomo I y II. 2 Edicin. Editores Tcnicos Asociados S.A.

Ven Te Chow et. al. 1994. Hidrologa Aplicada. Traducido del 1 Edicin en Ingls. McGraw-Hill.

Francisco Javier Aparicio Mijares. Ao 1992. Fundamentos de Hidrologa de Superficie. 1 Reimpresin. Editorial LIMUSA, Grupo Noriega Editores.

Mximo Villn Bjar. Ao 2002. Hidrologa. 2 Impresin. Instituto Tecnolgico de Costa Rica, Escuela de Ingeniera Agrcola. Lima, Per.

Samuel Trueba Coronel. Ao 1975. Hidrulica. 13 Impresin. Compaa Editorial Continental S.A.

Ricardo Alfredo Lpez Cualla. Diseo de Acueductos y alcantarillados. 2 Edicin. Editorial Escuela Colombiana de Ingeniera.

Disertantes: Prof. Ing. Luis Mara Calvo, Prof. Ing. Carlos Paoli, Prof. Ing. Jorge Maza. Ao 2003. Nuevas Bases de Diseo para Desages Urbanos. Jornadas de

Actualizacin. COPAIPA.

Nadir y T. Chafatinos, 1990. Los Suelos del Noa Tomo 1.

Juan B. Sciartino, 1996. Breve descripcin de las cuencas Hdricas de la provincia de Salta.

Jos Rolando Vargas Gil, 1999. Carta de suelos de la Repblica Argentina. Provincia de Salta. Valle de Lerma. Hoja 4 Aybal. Estacin Agropecuaria INTA-Salta.

Jorge Julin Vlez Upegui y Adriana Botero Gutirrez, 2010. Estimacin del tiempo de concentracin y tiempo de rezago en la cuenca experimental urbana de la quebrada

San Luis, Manizales.

Agencia de Proteccin del Medio ambiente de los Estados Unidos, 2005. Manual del Usuario de SWMM 5.0 v E.



ANEXO I - Especificaciones Tcnicas Particulares

1. TRABAJOS PRELIMINARES

1.1 Obrador

Unidad: Global (Gl)

A. DESCRIPCION

Esta especificacin se refiere a las construcciones provisionales que el contratista deber

realizar antes de iniciar las actividades del proyecto, estas construcciones mnimas son

necesarias para el buen desarrollo de las actividades de la construccin.

De la misma manera esta especificacin comprende las instalaciones apropiadas, que el

contratista deber disponer para el almacenamiento de los materiales, herramientas,

maquinarias y equipo que sean necesarios para la correcta ejecucin de las obras.

B. MATERIALES, HERRAMIENTAS Y EQUIPO

El contratista deber proporcionar todos los materiales, herramientas y equipo que sean

necesarios para la ejecucin de las construcciones provisionales (oficina, almacn, bao); es

importante indicar que estos materiales no debern ser utilizados en las obras principales del

proyecto.

C. PROCEDIMIENTO

El Contratista deber disponer de una oficina de trabajo dentro del rea de influencia de la

obra, esta oficina deber tener como mnimo de 20 m2 y en la misma el contratista deber

disponer de muebles de trabajo adecuados para una correcta ejecucin de las labores

administrativas del proyecto. En la oficina de obra se mantendr de forma permanente el

Libro de rdenes y un juego de planos para el uso tanto de la supervisin como del

contratista.

As mismo el contratista deber disponer de un rea apropiada para el almacenamiento de

sus materiales, herramientas y equipo, el cuidado y la seguridad de estos materiales

almacenados son de responsabilidad del contratista.

Las obras provisionales de ninguna manera debern perjudicar el trnsito vehicular y

peatonal de la zona de influencia del proyecto.



Al concluir el proyecto, el contratista deber retirar estas construcciones provisionales y

proceder a la limpieza de las mismas, dejndolas estas reas en igual o mejor estado que

estaban antes.

D. FORMA DE PAGO

La forma de pago ser segn avance de planilla, en la medida correspondiente. El precio

unitario cancelado por este tem ser la compensacin total por todos los materiales, mano

de obra, herramientas, equipo y otros gastos directos e indirectos que sean necesarios para la

adecuada y correcta ejecucin de los trabajos.

1.2 - Replanteo

Unidad: Global (Gl)

A. DESCRIPCION

Esta especificacin se refiere a la materializacin en el proyecto de la actividad del replanteo

topogrfico y control de niveles de ejecucin de las obras, con la finalidad de que se realice

una correcta ejecucin, todas las obras debern ser replanteadas y controladas de acuerdo a

los planos de construccin y/o instrucciones del Inspector.


Todos los materiales, herramientas y equipo necesarios para la ejecucin de esta actividad,

debern ser provistos por el Contratista, previa aprobacin de los mismos por parte del

Inspector.

C. PROCEDIMIENTO

El Contratista solicitar por escrito a la Supervisin de Obra, la autorizacin para el inicio de

estas actividades con anticipacin, con la finalidad de realizar el replanteo, trazado y

establecimiento de las cotas correspondientes.

D. MEDICIN

Para la medicin de este tem, no se considerarn los trabajos que signifiquen el arrastre de

las cotas, inclusive aquellas que signifiquen el retorno al punto de partida, estos



rendimientos adicionales el Contratista deber considerar en la elaboracin de los precios

unitarios que presente en su propuesta aceptada.

E. FORMA DE PAGO





2. DESMONTE Y LIMPIEZA

Unidad: m2

A. DESCRIPCION

El desmonte y limpieza del terreno incluye, la limpieza superficial del terreno, la remocin

de plantas, malezas, rboles, y/o races de los mismos, de modo que el suelo a excavar quede

limpio y libre de toda vegetacin. Comprende tambin la extraccin de suelo orgnico y

materias orgnicas en zonas de caminos y cunetas en una profundidad mnima de 0.20 m.

Esto se realizar donde lo indiquen los planos y/o la Inspeccin.


El Contratista suministrar todos los equipos, maquinaria y personal necesarios para la

correcta ejecucin de esta actividad. Es importante indicar que para el inicio de esta

actividad previamente el contratista deber contar con la aprobacin escrita del Inspector.

C. PROCEDIMIENTO

Este tem debe ser realizado de manera manual y/o mecnica.

El constructor extremar precauciones para reducir al mnimo compatible con la ejecucin

de las obras, la destruccin o perjuicio de plantas, rboles, etc., para cuya conservacin

deber tomar todos los cuidados necesarios. Para la extraccin de cualquier rbol de

envergadura existente debern solicitar la aprobacin de la inspeccin.

Ser por cuenta del Contratista el cuidado de los rboles y plantas que deben quedar en su

sitio y se debern tomar las providencias necesarias para su conservacin.



Los rboles y plantas existentes fuera de los lmites de las excavaciones, cortes, terraplenes,

rellenos y en general para cualquier actividad necesaria para los trabajos y objeto del mismo,

no especificadas en los planos, no podrn en ningn caso cortarse sin autorizacin u orden

expresa de la Inspeccin.

Toda excavacin excedente resultante de estos trabajos, ser rellenada con material

apropiado, el cual deber apisonarse hasta obtener un grado de compactacin no menor que

el terreno adyacente. Estas tareas se realizarn de modo tal que el suelo quede limpio y

parejo, y las superficies aptas para iniciar los trabajos.

Los residuos que resulten de estas operaciones debern ser retirados por el Contratista bajo

su responsabilidad y cargo y sern ubicados donde lo indique la Inspeccin. No se permitir

quemar deshechos sin la previa autorizacin escrita de la Inspeccin.

D. MEDICIN

El cmputo mtrico se obtendr del clculo del rea realmente limpia y desmontada,

teniendo en cuenta la altimetra del terreno.

E. FORMA DE PAGO





3. MOVIMIENTO DE SUELOS

Unidad: m3

A. DESCRI

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