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CLIENTE: EMVISMESA FECHA: 19 de Abril de 2010 I N F O R M E G E O T E C N I C O Edificio de viviendas en C/ Parcela 0913 del Polígono Ciudad Autónoma de Melilla Nº colegiado 439 Colegiado Javier Artero Orellana Fecha 22/04/2010 El Secretario, Nº visado 01101055 VISADO ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS DE ANDALUCÍA
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CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 19 de Abril de 2010
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Edificio de viviendas en C/ Parcela 0913 del Polígono
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INDICE GENERAL
1. INTRODUCCIÓN ........................................................................1
2. INFORMACIÓN PREVIA ...............................................................2
2.1. Situación geográfica y antecedentes de la parcela ....................2
2.2. Geología Regional ................................................................2
2.3. Geología de la zona..............................................................5
2.4. Sismicidad ..........................................................................6
3. TRABAJOS REALIZADOS. .........................................................10
3.1. Sondeo mecánico a rotación)...............................................10
3.2. Ensayos de penetración dinámica continua tipo DPSH .............12
3.3. Ensayos de laboratorio .......................................................14
4. COMENTARIO GEOTÉCNICO......................................................15
4.1. Niveles Geotécnicos............................................................15
4.2. Nivel freático.....................................................................18
4.3. Agresividad .......................................................................18
5. ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN..................................................19
5.1. Tipo de edificación .............................................................19
5.2. Características del terreno...................................................19
5.3. Cimentación mediante losa .................................................21
5.4. Cimentación mediante zapatas.............................................26
6. CONCLUSIONES ......................................................................29
7. INSPECCIÓN EN OBRA .............................................................30
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8. ANEJOS
8.1. MAPA DE SITUACIÓN DE LA PARCELA
8.2. MAPA GEOLÓGICO DEL ÁREA
8.3. CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS
8.4. FOTOGRAFÍAS DEL SOLAR
8.5. CORTE GRÁFICO DEL SONDEO
8.6. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE TESTIGO CONTINUO
8.7. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA
8.8. ENSAYOS DE LABORATORIO
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1. INTRODUCCIÓN
Se tiene prevista la construcción de un edificio de viviendas en el
solar correspondiente a la parcela 0913 del Polígono, el cual se localiza
en el casco urbano de la Ciudad Autónoma de Melilla.
A fin de determinar las características del subsuelo EMVISMESA ha
encargado a GEOTÉCNIA MELILLA, la realización de un reconocimiento
del terreno, en el cual se proyecta la construcción del edificio.
El reconocimiento en este caso ha consistido en la realización de un
sondeo mecánico a rotación, dos ensayos de penetración dinámica
continua y toma de muestras y ensayos de laboratorio.
En el presente informe geotécnico se detallan los trabajos realizados, se
analizan los resultados obtenidos, se hace un comentario de las
características del subsuelo y se dan las conclusiones geotécnicas
necesarias para determinar las características de la cimentación de la
estructura proyectada.
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2. INFORMACIÓN PREVIA
2.1. Situación geográfica y antecedentes de la parcela
Se trata de un solar situado entre la esquina de la calle Serrano
Reina y Alférez Díaz Otero. Presenta una topografía llana en su interior,
planta de morfología cuadrangular, un área de 221 m2 (14.5 m x 15.2
m) y un perímetro de 59.5 metros.
Presenta medianera en dos de sus linderos de planta baja. Se desconoce
la cimentación de las edificaciones vecinas, por lo que se aconseja el
seguimiento de la misma, así como los elementos de infraestructura que
existan, durante el tiempo de construcción del edificio proyectado. Es
necesario valorar la posible influencia de la obra en las estructuras del
entorno.
Los reconocimientos geotécnicos se han realizado en el interior del solar,
cuya superficie se encuentra libre actualmente.
La estructura prevista consta de planta baja, entreplanta y dos alturas.
La superficie en planta de la misma es de 221 m2 (cien por cien del
solar), distribuidos en una morfología cuadrangular.
En el apartado de anejos se adjunta la localización geográfica del área de
estudio.
2.2. Geología Regional
La Ciudad Autónoma de Melilla se encuentra en el arranque este
del Cabo Tres Forcas. En la parte sur del cabo, adentrándose
parcialmente en el territorio de la ciudad, se encuentra el complejo
volcánico del Gurugú, cuyo edificio principal está formado por un estrato
volcán complejo que alcanza los 900 metros de altura.
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La parte central del cabo, incluyendo la práctica totalidad de Melilla, está
cubierta por sedimentos marinos someros de edad Tortoniense y más
recientes. El extremo norte está constituido por otro complejo volcánico
de domos con cantidades subordinadas de tobas, formadas por riolitas
de la serie calcoalcalina potásica. Al sur de este complejo volcánico se
encuentra un asomo de forma triangular de unos 5 km2 de rocas
metamórficas fuertemente tectonizadas.
Tres unidades metamórficas, claramente diferenciadas, se disponen
separadas por fallas de bajo ángulo. El despegue se ve afectado por
pliegues de gran radio cuyo eje hunde 10° hacia N 240. Los pliegues
involucran a los sedimentos circundantes que permiten datarlos como
Tortoniense superior. La unidad inferior (Unidad de Tarita), que aparece
penetrativamente foliada, está formada a muro con filitas grises con
cloritoide y a techo cuarcitas y carbonatos. Sobre ella se encuentra la
Unidad de Taidant, que en las partes mejor preservadas muestra
pizarras verdes oscuras y conglomerados con cantos de cuarzo y algunos
restos de areniscas rojas micáceas. Entre estas dos unidades tectónicas
existe un cuerpo fusiforme de serpentinitas que está incluido, al igual
que la mayor parte de las otras unidades, en una zona ancha de cizalla
frágil con gran desarrollo de cataclasitas y estructuras indicativas de
sentido de desplazamiento hacia el SO.
Discordante sobre estas rocas y sobre las rocas volcánicas se deposita un
conjunto de sedimentos que comienza en el Tortoniense medio-superior
en los que se ha llamado cuenca de Melilla. La sedimentación comienza
siendo silicataclástica, con un nivel de conglomerados recubiertos por
margas marinas, todo ello en la actualidad plegado y tectonizado.
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Sobre estos sedimentos y el basamento se dispone el Tortoniense
Superior-Messiniense formado por calcarenitas depositadas en ambientes
de plataforma somera con intercalaciones de carbonatos arrecifales
coralinos. La secuencia estratigráfica es compleja, con alternancia de
calcarenitas, calizas arrecifales y areniscas en los bordes de la cuenca,
que hacia el centro pasan a ser dominantemente margas de cuenca
pelágica.
El territorio de Melilla está constituido por materiales más propios de
borde, observándose una secuencia de carbonatos arrecifales y
calcarenitas a muro, una unidad detrítica intermedia depositada en
ambientes deltáicos, y a techo calcarenitas oolíticas y calizas
estromatolíticas.
La sedimentación es contemporánea con el vulcanismo del Gurugú,
instalándose algunos de los arrecifes en las laderas del volcán.
Constituyendo el cuaternario de esta área se detectan depósitos
travertínicos, aluviales, coluviales y marinos de playa. Los travertinos
afloran al norte, estando constituidos por un paquete de potencia
variable, de costras calcáreas que se sitúan sobre las areniscas
infrayacentes. Estos depósitos travertínicos no afloran al sur,
apareciendo en este caso un conjunto de arcillas, arenas y gravas de
naturaleza calcárea que forman parte de los depósitos coluviales.
Asociados a los cursos de agua de mayor entidad, aparece una
alternancia de arenas, gravas y arcillas correspondientes a los depósitos
aluviales. Los depósitos coluviales están formados por cantos y arenas
de mineralogía volcánica, procedentes de la erosión de los montes
situados en los alrededores de Melilla.
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Por último aparecen sedimentos cuaternarios de clara influencia marina,
formados por las típicas arenas de playa.
En el Plioceno se destaca una serie estratigráfica constituida, de más
antigua a más moderna, por margas, calizas y areniscas. Las margas
forman la base del Plioceno y sobre ellas se sitúan calizas arenosas con
algunas intercalaciones arcillosas. Hacia el sur se reduce su espesor,
aumentando la proporción de arcillas y arenas. Sobre estas calizas aflora
un paquete de areniscas silíceas de color amarillento que terminan como
calcarenitas. Hacia el sur cambian lateralmente a arcillas.
También cabe destacar que la gran mayoría de los depósitos coluviales
del cuaternario de la zona, proceden de la denudación de estos montes
de origen volcánico.
2.3. Geología de la zona
En el solar objeto de reconocimiento afloran materiales
pertenecientes a la Formación Pliocena desarrollada en el área.
La serie estratigráfica de edad plioceno se encuentra representada en la
parcela por un paquete de areniscas silíceas de color amarillento que se
sitúan sobre unas calizas arenosas infrayacentes, que a su vez yacen
sobre unas margas, las cuales son la base de la serie pliocena aflorante
en la ciudad, estando estas areniscas bajo unas calcarenitas, que son el
techo de la serie.
En el apartado correspondiente a Anejos se adjunta la localización
geológica del área de estudio.
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2.4. Sismicidad
Para la consideración de la acción sísmica en las futuras
construcciones de esta zona es de aplicación la Norma de Construcción
Sismorresistente (Parte General y Edificación) NCSE-02 publicada en el
B.O.E. el 11 de Octubre de 2002.
El cálculo de las acciones sísmicas según la citada norma se realizará en
base a los siguientes parámetros:
Importancia de las construcciones
Las construcciones se clasifican de acuerdo con el uso a que se
destinan. Para este caso se considera que esta construcción es de
normal importancia.
Aceleración sísmica básica (ab)
Parámetro que depende de la localización geográfica de la parcela
dentro del territorio nacional. La aceleración sísmica básica se expresa en
función de la aceleración de la gravedad (g = 9.81 m/s2). Para el caso de
la parcela objeto de este estudio: ab = 0.08g (Ciudad Autónoma de
Melilla).
Coeficiente de riesgo (ρ)
Coeficiente que depende de las características de la construcción y
del periodo de vida para el que se proyecta. Para el caso de
construcciones de normal importancia (Periodo de vida t = 50 años): ρ =
1.00.
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Coeficiente de contribución (K)
Coeficiente que tiene en cuenta la distinta contribución a la
sismicidad de cada punto de la sismicidad de la Península y la sismicidad
de la falla Azores-Gibraltar. En este lugar: K = 1.0.
Tipo de terreno
El terreno se clasifica según su naturaleza, su compacidad y su
consistencia. Se consideran los 30.00 primeros metros de terreno
situados bajo la superficie del solar objeto de estudio considerando la
cota 0.00 la cota de ejecución del sondeo. Terreno Tipo II de 0.00 a
30.00 m.
Dado que las prospecciones realizadas no alcanzaron la profundidad de
30.00 metros, se hace una estimación del tipo de terreno existente a
cotas profundas, basándose en criterios de geología regional. Así, el
terreno situado por debajo de la profundidad de investigación (12 m) se
considera de Tipo II.
Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales
(Vs)
Depende del tipo de terreno existente; A continuación se detalla la
velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales en el caso
que nos ocupa: TIPO IV → Vs ≤ 200 m/s / TIPO III → 400 ≥ Vs > 200
m/s / TIPO II → 750 ≥ Vs > 400 m/s.
Coeficiente de suelo (C)
Coeficiente que también depende del tipo de terreno existente.
Para el caso que nos ocupa: TIPO IV → 2.00 / TIPO III → 1.60 / TIPO II
→ 1.30.
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Para obtener el valor del coeficiente C de cálculo, se determinarán los
espesores e1, e2, e3 y e4 de terrenos de los tipos I, II, III, IV
respectivamente, existentes en los 30.00 primeros metros bajo la
superficie.
Se adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los
coeficientes CI de cada estrato con su espesor eI, en metros, mediante la
expresión:
Entonces, C = Coeficiente del terreno = [(30.00 m x 1.30) / 30.00 m] =
1.30.
Coeficiente de amplificación del terreno (S)
Este coeficiente toma el valor de:
Para ρ × ab ≤ 0.1g 25.1CS =
Por tanto, S = 1.30 / 1.25 = 1.04.
Aceleración sísmica de cálculo (ac)
Es la aceleración sísmica a utilizar en todos los cálculos. Consiste
en el producto de la aceleración sísmica básica (ab), por S y por ρ,
coeficiente adimensional de riesgo, para nuestro caso igual a 1.0:
ac = S x ρ x ab = 1.04 x 1.00 x 0.08g = 0.083g
Para construcciones de normal importancia o especial importancia si la
aceleración sísmica de cálculo (ac) es igual o superior a 0.04g, como es
nuestro caso, la norma NCS-02 es de obligado cumplimiento.
Σ Ci × ei C = -------------------- 30
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Reglas de diseño y prescripciones constructivas de la NCSR-02
Debe evitarse la coexistencia, en una misma unidad estructural, de
sistemas de cimentación superficiales y profundos.
Es recomendable que la cimentación se disponga sobre un terreno de
características geotécnicas homogéneas. Si el terreno de apoyo presenta
discontinuidades o cambios sustanciales en sus características, se
fraccionará el conjunto de la construcción de manera que las partes
situadas a uno y otro lado de la discontinuidad constituyan unidades
independientes.
Es también recomendable que los elementos de cimentación estén
enlazados entre sí en dos direcciones perpendiculares mediante vigas de
atado, para evitar desplazamientos horizontales diferenciales. Estas
vigas tendrán que dimensionarse de forma que sean capaces de resistir
un esfuerzo axial de valor de ac veces la carga vertical transmitida en
cada punto.
Otro aspecto importante de la sismicidad es la posible influencia de los
seísmos sobre el comportamiento del conjunto cimentación-terreno, bien
por las sobretensiones que se pueden originar, bien por los incrementos
de presiones intersticiales y los cambios de resistencia y deformabilidad
a que pueden dar lugar.
En general se aplicarán las reglas de diseño especificadas en el apartado
4.3 referente a la cimentación de estructuras de la citada Norma.
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3. TRABAJOS REALIZADOS
El reconocimiento del emplazamiento previsto se ha efectuado
mediante un sondeo mecánico a rotación, dos ensayos de penetración
dinámica continua DPSH y ensayos de laboratorio. Estos reconocimientos
se efectuaron sobre la futura implantación del edificio.
3.1. Sondeo mecánico a rotación
Los sondeos consisten en perforaciones en el terreno para
reconocer la naturaleza de los niveles del subsuelo a diferentes
profundidades. Para ello se introduce un tubo hueco en cuyo extremo
inferior va enroscada una corona que va efectuando la perforación
mediante rotación. El terreno perforado se aloja en este tubo hueco
permitiendo así extraerlo y obtener un testigo continuo hasta la
profundidad deseada, para su posterior análisis en laboratorio. En el
transcurso de la perforación se procede a la toma de muestras
inalteradas del terreno y a la ejecución de ensayos de penetración
estándar.
El sondeo se ha realizado con batería simple tipo B con diámetro de
perforación de 98 y 86 mm, revestimiento de 101 mm y equipada con
corona de widia de perfil aserrado hasta el final de la profundidad
investigada (12 m).
Con la técnica de extracción utilizada se obtuvo un testigo continuo con
un porcentaje de recuperación alto. Este testigo obtenido de la
perforación fue debidamente colocado en cajas con las profundidades
acotadas.
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El corte gráfico de este sondeo se ha realizado con la descripción del
testigo continuo efectuado por personal especializado, el cual se incluye
en los anejos junto a un croquis con la situación y las fotografías a color
de las cajas de testigo continuo.
Durante la ejecución del sondeo se procedió a la realización de ensayos
de penetración estándar (SPT) según la norma UNE 103800, toma de
muestras inalteradas (norma XP-P94-202) y al parafinado de testigos.
Los ensayos SPT determinan la resistencia de los suelos a la penetración
de un toma-muestras y permiten obtener muestras alteradas de suelo
dentro de un sondeo para su identificación en laboratorio.
El equipo necesario para la realización de esta prueba consta de un
toma-muestras bipartido de pared gruesa de 51 mm de sección acoplado
a un varillaje rígido, en cuyo extremo se coloca la cabeza de golpe y
contragolpe, sobre la que impacta una maza de 63.6 Kg en caída libre,
desde una altura de 76.2 cm.
En el procedimiento de realización del ensayo se distinguen dos fases.
Una primera o hinca de colocación de 15 cm, incluyendo la penetración
inicial del toma-muestras bajo su propio peso y la segunda fase o ensayo
de hinca propiamente dicho, en la cual se anota el número de golpes
necesarios para penetrar adicionalmente 30 cm. Este número obtenido
se denomina resistencia a la penetración N (índice SPT). Si los 30 cm de
penetración no pueden lograrse con 100 golpes, el ensayo de hinca se
dará por terminado, considerándose un valor de N = rechazo.
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Los rangos adoptados para definir la compacidad y consistencia del
material según el CTE, a partir del N30 son los siguientes:
COMPACIDAD SUELOS GRANULARES
CLASIFICACIÓN N30
MUY FLOJA < 4
FLOJA 4-10
MEDIA 11-30
DENSA 31-50
MUY DENSA > 50
CONSISTENCIA SUELOS COHESIVOS
CLASIFICACIÓN N30
MUY BLANDA < 2
BLANDA 2-5
MEDIA 6-10
FIRME 11-20
MUY FIRME 21-40
DURA > 40
3.2. Ensayos de penetración dinámica continua tipo DPSH
El ensayo de penetración dinámica continua se ha realizado con un
penetrómetro de accionamiento automático tipo DPSH.
Consisten en hacer penetrar en el terreno una puntaza de dimensiones
normalizadas (20 cm2) por aplicación de una energía de impacto fija,
mediante el golpeo de una maza de 63.5 kg, que se deja caer desde una
altura de 75 cm. En este ensayo se contabiliza el número de golpes cada
20 cm de penetración (N20). El ensayo se da por finalizado cuando se
necesitan más de 100 golpes para el avance de los 20 cm,
considerando que se ha obtenido el rechazo.
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Para definir los rangos de compacidad y/o consistencia del suelo se debe
referir al ensayo DPSH con respecto al penetrómetro dinámico tipo
borros, cuya equivalencia es Nborros = 1.22 x Ndpsh.
Los rangos adoptados para definir la compacidad y consistencia del
material a partir del N20 (borros) son los siguientes:
COMPACIDAD SUELOS GRANULARES
CLASIFICACIÓN N20
MUY FLOJA 1-4
FLOJA 5-10
MEDIA 11-30
DENSA 31-50
MUY DENSA > 50
CONSISTENCIA SUELOS COHESIVOS
CLASIFICACIÓN N20
MUY BLANDA < 2
BLANDA 2-5
FIRME 5-10
RÍGIDA 11-20
DURA 21-40
MUY DURA > 40
Del mismo modo los valores de penetración dinámica borros y DPSH se
pueden relacionar con los del ensayo de penetración estático SPT
mediante la siguiente formulación:
- En arenas:
Nspt = 25 x log Nborros
Nspt = 25 x log (1.22 x Ndpsh) – 15.16
- En arcillas:
Nspt = (13 x log Ndpsh) - 2
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En los anejos se encuentra el croquis de situación de los reconocimientos
donde se puede apreciar la distribución en planta de estos ensayos, así
como la representación gráfica del golpeo.
3.3 Ensayos de laboratorio
Según los criterios de representatividad del material y cota, se
eligieron las diferentes muestras y la tipología de los ensayos a realizar.
A continuación se detallan los ensayos realizados:
Ensayos de identificación:
Preparación de muestras para ensayos (UNE 103100:95).
Granulometría por tamizado (UNE 103100:95).
Límites de Atterberg (UNE 103100:95 y 103104:95).
Ensayos químicos:
Contenido en sulfatos solubles en suelo (UNE 103201:96).
En el apartado Anejos se adjuntan los resultados obtenidos de la
realización de los ensayos anteriores.
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4. COMENTARIO GEOTÉCNICO En este apartado se describen las características y condiciones
geotécnicas de los materiales existentes en el terreno, indicando los
resultados de los ensayos de laboratorio realizados a partir de las
muestras tomadas durante la ejecución del sondeo a rotación, así como
el análisis e interpretación de los diferentes ensayos de campo
realizados.
4.1. Niveles Geotécnicos
Tras el análisis de los resultados del sondeo, el ensayo de
penetración dinámica continua, los ensayos de laboratorio, y teniendo en
cuenta la geología de la zona, podemos distinguir un único nivel u
horizonte geotécnico principal en la profundidad investigada:
NIVEL I: CALCARENITA AMARILLENTA GM II-III.
NIVEL I. CALCARENITA AMARILLENTA GM II-III (S1 0.00-
12.00 m).
A partir de la cota de boca del sondeo, superficie actual del interior
del solar, se ha descrito un único nivel geotécnico. Este se prolonga por
debajo de la profundidad máxima investigada (12 metros), siendo el
terreno sobre el cual se desarrolla la barriada conocida como el polígono.
Se trata de una formación rocosa de origen calcáreo, la cual se describe
como una calcárenita de tonalidad amarillenta y con grado de alteración
III hasta una profundidad de 3.00 metros y II en profundidad.
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La columna estratigráfica del sondeo diferencia los siguientes tramos de
material: entre 0 y 2 metros se describe como una calcarenita de tono
amarillento con grado de alteración III. Se describe como una arena
limosa con abundantes carbonatos y niveles cementados. A partir de 2
metros se trata de una calcarenita de tono amarillento con grado de
alteración II.
A partir del testigo obtenido entre 2.00 y 2.50 metros se ha realizado
una clasificación de suelo, resultando la muestra como arena limosa
(SC). El porcentaje de finos que pasa por el tamiz nº 0.08 UNE es de
32.11 %. Los finos resultaron no plásticos.
En el siguiente cuadro se resumen todos los índices obtenidos en los
diferentes ensayos realizados:
ENSAYO / PROF. GOLPEO SPT EQUIVALENTE RESISTENCIA
SPT 2.00-2.50 m 21/35/41/5/50R 76 MUY ELEVADA
SPT 4.00-4.40 m 15/27/10/50R 37 ELEVADA
SPT 6.00-6.11 m 11/50R R MUY ELEVADA
SPT 8.00-8.08 m 8/50R R MUY ELEVADA
SPT 10.00-10.05 m 5/50R R MUY ELEVADA
SPT 12.00-12.20 m 12/50R R MUY ELEVADA
Estos resultados muestran una resistencia elevada en la zona de techo
de la calcarenita y muy elevada en el resto, lo cual está en consonancia
con los valores registrados en los ensayos de penetración dinámica
continua.
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Las gráficas resultantes de los ensayos de penetración muestran P1 y P2
un tramo superficial de compacidad media (N20 = 20-30) hasta una
profundidad de 0.60 metros y muy densa en profundidad (N20 > 50). La
condición de rechazo se obtuvo a una profundidad de 3.20 metros en el
ensayo P1 y de 3.40 m en el ensayo P2.
Se proponen los siguientes valores para los diferentes parámetros
georesistentes de este nivel I de calcarenita, considerando sobre todo los
resultados obtenidos en los ensayos de resistencia ejecutados a lo largo
del mismo:
PARÁMETROS VALORES
ZONA DE TECHO 0.00-2.00 m
ÍNDICE SPT N30 = 30-40
DENSIDAD APARENTE γap = 2.10-2.20 t/m3
ANGULO DE ROZAMIENTO Φ = 30-32°
COHESIÓN EFECTIVA C = 2.00-3.00 t/m2
MÓDULO DE DEFORMACIÓN Σ = 200-250
COEFICIENTE DE POISSON ν = 0.30
ZONA DE MURO 2.00 en profundidad
ÍNDICE SPT N30 > 50
DENSIDAD APARENTE γap = 1.90-1.95 t/m3
ANGULO DE ROZAMIENTO Φ = 32-34°
COHESIÓN EFECTIVA C = 3.00-4.00 t/m2
MÓDULO DE DEFORMACIÓN Σ = 300-350
COEFICIENTE DE POISSON ν = 0.30
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4.2. Nivel freático
No se ha detectado la presencia del nivel freático en los
reconocimientos efectuado a la parcela de estudio, por parte de técnicos
cualificados. La experiencia adquirida en otros trabajos realizados en la
zona de estudio indica la inexistencia de nivel freático en la zona de
acción de las cimentaciones.
4.3. Agresividad
Se ha analizado una muestra de suelo para determinar el contenido
de sulfatos solubles, resultando ser nulo el contenido en sulfatos.
De acuerdo con la Instrucción de Hormigón Estructural (EHE), para
definir la agresividad a la que va a estar sometido cada elemento
estructural se considera una clase general de exposición IIa. No hay
clase específica de exposición, así el tipo de ambiente es IIa, por lo que
según esta norma no es necesario el uso de cemento sulforresistente en
la elaboración del hormigón de los elementos de cimentación.
Por otro lado, para garantizar la durabilidad del hormigón, según la EHE
el contenido de cemento debe ser como mínimo de 275 Kg/m3 y la
relación máxima agua / cemento será 0.60. En un ambiente tipo IIa es
necesario prever las reacciones álcali-árido. Con objeto de evitar
fenómenos de corrosión en las armaduras, el contenido total de cloruros
en el hormigón debe ser inferior al 0.40 % del peso del cemento.
Las recomendaciones anteriores se han dado siguiendo los criterios de la
norma de Hormigón Estructural EHE y de la NTE de Acondicionamiento
del terreno y Cimentaciones.
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5. ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN
Los dos condicionantes fundamentales a la hora de definir la
cimentación a utilizar son: el tipo de edificación y el tipo de terreno
existente en el solar.
5.1. Tipo de edificación
Se tiene prevista la construcción de un edificio plurifamiliar que
consta de planta baja, entre planta y dos alturas. La superficie en planta
de la edificación es de unos 221 m2, el cien por cien del área.
El solar presenta medianeras en dos de sus lindes. Se desconoce el tipo
de cimentación de esta estructura, por lo cual sería necesario valorar
como puede influir la construcción de una nueva estructura en el
entorno.
Es recomendable el seguimiento de las estructuras vecinas así como los
elementos de infraestructura que existan, durante el tiempo de
construcción del edificio proyectado.
5.2. Características del terreno
El terreno natural (aflorante) en el solar objeto de estudio está
formado por una calcarenita de tono amarillento con un grado de
meteorización III hasta una profundidad de 3.00 metros y II en
profundidad. Se describe como una arena limosa de tono amarillento con
niveles cementados.
A la vista de los resultados obtenidos y en base a un balance razonado
entre la seguridad y la economía se aconseja cimentar el edificio
proyectado mediante losa de hormigón armado o bien zapatas
arriostradas .
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En este caso, para ello solamente es necesario empotrar la cimentación
al menos un canto en el nivel de terreno natural (nivel I de
calcarenita), el cual aflora superficialmente.
Las leyes que gobiernan la seguridad frente al hundimiento por rotura
del suelo son muy similares en el caso de zapatas y en el de losas. Sin
embargo, la distribución de los asientos producidos es muy diferente en
estos dos tipos de cimentaciones.
Las zapatas aisladas generalmente están separadas entre sí a distancias
grandes comparadas con sus dimensiones. En este caso, cada una de
ellas asienta como si las otras no existieran. Si el suelo fuera
homogéneo, las zapatas aisladas asentarían prácticamente lo mismo. En
la realidad asientan en forma asimétrica debido a que ningún estrato de
suelo es homogéneo.
El subsuelo siempre presenta variaciones erráticas de compresibilidad
que no pueden predecirse con ningún método práctico. En una
cimentación con losa, como los puntos débiles del terreno están
distribuidos al azar sus efectos sobre el asiento del área cargada se
contrarrestan parcialmente unos con otros. Por este motivo y debido
también a la rigidez de la losa de cimentación, la estructura asienta
como si el subsuelo cargado fuera más o menos homogéneo. El asiento
no es necesariamente uniforme, pero adquiere una forma bastante
definida en lugar de la errática que se obtiene en las zapatas aisladas.
En terrenos con acusada heterogeneidad una cimentación mediante losa
de hormigón armado ofrecería más garantías de uso de cara a posibles
problemas de asentamiento diferencial ocasionados por zonas
especialmente duras alternantes con zonas más blandas.
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5.3. Cimentación mediante losa
Este tipo de cimentación es indicado para reducir los asientos
diferenciales en terrenos heterogéneos, con inclusiones o con defectos
erráticos, ya que, por su propia rigidez y de la estructura del propio
edificio, tienden a uniformar asientos. Además de participar de un
coeficiente de seguridad mucho mayor que la solución por zapatas.
En una cimentación con placa, la profundidad activa se extiende a una
mayor distancia y, dentro de la misma, los puntos débiles que están
distribuidos al azar, de modo que sus efectos sobre el asiento del área
cargada se contrarrestan parcialmente unos con otros.
Por ello, la estructura asienta como si el subsuelo fuese más o menos
homogéneo, cargado aunque no necesariamente uniforme, pero
adquiere una forma bastante más definida en lugar de la errática que
se observaría en una solución con zapatas.
Además este tipo de cimentación se suele utilizar para terrenos con
escasa capacidad portante (< 1.50 Kg./cm2) y/o para impermeabilizar
la planta sótano.
5.3.1. Profundidad de cimentación
Para que una cimentación como la propuesta (losa) sea viable es
necesario proceder a empotrar la placa al menos a un canto de
profundidad en el terreno natural (calcarenita), el cual aflora
superficialmente.
5.3.2. Acondicionamiento del terreno
Para ejecutar la cimentación mediante losa de cimentación, es
importante conseguir que la superficie del terreno sobre la que se apoye
la losa sea compacta y no tenga zonas blandas para evitar asientos bajo
la losa.
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Por tanto, se recomienda recompactar la superficie de desplante en la
que asiente la losa, ya que siempre puede quedar esponjada y algo
alterada debido a las operaciones de movimientos de tierras.
Estas recomendaciones suponen que la distribución de cargas sobre la
losa es bastante uniforme. Si la estructura soportada por la losa consta
de varias partes con alturas muy distintas, resulta aconsejable prever
juntas de construcción en los límites entre dichas partes.
5.3.3. Consideraciones de tensión admisible
El material estudiado se describe como una arena limosa, por lo
que según el nuevo Código Técnico de la Edificación, se puede tratar
como un suelo granular, por lo que la presión admisible para las
cimentaciones viene dada, a excepción de cimentaciones angostas en
suelos flojos, por condiciones de asientos más que por la carga límite de
hundimiento, según Meyerhof (1965).
Cuando la superficie del terreno sea marcadamente horizontal (pendiente
inferior al 10%), la inclinación con la vertical de la resultante de las
acciones sea menor del 10% y se admita la producción de asientos de
hasta 25 mm, la presión vertical admisible de servicio podrá evaluarse
mediante las siguientes expresiones basadas en el golpeo NSPT obtenido
en el ensayo SPT:
Para B* ≥ 1.20 m: qadm = 8 N SPT (1+(D/3B*)) (St/25) ((B*+0.3)/B*)2
St = asiento total admisible, en mm = 25 / NSPT = valor medio de los
resultados, obtenidos en una zona de influencia de la cimentación comprendida
entre un plano situado a una distancia 0,5B* por encima de su base y otro
situado a una distancia mínima 2B* por debajo de la misma. Para el cálculo se
considera un golpeo N30 = 30-32 / D = profundidad de empotramiento = 1.00
m / B* = ancho equivalente de la cimentación = 15 m.
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Operando correctamente, se obtiene una tensión admisible igual a:
qadm = 8 N SPT (1+(D/3B*)) (St/25) ((B*+0.3)/B*)2= [(8 x 30-32) x
(1.02) x (1.04)] = 254.6 – 271.6 KN/m2 = 2.55-2.70 kp/cm2, para un
asiento de 25 mm.
De acuerdo con esto se recomienda tomar como valor referencia para la
presión admisible, para un valor máximo de asiento de 1 pulgada,
cimentando a una profundidad de 1.00 m de: qadm = 2.55-2.60
Kp/cm2.
Por otra parte, la naturaleza esencialmente granular del mismo supone
que el asentamiento se produciría a corto plazo, por la disipación de las
presiones intersticiales, es decir, la carga se aplica con drenaje,
alcanzando el asentamiento máximo con carácter inmediato a la
terminación de la obra de construcción.
La carga neta a la cota de cimentación de una losa es igual a la carga
total de lo construido menos el peso efectivo del suelo excavado hasta la
cota de cimentación.
Un tanteo aproximado de la solución por losa suponiendo un canto de
0.50 metros y una distribución de planta baja, entre planta y dos alturas,
considerando una excavación para la ejecución de la placa de 1.00 m,
podría ser el siguiente:
Qtotal = [(4 x 1.0 tn/m2) + (2.60 tn/m3 x 0.50 m)] = 5.30 Tn/m2
Qtierras = [(1.00 m x 2.10 tn/m2)] = 2.10 Tn/m2
Qneta = Qtotal – Qtierras = 5.30 – 2.10 Tn/m2 = 3.20 Tn/m2 ≈ 0.32 Kg/cm2
Qneta< Padm
Las cargas netas que actuarían a nivel de cota de desplante de la
cimentación, satisface la anterior condición, por lo que la solución
geotécnica por placa es viable.
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5.3.4. Cálculo de asientos
Procedemos a continuación a la realización de una comprobación
de asientos cuyo cálculo se abordará con el modelo matemático de
multicapa elástica sobre base rígida.
Supone que el suelo se comporta como un semiespacio estratificado
en capas, donde cada una presenta un comportamiento elástico lineal,
isótropo y homogéneo diferente, bajo una capa rígida que supone la
desaparición del asiento que corresponde al semiespacio que ocupa y
que altera la distribución de tensiones en las capas compresibles.
Un cálculo aproximado del módulo de deformación elástica de las
diferentes capas deformables, se puede estimar a partir de los valores
del número de penetración N30 (S.P.T.) o en su defecto por N20, según
las correlaciones realizadas por Schmertmann, entre aquellos y la
resistencia a la penetración estática con cono. Así tenemos:
E (Kg/cm2) = 5 x N30 ó N20 (arcilla/limo/marga) / E (Kg/cm2) = 7.5
x N30 ó N20 (arenas)
Para el cálculo de asientos empleamos el método aproximado de
Steinbrenner. El asiento de cada capa es: Si = So – Sz.
Siendo: So y Sz el asiento a techo y muro de la capa, calculado mediante
la siguiente ecuación (para el asiento medio de la cimentación);
Siendo: Q = presión neta de la cimentación / B = ancho de la cimentación (m)
/ E = módulo de deformación elástica (Tn/m2) / Ca = 1- μ2 (μ = Coef. Poisson) /
Cb = 1 - μ - 2μ2 / φ1 y φ2 = coeficientes que dependen de las dimensiones de la
cimentación y de la profundidad de cada capa.
Sz = K x q x B
2E
(M Ø1 - N Ø2)
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El asiento total, S, se obtiene sumando los asientos de cada capa. El
asiento en el centro se obtiene por combinación del asiento en la esquina
de cuatro rectángulos iguales cuya superficie total coincide con la de la
superficie cargada.
El asiento medio, con una distribución parabólica del asiento bajo la
cimentación es aproximadamente:
Smedio = Sesquina + 0.66 × (Scentro – Sesquina). (Este asiento no incluye la
influencia de cimentaciones cercanas).
En el siguiente cuadro figuran los datos del terreno tenidos en cuenta
para este cálculo de asientos, considerando que una cota de desplante
de la placa de cimentación a una profundidad de 1.00 metro,
considerando una profundidad de influencia de 5.00 metros y una
carga neta transmitida de 0.32 kg/cm2:
DATOS DEL TERRENO (HIPÓTESIS DE CÁLCULO)
CAPA COTA DE INICIO (m) MÓDULO DE DEFORMACIÓN E (kg/cm2) POISSON ν
1 1.00-3.00 35 0.30
2 3.00-5.00 70 0.30
Realizando los cálculos con la formulación propuesta por Steinbrenner, se
obtiene un asiento medio total de 0.50 cm, siendo de 0.60 cm en el centro y
de 0.10 cm en la esquina.
Según NBE/AE/88, el asiento general máximo admisible que pueden
tolerar una estructura de hormigón armado de gran rigidez, cimentado
sobre losa es de 5.00 cm (2 pulgadas).
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5.3.5. Coeficiente de Balasto
El coeficiente de balasto; no es una constante del terreno, sino que
depende del nivel de tensiones alcanzado y de las dimensiones del área
cargada.
Para conocer este valor con exactitud es necesario efectuar ensayos de
placa de carga en el material sobre el que se apoye la cimentación.
Como valor de referencia, para placa de 0.30 x 0.30 m2 (K30), en arena de
compacidad densa (según COAM, Cuadro 4.2.- Curso Aplicado de
Cimentaciones propuesto por Terzaghi, 1955) se recomienda K30 = 10-12
Kp/cm3. Según el CTE para una arena compacta se debe tomar como
referencia un valor entre 90-200 MN/m3.
5.4. Cimentación mediante zapatas
En el caso de optar por una cimentación por zapatas se recomienda
empotrar las mismas un canto en el terreno natural formado por
calcarenita y cumplir las condiciones de cimentación establecidas en el
apartado anterior (5.3).
5.4.1. Consideraciones generales
El proceso de construcción puede englobar una solución de zapatas
aisladas arriostradas: tienen carácter puntual, encargadas de recibir la
carga de uno o mas pilares. Según se trate de uno o dos adosados, o de
varios no alineados, se clasifican como puntuales (centradas, de
medianería, de esquina) y combinadas, o bien unas zapatas corridas, que
son aquellas encargadas de transmitir al terreno los esfuerzos que recibe
de las estructuras de muros de hormigón o de paredes de fábrica.
Siguiendo la formulación establecida en el Código Técnico de la
Edificación, para el caso anterior se recomienda tomar como referencia
un valor de 2.55-2.60 kp/cm2.
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Realizando los cálculos de asientos con la formulación propuesta por
Steinbrenner de asientos y operando con la tensión máxima propuesta
(2.60 kp/cm2) para el caso de una zapata de 1 m de ancho x 1 m, se
obtiene un asiento medio total de 0.50 cm, siendo de 0.70 cm en el centro y
de 0.50 cm en la esquina.
Según NBE/AE/88, el asiento general máximo admisible que pueden
tolerar una estructura de hormigón armado de gran rigidez, cimentado
sobre zapatas es de 2.50 cm (1 pulgada).
5.4.2. Medidas adicionales
Si alguna zapata se emplazara directamente sobre suelos de
relleno/puntos débiles, u oquedades kársticas, se deberá profundizar
hasta alcanzar el firme elegido, y rellenar con hormigón de limpieza o
ciclópeo, para asegurar que todas las zapatas apoyan en un terreno de
gran rigidez, en condiciones homogéneas.
El nivel de desplante de cada zapata/pozo deberá ser supervisado. Si
aparecieran elementos extraños, bolsadas blandas, restos
arqueológicos, etc., deberán ser retirados y se rebajará lo suficiente el
nivel del fondo de excavación, hasta verificar que apoyen en
condiciones homogéneas sobre el sustrato considerado.
La excavación se realizara de forma que no se altere las características
mecánicas del terreno. Para ello, se recomienda que la excavación de
los últimos 15 ó 20 cm. no sea efectuada hasta inmediatamente antes
de hormigonar.
Para evitar que alguna de las zapatas del edificio quede emplazada en
terreno removido y altamente compresible, se deberá realizar en tal
caso un ensayo simple de penetración en cada zapata, clavando una
barra de hierro en el terreno a golpes de martillo sobre el fondo del
pozo.
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Por otro lado, bajo las zapatas deben disponerse siempre 10 cm de
hormigón de limpieza y las armaduras deben apoyarse sobre
separadores. La excavación de los 20 cm inferiores del terreno no
debe ser hecha hasta inmediatamente antes de verter el hormigón de
limpieza.
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6. CONCLUSIONES
El proyecto que suscita la elaboración de este estudio es la
construcción de un edificio de viviendas en la parcela 0913 del polígono.
Se trata de un solar situado entre la esquina de la calle Serrano Reina y
Alférez Díaz Otero. Presenta una topografía llana en su interior, planta de
morfología cuadrangular, un área de 221 m2 (14.5 m x 15.2 m) y un
perímetro de 59.5 metros.
Para la exploración del terreno subyacente se ha ejecutado un sondeo
mecánica de 12 m de profundidad y dos ensayos de penetración
dinámica continua.
Se ha obtenido un valor de ac = 0.083g por lo que la norma NCS-02 es
de obligado cumplimiento
La columna estratigráfica del sondeo ha puesto en relieve la existencia
de un único nivel geotécnico a lo largo de la profundidad investigada. Se
trata de una calcarenita de tono amarillento (arena limosa) con un grado
de meteorización III hasta una profundidad de 3.00 m y II en
profundidad. Los ensayos de penetración realizados indican una
resistencia elevada en la zona de techo y muy elevada en profundidad.
A la vista de las condiciones geotécnicas que presenta el terreno y las
necesidades estructurales del proyecto se recomienda optar por una
cimentación superficial, bien una losa de hormigón armado o zapatas. Para
ello es necesario empotrar la cimentación en la calcarenita una
profundidad mínima de un canto.
Se recomienda tomar como valor de referencia para la tensión admisible
del terreno a la cota de apoyo recomendada de qadm = 2.55-2.60 kp/cm2 y
un valor para el coeficiente de balasto de 90-200 MN/m3.
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7. INSPECCIÓN EN OBRA
Dado el carácter puntual de los reconocimientos realizados (sondeo
y ensayos de penetración) y la ejecución de los mismos sobre el acerado,
se recomienda que al inicio de la obra algún técnico competente confirme
que el subsuelo hallado está en consonancia con las conclusiones
anteriores. Debido a que la información suministrada por la campaña de
reconocimientos, es solo totalmente fidedigna en los puntos explorados y
en la fecha de su ejecución, de modo que su extrapolación al resto del
terreno objeto de estudio no es más que una interpretación razonable
según el estado actual de la técnica.
Melilla, 19 de Abril de 2010
Técnico Autor del Informe
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
Este documento consta de una memoria de treinta (30) páginas
numeradas correlativamente.
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8. ANEJOS
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8.1. MAPA DE SITUACIÓN DE LA PARCELA
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8.2. MAPA GEOLÓGICO DEL ÁREA
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8.3. CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS
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8.4. FOTOGRAFÍAS DEL SOLAR
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8.5. CORTE GRÁFICO DEL SONDEO
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8.6. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE TESTIGO CONTINUO
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E.G. EDIFICIO PARCELA POLÍGONO 0913
8.7. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA
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CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10023 EMVISMESAPROYECTO EDIFICIO DE VIVIENDAS
SITUACIÓN PARCELA 0913 POLIGONOPUNTO DE ENSAYO P-1 FECHA 14-abr-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
ALTURA CAIDA MAZA (cm)VALORES DE N20
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PROFUNDIDAD EN
mts
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
Observaciones.-
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L.Pol. Ind. "Sector 20"C/ Estaño, nave 44-2 04009-ALMERÍA
LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALESY CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN
Tel.: 950-101400 / Fax.: 950-101410
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CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10023 EMVISMESAPROYECTO EDIFICIO DE VIVIENDAS
SITUACIÓN PARCELA 0913 POLIGONOPUNTO DE ENSAYO P-2 FECHA 14-abr-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
ALTURA CAIDA MAZA (cm)VALORES DE N20
08
734
3230
3338
4155
3352
8489
70115
200
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
4
5
6
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8
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10
11
12
PROFUNDIDAD EN
mts
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
Observaciones.-
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L.Pol. Ind. "Sector 20"C/ Estaño, nave 44-2 04009-ALMERÍA
LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALESY CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN
Tel.: 950-101400 / Fax.: 950-101410
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E.G. EDIFICIO PARCELA POLÍGONO 0913
8.8. ENSAYOS DE LABORATORIO
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CONTROL DE CALIDAD S.L.
MLG 10023 OBRA:
(Según UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993)
LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%)
CLASIFICACIÓN SEGÚN S.U.C.S. (Según ASTM-D 2487/00)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS FÍSICOS GTL
Fdo.: Vicente Torres Muñoz Fdo.: Salvador Alarcón Vicente
Ingeniero Tecnico Industrial Licenciado en C. Geológicas
SC/A-2-4
32,1
100,0100,0100,0
FRACCIÓN QUE PASA 3/4” ASTM (%)
91,3FRACCIÓN QUE PASA 3/8” ASTM (%)
99,0
EDIFICIO DE VIVIENDAS
CLIENTE:
REFERENCIA:
SITUACIÓN: PARCELA 0913 POLIGONO
EMVISMESA
NORMA APLICADA
MUESTRA: Testigo de Suelo 2,00-2,50 m
(ENSAYOS ACREDITADOS POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
ENSAYO SOLICITADOGranulometría por tamizado UNE 103-101-1995
Límite plástico UNE 103-103-1994
Límite líquido UNE 103-104-1993
Clasificación ASTM-D 2478/00
FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%)
GR
AN
ULO
MET
RÍA
FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%)74,7
FRACCIÓN QUE PASA N.16 ASTM (%) 80,6FRACCIÓN QUE PASA N. 40 ASTM (%)
39,6FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)
ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%)No PlasticoNo Plastico
No Plastico
LÍMITES DE ATTERBERG
FRACCIÓN QUE PASA 1” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N.4 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N.10 ASTM (%) 84,4
92,5
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110100
% Q
UE
PASA
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)
ABERTURA en mm
CURVA GRANULOMÉTRICA
Nº
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CONTROL DE CALIDAD S.L.
MLG 10023 OBRA:
(Según anejo 5 de E.H.E)
(mg./Kg)
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Juan M. Rodríguez Manzano (Ingeniero Técnico Industrial)
REFERENCIA: EDIFICIO DE VIVIENDAS
CLIENTE: EMVISMESA
SITUACIÓN: PARCELA 0913 POLIGONO
MUESTRA: Testigo de Suelo 2,00-2,50 m
ENSAYO SOLICITADO NORMA APLICADA(ENSAYO ACREDITADO POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
Contenido en sulfatos solubles Anejo 5 de E.H.E.
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS QUÍMICOS
(Licenciado en Químicas)
CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES
SULFATOS SOLUBLES No contiene
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)
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