FLASH BIFASICO ISOTERMICO-DOS ALIMENTOS

1. INTRODUCCION

El flash bifásico isotérmico, también denominado de vaporización instantánea, es un calculo que se hace a T, P y Z (alimentación) constante para definir completamente los flujos de refinado y extracto. Cabe destacar que la alimentación se encuentra entre el rango de T y P que fijan la zona bifásica, así cuando entra al tanque separador este flujo es materialmente inestable dividiéndose en las dos fases mencionadas anteriormente. Como se observa en el siguiente dibujo:

Los flujos de entrada RJ+1 y EJ-1, se pueden simplificar para efecto de los cálculos pensándolo como un solo flujo de alimentaciónZi Fj.

1.1 Conteo de variables de ecuaciones

Composición Temperatura Presión FlujosXi

EJ-1 (c) TEj-1 (1) PEj-1 (1) EJ-1 (1)XI

Rj+1 (c) TRj+1 (1) PRj+1 (1) Rj+1 (1)Xi

Ej (c) TEj (1) PEj (1) Ej (1)Xi

Rj (c) TRj (1) PRj (1) Rj (1)Total (4c) Total (4) Total (4) Total (4)

Se puede abreviar que cada corriente tiene un número de variables c+3, dando un total para la operación 4(c+3).

Balance Global Ej-1+Rj+1=Ej+Rj

Balance por componente(C-1) Ej-1XiEj-1+Rj+1Xi

Rj+1=EjXiEj+RjXi

Rj

Relaciones de equilibrio (c) XiEj=KiXi

Rj

Equilibrio térmico (3) TEj=TRj=TEj-1=TRj+1

Equilibrio mecánico (3) PEj=PRj=PEj-1=PRj+1

Restricción de sumatoria (4) ∑i=1

c

X iπ=1

RJ+1, X i RJ+1

, TRj+1, PRj+1

RJ, XiRj, TRj, PRj

Ej, XiEj, TEj, PEj

EJ-1, XiEJ-1,TEJ-1,PEJ-1

J

TANQUE SEPARADOR

El súper índice π de las ecuaciones de restricción de sumatoria hace referencia a cada una de las fases (una por cada corriente).

El conteo total de ecuaciones que resulta 2c+10 calculando los grados de libertad se es necesario especificar 2c+2 variables.

2 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA.

Usar el algoritmo de Rachford & Rice para la determinación del flash bifásico isotérmico, para la mezcla de n-butil acetato(1) – agua (2) – acido acético (3).

3 ESTRATEGIA DE SOLUCION

3.1 Definiciones del algoritmo de Rachford & Rice

3.1.1 Especificar las variables fijas características del flash bifásico isotérmico, XiEj-1 y XiRj+1, lo flujos Ej-1 y Rj+1, la temperatura T y la presión P.

3.1.2 Estimar las variables.

En el algoritmo de Rachford & Rice, hay dos ciclos uno interno para las composiciones a fracción de extracto constante y otro externo para la fracción de extracto a composiciones constantes. Una vez converja el ciclo interno cumpliendo el primer criterio de decisión se prosigue con el ciclo externo, en donde se acerca a la solución con un solo paso del newton.

Las ecuaciones que rigen el algoritmo son las siguientes:

3.1.3 Ciclo interno:

Con la siguiente ecuación y las variables estimadas para el coeficientes de distribución requerido en la ecuación se calcula las Xi

Rj para luego despejar XiEj, de la ecuación de equilibrio.

Ya conociendo el respectivo coeficiente de distribución por medio del método de UNIQUAC.

EC (1) X iRj=

Z iFj

1+ψ (K i−1)

Ecuación de equilibrio,

EC(1.1) X iEj= Ki∗X i

Rj

3.1.4 Se normaliza las composiciones halladas y se calcula el error de cada composición respecto a la anterior en primera medida respecto a los estimados.

3.1.5 Primer criterio de decisión.

Se hace por medio de la norma euclidiana

∆XEj =√[error ( X1 Ej)]2+[error ( X 2Ej)]2+[error (X 3 Ej)]2

∆XRj = √[error ( X1 Rj)]2+[error ( X 2Rj)]2+[error (X 3Rj )]2

∆Xj Total = ∆XEj + ∆XRj

Donde ∆Xj Total debe ser < a 1*10^-6 para pasar al ciclo externo.

3.1.6 Ciclo externo:

Esta ecuación es la funcion objetivo que nos dice si se ha llegado a la solución con un acuerdo de convergencia < 1*10^-6. Que también es el segundo criterio de decisión.

EC(2) F(Ψ) = ∑i=1

c Z iFj∗(Ki−1)

1+Ψ (Ki−1)

Donde, ZiFjes la alimentación de cada uno de los componentes, que es constante

determinándose con las variables especificadas por medio de la siguiente ecuación:

EC(3) ZiFj=¿¿

La EC(2) derivada es la siguiente:

EC(2.1) ∂F (Ψ )

∂ Ψ= ∑

i=1

c −ZiFj∗(Ki−1)2

[1+Ψ (Ki−1)]2

El paso del newton es el siguiente:

EC(4) Ψ1 = Ψ0 - F (Ψ )

∂F (Ψ )/∂Ψ

3.1.7 Esquema del algoritmo.

FIGURA 1.

1. Especificación de variables características

del flash isotérmico.

Primer regla de decisión:

Se cumple?

Segunda regla de decisión:

Se cumple?

3.2 Búsqueda de parámetros de interacción

El modelo termodinámico empleado para el cálculo de los coeficientes de actividad es UNIQUAC, los parámetros tomados de la fuente: Francisco Ruiz and Vicente Gomis

2. estimar las variables.

XiE, XiR , y fracción de extracto

3. Normalización de las XiE y XiR de los flujos Ej y Rj respectivamente.

No

Si

Las nuevas Fracciones

molares normalizadas

se reemplazan por las

estimadas inicialmente.

4. evaluación de la Funcion objetivo

Si

Flash bifásico isotérmico resuelto.

No

Se reemplaza la nueva

fracción de extracto por la fracción supuesta.

TABLA 1.

parámetros de interacción

    constantes de estructura molecular

   

(I,j) Uij(k)

Uji(k)

componente ri qi

"(1,2)" 849,7

71,5 1 4,83

4,2

"(1,3)" 193,8

-52,8

2 0,92

1,4

"(2,3)" 167,4

-116 3 2,3 2,04

3.3 Recolección de ecuaciones para los parámetros de interacción.

Hallando las variables faltantes del conjunto de las EC(1):

Sabiendo que∆ Uij

R = aij y ∆ Uji

R = aji; donde ∆Uij = Uij-Ujj ; ∆Uji = Uji-Uii.

τ ji=exp(−U ji−U ii

RT )τ ji=exp(−∆U ji

RT )J1=¿

r1r 1X 1+r 2X 2+r 3X 3

¿

L1=q1

q1 X1+q2X2+q3 X3

S1=θ1τ 11+θ2 τ21+θ3 τ31

θi=qi Xi

∑K

N

qk X k

Siendo,

τ ji=exp(−U ji

T ) ; τ ij=exp(−U ij

T )

3.4 Búsqueda de de la ecuación de UNIQUAC para los coeficientes de actividad

EC(10)lnΥ i=1−J i+ln J i−5q i(1− J i

Li+ ln

J i

Li)+qi ¿

3.4.1 Escribiendo explícitamente la EC(10) para cada uno de los componentes de la mezcla :

Sabiendo que τii = 1 y τjj = 1 que se comprueba con la EC(5).

EC(10.1)

ln Υ 1=1−J 1+ ln J 1−5q1(1− J 1L1

+lnJ 1L1 )+q1(1−ln S1−(θ1 τ11

S1+θ2

τ12S2

+θ3τ13S3 ))

EC(9)

EC(7)

EC(6)

EC(8)EC(5)

EC(5.2)EC(5.1)

EC(10.2)

lnΥ 2=1−J 2+ln J 2−5q2(1− J2L2

+lnJ2L2 )+q2(1−ln S2−(θ1

τ21S1

+θ2τ22S2

+θ3τ23S3 ))

EC(10.3)

lnΥ 3=1−J3+ ln J 3−5q3(1− J 3L3

+lnJ 3L3 )+q3 ¿

4 MUESTRA DE CALCULOS

Se mostrara un paso a paso de la primera iteración. Siguiendo los pasos del algoritmo de Rachford & Rice descritos en el punto 3.1.

4.1 variables especificadas

X1E(j-1) 0,3 X1R(j+1) 0,5X2E(j-1) 0,45 X2R(j+1) 0,35X3E(j-1) 0,25 X3R(j+1) 0,15E(j-1)[=] kmol/h 10 R(j+1)[=] kmol/h 10TE(j-1)[=]k 298,15 PE(j-1)[=]bar 1,013

4.2 Estimar variablesDel documento,

X1E(j,0) 0,6X2E(j,0) 0,15X3E(j,0) 0,25X1R(j,0) 0,05X2R(j,0) 0,85X3R(j,0) 0,1Ψ0 0,5

4.3 Calculo de los parámetros de interacciónTabla 2.

parámetros de interacción (I,j) Uij(k) Uji(k) Tij Tji"(1,2)" 849,7 71,5 0,05784966 0,78677562

"(1,3)" 193,8 -52,8 0,5220414 1,19374099"(2,3)" 167,4 -116 0,57037437 1,4756018

Donde los Tij se calculan según la EC(5.1) y EC(5.2) así:

τ12=exp(−U12

T ) =

exp(−849.7K298.15K ) = 0,05784966

τ 21=exp(−U 21

T ) =

exp( −71.5K298.15K ) = 0,78677562

τ13=exp(−U 13

T ) =

exp(−193.8K298.15K ) = 0,5220414

τ31=exp(−U31

T ) =

exp(−−52.8K298.15 K ) = 1,19374099

τ 23=exp(−U23

T ) =

exp(−167.4K298.15K ) = 0,57037437

τ32=exp(−U32

T ) =

exp(−−116K298.15 K ) = 1,4756018

Generando la TABLA 2.

TABLA 3.

Estas variables se determinaron con las EC(6), EC(7), EC(8), y EC(9).

4.3.1 Cal culo de los coeficientes de actividad.

Fase extracto.

Ji E(j,0) Li E(j,0) Ji R(j,0) Li R(j,0)1,337579618 1,296296296 3,85321101 2,61845387

0,25477707 0,432098765 0,73394495 0,872817960,636942675 0,62962963 1,83486239 1,27182045

(I,j)"(1,2)""(1,3)""(2,3)"

θi E(j,0) θi R(j,0) Si E(j,0) Si R(j,0)0,77777778 0,13092269 1,01667617 0,866450220,06481481 0,74189526 0,34207965 0,937139150,15740741 0,12718204 0,60040832 0,61868715

(I,j)"(1,2)""(1,3)""(2,3)"

lnΥ 1=1−1,337579618+ln (1,337579618 )−5 (4.2 )(1−1,3375796181,296296296+ ln 1,337579618

1,296296296 )+4.2(1− ln (1,01667617 )−(0,77777778 11,01667617

+0,06481481 0,057849660,34207965

+ 0,52204140,60040832 ))=¿

0,260306689

De esta misma manera se calcularon los gamas (𝚼2 y 𝚼3)); obteniendo los siguientes resultados:

Ln 𝚼2 =1,787630457 Ln 𝚼3 = 0,025181866

Fase refinado.

lnΥ 1=1−¿3,85321101

+ ln (3,85321101 )−5 (4.2 )(1−3,853211012,61845387+ ln 3,85321101

2,61845387 )+4.2(1−ln (0,86645022 )−(0,13092269 10,86645022

+0,741895261 0,057849660,93713915

+0,12718204 0,52204140,60040832 ))=¿

3,810041032De esta misma manera se calcularon los gamas (𝚼2 y 𝚼3)); obteniendo los siguientes resultados:

Ln 𝚼2 =0,10800469 Ln 𝚼3 =0,398311778

Generando la siguiente tabla.

TABLA 4.

i Ln(γiE),(j,0) Ln(γiR),(j,0) (γiE),(j,0) (γiR),(j,0) Ki

1 0,260306689 3,8100410321,29732790

2 45,15229152 34,80407031

2 1,787630457 0,108004695,97527700

2 1,11405297 0,186443736

3 0,025181866 0,3983117781,02550160

7 1,489308291 1,452272996

4.4 Conseguir la primera convergencia del ciclo interno del algoritmo.

TABLA 5.

i XiE(j,1) XiE(j,1) normali Error XiR(j,1)XiR(j,1) normali Error

1 0,90452295 0,682000058 0,082000058 0,022343828 0,025988999 -0,0240112 0,146225328 0,110252241 -0,03974776 0,674283976 0,784286621 -0,06571343 0,275531594 0,207747701 -0,0422523 0,163113977 0,18972438 0,08972438

Se genero la anterior tabla, utilizando la EC(1) y EC(1.1) ; las ZiFj fueron calculadas con la EC(3)

las cuales son constantes durante todo el ejercicio,

Z1Fj=¿¿ = ¿¿= 0.4

Z2Fj=¿¿ = ¿¿= 0.4

Z3Fj=¿¿ = ¿¿= 0.2

La X iRj se calculo con la EC(1) las Zi

Fj del cálculo anterior, la Ψ de los estimados iníciales y las Ki

de la TABLA 4. Quedando así,

X1Rj=

Z1Fj

1+ψ (K1−1) = 0.41+0.5(34.80407−1) = 0.022343828

X2Rj=

Z2Fj

1+ψ (K2−1) = 0.41+0.5(0.1864437−1) = 0.674283976

X3Rj=

Z3Fj

1+ψ (K3−1) = 0.21+0.5(1.452273−1) = 0.163113977

Las X iEj se calculan de la EC(1.1) así,

X1Ej= K 1∗X1

Rj = 34.80407 * 0.022343828 = 0,90452295

X2Ej= K 2∗X2

Rj =0.1864437 * 0.674283976= 0,146225328

X3Ej= K 3∗X3

Rj =1.452273 * 0.163113977= 0,275531594

Luego se prosigue a normalizarlas de la siguiente manera,

X iRj normalizadas.

X1Rj® = 0.022343828

0.022343828+0.674283976+0.163113977 = 0,025988999

X2Rj® = 0.674283976

0.022343828+0.674283976+0.163113977 = 0,784286621

X3Rj® = 0.163113977

0.022343828+0.674283976+0.163113977 = 0,18972438

X iEj normalizadas.

X1Ej® = 0,90452295

0,90452295+0,146225328+0,275531594 = 0,682000058

X2Ej® = 0,146225328

0,90452295+0,146225328+0,275531594 = 0,110252241

X3Ej® = 0,275531594

0,90452295+0,146225328+0,275531594 = 0,207747701

4.4.1 Se calcula el error de las composiciones en relación a los estimados.

Error de X iEj® :

Error de X1Ej® = 0,682000058 – 0.6 = 0,082000058

Error de X2Ej® = 0,110252241 – 0.15 = -0,03974776

Error de X3Ej® = 0,207747701 - 0.25 = - 0.0422523

Y se saca la norma de estos errores así,

∆X iEj® = √ (0,0820000582 )+(−0,039747762 )+(−0.04225232) = 0,100444764

Error de X iRj® :

Error de X1Rj® = 0,025988999 – 0.05 = -0,024011

Error de X2Rj® = 0,784286621– 0.85 = -0,06571338

Error de X3Rj® = 0,18972438- 0.1 = 0,08972438

∆X iRj® = √ (−0,0240112 )+ (−0,06571338 )+(0,08972438) = 0,113777154

Donde el criterio de decisión es la suma de los deltas de errores, entonces:

∆X iTotalj ® = ∆X i

Ej® + ∆X iRj® = 0,214221918

Si ∆X iTotalj ® > 1*10^-6, según el algoritmo, se toman estas composiciones como los

nuevos estimados, repitiendo el procedimiento hasta que se cumple la primera regla de decisión.

Después de 23 iteraciones se cumple la regla obteniendo,

i XiE(j,1) normali XiR(j,1) normali

1 0,716839475 0,0394518762 0,084461559 0,759067613 0,198698966 0,201480514

Y los coeficientes de distribución son hasta el momento,

i Ln(γiE),(j,0) Ln(γiR),(j,0) (γiE),(j,0) (γiR),(j,0) Ki

1 0,129384921 3,158385433 1,138128129 23,53257033 20,67655629

2 2,229837486 0,16327332 9,298354842 1,177358442 0,126620081

3 0,180810661 0,296139114 1,198188295 1,344657204 1,12224198

4.5 Realizar un paso del newton para el ciclo externo

Recordando la ecuación,

EC(4) Ψ1 = Ψ0 - F (Ψ )

∂F (Ψ )/∂Ψ

Para aplicar el paso necesario hallamos F (Ψ ) y ∂F (Ψ )

∂Ψ con las EC(2) y EC(2.1)

respectivamente.

Esta ecuación EC(2) es el Segundo criterio de decisión en el cual tendrá que ser < que 1*10^-6, para haber llegado a la solución.

F(ψ0) = ∑i=1

c Z iFj∗(Ki−1)

1+Ψ (Ki−1) = Z1

Fj∗(K 1−1)1+ψ0(K1−1)

+ Z2Fj∗(K 2−1)

1+ψ0(K2−1) + Z3

Fj∗(K 3−1)1+ψ0(K3−1)

F(ψ0) = 0.4∗(20,67655629−1)1+0.5(20,67655629−1) +

0.4∗(0,126620081−1)1+0.5(0,126620081−1) +

0.2∗(1,12224198−1)1+0.5(1,12224198−1)

F(ψ0) = 0,129050631

∂F (Ψ )

∂Ψ= ∑

i=1

c −ZiFj∗(Ki−1)2

[1+Ψ (Ki−1)]2 =-

Z1Fj∗(K1−1)

2

[1+ψ0 (K 1−1 )]2 -

Z2Fj∗(K2−1)

2

[1+ψ0 (K 2−1 )]2 -

Z3Fj∗(K3−1)

2

[1+ψ0 (K 3−1 )]2

∂F (Ψ )∂ Ψ =-

0.4∗(20,6765563−1)2

[1+ψ0 (20,6765563−1 )]2 –

0.4∗(0,12662001−1)2

[1+ψ0 (0,12662001−1 )]2 –

0.2∗(1,12224198−1)2

[1+ψ0 (1,12224198−1 )]2

∂F (Ψ )∂Ψ

= -2,282574074

Aplicando la EC(4),

Ψ1 = 0.5 - 0,1290506−2,282574074 = 0,556537324

Como la funcion objetivo determinada por la EC(2) es mayor que 1*10^-6, se hace necesario empezar todo el ciclo, empezando por el interno con Ψ1 constante hasta cumplir el primer criterio y hallando nuevas composiciones , luego a estas composiciones constantes calculando nuevamente un solo paso de newton, para hallar Ψ2. Este procedimiento necesito 22 iteraciones de ciclo externo, llegando al siguiente resultado:

i XiE(j,1) normali XiR(j,1) normali Ki1 0,614122106 0,010674158 57,53357192 0,145404731 0,862915853 0,168504053 0,240473163 0,126409989 1,90232833

5. PRESENTACION DE RESULTADOS

 Fraccion de Extracto X1E X2E X3E X1R X2R X3R K1 K2 K3 f[Ψ(i)]

    0,6 0,15 0,25 0,05 0,85 0,1 34,80407031 0,186443736 1,452272996  

Ψ(0) 0,5 0,716839475 0,084461559 0,198698966 0,039451876 0,75906761 0,201480514 20,67655629 0,126620081 1,12224198 0,129050631

Ψ(1) 0,556537324 0,675752756 0,10449768 0,219749563 0,023301122 0,803678258 0,17302062 31,56808439 0,141534291 1,38250719 0,084365728

Ψ(2) 0,593986704 0,649107856 0,12036586 0,230526283 0,016601967 0,830380561 0,153017471 41,13232841 0,152493783 1,584912956 0,050465341

Ψ(3) 0,616445587 0,633545073 0,13086592 0,235589007 0,013624266 0,845253999 0,141121735 47,86695104 0,159371513 1,718432518 0,028847396

Ψ(4) 0,629262995 0,624812661 0,137197279 0,23799006 0,012201703 0,853330552 0,134467745 52,04131321 0,163398129 1,798703481 0,016127518

Ψ(5) 0,636414903 0,619986242 0,140839214 0,239174545 0,011484306 0,8577015 0,130814194 54,4698368 0,165678518 1,844755719 0,008920291

Ψ(6) 0,640365273 0,617334119 0,142884735 0,239781147 0,011109776 0,860073245 0,128816979 55,8403262 0,166948822 1,870573975 0,00490794

Ψ(7) 0,642536936 0,615880234 0,144019568 0,240100198 0,010910194 0,861364038 0,127725768 56,60226691 0,167650486 1,884881465 0,0026931

Ψ(8) 0,643727997 0,615084057 0,144645099 0,240270844 0,01080259 0,862068029 0,127129381 57,02267632 0,168036336 1,892762674 0,001475691

Ψ(9) 0,644380462 0,614648271 0,144988705 0,240363023 0,010744195 0,862452487 0,126803319 57,2537248 0,168248014 1,89709024 0,000808003

Ψ(10) 0,64473766 0,614409805 0,145177098 0,240413097 0,01071239 0,862662604 0,126625007 57,38043682 0,168363991 1,899462461 0,000442237

Ψ(11) 0,644933145 0,614279331 0,145280285 0,240440384 0,010695032 0,862777488 0,126527479 57,44984954 0,16842749 1,900761633 0,000241992

Ψ(12) 0,64504011 0,614207948 0,145336772 0,24045528 0,01068555 0,862840318 0,126474132 57,48785034 0,168462244 1,901472782 0,000132403

Ψ(13) 0,645098633 0,614168896 0,145367684 0,24046342 0,010680366 0,862874684 0,12644495 57,50864734 0,168481261 1,901861949 7,24375E-05

Ψ(14) 0,64513065 0,614147532 0,376788049 0,24046787 0,010677531 0,862893483 0,126428986 57,520027 0,168491666 1,902074884 3,96291E-05

Ψ(15) 0,645148166 0,614135844 0,145393853 0,240470303 0,01067598 0,862903766 0,126420253 57,52625353 0,168497358 1,902191388 2,16804E-05

Ψ(16) 0,645157749 0,61412945 0,145398916 0,240471634 0,010675132 0,862909392 0,126415476 57,52965939 0,168500472 1,90225512 1,18601E-05

Ψ(17) 0,645162991 0,614125952 0,145401685 0,240472362 0,010674669 0,872223162 0,126412863 57,53152284 0,168502176 1,902289987 6,48819E-06

Ψ(18) 0,645165859 0,614124039 0,145403201 0,240472761 0,010674415 0,862914153 0,126411433 57,53254263 0,168503108 1,902309065 3,5498E-06

Ψ(19) 0,645167428 0,614122992 0,14540403 0,240472978 0,010674276 0,862915073 0,126410651 57,53310002 0,168503618 1,902319498 1,94157E-06

Ψ(20) 0,645168286 0,614122419 0,145404483 0,240473098 0,0106742 0,862915577 0,126410223 57,53340508 0,168503897 1,902325206 1,06215E-06

Ψ(21) 0,645168755 0,614122106 0,145404731 0,240473163 0,010674154 0,862915529 0,126409941 57,53357197 0,16850405 1,902328328 5,81059E-07

Ψ(22) 0,645169012 0,614122106 0,145404731 0,240473163 0,010674154 0,862915529 0,126409941 57,53357197 3,17872E-07 1,902328328

 3,1787E-07

f[Ψ(0)] 5,8112E-07df(Ψ)/dΨ -2,2624804

Ψ(1) 0,64516901

6. ANALISIS DE RESULTADOS

El ejercicio de desarrollo en Excel, en donde se utiliza una hoja para cada iteración, de esta manera se puede copiar toda la hoja de una iteración y pegar en una nueva, para luego cambiar los estimados iníciales, calculando los nuevos valores. Esta forma de hacer el ejercicio crea la ventaja de ver que valores hay en cada iteración. Comparando con otros grupos de trabajo, se noto que programar con MACROS del Excel arroja un pequeño error en el resultado final, sin embargo su utilización se hace útil, llegando más rápido a la respuesta..

El ejercicio se resolvió por el algoritmo de Rachford & Rice teniendo en cuenta todas sus condiciones y cumpliendo con las reglas de decisión para saber si el resultado es correcto o incorrecto.

La regla de decisión se cumple en la iteración número 21 donde se evalúa la funcion objeto y da el rango que nos exige el documento. Dejando ver que es posible que esto pase la separación de la mezcla

7. CONCLUSIONES

Se logra establecer la separación para obtener la mezcla n-butil acetato (1), agua(2) y acido acético(3), con el desarrollo del ejercicio, empleando el algoritmo mencionado en el documento y modelo termodinámico UNIQUAC para encontrar los coeficientes de actividad.

Se concluye que al sistema no se le puede variar ningún valor porque cambiaria todo el resultado esperado.

Se obtuvo el resultado esperado del flash por que se cumplió la primera y segunda regla de decisión donde las fracciones de extracto y refinado permiten la convergencia simultanea de cada regla. Y a la vez al realizar la comprobación de la funcion objetivo.

Guíate con esta portada.

INFORME # 1 EQUILIBRIO DE FASES

CONTENIDO:

ETANO A 12 BARES

1. DETERMINACION DE LA TEMPERATURA DE SATURACION.2. DETERMINACION DE LA ENTALPIA DE VAPORIZACION.3. DETERMINACION DE LA ENTROPIA DE VAPORIZACION.4. GENERACION DE TABLA CON LAS PROPIEDADES H,G,S.

PRESENTADO POR:MICHAEL STIVEN TOVAR MARIN

KAREN URQUIJOKATALINA MEDINA

PRESENTADO A:ING. CESAR SANCHEZ

FUNDACION UNIVERSIDAD DE AMERICA

DEPARTAMENTO DE ING. QUIMICABOGOTA D.C.

25/08/09