Estudio de mecánica de suelos

ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS

EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACÍFICO

JESÚS MARÍA, LIMA

Calle Mayorazgo 159, Chacarilla del Estanque – San Borja Telefax: 372-5281 / 372-1497 E-mail: [email protected]

Estudio No M4114

Lima, Diciembre de 2012



JESÚS MARÍA, LIMA

Indice


Resumen y Conclusiones

1.0 Contenido del Informe

2.0 Características del Terreno

2.1 Ubicación

2.2 Descripción del Lugar

3.0 Estructuras Previstas

4.0 Trabajos Efectuados

4.1 Exploración de Campo

4.2 Ensayos de Laboratorio

5.0 Características del Subsuelo

5.1 Perfil del Suelo

5.2 Nivel Freático

6.0 Recomendaciones para la Cimentación

6.1 Tipo de Cimentación

6.2 Profundidad de Cimentación

6.3 Presión Admisible

7.0 Efectos de Sismo

8.0 Empujes de Tierras

9.0 Taludes de Corte y Estructuras de Sostenimiento

10.0 Agresividad de las Sales del Subsuelo

11.0 Recomendaciones Adicionales

Bibliografía

2

Láminas

M4114-1 Ubicación de Calicatas

M4114-2 a M4114-4 Perfiles de Suelos

M4114-5 a M4114-19 Curvas Granulométricas

Cuadros

M4114-1 Análisis Granulométrico por Tamizado, Límites de Atterberg, Contenido

de Humedad y Clasificación Unificada

M4114-2 Análisis Químico de Laboratorio

Fotografías




JESÚS MARÍA, LIMA

Resumen y Conclusiones


El presente Informe comprende el Estudio de Mecánica de Suelos requerido por la Universidad

del Pacífico para determinar las condiciones de cimentación del Edificio Administrativo Centros,

en un terreno ubicado en el jirón Luis Sánchez Cerro Nos 2050 y 2058, en el distrito de Jesús

María, provincia y departamento de Lima.

El edificio tendrá 6 pisos de altura y 5 niveles de sótanos de estacionamientos.

Actualmente, el terreno está ocupado por edificaciones de material noble de 2 pisos de altura,

una de las cuales cuenta con un semisótano.

El programa de exploración de campo llevado a cabo comprendió tres calicatas excavadas en

forma manual hasta profundidades iguales a 23.00, 22.00 y 11.00 m con respecto a la superficie

actual del terreno, denominadas C-1, C-2 y C-3, respectivamente.

Perfil del Suelo

En las tres calicatas se registró una capa superior de relleno heterogénea, constituida por arcilla

limosa, arenosa, de plasticidad baja, blanda a medianamente compacta, con restos de desmonte;

arena fina, arcillosa, limosa, medianamente densa; y grava arenosa, ligeramente limosa, mal

graduada, suelta, con restos de desmonte.

A continuación, a partir de profundidades comprendidas entre 0.60 y 1.55 m, subyace un

depósito de grava arenosa, mal graduada, con piedras, bolones y fragmentos de roca redondeados

de hasta 18 pulgadas de tamaño máximo, que se encuentra en estado suelto a medianamente

4

denso hasta profundidades comprendidas entre 2.70 y 2.90 m; en estado medianamente denso

a denso hasta 11.00 m de profundidad; y en estado denso a muy denso hasta el límite de la

profundidad investigada (23.00 m).

En la calicata C-1, se registraron bolsones de 0.20 m de espesor, de grava sin matriz arenosa, mal

graduada, medianamente densa, a 3.90 y 14.60 m de profundidad.

En las calicatas no se detectó el nivel de la napa freática.

Recomendaciones para la Cimentación del Edificio


- Tipo de cimentación: convencional por medio de zapatas y/o cimientos corridos.

- Material sobre el cual debe apoyarse la cimentación: grava arenosa, densa a muy densa.

- Profundidad mínima de cimentación (Df min) = 1.00 m por debajo del piso del sótano

inferior.

- En el caso que al nivel de cimentación se encuentra un lente o bolsón de suelos finos (arena,

arcilla y/o limo) o un bolsón de grava sin matriz arenosa,, deberá profundizarse la

excavación hasta sobrepasarlo en por lo menos 0.20 m y vaciar en la sobre excavación

efectuada un falso cimiento de concreto pobre ciclópeo.

- Si se detecta que en el emplazamiento de un cimiento ha sido efectuada una excavación hasta

una profundidad mayor que la de cimentación (calicata, pozo u otra), deberá considerarse

en la sobre excavación efectuada un falso cimiento de concreto pobre f'c = 100 Kg/cm2.

- Presión admisible: qa = 7.00 Kg/cm2 , para una profundidad de cimentación mayor o igual

que 16 m con respecto al nivel de la superficie actual del terreno.

- Asentamiento total tolerable considerado en los cálculos: δ = 2.50 cm.

- Factor de seguridad por esfuerzo cortante: FS > 3.

- Tipo de suelo según la Norma Técnica de Edificación E030: Diseño Sismorresistente = S1.

- Factor de suelo: Tp = 1.0.

- Período Predominante de vibración: Tp = 0.4 s.

5

Empujes de Tierras


Para el cálculo de los empujes de tierras sobre los muros enterrados de sótanos, cuarto de bombas

y cisterna se recomienda la utilización de los siguientes parámetros promedio:

- Ángulo de fricción interna Ø = 38º

- Cohesión c = 0.30 Kg/cm2

- Coeficiente de empuje de tierras activo estático KA = 0.24

- Coeficiente de empuje de tierras en reposo estático KO = 0.38

- Coeficiente de empuje de tierras pasivo estático KP = 4.20

- Peso volumétrico del suelo γ = 2.00 Ton/m3

Taludes de Corte y Estructuras de Sostenimiento

Para el sostenimiento de las paredes de las excavaciones requeridas para alcanzar los niveles de

sótanos del proyecto, se recomienda construir pantallas ancladas en todo el perímetro del terreno.

En el frente del jirón Luis Sánchez Cerro se recomienda adicionalmente, dejar libre una franja

de por lo menos 3 m de ancho, adyacente a la parte superior de la excavación; en esta franja no

deberán estacionarse vehículos, ni almacenarse materiales.

Previo a los trabajos de excavación y construcción de estructuras de sostenimiento temporal de

las paredes de excavación es recomendable efectuar una inspección de las edificaciones vecinas.

Luego, durante los trabajos de movimientos de tierras y construcción, se recomienda efectuar

una evaluación del comportamiento del terreno y de las estructuras adyacentes. Deberá

reportarse cualquier anomalía observada (desmoronamiento, rajadura, hundimiento, etc.), para

poder tomar a tiempo las medidas de correctivas de refuerzo.

Durante la excavación y construcción de los sótanos deberá controlarse el sistema de riego de

los jardines que se encuentren en los alrededores del terreno, no deberá permitirse el riego por

inundación.

6

La construcción de los muros de contención perimétricos de los sótanos deberá llevarse a cabo

a la brevedad.

Recomendaciones Adicionales


Se recomienda apoyar las losas de concreto de pisos y pavimentos del sótano inferior sobre una

capa de relleno de 0.15 m de espesor de material granular seleccionado, preferentemente grava

arenosa o arena gravosa, bien o mal graduada, limpia a ligeramente limosa o ligeramente

arcillosa, con piedras de no más de 3 pulgadas de tamaño máximo, contenido de sales solubles

totales no mayor de 5,000 p.p.m. y contenido de sulfatos solubles no mayor de 1,000 p.p.m.,

compactada al 95% de la máxima densidad seca del ensayo proctor modificado.

La superficie del terreno sobre la cual se colocará una capa de relleno debe compactarse al 95%

de la máxima densidad seca del ensayo proctor modificado.

Limitaciones del Estudio

El presente estudio es válido exclusivamente para el terreno mostrado en la Lámina No M4114-1

y el edificio descrito en el acápite 3.0.


Ing. Maggie Martinelli Montoya

Reg. Col. Ings. CIP 26250



JESÚS MARÍA, LIMA

Informe

1.0 CONTENIDO DEL INFORME


En este Informe se presenta la descripción de los trabajos realizados en campo y

laboratorio, los resultados de los análisis efectuados y las conclusiones obtenidas en el

Estudio de Mecánica de Suelos llevado a cabo con la finalidad de determinar la

información requerida para el diseño de las estructuras de cimentación del Edificio

Administrativo de la Universidad del Pacífico, en el distrito de Jesús María, Lima.

2.0 CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO

2.1 Ubicación

El terreno estudiado tiene un área total de 950 m2 y comprende dos lotes contiguos frente

al jirón Luis Sánchez Cerro, con numeraciones 2050 y 2058, en el distrito de Jesús

María, provincia y departamento de Lima. En la Lámina No M4114-1 se muestra la

ubicación del terreno.

2.2 Descripción del Lugar

El terreno posee una forma rectangular de 25 m de ancho, frente al jirón Luis Sánchez

Cerro, y 38 m de largo.

Actualmente, el terreno está ocupado por edificaciones de material noble de 2 pisos de

altura, una de las cuales cuenta con un semisótano.

8

El terreno colinda con edificaciones de material noble de a 1ª 2 pisos de altura, sin

sótanos.

3.0 ESTRUCTURAS PREVISTAS


Se ha previsto construir un edificio de 6 pisos de altura y 5 niveles de sótanos de

estacionamientos, con estructura aporticada de concreto armado, techos aligerados de

concreto y tabiquería de ladrillos, cimentado por medio de zapatas y cimientos corridos

que trasmitirán al terreno cargas no mayores de 1,000 Ton y 100 Ton/ml, respectivamen-

te.

El nivel del piso del sótano inferior de estacionamientos del edificio proyectado estará

a -15.00 m con respecto al nivel de la superficie actual del terreno, y el nivel de las

cisternas y cuartos de bombas y de máquinas de -18.30 m.

4.0 TRABAJOS EFECTUADOS

4.1 Exploración de Campo

El programa de exploración de campo llevado a cabo comprendió tres calicatas

excavadas en forma manual hasta profundidades iguales a 23.00, 22.00 y 10.00 m con

respecto a la superficie actual del terreno, denominadas C-1, C-2 y C-3, respectivamente.

En las calicatas se realizó un perfilaje minucioso, el cual incluyó el registro cuidadoso

de las características de los suelos que conforman cada estrato del perfil del suelo, la

clasificación visual de los materiales encontrados de acuerdo con los procedimientos del

Sistema Unificado de Clasificación de Suelos y la extracción de muestras alteradas e

inalteradas representativas de los suelos típicos las cuales debidamente protegidas e

identificadas fueron remitidas al laboratorio para su verificación y análisis.

9

En la Lámina No M4114-1 se muestra la ubicación de las calicatas y en las Láminas Nos

M4114-2 a M4114-4 se presentan los perfiles de suelos respectivos.

4.2 Ensayos de Laboratorio


En el laboratorio se verificó la clasificación visual de todas las muestras obtenidas y se

escogieron muestras representativas para ejecutar con ellas los siguientes ensayos:

- Análisis Granulométrico por Tamizado

- Límites de Atterberg

- Contenido de Humedad

- Contenido de Sulfatos Solubles

Los ensayos de laboratorio fueron realizados de acuerdo con las normas ASTM y con los

resultados obtenidos se procedió a efectuar una comparación con las características de

los suelos obtenidas en el campo y las compatibilizaciones correspondientes en los casos

en que fue necesario para obtener los perfiles de suelos definitivos, que son los que se

presentan.

En las Láminas Nos M4114-5 a M4114-19 y en los Cuadros Nos M4114-1 y M4114-2

se presentan los resultados de los ensayos de laboratorio.

5.0 CARACTERÍSTICAS DEL SUBSUELO

5.1 Perfil del Suelo

En las tres calicatas se registró una capa superior de relleno heterogénea, constituida por

arcilla limosa, arenosa, de plasticidad baja, blanda a medianamente compacta, con restos

de desmonte; arena fina, arcillosa, limosa, medianamente densa; y grava arenosa,

ligeramente limosa, mal graduada, suelta, con restos de desmonte.


10

A continuación, a partir de profundidades comprendidas entre 0.60 y 1.55 m, subyace un

depósito de grava arenosa, mal graduada, con piedras, bolones y fragmentos de roca

redondeados de hasta 18 pulgadas de tamaño máximo, que se encuentra en estado suelto

a medianamente denso hasta profundidades comprendidas entre 2.70 y 2.90 m; en estado

medianamente denso a denso hasta 11.00 m de profundidad; y en estado denso a muy

denso hasta el límite de la profundidad investigada (23.00 m).

En la calicata C-1, se registraron bolsones de 0.20 m de espesor, de grava sin matriz

arenosa, mal graduada, medianamente densa, a 3.90 y 14.60 m de profundidad.

5.2 Nivel Freático

En las calicatas no se detectó el nivel de la napa freática dentro de la profundidad

investigada (23.00 m).

6.0 RECOMENDACIONES PARA LA CIMENTACIÓN

6.1 Tipo de Cimentación

Teniendo en cuenta las características del edificio proyectado y el perfil estratigráfico del

subsuelo, recomendamos en el presente caso utilizar un tipo de cimentación convencional

conformado por zapatas y cimientos corridos, que trasmitan las cargas de las estructuras

al depósito de grava arenosa densa.

6.2 Profundidad de Cimentación

En el presente caso la profundidad de cimentación del edificio está controlada por la

profundidad del último sótano.


11

* Los números entre paréntesis indican las referencias bibliográficas.

En principio se recomienda que los cimientos se apoyen a una profundidad mínima de

1.00 m por debajo del piso del sótano inferior.

6.3 Presión Admisible

Según Terzaghi, Peck, Mesri (1)*, en condiciones normales la presión admisible en

suelos granulares se encuentra controlada por asentamientos y el análisis de estabilidad

(falla por corte) para determinar si se cumplen los requerimientos de seguridad (factor

de seguridad mayor de 3), es necesario sólo cuando se presentan simultáneamente las tres

condiciones siguientes:

- Que la cimentación se apoye sobre arena suelta al nivel de la napa freática o por

debajo de ésta.

- Que el ancho de los cimientos sea menor de 1.50 m.

- Que la profundidad de cimentación sea menor que el ancho de los cimientos.

En el presente caso, no se da la primera condición por cuanto el material de cimentación

será grava arenosa densa a muy densa, por lo que se puede afirmar que el factor de

seguridad por esfuerzo cortante será mayor de 3 y su verificación es innecesaria.

La presión admisible por asentamientos es función del ancho de la cimentación (B), del

asentamiento máximo permisible, de la posición de la napa freática y de la densidad rela-

tiva de los suelos dentro de la profundidad activa, la cual se puede cuantificar con los

valores de N resultantes del ensayo de penetración estándar.

Para determinar la presión admisible se ha utilizado la siguiente expresión (Terzaghi,

Peck, Mesri, 1):

12

qa = 0.096 ( N60)1.4


fδ fNF fF

B0.75

Donde:

qa = Presión admisible en Kg/cm2

N60 = N fl fd

N = No de golpes obtenido en el ensayo SPT dentro del espesor B0.75

(profundidad activa de cimentación)

B = Ancho o diámetro de la cimentación en metros

fl = Factor de corrección por longitud de barras de ensayo SPT

fl = 0.75 para l b < 4 m, fl = 0.85 para 4 < l b < 6 m, fl = 0.95 para

6 < l b < 10 m y fl = 1 para 10 m < l b

fd = Factor de corrección por diámetro de barras de ensayo SPT

fd = 1 para 2.5" < d p < 4.5"

fδ = Factor de corrección por asentamiento, fδ = 1 para δ = 2.5 cm

fNF = Factor de corrección por napa

fF = Factor de corrección por forma

f F = ((L/B + 0.25) / 1.25 L/B)2, fF = 0.64 para L/B = 4 y

fF = 1 para L/B = 1, siendo L = largo de la zapata y B = ancho de

la zapata.

El suelo que se encontrará dentro de la profundidad activa de cimentación es grava

arenosa con muchas piedras y bolones. En los ensayos de penetración en este tipo de

materiales, ya sean ensayos estándar o auscultaciones, los cuales son los que se utilizan

normalmente para calcular la presión admisible en suelos no cohesivos, se obtienen

valores muy altos y se producen rechazos a poca profundidad por la presencia de piedras

y bolones, por lo tanto, estos valores no son representativos. En consecuencia, los valores

de N del ensayo SPT requeridos para determinar la presión admisible del terreno deben

determinarse teniendo en cuenta la densidad relativa del material registrada en las

calicatas y la experiencia obtenida en suelos de características similares. En el presente

caso teniendo en cuenta la densidad relativa de las gravas arenosas bajo la profundidad


1.4 x 1 x 1 x 0.81 = 7.26 Kg/cm2

(3.50) 0.75

13

de cimentación, se ha determinado un valor representativo de N de 50 dentro del bulbo

de presiones de zapatas rectangulares de hasta de 3.50 m de ancho y cimientos corridos

de hasta 2.50 m de ancho. Estos valores son representativos bajo una profundidad de

16.00 m.

El nivel freático se encuentra fuera de la profundidad activa de cimentación, por lo que

no incidirá en el cálculo de la presión admisible y corresponde considerar un factor de

corrección por napa fNF = 1.0.

Reemplazando en la expresión indicada:

N60 = N fl fd

N = 50

fl = 1 (Df $ 10 m con respecto a la superficie actual del terreno)

fd = 1

fδ = 1, para δ total = 2.5 cm

fNF = 1.0

fF = 0.81 (zapata rectangular con L/B # 2)

= 0.64 (cimiento corrido)

Se obtiene para zapatas rectangulares de hasta 3.50 m de ancho y cimientos corridos de

hasta 2.50 m de ancho, las siguientes presiones admisibles:

Zapata rectangular (Df > 16.00 m con respecto al nivel de la superficie actual del

terreno):

qa = 0.096 (1 x 50)

14

Cimiento corrido (Df > 16.00 m con respecto al nivel de la superficie actual del terreno):

qa = 0.096 (1 x 50)1.4 x 1 x 1 x 0.64 = 7.38 Kg/cm2

(2.50) 0.75

Teniendo en cuenta los valores obtenidos, se recomienda en general considerar una

presión admisible qa = 7.00 Kg/cm2 para todos los cálculos estructurales del edificio.

7.0 EFECTOS DE SISMO


Los suelos gravosos que se encontrarán dentro de la profundidad activa de cimentación

no son susceptibles de sufrir cambios bruscos en sus propiedades físicas y mecánicas de-

bido a vibraciones violentas, por lo que en el presente caso, se recomienda calcular las

fuerzas sísmicas en la forma usual y recomendada en la Norma Técnica de Edificación

E030: Diseño Sismorresistente (2).

El Factor de Suelo contemplado en dicha Norma depende de las características y

espesores de los suelos que conforman el perfil estratigráfico del subsuelo. En el terreno

investigado, el perfil del suelo dentro de la profundidad activa de cimentación se puede

clasificar como Tipo S1 y le corresponde un Factor de Suelo igual a 1.0 y un Período

Predominante de Vibración de 0.4 s.

8.0 EMPUJES DE TIERRAS

Para el cálculo de los empujes de tierras sobre los muros enterrados de sótanos, cuarto

de bombas y cisterna, se recomienda la utilización de los siguientes parámetros

promedio:

15

- Ángulo de fricción interna Ø = 38º

- Cohesión c = 0.30 Kg/cm2

- Coeficiente de empuje de tierras activo estático KA = 0.24

- Coeficiente de empuje de tierras en reposo estático KO = 0.38

- Coeficiente de empuje de tierras pasivo estático KP = 4.20

- Peso volumétrico del suelo γ = 2.00 Ton/m3

9.0 TALUDES DE CORTE Y ESTRUCTURAS DE SOSTENIMIENTO


Por las características del proyecto del edificio y disponibilidad de espacio será necesario

efectuar cortes verticales del terreno para alcanzar el nivel inferior de los sótanos

proyectados, siendo necesario construir estructuras de sostenimiento temporal de las

paredes de excavación, las cuales, deberán diseñarse para ser capaces de soportar las

cargas y empujes horizontales.

Dado a la profundidad de excavación requerida y las características de las edificaciones

vecinas y cercanas, se recomienda construir pantallas ancladas en todo el perímetro de

los sótanos.

Cabe señalar que las pantallas ancladas permiten controlar las deformaciones del

subsuelo en el área adyacente a la excavación y reducen el riesgo de ocurrencia de

rajaduras.

En el frente del jirón Luis Sánchez Cerro se recomienda adicionalmente, dejar libre una

franja de por lo menos 3 m de ancho, adyacente a la parte superior de la excavación; en

esta franja no deberán estacionarse vehículos, ni almacenarse materiales.

Previo a los trabajos de excavación y construcción de estructuras de sostenimiento

temporal es recomendable efectuar una inspección de las edificaciones vecinas. Luego,

durante los trabajos de movimientos de tierras y construcción, se recomienda efectuar


16

una evaluación del comportamiento del terreno y de las estructuras adyacentes. Deberá

reportarse cualquier anomalía observada (desmoronamiento, rajadura, hundimiento, etc.),

para poder tomar a tiempo las medidas de correctivas de refuerzo.

Durante la excavación y construcción de los sótanos deberá controlarse el sistema de

riego de los jardines que se encuentren en los alrededores del terreno, no deberá

permitirse el riego por inundación.

La construcción de los muros de contención perimétricos de los sótanos deberá llevarse

a cabo a la brevedad.

10.0 AGRESIVIDAD DE LAS SALES DEL SUBSUELO

El contenido de sulfatos solubles del suelo determinado mediante análisis químicos de

laboratorio en una muestra representativa es 308.60 p.p.m.

Según la Norma Técnica de Edificación E050: Concreto Armado (3), cuando este

contenido es menor de 1,000 p.p.m. el ataque de los sulfatos del suelo al concreto es

despreciable; cuando dicho contenido está comprendido entre 1,000 y 2,000 p.p.m. el

ataque es positivo; y cuando dicho contenido es superior a 2,000 p.p.m. el ataque de los

sulfatos solubles del suelo al concreto es severo.

Teniendo en cuenta el resultado obtenido, en el presente caso se puede concluir que el

ataque de los sulfatos del suelo al concreto será despreciable y no es necesario tomar

precauciones al respecto.

11.0 RECOMENDACIONES ADICIONALES

Se recomienda apoyar las losas de concreto de pisos y pavimentos del sótano inferior

sobre una capa de relleno de 0.15 m de espesor de material granular seleccionado,

preferentemente grava arenosa o arena gravosa, bien o mal graduada, limpia a

17

ligeramente limosa o ligeramente arcillosa, con piedras de no más de 3 pulgadas de

tamaño máximo, contenido de sales solubles totales no mayor de 5,000 p.p.m. y

contenido de sulfatos solubles no mayor de 1,000 p.p.m., compactada al 95% de la

máxima densidad seca del ensayo proctor modificado.

La superficie del terreno sobre la cual se colocará una capa de relleno debe compactarse

al 95% de la máxima densidad seca del ensayo proctor modificado.

El presente estudio es válido exclusivamente para el terreno mostrado en la Lámina No

M4114-1 y el edificio descrito en el acápite 3.0.


Ing. Maggie Martinelli Montoya

Reg. Col. Ings. CIP 26250


BIBLIOGRAFÍA


1.- “Soil Mechanics in Engineering Practice”

K.Terzaghi, R.Peck y G.Mesri

Third Edition

John Wiley & Sons, Inc

United States of America, 1996

2.- "Reglamento Nacional de Construcciones

Norma Técnica de Edificación E030: Diseño Sismorresistente"

Publicada en el diario oficial El Peruano

Lima, Junio de 2006

3.- "Reglamento Nacional de Construcciones

Norma Técnica de Edificación E060: Concreto Armado"

Publicada en el diario oficial El Peruano

Lima, Junio de 2006

L A M I N A S


0

10

20

30

40

50

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0.010.1110100

FINA

GRAVA ARENA

GRUESA GRUESA MEDIA FINALIMO Y ARCILLA

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Nº 43/8"

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3/4"1"1 1/

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2"2 1/

2"3"

Abertura de la Malla (mm)

Porc

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SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

1.30 - 1.50 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-1

EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO

ANALISIS GRANULOMETRICO LAMINA Nº M4114-5

Cu= -

Cc= -

LL= 21

LP= 15

IP= 6

SUCS= SC-SM

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2"3"


Porc

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SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

3.50 - 3.70 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-1



Cu= 91.87

Cc= 3.01

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

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Nº 1

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Nº 4

0

Nº 2

0

Nº 1

0

Nº 43/8"

1/2"

3/4"1"1 1/

2"

2"2 1/

2"3"


Porc

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je q

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asa

SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

5.80 - 6.00 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-1



Cu= 162.83

Cc= 22.29

LL= -

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IP= -

SUCS= GP

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Nº 2

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Nº 2

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Nº 1

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2"3"


Porc

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SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

13.00 - 13.20 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-1



Cu= 95.51

Cc= 0.76

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

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0.010.1110100

FINA

GRAVA ARENA


BO

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RIA

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Nº 2

00

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Nº 4

0

Nº 2

0

Nº 1

0

Nº 43/8"

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3/4"1"1 1/

2"

2"2 1/

2"3"


Porc

enta

je q

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asa

SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

15.20 - 15.40 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-1



Cu= 64.71

Cc= 0.99

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

FINA

GRAVA ARENA


BO

LONE

RIA

&

Nº 2

00

Nº 1

00

Nº 4

0

Nº 2

0

Nº 1

0

Nº 43/8"

1/2"

3/4"1"1 1/

2"

2"2 1/

2"3"


Porc

enta

je q

ue p

asa

SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

17.80 - 18.00 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-1



Cu= 142.68

Cc= 14.35

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

FINA

GRAVA ARENA


BO

LONE

RIA

&

Nº 2

00

Nº 1

00

Nº 4

0

Nº 2

0

Nº 1

0

Nº 43/8"

1/2"

3/4"1"1 1/

2"

2"2 1/

2"3"


Porc

enta

je q

ue p

asa

SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

22.80 - 23.00 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-1



Cu= 49.36

Cc= 3.1

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

FINA

GRAVA ARENA


BO

LONE

RIA

&

Nº 2

00

Nº 1

00

Nº 4

0

Nº 2

0

Nº 1

0

Nº 43/8"

1/2"

3/4"1"1 1/

2"

2"2 1/

2"3"


Porc

enta

je q

ue p

asa

SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

3.60 - 3.80 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-2



Cu= 96.66

Cc= 3.01

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

FINA

GRAVA ARENA


BO

LONE

RIA

&

Nº 2

00

Nº 1

00

Nº 4

0

Nº 2

0

Nº 1

0

Nº 43/8"

1/2"

3/4"1"1 1/

2"

2"2 1/

2"3"


Porc

enta

je q

ue p

asa

SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

6.70 - 6.90 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-2



Cu= 134.7

Cc= 22.26

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

FINA

GRAVA ARENA


BO

LONE

RIA

&

Nº 2

00

Nº 1

00

Nº 4

0

Nº 2

0

Nº 1

0

Nº 43/8"

1/2"

3/4"1"1 1/

2"

2"2 1/

2"3"


Porc

enta

je q

ue p

asa

SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

11.50 - 11.70 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-2



Cu= 98.31

Cc= 5.5

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

FINA

GRAVA ARENA


BO

LONE

RIA

&

Nº 2

00

Nº 1

00

Nº 4

0

Nº 2

0

Nº 1

0

Nº 43/8"

1/2"

3/4"1"1 1/

2"

2"2 1/

2"3"


Porc

enta

je q

ue p

asa

SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

18.80 - 19.00 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-2



Cu= 58.71

Cc= 0.98

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

FINA

GRAVA ARENA


BO

LONE

RIA

&

Nº 2

00

Nº 1

00

Nº 4

0

Nº 2

0

Nº 1

0

Nº 43/8"

1/2"

3/4"1"1 1/

2"

2"2 1/

2"3"


Porc

enta

je q

ue p

asa

SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

21.80 - 22.00 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-2



Cu= 113.35

Cc= 3.02

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

FINA

GRAVA ARENA


BO

LONE

RIA

&

Nº 2

00

Nº 1

00

Nº 4

0

Nº 2

0

Nº 1

0

Nº 43/8"

1/2"

3/4"1"1 1/

2"

2"2 1/

2"3"


Porc

enta

je q

ue p

asa

SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

4.00 - 4.20 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-3



Cu= 91.93

Cc= 0.99

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

FINA

GRAVA ARENA


BO

LONE

RIA

&

Nº 2

00

Nº 1

00

Nº 4

0

Nº 2

0

Nº 1

0

Nº 43/8"

1/2"

3/4"1"1 1/

2"

2"2 1/

2"3"


Porc

enta

je q

ue p

asa

SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

8.80 - 9.00 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-3



Cu= 90.67

Cc=

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.010.1110100

FINA

GRAVA ARENA


BO

LONE

RIA

&

Nº 2

00

Nº 1

00

Nº 4

0

Nº 2

0

Nº 1

0

Nº 43/8"

1/2"

3/4"1"1 1/

2"

2"2 1/

2"3"


Porc

enta

je q

ue p

asa

SONDAJE:

PROYECTO:

PROFUNDIDAD:

UBICACIÓN:

10.80 - 11.00 m

JESÚS MARIA - LIMA

C-3



Cu= 77.68

Cc= 8.75

LL= -

LP= -

IP= -

SUCS= GP

C U A D R O S


CUADRO Nº M4114-1

EDIFICIO CENTROS - UNIVERSIDAD DEL PACIFICO, JESÚS MARIA - LIMA

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO, LÍMITES DE ATTERBERG, CONTENIDO DE HUMEDAD Y CLASIFICACIÓN UNIFICADA

HUMEDAD

Profundidad L.L L.P I.P (ω)

(m) 3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" Nº4 Nº10 Nº20 Nº40 Nº100 Nº200 % % % %

C-1 1.30 - 1.50 100 99 98 98 98 97 97 96 93 64 46 21 15 6 3.5 SC-SM

C-1 3.50 - 3.70 100 93 90 75 59 51 44 39 30 25 22 14 4 2 - - - 2.0 GP

C-1 5.80 - 6.00 100 93 79 66 48 38 30 27 23 22 21 18 6 3 - - - 6.7 GP

C-1 13.00 - 13.20 100 96 78 63 53 44 40 33 30 25 16 5 3 - - - 8.8 GP

C-1 15.20 - 15.40 100 83 66 60 50 45 40 37 29 25 15 5 2 1 - - - 7.6 GP

C-1 17.80 - 18.00 100 96 88 70 51 42 33 30 25 24 22 18 6 3 - - - 9.4 GP

C-1 22.80 - 23.00 100 97 93 79 66 60 50 43 30 25 20 10 4 3 - - - 8.4 GP

C-2 3.60 - 3.80 100 95 92 72 61 53 45 39 31 27 22 16 3 1 - - - 2.4 GP

C-2 6.70 - 6.90 100 97 81 62 42 33 28 25 22 20 19 15 3 2 - - - 3.6 GP

C-2 11.50 - 11.70 100 95 82 65 54 46 38 33 24 21 18 12 4 3 - - - 8.0 GP

C-2 18.80 - 19.00 100 95 83 68 50 44 37 35 29 24 15 7 3 3 - - - 6.2 GP

C-2 21.80 - 22.00 100 97 85 68 59 53 45 40 31 27 24 17 5 3 - - - 8.1 GP

C-3 4.00 - 4.20 100 90 87 72 58 51 42 38 32 28 23 14 3 2 - - - 4.0 GP

C-3 8.80 - 9.00 100 94 86 75 57 48 36 31 24 21 19 13 3 1 - - - 4.9 GP

C-3 10.80 - 11.00 100 94 87 62 51 38 32 23 19 17 13 3 1 - - - 4.6 GP

MUESTRA LIMITES DE ATTERBERG

SUCSANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO

% QUE PASA LA MALLA NºSondaje

F O T O G R A F I A S


EDIFICIO CENTROS, UNIVERSIDAD DEL PACIFICO, JESÚS MARÍA – LIMA

VISTA PANORÁMICA DEL TERRENO ESTUDIADO. TOMADA ESDE EL EXTERIOR


UBICACIÓN DE LA CALICATA C-1.

CALICATA C-1. SE APRECIA LA CAPA SUPERIOR DE RELLENO DE ARCILLA LIMOSA, SEGUIDA DEL RELLENO ANTIGUO Y MAS ABAJO LA GRAVA ARENOSA, MAL GRADUADA.



UBICACIÓN DE LA CALICATA C-2.

VISTA HACIA EL INTERIOR DE LA CALICATA C-2



UBICACIÓN DE LA CALICATA C-3. SE APRECIA LAS PIEDRAS Y BOLONES REDONDEADOS EXTRAIDOS DE LA EXCAVACIÓN.

VISTA HACIA EL INTERIOR DE LA CALICATA C-3


Estudio de mecánica de suelos

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