Electrificación de una nave industrial para la fabricación...

Electrificación de una nave industrial para la fabricación de radiadores para el automóvil.

TITULACIÓN: Ingeniería Técnica Industrial en Electricidad.

AUTOR: Evaristo Comino Cuenca.

DIRECTOR: Pedro Santibañez Huertas.

FECHA: Junio de 2007


VOLUMEN 1





Inst. Eléctrica nave industrial para 2. Memoria la fabricación de radiadores para automóviles.

1

Electrificación de una nave industrial para la fabricación de radiadores para automóviles.

2. MEMORIA

La propiedad: Autor:

IBER AUTOMOCIÓN Evaristo Comino Cuenca.


2

2.0 HOJA DE IDENTIFICACIÓN.

Proyecto de:

ELECTRIFICACIÓN DE UNA NAVE INDUSTRIAL PARA LA FABRICACIÓN DE RADIADORES PARA AUTOMÓVILES.

Código de identificación IERA2001.

El emplazamiento geográfico de este proyecto esta situado en Montblanc, provincia de Tarragona, en el polígono industrial Plans de Jori, carretera N-240 Km. 38.

TITULAR del proyecto: Montblanc, 20 de enero de 2007. Fdo.: Juan Manuel Pérez Roldán.

IBER AUTOMOCIÓN.

Juan Manuel Pérez Roldán.

N.I.F 39863552-Z

C/ N-240 Km 38.

MONTBLANC.

AUTOR del proyecto: Montblanc, 20 de enero de 2007. Fdo.: Evaristo Comino Cuenca.

Evaristo Comino Cuenca.

Ingeniero Técnico Eléctrico.

Colegio Técnico de Ingenieros de Tarragona.

Nº de colegiado: 120578-T

DNI 39731160-V

Urb. Les Arcades Escalera O, puerta 6. Montblanc.

TARRAGONA.

Telf. 645793927.


3

ÍNDICE - MEMORIA Pág.

2.0 HOJA DE IDENTIFICACIÓN. .......................................................................................2

2.1 OBJETIVO .....................................................................................................................10

2.2 ALCANCE .....................................................................................................................10

2.3 ANTECEDENTES .........................................................................................................11

2.4 NORMAS Y REFERENCIAS .......................................................................................12

2.4.1 Disposiciones legales y normas aplicadas. ..................................................... 12

2.4.2 Bibliografía y documentación......................................................................... 13

2.4.3 Programas de cálculo. ..................................................................................... 13

2.4.4 Plan de gestión de la calidad aplicado durante la redacción del Proyecto...... 13

2.4.5 Otras referencias. ............................................................................................ 14

2.5 DEFINICIONES Y ABREVIATURAS.........................................................................14

2.6 REQUISITOS DE DISEÑO...........................................................................................14

2.6.1 Emplazamiento de la actividad. ...................................................................... 14

2.6.2 Descripción de la actividad. ............................................................................ 14

2.6.2.1 Diagrama de bloques del sistema. ........................................................... 15

2.6.2.2 Descripción de los enlaces entre bloques. ............................................... 15

2.6.2.3 Proceso industrial. ................................................................................... 16

2.7 ANÁLISIS DE SOLUCIONES......................................................................................18

2.7.1 Sistemas de alumbrado ................................................................................... 18

2.7.1.1 Sistemas de Iluminación .......................................................................... 19

2.7.1.2 Métodos de alumbrado ........................................................................... 20

2.7.1.3 Tipos de lámparas.................................................................................... 21

2.7.1.3.1 Lámparas de incandescencia ............................................................ 21

2.7.1.3.1 Lámparas de descarga...................................................................... 22


4

2.7.1.4 Aparatos de alumbrado............................................................................ 23

2.7.1.4.1 Clasificación de las luminarias según la forma de distribución ...... 23

2.7.1.5 Luminarias ............................................................................................... 24

2.7.1.6 Portalámparas ......................................................................................... 24

2.7.1.7 Condiciones generales de la instalación. ................................................ 24

2.7.1.8 Condiciones mínimas de los espacios interiores. .................................... 25

2.7.2 Transformador................................................................................................. 26

2.7.2.1 Transformadores en baño de aceite......................................................... 26

2.7.2.2 Transformadores de aislamiento seco. .................................................... 27

2.7.3 Compensación de energía reactiva.................................................................. 28

2.7.3.1 Formas de compensación de energía reactiva. ....................................... 29

2.7.3.1.1 Compensación global........................................................................ 29

2.7.3.1.2 Compensación parcial. ..................................................................... 30

2.7.3.1.3 Compensación individual.................................................................. 30

2.7.3.2 Tipos de compensación de energía reactiva............................................ 31

2.7.3.2.1 Compensación fija. ........................................................................... 31

2.7.3.2.1 Compensación Automática. ........................................................... 31

2.7.3.3 Compensación elegida......................................................................... 32

2.7.4 Protección contra incendios......................................................................... 32

2.7.4.1 Antecedentes............................................................................................. 32

2.7.4.2 Requisitos de diseño. ........................................................................... 33

2.7.4.3 Materiales resistentes al fuego. ........................................................... 33

2.7.4.4 Caracterización según su entorno....................................................... 34

2.7.4.5 Caracterización según riesgo intrínseco............................................. 34

2.7.4.6 Sectorización de los establecimientos industriales. ............................ 35


5

2.7.4.7 Condiciones de evacuación. ................................................................ 35

2.7.4.8 Recorridos de evacuación. .................................................................. 35

2.7.4.9 Número y disposición de los recorridos de evacuación. ..................... 35

2.7.4.10 Señalización de evacuación. ............................................................... 36

2.7.4.11 Instalación de la protección contra incendios.................................... 36

2.7.4.11.1 Normativa. ................................................................................... 36

2.7.4.11.2 Central de control y señalización. ............................................... 37

2.7.4.11.3 Sistemas manuales de detección de incendios. ............................ 38

2.7.4.11.4 Extintores portátiles..................................................................... 39

2.7.4.11.5 Alumbrado de emergencia. .......................................................... 39

2.7.4.11.6 Señalización de emergencia......................................................... 39

2.8 RESULTADOS FINALES..........................................................................................40

2.8.1 Instalación de alumbrado. ............................................................................... 40

2.8.1.1 Iluminación de la nave............................................................................. 40

2.8.1.1.1 Sistema de iluminación. .................................................................... 40

2.8.1.1.2 Método de alumbrado. ...................................................................... 40

2.8.1.1.3 Tipo de lámpara. ............................................................................... 40

2.8.1.1.4 Luminarias. ....................................................................................... 41

2.8.1.2 Iluminación oficinas, sala de reuniones y despacho dirección. ............. 41



2.8.1.2.3 Tipo de lámpara. ............................................................................... 42

2.8.1.2.4 Luminarias. ....................................................................................... 42

2.8.1.3 Iluminación comedor. .............................................................................. 43



6


2.8.1.3.3 Tipo de lámpara. ............................................................................... 43

2.8.1.3.4 Luminarias. ....................................................................................... 43

2.8.1.4 Iluminación vestuarios y lavabos............................................................ 44



2.8.1.4.3 Tipo de lámpara. ............................................................................... 44

2.8.1.4.4 Luminarias. ....................................................................................... 45

2.8.1.5 Iluminación almacén utillajes.................................................................. 46



2.8.1.5.3 Tipo de lámpara. ............................................................................... 46

2.8.1.5.4 Luminarias. ....................................................................................... 46

2.8.1.6 Iluminación de emergencia...................................................................... 47

2.8.2 Instalación Eléctrica........................................................................................ 49

2.8.2.1 Régimen de neutro. .................................................................................. 49

2.8.2.1.1 Régimen TN....................................................................................... 50

2.8.2.1.2 Régimen TT. ...................................................................................... 50

2.8.2.1.3 Régimen IT. ....................................................................................... 51

2.8.2.2 Distribución de receptores y cargas. ....................................................... 52

2.8.2.3 Previsión de potencia............................................................................... 53

2.8.2.3.1 Consideraciones sobre las potencias obtenidas. .............................. 57

2.8.2.4 Suministro de energía. ............................................................................. 60

2.8.2.5 Acometida. ............................................................................................... 61

2.8.2.6 Instalación de enlace. .............................................................................. 62


7

2.8.2.7 Derivación individual. ............................................................................. 63

2.8.2.8 Cuadro general de protección. ................................................................ 63

2.8.2.9 Subcuadro de protección. ........................................................................ 65

2.8.2.9.1 Descripción de los subcuadros. ........................................................ 65

2.8.2.9.2 Descripción del subcuadro I. ............................................................ 65

2.8.2.9.3 Descripción del subcuadro II............................................................ 65

2.8.2.9.4 Descripción del subcuadro III. ......................................................... 66

2.8.2.9.5 Descripción del subcuadro IV. ......................................................... 66

2.8.2.9.6 Descripción del subcuadro V............................................................ 66

2.8.2.9.7 Descripción del subcuadro VI. ......................................................... 66

2.8.2.9.8 Descripción del subcuadro CT. ........................................................ 67

2.8.3 Instalación interior. ......................................................................................... 67

2.8.3.1 Canalizaciones. ........................................................................................ 67

2.8.3.2 Conductores. ............................................................................................ 71

2.8.3.3 Equilibrado de cargas.............................................................................. 74

2.8.3.4 Resistencia de aislamiento y rigidez dieléctrica. ..................................... 74

2.8.3.5 Conexiones. .............................................................................................. 74

2.8.4 Tomas a tierra. ................................................................................................ 75

2.8.4.1 Uniones a tierra. ...................................................................................... 75

2.8.4.1.1 Tomas a tierra................................................................................... 76

2.8.4.1.2 Conductores a tierra. ........................................................................ 76

2.8.4.1.3 Bornes de toma a tierra. ................................................................... 76

2.8.4.1.4 Conductores de protección. .............................................................. 77

2.8.4.1.5 Conductores equipotenciales. ........................................................... 78

2.8.4.1.6 Resistencia de las tomas a tierra. ..................................................... 78


8

2.8.4.1.7 Tomas a tierra independiente. .......................................................... 80

2.8.4.1.8 Separaciones entre las tomas a tierra de las masas de la instalación de utilización y las masas de un centro de transformación..................................... 80

2.8.4.1.9 Tomas a tierra a instalar. ................................................................. 81

2.8.4.1.10 Solución final Tomas a tierra a instalar. ........................................ 81

2.8.5 Protecciones eléctricas. ................................................................................... 81

2.8.5.1 Protección contra sobreintensidades....................................................... 82

2.8.5.2 Protección contra sobretensiones............................................................ 83

2.8.5.2.1 Categoría de las sobretensiones. ...................................................... 83

2.8.5.2.2 Descripción de las categorías de las sobretensiones. ...................... 83

2.8.5.2.3 Selección de los materiales en la instalación. .................................. 84

2.8.5.3 Protección contra contactos directos e indirectos................................... 85

2.8.5.3.1 Protección contra contactos directos. .............................................. 85

2.8.5.3.2 Protección contra contactos indirectos. ........................................... 85

2.8.6 Centro de transformación................................................................................ 86

2.8.6.1 Características del centro de transformación. ........................................ 86

2.8.6.2 Características constructivas del centro de transformación. .................. 86

2.8.6.3 Instalación del centro de transformación. .............................................. 87

2.8.6.4 Acabados.................................................................................................. 87

2.8.6.5 Dimensiones del centro de transformación. ............................................ 87

2.8.6.6 Elección de la potencia del transformador.............................................. 87

2.8.6.7 Elección del régimen de neutro y esquema del CT.................................. 88

2.8.6.7.1 Elección de régimen de neutro.......................................................... 88

2.8.6.7.2 Elección del esquema del CT. ........................................................... 89

2.8.6.8 Características generales del Centro de Transformación....................... 89


9

2.8.6.8.1 Red de alimentación.......................................................................... 89

2.8.6.8.2 Condiciones básicas.......................................................................... 89

2.8.6.9 Componentes básicos............................................................................... 90

2.8.6.9.1 Celdas de Media Tensión.................................................................. 90

2.8.6.9.2 Transformador de potencia............................................................... 99

2.8.6.9.3 Protecciones del transformador. .................................................... 100

2.8.6.9.4 Cuadro general de baja tensión...................................................... 107

2.8.6.9.5 Ventilación. ..................................................................................... 108

2.8.6.9.6 Puesta a tierra del C.T.................................................................... 108

2.8.7 Compensación de la energía reactiva............................................................ 109

2.8.7.1 Características del equipo. .................................................................... 111

2.8.8 Planificación. ................................................................................................ 112


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2.1 OBJETIVO

El objetivo del presente proyecto es el diseño y cálculo de los elementos que componen la instalación eléctrica, así como su configuración, de acuerdo con las necesidades de la planta, las normas establecidas por la compañía suministradora y la reglamentación y disposiciones oficiales y particulares que tengas que ver con el mismo, para su aprobación por la Conserjería de Industria y Energía de Cataluña y obtener el correspondiente permiso de suministro de energía eléctrica.

Dado que el diseño de las líneas de producción serán diseñadas e instaladas por una empresa especializada, esta se encargará de la electrificación y control de los diferentes equipos a instalar. Por lo que esta parte quedará excluida del presente proyecto, limitándonos al cálculo de los componentes más importantes de estas instalaciones y así poder deducir con exactitud la demanda de potencia necesaria y proporcionar la energía eléctrica al cuadro principal donde se centralizarán todos los servicios necesarios para la planta.

2.2 ALCANCE

El ámbito de aplicación del proyecto se centra en la totalidad de la instalación eléctrica de la nave industrial teniendo en consideración la correcta aplicación de las normas vigente en beneficio de la seguridad de las personas que trabajan en estas instalaciones.

Los diseños que se realizarán en este proyecto son los siguientes:

Iluminación de las instalaciones. Instalación eléctrica que nos permitirán la distribución de la energía eléctrica de la

industria y alimentar los receptores de estas. Cálculos de los sistemas de protección de los equipos eléctricos. Cálculo del centro de transformación incluyendo todos sus componentes y

protecciones. Compensación de energía reactiva para mantener el factor de potencia a 0,95. Diseño de la instalación contra incendios.

Queda así de esta forma definido el alcance del proyecto en cuanto a su ámbito de aplicación.

Queda excluida del presente proyecto la red de alimentación del centro de transformación.

El cliente nos facilitará las características constructivas de la nave industrial, así como las actividades y la maquinaria necesarias en las diferentes zonas del edificio.


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2.3 ANTECEDENTES

La empresa IBER AUTOMOCIÓN, a quien de ahora en adelante denominaremos “La Propiedad”, pretende ampliar sus instalaciones actuales, con la construcción de una nueva nave industrial para la fabricación de radiadores para el sector de la automoción. Esta empresa también dispone de otras naves, en las cuales se fabrican aires acondicionados también para el mismo sector.

La construcción de esta nave se llevará a cabo en las instalaciones que la empresa posee en el polígono industrial Plans de Jori, situado en el Km. 38 de la N-240, en Montblanc. Consultar planos de situación y emplazamiento.

Esta empresa esta situada entre los pueblos de Montblanc y La Espulga de Francolí.

La situación geográfica de este polígono industrial hace que las comunicaciones sean muy buenas, ya que se encuentra a 2 minutos de la autopista AP-2, acceso directo a la N-240, a 30 minutos del aeropuerto de Reus y también a unos 30 minutos del puerto de Tarragona.

Por lo que las comunicaciones se hacen de una manera rápida y sencilla, tanto para clientes como proveedores.

La existencia de estas naves situados en dicho polígono industrial nos asegura el suministro eléctrico para satisfacer las necesidades de una actividad industrial donde esta fuente de energía es esencial para disponer de la instalación que nos ocupa en este proyecto. Para poder solicitar el servicio a la compañía suministradora, se realizará una previsión de potencia, lo mas ajustada posible a las necesidades de las instalaciones. Ya que así no se demandará una potencia excesiva que supondría un gasto económico innecesario así como un sobredimensionado de las instalaciones.

Teniendo en cuenta que la mayoría de equipos a instalar incorporan bobinas y con un alto consumo de potencia reactiva, se hace necesario tanto desde un punto de vista energético como económico (sanciones de la compañía suministradora), el estudio de mejora del factor de potencia.

Para evitar un gasto de energía innecesario, se realiza un estudio lumínico en las zonas más importantes de la nave y así conseguir un correcto dimensionado lumínico en la actividad industrial adecuándose a su correspondiente normativa existente. Una buena iluminación, a parte de reducir el consumo de energía eléctrica, también es importante para aumentar la seguridad en los diferentes trabajos realizados por el empleado que implique un riesgo a su persona y crear una confortabilidad de iluminación, entre otros aspectos que se detallan en los diferentes puntos de la memoria.

Por otro lado para asegurar la integridad física de las personas, en primer término, y asegurar los bienes de la empresa en un caso de emergencia, se proyectará una instalación contra incendios. Haciendo referencia a toda la normativa vigente en este campo.


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2.4 NORMAS Y REFERENCIAS

2.4.1 Disposiciones legales y normas aplicadas.

R.D. nº 8442/2002, por el que se aprueba el Reglamento Electrotécnico de Baja

Tensión.

R.D. 3275/1982 de 12 de noviembre sobre Condiciones Técnicas y Garantías de

Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, así

como las Órdenes de 6 de julio de 1984, de 18 de octubre de 1984 y de 27 de

noviembre de 1987, por las que se aprueban y actualizan las Instrucciones Técnicas

Complementarias sobre dicho reglamento.

R.D. 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que se regulan las Actividades de

Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimientos de

Autorización de Instalaciones de Energía Eléctrica.

Decreto 363/2004, de 24 de Agosto por el cual se regúlale procedimiento

administrativo para la aplicación del reglamento electrotécnico de baja tensión.

Normas particulares y normalización de la Empresa Suministradora de Energía

Eléctrica.

Normas tecnológicas de la edificación, instalaciones: IEB: Baja Tensión; IEI:

Alumbrado interior; IEP: Puestas a tierra.

R.D. 486/1997, de 14 Abril Anexo IV: Reglamentación de iluminación en los

lugares de trabajo.

R.D. 2267/2004 De 3 de diciembre de 2004, sobre seguridad contra incendios en

los establecimientos industriales.

R.D 1942/1993 , Reglamento de instalaciones de protección contra incendios

R.D. 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la

Edificación. BOE nº 74, de 28 de marzo.

Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales.

R.D.1627/1997 de 24 de octubre de 1.997, sobre Disposiciones mínimas de

seguridad y salud en las obras.

R.D. 485/1997 de 14 de abril de 1997, sobre Disposiciones mínimas en materia de

señalización de seguridad y salud en el trabajo.

R.D.1215/1997 de 18 de julio de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad

y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo.


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R.D. 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad

y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección

individual.

2.4.2 Bibliografía y documentación

Centros de Transformación MT/BT; Centro de Formación Schneider. Manual de alumbrado PHILIPS. Ed. Paraninfo. Calculo de instalaciones y sistemas eléctricos, Volumen I y II. Diego Carmona

Fernández. Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión. Mc Graw Hill.

Paginas web visitadas:

www.schneiderelectric.com

www.abb.es

www.daisalux.es

www.lightingsoftware.philips.com

www.mtas.es

www.ormazabal.com

www.tainco.es

www.voltium.es

www.tecnohm.com

www.merlin-gerin.com

2.4.3 Programas de cálculo.

Para la elaboración de este proyecto se han utilizado los siguientes programas de cálculo:

Dialux (Interior). Cálculos lumínicos. Dmelect (CIEBT y CT). Cálculo instalación baja tensión y centro de

transformación. Daisalux. Calculo de luminarias de emergencia.

2.4.4 Plan de gestión de la calidad aplicado durante la redacción del Proyecto.

Para la elaboración del siguiente proyecto y en previsión de que se produzcan errores tipográficos o de diferencias de contenido en los diferentes documentos del mismo, se ha procedido a la revisión aleatoria de aquellos elementos clave; Partidas de obra, datos


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significativos de ubicación y localización de elementos de la instalación, etc… que puedan llevar a equivoco o a la no comprensión del proyecto.

2.4.5 Otras referencias.

No es de aplicación en este proyecto.

2.5 DEFINICIONES Y ABREVIATURAS.

Este proyecto no contiene ninguna definición o abreviatura que pueda dar confusiones respecto a su interpretación.

2.6 REQUISITOS DE DISEÑO.

2.6.1 Emplazamiento de la actividad.

Como ya se ha comentado en apartados anteriores la propiedad emplazara la nave en los terrenos que dispone en el polígono industrial Plans de Jori, en Montblanc.

2.6.2 Descripción de la actividad.

La empresa propietaria del presente proyecto desarrollará su actividad industrial en los terrenos que disponen a la ubicación ya comentada. La superficie total disponible será de 4200 m2 aproximadamente.

Las diferentes zonas de la nave más importantes se dividen en las siguientes:

Oficinas: zona donde realizarán su tarea administrativos, técnicos y mandos. Cabe destacar que el personal de esta área dependerá de las oficinas centrales que se encuentran en otra nave. Es decir, es personal solo realizará la gestión de esta nave.

Esta zona incluye una zona general de oficinas, un despacho de dirección de área y una sala de reuniones.

Comedor: zona destinada al uso de todo el personal de la nave para comer.

Vestuarios: zona para que se cambie el personal así como para que dejen sus enseres personales. También dispone de una zona de lavabos y duchas. Disponibles dos zonas para hombres y para mujeres.

Almacén de utillajes: zona donde se dejaran todos los útiles y equipos que se emplean en las líneas de producción. Estos útiles son utilizados en los diferentes modelos que se pueden realizar en las líneas de producción.

En esta zona estará dispuesto el cuadro general de protección y la batería de condensadores.


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Nave general: zona destinada al proceso productivo. Incluirá todas las líneas de producción así como las zonas de descarga y carga de material para dicho proceso. En la actualidad solo se emplea la mitad de la nave. La propiedad pretende ampliar el resto a corto plazo.

2.6.2.1 Diagrama de bloques del sistema.

En este diagrama se expone los diferentes bloques de los que consta el proyecto, en forma de organigrama, indicando la unión y orden de los bloques.

Figura 2.1- Diagrama de bloques del sistema.

2.6.2.2 Descripción de los enlaces entre bloques.

En este apartado se procede a justificar el diagrama anterior, por tal de aclarar todos los enlaces y dependencias entre bloques.

0. Proceso Industrial

1. Centro de transformación

2. Instalación electrica

3. Líneas de producción

4. Iluminación de la nave

5. Compensación de reactiva

6. Protección contra incendios


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Antes de realizar el dimensionado de unas instalaciones debemos conocer la actividad que se quiere llegar a ejecutar, siendo fundamental para el diseño de la instalación, ya que sabremos en cada caso la mejor solución a adoptar.

De esta manera se consigue conocer los factores más importantes a la hora de dimensionar la industria, dependiendo de los siguientes procesos:

Líneas de producción: necesidades de potencia eléctrica. Alumbrado; condiciones de trabajo. Instalación eléctrica; longitud de los cables y su potencia de consumo. Centro de transformación; necesidades de energía eléctrica totales de la industria. Compensador reactivo; factor de potencia deseada en la instalación eléctrica. Protección contra incendios: dimensiones del local, carga de fuego, equipos...

2.6.2.3 Proceso industrial.

El proceso industrial que se desarrolla en la nave industrial, queda definido de una manera esquemática, a partir del siguiente diagrama de bloques:

Figura 2.2- Diagrama del proceso industrial

0. Inicio del ciclo

1. Devanadora

2. Prensa de troquelar

3.Termodesengrase

4. Maquina intro. Tubos

5. Maquina expansión tubos

6. Maquina colocar fondos

7. Maquina expansión fondos

8. Maquina engrapillado.

9. Fin de ciclo


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Devanadora: Tal y como indica la palabra se trata de una devanadora donde se monta una bobina de cinta de aluminio de unos 80 cm de largo y con un espesor de la lamina de 0,02 mm. El peso de la bobina de aluminio, dependiendo del modelo es de uno 600-1000 Kg.

Esta se encarga de la alimentación de aluminio a la prensa de troquelar.

Bruderer: Prensa de precisión donde se realizan la “aletas” de aluminio, que formando paquetes de una 400 aletas, se denomina panal, se encargan de la refrigeración del automóvil. En esta prensa se van cambiando los útiles dependiendo del modelo que se fabrica.

Termodesengrase: campana de extracción que se encarga de la eliminación de impurezas que se puedan depositar en el paquete de aletas. También encargada de eliminación de aceites.

Maquina de introducir tubos: Equipo que se encarga de la introducción de tubos de aluminio dentro de los paquetes de aletas, por donde circulara el agua caliente del automóvil.

Maquina de expansión de tubos: Hasta este momento el conjunto de aletas mas los tubos introducidos no tiene consistencia. Esta maquina hace una expansión de los tubos, aumenta el diámetro de este, lo que hace que el conjunto sea rígido, y coja el aspecto normal del radiador. Lo que se denomina creación del panal final de la primera fase.

Maquina de colocar fondos: Equipo que se encarga de la colocación, en los extremos del radiador, de unos elementos de aluminio denominados fondos. En los fondos irán fijados los depósitos tal y como se indica en la imagen siguiente. Esta maquina solo los coloca no los fija al panal.

Maquina de expansión de fondos: Maquina que se encarga de fijar los fondos al panal. Final de la segunda fase.

Maquina de engrapillado: El operario colocará los depósitos en los fondos, y esta maquina mediante un sistema de cuñas fijara el deposito al fondo. Una vez realizada esta fase el radiador estará acabado. Final de la tercera fase.


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Figura 2.3- Descripción de la actividad.

2.7 ANÁLISIS DE SOLUCIONES.

En el siguiente capitulo, se analizan únicamente aquellas alternativas de diseño más relevantes, que afectan directamente a la seguridad de la actividad. Las alternativas de diseño expuestas, están dentro del marco normativo. Las connotaciones por el hecho de elegir una u otra alternativa, serán económicas, de funcionalidad y de rendimiento.

2.7.1 Sistemas de alumbrado

En el presente apartado se aplica a las instalaciones de receptores para el alumbrado. Se entiende como receptor para el alumbrado, los equipos o dispositivos que utilizan la energía eléctrica para la iluminación de espacios interiores o exteriores. Se pretende hacer una introducción de los tipos de luminarias para poder analizar las diferentes soluciones existentes a la hora de realizar la iluminación de un espacio. Una vez realizado el análisis de la solución, en el apartado de iluminación de la actividad de la memoria se puede ver cual es la solución adoptada.

El consumo del alumbrado uno de los principales factores a tener en cuenta, ya que esta tiene que estar diseñada para un funcionamiento de larga duración. Una buena iluminación, cuando se trata de iluminación industrial, comporta un aumento de productividad y un rendimiento en el trabajo adecuado, aumentando también la seguridad del personal.

COLOCACIÓN DEPÓSITOS 3ª FASE

COLOCACIÓN DE LOS FONDOS 2ª FASE

CREACIÓN DEL PANAL ALETAS 1ª FASE


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La iluminación interior tiene que cumplir unas condiciones esenciales:

Suministrar un flujo luminoso suficiente. Eliminar todas las causas de deslumbramiento y estar dentro de los valores

definidos por el Real Decreto 486/1997. Prever aparatos de alumbrado idóneo para cada caso en particular. Utilizar Fuentes luminosos que aseguren, en cada caso, una satisfactoria

distribución de los colores.

En los siguientes apartados se hará referencia a las prescripciones a tener en cuenta respecto la iluminación de los diferentes espacios que tiene la nave industrial.

2.7.1.1 Sistemas de Iluminación

Iluminación directa

El flujo luminoso se dirige directamente a la superficie a iluminar y una pequeña parte del flujo refleja a las paredes y techos, del orden del 10% al 40%. Hay que tener en cuenta de este sistema que provocan sombras duras y profundas, y hay la posibilidad de deslumbramiento.

Iluminación Semi directa

El flujo luminoso se dirige directamente hasta la superficie que se trata de iluminar, siendo esta superficie pequeña.

Iluminación Mixta

La mitad del flujo luminoso se dirige hacia abajo y la otra mitad hacia arriba, por lo que la luz se refleja a la superficie ha iluminar después de reflejarse varias veces a las paredes o techos. De esta manera se eliminar las sombras.

El efecto que se consigue con este sistema es agradable, pero monótono visualmente.

Iluminación semi indirecta

Una pequeña parte del flujo luminoso, del 10% al 40% es recibida directamente, y el resto indirectamente. El rendimiento luminoso es bajo, ya que la luz se refleja sucesivamente antes de reflejarse a la superficie a iluminar.

Iluminación indirecta

Casi todo el flujo luminoso se dirige hacia el techo, indirectamente a la superficie a iluminar.

Económicamente es la más cara, no obstante el efecto luminoso es el mejor, ya que no tiene deslumbramientos ni sombras laterales. Siendo también las más similares a la luz natural.


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Figura 2.4- Sistemas de iluminación.

2.7.1.2 Métodos de alumbrado

Alumbrado General

Es un método de distribución uniforme del nivel de iluminación, consiguiendo unas condiciones de visión idénticas en todas las zonas. Es el método más corriente en fábricas, aulas, oficinas, etc…

Alumbrado General Localizado

En muchas naves industriales, se agrupan las máquinas en lugares determinados, por tanto, no es necesario mantener un nivel uniforme de iluminación.

Alumbrado Individual

Se utiliza cuando se precisa una alta iluminación en la zona de trabajo individual, dado por la precisión del trabajo a realizar.

Alumbrado Combinado

En muchas ocasiones se obtiene el mejor resultado combinado dos o más métodos de alumbrado. Hay que tener en cuenta que la relación de luminancia entre zonas de trabajo y ambiente general no debe exceder de diez a uno.

Alumbrado Suplementario

Se utiliza para destacar un objeto o un artículo. Los aparatos de alumbrado son especiales, para así poder concentrar la luz.


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2.7.1.3 Tipos de lámparas

2.7.1.3.1 Lámparas de incandescencia

Lámpara de incandescencia estándar

Este tipo de lámparas no necesitan ningún tipo de equipo auxiliar en su encendido, son económicas y dimensiones reducidas.

La eficacia luminosa es baja, ya que una gran parte de la energía consumida se transforma en calor, siendo del 80% aproximadamente, por lo que su coste de funcionamiento es elevado.

Su vida media es de 1.000 horas de funcionamiento.

Se utilizan para alumbrado general y localizado en interiores, a excepción de cuando se trata de grandes alturas.

Lámparas de incandescencia reflectoras

El funcionamiento y la constitución son similares al estándar, solo varían en la forma de botella, y necesitan un reflector para poder controlar el flujo luminoso.

Estas proporcionan una luz decorativa, por tanto, se utiliza en ambiente domésticos y en aplicaciones comerciales y salas de exposición.

Lámparas de incandescencia halógenos

Su vida media es de 2.000 horas de funcionamiento.

Las dimensiones son reducidas.

La eficacia luminosa es superior que las anteriores.

Se utilizan en iluminación de edificios, monumentos, campos y pabellones deportivos, plazas, grandes aparcamientos, etc…


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2.7.1.3.1 Lámparas de descarga

La iluminación eléctrica mediante lámparas de descarga es debido al fenómeno de luminiscencia. Este fenómeno consiste en la producción de radiaciones luminosas por medio de la descarga eléctrica que se realiza en el si de un gas.

Lámparas fluorescentes

La eficacia luminosa oscila según la clase y potencia de la lámpara que se instale, siendo entre 40 y 100 lm/W aproximadamente.

Son de larga duración, con una vida media de 6.000 a 9.000 horas.

Necesita equipos auxiliares para el encendido, siendo estas reactancias, cebadores y auto transformadores.

El rendimiento cromático y la temperatura de color dependerá de los polvos fluorescentes que tengan en el interior.

El flujo emitido por las lámparas fluorescentes dependen de la temperatura ambiente, si estas oscilaciones entre +5ºC y +30ºC, el valor del flujo se mantiene prácticamente constante, pero con temperaturas fuera de estos límites aparecen una pérdidas de flujo.

Estas lámparas tienen un uso externo, no obstante puede producirse el efecto estroboscópico, es un efecto óptico que se produce al iluminar a objetos redondos, que giren a gran velocidad. Este efecto produce graves accidentes laborales y por este motivo es importante eliminarlos. Para eliminar el efecto óptico se instalan dos o tres lámparas que emitan flujos luminosos desfasados entre ellos, de esta manera se contrarrestan los efectos.

Lámparas de Vapor de Mercurio

La eficacia luminosa de las lámparas de vapor de mercurio oscila según el tipo y potencia entre 30 y 90 lm/W.

La vida media oscila entre 6.000 y 9.000 horas de funcionamiento.

El encendido no es instantáneo, ya que tarda unos cinco minutos hasta llegar a la máxima emisión luminosa.

No todos necesitan equipos auxiliares, algunos si.

Las substancias fluorescentes que hay en el interior permiten obtener un espectro luminoso compuesto, que mejora la reproducción de los colores de los objetos que ilumina.


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Muy utilizados en alumbrado interior de naves, centros comerciales, pabellones deportivos, etc…, también en alumbrado exterior. Carreteras, parques, etc…

Lámparas de vapor de sodio

La eficacia luminosa es muy grande, del orden de 180 lm/W.

Son de larga duración, vida media de 6.000 horas.

La luz emitida es monocromática, de un amarillo-naranja, y los colores de los cuerpos iluminados resultan alterados.

Estas lámparas no proporcionan un flujo luminoso máximo hasta los 5 o 10 minutos de su funcionamiento.

Utilizadas en autopistas, aparcamientos, etc…

2.7.1.4 Aparatos de alumbrado

Las luminarias son los equipos de distribuir, filtrar y transformar la luz emitida para una o varias lámparas. También contienen todos los accesorios para fijar y soportar las lámparas y conectarlas al circuito de alimentación eléctrica.

Su selección se lleva a cabo según las características ópticas, mecánicas, eléctricas y estéticas que se determinen en cada caso.

2.7.1.4.1 Clasificación de las luminarias según la forma de distribución

Luminarias difusores

Constituidas por cubiertas, generalmente de plástico o cristal, y la distribución del flujo luminoso es prácticamente uniforme en todas las direcciones para disminuir los efectos de deslumbramiento.

Luminarias reflectoras

Constituidas por superficies especiales, como aluminio, chapa de hierro, etc…, que reflejan la luz emitida en determinadas direcciones.

Los reflectores se caracterizan por la situación de máxima radiación de las curvas fotométricas del reflector.

Luminarias refractores

Constituidas por recipientes de materiales trasparentes, diseñadas de forma que modifiquen significativamente la distribución del flujo luminoso.


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2.7.1.5 Luminarias

En suspensión y con dispositivos de regulación. La masa de las luminarias suspendidas excepcionalmente de cables flexibles no tiene que superar los 5 kg. Los conductores, tienen que ser capaces de soportar este peso. No tienen que presentar empalmes entre medio y el esfuerzo tiene que realizarse sobre un elemento diferente de los bornes de conexión. La sección nominal total máxima de los cuales la luminaria esta suspendida será tal que la tracción máxima a la cual estarán sometidos los conductores sea inferior a 15N/mm2.

Cableado interno: la tensión asignada de los cables utilizados será como mínimo la tensión de alimentación. Además los cables serán de características adecuadas a la utilización prevista, siendo capaces de soportar la temperatura a la cual pueda estar sometida.

Cableado externo: cuando la luminaria tiene la conexión de la red en su interior, es necesario que el cableado externo que penetra en ella tenga el adecuado aislamiento eléctrico y térmico.

Toma a tierra: Las partes metálicas accesibles de la luminaria que no sean de clase II o III, tendrán que tener un elemento de conexión para la toma a tierra, se entiende como accesible aquellas partes incluidas dentro del volumen de accesibilidad definido en la ITCBT- 24 del reglamento de baja tensión.

Las luminarias deberán cumplir la instrucción ITC-BT-44.

2.7.1.6 Portalámparas

Tendrán que ser de tipo, forma y dimensiones especificada en la norma UNE-EN 60061-2.

Cuando en la misma instalación existan luces que tienen que ser alimentadas a diferente tensión, se recomienda que los portalámparas respectivos sean diferentes entre si, según el circuito al que tengan que ser conectados. Cuando se utilicen portalámparas con contacto central, hay que conectarse a estos el conductor de fase o polar, y el neutro al contacto correspondiente a la parte exterior.

2.7.1.7 Condiciones generales de la instalación.

En la instalación de iluminación con luz de descarga realizada en locales en los cuales funcionen máquinas con movimiento alternativo o rotativo rápido, se tendrán que adoptar las medidas convenientes para evitar la posibilidad de accidentes por el efecto óptico estroboscópico.

Las partes metálicas accesibles de los receptores de alumbrado que no sean de clase II o III, tendrían que conectarse de manera fiable y permanente al conductor de protección del circuito. Se entiende como accesible aquellas partes incluidas dentro del volumen de accesibilidad definido en la ITC-BT-24 del reglamento de baja tensión.


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Los circuitos de alimentación estarán previstos para el transporte de carga debido a los propios receptores, a sus elementos asociados y a sus corrientes armónicos y de arrancada.

Para receptores con lámparas de descarga, la carga mínima prevista será de 1,8 veces la potencia de consumo de la lámpara.

En el caso de distribución monofásica, el conductor neutro tendrá la misma sección que la de fase. Será aceptable un coeficiente diferente para el cálculo de la sección de los conductores, siempre que el factor de potencia de cada receptor sea mayor o igual a 0,9 y si se conoce la carga que supone cada uno de los elementos asociados a las lámparas y corrientes de arranque. En este caso el coeficiente será el que resulte. En el caso de receptores con lámparas de descarga será obligatoria la compensación del factor de potencia hasta un valor mínimo de 0,9.

2.7.1.8 Condiciones mínimas de los espacios interiores.

La iluminación de los lugares de trabajo deberá permitir que los trabajadores dispongan de condiciones de visibilidad adecuadas para poder circular por los mismos y desarrollar en ellos sus actividades sin riesgo para su seguridad y salud.

La iluminación de los lugares de trabajo deberá cumplir, en particular, las disposiciones del Anexo IV del Real Decreto 486/1997.

En el Anexo A de del Real Decreto 486/1997 se incluye una tabla más detallada con los niveles mínimos de luz recomendados para diferentes actividades y tareas, siendo los siguientes valores los recomendados para nuestras instalaciones:

Tabla 2.1- Valores recomendados de iluminancia media.


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Para cualquier local desprovisto de ventanas o huecos para la entrada de iluminación artificial, los valores de la E estarán entre los valores del escalón inmediatamente superior al que le correspondería al local según cuadro anterior. En ningún caso dicho valor será inferior a 500 lux.

2.7.2 Transformador.

En un transformador de potencia se distinguen dos partes constructivas fundamentales:

El circuito magnético; núcleo de chapa magnética, de grado orientado, laminado en frío, con un porcentaje de cilicio del 3% al 5% y un grosor de 0,35 mm y fuertemente apretadas.

Los devanados; de hilos o platinas de cobre o aluminio aislado, enrollados formando bobinas, de laminas o bandas de aluminio enrollados conjuntamente con otras laminas aisladas por el devanado de baja tensión.

Como consecuencia del aislamiento entre devanados de alta y baja, los transformadores pueden ser secos o por baño de aceite.

2.7.2.1 Transformadores en baño de aceite.

Los transformadores en baño de aceite tienen como detalles significativos:

Un depósito que contiene el núcleo, con los bobinados y el aceite. Una tapa de cerramiento del depósito, con los bornes de salida primario y

secundario.

Los transformadores en baño de aceite pueden ser llenados totales o integrales y transformadores respiradores.

En los de llenado total la dilatación del aceite por incremento de temperatura, se compensa por la deformación elástica de las aletas de refrigeración del depósito. Este tipo de tecnología permite muchas ventajas.

No tienen ningún contacto entre el aceite y el aire ambiente, por lo tanto se consigue una buena conservación del dieléctrico evitando su oxidación.

Solución más económica Dimensiones reducidas. Conexionados fáciles para la falta del depósito conservando el aceite que tienen los

respiraderos.

En los transformadores respiradores, para reducir la superficie de contacto entre el aceite y el aire se dispone sobre la tapa un depósito cilíndrico fijada a la dicha tapa, el volumen del cual se ajusta a las variaciones de nivel de aceite, con o sin secador de aceite, en la boca de entrada y salida de aire, secador que tiene que ser renovado periódicamente.

En la siguiente figura podemos observas un trafo de las características ya citadas anteriormente:


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Figura 2.5- Transformadores en baño de aceite.

2.7.2.2 Transformadores de aislamiento seco.

El transformador de aislamiento seco son transformadores impregnados de resina, con aislamiento de clase F, con refrigeración natural.

Tanto el circuito magnético como el devanado de baja tensión, son de aluminio o cobre aislado con una película de clase F, son impregnados con una resina de clase F.

El bobinado de media tensión es continuo, sin entre capas. La bobina es encajonada y modelada bajo el vacío, con un material constituido por tres componentes.

Resina epoxy. Endurecedor.

Los polos están compuestos por aluminio trihidratada y silicio.

Las características y propiedad de este tipo de transformadores son las siguientes:

Mantenimiento prácticamente nulo Inalterabilidad ante los agentes atmosféricos y químicos (humedad salinidad,

polución...) Máxima resistencia mecánica ante esfuerzos dinámicos Seguridad contra el fuego Bajo impacto ambiental (No produce humos ni gases tóxicos) Instalación contigua al lugar de explotación (ahorro de costes en cables de

acometida, pérdida en los conductores etc.) Posibilidad de montaje o reparación en el emplazamiento para lugares de difícil

acceso. Economía de montaje y diseño de los centros de transformación

En la siguiente figura podemos observas un trafo de las características ya citadas anteriormente:


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Figura 2.6- Transformador de aislamiento seco.

2.7.3 Compensación de energía reactiva.

Las compañías eléctricas penalizan el consumo de energía reactiva con el objeto de incentivar su corrección. Durante los últimos años se ha ido produciendo la paulatina liberalización del sector eléctrico en España. A fecha de hoy nos encontramos ante un Mercado regulado (a tarifa) y un Mercado liberalizado (desde 1 de enero de 2003 accesible a cualquier abonado).

En el mercado liberalizado, se establecen unas tarifas de acceso que son el precio por el uso de las redes eléctricas. Estas tarifas de acceso se aplican entre otros a los consumidores cualificados. Un usuario cualificado es aquel que tiene un consumo mínimo de 1 GWh al año o aquel que tiene contratado un suministro en MT.

El término de facturación por energía reactiva será de aplicación a cualquier tarifa, excepto en el caso de la tarifa simple de baja tensión 2.0 ( no superior a 15 kW).

Para el mercado regulado (a tarifa), se mantiene la misma estructura tarifaría que existía hasta ahora. La penalización, por consumo de energía reactiva, es a través de un coeficiente de recargo que se aplica sobre el importe en euros del término de potencia (potencia contratada) y sobre el término de energía (energía consumida). Este recargo se aplica para todas las tarifas superiores a la 3.0 (trifásicas de potencia contratada superior a 15 kW).


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Figura 2.7- Coeficiente de recargo en función del f.d.p

Además de los aspectos económicos derivados de la contratación de energía, surgen otros aspectos relativos al diseño de las instalaciones.

Utilizar energía reactiva es lo mismo que tener un factor de potencia (Cosf) bajo, o sea un Cosf del orden de 0,55 – 0,75 por poner un ejemplo.

Para corregir este tipo de consumo se recurre a la instalación de condensadores entre la fuente y los receptores, que reducen la utilización de energía reactiva de carácter inductivo.

2.7.3.1 Formas de compensación de energía reactiva.

2.7.3.1.1 Compensación global.

Consiste en la instalación de una batería de condensadores en el embarrado general del cuadro eléctrico.

Figura 2.8- Compensación global

Ventajas de este tipo de compensación:

Suprime las penalizaciones por un consumo excesivo de energía reactiva. Ajusta la potencia aparente (S en kVA) a la necesidad real de la instalación.


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Descarga el centro de transformación (potencia disponible en kW).

Observaciones:

La corriente reactiva (Ir) está presente en la instalación desde el nivel 1 hasta los receptores.

Las pérdidas por efecto Joule en los cables no quedan disminuidas.

2.7.3.1.2 Compensación parcial.

Consiste en la instalación de un grupo de condensadores en cada sección de la instalación eléctrica. En caso de tener una instalación eléctrica dividida en secciones (Sub cuadros que partes del cuadro general), se compensará cada sección por separado.

Figura 2.9- Compensación parcial.


Suprime las penalizaciones por un consumo excesivo de energía reactiva. Optimiza una parte de la instalación, la corriente reactiva no se transporta entre los

niveles 1 y 2. Descarga el centro de transformación (potencia disponible en kW).

Observaciones:

La corriente reactiva (Ir) está presente en la instalación desde el nivel 2 hasta los receptores.

Las pérdidas por efecto Joule en los cables se disminuyen.

2.7.3.1.3 Compensación individual.

Consiste en la instalación de un condensador en los bornes de cada receptor de carácter inductivo.


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Figura 2.10- Compensación individual.


Suprime las penalizaciones por un consumo excesivo de energía reactiva. Optimiza toda la instalación eléctrica. La corriente reactiva Ir se abastece en el

mismo lugar de su consumo. Descarga el centro de transformación (potencia disponible en kW).

Observaciones:

La corriente reactiva no está presente en los cables de la instalación. Las pérdidas por efecto Joule en los cables se suprimen totalmente.

2.7.3.2 Tipos de compensación de energía reactiva

En función de las necesidades de regulación de este tipo de compensación, y la complejidad de las cargas a compensar (variación en el tiempo de la demanda de energía reactiva), es conveniente realizar una elección entre compensación fija o automática.

2.7.3.2.1 Compensación fija.

Es aquella en la que suministramos a la instalación, de manera constante, la misma potencia reactiva. Debe utilizarse cuando se necesite compensar una instalación donde la demanda reactiva sea constante. Es recomendable en aquellas instalaciones en las que la potencia reactiva a compensar no supere el 15% de la potencia nominal del transformador (Sn).

2.7.3.2.1 Compensación Automática.

Es aquella en la que suministramos la potencia reactiva según las necesidades de la instalación. Debe utilizarse cuando nos encontremos ante una instalación donde la demanda de reactiva sea variable.

Según la ITC-BT 47 apartado 2.7, se podrá realizar la compensación de la energía reactiva pero en ningún momento la energía absorbida por la red podrá ser capacitiva.

Para compensar la totalidad de una instalación, o partes de la misma que no funcionen simultáneamente, se deberá realizar una compensación automática, de forma que se


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asegure un factor de potencia compensado con variaciones no superiores al ±10% del valor medio medido en un tiempo determinado.

2.7.3.3 Compensación elegida.

Después de exponer las formas y tipos de compensación y teniendo en cuenta el tipo de receptores que irán instalados en la actividad, se optará por una compensación global de tipo automática.

Las cargas inductivas de la nave industrial a parte de la iluminación, que son más predecibles, las componen motores asíncronos cuya simultaneidad global es fluctuante entre unos márgenes más o menos conocidos. En definitiva la carga de energía reactiva es variable en el tiempo, por lo que la mejor opción es un sistema automatizado de compensación.

Desde el punto de vista de la forma de compensación, se elige la compensación global puesto que la instalación eléctrica para este tipo de actividad, no centraliza su distribución de energía en un punto, sino que parte de un cuadro general y reparte las cargas en numerosas zonas, controladas cada una de ellas por un subcuadro. Tratar de compensar cada zona implica un desembolso económico importante en número de equipos. Más adelante se detalla este tipo de compensación.

2.7.4 Protección contra incendios.

2.7.4.1 Antecedentes.

El REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación. BOE nº 74, de 28 de marzo, derogando la Norma Básica de la Edificación “NBE-CPI/96: Condiciones de Protección contra Incendios en los Edificios”, aprobada por Real Decreto 2177/1996, de 4 de octubre, establece las condiciones que deben reunir los edificios, excluidos los de uso industrial, para proteger a sus ocupantes frente a los riesgos originados por un incendio y para prevenir daños a terceros.

Por ello se ha tenido en cuenta el Real Decreto 2267/2004 de 3 de diciembre, Reglamento de seguridad contra incendios en los establecimientos industriales, para el cálculo de las instalaciones de protección contra incendios, con el objeto de establecer y definir los requisitos que deben satisfacer y las condiciones que debe cumplir la presente nave dedicada a la actividad de la imprenta, para evitar la aparición de incendio y, caso de producirse, limitar su propagación y posibilitar su extinción, con el fin de anular o reducir los daños o pérdidas que el incendio pueda producir a personas o bienes materiales.


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2.7.4.2 Requisitos de diseño.

La nave consta de 5 sectores cuyas superficies son las siguientes:

Zona Superficie m2

Nave general 3875,5 Oficinas 107 Comedor 83,5 Almacén de utillajes 70 Vestuarios 64

Tabla 2.2- Sectores de la instalación.

La altura libre de la nave es 6 metros. Se trata de una nave industrial a un solo nivel de planta baja, de estructura prefabricada de hormigón armado en pilares.

La nave dispone de tres puertas para peatones, así como tres puertas para entada de materiales a la nave.

La central contra incendios estará situada junto a la puerta peatonal que se encuentra al lado de las oficinas, y se encargará del control del sistema contra incendios.

Los extintores estarán situados sobre la superficie de la pared, a una altura de

1,20 m desde el suelo, situación cómoda para permitir su utilización.

Los pulsadores de alarma estarán colocados a una altura cómoda para su activación, y la distancia a recorrer entre cada uno de ellos no puede ser superior a 25m.

2.7.4.3 Materiales resistentes al fuego.

Las exigencias del comportamiento ante el fuego de un elemento constructivo se definen por los tiempos durante los cuales dicho elemento debe mantener aquellas de las condiciones siguientes que le sean aplicables:

Estabilidad o capacidad portante. Ausencia de emisión de gases inflamables por la cara no expuesta. Estanquidad al paso de llamas o gases calientes. Resistencia térmica suficiente para impedir que se produzcan en la cara no expuesta

temperaturas superiores a las que se establecen en la norma.

Las exigencias de comportamiento ante el fuego de los materiales se definen fijando la clase que deben alcanzar conforme a la norma. Estas clases se denominan: M0, M1, M2, M3 y M4. El número de la denominación de cada clase indica la magnitud relativa con la que los materiales correspondientes pueden favorecer el desarrollo de un incendio.


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Las características de los materiales utilizados en las distintas dependencias han de cumplir unas determinadas condiciones de resistencia (RF) y estabilidad al fuego (EF), condiciones que se definen a continuación.

Los productos utilizados como revestimiento o acabado superficial deben ser:

En suelos: Clase M2, o más favorable. En paredes y techos: Clase M2, o más favorable. Cuando un producto que constituya una capa contenida en un suelo, pared o techo,

sea de una clase más desfavorable que la exigida al revestimiento correspondiente, la capa y su revestimiento, en su conjunto, serán, como mínimo, RF-30.

Los productos situados en el interior de falsos techos o suelos elevados, los utilizados para aislamiento térmico y para acondicionamiento acústico, los que constituyan o revistan conductos de aire acondicionado o de ventilación, los cables eléctricos, etcétera, deben ser clase M1, o más favorable. Los productos de construcción pétreos, cerámicos y metálicos, así como los vidrios, morteros, hormigones o yesos se considerarán de clase M0.

La estabilidad al fuego de los elementos estructurales con función portante no tendrá un valor inferior a EF-60. La estabilidad al fuego de cubiertas ligeras en plantas sobre rasante no tendrá un valor inferior a EF-15. La resistencia al fuego de las puertas no tendrá un valor inferior a RF-60.

2.7.4.4 Caracterización según su entorno.

Según reglamento 2267/2004 en su Anexo 1, el proyecto que nos ocupa estaría considerado como un establecimiento industrial TIPO C.

Es decir el establecimiento industrial ocupa totalmente un edificio, o varios, en su caso, que está a una distancia mayor de tres metros del edificio más próximo de otros establecimientos. Dicha distancia deberá estar libre de mercancías combustibles o elementos intermedios susceptibles de propagar el incendio.

Figura 2.11- Distribución de la nave.

2.7.4.5 Caracterización según riesgo intrínseco.

Teniendo en cuenta la actividad a desarrollar en el establecimiento industrial, el reglamento de seguridad por medio sus tablas 1.2 y 1.3 del anexo 1 clasifica en niveles el riesgo intrínseco en función de su carga de fuego ponderada y corregida.

Para poder identificar el nivel de riesgo intrínseco de la nave se debe hacer el cálculo del mismo, teniendo en cuenta la actividad, la carga de fuego y el entorno.


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Según el cálculo desarrollado en el apartado del anexo de cálculos (apartado 3.2.3.3.2.5), se cataloga este edificio de riesgo intrínseco BAJO 2.

2.7.4.6 Sectorización de los establecimientos industriales.

Se exige una barrera máxima de superficie construida por cada sector de incendio.

Si se considera todo el establecimiento industrial como una única área de incendio de configuración tipo C se observa en la tabla 2.1 del Reglamento de seguridad contra incendios en establecimientos industriales, mediante el nivel de riesgo intrínseco (bajo de categoría 2), que el límite de superficie para la nave es de 6000 m2 en la totalidad de la nave, requerimiento que se cumple en la nave, ya que la superficie de esta es 4200 m2.

2.7.4.7 Condiciones de evacuación.

La nave dispone de un acceso fácil al espacio exterior seguro y no presenta ningún impedimento en la zona al aire libre de su entrada para que los ocupantes del edificio puedan llegar a una vía pública a través de ella o para que accedan los medios de ayuda exterior.

Algunas de las consideraciones a tener en cuenta son las siguientes:

La longitud de los recorridos de evacuación por pasillos, escaleras y rampas se medirá sobre el eje de las mismas.

La altura de evacuación es la mayor diferencia de cotas entre cualquier origen de evacuación y la salida del edificio que le corresponda.

Los recorridos de evacuación de todo establecimiento han de proveerse por zonas del mismo, o bien por zonas comunes de circulación del edifico que lo tenga.

2.7.4.8 Recorridos de evacuación.

La nave cumple con la normativa, gracias a la situación de las puertas y las dimensiones de la nave. La longitud de ningún recorrido de evacuación hasta la salida es mayor de 35 m. La nave dispone de tres salidas alternativas y éstas son consideradas como salidas de recinto ya que conducen hacia una salida de planta y del edificio.

2.7.4.9 Número y disposición de los recorridos de evacuación.

Se puede disponer de una sola salida del recinto cuando se cumplen las siguientes características:

La ocupación es inferior a 100 personas. No existen recorridos para más de 50 personas que precisen salvar, en sentido

ascendente, una altura de evacuación mayor de 2 m. Con una ocupación menor de 25 personas, ningún recorrido de evacuación hasta la

salida que comunica con el espacio exterior es mayor de 50 m.

En el caso de la instalación, se dispone de tres salidas al espacio exterior, una para las oficinas, y las otras dos para la nave general (consultar el apartado de planos). Además,


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por las dimensiones constructivas de la planta, no se superara un recorrido de evacuación de 50 m, así que se cumple la normativa.

2.7.4.10 Señalización de evacuación.

Las salidas de recinto, planta o edificio estarán señalizadas, excepto en edificios de viviendas y, en otros usos, cuando se trate de salidas de recinto con una superficie que no exceda de 50 m2, sean fácilmente visibles desde todo punto del recinto y los ocupantes estén familiarizados con el edificio.

Es aconsejable que el número de señales sea el imprescindible para satisfacer las condiciones que se establezcan en el articulado. Un número excesivo de señalizaciones puede confundir a los ocupantes.

Han de disponer de señales indicativas de dirección de los recorridos que han de seguirse desde todo origen de evacuación hasta un punto desde el que sea directamente visible la salida o la señal que la indica.

En los puntos de los recorridos de evacuación que han de estar señalizados en los que existan alternativas que puedan inducir a error, también se dispondrá de las señales antes citadas, de tal forma que quede claramente indicada la alternativa correcta.

En estos recorridos, las puertas que no sean de salida y puedan inducir a error en la evacuación tendrán que señalizarse con la señal correspondiente definida en la norma

UNE 23033 dispuesta en un lugar fácilmente visible y próximo a la puerta.

No es conveniente disponer de la señal en la hoja de la puerta, ya que en caso de que esta estuviese abierta, no sería visible.

Las señales se dispondrán de forma coherente con la asignación de los ocupantes en cada salida realizada, conforme a las condiciones establecidas anteriormente. Para indicar las salidas, de uso habitual o de emergencia, se utilizarán las señales definidas en la norma UNE 23034.

2.7.4.11 Instalación de la protección contra incendios.

2.7.4.11.1 Normativa.

Todos los aparatos, equipos, sistemas y componentes de las instalaciones de protección contra incendios de los establecimientos industriales, así como el diseño, la ejecución, la puesta en funcionamiento y el mantenimiento de sus instalaciones, cumplirán lo preceptuado en el Reglamento de Instalaciones de Protección Contra Incendios, aprobado por Real Decreto 1942/1993, de 5 de noviembre, y la Orden de 16 de abril de 1998 sobre normas de procedimiento y desarrollo del mismo.

Los instaladores y mantenedores de las instalaciones de protección contra incendios, a que se refiere el párrafo anterior, cumplirán los requisitos que, para ellos, establece el Reglamento de Instalaciones de Protección Contra Incendios, aprobado por Real Decreto 1942/1993, de 5 de noviembre, y disposiciones que lo complementan.


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Según el Real Decreto 2667/2004 de 3 de diciembre, Reglamento de seguridad contra incendios en los establecimientos industriales, la nave industrial que nos ocupa con (riesgo intrínseco bajo y del tipo de edificación C) debe estar provista de:

Se instalarán sistemas manuales de alarma de incendio en los sectores de incendio de los establecimientos industriales cuando en ellos se desarrollen actividades de producción, montaje, transformación, reparación u otras distintas al almacenamiento, si:

Su superficie total construida es de 1.000 m2 o superior, o No se requiere la instalación de sistemas automáticos de detección de incendios, según el apartado 3.1 de este anexo.

Se instalarán extintores de incendio portátiles en todos los sectores de incendio de los establecimientos industriales con eficacia mínima del extintor de 21A para grado de riesgo intrínseco bajo.

Contarán con una instalación de alumbrado de emergencia de las vías de evacuación, los sectores de incendio de los edificios industriales, cuando estén situados en cualquier planta sobre rasante, cuando la ocupación, P, sea igual o mayor de 10 personas y sean de riesgo intrínseco medio o alto.

Se procederá a la señalización de las salidas de uso habitual o de emergencia, así como la de los medios de protección contra incendios de utilización manual, cuando no sean fácilmente localizables desde algún punto de la zona protegida, teniendo en cuenta lo dispuesto en el Reglamento de señalización de los centros de trabajo, aprobado por el Real Decreto 485/1997, de 14 de abril.

Por lo tanto la instalación contra incendios, quedará configurada de la siguiente manera:

Central de control y señalización.

Sistemas manuales de detección de incendios. Extintores portátiles. Alumbrado de emergencia. Señalización de emergencia.

2.7.4.11.2 Central de control y señalización.

Se ha optado por una central de detección convencional. La dimensión del sistema estará definida por la capacidad de zonas de detección, en este caso será suficiente una de tres zonas de detección, con capacidad cada una de ellas de hasta 10 dispositivos.

La fuente de alimentación del equipo está constituida por un módulo rectificador / cargador incorporado a la central de detección de incendios y de un juego de baterías que se alojan en el espacio que la central tiene previsto a este efecto.

En circunstancias normales el rectificador suministra la energía necesaria para garantizar el buen funcionamiento, tanto en vigilancia como en alarma, de la instalación de


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detección de incendios, de la de pulsadores de alarma y de la de alerta, ocupándose, simultáneamente, de mantener las baterías a plena carga.

Al originarse una alarma en una zona o sector de incendios, tendrá lugar una señalización óptica y acústica en el puesto de control centralizado, permanentemente vigilado, y se llevarán a cabo automáticamente las acciones programadas, como son la activación de las sirenas, pudiéndose realizar también de forma manual.

Figura 2.12- Central de control contra incendios.

2.7.4.11.3 Sistemas manuales de detección de incendios.

Los sistemas manuales de alarma de incendio estarán constituidos por un conjunto de pulsadores que permitirán provocar voluntariamente y transmitir una señal a una central de control y señalización permanentemente vigilada, de tal forma que sea fácilmente identificable la zona en que ha sido activado el pulsador.

Las fuentes de alimentación del sistema manual de pulsadores de alarma, sus características y especificaciones deberán cumplir idénticos requisitos que las fuentes de alimentación de los sistemas automáticos de detección, pudiendo ser la fuente secundaria común a ambos sistemas.

Los pulsadores de alarma se situarán de modo que la distancia máxima a recorrer, desde cualquier punto hasta alcanzar un pulsador, no supere los 25 metros.

Figura 2.13- Pulsadores de alarma manuales.


39

2.7.4.11.4 Extintores portátiles.

Los extintores de incendio, sus características y especificaciones se ajustarán al Reglamento de aparatos de presión y a su instrucción técnica complementaria MIE-AP5. Antes de su fabricación o importación, con independencia de lo establecido por la ITC-MIE-AP5, ser aprobados de acuerdo con lo establecido en el articulo 2 de este Reglamento, a efectos de justificar el cumplimiento de lo dispuesto en la norma UNE 23.110.

El emplazamiento de los extintores permitirá que sean fácilmente visibles y accesibles, estarán situados próximos a los puntos donde se estime mayor probabilidad de iniciarse el incendio, a ser posible próximos a las salidas de evacuación y preferentemente sobre soportes fijados a paramentos verticales, de modo que la parte superior del extintor quede, como máximo, a 1,70 metros sobre el suelo.

Figura 2.14- Extintores portátiles.

La elección del tipo de extintor se hará siguiendo la tabla I-1 del Real Decreto 1942/1993. En el caso que nos ocupa se eligen extintores de polvo polivalente ABC, Eficacia 21 A.

2.7.4.11.5 Alumbrado de emergencia.

Apartado desarrollado en el punto 2.8.1.6 de la memoria descriptiva.

2.7.4.11.6 Señalización de emergencia.

Se procederá a la señalización de las salidas de uso habitual o de emergencia, así como la de los medios de protección contra incendios de utilización manual, cuando no sean fácilmente localizables desde algún punto de la zona protegida, teniendo en cuenta lo dispuesto en el Reglamento de señalización de los centros de trabajo, aprobado por el Real Decreto 485/1997, de 14 de abril.


40

Figura 2.14- Señalización de emergencia.

2.8 RESULTADOS FINALES.

Después de haber realizado el estudio de las soluciones y requisitos referentes a los diferentes sistemas de la nave industrial, en los siguientes apartados dispondremos a hacer una selección final de cada uno de los sistemas que se tienen que adoptar.

En algunos casos los sistemas de la nave industrial, para poder proceder a determinados datos, características, modelos, fabricantes, etc.…, requieren de diversos cálculos y estudios (ver los apartados de anexo para diferentes sistemas existentes).

Como resultado final, en lo que hace referencia y tal como quedan los diferentes estudios que se analizan, destacaremos también la presentación de lo que será nave industrial.

2.8.1 Instalación de alumbrado.

La solución adoptada en cada caso dependerá de la zona donde se quiera instalar, considerando se trata de alumbrado interior de la nave, oficinas, comedor, etc...

2.8.1.1 Iluminación de la nave.

2.8.1.1.1 Sistema de iluminación.

Para el alumbrado de la nave utilizaremos un sistema directo, ya que entre el 90% y el 100% del flujo luminoso se dirige a la superficie a iluminar, siendo el más económico y de gran rendimiento.

2.8.1.1.2 Método de alumbrado.

Se optará por el método general, ya que la distribución de la luz es uniforme, es decir, que se reparte en todas las zonas con idénticas condiciones de visión.

2.8.1.1.3 Tipo de lámpara.

Se instalarán en la nave lámparas fluorescentes TL-D de 2 x 58W, con un flujo lumínico de 5200 lúmenes, una eficacia luminosa de 104 lm/W y un índice de reproducción cromática de 94. La forma de la lámpara es T5 de 16mm y la base del casquillo del tipo G5.


41

Y la temperatura de color es de 5200 K.

Figura 2.15- Lámpara fluorescente.

2.8.1.1.4 Luminarias.

Luminaria estanca para lámparas TL-D. Carcasa de poliéster reforzado con fibra de vidrio, difusor de policarbonato.

Fijación del difusor a la carcasa sin clips. 2 anclajes de acero inoxidable incluidos para la fijación al techo.

Accesorios: Difusor de policarbonato, accesorios para suspender, cierres antivandálicos, prensaestopas IP67.

La luminaria utilizada en el estudio es la Philips TCW216 2xTL-D 58W, pudiéndose utilizar una de iguales características, pero de otro distribuidor.

Figura 2.16- Luminarias.

2.8.1.2 Iluminación oficinas, sala de reuniones y despacho dirección.


Para el alumbrado de las diferentes zonas expuestas anteriormente, utilizaremos un sistema directo, ya que entre el 90% y el 100% del flujo luminoso se dirige a la superficie a iluminar, siendo el más económico y de gran rendimiento.


42




Se instalarán en las oficinas lámparas fluorescentes TL-D de 4 x 36W, con un flujo lumínico de 13400 lúmenes, una eficacia luminosa de 104 lm/W y un índice de reproducción cromática de 85. La forma de la lámpara es T5 de 16mm y la base del casquillo del tipo G5.


Figura 2.17- Lámpara utilizada en oficinas.


Luminaria empotrable universal para lámparas TL-D. Carcasa de chapa de acero prelacado en blanco. Conector con acceso externo y posibilidad de conexión interna.

Dos tipos de anclaje, uno para techos de perfil oculto y otro para escayola en techos de 15 a 30mm.

La luminaria utilizada en el estudio es la Philips Impala TBS C6 4 x TL-D 36W, pudiéndose utilizar una de iguales características, pero de otro distribuidor.

Figura 2.18- Luminaria utilizada en oficinas.


43

2.8.1.3 Iluminación comedor.


Para el alumbrado del comedor utilizaremos un sistema directo, ya que entre el 90% y el 100% del flujo luminoso se dirige a la superficie a iluminar, siendo el más económico y de gran rendimiento.




Se instalarán en el comedor lámparas fluorescentes TL-D de 4 x 36W, con un flujo lumínico de 13400 lúmenes, una eficacia luminosa de 104 lm/W y un índice de reproducción cromática de 85. La forma de la lámpara es T5 de 16mm y la base del casquillo del tipo G5.


Figura 2.19- Lámpara utilizada en nave general.


Luminaria empotrable universal para lámparas TL-D. Carcasa de chapa de acero prelacado en blanco. Conector con acceso externo y posibilidad de conexión interna.

Dos tipos de anclaje, uno para techos de perfil oculto y otro para escayola en techos de 15 a 30mm.

La luminaria utilizada en el estudio es la Philips Impala TBS C6 4 x TL-D 36W, pudiéndose utilizar una de iguales características, pero de otro distribuidor.


44

Figura 2.20- Luminaria utilizada en nave general.

2.8.1.4 Iluminación vestuarios y lavabos.


Para el alumbrado de los vestuarios y lavabos, utilizaremos un sistema directo, ya que entre el 90% y el 100% del flujo luminoso se dirige a la superficie a iluminar, siendo el más económico y de gran rendimiento.




Para la iluminación de los vestuarios se utilizará lámparas fluorescentes TL-D de 2 x 36W, con un flujo lumínico de 6700 lúmenes, una eficacia luminosa de 104 lm/W y un índice de reproducción cromática de 85. La forma de la lámpara es T5 de 16mm y la base del casquillo del tipo G5.


Figura 2.21- Lámpara utilizada en vestuarios.

Y para la iluminación de los lavabos se utilizaran lámparas de incandescencia halógenas de 43W, con un flujo lumínico de 3300 lúmenes. Un índice de reproducción cromática de 100. La forma de la lámpara es MR16[MR 16inch/50mm] y la base del casquillo GU5.3.

La temperatura de color 3000K.


45

Figura 2.22- Lámpara utilizada en lavabos.


Para los vestuarios luminaria estanca para lámparas TL-D. Carcasa de poliéster reforzado con fibra de vidrio, difusor de policarbonato.




Figura 2.23- Luminaria utilizada en vestuarios.

Para los lavabos luminaria para lámpara halógena dicroica. Material de la luminaria aleación de aluminio. Color de la luminaria blanco.

Dimensiones del diámetro exterior 85mm, grosor del falso techo 1-18mm y distancia de seguridad 0,5m.

La luminaria utilizada en el estudio es la Philips QBS570, pudiéndose utilizar una de iguales características, pero de otro distribuidor.


46

Figura 2.24- Luminaria utilizada en lavabos.

2.8.1.5 Iluminación almacén utillajes.


Para el alumbrado del almacén utillajes, utilizaremos un sistema directo, ya que entre el 90% y el 100% del flujo luminoso se dirige a la superficie a iluminar, siendo el más económico y de gran rendimiento.




Se instalarán en el almacén de utillajes, lámparas fluorescentes TL-D de 2 x 58W, con un flujo lumínico de 5200 lúmenes, una eficacia luminosa de 104 lm/W y un índice de reproducción cromática de 94. La forma de la lámpara es T5 de 16mm y la base del casquillo del tipo G5.


Figura 2.25- Lámpara utilizada en almacén utillajes.


Luminaria estanca para lámparas TL-D. Carcasa de poliéster reforzado con fibra de vidrio, difusor de policarbonato.



47



Figura 2.26- Luminaria utilizada en almacén utillajes.

2.8.1.6 Iluminación de emergencia.

Para dar respuesta a las exigencias de la normativa que hace referencia a los sistemas de protección contra incendios, se han elegido dos tipos de luminarias, con dos criterios de diseño:

Zona de uso industrial. Zona de servicios, como son oficinas, comedor, lavabos...

La normativa nos exige para el alumbrado de emergencia:

Será fija, estará provista de fuente propia de energía y entrará automáticamente en funcionamiento al producirse un fallo del 70 por ciento de su tensión nominal de servicio.

Mantendrá las condiciones de servicio durante una hora, como mínimo, desde el momento en que se produzca el fallo.

Proporcionará una iluminancia de un lx, como mínimo, en el nivel del suelo en los recorridos de evacuación.

La iluminancia será, como mínimo, de cinco lx en los espacios definidos en el apartado 16.2 de este anexo.

La uniformidad de la iluminación proporcionada en los distintos puntos de cada zona será tal que el cociente entre la iluminancia máxima y la mínima sea menor que 40.

Los niveles de iluminación establecidos deben obtenerse considerando nulo el factor de reflexión de paredes y techos y contemplando un factor de mantenimiento que comprenda la reducción del rendimiento luminoso debido al envejecimiento de las lámparas y a la suciedad de las luminarias.


48

Por lo que se ha elegido para uso industrial la luminaria ESTANCA 40 C24, con las siguientes características:

Funcionamiento: Combinado Autonomía (h): 1 Formato: Pantalla Estanca Lámpara en emergencia: FL 36 W Piloto testigo de carga: Led Lámpara en red: FL 36 W Grado de protección: IP65 IK08 Aislamiento eléctrico: Clase I Dispositivo verificación: No Puesta en reposo a distancia: Si Flujo lumínico: 1200 lúmenes

Tabla 2.3- Características técnicas ESTANCA 40.

Para las zonas de servicios la luminaria NOVA N8, con las siguientes características:

Funcionamiento: No permanente Autonomía (h): 1 Formato: Nova Lámpara en emergencia: FL 8 W DLXPiloto testigo de carga: Led Lámpara en red: - Grado de protección: IP44 IK04 Aislamiento eléctrico: Clase II Dispositivo verificación: No Puesta en reposo a distancia: Si Flujo lumínico: 435 lúmenes

Tabla 2.4- Características técnicas NOVA N8.


49

2.8.2 Instalación Eléctrica.

2.8.2.1 Régimen de neutro.

Las diferentes combinaciones de conexión a tierra del neutro y de las masas (armarios, aparatos, carcasas, bastidores, etc.) se designan con dos letras:

Primera letra:

Neutro conectado a tierra T Neutro aislado de tierra I

Segunda letra:

Masas conectadas a la misma toma de tierra del neutro en el CT N Masas conectadas a tierra con una toma independiente de la del neutro T

Se tienen pues tres combinaciones («regímenes de neutro») básicos: TN, TT e IT.

En el régimen TN se puede añadir una tercera letra:

Si para la conexión de las masas a la toma de tierra del neutro se utiliza el conductor de neutro, se denomina TN-C.

El conductor cumple la doble función de neutro y de conductor de puesta a tierra (PE). Se denomina pues PEN.

Si para la conexión de las masas a la toma de tierra del neutro se utiliza un conductor específicamente para ello, diferente del conductor de neutro, se denomina TN-S, y a dicho conductor se le denomina PE (cubierta de color amarillo-verde).

En general es más recomendable el sistema TN-S. Hay casos en que el sistema TN-C no es posible, incluso en algunos casos está prohibido.

En España el régimen establecido para las redes públicas es, en principio, el TT.

Si el centro de transformación es del abonado (contrato de suministro en Media Tensión), el régimen de neutro en BT puede ser el que elija el abonado (TN, TT o IT).

En una misma instalación pueden haber partes con régimen TT, otras con régimen IT y otras con régimen TN-C y/o TN-S.

Además de estos tres regímenes de neutro básicos (TN, TT, IT) pueden haber regímenes mixtos por ejemplo mezcla de TN y de TT. Se trata de una cuestión que ha ido evolucionando con el tiempo y sigue aún en evolución.


50

2.8.2.1.1 Régimen TN.

La corriente de defecto es elevada, puede llegar a ser de miles de amper, ya que sólo está limitada por la impedancia de los conductores que generalmente es sólo del orden de miliohm.

La corriente de defecto no pasa por la toma de tierra del neutro (ver esquemas anexos), por tanto, su valor no está sujeto a la mayor o menor resistencia de dicha toma de tierra.

La corriente de defecto ha de ser detectada y cortada por los interruptores automáticos, los interruptores magnetotérmicos o los fusibles.

2.8.2.1.2 Régimen TT.

La corriente de defecto pasa por la toma de tierra de las masas, y la toma de tierra del neutro (ver esquemas). Por tanto, queda limitada por el valor de la resistencia de dichas tomas de tierra. Como ésta acostumbra a ser del orden de Ohm, la corriente es en general del orden de amper.

La corriente de defecto ha de ser detectada por las protecciones diferenciales, que pueden ser interruptores diferenciales, interruptores automáticos diferenciales, combinación de protección diferencial e interruptor magnetotérmico, «toroidales» que actúan dando orden de desconexión a un interruptor o a un contactor, etc.

Es el más habitual en España. El reglamento de Baja Tensión lo establece para las redes públicas (Compañías suministradoras).

Las masas están conectadas al conductor PE amarillo-verde. Este conductor no está conectado al borne neutro del transformador.

La instalación tiene un sistema propio de puesta a tierra, con sus electrodos de toma de tierra, etc., al cual está conectado el conductor PE amarillo-verde.

Se observa que hay instaladas protecciones diferenciales (interruptores diferenciales, anillos toroidales en las líneas, combinados magnetotérmico con elemento diferencial, etc.).

Ésta es una condición necesaria en el régimen TT pero no exclusiva, ya que en ocasiones también hay protecciones diferenciales en el régimen TN-S como protección contra incendios, o cuando se trata de líneas de mucha longitud. También puede haberlos en regímenes de neutro «mixtos».

Este régimen será el utilizado en nuestra instalación, ya que es la solución mas sencilla económica. Por otro lado no requiere vigilancia permanente y la presencia de interruptores diferenciales permite mayor prevención contra contactos directos.


51

Figura 2.27- Esquema régimen TT.

2.8.2.1.3 Régimen IT.

En el caso de un primer defecto, la corriente de defecto acostumbra a ser muy pequeña, y la tensión de defecto a que da lugar es generalmente inferior a 24 V por tanto no peligrosa para las personas. No es necesario pues interrumpir el circuito. Debe pero localizarse el defecto y repararlo, antes que se produzca un segundo defecto porque entonces la corriente podría ser elevada como en el régimen TN, o bien de valor como el caso de régimen TT. En ambos casos la tensión de defecto podría ser peligrosa para las personas.

Es poco frecuente. No existe en las redes públicas. Sólo puede haberlo en instalaciones alimentadas por un Centro de Transformación de abonado (suministro y tarificación en MT).

El neutro del lado de baja tensión del transformador no está conectado a tierra, o si lo está, es a través de una resistencia de valor elevado (1500 - 2000 Ohm), y/o un aparato «Controlador permanente de aislamiento» (CPA), que tiene una impedancia también elevada.

Cuando se produce un defecto de aislamiento a masa (tierra) este aparato CPA lo detecta, avisa de su existencia, y ayuda a su localización. Es pues un «vigilante» del primer defecto. Es aparato preceptivo en las instalaciones en régimen IT.

El conductor PE amarillo-verde de la instalación no está conectado al borne neutro del transformador, sino que está conectado a un sistema de puesta a tierra propio de la instalación, al igual que en el régimen TT.


52

Figura 2.28- Esquema régimen IT.

2.8.2.2 Distribución de receptores y cargas.

Figura 2.29- Distribución de la instalación eléctrica.

Subcuadro C.T

Subcuadro 6

Subcuadro 5

Subcuadro 4

Subcuadro 3

Subcuadro 2

Subcuadro 1

CUADRO GENERAL


53

2.8.2.3 Previsión de potencia.

En el siguiente apartado se detallan las potencias, a partir de las cuales se realizará la contratación de energía, el dimensionado de líneas y mecanismos de protección.

La información se mostrará en tablas, ordenando los receptores por subcuadros.

Los parámetros que aparecen en las tablas son:

Ks – Coeficiente de simultaneidad – Tiene valores por debajo de la unidad y es utilizado para reducir la potencia de consumo en cada ramal o en un grupo de circuitos, teniendo en cuenta que no todos los receptores funcionan al mismo tiempo.

Ku - Coeficiente de utilización – Adopta valores por debajo de la unidad igual que en caso anterior, y es utilizado para aminorar la potencia nominal del receptor, sabiendo que este no trabaja a la potencia que indica la placa de características.

Km - Coeficiente de mayoración – De valor 1.8 en lámparas de descarga y 1.25 en motores. Se utiliza en este tipo de receptores aplicando este factor, a la potencia activa nominal.

Las potencias que se muestran son las siguientes:

Pn (placa)- Potencia nominal según placa de características o catálogo. [kW]. Pn (real)- Potencia nominal real en función del coeficiente de utilización (Ku).

[kW]. P calc.- Potencia de calculo aplicando a la Pn real, los coeficicientes Ks, Ku y Km.

[kW]. P inst.- Potencia instalada correspondiente a la Pn (placa ), sin aplicar

coeficientes. [kW]. S calc.- Potencia aparente absorbida, teniendo en cuenta con la potencia de

cálculo, el rendimiento y el factor de potencia. [kVA].


54

Tabla de demandas de potencia:

Subcuadro 1:

Nº

EQUIPOS Pn

(kW) cos φ ŋ

Pn real. (kW) ku Ks km

Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)

1 Devanadora 3 0,83 0,81 2,55 0,85 1 1 2,55 3,79 2 Termodesengrase 30 0,85 0,85 30,00 1 1 1,25 37,50 51,90 3 Bruderer 11 0,86 0,87 8,80 0,8 1 1 8,80 11,76 4 Maquina de introducir tubos 4 0,83 0,90 4,00 1 1 1 4,00 5,35 5 Maquina de expansionado

de tubos 15 0,88 0,85 15,00 1 1 1 15,00 20,05

6 Maquina de expansionado de fondos

7,5 0,88 0,85 7,50 1 1 1 7,50 10,03

7 Engrapillado de depósitos 5,5 0,83 0,84 4,40 0,8 1 1 4,40 6,31 8 Maquina de col. Fondos 4 0,83 0,85 4,00 1 1 1 4,00 5,67 9 Polipasto 1,5 0,87 0,89 0,75 0,5 1 1 0,75 0,97 10 TC monofásicas.( 2 x 16A) 4,6 1 1,00 2,53 0,55 0,55 1 1,39 1,39 11 TC trifásicas. (2x 16A) 12,2 1 1,00 6,71 0,55 0,55 1 3,69 3,69

Subcuadro 2:

Nº EQUIPOS Pn

(kW) cos φ ŋ


Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)

12 Devanadora 3 0,83 0,81 2,55 0,85 1 1 2,55 3,79 13 Termodesengrase 30 0,85 0,85 30,00 1 1 1,25 37,50 51,90 14 Bruderer 11 0,86 0,87 8,80 0,8 1 1 8,80 11,76 15 Maquina de introducir tubos 4 0,83 0,90 4,00 1 1 1 4,00 5,35

16 Maquina de expansionado de tubos 15 0,88 0,85 15,00 1 1 1 15,00 20,05

17 Maquina de expansionado de fondos 7,5 0,88 0,85 7,50 1 1 1 7,50 10,03



55

Subcuadro 3:

Nº EQUIPOS Pn

(kW) cos φ ŋ


Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)

23 Devanadora 3 0,83 0,81 2,55 0,85 1 1 2,55 3,79 24 Termodesengrase 30 0,85 0,85 30,00 1 1 1,25 37,50 51,90 25 Bruderer 11 0,86 0,87 8,80 0,8 1 1 8,80 11,76 26 Maquina de introducir tubos 4 0,83 0,90 4,00 1 1 1 4,00 5,35

27 Maquina de expansionado de tubos 15 0,88 0,85 15,00 1 1 1 15,00 20,05

28 Maquina de expansionado de fondos 7,5 0,88 0,85 7,50 1 1 1 7,50 10,03


Subcuadro 4:

Nº EQUIPOS Pn

(kW) cos φ ŋ


Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)

34 Devanadora 3 0,83 0,81 2,55 0,85 1 1 2,55 3,79 35 Termodesengrase 30 0,85 0,85 30,00 1 1 1,25 37,50 51,90 36 Bruderer 11 0,86 0,87 8,80 0,8 1 1 8,80 11,76 37 Maquina de introducir tubos 4 0,83 0,90 4,00 1 1 1 4,00 5,35 38 Maquina de expansionado de

tubos 15 0,88 0,85 15,00 1 1 1 15,00 20,05

39 Maquina de expansionado de fondos

7,5 0,88 0,85 7,50 1 1 1 7,50 10,03



56

Subcuadro 5:

Nº EQUIPOS Pn

(kW) cos φ ŋ


Pcalc(kW)

Scal. (kVA)

45 Iluminación nave general 2,568 1 1 2,57 1 1 1,8 4,62 4,62 46 Iluminación nave general 2,568 1 1 2,57 1 1 1,8 4,62 4,62 47 Iluminación nave general 2,568 1 1 2,57 1 1 1,8 4,62 4,62 48 Iluminación nave general 1,926 1 1 1,93 1 1 1,8 3,47 3,47

49 Iluminación lavabos hombres 0,425 1 1 0,43 1 0,7 1,8 0,54 0,54

50 TC lavabos 3 x 10A.(Hombres) 6,90 1 1 2,76 0,4 0,4 1 1,10 1,10

51 TC lavabos 3 x 10A.(Mujeres) 6,90 1 1 2,76 0,4 0,4 1 1,10 1,10

52 Iluminación lavabos mujeres 0,425 1 1 0,43 1 0,7 1,8 0,54 0,54

53 Iluminación sala utillajes 0,32 1 1 0,32 1 0,8 1,8 0,46 0,46

54 TC trifásicas Almacén utillajes (2 x 16A ) 4,6 1 1,00 2,53 0,55 0,55 1 1,39 1,39

55 TC monofásicas Almacén utillajes (2 x 16A ) 12,2 1 1,00 6,71 0,55 0,55 1 3,69 3,69

56 Puerta automática acceso1 1,50 0,85 0,89 1,28 0,85 0,8 1,25 1,28 1,69 EM1 Iluminación de emergencia 0,72 1 1 0,72 1 0,7 1,8 0,91 0,91

Subcuadro 6:

Nº EQUIPOS Pn

(kW) cos φ ŋ


Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)

57 Iluminación nave general 2,033 1 1 2,03 1 1 1,8 3,66 3,66 58 Iluminación nave general 1,391 1 1 1,39 1 1 1,8 2,50 2,50 59 Iluminación nave general 1,926 1 1 1,93 1 1 1,8 3,47 3,47 60 Iluminación oficinas 1,12 1 1 1,12 1 0,7 1,8 1,41 1,41 61 Iluminación dirección 0,42 1 1 0,42 1 0,7 1,8 0,53 0,53 62 Iluminación sala reuniones 0,56 1 1 0,56 1 0,7 1,8 0,71 0,71 63 Iluminación comedor 0,84 1 1 0,84 1 0,7 1,8 1,06 1,06 64 TC Oficinas 7 x 10A. 16,1 1 1 3,70 0,23 0,23 1 0,85 0,85

65 TC despacho dirección 3 x 10A. 6,9 1 1 2,76 0,4 0,4 1 1,10 1,10

66 TC sala reuniones 3 x 10A. 6,9 1 1 2,76 0,4 0,4 1 1,10 1,10 67 TC comedor 9 x 16A. 33,12 1 1 6,62 0,2 0,2 1 1,32 1,32 68 Puerta automática acceso2 1,50 0,85 0,89 1,28 0,85 0,8 1,25 1,28 1,69 EM2 Iluminación de emergencia 0,58 1 1 0,58 1 0,7 1,8 0,73 0,73 EM3 Iluminación de emergencia 0,06 1 1 0,06 1 0,7 1,8 0,07 0,07


57

Subcuadro C.T:

Nº EQUIPOS Pn

(kW) cos φ ŋ Pn real. (kW) ku Ks km

Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)

69 Iluminación CT 0,11 1 1 0,11 1 0,7 1 0,08 0,08

Tabla 2.5- Relación de potencias a alimentar.

A continuación se expresan las potencias totales de cada subcuadro de la instalación:

Pn.real.instalada (kW) Pcalc. (kW) Scal. (kVA) POTENCIA SUBCUADRO 1 86,24 89,58 120,92 POTENCIA SUBCUADRO 2 86,24 89,58 120,92 POTENCIA SUBCUADRO 3 86,24 89,58 120,92 POTENCIA SUBCUADRO 4 86,24 89,58 120,92 POTENCIA SUBCUADRO 5 27,56 28,34 28,75 POTENCIA SUBCUADRO 6 26,04 19,78 20,20 POTENCIA CT 0,11 0,08 0,08

TOTAL 398,68 406,46 532,65

Tabla 2.6- Resumen de potencias de cada subcuadro.

Tal y como podemos observar en el cuadro anterior los resultados obtenidos son los siguientes:

1. La potencia nominal instalada total es de 398,68 kW.

2. La potencia de cálculo total es de 406,46 kW.

3. La potencia aparente total es de 532,65 kVA. (Estando el cos φ sin compensar)

2.8.2.3.1 Consideraciones sobre las potencias obtenidas.

Potencia de cálculo (Pcalc.):

Tal y como se ha planteado en la introducción del apartado anterior, para obtener la potencia de cálculo, se ha partido de la potencia nominal de cada receptor Pn, extraída de la placa de características o proporcionada por el fabricante. A partir de esta potencia y en función del coeficiente de utilización del receptor Ku, se obtiene la potencia nominal real del receptor. Existen receptores, como algunos motores que por su ciclo de utilización, no llegan a desarrollar regimenes nominales de trabajo. Por otro lado, tal y como nos indica la propiedad, las líneas de producción están diseñadas para poder fabricar diferentes tipos de radiador, por lo que dependiendo de las características de este los motores, en consecuencia variaran su consumo.


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Así pues, la potencia de cálculo partiendo de la potencia nominal real, se verá afectada por el coeficiente de simultaneidad Ks y el coeficiente de mayoración Km.

Se a aplicado un coeficiente de simultaneidad Ks en tablas por cada circuito, si bien se debería aplicar a cada nodo o grupos de circuitos aguas arriba (subcuadros). Las normas UNE, aplican coeficientes de simultaneidad de forma orientativa en función del número de circuitos que cuelgan de un subcuadro, y a su vez vuelven a aplicar el coeficiente en función del numero de subcuadros que cuelgan de una cuadro general.

En nuestro caso, y después de analizar junto con la propiedad, la actividad que nos ocupa, se han aplicado coeficientes de simultaneidad en función de la utilización de cada circuito. Es decir, como podemos observar en las tablas anteriores los equipos que se utilizan en las líneas de producción, tales como devanadora, Bruderer,... se ha escogido un Ks igual a 1, ya que estos equipos funcionaran simultáneamente. Pero por otro lado para iluminación de oficinas, lavabos, tomas de corriente,... se ha utilizado un Ks diferente de 1, ya que se entiende que estos no estarán funcionando siempre simultáneamente.

De esta forma y en función de la coincidencia de funcionamiento de los receptores, le damos valores a Ks en función del funcionamiento del grupo de receptores considerado.

El coeficiente de mayoración Km para receptores de alumbrado de descarga de acuerdo con la ITC BT-44, será de 1,8 veces a potencia en vatios de la lámpara.

En el caso de receptores del tipo motor, se le aplicará un Km de 1,25 sobre la potencia nominal para el motor de mayor potencia, si forma parte de un grupo de motores. Si se trata de un único motor, se le aplicará de forma individual. Este coeficiente surge de la ITC BT-47 relativa al cálculo de la sección del conductor para un motor. Este debe estar dimensionado para soportar la intensidad del 125%, de la intensidad a plena carga del motor.

Realizada esta consideración, la potencia de cálculo para cada circuito se ha obtenido mediante la expresión:

Ku)placa(Pn)real(Pn ×= [kW] (Ecuación 2.1)

KmKs)real(PnPcalc ××= [kW] (Ecuación 2.2)

La potencia a contratar, a partir de la potencia de cálculo obtenida, será de 406,46 kW.

La potencia máxima admisible, en función de la intensidad de regulación del Interruptor General Automático (Potencia máx. que puede soportar la instalación), será de aprox. 407 kW.

(Ver anexo de cálculos – cálculos eléctricos 3.2.1)


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Potencia total instalada (Pinst.):

La potencia instalada, se deduce de la suma algebraica de las potencias nominales de los receptores instalados, sin considerar ningún coeficiente y en función de los valores obtenidos en placa de características o facilitados por el fabricante.

Potencia aparente total (Scalc.):

La potencia aparente total obtenida a partir de la suma de las potencias listadas, que corresponde con la potencia absorbida por los receptores, y como consecuencia, la intensidad que circula por los conductores, está relacionada con el factor de potencia y el rendimiento de los motores de toda la instalación.

Teniendo en cuenta esta consideración, la potencia aparente obtenida S Calc., sin tener en cuenta la mejora del factor de potencia, es de 532,65 kVA.

Teniendo en cuenta la expresión para la obtención de la potencia aparente o potencia absorbida por la instalación:

η×ϕ=

cosPcalcScalc [kVA] (Ecuación 2.3)

Se extrae de las tablas el Cosfmedio y el ηmedio de los receptores.

cos φ medio ŋ medio ks medio

SUBCUADRO 1 0,86 0,86 0,97 SUBCUADRO 2 0,86 0,86 0,97 SUBCUADRO 3 0,86 0,86 0,97 SUBCUADRO 4 0,86 0,86 0,97 SUBCUADRO 5 0,95 0,95 0,93 SUBCUADRO 6 0,99 0,99 0,77

Tabla 2.7- F.d.p medio, rendimiento medio y coef. Simultaneidad medio.

Donde el Cosφmedio se halla a partir de:

∑∑ ϕ×

=ϕPcalc

)cosPcalc(mediocos (Ecuación 2.4)

Y el hmedio se halla a partir de:

∑∑ η×

=ηPcalc

)Pcalc(medio (Ecuación 2.5)


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Obteniendo:

Cosφmedio = 0.87

ηmedio = 0.87

(ver anexos de cálculos-anexo 3.2.1, para la obtención del factor de potencia, coeficiente de simultaneidad y rendimiento medios).

La obtención del valor medio de los coeficientes, rendimientos y el factor de potencia, se utilizarán para ajustar valores globales a aplicar en los nodos o derivaciones de varios circuitos.

Aplicando la ecuación 2.3, se comprueba que el Cosφmedio y ηmedio son los utilizados:

Que es un valor aproximadamente igual al dado anteriormente, salvando pequeñas diferencias de redondeo.

A partir de la expresión anterior, hallamos la potencia aparente compensada1:

Esta disminución de potencia influye favorablemente en la disminución de perdidas por calentamiento, la sección de la derivación individual, y en los recargos en la factura de energía por consumo excesivo de potencia reactiva.

2.8.2.4 Suministro de energía.

Para el funcionamiento de la nave industrial y poder realizar el proceso industrial que el proyecto estudia será necesaria la contratación de un servicio de una red eléctrica. La empresa distribuidora de energía Endesa después de la recepción y aprobación de un estudio técnico detallado en el que figura la relación de los receptores y las potencias a consumir en la nueva actividad industrial, se decide como propuesta a dar servicio a través de una línea de alta tensión (25kV) hasta el centro de transformador a instalar en el interior de los terrenos de la propiedad.

1 Se entiende por compensada la potencia aparente utilizando un cosφ=0,95.

kVA53787,087,0

406,46cos

PcalcScalc =×

=η×ϕ

=

kVA78,49187,095,0

46,406cos

PcalcScalc =×

=η×ϕ

=


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Por otro lado, la compañía se compromete a la realización de la obra civil pertinente para la puesta en servicio del suministro eléctrico hasta el centro de transformación.

En el polígono Plans de Jorí, dispone de las estaciones transformadores necesarias para abastecer la demanda eléctrica de todas las futuras actividades, en el caso del presente proyecto, al ser una actividad con un elevado consumo energético eléctrico y con la posibilidad de futuras ampliaciones se decide la instalación de un centro de transformación ubicado en el interior de los terrenos de la propiedad para uso exclusivo de la propiedad.

2.8.2.5 Acometida.

La acometida es la parte de la instalación de distribución que alimenta la caja de protección y medida, siendo el tramo desde la conexión secundaria del transformador hasta la entrada de la caja del conjunto de protección y medida.

La acometida se ubica en una canalización enterrada bajo tubo de fibrocemento, siendo una red subterránea de baja tensión de manera que nos regiremos por la ITC-BT-07 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión como nos especifica el apartado 1.2.3 de la ITC-BT-11. El elemento de la instalación eléctrica de la acometida tendrá un diámetro de tubo de 180 mm, a lo largo de una zanja excavada con este propósito.

La profundidad a la que se instalarán los conductores será como mínimo de 0,80 metros de profundidad. Se dispondrá de una capa de arena de unos 10 cm de espesor. Encima de la arena se colocará unas placas protectoras de plástico siendo su distancia mínima de 0,10 metros del suelo y a la parte superior del cable de 0,25 metros. Encima de las palcas protectoras se dispondrá de una cinta de señalización.

En los puntos con cambios de dirección bruscos se dispondrá de arquetas, para facilitar la manipulación de los cables.

La I máxima admisible (Fc=0,8) será de 680 A, para cables con conductores de cobre en instalaciones enterradas.

La acometida se realiza por medio de cables unipolares con las siguientes características:

Tensión de servicio de 400 V, conductor unipolar 2(3x150/70)mm2 Cu, Tensión de aislamiento asignada 0,6 / 1 kV, siendo de aislamiento en polietileno reticular XLPE, Tªmáxima=90ºC (en servicio permanente).


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2.8.2.6 Instalación de enlace.

En la instalación que se proyecta, al ser un suministro a un único usuario colocará un solo elemento compuesto por la caja general de protección y el equipo de medida para la línea de alimentación denominado caja de protección y medida según la ITC -BT-13 apartado 2.

Se procederá, tal como marca la ITC -BT-13 del reglamento electrotécnico de baja tensión, a su instalación en la zona exterior del edificio representativo, cerca del centro de transformación. Será en un sitio libre y permanente acceso y su ubicación se ha de realizar en mutua acuerdo con ENDESA S.A. y LA PROPIEDAD siendo esta última la empresa con necesidades eléctricas.

Debido a la instalación de una acometida subterránea, la caja general de protección se instalará un nicho en pared que se cerrará mediante una puerta metálica con grado de protección IK10 según UNE-EN 50.102, revestida exteriormente de acuerdo con las características del entorno y estará protegida de la corrosión, disponiendo de una cerradura o candado normalizado por la empresa suministradora, la parte inferior de la caja de protección y medida estará ubicada a 80 cm del suelo.

El emplazamiento, instalación y características de la caja de protección y medida están detallados en la ITC-BT 13, debiendo cumplir todas sus exigencias.

En el nicho se tendrá presente los orificios de entrada de los conductores de la acometida procedentes de la estación transformadora en adelante, conforme lo establecido en la ITC - BT-06 y ITC-BT-07 del reglamento electrotécnico de baja tensión.

La caja de protección y medida a utilizar corresponde a uno de los tipos recogidos en las especificaciones técnicas de la empresa suministradora, en función del número y naturaleza del suministro. Dentro de la misma se instalarán fusibles a todos los conductores de fase o polares, con un poder de corte de al menos igual a la corriente de cortocircuito prevista en el punto de la instalación.

Las características de los fusibles a instalar son:

Tensión: 400 V

Capacidad: 630 A

Poder de corte: 50 kA

La caja de protección y medida cumplirán con lo establecido por la norma UNE-EN 60.439-1, y tendrá el grado de inflamabilidad según se indica en la UNE-EN 60.439-3, según la norma UNE-En 20.324 el grado de protección será de IP43 y IK09 según la norma UNE-EN 50.102 y será precintable. Los dispositivos generales de este tipo de cajas quedan recogidos en la ITC -BT-13.


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2.8.2.7 Derivación individual.

Es la parte de protección que a partir de la caja de protección y medida suministra energía eléctrica a la actividad industrial.

Equipado con fusibles de seguridad, la derivación individual empieza en la caja general de protección y medida. La derivación individual de la nave industrial estará constituida por conductores aislados sobre canal suspendida.

La I máxima admisible (Fc=0,8) será de 676A, para cables con conductores de cobre, según ITC-BT-07.

Los cables no presentarán empalmes y su sección será uniforme. Los conductores a utilizar será de Cu o Al, aislados y normalmente unipolares. Se seguirá el código de colores indicado en la ITC-BT-19 del REBT.

La instalación eléctrica proyectada se instalarán conductores con las siguientes características:

- Tensión de servicio de 400 V, conductor unipolar 2(4x150 + TTx95)mm2 ,Tensión de aislamiento asignada 0,6 / 1 kV, siendo de aislamiento de RZ1-K(AS) no propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida, Tªmáxima=90ºC (en servicio permanente).

Hay que destacar la caída de tensión máxima admisible, que será de 1,5%, como máximo, según la ITC -BT-15.

2.8.2.8 Cuadro general de protección.

Estos elementos de la instalación serán el principal sistema de mando, protección y control de los receptores eléctricos de la nave industrial de manera que a partir de estos dispositivos el usuario podrá efectuar el control de todos los circuitos eléctricos existentes en dicha nave.

Se coloca un cuadro general de protección correspondiente a la tensión de servicio deseada.

El cuadro general de protección, también llamado cuadro general de distribución o cuadro general de mando y protección, será el punto de parida de todos los circuitos de manera que a partir de estos se irán separando todas las instalaciones en sus diferentes cuadros y zonas de la nave.

Los dispositivos generales de mando y protección si situarán lo más cerca posible del punto de entrada de la derivación individual.

La altura de la cual se situará los dispositivos generales e individuales de mando y protección, siendo esta mesura desde el nivel del suelo, estará entre 1 y 2 metros. Las características de los cuadros se ajustarán a las normas UNE 20.451 y UNE-EN 60.439-3, con un grado de protección IP30 según UNE 20.324 y IK07 según UNE-EN 50.102.


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La envolvente para el interruptor de control de potencia será precintable y sus dimensiones estarán de acuerdo con el tipo de suministro y tarifa a aplicar. Sus características y tipo corresponderán a un modelo oficialmente aprobado.

El instalador fijará de forma permanente sobre el cuadro de distribución una placa, impresa con caracteres indelebles, en la que conste su nombre o marca comercial, fecha en que se realizó la instalación, así como la intensidad asignada del Interruptor General Automático.

Los dispositivos generales e individuales de mando y protección que forman la instalación principal, son:

Un interruptor general automático de corte omnipolar, de intensidad nominal de 630A, regulado a 630A, que permite su accionamiento manual y que está dotado de elementos de protección contra sobrecarga y cortocircuitos (según ITC-BT-22), con poder de corte de 25 kA. Este interruptor es independiente del interruptor de control de potencia.

Un interruptor diferencial general, de intensidad asignada superior o igual a la del interruptor general, destinado a la protección contra contactos indirectos de todos los circuitos según ITC-BT-24, donde se cumple la lo establecido por la ITC-BT-24.

Dispositivos de corte omnipolar, destinados a la protección contra sobrecargas y cortocircuitos de cada uno de los circuitos interiores (según ITC-BT-22).

Dispositivo de protección contra sobretensiones, según ITC-BT-23, si fuese necesario.

Cuadro general de protección

Este cuadro distribuye a todas los subcuadros existentes en la instalación eléctrica. En este cuadro se instalará el IGA de 630A y tantos dispositivos de cabecera de línea como subcuadros. Además se instalarán las protecciones necesarias para cada subcuadro.

El cuadro a instalar cumple con lo establecido en la norma UNE-EN 60.439-1.

Todos los componentes avilantes son auto extinguibles según CEI 665.2.2.


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En el siguiente cuadro se muestra las protecciones instaladas en el cuadro general para cada subcuadro.

Protección Térmica Protección Diferencial

Int. Automático (A) /

I.Reg. (A) Int. Magneto térmico(A)

Relé y Transf.sens. (mA)

Ins. Deferencial (A) sens. (mA)

Derivación individual 630 / 630 - 300 - Subcuadro 1 160 / 156 - 30 - Subcuadro 2 160 / 156 - 30 - Subcuadro 3 160 / 156 - 30 - Subcuadro 4 160 / 156 - 30 - Subcuadro 5 - 63 - 63 / 30 Subcuadro 6 - 38 - 40 / 30 Subcuadro CT - 10 - -

Tabla 2.8- Protecciones instaladas en el CGP.

2.8.2.9 Subcuadro de protección.

2.8.2.9.1 Descripción de los subcuadros.

Una vez realizada la descripción de las partes de la instalación principales, procederemos a la descripción de los diferentes subcuadros utilizados para subdividir la instalación en diferentes partes.

Para la subdivisión se ha tenido en cuenta la zona a la que dan cobertura y la utilización de los equipos instalados. Es decir se ha separado lo que es uso industrial, de las demás actividades como iluminación, salas de oficinas...

2.8.2.9.2 Descripción del subcuadro I.

Este subcuadro está ubicado en la parte trasera de la línea de producción I, y esta destinado a dar cobertura a todos los equipos de dicha línea. De instalación superficial y anclado mediante tornillos en la pared. En su interior, alberga al interruptor de cabecera final de línea de 160 A, con regulación a 156 A y diferencial de 30 mA.

Bajo este interruptor se sitúan el resto de mecanismos que protegen las líneas especificado en el plano nº18. Se trata de un armario de distribución eléctrica metálico tipo Cofret, color RAL 9001, para paramenta modular hasta 160 A.

2.8.2.9.3 Descripción del subcuadro II.

Este subcuadro está ubicado en la parte trasera de la línea de producción II, y esta destinado a dar cobertura a todos los equipos de dicha línea. De instalación superficial y anclado mediante tornillos en la pared. En su interior, alberga al interruptor de cabecera final de línea de 160 A, con regulación a 156 A y diferencial de 30 mA.



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2.8.2.9.4 Descripción del subcuadro III.

Este subcuadro está ubicado en la parte trasera de la línea de producción III, y esta destinado a dar cobertura a todos los equipos de dicha línea. De instalación superficial y anclado mediante tornillos en la pared. En su interior, alberga al interruptor de cabecera final de línea de 160 A, con regulación a 156 A y diferencial de 30 mA.


2.8.2.9.5 Descripción del subcuadro IV.

Este subcuadro está ubicado en la parte trasera de la línea de producción IV, y esta destinado a dar cobertura a todos los equipos de dicha línea. De instalación superficial y anclado mediante tornillos en la pared. En su interior, alberga al interruptor de cabecera final de línea de 160 A, con regulación a 156 A y diferencial de 30 mA.


2.8.2.9.6 Descripción del subcuadro V.

Este subcuadro está ubicado cerca de una de las puertas de acceso, particularmente la que hay al lado del almacén de utillajes, y da cobertura a una parte de la iluminación de la nave general, así como los vestuarios y el almacén de utillajes. De instalación superficial y anclado mediante tornillos en la pared. En su interior, alberga al interruptor de cabecera final de línea de 63 A, y diferencial de 63A; 30 mA.


2.8.2.9.7 Descripción del subcuadro VI.

Este subcuadro está ubicado cerca de una puerta de acceso, particularmente la que esta próxima a la entrada de las oficinas, y da cobertura a la otra parte de la iluminación de la nave general, así como también oficinas, comedor... De instalación superficial y anclado mediante tornillos en la pared. En su interior, alberga al interruptor de cabecera final de línea de 38 A, y diferencial de 40A ;30 mA.



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Figura 2.30-Armario tipo Cofret utilizado en los subcuadros anteriores.

2.8.2.9.8 Descripción del subcuadro CT.

Este subcuadro está ubicado dentro del centro de transformación, y es exclusivamente para el alumbrado de la C.T. De instalación superficial y anclado mediante tornillos pared. Magnetotérmico de 10 mA.

Figura 2.31-Armario utilizado para subcuadro CT

2.8.3 Instalación interior.

Una vez analizadas las instalaciones a realizar en la nave industrial, es necesario profundizar un poco más, y proceder a las instalaciones que llegan hasta los receptores, es decir, desde los subcuadros hasta los diferentes circuitos existentes.

2.8.3.1 Canalizaciones.

Las canalizaciones dimensionadas por las instalaciones interiores que van desde los cuadros auxiliares hasta los receptores de la propiedad serán dimensionados según la preinscripción del REBT ITC -BT-21, y según el número de conductores que contengan en su interior. Las canalizaciones utilizadas para los diferentes conductores de los circuitos eléctricos estarán instaladas básicamente en canalizaciones fijas en superficie, canalizaciones sobre bandeja perforada, canalizaciones enterradas y canalizaciones dispuestas en falsos techos.


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Destacar que siempre que sea posible se utilizaran las bandejas perforadas para conducir los cables como primera opción. Dejando las canalizaciones fijas superficiales para bajantes y zonas donde no se instale bandeja.

En el caso de instalaciones dispuestas en bandejas perforadas, se disponen a una distancia de 1 m del techo de la nave en forma horizontal, aprovechando así las dimensiones de las varillas a utilizar para su instalación, siendo estas de 1 metro.

Todas las canalizaciones, en especial los tramos de las instalaciones que vayan enterradas se dispondrán de canalizaciones de diámetro suficiente para permitir la correcta manipulación de conductores en su interior o de su fácil extracción en momentos de reformas o mantenimiento, entre otras.

En toda la longitud de los pasos de canalizaciones a través de elementos de la construcción, tales como muros, tabiques y techos, no se dispondrán empalmes o derivaciones de cables, estando protegidas contra los deterioros mecánicos, las acciones químicas y los efectos de la humedad.

En las canalizaciones superficiales, los tubos deberán ser preferentemente rígidos y en casos especiales podrán usarse tubos curvables. Los tubos deberán tener un diámetro tal que permitan un fácil alojamiento y extracción de los cables o conductores aislados. En la tabla 2.9 figuran los diámetros exteriores mínimos de los tubos en función del número y la sección de los conductores o cables a conducir.

Diámetro exterior de los tubos (mm) Número de conductores

Sección nominal de losconductores unipolares (mm2)

1 2 3 4 5 1,5 12 12 16 16 16 2,5 12 12 16 16 20 4 12 16 20 20 20 6 12 16 20 20 25

10 16 20 25 32 32 16 16 25 32 32 32 25 20 32 32 40 40 35 25 32 40 40 50 50 25 40 50 50 50 70 32 40 50 63 63 95 32 50 63 63 75

120 40 50 63 75 75 150 40 63 75 75 -- 185 50 63 75 -- -- 240 50 75 -- -- --

Tabla 2.9- Diámetro del tubo en función del numero de conductores alojar.


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Las especificaciones de cada tramo a partir de los subcuadros a instalar hasta sus receptores son las siguientes:

Denominación Dist.Cálc

(m) Sección (mm²) Disposición Diámetro del tubo en mm Bandeja

ACOMETIDA 11.7 2(3x150/70)Cu Enterrados bajo tubo 2 x 180

LINEA GENERAL ALIMENT. 2 2(4x185+TTx95)Cu Tubos superficiales 2 x 200

DERIVACION IND. 2 2(4x150+TTx95)Cu Canal suspendida 100 x 500

LINEA SUBCUADRO1 50 4x95+TTx50Cu Tubos superficiales 75




LINEA SUBCUADRO5 33.5 4x25+TTx16Cu Tubos superficiales 50

LINEA SUBCUADRO 6 93 4x16+TTx16Cu Tubos superficiales 32 C1. DEVANADORA 26 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C2.TERMODESENGRASE 12.5 4x25+TTx16Cu Tubos superficiales 50 C3. BRUDERER 33.5 4x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C4. M. INTRO.TUBOS 40 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C5. M.EXP.TUBOS 36 4x10+TTx10Cu Tubos superficiales 32 C6. M.EXP.FONDOS 44 4x4+TTx4Cu Tubos superficiales 25 C7. M. ENGR.DEP 48 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C8. M. COL. FONDOS 45 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C9. POLIPASTO 31 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C10.TC MONOFASICAS 37 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C11. TC TRIFASICAS 37 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C12. DEVANADORA 26 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C13. TERMODESENG. 12.5 4x25+TTx16Cu Tubos superficiales 50 C14. BRUDERER 33.5 4x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C15.M. INTRO.TUBOS 40 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C16. M.EXP.TUBOS 36 4x10+TTx10Cu Tubos superficiales 32 C17. M.EXP.FONDOS 44 4x4+TTx4Cu Tubos superficiales 25 C18. M. ENGR.DEP 48 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C19.M. COL. FONDOS 45 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C20. POLIPASTO 31 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C21.TC MONOFASICAS 37 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C22. TC TRIFASICAS 37 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C23. DEVANADORA 26 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C24. TERMODESENG. 12.5 4x25+TTx16Cu Tubos superficiales 50 C25.BRUDERER 33.5 4x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C26.M. INTRO.TUBOS 40 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C27. M.EXP.TUBOS 36 4x10+TTx10Cu Tubos superficiales 32 C28. M.EXP.FONDOS 44 4x4+TTx4Cu Tubos superficiales 25 C29. M. ENGR.DEP 48 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C30.M. COL. FONDOS 45 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C31. POLIPASTO 31 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C32.TC MONOFASICAS 37 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C33. TC TRIFASICAS 37 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C34. DEVANADORA 26 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C35. TERMODESENG. 12.5 4x25+TTx16Cu Tubos superficiales 50 C36. BRUDERER 33.5 4x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C37.M. INTRO.TUBOS 40 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20


70

C38.M.EXP.TUBOS 36 4x10+TTx10Cu Tubos superficiales 32 C39. M.EXP.FONDOS 44 4x4+TTx4Cu Tubos superficiales 25 C40. M. ENGR.DEP 48 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C41.M. COL. FONDOS 45 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C42. POLIPASTO 31 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C43.TC MONOFASICAS 37 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C44. TC TRIFASICAS 37 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C45. ILUM.NAVE GEN 100 2x16+TTx16Cu Tubos superficiales 50 C46.ILUM.NAVE.GEN 90 2x16+TTx16Cu Tubos superficiales 50 C47.ILUM.NAVE.GEN 50 2x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C48.ILUM.NAVE.GEN 62 2x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C49.ILUM. LAV. HOM 43.5 2x1.5+TTx1.5Cu Tubos superficiales 16 C50. TC LAVABOS 44.3 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C51. TC LAVABOS 38 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C52. ILUM LAVABOS 37 2x1.5+TTx1.5Cu Tubos superficiales 16 C53.ILUM.UTILLAJES 30 2x1.5+TTx1.5Cu Tubos superficiales 16 C54. TC AL. UTILL 30 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C55. TC AL. UTILL 30 2x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C56.PUERTA ACCESO 48 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 CEM1. ILUM.EMERGEN 85 2x4+TTx4Cu Tubos superficiales 20 C57.ILUM NAVE GEN 67 2x10+TTx10Cu Tubos superficiales 25 C58. ILUM NAVE GEN 72 2x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C59. ILUM NAVE GEN 67 2x10+TTx10Cu Tubos superficiales 25 C60.ILUM OFICINAS 72 2x6+TTx6Cu Falso techo C61. ILUM DIRECCIO 30 2x1.5+TTx1.5Cu Falso techo C62. SALA REUNIONE 30 2x1.5+TTx1.5Cu Falso techo C63. ILUM COMEDOR 43 2x2.5+TTx2.5Cu Falso techo C64. TC OFICINAS 29.5 2x2.5+TTx2.5Cu Falso techo C65.TC DESP DIREC. 36.72 2x2.5+TTx2.5Cu Falso techo C66.TC SALA REUNIO 33.6 2x2.5+TTx2.5Cu Falso techo C67.TC COMEDOR 62.8 2x10+TTx10Cu Falso techo C68.PUERTA ACCESO 16 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 CEM2.ILUM.EMERGEN 63 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 CEM3.ILUM.EMERGEN 40 2x1.5+TTx1.5Cu Tubos superficiales 16 Batería Condensadores 7 3x150+TTx95Cu Tubos superficiales 75 C69. ILUM CT 20 2x6+TTx6Cu Tubos superficiales 50

Tabla 2.10- Canalizaciones a instalar en cada circuito.


71

2.8.3.2 Conductores.

Los conductores de la instalación eléctrica tienen que ser fácilmente identificables en montajes monofásicos y trifásicos especialmente para los que pertenecen al neutro y a los conductores de protección, es decir, los de tierra.

Esta identificación se efectúa por colores representados en su aislamiento. Cuando existen conductores neutros en la instalación eléctrica, se identifica mediante el color azul claro. El conductor de protección será identificado por el color amarillo-verde en forma de rayas longitudinales, mientras que los conductores de fase son identificados con el color marrón o negro en líneas monofásicas, y con el negro, marrón y gris para líneas trifásicas.

Los conductores activos serán de cobre, con asilamiento de tensión asignada de 0,6/1 kV, aislados con polietileno reticular (XLPE), siendo flexibles para la distribución de energía eléctrica a los diferentes receptores y colocándolos en el interior de tubos según la REBT de la ITC-BT-15

La determinación de la sección de los conductores y la caída de tensión puede consultarse en el apartado 3.2.1.1.4 del anexo del presente proyecto.

En referencia de los conductores de protección serán de cobre, y tendrán una sección mínima o igual a la que hace referencia a la tabla 2 de la ITC-BT-19, cogiendo como referencia la sección del conductor de fase de la presente instalación. Los conductores de protección estarán aislados y formarán parte de la conducción de la alimentación.

A continuación se observa las secciones a instalar en los diferentes circuitos:

Cuadro General de Mando y Protección

Denominación P.Cálculo (W)

Dist.Cálc (m) Sección (mm²)

ACOMETIDA 406031.31 11.7 2(3x150/70)Cu LINEA GENERAL ALIMENT. 406031.31 2 2(4x185+TTx95)Cu DERIVACION IND. 406031.31 2 2(4x150+TTx95)Cu LINEA SUBCUADRO1 91152.8 50 4x95+TTx50Cu LINEA SUBCUADRO2 91152.8 60 4x95+TTx50Cu LINEA SUBCUADRO3 91152.8 70 4x95+TTx50Cu LINEA SUBCUADRO4 91152.8 80 4x95+TTx50Cu LINEA SUBCUADRO5 34550.05 33.5 4x25+TTx16Cu LINEA SUBCUADRO 6 25858.09 93 4x16+TTx16Cu Batería Condensadores 406031.31 7 3x150+TTx95Cu C69. ILUM CT 198 20 2x6+TTx6Cu


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Subcuadro LINEA SUBCUADRO1



C1. DEVANADORA 3187.5 26 4x2.5+TTx2.5Cu C2.TERMODESENGRASE 37500 12.5 4x25+TTx16Cu C3. BRUDERER 11000 33.5 4x6+TTx6Cu C4. M. INTRO.TUBOS 5000 40 4x2.5+TTx2.5Cu C5. M.EXP.TUBOS 18750 36 4x10+TTx10Cu C6. M.EXP.FONDOS 9375 44 4x4+TTx4Cu C7. M. ENGR.DEP 5500 48 4x2.5+TTx2.5Cu C8. M. COL. FONDOS 5000 45 4x2.5+TTx2.5Cu C9. POLIPASTO 937.5 31 4x2.5+TTx2.5Cu C10.TC MONOFASICAS 2530 37 2x2.5+TTx2.5Cu C11. TC TRIFASICAS 6710 37 4x2.5+TTx2.5Cu




C12. DEVANADORA 3187.5 26 4x2.5+TTx2.5Cu C13. TERMODESENG. 37500 12.5 4x25+TTx16Cu C14. BRUDERER 11000 33.5 4x6+TTx6Cu C15.M. INTRO.TUBOS 5000 40 4x2.5+TTx2.5Cu C16. M.EXP.TUBOS 18750 36 4x10+TTx10Cu C17. M.EXP.FONDOS 9375 44 4x4+TTx4Cu C18. M. ENGR.DEP 5500 48 4x2.5+TTx2.5Cu C19.M. COL. FONDOS 5000 45 4x2.5+TTx2.5Cu C20. POLIPASTO 937.5 31 4x2.5+TTx2.5Cu C21.TC MONOFASICAS 2530 37 2x2.5+TTx2.5Cu C22. TC TRIFASICAS 6710 37 4x2.5+TTx2.5Cu




C23. DEVANADORA 3187.5 26 4x2.5+TTx2.5Cu C24. TERMODESENG. 37500 12.5 4x25+TTx16Cu C25.BRUDERER 11000 33.5 4x6+TTx6Cu C26.M. INTRO.TUBOS 5000 40 4x2.5+TTx2.5Cu C27. M.EXP.TUBOS 18750 36 4x10+TTx10Cu C28. M.EXP.FONDOS 9375 44 4x4+TTx4Cu C29. M. ENGR.DEP 5500 48 4x2.5+TTx2.5Cu C30.M. COL. FONDOS 5000 45 4x2.5+TTx2.5Cu C31. POLIPASTO 937.5 31 4x2.5+TTx2.5Cu C32.TC MONOFASICAS 2530 37 2x2.5+TTx2.5Cu C33. TC TRIFASICAS 6710 37 4x2.5+TTx2.5Cu


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C34. DEVANADORA 3187.5 26 4x2.5+TTx2.5Cu C35. TERMODESENG. 37500 12.5 4x25+TTx16Cu C36. BRUDERER 11000 33.5 4x6+TTx6Cu C37.M. INTRO.TUBOS 5000 40 4x2.5+TTx2.5Cu C38.M.EXP.TUBOS 18750 36 4x10+TTx10Cu C39. M.EXP.FONDOS 9375 44 4x4+TTx4Cu C40. M. ENGR.DEP 5500 48 4x2.5+TTx2.5Cu C41.M. COL. FONDOS 5000 45 4x2.5+TTx2.5Cu C42. POLIPASTO 937.5 31 4x2.5+TTx2.5Cu C43.TC MONOFASICAS 2530 37 2x2.5+TTx2.5Cu C44. TC TRIFASICAS 6710 37 4x2.5+TTx2.5Cu




C45. ILUM.NAVE GEN 4626 100 2x16+TTx16Cu C46.ILUM.NAVE.GEN 4626 90 2x16+TTx16Cu C47.ILUM.NAVE.GEN 4626 50 2x6+TTx6Cu C48.ILUM.NAVE.GEN 3474 62 2x6+TTx6Cu C49.ILUM. LAV. HOM 774 43.5 2x1.5+TTx1.5Cu C50. TC LAVABOS 2760 44.3 2x2.5+TTx2.5Cu C51. TC LAVABOS 2760 38 2x2.5+TTx2.5Cu C52. ILUM LAVABOS 774 37 2x1.5+TTx1.5Cu C53.ILUM.UTILLAJES 576 30 2x1.5+TTx1.5Cu C54. TC AL. UTILL 2530 30 2x2.5+TTx2.5Cu C55. TC AL. UTILL 6710 30 2x6+TTx6Cu C56.PUERTA ACCESO 1587.5 48 4x2.5+TTx2.5Cu CEM1. ILUM.EMERGEN 1303.2 85 2x4+TTx4Cu


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Subcuadro LINEA SUBCUADRO 6



C57.ILUM NAVE GEN 3654 67 2x10+TTx10Cu C58. ILUM NAVE GEN 2502 72 2x6+TTx6Cu C59. ILUM NAVE GEN 3474 67 2x10+TTx10Cu C60.ILUM OFICINAS 2016 72 2x6+TTx6Cu C61. ILUM DIRECCIO 756 30 2x1.5+TTx1.5Cu C62. SALA REUNIONE 1008 30 2x1.5+TTx1.5Cu C63. ILUM COMEDOR 1512 43 2x2.5+TTx2.5Cu C64. TC OFICINAS 3700 29.5 2x2.5+TTx2.5Cu C65.TC DESP DIREC. 2760 36.72 2x2.5+TTx2.5Cu C66.TC SALA REUNIO 2760 33.6 2x2.5+TTx2.5Cu C67.TC COMEDOR 6620 62.8 2x10+TTx10Cu C68.PUERTA ACCESO 1587.5 16 4x2.5+TTx2.5Cu CEM2.ILUM.EMERGEN 1036.8 63 2x2.5+TTx2.5Cu CEM3.ILUM.EMERGEN 100.8 40 2x1.5+TTx1.5Cu

Tabla 2.11-Secciones de los diferentes circuitos.

2.8.3.3 Equilibrado de cargas.

Para mantener un mejor equilibrado en los conductores que forman parte de una instalación, se procurará que queden repartidas entre sus fases o conductores polares.

2.8.3.4 Resistencia de aislamiento y rigidez dieléctrica.

Las instalaciones deberán presentar una resistencia de aislamiento por tratarse de tensiones de trabajo = 500 V, de un valor = 0,5 MΩ a una tensión de ensayo de corriente continua de 500 V.

La rigidez dieléctrica será tal que, desconectados los aparatos de utilización (receptores), resista durante 1 minuto una prueba de tensión de 2U + 1000 V a frecuencia industrial, siendo U la tensión máxima de servicio expresada en voltios, y con un mínimo de 1.500 V.

Las corrientes de fuga no serán superiores, para el conjunto de la instalación o para cada uno de los circuitos en que ésta pueda dividirse a efectos de su protección, a la sensibilidad que presenten los interruptores diferenciales instalados como protección contra los contactos indirectos.

2.8.3.5 Conexiones.

Los circuitos que se encuentren en un mismo tubo o canal deberán estar aislados para la tensión asignada más elevada.

En ningún caso se permitirá la unión de conductores mediante conexiones y/o derivaciones por simple retorcimiento o arrollamiento entre sí de los conductores, sino que deberá realizarse siempre utilizando bornes de conexión montados individualmente o


75

constituyendo bloques o regletas de conexión; puede permitirse asimismo, la utilización de bridas de conexión. Siempre deberán realizarse en el interior de cajas de empalme y/o de derivación.

Si se trata de conductores de varios alambres cableados, las conexiones se realizarán de forma que la corriente se reparta por todos los alambres componentes.

Los terminales, empalmes y conexiones de las canalizaciones en zonas mojadas, presentarán un grado de protección correspondiente a las proyecciones de agua, IPX4.

Las tomas de corriente y aparatos de mando y protección se situarán fuera de los locales mojados, y si esto no fuera posible, se protegerán contra las proyecciones de agua, grado de protección IPX4. En este caso, sus cubiertas y las partes accesibles de los órganos de accionamiento no serán metálicas.

2.8.4 Tomas a tierra.

La toma a tierra se establece principalmente a fin de limitar la tensión que, respecto a tierra, puedan presentar en un momento dado las masas metálicas, asegurando la actuación de las protecciones y eliminar o disminuir el riesgo que supone una avería en los materiales eléctricos.

La toma y conexión a tierra es la unión eléctrica, sin fusible no protección alguna, por un lado del circuito eléctrico o por un lado conductor no perteneciente a la misma, mediante una toma a tierra con un electrodo o grupo de electrodos enterrados en el suelo.

Mediante la instalación de la toma a tierra se habrá conseguido que en el conjunto de las instalaciones de la nave y superficies próximas del terreno no aparezca deferencia de potencial peligrosa y que, al mismo tiempo, permita el paso a tierra de las corrientes de defecto o las descargas de origen climatológicas.

2.8.4.1 Uniones a tierra.

Las disposiciones de la tomas a tierra pueden ser utilizadas a la vez o separadas, por razones de protección o razones funcionales, según las preinscripciones de la instalación.

La elección e instalación de los materiales que asegures la toma a tierra tienen que ser tales que:

El valor de la resistencia de toma a tierra este conforme con la norma de protección y de funcionamiento de las instalaciones y se mantengan de esta manera a lo largo del tiempo.

Las corrientes de defecto a tierra y las corrientes de fuga puedan circular sin peligro, particularmente desde el punto de vista de solicitaciones térmicas, mecánicas y eléctricas.

La solidez o la protección mecánica queda asegurada con independencia de las condiciones de influencia externa.


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Contemplen los posibles riesgos debidos a electrolisis que puedan afectar a otras partes metálicas.

2.8.4.1.1 Tomas a tierra.

Para las tomas a tierra se pueden utilizar electrodos formados por:

barras y tubos. Platinas y conductores desnudos. Placas Anillos o mallas metálicas constituidas por elementos citados anteriormente o sus

combinaciones. Armaduras de hormigón enterrados con excepción de las armaduras pretensazas. Otros conductores enterrados que se demuestren que son apropiados.

Los conductores de Cu desnudo utilizados como electrodos serán de construcción y resistencia eléctrica según la clase 2 de la norma UNE 21.022. El tipo y la profundidad de enterrado de las tomas a tierra tienen que ser tales que la posibilidad de pérdida de humedad del suelo, la presencia de hielo o otros efectos climáticos no aumente la resistencia de la toma a tierra por encima de los valores previstos. La profundidad será mayor a 0,5 m.

2.8.4.1.2 Conductores a tierra.

La sección de los conductores de tierra, estando estos enterrados, tendrán que estar de acuerdo con los valores indicados en la tabla 1 de la ITC-BT-18 del REBT.

Tabla 2.12-Secciones de cables enterrados, toma tierra.

Durante la ejecución de las uniones entre conductores de tierra y electrodos de tierra debe extremarse el cuidado para que resulten eléctricamente correctas. Debe cuidarse, en especial, que las conexiones, no dañen ni a los conductores ni a los electrodos de tierra.

2.8.4.1.3 Bornes de toma a tierra.

En toda instalación de tomas a tierra debe preverse un borne principal de tierra, al cual deben unirse los conductores siguientes:

Los conductores de tierra, Los conductores de protección. Los conductores de unión equipotencial principal. Los conductores de toma a tierra funcional, si son necesarios.


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Debe preverse sobre los conductores de tierra y en lugar accesible, un dispositivo que permita medir la resistencia de la toma de tierra correspondiente. Este dispositivo puede estar combinado con el borne principal de tierra, debe ser desmontable necesariamente por medio de un útil, tiene que ser mecánicamente seguro y debe asegurar la continuidad eléctrica.

2.8.4.1.4 Conductores de protección.

Los conductores de protección sirven para unir eléctricamente las masas de una instalación a ciertos elementos con el fin de asegurar la protección contra contactos indirectos.

En el circuito de conexión a tierra, los conductores de protección unirán las masas al conductor de tierra.

En otros casos reciben igualmente el nombre de conductores de protección, aquellos conductores que unen las masas:

al neutro de la red. a un relé de protección.

La sección de los conductores de protección será la indicada en la tabla 2, o se obtendrá por cálculo conforme a lo indicado en la Norma UNE 20.460 -5-54 apartado 543.1.1.

Tabla 2.13-Sección de los conductores de protección.

Si la aplicación de la tabla conduce a valores no normalizados, se han de utilizar conductores que tengan la sección normalizada superior más próxima.

Los valores de la tabla 2 solo son válidos en el caso de que los conductores de protección hayan sido fabricados del mismo material que los conductores activos; de no ser así, las secciones de los conductores de protección se determinarán de forma que presenten una conductividad equivalente a la que resulta aplicando la tabla 2.

En todos los casos los conductores de protección que no forman parte de la canalización de alimentación serán de cobre con una sección, al menos de:

2,5 mm2, si los conductores de protección disponen de una protección mecánica. 4 mm2, si los conductores de protección no disponen de una protección mecánica.


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Cuando el conductor de protección sea común a varios circuitos, la sección de ese conductor debe dimensionarse en función de la mayor sección de los conductores de fase.

Como conductores de protección pueden utilizarse:

conductores en los cables multiconductores. conductores aislados o desnudos que posean una envolvente común con los

conductores activos. conductores separados desnudos o aislados.

Los conductores de protección deben estar convenientemente protegidos contra deterioros mecánicos, químicos y electroquímicos y contra los esfuerzos electrodinámicos.

Las conexiones deben ser accesibles para la verificación y ensayos, excepto en el caso de las efectuadas en cajas selladas con material de relleno o en cajas no desmontables con juntas estancas.

Ningún aparato deberá ser intercalado en el conductor de protección, aunque para los ensayos podrán utilizarse conexiones desmontables mediante útiles adecuados.

Las masas de los equipos a unir con los conductores de protección no deben ser conectadas en serie en un circuito de protección, con excepción de las envolventes montadas en fábrica o canalizaciones prefabricadas mencionadas anteriormente.

2.8.4.1.5 Conductores equipotenciales.

El conductor principal de equipotencialidad debe tener una sección no inferior a la mitad de la del conductor de protección de sección mayor de la instalación, con un mínimo de 6 mm2. Sin embargo, su sección puede ser reducida a 2,5 mm2, si es de cobre.

Si el conductor suplementario de equipotencialidad uniera una masa a un elemento conductor, su sección no será inferior a la mitad de la del conductor de protección unido a esta masa.

La unión de equipotencialidad suplementaria puede estar asegurada, bien por elementos conductores no desmontables, tales como estructuras metálicas no desmontables, bien por conductores suplementarios, o por combinación de los dos.

2.8.4.1.6 Resistencia de las tomas a tierra.

El electrodo se dimensionará de forma que su resistencia de tierra, en cualquier circunstancia previsible, no sea superior al valor especificado para ella, en cada caso.

Este valor de resistencia de tierra será tal que cualquier masa no pueda dar lugar a tensiones de contacto superiores a:

24 V en local o emplazamiento conductor. 50 V en los demás casos.


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Si las condiciones de la instalación son tales que pueden dar lugar a tensiones de contacto superiores a los valores señalados anteriormente, se asegurará la rápida eliminación de la falta mediante dispositivos de corte adecuados a la corriente de servicio.

La resistencia de un electrodo depende de sus dimensiones, de su forma y de la resistividad del terreno en el que se establece. Esta resistividad varía frecuentemente de un punto a otro del terreno, y varía también con la profundidad.

La tabla 3 de la ITC-BT-18 muestra, a título de orientación, unos valores de la resistividad para un cierto número de terrenos.

Tabla 2.14-Valores orientativos de la resistividad en función del terreno.

Con objeto de obtener una primera aproximación de la resistencia a tierra, los cálculos pueden efectuarse utilizando los valores medios indicados en la tabla 4 del mismo anexo, siendo este el utilizado en el presente proyecto como se puede observar en el anexo.

Tabla 2.15-Valores medios aproximados de la resistividad en función del terreno.


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Aunque los cálculos efectuados a partir de estos valores no dan más que un valor muy aproximado de la resistencia a tierra del electrodo, la medida de resistencia de tierra de este electrodo puede permitir, aplicando las fórmulas dadas en la tabla 5 de la ITC-BT-18, estimar el valor medio local de la resistividad del terreno, pudiendo consultar estos cálculos en el apartado 3.2.1.1.4.3.6 del anexo.

Tabla 2.16-Fórmulas para estimar la resistencia de tierra en función de la resistividad del terreno y las características del electrodo

2.8.4.1.7 Tomas a tierra independiente.

Se considerará independiente una toma de tierra respecto a otra, cuando una de las tomas de tierra, no alcance, respecto a un punto de potencial cero, una tensión superior a 50 V cuando por la otra circula la máxima corriente de defecto a tierra prevista.

2.8.4.1.8 Separaciones entre las tomas a tierra de las masas de la instalación de utilización y las masas de un centro de transformación.

Se verificará que las masas puestas a tierra en una instalación de utilización, así como los conductores de protección asociados a estas masas o a los relés de protección de masa, no están unidas a la toma de tierra de las masas de un centro de transformación, para evitar que durante la evacuación de un defecto a tierra en el centro de transformación, las masas de la instalación de utilización puedan quedar sometidas a tensiones de contacto peligrosas.

Si no se hace el control de independencia, entre las puesta a tierra de las masas de las instalaciones de utilización respecto a la puesta a tierra de protección o masas del centro de transformación, se considerará que las tomas de tierra son eléctricamente independientes cuando se cumplan todas y cada una de las condiciones siguientes:

1. No exista canalización metálica conductora (cubierta metálica de cable no aislada especialmente, canalización de agua, gas, etc.) que una la zona de tierras del centro de transformación con la zona en donde se encuentran los aparatos de utilización.

2. La distancia entre las tomas de tierra del centro de transformación y las tomas de tierra u otros elementos conductores enterrados en los locales de utilización es al menos igual a 15 metros para terrenos cuya resistividad no sea elevada (<100 ohmios·m). Cuando el terreno sea muy mal conductor, la distancia se calculará, aplicando la fórmula especificada en el apartado 11 de la ITC-BT-18 del REBT.

3. El centro de transformación está situado en un recinto aislado de los locales de utilización o bien, si esta contiguo a los locales de utilización o en el interior de los mismos, está establecido de tal manera que sus elementos metálicos no están unidos eléctricamente a los elementos metálicos constructivos de los locales de utilización.


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Sólo se podrán unir la puesta a tierra de la instalación de utilización (edificio) y la puesta a tierra de protección (masas) del centro de transformación, si el valor de la resistencia de puesta a tierra única es lo suficientemente baja para que se cumpla que en el caso de evacuar el máximo valor previsto de la corriente de defecto a tierra (Id) en el centro de transformación, el valor de la tensión de defecto (Vd = Id · Rt) sea menor que la tensión de contacto máximo aplicada, definida en el punto 1.1 de la MIERAT 13 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantía de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.

2.8.4.1.9 Tomas a tierra a instalar.

Los conductores utilizados en las líneas a tierra tendrán una resistencia mecánica adecuada y ofrecerá una elevada resistencia a la corrosión.

Su sección será tal que la máxima corriente de cortocircuito para estos, en caso de defecto o descarga atmosférica, no lleve a estos conductores a una temperatura próxima a la de fusión, ni ponga en peligro sus empalmes y conexiones.

A efectos de dimensionar las secciones, el tiempo mínimo a considerar por la duración del defecto a la frecuencia de la red, será de un segundo.

A pesar de lo comentado anteriormente, el ningún caso se admitirán secciones inferiores a 25 mm2 en el caso de cobre y de 50 mm2 en el caso de acero.

Podrán utilizarse como conductores a tierra las estructuras de acero de fijación de los elementos de la instalación, siempre que cumplan las características generales exigidas a los conductores y a su instalación. Por lo que es aplicable a las armaduras de hormigón armado, a no ser en caso de tratarse de armaduras pretensazas, en este caso se prohíbe el uso de los conductores a tierra.

2.8.4.1.10 Solución final Tomas a tierra a instalar.

La solución adoptada para la puesta a tierra del la nave industrial será el siguiente; conductores enterrados horizontalmente, los conductores enterrados tendrán una sección de 35mm2 y serán de Cu desnudo, con una longitud total de 130 m. Los electrodos serán picas con diámetro de 14 mm y una longitud de 2 cada uno de ellas, con un total a instalar de 4 picas. La resistividad del terreno es de 500Ω·m, obteniendo una resistencia total de 7,63Ω.

2.8.5 Protecciones eléctricas.

En el reglamento electrotécnico de baja tensión, especifica claramente las preinscripciones a cumplir en el presente proyecto, para la protección de las instalaciones eléctricas, estas están divididas en:

ITC-BT-22: Protección contra sobreintensidades. ITC-BT-23: Protección contra sobretensiones. ITC-BT-24: Protección contra contactos directos e indirectos.


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2.8.5.1 Protección contra sobreintensidades.

Todo circuito estará protegido contra los efectos de las sobreintensidades que puedan presentarse en el mismo, para lo cual la interrupción de este circuito se realizará en un tiempo conveniente o estará dimensionado para las sobreintensidades previsibles.

Las sobreintensidades pueden estar motivadas por:

Sobrecargas debidas a los aparatos de utilización o defectos de aislamiento de gran impedancia.

Cortocircuitos. Descargas eléctricas atmosféricas

Protección contra sobrecargas:

El límite de intensidad de corriente admisible en un conductor ha de quedar en todo caso garantizada por el dispositivo de protección utilizado.

El dispositivo de protección podrá estar constituido por un interruptor automático de corte omnipolar con curva térmica de corte, o por cortacircuitos fusibles calibrados de características de funcionamiento adecuadas.

Protección contra cortocircuitos:

En el origen de todo circuito se establecerá un dispositivo de protección contra cortocircuitos cuya capacidad de corte estará de acuerdo con la intensidad de cortocircuito que pueda presentarse en el punto de su conexión. Se admite, no obstante, que cuando se trate de circuitos derivados de uno principal, cada uno de estos circuitos derivados disponga de protección contra sobrecargas, mientras que un solo dispositivo general pueda asegurar la protección contra cortocircuitos para todos los circuitos derivados.

Se admiten como dispositivos de protección contra cortocircuitos los fusibles calibrados de características de funcionamiento adecuadas y los interruptores automáticos con sistema de corte omnipolar.

La norma UNE 20.460 -4-43 recoge en su articulado todos los aspectos requeridos para los dispositivos de protección en sus apartados:

432 - Naturaleza de los dispositivos de protección.

433 - Protección contra las corrientes de sobrecarga.

434 - Protección contra las corrientes de cortocircuito.

435 -Coordinación entre la protección contra las sobrecargas y la protección contra los cortocircuitos.

436 - Limitación de las sobreintensidades por las características de alimentación.


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2.8.5.2 Protección contra sobretensiones.

Esta instrucción trata de la protección de las instalaciones eléctricas interiores contra las sobretensiones transitorias que se transmiten por las redes de distribución y que se originan, fundamentalmente, como consecuencia de las descargas atmosféricas, conmutaciones de redes y defectos en las mismas.

El nivel de sobretensión que puede aparecer en la red es función del: nivel isoceraúnico estimado, tipo de acometida aérea o subterránea, proximidad del transformador de MT/BT, etc. La incidencia que la sobretensión puede tener en la seguridad de las personas, instalaciones y equipos, así como su repercusión en la continuidad del servicio es función de:

La coordinación del aislamiento de los equipos Las características de los dispositivos de protección contra sobretensiones, su

instalación y su ubicación. La existencia de una adecuada red de tierras.

Esta instrucción contiene las indicaciones a considerar para cuando la protección contra sobretensiones está prescrita o recomendada en las líneas de alimentación principal 230/400 V en corriente alterna, no contemplándose en la misma otros casos como, por ejemplo, la protección de señales de medida, control y telecomunicación.

2.8.5.2.1 Categoría de las sobretensiones.

Las categorías de sobretensiones permiten distinguir los diversos grados de tensión soportada a las sobretensiones en cada una de las partes de la instalación, equipos y receptores. Mediante una adecuada selección de la categoría, se puede lograr la coordinación del aislamiento necesario en el conjunto de la instalación, reduciendo el riesgo de fallo a un nivel aceptable y proporcionando una base para el control de la sobretensión.

Las categorías indican los valores de tensión soportada a la onda de choque de sobretensión que deben de tener los equipos, determinando, a su vez, el valor límite máximo de tensión residual que deben permitir los diferentes dispositivos de protección de cada zona para evitar el posible daño de dichos equipos. La reducción de las sobretensiones de entrada a valores inferiores a los indicados en cada categoría se consigue con una estrategia de protección en cascada que integra tres niveles de protección: basta, media y fina, logrando de esta forma un nivel de tensión residual no peligroso para los equipos y una capacidad de derivación de energía que prolonga la vida y efectividad de los dispositivos de protección.

2.8.5.2.2 Descripción de las categorías de las sobretensiones.

En la tabla 1 de la ITC-BT-23 del REBT se distinguen 4 categorías diferentes, indicando en cada caso el nivel de tensión soportada a impulsos, en kV, según la tensión nominal de la instalación.


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Categoría I

Se aplica a los equipos muy sensibles a las sobretensiones y que están destinados a ser conectados a la instalación eléctrica fija. En este caso, las medidas de protección se toman fuera de los equipos a proteger, ya sea en la instalación fija o entre la instalación fija y los equipos, con objeto de limitar las sobretensiones a un nivel específico.

Ejemplo: ordenadores, equipos electrónicos muy sensibles, etc.

Categoría II

Se aplica a los equipos destinados a conectarse a una instalación eléctrica fija.

Ejemplo: electrodomésticos, herramientas portátiles y otros equipos similares.

Categoría III

Se aplica a los equipos y materiales que forman parte de la instalación eléctrica fija y a otros equipos para los cuales se requiere un alto nivel de fiabilidad.

Ejemplo: armarios de distribución, embarrados, paramenta (interruptores, seccionadores, tomas de corriente...), canalizaciones y sus accesorios (cables, caja de derivación...), motores con conexión eléctrica fija (ascensores, máquinas industriales...), etc.

Categoría IV

Se aplica a los equipos y materiales que se conectan en el origen o muy próximos al origen de la instalación, aguas arriba del cuadro de distribución.

Ejemplo: contadores de energía, aparatos de telemedida, equipos principales de protección contra sobreintensidades, etc.

2.8.5.2.3 Selección de los materiales en la instalación.

Los equipos y materiales deben escogerse de manera que su tensión soportada a impulsos no sea inferior a la tensión soportada prescrita en la tabla 1 de la ITC-BT-23, según su categoría.

Los equipos y materiales que tengan una tensión soportada a impulsos inferior a la indicada en la tabla 1 de dicho reglamento, se pueden utilizar:

En situación natural, cuando el riesgo sea aceptable. En situación controlada, si la protección contra las sobretensiones es adecuada.


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2.8.5.3 Protección contra contactos directos e indirectos.

En este apartado se describe las medidas destinadas a asegurar la protección de las personas y animales domésticas contra los choques eléctricos. En la protección contra los choques eléctricos se aplicarán las medidas apropiadas:

para la protección contra los contactos directos y contra los contactos indirectos. para la protección contra contactos directos. para la protección contra contactos indirectos.

La protección contra los choques eléctricos para contactos directos e indirectos a la vez se realiza mediante la utilización de muy baja tensión de seguridad MBTS, que debe cumplir las siguientes condiciones:

Tensión nominal en el campo I de acuerdo a la norma UNE 20.481 y la ITCBT-36. Fuente de alimentación de seguridad para MBTS de acuerdo con lo indicado en la

norma UNE 20.460 -4-41. Los circuitos de instalaciones para MBTS, cumplirán lo que se indica en la norma

UNE 20.460-4-41 y en la ITC-BT-36.

2.8.5.3.1 Protección contra contactos directos.

Esta protección consiste en tomar las medidas destinadas a proteger las personas contra los peligros que pueden derivarse de un contacto con las partes activas de los materiales eléctricos.

Salvo indicación contraria, los medios a utilizar vienen expuestos y definidos en la norma UNE 20.460 -4-41, que son habitualmente:

Protección por aislamiento de las partes activas. Protección por medio de barreras o envolventes. Protección por medio de obstáculos. Protección por puesta fuera de alcance por alejamiento. Protección complementaria por dispositivos de corriente diferencial residual.

La definición de cada uno de las protecciones anteriores se encuentra en el reglamento electrotécnico de baja tensión, en el apartado 3 de la ITC-BT-24, teniendo que cumplir los aspectos que implican en la nave industrial.

2.8.5.3.2 Protección contra contactos indirectos.

La protección contra contactos indirectos se conseguirá mediante un corte automático de la alimentación. Esta medida consiste en impedir, después de la aparición de un fallo, que una tensión de contacto de valor suficiente se mantenga durante un tiempo prolongado y pueda dar como resultado un alto riesgo.

La tensión límite convencional es igual a 50 V, valor eficaz en la corriente alterna, en condiciones normales y en 24 V en locales húmedos.


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Todas las masas de los equipos eléctricos para un mismo dispositivo de protección, tienen que ser interconectados y unidos por un conductor de protección a una misma toma de tierra. El punto neutro de cada generador o transformador tienen que conectarse a tierra.

2.8.6 Centro de transformación.

2.8.6.1 Características del centro de transformación.

El centro de transformación consta de un envoltorio de hormigón, de estructura monobloc. En el interior del cual se incorporan todos los elementos eléctricos, desde la paramenta de Media tensión hasta los cuadros de Baja tensión, incluyendo los transformadores, dispositivos de control y interconexiones entre los diversos elementos.

La acometida al centro será subterránea, se alimentará de la red de Media Tensión, y el suministro de energía se efectuará a una tensión de 25 kV y una frecuencia de 50 Hz.

El centro de transformación se clasifica como una instalación de tercera categoría (tensión nominal igual o inferior a 30 kV y superior a 1 kV).

2.8.6.2 Características constructivas del centro de transformación.

Se tratará de una construcción prefabricada de hormigón de la serie Modular del grupo Ormazabal, u este tiene las siguientes características:

Envoltorio:

El envoltorio del centro es de hormigón armado vibrado, y se compone de dos partes: una aglutina el fondo y las paredes, que incorpora las paredes y las rejas de ventilación natural y otra parte constituye el techo.

Todas las armaduras de hormigón están unidas entre si al colector de tierra según RU1303.

Acceso:

La entrada al centro se realiza a través de una puerta en la parte frontal, que da acceso a la zona de paramenta, en la cual se encuentran las celdas de Media Tensión, y los cuadros de Baja Tensión así como los elementos de control del centro.

Cada transformador consta de una puerta propia para permitir su extracción del centro o para mantenimiento.

Las puertas presentan una resistencia de 10kΩ respecto al envoltorio. Estas deberán abrir 180º hacia el exterior mediante bisagras y podrán mantenerse a 90º mediante elementos de fijación metálicos. Estas tendrán un sistema de cierre para garantizar la estanqueidad en caso de situaciones climáticas adversas y para evitar la entrada al centro de transformación de personas no autorizadas.


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2.8.6.3 Instalación del centro de transformación.

La instalación del centro de transformación es sencilla, ya que las operaciones “in situ”, se reducen a su posicionamiento en la excavación y el conexionado de los cables de la acometida que se introducirán en el centro a través de los agujeros semiempotrados en la base.

Para un repartimiento equilibrado de las cargas sobre el terreno se colocará una capa nivelada de arena de unos 10cm de espesor.

2.8.6.4 Acabados.

El acabado del centro se realizará con pintura acrílica rugosa, de color blanco en las paredes y color marrón en techo, puertas y rejas.

2.8.6.5 Dimensiones del centro de transformación.

Las dimensiones del centro de transformación se pueden ver en el apartado de planos, nº: 5, del presente proyecto.

Figura 2.32- C.T elegido para el proyecto de la casa Ormazaval.

2.8.6.6 Elección de la potencia del transformador.

Para determinar la potencia del Centro de Transformación, que hará la transformación de los 25kV de la línea de media tensión a 400V que es la tensión a la cual alimentaremos la instalación, se tienen que tener en cuenta los factores de reducción de potencia (Ku,Ks,Km). (Ver anexos de cálculo 3.2.1.1.1)

La utilización de estos factores hace que el estudio sea más preciso y a su vez hará que no sobredimensionemos la instalación. Ya que no todos los receptores van a funcionar al mismo tiempo ni tampoco lo harán siempre a su régimen nominal.

Tal y como se puede observar en el anexo de calculo anterior, se ha estimado una potencia para dar respuesta a la actividad industrial de 491,78 kVA.


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Tal y como nos indica la propiedad, y como se puede observar en los planos de la nave industrial, solo se esta utilizando la mitad del espacio útil de la que esta dispone, por lo que la propiedad prevé una ampliación a corto plazo con el doble de lo instalado actualmente.

Por este motivo se aplica un factor de ampliación de 2, lo que hace que la previsión de demanda sea de 983,56 kVA.

Por otro lado técnicamente se plantea la duda de la elección de un transformador de 1000 kVA o la elección de dos transformadores de 630kVA.

Se opta por la solución de dos transformadores de 630 kVA, ya que así, en caso de fallo en uno de ellos, se asegura por lo menos el suministro eléctrico a la mitad de la nave, sin producir una parada total de producción.

Por otro lado la intensidades en el secundario del trafo quedaran reducidas considerablemente, comparadas con las intensidades que se producirían en el secundario de un trafo de 1000 kVA.

2.8.6.7 Elección del régimen de neutro y esquema del CT.

2.8.6.7.1 Elección de régimen de neutro.

Según RBT ITC-08, en las instalaciones alimentadas directamente de una red de distribución publica mediante el uso de transformadores adecuados, se puede elegir el régimen de neutro. Entre el régimen TT o bien el régimen IT.

El régimen elegido será el TT (conexión directa de un punto de la alimentación a tierra, masas conectadas directamente a tierra independientemente de la eventual puesta a tierra de la alimentación), por los siguientes motivos:

Es una solución más económica y sencilla. No requiere vigilancia permanente.

Figura 2.33-Esquema de conexión a tierra (régimen) TT. Id: corriente de defecto.


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2.8.6.7.2 Elección del esquema del CT.

En industrias y grandes urbanizaciones se adoptará la facturación en M.T cuando:

El consumo en baja tensión exceda los 2000 A. Se dispone de varios transformadores en paralelo o una fuente autónoma de energía

en media tensión. El C.T alimenta en MT otros CT o receptores en MT (motores).

En nuestro caso como disponemos de transformadores en paralelo y nuestra intensidad en baja tensión es superior a 2000 A optaremos por la facturación en MT.

2.8.6.8 Características generales del Centro de Transformación.

2.8.6.8.1 Red de alimentación.

El Centro de Transformación se alimenta mediante una red subterránea de Media Tensión de 25kV y 50Hz. Desde esta red hasta el CT se trazará una derivación subterránea. Lo conexión del CT con la línea subterránea será en anillo.

Los cables de 25kV que irán hasta el CT estarán enterrados en zanjas de no menos de 0,9m. La responsabilidad y los costes de este trazado irán a cargo de la compañía subministradora.

2.8.6.8.2 Condiciones básicas.

Una vez determinada la potencia del CT y el régimen de neutro que mejor se adapta a la instalación de BT, la empresa subministradora tiene que dar las características de la red presente y futura en el punto de enganche, punto indispensable para la elección adecuada de las características de los materiales de MT.

La siguiente tabla nos indica que dependiendo de la tensión nominal de la red se escoge la tensión más elevada de los materiales de MT.

Tabla 2.17- Tensión mas elevada para el material del CT.

Si el transformador o transformadores son de baño de aceite, se tendrá que construir una bandeja perforada para la filtración del liquido refrigerante, e ira conectada a través de un tubo de hierro galvanizado a la fosa apagafuegos con un volumen mínimo igual al volumen total del aceite.


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El local estará protegido contra la entrada de agua exterior, ya que estará elevado como mínimo 30 cm sobre el nivel freático.

En cuanto a peligro de incendio, el grado mínimo de protección de CT contra la propagación de incendios será el previsto en la RF-240, de la norma NBE-CPI-82.

El local tendrá un nivel de iluminación mínimo de 150 lux y como mínimo dispondrá de dos puntos de luz.

2.8.6.9 Componentes básicos.

Los tres componentes básicos que se distinguen en cualquier CT, independientemente de la facturación aplicada son:

Las celdas de media tensión con la paramenta de maniobra y control. El o los transformadores de MT/BT. El cuadro general de BT con su paramenta de maniobra y control.

Las dimensiones del CT tienen que permitir:

El movimiento y colocación en su interior de los elementos y maquinaria necesarios para la ejecución adecuada de la instalación.

La ejecución de las maniobras propias de la explotación en condiciones optimas de seguridad para las personas que las realizan.

El mantenimiento del material, asi como la substitución de cualquiera de los elementos sin necesidad de proceder al desmontaje o desplazamiento del resto de los equipos.

El espacio previsto para la ubicación de las celdas de MT será el correspondiente a las dimensiones indicadas por la recomendación de Unesa RU6404A.

El espacio de la celda o celdas destinadas albergar el transformador serán de dimensiones indicadas en la RU 5201 C.

Es espacio previsto para albergar los cuadros de BT serán los fijados en RU 6301 A.

A todos estos espacios habrá que sumarle los espacios previstos para zonas de acceso, tanto de personas como materiales, pasillos y pesos indicados en MIE RAT 14.

2.8.6.9.1 Celdas de Media Tensión.

La tendencia actual en el uso de paramenta de maniobra y protección de media tensión de los centros de transformación industriales, se dispone ya montada, en armarios metálicos prefabricados, de dimensiones ajustadas al nivel de aislamiento exigido, y cada uno de ellos con diferente función de acuerdo con el esquema del centro de transformación escogido.


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Las ventajas que tienen las celdas son:

No precisan estudio de implantación en la aparamenta. Seguridad de tener un material que responda a las normas y especificaciones del

distribuidor de energía. Dimensiones reducidas. Instalación muy rápida con un mínimo de obra civil. Explotación simple y enclavamientos seguros. Alta seguridad en caso de accidente. Protección eficaz contra animales pequeños y polvo.

CELDAS CGM DEL GRUPO ORMAZABAL:

Las celdas utilizadas son los módulos CGM del grupo ORMAZABAL. Es un sistema de equipos modulares de reducidas dimensiones para media tensión, con una tensión admisible de 36kV.

Disponen de un modulo para cada función especifica, cada modulo dispondrá de su envoltorio metálico que alberga un deposito lleno de gas SF6, en el cual se encuentran aparatos de maniobra y el embarrado.

Los ensayos realizados sobre cada celda prefabricada nos garantizan su correcto funcionamiento en las diversas condiciones de temperatura y presión. Su aislamiento integral en SF6 les permite resistir en perfecto estado a la polución e incluso la eventual inundación del centro de transformación.

Este sistema de celdas responde a los requisitos de les normas y a las recomendaciones de UNESA 6407B:

UNE-EN 60056 CEI 60056 UNE-EN 60129 CEI 60129 UNE-EN 60225 CEI 60225 UNE-EN 60265-1 CEI 60225-1 UNE-EN 60298 CEI 60298 UNE-EN 60420 CEI 60420 UNE-EN 60494 CEI 60494 UNE-EN 61000-4 CEI 61000-4

Características eléctricas:

Tensión suportada entre fases, y entre fases y tierra a frecuencia industrial durante 1 minuto: 50 kV eficaces.

Tensión soportada entre fases, y entre fases y tierra a impulsos tipo rayo: 125 kV de cresta.

Intensidad asignada en función de línea: 400 A. Intensidad asignada en interruptor automático: 400 A. Intensidad asignada en ruptofusibles: 200 A. Intensidad nominal admisible de corta duración, durante 1 segundo: 16kA eficaces. Valor de cresta de la intensidad nominal admisible: 40 kA. Envoltorio con grado de protección IP307.


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Puesta a tierra mediante conductor dispuesto a lo largo de todas las celdas.

Característiques constructives de les cel·les CGM:

Disponen de las siguientes funciones unitarias modulares :

CML, celda de linea: esta dotada de un interruptor seccionador de tres posicions, permite comunicar el embarrado del conjunto de celdas con los cables, cortar la corriente asignada, seccionar esta función o poner a tierra simultaneamente los tres bornes de los cables de media tensión. De dimensiones 1800 x 850 x 420mm. Esta formada por:

Juego de barras tripolares de In= 400 A. Interruptor-seccionador de corte en SF6 de 400 A, 36 kV, 16 kA. Seccionador de puesta a tierra en SF6. Indicador de presencia de tensión. Bornes de conexión de cable. Embarrado de puesta a tierra.

Figura 2.34- Descripción de la celda de entrada.

CMP-F, celda de protección con fusible: a más a más de un interruptor igual al de la celda de línea, incluye la protección con fusible, permite la asociación o combinación con el interruptor. Hay una por cada transformador, en nuestro caso necesitaremos dos. De dimensiones 1800 x 850 x 480 mm. Esta celda contiene en su interior:

Juego de barras tripolares de In= 400 A. Interruptor- seccionador en SF6 de 36 kV, 400 A. Tres corta circuitos fusibles de alto poder de ruptura y baja disipación térmica de 36 kV y calibre 40 A.


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Seccionador de puesta a tierra de doble brazo.(Aguas arriba y aguas abajo de los fusibles).

Señalización mecánica de función fusible. Indicadores de presencia de tensión. Embarrado de puesta a tierra.

Figura 2.35- Descripción de la celda de protección con fusible.

CPM-V, celda de interruptor automático de corte en vació: Incluye un interruptor automático de corte en vació y un seccionador de tres posiciones en serie con el. Esta dotado de un sistema de protección autónomo RPGM, (relés). De dimensiones 1800 x 850 x 480mm, esta compuesto de:

Juego de barras tripolares de In=400 A. Seccionador en SF6. Interruptor de corte automático en SF6 de Un= 36 kV, poder de corte= 16 kA, con una bobina de disparo a emisión de tensión 230 V.c.a , 50 Hz.

3 captadores de intensidad (20 A) para la alimentación de los relés del sistema RPGM.

Embarrado de puesta a tierra.


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Figura 2.36- Descripción de la celda de interruptor automático.

CMM, celda de medida, de dimensiones 1800 x 1025 x 800, contiene los transformadores de medida de tensión y de intensidad de características:

Tres transformadores de intensidad. Tres transformadores de tensión unipolares. Embarrado de puesta a tierra.

Las celdas se fijarán entre ellas con un simple apriete, los tornillos se siministran con ellas, y al suelo de hormigón de calidad normal con tornillos fijados con tuerca.

En cuanto al embarrado optaremos por tres tramos rectos de tubo de cobre en forma de barras dispuestas en paralelo y de dimensiones:

Sección= 198 mm2. Diámetro exterior = 24mm

Que se fijarán a las conexiones que existen para las barras en la parte superior de el aparato funcional, mediante tuercas imperdibles integradas en cada uno tipo allen con un par de apriete de 2,8 kg · m. Los cálculos de embarrado se pueden consultar en el apartado de anexo de cálculos. A continuación se muestra de una manera esquemática la disposición de las celdas utilizadas.


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Figura 2.37- Detalle de la disposición de las celdas así como su conexionado.

Descripción detallada de cada elemento:

Las celdas están formadas principalmente por las siguientes partes:

a) Cuba. b) Compartimiento de barras. c) Compartimiento de cables. d) Compartimiento de control. e) Zona de maniobras.

Figura 2.38- Partes de las celdas utilizadas.


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a) Cuba: La cuba es el compartimiento estanco que alberga la aparamenta de corte y maniobra, siendo el medio aislante el gas SF6. Construida en acero inoxidable de 3 mm de espesor y sellada de por vida, diseñada y ensayada para soportar un arco interno de hasta 25 kA / 1 s. Los gases generados como consecuencia de un arco interno son enfriados y canalizados a través de una chimenea situada en su parte posterior.

En su interior se encuentran, dependiendo de la funcionalidad, los siguientes elementos:

Seccionador de tres posiciones. Embarrado interior y conexiones. Interruptor automático de vacío. Tubos portafusibles.

Mediante pasatapas superiores e inferiores, es posible la conexión con el embarrado y los cables de media tensión respectivamente.

La comprobación de la presión de gas se realiza mediante un presostato compensado por temperatura, con un contacto libre de potencial, que posibilita su utilización como telealarma o bloqueo/disparo de la posición.

Figura 2.39- Detalle de la cuba de la celda.

b) Compartimiento de barras: El compartimiento de barras cuya función es la unión eléctrica mediante el embarrado, está diseñado para soportar un arco interno en su interior de 25 kA / 1 s. Se sitúa en la parte superior de la celda, separado de la cuba, aloja al embarrado, formado por un conjunto ensayado en fábrica, separado por fases, mediante placas metálicas puestas a tierra (metal-clad), presentando además un aislamiento sólido y apantallado, puesto a tierra a través de la pletina colectora de tierras especifica del compartimiento.

Opcionalmente en este compartimiento pueden instalarse transformadores de intensidad toroidales y/o transformadores de tensión enchufables, no precisándose celdas de medida.


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Figura 2.40- Detalle del compartimiento de barras.

c) Compartimiento de cables: El compartimiento de cables, que permite el acceso frontal a los cables de media tensión, se encuentra ubicado en la zona inferior de la celda, disponiendo de una tapa enclavada con el sistema de puesta a tierra.

Bajo pedido, este compartimiento se suministra preparado para soportar un arco interno en bornas de 25 kA / 1 s, verificando los criterios de la norma IEC 62271-200.

La base permite alojar en su interior, opcionalmente, los siguientes elementos:

Conjunto de segregación de fases. Hasta 4 bornas apantalladas de conexión reforzada (atornillables) por fase. Bridas de sujeción para los cables de media tensión. Pletinas de puesta a tierra. Transformadores de intensidad toroidales. Transformadores de tensión enchufables. Autoválvulas.

La conexión a tierra de todos los elementos que constituyen la envolvente se realiza por medio de un conductor constituido por una pletina de cobre de 250 mm2 diseñada para soportar la intensidad de corta duración asignada, permitiendo la introducción o extracción de los cables de MT con sus terminales correspondientes, sin necesidad de desmontarla.

Figura 2.41- Detalle del compartimiento de cables.


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d) Compartimiento de control: El compartimiento de control, dispuesto en la parte superior de la celda e independiente de la zona de media tensión, está habilitado para la instalación de los equipos de medida y relés de protección, y contiene el bornero de señales de mando debidamente identificadas.

Las conexiones con la zona de maniobra se realizan mediante conectores, aumentando así la flexibilidad del conjunto, permitiendo en obra el montaje y conexión del cajón de control de una forma sencilla y directa.

Figura 2.42- Detalle del compartimiento de control.

e) Zona de maniobras: La zona de maniobra, situada en la parte central, incluye además del sinóptico personalizado para cada tipo de celda, los elementos de maniobra: mando del seccionador, pulsadores de apertura/cierre del interruptor automático, ranura para acceso de la palanca de carga de muelles, etc; y los de señalización: interruptor automático, seccionador de puesta a tierra, detector de presencia de tensión, etc.

Figura 2.43- Detalle del compartimiento de maniobra.


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2.8.6.9.2 Transformador de potencia.

Teniendo en cuenta la previsión de potencia se ha decidido instalar dos transformadores en baño de aceite de 630 kVA.

Las ventajas principales que presenta este tipo de transformador, frente al transformador denominado seco, son las siguientes:

menor coste unitario. En la actualidad su precio es del orden de la mitad que el de uno seco de la misma potencia y tensión.

menor nivel de ruido. menores pérdidas de vacío. mejor control de funcionamiento. pueden instalarse a la intemperie. buen funcionamiento en atmósferas contaminadas. mayor resistencia a las sobretensiones, y a las sobrecargas prolongadas.

Por otro lado la principal ventaja de los transformadores secos es el menor riesgo a producirse un incendio, así como un pequeño ahorro en obra civil al no disponer de deposito colector de aceite.

Lo que hace que nos decantemos por los de aceite, ya que económicamente es mucha más rentable y las dos principales ventajas de los transformadores secos no son de suficiente peso en este tipo de industrias. Es decir si ubicáramos nuestro CT en una gasolinera, una refinería, descargas de gas... etc. La cuestión del incendio nos decantaría por esta opción.

Por otro lado se eligen 2 transformadores de 630 kVA frente a la elección de uno de 1250 kVA , por un motivo puramente de explotación de la actividad industrial. Ya que si se produce una avería en uno de ellos se puede seguir trabajando con el otro, por lo menos la mitad de la nave, mientras que con uno solo, si falla paramos la producción, con la consecuencia de importantes perdidas económicas.

Características del transformador:

Potencia nominal: 630kVA Tensión primaria: 25 kV Tensión secundaria en vacío : 420V Regulación tensión: ±2,5% o ±5% Intensidad del primario: 15.5 A Intensidad del secundario: 944.8 A Frecuencia: 50 Hz Nivel de aislamiento: 125 kV de tensión de ensayo a onda de choque y 50 kV de

tensión de ensayo a frecuencia industrial durante un minuto. Tensión de cortocircuito: 4.5% Grupo de conexión: Dyn11 Nivel de ruido 67 dB Intensidad de vacío al 100% de Vn: 1.8%


100

Rendimiento:

A plena carga cos f =0.8- 98.4% A plena carga cos f =1- 98.7% A 75% de carga, cos f =0.8- 98.7% A 75% de carga, cos f =1- 98.9% Caída de tensión: A plena carga cos f =0.8- 3.5% A plena carga cos f =1- 1.2%

Perdidas:

Perdidas en vacío : 1450 W Perdidas en carga: 6650 W

Dimensiones:

Largo: 1510 mm Ancho: 910mm Alto: 1480 mm Volumen de aceite: 400 litres Peso total: 1800 Kg

2.8.6.9.3 Protecciones del transformador.

El transformador reductor (M.T/B.T), de una instalación eléctrica es un elemento indispensable y que tiene que estar operativo en todo momento, ya que en caso de avería o interrupción del servicio debidas a protecciones inadecuadas, podría comportar unas consecuencias (en nuestro caso económicas), muy importantes.

Por este motivo es importante adecuar el transformador con las protecciones adecuadas.

Las protecciones del transformador tienen que cumplir funciones múltiples:

Garantizar la seguridad de las personas. Evitar la destrucción del material como consecuencia de incidentes de explotación. Permitir al mismo tiempo, todas las maniobras indispensables para el correcto

funcionamiento de los equipos.

PROTECCIONES PROPIAS DEL TRANSFORMADOR:

Estas protecciones tienen como finalidad, la protección del transformador contra todo incidente susceptible de aparecer durante su funcionamiento normal. Las causas pueden ser:

De origen interno. (descargas entre arrollamientos o a masa, descenso del nivel dieléctrico, etc.)

De origen externo. (sobrecargas muy elevadas en tiempo o en utilización, sobretensiones).


101

Protecciones contra defectos internos:

Rele Buchholz:

Los incidentes eléctricos que pueden afectar a los bobinados sumergidos en un dieléctrico liquido, se traducen en un desprendimiento de gases la composición de los cuales, es en función de la naturaleza de los aislantes líquidos sometidos a la acción del arco del defecto.

La primera acción del Relé es la recuperación de los gases producidos y la señalización de su aparición.

La presencia de un desprendimiento de gases, no es un criterio absoluto de incidente, es necesario determinar la naturaleza de los gases producidos para descubrir si se trata de un fenómeno de orden eléctrico.

El rele tiene que estar situado en el punto más alto del sistema a vigilar y totalmente lleno de líquido dieléctrico. Se sitúa normalmente en la tubería de comunicación de la cuba del transformador con el depósito conservador. El cuerpo del Rele Buchholz contiene dos flotadores, que pivotan alrededor de sus ejes respectivos, siendo cada uno solidario de un contacto, generalmente de mercurio.

En los transformadores de llenado integral, como es nuestro caso, los defectos internos son detectados por los dispositivos siguientes:

Bloque de protección tipo DG:

Figura 2.44- Esquema de actuación del bloque tipo DG.

Su función de la detección de formaciones de gases (o descensos de nivel), que son señaladas por, la visualización del descenso del flotador para valores pequeños o la indicación por contacto eléctrico en caso de valores importantes.


102

Bloque de protección tipo DGP:

Idéntico al apartado anterior pero dotado a mas a mas de un presostato. A las señalizaciones de caída de nivel o acumulación de gases se añade una señal eléctrica para toda la presión excesiva que pueda aparecer en el interior de la cuba.

Bloque de protección tipo DGPT:

Figura 2.45- Esquema de actuación del bloque tipo DGPT.

Este modelo es el más completo, y esta equipado con todas las funciones de detección de gas, de exceso de presión y a más a más de un termostato con dos puntos de regulación y un termómetro. Agrupa en un solo aparato las señalizaciones de:

Por visión directa: ligero descenso del nivel. Por contacto eléctrico: una acumulación importante de gas, perdida de dieléctrico,

sobrepresión interna anormal, temperatura anormal del dieléctrico en dos niveles regulables, entre 50º y 110º.

Por visión directa: el valor instantáneo de la temperatura del dieléctrico (de 4º a 120º)


103

Protecciones contra defectos externos:

Los incidentes externos que pueden afectar al transformador pueden ser clasificados en:

Sobrecargas o sobreintensidades, cortocircuitos. Sobretensiones.

La protección contra sobrecargas se basa en la detección de un calentamiento anormal del aparato debida generalmente a una sobrecarga, pero también puede ser por la insuficiente ventilación, excesiva temperatura ambiente o una avería interna del transformador.

Los dispositivos utilizados para la detección de incidentes externos son:

Termostato:

Situado sobre la tapa, el termostato esta formado por una caña o vaina detector bañado por el dieléctrico. Por efecto de la dilatación de un elemento metálico sensible interior, se produce la acción sobre un contacte eléctrico, a una temperatura preestablecida.

Con el contacto que generalmente se conmuta, se consigue una señal de falta o emisión de tensión. El termostato que se instalará tiene una variante y es que tiene dos escalas o niveles que permitirán prefijar una temperatura de alarma (t1) y una temperatura, mas elevada, de desconexión.

El termómetro:

Basado en la dilatación de un líquido cerrado en un bulbo, el termómetro puede estar situado sobre la tapa del transformador, en un lateral o en una pared próxima. A parte de señalar, por lectura directa, la temperatura instantánea, el termómetro esta equipado con dos contactos, regulables que permiten:

Accionar una alarma a una temperatura t1. Ordenar la desconexión por una temperatura superior t2 (esta acción ya La realiza

el termóstato).

De todas maneras, no tenemos de olvidar que estos dispositivos adecuados para la protección contra sobrecargas medias i mantenidas en el tiempo, son incapaces de detectar un incremento brusco y rápido de la temperatura de los enrollamientos por efecto de fuertes sobreintensidades breves.

Para que estos dispositivos entren en acción tenemos que esperar que el dieléctrico coja el calor producido y lo trasmita a los elementos detectores.


104

Funcionamiento sin protección especifica en alta tensión:

La solución más simple en el caso de pequeñas potencias como pueden ser los transformadores en poste, en redes de distribución rural, es aquella en que la conexión y las desconexión, se asegura con un interruptor automático al principio de la línea.

Por el lado de baja tensión, un interruptor automático en caja estanca, sobre el poste o sobre el mismo transformador, lo protege contra sobrecargas peligrosas.

La protección de máxima intensidad normalmente viene impuesta por el distribuidor de energía a cualquier abonado de media tensión.

Esta protección puede ser cortacircuitos fusibles de M.T o por interruptores automáticos de M.T con sus pertinentes relés.

Al producirse un cortocircuito, la fusión del fusible se produce antes que la corriente llegue a su valor máximo. Los efectos térmicos y dinámicos de las corrientes de cortocircuito están considerablemente limitadas.

Cuando ha un defecto monofásico sobre los bornes primarios del transformador, puede provocar la fusión del fusible de la base correspondiente con lo que el defecto puede persistir, alimentando las otras fases. Entonces es cuando actúa el percusor señalando la fusión del fusible.

Entonces es cuando se necesita el interruptor automático combinado con fusibles, que permite la separación completa del transformador por la obertura de las tres fases, cuando se produce una fusión del cualquier de los tres fusibles.

Protección por relés:

Mediante un interruptor automático con sus correspondientes relés se consigue una buena protección contra sobrecargas y cortocircuitos. El interruptor automático tiene un poder de corte superior a la corriente de cortocircuito en el punto de su instalación.

Los relés pueden ser del tipo directo o del tipo indirecto:

Los relés directos son los que se excitan con la propia res primaria del transformador, la cual al llegar a una intensidad determinada, superior a la nominal del transformador provoca el disparo de el interruptor al que esta asociado.


105

Figura 2.46- Esquema de disparo del rele directo.

Los relés indirectos estan excitados por una corriente reducida, la cual es la imagen de la corriente primaria que coje el transformador de potencia, haciendo uso del transformador de intensidad, de relación In/ 5 A.

Figura 2.47- Esquema de disparo del rele indirecto.

La relación entre el relé indirecto y el transformador de intensidad hace que sea posible:

Una temporización a tiempo inversa o constante. Desconexión instantánea por corrientes excesivas durante el periodo

transitorio. Retorno a valores más bajos de corriente de disparo, pasado en periodo

transitorio.


106

El sistema precisa de:

Transformadores de intensidad de In/ 5 A. Relés indirectos normalizados de 5 A. Generalmente una fuente auxiliar de corriente (bateria) y su equipo de

mantenimiento (cargador).

A parte de estas protecciones externas directas tenemos también otras maneras:

Protección por desconectador de secundario:

Esta protección reúne todas las ventajas de la protección indirecta y a más a más la particularidad de que no precisa fuente auxiliar, ni cargador. La energía necesaria para el funcionamiento es directamente deducida del transformador de intensidad , que pueden ser la de los contadores, siendo posible el funcionamiento incluido en régimen saturado ya que la detección se realiza en valor cresta.

La dinámica de regulación permite, para un mismo calibre de transformador de intensidad, cubrir toda la gama, de 1,5 a 30 IN, en protección homopolar, regulado el disparo de 0,1 a 0,5 seg.

No es necesario armonizar el transformador y los relés, ni utilizar dos bandas de regulación para pasar la punta de corriente de conexión.

Protecciones contra sobretensiones.

Protección de cuba:

Esta protección controla las corrientes de fuga a tierra ocasionadas por sobretensiones peligrosas o intempestivas (atmosféricas).

El sistema consiste en aislar la cuba del transformador a tierra, preparar una toma de tierra en las proximidades del transformador y establecer una conexión entre la cuba y la toma a tierra, pero pasando la conexión por un toro magnético.

Conectar el bobinado del secundario del toro magnético al relé de detección de fugas a tierra.

Figura 2.48- Protección de cuba frente sobretensiones.


107

El funcionamiento consisten en que en el caso de defecto entre los debanados y la cuba, la corriente se deriva a tierra, es detectada por el toro y acciona el relé, que a sido regulado al nivel de sensibilidad adecuado, para asegurar la protección.

Para evitar un disparo intempestivo de la protección, debido a corrientes capacitivas bobinado-cuba, producidas por sobretensiones importantes o defectos en la conexión de los accesorios del transformador, se tienen que seguir ciertas precauciones:

Protecciones con interruptores automáticos de la red de cables que pueden entrar en contacto con la cuba.

Regulación adecuada del relé de intensidad de corriente a tierra (50 A para media tensión y de 200 a 300 A per 200 kV). En nuestro caso 50 A.

Otra protección a la sobretensión, es el limitador de sobretensión tipo Cardew, que estará instalado en el lado de BT del transformador, y es de instalación obligatoria si es se utiliza régimen del secundario IT.

Es un tipo pararrayos que permite derivar a tierra las sobretensiones peligrosas que pueden aparecer en el secundario por causas de fallo entre debanados de media tensión y el de baja tensión.

Los electrodos de Cardew están conectados uno al neutro de la red y el otro a tierra.

2.8.6.9.4 Cuadro general de baja tensión.

Después de las celdas de media tensión el transformador, el tercer componente básico de los centros de transformación, es el cuadro general de baja tensión. Su función es fraccionar el circuito principal de BT que viene del transformador y distribuirlo en un nombre determinado de circuitos individuales para alimentar todos los cuadros secundarios y al mismo tiempo realizar la protección de las líneas de salida en baja tensión.

Igual que ens las celdas de MT el cuadro de BT cada vez más se instalan cuadros prefabricados.

UNESA tiene normalizado un cuadro RU 6302B para a centres de transformación de 630 i 1000 kVA que comprende la unidad funcional de seccionamiento, la unidad funcional de embarrado y la unidad funcional para la protección de las salidas.

Este cuadro tiene un ancho de 580 mm, un largo de 290 mm i una altura de 1690 mm.

La unidad funcional de control, comprende un voltímetro (0-500 V), un amperímetro (1000- 5A), los contadores de energía activa i reactiva los transformadores de intensidad (1000- 5A), según la hoja de normalización Ref. 19.7.809-2.

La unidad funcional de seccionamiento la constituye un interruptor-seccionador con fusibles acoplados.


108

2.8.6.9.5 Ventilación.

La ventilación del centro de transformación se realizará de manera natural mediante las rejas de entrada y salida de aire dispuestas para tal efecto, siendo la superficie mínima de las rejas de entrada de aire en función de la potencia del mismo según se relaciona.

Estas rejas se construirán de manera que impidan el paso de pequeños animales, la entrada de agua de lluvia y los contactos accidentales con partes con tensión si se introducen elementos para las mismas.

La superficie mínima de las rejas está calculada en el apartado 3.2.1.1.2.6 del anexo, dando un resultado de 1,43 m2 como mínimo.

Figura 2.49- Detalle de la ventilación del CT.

2.8.6.9.6 Puesta a tierra del C.T.

En el centro de transformación se puede tener dos tipos de instalaciones de puesta a tierra:

La puesta a tierra de servicio. La puesta a tierra de protección.

Tierras de protección

Se conectará a tierra los elementos metálicos de la instalación que no estén en tensión normalmente, pero que puedan estarlo a causas de avería o circunstancias externas. Las celdas dispondrán de una platina de tierra que les interconectarán, formando el colector de tierras de protección.

Tierras de servicio

Se conectará a tierra el neutro del transformador y los circuitos de baja tensión de los transformadores de los equipos de medida.


109

Tierras interiores

Las tierras interiores del centro de transformación tendrán la misión de poner en continuidad eléctrica todos los elementos que hayan de estar conectados a tierra con sus correspondientes tierras exteriores.

El tierra interior de protección se realizará con 8 piquetas de 8 m de longitud y 14 mm de diámetro con una configuración de 80-40/5/88, unidas mediante conductor desnudo de Cu de 50 mm2 de sección.

La conexión desde el centro hasta la primera pica del electrodo de servicio se realizará con cable de Cu de 50 mm2, aislado de 0,6/1 kV bajo tubo PVC con grado de protección al impacto mecánico de 7 como mínimo.

El tierra de servicio se realizará con 6 piquetas de 2 m de longitud y 14 mm de diámetro, con una separación entre picas de 3 metros, unidas mediante conductor desnudo de Cu de 50 mm2 de sección.

La profundidad del electrodo respecto el nivel del suelo será de 0,5 metros en ambos casos.

En el local del centro de transformación se instalará un mallazo electrosoldado, con redondos de diámetro no inferior a 4 mm, formando una retícula no superior a 0,30x0,30 m. Este mallazo se conectará como mínimo en dos puntos opuestos de la puesta a tierra de protección del Centro de transformación. Dicho mallazo estará cubierto por una capa de hormigón de 10 cm como mínimo. Las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior del centro no tendrán contacto eléctrico alguno con las masas conductoras que, a causa de defecto o avería, sean susceptibles de quedar sometidas a tensión.

2.8.7 Compensación de la energía reactiva.

Como ya se introdujo anteriormente en la memoria, sobre los inconvenientes del exceso en el consumo de energía reactiva en la actividad, y como éste consumo afecta negativamente a determinados parámetros de diseño del proyecto, se realizará un estudio de compensación reactiva mediante baterías de condensadores accionados de forma automática.

La energía reactiva, es necesaria para la creación de los campos magnéticos en el funcionamiento de ciertos receptores, como motores, reactancias del alumbrado de descarga, etc., pero no se transforma directamente en trabajo, como o hace la energía activa.

La energía reactiva en la nave industrial, resulta elevada, ya que los equipos de mayor consumo son los formados por bobinas, de los motores, y por iluminación.

De esta manera, los receptores instalados en la nave absorben de la red una potencia reactiva expresada en var. El concepto de la energía total consumida, siendo esta la


110

potencia aparente (S) expresada en VA se puede definir como la suma geométrica de la potencia reactiva (Q) expresada en var y la potencia activa (P) expresada en W.

Observando el triangulo de potencias, siendo el factor de potencia el ángulo formado por la potencia activa y la aparente, se puede ver claramente las diferencia de valores.

Figura 2.50- Triangulo de potencias.

La potencia aparente demandada por los receptores, será la entregada por la red, por parte de la estación transformadora, por esta razón se puede ver la importancia de reducir el consumo de reactiva ya que se disminuiría de la misma manera la potencia activa absorbida manteniendo la potencia aparente entregada por los mismos. Para la reducción de la potencia reactiva de calibre inductivo creada por los receptores de la industria se instalarán baterías de condensadores que actuaran como cargas, suministrando una potencia reactiva capacitaba, compensando la reactiva. Al reducirse la potencia reactiva, disminuimos la potencia aparente, pudiendo llegar hasta a un ángulo de 0º, siendo un factor de potencia de 1, siendo en este caso la potencia activa prácticamente igual a la potencia aparente.

El sistema de compensación seleccionado en el estudio del proyecto tal como se ha comentado en el análisis de soluciones, es el de compensación global por medio de baterías de condensadores de forma automática. Este tipo de sistemas es capaz de adecuarse a las variaciones de consumo de potencia reactiva de la instalación según los receptores que funciones siempre manteniendo un factor de potencia determinado.

El equipo de compensación automática esta formado principalmente por tres elementos básicos:

El regulador: mide el cosϕ de la instalación y da la orden de funcionamiento a los contactores.

Contactores: son los elementos que se encargan realizar las conexiones de los condensadores.

Condensadores: son los elementos que aportan la energía reactiva a la instalación.

A partir de los cálculos realizados en el anexo, capitulo 2.6.1, para el dimensionado de la batería de condensadores, se llega a una potencia reactiva teórica máxima a compensar de 96,65 kvar , entre factores de potencia de 0,87 y 0,95.

S. aparente

Q. reactiva

P. activa


111

Se elige pues, un sistema de compensación automático de la casa ABB, de 110 kvar de compensación máx., con batería APCL1.

Figura 2.51- Batería de condensadores ABB, APLCL1.

2.8.7.1 Características del equipo.

El compensador de energía reactiva se instalará en el almacén de utillajes juntamente con el cuadro general de protección.

Está compuesto por:

Fiable y Segura

La APC tiene un grado de protección IP 23 D con la puerta cerrada y está protegida contra los contactos directos y accidentales con la puerta abierta.

La batería automática de condensadores responde a la norma CEI 60439.

Ventilación

La APC está equipada con sondas de temperatura y un sistema de ventilación especialmente seleccionado por su extraordinaria duración.

La velocidad de ventilación varia en función de la temperatura interna de la APC.

En caso de sobrecalentamiento temporal, la APC se desconecta automáticamente.

Tensión nominal: 400 V Frecuencia: 50Hz. Conexión: Trifásica. Ajuste del factor de potencia: De 0,7 inductivo a 0,7 capacitivo. Ajuste de C/k: De 0.05 A a 1 A con el regulador RVC. Temperatura ambiente: -5º C/+40º C según la norma CEI 60831 – 1 y 2.


112

Funcionamiento

Ajuste automático o manual del regulador con indicación de:

Número de salidas activas. Factor de potencia inductivo o capacitivo. Condiciones de alarma. Sobre temperatura. Una demanda para conectar/desconectar un escalón de condensador.

Condensadores

Secos con dieléctrico autorregenerable según norma CEI 60831-1 y 2.

2.8.8 Planificación.

A continuación se muestra el diagrama de GANTT por barras, con la planificación de las diferentes instalaciones a realizar del presente proyecto. En esta planificación solo se contempla las instalaciones de alcance del proyecto especificado en la memoria de este proyecto.


113


114

Montblanc, 5de Mayo de 2007

INGENIERO TÉCNICO INDUSTRIAL

Fdo: D. Evaristo Comino Cuenca

Col. Nº:120578-T

Inst. Eléctrica nave industrial para 3. Anexos la fabricación de radiadores para automóviles.

115

Electrificación de una nave industrial para a la fabricación de radiadores para el automóvil.

3. ANEXOS


IBER AUTOMOCIÓN Evaristo Comino Cuenca


116

INDICE-ANEXOS Pag.

3.1 DOCUMENTACIÓN DE PARTIDA. ........................................................................ 119

3.2 ANEXO DE CALCULOS........................................................................................... 119

3.2.1 CALCULOS ELECTRICOS................................................................................ 119

3.2.1.1 Instalación eléctrica. .......................................................................................120

3.2.1.1.1 Demandas de potencia y datos de partida.............................................. 120

3.2.1.1.2. CALCULO DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. ......................... 127

3.2.1.1.2.1. Datos de precálculo del centro de transformación. ....................... 127

3.2.1.1.2.2. Calculo de intensidades.................................................................. 128

3.2.1.1.2.3. Calculo de corrientes de cortocircuito........................................... 129

3.2.1.1.2.4 Dimensionado del embarrado. ........................................................ 135

3.2.1.1.2.5 Selección de las protecciones de alta y baja tensión....................... 140

3.2.1.1.2.6 Dimensionado de la ventilación del centro de transformación....... 141

3.2.1.1.2.7 Dimensionado del pozo apaga fuegos. ............................................ 142

3.2.1.1.2.8 Cálculo de la instalación de puesta a tierra. .................................. 142

3.2.1.1.3 ELEMENTOS DE PROTECCION DE LAS INSTALACIONES ELECTRICAS. ....................................................................................................... 149

3.2.1.1.3.1 Protección contra sobre intensidades. ........................................... 149

3.2.1.1.3.2 Protección sobre tensiones.............................................................. 149

3.2.1.1.3.3 Interruptor automático de protección distribución baja tensión. ... 149

3.2.1.1.3.4 Cálculos a cortocircuito y curvas de disparo.................................. 150

3.2.1.1.3.5 Interruptores automáticos magnetotérmicos (P.I.A.)...................... 153

3.2.1.1.3.6 Protección contra contactos directos e indirectos. ........................ 154

3.2.1.1.3.7 Interruptor diferencial (I.D.) ........................................................... 154

3.2.1.1.3.8 Esquema de distribución eléctrica. ................................................. 155


117

3.2.1.1.3.9 Protección térmica (fusibles y dispositivos regulables). ................. 156

3.2.1.1.4 CALCULO DE SECCIONES ELECTRICAS.......................................... 157

3.2.1.1.4.1 Expresiones utilizadas. .................................................................... 157

3.2.1.1.4.2 Consideraciones de cálculo............................................................. 162

3.2.1.1.4.3 Cálculos eléctricos. ......................................................................... 163

3.2.1.1.5 COMPENSACIÓN ENERGIA REACTIVA............................................. 180

3.2.1.1.5.1 Dimensionado de la batería de condensadores............................... 181

3.2.1.1.5.2 Dimensionado de la línea. ............................................................... 182

3.2.2 CALCULO DE LA ILUMINACIÓN DE LAS INSTALACIONES. ...............184

3.2.2.1 Principales aspectos a tener en cuenta en la iluminación de interiores .. 184

3.2.2.1.1 Dimensiones del local y altura del plano de trabajo. ........................ 184

3.2.2.1.2 Tipos de lámparas. ............................................................................. 184

3.2.2.1.3 Altura de suspensión de las lámparas. ............................................... 185

3.2.2.1.4 Índice del local (K). ............................................................................ 186

3.2.2.1.5 Coeficiente de reflexión (ρ). ............................................................... 186

3.2.2.1.6 Factor de utilización (Cu) .................................................................. 187

3.2.2.1.7 Factor de conservación (Fc). ............................................................. 187

3.2.2.2 Cálculos necesarios para iluminación de interiores................................. 188

3.2.2.2.1 Flujo luminoso.................................................................................... 188

3.2.2.2.2 Numero de luminarias. ....................................................................... 189

3.2.2.2.3 Distribución de las luminarias. .......................................................... 189

3.2.2.2.3 Comprobación de los cálculos luminosos. ......................................... 190

3.2.2.3 Cálculo de la iluminación. ........................................................................ 190

3.2.2.3.1 Iluminación de la nave general. ......................................................... 190

3.2.2.3.2 Iluminación de las oficinas................................................................. 192


118

3.2.2.3.3 Iluminación de la sala de reuniones................................................... 193

3.2.2.3.4 Iluminación del despacho de dirección. ............................................. 194

3.2.2.3.5 Iluminación del comedor. ................................................................... 195

3.2.2.3.6 Iluminación de los vestuarios. ............................................................ 196

3.2.2.3.7 Iluminación de los lavabos. ................................................................ 197

3.2.2.3.8 Iluminación del almacén de utillajes.................................................. 198

3.2.2.3.9 Iluminación del centro de transformación. ........................................ 199

3.2.2.3.10 Resumen de la iluminación............................................................... 200

3.2.2.5 Iluminación de emergencia. ...................................................................... 201

3.2.2.5.1 Principales aspectos a tener en cuenta en el alumbrado de emergencia............................................................................................................................ 201

3.2.2.5.2 Calculo de la iluminación de emergencia. ......................................... 201

3.2.3 PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS. .........................................................205

3.2.3.1 Caracterización del establecimiento industrial en relación a la seguridad contra incendios. ................................................................................................... 205

3.2.3.2 Su configuración y ubicación con relación a su entorno .......................... 205

3.2.3.3Caracterización según su riesgo intrínseco. .............................................. 205

3.2.3.3.1 Sector de incendio. ............................................................................. 205

3.2.3.3.2 Densidad de carga de fuego. .............................................................. 206

3.3 ANEXOS DE APLICACIÓN. ................................................................................ 210

3.4 OTROS DOCUMENTOS. ...................................................................................... 211

3.4.1 LISTADO DE CALCULOS ELECTRICOS. ...................................................211

3.4.1.1 Calculo de secciones ................................................................................. 211

3.4.1.2 Calculo de la iluminación. ........................................................................ 251

3.4.1.3 Iluminación de emergencia. ...................................................................... 272


119

3.1 DOCUMENTACIÓN DE PARTIDA.

La empresa IBER AUTOMOCION pretende implantar una nave industrial para la fabricación de radiadores para el sector de la automoción, por lo cual se ha encargado dicho proyecto. La empresa ha construido la nave en los terrenos que posee el polígono industrial de Plans de Jorí, en Montblanc, Tarragona.

Las dimensiones de la nave son aproximadamente de 4200 m2.

La empresa nos ha encargado el diseño de las instalaciones eléctricas, para dar respuesta a la actividad industrial. Para la realización del presente proyecto se tiene que tener en cuenta los siguientes aspectos:

En cálculos eléctricos:

Para la determinación de la instalación eléctrica a implantar en la nave industrial para la fabricación de radiadores para el sector de la automoción, se parte de las demandas de potencia que una actividad de este tipo precisa. A partir del análisis de los receptores eléctricos que conformarán la instalación, se precisa la potencia necesaria para cada receptor, a partir de la cual se calcularán, intensidades y caídas de tensión con las que poder comprobar si, las secciones y el calibre de las protecciones, se ajustan a las especificaciones del reglamento. A partir del análisis de la potencia global de la instalación, así como la potencia parcial de cada grupo de receptores en cada subcuadro eléctrico, se podrá dimensionar las necesidades en cuanto a compensación de energía reactiva. Con la potencia total a instalar realizaremos el diseño del transformador y sus celdas a instalar en el centro de transformación.

También realizaremos el cálculo lumínico de las diferentes zonas que componen la nave industrial, y así poder disminuir al máximo el consumo eléctrico y obtener espacios con una iluminación adecuada para la actividad que se realiza y que no comporten riesgos para los empleados, tal y como indica la normativa vigente.

3.2 ANEXO DE CALCULOS.

3.2.1 CALCULOS ELECTRICOS.

Para la realización de los cálculos eléctricos, se ha utilizado la ayuda de un programa informático con el que se han comprobado las secciones diseñadas a priori así como las protecciones de línea. El programa informático utilizado forma parte de una colección de programas para el cálculo de instalaciones eléctricas. Se trata del módulo CIEBTwin de la empresa DMelect.

Los parámetros para el cálculo como; coeficientes de utilización, coeficientes de mayoración, coeficientes de simultaneidad y otros coeficientes, se extraen del análisis de las demandas eléctricas de potencia de la instalación, de la experiencia en este tipo de instalaciones así como las especificaciones realizadas por el cliente, también tomaremos referencias de las fuentes bibliográficas enunciadas en la memoria técnica.


120

Cabe destacar, que el coeficiente de simultaneidad utilizado para las líneas de producción, y la iluminación global de la nave, será 1. Ya que tal y como indica el cliente, los equipos de estas funcionaran todas a la vez y durante las 24 horas del día.

Como podremos comprobar en las tablas adjuntas los circuitos para otras aplicaciones, que no sean producción e iluminación global, el coeficiente de simultaneidad será <1, ya que tal y como se deduce del análisis estos no funcionaran simultáneamente.

3.2.1.1 Instalación eléctrica.

3.2.1.1.1 Demandas de potencia y datos de partida.

A partir de las siguientes demandas de potencia, se extraen las potencias que intervendrán en el dimensionado de la instalación.

En las siguientes tablas realizadas en Excel, se muestran las cargas agrupadas por subcuadros eléctricos. De esta forma el análisis por separado resulta más intuitivo.

Los coeficientes utilizados en las siguientes tablas son:

Ks – Coeficiente de simultaneidad – Tiene valores por debajo de la unidad y es utilizado para reducir la potencia de consumo en cada ramal o en un grupo de circuitos, teniendo en cuenta que no todos los receptores funcionan al mismo tiempo.

Ku - Coeficiente de utilización – Adopta valores por debajo de la unidad igual que en caso anterior, y es utilizado para aminorar la potencia nominal del receptor, sabiendo que este no trabaja a la potencia que indica la placa de características o Pn.

Km - Coeficiente de mayoración – De valor 1.8 en lámparas de descarga y 1.25 en motores. Se utiliza en este tipo de receptores aplicando este factor, a la potencia activa nominal. En el caso de agrupación de motores, se aplicará al de mayor potencia.

Las potencias que se obtienen en la tabla son:

Pn (placa)- Potencia nominal según placa de características o catálogo. [kW]. Pn (real)- Potencia nominal real en función del coeficiente de utilización (Ku).

[kW]. P calc.- Potencia de calculo aplicando a la Pn real, los coeficientes Ks y Km. [kW]. P inst.- Potencia instalada correspondiente a la Pn (placa), sin aplicar coeficientes.

[kW]. S calc.- Potencia aparente absorbida, teniendo en cuenta la potencia de cálculo, el

rendimiento y el factor de potencia. [kVA].


121

El resto de parámetros mostrados:

Cos f.- Factor de potencia. h.- Rendimiento del motor o el receptor analizado.

A partir de los valores anteriores, se obtienen las potencias parciales de cada receptor de la siguiente forma:

Ku)placa(Pn)real(Pn ×= [kW] (Ecuación 3.1)

KmKs)real(PnPcalc ××= [kW] (Ecuación 3.2)

η×ϕ

=cos

PcalcScalc [kVA] (Ecuación 3.3)

Relación de potencias de los diferentes subcuadros:

Subcuadro 1:

Nº EQUIPOS Pn

(kW) cos φ ŋ Pn real.(kW) ku Ks km

Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)

1 Devanadora 3 0,83 0,81 2,55 0,85 1 1 2,55 3,79 2 Termodesengrase 30 0,85 0,85 30,00 1 1 1,25 37,50 51,90 3 Bruderer 11 0,86 0,87 8,80 0,8 1 1 8,80 11,76 4 Maquina de introducir tubos 4 0,83 0,90 4,00 1 1 1 4,00 5,35 5 Maquina de expansionado de tubos 15 0,88 0,85 15,00 1 1 1 15,00 20,05 6 Maquina de expansionado de fondos 7,5 0,88 0,85 7,50 1 1 1 7,50 10,03 7 Engrapillado de depósitos 5,5 0,83 0,84 4,40 0,8 1 1 4,40 6,31 8 Maquina de col. Fondos 4 0,83 0,85 4,00 1 1 1 4,00 5,67 9 Polipasto 1,5 0,87 0,89 0,75 0,5 1 1 0,75 0,97 10 TC monofásicas.( 2 x 16A) 4,6 1 1,00 2,53 0,55 0,55 1 1,39 1,39 11 TC trifásicas. (2x 16A) 12,2 1 1,00 6,71 0,55 0,55 1 3,69 3,69


122

Subcuadro 2:

Nº EQUIPOS Pn


Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)


Subcuadro 3:

Nº EQUIPOS Pn


Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)



123

Subcuadro 4:

Nº EQUIPOS Pn


Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)


Subcuadro 5:

Nº EQUIPOS Pn


Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)

45 Iluminación nave general 2,568 1 1 2,57 1 1 1,8 4,62 4,62 46 Iluminación nave general 2,568 1 1 2,57 1 1 1,8 4,62 4,62 47 Iluminación nave general 2,568 1 1 2,57 1 1 1,8 4,62 4,62 48 Iluminación nave general 1,926 1 1 1,93 1 1 1,8 3,47 3,47 49 Iluminación lavabos hombres 0,425 1 1 0,43 1 0,7 1,8 0,54 0,54 50 TC lavabos 3 x 10A.(Hombres) 6,90 1 1 2,76 0,4 0,4 1 1,10 1,10 51 TC lavabos 3 x 10A.(Mujeres) 6,90 1 1 2,76 0,4 0,4 1 1,10 1,10 52 Iluminación lavabos mujeres 0,425 1 1 0,43 1 0,7 1,8 0,54 0,54 53 Iluminación sala utillajes 0,32 1 1 0,32 1 0,8 1,8 0,46 0,46

54 TC trifásicas Almacén utillajes (2 x 16A ) 4,6 1 1,00 2,53 0,55 0,55 1 1,39 1,39

55 TC monofásicas Almacén utillajes (2 x 16A ) 12,2 1 1,00 6,71 0,55 0,55 1 3,69 3,69

56 Puerta automática acceso1 1,50 0,85 0,89 1,28 0,85 0,8 1,25 1,28 1,69 EM1 Iluminación de emergencia 0,72 1 1 0,72 1 0,7 1,8 0,91 0,91


124

Subcuadro 6:

Nº EQUIPOS Pn


Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)

57 Iluminación nave general 2,033 1 1 2,03 1 1 1,8 3,66 3,66 58 Iluminación nave general 1,391 1 1 1,39 1 1 1,8 2,50 2,50 59 Iluminación nave general 1,926 1 1 1,93 1 1 1,8 3,47 3,47 60 Iluminación oficinas 1,12 1 1 1,12 1 0,7 1,8 1,41 1,41 61 Iluminación dirección 0,42 1 1 0,42 1 0,7 1,8 0,53 0,53 62 Iluminación sala reuniones 0,56 1 1 0,56 1 0,7 1,8 0,71 0,71 63 Iluminación comedor 0,84 1 1 0,84 1 0,7 1,8 1,06 1,06 64 TC Oficinas 7 x 10A. 16,1 1 1 3,70 0,23 0,23 1 0,85 0,85

65 TC despacho dirección 3 x 10A. 6,9 1 1 2,76 0,4 0,4 1 1,10 1,10

66 TC sala reuniones 3 x 10A. 6,9 1 1 2,76 0,4 0,4 1 1,10 1,10 67 TC comedor 9 x 16A. 33,12 1 1 6,62 0,2 0,2 1 1,32 1,32 68 Puerta automática acceso2 1,50 0,85 0,89 1,28 0,85 0,8 1,25 1,28 1,69 EM2 Iluminación de emergencia 0,58 1 1 0,58 1 0,7 1,8 0,73 0,73 EM3 Iluminación de emergencia 0,06 1 1 0,06 1 0,7 1,8 0,07 0,07

Nº EQUIPOS Pn


Pcalc. (kW)

Scal. (kVA)

69 Iluminación CT 0,11 1 1 0,11 1 0,7 1 0,08 0,08

Tabla 3.1- Relación de potencias a alimentar.

A continuación se expresan las potencias totales de cada subcuadro de la instalación:

Pn.real.instalada (kW) Pcalc. (kW) Scal. (kVA) POTENCIA SUBCUADRO 1 86,24 89,58 120,92 POTENCIA SUBCUADRO 2 86,24 89,58 120,92 POTENCIA SUBCUADRO 3 86,24 89,58 120,92 POTENCIA SUBCUADRO 4 86,24 89,58 120,92 POTENCIA SUBCUADRO 5 27,56 28,34 28,75 POTENCIA SUBCUADRO 6 26,04 19,78 20,20 POTENCIA CT 0,11 0,08 0,08

TOTAL 398,68 406,46 532,65

Tabla 3.2- Resumen de potencias de cada subcuadro.


125

De las tablas anteriores se extraen los siguientes resultados, referentes a la potencia activa total y a la potencia aparente total.

El valor de la potencia activa total de cálculo es de 406,46 kW.

El valor de la potencia aparente total es de 532,65 kVA. (Sin estar el cos φ compensado).

A partir de aquí y para cálculos posteriores, de las tablas anteriormente utilizadas y, mediante las siguientes expresiones, extraeremos los valores medios del cos φ, del coeficiente de simultaneidad y el rendimiento.

Las expresiones utilizadas son las siguientes:

∑∑ ϕ×

=ϕPcalc

)cosPcalc(mediocos (Ecuación 3.4)

∑∑ η×

=ηPcalc

)Pcalc(medio (Ecuación 3.5)

∑∑ ×

=Pcalc

)KsPcalc(medio.simult.coef (Ecuación 3.6)

Aplicando las expresiones anteriores (ecuación 3.4, 3.5, 3.6) los valores medios que se extraen de cada uno de los subcuadros son los siguientes:

cos φ medio ŋ medio ks medio

SUBCUADRO 1 0,86 0,86 0,97 SUBCUADRO 2 0,86 0,86 0,97 SUBCUADRO 3 0,86 0,86 0,97 SUBCUADRO 4 0,86 0,86 0,97 SUBCUADRO 5 0,95 0,95 0,93 SUBCUADRO 6 0,99 0,99 0,77

Tabla 3.3- F.d.p medio, rendimiento medio y coef. Simultaneidad medio.


126

Y realizando la media de cada uno de los apartados anteriores (cos φ, coeficiente de simultaneidad y rendimiento), se obtienen los valores medios totales de la instalación:

Cos φ medio 0,87 ŋ medio 0,87

Coeficiente de simultaneidad medio 0,96

Tabla 3.4- Resumen de valores medios.

Aplicando la ecuación 3.3, y con los valores medios obtenidos en la tabla anterior, se obtiene la potencia aparente de la instalación.

Como se puede observar el valor coincide prácticamente con el valor calculado anteriormente, y las diferencias observadas es por el redondeo de los decimales.

El calculo de la potencia aparente total de la instalación anterior, corresponde a un factor de potencia sin corregir de 0,87.

Como que diseñaremos la instalación para poder corregir el factor de potencia a 0,95, realmente la potencia aparente total que necesitaremos será (aplicando la ecuación 3.3):

Tal y como nos indica el cliente, en un periodo no muy largo, es posible una ampliación de las instalaciones. Ya que como podemos ver en los planos de la planta solo esta ocupada de mitad de la nave.

Por este motivo la necesidad de multiplicar la potencia necesaria por un factor de

ampliación, que en este caso al tratarse de una actividad industrial será P 1,3.

Particularmente escogeremos un factor de ampliación de 2.

ampliación_factorScaltotal,Scal ×=

kVA56,983278,491total,Scal =×=

kVA53787,087,0

406,46cos

PcalcScalc =×

=η×ϕ

=

kVA78,49187,095,0

46,406cos

PcalcScalc =×

=η×ϕ

=


127

3.2.1.1.2. CALCULO DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.

3.2.1.1.2.1. Datos de precálculo del centro de transformación.

Los datos de precálculo son datos generales de los transformadores adoptados, y estos datos nos los facilita el fabricante de transformadores.

Otros datos que necesitaremos para el cálculo hacen referencia a la potencia de cortocircuito instalada en la red, así como el tiempo de respuesta de las protecciones. Estos datos nos serán facilitados por parte de la compañía suministradora.

Los transformadores a instalar tienen que dar respuesta a la potencia calculada en el apartado 3.2.1.1.1, siendo esta teniendo en cuenta la futura ampliación de Scal,total=983,56 kVA.

Para dar respuesta a esta potencia se ha optado por la solución de dos transformadores de 630kVA.

La relación de transformación de los transformadores será de 25kV / 0,4kV.

El resultado del ensayo en vacío realizado por el fabricante, se obtienen las pérdidas en el hierro (Pfe), siendo estas pérdidas según catálogo de:

Pfe = 1300 W

El resultado de mesura de las resistencias de los devanados del transformador, realizados por el fabricante, se obtienen las pérdidas en el cobre o por efecto Joule (Pcu) siendo de:

Pcu = 6500 W

Con los datos facilitados por el fabricante, sumando las dos pérdidas obtenemos las pérdidas totales que serán de:

Pp = 1300 + 6500 = 7800 W

Estas pérdidas están referidas a la tensión nominal, en baja tensión del transformador.

El resultado de los ensayos en cortocircuito realizado por el fabricante, se obtendrá la tensión de cortocircuito en tanto por ciento, del transformador:

Ucc = 4 %

La potencia de cortocircuito de la red, dato suministrado por la compañía suministradora, es de:

Scc = 500 MVA

Por otro lado el tiempo en el que actúan las protecciones de la compañía supondremos el mayor tiempo permitido, que es de 1seg.


128

Se supone la hipótesis de que el C.T. es alimentado desde un generador de P=∞

3.2.1.1.2.2. Calculo de intensidades.

Intensidad de alta tensión

En un sistema trifásico, la intensidad primaria Ip viene determinada por la siguiente expresión:

Up3SIp×

= (Ecuación 3.7)

Siendo:

Ip Intensidad en el primario, en A.

S Potencia aparente de transformador, en kVA.

Up Tensión en el primario, en kV.

Substituyendo los valores en la ecuación anterior, la corriente en el primario del transformador, será:

A54,14253

630Up3

SIp =×

=×

=

Intensidad de baja tensión

En un sistema trifásico, la intensidad primaria Is viene determinada por la siguiente expresión:

Us3SSSIs cufe

×−−

= (Ecuación 3.8)

Siendo:

Is Intensidad en el secundario, en A.

S Potencia aparente de transformador, en kVA.

Sfe Pérdidas en el hierro, en kW.

Scu Pérdidas en el cobre, en kW.

Us Tensión en el secundario, en kV.


129

Substituyendo los valores en la ecuación anterior, la corriente en el secundario del transformador, será:

A8984,03

5,63,1630Us3

SSSIs cufe =

×−−

=×

−−=

3.2.1.1.2.3. Calculo de corrientes de cortocircuito.

Para realizar el cálculo de corrientes de cortocircuito, utilizaremos las siguientes expresiones:

Intensidades de cortocircuitos en el lada de M.T.

La expresión para dicho calculo, es el siguiente:

Up3SccIccp×

= (Ecuación 3.9)

Y el la expresión para el cálculo de la punta de la corriente de cierre en el instante más desfavorable K=1,8 es:

Iccp2KIchp ××= (Ecuación 3.10)

Siendo:

Iccp Intensidad de cortocircuito de la red, en kA.

Scc Potencia de cortocircuito de la red, en MVA.

Ichp Punta de la corriente de cierre, en kA.

Up Tensión en el primario, en kV.

K veces el valor de la corriente eficaz de cortocircuito, en este caso 1,8.

Substituyendo los valores en las ecuaciones anteriores, obtenemos los valores de:

kA54,11253

500Up3

SccIccp =×

=×

=

kA39,2954,1128,1Ichp =××=


130

En consecuencia el interruptor automático de M.T. de protección de entrada deberá tener un poder de corte de mínimo 11,54kA y un poder de cierre de 29,39kA.

Intensidades de cortocircuitos en el lada de B.T.

Para el calculo de las corrientes de cortocircuito en barras B.T, precisaremos saber la potencia del transformador o de los transformadores en paralelo que se disponen en el centro de transformación.

Particularmente en nuestro caso se trata de dos transformadores de 630kVA, con una caída de tensión del 4% y unas perdidas totales en el cobre de 15,6 kW, según datos facilitados por el fabricante.

Con estos datos la impedancia total del transformador de 1260 kVA (suma de los dos transformadores de 630kVA), mediante la siguiente expresión será:

100cc

StUsZt

2 ε×= (Ecuación 3.11)

Siendo:

Zt Impedancia total del transformador, en Ω.

Us Tensión en el lado de B.T, en V.

St Potencia aparente total del transformador, en VA.

εcc Caída de tensión del transformador, en %.

Substituyendo los valores en la ecuación, nos sale una impedancia de:

Ω⋅=×⋅

=ε

×= −33

22

1008,5100

4101260

400100

ccSt

UsZt

Las pedidas en el cobre, en tanto por ciento de la potencia total, del conjunto de los dos transformadores, que suma 15,6kW, es aplicando la siguiente ecuación:

%24,11001260

6,15Pcu =×=

Por lo que la resistencia total o de c.c será:


131

Ω⋅=×⋅

=×= −33

22

1057,1100

24,1101260

400100Pcu

StUsRt

Y su reactancia de c.c, a partir de la siguiente relación será la siguiente:

222 XtRtZt += 222 RtZtXt += (Ecuación 3.12)

Por lo que substituyendo los valores se obtiene el siguiente valor para la reactancia:

222 RtZtXt += Ω⋅=⋅−⋅= −−− 32323 1084,4)1057,1()1008,5(Xt

Por otro lado, la impedancia de la red, desde el generador de potencia infinita hasta el enganche del C.T, referida a la tensión secundaria Us viene dada por la expresión:

SccUs

Icc3UsZr

2

=×

= (Ecuación 3.13)

Por lo que substituyendo los valores nos sale una impedancia:

Ω⋅=⋅

==×

= −36

22

1032,010500

400SccUs

Icc3UsZr

Cabe destacar que la impedancia se admite toda ella reactiva, o sea:

Ω⋅== −31032,0XrZr

Por lo tanto desde el generador de potencia infinita que admitimos alimenta el C.T. hasta los bornes de salida en B.T. del transformador tenemos por fase, una resistencia total de:

Ω⋅=⋅+=+= −− 33 1057,11057,10RtRrRA

Y una reactancia total de:

Ω⋅=⋅+=+= −− 33 1016,510)32,084,4(XtXrXA

Por lo que la impedancia total se deduce de la siguiente expresión:

22 XARAZA += (Ecuación 3.14)


132

Substituyendo los valores nos queda:

Ω⋅=⋅+⋅=+= −−− 3232322 1039,5)1016,5()1057,1(XARAZA

Resumen de los resultados obtenidos hasta el momento para el cálculo de cortocircuito en barras B.T:

Rt 1,57E-03 Xt 4,84E-03 Zt 5,08E-03Rr 0 Xr 3,20E-04 Zr 3,20E-04RA 1,57E-03 XA 5,16E-03 ZA 5,40E-03

Tabla 3.5- Resumen de resultados obtenidos para el calculo de cortocircuito.

Siendo:

Rt Resistencia del transformador, en Ω.

Xt Reactancia del transformador, en Ω.

Zt Impedancia del transformador, en Ω.

Rr Resistencia de la red, en Ω.

Xr Reactancia de la red, en Ω.

Zr Impedancia de la red, en Ω.

RA Resistencia total, en Ω.

XA Reactancia total, en Ω.

ZA Impedancia total, en Ω.


133

A partir de los datos anteriormente calculados, estamos en disposición de calcular las corrientes de cortocircuitos en barras de salida del transformador equivalente. La relación que aplicaremos es la siguiente:

ZA3UsIccA×

= (Ecuación 3.15)

Siendo:

IccA Corriente de cortocircuito en barras de B.T.

Us Tensión el el lado de B.T.

ZA Impedancia total equivalente.

Substituyendo valores nos queda:

kA76,42104,53

400ZA3

UsIccA3

=⋅×

=×

=−

Ahora para poder calcular la punta de corriente de cierre en el instante más desfavorable realizaremos dos pasos.

Primero realizaremos la relación XARA que en este caso, su valor es 0,3.

Después mediante la utilización de la figura 3.1 obtendremos el valor de K.

En este caso particular el valor de este será de aproximadamente 1,37.

Figura 3.1- Variación del factor K en función de R/X.


134

Por lo que la punta de corriente de conexión toma el valor de:

kA84,8276,42237,1IccA2KIchA =××=××=

Dado que la potencia de 1260kVA, corresponde a la suma de las potencias de los dos transformadores en paralelo del C.T, las corrientes de cortocircuitos, en B.T. correspondientes a cada uno de ellos serán:

kA38,21126063076,421Icc =×=

kA38,21126063076,422Icc =×=

Y los poderes de cierre serán:

kA42,41126063084,821Ich =×=

kA42,41126063084,822Ich =×=

Por lo tanto los poderes de corte de los interruptores automáticos de B.T. de protección general de los transformadores deberán ser como mínimo de 21,38 kA y los poderes de cierre como mínimo de 41,42kA.

Para realizar la comprobación del valor de la corriente de cortocircuito por el lado de B.T, lo haremos mediante la siguiente expresión:

UccVs3SIccs

××= (Ecuación 3.16)


135

Siendo:

S Potencia aparente del transformador, en kVA.

Vs Tensión por el lado de B.T, en kV.

Ucc Tensión de cortocircuito del transformador.

Por lo que substituyendo valores en la ecuación anterior, nos queda:

kA73,2204,04,03

630UccVs3

SIccs =××

=××

=

En este caso escogeremos el valor de la segunda aproximación, ya que al ser mayores las corrientes obtenidas, que en el calculo más riguroso, nuestra instalación, en nivel de seguridad será mayor.

Sin que conlleve con esta solución un sobredimensionado exagerado de nuestra instalación.

3.2.1.1.2.4 Dimensionado del embarrado.

3.2.1.1.2.4.1 Descripción de las celdas.

Celdas SM6

La gama SM6 esta compuesta por unidades modulares bajo envolventes metálicas del tipo compartimentadas equipadas con aparatos de corte y seccionamiento.

Las unidades SM6 son usadas para cumplir con las funciones y requerimientos propios de la media tensión en las estaciones distribuidoras de grandes consumidores, hasta 36 kV.

Las unidades SM6 están concebidas para instalaciones de interior (IP2XC). Sus dimensiones reducidas son:

SM6 36

ancho entre 375 y 750 mm,

altura 1600 mm,

profundidad 940 mm.


136

Características del embarrado.

Intensidad asignada: 400 A.

Límite térmico, 1 s.: 16 kA eficaces.

Límite electrodinámico: 40 kA cresta.

Por lo tanto dicho embarrado debe soportar la intensidad nominal sin superar la temperatura de régimen permanente (comprobación por densidad de corriente), así como los esfuerzos electrodinámicos y térmicos que se produzcan durante un cortocircuito.

3.2.1.1.2.4.2 Comprobación por densidad de corriente.

La comprobación por densidad de corriente tiene por objeto verificar que el conductor que constituye el embarrado es capaz de conducir la corriente nominal máxima sin sobrepasar la densidad de corriente máxima en régimen permanente. Dado que se utilizan celdas bajo envolvente metálica fabricadas por Orma-SM6 conforme a la normativa vigente, se garantiza lo indicado para la intensidad asignada de 400 A.

Para poder realizar la comprobación de la densidad de corriente lo haremos mediante la expresión:

SIs

=∆ (Ecuación 3.17)

Siendo:

∆ Densidad de corriente, en A/mm2.

Is Intensidad nominal del embarrado, en A.

S Sección del tubo de cobre del embarrado, en mm2

Por lo que substituyendo los valores nos da una densidad de corriente de:

2mm/A02,2198400

SIs

===∆

Como podemos observar en la tabla que se adjunta a continuación, que la densidad de corriente es inferior a la máxima admisible establecida por las normas DIN.


137

Dicha tabla hace referencia a secciones de barras de sección tubular de cobre para embarrados a temperatura ambiente de 35ºC y temperatura del embarrado de 65ºC.

Sección en mm²

Diametro exterior (mm)

Intensidad maxima admisible ( A )

Densidad de corriente (A/mm²)

160 20 548 3,42 198 24 650 3,28 274 32 818 2,99

Tabla 3.6- Densidades máximas de corrientes por sección.

3.2.1.1.2.4.3 Comprobación de solicitación electrodinámica.

Para realizar la comprobación por solicitación electrodinámica del embarrado, supondremos el cortocircuito trifásico de valor máximo 16kA eficaces y 40 kA de cresta.

En estas condiciones, y teniendo en cuenta que el esfuerzo mayor se produce sobre el conductor de la fase central, la fuerza resultante sobre dicho conductor puede determinarse aproximadamente desde la expresión siguiente:

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡−+⋅⋅⋅⋅⋅= −

Ld

Ld1

dIccLf1085,13F 2

227 (Ecuación 3.18)

Siendo:

F Fuerza resultante, en N.

f Coeficiente función del cos φ. Habitualmente de adopta un f=1, que corresponde a un cos φ=0.

Icc Corriente eficaz de cortocircuito, en A.

d Separación entre fases, en m.

L Longitud de los tramos de embarrado, en mm.

Por lo que substituyendo valores nos queda:

N45,243375,0

2,0375,0

2,012,0

16000375,011085,13F 2

227 ≈

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡−+⋅⋅⋅⋅⋅= −


138

Si consideramos el esfuerzo uniformemente repartido a lo largo de todo el embarrado, se tendrá una carga unitaria de:

mm/kg1062,6mm/N65,0375

45,243LFq 2−⋅≈≈== (Ecuación 3.19)

Puesto que podemos considerar que cada barra equivale a una viga empotrada en ambos extremos, el momento flector máximo será, de acuerdo con las ecuaciones clásicas de la Resistencia de Materiales:

mmkg3,77612

3751062,612

LqM222

⋅=⋅⋅

=⋅

=−

(Ecuación 3.20)

Valor inferior al par de apriete aplicado a los tornillos M8 que es de 2,8kg.m.

Si el valor fuese superior al par de los tornillos se pueden adoptar las siguientes medidas:

a) aumentar la distancia entre conductores o fases, d. b) disminuir la distancia entre apoyos, L.

Por ultimo, nos falta comprobar que la fatiga producida es admisible. Dicho calculo lo realizaremos a partir de la relación siguiente, partiendo del diámetro exterior de 24mm y el diámetro interior 18mm:

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡ −⋅

π=

DdD

32W

44

(Ecuación 3.21)

Siendo:

W Modulo resistente, en mm3.

D Diámetro exterior de la barra, en mm.

d Diámetro interior, en mm.

Por lo que substituyendo valores nos queda:

34444

mm75,92724

182432D

dD32

W ≈⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡ −⋅

π=⎥

⎦

⎤⎢⎣

⎡ −⋅

π=

Al ser el espesor de la barra considerada de 3mm según nos indica el fabricante.


139

Con ello la fatiga máxima (se calcula como el cociente entre el momento flector máximo y el modulo resistente) sería:

2mm/kg37,175,927

1266WmaxMmaxS ≈== (Ecuación 3.22)

Como podemos ver el valor es claramente inferior al que nos indica el fabricante, que es de 19kg/mm2.

Si este margen no hubiera sido suficientemente amplio, podrian adoptarse alguna de las dos medidas anteriores, o bien aumentar la sección de la barra con lo que el modulo resistente seria mayor.

3.2.1.1.2.4.4 Solicitación térmica en el cortocircuito.

Dicho cálculo consiste en comprobar si la sobreintensidad térmica durante el tiempo que dure el mismo, es inferior a la admisible por la barra.

En este caso el tiempo a considerar es el de actuación de las protecciones, que en este caso es de 1s.

Para ello utilizaremos la siguiente ecuación:

2

IccSt ⎥⎦

⎤⎢⎣⎡ α⋅

⋅θ∆= (Ecuación 3.23)

Siendo:

t Tiempo máximo que soportaría el cortocircuito la barra, en s.

∆θ Incremento de temperatura para el conductor, inicialmente considerado a temperatura ambiente, ºC. Suele considerarse 180º.

Icc Intensidad eficaz de cortocircuito, en A.

S Sección de la barra, en mm2.

Α Constante que depende del material conductor. Su valor es 13 para el cobre 8,5 para el aluminio.


140

Substituyendo valores en la ecuación nos queda:

s36,616000

13198150Icc

St22

≈⎥⎦⎤

⎢⎣⎡ ⋅

⋅=⎥⎦⎤

⎢⎣⎡ α⋅

⋅θ∆=

Como podemos observar el tiempo es muy superior al tiempo de actuación de las protecciones.

Solo remarcar el haber escogido 150ºC en lugar de 180ºC, ya que es un valor más conservador para tener en cuenta que el cortocircuito pueda ocurrir una vez que las barras se encuentran a la temperatura que se alcanza en ellas por el paso permanente de la intensidad nominal.

3.2.1.1.2.5 Selección de las protecciones de alta y baja tensión.

Los transformadores están protegidos tanto en AT como en BT. En Alta tensión la protección la efectúan las celdas asociadas a esos transformadores, y en baja tensión la protección se incorpora en los cuadros de BT.

Protección general en AT.

La protección general en AT de este CT se realiza utilizando una celda de interruptor automático dotado de relé electrónico con captadores toroidales de intensidad por fase, cuya señal alimentará a un disparador electromecánico liberando el dispositivo de retención del interruptor y asi efectuar la protección a sobrecargas, cortocircuitos.

Protección trafo 1.

La protección del transformador en AT de este CT se realiza utilizando una celda de interruptor con fusibles combinados, siendo éstos los que efectúan la protección ante cortocircuitos. Estos fusibles son limitadores de corriente, produciéndose su fusión antes de que la corriente de cortocircuito haya alcanzado su valor máximo.

Los fusibles se seleccionan para:

Permitir el paso de la punta de corriente producida en la conexión del transformador en vacío.

Soportar la intensidad nominal en servicio continuo.

La intensidad nominal de los fusibles se escogerá por tanto en función de la potencia:

Potencia (kVA): 630

In fusibles (A): 40


141

Para la protección contra sobrecargas se instalará un relé electrónico con captadores de intensidad por fase, cuya señal alimentará a un disparador electromecánico liberando el dispositivo de retención del interruptor.

Protección trafo 2.

La protección del transformador en AT de este CT se realiza utilizando una celda de interruptor con fusibles combinados, siendo éstos los que efectúan la protección ante cortocircuitos. Estos fusibles son limitadores de corriente, produciéndose su fusión antes de que la corriente de cortocircuito haya alcanzado su valor máximo.

Los fusibles se seleccionan para:

Permitir el paso de la punta de corriente producida en la conexión del transformador en vacío.

Soportar la intensidad nominal en servicio continuo.

La intensidad nominal de los fusibles se escogerá por tanto en función de la potencia:

Potencia (kVA) :630

In fusibles (A):40

Para la protección contra sobrecargas se instalará un relé electrónico con captadores de intensidad por fase, cuya señal alimentará a un disparador electromecánico liberando el dispositivo de retención del interruptor.

Protección en Baja Tensión.

En el circuito de baja tensión de cada transformador según RU6302 se instalará un Cuadro de Distribución de 4 salidas con posibilidad de extensionamiento. Se instalarán fusibles en todas las salidas, con una intensidad nominal igual al valor de la intensidad exigida a esa salida, y un poder de corte mayor o igual a la corriente de cortocircuito en el lado de baja tensión, calculada en el apartado 3.2.1.1.2.3.

La descarga del trafo al cuadro de Baja Tensión se realizará con conductores XLPE 0,6/1kV 240 mm2 Al unipolares instalados al aire cuya intensidad admisible a 40ºC de temperatura ambiente es de 420 A.

3.2.1.1.2.6 Dimensionado de la ventilación del centro de transformación.

Para el cálculo de la superficie mínima de las rejillas de entrada de aire en el edificio del centro de transformación, se utiliza la siguiente expresión:

)DThk24,0(

)PP(S

3

fecur

⋅⋅⋅

+= (Ecuación 3.24)


142

Siendo:

Pcu Pérdidas en el cobre del transformador, en kW.

Pfe Pérdidas en el hierro del transformador, en kW.

k Coeficiente en función de la forma de las rejillas de entrada de aire, 0,5.

h Distancia vertical entre centros de las rejillas de entrada y salida, 1.7 m.

DT Diferencia de temperatura entre el aire de salida y el de entrada, 15ºC.

Sr Superficie mínima de la rejilla de entrada de ventilación del transformador, en m2.

Por lo que substituyendo de la ecuación anterior nos queda:

2

3m43,1

157,16,024,06,15Sr =

⋅⋅⋅=

3.2.1.1.2.7 Dimensionado del pozo apaga fuegos.

El pozo apagafuegos va integrado en la propia estructura del Centro de Transformación. Como hemos dicho la estructura incorpora todos los elementos necesarios para este tipo de instalaciones. Es decir dispondremos de dos pozos, uno para cada trafo, con una capacidad de 600 litros cada uno.

3.2.1.1.2.8 Cálculo de la instalación de puesta a tierra.

3.2.1.1.2.8.1 Investigación de las características del suelo.

La resistencia de toma de tierra puede calcularse de forma aproximada según tablas de la ITC-BT-18.

Naturaleza del terreno Valor medio de la resistividad Ohm x m Terrenos cultivables y fértiles, terraplenes compactos y húmedos 50 Terraplenes cultivables poco fértiles y otros terraplenes 500 Suelos pedregosos desnudos, arenas secas permeables 3.000

Tabla 3.7- Características del suelo según ITC-BT-18


143

Se sabe que el terreno donde se ubica la nave industrial, son terraplenes cultivables pocos fértiles, por lo que teniendo en cuenta la tabla 3.7, obtenemos una resistividad del terreno de 500 Ω x m.

3.2.1.1.2.8.2 Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y del tiempo máximo correspondiente a la eliminación del defecto.

En instalaciones de Alta Tensión de tercera categoría los parámetros de la red que intervienen en los cálculos de faltas a tierras son:

Tipo de neutro.

El neutro de la red puede estar aislado, rígidamente unido a tierra, o a través de impedancia (resistencia o reactancia), lo cual producirá una limitación de las corrientes de falta a tierra.

Tipo de protecciones en el origen de la línea.

Cuando se produce un defecto, éste es eliminado mediante la apertura de un elemento de corte que actúa por indicación de un relé de intensidad, el cual puede actuar en un tiempo fijo (relé a tiempo independiente), o según una curva de tipo inverso (relé a tiempo dependiente).

Asimismo pueden existir reenganches posteriores al primer disparo que sólo influirán en los cálculos si se producen en un tiempo inferior a 0,5 s.

Según los datos de la red proporcionados por la compañía suministradora, se tiene:

Intensidad máxima de defecto a tierra, Idmáx (A): 300. Duración de la falta.

Desconexión inicial.

Tiempo máximo de eliminación del defecto (s): 0.7.

3.2.1.1.2.8.3 Diseño de la instalación de tierra.

Para los cálculos a realizar se emplearán los procedimientos "del Método de cálculo y proyecto de instalaciones de puesta a tierra para centros de transformación de tercera categoría“, editado por UNESA.

Tierra de protección

Se conectarán a este sistema las partes metálicas de la instalación que no estén en tensión normalmente pero pueden estarlo por defectos de aislamiento, averías o causas fortuitas, tales como chasis y bastidores de los aparatos de maniobra, envolventes metálicas de las cabinas prefabricadas y carcasas de los transformadores.


144

Tierra de servicio

Se conectarán a este sistema el neutro del transformador y la tierra de los secundarios de los transformadores de tensión e intensidad de la celda de medida.

Para la puesta a tierra de servicio se utilizarán picas en hilera de diámetro 14 mm y longitud 2 m., unidas mediante conductor desnudo de Cu de 50 mm2 de sección. El valor de la resistencia de puesta a tierra de este electrodo deberá ser inferior a 37 Ω.

La conexión desde el centro hasta la primera pica del electrodo se realizará con cable de Cu de 50 mm2, aislado de 0,6/1 kV bajo tubo plástico con grado de protección al impacto mecánico de 7 como mínimo.

3.2.1.1.2.8.4 Cálculo de la resistencia del sistema de tierra.

Las características de la red de alimentación son:

Tensión de servicio, U = 25000 V. Puesta a tierra del neutro:

Rígidamente unido a tierra. Nivel de aislamiento de las instalaciones de Baja Tensión, Ubt = 6000 V. Características del terreno:

ρ terreno (Ωxm): 500. ρH hormigón (Ωxm): 3000.

TIERRA DE PROTECCIÓN.

Para el cálculo de la resistencia de la puesta a tierra de las masas (Rt), la intensidad y tensión de defecto (Id, Ud), se utilizarán las siguientes fórmulas:

• Resistencia del sistema de puesta a tierra, Rt:

Rt = Kr · ρ (Ω) (Ecuación 3.25)

• Intensidad de defecto, Id:

Id = Idmáx (A) (Ecuación 3.26)

• Tensión de defecto, Ud:

Ud = Rt · Id (V) (Ecuación 3.27)

El electrodo adecuado para este caso tiene las siguientes propiedades:

• Configuración seleccionada: 80-40/5/88. • Geometría: Anillo. • Dimensiones (m): 8x4. • Profundidad del electrodo (m): 0.5. • Número de picas: 8.


145

• Longitud de las picas (m): 8.

Los parámetros característicos del electrodo son:

• De la resistencia, Kr (Ω/Ωxm) = 0.039. • De la tensión de paso, Kp (V/((Ωxm)A)) = 0.0069. • De la tensión de contacto exterior, Kc (V/((Ωxm)A)) = 0.011.

Sustituyendo valores en las expresiones anteriores, se tiene:

Rt = Kr · ρ = 0.039 · 500 = 19.5 Ω.

Id = Idmáx = 300 A.

Ud = Rt · Id = 19.5 · 300 = 5850 V.

TIERRA DE SERVICIO.

El electrodo adecuado para este caso tiene las siguientes propiedades:

• Configuración seleccionada: 5/62. • Geometría: Picas en hilera. • Profundidad del electrodo (m): 0.5. • Número de picas: 6. • Longitud de las picas (m): 2. • Separación entre picas (m): 3.

Los parámetros característicos del electrodo son:

• De la resistencia, Kr (Ω/Ωxm) = 0.073.

Sustituyendo valores:

RtNEUTRO = Kr · ρ= 0.073 · 500 = 36.5 Ω.

3.2.1.1.2.8.5 Cálculo de las tensiones en el exterior de la instalación.

Con el fin de evitar la aparición de tensiones de contacto elevadas en el exterior de la instalación, las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior del centro no tendrán contacto eléctrico alguno con masas conductoras que, a causa de defectos o averías, sean susceptibles de quedar sometidas a tensión.

Con estas medidas de seguridad, no será necesario calcular las tensiones de contacto en el exterior, ya que estas serán prácticamente nulas. Por otra parte, la tensión de paso en el exterior vendrá dada por las características del electrodo y la resistividad del terreno según la expresión:


146

Up = Kp · ρ · Id = 0.0069 · 500 · 300 = 1035 V.

3.2.1.1.2.8.6 Cálculo de las tensiones en el interior de la instalación.

En el piso del Centro de Transformación se instalará un mallazo electrosoldado, con redondos de diámetro no inferior a 4 mm formando una retícula no superior a 0,30x0,30 m. Este mallazo se conectará como mínimo en dos puntos opuestos de la puesta a tierra de protección del Centro.

Dicho mallazo estará cubierto por una capa de hormigón de 10 cm. como mínimo.

Con esta medida se consigue que la persona que deba acceder a una parte que pueda quedar en tensión, de forma eventual, estará sobre una superficie equipotencial, con lo que desaparece el riesgo de la tensión de contacto y de paso interior.

De esta forma no será necesario el cálculo de las tensiones de contacto y de paso en el interior, ya que su valor será prácticamente cero.

Asimismo la existencia de una superficie equipotencial conectada al electrodo de tierra, hace que la tensión de paso en el acceso sea equivalente al valor de la tensión de contacto exterior.

Up (acc) = Kc · ρ · Id = 0.011 · 500 · 300 = 1650 V.

3.2.1.1.2.8.7 Cálculo de las tensiones aplicadas.

Para la obtención de los valores máximos admisibles de la tensión de paso exterior y en el acceso, se utilizan las siguientes expresiones:

Upa = 10 · k / tn · (1 + 6 · ρ / 1000) V. (Ecuación 3.28)

Upa (acc) = 10 · k / tn · (1 + (3 · ρ + 3 · ρH) / 1000) V. (Ecuación 3.29)

t = t´ + t´´ s. (Ecuación 3.30)


147

Siendo:

Upa = Tensión de paso admisible en el exterior, en voltios.

Upa (acc) = Tensión en el acceso admisible, en voltios.

k , n = Constantes según MIERAT 13, dependen de t.

t = Tiempo de duración de la falta, en segundos.

t´ = Tiempo de desconexión inicial, en segundos.

t´´ = Tiempo de la segunda desconexión, en segundos.

ρ = Resistividad del terreno, en Ωxm.

ρH = Resistividad del hormigón, 3000 Ωxm.

Según el punto 8.2 el tiempo de duración de la falta es:

t´ = 0.7 s.

t = t´ = 0.7 s.

Sustituyendo valores:

Upa = 10 · k / tn · (1 + 6 · ρ / 1000) = 10 · 102.86 · (1 + 6 · 500 / 1000) = 4114.29 V.

Upa (acc) = 10 · k / tn · (1 + (3 · ρ + 3 · ρH) / 1000) = 10 · 102.86 · (1 + (3 · 500 + 3 · 3000) / 1000) = 11828.57 V.

Los resultados obtenidos se presentan en la siguiente tabla:

Tensión de paso en el exterior y de paso en el acceso.

Concepto Valor calculado Condición Valor admisible

Tensión de paso en el exterior Up=1035V O

Upa=4114,29V

Tensión de paso en el acceso Up(acc)=1650V O

Upa(acc)=11828,57V

Tabla 3.8- Tabla de comparaciones de resultados.


148

Tensión e intensidad de defecto.

Concepto Valor calculado Condición Valor admisible

Tensión de defecto Ud=5850V O

Ubt=6000V Intensidad de defecto Id=300A >

Tabla 3.9- Tabla de comparaciones de resultados.

3.2.1.1.2.8.8 Investigación de las tensiones transferibles al exterior.

Al no existir medios de transferencia de tensiones al exterior no se considera necesario un estudio para su reducción o eliminación.

No obstante, para garantizar que el sistema de puesta a tierra de servicio no alcance tensiones elevadas cuando se produce un defecto, existirá una distancia de separación mínima (Dn-p), entre los electrodos de los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio.

Dn-p ≥ (ρ · Id) / (2000 · π) = (500 · 300) / (2000 · π) = 23.87 m.

Siendo:

ρ = Resistividad del terreno en Ωxm.

Id = Intensidad de defecto en A.

La conexión desde el centro hasta la primera pica del electrodo de servicio se realizará con cable de Cu de 50 mm2, aislado de 0,6/1 kV bajo tubo plástico con grado de protección al impacto mecánico de 7 como mínimo.

3.2.1.1.2.8.9 Corrección del diseño inicial.

No se considera necesario la corrección del sistema proyectado según se pone de manifiesto en las tablas del punto3.2.1.1.2.8.7.


149

3.2.1.1.3 ELEMENTOS DE PROTECCION DE LAS INSTALACIONES ELECTRICAS.

3.2.1.1.3.1 Protección contra sobre intensidades.

Todo circuito debe estar protegido contra los efectos de las sobre intensidades que pueden aparecer en el circuito, por lo que la interrupción de este circuito se tiene que realizar en un tiempo conveniente, o bien, este circuito estará dimensionado para las sobre intensidades previstas tal como se explica en la RBT-ITC-22.

Las sobreintensidades pueden aparecer por diferentes motivos:

Por sobrecarga debida a los aparatos de utilización o defectos de aislamiento de gran impedancia.

Por cortocircuito. Por descara eléctrica atmosférica.

Las protecciones que utilizaremos en los circuitos serán contra:

Sobrecargas con interruptores automáticos de corte omnipolar y fusibles calibrados. Cortocircuitos con fusibles calibrados e interruptores automáticos de corte

omnipolar.

3.2.1.1.3.2 Protección sobre tensiones.

Las sobretensiones transitorias son transmitidas por las redes de distribución. Las sobretensiones tienen origen, normalmente, como consecuencia de las descargas atmosféricas, de conmutación de redes, y por defecto de las redes. Tal como se explica en el RBT-ITC-23.

Para hacer frente a estas sobretensiones transitorias se utilizan unos dispositivos denominados descargadores a tierra, o línea de toma de tierra, la cual tiene que estar aislada.

3.2.1.1.3.3 Interruptor automático de protección distribución baja tensión.

Su finalidad es controlar la potencia consumida simultáneamente. Su intensidad nominal será de 630A. Se regulará a 616,93A para que la potencia no exceda de 406,82 kW (potencia máxima). Se alojará en el cuadro general de distribución, su módulo no será precintable por la compañía suministradora, debido a que la potencia se fijará por maxímetro.

Las características del interruptor automático serán:

Tabla 3.10- Tabla de caracteristicas interruptor automatico.


150

3.2.1.1.3.4 Cálculos a cortocircuito y curvas de disparo.

El cortocircuito es un defecto franco (impedancia de defecto nula) entre dos partes de la instalación a distinto potencial, y con una duración inferior a 5 s.

Estos defectos pueden ser motivados por contacto accidental o por fallo de aislamiento, y pueden darse entre fases, fase-neutro, fase-masa o fase-tierra. Un cortocircuito es, por tanto, una sobre intensidad con valores muy por encima de la intensidad nominal que se establece en un circuito o línea.

La ITC-BT-22 nos dice que en el origen de todo circuito se establecerá un dispositivo de protección contra cortocircuitos, cuya capacidad de corte (poder de corte) estará de acuerdo con la máxima intensidad de cortocircuito que pueda presentarse en el punto de su instalación.

Se admiten, como dispositivos de protección contra cortocircuitos, fusibles adecuados y los interruptores automáticos con sistema de corte electromagnético.

Se calcularan pues las corrientes de cortocircuito en inicio de línea (IpccI) y a final de línea (IpccF).

Para el primer caso (IpccI), se obtendrá la máxima intensidad de c.c. que puede presentarse en una línea, determinada por un cortocircuito tripolar, en el origen de ésta, sin estar limitada por la propia impedancia del conductor.

Se necesita para la determinación del poder de corte del elemento (mecanismo) de protección a sobre intensidades situado en el origen de todo circuito o línea eléctrica.

Para el segundo caso (IpccF), se obtendrá la mínima intensidad de c.c. para una línea, determinada por un cortocircuito fase-neutro y al final de la línea o circuito en estudio. Se necesita para determinar si un conductor queda protegido en toda su longitud a c.c., ya que es condición imprescindible que la IpccF sea mayor o igual que la intensidad del disparador electromagnético, para una curva determinada en interruptores automáticos con sistema de corte electromagnético, o que sea mayor o igual que la intensidad de fusión de los fusibles en 5 s., cuando se utilizan estos elementos de protección a cortocircuito.

Este concepto es sencillo de entender, ya que con intensidades de cortocircuito grandes, actuará el disparador electromagnético o fundirá el fusible de protección; el problema se presenta con intensidades de c.c. pequeñas, pues en estos casos pueden caer por detrás del disparador electromagnético, actuando por lo tanto el relé térmico y no pudiendo asegurar el tiempo de desconexión en los límites de seguridad adecuados (sabíamos con toda seguridad que cuando actúa el disparador electromagnético se produce la desconexión en tiempos inferiores a 0,1 s).


151

Poder de corte

Realizada la aclaración anterior, comentar que el programa de cálculo contempla en su base de datos los dispositivos de protección con los siguientes poderes de corte que aplicará en función de los resultados de IpccI:

Interruptores automáticos:

3 4 5 6 10 22 25 35 50 70 100 [kA]

Fusibles

50 y 100 [kA]

Curvas electromagnéticas

Los interruptores automáticos, pueden actuar básicamente a:

Sobrecargas: El relé térmico actúa por calentamiento de un elemento calibrado. Cortocircuito: El relé electromagnético actúa por campo electromagnético.

Para un interruptor automático de una intensidad nominal dada (In), podemos tener las siguientes curvas electromagnéticas asociadas a las corrientes de cortocircuito:

Figura 3.2- Curvas electromegneticas.

En primer lugar, cabe señalar que las curvas se clasifican en función de IMAG (A), así tendremos:

CURVA B IMAG = 5 In

CURVA C IMAG = 10 In

CURVA D Y MA IMAG = 20 In


152

El disparador electromagnético actúa del modo siguiente para las distintas curvas:

Curva Intensidad Tiempo de disparo

B 3 x In C 5 x In D y MA 10 x In Sin disparo

B 5 x In C 10 x In D y MA 20 x In

Disparo de T=0,1seg.

Tabla 3.11- Modos de actuación disparador.

De aquí se deduce una cuestión importantísima, es el hecho que dada una línea o conductor con una sección determinada a calentamiento y a c.d.t. %, y dado un interruptor automático (o magnetotérmico) con una In elegida adecuadamente a sobrecargas, dicha línea puede quedar perfectamente protegida a c.c. si se verifican dos condiciones:

1º) La IpccF (A) al final del conductor debe ser mayor o igual que la IMAG para alguna de las curvas señaladas, y para un interruptor de intensidad nominal In.

B IpccF (A) ≥ 5 In

C IpccF (A) ≥ 10 In

D y MA IpccF (A) ≥ 20 In

En este caso, tendremos la seguridad de que dicho interruptor (In) abrirá (para la curva que verifique la anterior expresión) en un tiempo inferior a 0,1 s = 100 ms.

2º) De la condición anterior se deduce que, en las circunstancias señaladas, el defecto durará menos de 0,1 s.

Si no se verifica la 2ª condición (tmcicc ≥ 0,1 s), significa que no podemos asegurar con certeza que el conductor soporte la IpccF, con lo cual se puede producir un calentamiento excesivo en un su aislamiento (puede llegar a superar la tª de c.c.) y como consecuencia producirse arcos eléctricos y posibles incendios.

Por lo tanto deberá comprobarse el tiempo máximo en sg que un conductor soporta una Ipcc (tmcicc).

El programa calcula para cada interruptor, los tipos de curvas que cumplen con la condición anterior.

En los casos en los que existan protecciones en cascada, se aplicará selectividad con el fin de evitar que en caso de producirse un c.c en un dispositivo aguas abajo, se venga abajo todo el sistema al caer las protecciones generales.


153

Se aplicará también este criterio en las protecciones diferenciales, actuando en la elección de la sensibilidad de los mismos (30mA-300mA) dentro de los márgenes de seguridad personal aplicables.

Si no atendemos a las curvas indicadas para cada caso, y no se cumple la condición anterior, la intensidad de c.c. IpccF entrará en la zona térmica, provocando la desconexión muy probablemente en tiempos superiores a 1s, con lo cual se produce un calentamiento en el aislamiento y en el peor de los casos un incendio.

Por último, cabe señalar que las curvas B y C se suelen emplear en receptores de alumbrado y tomas de corriente y la curva D en motores, ya que esta última (siempre que sea válida a c.c.), desplaza bastante a la derecha el disparador electromagnético, permitiendo por tanto el arranque de motores. (MIE BT 034, coeficientes de intensidad de arranque e intensidad nominal en receptores a motor).

3.2.1.1.3.5 Interruptores automáticos magnetotérmicos (P.I.A.)

Aparato de protección contra sobreintensidades de corriente o cortocircuito. También denominados P.I.A. (pequeño interruptor automático).

La función de estos aparatos en una instalación es aislar la parte de la instalación donde aparecen defectos de sobreintensidad, sin interrumpir el resto de las instalaciones.

Criterios de selección de los interruptores automáticos magnetotérmicos

Para la instalación de los interruptores automáticos magnetotérmicos se ha de considerar:

Intensidad nominal que circula por la línea. Nos dará el dato del calibre a elegir. Intensidad de cortocircuito, con la que determinaremos su poder de corte. Corriente de conexión. Obtendremos el tipo de curva de disparo.

Método de cálculo

La intensidad nominal se calculará a partir de la potencia nominal y la tensión de utilización. Con la corriente de empleo, se escogerá el calibre del automático inmediatamente superior a la calculada, de entre la lista de calibres normalizados.

El poder de corte del automático se escogerá inmediatamente superior a la intensidad de cortocircuito del punto donde esta instalado.

El cálculo de la intensidad de cortocircuito se puede realizar de forma analítica o por medio de la utilización de tablas confeccionadas a tal efecto.

El tipo de curva de disparo se obtiene según el tipo de receptor a que alimente.


154

3.2.1.1.3.6 Protección contra contactos directos e indirectos.

En el RBT-ITC-24 se describe las mesuras destinadas a asegurar la protección de las personas, animales.

Protecciones contra contactos directos

Un contacto directo sucede cuando una persona entra en contacto con una parte activa de materiales y equipos eléctricos.

Los medios utilizados para hacer frente a estos contactos son:

Protecciones por aislamiento de las partes activas (materiales y equipos eléctricos). Protección mediante barreras o envoltorios. Protección mediante obstáculos que dificulten el abastecimiento de las partes

activas, o simplemente no poniendo las partes activas al alcance. Protección complementaria para dispositivos de corriente diferencia residual.

Protección contra contactos indirectos

Un contacto indirecto sucede cuando una persona entra en contacto con la masa, de toma a tierra, accidentalmente con una tensión.

Entonces se tiene que instalar un aparato o dispositivo que desconecte, o abra el circuito cuando existe un contacto indirecto. Estos dispositivos son los interruptores diferenciales, los cuales provocan la obertura automática del circuito cuando la suma vectorial de las intensidades que circulan en el aparato tiene un valor determinado, siendo este el valor de fuga de tierra, o cuando supere el valor ligado (sensibilidad de corriente) de actuación del diferencial.

3.2.1.1.3.7 Interruptor diferencial (I.D.)

Se utilizan como protección complementaria de contactos directos, y son interruptores de corriente diferencial-residual.

La utilización de interruptores diferenciales se tiene que hacer con una red de toma de corriente de todos los receptores de la instalación. De esta manera cuando se produce un defecto de fuga a tierra, este interruptor desconecta la instalación, actuando de forma inmediata, sin que de tiempo a que la persona entre en contacto con el defecto.

La selección de los interruptores diferenciales desconecta solo el circuito, o receptor donde se ha producido el defecto, manteniendo el resto de instalaciones en servicio.

La corriente diferencial asignada de funcionamiento, será inferior o igual a 30 mA según marca la ITC-BT-24.

Por otro lado tiene que existir una escala de actuación entre los interruptores diferenciales y el resto de protecciones instaladas.


155

Los valores comerciales más usuales son:

Sensibilidad: 30 mA, 300 mA, 500 mA, 1 A y 2 A.

Retardo: 20 ms, 200 ms, 500 ms, 1s, 5s.

3.2.1.1.3.8 Esquema de distribución eléctrica.

Para la determinación de las características de las mesuras de protección contra contactos de choque eléctricos en caso de defecto, contactos indirectos y contra sobreintensidades, será preciso tener en cuenta el esquema de distribución utilizado.

Los esquemas de distribución se definen en la ITC-BT-08, según la función de las conexiones a tierra de la red de distribución o de alimentación y de las conexiones de las masas de la instalación receptora.

La elección de uno de los tres tipos de esquema que nos marca la ITC -BT-08, dependerá de las características técnicas y económicas, teniendo en cuenta nuestras características podremos escoger entre los tres esquemas y poder escoger el más económico.

Esquema de distribución TT

Figura 3.3- Esquema de distribución TT.


156

3.2.1.1.3.9 Protección térmica (fusibles y dispositivos regulables).

Introducción:

Coeficiente de intensidad de fusión de Fusibles y regulación protecciones generales.

Sobrecargas

Según la norma UNE 20-460-90/4-43, las características de funcionamiento de un dispositivo que proteja un conductor contra las sobrecargas debe satisfacer las dos condiciones siguientes:

1) Ib ≤ In ≤ Iz

2) I2 ≤ 1,45 Iz

Siendo:

Ib, es la intensidad utilizada (de calculo) en el circuito;

Iz, es la intensidad admisible del conductor según la norma UNE 20-460/5-523.

In, es la intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de protección regulables, In es la intensidad de regulación escogida.

I2, es la intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección. En la práctica I2 se toma igual:

a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores automáticos.

a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles.

En fusibles, I2 suele ser 1,6 x In, siendo In la intensidad nominal del fusible. Por lo tanto para cumplir la segunda condición se deberá verificar:

1,6 · In ≤ 1,45 · Iz

1,6/1,45 · In ≤ Iz

1,1 · In ≤ Iz

Esta desigualdad representa que la intensidad admisible del cable, cuando la protección se realiza mediante fusibles, deberá ser mayor que la intensidad nominal del fusible mayorada en una proporción de 1,1.

Este coeficiente es el que se define en el programa de cálculo utilizado, como coeficiente de intensidad de fusión de fusibles.


157

Para el cálculo de los fusibles y protecciones reguladas, la intensidad de regulación y el calibre de los fusibles, estarán comprendidos entre un valor inferior a la intensidad máxima admisible del conductor y un valor superior a la intensidad calculada.

En el caso de los fusibles generales (CGP ), al existir protección térmica aguas abajo, se dimensionarán únicamente bajo criterios de cortocircuito.

Condiciones de protección de fusibles en CC.

En estas condiciones, se dimensionará el fusible en función de su resistencia a CC durante un periodo inferior a 5 s, así como la resistencia del conductor bajo el mismo efecto.

Se toma el parámetro IF 5 como Intensidad de Fusión de Fusibles en 5 segundos, proporcionada por el fabricante y se compara con la intensidad de cortocircuito admisible por un conductor durante 5 s a final de linea, IcccF.

Se extraerá el valor de IcccF, del programa y se buscará la protección por fusible que cumpla con la siguiente condición:

Icccf (A) > IF 5 (A)

3.2.1.1.4 CALCULO DE SECCIONES ELECTRICAS.

3.2.1.1.4.1 Expresiones utilizadas.

Las expresiones utilizadas para dimensionar las instalaciones desde el punto de vista eléctrico, son las siguientes:

Sistema trifásico:

)A(cosV3

PI cal

abs =η×ϕ××

= (Ecuación 3.31)

)V(cosnV1000

senXPLSnVK

PLe ucalcal =⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ϕ×η×××

ϕ×××+⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛η××××

×= (Ecuación 3.32)


158

Sistema monofásico:

)A(cosVP

I calabs =

η×ϕ×= (Ecuación 3.33)

)V(cosnV1000senXPL2

SnVKPL2

e ucalcal =⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ϕ×η×××ϕ××××

+⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛η××××

××= (Ecuación 3.34)

Siendo:

Pcal = Potencia de Cálculo [ kW]

L = Longitud de Cálculo [ m ]

e = Caída de tensión [ V ]

k = Conductividad.

I = Intensidad [ A ]

U = Tensión de Servicio [ A ], (Trifásica ó Monofásica).

S = Sección del conductor [mm²]

Cos φ= Factor de potencia.

h = Rendimiento.

n = Nº de conductores por fase.

Xu = Reactancia por unidad de longitud [mΩ/m]


159

Formula de la conductividad eléctrica.

k = 1/ρ (Ecuación 3.35)

ρ = ρ20[1+α (T-20)] (Ecuación 3.36)

T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²] (Ecuación 3.37)

Siendo:

K = Conductividad del conductor a la temperatura T.

ρ = Resistividad del conductor a la temperatura T.

ρ20 = Resistividad del conductor a 20ºC.

Cu = 0.018

Al = 0.029

α = Coeficiente de temperatura:

Cu = 0.00392

Al = 0.00403

T = Temperatura del conductor [ºC].

T0 = Temperatura ambiente [ºC]:

Cables enterrados = 25ºC

Cables al aire = 40ºC

Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor [ºC]:

XLPE, EPR = 90ºC

PVC = 70ºC

I = Intensidad prevista por el conductor [A].

Imax = Intensidad máxima admisible del conductor [A].


160

Formulas para el cálculo de cortocircuito.

Sistema trifásico:

Zt3UCtIpccI

××

= (Ecuación 3.38)

Siendo:

IpccI = Intensidad permanente de c.c. en inicio de línea en kA.

Ct = Coeficiente de tensión.

U = Tensión trifásica en V.

Zt = Impedancia total en mW, aguas arriba del punto de c.c. (sin incluir la línea o circuito en estudio).

Sistema monofásico:

Zt2UfCtIpccI ×


Siendo:

IpccF = Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en kA.

Ct = Coeficiente de tensión.

UF = Tensión monofásica en V.

Zt = Impedancia total en mW, incluyendo la propia de la línea o circuito (por tanto es

igual a la impedancia en origen mas la propia del conductor o línea).


161

La impedancia total hasta el punto de cortocircuito será:

Zt = (Rt² + Xt²)½

Siendo:

Rt = R1 + R2 + ................+ Rn (suma de las resistencias de las líneas aguas arriba hasta el punto de c.c.)

Xt = X1 + X2 + .............. + Xn (suma de las reactancias de las líneas aguas arriba hasta el punto de c.c.)

R = L · 1000 · CR / K · S · n [m W] (Ecuación 3.40)

X = Xu · L / n [m W] (Ecuación 3.41)

Siendo:

R = Resistencia de la línea en mΩ.

X = Reactancia de la línea en mΩ.

L = Longitud de la línea en m.

CR = Coeficiente de resistividad.

K = Conductividad del metal.

S = Sección de la línea en mm².

Xu = Reactancia de la línea, en mΩ por metro.

n = nº de conductores por fase.

tmcicc = Cc · S² / IpccF² (Ecuación 3.42)


162

Siendo:

Tmcicc = Tiempo máximo en sg que un conductor soporta una Ipcc.

Cc = Constante que depende de la naturaleza del conductor y de su aislamiento.

S = Sección de la línea en mm².

IpccF = Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A.

Curvas válidas.

(Para protección de Interruptores automáticos dotados de Relé electromagnético).

CURVA B IMAG = 5 In

CURVA C IMAG = 10 In

CURVA D Y MA IMAG = 20 In

3.2.1.1.4.2 Consideraciones de cálculo.

Caídas de tensión.

Para la comprobación de la caída de tensión en el resto de líneas, se tomarán los criterios según la instrucción ITC-BT-19, apdo. 2.2.2, donde la sección de los conductores a utilizar se determinará de forma que la caída de tensión entre el origen de la instalación y cualquier punto de utilización, sea menor del 3 % de la tensión en el origen de la instalación para alumbrado, y del 5 % para los demás usos, considerándose siempre como origen de la instalación el cuadro general de mando y protección.

La caída de tensión máxima admisible de la acometida será la que la empresa distribuidora tenga establecida según la ITC-BT-11, siendo el valor máximo fijado del 1,5%.

La caída de tensión máxima admisible para la derivación individual según la ITC-BT-15 será del 1,5%.

Teniendo en cuenta lo detallado anteriormente obtenemos la siguiente tabla:

Descripción Caída de tensión máxima REBT

Acometida 1,50% ITC-BT-11 Línea general de alimentación Derivación individual 1,50% ITC-BT-15 Circuito de fuerza u otros receptores 5% ITC-BT-19 Circuito de alumbrado 3% ITC-BT-19

Tabla 3.12- Caidas de tensión según REBT.


163

3.2.1.1.4.3 Cálculos eléctricos.

Para la realización de los cálculos eléctricos, se ha tenido en cuenta un programa informático llamado CIEBTwin. Este programa esta diseñado por la empresa DMelect.

Con la ayuda de CIEBTwin determinaremos las secciones a diseñar en las diferentes líneas y sus protecciones.

Los coeficientes aplicados en los cálculos se extraen en el análisis de las demandas eléctricas de potencia de la instalación, de la experiencia en este tipo de instalaciones así como otras fuentes bibliográficas.

Para la utilización del programa ya comentado anteriormente, los parámetros que se deben de definir, como la longitud de línea, la potencia consumida, entre otras, han sido calculadas, mesuradas sobre plano y/o consultadas en fichas técnicas facilitadas por el fabricante o consultadas por el mismo.

Al hacer el cálculo eléctrico, el programa permite que, con la introducción de la potencia instalada y por medio de los coeficientes de utilización, simultaneidad y de seguridad, se pueda calcular la potencia total y así poder obtener un dimensionado total de la instalación eléctrica.

La previsión de carga mínima expuesta Según la ITC-BT-10 no se ajusta a la previsión de carga real de la instalación a proyectar, por lo que se hace una estimación de todos los aparatos a instalar aplicando los respectivos coeficientes, como se especifica en los siguientes apartados.

3.2.1.1.4.3.1 Calculo de la acometida.

Parte de la instalación de la red de distribución, que alimenta la caja o cajas generales de protección o unidad funcional equivalente (en adelante CGP).

Tensión de servicio: 400V Canalización: Enterrados bajo tubo (R.Subt) Longitud: 11,7m Cos φ: 0,95 Xu(mΩ/m)=0 Potencia a instalar: 398,68kW Potencia de cálculo:

Se aplica lo establecido en la ITC-BT-47 y ITC-BT-44 en lo referente a los coeficientes de mayoración para motores y receptores de alumbrado de descarga.

Aplicando también el coeficiente de simultaneidad y de utilización extraídos de las tablas de las demandas de potencia anteriores, se obtiene una potencia de cálculo de:

406,46kW (con un coeficiente de simultaneidad de 0,96).


164

Calculamos la intensidad absorbida:

A55,61795,04003

46,406cosU3

PcalcIabs =××

=ϕ××

=

Se eligen conductores unipolares de sección 2(3x150/70)mm2 Cu.

Aislamiento y nivel de aislamiento

Polietileno reticulado (XLPE), siendo la temperatura máxima en el conductor de 90ºC en servicio permanente.

Intensidad admisible de conductor

Considerando que está enterrado sobre tubo y la temperatura del terreno es de 25°C.

Tratándose de tres cables unipolares y neutro, según la ITC-BT-07, le corresponde un factor de corrección de (Fc=0.8).

En estas condiciones la Intensidad admisible es de Iadm=680 A (Según ITC-BT-19).

Caída de tensión:

Temperatura del cable (ºC):

T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²] Y ( ) ( )[ ] º37,77680/55,617259025 2 =×−+=T

ρ = ρ20[1+α (T-20)] Y ( )[ ] 022,02037,7700392.01018,0 =−+=ρ

k= 1/ρ =1/0,022 =45,13

Temperatura del cable: 77,37º

Aplicando ecuación 3.34, obtenemos la caída de tensión:

%22,0V88,0150240013,45

46,4067,11e ⇒=×××

×=

e (parcial) = 0,88V; 0,22%

e (total)= 0,22% ADMIS ( 1,5 MAX).


165

3.2.1.1.4.3.2 Dimensionar fusibles de entrada.

Para determinar el poder de corte, se calcula la IpccI, ya calculada en el apartado 3.2.1.1.2.3, y con un resultado de 22.73 kA.

Se considera la intensidad de cortocircuito en secundario del trafo igual que el poder de corte de los fusibles de entrada de la CGP, por lo que IpccI = IpccT.

Se elige un valor superior de la base de datos del programa. Por tanto el poder de corte será de 50kA.

El calibre se dimensiona a cortocircuito, por existir aguas abajo protección contra sobrecargas.

Para el cálculo de la IpccF, calcularemos antes la Zt:

Ω=××

=×

×= m16,10

73.2234001

IpccI3UCtZt

Calculamos la impedancia de la lineal general de alimentación:

Ω=××××

=××××

= m04,1215056

5,110007,11nSKCR1000LR1

Ω=×

=×

= m468,02

7,1108,0n

LXX u

1

Sumando las impedancias totales, tenemos que la impedancia total resultante es:

Ω=+++= m22,10)XR()XR(Z 21

21

2t

2tT

Siendo la IpccF:

kA25,1122,102

2301Z2UfCtIpccF

T

=××

=××

=

Ahora calcularemos el tiempo máximo que el conductor soporta a c.c (tmcicc) aplicando la ecuación 3.42, siendo este tiempo de:

.segundos28,3325,11

48018225IpccF

SCctmcicc 2

2

2

2

=×

=×

=


166

Por lo que en resumen los valores obtenidos son los siguientes:

IpccI= 22,73kA

IpccF= 11,25kA

Tmcicc= 33,28 segundos

Intensidad de la linea= 617,55 A

Fusible elegido= 630A

3.2.1.1.4.3.3 Calculo de la derivación individual.

La derivación individual se inicia en el embarrado general y comprende los fusibles de seguridad, el conjunto de medida y los dispositivos generales de mando y protección.

Utilizando la misma filosofía de cálculo:

Parámetros de iniciales:

Tensión de servicio: 400 V. Canalización: B-unip. Canal suspendida. Longitud: 2 m Cos φ: 0,95 Xu(mΩ/m): 0 Potencia a instalar: 398,68kW Potencia de cálculo:

Se aplica lo establecido en la ITC-BT-47 y ITC-BT-44 en lo referente a los coeficientes de mayoración para motores y receptores de alumbrado de descarga.

Aplicando también el coeficiente de simultaneidad y de utilización extraídos de las tablas de las demandas de potencia anteriores, se obtiene una potencia de cálculo de:

406,46kW (con un coeficiente de simultaneidad de 0,96).

Calculamos la intensidad absorbida:

A55,61795,04003

46,406cosU3

PcalcIabs =××

=ϕ××

=


167

Se eligen conductores Unipolares de sección 2(4x150 + TTx95)mm2

Aislamiento y nivel de aislamiento

Polietileno reticulado (XLPE), siendo la temperatura máxima en el conductor de 90ºC en servicio permanente.


Considerando que está sobre canal superficial la temperatura del ambiente es de 40°C.

Tratándose de tres cables unipolares y neutro, según la ITC-BT-07, le corresponde un factor de corrección de (Fc=1).


Caída de tensión:

Temperatura del cable (ºC):

T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²] Y ( ) ( )[ ] º72,81676/55,617409040 2 =×−+=T ρ =

ρ20[1+α (T-20)] Y ( )[ ] 022,02072,8100392.01018,0 =−+=ρ

k= 1/ρ =1/0,022 =45,13

Temperatura del cable: 81,72º

Aplicando ecuación 3.34, obtenemos la caída de tensión:

%04,015,0150240013,45

46,4062⇒=

××××

= Ve

e (parcial) = 0,15V; 0,04%

e (total)= 0,07% ADMIS ( 1 MAX).

Prot. Térmica:

I. Aut./Tet. In.: 630 A. Térmico reg. Int.Reg.: 630 A.


168

Las condiciones de regulación según las consideraciones de cálculo establecidas al principio del anexo establecen un valor entre la intensidad max admisible del conductor y la intensidad de cálculo.

I adm del conductor = 676 A

I calc = 617,55 A

Se comprueba que:

I calc 617,55A < I.Reg. 630 A. < I adm del conductor 676 A

Protección diferencial:

Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA.

Se elige una sensibilidad más baja con el fin de asegurar la continuidad de la actividad, dejando las sensibilidades más altas aguas abajo, en los puntos que más lo precisen.

3.2.1.1.4.3.4 Dimensionado de poder de corte y curvas de protección magnéticas.

Para determinar el poder de corte, se calcula la IpccI. Antes calcularemos la impedancia total incluyendo la línea derivación:

La impedancia en el inicio de la línea será de 10,22 mΩ.

La impedancia de la línea derivación individual será de:

Ω=××××

=××××

= m178,02150565,110002

nSKCR1000LR 2

Se desprecia el valor de X2 por ser la longitud de la línea muy pequeña.

Sumando las impedancias totales, tenemos que la impedancia total resultante es:

Ω=+++= m4,10)XR()XR(Z 22

22

2t

2t

'T

Siendo la IpccF:

kA23,194,102

4001Z2UfCtIpccF

T

=××

=××

=

Se elige una protección con poder de corte inmediatamente superior, siendo de 25 kA.

Para la elección del tipo de curva se recurre a la expresión IpccF calculando la intensidad de cortocircuito a final de línea.


169

kA114,102

2301Z2UfCtIpccF

T

=××

=××

=

Comprobamos las curvas que cumplen: In= 630 A

B IpccF (A) ≥ 5 In 11000 A ≥ 5 x 630 = 3150 A, cumple.

C IpccF (A) ≥ 10 In 11000 (A) ≥ 10 x 630 = 6300 A, cumple.

D y MA IpccF (A) ≥ 20 In 11000(A) ≥ 20 x 630 = 12600 A, no cumple.

Luego, la mejor opción es una curva tipo C.

3.2.1.1.4.3.5 Cuadro de resultados del cálculo de las instalaciones.

A continuación se muestran los cuadros de resultados de las instalaciones de la nave industrial. La justificación de resto de cálculos no mostrados anteriormente se listan en el ANEXO punto 3, por realizarse de la misma forma.

Cuadro General de Mando y Protección

Denominación P.Cálculo

(W) Dist.Cálc

(m) Sección (mm²)

I.Cálculo(A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total(%)

ACOMETIDA 406031.31 11.7 2(3x150/70)Cu 616.92 680 0.22 0.22 LINEA GENERAL ALIMENT. 406031.31 2 2(4x185+TTx95)Cu 616.92 772 0.03 0.03 DERIVACION IND. 406031.31 2 2(4x150+TTx95)Cu 616.92 676 0.04 0.07 LINEA SUBCUADRO1 91152.8 50 4x95+TTx50Cu 152.99 180 0.63 0.7 LINEA SUBCUADRO2 91152.8 60 4x95+TTx50Cu 152.99 180 0.75 0.82 LINEA SUBCUADRO3 91152.8 70 4x95+TTx50Cu 152.99 180 0.88 0.95 LINEA SUBCUADRO4 91152.8 80 4x95+TTx50Cu 152.99 180 1 1.07 LINEA SUBCUADRO5 34550.05 33.5 4x25+TTx16Cu 52.49 77 0.59 0.66 LINEA SUBCUADRO 6 25858.09 93 4x16+TTx16Cu 37.7 59 1.9 1.97 Bateria Condensadores 406031.31 7 3x150+TTx95Cu 209.26 236 0.06 0.13 C69. ILUM CT 198 20 2x6+TTx6Cu 0.86 61.74 0.05 0.11

Cortocircuito (Cuadro General de Mando y Protección)

Denominación Longitud

(m) Sección (mm²)

IpccI(kA)

P de C(kA)

IpccF (A)

tmcicc (sg) Curvas válidas

LINEA GENERAL ALIMENT. 2 2(4x185+TTx95)Cu 22.73 50 11172.92 19.99 630 DERIVACION IND. 2 2(4x150+TTx95)Cu 22.44 25 10998.07 13.56 630;B,C LINEA SUBCUADRO1 50 4x95+TTx50Cu 22.09 25 4780.72 5.22 160;B,C,D LINEA SUBCUADRO2 60 4x95+TTx50Cu 22.09 25 4285.2 6.5 160;B,C,D LINEA SUBCUADRO3 70 4x95+TTx50Cu 22.09 25 3881.81 7.92 160;B,C,D LINEA SUBCUADRO4 80 4x95+TTx50Cu 22.09 25 3547.25 9.49 160;B,C,D LINEA SUBCUADRO5 33.5 4x25+TTx16Cu 22.09 25 2517.63 1.3 63;B,C,D


170

LINEA SUBCUADRO 6 93 4x16+TTx16Cu 22.09 25 695.54 7 38;B,C Bateria Condensadores 7 3x150+TTx95Cu 22.09 25 9901.74 3.03 250;B,C,D C69. ILUM CT 20 2x6+TTx6Cu 22.09 25 1161.98 0.35 10;B,C,D



(W) Dist.Cálc

(m) Sección (mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)

C1. DEVANADORA 3187.5 26 4x2.5+TTx2.5Cu 6.84 18.5 0.5 1.2 C2.TERMODESENGRASE 37500 12.5 4x25+TTx16Cu 74.92 77 0.3 0.99 C3. BRUDERER 11000 33.5 4x6+TTx6Cu 21.22 32 0.9 1.59 C4. M. INTRO.TUBOS 5000 40 4x2.5+TTx2.5Cu 9.66 18.5 1.11 1.81 C5. M.EXP.TUBOS 18750 36 4x10+TTx10Cu 36.18 44 1.03 1.73 C6. M.EXP.FONDOS 9375 44 4x4+TTx4Cu 18.09 24 1.56 2.26 C7. M. ENGR.DEP 5500 48 4x2.5+TTx2.5Cu 11.39 18.5 1.59 2.28 C8. M. COL. FONDOS 5000 45 4x2.5+TTx2.5Cu 10.23 18.5 1.33 2.02 C9. POLIPASTO 937.5 31 4x2.5+TTx2.5Cu 1.75 18.5 0.16 0.85 C10.TC MONOFASICAS 2530 37 2x2.5+TTx2.5Cu 11 21 2.83 3.53 C11. TC TRIFASICAS 6710 37 4x2.5+TTx2.5Cu 9.69 18.5 1.24 1.94

Cortocircuito Subcuadro LINEA SUBCUADRO1


(m) Sección (mm²)

IpccI (kA)

P de C(kA)

IpccF (A)


C1. DEVANADORA 26 4x2.5+TTx2.5Cu 9.6 10 380.42 0.57 16;B,C,D C2.TERMODESENGRASE 12.5 4x25+TTx16Cu 9.6 10 3081.59 0.87 100;B,C,D C3. BRUDERER 33.5 4x6+TTx6Cu 9.6 10 663.6 1.08 25;B,C,D C4. M. INTRO.TUBOS 40 4x2.5+TTx2.5Cu 9.6 10 254.26 1.28 16;B,C C5. M.EXP.TUBOS 36 4x10+TTx10Cu 9.6 10 956.79 1.44 38;B,C,D C6. M.EXP.FONDOS 44 4x4+TTx4Cu 9.6 10 361.22 1.62 20;B,C C7. M. ENGR.DEP 48 4x2.5+TTx2.5Cu 9.6 10 213.76 1.81 16;B,C C8. M. COL. FONDOS 45 4x2.5+TTx2.5Cu 9.6 10 227.34 1.6 16;B,C C9. POLIPASTO 31 4x2.5+TTx2.5Cu 9.6 10 323.16 0.79 16;B,C,D C10.TC MONOFASICAS 37 2x2.5+TTx2.5Cu 9.6 10 273.72 1.1 16;B,C C11. TC TRIFASICAS 37 4x2.5+TTx2.5Cu 9.6 10 273.72 1.1 16;B,C



(W) Dist.Cálc

(m) Sección (mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total(%)

C12. DEVANADORA 3187.5 26 4x2.5+TTx2.5Cu 6.84 18.5 0.5 1.32 C13. TERMODESENG. 37500 12.5 4x25+TTx16Cu 74.92 77 0.3 1.12 C14. BRUDERER 11000 33.5 4x6+TTx6Cu 21.22 32 0.9 1.72 C15.M. INTRO.TUBOS 5000 40 4x2.5+TTx2.5Cu 9.66 18.5 1.11 1.93 C16. M.EXP.TUBOS 18750 36 4x10+TTx10Cu 36.18 44 1.03 1.86 C17. M.EXP.FONDOS 9375 44 4x4+TTx4Cu 18.09 24 1.56 2.38 C18. M. ENGR.DEP 5500 48 4x2.5+TTx2.5Cu 11.39 18.5 1.59 2.41


171

C19.M. COL. FONDOS 5000 45 4x2.5+TTx2.5Cu 10.23 18.5 1.33 2.15 C20. POLIPASTO 937.5 31 4x2.5+TTx2.5Cu 1.75 18.5 0.16 0.98 C21.TC MONOFASICAS 2530 37 2x2.5+TTx2.5Cu 11 21 2.83 3.65 C22. TC TRIFASICAS 6710 37 4x2.5+TTx2.5Cu 9.69 18.5 1.24 2.06



(m) Sección (mm²)

IpccI (kA)

P de C(kA)

IpccF (A)


C12. DEVANADORA 26 4x2.5+TTx2.5Cu 8.61 10 376.91 0.58 16;B,C,D C13. TERMODESENG. 12.5 4x25+TTx16Cu 8.61 10 2866.29 1.01 100;B,C,D C14. BRUDERER 33.5 4x6+TTx6Cu 8.61 10 652.98 1.12 25;B,C,D C15.M. INTRO.TUBOS 40 4x2.5+TTx2.5Cu 8.61 10 252.69 1.29 16;B,C C16. M.EXP.TUBOS 36 4x10+TTx10Cu 8.61 10 934.87 1.51 38;B,C,D C17. M.EXP.FONDOS 44 4x4+TTx4Cu 8.61 10 358.05 1.65 20;B,C C18. M. ENGR.DEP 48 4x2.5+TTx2.5Cu 8.61 10 212.64 1.83 16;B,C C19.M. COL. FONDOS 45 4x2.5+TTx2.5Cu 8.61 10 226.08 1.62 16;B,C C20. POLIPASTO 31 4x2.5+TTx2.5Cu 8.61 10 320.62 0.8 16;B,C,D C21.TC MONOFASICAS 37 2x2.5+TTx2.5Cu 8.61 10 271.89 1.12 16;B,C C22. TC TRIFASICAS 37 4x2.5+TTx2.5Cu 8.61 10 271.89 1.12 16;B,C



(W)

Dist.Cálc

(m) Sección (mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total(%)

C23. DEVANADORA 3187.5 26 4x2.5+TTx2.5Cu 6.84 18.5 0.5 1.45 C24. TERMODESENG. 37500 12.5 4x25+TTx16Cu 74.92 77 0.3 1.24 C25.BRUDERER 11000 33.5 4x6+TTx6Cu 21.22 32 0.9 1.84 C26.M. INTRO.TUBOS 5000 40 4x2.5+TTx2.5Cu 9.66 18.5 1.11 2.06 C27. M.EXP.TUBOS 18750 36 4x10+TTx10Cu 36.18 44 1.03 1.98 C28. M.EXP.FONDOS 9375 44 4x4+TTx4Cu 18.09 24 1.56 2.51 C29. M. ENGR.DEP 5500 48 4x2.5+TTx2.5Cu 11.39 18.5 1.59 2.53 C30.M. COL. FONDOS 5000 45 4x2.5+TTx2.5Cu 10.23 18.5 1.33 2.27 C31. POLIPASTO 937.5 31 4x2.5+TTx2.5Cu 1.75 18.5 0.16 1.11 C32.TC MONOFASICAS 2530 37 2x2.5+TTx2.5Cu 11 21 2.83 3.78 C33. TC TRIFASICAS 6710 37 4x2.5+TTx2.5Cu 9.69 18.5 1.24 2.19


Denominación Longitud (m)

Sección (mm²)

IpccI (kA)

P de C (kA)

IpccF (A)


C23. DEVANADORA 26 4x2.5+TTx2.5Cu 7.8 10 373.46 0.59 16;B,C,D C24. TERMODESENG. 12.5 4x25+TTx16Cu 7.8 10 2678.97 1.15 100;B,C,D C25.BRUDERER 33.5 4x6+TTx6Cu 7.8 10 642.69 1.15 25;B,C,D C26.M. INTRO.TUBOS 40 4x2.5+TTx2.5Cu 7.8 10 251.13 1.31 16;B,C C27. M.EXP.TUBOS 36 4x10+TTx10Cu 7.8 10 913.93 1.58 38;B,C,D


172

C28. M.EXP.FONDOS 44 4x4+TTx4Cu 7.8 10 354.94 1.68 20;B,C C29. M. ENGR.DEP 48 4x2.5+TTx2.5Cu 7.8 10 211.54 1.85 16;B,C C30.M. COL. FONDOS 45 4x2.5+TTx2.5Cu 7.8 10 224.83 1.64 16;B,C C31. POLIPASTO 31 4x2.5+TTx2.5Cu 7.8 10 318.12 0.82 16;B,C C32.TC MONOFASICAS 37 2x2.5+TTx2.5Cu 7.8 10 270.09 1.13 16;B,C C33. TC TRIFASICAS 37 4x2.5+TTx2.5Cu 7.8 10 270.09 1.13 16;B,C



(W) Dist.Cálc

(m) Sección (mm²) I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%) C.T.Total (%)

C34. DEVANADORA 3187.5 26 4x2.5+TTx2.5Cu 6.84 18.5 0.5 1.58 C35. TERMODESENG. 37500 12.5 4x25+TTx16Cu 74.92 77 0.3 1.37 C36. BRUDERER 11000 33.5 4x6+TTx6Cu 21.22 32 0.9 1.97 C37.M. INTRO.TUBOS 5000 40 4x2.5+TTx2.5Cu 9.66 18.5 1.11 2.18 C38.M.EXP.TUBOS 18750 36 4x10+TTx10Cu 36.18 44 1.03 2.11 C39. M.EXP.FONDOS 9375 44 4x4+TTx4Cu 18.09 24 1.56 2.64 C40. M. ENGR.DEP 5500 48 4x2.5+TTx2.5Cu 11.39 18.5 1.59 2.66 C41.M. COL. FONDOS 5000 45 4x2.5+TTx2.5Cu 10.23 18.5 1.33 2.4 C42. POLIPASTO 937.5 31 4x2.5+TTx2.5Cu 1.75 18.5 0.16 1.23 C43.TC MONOFASICAS 2530 37 2x2.5+TTx2.5Cu 11 21 2.83 3.9 C44. TC TRIFASICAS 6710 37 4x2.5+TTx2.5Cu 9.69 18.5 1.24 2.31



(m) Sección (mm²)

IpccI (kA)

P de C(kA)

IpccF (A)


C34. DEVANADORA 26 4x2.5+TTx2.5Cu 7.12 10 370.07 0.6 16;B,C,D C35. TERMODESENG. 12.5 4x25+TTx16Cu 7.12 10 2514.53 1.31 100;B,C,D C36. BRUDERER 33.5 4x6+TTx6Cu 7.12 10 632.73 1.19 25;B,C,D C37.M. INTRO.TUBOS 40 4x2.5+TTx2.5Cu 7.12 10 249.6 1.33 16;B,C C38.M.EXP.TUBOS 36 4x10+TTx10Cu 7.12 10 893.91 1.66 38;B,C,D C39. M.EXP.FONDOS 44 4x4+TTx4Cu 7.12 10 351.87 1.71 20;B,C C40. M. ENGR.DEP 48 4x2.5+TTx2.5Cu 7.12 10 210.45 1.87 16;B,C C41.M. COL. FONDOS 45 4x2.5+TTx2.5Cu 7.12 10 223.6 1.65 16;B,C C42. POLIPASTO 31 4x2.5+TTx2.5Cu 7.12 10 315.66 0.83 16;B,C C43.TC MONOFASICAS 37 2x2.5+TTx2.5Cu 7.12 10 268.31 1.15 16;B,C C44. TC TRIFASICAS 37 4x2.5+TTx2.5Cu 7.12 10 268.31 1.15 16;B,C



(W) Dist.Cálc

(m) Sección (mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total(%)

C45. ILUM.NAVE GEN 4626 100 2x16+TTx16Cu 20.11 66 2.14 2.8 C46.ILUM.NAVE.GEN 4626 90 2x16+TTx16Cu 20.11 66 1.93 2.59 C47.ILUM.NAVE.GEN 4626 50 2x6+TTx6Cu 20.11 36 2.93 3.58 C48.ILUM.NAVE.GEN 3474 62 2x6+TTx6Cu 15.1 36 2.69 3.34


173

C49.ILUM. LAV. HOM 774 43.5 2x1.5+TTx1.5Cu 3.37 15 1.66 2.31 C50. TC LAVABOS 2760 44.3 2x2.5+TTx2.5Cu 12 21 3.72 4.37 C51. TC LAVABOS 2760 38 2x2.5+TTx2.5Cu 12 21 3.19 3.85 C52. ILUM LAVABOS 774 37 2x1.5+TTx1.5Cu 3.37 15 1.41 2.07 C53.ILUM.UTILLAJES 576 30 2x1.5+TTx1.5Cu 2.5 15 0.85 1.51 C54. TC AL. UTILL 2530 30 2x2.5+TTx2.5Cu 11 21 2.29 2.95 C55. TC AL. UTILL 6710 30 2x6+TTx6Cu 29.17 36 2.64 3.3 C56.PUERTA ACCESO 1587.5 48 4x2.5+TTx2.5Cu 3 18.5 0.41 1.07 CEM1. ILUM.EMERGEN 1303.2 85 2x4+TTx4Cu 5.67 27 2.04 2.7



(m) Sección (mm²)

IpccI (kA)

P de C(kA)

IpccF (A)


C45. ILUM.NAVE GEN 100 2x16+TTx16Cu 5.06 6 540.06 11.61 25;B,C,D C46.ILUM.NAVE.GEN 90 2x16+TTx16Cu 5.06 6 586.13 9.85 25;B,C,D C47.ILUM.NAVE.GEN 50 2x6+TTx6Cu 5.06 6 427.93 2.6 25;B,C C48.ILUM.NAVE.GEN 62 2x6+TTx6Cu 5.06 6 356.81 3.74 16;B,C,D C49.ILUM. LAV. HOM 43.5 2x1.5+TTx1.5Cu 5.06 6 139.85 1.52 10;B,C C50. TC LAVABOS 44.3 2x2.5+TTx2.5Cu 5.06 6 221.09 1.69 16;B,C C51. TC LAVABOS 38 2x2.5+TTx2.5Cu 5.06 6 254.06 1.28 16;B,C C52. ILUM LAVABOS 37 2x1.5+TTx1.5Cu 5.06 6 162.84 1.12 10;B,C C53.ILUM.UTILLAJES 30 2x1.5+TTx1.5Cu 5.06 6 197.86 0.76 10;B,C C54. TC AL. UTILL 30 2x2.5+TTx2.5Cu 5.06 6 313.4 0.84 16;B,C C55. TC AL. UTILL 30 2x6+TTx6Cu 5.06 6 640.79 1.16 30;B,C,D C56.PUERTA ACCESO 48 4x2.5+TTx2.5Cu 5.06 6 205.43 1.96 16;B,C CEM1. ILUM.EMERGEN 85 2x4+TTx4Cu 5.06 6 187.08 6.05 10;B,C

Subcuadro LINEA SUBCUADRO 6


(W) Dist.Cálc

(m) Sección (mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total(%)

C57.ILUM NAVE GEN 3654 67 2x10+TTx10Cu 15.89 50 1.82 3.79 C58. ILUM NAVE GEN 2502 72 2x6+TTx6Cu 10.88 36 2.23 4.2 C59. ILUM NAVE GEN 3474 67 2x10+TTx10Cu 15.1 50 1.73 3.7 C60.ILUM OFICINAS 2016 72 2x6+TTx6Cu 8.77 36 1.79 3.76 C61. ILUM DIRECCIO 756 30 2x1.5+TTx1.5Cu 3.29 15 1.12 3.09 C62. SALA REUNIONE 1008 30 2x1.5+TTx1.5Cu 4.38 15 1.49 3.47 C63. ILUM COMEDOR 1512 43 2x2.5+TTx2.5Cu 6.57 21 1.93 3.9 C64. TC OFICINAS 3700 29.5 2x2.5+TTx2.5Cu 16.09 21 3.41 5.38 C65.TC DESP DIREC. 2760 36.72 2x2.5+TTx2.5Cu 12 21 3.08 5.05 C66.TC SALA REUNIO 2760 33.6 2x2.5+TTx2.5Cu 12 21 2.82 4.79 C67.TC COMEDOR 6620 62.8 2x10+TTx10Cu 28.78 50 3.16 5.13 C68.PUERTA ACCESO 1587.5 16 4x2.5+TTx2.5Cu 2.7 18.5 0.12 2.1 CEM2.ILUM.EMERGEN 1036.8 63 2x2.5+TTx2.5Cu 4.51 21 1.93 3.9 CEM3.ILUM.EMERGEN 100.8 40 2x1.5+TTx1.5Cu 0.44 15 0.2 2.17


174

Cortocircuito Subcuadro LINEA SUBCUADRO 6


(m) Sección (mm²)

IpccI (kA)

P de C(kA)

IpccF (A)

Tmcic (sg) Curvas válidas

C57.ILUM NAVE GEN 67 2x10+TTx10Cu 1.4 3 333.55 11.89 16;B,C,D C58. ILUM NAVE GEN 72 2x6+TTx6Cu 1.4 3 236.27 8.53 16;B,C C59. ILUM NAVE GEN 67 2x10+TTx10Cu 1.4 3 333.55 11.89 16;B,C,D C60.ILUM OFICINAS 72 2x6+TTx6Cu 1.4 3 236.27 8.53 10;B,C,D C61. ILUM DIRECCIO 30 2x1.5+TTx1.5Cu 1.4 3 164.05 1.11 10;B,C C62. SALA REUNIONE 30 2x1.5+TTx1.5Cu 1.4 3 164.05 1.11 10;B,C C63. ILUM COMEDOR 43 2x2.5+TTx2.5Cu 1.4 3 183.7 2.45 10;B,C C64. TC OFICINAS 29.5 2x2.5+TTx2.5Cu 1.4 3 238.9 1.45 20;B,C C65.TC DESP DIREC. 36.72 2x2.5+TTx2.5Cu 1.4 3 205.82 1.95 16;B,C C66.TC SALA REUNIO 33.6 2x2.5+TTx2.5Cu 1.4 3 218.92 1.72 16;B,C C67.TC COMEDOR 62.8 2x10+TTx10Cu 1.4 3 344.8 11.12 30;B,C C68.PUERTA ACCESO 16 4x2.5+TTx2.5Cu 1.4 3 341.51 0.71 16;B,C,D CEM2.ILUM.EMERGEN 63 2x2.5+TTx2.5Cu 1.4 3 136.86 4.41 10;B,C CEM3.ILUM.EMERGEN 40 2x1.5+TTx1.5Cu 1.4 3 130.74 1.74 10;B,C

Tabla 3.13- Resumen de las secciones de las instalaciones.

3.2.1.1.4.3.6 Calculo de la toma a tierra de la instalación.

En la nave industrial, como sistema de seguridad, se proyectará una instalación de red de tierras.

Las conexiones de tierra se establecen para limitar la tensión que, con respecto a tierra, pueden presentar en un momento de las masas metálicas, y para asegurar la actuación de las protecciones y eliminar el riesgo que supone una avería en los receptores eléctricos. En resumen, lo que se hace es desviar al terreno las intensidades de corriente de defecto.

Se comprobará en este apartado las condiciones de diseño del proyecto, que la red de tierras proyectada cumple con las condiciones de seguridad impuestas en la ITC BT-18 e ITC BT 24 en relación a las tensiones de contacto máximas para cada tipo de local.

Las tensiones de contacto en cualquier masa a las que hace referencia las Instrucciones, son:

24 V en locales o emplazamientos conductores. 50 V para los demás casos.

Así pues la resistencia de tierra calculada RA no podrá tener valores que puedan generar estos potenciales teniendo en cuenta la expresión:

RA · Ia < U


175

Siendo:

RA: La suma de las resistencias de toma a tierra y de los conductores de protección.

Ia: La corriente que asegura el funcionamiento automático del dispositivo.

U: La tensión de contacto límite. (24-50 V)

Se instala una red de tierras en la parte de la nave que se dimensionará siguiendo el procedimiento que se sigue a continuación.

Para averiguar el valor previsto de la resistencia de tierra en función del circuito de tierra que se proyecta tendremos en cuenta las siguientes expresiones y parámetros:

Picas en paralelo:

1p L

R ρ= (Ecuación 3.43)

ppT RnR ×= (Ecuación 3.44)

Siendo:

n: Número de picas en paralelo

ρ: Resistividad del Terreno (Ohm·m)

L1: Longitud pica (m)

Conductor desnudo:

2L2Rc ρ×

= (Ecuación 3.45)

Siendo:

ρ: Resistividad del Terreno (Ohm·m)

L2: Longitud conductor (m)

La resistencia total se calcula a partir de los parámetros iniciales de la zona:

cable enterrado (m): 130 m Nº de picas (n) de 2 m: 4 ρ del terreno: 500 Ω·m (correspondiendo a un terraplén cultivable poco fértil)


176

Con estas condiciones antes expresadas, se obtiene:

Ω==ρ

= 2502

500L

R1

p

Ω=×=×= 10002504RnR ppT

Ω=×

=ρ×

= 69,7130

5002L

2Rc2

La resistencia total mediante el paralelo de ambas resistencias:

Ω=+=+= 63,769,71

10001

R1

R1

R1

cpTA

Uc = RA · Ia = 7,63 x 0,030=0,23<24V; por lo que se cumple la normativa.

3.2.1.1.4.3.7 Cálculo de canalizaciones y bandejas porta cables.

Para determinar el diámetro y las características de las canalizaciones que tienen que proteger los conductores. Para ello seguiremos las recomendaciones de la ITC-BT-21 del Reglamento electrotécnico de baja tensión.

Cabe destacar, que en el diseño de la instalación se pretende, siempre que se puede, hacer las tiradas de cable sobre bandeja suspendida. Tramos como los bajantes hasta los equipos o instalaciones que no disponen de bandeja para el paso de conductores, se realizaran en tubo.

A continuación se describen las características de los diferentes tipos de tubo, según normativa vigente:


177

Tubos en canalizaciones fijas en superficie:

Diámetros exteriores mínimos de los tubos en función del número y la sección de los conductores o cables a conducir.

Tabla 3.14- Diámetro exterior de los tubos en funcion del numero de conductores en su interior para canalizaciones fijas en superficie.Según REBT.

Tubos en canalizaciones enterradas:

Diámetros exteriores mínimos de los tubos en función del número y la sección de los conductores o cables a conducir.

Tabla 3.15- Diámetro exterior de los tubos en funcion del numero de conductores en su interior para canalizaciones enterradas.Según REBT.


178

Secciones y carga máxima de las bandejas porta cables:

Las bandejas a utilizar son de las dimensiones normalizadas de 100 x 500. Con una sección útil de 45410 mm2 y una carga máxima de 96,5 Kg/m.

Resumen de las canalizaciones

Denominación Dist.Cálc

(m) Sección (mm²) Disposición

Diametro del tubo en (mm) Bandeja

ACOMETIDA 11.7 2(3x150/70)Cu Enterrados bajo tubo 2 x 180

LINEA GENERAL ALIMENT. 2 2(4x185+TTx95)Cu Tubos superficiales 2 x 200

DERIVACION IND. 2 2(4x150+TTx95)Cu Canal suspendida 100 x 500





LINEA SUBCUADRO5 33.5 4x25+TTx16Cu Tubos superficiales 50

LINEA SUBCUADRO 6 93 4x16+TTx16Cu Tubos superficiales 32 C1. DEVANADORA 26 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C2.TERMODESENGRASE 12.5 4x25+TTx16Cu Tubos superficiales 50 C3. BRUDERER 33.5 4x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C4. M. INTRO.TUBOS 40 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C5. M.EXP.TUBOS 36 4x10+TTx10Cu Tubos superficiales 32 C6. M.EXP.FONDOS 44 4x4+TTx4Cu Tubos superficiales 25 C7. M. ENGR.DEP 48 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C8. M. COL. FONDOS 45 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C9. POLIPASTO 31 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C10.TC MONOFASICAS 37 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C11. TC TRIFASICAS 37 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C12. DEVANADORA 26 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C13. TERMODESENG. 12.5 4x25+TTx16Cu Tubos superficiales 50 C14. BRUDERER 33.5 4x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C15.M. INTRO.TUBOS 40 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C16. M.EXP.TUBOS 36 4x10+TTx10Cu Tubos superficiales 32 C17. M.EXP.FONDOS 44 4x4+TTx4Cu Tubos superficiales 25 C18. M. ENGR.DEP 48 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C19.M. COL. FONDOS 45 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C20. POLIPASTO 31 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C21.TC MONOFASICAS 37 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C22. TC TRIFASICAS 37 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C23. DEVANADORA 26 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C24. TERMODESENG. 12.5 4x25+TTx16Cu Tubos superficiales 50 C25.BRUDERER 33.5 4x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C26.M. INTRO.TUBOS 40 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C27. M.EXP.TUBOS 36 4x10+TTx10Cu Tubos superficiales 32 C28. M.EXP.FONDOS 44 4x4+TTx4Cu Tubos superficiales 25 C29. M. ENGR.DEP 48 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C30.M. COL. FONDOS 45 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C31. POLIPASTO 31 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C32.TC MONOFASICAS 37 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C33. TC TRIFASICAS 37 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20


179

C34. DEVANADORA 26 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C35. TERMODESENG. 12.5 4x25+TTx16Cu Tubos superficiales 50 C36. BRUDERER 33.5 4x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C37.M. INTRO.TUBOS 40 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C38.M.EXP.TUBOS 36 4x10+TTx10Cu Tubos superficiales 32 C39. M.EXP.FONDOS 44 4x4+TTx4Cu Tubos superficiales 25 C40. M. ENGR.DEP 48 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C41.M. COL. FONDOS 45 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C42. POLIPASTO 31 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C43.TC MONOFASICAS 37 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C44. TC TRIFASICAS 37 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C45. ILUM.NAVE GEN 100 2x16+TTx16Cu Tubos superficiales 50 C46.ILUM.NAVE.GEN 90 2x16+TTx16Cu Tubos superficiales 50 C47.ILUM.NAVE.GEN 50 2x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C48.ILUM.NAVE.GEN 62 2x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C49.ILUM. LAV. HOM 43.5 2x1.5+TTx1.5Cu Tubos superficiales 16 C50. TC LAVABOS 44.3 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C51. TC LAVABOS 38 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C52. ILUM LAVABOS 37 2x1.5+TTx1.5Cu Tubos superficiales 16 C53.ILUM.UTILLAJES 30 2x1.5+TTx1.5Cu Tubos superficiales 16 C54. TC AL. UTILL 30 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 C55. TC AL. UTILL 30 2x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C56.PUERTA ACCESO 48 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 CEM1. ILUM.EMERGEN 85 2x4+TTx4Cu Tubos superficiales 20 C57.ILUM NAVE GEN 67 2x10+TTx10Cu Tubos superficiales 25 C58. ILUM NAVE GEN 72 2x6+TTx6Cu Tubos superficiales 25 C59. ILUM NAVE GEN 67 2x10+TTx10Cu Tubos superficiales 25 C60.ILUM OFICINAS 72 2x6+TTx6Cu Falso techo C61. ILUM DIRECCIO 30 2x1.5+TTx1.5Cu Falso techo C62. SALA REUNIONE 30 2x1.5+TTx1.5Cu Falso techo C63. ILUM COMEDOR 43 2x2.5+TTx2.5Cu Falso techo C64. TC OFICINAS 29.5 2x2.5+TTx2.5Cu Falso techo C65.TC DESP DIREC. 36.72 2x2.5+TTx2.5Cu Falso techo C66.TC SALA REUNIO 33.6 2x2.5+TTx2.5Cu Falso techo C67.TC COMEDOR 62.8 2x10+TTx10Cu Falso techo C68.PUERTA ACCESO 16 4x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 CEM2.ILUM.EMERGEN 63 2x2.5+TTx2.5Cu Tubos superficiales 20 CEM3.ILUM.EMERGEN 40 2x1.5+TTx1.5Cu Tubos superficiales 16 Bateria Condensadores 7 3x150+TTx95Cu Tubos superficiales 75 C69. ILUM CT 20 2x6+TTx6Cu Tubos superficiales 50

Tabla 3.16- Resumen de las canalizaciones utilizadas.


180

3.2.1.1.5 COMPENSACIÓN ENERGIA REACTIVA

Las ecuaciones utilizadas para la compensación de la energía reactiva son las siguientes:

Figura 3.4- Triangulo de potencias.

)QP(Pcos

22 +=ϕ (Ecuación 3.46)

PQtg =ϕ (Ecuación 3.47)

)tgtg(PQc 21 ϕ−ϕ×= (Ecuación 3.48)

Monofásico- Trifásico conexión en estrella:

ϖ××

= 2c

U1000Q

C (Ecuación 3.49)

Trifásico- conexión triangulo:

ϖ×××

= 2c

U31000Q

C (Ecuación 3.50)

S. aparente

Q. reactiva

P. activa


181

Siendo:

P = Potencia activa instalación (kW).

Q = Potencia reactiva instalación (kVAr).

Qc = Potencia reactiva a compensar (kVAr).

φ1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar.

φ2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir.

U = Tensión compuesta (V).

w = 2 x Pi x f ; f = 50 Hz.

C = Capacidad condensadores (F); cx1000000(µF).

3.2.1.1.5.1 Dimensionado de la batería de condensadores.

Para el dimensionado de la potencia reactiva a compensar, para que la instalación en estudio presente el factor de potencia deseado, se parte de los siguientes datos:

Suministro: Trifásico Tensión compuesta: 400V Potencia activa: 406,46 kW Cos φ actual: 0,87 Cos φ a conseguir: 0,95 Conexión de los condensadores: en triangulo

En primer lugar se hallan los ángulos de desfase φ1 y φ2:

Cos φ1 = 0,87 Y arc cos 0,87 = 29,54º

Cos φ2 = 0,95 Y arc cos 0,95 = 18,19º

Hallamos las tangentes respectivas:

Tg φ1 = tg 29,54º = 0,5666

Tg φ2 = tg 18,29º = 0,33


182

Substituyendo los valores en la ecuación 3.48:

( ) kVAr65,9633,05666,046,406)tgtg(PQc 21 =−×=ϕ−ϕ×=

Resultados obtenidos:

Potencia de Escalón (kvar): 13,81 Capacidad Condensadores (µF): 91,56 Por tanto la potencia reactiva a compensar es de 96,65 kvar Gama de regulación: 1:2:4

El equipo de compensación de esta gama consiste en una batería compuesta por tres condensadores (3 salidas), el segundo del doble de potencia que el primero, y el tercero el doble de la segunda, de tal manera que se van conectando en la red según las necesidades en un momento determinado. La secuencia que se realiza es la siguiente:

1. Primera salida.

2. Segunda salida.

3. Primera y segunda salida.

4. Tercera salida.

5. Tercera y primera salida.

6. Tercera y segunda salida.

7. Tercera, primera y segunda salida.

3.2.1.1.5.2 Dimensionado de la línea.

Parámetros generales de partida para el cálculo de la línea:

Tensión de servicio: 400 V Canalización: B-Unip. Canal Suspendida Longitud: 7 m Xu (mW/m): 0 Potencia reactiva: 96,65 kVAr

Calcularemos la intensidad absorbida:

A26,2094003

966505,1U3

QCI cr

abs =×

×=

×

×=


183

Se eligen conductores de sección Unipolares 3x95+TTx50mm²Cu.

Aislamiento y Nivel Aislamiento:

RZ1-K(AS) - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida.


Considerando que está sobre canal superficial la temperatura del ambiente es de 40°C.

Tratándose de tres cables unipolares y neutro, según la ITC-BT-07, le corresponde un factor de corrección de (Fc=1).


Caída de tensión:

Temperatura cable (ºC): 76.48

e(parcial)=7x96652.48/45.49x400x95=0.39 V.=0.1 %

e(total)=0.17% ADMIS (6.5% MAX.)

Prot. Térmica:

I. Aut./Tri. In.: 250 A. Térmico reg. Int.Reg.: 227 A.

Protección diferencial:

Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA.


184

3.2.2 CALCULO DE LA ILUMINACIÓN DE LAS INSTALACIONES.

3.2.2.1 Principales aspectos a tener en cuenta en la iluminación de interiores

Para establecer los niveles de iluminación necesarios para cada zona de trabajo, se utilizan los valores recomendados por el R.D 486/1997 de 14 de abril Anexo IV: Reglamento de iluminación el los lugares de trabajo para cada tarea y entorno.

Sus valores son fruto de valoraciones subjetivas de los usuarios (comodidad visual, rendimiento visual…). El hecho de una correcta iluminación puede influir de una manera positiva sobre la actitud de los usuarios de la misma.

Por lo tanto se harán algunas hipótesis sobre los elementos que entran en juego dentro de la iluminación de interiores. Estos elementos a tener en cuenta son los siguientes:

3.2.2.1.1 Dimensiones del local y altura del plano de trabajo.

Se ha escogido una altura de 0,85m para el plano de trabajo de la nave en general, ya que en esta se realizaran todos los trabajos de producción, y también para oficinas. Para el resto de instalaciones, como son comedor, lavabos y almacén de utillajes se ha escogido como plano de trabajo el nivel del suelo. Como podremos ver el programa de cálculo utilizado, DIALUX de Philips, permite la configuración de este dato para cada local.

3.2.2.1.2 Tipos de lámparas.

Las lámparas que se pueden utilizar para iluminación de interiores, abarca casi todos los tipos de lámparas existentes en el mercado (incandescentes, halógenas, fluorescentes…).

La elección de las lámparas se hará de manera que estas se adapten lo mejor posible a nuestras necesidades y las de la instalación. Características a tener en cuenta, fotométricas, cromáticas, consumos, modo de instalación, mantenimiento… A continuación se muestra una tabla, donde se muestran las lámparas más utilizadas para cada instalación.


185

Tabla 3.17- Lamparas mas utilizadas en funcions de el uso.

3.2.2.1.3 Altura de suspensión de las lámparas.

En los locales de altura normal, como pueden ser lavabos, oficinas… las lámparas se situaran lo más alto posible. Mientras que en locales donde la altura sea considerable, se colocarán partiendo de la siguiente ecuación:

( )8,0HT54H ' −×= (Ecuación 3.51)

Siendo:

H: altura a la que se colocarán las lámparas, en (m).

HT: altura de la nave, en (m).

Figura 3.5- Altura de suspensión de las lamparas.


186

En nuestro caso las alturas utilizadas serán de 4m para la nave general, y de 3m para el resto de instalaciones.

3.2.2.1.4 Índice del local (K).

Este valor viene determinado por las dimensiones del local. Se utilizan dos ecuaciones para el cálculo, una para iluminación directa y otra para iluminación indirecta.

En este caso la iluminación del presente proyecto es directa, por lo que la relación a utilizar es la siguiente:

)ba(hbak+×


Siendo:

k: índice del local.

h: altura del local en (m).

a: anchura del local en (m).

b: longitud del local en (m).

3.2.2.1.5 Coeficiente de reflexión (ρ).

En el caso del presente proyecto se han tenido en cuenta los coeficientes de reflexión del techo, paredes y suelo. Dicho coeficiente se deriva en función del color de dichas superficies.

De manera orientativa se puede tomar como referencia la siguiente tabla:


187

Tabla 3.18- Coeficientes de reflexión en funcion del color.

3.2.2.1.6 Factor de utilización (Cu)

El factor de utilización se obtiene a partir de la siguiente tabla que se muestra a continuación. Su valor depende de los coeficientes de reflexión e índice del local.

Tabla 3.19- Tabla para el valor de Cu.

3.2.2.1.7 Factor de conservación (Fc).

Este valor dependerá de la suciedad ambiental de la instalación y de la frecuencia de mantenimiento de las lámparas. Normalmente para locales limpios de utiliza 0,8 y para locales sucios 0,6.

En este proyecto el valor utilizado es 0,8.


188

3.2.2.2 Cálculos necesarios para iluminación de interiores.

3.2.2.2.1 Flujo luminoso.

El flujo luminoso se obtiene a partir de la siguiente relación:

Figura 3.6- Perdidas de flujo luminoso.

Por lo que:

FcCuSE

T ××

=Φ (Ecuación 3.53)

Siendo:

ФT: Flujo total luminoso en (lúmenes).

E: Iluminacia en (luxes).

S: Superficie de las instalaciones en (m2).

Cu: Factor de utilización.

Fc: Factor de mantenimiento.


189

3.2.2.2.2 Numero de luminarias.

Para el cálculo de las luminarias necesarias se calcula a partir de la siguiente relación:

L

TNΦΦ

= (Ecuación 3.54)

Siendo:

N: numero de luminarias necesarias.

ФT: flujo total en (lúmenes)

ФL: flujo de cada lámpara.

3.2.2.2.3 Distribución de las luminarias.

Para distribuir las luminarias de una manera uniforme por toda la superficie del local y alcanzar la iluminancia media de servicio se utilizan las siguientes relaciones:

baNtNa ×

= (Ecuación 3.55)

abNaNb ×= (Ecuación 3.56)

Siendo:

Na: numero de luminarias a lo ancho.

Nb: numero de luminarias a lo largo.

Nt: numero de luminarias totales.

a: ancho del local en (m).

b: largo del local en (m).


190

3.2.2.2.3 Comprobación de los cálculos luminosos.

Para saber si se cumple la iluminacia media de servicio a partir de los valores obtenidos en las relaciones anteriores, se debe aplicar la siguiente ecuación:

NS

FmFunEm 1 ×

××Φ×= (Ecuación 3.57)

Siendo:

Em: iluminancia media en (luxes).

n: numero de lámparas por luminaria.

Ф1: flujo luminoso de la lámpara.

Fu: factor de utilización.

Fm: factor de mantenimiento.

S: superficie del local (m2).

N: numero de luminarias totales.

3.2.2.3 Cálculo de la iluminación.

Para la realización del calculo de la iluminación se ha utilizado el programa de calculo DIALUX de Philips, en su apartado de calculo de interiores. Se han adoptado los valores anteriormente mencionados (factor de mantenimiento, plano de trabajo…).

3.2.2.3.1 Iluminación de la nave general.

La actividad que se realiza en la esta zona de la nave, son las actividades de montaje en las líneas de producción. El plano de trabajo se sitúa a una altura de 0,85m.

Las necesidades lumínicas para la actividad que se realiza son las siguientes:

Tabla 3.20- Valores maximos y minimos de iluminancia.


191

Como podemos ver en este cuadro la iluminancia requerida va desde un mínimo de 200 hasta 500 luxes. Por lo que para la iluminación de la nave general, escogeremos 200 luxes.

Para dar respuesta a las necesidades de iluminación anterior, se ha optado por la elección de lámparas de fluorescencia del modelo Pacific TCW216 2xTL-DR58W/840, a continuación se describe el equipo utilizado:

Figura 3.7- Luminaria utilizada.

Las luminarias estarán instaladas a una altura de 4m. Colocadas sobre estructura de suportación del tejado de la nave.

Los resultados obtenidos del programa de cálculo, son los siguientes:

Tabla 3.21- Tabla de resultados.

Donde se observa que se cumplen los requisitos de iluminancia media en el local 214 lx, frente a los 200 lx que nos recomienda la norma.


192

3.2.2.3.2 Iluminación de las oficinas.

La actividad que se realiza en la esta zona de oficinas, el plano de trabajo se sitúa a una altura de 0,85m.



Como podemos ver en este cuadro la iluminancia requerida va desde un mínimo de 500 hasta 1000 luxes. Por lo que para la iluminación de las oficinas, escogeremos 750 luxes.

Para dar respuesta a las necesidades de iluminación anterior, se ha optado por la elección de lámparas de fluorescencia del modelo IMPALA TBS160 C6 4xTL-D36W/830, a continuación se describe el equipo utilizado:


Las luminarias estarán instaladas a una altura de 3m. Colocadas en el falso techo.




193


3.2.2.3.3 Iluminación de la sala de reuniones.

La actividad que se realiza en la sala de reuniones, el plano de trabajo se sitúa a una altura de 0,85m.



Como podemos ver en este cuadro la iluminancia requerida va desde un mínimo de 500 hasta 1000 luxes. Por lo que para la iluminación de la sala de reuniones, escogeremos 750 luxes.





194




3.2.2.3.4 Iluminación del despacho de dirección.

La actividad que se realiza en el despacho de dirección, el plano de trabajo se sitúa a una altura de 0,85m.



Como podemos ver en este cuadro la iluminancia requerida va desde un mínimo de 500 hasta 1000 luxes. Por lo que para la iluminación del despacho de dirección, escogeremos 750 luxes.




195





3.2.2.3.5 Iluminación del comedor.

La actividad que se realiza en el comedor, el plano de trabajo se sitúa a una altura del suelo.



Como podemos ver en este cuadro la iluminancia requerida va desde un mínimo de 100 hasta 200 luxes. Por lo que para la iluminación del comedor, escogeremos 200 luxes.




196





3.2.2.3.6 Iluminación de los vestuarios.

La actividad que se realiza en los vestuarios, el plano de trabajo se sitúa a una altura del suelo.



Como podemos ver en este cuadro la iluminancia requerida va desde un mínimo de 100 hasta 200 luxes. Por lo que para la iluminación de los vestuarios, escogeremos 200 luxes.

Para dar respuesta a las necesidades de iluminación anterior, se ha optado por la elección de lámparas de fluorescencia del modelo Pacific TCW216 2xTL-D36W/830 , a continuación se describe el equipo utilizado:




197




3.2.2.3.7 Iluminación de los lavabos.

La actividad que se realiza en los lavabos, el plano de trabajo se sitúa a una altura del suelo.



Como podemos ver en este cuadro la iluminancia requerida va desde un mínimo de 100 hasta 200 luxes. Por lo que para la iluminación en los lavabos, escogeremos 200 luxes.

Para dar respuesta a las necesidades de iluminación anterior, se ha optado por la elección de lámparas halógenas del modelo Scrabble MBX500 MB36 1xCDM-T35W/830 , a continuación se describe el equipo utilizado:




198




3.2.2.3.8 Iluminación del almacén de utillajes.

La actividad que se realiza en el almacén de utillajes, el plano de trabajo se sitúa a una altura del suelo.



Como podemos ver en este cuadro la iluminancia requerida va desde un mínimo de 50 hasta 100 luxes. Por lo que para la iluminación en el almacén de utillajes, escogeremos 100 luxes.

Para dar respuesta a las necesidades de iluminación anterior, se ha optado por la elección de lámparas halógenas del modelo Pacific TCW216 2xTL-DR58W/840 , a continuación se describe el equipo utilizado:




199




3.2.2.3.9 Iluminación del centro de transformación.

La actividad que se realiza en centro de transformación, el plano de trabajo se sitúa a una altura del suelo.



Como podemos ver en este cuadro la iluminancia requerida va desde un mínimo de 50 hasta 100 luxes. Por lo que para la iluminación del centro de transformación, escogeremos 100 luxes.

Para dar respuesta a las necesidades de iluminación anterior, se ha optado por la elección de lámparas halógenas del modelo Pacific TCW216 2xTL-D36W/830, a continuación se describe el equipo utilizado:


Las luminarias estarán instaladas a una altura de 2,7m. Colocadas en el techo del centro de transformación.



200



3.2.2.3.10 Resumen de la iluminación.

A continuación se listan las cantidades y tipos de luminarias utilizadas en los diferentes locales de la nave:

Zona Unidades Tipo de lámpara Modelo Lúmenes

Potencia unitaria(W)

Nave general 140 FluorescenciaPacific TCW216 2xTL-DR58W/840 10400 107

Oficinas 8 FluorescenciaIMPALA TBS160 C6 4xTL-D36W/830 13400 140

Sala de reuniones 4 FluorescenciaIMPALA TBS160 C6 4xTL-D36W/830 13400 140

Despacho de dirección 3 FluorescenciaIMPALA TBS160 C6 4xTL-D36W/830 13400 140

Comedor 6 FluorescenciaIMPALA TBS160 C6 4xTL-D36W/830 13400 140

Vestuarios 6 FluorescenciaPacific TCW216 1xTL-D36W/830 3350 37

Lavabos 10 Halógena Scrabble MBX500 MB36 1xCDMT35W 3300 43

Almacén de utillajes 3 FluorescenciaPacific TCW216 2xTL-DR58W/840 10400 107

Centro de transformación 3 FluorescenciaPacific TCW216 1xTL-D36W/830 3350 37

Resumen de luminarias Unidades

Pacific TCW216 2xTL-DR58W/840 143 IMPALA TBS160 C6 4xTL-D36W/830 21

Pacific TCW216 1xTL-D36W/830 9 Scrabble MBX500 MB36 1xCDMT35W 10

Tabla 3.38- Resumen de los equipos a utilizar para la iluminación.


201


3.2.2.5.1 Principales aspectos a tener en cuenta en el alumbrado de emergencia.

Los aspectos principales a tener en cuenta, para una correcta implantación del alumbrado de emergencia, son los que estipula el RD 2267/2004 por el cual se aprueba el Reglamento de seguridad contra incendios en los establecimientos industriales.

Para el calculo del alumbrado de emergencia se ha utilizado el programa de calculo DAISALUX de Philips. Este programa marca por defecto los requerimientos de la norma, que son:

La iluminación será fija, estará provista de fuente propia de energía y entrará automáticamente en funcionamiento al producirse un fallo del 70 por ciento de su tensión nominal de servicio.

Mantendrá las condiciones de servicio durante una hora, como mínimo, desde el momento en que se produzca el fallo.

Proporcionará una iluminancia de 1 lx, como mínimo, en el nivel del suelo en los recorridos de evacuación.

La iluminancia será, como mínimo, de 5 lx en los locales o espacios donde estén instalados cuadros, centros de control o mandos de las instalaciones técnicas de servicios (citadas en el anexo II.8 de este reglamento) o de los procesos que se desarrollan en el establecimiento industrial.



3.2.2.5.2 Calculo de la iluminación de emergencia.

El calculo de la iluminación de emergencia, se ha realizado en dos partes. Una parte es la iluminación de la nave general, donde las luminarias estarán colocadas a 4m de altura. Y la otra parte será el resto de instalaciones donde las luminarias estarán colocadas a una altura de 3m.

A continuación se describe la metodología de calculo que utiliza por el programa DAISALUX, para la nave general siendo esta idéntica para el resto de instalaciones.

1. En primer lugar se importa el archivo de la planta DXF. Y se definen los recorridos de evacuación, situación de los cuadros eléctricos y los puntos de seguridad que queremos testear.


202

Figura 3.16- Imagen de la configuración de las instalaciones con DAISALUX.

2. Una vez importado el plano y se han designado los puntos a tener en cuenta, se esta en disposición de elegir las luminarias y a su disposición en el local. Se recomienda mirar el apartado de cobertura de las luminarias, ya que te da una idea de cómo disponer las mismas en el local (distancias con las paredes, distancias entre ellas…).

Figura 3.17- Disposición de las luminarias de emergencia.

Recorridos de evacuación Cuadros eléctricos

Puntos seguridad


203

3. Una vez realizados los pasos anteriores, a se puede realizar el calculo de la instalación y comprobar si esta cumple con los requisitos de la norma.

A continuación se muestran los resultados obtenidos para el cálculo de la iluminación de emergencia de la nave general de producción.

Figura 3.18- Resultados obtenidos en DAISALUX.

Aquí podemos ver los ítems conforme cumple la norma


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Resumen de las luminarias utilizadas y características.

LUMINARIAS ILUMINACIÓN DE EMERGENCIA Zona Unidades Luminaria Lumenes Potencia Caracteristicas

Nave general 35 ESTANCA 40 c-24 1200 36W Funcionamiento: Combinado Autonomía (h): 1 Formato: Pantalla Estanca Lámpara en emergencia: FL 36 W Piloto testigo de carga: Led Lámpara en red: FL 36 W Grado de protección: IP65 IK08 Aislamiento eléctrico: Clase I Dispositivo verificación: No

Puesta en reposo a distancia: Si

Servicios generales

12 NOVA N8S 400 8W

Funcionamiento: No permanente Autonomía (h): 1 Formato: Nova Lámpara en emergencia: FL 8 W DLX Piloto testigo de carga: Led Lámpara en red: - Grado de protección: IP44 IK04 Aislamiento eléctrico: Clase II Dispositivo verificación: No

Puesta en reposo a distancia: Si

Tabla 3.39- Resumen de los equipos a utilizar para la iluminación de emergencia.


205

3.2.3 PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS.

3.2.3.1 Caracterización del establecimiento industrial en relación a la seguridad contra incendios.

Teniendo en cuenta el Reglamento de Seguridad en establecimientos industriales (R.D 2267/2204), para estudiar el riesgo intrínseco de incendio que puede tener el establecimiento industrial se deben evaluar dos aspectos importantes:

Su configuración y ubicación con relación a su entorno. Su nivel de riesgo intrínseco.

3.2.3.2 Su configuración y ubicación con relación a su entorno

Según reglamento 2267/2004 en su Anexo1, el proyecto que nos ocupa estaría considerado como un establecimiento industrial TIPO C.

Es decir el establecimiento industrial ocupa totalmente un edificio, o varios, en su caso, que está a una distancia mayor de tres metros del edificio más próximo de otros establecimientos. Dicha distancia deberá estar libre de mercancías combustibles o elementos intermedios susceptibles de propagar el incendio.

Figura 3.19- Distribución edificios del tipo C.

3.2.3.3Caracterización según su riesgo intrínseco.

Teniendo en cuenta la actividad a desarrollar en el establecimiento industrial, el reglamento de seguridad por medio sus tablas 1.2 y 1.3 del anexo1 clasifica en niveles el riesgo intrínseco en función de su carga de fuego ponderada y corregida.

Para poder identificar el nivel de riesgo intrínseco de la nave se debe hacer el cálculo del mismo, teniendo en cuenta la actividad, la carga de fuego y el entorno.

3.2.3.3.1 Sector de incendio.

Teniendo en cuenta que la nave esta considerada como un establecimiento industrial del TIPO C, se entiende por sector de incendio sector de incendio el espacio del edificio cerrado por elementos resistentes al fuego durante el tiempo que se establezca en cada caso.


206

3.2.3.3.2 Densidad de carga de fuego.

3.2.3.3.2.1 Procedimiento de cálculo.

Para poder determinar el nivel intrínseco del establecimiento industrial, debemos de calcular la densidad de carga de fuego ponderada y corregida de cada sector de incendio, diferenciando entre sectores donde se realizan actividades de producción, transformación, reparación o cualquiera distinta a almacenamiento y de sectores donde se efectuaran tareas de almacenamiento.

Para actividades de producción, transformación, reparación o cualquier otra distinta al almacenamiento:

(Ecuación 3.58)

Siendo:

QS = densidad de carga de fuego, ponderada y corregida, del sector o área de incendio, en MJ/m2 o Mcal/m2.

Ci = coeficiente adimensional que pondera el grado de peligrosidad (por la combustibilidad) de cada uno de los combustibles que existen en el sector de incendio.

Ra = coeficiente adimensional que corrige el grado de peligrosidad (por la activación) inherente a la actividad industrial que se desarrolla en el sector de incendio, producción, montaje, transformación, reparación, almacenamiento, etc.

Cuando existen varias actividades en el mismo sector, se tomará como factor de riesgo de activación el inherente a la actividad de mayor riesgo de activación, siempre que dicha actividad ocupe al menos el 10 por ciento de la superficie del sector o área de incendio.

A = superficie construida del sector de incendio o superficie ocupada del área de incendio, en m2.

qsi = densidad de carga de fuego de cada zona con proceso diferente según los distintos procesos que se realizan en el sector de incendio, en MJ/m2 o Mcal/m2.

Si = superficie de cada zona con proceso diferente y densidad de carga de fuego, qsi diferente, en m2.


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Para actividades de almacenamiento:

(Ecuación 3.59)

Siendo:

Qs, Ci, Ra y A tienen la misma significación que en el apartado anterior.

qvi = carga de fuego, aportada por cada m3 de cada zona con diferente tipo de almacenamiento existente en el sector de incendio, en MJ/m3 o Mcal/m3.

hi = altura del almacenamiento de cada uno de los combustibles, en m.

si = superficie ocupada en planta por cada zona con diferente tipo de almacenamiento existente en el sector de incendio en m2.

3.2.3.3.2.2 Calculo de la carga de fuego.

La nave se divide en varias zonas para poder aplicar la carga de fuego a cada sector de manera independiente, las diferentes zonas de la nave son las siguientes:

Zona Superficie m2

Nave general 3875,5 Oficinas 107 Comedor 83,5 Almacén de utillajes 70 Vestuarios 64

Tabla 3.40- Superficie de cada sector de la nave.


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3.2.3.3.2.3 Coeficientes de peligrosidad por su combustible.

Siguiendo los criterios establecidos en la tabla 1.1 del reglamento de seguridad contra incendios en establecimientos industriales (R.D 2267/2204) se adoptan los siguientes coeficientes de peligrosidad por combustibilidad:

Coeficientes de peligrosidad Ci

Zona Ci Nave general 1 Oficinas 1,6 Comedor 1,3 Almacen de utillajes 1 Vestuarios 1,3

Tabla 3.41- Coeficientes de seguridad Ci en cada sector.

3.2.3.3.2.4 Densidad de carga de fuego (qs) y coeficiente corrector del grado de peligrosidad (Ra).

Los valores de la densidad de la carga de fuego (qsi) de cada sector o zona y el coeficiente adimensional que corrige el grado de peligrosidad (por la activación) inherente a la actividad industrial que se realiza en el sector de incendio, transformación, montaje, producción…(Ra) se extraen de la tabla 1.2 del reglamento de seguridad contra incendios en establecimientos industriales (2267/2004). Estos se reflejan en la siguiente tabla:

qsi Zona Actividad Función MJ/m2 Mcal/m2 Ra

Nave general Trabajos de estampación Fabricación y venta 100 24 1 Oficinas Oficina técnica Fabricación y venta 600 144 1 Comedor Servicios de mesa Fabricación y venta 200 144 1 Almacén de utillajes Artículos metálicos Almacenaje 40 10 1 Vestuarios Artículos de cerámica Fabricación y venta 200 48 1

Tabla 3.42- Densidad de carga de fuego de cada sector.

3.2.3.3.2.5 Calculo de la carga de fuego por zona y carga de fuego total.

Aplicando las ecuaciones anteriormente nombradas (ecuaciones 3.58, 3.59) procederemos al calculo de la carga de fuego. A continuación se muestra una tabla con los resultados:


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Qs Zona MJ/m2

Nave general 184,55 Oficinas 24,46 Comedor 5,17 Almacén de utillajes 0,67 Vestuarios 3,96

CARGA DE FUEGO TOTAL 126,53

Tabla 3.43- Resultados del nivel intrínseco de fuego.

Por lo que se determina que el nivel intrínseco, según la tabla 1.3 del reglamento de seguridad contra incendios en establecimientos industriales (2267/2004), es del nivel BAJO 2.

Nivel acotado entre 100<Qs<200.

A partir del cálculo del nivel intrínseco de fuego y de la configuración del local, aplicando del reglamento se derivaran todos los requisitos que deben existir en nuestras instalaciones.


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3.3 ANEXOS DE APLICACIÓN.

No procede.


211

3.4 OTROS DOCUMENTOS.

3.4.1 LISTADO DE CALCULOS ELECTRICOS.

3.4.1.1 Calculo de secciones

Siguiendo la filosofía de cálculo del anexo de cálculos eléctricos, a continuación se muestran de forma esquemática los cálculos de las instalaciones interiores de la nave.

Cálculo de la ACOMETIDA - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 11.7 m; Cos ϕ: 0.95; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 398676 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):

30000x1.25+368531.31=406031.31 W.(Coef. de Simult.: 0.96 )

I=406031.31/1,732x400x0.95=616.92 A. Se eligen conductores Unipolares 2(3x150/70)mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: XLPE, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 680 A. según ITC-BT-07 D. tubo: 2(180)mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 78.5 e(parcial)=11.7x406031.31/45.19x400x2x150=0.88 V.=0.22 % e(total)=0.22% ADMIS (1.5% MAX.) Cálculo de la LINEA GENERAL DE ALIMENTACION - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 2 m; Cos ϕ: 0.95; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 398676 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):

30000x1.25+368531.31=406031.31 W.(Coef. de Simult.: 0.96 )

I=406031.31/1,732x400x0.95=616.92 A. Se eligen conductores Unipolares 2(4x185+TTx95)mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: XLPE, 0.6/1 kV I.ad. a 40°C (Fc=1) 772 A. según ITC-BT-19 D. tubo: 2(180)mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 71.93 e(parcial)=2x406031.31/46.16x400x2x185=0.12 V.=0.03 % e(total)=0.03% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: Fusibles Int. 630 A.


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Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 2 m; Cos ϕ: 0.95; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 398676 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):

30000x1.25+368531.31=406031.31 W.(Coef. de Simult.: 0.96 )

I=406031.31/1,732x400x0.95=616.92 A. Se eligen conductores Unipolares 2(4x150+TTx95)mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: XLPE, 0.6/1 kV I.ad. a 40°C (Fc=1) 676 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 81.64 e(parcial)=2x406031.31/44.74x400x2x150=0.15 V.=0.04 % e(total)=0.07% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 630 A. Térmico reg. Int.Reg.: 630 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Cálculo de la Línea: LINEA SUBCUADRO1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 50 m; Cos ϕ: 0.86; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 86240 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

30000x1.25+53652.8=91152.8 W.(Coef. de Simult.: 0.97 )

I=91152.8/1,732x400x0.86=152.99 A. Se eligen conductores Unipolares 4x95+TTx50mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 180 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 61.67 e(parcial)=50x91152.8/47.75x400x95=2.51 V.=0.63 % e(total)=0.7% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 160 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 160 A. Protección diferencial en Principio de Línea Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA.


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SUBCUADRO LINEA SUBCUADRO1 DEMANDA DE POTENCIAS A continuación vamos a exponer y detallar la demanda de potencias de fuerza motriz y de alumbrado. C1. DEVANADORA 2550 W C2.TERMODESENGRASE 30000 W C3. BRUDERER 8800 W C4. M. INTRO.TUBOS 4000 W C5. M.EXP.TUBOS 15000 W C6. M.EXP.FONDOS 7500 W C7. M. ENGR.DEP 4400 W C8. M. COL. FONDOS 4000 W C9. POLIPASTO 750 W C10.TC MONOFASICAS 2530 W C11. TC TRIFASICAS 6710 W TOTAL.... 86240 W Cálculo de la Línea: C1. DEVANADORA - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 26 m; Cos ϕ: 0.83; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.81 - Potencia a instalar: 2550 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2550x1.25=3187.5 W.

I=3187.5/1,732x400x0.83x0.81=6.84 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 44.11 e(parcial)=26x3187.5/50.76x400x2.5x0.81=2.02 V.=0.5 % e(total)=1.2% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C2.TERMODESENGRASE - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 12.5 m; Cos ϕ: 0.85; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.85 - Potencia a instalar: 30000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

30000x1.25=37500 W.

I=37500/1,732x400x0.85x0.85=74.92 A. Se eligen conductores Unipolares 4x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 77 A. según ITC-BT-19


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Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 68.4 e(parcial)=12.5x37500/46.7x400x25x0.85=1.18 V.=0.3 % e(total)=0.99% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 100 A. Térmico reg. Int.Reg.: 76 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C3. BRUDERER - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 33.5 m; Cos ϕ: 0.86; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.87 - Potencia a instalar: 8800 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

8800x1.25=11000 W.

I=11000/1,732x400x0.86x0.87=21.22 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 32 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 53.19 e(parcial)=33.5x11000/49.16x400x6x0.87=3.59 V.=0.9 % e(total)=1.59% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C4. M. INTRO.TUBOS - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 40 m; Cos ϕ: 0.83; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.9 - Potencia a instalar: 4000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

4000x1.25=5000 W.

I=5000/1,732x400x0.83x0.9=9.66 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.18 e(parcial)=40x5000/50.03x400x2.5x0.9=4.44 V.=1.11 % e(total)=1.81% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.


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Cálculo de la Línea: C5. M.EXP.TUBOS - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 36 m; Cos ϕ: 0.88; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.85 - Potencia a instalar: 15000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

15000x1.25=18750 W.

I=18750/1,732x400x0.88x0.85=36.18 A. Se eligen conductores Unipolares 4x10+TTx10mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 44 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 60.29 e(parcial)=36x18750/47.98x400x10x0.85=4.14 V.=1.03 % e(total)=1.73% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 38 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C6. M.EXP.FONDOS - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 44 m; Cos ϕ: 0.88; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.85 - Potencia a instalar: 7500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

7500x1.25=9375 W.

I=9375/1,732x400x0.88x0.85=18.09 A. Se eligen conductores Unipolares 4x4+TTx4mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 24 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 57.05 e(parcial)=44x9375/48.51x400x4x0.85=6.25 V.=1.56 % e(total)=2.26% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 20 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C7. M. ENGR.DEP - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 48 m; Cos ϕ: 0.83; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.84 - Potencia a instalar: 4400 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

4400x1.25=5500 W.

I=5500/1,732x400x0.83x0.84=11.39 A.


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Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 51.37 e(parcial)=48x5500/49.47x400x2.5x0.84=6.35 V.=1.59 % e(total)=2.28% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C8. M. COL. FONDOS - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 45 m; Cos ϕ: 0.83; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.85 - Potencia a instalar: 4000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

4000x1.25=5000 W.

I=5000/1,732x400x0.83x0.85=10.23 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 49.17 e(parcial)=45x5000/49.85x400x2.5x0.85=5.31 V.=1.33 % e(total)=2.02% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C9. POLIPASTO - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 31 m; Cos ϕ: 0.87; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.89 - Potencia a instalar: 750 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

750x1.25=937.5 W.

I=937.5/1,732x400x0.87x0.89=1.75 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.27 e(parcial)=31x937.5/51.47x400x2.5x0.89=0.63 V.=0.16 % e(total)=0.85% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A.


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Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C10.TC MONOFASICAS - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 37 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2530 W. - Potencia de cálculo: 2530 W. I=2530/230x1=11 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.23 e(parcial)=2x37x2530/50.02x230x2.5=6.51 V.=2.83 % e(total)=3.53% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: C11. TC TRIFASICAS - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 37 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 6710 W. - Potencia de cálculo: 6710 W. I=6710/1,732x400x1=9.69 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.22 e(parcial)=37x6710/50.02x400x2.5=4.96 V.=1.24 % e(total)=1.94% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. CALCULO DE EMBARRADO LINEA SUBCUADRO1 Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 100 - Ancho (mm): 20


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- Espesor (mm): 5 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.333, 0.333, 0.083, 0.0208 - I. admisible del embarrado (A): 290 a) Cálculo electrodinámico σmax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =9.56² · 25² /(60 · 10 · 0.083 · 1) = 1147.354 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 152.99 A Iadm = 290 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 9.56 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · √tcc) = 164 · 100 · 1 / (1000 · √0.5) = 23.19 kA Cálculo de la Línea: LINEA SUBCUADRO2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 60 m; Cos ϕ: 0.86; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 86240 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

30000x1.25+53652.8=91152.8 W.(Coef. de Simult.: 0.97 )



219

SUBCUADRO LINEA SUBCUADRO2 DEMANDA DE POTENCIAS A continuación vamos a exponer y detallar la demanda de potencias de fuerza motriz y de alumbrado. C12. DEVANADORA 2550 W C13. TERMODESENG. 30000 W C14. BRUDERER 8800 W C15.M. INTRO.TUBOS 4000 W C16. M.EXP.TUBOS 15000 W C17. M.EXP.FONDOS 7500 W C18. M. ENGR.DEP 4400 W C19.M. COL. FONDOS 4000 W C20. POLIPASTO 750 W C21.TC MONOFASICAS 2530 W C22. TC TRIFASICAS 6710 W TOTAL.... 86240 W Cálculo de la Línea: C12. DEVANADORA - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 26 m; Cos ϕ: 0.83; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.81 - Potencia a instalar: 2550 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2550x1.25=3187.5 W.

I=3187.5/1,732x400x0.83x0.81=6.84 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 44.11 e(parcial)=26x3187.5/50.76x400x2.5x0.81=2.02 V.=0.5 % e(total)=1.32% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C13. TERMODESENG. - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 12.5 m; Cos ϕ: 0.85; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.85 - Potencia a instalar: 30000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

30000x1.25=37500 W.



220


8800x1.25=11000 W.

I=11000/1,732x400x0.86x0.87=21.22 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 32 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 53.19 e(parcial)=33.5x11000/49.16x400x6x0.87=3.59 V.=0.9 % e(total)=1.72% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C15.M. INTRO.TUBOS - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 40 m; Cos ϕ: 0.83; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.9 - Potencia a instalar: 4000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

4000x1.25=5000 W.



221


15000x1.25=18750 W.


7500x1.25=9375 W.


4400x1.25=5500 W.

I=5500/1,732x400x0.83x0.84=11.39 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu


222

Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 51.37 e(parcial)=48x5500/49.47x400x2.5x0.84=6.35 V.=1.59 % e(total)=2.41% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C19.M. COL. FONDOS - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 45 m; Cos ϕ: 0.83; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.85 - Potencia a instalar: 4000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

4000x1.25=5000 W.


750x1.25=937.5 W.

I=937.5/1,732x400x0.87x0.89=1.75 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.27 e(parcial)=31x937.5/51.47x400x2.5x0.89=0.63 V.=0.16 % e(total)=0.98% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial:


223

Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C21.TC MONOFASICAS - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 37 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2530 W. - Potencia de cálculo: 2530 W. I=2530/230x1=11 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.23 e(parcial)=2x37x2530/50.02x230x2.5=6.51 V.=2.83 % e(total)=3.65% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: C22. TC TRIFASICAS - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 37 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 6710 W. - Potencia de cálculo: 6710 W. I=6710/1,732x400x1=9.69 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.22 e(parcial)=37x6710/50.02x400x2.5=4.96 V.=1.24 % e(total)=2.06% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. CALCULO DE EMBARRADO LINEA SUBCUADRO2 Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 100 - Ancho (mm): 20


224

- Espesor (mm): 5 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.333, 0.333, 0.083, 0.0208 - I. admisible del embarrado (A): 290 a) Cálculo electrodinámico σmax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =8.57² · 25² /(60 · 10 · 0.083 · 1) = 921.834 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 152.99 A Iadm = 290 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 8.57 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · √tcc) = 164 · 100 · 1 / (1000 · √0.5) = 23.19 kA Cálculo de la Línea: LINEA SUBCUADRO3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 70 m; Cos ϕ: 0.86; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 86240 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

30000x1.25+53652.8=91152.8 W.(Coef. de Simult.: 0.97 )



225

SUBCUADRO LINEA SUBCUADRO3 DEMANDA DE POTENCIAS A continuación vamos a exponer y detallar la demanda de potencias de fuerza motriz y de alumbrado. C23. DEVANADORA 2550 W C24. TERMODESENG. 30000 W C25.BRUDERER 8800 W C26.M. INTRO.TUBOS 4000 W C27. M.EXP.TUBOS 15000 W C28. M.EXP.FONDOS 7500 W C29. M. ENGR.DEP 4400 W C30.M. COL. FONDOS 4000 W C31. POLIPASTO 750 W C32.TC MONOFASICAS 2530 W C33. TC TRIFASICAS 6710 W TOTAL.... 86240 W Cálculo de la Línea: C23. DEVANADORA - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 26 m; Cos ϕ: 0.83; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.81 - Potencia a instalar: 2550 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2550x1.25=3187.5 W.


30000x1.25=37500 W.



226

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 68.4 e(parcial)=12.5x37500/46.7x400x25x0.85=1.18 V.=0.3 % e(total)=1.24% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 100 A. Térmico reg. Int.Reg.: 76 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C25.BRUDERER - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 33.5 m; Cos ϕ: 0.86; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.87 - Potencia a instalar: 8800 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

8800x1.25=11000 W.


4000x1.25=5000 W.



227


15000x1.25=18750 W.


7500x1.25=9375 W.


4400x1.25=5500 W.



228


4000x1.25=5000 W.


750x1.25=937.5 W.



229

Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C32.TC MONOFASICAS - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 37 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2530 W. - Potencia de cálculo: 2530 W. I=2530/230x1=11 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.23 e(parcial)=2x37x2530/50.02x230x2.5=6.51 V.=2.83 % e(total)=3.78% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: C33. TC TRIFASICAS - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 37 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 6710 W. - Potencia de cálculo: 6710 W. I=6710/1,732x400x1=9.69 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.22 e(parcial)=37x6710/50.02x400x2.5=4.96 V.=1.24 % e(total)=2.19% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A.


230

CALCULO DE EMBARRADO LINEA SUBCUADRO3 Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 120 - Ancho (mm): 40 - Espesor (mm): 3 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.8, 1.6, 0.06, 0.009 - I. admisible del embarrado (A): 420 a) Cálculo electrodinámico σmax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =7.76² · 25² /(60 · 10 · 0.06 · 1) = 1046.421 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 152.99 A Iadm = 420 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 7.76 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · √tcc) = 164 · 120 · 1 / (1000 · √0.5) = 27.83 kA Cálculo de la Línea: LINEA SUBCUADRO4 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 80 m; Cos ϕ: 0.86; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 86240 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

30000x1.25+53652.8=91152.8 W.(Coef. de Simult.: 0.97 )

I=91152.8/1,732x400x0.86=152.99 A. Se eligen conductores Unipolares 4x95+TTx50mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 180 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 61.67 e(parcial)=80x91152.8/47.75x400x95=4.02 V.=1 % e(total)=1.07% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 160 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Aut./Tet. In.: 160 A. Térmico reg. Int.Reg.: 160 A. Protección diferencial en Principio de Línea Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA.


231

SUBCUADRO LINEA SUBCUADRO4 DEMANDA DE POTENCIAS A continuación vamos a exponer y detallar la demanda de potencias de fuerza motriz y de alumbrado. C34. DEVANADORA 2550 W C35. TERMODESENG. 30000 W C36. BRUDERER 8800 W C37.M. INTRO.TUBOS 4000 W C38.M.EXP.TUBOS 15000 W C39. M.EXP.FONDOS 7500 W C40. M. ENGR.DEP 4400 W C41.M. COL. FONDOS 4000 W C42. POLIPASTO 750 W C43.TC MONOFASICAS 2530 W C44. TC TRIFASICAS 6710 W TOTAL.... 86240 W Cálculo de la Línea: C34. DEVANADORA - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 26 m; Cos ϕ: 0.83; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.81 - Potencia a instalar: 2550 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2550x1.25=3187.5 W.


30000x1.25=37500 W.



232


8800x1.25=11000 W.


4000x1.25=5000 W.



233

Cálculo de la Línea: C38.M.EXP.TUBOS - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 36 m; Cos ϕ: 0.88; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.85 - Potencia a instalar: 15000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

15000x1.25=18750 W.


7500x1.25=9375 W.


4400x1.25=5500 W.



234


4000x1.25=5000 W.


750x1.25=937.5 W.



235

Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: C43.TC MONOFASICAS - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 37 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2530 W. - Potencia de cálculo: 2530 W. I=2530/230x1=11 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.23 e(parcial)=2x37x2530/50.02x230x2.5=6.51 V.=2.83 % e(total)=3.9% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: C44. TC TRIFASICAS - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 37 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 6710 W. - Potencia de cálculo: 6710 W. I=6710/1,732x400x1=9.69 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.22 e(parcial)=37x6710/50.02x400x2.5=4.96 V.=1.24 % e(total)=2.31% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. CALCULO DE EMBARRADO LINEA SUBCUADRO4 Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 90 - Ancho (mm): 30


236

- Espesor (mm): 3 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.45, 0.675, 0.045, 0.007 - I. admisible del embarrado (A): 315 a) Cálculo electrodinámico σmax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =7.09² · 25² /(60 · 10 · 0.045 · 1) = 1165.093 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 152.99 A Iadm = 315 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 7.09 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · √tcc) = 164 · 90 · 1 / (1000 · √0.5) = 20.87 kA Cálculo de la Línea: LINEA SUBCUADRO5 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 33.5 m; Cos ϕ: 0.95; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 27574 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):

1270x1.25+32962.55=34550.05 W.(Coef. de Simult.: 0.93 )

I=34550.05/1,732x400x0.95=52.49 A. Se eligen conductores Unipolares 4x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 40°C (Fc=1) 77 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 53.94 e(parcial)=33.5x34550.05/49.03x400x25=2.36 V.=0.59 % e(total)=0.66% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 63 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 63 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 63 A. Sens. Int.: 30 mA.


237

SUBCUADRO LINEA SUBCUADRO5 DEMANDA DE POTENCIAS A continuación vamos a exponer y detallar la demanda de potencias de fuerza motriz y de alumbrado. C45. ILUM.NAVE GEN 2570 W C46.ILUM.NAVE.GEN 2570 W C47.ILUM.NAVE.GEN 2570 W C48.ILUM.NAVE.GEN 1930 W C49.ILUM. LAV. HOM 430 W C50. TC LAVABOS 2760 W C51. TC LAVABOS 2760 W C52. ILUM LAVABOS 430 W C53.ILUM.UTILLAJES 320 W C54. TC AL. UTILL 2530 W C55. TC AL. UTILL 6710 W C56.PUERTA ACCESO 1270 W CEM1. ILUM.EMERGEN 724 W TOTAL.... 27574 W Cálculo de la Línea: C45. ILUM.NAVE GEN - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 100 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2570 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

2570x1.8=4626 W.

I=4626/230x1=20.11 A. Se eligen conductores Unipolares 2x16+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 66 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.79 e(parcial)=2x100x4626/51x230x16=4.93 V.=2.14 % e(total)=2.8% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 25 A. Cálculo de la Línea: C46.ILUM.NAVE.GEN - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 90 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2570 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

2570x1.8=4626 W.

I=4626/230x1=20.11 A. Se eligen conductores Unipolares 2x16+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 66 A. según ITC-BT-19


238

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.79 e(parcial)=2x90x4626/51x230x16=4.44 V.=1.93 % e(total)=2.59% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 25 A. Cálculo de la Línea: C47.ILUM.NAVE.GEN - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 50 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2570 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

2570x1.8=4626 W.

I=4626/230x1=20.11 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 36 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 49.36 e(parcial)=2x50x4626/49.82x230x6=6.73 V.=2.93 % e(total)=3.58% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 25 A. Cálculo de la Línea: C48.ILUM.NAVE.GEN - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 62 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 1930 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1930x1.8=3474 W.

I=3474/230x1=15.1 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 36 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 45.28 e(parcial)=2x62x3474/50.55x230x6=6.18 V.=2.69 % e(total)=3.34% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: C49.ILUM. LAV. HOM - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 43.5 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 430 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):


239

430x1.8=774 W.

I=774/230x1=3.37 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.51 e(parcial)=2x43.5x774/51.24x230x1.5=3.81 V.=1.66 % e(total)=2.31% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: C50. TC LAVABOS - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 44.3 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2760 W. - Potencia de cálculo: 2760 W. I=2760/230x1=12 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 49.8 e(parcial)=2x44.3x2760/49.75x230x2.5=8.55 V.=3.72 % e(total)=4.37% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: C51. TC LAVABOS - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 38 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2760 W. - Potencia de cálculo: 2760 W. I=2760/230x1=12 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 49.8 e(parcial)=2x38x2760/49.75x230x2.5=7.33 V.=3.19 % e(total)=3.85% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: C52. ILUM LAVABOS


240

- Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 37 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 430 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

430x1.8=774 W.

I=774/230x1=3.37 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.51 e(parcial)=2x37x774/51.24x230x1.5=3.24 V.=1.41 % e(total)=2.07% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: C53.ILUM.UTILLAJES - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 30 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 320 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

320x1.8=576 W.

I=576/230x1=2.5 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.84 e(parcial)=2x30x576/51.36x230x1.5=1.95 V.=0.85 % e(total)=1.51% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: C54. TC AL. UTILL - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 30 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2530 W. - Potencia de cálculo: 2530 W. I=2530/230x1=11 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.23 e(parcial)=2x30x2530/50.02x230x2.5=5.28 V.=2.29 % e(total)=2.95% ADMIS (6.5% MAX.)


241

Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: C55. TC AL. UTILL - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 30 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 6710 W. - Potencia de cálculo: 6710 W. I=6710/230x1=29.17 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 36 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 59.7 e(parcial)=2x30x6710/48.07x230x6=6.07 V.=2.64 % e(total)=3.3% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 30 A. Cálculo de la Línea: C56.PUERTA ACCESO - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 48 m; Cos ϕ: 0.85; Xu(mΩ/m): 0; R: 0.9 - Potencia a instalar: 1270 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

1270x1.25=1587.5 W.

I=1587.5/1,732x400x0.85x0.9=3 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.79 e(parcial)=48x1587.5/51.37x400x2.5x0.9=1.65 V.=0.41 % e(total)=1.07% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: CEM1. ILUM.EMERGEN - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 85 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 724 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

724x1.8=1303.2 W.

I=1303.2/230x1=5.67 A. Se eligen conductores Unipolares 2x4+TTx4mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V


242

I.ad. a 40°C (Fc=1) 27 A. según ITC-BT-19 D. tubo: 20mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.32 e(parcial)=2x85x1303.2/51.27x230x4=4.7 V.=2.04 % e(total)=2.7% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. CALCULO DE EMBARRADO LINEA SUBCUADRO5 Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 60 - Ancho (mm): 20 - Espesor (mm): 3 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.2, 0.2, 0.03, 0.0045 - I. admisible del embarrado (A): 220 a) Cálculo electrodinámico σmax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =5.04² · 25² /(60 · 10 · 0.03 · 1) = 880.339 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 52.49 A Iadm = 220 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 5.04 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · √tcc) = 164 · 60 · 1 / (1000 · √0.5) = 13.92 kA Cálculo de la Línea: LINEA SUBCUADRO 6 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 93 m; Cos ϕ: 0.99; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 26032 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):

1270x1.25+24270.59=25858.09 W.(Coef. de Simult.: 0.77 )

I=25858.09/1,732x400x0.99=37.7 A. Se eligen conductores Unipolares 4x16+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 40°C (Fc=1) 59 A. según ITC-BT-19


243

Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 52.25 e(parcial)=93x25858.09/49.32x400x16=7.62 V.=1.9 % e(total)=1.97% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 38 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 38 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 30 mA. SUBCUADRO LINEA SUBCUADRO 6 DEMANDA DE POTENCIAS A continuación vamos a exponer y detallar la demanda de potencias de fuerza motriz y de alumbrado. C57.ILUM NAVE GEN 2030 W C58. ILUM NAVE GEN 1390 W C59. ILUM NAVE GEN 1930 W C60.ILUM OFICINAS 1120 W C61. ILUM DIRECCIO 420 W C62. SALA REUNIONE 560 W C63. ILUM COMEDOR 840 W C64. TC OFICINAS 3700 W C65.TC DESP DIREC. 2760 W C66.TC SALA REUNIO 2760 W C67.TC COMEDOR 6620 W C68.PUERTA ACCESO 1270 W CEM2.ILUM.EMERGEN 576 W CEM3.ILUM.EMERGEN 56 W TOTAL.... 26032 W Cálculo de la Línea: C57.ILUM NAVE GEN - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 67 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2030 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

2030x1.8=3654 W.

I=3654/230x1=15.89 A. Se eligen conductores Unipolares 2x10+TTx10mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 50 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 43.03 e(parcial)=2x67x3654/50.96x230x10=4.18 V.=1.82 % e(total)=3.79% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A.


244

Cálculo de la Línea: C58. ILUM NAVE GEN - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 72 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 1390 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1390x1.8=2502 W.

I=2502/230x1=10.88 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 36 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.74 e(parcial)=2x72x2502/51.01x230x6=5.12 V.=2.23 % e(total)=4.2% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: C59. ILUM NAVE GEN - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 67 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 1930 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1930x1.8=3474 W.

I=3474/230x1=15.1 A. Se eligen conductores Unipolares 2x10+TTx10mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 50 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.74 e(parcial)=2x67x3474/51.01x230x10=3.97 V.=1.73 % e(total)=3.7% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: C60.ILUM OFICINAS - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 72 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 1120 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1120x1.8=2016 W.

I=2016/230x1=8.77 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 36 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión:


245

Temperatura cable (ºC): 41.78 e(parcial)=2x72x2016/51.19x230x6=4.11 V.=1.79 % e(total)=3.76% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: C61. ILUM DIRECCIO - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 30 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 420 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

420x1.8=756 W.

I=756/230x1=3.29 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.44 e(parcial)=2x30x756/51.25x230x1.5=2.57 V.=1.12 % e(total)=3.09% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: C62. SALA REUNIONE - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 30 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 560 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

560x1.8=1008 W.

I=1008/230x1=4.38 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.56 e(parcial)=2x30x1008/51.04x230x1.5=3.43 V.=1.49 % e(total)=3.47% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: C63. ILUM COMEDOR - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 43 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 840 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):


246

840x1.8=1512 W.

I=1512/230x1=6.57 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.94 e(parcial)=2x43x1512/50.97x230x2.5=4.44 V.=1.93 % e(total)=3.9% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: C64. TC OFICINAS - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 29.5 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 3700 W. - Potencia de cálculo: 3700 W. I=3700/230x1=16.09 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 57.6 e(parcial)=2x29.5x3700/48.42x230x2.5=7.84 V.=3.41 % e(total)=5.38% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 20 A. Cálculo de la Línea: C65.TC DESP DIREC. - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 36.72 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2760 W. - Potencia de cálculo: 2760 W. I=2760/230x1=12 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 49.8 e(parcial)=2x36.72x2760/49.75x230x2.5=7.09 V.=3.08 % e(total)=5.05% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: C66.TC SALA REUNIO


247

- Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 33.6 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 2760 W. - Potencia de cálculo: 2760 W. I=2760/230x1=12 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 49.8 e(parcial)=2x33.6x2760/49.75x230x2.5=6.48 V.=2.82 % e(total)=4.79% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: C67.TC COMEDOR - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 62.8 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 6620 W. - Potencia de cálculo: 6620 W. I=6620/230x1=28.78 A. Se eligen conductores Unipolares 2x10+TTx10mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 50 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 49.94 e(parcial)=2x62.8x6620/49.72x230x10=7.27 V.=3.16 % e(total)=5.13% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 30 A. Cálculo de la Línea: C68.PUERTA ACCESO - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 16 m; Cos ϕ: 0.85; Xu(mΩ/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1270 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

1270x1.25=1587.5 W.

I=1587.5/1,732x400x0.85x1=2.7 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.64 e(parcial)=16x1587.5/51.4x400x2.5x1=0.49 V.=0.12 % e(total)=2.1% ADMIS (6.5% MAX.)


248

Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: CEM2.ILUM.EMERGEN - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 63 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 576 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

576x1.8=1036.8 W.

I=1036.8/230x1=4.51 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 D. tubo: 20mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.38 e(parcial)=2x63x1036.8/51.26x230x2.5=4.43 V.=1.93 % e(total)=3.9% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: CEM3.ILUM.EMERGEN - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 40 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 56 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

56x1.8=100.8 W.

I=100.8/230x1=0.44 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 D. tubo: 16mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.03 e(parcial)=2x40x100.8/51.51x230x1.5=0.45 V.=0.2 % e(total)=2.17% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A.


249

CALCULO DE EMBARRADO LINEA SUBCUADRO 6 Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico σmax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =1.39² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 251.964 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 37.7 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 1.39 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · √tcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · √0.5) = 5.57 kA Cálculo de la Línea: Bateria Condensadores - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Canal Suspendida - Longitud: 7 m; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia reactiva: 96652.48 VAr. I= CRe x Qc / (1.732 x U) = 1.5x96652.48/(1,732x400)=209.26 A. Se eligen conductores Unipolares 3x95+TTx50mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: RZ1-K(AS) - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida - I.ad. a 40°C (Fc=1) 245 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 76.48 e(parcial)=7x96652.48/45.49x400x95=0.39 V.=0.1 % e(total)=0.17% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tri. In.: 250 A. Térmico reg. Int.Reg.: 227 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA.


250

Cálculo de la Línea: C69. ILUM CT - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 20 m; Cos ϕ: 1; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 110 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

110x1.8=198 W.

I=198/230x1=0.86 A. Se eligen conductores Unipolares 2x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 61.74 A. según ITC-BT-07 D. tubo: 50mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=2x20x198/54.49x230x6=0.11 V.=0.05 % e(total)=0.11% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. CALCULO DE EMBARRADO CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 400 - Ancho (mm): 40 - Espesor (mm): 10 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 2.666, 5.333, 0.666, 0.333 - I. admisible del embarrado (A): 750 a) Cálculo electrodinámico σmax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =22² · 25² /(60 · 10 · 0.666 · 1) = 756.742 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 616.92 A Iadm = 750 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 22 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · √tcc) = 164 · 400 · 1 / (1000 · √0.5) = 92.77 kA


251

3.4.1.2 Calculo de la iluminación.

A continuación se muestran los resultados obtenidos, para la iluminación de la nave

industrial, mediante el programa de cálculo de iluminaciones de la casa Philips Dialux.

Por motivos de no agrandar excesivamente el apartado de anexos de calculos, con la introducción dentro del mismo, de las diferentes salas iluminadas, se mostraran los resultados de la iluminación de la nave general y de las oficinas. Siendo las demas de identica resolución.


252


253

NAVE GENERAL

Hoja de datos de la luminaria. Resumen. Protocolo de entrada. Luminarias (ubicación). Resultados luminotécnicos. Rendering (procesado) en 3D. Superficies del local. Plano útil.

Isolíneas (E). Gama de grises (E).


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OFICINAS GENERALES

Resumen. Protocolo de entrada. Lista de piezas de las luminarias. Luminarias (ubicación). Resultados luminotécnicos. Rendering (procesado) en 3D. Superficies del local.

Plano útil. Isolíneas (E). Gama de grises (E).


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A continuación se muestran los resultados obtenidos mediante el programa de cálculo de iluminación de emergencia de la casa Philips Daisalux.


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Col. Nº:120578-T


VOLUMEN 2





Inst. Eléctrica nave industrial para 4.Planos la fabricación de radiadores para automóviles.

Electrificación de una nave industrial para la fabricación de radiadores para automóviles.

4. PLANOS


IBER AUTOMOCIÓN Evaristo Comino Cuenca.


ÍNDICE - PLANOS

PLANO 1- Situación 1. PLANO 2- Situación 2. PLANO 3- Emplazamiento. PLANO 4- Planta de la nave. PLANO 5- Vistas del Centro de Transformación. PLANO 6- Puesta a tierra del Centro de Transformación. PLANO 7- Esquema unificar del Centro de Transformación. PLANO 8- Líneas principales de alimentación a los subcuadros. PLANO 9- Alimentación de equipos. PLANO 10- Distribución de las luminarias 1/4. PLANO 11- Distribución de las luminarias 2/4. PLANO 12- Distribución de las luminarias 3/4. PLANO 13- Distribución de las luminarias 4/4. PLANO 14- Líneas de las tomas de corriente. PLANO 15- Luminarias de emergencia. PLANO 16- Instalaciones contra incendios. PLANO 17- Unifilar CGBT. PLANO 18- Unifilar subcuadro 1. PLANO 19- Unifilar subcuadro 2. PLANO 20- Unifilar subcuadro 3. PLANO 21- Unifilar subcuadro 4. PLANO 22- Unifilar subcuadro 5. PLANO 23- Unifilar subcuadro 6. PLANO 24- Esquema de conmutación condensadores de reactiva. PLANO 25- Sistema de tierras de la nave.





Col. Nº:120578-T

Inst. Eléctrica nave industrial para 5. Pliego de condiciones la fabricación de radiadores para automóviles.


5. PLIEGO DE CONDICIONES



312


INDICE- PLIEGO DE CONDICIONES Pag.

5.1. PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES. ..................................................... 317

5.1.1 Ámbito de aplicación....................................................................................... 317

5.1.2 Disposiciones generales................................................................................... 317

5.1.3 Condiciones facultativas legales. .................................................................... 317

5.1.4 Seguridad en el trabajo. ................................................................................. 318

5.1.5 Seguridad pública............................................................................................ 319

5.1.6. Organización del trabajo. .............................................................................. 319

5.1.6.1 Datos de la obra. ...................................................................................... 319

5.1.6.2 Replanteo de la obra. ............................................................................... 320

5.1.6.3 Condiciones generales.............................................................................. 320

5.1.7. Planificación y coordinación. ........................................................................ 321

5.1.8. Acopio de materiales. ..................................................................................... 321

5.1.9. Inspección y medidas previas al montaje. ...................................................... 322

5.1.10 Planos, catálogos y muestras. ....................................................................... 322

5.1.11 Variaciones de proyecto y cambio de materiales.......................................... 323

5.1.12 Cooperación con otros instaladores. ............................................................ 323

5.1.13 Protección...................................................................................................... 323

5.1.14 Limpieza de la obra. ...................................................................................... 324

5.1.15 Andamios y aparejos. .................................................................................... 324

5.1.16 Obras de albañilería...................................................................................... 324

5.1.17 Energía eléctrica y agua. .............................................................................. 325

5.1.18 Ruidos y vibraciones...................................................................................... 325

5.1.19 Accesibilidad. ................................................................................................ 325

5.1.20 Canalizaciones. ............................................................................................. 326

313


5.1.21 Manguitos pasamuros. .................................................................................. 326

5.1.22 Protección de partes en movimiento. ............................................................ 327

5.1.23 Protección de los elementos a temperatura elevada. .................................... 327

5.1.24 Cuadros y líneas eléctricas............................................................................ 327

5.1.25 Pinturas y colores. ......................................................................................... 328

5.1.26 Identificación. ................................................................................................ 328

5.1.27 Pruebas. ......................................................................................................... 328

5.1.28 Pruebas finales. ............................................................................................. 329

5.1.29 Recepción provisional. .................................................................................. 329

5.1.30 Periodos de garantía. .................................................................................... 330

5.1.31 Recepción definitiva. ..................................................................................... 330

5.1.32 Permisos. ....................................................................................................... 330

5.1.33 Entrenamiento. .............................................................................................. 330

5.1.34 Repuestos, herramientas y útiles específicos................................................. 331

5.1.35 Subcontratación de la obras.......................................................................... 331

5.1.36 Riesgos........................................................................................................... 331

5.1.37 Rescisión del contrato. .................................................................................. 331

5.1.38 Precios. .......................................................................................................... 332

5.1.39 Pago de obra. ................................................................................................ 332

5.1.40 Abono de materiales acopiados..................................................................... 333

5.1.41 Disposición final............................................................................................ 333

5.2. PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS. ......................................................... 333

5.2.1 Generalidades. ................................................................................................. 333

5.2.2 Instalaciones eléctricas. ................................................................................... 333

5.2.2.1 Dispositivos generales e individuales ...................................................... 333

314


5.2.2. Instalación Interior................................................................................. 334

5.2.2.3. Aparatos de protección............................................................................ 334

5.2.2.4. Identificación de los conductores. ........................................................... 335

5.2.2.5. Subdivisiones de las instalaciones........................................................... 335

5.2.2.6. Resistencia de aislamiento y rigidez dieléctrica...................................... 336

5.2.2.7. Conexiones Eléctricas. ............................................................................ 336

5.2.3 Sistemas de instalación.................................................................................... 336

5.2.3.1. Conductores aislados bajo tubos protectores. ........................................ 336

5.2.3.2. Conductores aislados bajo canales protectoras...................................... 338

5.2.4 Red de Tierra. .................................................................................................. 339

5.2.4.1 Conductores de equipotencialidad. .......................................................... 339

5.2.5. Centro de transformación. .............................................................................. 339

5.2.5.1 Obra Civil. ................................................................................................ 339

5.2.5.2 Aparamenta de alta tensión...................................................................... 339

5.2.5.3 Transformador.......................................................................................... 340

5.2.5.4 Equipo de medida. .................................................................................... 340

5.2.5.5 Puesta a tierra del centro de transformación........................................... 340

5.2.5.6 Normas de ejecución de la instalación..................................................... 341

5.2.5.7 Pruebas y comprobación reglamentarias. ............................................... 341

5.2.5.8 Puesta en servicio y desconexión del centro de transformación.............. 342

5.2.5.9 Condiciones de uso, mantenimiento y seguridad. .................................... 342

5.2.6 Cuadro de distribución de baja tensión. .......................................................... 343

5.2.7 Protección contra incendios............................................................................. 343

5.2.7.1 Alumbrado de emergencia........................................................................ 343

5.2.7.2 Central de incendios................................................................................. 344

315


5.2.7.3 Extintores portátiles. ................................................................................ 344

316


5.1. PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES.

5.1.1 Ámbito de aplicación.

Este pliego de condiciones determina los requisitos a que se debe ajustar la ejecución de las instalaciones cuyas características técnicas estarán especificadas en el correspondiente proyecto.

5.1.2 Disposiciones generales.

El instalador está obligado al cumplimiento de la Reglamentación del Trabajo correspondiente, la contratación del Seguro Obligatorio, Subsidio familiar y de vejez,

Seguro de Enfermedad y todas aquellas reglamentaciones de carácter social vigentes o que en lo sucesivo se dicten. En particular, deberá cumplir lo dispuesto en la Norma UNE 24042 “Contratación de Obras. Condiciones Generales”, siempre que no lo modifique el presente Pliego de Condiciones.

El Instalador deberá estar clasificado, según Orden del Ministerio de Hacienda, en el Grupo, Subgrupo y Categoría correspondientes al Proyecto y que se fijará en el Pliego de Condiciones Particulares, en caso de que proceda. Igualmente deberá ser Instalador, provisto del correspondiente documento de calificación empresarial.

5.1.3 Condiciones facultativas legales.

Las instalaciones del Proyecto, además de lo prescrito en el presente Pliego de Condiciones, se regirán por lo especificado en:

R.D. nº 8442/2002, por el que se aprueba el Reglamento Electrotécnico de Baja

Tensión.

R.D. 3275/1982 de 12 de noviembre sobre Condiciones Técnicas y Garantías de

Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación,

así como las Órdenes de 6 de julio de 1984, de 18 de octubre de 1984 y de 27 de

noviembre de 1987, por las que se aprueban y actualizan las Instrucciones

Técnicas Complementarias sobre dicho reglamento.

R.D. 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que se regulan las Actividades de

Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimientos de

Autorización de Instalaciones de Energía Eléctrica.

Decreto 363/2004, de 24 de Agosto por el cual se regúlale procedimiento

administrativo para la aplicación del reglamento electrotécnico de baja tensión.

Normas particulares y normalización de la Empresa Suministradora de Energía

Eléctrica.

317


Normas tecnológicas de la edificación, instalaciones: IEB: Baja Tensión; IEI:

Alumbrado interior; IEP: Puestas a tierra.

R.D. 486/1997, de 14 Abril Anexo IV: Reglamentación de iluminación en los

lugares de trabajo.

R.D. 2267/2004 De 3 de diciembre de 2004, sobre seguridad contra incendios en

los establecimientos industriales.

R.D 1942/1993 , Reglamento de instalaciones de protección contra incendios

R.D. 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la

Edificación. BOE nº 74, de 28 de marzo.

Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales.

R.D.1627/1997 de 24 de octubre de 1.997, sobre Disposiciones mínimas de

seguridad y salud en las obras.

R.D. 485/1997 de 14 de abril de 1997, sobre Disposiciones mínimas en materia

de señalización de seguridad y salud en el trabajo.

R.D.1215/1997 de 18 de julio de 1997, sobre Disposiciones mínimas de

seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de

trabajo.

R.D. 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre Disposiciones mínimas de

seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de

protección individual.

5.1.4 Seguridad en el trabajo.

El Instalador está obligado a cumplir las condiciones que se indican en la Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales y cuantas en esta materia fueran de pertinente aplicación.

Asimismo, deberá proveer cuanto fuese preciso para el mantenimiento de las máquinas, herramientas, materiales y útiles de trabajo en debidas condiciones de seguridad.

Mientras los operarios trabajen en circuitos o equipos en tensión o en su proximidad, usarán ropa sin accesorios metálicos y evitarán el uso innecesario de objetos de metal; los metros, reglas, mangos de aceiteras, útiles limpiadores, etc., que se utilicen no deben ser de material conductor. Se llevarán las herramientas o equipos en bolsas y se utilizará calzado aislante o al menos sin herrajes ni clavos en suelas.

El personal de la Contrata viene obligado a usar todos los dispositivos y medios de protección personal, herramientas y prendas de seguridad exigidos para eliminar o

318


reducir los riesgos profesionales tales como casco, gafas, guantes, etc., pudiendo el Director de Obra suspender los trabajos, si estima que el personal de la Contrata está expuesto a peligros que son corregibles.

El Director de Obra podrá exigir del Instalador, ordenándolo por escrito, el cese en la obra de cualquier empleado u obrero que, por imprudencia temeraria, fuera capaz de producir accidentes que hicieran peligrar la integridad física del propio trabajador o de sus compañeros.

El Director de Obra podrá exigir del Instalador en cualquier momento, antes o después de la iniciación de los trabajos, que presente los documentos acreditativos de haber formalizado los regímenes de Seguridad Social de todo tipo (afiliación, accidente, enfermedad, etc.) en la forma legalmente establecida.

5.1.5 Seguridad pública.

El Instalador deberá tomar todas las precauciones máximas en todas las operaciones y usos de equipos para proteger a las personas, animales y cosas de los peligros procedentes del trabajo, siendo de su cuenta las responsabilidades que por tales accidentes se ocasionen.

El Instalador mantendrá póliza de Seguros que proteja suficientemente a él y a sus empleados u obreros frente a las responsabilidades por daños, responsabilidad civil, etc., que en uno y otro pudieran incurrir para el Instalador o para terceros, como consecuencia de la ejecución de los trabajos.

5.1.6. Organización del trabajo.

El Instalador ordenará los trabajos en la forma más eficaz para la perfecta ejecución de los mismos y las obras se realizarán siempre siguiendo las indicaciones del Director de Obra, al amparo de las condiciones siguientes:

5.1.6.1 Datos de la obra.

Se entregará al Instalador una copia de los planos y pliegos de condiciones del Proyecto, así como cuantos planos o datos necesite para la completa ejecución de la Obra. Éste no podrá tomar nota o sacar copia a su costa de la Memoria, Presupuesto y Anexos del Proyecto, así como segundas copias de todos los documentos.

Además se hará responsable de la buena conservación de los originales de donde obtenga las copias, los cuales serán devueltos al Director de Obra después de su utilización.

No se harán por el Instalador alteraciones, correcciones, omisiones, adiciones o variaciones sustanciales en los datos fijados en el Proyecto, salvo aprobación previa por escrito del Director de Obra.

319


5.1.6.2 Replanteo de la obra.

El Director de Obra, una vez que el Instalador esté en posesión del Proyecto y antes de comenzar las obras, deberá hacer el replanteo de las mismas, con especial atención en los puntos singulares, entregando al Instalador las referencias y datos necesarios para fijar completamente la ubicación de los mismos.

Se levantará por duplicado Acta, en la que constarán, claramente, los datos entregados, firmado por el Director de Obra y por el representante del Instalador.

Los gastos de replanteo serán de cuenta del Instalador.

5.1.6.3 Condiciones generales.

El Instalador deberá suministrar todos los equipos y materiales indicados en los Planos, de acuerdo al número, características, tipos y dimensiones definidos en las Mediciones y, eventualmente, en los cuadros de características de los Planos.

En caso de discrepancias de cantidades entre Planos y Mediciones, prevalecerá lo que esté indicado en los Planos. En caso de discrepancias de calidades, este Documento tendrá preferencia sobre cualquier otro.

En caso de dudas sobre la interpretación técnica de cualquier documento del Proyecto, la Dirección de obra hará prevalecer su criterio.

Materiales complementarios de la instalación, usualmente omitidos en Planos y Mediciones, pero necesarios para el correcto funcionamiento de la misma, como oxígeno, acetileno, electrodos, minio, pinturas, patillas, estribos, manguitos pasamuros, lubricantes, bridas, tornillos, tuercas, toda clase de soportes, etc, deberán considerarse incluidos en los trabajos a realizar.

Todos los materiales y equipos suministrados por el Instalador deberán ser nuevos y de la calidad exigida por este pliego de condiciones, salvo cuando en otra parte del Proyecto, p.e. el Pliego de Condiciones Particulares, se especifique la utilización de material usado.

La oferta incluirá el transporte de los materiales a pié de obra, así como la mano de obra para el montaje de materiales y equipos y para las pruebas de recepción, equipada con las debidas herramientas, utensilios e instrumentos de medida.

El Instalador suministrará también los servicios de un Técnico competente que estará a cargo de la instalación y será el responsable ante la Dirección Facultativa o Dirección de Obra, o la persona delegada, de la actuación de los técnicos y operarios que llevarán a cabo la labor de instalar, conectar, ajustar, arrancar y probar cada equipo, sub-sistema y el sistema en su totalidad hasta la recepción.

La Dirección facultativa se reserva el derecho de pedir al Instalador, en cualquier momento, la sustitución del Técnico responsable, sin alegar justificaciones.

320


En cualquier caso, los trabajos objeto del presente Proyecto alcanzarán el objetivo de realizar una instalación completamente terminada, probada y lista para funcionar.

5.1.7. Planificación y coordinación.

A los quince días de la adjudicación de la obra y en primera aproximación, el Instalador deberá presentar los plazos de ejecución de al menos las siguientes partidas principales de la obra:

Planos definitivos, acopio de materiales y replanteo. Montaje y pruebas parciales de las redes de alimentación de, electricidad y

protección contra incendios. Montaje de cuadros eléctricos, equipos de control, elementos de alumbrado y

fuerza, sistemas contra incendios y de gestión de energía eléctrica. Ajustes, puestas en marcha y pruebas finales.

Sucesivamente y antes del comienzo de la instalación, el Instalador, previo estudio detallado de los plazos de entrega de equipos, aparatos y materiales, colaborará con la

Dirección facultativa para asignar fechas exactas a las distintas fases de la obra.

La coordinación con otros instaladores correrá a cargo de la Dirección facultativa, o persona o entidad delegada por la misma.

5.1.8. Acopio de materiales.

De acuerdo con el plan de obra, el Instalador irá almacenando en lugar preestablecido todos los materiales necesarios para ejecutar la obra, de forma escalonada según necesidades.

Los materiales quedarán protegidos contra golpes, malos tratos y elementos climatológicos, en la medida que su constitución o valor económico lo exijan.

El Instalador quedará responsable de la vigilancia de sus materiales durante el almacenaje y el montaje, hasta la recepción provisional. La vigilancia incluye también las horas nocturnas y los días festivos, si en el Contrato no se estipula lo contrario.

La Dirección facultativa tendrá libre acceso a todos los puntos de trabajo y a los lugares de almacenamiento de los materiales para su reconocimiento previo, pudiendo ser aceptados o rechazados según su calidad y estado, siempre que la calidad no cumpla con los requisitos marcados por este pliego de condiciones y/o el estado muestre claros signos de deterioro.

Cuando algún equipo, aparato o material ofrezca dudas respecto a su origen, calidad, estado y aptitud para la función, la Dirección facultativa tendrá el derecho de recoger muestras y enviarlas a un laboratorio oficial, para realizar los ensayos pertinentes con gastos a cargo del Instalador. Si el certificado obtenido es negativo, todo el material no idóneo será rechazado y sustituido, a expensas del Instalador, por material de la calidad exigida.

321


Igualmente, la Dirección facultativa podrá ordenar la apertura de calas cuando sospeche la existencia de vicios ocultos en la instalación, siendo por cuenta del instalador todos los gastos ocasionados.

5.1.9. Inspección y medidas previas al montaje.

Antes de comenzar los trabajos de montaje, el Instalador deberá efectuar el replanteo de todos y cada uno de los elementos de la instalación, equipos, aparatos y conducciones.

En caso de discrepancias entre las medidas realizadas en obra y las que aparecen en Planos, que impidan la correcta realización de los trabajos de acuerdo a la Normativa vigente y a las buenas reglas del arte, el instalador deberá notificar las anomalías a la dirección facultativa para las oportunas rectificaciones.

5.1.10 Planos, catálogos y muestras.

Los Planos de Proyecto en ningún caso deben considerarse de carácter ejecutivo, sino solamente indicativo de la disposición general del sistema mecánico y del alcance del trabajo incluido en el Contrato.

Para la exacta situación de aparatos, equipos y conducciones el instalador deberá examinar atentamente los planos y detalles del Proyecto técnico de estalaciones.

El instalador deberá comprobar que la situación de los equipos y el trazado de las conducciones no interfieran con los elementos de otros instaladores. En caso de conflicto, la decisión de la Dirección facultativa será inapelable.

El Instalador deberá someter a la Dirección facultativa, para su aprobación, dibujos detallados, a escala no inferior a 1:20, de equipos, aparatos, etc, que indiquen claramente dimensiones, espacios libres, situación de conexiones, peso y cuanta otra información sea necesaria para su correcta evaluación.

Los planos de detalle pueden ser sustituidos por folletos o catálogos del fabricante del aparato, siempre que la información sea suficientemente clara.

Ningún equipo o aparato podrá ser entregado en obra sin obtener la aprobación por escrito de la Dirección facultativa.

En algunos casos y a petición de la Dirección facultativa, el Instalador deberá entregar una muestra del material que pretende instalar antes de obtener la correspondiente aprobación.

El Instalador deberá someter los planos de detalle, catálogos y muestras a la aprobación de la Dirección facultativa con suficiente antelación para que no se interrumpa el avance de los trabajos de la propia instalación o de los otros Instaladores.

La aprobación por parte de la Dirección facultativa de planos, catálogos y muestras no exime al Instalador de su responsabilidad en cuanto al correcto funcionamiento de la instalación se refiere.

322


5.1.11 Variaciones de proyecto y cambio de materiales.

El Instalador podrá proponer, al momento de presentar la oferta, cualquier variante sobre el presente Proyecto que afecte al sistema y/o a los materiales especificados, debidamente justificada.

La aprobación de tales variantes queda a criterio de la Dirección facultativa, que las aprobará solamente si redundan en un beneficio económico de inversión y/o explotación para la Propiedad, sin merma para la calidad de la instalación.

La Dirección facultativa evaluará, para la aprobación de las variantes, todos los gastos adicionales producidos por ellas, debidos a la consideración de la totalidad o parte del proyecto técnico de instalaciones, a la necesidad de mayores cantidades de materiales requeridos por cualquiera de las otras instalaciones.

Variaciones sobre el proyecto pedidas, por cualquier causa, por la Dirección facultativa durante el curso del montaje, que impliquen cambios de cantidades o calidades e, incluso, el desmontaje de una parte de la obra realizada, deberán ser efectuadas por el Instalador después de haber pasado una oferta adicional, que estará basada sobre los precios unitarios de la oferta y, en su caso, nuevos precios a negociar.

5.1.12 Cooperación con otros instaladores.

El Instalador deberá cooperar plenamente con otras empresas, bajo la supervisión de la Dirección facultativa, entregando toda la documentación necesaria a fin de que los trabajos transcurran sin interferencias ni retrasos.

Si el Instalador pone en obra cualquier material o equipo antes de coordinar con otros oficios, en caso de surgir conflictos deberá corregir su trabajo, sin cargo alguno para la Propiedad.

5.1.13 Protección.

El Instalador deberá proteger todos los materiales y equipos de desperfectos y daños durante el almacenamiento en la obra y una vez instalados.

En particular, deberá evitar que los materiales aislantes puedan mojarse o, incluso, humedecerse.

Las aperturas de conexión de todos los aparatos y máquinas deberán estar convenientemente protegidos durante el transporte, el almacenamiento y montaje, hasta tanto no se proceda a su unión. Las protecciones deberán tener forma y resistencia adecuada para evitar la entrada de cuerpos extraños y suciedades dentro del aparato, así como los daños mecánicos que puedan sufrir las superficies de acoplamiento de bridas, roscas, manguitos, etc.

Igualmente, si es de temer la oxidación de las superficies mencionadas, éstas deberán recubrirse con pintura anti-oxidante, que deberá ser eliminada al momento del acoplamiento.

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Especial cuidado se tendrá hacia materiales frágiles y delicados, como materiales aislante, equipos de control, medida, etc, que deberán quedar especialmente protegidos.

El Instalador será responsable de sus materiales y equipos hasta la Recepción Provisional de la obra.

5.1.14 Limpieza de la obra.

Durante el curso del montaje de sus instalaciones, el Instalador deberá evacuar de la obra todos los materiales sobrantes de trabajos efectuados con anterioridad, en particular de retales de tuberías, conductos y materiales aislantes, embalajes, etc.

Asimismo, al final de la obra, deberá limpiar perfectamente de cualquier suciedad todas las unidades terminales (aparatos sanitarios, griferías...).

5.1.15 Andamios y aparejos.

El Instalador deberá suministrar la mano de obra y aparatos, como andamios y aparejos, necesarios para el movimiento horizontal y vertical de los materiales ligeros en la obra desde el lugar de almacenamiento al de emplazamiento.

El movimiento del material pesado y/o voluminoso, desde el camión hasta el lugar de emplazamiento definitivo, se realizará con los medios de la empresa instaladora, bajo la supervisión y responsabilidad del Instalador, salvo cuando en otro Documento se indique que esta tarea está a cargo del mismo Instalador.

5.1.16 Obras de albañilería.

La realización de todas las obras de albañilería necesarias para la instalación de materiales y equipos estará a cargo de la empresa contratista, salvo cuando en otro Documento se indique que esta tarea está a cargo del mismo Instalador.

Tales obras incluyen aperturas y cierres de rozas y pasos de muros, recibido a fábricas de soportes, cajas, rejillas, etc, perforación y cierres de elementos estructurales horizontales y verticales, ejecución y cierres de zanjas, ejecución de galerías, fosos, bancadas, forjados flotantes, pinturas, alicatados, etc.

En cualquier caso, estos trabajos deberán realizarse bajo la responsabilidad del contratista que suministrará, cuando sea necesario, los planos de detalles.

La fijación de los soportes, por medios mecánicos o por soldadura, a elementos de albañilería o de estructura del edificio, será efectuada por el Instalador siguiendo estrictamente las instrucciones que, al respecto, imparta la Dirección facultativa.

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5.1.17 Energía eléctrica y agua.

Todos los gastos relativos al consumo de energía eléctrica y agua por parte del Instalador para la realización de los trabajos de montaje y para las pruebas parciales y totales correrán a cuenta de la Actividad interesada (el cliente), salvo cuando en otro Documento se indique lo contrario.

El contratista dará a conocer sus necesidades de potencia eléctrica al cliente antes de tomar posesión de la obra.

5.1.18 Ruidos y vibraciones.

Toda la maquinaria deberá funcionar, bajo cualquier condición de carga, sin producir ruidos o vibraciones que, en opinión de la Dirección facultativa, puedan considerarse inaceptables o que rebasen los niveles máximos exigidos por las Ordenanzas Municipales.

Las correcciones que, eventualmente, se introduzcan para reducir ruidos y vibraciones deben ser aprobadas por la Dirección facultativa y conformarse a las recomendaciones del fabricante del equipo (atenuadores de vibraciones, silenciadores acústicos, etc).

Las conexiones entre canalizaciones y equipos con partes en movimiento deberán realizarse siempre por medio de elementos flexibles, que impidan eficazmente la propagación de las vibraciones.

5.1.19 Accesibilidad.

El Instalador hará conocer a la Dirección facultativa, con suficiente antelación, las necesidades de espacio y tiempo para la realización del montaje de sus materiales y equipos.

A este respecto, el contratista deberá cooperar con la empresa instaladora y los otros Instaladores, particularmente cuando los trabajos a realizar estén en el mismo emplazamiento.

Los gastos ocasionados por los trabajos de volver a abrir falsos techos, patinillos, etc, debidos a la omisión de dar a conocer a tiempo sus necesidades, correrán a cargo del Instalador.

Los elementos de medida, control, protección y maniobra deberán ser desmontables e instalarse en lugares visibles y accesibles, en particular cuando cumplan funciones de seguridad.

El Instalador deberá situar todos los equipos que necesitan operaciones periódicas de mantenimiento en un emplazamiento que permita la plena accesibilidad de todas sus partes, ateniéndose a los requerimientos mínimos más exigentes entre los marcados por la Reglamentación vigente y los recomendados por el fabricante.

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El Instalador deberá suministrar a la empresa constructora la información necesaria para el exacto emplazamiento de puertas o paneles de acceso a elementos ocultos de la instalación, como válvulas, compuertas, unidades terminales, elementos de control, etc.

5.1.20 Canalizaciones.

Antes de su colocación, todas las canalizaciones deberán reconocerse y limpiarse de cualquier cuerpo extraño, como rebabas, óxidos, suciedades, etc.

La alineación de las canalizaciones en uniones, cambios de dirección o sección y derivaciones se realizará con los correspondientes accesorios o piezas especiales, centrando los ejes de las canalizaciones con los de las piezas especiales, sin tener que recurrir a forzar la canalización.

Para las tuberías, en particular, se tomarán las precauciones necesarias a fin de que conserven, una vez instaladas, su sección de forma circular.

Las tuberías deberán soportarse de tal manera que en ningún caso quede interrumpido el aislamiento térmico.

Con el fin de reducir la posibilidad de transmisión de vibraciones, formación de condensaciones y corrosión, entre tuberías y soportes metálicos deberá interponerse un material flexible no metálico.

En cualquier caso, el soporte no podrá impedir la libre dilatación de la tubería, salvo cuando se trate de un punto fijo.

Las tuberías enterradas llevarán la protección adecuada al medio en que están inmersas, que en ningún caso impedirá el libre juego de dilatación.

5.1.21 Manguitos pasamuros.

El Instalador deberá suministrar y colocar todos los manguitos a instalar en la obra de albañilería o estructural antes de que estas obras estén construidas. El Instalador será responsable de los daños provocados por no expresar a tiempo sus necesidades o indicar una situación incorrecta de los manguitos.

El espacio entre el manguito y la conducción deberá rellenarse con una masilla plástica, aprobada por la Dirección facultativa, que selle completamente el paso y permita la libre dilatación de la conducción. Además, cuando el manguito pase a través de un elemento corta-fuego, la resistencia al fuego del material de relleno deberá ser al menos igual a la del elemento estructural. En algunos casos, se podrá exigir que el material de relleno sea impermeable al paso de vapor de agua.

Los manguitos deberán acabar a ras del elemento de obra; sin embargo, cuando pasen a través de forjados, sobresaldrán 15 mm por la parte superior.

Los manguitos serán construidos con chapa de acero galvanizado de 6/10 mm de espesor o con tubería de acero galvanizado, con dimensiones suficientes para que pueda

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pasar con holgura la conducción con su aislamiento térmico. De otra parte, la holgura no podrá ser superior a 3 cm a lo largo del perímetro de la conducción.

No podrá existir ninguna unión de tuberías en el interior de manguitos pasamuros.

5.1.22 Protección de partes en movimiento.

El contratista deberá suministrar protecciones a todo tipo de maquinaria en movimiento, como transmisiones de potencia, rodetes de ventiladores, etc., con las que pueda tener lugar un contacto accidental. Las protecciones deben ser de tipo desmontable para facilitar las operaciones de mantenimiento.

5.1.23 Protección de los elementos a temperatura elevada.

Toda superficie a temperatura elevada, con la que pueda tener lugar un contacto accidental, deberá protegerse mediante un aislamiento térmico calculado de tal manera que su temperatura superficial no sea superior a 60 grados centígrados.

5.1.24 Cuadros y líneas eléctricas.

El Instalador suministrará e instalará los cuadros eléctricos de protección, maniobra y control de todos los equipos de la instalación mecánica, salvo cuando en otro Documento se indique otra cosa.

El Instalador suministrará e instalará también las líneas de potencia entre los cuadros antes mencionados y los motores de la instalación mecánica, completos de tubos de protección, bandejas, cajas de derivación, empalmes, etc, así como el cableado para control, mandos a distancia e interconexiones, salvo cuando en otro Documento se indique otra cosa.

La instalación eléctrica cumplirá con las exigencias marcadas por el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión.

La Empresa Instaladora Eléctrica será responsable de la alimentación eléctrica a todos los cuadros arriba mencionados, que estará constituida por 3 fases, neutro y tierra. El conexionado entre estos cables y los cuadros estará a cargo del Instalador.

El Instalador deberá suministrar a la Empresa Instaladora Eléctrica la información necesaria para las acometidas a sus cuadros, como el lugar exacto de emplazamiento, la potencia máxima absorbida y, cuando sea necesario, la corriente máxima absorbida y la caída de tensión admisible en régimen transitorio.

Salvo cuando se exprese lo contrario en la Memoria del Proyecto, las características de la alimentación eléctrica serán las siguientes: tensión trifásica a 400V entre fases y 230V entre fases y neutro, frecuencia 50 Hz.

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5.1.25 Pinturas y colores.

Todas las conducciones de una instalación estarán señalizadas de acuerdo a lo indicado en las normas UNE, con franjas, anillos y flechas dispuestos sobre la superficie exterior de la misma o, en su caso, de su aislamiento térmico.

Los equipos y aparatos mantendrán los mismos colores de fábrica. Los desperfectos, debidos a golpes, raspaduras, etc, serán arreglados en obra satisfactoriamente a juicio de la Dirección facultativa.

En la sala de máquinas se dispondrá el código de colores enmarcado bajo cristal, junto al esquema de principio de la instalación.

5.1.26 Identificación.

Al final de la obra, todos los aparatos, equipos y cuadros eléctricos deberán marcarse con una chapa de identificación, sobre la cual se indicarán nombre y número del aparato.

La escritura deberá ser de tipo indeleble, pudiendo sustituirse por un grabado. Los caracteres tendrán una altura no menor de 50 mm.

En los cuadros eléctricos todos los bornes de salida deberán tener un número de identificación que se corresponderá al indicado en el esquema de mando y potencia.

Todos los equipos y aparatos importantes de la instalación, en particular aquellos que consumen energía, deberán venir equipados de fábrica, en cumplimiento de la normativa vigente, con una placa de identificación, en la que se indicarán sus características principales, así como nombre del fabricante, modelo y tipo. En las especificaciones de cada aparato o equipo se indicarán las características que, como mínimo, deberán figurar en la placa de identificación.

Las placas se fijarán mediante remaches o soldadura o con material adhesivo, de manera que se asegure su inamovibilidad, se situarán en un lugar visible y estarán escritas con caracteres claros y en la lengua o lenguas oficiales españolas.

5.1.27 Pruebas.

El Instalador pondrá a disposición todos los medios humanos y materiales necesarios para efectuar las pruebas parciales y finales de la instalación, efectuadas según se indicará a continuación para las pruebas finales y, para las pruebas parciales, en otros capítulos de este pliego de condiciones.

Las pruebas parciales estarán precedidas de una comprobación de los materiales al momento de su recepción en obra.

Cuando el material o equipo llegue a obra con Certificado de Origen Instalador, que acredite el cumplimiento de la normativa en vigor, nacional o extranjera, su recepción se realizará comprobando, únicamente sus características aparentes.

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Cuando el material o equipo esté instalado, se comprobará que el montaje cumple con las exigencias marcadas en la respectiva especificación (conexiones hidráulicas y eléctricas, fijación a la estructura del edificio, accesibilidad, accesorios de seguridad y funcionamiento, etc).

Sucesivamente, cada material o equipo participará también de las pruebas parciales y totales del conjunto de la instalación (estanquidad, funcionamiento, puesta a tierra, aislamiento, ruidos y vibraciones, etc).

5.1.28 Pruebas finales.

Una vez la instalación se encuentre totalmente terminada, de acuerdo con las especificaciones del proyecto, y que haya sido ajustada y equilibrada de acuerdo a lo indicado en las normas UNE, se deberán realizar las pruebas finales del conjunto de la instalación y según indicaciones de la Dirección facultativa cuando así se requiera.

5.1.29 Recepción provisional.

Una vez terminadas las obras a petición del Instalador se hará la recepción provisional de las mismas por el Contratante, requiriendo para ello la presencia de a Dirección facultativa y del representante del Instalador, levantándose la correspondiente Acta, en la que se hará constar la conformidad con los trabajos realizados, si este es el caso. Dicho Acta será firmada por la Dirección facultativa y el representante del Instalador, dándose la obra por recibida si se ha ejecutado correctamente de acuerdo con las especificaciones dadas en el Pliego de Condiciones Técnicas y en el Proyecto correspondiente, comenzándose entonces a contar el plazo de garantía.

Al momento de la Recepción Provisional, el Instalador deberá entregar a la Dirección facultativa la siguiente documentación:

Una copia reproducible de los planos definitivos, debidamente puestos al día, comprendiendo como mínimo, el esquema de principio, el esquema de control y seguridad, el esquema eléctrico, los planos de ubicación de los cuadros de control y eléctricos, y los planos de plantas donde se deberá indicar el recorrido de las conducciones de distribución de las instalaciones.

Una Memoria de la instalación, en la que se incluyen las bases de proyecto y los criterios adoptados para su desarrollo.

Una relación de todos los materiales y equipos empleados, indicando fabricante, marca, modelo y características de funcionamiento.

Los Manuales de Instrucciones. El certificado de la instalación presentado ante la Consejería de Industria y

Energía de la Comunidad Autónoma. El Libro de Mantenimiento. Lista de repuestos recomendados y planos de despiece completo de cada

unidad.

La Dirección facultativa entregará los mencionados documentos al Titular de la instalación, junto con las hojas recopilativas de los resultados de las pruebas parciales y finales y el Acta de Recepción, firmada por la Dirección facultativa y el Instalador.

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En el caso de no hallarse la Obra en estado de ser recibida, se hará constar así en el Acta y se darán al Instalador las instrucciones precisas y detalladas para remediar los defectos observados, fijándose un plazo de ejecución. Expirado dicho plazo, se hará un nuevo reconocimiento. Las obras de reparación serán por cuenta y a cargo del Instalador.

Si el Instalador no cumpliese estas prescripciones podrá declararse rescindido el contrato con pérdida de la fianza.

5.1.30 Periodos de garantía.

El periodo de garantía será el señalado en el contrato y empezará a contar desde la fecha de aprobación del Acta de Recepción.

Hasta que tenga lugar la recepción definitiva, el Instalador es responsable de la conservación de la Obra, siendo de su cuenta y cargo las reparaciones por defectos de ejecución o mala calidad de los materiales.

Durante este periodo, el Instalador garantizará al Contratante contra toda reclamación de terceros, fundada en causa y por ocasión de la ejecución de la Obra.

5.1.31 Recepción definitiva.

Al terminar el plazo de garantía señalado en el contrato o en su defecto a los seis meses de la recepción provisional, se procederá a la recepción definitiva de las obras, con la concurrencia del Director de Obra y del representante del Instalador levantándose el Acta correspondiente, por duplicado (si las obras son conformes), que quedará firmada por el Director de Obra y el representante del Instalador y ratificada por el Contratante y el Instalador.

5.1.32 Permisos.

El Instalador junto con la Dirección facultativa, deberá gestionar con todos los Organismos Oficiales competentes (nacionales, autonómico, provinciales y municipales) la obtención de los permisos relativos a las instalaciones objeto del presente proyecto, incluyendo redacción de los documentos necesarios, visado por el Colegio Oficial correspondiente y presencia durante las inspecciones.

5.1.33 Entrenamiento.

El Instalador deberá adiestrar adecuadamente, tanto en la explotación como en el mantenimiento de las instalaciones, al personal que en número y calificación designe la Propiedad.

Para ello, por un periodo no inferior a lo que se indique en otro Documento y antes de abandonar la obra, el Instalador asignará específicamente el personal adecuado de su plantilla para llevar a cabo el entrenamiento, de acuerdo con el programa que presente y que deberá ser aprobado por la Dirección facultativa.

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5.1.34 Repuestos, herramientas y útiles específicos.

El Instalador incorporará a los equipos los repuestos recomendados por el fabricante para el periodo de funcionamiento que se indica en otro Documento, de acuerdo con la lista de materiales entregada con la oferta.

5.1.35 Subcontratación de la obras.

Salvo que el contrato disponga lo contrario o que de su naturaleza y condiciones se deduzca que la Obra ha de ser ejecutada directamente por el adjudicatario, podrá éste concertar con terceros la realización de determinadas unidades de obra (construcción y montaje de conductos, montaje de tuberías, montaje de equipos especiales, construcción y montaje de cuadros eléctricos y tendido de líneas eléctricas, puesta a punto de equipos y materiales de control, etc).

La celebración de los subcontratos estará sometida al cumplimiento de los siguientes requisitos:

Que se dé conocimiento por escrito al la Dirección facultativa del subcontrato a celebrar, con indicación de las partes de obra a realizar y sus condiciones económicas, a fin de que aquél lo autorice previamente.

Que las unidades de obra que el adjudicatario contrate con terceros no exceda del 50% del presupuesto total de la obra principal.

5.1.36 Riesgos.

Las obras se ejecutarán, en cuanto a coste, plazo y arte, a riesgo y ventura del Instalador, sin que esta tenga, por tanto, derecho a indemnización por causa de pérdidas, perjuicios o averías. El Instalador no podrá alegar desconocimiento de situación, comunicaciones, características de la obra, etc.

El Instalador será responsable de los daños causados a instalaciones y materiales en caso de incendio, robo, cualquier clase de catástrofes atmosféricas, etc, debiendo cubrirse de tales riesgos mediante un seguro.

Asimismo, el Instalador deberá disponer también de seguro de responsabilidad civil frente a terceros, por los daños y perjuicios que, directa o indirectamente, por omisión o negligencia, se puedan ocasionar a personas, animales o bienes como consecuencia de los trabajos por ella efectuados o por la actuación del personal de su plantilla o subcontratado.

5.1.37 Rescisión del contrato.

Serán causas de rescisión del contrato la disolución, suspensión de pagos o quiebra del Instalador, así como embargo de los bienes destinados a la obra o utilizados en la misma.

Serán asimismo causas de rescisión el incumplimiento repetido de las condiciones técnicas, la demora en la entrega de la obra por un plazo superior a tres meses y la manifiesta desobediencia en la ejecución de la obra.

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La apreciación de la existencia de las circunstancias enumeradas en los párrafos anteriores corresponderá a la Dirección facultativa.

En los supuestos previstos en los párrafos anteriores, la Propiedad podrá unilateralmente rescindir el contrato sin pago de indemnización alguna y solicitar indemnización por daños y perjuicios, que se fijará en el arbitraje que se practique.

El Instalador tendrá derecho a rescindir el contrato cuando la obra se suspenda totalmente y por un plazo de tiempo superior a tres meses. En este caso, el Instalador tendrá derecho a exigir una indemnización del cinco por ciento del importe de la obra pendiente de realización, aparte del pago íntegro de toda la obra realizada y de los materiales situados a pié de obra.

5.1.38 Precios.

El Instalador deberá presentar su oferta indicando los precios de cada uno de los Capítulos del documento "Mediciones".

Los precios incluirán todos los conceptos mencionados anteriormente.

Una vez adjudicada la obra, el Instalador elegido para su ejecución presentará, antes de la firma del Contrato, los precios unitarios de cada partida de materiales. Para cada capítulo, la suma de los productos de las cantidades de materiales por los precios unitarios deberá coincidir con el precio, presentado en fase de oferta, del capítulo.

Cuando se exija en el Contrato, el Instalador deberá presentar, para cada partida de material, precios descompuestos en material, transporte y mano de obra de montaje.

5.1.39 Pago de obra.

El pago de obras realizadas se hará a término de las mismas debido a la duración estimada de estas (unos 7 días). En caso de prolongarse estas por un periodo superior a 30 días, se abonarán las certificaciones mensuales de las mismas. Dichas Certificaciones contendrán solamente las unidades de obra totalmente terminadas que se hubieran ejecutado en el plazo a que se refieran. La relación valorada que figure en las Certificaciones, se hará con arreglo a los precios establecidos, reducidos en un 10% y con la cubicación, planos y referencias necesarias para su comprobación.

Serán de cuenta del Instalador las operaciones necesarias para medir unidades ocultas o enterradas, si no se ha advertido al Director de Obra oportunamente para su medición, los gastos de replanteo, inspección y liquidación de las mismas, con arreglo a las disposiciones vigentes, y los gastos que se originen por inspección y vigilancia facultativa, cuando la Dirección Técnica estime preciso establecerla.

La comprobación, aceptación o reparos deberán quedar terminados por ambas partes en un plazo máximo de quince días.

El Director de Obra expedirá las Certificaciones de las obras ejecutadas que tendrán carácter de documentos provisionales a buena cuenta, rectificables por la liquidación definitiva o por cualquiera de las Certificaciones siguientes, no suponiendo

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por otra parte, aprobación ni recepción de las obras ejecutadas y comprendidas en dichas Certificaciones.

5.1.40 Abono de materiales acopiados.

Cuando a juicio del Director de Obra no haya peligro de que desaparezca o se deterioren los materiales acopiados y reconocidos como útiles, se abonarán con arreglo a los precios descompuestos de la adjudicación. Dicho material será indicado por el Director de Obra que lo reflejará en el Acta de recepción de Obra, señalando el plazo de entrega en los lugares previamente indicados. El Instalador será responsable de los daños que se produzcan en la carga, transporte y descarga de este material.

La restitución de las bobinas vacías se hará en el plazo de un mes, una vez que se haya instalado el cable que contenían. En caso de retraso en su restitución, deterioro o pérdida, el Instalador se hará también cargo de los gastos suplementarios que puedan resultar.

5.1.41 Disposición final.

La concurrencia a cualquier Subasta, Concurso o Concurso-Subasta cuyo Proyecto incluya el presente Pliego de Condiciones Generales, presupone la plena aceptación de todas y cada una de sus cláusulas.

5.2. PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS.

5.2.1 Generalidades.

El contratista se comprometerá a utilizar los materiales con las características y marcas que se especifican en el proyecto, si por alguna circunstancia el Contratista quisiera utilizar materiales o aparatos distintos a los especificados en el proyecto, éstos deberán de ser de características similares y necesitará tener la pertinente autorización del Ingeniero Director de obra para poder utilizar estos nuevos materiales.

Una vez iniciadas las obras, deberán continuar sin interrupción, salvo indicación expresa del Director de la obra.

El Contratista dispondrá de los medios técnicos y humanos adecuados para la ejecución adecuada y rápida de las mismas.

5.2.2 Instalaciones eléctricas.

5.2.2.1 Dispositivos generales e individuales

La altura a la cual se situarán los dispositivos generales e individuales de mando y protección de los circuitos, medida desde el nivel del suelo, estará comprendida entre 1 y 2 m. Las envolventes de los cuadros se ajustarán a las normas UNE 20.451 y UNE-EN 60.439 - 3, con un grado de protección mínimo IP 30 según UNE 20.324 e IK07 según UNE-EN 50.102. La envolvente para el interruptor de control de potencia será

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precintable y sus dimensiones estarán de acuerdo con el tipo de suministro y tarifa a aplicar. Sus características y tipo corresponderán a un modelo oficialmente aprobado.

El instalador fijará de forma permanente sobre el cuadro de distribución una placa, impresa con caracteres indelebles, en la que conste su nombre o marca comercial, fecha en que se realizó la instalación, así como la intensidad asignada del interruptor general automático.

Si por el tipo o carácter de la instalación se instalase un interruptor diferencial por cada circuito o grupo de circuitos, se podría prescindir del interruptor diferencial general, siempre que queden protegidos todos los circuitos. En el caso de que se instale más de un interruptor diferencial en serie, existirá una selectividad entre ellos.

Todas las masas de los equipos eléctricos protegidos por un mismo dispositivo de protección, deben ser interconectadas y unidas por un conductor de protección a una misma toma de tierra.

5.2.2.2 Instalación Interior.

La tensión asignada no será inferior a 450/750 V. La sección de los conductores a utilizar se determinará de forma que la caída de tensión entre el origen de la instalación interior y cualquier punto de utilización sea menor del 3 % para alumbrado y del 5 % para los demás usos.

El valor de la caída de tensión podrá compensarse entre la de la instalación interior (3-5 %) y la de la derivación individual (1,5 %), de forma que la caída de tensión total sea inferior a la suma de los valores límites especificados para ambas (4,5-6,5 %). Para instalaciones que se alimenten directamente en alta tensión, mediante un transformador propio, se considerará que la instalación interior de baja tensión tiene su origen a la salida del transformador, siendo también en este caso las caídas de tensión máximas admisibles del 4,5 % para alumbrado y del 6,5 % para los demás usos.

Las intensidades máximas admisibles de los conductores, se regirán en su totalidad por lo indicado en la Norma UNE 20.460-5-523 y su anexo Nacional. En zonas con riesgo de incendio, la intensidad admisible deberá disminuirse en un 15%.

En instalaciones interiores, para tener en cuenta las corrientes armónicas debidas a cargas no lineales y posibles desequilibrios, salvo justificación por cálculo, la sección del conductor neutro será como mínimo igual a la de las fases. No se utilizará un mismo conductor neutro para varios circuitos.

5.2.2.3. Aparatos de protección.

El interruptor automático general, será de accionamiento manual o mediante bobina de disparo, el resto de interruptores magnetotérmicos serán de accionamiento manual y podrán cortar la corriente máxima del circuito en que estén colocados, sin dar lugar a la formación de arcos permanentes, abriendo y cerrando circuitos, sin posibilidad de tomar posición intermedia.

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Su capacidad de corte para la protección del cortocircuito, estará de acuerdo con la intensidad de cortocircuito que se pueda presentar en el punto donde se encuentran instalados, y para la protección contra el calentamiento de las líneas se regulará para una temperatura inferior a los 60ºC.

Se instalará un interruptor magnetotérmico por cada circuito y en el mismo aparecerán marcadas su intensidad y tensión nominal de funcionamiento.

Los fusibles empleados para proteger los circuitos secundarios, serán calibrados a la intensidad del circuito que protegen, se colocarán sobre material aislante e incombustible y estarán construidos de forma que no puedan proyectar metal al fundirse. Se podrán cambiar en tensión sin peligro alguno y llevarán marcada la intensidad y tensión de servicio.

Los interruptores diferenciales podrán proteger a uno o varios circuitos a la vez, provocando la apertura del circuito o circuitos que protegen cuando en alguno de ellos se produzcan corrientes de defecto.

5.2.2.4. Identificación de los conductores.

Los conductores de la instalación deben ser fácilmente identificables, especialmente por lo que respecta al conductor neutro y al conductor de protección. Esta identificación se realizará por los colores que presenten sus aislamientos.

Cuando exista conductor neutro en la instalación o se prevea para un conductor de fase su pase posterior a conductor neutro, se identificarán éstos por el color azul claro. Al conductor de protección se le identificará por el color verde-amarillo. Todos los conductores de fase, o en su caso, aquellos para los que no se prevea su pase posterior a neutro, se identificarán por los colores marrón, negro o gris.

5.2.2.5. Subdivisiones de las instalaciones.

Las instalaciones se subdividirán de forma que las perturbaciones originadas por averías que puedan producirse en un punto de ellas, afecten solamente a ciertas partes de la instalación, por ejemplo a un sector del edificio, a una planta, a un solo local, etc., para lo cual los dispositivos de protección de cada circuito estarán adecuadamente coordinados y serán selectivos con los dispositivos generales de protección que les precedan.

Toda instalación se dividirá en varios circuitos, según las necesidades, a fin de:

Evitar las interrupciones innecesarias de todo el circuito y limitar las consecuencias de un fallo.

Facilitar las verificaciones, ensayos y mantenimientos. Evitar los riesgos que podrían resultar del fallo de un solo circuito que pudiera

dividirse, como por ejemplo si solo hay un circuito de alumbrado.

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5.2.2.6. Resistencia de aislamiento y rigidez dieléctrica.

La rigidez dieléctrica será tal que, desconectados los aparatos de utilización (receptores), resista durante 1 minuto una prueba de tensión de 2U + 1000 V a frecuencia instalador, siendo U la tensión máxima de servicio expresada en voltios, y con un mínimo de 1.500 V.

Las corrientes de fuga no serán superiores, para el conjunto de la instalación o para cada uno de los circuitos en que ésta pueda dividirse a efectos de su protección, a la sensibilidad que presenten los interruptores diferenciales instalados como protección contra los contactos indirectos.

5.2.2.7. Conexiones Eléctricas.

En ningún caso se permitirá la unión de conductores mediante conexiones y/o derivaciones por simple retorcimiento o arrollamiento entre sí de los conductores, sino que deberá realizarse siempre utilizando bornes de conexión montados individualmente o constituyendo bloques o regletas de conexión; puede permitirse asimismo, la utilización de bridas de conexión. Siempre deberán realizarse en el interior de cajas de empalme y/o de derivación.

Si se trata de conductores de varios alambres cableados, las conexiones se realizarán de forma que la corriente se reparta por todos los alambres componentes.

5.2.3 Sistemas de instalación.

5.2.3.1. Conductores aislados bajo tubos protectores.

Los cables utilizados serán de tensión asignada no inferior a 450/750 V, aislados con mezclas termoplásticos o termoestables. Los tubos serán metálicos, rígidos o flexibles, con las siguientes características:

Resistencia a la compresión: Fuerte. Resistencia al impacto: Fuerte. Temperatura mínima de instalación y servicio: -5 ºC. Temperatura máxima de instalación y servicio: +60 ºC. Resistencia al curvado: Rígido/curvable. Propiedades eléctricas: Continuidad eléctrica/aislante. Resistencia a la penetración de objetos sólidos: Contra objetos D 1 mm. Resistencia a la penetración del agua: Contra gotas de agua cayendo

verticalmente cuando el sistema de tubos está inclinado 15º. Resistencia a la corrosión de tubos metálicos y compuestos: Protección interior y

exterior media.

El diámetro exterior mínimo de los tubos, en función del número y la sección de los conductores a conducir, se obtendrá de las tablas indicadas en la ITC -BT-21, así como las características mínimas según el tipo de instalación. Para la ejecución de las canalizaciones bajo tubos protectores, se tendrán en cuenta las prescripciones generales siguientes:

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El trazado de las canalizaciones se hará siguiendo líneas verticales y horizontales o paralelas a las aristas de las paredes que limitan el local donde se efectúa la instalación.

Los tubos se unirán entre sí mediante accesorios adecuados a su clase que aseguren la continuidad de la protección que proporcionan a los conductores.

Los tubos aislantes rígidos curvables en caliente podrán ser ensamblados entre sí en caliente, recubriendo el empalme con una cola especial cuando se precise una unión estanca.

Las curvas practicadas en los tubos serán continuas y no originarán reducciones de sección inadmisibles. Los radios mínimos de curvatura para cada clase de tubo serán los especificados por el fabricante conforme a UNE-EN

Será posible la fácil introducción y retirada de los conductores en los tubos después de colocarlos y fijados éstos y sus accesorios, disponiendo para ello los registros que se consideren convenientes, que en tramos rectos no estarán separados entre sí más de 15 metros. El número de curvas en ángulo situadas entre dos registros consecutivos no será superior a 3. Los conductores se alojarán normalmente en los tubos después de colocados éstos.

Los registros podrán estar destinados únicamente a facilitar la introducción y retirada de los conductores en los tubos o servir al mismo tiempo como cajas de empalme o derivación.

Las conexiones entre conductores se realizarán en el interior de cajas apropiadas de material aislante y no propagador de la llama. Si son metálicas estarán protegidas contra la corrosión. Las dimensiones de estas cajas serán tales que permitan alojar holgadamente todos los conductores que deban contener. Su profundidad será al menos igual al diámetro del tubo mayor más un 50 % del mismo, con un mínimo de 40 mm. Su diámetro o lado interior mínimo será de 60 mm. Cuando se quieran hacer estancas las entradas de los tubos en las cajas de conexión, deberán emplearse prensaestopas o racores adecuados.

En los tubos metálicos sin aislamiento interior, se tendrá en cuenta la posibilidad de que se produzcan condensaciones de agua en su interior, para lo cual se elegirá convenientemente el trazado de su instalación, previendo la evacuación y estableciendo una ventilación apropiada en el interior de los tubos mediante el sistema adecuado, como puede ser, por ejemplo, el uso de una "T" de la que uno de los brazos no se emplea.

Los tubos metálicos deben ponerse a tierra. Su continuidad eléctrica deberá quedar convenientemente asegurada. En el caso de utilizar tubos metálicos flexibles, es necesario que la distancia entre dos puestas a tierra consecutivas de los tubos no exceda de 10 metros.

No podrán utilizarse los tubos metálicos como conductores de protección o de neutro.

Cuando los tubos se instalen en montaje superficial, se tendrán en cuenta, además, las siguientes prescripciones:

Los tubos se fijarán a las paredes o techos por medio de bridas o abrazaderas protegidas contra la corrosión y sólidamente sujetas. La distancia entre éstas será, como máximo, de 0,50 metros. Se dispondrán fijaciones de una y otra parte en los cambios de dirección, en los empalmes y en la proximidad inmediata de las entradas en cajas o aparatos.

337


Los tubos se colocarán adaptándose a la superficie sobre la que se instalan, curvándose o usando los accesorios necesarios.

En alineaciones rectas, las desviaciones del eje del tubo respecto a la línea que une los puntos extremos no serán superiores al 2 por 100.

Es conveniente disponer los tubos, siempre que sea posible, a una altura mínima de 2,50 metros sobre el suelo, con objeto de protegerlos de eventuales daños mecánicos.

5.2.3.2. Conductores aislados bajo canales protectoras.

La canal protectora es un material de instalación constituido por un perfil de paredes perforadas o no, destinado a alojar conductores o cables y cerrado por una tapa desmontable:

Los cables utilizados serán de tensión asignada no inferior a 450/750 V, aislados con mezclas termoplásticos o termoestables. Las canales serán metálicas, con las siguientes características:

Resistencia al impacto: Fuerte. Temperatura mínima de instalación y servicio: +15 ºC canales L < 16

mm y -5 ºC canales L > 16 mm. Temperatura máxima de instalación y servicio: +60 ºC. Propiedades eléctricas: Aislante canales L < 16 mm y Continuidad

eléctrica/aislante canales L > 16 mm. Resistencia a la penetración de objetos sólidos: Grado 4 canales L < 16

mm y no inferior a 2 canales L > 16 mm.

Las canales protectoras tendrán un grado de protección IP4X y estarán clasificadas como "canales con tapa de acceso que sólo pueden abrirse con herramientas". En su interior se podrán colocar mecanismos tales como interruptores, tomas de corriente, dispositivos de mando y control, etc, siempre que se fijen de acuerdo con las instrucciones del fabricante.

También se podrán realizar empalmes de conductores en su interior y conexiones a los mecanismos.

Las canales protectoras para aplicaciones no ordinarias deberán tener unas características mínimas de resistencia al impacto, de temperatura mínima y máxima de instalación y servicio, de resistencia a la penetración de objetos sólidos y de resistencia a la penetración de agua, adecuadas a las condiciones del emplazamiento al que se destina; asimismo las canales serán no propagadoras de la llama. Dichas características serán conformes a las normas de la serie UNE-EN 50.085.

El trazado de las canalizaciones se hará siguiendo preferentemente líneas verticales y horizontales o paralelas a las aristas de las paredes que limitan al local donde se efectúa la instalación.

Las canales con conductividad eléctrica deben conectarse a la red de tierra, su continuidad eléctrica quedará convenientemente asegurada.

La tapa de las canales quedará siempre accesible.

338


5.2.4 Red de Tierra.

5.2.4.1 Conductores de equipotencialidad.

El conductor principal de equipotencialidad debe tener una sección no inferior a la mitad de la del conductor de protección de sección mayor de la instalación, con un mínimo de 6 mm². Sin embargo, su sección puede ser reducida a 2,5 mm² si es de cobre.

La unión de equipotencialidad suplementaria puede estar asegurada, bien por elementos conductores no desmontables, tales como estructuras metálicas no desmontables, bien por conductores suplementarios, o por combinación de los dos.

Resistencia de las tomas de tierra.

El valor de resistencia de tierra será tal que cualquier masa no pueda dar lugar a tensiones de contacto superiores a:

24 V en local o emplazamiento conductor 50 V en los demás casos.

Si las condiciones de la instalación son tales que pueden dar lugar a tensiones de contacto superiores a los valores señalados anteriormente, se asegurará la rápida eliminación de la falta mediante dispositivos de corte adecuados a la corriente de servicio.

La resistencia de un electrodo depende de sus dimensiones, de su forma y de la resistividad del terreno en el que se establece. Esta resistividad varía frecuentemente de un punto a otro del terreno, y varía también con la profundidad.

5.2.5. Centro de transformación.

5.2.5.1 Obra Civil.

El tipo de envolvente empleada en la ejecución del Centro de transformación cumplirá las Condiciones Generales prescritas en el MIERAT 14 , instrucción primera del Reglamento de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, en lo referente a su inaccesibilidad, pasos y accesos, conducciones y almacenamiento de fluidos combustibles y de agua, alcantarillado, canalizaciones, cuadros y pupitres de control, celdas, ventilación y paso de líneas y canalizaciones eléctricas a través de paredes, muros y tabiques, señalización, sistemas contra incendios, alumbrado, primeros auxilios, pasillos de servicio y zonas de protección y documentación.

5.2.5.2 Aparamenta de alta tensión.

Las celdas empleadas serán prefabricadas, con envolvente metálica, y que utilicen SF6 (hexafluoruro de azufre) para cumplir dos misiones:

339


Aislamiento: el aislamiento integral en hexafluoruro de azufre confiere a la aparamenta sus características de resistencia al medio ambiente, bien sea a la polución del aire, a la humedad, o incluso al eventual sumergimiento del centro de transformación por efecto de riadas.

Corte: el corte en SF6 resulta más seguro que al aire, debido a lo explicado para el aislamiento.

Se emplearán celdas del tipo modular, de forma que, en caso de avería, sea posible retirar únicamente la celda dañada. La celda de seccionamiento y protección incorporará una protección del tipo autoalimentado, es decir, que no necesita imperativamente alimentación externa. Esta protección será electrónica, dotada de curvas CEI normalizadas (bien sean normalmente inversas, muy inversas o extremadamente inversas) y entrada para disparo por MITOP sin necesidad de alimentación auxiliar.

5.2.5.3 Transformador.

El transformador instalado en este centro de transformación será trifásico, de llenado integral, con neutro accesible en el secundario y demás características según lo indicado en la memoria de cálculo en el apartado “Características del Transformador elegido “.

Se instalará sobre una plataforma ubicada encima de un foso de recogida de aceite.

Para conseguir una buena ventilación, el transformador se situará en la zona de flujo natural de aire, de forma que la entrada de aire esté situada en la parte inferior de las paredes adyacentes al mismo, y las salidas de aire en la zona superior de esas paredes.

5.2.5.4 Equipo de medida.

El Centro dispondrá de los dispositivos necesarios para realizar la medida de la energía en MT, ya que se trata de un Centro del tipo abonado o cliente.

Los equipos empleados corresponderán exactamente con las características indicadas en la Memoria, tanto para los montados en la celda de medida (transformadores de tensión e intensidad) como para los montados en la caja de contadores (contadores, regleta de verificación, etc.).

5.2.5.5 Puesta a tierra del centro de transformación.

Las puestas a tierra se realizarán en la forma indicada en el Proyecto, debiendo cumplirse estrictamente lo referente a separación de circuitos, forma de instalación y valores deseados para las puestas a tierra.

Puesta a tierra de protección

A este circuito de puesta a tierra se unirán: Masas de A.T. Masas de B.T. Envolturas o pantallas metálicas de los cables.

340


Pantallas o enrejados de protección. Armaduras metálicas interiores de la edificación. Cuba metálica del transformador. Autoválvulas de A.T. Bornes de tierra de los detectores de tensión. Bornes de p.a.t. de los dispositivos portátiles de p.a.t.

Puesta a tierra de servicio

Al ser la tensión de defecto a tierra en el Centro de Transformación superior a 1.000 V, es necesaria la colocación de una tierra de servicio, a la cual se conectará el neutro del transformador, los bornes de p.a.t. de los trafos de B.T. y las autoválvulas de B.T. segregados de la puesta a tierra de protección.

La línea de tierra de neutro estará aislada en todo su trayecto con un nivel de aislamiento de 10 kV a frecuencia industrial (1 minuto) y de 20 kV a impulso tipo rayo de onda 1’2/50µs.

5.2.5.6 Normas de ejecución de la instalación.

Todos los materiales, aparatos, máquinas y conjuntos integrados en los circuitos de la instalación proyectada cumplen las normas, especificaciones técnicas y homologaciones que le son establecidas como de obligado cumplimiento por el Ministerio de Industria y Energía.

Por tanto, la instalación se ajustará a los planos, materiales y calidades de dicho proyecto, salvo orden facultativa en contra.

5.2.5.7 Pruebas y comprobación reglamentarias.

Celdas

Las pruebas y ensayos a que serán sometidas las celdas una vez terminada su fabricación serán las siguientes:

Prueba de operación mecánica. Prueba de dispositivos auxiliares, hidráulicos, neumáticos y eléctricos. Verificación de cableado. Ensayo a frecuencia industrial. Ensayo dieléctrico de circuitos auxiliares y de control. Ensayo a onda de choque 1’2/50 milisegundos. Verificación del grado de protección.

Puesta a tierra del centro.

Antes de proceder a realizar la puesta en servicio del Centro de Transformación se comprobará que los valores de la puesta a tierra de protección y de servicio están dentro de los valores admitidos en el proyecto. Si los valores fuesen superiores, se tomarían las medidas oportunas para reducirlos a los valores deseados.

341


5.2.5.8 Puesta en servicio y desconexión del centro de transformación.

Para realizar la puesta en servicio del Centro de Transformación se procederá en el siguiente orden:

Conexión del Seccionador. Interruptor automático de alta tensión. Interruptor general de baja tensión.

Para realizar la desconexión se procederá en orden inverso al anterior, es decir:

Desconexión del interruptor general de baja tensión. Desconexión del interruptor automático de alta tensión. Desconexión del seccionador.

La razón de estas secuencias se encuentra en el hecho de que, al accionar los seccionadores en carga, se producen unas descargas entre los extremos próximos del seccionador, que podrían producir accidentes graves.

5.2.5.9 Condiciones de uso, mantenimiento y seguridad.

El centro de transformación deberá estar siempre perfectamente cerrado, de forma que impida el acceso de las personas ajenas al servicio.

La anchura de los pasillos debe de estar de acuerdo con lo estipulado en el Reglamento de Alta Tensión ( MIE-RAT 14, apartado 5.1 ) e, igualmente debe permitir la extracción total de cualquiera de las celdas instaladas, siendo por lo tanto la anchura útil del pasillo superior al mayor de los fondos de esas celdas.

En el interior del centro de transformación no se podrá almacenar ningún elemento que no pertenezca a la propia instalación.

Toda la instalación eléctrica debe estar correctamente señalizada y deben disponerse las advertencias e instrucciones necesarias de modo que se impidan los errores de interrupción, maniobras incorrectas y contactos accidentales con los elementos en tensión o cualquier otro tipo de accidente.

Para la realización de las maniobras oportunas en el centro de transformación se utilizará banquillo, palanca de accionamiento, guantes, etc., y deberán estar siempre en perfecto estado de uso, lo que se comprobará periódicamente.

Se colocarán las instrucciones sobre primeros auxilios que deben prestarse en caso de accidente en un lugar perfectamente visible.

Cada grupo de celdas llevará una placa de características con los siguientes datos:

Nombre del fabricante. Tipo de aparamenta y número de fabricación. Año de fabricación. Tensión nominal.

342


Intensidad nominal. Intensidad nominal de corta duración. Frecuencia nominal.

Junto al accionamiento de la aparamenta de las celdas, se incorporarán de forma gráfica y clara las marcas e indicaciones necesarias para la correcta manipulación de dicha aparamenta. Igualmente, si la celda contiene SF6 bien sea para el corte o para el aislamiento, debe dotarse con un manómetro para la comprobación de la correcta presión del gas antes de realizar la maniobra.

Antes de la puesta en servicio en carga del Centro de Transformación, se realizará una puesta en servicio en vacío para la comprobación del correcto funcionamiento de las máquinas.

5.2.6 Cuadro de distribución de baja tensión.

Tendrá como mínimo, las dimensiones calculadas en el presente proyecto, para que pueda albergar toda la aparamenta y los dispositivos de mando y protección necesarios de la instalación eléctrica de la nave.

Junto al cuadro de distribución de baja tensión se colocará una batería automática de condensadores para mejorar el cosϕ de la instalación, el cual será bajo, debido al elevado número de motores que existen en la instalación.

5.2.7 Protección contra incendios.

5.2.7.1 Alumbrado de emergencia.

La instalación de los sistemas de alumbrado de emergencia cumplirá las siguientes condiciones:

Será fija, estará provista de fuente propia de energía y entrará automáticamente en funcionamiento al producirse un fallo de alimentación a la instalación de alumbrado normal, entendiéndose por fallo el descenso de la tensión de alimentación por debajo del 70 % de su valor nominal.

Mantendrá las condiciones de servicio que se relacionan a continuación, durante una hora, como mínimo, desde el momento en que se produzca el fallo.

Proporcionará una iluminancia de 1 lx, como mínimo, en el nivel del suelo en los recorridos de evacuación.

La iluminancia será, como mínimo, de 5 lx en los espacios definidos anteriormente.



343


5.2.7.2 Central de incendios.

Central de detección de incendios para dos zonas con indicador de zona, avería, de conexión, de prueba, de alarma, y de doble alimentación. Montada sobre pared.

DEFINICIÓN:

Centrales de detección de incendios montadas y colocadas en pared.

La ejecución de la unidad de obra incluye las operaciones siguientes:

Fijación en el paramento. Conexión a la red eléctrica y al circuito de detección ( no incluida la red ni el circuito en la P.O).

CONDICIONES GENERALES:

La posición ha de ser indicada por la Dirección facultativa.

La base se ha de fijar sólidamente a la superficie mediante tacos y visos. Ha de quedar con los lados aplomados y nivelados.

Ha de quedar conectada a la red de alimentación.

Ha de ir conectada a la red de alimentación y a cada sistema de detección de zona.

La altura desde el pavimento 1200 mm

Tolerancias de instalación:

Posición ± 30 mm Horizontalidad ± 3 mm

5.2.7.3 Extintores portátiles.

Extintor manual de polvo seco polivalente, con presión incorporada, pintado con sopote en pared.

DEFINICIÓN:

Extintores de polvo seco polivalente o anhídrido carbónico, pintados o cromados.

Se han considerando los tipos de colocación siguientes:

Con armario montado superficialmente. Con soporte en la pared.

344


La ejecución de la unidad incluye las operaciones siguientes:

Colocado dentro del armario y montado superficialmente:

Fijación del armario al paramento. Colocación del extintor dentro del armario.

Colocado mediante soporte en pared:

Colocación del soporte en pared.

CARACTERÍSTICAS GENERALES:

La posición ha de ser indicada por la Dirección facultativa.

Se ha de situar cerca de los accesos a la zona protegida y ha de ser visible y accesible.

La altura sobre el pavimento de la parte superior del extintor <= de 1700mm

Tolerancias de instalación:

Posición ± 30 mm Horizontalidad ± 3 mm




Col. Nº:120578-T

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Inst. Eléctrica nave industrial para 6. Mediciones la fabricación de radiadores para automóviles.


6. ESTADO DE MEDICIONES

La propiedad: Autor: IBER AUTOMOCIÓN Evaristo Comino Cuenca

346

Inst. Eléctrica nave industrial para 6. Mediciones la fabricación de radiadores para automóviles. INDICE- MEDICIONES Pag. CAPITULO 1. Instalación eléctrica ............................................................................. 348 CAPITULO 2. Canalizaciones ..................................................................................... 349 CAPITULO 3. Protecciones térmicas .......................................................................... 350 CAPITULO 4. Protecciones Diferenciales................................................................... 351 CAPITULO 5. Protecciones Reles Térmicos ............................................................... 352 CAPITULO 6. Contactores .......................................................................................... 352 CAPITULO 7. Cuadros eléctricos................................................................................ 353 CAPITULO 8. Sistema de compensacion de energia reactiva..................................... 353 CAPITULO 9. Red de tierras ....................................................................................... 353 CAPITULO 10. Alumbrado interior ............................................................................ 353 CAPITULO 11. Mecanismos ....................................................................................... 354 CAPITULO 12. Centro de transformación................................................................... 354 CAPITULO 13. Protección contra incendios ............................................................... 355 CAPITULO 14. Varios................................................................................................. 355

347


Cap-01 CAPITULO 1. Instalación eléctrica

Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total

CURZ115 partida m.l Conductor unipolar Cu 1,5 mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 421 421 421

CURZ125 partida m.l Conductor unipolar Cu 2,5 mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 6060,25 6060,25 6060,25

CURZ104 partida m.l Conductor unipolar Cu 4 mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 230 230 230


CURZ110 partida m.l Conductor unipolar Cu 10 mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 396,6 396,6 396,6








CUTT15 partida m.l Conductor unip. Cu 1,5mm; aislamiento TT 210,5 210,5 210,5

CUTT25 partida m.l Conductor unip. Cu 2,5mm; Aislamiento TT 1748,12 1748,12 1748,12

348


CUTT04 partida m.l Conductor unip. Cu 4mm; aislamiento TT 115 115 115


CUTT10 partida m.l Conductor unip. Cu 10mm; aislamiento TT 196,8 196,8 196,8

CUTT16 partida m.l Conductor unip. Cu 16mm; aislamiento TT 366,6 366,6 366,6




Cap-02 CAPITULO 2. Canalizaciones Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total

PVC-16 partida m.l Tubo PVC, diámetro 16 mm 45,5 45,5 45,5 PVC-20 partida m.l Tubo PVC, diámetro 20 mm 870,75 870,75 870,75 PVC-25 partida m.l Tubo PVC, diámetro 25 mm 630,25 630,25 630,25 PVC-32 partida m.l Tubo PVC, diámetro 32 mm 306 306 306 PVC-50 partida m.l Tubo PVC, diámetro 50 mm 44 44 44 PVC-75 partida m.l Tubo PVC, diámetro 75 mm 23 23 23 PVC-180 partida m.l Tubo PVC, diámetro 180 mm 23,4 23,4 23,4

349

Inst. Eléctrica nave industrial para 6. Mediciones la fabricación de radiadores para automóviles. PVC-200 partida m.l Tubo PVC, diámetro 200 mm 4 4 4 PVCC-20 partida m.l Tubo flexible corrugado de PVC de 20 mm de diámetro nominal 95 95 95 BAP1500 partida m.l Bandeja de acero perforada de 100 x 500, montaje superficial 252 252 252

Cap-03 CAPITULO 3. Protecciones térmicas Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total

IMB10452 partida ud Interruptor Magnetotérmico Bipolar; 10 10 10 10A 4,5kA curvas B y C. Interruptor Magnetotérmico Bipolar; 1 1 1 IMB10253 partida ud 10A 25kA curvas B, C y D. IMB16102 partida ud Interruptor Magnetotérmico Bipolar; 13 13 13 16A 10kA curvas B y C. IMT16102 partida ud Interruptor Magnetotérmico Tetrapolar; 5 5 5 16A 10kA curvas B y C. IMB2032 partida ud Interruptor Magnetotérmico Bipolar; 1 1 1 20A 3kA curvas B y C. IMB25452 partida ud Interruptor Magnetotérmico Bipolar; 3 3 3 25A 4,5kA curvas B y C. IMB3032 partida ud Interruptor Magnetotérmico Bipolar; 1 1 1 30A 3kA curvas B y C. IMT38252 partida ud Interruptor Magnetotérmico Tetrapolar; 2 2 2 38A 25kA curvas B y C. IMT63252 partida ud Interruptor Magnetotérmico Tetrapolar; 2 2 2 63A 25kA curvas B y C. IAT16102 partida ud Interruptor Automático Tripolar; 22 22 22 16A 10kA curvas B y C.

350

Inst. Eléctrica nave industrial para 6. Mediciones la fabricación de radiadores para automóviles. IAT20102 partida ud Interruptor Automático Tripolar; 4 4 4 20A 10kA curvas B y C. IAT25102 partida ud Interruptor Automático Tripolar; 4 4 4 25A 10kA curvas B y C. IAT38102 partida ud Interruptor Automático Tripolar; 4 4 4 38A 10kA curvas B y C. IAT100102 partida ud Interruptor Automático Tripolar; 4 4 4 100A 10kA curvas B y C. IAT160252 partida ud Interruptor Automático Tetrapolar; 8 8 8 160A 25kA curvas B y C. IAT250252 partida ud Interruptor Automático Tripolar; 1 1 1 250A 25kA curvas B y C. Cap-04

CAPITULO 4. Protecciones Diferenciales Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total RT1630 partida ud Relé y Transf. 16A y sensibilidad 30mA 22 22 22 RT2030 partida ud Relé y Transf. 20A y sensibilidad 30mA 4 4 4 RT3030 partida ud Relé y Transf. 30A y sensibilidad 30mA 4 4 4 RT3830 partida ud Relé y Transf. 38A y sensibilidad 30mA 4 4 4 RT10030 partida ud Relé y Transf. 100A y sensibilidad 30mA 4 4 4 RT16030 partida ud Relé y Transf. 160A y sensibilidad 30mA 4 4 4 RT25030 partida ud Relé y Transf. 250A y sensibilidad 30mA 1 1 1 RT630300 partida ud Relé y Transf. 630A y sensibilidad 300mA 1 1 1

351

Inst. Eléctrica nave industrial para 6. Mediciones la fabricación de radiadores para automóviles. IDT4030 partida ud Interruptor Diferencial Tetrapolar; 1 1 1 40 A sensibilidad 30mA IDT6330 partida ud Interruptor Diferencial Tetrapolar; 1 1 1 63 A sensibilidad 30mA

Cap-05 CAPITULO 5. Protecciones Reles Térmicos Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total

RT1922 partida ud Relé Térmico protección de 1,92 - 2 A 12 12 12 RT243 partida ud Relé Térmico protección de 2,4 - 3 A 6 6 6 RT675 partida ud Relé Térmico protección de 6 - 7,5 A 12 12 12 RT810 partida ud Relé Térmico protección de 8 - 10 A 12 12 12 RT10413 partida ud Relé Térmico protección de 10,4 - 13 A 24 24 24 RT1620 partida ud Relé Térmico protección de16- 20 A 12 12 12 RT2025 partida ud Relé Térmico protección de 20 - 25 A 12 12 12 RT3240 partida ud Relé Térmico protección de 32 - 40 A 12 12 12 RT7290 partida ud Relé Térmico protección de 72 - 90 A 12 12 12

Cap-06 CAPITULO 6. Contactores Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total

CT10 partida ud Contactor tripolar de 10A 14 14 14 CT16 partida ud Contactor tripolar de 16A 8 8 8 CT25 partida ud Contactor tripolar de 25A 8 8 8

352

Inst. Eléctrica nave industrial para 6. Mediciones la fabricación de radiadores para automóviles. CT40 partida ud Contactor tripolar de 40A 4 4 4 CT90 partida ud Contactor tripolar de 90A 4 4 4

Cap-07 CAPITULO 7. Cuadros eléctricos Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total CGPM001 partida ud Caja general de protección y medida 1 1 1 SC001 partida ud Subcuadro 8 8 8

Cap-08 CAPITULO 8. Sistema de compensación de energía reactiva Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total

BREAC100 partida ud Batería automática de condensadores 100 kVA 1 1 1

Cap-09 CAPITULO 9. Red de tierras Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total

CU50 partida m.l Conductor de tierra de 50mm2 50 50 50 CU35 partida m.l Conductor de tierra de 35mm2 130 130 130 PT14 partida ud Piquetas estándar de 14mm 18 18 18 AREGTT partida ud Arquetas de registro TT 18 18 18

Cap-010 CAPITULO 10. Alumbrado interior Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total

TCW216258 partida ud Luminaria TCW216 2 x TL-BR58W/840 143 143 143

353

Inst. Eléctrica nave industrial para 6. Mediciones la fabricación de radiadores para automóviles. TBS160436 partida ud Luminaria TBS160 4x TL-D36W/830 21 21 21 TCW216136 partida ud Luminaria TCW216 1 x TL-D36W/830 9 9 9 MBX500 Partida ud Luminaria MBX500 MB36 1 x CDMT35W 10 10 10 LEMEST40 partida ud Luminaria de emergencia ESTANCA 40 C-24 35 35 35 LEMNOVA8 partida ud Luminaria de emergencia NOVA N8S 12 12 12

Cap-011 CAPITULO 11. Mecanismos Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total

BES001 partida ud Base de enchufe de superficie 48 48 48 INUS001 partida ud Interruptor unipolar de superficie 15 15 15

Cap-012 CAPITULO 12. Centro de transformación Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total

ECT001 partida ud Edificio de obra exterior; 9600 x 2620 x 2500 1 1 1 CLLS001 partida ud Celda de Llegada/salida a salida de línea con seccionador 2 2 2 CPIA001 partida ud Celda de protección con interruptor automático 1 1 1 CMED001 partida ud Celda de medida 1 1 1 CPS001 partida ud Celda de protección con seccionador 1 1 1 CPFU001 partida ud Celda de protección con fusibles 2 2 2 TR630KVA partida ud Unidad transformadora de 630 kVA 2 2 2

354

Inst. Eléctrica nave industrial para 6. Mediciones la fabricación de radiadores para automóviles. Cap-013

CAPITULO 13. Protección contra incendios Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total CCIN001 partida ud Centralita contra incendios 1 1 1 PMDI001 partida ud Pulsadores manuales de detección de incendios 9 9 9 EXTPO21A partida ud Extintores de polvo polivalente de eficacia 21A 11 11 11

Cap-014 CAPITULO 14. Varios Código Nc Ud Resumen Ud Long A H Subtotal Total

CC001 partida ud Control de calidad a la instalación proyectada 1 1 1 SS001 partida ud Seguridad i Salud en la ejecución 1 1 1



Fdo: D. Evaristo Comino Cuenca Col. Nº:120578-T

355

Inst. Eléctrica nave industrial para 7. Presupuestos la fabricación de radiadores para automóviles.

356


7. PRESUPUESTOS

La propiedad: Autor: IBER AUTOMOCIÓN Evaristo Comino Cuenca


357

1. PRECIOS UNITARIOS..................................................................................................... 358

CAPITULO 1. Instalación eléctrica ................................................................................... 358 CAPITULO 2. Canalizaciones........................................................................................... 359 CAPITULO 3. Protecciones térmicas ................................................................................ 360 CAPITULO 4. Protecciones diferenciales ......................................................................... 362 CAPITULO 5. Protecciones Relés Térmicos..................................................................... 363 CAPITULO 6. Contactores ................................................................................................ 363 CAPITULO 7. Cuadros eléctricos ..................................................................................... 364 CAPITULO 8. Sistema de compensación de energía reactiva........................................... 364 CAPITULO 9. Red de tierras............................................................................................. 364 CAPITULO 10. Alumbrado interior .................................................................................. 365 CAPITULO 11. Mecanismos............................................................................................. 365 CAPITULO 12. Centro de transformación ........................................................................ 365 CAPITULO 13. Protección contra incendios..................................................................... 366 CAPITULO 14. Varios ...................................................................................................... 366

2. CUADRO DESCOMPUESTOS........................................................................................ 367 CAPITULO 1. Instalación eléctrica ................................................................................... 367 CAPITULO 2. Canalizaciones........................................................................................... 374 CAPITULO 3.Protecciones térmicas ................................................................................. 377 CAPITULO 4.Protecciones diferenciales .......................................................................... 382 CAPITULO 5.Protecciones reles termicos ........................................................................ 386 CAPITULO 6. Contactores ................................................................................................ 389 CAPITULO 7. Cuadros electricos ..................................................................................... 390 CAPITULO 8. Sistema de compensación de energia reactiva........................................... 391 CAPITULO 9. Red de tierras............................................................................................. 391 CAPITULO 10. Alumbrado interior .................................................................................. 393 CAPITULO 11. Mecanismos............................................................................................. 395 CAPITULO 12. Centro de transformación ........................................................................ 395 CAPITULO 13. Protección contra incendios..................................................................... 398 CAPITULO 14. Varios ...................................................................................................... 399

3. PRESUPUESTO FINAL.................................................................................................... 400 CAPITULO 1. Instalación eléctrica ................................................................................... 400 CAPITULO 2. Canalizaciones........................................................................................... 401 CAPITULO 3. Protecciones termicas ................................................................................ 402 CAPITULO 4. Protecciones diferenciales ......................................................................... 403 CAPITULO 5. Protecciones reles termicos ....................................................................... 404 CAPITULO 6. Contactores ................................................................................................ 405 CAPITULO 7. Cuadros electricos ..................................................................................... 405 CAPITULO 8. Sistema de compensación de energia reactiva........................................... 405 CAPITULO 9. Red de tierras............................................................................................. 406 CAPITULO 10. Alumbrado interior .................................................................................. 406 CAPITULO 11. Mecanismos............................................................................................. 407 CAPITULO 12. Centro de transformación ........................................................................ 407 CAPITULO 13. Protección contra incendios..................................................................... 407 CAPITULO 14. Varios ...................................................................................................... 408

4. RESUMEN PRESUPUESTO ............................................................................................ 409


358

1. PRECIOS UNITARIOS. Cap-01 CAPITULO 1. Instalación eléctrica

Código Ud Descripción Precio

CURZ115 m.l Conductor unipolar Cu 1,5

mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 0,40 € Cuarenta céntimos

CURZ125 m.l Conductor unipolar Cu 2,5

mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 0,42 € Cuarenta y dos céntimos

CURZ104 m.l Conductor unipolar Cu 4 mm2,aislamiento

RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 0,48 € Cuarenta y ocho céntimos

CURZ106 m.l Conductor unipolar Cu 6 mm2,aislamiento

RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 0,67 € Sesenta y siete céntimos

CURZ110 m.l Conductor unipolar Cu 10

mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 0,97 € Noventa y siete céntimos


mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 1,42 € Un euro con cuarenta y dos céntimos


mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 2,43 € Dos euros con cuarenta y tres céntimos


mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 3,55 € Tres euros con cincuenta y cinco

céntimos CURZ170 m.l Conductor unipolar Cu 70

mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 5,57 € Cinco euros con cincuenta y siete

céntimos CURZ195 m.l Conductor unipolar Cu 95

mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 7,33 € Siete euros con treinta y tres céntimos


mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 21,14 € Veintiún euros con catorce céntimos


mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 33,58 € Treinta y tres euros con cincuenta y

ocho euros


359


CUTT15 m.l Conductor unip. Cu 1,5mm; aislamiento TT 0,40 € Cuarenta céntimos

CUTT25 m.l Conductor unip. Cu 2,5mm; aislamiento TT 0,48 € Cuarenta y ocho céntimos CUTT04 m.l Conductor unip. Cu 4mm; aislamiento TT 0,48 € Cuarenta y ocho céntimos CUTT06 m.l Conductor unip. Cu 6mm; aislamiento TT 1,64 € Un euro con sesenta y cuatro céntimos CUTT10 m.l Conductor unip. Cu 10mm; aislamiento TT 2,90 € Dos euros con noventa céntimos CUTT16 m.l Conductor unip. Cu 16mm; aislamiento TT 4,66 € Cuatro euros con sesenta y seis

céntimos CUTT25 m.l Conductor unip. Cu 25mm; aislamiento TT 4,88 € Cuatro euros con ochenta y ocho

céntimos CUTT50 m.l Conductor unip. Cu 50mm; aislamiento TT 14,30 € Catorce euros con treinta céntimos CUTT95 m.l Conductor unip. Cu 95mm; aislamiento TT 27,50 € Veintisiete euros con cincuenta

céntimos

Cap-02 CAPITULO 2. Canalizaciones

PVC-16 m.l Tubo PVC, diámetro 16 mm 1,03 € Un euro con tres céntimos PVC-20 m.l Tubo PVC, diámetro 20 mm 1,54 € Un euro con cincuenta y cuatro

céntimos PVC-25 m.l Tubo PVC, diámetro 25 mm 1,73 € Un euro con setenta y tres céntimos PVC-32 m.l Tubo PVC, diámetro 32 mm 2,18 € Dos euros con dieciocho céntimos


360


PVC-50 m.l Tubo PVC, diámetro 50 mm 4,02 € Cuatro euros con dos céntimos PVC-75 m.l Tubo PVC, diámetro 75 mm 5,59 € Cinco euros con cincuenta nueve

céntimos PVC-180 m.l Tubo PVC, diámetro 180 mm 6,25 € Seis euros con veinticinco céntimos PVC-200 m.l Tubo PVC, diámetro 200 mm 7,33 € Siete euros con treinta y tres céntimos PVCC-20 m.l Tubo flexible corrugado de PVC de 20 mm

de diámetro nominal 0,55 € Cincuenta y cinco céntimos

BAP1500 m.l Bandeja de acero perforada de 100 x 500,

montaje superficial 9,67 € Nueve euros con setenta y siete

céntimos

Cap-03 CAPITULO 3. Protecciones térmicas

IMB10452 ud Interruptor Magneto térmico Bipolar;10A

4,5kA curvas B y C. 11,44 € Once euros con cuarenta y cuatro

céntimos Interruptor Magneto térmico Bipolar;10A

25kA curvas B,C y D. 74,96 € Setenta y cuatro euros con noventa y

seis céntimos IMB10253 ud IMB16102 ud Interruptor Magneto térmico Bipolar;16A

10kA curvas B y C. 42,15 € Cuarenta y dos euros con quince

céntimos IMT16102 ud Interruptor Magneto térmico

Tetrapolar;16A 10kA curvas B y C. 65,37 € Sesenta y cinco euros con treinta y siete

céntimos IMB2032 ud Interruptor Magneto térmico Bipolar;20A

3kA curvas B y C. 44,69 € Cuarenta y cuatro euros con sesenta y

nueve céntimos


361


IMB25452 ud Interruptor Magneto térmico Bipolar;25A

4,5kA curvas B y C. 47,55 € Cuarenta y siete euros con cincuenta y

cinco céntimos

IMB3032 ud Interruptor Magneto térmico Bipolar;30A 3kA curvas B y C.

48,90 € Cuarenta y ocho euros con noventa céntimos

IMT38252 ud Interruptor Magneto térmico

Tetrapolar;38A 25kA curvas B y C. 158,75 € Ciento cincuenta y ocho euros con

setenta y cinco céntimos IMT63252 ud Interruptor Magneto térmico

Tetrapolar;63A 25kA curvas B y C. 174,50 € Ciento setenta y cuatro euros con

cincuenta céntimos IAT16102 ud Interruptor Automático Tripolar;16A

10kA curvas B y C. 74,28 € Setenta y cuatro euros con veintiocho

céntimos IAT20102 ud Interruptor Automático Tripolar;20A

10kA curvas B y C. 76,78 € Setenta y seis euros con setenta y ocho


10kA curvas B y C. 77,93 € Setenta y siete euros con noventa y tres


10kA curvas B y C. 95,72 € Noventa y cinco euros con setenta dos


10kA curvas B y C. 243,85 € Dos cientos cuarenta y tres euros con

ochenta y cinco céntimos IAT160252 ud Interruptor Automático Tetrapolar;160A

25kA curvas B y C. 403,56 € Cuatrocientos tres euros con cincuenta y

seis céntimos


362


IAT250252 ud Interruptor Automático Tripolar;250A

25kA curvas B y C. 860,50 € Ocho cientos sesenta euros con 5

céntimos

Cap-04 CAPITULO 4. Protecciones diferenciales

RT1630 ud Relé y Transf. 16A y sensibilidad 30mA 75,58 € Setenta y cinco euros con cincuenta y

ocho céntimos RT2030 ud Relé y Transf. 20A y sensibilidad 30mA 80,83 € Ochenta euros con ochenta y tres

céntimos RT3030 ud Relé y Transf. 30A y sensibilidad 30mA 109,14 € Ciento nueve euros con catorce

céntimos RT3830 ud Relé y Transf. 38A y sensibilidad 30mA 156,42 € Ciento cincuenta y seis euros con

cuarenta y dos céntimos RT10030 ud Relé y Transf. 100A y sensibilidad 30mA 175,96 € Ciento setenta y cinco euros con

noventa y seis céntimos RT16030 ud Relé y Transf. 160A y sensibilidad 30mA 275,00 € Dos cientos setenta y cinco euros RT25030 ud Relé y Transf. 250A y sensibilidad 30mA 350,00 € Tres cientos cincuenta euros RT630300 ud Relé y Transf. 630A y sensibilidad 300mA 560,55 € Quinientos sesenta euros con cincuenta

y cinco céntimos IDT4030 ud Interruptor Diferencial Tetrapolar;40 A

sensibilidad 30mA 144,20 € Ciento cuarenta cuatro euros con veinte

céntimos IDT6330 ud Interruptor Diferencial Tetrapolar;63 A

sensibilidad 30mA 212,14 € Dos cientos doce euros con catorce

céntimos


363

Cap-05 CAPITULO 5. Protecciones Relés Térmicos


RT1922 ud Relé Térmico protección de 1,92 - 2 A 49,40 € Cuarenta y nueve euros con cuarenta

céntimos RT243 ud Relé Térmico protección de 2,4 - 3 A 49,40 € Cuarenta y nueve euros con cuarenta

céntimos

RT675 ud Relé Térmico protección de 6 - 7,5 A 49,40 € Cuarenta y nueve euros con cuarenta

céntimos RT810 ud Relé Térmico protección de 8 - 10 A 49,40 € Cuarenta y nueve euros con cuarenta

céntimos RT10413 ud Relé Térmico protección de 10,4 - 13 A 53,31 € cincuenta y tres euros con treinta y un

céntimos RT1620 ud Relé Térmico protección de16- 20 A 53,31 € cincuenta y tres euros con treinta y un

céntimos RT2025 ud Relé Térmico protección de 20 - 25 A 77,07 € Setenta y siete euros con siete céntimos RT3240 ud Relé Térmico protección de 32 - 40 A 84,74 € Ochenta y cuatro euros con setenta y

cuatro céntimos RT7290 ud Relé Térmico protección de 72 - 90 A 152,92 € Ciento cincuenta y dos euros con

noventa y dos céntimos

Cap-06 CAPITULO 6. Contactores

CT10 ud Contactor tripolar de 10A 32,11 € Treinta y dos euros con once céntimos CT16 ud Contactor tripolar de 16A 46,80 € Cuarenta y seis euros con ochenta

céntimos CT25

ud Contactor tripolar de 25A 63,74 € Sesenta y tres euros con setenta y cuatro céntimos


364


CT40 ud Contactor tripolar de 40A 104,49 € Ciento cuatro euros con cuarenta y

nueve céntimos CT90 ud Contactor tripolar de 90A 299,55 € Dos cientos noventa y nueve euros con

cincuenta y cinco céntimos

Cap-07 CAPITULO 7. Cuadros eléctricos

CGPM001 ud Caja general de protección y medida 389,00 € Tres cientos ochenta y nueve euros SC001 ud Subcuadro 364,55 € Tres cientos sesenta cuatro euros con

cincuenta y cinco céntimos

Cap-08 CAPITULO 8. Sistema de compensación de energía reactiva

BREAC100 ud Batería automática de condensadores 100

kVA 2.895,45 € Dos mil ocho cientos noventa y cinco

euros con cuarenta y cinco céntimos

Cap-09 CAPITULO 9. Red de tierras

CU50 m.l Conductor de tierra de 50mm2 12,80 € doce euros con ochenta céntimos CU35 m.l Conductor de tierra de 35mm2 9,80 € Nueve euros con ochenta céntimos PT14 ud Piquetas estándar de 14mm 12,30 € doce euros con treinta céntimos AREGTT ud Arquetas de registro TT 13,25 € Trece euros con veinticinco céntimos


365

Cap-10 CAPITULO 10. Alumbrado interior


TCW216258 ud Luminaria TCW216 2 x TL-BR58W/840 62,00 € Sesenta dos euros TBS160436 ud Luminaria TBS160 4x TL-D36W/830 181,00 € Ciento ochenta y un euros TCW216136 ud Luminaria TCW216 1 x TL-D36W/830 43,00 € Cuarenta y tres euros MBX500 ud Luminaria MBX500 MB36 1 x CDMT35W 15,00 € quince euros

LEMEST40 ud Luminaria de emergencia ESTANCA 40 C-

24 175,95 € Ciento setenta y cinco euros con

noventa y cinco céntimos LEMNOVA8 ud Luminaria de emergencia NOVA N8S 120,55 € Ciento veinte euros con cincuenta y

cinco céntimos

Cap-11 CAPITULO 11. Mecanismos

BES001 ud Base de enchufe de superficie 3,15 € Tres euros con quince céntimos INUS001 ud Interruptor unipolar de superficie 4,55 € Cuatro euros con cincuenta y cinco

euros

Cap-12 CAPITULO 12. Centro de transformación

ECT001 ud Edificio de obra exterior; 9600 x 2620 x

2500 12.841,00 € doce mil ocho cientos cuarenta y un

euros CLLS001 ud Celda de Llegada/salida a salida de línea

con seccionador 1.245,00 € Mil dos cientos cuarenta y cinco euros

CPIA001 ud Celda de protección con interruptor

automático 12.215,00 € Doce mil dos cientos quince euros


366


CMED001 ud Celda de medida 5.278,00 € Cinco mil dos cientos setenta y ocho

euros CPS001 ud Celda de protección con seccionador 8.350,00 € Ocho mil tres cientos cincuenta euros CPFU001 ud Celda de protección con fusibles 11.245,00 € Once mil dos cientos cuarenta y cinco

euros TR630KVA ud Unidad transformadora de 630 kVA 9.545,00 € Nueve mil quinientos cuarenta y cinco

euros

Cap-13 CAPITULO 13. Protección contra incendios

CCIN001 ud Centralita contra incendios 1.955,00 € Mil novecientos cincuenta y cinco euros PMDI001 ud Pulsadores manuales de detección de

incendios 25,95 € Veinticinco euros con noventa y cinco

céntimos EXTPO21A ud Extintores de polvo polivalente de eficacia

21A 43,69 € Cuarenta y tres euros con sesenta y

nueve céntimos

Cap-14 CAPITULO 14. Varios

CC001 ud Control de calidad a la instalación

proyectada 800,00 € Ochocientos euros

SS001 ud Seguridad i Salud en la ejecución 600,00 € Seiscientos euros


367

2. CUADRO DESCOMPUESTOS Cap-01 CAPITULO 1. Instalación eléctrica

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total

CURZ115 Partida m.l Conductor unipolar Cu 1,5

mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0 15,90 € 0,32 € Mano de obra h Ayudante electricista 0 13,25 € 0,27 € Material m Conductor unipolar Cu 1,5

mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 1 0,40 € 0,40 €

Material ud Accesorios 0 - € Suma de la partida 0,98 € % Costes indirectos 2% 0,02 € TOTAL PARTIDA 1,00 €

El precio total de la partida sube a la cantidad de UN EURO

CURZ125 Partida m.l Conductor unipolar Cu 2,5 mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0 15,90 € 0,32 € Mano de obra h Ayudante electricista 0 13,25 € 0,27 € Material m Conductor unipolar Cu 2,5



El precio total de la partida sube a la cantidad de UN EURO CON DOS CÉNTIMOS

CURZ104 partida m.l Conductor unipolar Cu 4


Mano de obra h Oficial 1a electricista 0 15,90 € 0,32 € Mano de obra h Ayudante electricista 0 13,25 € 0,27 € Material m Conductor unipolar Cu 4


1 0,48 € 0,48 €


El precio total de la partida sube a la cantidad de UN EURO CON OCHO CÉNTIMOS


368


CURZ106 partida m.l Conductor unipolar Cu 6 mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV




El precio total de la partida sube a la cantidad de UN EURO CON VEINTIOCHO CÉNTIMOS






El precio total de la partida sube a la cantidad de UN EURO CON CINCUENTA Y OCHO CÉNTIMOS






El precio total de la partida sube a la cantidad de DOS EUROS CON CUATRO CÉNTIMOS


369






El precio total de la partida sube a la cantidad de TRES EUROS CON SIETE CÉNTIMOS






El precio total de la partida sube a la cantidad de CUATRO EUROS CON VEINTIDOS CÉNTIMOS






El precio total de la partida sube a la cantidad de SEIS EUROS CON VEINTIOCHO CÉNTIMOS


370






El precio total de la partida sube a la cantidad de OCHO EUROS CON SIETE CÉNTIMOS






El precio total de la partida sube a la cantidad de VEINTIDOS EUROS CON DIECISEIS CÉNTIMOS






El precio total de la partida sube a la cantidad de TREINTA Y CUATRO EUROS CON OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS


371


CUTT15 partida m.l Conductor unip. Cu 1,5mm; aislamiento TT

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0 15,90 € 0,32 € Mano de obra h Ayudante electricista 0 13,25 € 0,27 € Material m Conductor unip. Cu 1,5mm; aislamiento

TT 1 0,40 € 0,40 €


El precio total de la partida sube a la cantidad de UN EURO

CUTT25 partida m.l Conductor unip. Cu 2,5mm; aislamiento TT

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0 15,90 € 0,32 € Mano de obra h Ayudante electricista 0 13,25 € 0,27 € Material m Conductor unip. Cu 2,5mm; aislamiento

TT 1 0,48 € 0,48 €


El precio total de la partida sube a la cantidad de UN EURO CON OCHO CENTIMOS

CUTT04 partida m.l Conductor unip. Cu 4mm;

aislamiento TT

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0 15,90 € 0,32 € Mano de obra h Ayudante electricista 0 13,25 € 0,27 € Material m Conductor unip. Cu 4mm; aislamiento

TT 1 0,48 € 0,48 €

Material ud Accesorios 0 - € Suma de la partida 1,06 € % Costes indirecos 2% 0,02 € TOTAL PARTIDA 1,08 €

El precio total de la partida sube a la cantida de UN EURO CON OCHO CENTIMOS


372


CUTT06 partida m.l Conductor unip. Cu 6mm; aislamiento TT


TT 1 1,64 € 1,64 €


El precio total de la partida sube a la cantida de DOS EUROS CON VEINTISIETE CENTIMOS


aislamiento TT


TT 1 2,90 € 2,90 €


El precio total de la partida sube a la cantida de TRES EUROS CON CINQUENTA Y CINCO CENTIMOS


aislamiento TT


TT 1 4,66 € 4,66 €


El precio total de la partida sube a la cantida de CINCO EUROS CON TREINTA Y CINCO CENTIMOS


373


CUTT25 partida m.l Conductor unip. Cu 25mm; aislamiento TT


TT 1 4,88 € 4,88 €


El precio total de la partida sube a la cantida de CINCO EUROS CON CINQUENTA Y SIETE CENTIMOS


aislamiento TT


TT 1 14,30 € 14,30 €


El precio total de la partida sube a la cantida de QUINCE EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS


aislamiento TT


TT 1 27,50 € 27,50 €


El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTIOCHO EUROS CON SESENTA Y CUATRO CENTIMOS


374


Codigo Nc Ud Resumen Ud Precio Total

PVC-16 partida m.l Tubo PVC, diámetro 16 mm Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,1 15,90 € 0,80 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,1 13,25 € 0,66 € Material m Tubo PVC, diámetro 16 mm 1 1,03 € 1,03 € Material ud Accesorios 0,2 1,00 € 0,21 € Suma de la partida 2,70 € % Costes indirecos 2% 0,05 € TOTAL PARTIDA 2,75 €

El precio total de la partida sube a la cantida de DOS EUROS CON SETENTA Y CINCO CENTIMOS

PVC-20 partida m.l Tubo PVC, diámetro 20 mm

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,1 15,90 € 0,80 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,1 13,25 € 0,66 € Material m Tubo PVC, diámetro 20 mm 1 1,54 € 1,54 € Material ud Accesorios 0,2 1,00 € 0,21 € Suma de la partida 3,21 € % Costes indirecos 2% 0,06 € TOTAL PARTIDA 3,27 €

El precio total de la partida sube a la cantida de TRES EUROS CON VEINTISIETE CENTIMOS



El precio total de la partida sube a la cantida de TRES EUROS CON CUARENTA Y SIETE CENTIMOS


375



El precio total de la partida sube a la cantida de TRES EUROS CON NOVENTA Y DOS CENTIMOS



El precio total de la partida sube a la cantida de CINCO EUROS CON OCHENTA CENTIMOS



El precio total de la partida sube a la cantida de SIETE EUROS CON CUARENTA CENTIMOS


376



El precio total de la partida sube a la cantida de OCHO EUROS CON OCHO CENTIMOS



El precio total de la partida sube a la cantida de NUEVE EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS

PVCC-20 partida m.l Tubo flexible corrugado de PVC de 20

mm de diámetro nominal

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,1 15,90 € 0,80 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,1 13,25 € 0,66 € Material m Tubo flexible corrugado de PVC de 20

mm de diámetro nominal 1 0,55 € 0,55 €

Material ud Accesorios 0,2 1,00 € 0,21 € Suma de la partida 2,22 € % Costes indirecos 2% 0,04 € TOTAL PARTIDA 2,26 €

El precio total de la partida sube a la cantida de DOS EUROS CON VEINTISEIS CENTIMOS


377


BAP1500 partida m.l Bandeja de acero perforada de 100 x 500, montaje superficial

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,1 15,90 € 1,59 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,1 13,25 € 1,33 € Material m Bandeja de acero perforada de 100 x

500, montaje superficial 1 9,67 € 9,67 €

Material ud Accesorios 0,2 1,00 € 0,21 € Suma de la partida 12,80 € % Costes indirecos 2% 0,26 € TOTAL PARTIDA 13,05 €

El precio total de la partida sube a la cantida de TRECE EUROS CON CINCO CENTIMOS

Cap-03 CAPITULO 3.Protecciones térmicas

IMB10452 partida ud Interruptor Magnetotermico Bipolar;10A 4,5kA curvas B y C.

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Interruptor Magnetotermico

Bipolar;10A 4,5kA curvas B y C. 1 11,44 € 11,44 €

Material ud Accesorios 1 0,25 € 0,25 € Suma de la partida 20,44 € % Costes indirecos 2% 0,41 € TOTAL PARTIDA 20,84 €

El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTE EUROS CON OCHENTA Y CUATRO CENTIMOS

IMB10253 partida ud Interruptor Magnetotermico

Bipolar;10A 25kA curvas B,C y D.




El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y CINCO EUROS CON SESENTA Y TRES CENTIMOS


378


IMB16102 partida ud Interruptor Magnetotermico Bipolar;16A 10kA curvas B y C.


Bipolar;16A 10kA curvas B y C. 1 42,15 € 42,15 €


El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y DOS EUROS CON DIECISIETE CENTIMOS

IMT16102 partida ud Interruptor Magnetotermico

Tetrapolar;16A 10kA curvas B y C.


Tetrapolar;16A 10kA curvas B y C. 1 65,37 € 65,37 €


El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y CINCO EUROS CON OCHENTA Y CINCO CENTIMOS


Bipolar;20A 3kA curvas B y C.




El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y CUATRO EUROS CON SETENTA Y SEIS CENTIMOS


379






El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y SIETE EUROS CON SESENTA Y OCHO CENTIMOS


Bipolar;30A 3kA curvas B y C.




El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y NUEVE EUROS CON CINCO CENTIMOS

IMT38252 partida ud Interruptor Magnetotermico

Tetrapolar;38A 25kA curvas B y C.




El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SETENTA Y UN EUROS CON DIEZ CENTIMOS


380


IMT63252 partida ud Interruptor Magnetotermico Tetrapolar;63A 25kA curvas B y C.




El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO OCHENTA Y SIETE EUROS CON DIECISEIS CENTIMOS

IAT16102 partida ud Interruptor Automatico Tripolar;16A

10kA curvas B y C.

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Interruptor Automatico Tripolar;16A

10kA curvas B y C. 1 74,28 € 74,28 €


El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y CUATRO EUROS CON NOVENTA Y CUATRO CENTIMOS


10kA curvas B y C.


10kA curvas B y C. 1 76,78 € 76,78 €


El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y SIETE EUROS CON CUARENTA Y NUEVE CENTIMOS


381


IAT25102 partida ud Interruptor Automatico Tripolar;25A 10kA curvas B y C.


10kA curvas B y C. 1 77,93 € 77,93 €


El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y OCHO EUROS CON SESENTA Y SEIS CENTIMOS


10kA curvas B y C.


10kA curvas B y C. 1 95,72 € 95,72 €


El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SEIS EUROS CON OCHENTA Y UN CENTIMOS

IAT100102 partida ud Interruptor Automatico

Tripolar;100A 10kA curvas B y C.


10kA curvas B y C. 1 243,85 € 243,85 €


El precio total de la partida sube a la cantida de DOS CIENTOS CINCUENTA Y SIETE EUROS CON NOVENTA CENTIMOS


382


IAT160252 partida ud Interruptor Automatico Tetrapolar;160A 25kA curvas B y C.

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Interruptor Automatico Tetrapolar;160A

25kA curvas B y C. 1 403,56 € 403,56 €


El precio total de la partida sube a la cantida de CUATRO CIENTOS VEINTE EUROS CON OCHENTA UN CENTIMOS

IAT250252 partida ud Interruptor Automatico

Tripolar;250A 25kA curvas B y C.


25kA curvas B y C. 1 860,50 € 860,50 €


El precio total de la partida sube a la cantida de OCHO CIENTOS OCHENTA Y SEIS EUROS CON OCHENTA Y OCHO CENTIMOS

Cap-04 CAPITULO 4.Protecciones diferenciales

RT1630 partida ud Relé y Transf. 16A y sensibilidad 30mA

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Relé y Transf. 16A y sensibilidad 30mA 1 75,58 € 75,58 € Material ud Accesorios 1 0,25 € 0,25 € Suma de la partida 84,58 € % Costes indirecos 2% 1,69 € TOTAL PARTIDA 86,27 €

El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y SEIS EUROS CON VEINTISIETE CENTIMOS


383




El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y UN EUROS CON SESENTA Y DOS CENTIMOS

RT3030 partida ud Relé y Transf. 30A y sensibilidad

30mA


El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO VEINTE EUROS CON CINCUENTA CENTIMOS


30mA


El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SESENTA Y OCHO EUROS CON SETENTA Y DOS CENTIMOS


384



Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Relé y Transf. 100A y sensibilidad

30mA 1 175,96 € 175,96 €


El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO OCHENTA Y OCHO EUROS CON SESENTA Y CINCO CENTIMOS


30mA


30mA 1 275,00 € 275,00 €


El precio total de la partida sube a la cantida de DOS CIENTOS OCHENTA Y NUEVE EUROS CON SESENTA Y SIETE CENTIMOS



30mA 1 350,00 € 350,00 €


El precio total de la partida sube a la cantida de TRES CIENTOS SESENTA Y SEIS EUROS CON DIECISIETE CENTIMOS


385




300mA 1 560,55 € 560,55 €


El precio total de la partida sube a la cantida de QUINIENTOS OCHENTA EUROS CON NOVENTA Y CUATRO CENTIMOS

IDT4030 partida ud Interruptor Diferencial Tetrapolar;40

A sensibilidad 30mA

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Interruptor Diferencial Tetrapolar;40 A

sensibilidad 30mA 1 144,20 € 144,20 €


El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO CINCUENTA Y SEIS EUROS CON VEINTISEIS CENTIMOS

IDT6330 partida ud Interruptor Diferencial Tetrapolar;63

A sensibilidad 30mA

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Interruptor Diferencial Tetrapolar;63 A

sensibilidad 30mA 1 212,14 € 212,14 €


El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS VEINTICINCO EUROS CON CINCUENTA Y SEIS CENTIMOS


386

Cap-05 CAPITULO 5.Protecciones reles termicos


RT1922 partida ud Relé Termico protección de 1,92 - 2 A Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Relé Termico protección de 1,92 - 2 A 1 49,40 € 49,40 € Material ud Accesorios 1 0,25 € 0,25 € Suma de la partida 58,40 € % Costes indirecos 2% 1,17 € TOTAL PARTIDA 59,56 €

El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y NUEVE EUROS CON CINCUENTA Y SEIS CENTIMOS

RT243 partida ud Relé Termico protección de 2,4 - 3 A

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Relé Termico protección de 2,4 - 3 A 1 49,40 € 49,40 € Material ud Accesorios 1 0,25 € 0,25 € Suma de la partida 58,40 € % Costes indirecos 2% 1,17 € TOTAL PARTIDA 59,56 €


RT675 partida ud Relé Termico protección de 6 - 7,5 A

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Relé Termico protección de 6 - 7,5 A 1 49,40 € 49,40 € Material ud Accesorios 1 0,25 € 0,25 € Suma de la partida 58,40 € % Costes indirecos 2% 1,17 € TOTAL PARTIDA 59,56 €



387


RT810 partida ud Relé Termico protección de 8 - 10 A Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Relé Termico protección de 8 - 10 A 1 49,40 € 49,40 € Material ud Accesorios 1 0,25 € 0,25 € Suma de la partida 58,40 € % Costes indirecos 2% 1,17 € TOTAL PARTIDA 59,56 €


RT10413 partida ud Relé Termico protección de 10,4 - 13

A

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Relé Termico protección de 10,4 - 13 A 1 53,31 € 53,31 € Material ud Accesorios 1 0,25 € 0,25 € Suma de la partida 62,31 € % Costes indirecos 2% 1,25 € TOTAL PARTIDA 63,55 €

El precio total de la partida sube a la cantida de SESENTA Y TRES EUROS CON CINCUENTA Y CINCO CENTIMOS

RT1620 partida ud Relé Termico protección de16- 20 A

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Relé Termico protección de16- 20 A 1 53,31 € 53,31 € Material ud Accesorios 1 0,25 € 0,25 € Suma de la partida 62,31 € % Costes indirecos 2% 1,25 € TOTAL PARTIDA 63,55 €

El precio total de la partida sube a la cantida de SESENTA Y TRES EUROS CON CINCUENTA Y CINCO CENTIMOS


388


RT2025 partida ud Relé Termico protección de 20 - 25 A

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Relé Termico protección de 20 - 25 A 1 70,07 € 70,07 € Material ud Accesorios 1 0,25 € 0,25 € Suma de la partida 79,07 € % Costes indirecos 2% 1,58 € TOTAL PARTIDA 80,65 €

El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA EUROS CON SESENTA Y CINCO CENTIMOS



El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y CINCO EUROS CON SESENTA Y UN CENTIMOS



El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SESENTA Y CINCO EUROS CON QUINCE CENTIMOS


389



CT10 partida ud Contactor tripolar de 10A

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Contactor tripolar de 10A 1 32,11 € 32,11 € Material ud Accesorios 1 0,25 € 0,25 € Suma de la partida 41,11 € % Costes indirecos 2% 0,82 € TOTAL PARTIDA 41,93 €

El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA Y UN EUROS CON NOVENTA Y TRES CENTIMOS



El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y SEIS EUROS CON NOVENTA Y UN CENTIMOS



El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y CUATRO EUROS CON DIECINUEVE CENTIMOS


390


CT40 partida ud Contactor tripolar de 40A Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Contactor tripolar de 40A 1 104,49 € 104,49 € Material ud Accesorios 1 0,25 € 0,25 € Suma de la partida 113,49 € % Costes indirecos 2% 2,27 € TOTAL PARTIDA 115,75 €

El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO QUINCE EUROS CON SETENTA Y CINCO CENTIMOS

CT90 partida ud Contactor tripolar de 90A Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Contactor tripolar de 90A 1 299,55 € 299,55 € Material ud Accesorios 1 0,25 € 0,25 € Suma de la partida 308,55 € % Costes indirecos 2% 6,17 € TOTAL PARTIDA 314,72 €

El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS CATORCE EUROS CON SETENTA Y DOS CENTIMOS

Cap-07 CAPITULO 7. Cuadros electricos

CGPM001 partida ud Caja general de proteccion y medida

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Caja general de proteccion y medida 1 389,00 € 389,00 € Material ud Accesorios 1 2,75 € 2,75 € Suma de la partida 400,50 € % Costes indirecos 2% 8,01 € TOTAL PARTIDA 408,50 €

El precio total de la partida sube a la cantida de CUATROCIENTOS OCHO EUROS CON CINCUENTA CENTIMOS


391


SC001 partida ud Subcuadro Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98 € Material ud Subcuadro 1 364,55 € 364,55 € Material ud Accesorios 1 2,75 € 2,75 € Suma de la partida 376,05 € % Costes indirecos 2% 7,52 € TOTAL PARTIDA 383,57 €

El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS OCHENTA Y TRES EUROS CON CINCUENTA Y SIETE CENTIMOS

Cap-08 CAPITULO 8. Sistema de compensación de energia reactiva

BREAC100 partida ud Bateria automatica de condensadores

100 kVA

Mano de obra h Oficial 1a electricista 3 15,90 € 47,70 € Mano de obra h Ayudante electricista 3 13,25 € 39,75 € Material ud Bateria automatica de condensadores

100 kVA 1 2.895,45 € 2.895,45 €

Material ud Accesorios 1 12,34 € 12,34 € Suma de la partida 2.995,24 € % Costes indirecos 2% 59,90 € TOTAL PARTIDA 3.055,14 €

El precio total de la partida sube a la cantida de TRES MIL CINCUENTA Y CINCO EUROS CON CATORCE CENTIMOS


CU50 partida m.l Conductor de tierra de 50mm2

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,5 15,90 € 7,95 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,5 13,25 € 6,63 € Material m.l Conductor de tierra de 50mm2 1 12,80 € 12,80 € Material ud Accesorios 1 15,00 € 15,00 € Suma de la partida 42,38 € % Costes indirecos 2% 0,85 € TOTAL PARTIDA 43,22 €

El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA Y TRES EUROS CON VEINTIDOS CENTIMOS


392


CU35 partida m.l Conductor de tierra de 35mm2 Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,5 15,90 € 7,95 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,5 13,25 € 6,63 € Material m.l Conductor de tierra de 35mm2 1 9,80 € 9,80 € Material ud Accesorios 1 15,00 € 15,00 € Suma de la partida 39,38 € % Costes indirecos 2% 0,79 € TOTAL PARTIDA 40,16 €

El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA EUROS CON DIECISEIS CENTIMOS

PT14 partida ud Piquetas estandars de 14mm

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,2 15,90 € 3,18 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,2 13,25 € 2,65 € Material ud Piquetas estandars de 14mm 1 12,30 € 12,30 € Material ud Accesorios 1 0,20 € 0,20 € Suma de la partida 18,33 € % Costes indirecos 2% 0,37 € TOTAL PARTIDA 18,70 €

El precio total de la partida sube a la cantida de DIECIOCHO EUROS CON SETENTA CENTIMOS

AREGTT partida ud Arquetas de registro TT

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 3,98 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,31 € Material ud Arquetas de registro TT 1 13,25 € 13,25 € Material ud Accesorios 1 0,20 € 0,20 € Suma de la partida 20,74 € % Costes indirecos 2% 0,41 € TOTAL PARTIDA 21,15 €

El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTIUN EUROS CON QUINCE CENTIMOS


393



TCW216258 partida ud Luminaria TCW216 2 x TL-BR58W/840

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,5 15,90 € 7,95 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,5 13,25 € 6,63 € Material ud Luminaria TCW216 2 x TL-

BR58W/840 1 62,00 € 62,00 €


El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y OCHO EUROS CON SESENTA Y DOS CENTIMOS

TBS160436 partida ud Luminaria TBS160 4x TL-D36W/830

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,5 15,90 € 7,95 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,5 13,25 € 6,63 € Material ud Luminaria TBS160 4x TL-D36W/830 1 181,00 € 181,00 € Material ud Accesorios 1 0,50 € 0,50 € Suma de la partida 196,08 € % Costes indirecos 2% 3,92 € TOTAL PARTIDA 200,00 €

El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS EUROS

TCW216136 partida ud Luminaria TCW216 1 x TL-D36W/830

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,5 15,90 € 7,95 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,5 13,25 € 6,63 € Material ud Luminaria TCW216 1 x TL-D36W/830 1 43,00 € 43,00 € Material ud Accesorios 1 0,50 € 0,50 € Suma de la partida 58,08 € % Costes indirecos 2% 1,16 € TOTAL PARTIDA 59,24 €

El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y NUEVE EUROS CON VEINTICUATRO CENTIMOS


394


MBX500 Partida ud Luminaria MBX500 MB36 1 x CDMT35W

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,5 15,90 € 7,95 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,5 13,25 € 6,63 € Material ud Luminaria MBX500 MB36 1 x

CDMT35W 1 15,00 € 15,00 €


El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA EUROS CON SESENTA Y OCHO CENTIMOS

LEMEST40 partida ud Luminaria de emergencia ESTANCA

40 C-24

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,5 15,90 € 7,95 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,5 13,25 € 6,63 € Material ud Luminaria de emergencia ESTANCA 40

C-24 1 175,95 € 175,95 €


El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO NOVENTA Y CUATRO EUROS CON OCHENTA Y CINCO CENTIMOS

LEMNOVA8 partida ud Luminaria de emergencia NOVA N8S

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,5 15,90 € 7,95 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,5 13,25 € 6,63 € Material ud Luminaria de emergencia NOVA N8S 1 120,55 € 120,55 € Material ud Accesorios 1 0,50 € 0,50 € Suma de la partida 135,63 € % Costes indirecos 2% 2,71 € TOTAL PARTIDA 138,34 €

El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO TREINTA Y OCHO EUROS CON TREINTA Y CUATRO CENTIMOS


395



BES001 partida ud Base de enchufe de superficie

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,2 15,90 € 3,18 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,2 13,25 € 2,65 € Material ud Base de enchufe de superficie 1 3,15 € 3,15 € Material ud Accesorios 1 0,50 € 0,50 € Suma de la partida 9,48 € % Costes indirecos 2% 0,19 € TOTAL PARTIDA 9,67 €

El precio total de la partida sube a la cantida de NUEVE EUROS CON SESENTA Y SIETE CENTIMOS

INUS001 partida ud Interruptor unipolar de superficie

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,2 15,90 € 3,18 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,2 13,25 € 2,65 € Material ud Interruptor unipolar de superficie 1 4,55 € 4,55 € Material ud Accesorios 1 0,50 € 0,50 € Suma de la partida 10,88 € % Costes indirecos 2% 0,22 € TOTAL PARTIDA 11,10 €

El precio total de la partida sube a la cantida de ONCE EUROS CON DIEZ CENTIMOS


ECT001 partida ud Edificio de obra exterior; 9600 x 2620

x 2500

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0 15,90 € - € Mano de obra h Ayudante electricista 0 13,25 € - € Material ud Edificio de obra exterior; 9600 x 2620 x

2500 1 12.841,00 € 12.841,00 €


El precio total de la partida sube a la cantida de TRECE MIL SEISCIENTOS SIETE EUROS CON OCHENTA Y DOS CENTIMOS


396


CLLS001 partida ud Celda de Llegada/salida a salida de

línea con seccionador

Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 € Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 € Material ud Celda de Llegada/salida a salida de línea

con seccionador 1 1.245,00 € 1.245,00 €


El precio total de la partida sube a la cantida de MIL CUATROCIENTOS CINCO EUROS CON OCHENTA Y SIETE CENTIMOS

CPIA001 partida ud Celda de protección con interruptor

automático

Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 € Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 € Material ud Celda de protección con interruptor

automático 1 12.215,00 € 12.215,00 €


El precio total de la partida sube a la cantida de DOCE MIL QUINIENTOS NOVENTA Y CINCO EUROS CON VINTISIETE CENTIMOS

CMED001 partida ud Celda de medida

Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 € Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 € Material ud Celda de medida 1 5.278,00 € 5.278,00 € Material ud Accesorios 1 75,00 € 75,00 € Suma de la partida 5.411,30 € % Costes indirecos 2% 108,23 € TOTAL PARTIDA 5.519,53 €

El precio total de la partida sube a la cantida de CINCO MIL QUINIENTOS DIECINUEVE EUROS CON CINCUENTA Y TRES CENTIMOS


397


CPS001 partida ud Celda de protección con seccionador

Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 € Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 € Material ud Celda de protección con seccionador 1 8.350,00 € 8.350,00 € Material ud Accesorios 1 75,00 € 75,00 € Suma de la partida 8.483,30 € % Costes indirecos 2% 169,67 € TOTAL PARTIDA 8.652,97 €

El precio total de la partida sube a la cantida de OCHO MIL SEISCIENTOS CINCUENTA Y DOS EUROS CON NOVENTA Y SIETE CENTIMOS

CPFU001 partida ud Celda de protección con fusibles

Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 € Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 € Material ud Celda de protección con fusibles 1 11.245,00 € 11.245,00 € Material ud Accesorios 1 75,00 € 75,00 € Suma de la partida 11.378,30 € % Costes indirecos 2% 227,57 € TOTAL PARTIDA 11.605,87 €

El precio total de la partida sube a la cantida de ONCE MIL SEISCIENTOS CINCO EUROS CON OCHENTA Y SIETE CENTIMOS

TR630KVA partida ud Unidad transformadora de 630

kVA

Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 € Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 € Material ud Unidad transformadora de 630 kVA 1 9.545,00 € 9.545,00 € Material ud Accesorios 1 75,00 € 75,00 € Suma de la partida 9.678,30 € % Costes indirecos 2% 193,57 € TOTAL PARTIDA 9.871,87 €

El precio total de la partida sube a la cantida de NUEVE MIL OCHOCIENTOS SETENTA Y UN EUROS CON OCHENTA Y SIETE CENTIMOS


398



CCIN001 partida ud Centralita contra incendios Mano de obra h Oficial 1a electricista 1,5 15,90 € 23,85 € Mano de obra h Ayudante electricista 1,5 13,25 € 19,88 € Material ud Centralita contra incendios 1 1.955,00 € 1.955,00 € Material ud Accesorios 1 25,00 € 25,00 € Suma de la partida 2.023,73 € % Costes indirecos 2% 40,47 € TOTAL PARTIDA 2.064,20 €

El precio total de la partida sube a la cantida de DOS MIL SESENTA Y CUATRO EUROS CON VEINTE CENTIMOS

PMDI001 partida ud Pulsadores manuales de detección

de incendios

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,5 15,90 € 7,95 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,5 13,25 € 6,63 € Material ud Pulsadores manuales de detección de

incendios 1 25,95 € 25,95 €


El precio total de la partida sube a la cantida de SESENTA Y SEIS EUROS CON OCHENTA Y CUATRO CENTIMOS

EXTPO21A partida ud Extintores de polvo polivalente de

eficacia 21A

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,5 15,90 € 7,95 € Mano de obra h Ayudante electricista 0,5 13,25 € 6,63 € Material ud Extintores de polvo polivalente de

eficacia 21A 1 43,69 € 43,69 €


El precio total de la partida sube a la cantida de SESENTA Y NUEVE EUROS CON SESENTA Y TRES CENTIMOS


399



CC001 partida ud Control de calidad a la instalación

proyectada

Conjunto de medidas necesarias para la

correcta puesta a punto de la instalación proyectada incluido las pruebas de presiones, ajustar la sensibilidad de los detectores, comprobación de niveles lumínicos resultados, etc.

Suma de la partida - € % Costes indirecos 2% 800 16,00 € TOTAL PARTIDA 816,00 €

El precio total de la partida sube a la cantida de OCHOCIENTOS DIECISEIS EUROS

SS001 partida ud Seguridad i Salut en la ejecución

Aplicación del estudio básico de seguridad

y salud en la ejecución de la instalación

Suma de la partida - € % Costes indirecos 2% 600 12,00 € TOTAL PARTIDA 612,00 €

El precio total de la partida sube a la cantida de SEISCIENTOS DOCE EUROS


400

3. PRESUPUESTO FINAL Cap-01 CAPITULO 1. Instalación eléctrica


CURZ115 partida m.l Conductor unipolar Cu 1,5 mm2,aislamiento

RZ1-K(AS) 0,6/1 KV 421 1,00 € 422,12 €

CURZ125 partida m.l Conductor unipolar Cu 2,5 mm2,aislamiento RZ1-K(AS) 0,6/1 KV

6060,25 1,02 € 6.200,00 €


230 1,08 € 249,38 €


1128 1,28 € 1.441,65 €


396,6 1,58 € 628,24 €


886 2,04 € 1.810,15 €


200 3,07 € 614,65 €


1040 4,22 € 4.384,29 €


23,4 6,28 € 146,86 €


21 8,07 € 169,50 €


86,2 22,16 € 1.909,97 €


16 34,85 € 557,54 €

CUTT15

partida m.l Conductor unip. Cu 1,5mm; aislamiento TT 210,5 1,00 € 211,06 €


401


CUTT25 partida m.l Conductor unip. Cu 2,5mm; aislamiento TT 1748,12 1,08 € 1.895,42 €

CUTT04 partida m.l Conductor unip. Cu 4mm; aislamiento TT 115 1,08 € 124,69 €


CUTT10 partida m.l Conductor unip. Cu 10mm; aislamiento TT 196,8 3,55 € 699,16 €

CUTT16 partida m.l Conductor unip. Cu 16mm; aislamiento TT 366,6 5,35 € 1.960,53 €

CUTT25 partida m.l Conductor unip. Cu 25mm; aislamiento TT 260 5,57 € 1.448,79 €


CUTT95 partida m.l Conductor unip. Cu 95mm; aislamiento TT 8 28,64 € 229,16 € Capitulo 1. INSTALACIÓN ELECTRICA 26.161,75 €


PVC-16 partida m.l Tubo PVC, diámetro 16 mm 45,5 2,75 € 125,19 €

PVC-20 partida m.l Tubo PVC, diámetro 20 mm 870,75 3,27 € 2.848,79 €

PVC-25 partida m.l Tubo PVC, diámetro 25 mm 630,25 3,47 € 2.184,10 €

PVC-32 partida m.l Tubo PVC, diámetro 32 mm 306 3,92 € 1.200,88 €

PVC-50 partida m.l Tubo PVC, diámetro 50 mm 44 5,80 € 255,26 €


PVC-180

partida m.l Tubo PVC, diámetro 180 mm 23,4 8,08 € 188,97 €


402



PVCC-20 partida m.l Tubo flexible corrugado de PVC de 20 mm de diámetro nominal

95 2,26 € 214,88 €

BAP1500 partida m.l Bandeja de acero perforada de 100 x 500, montaje superficial

252 13,05 € 3.288,83 €

Capitulo 2. CANALIZACIONES 10.513,86 €

Cap-03 CAPITULO 3. Protecciones termicas


10 20,84 € 208,44 €

IMB10253 partida ud Interruptor Magnetotermico Bipolar;10A 25kA curvas B,C y D.

1 85,63 € 85,63 €


13 52,17 € 678,18 €


5 75,85 € 379,26 €


1 54,76 € 54,76 €


3 57,68 € 173,03 €


1 59,05 € 59,05 €


2 171,10 € 342,20 €

IMT63252

partida ud Interruptor Magnetotermico Tetrapolar;63A 25kA curvas B y C.

2 187,16 € 374,33 €


403



22 84,94 € 1.868,69 €


4 87,49 € 349,96 €


4 88,66 € 354,65 €


4 106,81 € 427,24 €


4 257,90 € 1.031,61 €

IAT160252 partida ud Interruptor Automatico Tetrapolar;160A 25kA curvas B y C.

8 420,81 € 3.366,45 €


1 886,88 € 886,88 €

Capitulo 3. PROTECCIONES TERMICAS 10.640,37 €

Cap-04 CAPITULO 4. Protecciones diferenciales

RT1630 partida ud Relé y Transf. 16A y sensibilidad 30mA 22 86,27 € 1.897,86 €

RT2030 partida ud Relé y Transf. 20A y sensibilidad 30mA 4 91,62 € 366,49 €




RT16030 partida ud Relé y Transf. 160A y sensibilidad 30mA 4 289,67 € 1.158,70 €


404




IDT4030 partida ud Interruptor Diferencial Tetrapolar;40 A sensibilidad 30mA

1 156,26 € 156,26 €

IDT6330 partida ud Interruptor Diferencial Tetrapolar;63 A sensibilidad 30mA

1 225,56 € 225,56 €

Capitulo 4. PROTECCIONES

DIFERENCIALES 6.663,48 €

Cap-05 CAPITULO 5. Protecciones reles termicos

RT1922 partida ud Relé Termico protección de 1,92 - 2 A 12 59,56 € 714,75 €

RT243 partida ud Relé Termico protección de 2,4 - 3 A 6 59,56 € 357,38 €

RT675 partida ud Relé Termico protección de 6 - 7,5 A 12 59,56 € 714,75 €

RT810 partida ud Relé Termico protección de 8 - 10 A 12 59,56 € 714,75 €

RT10413 partida ud Relé Termico protección de 10,4 - 13 A 24 63,55 € 1.525,23 €

RT1620 partida ud Relé Termico protección de16- 20 A 12 63,55 € 762,61 €

RT2025 partida ud Relé Termico protección de 20 - 25 A 12 80,65 € 967,76 €

RT3240 partida ud Relé Termico protección de 32 - 40 A 12 95,61 € 1.147,32 €

RT7290 partida ud Relé Termico protección de 72 - 90 A 12 165,15 € 1.981,84 € Capitulo 5. PROTECCIONES RELES

TERMICOS 8.886,39 €


405



CT10 partida ud Contactor tripolar de 10A 14 41,93 € 586,98 €




CT90 partida ud Contactor tripolar de 90A 4 314,72 € 1.258,86 € Capitulo 6. CONTACTORES 3.357,67 €

Cap-07 CAPITULO 7. Cuadros electricos

CGPM001 partida ud Caja general de proteccion y medida 1 408,50 € 408,50 €

SC001 partida ud Subcuadro 8 383,57 € 3.068,53 € Capitulo 7. CUADROS ELECTRICOS 3.477,03 €

Cap-08 CAPITULO 8. Sistema de compensación de energia reactiva

BREAC100 partida ud Bateria automatica de condensadores 100

kVA 1 3.055,14 € 3.055,14 €

Capitulo 8. SISTEMA DE COMPENSACIÓN DE

ENERGIA REACTIVA 3.055,14 €


406



CU50 partida m.l Conductor de tierra de 50mm2 50 43,22 € 2.161,13 €

CU35 partida m.l Conductor de tierra de 35mm2 130 40,16 € 5.221,13 €

PT14 partida ud Piquetas estandars de 14mm 18 18,70 € 336,54 €

AREGTT partida ud Arquetas de registro TT 18 21,15 € 380,74 € Capitulo 9. RED DE TIERRAS 8.099,53 €


TCW216258 partida ud Luminaria TCW216 2 x TL-BR58W/840 143 78,62 € 11.242,16 €

TBS160436 partida ud Luminaria TBS160 4x TL-D36W/830 21 200,00 € 4.199,93 €

TCW216136 partida ud Luminaria TCW216 1 x TL-D36W/830 9 59,24 € 533,13 €

MBX500 Partida ud Luminaria MBX500 MB36 1 x CDMT35W 10 30,68 € 306,77 €

LEMEST40 partida ud Luminaria de emergencia ESTANCA 40 C-24

35 194,85 € 6.819,59 €

LEMNOVA8 partida ud Luminaria de emergencia NOVA N8S 12 138,34 € 1.660,05 € Capitulo 10. ALUMBRADO INTERIOR 24.761,62 €


407



BES001 partida ud Base de enchufe de superficie 48 9,67 € 464,14 €

INUS001 partida ud Interruptor unipolar de superficie 15 11,10 € 166,46 € Capitulo 11. MECANISMOS 630,60 €


ECT001 partida ud Edificio de obra exterior; 9600 x 2620 x 2500 1 13.607,82 € 13.607,82 €

CLLS001 partida ud Celda de Llegada/salida a salida de línea con seccionador

2 1.405,87 € 2.811,73 €

CPIA001 partida ud Celda de protección con interruptor automático

1 12.595,27 € 12.595,27 €

CMED001 partida ud Celda de medida 1 5.519,53 € 5.519,53 €

CPS001 partida ud Celda de protección con seccionador 1 8.652,97 € 8.652,97 €

CPFU001 Celda de protección con fusibles 2 11.605,87 € 23.211,73 €

TR630KVA partida ud Unidad transformadora de 630 kVA 2 9.871,87 € 19.743,73 € Capitulo 12. CENTRO DE

TRANSFORMACIÓN 86.142,77 €


CCIN001 partida ud Centralita contra incendios 1 2.064,20 € 2.064,20 €

PMDI001 partida ud Pulsadores manuales de detección de incendios

9 51,54 € 463,82 €


408


EXTPO21A partida ud Extintores de polvo polivalente de eficacia

21A 11 69,63 € 765,93 €

Capitulo 13. PROTECCIÓN CONTRA

INCENDIOS 3.293,95 €


CC001 partida ud Control de calidad a la instalación proyectada

1 816,00 € 816,00 €

SS001 partida ud Seguridad i Salut en la ejecución 1 612,00 € 612,00 €

Capitulo 14. VARIOS 1.428,00 €


409

4. RESUMEN PRESUPUESTO Capitulo Resumen Importe Cap-01 Instalación electrica 26.161,75 € Cap-02 Canalizaciones 10.513,86 € Cap-03 Protecciones termicas 10.640,37 € Cap-04 Protecciones diferenciales 6.663,48 € Cap-05 Protecciones reles termicos 8.886,39 € Cap-06 Contactores 3.357,67 € Cap-07 Cuadros electricos 3.477,03 € Cap-08 Sistema de compensación de energia reactiva 3.055,14 € Cap-09 Red de tierras 8.099,53 € Cap-10 Alumbrado interior 24.761,62 € Cap-11 Mecanismos 630,60 € Cap-12 Centro de transformación 86.142,77 € Cap-13 Proteccion contra incendios 3.293,95 € Cap-14 Varios 1.428,00 € TOTAL DE EJECUCIÓN MATERIAL 197.112,18 € 13% Gastos Generales 25.624,58 € 6% Beneficio industrial 11.826,73 € Suma G.G. y B.M. 37.451,31 € TOTAL PRESUPUESTO CONTRATADA 234.563,49 € 16% de IVA 37.530,16 € TOTAL PRESUPUESTO GENERAL 272.093,65 € El presupuesto general sube a la cantidad de DOSCIENTOS SETENTA Y DOS MIL Y NOVENTA Y TRES EUROS CON SESENTA Y CINCO CENTIMOS



Fdo: D. Evaristo Comino Cuenca Col. Nº:120578-T

Inst. Eléctrica nave industrial para 8. Estudio con entidad propia la fabricación de radiadores para automóviles.

410


8. ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA.




411

8.1 ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD. ...................................... 413

8.1.1 Preliminares. ............................................................................................ 413

8.1.2 Memoria. .................................................................................................. 413

8.1.2.1 Datos de la obra................................................................................ 413

8.1.2.1.1 Situación de la instalación a realizar. ...................................... 413

8.1.2.1.2 Topografía y entorno. ................................................................ 414

8.1.2.1.3 Instalaciones a realizar............................................................. 414

8.1.2.1.4 Presupuesto de ejecución de la contrata de la obra................. 414

8.1.2.1.5 Duración de la obra y numero de trabajadores punta. ............. 415

8.1.2.1.6 Materiales previstos en la construcción. ................................... 415

8.1.2.1.7 Datos del encargante. ................................................................ 415

8.1.2.1.8 Técnico redactor del estudio básico de seguridad y salud. ....... 415

8.1.2.2 Consideraciones generales de riesgos.............................................. 415

8.1.2.2.1 Situación de la obra. .................................................................. 415

8.1.2.2.2 Topografía y entorno. ................................................................ 415

8.1.2.2.3 Instalaciones a realizar.............................................................. 415

8.1.2.2.4 Presupuesto de seguridad y salud.............................................. 416

8.1.2.2.5 Duración de la obra y numero de trabajadores punta. ............. 416

8.1.2.2.6 Materiales previstos en la instalación, peligrosidad y toxicidad........................................................................................................................... 416

8.1.2.3 Fases de la instalación. ................................................................ 416

8.1.2.4 Análisis y prevención del riesgo en las fases de obra. ..................... 416

8.1.2.4.1 Procedimientos y equipos técnicos a utilizar............................. 416

8.1.2.4.2 Tipos de riesgos. ........................................................................ 417

8.1.2.4.3 Medidas preventivas en la organización del trabajo................. 417


412

8.1.2.4.4 Protecciones colectivas.............................................................. 418

8.1.2.4.5 Protecciones personales. ........................................................... 418

8.1.2.5 Análisis y prevención de los riesgos en los medios y en la maquinaria............................................................................................................................... 419

8.1.2.5.1 Medios auxiliares....................................................................... 419

8.1.2.5.2 Maquinaria y herramientas. ...................................................... 419

8.1.2.6 Análisis y prevención de riesgos catastróficos. ................................ 420

8.1.2.7 Cálculos de los medios de seguridad................................................ 420

8.1.2.8 Medicina preventiva y primeros auxilios.......................................... 421

8.1.2.9 Formación sobre seguridad. ............................................................. 421


413

8.1 ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD.

8.1.1 Preliminares.

El R.D. 1627/1997 de 24 de Octubre establece las disposiciones mínimas de seguridad y salud aplicables en obras de construcción.

A efectos de este R.D., la obra proyectada requiere la redacción del presente estudio básico de Seguridad y Salud, por cuanto dicha obra, dada su pequeña envergadura y coste de ejecución, no se incluye en ninguno de los supuestos contemplados en el art. 4 del R.D. 1627/1997, puesto que:

El presupuesto de contrata es inferior a 450.000 €. No se ha previsto emplear a más de 20 trabajadores simultáneamente. El volumen de mano de obra estimado es inferior a 500 días de trabajo.

De acuerdo con el art. 6 del R.D. 1627/1997, el Estudio Básico de seguridad y salud deberá precisar las normas de seguridad y salud aplicables a la obra, contemplando la identificación de los riesgos laborables evitables y las medidas técnicas precisas para ello, la relación de riesgos laborables que no puedan eliminarse especificando las medidas preventivas y protecciones técnicas tendentes a controlar y reducir dichos riesgos y cualquier tipo de actividad a desarrollar en obra.

En el Estudio Básico se contemplarán también las previsiones y las informaciones útiles para efectuar en su día, en las debidas condiciones de seguridad y salud, los previsibles trabajos posteriores, siempre dentro del marco de la Ley 31/1.995 de prevención de Riesgos Laborables.

8.1.2 Memoria.

8.1.2.1 Datos de la obra.

8.1.2.1.1 Situación de la instalación a realizar.

La nave industrial se encuentra ubicada en el polígono industrial Plans de Jori, situado en la N-240, km-38, perteneciente al municipio de Montblanc, Tarragona.

Situación del ambulatorio o centro de salud más cercano:

Centre de Asistencia Primaria Montblanc.

C/ Pintor Potau, 56, Montblanc.

Tel.: 977 860089

Horario: de 0 a 24 h


414

Urgencias

Pius Hospital de Valls.

Tel.: 977 400034.

8.1.2.1.2 Topografía y entorno.

Descripción de la parcela o solar y su entorno (calles y accesos).

La finca se encuentra a 2,5 km del núcleo urbano. Se accede a esta por la N-240, km 38.

A los alrededores de la finca se encuentran otras industrias con diferentes actividades, así como pequeñas propiedades sin explotar. Al otro lado de la carretera se encuentra el río Francolí y una importante zona boscosa de las Muntanyes de Prades.

Descripción de la intensidad de circulación de vehículos.

Intensidad fluida del tráfico pesado en esta zona con principal incidencia durante las primeras horas del día.

Climatología.

El clima es continental, con temperaturas bajas al invierno y altas en el verano.

8.1.2.1.3 Instalaciones a realizar.

Las actuaciones que se pretenden realizar en el solar, consisten en la realización de la instalación eléctrica en baja tensión, implantación del C.T y la instalación contra incendios.

Para ello se dotará a la actividad de los circuitos eléctricos necesarios para cubrir la totalidad de las necesidades funcionales de la misma.

Completando el resto de instalaciones, se implantará un sistema de protección contra incendios que albergará a la totalidad de la actividad a nivel de detección y extinción.

La superficie del solar afectada por la instalación es de 4200 m2.

8.1.2.1.4 Presupuesto de ejecución de la contrata de la obra.

272.093,65 €


415

8.1.2.1.5 Duración de la obra y numero de trabajadores punta.

La previsión de duración de la obra es de 30 días.

El número de trabajadores punta asciende a 4.

8.1.2.1.6 Materiales previstos en la construcción.

No está previsto el empleo de materiales peligrosos o tóxicos, ni tampoco elementos o piezas constructivas de peligrosidad desconocida en su puesta en obra, tampoco se prevé el uso de productos tóxicos durante el proceso de instalación de maquinaria o tendido de redes.

8.1.2.1.7 Datos del encargante.

IBER AUTOMOCIÓN.

Juan Manuel Pérez Roldán.

N.I.F 39863552-Z

C/ N-240 Km 38.

MONTBLANC.

8.1.2.1.8 Técnico redactor del estudio básico de seguridad y salud.

Nombre: Evaristo Comino Cuenca.

Ingeniero Técnico Industrial

8.1.2.2 Consideraciones generales de riesgos.

8.1.2.2.1 Situación de la obra.

Por la situación, no se generan riesgos.

8.1.2.2.2 Topografía y entorno.

Nivel de riesgo bajo sin condicionantes de riesgo aparentes, tanto para circulación de vehículos, como para la programación de los trabajos en relación con el entorno y sobre el solar.

8.1.2.2.3 Instalaciones a realizar.

Riesgo bajo y normal en todos los componentes de las instalaciones a realizar, tanto por dimensiones de los elementos constructivos como por la altura de trabajo.


416

8.1.2.2.4 Presupuesto de seguridad y salud.

Debido a las características de la instalación, se entiende incluido en las partidas de ejecución material de la globalidad de la instalación.

8.1.2.2.5 Duración de la obra y numero de trabajadores punta.

Riesgos normales para un calendario de obra normal y un número de trabajadores punta fácil de organizar.

8.1.2.2.6 Materiales previstos en la instalación, peligrosidad y toxicidad.

Todos los materiales componentes de la instalación industrial a realizar, son conocidos y no suponen riesgo adicional tanto por su composición como por sus dimensiones. En cuanto a materiales auxiliares en la instalación, o productos, no se prevén otros que los conocidos y no tóxicos.

8.1.2.3 Fases de la instalación.

En la primera fase, durante la primera semana una cuadrilla de 2 personas se dedicara a la ubicación del C.T. Mientras tanto otra cuadrilla de 2 personas se dedicara a fijación de soportes, tubos y canaletas.

Una vez instalados los transformadores, así como todas sus celdas, las dos cuadrillas pasaran a realizar trabajos al interior de la nave.

Se instalara la caja general de protección de medida, la batería de condensadores y se cablearan las instalaciones.

Una vez realizados estos trabajos, se instalaran los diferentes subcuadros y se cablearan y se montaran todas las luminarias y las instalaciones interiores necesarias.

Y una vez instalada la instalación puramente eléctrica, se realizara la instalación contra incendios y se pasara a la pruebas de puesta en marcha de las instalaciones.

8.1.2.4 Análisis y prevención del riesgo en las fases de obra.

A la vista del conjunto de documentos del proyecto de instalación , sé expondrán en primer lugar: los procedimientos y equipos técnicos a utilizar, a continuación, la deducción de riesgos en estos trabajos, las medidas preventivas adecuadas, indicación de las protecciones colectivas necesarias y las protecciones personales exigidas para los trabajadores.

8.1.2.4.1 Procedimientos y equipos técnicos a utilizar.

Se realizarán tareas de fijación de soportes, tubos, canaletas así como la instalación de luminarias interiores y su conexionado.

Estas tareas se realizan con medios ligeros y herramientas homologadas para tal fin. Se utilizarán escaleras de tijera correctamente aseguradas y calzadas.


417

Se utilizarán también máquinas herramienta ligera homologada y con certificado CE.

También se utilizarán medios mecánicos para trabajos en altura como plataformas elevadoras.

Se realizarán tareas de tendido de redes eléctricas enterradas, de superficie así como el tendido de la red contra incendios. Posteriormente se realizarán tareas de montaje y conexionado de receptores y maquinaria de la propia instalación.

Se utilizarán medios análogos a la fase de montaje de soportes, basados en elevadores.

Se utilizarán medios pesados como camiones grúa y grúas de tonelaje en los casos de la implantación de equipos de más peso.

En a fase de pruebas no se prevé la utilización de maquinaria o herramientas que deban de ser analizadas.

8.1.2.4.2 Tipos de riesgos.

Analizados los procedimientos y equipos a utilizar en los distintos trabajos de esta instalación, se deducen los siguientes riesgos:

Caídas de altura desde escaleras de tijera en instalación luminaria y conducciones.

Caídas de altura desde plataforma elevadora durante las tareas de fijación de soportes e instalación de líneas eléctricas exteriores.

Caídas al mismo nivel en toda la zona de obra especialmente por la acumulación de materiales, herramientas y elementos de protección en el trabajo.

Caídas de objetos suspendidos o mal fijados. Así como herramientas de otros operarios.

Atropellos durante el desplazamiento de la plataforma elevadora móvil, y camiones grúa durante as tareas de implantación de depósitos.

Golpes con objetos o útiles de trabajo en todo el proceso de la obra. Generación de polvo. Proyección de partículas durante casi todos los trabajos. Explosiones e incendios fortuitos. Electrocuciones en el manejo de herramientas y sobre la red de alimentación

eléctrica. Esguinces, salpicaduras y pinchazos, a lo largo de toda la obra. Efectos de ambiente con polvo a lo largo de toda la obra.

8.1.2.4.3 Medidas preventivas en la organización del trabajo.

Partiendo de una organización de la obra donde el plan de seguridad del trabajo sea conocido lo mas ampliamente posible, que el jefe de la instalación dirija su implantación y que el encargado de la misma realice las operaciones de su puesta en práctica y verificación, para esta instalación las medidas preventivas se impondrán según las líneas siguientes:


418

Normativa de prevención dirigida y entregada a los operarios de las máquinas y herramientas para su aplicación en todo su funcionamiento.

Cuidar del cumplimiento de la normativa vigente en el: Manejo de máquinas y herramientas. Manejo de maquinaria pesada. Movimiento de materiales y cargas. Utilización de los medios auxiliares.

Mantener los medios auxiliares y las herramientas en buen estado de conservación.

Disposición y ordenamiento del tráfico de vehículos y de aceras y pasos para los trabajadores.

Señalización de la obra en su generalidad y de acuerdo con la normativa vigente. Protección de huecos en general para evitar caídas de objetos. Asegurar la entrada y salida de materiales de forma organizada y coordinada con

los trabajos de realización de la instalación. Orden y limpieza en toda la instalación. Delimitación de las zonas de trabajo y cercado si es necesaria la prevención.

Medidas especificas:

En trabajos de altura, utilizar plataformas elevadoras homologadas y correctamente protegidas, así como escaleras correctamente calzadas.

8.1.2.4.4 Protecciones colectivas.

Las protecciones colectivas necesarias se estudiarán sobre los planos del proyecto y en consideración a las partidas de obra en cuanto a los tipos de riesgos indicados anteriormente y a las necesidades de los trabajadores. Las protecciones previstas son:

Señales normalizadas para el tránsito de vehículos. Valla de obra delimitando y protegiendo el centro de trabajo. Se comprobará que todas las máquinas y herramientas disponen de sus

protecciones colectivas de acuerdo con la normativa vigente. Enclavamiento de interruptores generales en cuadros de distribución eléctrica,

con el fin de evitar electrocuciones accidentales.

8.1.2.4.5 Protecciones personales.

Las protecciones necesarias para la realización de los trabajos previstos desde el proyecto son las siguientes:

Protección del cuerpo de acuerdo con la climatología mediante ropa de trabajo adecuada.

Protección del trabajador en su cabeza, extremidades, ojos y contra caídas de altura con los siguientes medios:

Casco Cinturón de seguridad. Gafas antipartículas. Pantalla de soldadura eléctrica.


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Gafas para soldadura autógena. Guantes finos de goma para contactos con el hormigón. Guantes de cuero para manejo de materiales. Guantes de soldador. Mandil. Polainas. Gafas anti polvo Botas de agua. Impermeables. Protectores gomados.

Protectores contra ruido mediante elementos normalizados. Complementos de calzado, polainas y mandiles.

8.1.2.5 Análisis y prevención de los riesgos en los medios y en la maquinaria.

8.1.2.5.1 Medios auxiliares.

Los medios auxiliares previstos en la realización de esta obra son:

1.- Plataforma elevadora.

2.- Escaleras de mano.

3.- Maquinaria pesada.

4.- Otros medios sencillos de uso corriente.

De estos medios, la ordenación de la prevención se realizará mediante la aplicación de la Ordenanza de trabajo y la Ley de Prevención de Riesgos Laborales, ya que tanto los andamios como las escaleras de mano están totalmente normalizados. Referente a la plataforma elevadora, se utilizará un modelo normalizado, y dispondrá de las protecciones colectivas de: barandillas, enganches para cinturón de seguridad y demás elementos de uso corriente. La maquinaria pesada utilizada, como en el caso de grúas, dispondrá de elementos de balizamiento y señalización acústica de movimiento así como cuantos requerimientos de seguridad le sean de aplicación en relación a la presente Ley.

8.1.2.5.2 Maquinaria y herramientas.

La maquinaria prevista a utilizar en esta obra es la siguiente:

Plataforma elevadora Martillo picador. Camiones de tamaño medio. Grúa telescópica propulsada.


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La previsión de utilización de herramientas es:

Sierras radiales. Taladros percutores. Herramientas manuales diversas.

La prevención sobre la utilización de estas máquinas y herramientas se desarrollarán en el Plan de seguridad de acuerdo con los siguientes principios:

1.- Reglamentación oficial.

Se cumplirá lo indicado en el Reglamento de máquinas, en los I.T.C. correspondientes, y con las especificaciones de los fabricantes.

En el plan de seguridad sé hará especial hincapié en las normas de seguridad sobre uso de la plataforma elevadora.

2.- Las máquinas y herramientas a utilizar en la instalación dispondrán de su folleto de instrucciones de manejo que incluye:

Riesgos que entraña para los trabajadores Modo de uso con seguridad.

3.- No se prevé la utilización de máquinas sin reglamentar.

8.1.2.6 Análisis y prevención de riesgos catastróficos.

El único riesgo catastrófico previsto es el de incendio o explosión. Por otra parte no se espera la acumulación de materiales con alta carga de fuego durante la ejecución de las obras. El riesgo considerado posible se cubrirá con las siguientes medidas:

Realizar revisiones periódicas en la instalación eléctrica de la obra. Colocar en los lugares, o locales, independientes aquellos productos muy

inflamables con señalización expresa sobre su mayor riesgo. Prohibir hacer fuego dentro del recinto de la obra; caso de necesitar calentarse

algún trabajador, debe hacerse de una forma controlada y siempre en recipientes, bidones por ejemplo, en donde se mantendrán las ascuas. Las temperaturas de invierno tampoco son extremadamente bajas en el emplazamiento de esta obra.

Disponer en la obra de extintores, mejor polivalentes, situados en lugares

8.1.2.7 Cálculos de los medios de seguridad.

El cálculo de los medios de seguridad se realiza de acuerdo con lo establecido en el R.D. 1627/1997 de 24 de Octubre y partiendo de las experiencias en instalaciones similares.

El cálculo de las protecciones personales parte de fórmulas generalmente admitidas como las de SEOPAN, y el cálculo de las protecciones colectivas resultan de la medición de las mismas sobre los planos del proyecto del edificio y los planos de este


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estudio, las partidas de seguridad y salud, de este estudio básico, están incluidas proporcionalmente en cada partida.

8.1.2.8 Medicina preventiva y primeros auxilios.

1.-Medicina preventiva.

Las posibles enfermedades profesionales que puedan originarse en esta obra son las normales que tratan la medicina del trabajo y la higiene industrial.

Todo ello se resolverá de acuerdo con los servicios de prevención de empresa quienes ejercerán la dirección y el control de las enfermedades profesionales, tanto en la decisión de utilización de los medios preventivos como la observación medica de los trabajadores.

2.-Primeros auxilios.

Para atender a los primeros auxilios existirá un botiquín de urgencia situado en los vestuarios, y se comprobará que, entre los trabajadores presentes en la obra, uno, por lo menos, haya recibido un curso de socorrismo.

Como Centros Médicos de urgencia próximos a la obra se señalan los siguientes:

Centre de Asistencia Primaria Montblanc.

C/ Pintor Potau, 56, Montblanc.

Tel.: 977 860089

Horario: de 0 a 24 h

Urgencias

Pius Hospital de Valls.

Tel.: 977 400034.

8.1.2.9 Formación sobre seguridad.

El plan de seguridad a realizar especificará el Programa de Formación de los trabajadores y asegurará que estos conozcan el mismo. También con esta función preventiva se establecerá el programa de reuniones del Comité de Seguridad y Salud.

La formación y explicación del Plan de Seguridad será por un técnico de seguridad.


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Montblanc, 5 de Mayo de 2007



Col. Nº:120578-T

Electrificación de una nave industrial para la fabricación...

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