Diseño de Zapata

DISEÑO DE ZAPATAS T-01

DATOS:PD (Ton) = 4.850PL (Ton) = 1.250Mto D X (Ton-m) = 0.00Mto D Y (Ton-m) = 0.00Mto L X (Ton-m) = 0.00Mto L Y (Ton-m) = 0.00

(Kg/cm2) = 1.000Df (m) = 1.00NPT (m) = 0.15F'c (Kg/cm2) = 210Fy (Kg/cm2) = 4200S/C PISO (Kg/cm2) = 300.00g (Ton/m3) = 1.90

(Ton/m3) = 2.40TIPO DE COLUMNA = C1 (para los cuatro ultimos pisos)

Columna interior N < 3 pisos

TIPO DE ZAPATA T - 1 40Zapata interior, concentrica

DIMENSIONAR LA COLUMNA

n = 0.25P = 1.10 Pg

f´c = 210 Kg/cm2

b*D =P

n*f'ccon raiz:

b*D = 127.81 cm2 0.11 m2 si fuese cuadrada

= 0.01 m2 Usar : = Columna de 0.25 x 0.25 m2.DIMENSION DE LA COLUMNA

OK 0.25 0.25 en m.

Y XAcol.correg = 0.06 m2

ESFUERZO NETO DEL TERRENO

= 6.08 Ton/m2

Azap. =P

Con raiz:

Azap. = 1.00 m2 1.00 m2 si fuese cuadrada

Para cumplir con Lv1 = Lv2, Si es concentricaT S ÁREA

1er tanteo 1.00 1.00 1

2do tanteo 1.00 1.00 1

Tx = 1.000 m. Usar : = Zapata de 1 x 1 m2.Ty = 1.000 m. DIMENSION DE AL ZAPATA

CAMBIAR DIM. 1.00 1.00 en m.

Lv1 = 0.38 T SLv2 = 0.38 Conforme Azap.correg = 1.00 m2

st

gC

as

Nota: esta seccion será verificada ya que es un predimensionamiento.

σn σt - g*H - gC*HC - s/c =

σn

PROYECTO: MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE, ALCANTARILLADO Y TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES DE LAS ZONAS PERIFERICAS EN LA LOCALIDAD DE YANAHUANCA

MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE DANIEL

CARRION

LOCALIDAD : YANAHUANCADISTRITO : YANAHUANCAPROVINCIA : DANIEL CARRIONREGION : PASCO FECHA : ABRIL 2011

D12

carga muerta

D13

carga viva

D18

capacidad portante del terreno

D19

altura de desplante

D20

nivel de piso terminado

D21

esfuerzo a la compresion del concreto

D22

esfuerzo a la fluencia del acero

D23

sobrecarga en el piso

D24

peso especifico del terreno

D25

PESO DEL CONCRETO

D38

210 o mas

I46

cambiar

J46

cambiar

I60

ASUMIR

I61

ASUMIR

I64

cambiar

J64

cambiar




CARRION


EFECTO DEL MOMENTO EN LAS CIMENTACIONEST/6

EJE X ex1 = 0.00 < 0.17 OK, CASO 1, SEGUIR CON σn 1er tanteoex2 = 0.00 < 0.17 OK, CASO 1, SEGUIR CON σn 2do tanteo

EJE Y = 0.00 < 0.17 OK, CASO 1, SEGUIR CON σn 1er tanteoey2 = 0.00 < 0.17 OK, CASO 1, SEGUIR CON σn 2do tanteo

CASO 1 SI e < T/6

6.1 1er tanteo S 1

6.1 2do tanteo S 1.00

CASO 2 SI e = T/6

12.2 1er tanteo S 2.01


CASO 3 SI e > T/6

8.13 1er tanteo S 1.34


CASO 4 EXCENTRICIDAD AL REDEDOR DE LOS DOS EJESCARGA BIAXIAL

> 6.075 AUMENTAR DIMENSION 1er tanteo

> 6.075 AUMENTAR DIMENSION 2do tanteo

REACCION NETA DEL TERRENOPu = 1.5 PD + 1.8 PL = 9.52 Ton

Wnu =Pu

Azap.

Wnu = 9.52 Ton/m2

DIMENSIONAMIENTO DE LA ALTURA h DE LA ZAPATA POR PUNZONAMIENTOUsar:

h = 0.60 m. f r = 7.50 cm. 1/2" = 1.27

d =d = 51.23 cm.

Ø = 0.75= 1

= 5.32 Tn actuante

ey1

σ1*S

σ1*S

σ1*S

σ1*S

σ1*S

σ1*S

σmax

σmax

f cm.

h - (r + Ø)

CONDICION DE DISEÑO: Vu/Ø≤ Vc

Vu /Ø 1 / Ø [Pu - Wu ( Y+d )( X+d )]Vu /Ø

21 *

*6

TS

M

A

P X

Z

s 22 *

*6

TS

M

A

P X

Z

s

SeT

P

Sr

P

*2

*3

*2

**3

*21

s

ZA

P21 s 02 s

22 *

*6

*

*6

ST

M

TS

M

A

P YX

ZMAX s

D106

tipo de combimacion de carga

D115

asumir altura: min. 0.60 m.

D116

recubrimiento en cm.

G116

escoger el Ø acero, que se colocara en la zapata.




CARRION


=Dmayor

Dmenor

= 1.00

Donde:X e Y son dimensiones de la columna

= 2m + 2n = 2*(X + d) + 2*(Y + d) = (2X+2Y) + 4d

= 3.05

Vc = REGLAMENTOVc = 369.08 A

Vc =Vc = 533.03 C

Vc = REGLAMENTOVc = 251.34 D

Entonces comparamos los valores del reglamentoVc = 251.34 Tn. resistente

< Vc OK

VERIFICACION DE CORTANTEEJE X-XA una distancia d de la cara de la columna

Vdu =Vdu = -1.26 Ton. OJO

Vn =Vn = -1.68 Ton.

Vc =

Vc = 39.35 Ton. > Vn Conforme

EJE Y-YA una distancia d de la cara de la columna

Vdu =Vdu = -1.26 Ton. OJO

Vn =Vn = -1.68 Ton.

Vc =

Vc = 39.35 Ton. > Vn Conforme

DISEÑO POR FLEXION

Mu =Mu = 0.69 Ton.-m.

As = Mu a = d/5 1ra ves

f = 0.9 FLEXION

As = 0.45 cm2.

b c

b c

bo

bo

(0.53+1.1 / bc)*(Öf'c)bo*d

0.27(2+as*d/ bo)*(Öf'c)bo*d

1.1* (Öf'c)bo*d

Vu /Ø

(Wu*S) (Lv1 - d) Lv1 > d

Vdu/f

0.53* (Öf'c)b*d

(Wu*T) (Lv2 - d) Lv2 > d

Vdu/f

0.53* (Öf'c)b*d

(Wu*S)*Lv2/2

f * fy *(d-a/2)




CARRION


a = As * fy0.85 * f'c * b




CARRION


Interaciones:

= 0.10 cm. = 0.36 cm2.

= 0.08 cm. = 0.36 cm2.

= 0.08 cm. = 0.36 cm2.

f VERIFICACION DE Amin. 1/2" = 1.27

As min. =As min. = 9.22 cm2.

Usar:As = 9.22 n =

n = 7.0S = 1.00

s =n - 1

s = 0.14

Usar:

7 Ø 1/2" @ 0.14 m.

EN DIRECCION TRANSVERSAL

Ast = As * Tx / TyAst = 9.22 cm2.

n =n = 7.00

T = 1.00

s = 0.14

Usar:

7 Ø 1/2" @ 0.14m.

Usar:

Zapata de 1 x 1 m2.Columna de 0.25 x 0.25 m2.

1.00

7 Ø

1/2

" @

0.1

4m.

0.25

0.25 1.00

7 Ø 1/2" @ 0.14 m.

LONGITUD DE DESARROLLO DEL REFUERZO

Long. Disponible para cada barra

= Lv - r f

= 0.305 m. 1/2" = 1.27 1.27

a1 As1

a2 As2

a3 As3

area cm.

r temp * b * d

As / Af

S - 2*r - f

Ast / Af

Ld f cm. f cm2.

Ld




CARRION


Para barras en tracion: Ø < 1 3/8"

= 32.00 cm.

=> 30 cm. = 35 cm.

= 22.1 cm. < 35.00 cm.

= 28.0 cm. < 30.5 cm. Conforme

TRANSFERENCIA DE FUERZA EN LA INTERFASE DE LA COLUMNA Y CIMENTACION

a) RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO SOBRE LA COLUMNA

Pu = 13.61 Tn. (actuante) Ø ESTRIBADA = 0.7

Pn = 111.5625 Tn. (resistente)

Pu < Pn Conforme

b) RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO EN EL CONCRETO DE CIMENTACION

Ao =Xo = 1.00 A2 = 1.00 m2.

A2 =

Ao =4 > 2 Conforme

= 2Acol = 0.125

Pnb = 223.125 Ton. > Pn Conforme

DOWELLS ENTRE LA COLUMNA Y LA CIMENTACION

SIPn < Pnb As min = 0.02

Con 4 Ø como minimo.

> 0.006db*Fy

Ld 0.06(Ab*Fy/Öf'c)

Ld

Lde

(ÖA2/A1)*Acol < 2Acol

Es el area max. De la superficie de apoyo que es geometricamente similar y concentrica con el area A1.

(ÖA2/A1) < 2

(ÖA2/A1) =

\ Ao

para zonas NO sismicas

G250

estribada zunchada

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