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DISEÑO DE UN CICLÓN DE POLVOS METÁLICOS PARA RAPID PROTOTYPING 2013 [32] 3. DISEÑO Y PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO 3.1. Justificación de la elección del tipo de ciclón. Para la elección del tipo de ciclón a construir se seguirán tanto criterios técnicos como económicos. En primer lugar se debe tener en cuenta las especificaciones. El ciclón diseñado debe ser capaz de hacer una clasificación de tres tipos de polvos metálicos con diferentes tamaños de corte que son los siguientes Acero Inoxidable .Tamaño de corte 35 micras. Titanio. Tamaño de corte 15 micras. Aluminio. Tamaño de corte 20 micras. Además deberá ser capaz de tratar una cantidad de material pulverulento de 20kg por operación, en un tiempo razonable. La primera decisión de diseño es descartar el aerociclón, en beneficio del hidrociclón. El hecho de que el diámetro característico de los hidrociclones sea aproximadamente diez veces menor que el de los ciclones de gas para conseguir una mismo tamaño de corte en la separación, conduce a que el diámetro de ciclón de gas necesario esté en el intervalo [0.9, 2] m, y [3, 5] m de altura. Este parámetro de diseño además conduce al uso de unos caudales de aire necesario para un correcto de funcionamiento en el intervalo [1, 2.5] . El excesivo tamaño nos lleva a varios inconvenientes. En primer lugar elimina la posibilidad de hacer un diseño modular que permita hacer cambios de operación a través de la modificación de algunas de las dimensiones, como la altura o diámetro de conductos para alcanzar los distintos objetivos de la clasificación exigidos. En consecuencia pierde versatilidad y flexibilidad. El segundo es el espacio disponible en el laboratorio para este fin. El espacio destinado a la instalación tanto del ciclón como de los equipos auxiliares, prácticamente quedaría ocupado solo por el ciclon, lo cual es inviable. Esta rigidez en la geometría solo nos deja como variables de operación el caudal y la concentración, que no son suficientemente flexibles para adaptarse a los cambios en las especificaciones de la clasificación. Derivado de su tamaño, los caudales necesarios para una correcta operación hace que la soplante necesaria para su puesta en marcha, necesite una potencia según se ha consultado en catálogos de algunos fabricantes, de hasta 200kW, que está totalmente fuera del alcance técnico del laboratorio y por tanto inviable para el fin que se persigue con su operación. Sin embargo, el hidrociclón ofrece la ventaja de ser capaz de operar la misma cantidad de material pulverulento que los ciclones de gas con un tamaño característico de diámetro del ciclón en el intervalo [7, 12] cm, lo que abre la posibilidad de hacer un diseño modular que se adapte a la demanda en cambios de especificaciones de separación. Por tanto, dispondremos de un equipo más versátil y flexible en el que además del caudal y la concentración podremos modificar parte de su geometría para adaptarse a los cambios en las especificaciones.

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DISEÑO DE UN CICLÓN DE POLVOS METÁLICOS PARA RAPID PROTOTYPING 2013

[32]

3. DISEÑO Y PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO

3.1. Justificación de la elección del tipo de ciclón.

Para la elección del tipo de ciclón a construir se seguirán tanto criterios técnicos como

económicos. En primer lugar se debe tener en cuenta las especificaciones. El ciclón diseñado

debe ser capaz de hacer una clasificación de tres tipos de polvos metálicos con diferentes

tamaños de corte que son los siguientes

Acero Inoxidable .Tamaño de corte 35 micras.

Titanio. Tamaño de corte 15 micras.

Aluminio. Tamaño de corte 20 micras.

Además deberá ser capaz de tratar una cantidad de material pulverulento de 20kg por

operación, en un tiempo razonable.

La primera decisión de diseño es descartar el aerociclón, en beneficio del hidrociclón. El

hecho de que el diámetro característico de los hidrociclones sea aproximadamente diez veces

menor que el de los ciclones de gas para conseguir una mismo tamaño de corte en la

separación, conduce a que el diámetro de ciclón de gas necesario esté en el intervalo [0.9, 2]

m, y [3, 5] m de altura. Este parámetro de diseño además conduce al uso de unos caudales de

aire necesario para un correcto de funcionamiento en el intervalo [1, 2.5] . El excesivo

tamaño nos lleva a varios inconvenientes.

En primer lugar elimina la posibilidad de hacer un diseño modular que permita hacer cambios

de operación a través de la modificación de algunas de las dimensiones, como la altura o

diámetro de conductos para alcanzar los distintos objetivos de la clasificación exigidos. En

consecuencia pierde versatilidad y flexibilidad.

El segundo es el espacio disponible en el laboratorio para este fin. El espacio destinado a la

instalación tanto del ciclón como de los equipos auxiliares, prácticamente quedaría ocupado

solo por el ciclon, lo cual es inviable. Esta rigidez en la geometría solo nos deja como

variables de operación el caudal y la concentración, que no son suficientemente flexibles para

adaptarse a los cambios en las especificaciones de la clasificación.

Derivado de su tamaño, los caudales necesarios para una correcta operación hace que la

soplante necesaria para su puesta en marcha, necesite una potencia según se ha consultado en

catálogos de algunos fabricantes, de hasta 200kW, que está totalmente fuera del alcance

técnico del laboratorio y por tanto inviable para el fin que se persigue con su operación.

Sin embargo, el hidrociclón ofrece la ventaja de ser capaz de operar la misma cantidad de

material pulverulento que los ciclones de gas con un tamaño característico de diámetro del

ciclón en el intervalo [7, 12] cm, lo que abre la posibilidad de hacer un diseño modular que se

adapte a la demanda en cambios de especificaciones de separación. Por tanto, dispondremos

de un equipo más versátil y flexible en el que además del caudal y la concentración podremos

modificar parte de su geometría para adaptarse a los cambios en las especificaciones.

DISEÑO DE UN CICLÓN DE POLVOS METÁLICOS PARA RAPID PROTOTYPING 2013

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Los rendimientos de la separación son en general similares a los de aerociclón siempre que la

concentración de alimentación no sea elevada, debiendo ser entre 0.5-10% v/v, y caudales

entre 1-4 . Como desventaja se tiene que se producen dos corrientes de pulpa a la salida,

una muy diluida, que será la del producto, y una muy concentrada que será el rechazo y obliga

a disponer de un sistema de separación auxiliar para obtener el material de producto seco, y

eliminar del fluido de desecho, las partículas metálicas disueltas. Por tanto la obtención del

producto deseado no es inmediata.

El tamaño de estos equipos auxiliares de separación no supone un problema de espacio, ya

que la instalación total necesaria para la operación del hidrociclón es mucho más compacta

que la del ciclón de gas.

Por último como ventaja del hidrociclón, el equipo de impulsión necesario para la pulpa, que

idealmente debería ser una bomba para pulpa mineral, se puede sustituir por una bomba de

aguas residuales, económicamente más asequible, que podría realizar esta función sin especial

dificultad, asumiendo el sobrecoste de reposición de rodetes podría ser mayor de lo habitual, y

de la que ya se dispone en el laboratorio. Esta bomba funciona en unos rangos de caudal entre

1-8 con una potencia eléctrica requerida de unos 2.5kW, que son perfectamente

asumibles desde el punto de vista técnico-económico y se adapta perfectamente a las

necesidades de operación.

En conclusión se elige el hidrociclón como el más adecuado para el diseño y construcción.

3.2. Ecuaciones, datos e hipótesis de partida.

En primer lugar se definirán todas las hipótesis y premisas de partidas del diseño, que servirán

para elegir las ecuaciones adecuadas con las que diseñar el hidrociclón.

Como ya se ha expuesto, para el diseño del hidrociclón partiremos de la premisa de hacer un

diseño modular. Desde el punto de vista práctico para la operación, las variables geométricas

sobre las que podremos actuar son la altura libre de vórtice, mediante la instalación y

desinstalación de cuerpos cilíndricos y los diámetros de las boquillas de alimentación, rebose y

descarga.

Para obtener un correcto funcionamiento de la bomba y el ciclón trabajaremos con

concentraciones de alimentación bajas, inferiores al 10% v/v. En la regulación de caudal que

proporciona la bomba, se debe asegurar una presión de alimentación que nos permita obtener

una caída mínima de 0.35bar en el interior del ciclón, que se consideran necesario para

formación de la columna de aire y máxima de 1bar, pues una excesiva caída de presión en el

interior de ciclon implica mayores pérdidas de energía.

Como cualquier sistema, la instalación donde funcionara el ciclón, tendrá un periodo

transitorio, por lo que este deberá tratar la cantidad de material pulverulento en un intervalo de

tiempo suficientemente amplio como para que el efecto transitorio no represente una distorsión

del funcionamiento. Por tanto el clasificador tendrá una capacidad 20kg de material por

operación, o lo que es lo mismo, deberá procesar dicha cantidad de material en un tiempo

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suficiente para despreciar efectos transitorios de la puesta en marcha. Supondremos que un

mínimo de 10 minutos se considera un lapso de tiempo suficiente. Esta limitación de diseño

implica una relación entre la concentración y el caudal de alimentación.

Dado que las curvas de rendimiento se obtienen experimentalmente para cada diseño, nos

adaptaremos a alguno de los tipos de los ya existentes, cuyas funciones de clasificación ya se

conocen. En consecuencia una vez fijemos el diámetro de ciclón ideal, el resto de dimensiones

estarán fijadas en un rango, que admiten una cierta variación manteniéndonos en la eficiencia

deseada. Todos los conductos de entrada y salida serán de sección circular.

En cuanto al fluido disolvente de la pulpa mineral, en principio la opción más económica es el

agua. Dado que luego habrá que realizar tratamientos posteriores con las corrientes de rechazo

y producto, se contemplará el uso de acetona, que tiene unas propiedades superiores a las del

agua para facilitar estos tratamientos, sin modificar cualitativamente y apenas

cuantitativamente el rendimiento del ciclón, como se muestra en la Figura 19 y 20.

Establecidas las hipótesis previas al diseño, se escogerán las ecuaciones más adecuadas para el

diseño del hidrociclón. En este sentido las ecuaciones que mejor se adaptan de las expuestas

son las de Plitt, pues nos establecen una relación entre el diámetro de corte de la clasificación y

todas las variables posibles de diseño: dimensiones del ciclón, la concentración, el caudal y la

caída de presión. Además su rango de validez, incluye concentraciones bajas y diámetros de

ciclón pequeños, que será la situación en la que se trabaja.

(10)

= (11)

C (Xi) = λ= (9)

3.3. Cálculo de dimensiones y parámetros de diseño.

El siguiente paso en el diseño es encontrar un diámetro de hidrociclón adecuado, que nos

permita operar con los tres tipos de metales, interviniendo en el caudal, la concentración, la

altura libre, y en menor medida los diámetros de conductos de entrada y salida. Por facilidad

constructiva, consideraremos diámetros de hidrociclón múltiplos de la pulgada. En un primer

tanteo de las ecuaciones obtenemos que el diámetro más adecuado se encuentra está entre 3 y

4 pulgadas. Para llegar los resultados finales que se reflejan en la Tabla 5.se realizan los

cálculos de los parámetros de diseño y operación implementando las ecuaciones (9) y (10) en

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MATLAB. Para ello fijamos d50c en el valor que deseamos, e ∆P= 45kPa y 35KPa para el

caso de Acero Inox. A continuación partiendo de la estimación del tamaño ideal que está

entre 3 y 4 in. se calculan 3 posibles puntos de diseño para cada metal fijando Dc en 3, 3½ y 4

in en cada caso. Luego mediante tanteo de los diámetros del ápex (Du), inlet(De) y

vórtex(Do) y Cv(%v/v), cuyo rango esta acotado para obtener un correcto funcionamiento,

obtendremos un caudal de diseño que debe ser adecuado para la bomba y para evitar que la

operación se desarrolle en régimen transitorio mayoritariamente. Además dado que el rango

de variación de los diámetros es estrecho, y la concentración no conviene elevarla demasiado,

disponemos de la variable h’ (altura libre), para tener cierta flexibilidad en el ajuste para

obtener el d50c con un caudal adecuado para evitar transitorios largos respecto al tiempo de

operación.

Se incluye como anexo el código de programación de las ecuaciones en MATLAB para cada

simulación. ANEXO V.

Del primer tanteo se desprende que tanto para Aluminio como para Titanio el tamaño más

adecuado de hidrociclón es 3in, ya que es capaz de alcanzar la especificación con mínimo

SIMULACION DE HIDROCICLONES

Ciclón Aluminio(d50c=20µm) Titanio(d50c=15µm) Acero Inox(d50c=35µm)

Dc=76.2mm

(3in)

Du=0.1*Dc (¼ in) Du=0.1*Dc (¼ in) Du=0.08*Dc (¼ in)

De=0.16*Dc (½ in) De=0.16*Dc (½ in) De=0.16*Dc (½ in)

Do=0.35*Dc (1in) Do=0.35*Dc (1in) Do=0.35*Dc (1in)

Cv= 1% v/v Cv= 1% v/v Cv= 8% v/v

h=5.7*Dc h=5*Dc h=3*Dc

Q=3.02 Q=2.96 Q=1.26

Tc(20kg)=15min Tc(20kg)=9.2min Tc(20kg)=1.5 min

Dc=88.9mm

(3½ in)

Du=0.08*Dc (¼ in) Du=0.08*Dc (¼ in) Du=0.08*Dc (¼ in)

De=0.16*Dc (½ in) De=0.16*Dc (½ in) De=0.16*Dc (½ in)

Do=0.35*Dc (1¼in) Do=0.35*Dc (1¼in) Do=0.35*Dc (1¼in)

Cv= 1% v/v Cv= 1% v/v Cv= 7% v/v

h=6*Dc h=5.5*Dc h=3*Dc

Q=3.9 Q=3.8 Q=1.7

Tc(20kg)=11min Tc(20kg)=7min Tc(20kg)=1.3min

Dc=101.6mm

(4in)

Du=0.12*Dc (½ in) Du=0.12*Dc (½ in) Du=0.12*Dc (½ in)

De=0.18*Dc (¾in) De=0.18*Dc (¾in) De=0.18*Dc (¾in)

Do=0.35*Dc (1½in) Do=0.35*Dc (1½in) Do=0.35*Dc (1½in)

Cv= 1% v/v Cv= 1% v/v Cv= 6% v/v

h=6*Dc h=5*Dc h=3*Dc

Q=4.3 Q=4.2 Q=2.17

Tc(20kg)=10min Tc(20kg)=6min Tc(20kg)=1.2min

∆P= 45kPa para Aluminio y Titanio ,35kPa en acero inoxidable

Tabla 5.

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caudal, siendo el único caso en el que el tiempo de operación de 20Kg está por encima de los

2 minutos, que estiman suficientes para despreciar los efectos transitorios. Sin embargo para

el Acero Inoxidable se puede observar que para alcanzar un tamaño de separación como el

exigido, sin utilizar caudales excesivos, que la bomba no podría gestionar, obliga a mantener

la concentración de alimentación en valores altos. Luego en el caso del acero, como el tiempo

de ciclonado se estima en 1.5min, habrá que aumentar la cantidad de material ciclonado, para

obtener tiempos de operación superior y por tanto no incurrir en una situación en la que el

efecto transitorio afecte a la calidad de la separación.

Para elegir definitivamente el diámetro de hidrociclón más adecuado se representa para cada

metal y para los diámetros 3 in, la evolución del tamaño de corte en función de la altura libre

de vórtice, fijando la concentración en un valor de 1% v/v como referencia en Aluminio y

Titanio y del 8% v/v en Acero Inoxidable. Se trazan las curvas de isocaudal e isobaras, y se

analiza cómo es la evolución de ambas en el ciclón.

Por otro lado, en otras tres gráficas, se analiza la influencia de la concentración en el

diámetro de corte de la clasificación, fijada la altura libre de vórtice. Del mismo modo se

tienen curvas de caudal constante y caída de presión constante.

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GRAFICA1. VARIACIÓN d50c /h AGUAvsACETONA. Dc=3in Cv=1%V/V. Metal(Ti).

Figura.19

En dicha gráfica se representa la influencia sobre la operación que puede tener el uso de

acetona o agua como fluido disolvente. En la comparativa se muestra un caso usando Titanio

en un ciclón de 3in con Cv=1%v/v que son condiciones de diseño del funcionamiento. Se

puede observar, que cualitativamente no hay diferencia en las curvas, mientras

cuantitativamente es mínima, reduciéndose en menos de 1 micra el tamaño de corte en la

clasificación en condiciones de presión o caudal similares para cada altura libre de caída.

Luego queda patente que desde el punto de vista de operación del hidrociclón la acetona no

supone ninguna alteración de los resultados.

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GRAFICA 2. VARIACION d50c/Cv AGUAvsACETONA. CON TITANIO Dc=3in.

Figura 20.

En esta segunda gráfica se muestra de nuevo el efecto que puede tener en la operación el uso

de acetona respecto al agua, mostrando la variación en ambos casos de d50c respecto a la

concentración en volumen. Se ve como las gráficas son prácticamente idénticas salvo un

desplazamiento en el eje de ordenadas inferior a una micra. Por lo que se vuelve a comprobar

que el uso acetona no influirá en la operación del ciclón.

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GRAFICA 3. VARIACION d50c/h CON ALUMNIO Dc=3in Cv=1%v/v

Figura 21.

En dicha gráfica se representan las ecuaciones que se han utilizado para diseñar el ciclón. Se

puede ver como para cada valor de presión o caudal fijos, el tamaño de corte d50c aumenta

con la disminución de la altura libre. Asimismo fijando una altura de caída libre, la

disminución de la caída de presión en el interior o del caudal de alimentación genera mayores

tamaños de corte. Dado que los valores de caída de presión están limitados inferiormente en

35kPa y los caudales superiormente por cuestiones técnicas de la bomba y de los transitorios,

el margen de operación del ciclón es el conjunto de curvas de isocaudal e isobaras de la

gráfica. Se observa que la sensibilidad de d50c ante una variación de la atura es de entre 1-2

micras por cada 50mm de altura de caída libre, o 4 micras por cada 0.5m3/h de caudal.

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GRAFICA 4. VARIACIÓN d50c/Cv CON ALUMNIO (Dc=3in; h=5.7Dc)

Figura 22.

Para la siguiente representación hemos fijado los valores geométricos del hidrociclón en los

de diseño en el caso del Aluminio. Se puede ver en la evolución de d50c respecto a la

concentración en volumen de entrada, que la variación que se puede conseguir para una

concentración fijada utilizando el margen de caudales y presiones correctos es de apenas 3-4

micras. Sin embargo podemos conseguir variaciones de hasta 2 micras en el tamaño de corte

con un incremento del 1% de la concentración, con la precaución de no sobrepasar valores

que nos saquen del rango de utilización de las ecuaciones o nos provoquen un mal

funcionamiento de la bomba. De ahí que la gráfica sólo alcance hasta el 8% v/v, que se

considera un valor alto.

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GRAFICA 5. VARIACIÓN d50c/h CON TITANIO Dc=3in Cv=1%v/v

Figura 23.

En dicha gráfica se representan las ecuaciones que se han utilizado para diseñar el ciclón. Se

representa la variación de d50c respecto a la altura libre y se pueden hacer las mismas

interpretaciones que en la gráfica 3 salvo algunas diferencias cuantitativas. La máxima

variación que se puede conseguir del diámetro de corte con las el margen de condiciones de

operación en presión y caudal es de 3 micras, mientras que variando la altura libre podremos

conseguir 1-2 micras por cada 100mm.

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GRAFICA 6. VARIACIÓN d50c/Cv CON TITANIO (Dc=3in; h=5Dc)

Figura 24.

Para la siguiente representación hemos fijado los valores geométricos del hidrociclón en los

de diseño en el caso del Titanio. Haciendo la misma interpretación que en la gráfica 4 se

observa la evolución de d50c respecto a la concentración en volumen de entrada. Notar que la

variación que se puede conseguir para una concentración fijada utilizando el margen de

caudales y presiones correctos es de apenas 3-4 micras. Sin embargo podemos conseguir

variaciones de hasta 2 micras en el tamaño de corte con un incremento del 1% de la

concentración, con la precaución de no sobrepasar valores que nos saquen del rango de

utilización de las ecuaciones o nos provoquen un mal funcionamiento de la bomba. De ahí

que la gráfica solo alcance hasta el 8% v/v, que se considera un valor alto.

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GRAFICA 7. VARIACIÓN d50c/h CON ACERO INOX Dc=3in Cv=8%v/v

Figura 25.

En dicha gráfica se representan las ecuaciones que se han utilizado para diseñar el ciclón. Se

fijan las condiciones de diseño para el caso de acero Cv=8% y caída de presión de 35kPa. Se

representa la variación de d50c respecto a la altura libre y se pueden hacer las mismas

interpretaciones que en la gráfica 5 salvo algunas diferencias cuantitativas. La máxima

variación que se puede conseguir del diámetro de corte con las el margen de condiciones de

operación en presión y caudal es de 4 micras, mientras que variando la altura libre podremos

conseguir 2-4 micras por cada 100mm.

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GRAFICA 8. VARIACIÓN d50c/Cv CON ACERO INOX. (Dc=3in; h=5Dc)

Figura 26.

En conclusión a la vista de las gráficas, se confirman las hipótesis del diseño. Dado que el

margen de variación del tamaño de clasificación, una vez fijado el tamaño de ciclón es

limitado. La variable sobre la que el diámetro de corte de la separación ( tiene mayor

sensibilidad es el diámetro de ápex como se puede apreciar en la ecuación de Plitt [1]. Sin

embargo, está limitado pudiendo oscilar en el rango [0.15, 0.25]*Dv ,o lo que es lo mismo

[0.05, 0.1]*Dc, ya que Dv obligatoriamente deberá estar en el rango [0.35, 0.4]*Dc. Desde la

manipulación del ápex, minimizando su tamaño hasta 0.05Dc, teóricamente según la ecuación

de Plitt y siguiendo las recomendaciones de algunos fabricantes, se podría conseguir una

clasificación del acero inoxidable como la deseada, alimentando con una concentración del

8% v/v, sin obtener un mal funcionamiento.

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Sin embargo hay para funcionar en este punto hay que tener cuidado, pues tomar estos valores

al límite de las recomendaciones como los de diseño cualquier perturbación podría generar

problemas de atascamiento en la descarga. Lo idóneo es mantener este diámetro algo más

alejado del límite inferior por ejemplo en 0.08·Dc (6mm). Por tanto en todas las simulaciones

no se ha tomado el mismo diámetro de descarga por lo que para obtener una variación

sensible del ápex, que permita hacer variaciones del orden de milímetros habrá que instalar en

la salida de este algún dispositivo que permita dichas variaciones, como algún tipo de válvula

regulable.

El hidrociclón necesario, el tamaño ideal es 3 pulgadas de diámetro, con un diámetro de

alimentación de ½ in, diámetro de vórtex 1in y diámetro de ápex regulable entre [6-12]mm. El

cuerpo cónico tendrá el mismo diámetro de base que el cuerpo cilíndrico y su ángulo de

conicidad será 10º. El cuerpo cilíndrico se constituirá por cuerpos cilíndricos de 50mm de

longitud, hasta alcanzar la altura libre de vórtice deseada (h’). La siguiente ilustración muestra

un esquema del ciclon en cuestión.

Figura 27.

En cuanto a las condiciones de operación del ciclon óptimas de diseño para cumplir las

especificaciones se resume en el siguiente cuadro.

∆P=45 kPa Aluminio Titanio Acero Inoxidable

Q diseño ( ) 3.02 2.96 1.26

Concentración

entrada (% v/v) 1 1 8

Dimensiones de ciclon

De 12.6mm (½ in)

Dv 26.6mm ( in)

Da

Al 7.6 mm ( ¼in)

Ti 7.6 mm ( ¼in)

SS 6mm ( ¼in)

Dc 76.2mm (3in)

H

Aluminio 206mm

Titanio 152mm

Acero Inox. 0mm

Ɵ 10º

Lv 30mm

Tabla 6.

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3.4. Procedimiento de construcción y materiales.

Dado que se ha elegido un diseño modular del ciclón, se fabricaran 5 módulos de 50mm de

altura de sección cilíndrica de 3in de diámetro y bridada en los extremos. También se

fabricará otro modulo de sección cilíndrica de 30mm de altura, ciego por un extremo y

bridado por el otro, con conductos de entrada para alimentación en el lateral y rebalse en la

tapa de 1/2in y 1in respectivamente, para el cierre por la parte superior del ciclón. Los

conductos de alimentación y rebalse estarán bridados en el extremo, para poder unirlo al resto

de la instalación. Por último un módulo de sección troncocónica bridado en el extremo de

mayor base, que tendrá el diámetro del ciclón y roscado en la parte de menor base con

diámetro de ½ in, a fin de poder instalar elementos reductores de diámetro de paso en la

descarga, necesarios para la operación. El procedimiento de fabricación será por calderería en

acero inoxidable para todos los elementos.