DISEÑO DE RIEGO POR GOTEO FINAL
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CUADRO DE DISPOSICION DE TERRENO PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO CUNAS
HOJA : CUADRO Nº 01
DEPARTAMENTO : JUNIN
DISTRITO : MITO
LONGITUD OESTE 75 14 20 ALTITUD:
LATITUD SUR 11 52 9 EFIC DE RIEGO:
DATOS: ANCHO DE LA PARCELA= 740 mLONGITUD PARCELA= 1200 mANCHO DE VIA MINIMA= 3.5 mANCHO DE VIA PRINCIPAL= 7 m
ANCHO740
48 10 8
11 9 6
36 10 8
LARGO1200 m 11 9 6
24 10 8
11 9 6
12 10 8
11 9 7
3.5 120.4 120.4 3.5 120.4
CUADRO DE DISPOSICION DE TERRENO PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO CUNAS
HOJA : CUADRO Nº 01
DEPARTAMENTO : JUNIN PROVINCIA : CONCEPCION
DISTRITO : MITO LUGAR : MITO
2700 m.s.n.m.TIPO DE RIEGO: RIEGO POR GOTEO
EFIC DE RIEGO: 75 TIPO DE CANAL: CONCRETO HORAS DE RI 18
Area = 888000 m² 88.8 ha
ANCHOm
3.5
7 4 2 147.8
5 3 1 147.8
3.5
7 4 2 147.8
5 3 1 147.8
3.5
7 4 2 147.8
5 3 1 147.8
3.5 LONGITUD
LATERALES 72.916 4 2 147.8 TERCIARIAS 119.42
5 3 1 147.8PARA LARGO EFECTIVO
3.5 1200.0 m120.4 3.5 120.4 120.4 7.0
740.0PARA ANCHO EFECTIVO
CALLE PRINCIPAL
UNALM-EPG-IRH _ Raúl Yancce Vargas email : [email protected] - [email protected]
CUADRO DE DISPOSICION DE TERRENO
PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO CUNAS
HOJA : CUADRO Nº 01
DEPARTAMENTO : JUNIN
DISTRITO : MITO
LONGITUD OESTE 75 14 20 ALTITUD:
LATITUD SUR 11 52 9 EFIC DE RIEGO:
N° Mes
1° Ene. 78.00 71.00 21.30 7.60 14.45 81
2° Feb. 76.00 81.00 21.30 6.90 14.10 82
3° Mar. 97.00 87.00 20.90 7.00 13.95 86
4° Abr. 54.00 72.00 21.30 6.60 13.95 85
5° May. 35.00 31.00 21.70 4.40 13.05 86
6° Jun. 8.00 9.00 21.80 3.50 12.65 80
7° Jul. 5.00 6.00 21.60 3.10 12.35 77
8° Ago. 11.00 10.00 21.90 4.00 12.95 75
9° Set. 33.00 29.00 22.00 4.10 13.05 77
10° Oct. 95.00 83.00 21.60 6.50 14.05 79
11° Nov. 65.00 57.00 21.70 6.00 13.85 80
12° Dic. 73.00 64.00 22.00 6.20 14.10 80
Prom. 630.00 600.00
Precipitación efectiva según el método USBRETo : Método Penman M.
Precipit.
(mm/mes)
Prec. efec (mm/mes)
T° max. (°C)
T° min. (°C)
T° media (°C)
H° Relat..
(%)
UNALM-EPG-IRH _ Raúl Yancce Vargas email : [email protected] - [email protected]
CUADRO DE DISPOSICION DE TERRENO
PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO CUNAS
HOJA : CUADRO Nº 01
DEPARTAMENTO : JUNIN PROVINCIA : CONCEPCION
DISTRITO : MITO LUGAR : MITO
2700 m.s.n.m. TIPO DE RIEGO: RIEGO POR GOTEO
EFIC DE RIEGO: 75 TIPO DE CANAL: CONCRETOHORAS DE RIEGO: 18
0.11 4.60 4.53
0.17 4.40 4.91
0.11 4.00 5.04
0.07 4.50 4.79
0.11 5.60 5.22
0.24 5.80 4.65
0.24 6.50 3.65
0.18 5.90 3.73
0.14 4.80 3.75
0.11 5.00 4.52
0.11 6.00 4.18
0.11 5.30 4.19
53.16
V.Viento (m/s)
Ins. Horas (Hrs)
ETo (mm/di
a)
CUADRO DE DISPOSICION DE TERRENO
PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO CUNAS HOJA : CUADRO Nº 01
DEPARTAMENTO : JUNIN PROVINCIA : CONCEPCION DISTRITO : MITO LUGAR : MITO
LONGITUD OESTE 75 14 20 ALTITUD 2700 msnm TIPO DE RIEGO: RIEGO POR GOTEO
LATITUD SUR 11 52 9 EFIC DE RIEGO: 75 TIPO DE CANAL: CONCRETO HORAS DE RIEG
CALCULO DE DEMANDA DE AGUA DEL CULTIVODATOS GENERALES:
Método : Penman - Monteith (mod. FAO)
No DESCRIPCION Ene. Feb. Mar. Abr. May. Jun. Jul. Ago. Set. Oct. Nov. Dic.
1° Dias 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
2° Area 155.00 155.00 230.00 75.00 250.00 250.00 250.00 175.00 135.00 0.00 155.00 155.00
3° Coef. Cultivo (Kc) 0.865 1.013 0.693 0.777 0.544 0.749 0.862 0.940 0.857 0.000 0.281 0.533
4° ETo(mm/día) 5.475 5.425 5.325 4.885 4.1875 3.785 3.8875 4.1625 4.795 5.015 5.18 5.4325
5° Prec. Est.(mm/mes) 88.62 83.28 84.09 42.50 18.90 10.23 13.41 11.43 28.05 41.98 58.11 65.07
6° Prec. Efect.(mm/mes) 72.35 68.88 69.41 35.00 13.21 4.97 7.99 6.10 21.90 34.53 48.80 54.51
7° ETc(mm/día) 4.73 5.50 3.69 3.79 2.28 2.83 3.35 3.91 4.11 0.00 1.46 2.89
8° ETc(mm/mes) 146.73 153.94 114.32 113.82 70.63 85.01 103.87 121.30 123.23 0.00 43.68 89.73
9° DA(mm/mes/ha) 74.38 85.06 44.91 78.82 57.42 80.05 95.89 115.19 101.33 0.00 0.00 35.22
10° DA(mm/mes/ha)efec. 99.17 113.41 59.89 105.10 76.56 106.73 127.85 153.59 135.11 0.00 0.00 46.96
11° Mod.neto(l/s/Ha) 0.37 0.47 0.22 0.41 0.29 0.41 0.48 0.57 0.52 0.00 0.00 0.18
12° Mod.neto(l/s/area total) 57.39 72.66 51.43 30.41 71.46 102.94 119.33 100.35 70.37 0.00 0.00 27.17
Q diseño 119.33 l/s
CUADRO DE DISPOSICION DE TERRENO
PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO CUNAS
PROVINCIA : CONCEPCION LUGAR : MITO
RIEGO POR GOTEO
18
CALCULO DE DEMANDA DE AGUA DEL CULTIVO
Método : Penman - Monteith (mod. FAO)
Prom.
4.80
768.26
1024.35
703.51
CUADRO DE DISPOSICION DE TERRENO PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO CUNAS
HOJA : CUADRO Nº 01 DEPARTAMENTO : JUNIN PROVINCIA : CONCEPCION
DISTRITO : MITO LUGAR : MITOLONGITUD OESTE 75 14 20 ALTITUD:2700 msnm
LATITUD SUR 11 52 9 EFIC DE RIEG 75
DISEÑO DE RIEGO POR GOTEO
El riego por goteo es un método por el cual se aplica agua a los cultivos entregando la cuota en forma de gotas, hasta completar la
necesidad diaria calculada. La aplicación se lleva a cabo usando una serie de emisores llamados goteros.O sea que, es un sistema
que para mantener el agua en la zona radicular en las condiciones de utilización más favorables para la planta,aplica el agua gota
a gota. De este modo el agua es conducida por medio de conductos cerrados desde el punto de toma hasta la misma planta, a la
que se aplica por medio de los goteros.
DATOS GENERALES :
CULTIVO = MAIZPer. Vegetativo = 06 meses
Prof. Raices = 95 cm = 0.95 m. =% H.D. = 40 % = 0.4
% agotamiento = 50 % = 0.5ETc = 2.33 mm/día
SUELO / TERRENOArea 722.5 = 854356 m² = 85.4 Has
1182.5 =Pendiente = 1.43 %Textura = Arenoso
Contenido de humedad a :Capac. Campo : (H°CC) = 8.90Punto marchitez : (H°PM = 3.20Dens. Aparente : (ρs) = 1.54 gr/cm²Dens. Agua : (ρa) = 1.00 gr/cm²
SISTEMA DE RIEGOMétodo = Goteo
Efic. Aplicación = 90 %Modelo de Emisor = Gotero KATIFCaudal nominal : (qa) = 2.30 lt/HrDiam. Exterior : (Øe) = 16 mmDiam. interior : (Øi) = 14 mmCoef. Variabilidad : (C.V. = 5 % = 0.05Coef. Uniformidad : (C.U. = 90 % = 0.9Espac. Laterales = 1.50 m. = 1.50444 m CorregidoEspac. Goteros = 0.40 m.Espac. Plantas = 0.40 m.
Long. Laterales = 72.91 m. (Se deja 0.50 m en los extremos; para salida de purga)Long. Distribuidor = 119.42 m. (Se deja 1.00 m en los extremos, para caja de válvulas: ingreso y limpia)Largo SUR = 147.81 m SUR:SUB UNIDAD DE RIEGOAncho SUR = 120.42 m.Area SUR = 17799.09 m²
Calle 1 7 3 3.5 740.00 Ancho 722.5Calle 3 3.5 2 3.5 1200.00 Largo 1183
Nº de Sub Unidades de = 46.35 ≈ 47.00 SUR Sin las calles
CUADRO DE DISPOSICION DE TERRENO PROYECTO: COSTRUCCION SISTEMA DE RIEGO CUNAS
PROVINCIA : CONCEPCION LUGAR : MITO
TIPO DE RIEGO: RIEGO POR GOTEOTIPO DE CANALCONCRETOHORAS DE RIEG 18
DISEÑO DE RIEGO POR GOTEO
El riego por goteo es un método por el cual se aplica agua a los cultivos entregando la cuota en forma de gotas, hasta completar la
necesidad diaria calculada. La aplicación se lleva a cabo usando una serie de emisores llamados goteros.O sea que, es un sistema
que para mantener el agua en la zona radicular en las condiciones de utilización más favorables para la planta,aplica el agua gota
a gota. De este modo el agua es conducida por medio de conductos cerrados desde el punto de toma hasta la misma planta, a la
950 mm
(mm) Pulg.20 1/2"25 3/4"32 1"40 1 1/4"
50 1 1/2"63 2"
75 2 1/2"90 3"110 4"125 5"140 6"
Corregido
(Se deja 0.50 m en los extremos; para salida de purga)(Se deja 1.00 m en los extremos, para caja de válvulas: ingreso y limpia)SUR:SUB UNIDAD DE RIEGO
Sin las calles
EQUIVALENCIAS DE Ø
DISEÑO AGRONOMICO
IDM Descripción Simb. Formula Valor Und. Valor
1° Cálculo de la lámina de riego corregida
Lng = ((HCC-HPM)/100)*(Ds/Da)*prof.*%HD 33.36 mm
Diámetro mojado Dm = (espac. gotero / 0,8) 0.50 m
% Area Mojada %AM = ( Area mojada / Area total ) 100 33.33333 %
Lámina neta de riego Ln = ( Lng * %AM )/100 11.1188 mm 111
2° Frecuencia de Riego (Fr)
Frecuencia de riego Fr = Ln / ETc 14.3 dias
Frecuencia de riego Fr = Ln / ETc 4.8 dias =>
3° Eficiencia de Riego (Er)
Eficiencia de riego Er = CU * ( 1 - K ) 0.8550
4° Caudal del Sistema/ha
Volum. Aplicación V = (ETc / Er) * 10 27.25 m³/Ha
N° de Goteros por lateral NG= ((Long.Later) / (Espac. De goteros)+1) 183.27
N° de laterales Nl = ((long.Distri-1) / (Espac. Lateral)+1) 79.71
Disminuyo uno para ubicar la caja de las valvulas (esta se ubiacan en la red principal)
Caudal del lateral QL = (NL)*q got 421.51 lt/hr 0.117
Capac. retentiva del agua en el suelo
IDM Descripción Simb. Formula Valor Und. Valor
Caudal SUR Qsur = (Numero Lateral * q lateral ) 67198.31 lt/hr 67.2
5° Tiempo de Riego (T) 18.67
Tiempo de rieg / Ha Tr = Volumen / Caudal 0.406 Hr
CALCULO DE LA DEMANDA DE AGUA DEL SISTEMA:
Volumen a aplicar Va = ( ETc / Er ) 2.73 mm/día 0.315
27.25
6° Caudal del Sistema (Aproximación del Caudal Preliminar)
Caudal ( 7 Hrs ) Q(7) = 2,78 * A * D / F *(Hr/día) 23.12 lt/s
Caudal ( 12 Hrs ) 2,78 * A * D / F *(Hr/día) 13.48 lt/s
Caudal ( 16 Hrs ) 2,78 * A * D / F *(Hr/día) 10.11 lt/s
Caudal ( 24 Hrs ) 2,78 * A * D / F *(Hr/día) 6.74 lt/s
7° Distribución preliminar de las áreas de la Sub unidad de riego
Area de la Sub Unidad de Riego Asur = Ancho x Largo 17799.09 m² 1.78
Caudal de la Sub Unid. Riego Qsur = ( Q/Ha ) * A sur ) 33.22 lt/s
N° de Sub Unid. Regados simult. N° sur= ( Q(12) / Qsur ) 0.41 Asum = 4
Caudal del Sistema /SUR QS = ( Qsur * N° sur ) 132.90 lt/s
Corregiendo el Tiempo de riego con respecto al Caudal del sistema
Tiempo de riego corregido Tr = (Va / Qs) * (Asur / 3.6 ) 0.10 Hrs
Nº de Sub Unidades de Riego 47.00 Und
más 10 min. Por tiempo de manipulación 0.35 Hrs +
Tiempo de riego de todo el sistema(48 sub unidades de riego) = 16.52 Hrs 1
Q(12) =Q(16) =Q(24) =
IDM Descripción Simb. Formula Valor Und. Valor
CALCULO DEL COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD
ha = 12.63 m.
Nº goteros /planta = 2 und.
Caudal mínimo de trabajo q min = 2.17 lt/Hr
Presión mínima de trabajo h min = (q min / 0,57) ^(1/0,55) 11.34 m.
CALCULO DE LA PERDIDA DE CARGA ADMISIBLE DEL SISTEMA Tabla: M= 2.50
∆ H = M*( ha - h min ) 3.23 m.
CALCULO DE LA EFICIENCIA DE RIEGO La pérdida por percolación profunda se asume un 8% (prueba con lisímetro)
Eficiencia de riego Er = CU * ( 1 - %Pp ) 0.83
∆H = ∆Hl + ∆Ht
En terrenos planos se considera
Presión media de trabajo del gotero
Pérdida de carga Admisible en SUR
SOLO EN SUELOS ARENOSOS ES 8% PERO EN SUELOS ARCILLOSOS Y LIMOSOS ES MENOR (Ar-
3%lim-5%)
55.0
155.0 )
57.0(*57.0 aq
hhq
)*27.1
1(
**)
*27.11(
e
CVqCU
q
e
CVCU a
mina
min
IDM Descripción Simb. Formula Valor Und. Valor
∆Hl = ∆Ht = ∆H/2
N° = 24 * K * Fr / Tr 213.05
RIEGO POR GOTEO SE PUEDE TRABAJAR CON PRESIONES DE 20MCA
SOLO EN SUELOS ARENOSOS ES 8% PERO EN SUELOS ARCILLOSOS Y LIMOSOS ES MENOR (Ar-
3%lim-5%)
DISEÑO AGRONOMICO
Und Observaciones
m³/Ha
Interv. días entre riegos 0.00
4 Asumido 9.59
Por lado
Disminuyo uno para ubicar la caja de las valvulas (esta se ubiacan en la red principal) 473.8
l/s
Und Observaciones
Pag. 415 : F. Pizarro.
Max.Pres.a perd. SUR
La pérdida por percolación profunda se asume un 8% (prueba con lisímetro)
SOLO EN SUELOS ARENOSOS ES 8% PERO EN SUELOS ARCILLOSOS Y LIMOSOS ES MENOR (Ar-
3%lim-5%)
Und Observaciones
RIEGO POR GOTEO SE PUEDE TRABAJAR CON PRESIONES DE 20MCA
SOLO EN SUELOS ARENOSOS ES 8% PERO EN SUELOS ARCILLOSOS Y LIMOSOS ES MENOR (Ar-
3%lim-5%)
COSTO UNITARIO ANUAL DE ENERGIA
LUGAR : MITO
CULTIVO : MAIZ
AREA TOTAL : 85.44 has
Ef. BOMBA/MOTOR : 85%
CAUDAL BOMBA : 478.43 (m³/hr) 132.90 (l/s)
CONSUMO : 11.50 (hp-hr/galón
PRECIO : 2.00 ($/galón)
DIESEL 90 (HP- hr/gl) :
DESCRIPCION Ene. Feb. Mar. Abr. May. Jun. Jul. Ago. Set. Oct. Nov. Dic. Prom.
1° Dias del mes 31.00 28.00 31.00 30.00 31.00 30.00 31.00 31.00 30.00 31.00 30.00 31.00
2° Coef. Cultivo (Kc) = ( gráfico Curva Kc ) 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60
3° ETo(mm/día) = Calc. Métodos 5.80 5.71 5.78 5.45 4.79 4.02 3.99 4.20 4.72 4.85 4.98 5.40 4.97
4° ETc(mm/día) = Eto * Kc 3.48 3.43 3.47 3.27 2.87 2.41 2.39 2.52 2.83 2.91 2.99 3.24
5° ETc(mm/mes) = Eto * Kc* Nº dias 107.88 95.93 107.51 98.10 89.09 72.36 74.21 78.12 84.96 90.21 89.64 100.44
6° D-Neta(m³/mes/Ha) = Etc*10 1078.80 959.28 1075.08 981.00 890.94 723.60 742.14 781.20 849.60 902.10 896.40 1004.40
7° D-Bruta(m³/mes/Ha) = D-Neto/efic.Bomba 1269.18 1128.56 1264.80 1154.12 1048.16 851.29 873.11 919.06 999.53 1061.29 1054.59 1181.65
8° D-Bruta(m³/mes/area) = 108432.89 96419.63 108058.98 98602.76 89550.61 72730.85 74594.35 78520.37 85395.42 90672.33 90099.41 100954.76 1094032.33
9° T.O.B. (hr/mes) = D-Bruta / Q-Bomba 226.64 201.53 225.86 206.10 187.18 152.02 155.92 164.12 178.49 189.52 188.32 211.01 2286.73
10° T.O.B (Hr/diaria) = 7.31 7.20 7.29 6.87 6.04 5.07 5.03 5.29 5.95 6.11 6.28 6.81 75.24
Tiempo de operaciòn de la Bomba = 2286.73 Hr/año 4380
Costo Unitario Anual de Potencia = 397.69 $/HP
D.N : Demanda Neta (mm/mes) D.N = E.T.C * DIAS
D.B : Demanda Bruta (m3/ha) D.B = D.N * 10 /Efr
VOL.T : Volumen Total (m3) VOL.T = D.B * Has
T.O.B : Tiempo de Operación (Hr/mes) T.O.B = V.T / Qb
Area (Ha)
1- Cálculo de la Pérdida de Carga por metro de tubería (Hf), mediante form. Hazzen Williams
K = 1.21E+10
C = 150 Coef. Fricc.para PVC
D =
F(n) = 1 Correcc. Por el Nº de salidas (F=1, cuando no hay salidas)
i =
j = Caudal en el tramo analizado (l/s)
Perdida de carga (Hf) : m/m
Linea 1,j Linea 2,j Linea 3,j Linea 4,j Linea 5,j
50 45 22
i,1 76.2 1.08152 0.88980 0.236 0.000 0.000
i,2 102 0.26138 0.21505 0.057 0.000 0.000
i,3 147 0.04409 0.03627 0.010 0.000 0.000
i,4 196 0.01086 0.00894 0.002 0.000 0.000
i,5 245 0.00366 0.00301 0.001 0.000 0.000
Ø Tubería
Ø Candidato de Tuberìa (mm)
Diam. Ø
(mm) ↓
Ql (l/s)→
Hf (m /m)=K (QC )
1 .852
∗( 1D4 .87 )∗F (n)
Cálculo de la Pérdida de Carga por metro de tubería (Hf), mediante form. Hazzen Williams
Correcc. Por el Nº de salidas (F=1, cuando no hay salidas)
Perdida de carga (Hf) : m/m
Linea 6,j Linea 7,j Linea 8,j Linea 9,j Linea 10,j
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Hf (m /m)=K (QC )
1 .852
∗( 1D4 .87 )∗F (n)
SELECCIÓN TECNICA - ECONOMICA DE TUBERIAS PRINCIPALES
A- COSTOS FIJOS ANUALES
1 Cálculo del Factor de Recuperación del Capital (FRC):
Donde:
i = Tasa de Interes anual (decimas) = 18%
n = Vida útil de la Tubería (años) = 10
F.R.C. = 0.223
2 Costo Anualizadas de Tuberías Candidatos / 100mPara llevar el Costo Unitario de la Tubería a Costo Unitario anual, se debe multiplicar el C.U. por el FRC
Material = PVC Clase = 7.5 Q = 132.90 l/s
Diametro Candidatos (Pulg) 2 3 4 6 8 10 12
Øi=(mm) 56.4 84.1 108.4 152.4 203.2 254.0 304.8
Costo Unitario ( $/100m) 76 114 152.00 409.00 748.00 1170.00 1860.00
C. U. Anualizado ( $/100m) 16.91 25.37 33.82 91.01 166.44 260.34 413.88
Velocidad (m/s) 53.19 23.92 14.40 7.29 4.10 2.62 1.82
B- COSTOS DE OPERACIÓN ANUALES
1 Pérdida energía por fricción en 100 metros de tubería (Hf)
K = 1210000000000
C = 150.00 Coef. Fricc.para PVC
Q = 132.90 l/s 478.43 M3/Hr
Area Total 85.44 has
ETc : prom. Anual (mm/día) 2.33
Volumen anual a bombear (m³) 1094032.33
Ef. Bomba/motor = 0.55
Coef. Para HP o Kw 76.00
Caudal bomba = 478.43 (m³/hr)
Consumo = 11.50 (hp-hr/galón
Precio = 2.00 ($/galón)
Horas de Operación anual = 2286.73
Diámetro Candidatos (Pulg) 2 3 4 6 8 10 12
Øi=(mm) 56.4 84.1 108.4 152.4 203.2 254.0 304.8
Pérdida carga (Hf) : 100m/m 2862.083 408.936 118.801 22.609 5.570 1.879 0.773
2 Costo Unitario de la Potencia (CU)
CU ($/hp-año) 397.69
3 Cálculo de la Potencia (hp ó kw) necesario para vencer las pérdidas por fricción (L=100m)
De la ecuación :
Donde:
Coef. Para hp ó kw = 76
Ef : Efic. bomba y motor (%) = 55%
Diametro Candidatos (Pulg) 2 3 4 6 8 10 12
Øi=(mm) 56.4 84.1 108.4 152.4 203.2 254.0 304.8
Potencia (hp ó kw) 9099.54 1300.15 377.71 71.88 17.71 5.97 2.46
4 Costo anual de los hp requeridos para vencer las pérdidas por fricción (L=100m)
De la ecuación :
Diametro Candidatos (Pulg) 2 3 4 6 8 10 12
Øi=(mm) 56.4 84.1 108.4 152.4 203.2 254.0 304.8
Costo bombeo ($/100m) 3618810.26 517057.15 150211.24 28586.32 7042.17 2375.50 977.56
La selección se realiza teniendo en cuenta los costos fijos de la tubería en función del Ø y los costos de operación (energía) necesarios para vencer las pérdidas por fricción para 100 m.
FRC=i∗(1+i)n
(1+i)n−1
J=K (QC )
1 .852
∗( 1D4 .87 )Hf (100 m /m)=J∗( L
100 m )
CU ($ Hp−año )=( precio ($ galón)∗Hrs . AnualesOperac .Consum . Pr omed . (Hp−Hr/ galon) )
Potencia(hp )=(Q∗Hf )/Coef .∗Ef
Costo . Anual .($/ año )=CU ($/ hp−año )∗Potencia (hp)
C- SUMATORIA DE LOS COSTOS FIJOS Y DE BOMBEO ANUALIZADO
Diametro Candidatos(Pulg) 2 3 4 6 8 10 12
Costo anualizado ( $/100m) 16.91 25.37 33.82 91.01 166.44 260.34 413.88
Costo de bombeo ( $/100m) 3618810.26 517057.15 150211.24 28586.32 7042.17 2375.50 977.56
Costo fijo + C. bombeo ($/100m) 3618827.17 517082.52 150245.07 28677.33 7208.61 2635.84 1391.43
0 2 4 6 8 10 12 14
0
500000
1000000
1500000
2000000
2500000
3000000
3500000
4000000
3618827.17
517082.52
150245.0728677.33 7208.61 2635.84 1391.43
SELECCIÓN TECNICO ECONOMICO
Costo anualizado Costo de bombeoCosto fijo + C. bombeo
Diametros candidatos (pulg)
Costo
($
/100
m)
SISTEMA DE RIEGO A PRESION
A) DISEÑO DE TUBERIA LATERAL
Datos de diseño :
Caudal gotero: qa (l/h) 2.30 l/h 0.000639 l/s
Esp. Goteros :Se ( m) 0.40 m.
Long. Lateral: l ( m) 72.91 m.
Caudal lateral ( l/s) 0.117 l/s Coef. Para tub. PVC : C 130 =+(1.21*10^10)*((F$19/F$11)^1.8552)*(E25^-4.87)
Pérd. caraga admisible: ∆Hl 3.23 m. Dato de diseño Agronómico =(((Q/1000)*(Long)^(0.54)*1/0.2788*1/C*1/(D/1000)^(2.63)))^(1/0.54)
Presión mínima de trab.: ha 12.63 m. Dato de diseño Agronómico
Cálculos previos:
Pendiente ( i ) = 0.004 Lprom= 340.00 Hprom=
m (F. Hanzen-Williams) 1.8552
Nº goteros :n 183 goteros
Caudal lateral ( l/s) 0.117 l/s 0.00012 m3/segF ( n, lo=Se) 0.35297103
fe (m) de tabla =18.91*d^(-1.87) fe = 0.24137 2.69055 Condición = hm-hn
PARA TRAMO CON PENDIENTE POSITIVA: 0.0040 V = 0.8494*C*R^0.63S^0.54
Nº Diametro CandidatosLong. De SUR Desnivel fe J J' hf hn hm ∆h Veloc.
Øe (mm) Øi (mm) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) hm-hn (m/s)
1° 12.5 10.3 72.91 0.00 0.24 0.3165 0.507 13.06 9.15 22.21 13.06 1.41
2° 16 13.2 72.91 0.00 0.15 0.0946 0.130 3.36 11.74 15.10 3.36 0.86
3° 20 16 72.91 0.00 0.11 0.0371 0.047 1.21 12.31 13.52 1.21 0.58
4° 25 21.8 72.91 0.00 0.06 0.0082 0.009 0.24 12.57 12.81 0.25 0.31
5° 32 28 72.91 0.00 0.04 0.0024 0.003 0.07 12.61 12.69 0.07 0.19
NOTA: En este caso se considera solamente el caso crítico para pendiente positiva.
Diametro elegido
3° 20 16 72.90625 0.00291625 0.105922 0.037053 0.046865 1.20602 12.311 13.51976 1.20893464 0.58234
VELOCIDAD MIN DE SEDIMENTACION:0,65m/s: Se tiene que busar diametros variables para optimizar el
proyecto
J ( m/m )=1. 21∗1010∗(QC )
1.8552
∗( 1D4.87 )Hf (m /m)=J '* F∗L
Pérd. carga admisible para el Lateral: ∆Hl= 1.21 m.
Presión mínima en la entrada del lateral : Hm = 13.52 m.
SISTEMA DE RIEGO A PRESION
B) DISEÑO DE TUBERIA TERCIARIA O REDES DISTRIBUIDORES:(Distribuidor)
Datos de diseño :
Caudal lateral : ql (l/s) 0.117 l/s 421.5 l/h 0.834
Esp. laterales :Sl ( m) 1.5 m.
Long. distribuidor: l ( m) 119.42 m.
Coef. Para tub. PVC : C 150
Tol. Perd. carga: ∆Hl= 1.21 m.
P. Entrada lateral: hm = 13.52 m.
Cálculos previos:
Pendiente ( i ) = 0.0147 Lprom= 340.00 Hprom= 5.00
m (F. Hanzen-Williams) 1.8552
Nº salidas :n 80 Numero de laterales
Caudal Distribuidor ( l/s) 18.67 l/s 67198.3 l/h Factor Corrección = 3.560 Caud.Correg=
F ( n, lo=Se) 0.357
fe (m) de tabla =18.91*d^(-1.87) Condición = Hm-Hn
Espac.Later.Correg. = 1.50 m
PARA TRAMO CON PENDIENTE POSITIVA: 0.0147
Tramo Diametro Candidatos Long. DE CADA Desnivel Caudal fe J J' hf Hn Hm
de a Øe (mm) Øi (mm) LATERAL(m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) (m) (m)
0° 1° 88.5 84.1 1.00 0.0147 66.45 0.005 1.13 1.133 0.4041 29.52 29.93
1° 2° 88.5 84.1 1.50 0.0221 65.61 0.005 1.10 1.107 0.5939 29.02 29.63
1 32 4
Terciaria
Q (l/h)
Se
Secundaria
VELOCIDAD MIN DE SEDIMENTACION:0,65m/s: Se tiene que busar diametros variables para optimizar el
proyecto
2° 3° 88.5 84.1 1.50 0.0221 64.78 0.005 1.08 1.091 0.5850 28.58 29.18
3° 4° 88.5 84.1 1.50 0.0221 63.95 0.005 1.05 1.065 0.5711 28.15 28.74
4° 5° 88.5 84.1 1.50 0.0221 63.11 0.005 1.03 1.039 0.5574 27.74 28.32
5° 6° 88.5 84.1 1.50 0.0221 62.28 0.005 1.00 1.014 0.5438 27.33 27.90
6° 7° 88.5 84.1 1.50 0.0221 61.45 0.005 0.98 0.989 0.5304 26.93 27.49
7° 8° 88.5 84.1 1.50 0.0221 60.61 0.005 0.95 0.964 0.5171 26.55 27.09
8° 9° 88.5 84.1 1.50 0.0221 59.78 0.005 0.93 0.940 0.5040 26.17 26.70
9° 10° 88.5 84.1 1.50 0.0221 58.95 0.005 0.90 0.915 0.4910 25.80 26.32
10° 11° 88.5 84.1 1.50 0.0221 58.11 0.005 0.88 0.892 0.4782 25.44 25.94
11° 12° 88.5 84.1 1.50 0.0221 57.28 0.005 0.86 0.868 0.4656 25.10 25.58
12° 13° 88.5 84.1 1.50 0.0221 56.44 0.005 0.83 0.845 0.4531 24.76 25.23
13° 14° 88.5 84.1 1.50 0.0221 55.61 0.005 0.81 0.822 0.4407 24.42 24.89
14° 15° 88.5 84.1 1.50 0.0221 54.78 0.005 0.79 0.799 0.4286 24.10 24.55
15° 16° 88.5 84.1 1.50 0.0221 53.94 0.005 0.77 0.777 0.4165 23.79 24.23
16° 17° 88.5 84.1 1.50 0.0221 53.11 0.005 0.75 0.754 0.4047 23.48 23.91
17° 18° 88.5 84.1 1.50 0.0221 52.28 0.005 0.72 0.733 0.3930 23.19 23.60
18° 19° 88.5 84.1 1.50 0.0221 51.44 0.005 0.70 0.711 0.3814 22.90 23.30
19° 20° 88.5 84.1 1.50 0.0221 50.61 0.005 0.68 0.690 0.3700 22.62 23.01
20° 21° 88.5 84.1 1.50 0.0221 49.78 0.005 0.66 0.669 0.3588 22.35 22.73
21° 22° 88.5 84.1 1.50 0.0221 48.94 0.005 0.64 0.648 0.3477 22.09 22.46
22° 23° 88.5 84.1 1.50 0.0221 48.11 0.005 0.62 0.628 0.3368 21.83 22.19
23° 24° 88.5 84.1 1.50 0.0221 47.28 0.005 0.60 0.608 0.3261 21.59 21.93
24° 25° 88.5 84.1 1.50 0.0221 46.44 0.005 0.58 0.588 0.3155 21.35 21.68
25° 26° 88.5 84.1 1.50 0.0221 45.61 0.005 0.56 0.569 0.3051 21.11 21.44
26° 27° 88.5 84.1 1.50 0.0221 44.77 0.005 0.54 0.550 0.2948 20.89 21.21
27° 28° 88.5 84.1 1.50 0.0221 43.94 0.005 0.52 0.531 0.2847 20.67 20.98
28° 29° 88.5 84.1 1.50 0.0221 43.11 0.005 0.51 0.512 0.2748 20.46 20.76
29° 30° 88.5 84.1 1.50 0.0221 42.27 0.005 0.49 0.494 0.2650 20.26 20.55
30° 31° 88.5 84.1 1.50 0.0221 41.44 0.005 0.47 0.476 0.2554 20.06 20.34
31° 32° 88.5 84.1 1.50 0.0221 40.61 0.005 0.45 0.459 0.2459 19.88 20.14
32° 33° 88.5 84.1 1.50 0.0221 39.77 0.005 0.44 0.441 0.2367 19.69 19.95
33° 34° 88.5 84.1 1.50 0.0221 38.94 0.005 0.42 0.424 0.2275 19.52 19.77
34° 35° 88.5 84.1 1.50 0.0221 38.11 0.005 0.40 0.407 0.2186 19.35 19.59
35° 36° 73 69.4 1.50 0.0221 37.27 0.007 0.99 1.002 0.5374 18.86 19.42
36° 37° 73 69.4 1.50 0.0221 36.44 0.007 0.94 0.961 0.5153 18.48 19.01
37° 38° 73 69.4 1.50 0.0221 35.60 0.007 0.90 0.920 0.4937 18.11 18.63
38° 39° 73 69.4 1.50 0.0221 34.77 0.007 0.87 0.881 0.4725 17.76 18.25
39° 40° 73 69.4 1.50 0.0221 33.94 0.007 0.83 0.842 0.4517 17.42 17.89
40° 41° 73 69.4 1.50 0.0221 33.10 0.007 0.79 0.804 0.4313 17.10 17.55
41° 42° 73 69.4 1.50 0.0221 32.27 0.007 0.75 0.767 0.4114 16.79 17.23
42° 43° 73 69.4 1.50 0.0221 31.44 0.007 0.72 0.731 0.3919 16.50 16.91
43° 44° 73 69.4 1.50 0.0221 30.60 0.007 0.68 0.695 0.3728 16.22 16.61
44° 45° 73 69.4 1.50 0.0221 29.77 0.007 0.65 0.660 0.3542 15.95 16.33
45° 46° 73 69.4 1.50 0.0221 28.94 0.007 0.62 0.626 0.3360 15.70 16.06
46° 47° 73 69.4 1.50 0.0221 28.10 0.007 0.58 0.593 0.3183 15.46 15.80
47° 48° 73 69.4 1.50 0.0221 27.27 0.007 0.55 0.561 0.3010 15.23 15.56
48° 49° 73 69.4 1.50 0.0221 26.43 0.007 0.52 0.530 0.2841 15.02 15.33
49° 50° 73 69.4 1.50 0.0221 25.60 0.007 0.49 0.499 0.2677 14.82 15.11
50° 51° 73 69.4 1.50 0.0221 24.77 0.007 0.46 0.469 0.2518 14.63 14.90
51° 52° 73 69.4 1.50 0.0221 23.93 0.007 0.43 0.441 0.2363 14.45 14.70
52° 53° 73 69.4 1.50 0.0221 23.10 0.007 0.41 0.412 0.2212 14.28 14.52
53° 54° 73 69.4 1.50 0.0221 22.27 0.007 0.38 0.385 0.2067 14.12 14.35
54° 55° 73 69.4 1.50 0.0221 21.43 0.007 0.35 0.359 0.1925 13.97 14.18
55° 56° 73 69.4 1.50 0.0221 20.60 0.007 0.33 0.333 0.1789 13.83 14.03
56° 57° 73 69.4 1.50 0.0221 19.77 0.007 0.30 0.309 0.1657 13.70 13.89
57° 58° 73 69.4 1.50 0.0221 18.93 0.007 0.28 0.285 0.1530 13.58 13.76
58° 59° 73 69.4 1.50 0.0221 18.10 0.007 0.26 0.262 0.1407 13.47 13.63
59° 60° 73 69.4 1.50 0.0221 17.27 0.007 0.24 0.240 0.1289 13.47 13.63
60° 61° 73 69.4 1.50 0.0221 16.43 0.007 0.22 0.219 0.1176 13.48 13.62
61° 62° 60 56.4 1.50 0.0221 15.60 0.010 0.54 0.551 0.2955 13.43 13.75
62° 63° 60 56.4 1.50 0.0221 14.76 0.010 0.49 0.498 0.2669 13.44 13.73
63° 64° 60 56.4 1.50 0.0221 13.93 0.010 0.44 0.447 0.2396 13.44 13.71
64° 65° 60 56.4 1.50 0.0221 13.10 0.010 0.39 0.398 0.2137 13.45 13.69
65° 66° 60 56.4 1.50 0.0221 12.26 0.010 0.34 0.353 0.1892 13.46 13.67
98.79 1.30 21.51
Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf Hn Hm
de a Øe (mm) Øi (mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) (m) (m)
VERIFICACION FINAL DE PRESIONES
DESCRIPCION ECUACIONES VALOR (m) CONDICION
Tolerancia de presiones en SUR ∆H = 2.5 (ha - hns) = ∆Hl + ∆Hd 3.23 VALOR PERMITIDO
Tolerancia de presiones en Laterales ∆Hl = hm - hn = 1.21 17.67 VALOR OBTENIDO
Tolerancia de presiones en Distribuidores ∆Hd = Hm - Hn = 16.46 CORREGIR
RESUMEN DEL DISTRIBUIDOR
Diam .Candidatos Long. Cant Und Clase
3" 84.1 52.15 11.00 Pzs 5
2.5" 69.4 39.12 8.00 Pzs 5
2" 56.4 7.52 1.50 Pzs 5 C5 Permite trabajar con 50 mca
Total 91.27 19.00 Pzs 5
DISEÑO DE TUBERIA TERCIARIA:PARA TRAMO CON PENDIENTE NEGATIVA: -0.0147
Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf i < J'=A d/hf
de a Øe (mm) Øi (mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) i >= J'=B (m)
0° 1° 88.5 84.1 1.00 0.0147 66.45 0.005 1.13 1.133 0.4041 A 0.0364
1° 2° 88.5 84.1 1.50 0.0221 65.61 0.005 1.10 1.107 0.5939 A 0.0373
2° 3° 88.5 84.1 1.50 0.0221 64.78 0.005 1.08 1.091 0.5850 A 0.0378
3° 4° 88.5 84.1 1.50 0.0221 63.95 0.005 1.05 1.065 0.5711 A 0.0387
4° 5° 88.5 84.1 1.50 0.0221 63.11 0.005 1.03 1.039 0.5574 A 0.0397
5° 6° 88.5 84.1 1.50 0.0221 62.28 0.005 1.00 1.014 0.5438 A 0.0407
6° 7° 88.5 84.1 1.50 0.0221 61.45 0.005 0.98 0.989 0.5304 A 0.0417
7° 8° 88.5 84.1 1.50 0.0221 60.61 0.005 0.95 0.964 0.5171 A 0.0428
8° 9° 88.5 84.1 1.50 0.0221 59.78 0.005 0.93 0.940 0.5040 A 0.0439
9° 10° 88.5 84.1 1.50 0.0221 58.95 0.005 0.90 0.915 0.4910 A 0.0451
10° 11° 88.5 84.1 1.50 0.0221 58.11 0.005 0.88 0.892 0.4782 A 0.0463
11° 12° 88.5 84.1 1.50 0.0221 57.28 0.005 0.86 0.868 0.4656 A 0.0475
12° 13° 88.5 84.1 1.50 0.0221 56.44 0.005 0.83 0.845 0.4531 A 0.0488
13° 14° 88.5 84.1 1.50 0.0221 55.61 0.005 0.81 0.822 0.4407 A 0.0502
14° 15° 88.5 84.1 1.50 0.0221 54.78 0.005 0.79 0.799 0.4286 A 0.0516
15° 16° 88.5 84.1 1.50 0.0221 53.94 0.005 0.77 0.777 0.4165 A 0.0531
16° 17° 88.5 84.1 1.50 0.0221 53.11 0.005 0.75 0.754 0.4047 A 0.0547
17° 18° 88.5 84.1 1.50 0.0221 52.28 0.005 0.72 0.733 0.3930 A 0.0563
18° 19° 88.5 84.1 1.50 0.0221 51.44 0.005 0.70 0.711 0.3814 A 0.0580
19° 20° 88.5 84.1 1.50 0.0221 50.61 0.005 0.68 0.690 0.3700 A 0.0598
20° 21° 88.5 84.1 1.50 0.0221 49.78 0.005 0.66 0.669 0.3588 A 0.0617
21° 22° 88.5 84.1 1.50 0.0221 48.94 0.005 0.64 0.648 0.3477 A 0.0636
22° 23° 88.5 84.1 1.50 0.0221 48.11 0.005 0.62 0.628 0.3368 A 0.0657
23° 24° 88.5 84.1 1.50 0.0221 47.28 0.005 0.60 0.608 0.3261 A 0.0678
24° 25° 88.5 84.1 1.50 0.0221 46.44 0.005 0.58 0.588 0.3155 A 0.0701
25° 26° 88.5 84.1 1.50 0.0221 45.61 0.005 0.56 0.569 0.3051 A 0.0725
26° 27° 88.5 84.1 1.50 0.0221 44.77 0.005 0.54 0.550 0.2948 A 0.0750
27° 28° 88.5 84.1 1.50 0.0221 43.94 0.005 0.52 0.531 0.2847 A 0.0777
28° 29° 88.5 84.1 1.50 0.0221 43.11 0.005 0.51 0.512 0.2748 A 0.0805
29° 30° 88.5 84.1 1.50 0.0221 42.27 0.005 0.49 0.494 0.2650 A 0.0835
30° 31° 88.5 84.1 1.50 0.0221 41.44 0.005 0.47 0.476 0.2554 A 0.0866
31° 32° 88.5 84.1 1.50 0.0221 40.61 0.005 0.45 0.459 0.2459 A 0.0900
32° 33° 88.5 84.1 1.50 0.0221 39.77 0.005 0.44 0.441 0.2367 A 0.0935
33° 34° 88.5 84.1 1.50 0.0221 38.94 0.005 0.42 0.424 0.2275 A 0.0972
34° 35° 88.5 84.1 1.50 0.0221 38.11 0.005 0.40 0.407 0.2186 A 0.1012
35° 36° 73 69.4 1.50 0.0221 37.27 0.007 0.99 1.002 0.5374 A 0.0412
36° 37° 73 69.4 1.50 0.0221 36.44 0.007 0.94 0.961 0.5153 A 0.0429
37° 38° 73 69.4 1.50 0.0221 35.60 0.007 0.90 0.920 0.4937 A 0.0448
38° 39° 73 69.4 1.50 0.0221 34.77 0.007 0.87 0.881 0.4725 A 0.0468
39° 40° 73 69.4 1.50 0.0221 33.94 0.007 0.83 0.842 0.4517 A 0.0490
40° 41° 73 69.4 1.50 0.0221 33.10 0.007 0.79 0.804 0.4313 A 0.0513
41° 42° 73 69.4 1.50 0.0221 32.27 0.007 0.75 0.767 0.4114 A 0.0538
42° 43° 73 69.4 1.50 0.0221 31.44 0.007 0.72 0.731 0.3919 A 0.0565
43° 44° 73 69.4 1.50 0.0221 30.60 0.007 0.68 0.695 0.3728 A 0.0593
44° 45° 73 69.4 1.50 0.0221 29.77 0.007 0.65 0.660 0.3542 A 0.0625
45° 46° 73 69.4 1.50 0.0221 28.94 0.007 0.62 0.626 0.3360 A 0.0658
46° 47° 73 69.4 1.50 0.0221 28.10 0.007 0.58 0.593 0.3183 A 0.0695
47° 48° 73 69.4 1.50 0.0221 27.27 0.007 0.55 0.561 0.3010 A 0.0735
48° 49° 73 69.4 1.50 0.0221 26.43 0.007 0.52 0.530 0.2841 A 0.0779
49° 50° 73 69.4 1.50 0.0221 25.60 0.007 0.49 0.499 0.2677 B 0.0826
50° 51° 73 69.4 1.50 0.0221 24.77 0.007 0.46 0.469 0.2518 B 0.0879
51° 52° 73 69.4 1.50 0.0221 23.93 0.007 0.43 0.441 0.2363 B 0.0936
52° 53° 73 69.4 1.50 0.0221 23.10 0.007 0.41 0.412 0.2212 B 0.1000
53° 54° 73 69.4 1.50 0.0221 22.27 0.007 0.38 0.385 0.2067 B 0.1071
54° 55° 73 69.4 1.50 0.0221 21.43 0.007 0.35 0.359 0.1925 B 0.1149
55° 56° 73 69.4 1.50 0.0221 20.60 0.007 0.33 0.333 0.1789 B 0.1237
56° 57° 73 69.4 1.50 0.0221 19.77 0.007 0.30 0.309 0.1657 B 0.1335
57° 58° 73 69.4 1.50 0.0221 18.93 0.007 0.28 0.285 0.1530 B 0.1446
58° 59° 73 69.4 1.50 0.0221 18.10 0.007 0.26 0.262 0.1407 B 0.1572
59° 60° 73 69.4 1.50 0.0221 17.27 0.007 0.24 0.240 0.1289 B 0.1716
60° 61° 73 69.4 1.50 0.0221 16.43 0.007 0.22 0.219 0.1176 B 0.19
61° 62° 60 56.4 1.50 0.0221 15.60 0.010 0.54 0.551 0.2955 B 0.07
62° 63° 60 56.4 1.50 0.0221 14.76 0.010 0.49 0.498 0.2669 B 0.08
63° 64° 60 56.4 1.50 0.0221 13.93 0.010 0.44 0.447 0.2396 B 0.09
64° 65° 60 56.4 1.50 0.0221 13.10 0.010 0.39 0.398 0.2137 B 0.10
65° 66° 60 56.4 1.50 0.0221 12.26 0.010 0.34 0.353 0.1892 B 0.1
98.79 1.2979 21.51
Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf i < J'=A d/hf
de a Øe (mm) Øi (mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) i >= J'=B (m)
VERIFICACION FINAL DE PRESIONES
DESCRIPCION ECUACIONES VALOR (m) CONDICION
Tolerancia de presiones en SUR ∆H = 2.5 (ha - hns) = ∆Hl + ∆Hd 3.23
Tolerancia de presiones en Laterales ∆Hl = hm - hn = 1.2117.67
:CORREGIR
Tolerancia de presiones en Distribuidores ∆Hd = Hm - Hn = 16.46
RESUMEN DEL DISTRIBUIDOR
Diam .Candidatos Long. Cant Und Clase
3" 84.1 52.66 10.53 Pzs 5
2.5" 69.4 39.12 7.82 Pzs 5
2" 56.4 104.81 20.96 Pzs 5
Total 91.77 18.35 Pzs 5
SISTEMA DE RIEGO A PRESION
C) DISEÑO DE TUBERIA SECUNDARIA:
Datos de diseño :
Caudal Terciario : qs (l/s) 66.45 l/s 239214 l/h
Esp. Distribuid :Sd ( m) 122 m.
Long. distribuidor: l ( m) 683.37 m.
Coef. Para tub. PVC : C 150
P. Entrada Terciaria: Hm = 29.93 m.
Cálculos previos:
Pendiente ( i ) = 0.00266727
m (F. Hanzen-Williams) 1.8552
Nº salidas :n 12
Caudal Secundario ( l/s) 132.90 l/s 478427 l/h
F ( n, lo=Se) 0.393
fe (m) de tabla =18.91*d^(-1.87) Condición = Hm-Hn
Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf K(V)^2/2g Hn
de a Øe (mm) Øi (mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) (m) (m)
7° 6° 168 159.8 65.66 0.18 132.90 0.001 0.18 0.000 11.7786 2.24018683 150.09
6° 5° 168 159.8 121.31 0.32 132.90 0.001 0.18 0.000 21.7631 2.23790326 126.41
5° 4° 168 159.8 126.31 0.34 132.90 0.001 0.18 0.000 22.6601 2.23790326 101.85
4° 3° 168 159.8 121.31 0.32 132.90 0.001 0.18 0.000 21.7631 2.23790326 78.17
3° 2° 168 159.8 126.31 0.34 132.90 0.001 0.18 0.000 22.6601 2.23790326 53.61
2° 1° 168 159.8 121.31 0.32 132.90 0.001 0.18 0.000 21.7631 2.23790326 29.93
682.21 1.82 122.39 13.43
NOTA: La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdidas por accesorios.
RESUMEN DEL TUBO SECUNDARIO:
Diam .Candidatos Long. Cant Und Clase
6" 159.8 682.21 136.44 Pzs 5
Total 682.21 136.44 Pzs
SISTEMA DE RIEGO A PRESION
D) DISEÑO DE TUBERIA PRINCIPAL:
Datos de diseño :
Caudal Secundaria : qs (l/s) 132.90 l/s 478427 l/h
Esp. Secundario :Ss ( m) 176 m.
Long. distribuidor: l ( m) 786.24 m.
Coef. Para tub. PVC : C 150
P. Entrada Secundario: Hm 163.93 m.
Cálculos previos:
Pendiente ( i ) = 0.0040
m (F. Hanzen-Williams) 1.8552
Nº salidas : n 4
Caudal Principal ( l/s) 132.90 l/s 478427 l/h
F ( n, lo=Se) 0.485
fe (m) de tabla =18.91*d^(-1.87) Condición = Hm-Hn
Tramo Diametro Candidatos Long. Desnivel Caudal fe J J' hf K(V)^2/2g Hn
de a Øe (mm) Øi (mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) (m) (m)
0° 1° 168 159.8 0.00 0.00 132.90 0.001 0.18 0.000 0.0000 4.4804 310.79
1° 28° 168 159.8 115.32 0.46 132.90 0.001 0.18 0.000 20.6885 2.23790326 288.33
28° 21° 168 159.8 223.64 0.89 132.90 0.001 0.18 0.000 40.1212 2.23790326 246.86
21° 14° 168 159.8 223.64 0.89 132.90 0.001 0.18 0.000 40.1212 2.23790326 205.40
14° 7° 168 159.8 223.64 0.89 132.90 0.001 0.18 0.000 40.1212 2.23790326 163.93
786.24 3.14 141.05 13.43
NOTA: La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdidas por accesorios.
RESUMEN DEL TUBO PRINCIPAL:
Diam .Candidatos Long. Cant Und Clase
6" 159.8 786.24 157.25 Pzs 7.5
Total 786.24 157.25 Pzs
SISTEMA DE RIEGO A PRESION
=+(1.21*10^10)*((F$19/F$11)^1.8552)*(E25^-4.87)
=(((Q/1000)*(Long)^(0.54)*1/0.2788*1/C*1/(D/1000)^(2.63)))^(1/0.54)
< ∆H = 3.23 m
V = 0.8494*C*R^0.63S^0.54
Observaciones
: (CORREGIR) No existe p. disponible
: (CORREGIR) No existe p. disponible
: (OK) Existe presiòn disponible
: (OK) Existe presiòn disponible
: (OK) Existe presiòn disponible
: (OK) Existe presiòn disponible
VELOCIDAD MIN DE SEDIMENTACION:0,65m/s: Se tiene que busar diametros variables para optimizar el
proyecto
J ( m/m )=1. 21∗1010∗(QC )
1.8552
∗( 1D4.87 )
SISTEMA DE RIEGO A PRESION
Caud.Correg= 66.45 lts/seg
< ∆H = 2.43 m
∆h Veloc.Observaciones
hm-hn (m/s)
0.42 11.96
0.62 11.81
n
Lateral
VELOCIDAD MIN DE SEDIMENTACION:0,65m/s: Se tiene que busar diametros variables para optimizar el
proyecto
0.61 11.66
0.59 11.51
0.58 11.36
0.57 11.21
0.55 11.06
0.54 10.91
0.53 10.76
0.51 10.61
0.50 10.46
0.49 10.31
0.48 10.16
0.46 10.01
0.45 9.86
0.44 9.71
0.43 9.56
0.42 9.41
0.40 9.26
0.39 9.11
0.38 8.96
0.37 8.81
0.36 8.66
0.35 8.51
0.34 8.36
0.33 8.21
0.32 8.06
0.31 7.91
0.30 7.76
0.29 7.61
0.28 7.46
0.27 7.31
0.26 7.16
0.25 7.01
0.24 6.86
0.56 9.85
0.54 9.63
0.52 9.41
0.49 9.19
0.47 8.97
0.45 8.75
0.43 8.53
0.41 8.31
0.39 8.09
0.38 7.87
0.36 7.65
0.34 7.43
0.32 7.21
0.31 6.99
0.29 6.77
0.27 6.55
0.26 6.33
0.24 6.11
0.23 5.89
0.21 5.67
0.20 5.45
0.19 5.23
0.18 5.00
0.16 4.78
0.15 4.56
0.14 4.34
0.32 6.24
0.29 5.91
0.26 5.58
0.24 5.24
0.21 4.91
16.46 : (CORREGIR) Falta presión
∆h Veloc.
(m/s)
VERIFICACION FINAL DE PRESIONES
CONDICION
VALOR PERMITIDO
VALOR OBTENIDO
CORREGIR
t' = 1+ (d/hf)+0.357(-d/hf)^(1.57)
t' t' hf Hn Hm ∆h Veloc.
(m) (m) (m) hm-hn (m/s)
0.9656 0.3902 29.54 29.93 0.39 11.96
0.9648 0.572965 29.06 29.63 0.57 11.81
0.9643 0.564096 28.62 29.18 0.56 11.66
0.9634 0.550224 28.19 28.74 0.55 11.51
0.9626 0.536507 27.78 28.32 0.54 11.36
0.9617 0.522944 27.37 27.90 0.52 11.21
0.9607 0.509536 26.98 27.49 0.51 11.06
0.9597 0.496284 26.59 27.09 0.50 10.91
0.9587 0.483187 26.21 26.70 0.48 10.76
0.9577 0.470247 25.85 26.32 0.47 10.61
0.9566 0.457463 25.49 25.94 0.46 10.46
0.9555 0.444835 25.14 25.58 0.44 10.31
0.9543 0.432365 24.80 25.23 0.43 10.16
0.9531 0.420052 24.47 24.89 0.42 10.01
0.9518 0.407897 24.15 24.55 0.41 9.86
0.9504 0.3959 23.83 24.23 0.40 9.71
0.9491 0.384062 23.53 23.91 0.38 9.56
0.9476 0.372383 23.23 23.60 0.37 9.41
0.9461 0.360863 22.94 23.30 0.36 9.26
0.9445 0.349503 22.66 23.01 0.35 9.11
0.9428 0.338303 22.39 22.73 0.34 8.96
0.9411 0.327264 22.13 22.46 0.33 8.81
0.9393 0.316386 21.88 22.19 0.32 8.66
0.9374 0.305669 21.63 21.93 0.31 8.51
0.9354 0.295115 21.39 21.68 0.30 8.36
0.9333 0.284723 21.16 21.44 0.28 8.21
0.9311 0.274494 20.93 21.21 0.27 8.06
0.9288 0.264428 20.72 20.98 0.26 7.91
0.9263 0.254527 20.51 20.76 0.25 7.76
0.9237 0.24479 20.30 20.55 0.24 7.61
0.9210 0.235218 20.11 20.34 0.24 7.46
0.9182 0.225812 19.92 20.14 0.23 7.31
0.9152 0.216572 19.74 19.95 0.22 7.16
0.9120 0.207499 19.56 19.77 0.21 7.01
0.9086 0.198593 19.39 19.59 0.20 6.86
0.9612 0.516584 18.90 19.42 0.52 9.85
0.9596 0.494529 18.52 19.01 0.49 9.63
0.9579 0.472904 18.15 18.63 0.47 9.41
0.9561 0.451709 17.80 18.25 0.45 9.19
0.9541 0.430947 17.46 17.89 0.43 8.97
0.9521 0.41062 17.14 17.55 0.41 8.75
0.9498 0.390728 16.83 17.23 0.39 8.53
0.9475 0.371274 16.54 16.91 0.37 8.31
0.9449 0.352259 16.26 16.61 0.35 8.09
0.9421 0.333686 16.00 16.33 0.33 7.87
0.9391 0.315556 15.74 16.06 0.32 7.65
0.9359 0.297872 15.50 15.80 0.30 7.43
0.9324 0.280636 15.28 15.56 0.28 7.21
0.9286 0.263849 15.06 15.33 0.26 6.99
0.9245 0.247514 14.82 15.11 0.29 6.77
0.9200 0.231635 14.63 14.90 0.27 6.55
0.9150 0.216213 14.45 14.70 0.26 6.33
0.9096 0.201251 14.28 14.52 0.24 6.11
0.9036 0.186752 14.12 14.35 0.23 5.89
0.8970 0.172719 13.97 14.18 0.21 5.67
0.8897 0.159156 13.83 14.03 0.20 5.45
0.8816 0.146067 13.70 13.89 0.19 5.23
0.8725 0.133455 13.58 13.76 0.18 5.00
0.8623 0.121324 13.47 13.63 0.16 4.78
0.8508 0.10968 13.47 13.63 0.15 4.56
0.84 0.098527 13.48 13.62 0.14 4.34
0.93 0.275204 13.43 13.75 0.32 6.24
0.92 0.246682 13.44 13.73 0.29 5.91
0.92 0.219523 13.44 13.71 0.26 5.58
0.91 0.193742 13.45 13.69 0.24 5.24
1 0.169353 13.46 13.67 0.21 4.91
16.46
t' t' hf Hn Hm ∆h Veloc.
(m) (m) (m) (m/s)
VERIFICACION FINAL DE PRESIONES : (CORREGIR) Falta presión
CONDICION
:CORREGIR
SISTEMA DE RIEGO A PRESION
< ∆H = 50.00 m
Hm ∆h Veloc.Observaciones
(m) hm-hn (m/s)
163.93 13.84 6.63
150.09 23.68 6.63
126.41 24.56 6.63
101.85 23.68 6.63
78.17 24.56 6.63
53.61 23.68 6.63
0.00 : (OK) Existe presiòn
La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdidas por accesorios.
SISTEMA DE RIEGO A PRESION
< ∆H = 50.00 m
Hm ∆h Veloc.Observaciones
(m) hm-hn (m/s)
315.27 4.48 6.63
310.79 22.47 6.63
288.33 41.46 6.63