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DISEÑO DE COLUMNAS DATOS GENERALES f´c (kg/cm2) 210.00 fy (kg/cm2) 4200.00 DATOS DE COLUMNA DATOS DE VIGA CM CV X-X Y-Y X-X Y-Y CS b (cm) 30.00 30.00 b (cm) 30.00 25.00 h (cm) 30.00 30.00 h (cm) 60.00 40.00 Lu (cm) 455.00 455.00 Ln (cm) 725.00 725.00 Ig (cm4) 67500.00 67500.00 Ig (cm4) 540000.00 133333.33 Ag (cm2) 900.00 900.00 Ag (cm2) 1800.00 1000.00 r (cm) 8.66 8.66 r (cm) 17.32 11.55 COMBINACIONES DE CARGA X-X Y-Y COMBINACION Mu arriba Mu abajo Pu Mu arriba Mu abajo 1.4CM+1.7CV 1.05 1.42 2.79 1.05 1.42 1.25(CM+CV)+CS 1.84 2.63 2.41 1.84 2.63 1.25(CM+CV)-CS -0.06 -0.21 2.35 -0.06 -0.21 0.9CM+CS 1.42 2.11 1.35 1.42 2.11 0.9CM-CS -0.48 -0.73 1.29 -0.48 -0.73 MAXIMOS 1.84 2.63 2.79 1.84 2.63 si cumple δL =1 ESBELTEZ SIN DESPLAZAMIENTO LATERAL- ESBELTEZ LOCAL (δl)

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diseño de columnas

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DISEÑO DE COLUMNAS

DATOS GENERALESDATOS DE CARGAS

f´c (kg/cm2) 210.00fy (kg/cm2) 4200.00 X-X

Marriba MabajoDATOS DE COLUMNA DATOS DE VIGA CM 0.52 0.77

CV 0.19 0.20X-X Y-Y X-X Y-Y CS 0.95 1.42

b (cm) 30.00 30.00 b (cm) 30.00 25.00h (cm) 30.00 30.00 h (cm) 60.00 40.00Lu (cm) 455.00 455.00 Ln (cm) 725.00 725.00Ig (cm4) 67500.00 67500.00 Ig (cm4) 540000.00 133333.33 . 2.2 librasAg (cm2) 900.00 900.00 Ag (cm2) 1800.00 1000.00 1kilo

r (cm) 8.66 8.66 r (cm) 17.32 11.55

COMBINACIONES DE CARGA 1 ton : 2kilos

X-X Y-YCOMBINACION Mu arriba Mu abajo Pu Mu arriba Mu abajo 1.4CM+1.7CV 1.05 1.42 2.79 1.05 1.42

1.25(CM+CV)+CS 1.84 2.63 2.41 1.84 2.631.25(CM+CV)-CS -0.06 -0.21 2.35 -0.06 -0.21

0.9CM+CS 1.42 2.11 1.35 1.42 2.110.9CM-CS -0.48 -0.73 1.29 -0.48 -0.73MAXIMOS 1.84 2.63 2.79 1.84 2.63

si cumple δL =1

ESBELTEZ SIN DESPLAZAMIENTO LATERAL- ESBELTEZ LOCAL (δl)

J7
Junior Martínez : momento Tn.m
K7
Junior Martínez : momento Tn.m
A13
Junior Martínez : Luz libre entre columnas
E13
Junior Martínez : Luz libre entre vigas
C21
Junior Martínez : Tn.m
D21
Junior Martínez : Tn.m
E21
Junior Martínez : Tn
F21
Junior Martínez : Tn.m
G21
Junior Martínez : Tn.m
A30
Junior Martínez : δns--> E.060 10.12
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si no cumple δL se calcula

M1/M2 → (+) Para curvatura simple (M2>M1)M1/M2 → ( - ) Para curvatura doble

X-X Y-Y

k 1.00 k 1.00(k*ln)/r 52.54 (k*ln)/r 52.54

M1 1.84 M1 1.84M2 2.63 M2 2.63

34-12*(M1/M2) 25.60 34-12*(M1/M2) 25.60

CALCULAR ESBELTEZ LOCAL CALCULAR ESBELTEZ LOCAL

CALCULO DE ESBELTEZ LOCAL X-X CALCULO DE ESBELTEZ LOCAL Y-Y

0.6+0.4*(M1/M2) 0.88 0.6+0.4*(M1/M2) 0.88Cm 0.88 Cm 0.88

Pu (Tn) 2.79 Pu (Tn) 2.79

Ec (kg/cm2) 217370.65 Ec (kg/cm2) 217370.65βd 0.74 βd 0.74

EI (Tn.m2) 337.71 EI (Tn.m2) 337.71Pc (Tn) 161.00 Pc (Tn) 161.00δl X-X 0.90 δl Y-Y 0.90δl X-X 1.00 δl Y-Y 1.00β𝑑=(𝑀á𝑥𝑖𝑚𝑎 𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎 𝑎𝑥𝑖𝑎𝑙 𝑎𝑚𝑝𝑙𝑖𝑓𝑖𝑐𝑎𝑑𝑎 𝑠𝑜𝑠𝑡𝑒𝑛𝑖𝑑𝑎)/(𝑀á𝑥𝑖𝑚𝑎 𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎 𝑎𝑥𝑖𝑎𝑙 𝑎𝑚𝑝𝑙𝑖𝑓𝑖𝑐𝑎𝑑𝑎)

A42
Junior Martínez : K=1-->E.060 10.12. Estructuras sin desplazamiento lateral
D42
Junior Martínez : K=1-->E.060 10.12. Estructuras sin desplazamiento lateral
A61
Junior Martínez : δns--> E.060 10.12
H61
Junior Martínez : δns--> E.060 10.12
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si cumple δL =1si no cumple δL se calcula

K --- Nomograma de Jackson y Moreland

X-X Y-Y

N° de vigas que llegan al nudo 2 N° de vigas que llegan al nudo 1Inercia efectiva de Columna (cm4) 47250.00 Inercia efectiva de Columna (cm4) 47250.00

Inercia efectiva de Viga (cm4) 189000.00 Inercia efectiva de Viga (cm4) 46666.67Long.Columna entre ejes (cm) 485.00 Long.Columna entre ejes (cm) 475.00Long.Viga entre ejes (cm) 455.00 Long.Viga entre ejes (cm) 725.00

ψA 0.00 ψA 0.00ψB 0.23 ψB 3.09

ESBELTEZ CON DESPLAZAMIENTO LATERAL- ESBELTEZ GLOBAL (δg)

A65
Junior Martínez : δs--> E.060 10.13
A90
Junior Martínez : 0.7Ig
E90
Junior Martínez : 0.7Ig
A91
Junior Martínez : 0.35Ig
E91
Junior Martínez : 0.35Ig
A95
Junior Martínez : para columna de primer nivel ψA=0
E95
Junior Martínez : para columna de primer nivel ψA=0
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K x-x 1.30 K y-y 1.35

(k*ln)/r 68.30 (k*ln)/r 70.93

CALCULAR ESBELTEZ GLOBAL CALCULAR ESBELTEZ GLOBAL

CALCULO DE ESBELTEZ GLOBAL X-X CALCULO DE ESBELTEZ GLOBAL Y-Y

N° de veces Pu 12 N° de veces Pu 12Pu (Tn) 2.41 Pu (Tn) 2.41

ƩPu (Tn) 28.86 ƩPu (Tn) 28.86

EI (Tn.m2) 586.90 EI (Tn.m2) 586.90Pc (Tn) 165.56 Pc (Tn) 153.52

N° de columnas 16 N° de columnas 16ƩPc (Tn) 2648.96 ƩPc (Tn) 2456.37

δg X-X 1.01 δg Y-Y 1.02

CM CV CSP (Tn) 1.47 0.43 0.03

Mx (Tn.m) 0.77 0.20 1.42My (Tn.m) 0.77 0.20 1.42

MOMENTOS CORREGIDOS MOMENTOS PARA DISEÑO POR FLEXION BIAXIAL

CM CV CS COMBINACION Pu (Tn) Mux (Tn.m) Muy (Tn.m)P (Tn) 1.47 0.43 0.03 1.4CM+1.7CV 2.79 1.42 1.42

Mx (Tn.m) 0.77 0.20 1.44 1.25(CM+CV)+CS 2.41 2.65 2.66My (Tn.m) 0.77 0.20 1.44 1.25(CM+CV)-CS 2.35 -0.23 -0.23

0.9CM+CS 1.35 2.13 2.14

A97
Junior Martínez : de Nomograma
E97
Junior Martínez : de Nomograma
A106
Junior Martínez : mayor valor de Pu por cargas de sismo
H106
Junior Martínez : mayor valor de Pu por cargas de sismo
A109
Junior Martínez : por sismo βd=0 -->EI=0.4*Ec*Ig
H109
Junior Martínez : por sismo βd=0 -->EI=0.4*Ec*Ig
A114
Junior Martínez : δs--> E.060 10.13
H114
Junior Martínez : δs--> E.060 10.13
A119
Junior Martínez : mayor valor entre Muarriba y Muabajo
A120
Junior Martínez : mayor valor entre Muarriba y Muabajo
A126
Junior Martínez : mayor valor entre Muarriba y Muabajo
A127
Junior Martínez : mayor valor entre Muarriba y Muabajo
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0.9CM-CS 1.29 -0.75 -0.75

DISEÑO POR FLEXION BIAXIAL

DISEÑO PARA X-X DISEÑO PARA Y-Y

0.1*f´c*Ag 18.90 φ 0.87 0.1*f´c*Ag 18.90 φ 0.87Pu (Tn) 2.41 Pu (Tn) 2.41

Mux (Tn.m) 2.65 Muy (Tn.m) 2.66

Kn 0.01 Kn 0.01Rn 0.05 Rn 0.05γ 0.60 γ 0.60

ρ ργ1 0.01 0.022 γ1 0.01 0.028γ2 0.05 0.010 As (cm2) Combinacion γ2 0.05 0.028 As (cm2) Combinacion

γ 0.60 0.010 9.00 10φ1"+2φ3/4" γ 0.60 0.010 9.00 6φ1"+0φ3/4"

4φ3/4"

As total (cm2) 11.40ρ real 0.013

METODO DE BRESSLER

DE DIAGRAMAS DE INTERACCION-APENDICE C - DISEÑO DE ESTRUCTURAS EN CONCRE ARMADO -TEODORO E.HARMSEN-3°EDICION-PUCP2002

DE DIAGRAMAS DE INTERACCION-APENDICE C - DISEÑO DE ESTRUCTURAS EN CONCRE ARMADO -TEODORO E.HARMSEN-3°EDICION-PUCP2002

Combinacion Total

A136
Junior Martínez : Tn
G136
Junior Martínez : Tn
C147
Junior Martínez : ρ no debe ser menor que 0,01 ni mayor que 0,06. Si es >0.06 aumentar sección o aumentar f´c. El número mínimo de barras longitudinales en elementos sometidos a compresion debe ser de cuatro para barras dentro de estribos circulares o rectangulares. OTROS CASOS ver E.060 10.9
I147
Junior Martínez : ρ no debe ser menor que 0,01 ni mayor que 0,06. Si es >0.06 aumentar sección o aumentar f´c. El número mínimo de barras longitudinales en elementos sometidos a compresion debe ser de cuatro para barras dentro de estribos circulares o rectangulares. OTROS CASOS ver E.060 10.9
C150
Junior Martínez : para ρ>0.04 detallar cruce de refuerzos de la columna y de viga en cada nudo. RECOMENDACIÓN: ρ entre 0.01 a 0.04 a fin de evitar congestionamiento de refuerzo y >costo.
I150
Junior Martínez : para ρ>0.04 detallar cruce de refuerzos de la columna y de viga en cada nudo. RECOMENDACIÓN: ρ entre 0.01 a 0.04 a fin de evitar congestionamiento de refuerzo y >costo.
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Pon (Tn) 206.5018.06 USAR ECUACION (10-23) ρ real 0.013

Pu (Tn) 2.41 4.00

X-X Y-YRn 0.05 Rn 0.05

Kn Kn 1/Pnx 0.003447γ1 0.01 1.24 γ1 0.01 1.17 1/Pny 0.004522γ2 0.05 1.26 γ2 0.05 1.17 1/Pon -0.004843γ 0.60 1.54 γ 0.60 1.17 1/Pn 0.003126

279.73Pnx (Tn) 290.115 Pny (Tn) 221.13

OK SI CUMPLE

Mux (Tn.m) 2.65Muy (Tn.m) 2.66 ρ real 0.013

X-X Y-Ykn 0.01 Kn 0.01

Rn Rnγ1 0.01 0.09 γ1 0.01 0.09γ2 0.05 0.22 γ2 0.05 0.22γ 0.60 2.01 γ 0.60 2.01

0.1φPonφPnmax (Tn)

φPn (Tn)

G168
Junior Martínez : φPnmax=0.8φPon
A170
Junior Martínez : intersectar con ρ real
E170
Junior Martínez : intersectar con ρ real
I177
Junior Martínez : La resistencia de diseño φPn de elementos en compresión no debe exceder a φPnmax
A185
Junior Martínez : intersectar con ρ real
E185
Junior Martínez : intersectar con ρ real
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99.55 99.55

0.05 OK SI CUMPLE

φMnx (Tn.m) φMny (Tn.m)

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DATOS DE CARGAS

Y-YP Marriba Mabajo

1.47 0.52 0.770.43 0.19 0.200.03 0.95 1.42

L7
Junior Martínez : Tn
M7
Junior Martínez : momento Tn.m
N7
Junior Martínez : momento Tn.m
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As a colocar en columnas 11.400918

N° DE VARILLAS diametro area0 3//8 0.375 00 1//2 0.5 00 5//8 0.625 04 3//4 0.75 11.40091830 1 2.54 0

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aquí ya trabajo con mkis abacos de dos caras