Dimensionamiento Tuberia de Vapor 1er Tp

INSTALACIONES INDUSTRIALES GENEARACIÓN Y DISTRIBUCIÓN DE VAPOR ______________________________________________________________________________________________________________

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UNIVERSIDAD NACIONAL DE ASUNCIÓN

FACULTAD DE INGENIERIA

INGENIERIA ELECTROMECÁNICA

INSTALACIONES INDUSTRIALES

GENERACIÓN Y DISTRIBUCIÓN DE VAPOR PROFESOR: ING. GUSTAVO ROMÁN DATOS:

- Plano Director de la Fábrica, donde aparecen localizados los predios de las Unidades de Proceso A, B y C, y el Área de Utilidades (Casa de Fuerza, Estación de Tratamiento de Agua y Almacenamiento de Aceite Combustible).

- Las Unidades de Proceso requieren Vapor Saturado en diversos niveles de presión. Para cada nivel de presión, parte del condensado es recuperado y parte es perdido o consumido en la operación de las unidades.

- La Distribución de Vapor y Condensado para los diversos predios es la siguiente: Predios

Vapor Saturado kg/cm2 (abs.)

Flujo de Vapor kg/h

Condensado Recuperado kg/h

Condensado Perdido kg/h

A 8 5000 5000 0 B 6 25000 20000 5000 C 3 6500 5500 1000

- Vapor que llega en la Estación Principal de Reducción de Presión: Vapor Saturado de 10 kg/cm2 (abs.).

OBJETIVO:

- Elaborar un Anteproyecto de Generación y Distribución de Vapor Saturado que convenga para satisfacer las necesidades de esta fábrica.

- Realizar un “Inventario” de los Equipos Principales y Materiales de Tuberías y Accesorios, basados en este Anteproyecto, para, si fuera posible, estimar un costo preliminar.


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PLANO DIRECTOR


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Lista de Tareas.

- Balances de Materia y Energía alrededor de cada unidad consumidora de vapor, para determinar los flujos de todas las corrientes.

- Flujograma de Bloques: - Identificar cada corriente, su correspondiente flujo, temperatura y presión en el

Flujograma de Bloques; identificar bien todos los trechos.Estudio Preliminar de Líneas.

- Estudio Preliminar de Líneas. - Dimensionar cada trecho, de acuerdo en la velocidad económica recomendada y con

∆p admisible. - Cuantificar, lo más aproximadamente posible, los equipos principales y los

materiales de tuberías y accesorios. Balance de Materia y Energía. Esta tarea siempre debe ser comenzada por el análisis de los sistemas de menor nivel de presión, para luego proseguir con los de nivel medio, y finalmente terminar con los de nivel superior de presión. 1. Sistema de Vapor saturado de 3 kg/cm2 (abs.). Comencemos pues por analizar la Unidad de proceso C que consume vapor saturado de 3 kg/cm2 (abs.). Dibujemos un pequeño Flujograma de lo que ocurre alrededor de la Unidad C, colocando en él todos los datos disponibles de la operación, tales como flujo horario, presión y temperatura. Algunas de estas informaciones aparecen el el enunciado del problema, y otras están disponibles en las tablas termodinámicas del vapor de agua. El Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs.) que es alimentado a la Unidad C puede ser producido de dos maneras:

a. Por “FLASHING” (Descompresión Súbita) de Condensado de Vapor de nivel medio y/o alto.


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b. Por Reducción de Presión de Vapor de nivel inmediatamente superior, seguido de “Desupercalentamiento”.

Generación de Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs) por “FLASHING”. a.1 “FLASHING” del Condesado de Vapor de 8 kg/cm2 (abs). Flujos, en kg/h, de las corrientes que entran y salen: Condensado de Vapor de 8 kg/cm2 (abs): 5000 kg/h Condensado de Vapor de 3 kg/cm2 (abs): C3 kg/h Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs): V3 kg/h Balance Material: 5000 = V3 + C3 Datos Termodinámicos: Tablas de Vapor Saturado, P y T

- Condensado de 8 kg/cm2 (abs): Presión 8kg/cm2 (abs); Temperatura 169,6 °C; hf =171,3 kcal/kg Entalpía Total de C8 = (5000)(171,3) = 856500 kcal/h

- Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs): Presión 3kg/cm2 (abs); Temperatura 132,9 °C; hg = 650,2 kcal/kg Entalpía Total de V3 = 650,2 * V3

- Condensado de 3 kg/cm2 (abs): Presión 3kg/cm2 (abs); Temperatura 132,9 °C; hf=133,4 kcal/kg Entalpía Total de C3 = 133,4 * C3

Balance de Enegía: Entalpía Total C8 = Entalpía Total V3 + Entalpía Total C3 865500 = 650,2 * V3 + 133,4 * C3 Tenemos un Sistema de Dos (2) ecuaciones: 1) Balance Material y 2) Balance de Energía y Dos (2) incógnitas: 1) Flujo Horario de Vapor Saturado de 3 = V3 2) Flujo horario de Condensado de 3 = C3 Resolviendo el Sistema, resulta que: Flujo horario de Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs) = V3 = 367 kg/h Flujo horario de Condensado de 3 kg/cm2 (abs) = C3 = 4633 kg/h


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a2) “FLASHING” del Condensado de Vapor de 6 kg/cm2 (abs). Flujos, en kg/h, de las corrientes que entran y salen: Condensado de Vapor de 6 kg/cm2 (abs): 20000 kg/h Condensado de Vapor de 3 kg/cm2 (abs): C3 kg/h Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs): V3 kg/h Balance Material: 20000 = V3 + C3 Datos Termodinámicos: Tablas de Vapor Saturado, P y T

- Condensado de 6 kg/cm2 (abs): Presión 6kg/cm2 (abs); Temperatura 158,1 °C; hf =159,3 kcal/kg Entalpía Total de C8 = (20000)(159,3) = 3186000 kcal/h

- Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs): Presión 3kg/cm2 (abs); Temperatura 132,9 °C; hg = 650,2 kcal/kg Entalpía Total de V3 = 650,2 * V3

- Condensado de 3 kg/cm2 (abs): Presión 3kg/cm2 (abs); Temperatura 132,9 °C; hf=133,4 kcal/kg Entalpía Total de C3 = 133,4 * C3

Balance de Enegía: Entalpía Total C6 = Entalpía Total V3 + Entalpía Total C3 3186000 = 650,2 * V3 + 133,4 * C3 Nuevamente tenemos Dos (2) ecuaciones y Dos (2) incógnitas. Resolviendo el Sistema, resulta que: Flujo horario de Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs) = V3 = 1002 kg/h Flujo horario de Condensado de 3 kg/cm2 (abs) = C3 = 18998 kg/h Total del Vapor Saturado de 3 kg/cm2 generado por el “FLASHING”: Del Condensado de 8 kg/cm2 (abs): 367 kg/h Del Condensado de 6 kg/cm2 (abs): 1002 kg/h Total Generado por “FLASHING”: 1369 kg/h


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Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs) generado por Descompresión de Vapor Saturado de 6 kg/cm2 (abs) seguido de “Desupercalentamiento”. Vapor Sat. 3 requerido en la Unidad C – Vapor Sat. 3 Producido por “FLASHING” 6500 kg/h – 1369 kg/h = 5131 kg/h

a. Generación de Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs) por Reducción de Presión de Vapor Saturado de 6 kg/cm2 y seguido de “Desupercalentamiento.”

Considerando el SISTEMA GLOBAL, vemos que entran Agua Tratada y Vapor Saturado de 6 kg/cm2 (abs), y sale Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs) Flujos Horarios de las corrientes mencionadas: Agua Tratada AT kg/h Vapor Saturado 6 kg/cm2 (abs) V6 kg/h Vapor Saturado 3 kg/cm2 (abs) 5113 kg/h Balance Material: AT + V6 = 5131 Datos Termodinámicos: Tablas de Vapor Temperatura de Referencia 0 °C

- Agua Tratada Presión 3 kg/cm2 (abs) Temperatura 25 °C Entalpía del Agua Tratada = Cp * M * ∆T = 1 * AT * (25 – 0) = 25*AT kcal/h

- Vapor Saturado de 6 kg/cm2 (abs); presión 6 kg/cm2; Temp. 158,1 °C; hg= 657,9kcal/h.

Entalpía Total del vapor de 6 kg/cm2 (abs) = 657 * V6 kcal/h - Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs); presión 3 kg/cm2; Temp. 132,9 °C; hg=

650,2kcal/h. Entalpía Total del vapor de 3 kg/cm2 (abs) = 6570,2* (5131) = 3336176,2 kcal/h

Balance de Energía: 25AT + 657,9V6 = 3336176,2 Sistema de Dos (2) Ecuaciones y Dos (2) Incógnitas Resolviendo el Sistema, tenemos: Vapor Saturado de 6 kg/cm2 (abs) requerido = V6 = 5069 kg/h Agua Tratada requerido para “Desupercalentamiento” = AT = 62 kg/h


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Cálculo de la temperatura del Vapor “Supercalentado” o “Sobrecalentado” de 3 kg/cm2 (abs). El vapor de 3, aguas abajo de la válvula VRP 6-3, está “sobrecalentado”, por tratarse de una expansión isentálpica o isoentálpica. Para Calcular la temperatura real de ese vapor, debemos buscar en las tablas o ábacos, interpolar la correspondiente temperatura. Así: hg del Vapor Sat. de 6 = 657,9 kcal/kg = hg del Vapor Sobrecalentado de 3 Usando el diagrama de Mollier: trazamos una línea paralela al eje horizontal, en el valor de la Entalpía específica = 658 kcal/kg. En la interpolación de esta paralela con la curva correspondiente a la presión 3 kg/cm2 (abs), estimamos una lectura aproximada para dicha temperatura = 148 °C Por lo tanto, T = 148 °C

2. Sistema de Vapor Saturado de 6 kg/cm2 (abs.). Necesidades de Vapor Saturado de 6 kg/cm2 (abs): En la Unidad de Proceso B 25000 kg/h Para producir Vapor Saturado de 3 kg/cm2 (abs): 5069 kg/h Total Necesidad de Vapor Sat. de 6 kg/cm2 (abs): 30069 kg/h Esta cantidad deberá ser generada por descompresión en válvula Reductora de presión, el Vapor Saturado de 8 kg/cm2 (abs), seguido de “Desupercalentamiento”.

Considerando el SISTEMA GLOBAL, vemos que entran Agua Tratada y Vapor Saturado de 8 kg/cm2 (abs), y sale Vapor Saturado de 6 kg/cm2 (abs) Flujos Horarios de las corrientes mencionadas: Agua Tratada AT kg/h Vapor Saturado 8 kg/cm2 (abs) V8 kg/h Vapor Saturado 6 kg/cm2 (abs) 30069 kg/h


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Balance Material: AT + V6 = 30069 Datos Termodinámicos: Tablas de Vapor Temperatura de Referencia 0 °C


- Vapor Saturado de 8 kg/cm2 (abs); presión 8 kg/cm2; Temp. 169,6 °C; hg= 660,9kcal/h.

Entalpía Total del vapor de 8 kg/cm2 (abs) = 660,9 * V8 kcal/h - Vapor Saturado de 6 kg/cm2 (abs); presión 6 kg/cm2; Temp. 158,1 °C; hg=

657,9kcal/h. Entalpía Total del vapor de 6 kg/cm2 (abs) = (30069)* (657,9) = 19782395 kcal/h

Balance de Energía: 25AT + 660,9V8 = 19782395 Sistema de Dos (2) Ecuaciones y Dos (2) Incógnitas Resolviendo el Sistema, tenemos: Vapor Saturado de 8 kg/cm2 (abs) requerido = V8 = 29927 kg/h Agua Tratada requerido para “Desupercalentamiento” = AT = 142 kg/h Cálculo de la temperatura del Vapor “Sobrecalentado” de 6 kg/cm2 (abs). Expansión isoentálpica: hg del V8 = 660,9 kcal/kg = hg del Vapor Sobrecalentado de 6 Buscando en el diagrama de Mollier Para h = 660,9 kcal/kg y presión 6 kg/cm2 (abs) Temperatura = T = 161 °C 3. Sistema de Vapor Saturado de 8 kg7cm2 (abs). Necesidad del Vapor Saturado de 8 kg/cm2 (abs): En la Unidad de Proceso A: 5000 kg/h Para Generar Vapor Saturado de 6 kg/cm2 (abs): 29927 kg/h Total Vapor Saturado de 8 kg/cm2 (abs) requerido: 34927 kg/h Esta Cantidad deberá ser producida por Descomposición en Válvula Reductora de Presión, del Vapor Saturado de 10 kg/cm2 (abs), seguido de “Desupercalentamiento”


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Flujos Horarios, de las corrientes mostradas en el Esquema Agua Tratada AT kg/h Vapor Saturado 10 kg/cm2 (abs) V10 kg/h Vapor Saturado 8 kg/cm2 (abs) 34927 kg/h Balance Material: AT + V10 = 34927 Datos Termodinámicos: Tablas de Vapor Temperatura de Referencia 0 °C


- Vapor Saturado de 10 kg/cm2 (abs); presión 10 kg/cm2; Temp. 179 °C; hg= 663,2kcal/h. Entalpía Total del vapor de 10 kg/cm2 (abs) = 663,2 * V10 kcal/h - Vapor Saturado de 8 kg/cm2 (abs); presión 8 kg/cm2; Temp. 169,6 °C; hg= 660,9kcal/h. Entalpía Total del vapor de 8 kg/cm2 (abs) = (34927)* (660,9) = 23083254 kcal/h

Balance de Energía: 25AT + 663,2V10 = 23083254 Sistema de Dos (2) Ecuaciones y Dos (2) Incógnitas Resolviendo el Sistema, tenemos: Vapor Saturado de 10 kg/cm2 (abs) requerido = V10 = 34801 kg/h Agua Tratada requerido para “Desupercalentamiento” = AT = 126 kg/h Cálculo de la temperatura del Vapor “Sobrecalentado” de 8 kg/cm2 (abs). Expansión isoentálpica: hg del V10 = 663,2 kcal/kg = hg del Vapor Sobrecalentado de 8 Buscando en el diagrama de Mollier Para h = 663,2 kcal/kg y presión 8 kg/cm2 (abs) Temperatura = T = 174 °C 4. Generación de Vapor Requerida. Las Calderas deberán generar, por lo menos, 34801 kg/h de Vapor Saturado de 10 kg/cm2 (abs). Así podemos adoptar la premisa que: Producción de las Calderas = Generación Requerida de Vapor 5. Balance de Agua Alrededor de las Calderas. Hagamos un ESQUEMA representativo de lo que ocurre alrededor del sistema de Generación de Vapor. Consideremos las corrientes que ENTRAN y que SALEN del Sistema.


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5.1 Corrientes que ENTRAN: 5.1.1 Agua de Alimentación de Calderas. Esta es una corriente cuyo gasto (o caudal, o flujo horario) desconocemos por el momento. Asignémosle el símbolo BFW a su valor en kg/h. Así, agua de Alimentación de Calderas = BFW kg/h 5.1.2 Otra (u otras) Corriente(s): ninguna 5.2 Corrientes que SALEN. 5.2.1 Producción de las Calderas: Vapor Saturado 10 = 34801 kg/h Hemos llegado a este valor por nuestro análisis hecho anteriormente para el Vapor de Agua Saturado de 10 kg/cm2 (abs). 5.2.2 Descarga de Fondo Usamos aquí un valor estadístico para esta corriente, o sea, hagamos nuestra la premisa generalmente usada en estos casos, de que esta corriente tiene un valor medio horario igual a 3% del caudal del Agua de Alimentación de Calderas Así, Descarga de Fondo = DF kg/h = 0,03*BFW kg/h

Pongamos todos estos valores en nuestro ESQUEMA, con todos los datos de Operación que tengamos hasta el momento.

5.3 Balance Material: ∑ Corrientes Entrantes = ∑ Corrientes Salientes Agua Alimentación Caldera = Producción Caldera + Descarga de Fondo BFW = 34801 + 0,03 * BFW Resolviendo: Agua de Alimentación de Calderas = 35877 kg/h Descarga de Fondo = 1076 kg/h


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6. Balance de Agua alrededor del Tanque de Agua de Alimentación de Calderas. Hagamos un ESQUEMA y consideremos las corrientes que entran y salen del Sistema. Adoptaremos también algunas premisas necesarias para la continuación de nuestro análisis.

6.1 Primera Premisa: El tanque de Agua de Alimentación de Calderas (BFW) es Atmosférico. Aquí podemos asumir dos (2) premisas complementarias: 6.1.1 El Agua en el Tanque BFW está a 100 °C, y por lo tanto existe “Flash”

Atmosférico. 6.1.2 El Agua en el Tanque BFW está a una temperatura menor que 100 °C, y por

tanto no existe “Flash” Atmosférico. Procuramos establecer las ecuaciones de Balance Material y de Energía (Entalpía) alrededor del Tanque BFW para la premisa 6.1.1 y calculamos los valores de los flujos horarios de todas las corrientes que serían coherentes para estas condiciones de Operación. Si los resultados algebraicos obtenidos muestran coherencia con la realidad física, entonces quiere decir que nuestra premisa 6.1.1 (temp. de BFW = 100 °C) está correcta, y que los resultados obtenidos también están correctos. Ahí no precisaríamos adoptar la premisa 6.1.2 y rehacer los cálculos. Pero en caso de que los resultados de los cálculos con la premisa 6.1.1 muestren, por ejemplo, un valor de -1000 kg/h de un caudal cualquiera, u otro valor negativo, esto no es coherente con la realidad física, y los cálculos deberán ser repetidos para la premisa 6.1.2, hasta encontrar resultados coherentes. Este método es llamado de “Tentativas”. 6.1.1 Premisa 6.1.1: Agua del Tanque BFW = 100 °C. 6.1.1.1 Corrientes que ENTRAN 6.1.1.1.1 Condensado de Retorno: De la Unidad C 5500 kg/h Del “Flashing” 8 – 3 4633 kg/h Del “Flashing” 6 – 3 18988 kg/h Total Condensado de Retorno 29131 kg/h 6.1.1.1.2 Agua Tratada No conocemos este caudal. Adoptaremos el símbolo AT para designarlo. Así Agua Tratada = AT (kg/h) 6.1.1.2 Corrientes que SALEN 6.1.1.2.1 “Flash” Atmosférico: F (kg/h) 6.1.1.2.2 Agua de Alimentación de Calderas: 35877 kg/h


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6.1.1.3 Balance Material Agua Tratada + Condensado de Retorno = Flash Atm. + Agua Alim. Cald. AT + 29131 = F + 35877 6.1.1.4 Balance de Energía Agua Tratada (De Reposición) Temperatura 25 °C Entalpía Total = M*Cp*∆T = AT*1*(25-0) = 25AT Condensado de Retorno: Presión = 3 kg/cm2 (abs) Temp = 132,9°C hfg = 133,4kcal/kg Entalpía Total = 133,4*29131 = 3886075,4 kcal/h Agua de Alim. Calderas: Presión atm = 1,033 kg/cm2 Temp = 100 °C hfg = 100,04 Entalpía Total = 100,04*35877 = 3589135 kcal/h “Flash” Atmosférico (Vapor): Presión atm = 1,033 kg/cm2 Temp= 100 °C hg = Entalpía específica = 638,9 kcal/kg Entalpía Total = 638,9 * F = 638,9F Finalmente: 25AT + 3886075,4 = 638,9F + 3589135,1 Tenemos un Sistema de Dos (2) ecuaciones y Dos (2) incógnitas; resolviendo: Agua Tratada de Reposición = AT = 7504 kg/h “FLASH” Atmosférico = F = 758 kg/h


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7. Balance de Agua Alrededor de la Unidad de Agua Tratada.

Verificación Final de los Cálculos de Balance Material – Balance Global de toda la Planta Material Entrando kg/h Material Saliendo kg/h

Condensado Perdido 6 5000Condensado Perdido 3 1000Descarga de Fondo 1076"Flash" Atmosférico 758

Total 7834 Total 7834

Agua Filtrada 7834

Agua tratada para “De-supercalentamiento” AT para DSC – 3 = 62 kg/h AT para DSC – 6 = 142 kg/h AT para DSC – 8 = 126 kg/h AT para DSC = 330 kg/h AT reposición BFW = 7504 kg/h Agua Pretratada o Filtrada = 7834 kg/h


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INSTALACIONES INDUSTRIALES GENEARACIÓN Y DISTRIBUCIÓN DE VAPOR ______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

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m m m m ft kg/h lb/h kg cm2

kg cm2

psia psig °C °F °C °F °F psi 100ft

in psi 100ft

psia psig kg cm2

(abs) (abs) (abs)

GV → RP 10-8 10 210 33 253 830 34801 76562 10 10.00 142 127.3 179 354.2 179.0 354.2 0 0.9 10 0.8 6.639 120.7 9.53RP 10-8 →DSC 8 0 1 0 1 3 34801 76562 8 8.00 114 98.9 174 345.2 169.6 337.3 7.92 0.77 10 0.8 0.026 98.9 8.00DSC 8→1 6 6 2 14 46 34927 76839 8 7.99 113 98.8 170 337.28 169.6 337.3 0 0.77 10 0.8 0.367 98.4 7.961 → A 1 30 5 36 118 5000 11000 8 7.97 113 98.5 170 337.28 169.6 337.3 0 0.77 6 0.3 0.354 98.1 7.941 → RP 8-6 6 1 1 8 26 29927 65839 8 7.97 113 98.5 170 337.28 169.6 337.3 0 0.77 10 0.7 0.184 98.3 7.95RP 8-6 →DSC 6 0 1 0 1 3 29927 65839 6 6.00 85.2 70.5 161 321.8 158.1 316.6 5.22 0.63 10 0.7 0.023 70.5 6.00DSC 6 → 2 5 16 3 24 79 30069 66152 6 5.998 85.2 70.5 158 316.58 158.1 316.6 0 0.63 10 0.7 0.551 69.9 5.962 → B 1 10 2 13 43 25000 55000 6 5.96 84.6 69.9 158 316.58 158.1 316.6 0 0.63 10 0.63 0.269 69.7 5.942 → RP 6-3 5 31 5 41 134 5069 11152 6 5.96 84.6 69.9 158 316.58 158.1 316.6 0 0.63 3 0.35 0.471 69.5 5.92RP 6-3 →DSC 3 0 1 0 1 3 5069 11152 3 3 42.6 27.9 148 298.4 132.9 271.2 27.2 0.4 3 0.65 0.021 27.9 3.00DSC 3 → 3 6 10 2 18 59 5131 11288 3 2.999 42.6 27.9 133 271.22 132.9 271.2 0 0.4 3 0.65 0.384 27.5 2.97F 8-3 → 4 2 45 7 54 177 367 807 3 3 42.6 27.9 133 271.22 132.9 271.2 0 0.4 2 1/2 0.45 0.797 27.1 2.94F 6-3 → 4 2 15 3 20 66 1002 2204 3 3 42.6 27.9 133 271.22 132.9 271.2 0 0.4 4 0.25 0.164 27.7 2.994 → 3 0 15 2 17 56 1369 3012 3 2.96 42 27.3 133 271.22 132.9 271.2 0 0.4 4 0.45 0.251 27.1 2.943 → C 1 15 3 19 62 6500 14300 3 2.955 42 27.3 133 271.22 132.9 271.2 0 0.4 8 0.28 0.174 27.1 2.94

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INSTALACIONES INDUSTRIALES GENEARACIÓN Y DISTRIBUCIÓN DE VAPOR ______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

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m m m m ft kg/h m3/h GPM GPM psi 100ft

in ft/seg °C °F psi 100ft

psi 100ft

psia psia psig kg cm2

(abs)A → F 8-3 3 13 3 19 62 5000 5 22.000 44 0.25 3 1.90 166.9 332.42 0.73 0.265 0.193 0.12 113.6 113.5 7.99B → F 6-3 3 13 3 19 62 20000 20 88.000 176 0.25 6 1.90 158.1 316.58 0.74 0.19 0.141 0.09 85.2 85.1 5.99F 8-3 → 6 6 45 8 59 194 4633 4.633 20.385 41 0.25 3 1.70 132.9 271.22 0.76 0.22 0.167 0.32 42.5 42.2 2.97F 6-3 → 6 6 15 3 24 79 18998 18.998 83.591 167 0.25 6 1.85 132.9 271.22 0.77 0.11 0.085 0.07 42.5 42.4 2.996 → 5 0 30 4 34 112 23631 23.631 103.976 208 0.25 6 2.25 132.9 271.22 0.78 0.16 0.125 0.14 42.3 42.2 2.97C → 5 0 18 3 21 69 5500 5.500 24.200 48 0.25 3 3.10 132.9 271.22 0.79 0.32 0.253 0.17 42.6 42.4 2.995 → BFW 4 145 22 171 561 29131 29.131 128.176 256 0.25 6 2.90 132.9 271.22 0.79 0.24 0.190 1.06 42.3 41.2 2.90Agua Tratada sch40ETA → 7 5 65 11 81 266 7834 7.834 34.470 69 3.50 1 1/2 7.40 25 77 0.98 7.6 7.448 19.79 35.0 15.2 1.077 → BFW 2 10 2 14 46 7504 7.504 33.018 66 3.50 1 1/2 5.90 25 77 0.97 5.6 5.432 2.49 15.2 12.7 0.897 → ABAT 0 140 2 142 466 350 0.350 1.540 3 0.00 3/4 1.15 25 77 0.95 0.63 0.599 2.79 15.2 12.4 0.87ABAT → 8 0 10 2 12 39 350 0.350 1.540 3 0.00 3/4 1.15 25 77 0.95 0.63 0.599 0.24 121.0 120.8 8.50

8 → DSC 3 0 10 2 12 39 62 0.062 0.273 1 ~ 3/4 Flujo Lamin

25 77 ~ ~ ~ ~ 120.8 42.6 3.00

8 → 9 0 40 6 46 151 268 0.268 1.179 2 ~ 3/4 Flujo Lamin

25 77 ~ ~ ~ ~ 120.8 120.8 8.51

9 → DSC 6 0 10 2 12 39 142 0.142 0.625 1 ~ 3/4 Flujo Lamin

25 77 ~ ~ ~ ~ 120.8 85.2 6.00

9 → DSC 8 0 20 3 23 75 126 0.126 0.554 1 ~ 3/4 Flujo Lamin

25 77 ~ ~ ~ ~ 120.80 113.60 8.00

Tram

o de

Linea

Longitud Flujo

dp A

dmisible C

odicione

s

ABAC

O

dp T

otal d

el T

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Pres

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Inicial

Diám

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Velocida

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Supe

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ient

o

Factor de Corrección ∆p cond.real ∆p Abaco

Condensado

Pres

ión

Fina

l

Verti

cal

Hor

izon

tal

15 %

Adicion

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Tota

l

Normal

Flujo

para

Dim

ension

amient

o

dp A

baco

dp C

ondicion

es R

eales


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GRADO DE RUGOSIDAD DE TUBOS.


- 19 -

DIAGRAMA DE MODDY


- 20 -

PÉRDIDAS EN ACCESORIOS

Dimensionamiento Tuberia de Vapor 1er Tp

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