Diagnostico estructural de afirmado estabilizado con ...

Diagnostico estructural de afirmado estabilizadocon cloruro de magnesio mediante el modelo

matematico de Hogg y Viga Benkelman

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Authors Jiménez Lagos, Milton Eduardo

Publisher Universidad Peruana de Ciencias Aplicadas (UPC)

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UNIVERSIDAD PERUANA DE CIENCIAS APLICADAS

FACULTAD DE INGENIERIA

CARRERA DE INGENIERIA CIVIL

Diagnostico estructural de afirmado estabilizado con

cloruro de magnesio mediante el modelo matematico de

Hogg y Viga Benkelman

TESIS

Para optar el Título Profesional de:

INGENIERO CIVIL

AUTOR:

Jiménez Lagos, Milton Eduardo

ASESOR:

Flores Gonzales, Leonardo

LIMA – PERÚ

2014

DEDICATORIA

Se lo dedico a mi mamá Mirtha por todo su amor recibido hasta ahora, a mi

papá por sus consejos, a mis hermanos Johann, Yanira, Yazmin y Yolaine, a

mi esposa Cecilia y a mi hiji ta Valentina que son mis tesoros.

AGRADECIMIENTOS

Debo agradecer a Dios por haberme guiado y permitido terminar mi carrera, a mis padres

por su apoyo incondicional, a mi asesor por la paciencia y orientación recibida, a mis

hermanos en especial a Yazmin por todo su apoyo y a todos aquellos que de una u otra

forma hicieron posible la presente tesis.

TABLA DE CONTENIDO

AGRADECIMIENTOS ........................................................................................................ III

RESUMEN ......................................................................................................................... VII

LISTA DE SIGLAS Y DE SÍMBOLOS ................................................................................. I

CAPÍTULO I: GENERALIDADES ....................................................................................... 2

1.1 INTRODUCCIÓN ........................................................................................................ 2

1.2 ANTECEDENTES DE ESTABILIZADOS QUIMICOS EN EL PERÚ .................... 3

1.3 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO EVALUADO ...................................................... 7

1.4 ESTADO DEL ARTE ................................................................................................ 15

1.4.1 Investigaciones referentes al tema ....................................................................... 15

1.4.1.1 Evaluación de los Suelos Tropicales sometidos a Estabilizaciones

Fisicoquímicas caminos rurales remotos .................................................................. 15

1.4.1.2 Método directo para necesidades en la Evaluación Estructural de pavimentos

flexibles con deflexiones de FWD ........................................................................... 16

1.4.1.3 Estudios Comparativos de Selección de Dispositivos de Ensayos No

Destructivos .............................................................................................................. 16

1.4.2 Sistema de Análisis .............................................................................................. 17

1.4.3 Cálculo Inverso .................................................................................................... 18

1.4.4 Viga Benkelman .................................................................................................. 18

1.5 MODELOS PARA DETERMINAR ESFUERZOS Y DEFORMACIONES ............ 20

1.5.1 Modelo de Boussinesq ......................................................................................... 20

1.5.2 Modelo de Westergaard ....................................................................................... 20

1.5.3 Modelo Bicapa ..................................................................................................... 20

1.6 JUSTIFICACIÓN ....................................................................................................... 21

1.7 OBJETIVOS DEL PROYECTO ................................................................................ 22

1.7.1 Objetivo General del Proyecto ............................................................................ 22

1.8 METODOLOGÍA ....................................................................................................... 23

1.9 ORGANIZACIÓN DE LA TESIS ............................................................................. 24

CAPÍTULO II.- MARCO TEÓRICO .................................................................................. 26

2.1 SISTEMA DE TRANSPORTE .................................................................................. 26

2.2 ESTABILIZACIÓN DEL AFIRMADO CON CLORURO DE MAGNESIO .......... 28

2.3 DEFLEXION COMO PARÁMETRO DE EVALUACIÓN ESTRUCTURAL ........ 28

2.4 CARACTERIZACIÓN DEL MATERIAL DE BASE .............................................. 29

CAPÍTULO III.- ESTRATEGÍA DE SOLUCIÓN CON MODELO DE HOGG ............... 31

3.1 MODELO DE HOGG ................................................................................................ 31

3.2 CARACTERÍSTICAS Y UTILIZACIÓN DEL MODELO ...................................... 35

3.3 ECUACIÓN QUE RESUELVE HOGG .................................................................... 36

3.4 FÓRMULAS PARA CREACIÓN DE NOMOGRAMAS ......................................... 39

3.5 ADAPTACIÓN DE SOLUCIÓN CON EL MODELO DE HOGG .......................... 40

CAPÍTULO IV.- APLICACIÓN DEL PRESENTE ESTUDIO AL TRAMO 05+000 KM –

15+000 KM .......................................................................................................................... 42

4.1 RECOLECCIÓN DE DATOS EN CAMPO DURANTE LAS MEDICIONES ........ 42

4.1.1 Proceso de Medición ........................................................................................... 43

4.1.2 Datos de Campo .................................................................................................. 46

4.1.3 Deflectogramas .................................................................................................... 47

4.2 GRÁFICA DE NOMOGRAMAS .............................................................................. 51

4.3 OBTENCIÓN DEL CBR Y MODULO ELASTICO DE LA SUBRASANTE (E0) . 57

4.3.1 Relación entre Eo y CBR..................................................................................... 57

4.3.2 Interpretación de Resultados ............................................................................... 58

4.3.3 Determinación de los Dr/D0 más cercanos a 0.5 en el Carril Izquierdo .............. 58

4.3.4 Determinación de Eo, CBR, e Interpretación de Resultados del Carril Izquierdo

...................................................................................................................................... 59

4.3.5 Gráfico de Variación de Módulos de Elasticidad de la subrasante de Ambos

Carriles ......................................................................................................................... 62

4.3.6 Gráfico de Variación de CBR de la Subrasante de Ambos Carriles ................... 65

4.3.7 Deflexiones de las medidas en campo vs deflexiones teóricas ........................... 67

4.3.7.1 Tramificación de los kilómetros evaluados .................................................. 72

4.4 CALCULO DEL RMS Y R2 DE UNA MUESTRA DE ENSAYOS DEL TRAMO

EVALUADO .................................................................................................................... 79

4.5 OBTENCIÓN DEL MÓDULO ELÁSTICO DE LA BASE ESTABILIZADA CON

CLORURO DE MAGNESIO (E1) ................................................................................... 84

CAPÍTULO V.- ANÁLISIS DE COSTOS .......................................................................... 87

5.1 COMPARACION DE COSTOS DE UN CAMINO AFIRMADO ESTABILIZADO

CON CLORURO DE MAGNESIO VS UN CAMINO AFIRMADO EN LA COSTA .. 87

CONCLUSIONES ................................................................................................................ 95

RECOMENDACIONES ...................................................................................................... 98

BIBLIOGRAFÍA ................................................................................................................ 100

ANEXOS ............................................................................................................................ 102

RESUMEN

La presente tesis desarrolla distintos nomogramas aplicando el Modelo matemático de

Hogg con el objetivo principal de analizar el comportamiento estructural que posee el

afirmado estabilizado con cloruro de magnesio del tramo Supe – Caral entre las progresivas

05+000km – 15+000km y además, mostrar la dispersión de módulos elásticos de base

estabilizada que se dan en estos tipos de pavimentos a diferencia de un pavimento flexible

convencional. Para esto se procesó información obtenida de ensayos no destructivos con la

viga Benkelman de doble brazo y relación de 2:1 que permitió medir deformaciones

elásticas sobre la base estabilizada al aplicar una carga estándar de manera fácil, práctica y

económica. Con las deflexiones medidas en campo y su posterior análisis de resultados

trabajados con el Modelo de Hogg se determinaron las deformaciones teóricas del suelo y

el modulo elástico tanto para la subrasante y base estabilizada.

Obteniendo los módulos elásticos de la subrasante y con ello el CBR en cada punto

ensayado, con esto se pudo determinar qué sectores necesitan mantenimiento y que otros

necesitan mejoramiento de subrasante, además se calculó la diferencia de costo entre

realizar una base estabilizada con cloruro de magnesio y otra simplemente afirmada,

resultando más barato la primera opción en un período de diez años.

Finalmente, se calculó los módulos elásticos de la base estabilizada en ambas fajas y se

determinó gráficamente su dispersión concluyendo lo importante que es el proceso

constructivo en este tipo de pavimentos.

LISTA DE SIGLAS Y DE SÍMBOLOS

SIGLAS

FWD Falling Weight Deflectometer

MTC Ministerio de Transportes y Comunicaciones

Mr Módulo Resiliente

MDS Máxima Densidad Seca

HMA Hot Mix Asphalt

SÍMBOLOS

a Radio de la huella de la llanta

D0 Deflexión máxima

Dr Deflexión a una distancia r

Dt Deflexión teórica

Dc Deflexión de Campo

D(z=0,r) Deflexión a una distancia r ya una profundidad 0

E Módulo de Elasticidad de un material cualquiera

E1 Módulo de Elasticidad del Pavimento

E0 Módulo de Elasticidad de la subrasante

h Espesor de Pavimento y capa de la subrasante

H Profundidad del estrato rocoso

i Número entero mayor igual que cero

J0 Función de Bessel de primera especie y orden 0

J1 Función de Bessel de primera especie y orden 1

K Rigidez a la flexión del pavimento

Ks Rigidez a la flexión de la subrasante

B Factor de proporcionalidad

t Espesor del pavimento

tn Toneladas

l0 Longitud Característica

m Variable de integración

P Carga

q0 Presión de Inflado

r Distancia a la que se mide la deflexión Dr

µ Ratio de Poisson

µ0 Ratio de Poisson de la capa subrasante

µ1 Ratio de Poisson del Pavimento

W18 Número estimado de ejes simples equivalentes a 8.2 ton

σ Esfuerzo

ɛ Deformación unitaria

δ Desplazamiento vertical unitario

T Viscosidad

θ Primer esfuerzo invariante

ρ Presión vertical

Operador nabla

CAPÍTULO I: GENERALIDADES

1.1 INTRODUCCIÓN

En EE.UU los pavimentos bituminosos comenzaron a ser construidos en el siglo XIX,

durante el siglo XX se construyeron numerosas autopistas y carreteras basadas en la

construcción y diseño de pavimentos flexibles. Debido a la experiencia ganada en esos años

se desarrollaron muchos criterios para determinar las fallas críticas del pavimento, el

espesor de la superficie de asfalto y otros parámetros que dominan su diseño basados

generalmente en métodos empíricos. En el Perú este tipo de pavimentos se empezaron a

usar desde la segunda década del siglo pasado.

En la actualidad vienen siendo usados entre otros los siguientes pavimentos: pavimentos

flexibles convencionales, pavimentos rígidos, pavimentos asfálticos con espesor sólo de

asfalto y pavimentos de asfaltos que contienen agregados granulares. Con el incremento de

conocimiento en técnicas constructivas y química del asfalto hoy en día existen variantes

como el asfalto mixto en caliente (HMA) que tienen características de durabilidad buenas y

no dificultan el proceso constructivo de carreteras o pistas; en vías de bajo volumen de

tránsito se estabiliza la base del pavimento de manera que se trabaja con un pavimento no

convencional que está conformado por una capa de material granular mejorado estabilizado

con un material bituminoso, el proceso constructivo se realiza en frío; este proceso es para

hacerlo apto o mejorar su comportamiento como material constitutivo de un pavimento.

Muchas veces esta forma de pavimento es conocida como monocapa la superficie del

mismo se recubre muchas veces con impermeabilizantes para protegerla de las

inclemencias del tiempo.

Hoy en día se comienzan a emplear con mayor frecuencia métodos mecanísticos los cuales

poseen mayor precisión para la predicción del estado de esfuerzos y deformaciones del

pavimento.

1.2 ANTECEDENTES DE ESTABILIZADOS QUIMICOS EN

EL PERÚ

La utilización de estabilizadores químicos en carreteras se aplica desde hace varios años en

países como Chile, Argentina y Colombia por varias razones, entre las cuales tenemos:

reducir la necesidad de conservación de caminos lo cual implica un ahorro significativo,

disminuir notoriamente la emisión de polvo por el tránsito vehicular y brindar un camino

confortable a los distintos poblados del interior del país [11]. Ahora bien, la estabilización

química de suelos es un proceso que trata el suelo natural transformándolo en una base

impermeable en algunos casos, resistente (CBR > 100%) y flexible. Además, el proceso de

estabilización requiere estudio de los suelos a tratar, dosificaciones de aditivos que pueden

ser líquidos o sólidos o ambos, diseño de pavimentos y supervisión en terreno.

En los últimos años en el Perú se aprobaron varias normas referentes a estabilización de

suelos conocidos como pavimentos económicos, en el Cuadro N° 1.01 se detallan algunos

de ellos.

Cuadro N° 1.01 Aprobación de normas referentes a Estabilizaciones Químicas en el Perú.

Año Acontecimiento

2000

Aprueban norma denominada Especificaciones Técnicas Generales para

Construcción de Carreteras, cuyo Capítulo 3 subbases y bases, secciones

306, 307 y 308 contemplan el empleo, como estabilizador, de cemento, cal y

compuestos multienzimáticos orgánicos.

2003

El MTC - DGCyF, mediante resolución ministerial N° 062-2003 MTC/02

constituye la “Comisión Técnica para tratar la problemática sobre

estabilizadores de suelos”.

2003

La Comisión emite la Directiva N° 05-2003-MTC/14, que estipula pautas

para Evaluar la Aplicabilidad de Estabilizadores de Suelos, aprobada con

Resolución Directoral N° 040-2003-MTC/14.

2004 Se aprueba mediante Resolución Directoral N° 007-2004-MTC/14, La

Norma MTC E 1109 sobre estabilizadores químicos de suelos.

2005 Se da la Directiva N° 007-2005-MTC/14 denominado “Evaluación de la

Aplicabilidad de Estabilizadores de Suelos”.

2008

Se aprueba Manual de Especificaciones Técnicas Generales para

Construcción de Carreteras No Pavimentadas de Bajo- Volumen de

Tránsito.

Fuente: [11]

En la actualidad tenemos en el mercado diversos productos aplicados a estabilizaciones

químicas en afirmados de distintos tipos de suelo tanto en la costa, sierra y selva; con

características y formas de aplicación diferentes, entre los cuales pueden mencionarse los

siguientes:

Cloruro de magnesio hexahidratado.

Cloruro de Calcio

PROES (Hidrocarburos derivados de la refinación del petróleo (R-CH3), Iones de sales y

otros menores).

Cloruro de Sodio (sal común)

Permazyme (producto de origen orgánico)

Con la necesidad de mejorar las características físico-mecánicas de los afirmados que

componen las diferentes redes de carreteras tanto en la costa, sierra y selva, alrededor del

año 1995 en el Perú se utiliza estabilizadores químicos, en un inicio en tramos

experimentales evaluados en laboratorio y monitoreados por la actual Oficina de Estudios

Especiales.

Por su parte el Ministerio de Transporte y Comunicaciones evalúa los tramos estabilizados

en el Perú de acuerdo a la norma técnica de estabilizadores químicos que fue desarrollada

para establecer un procedimiento de verificación en que los estabilizadores químicos

cumplan con las características técnicas inherentes a su elaboración, las mismas que han

sido previamente definidas por su representante en el ámbito nacional y establecer los

métodos de ensayo que se deben utilizar en la evaluación de las propiedades de

comportamiento del suelo mejorado [10].

A continuación mencionaremos algunos tramos estabilizados químicamente en el Perú

hasta la fecha:

Haualapampa - Sondor

Canchaque - Huancabamba

1

2

3

6

4

5

Ayacucho

Cora Cora

Piura

Cusco

Red Vial 1

Junin

Madre de Dios

Puquio- Cora Cora

Quellopuito - Amparaes

Kepashiato - Chirumpiari

Ausanta - Pte. Chaclla

Amparaes - Pte Manto

La Joya - Infierno

Tropezón

Queswachaka - Churipampa

Sondor - Dv. San José del Alto

Yanaoca- Churipampa

Cora Cora - Dv. Pausa

San José del Alto - Ambato

Cusco

Red Vial 3

Nombre Imágenes del TramoÍndice Nombre

8 Ancash

7 LimaCarretera: Lunahuana - Yauyos

Carretera: Conococha -

Antamina

Carretera: Huancayo – Imperial –

Pampas -Churcampa

Figura N° 1.01 Estabilizaciones Químicas en el Perú

1.3 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO EVALUADO

La subrasante del estabilizado químico evaluado en la presente tesis, pertenece al Proyecto

denominado:

“Mejoramiento de las Vías de acceso al centro Arqueológico Caral – Supe, camino vecinal:

Tramo I Llamahuaca y Tramo II Llamahuaca - Caral (longitud total 24.960 km)”

Ubicado en el departamento de Lima, provincia de Barranca y distrito de Supe; en la Figura

Nº 1.02 se detalla el tramo evaluado en la presente tesis, que será de una longitud de 15km

(05+00km – 15+000km).

Figura Nº 1.02 Ubicación del Afirmado Estabilizado Evaluado

(km 5+000 – km 15+000)

El mejoramiento de la vía de acceso al Centro Arqueológico Caral Supe, en sus tramos I

Llamahuaca y II Llamahuaca – Caral, con un total de 24.960 kilómetros, se realizó el 23 de

enero de 2009, a cargo de la empresa Kerometalic Contratistas Generales SAC.

Gracias a las intensas gestiones realizadas por el Proyecto Especial Arqueológico Caral-

Supe y el apoyo decidido del Gobierno Regional de Lima, se ejecutó el proyecto

largamente soñado por la población de Supe y Barranca, cumpliendo los lineamientos que

establecen el Plan Maestro de Desarrollo de Supe y su entorno.

Las características que enmarcan a esta vía tanto de diseño como de entorno son:

Altitud promedio de la vía oscila entre 38.00 a 385.00 m.s.n.m.

Precipitaciones aproximadamente 7 mm/año.

Ancho de explanación es de 10.00 mts.

Velocidad directriz de 50 Km/h

Tráfico de diseño para una proyección de 10 años: 1.97E + 05

Espesor = 5.7” = 14.5 cm

Se consideró un afirmado de 15 cm en todo el tramo (tratamiento con estabilizador)

mostrado en el siguiente gráfico.

Figura Nº 1.03 Estructura de Pavimento Aplicado

A continuación, en la Figura Nº 1.04 se muestra una secuencia resumida del trabajo seguido

para llegar a estabilizar el afirmado con cloruro de magnesio en el tramo estudiado.

Sub-rasante

compactada

Superficie de rodadura

con tratamiento

Base

Granular

15 cm

Figura N° 1.04 Secuencia del Proceso Constructivo del Afirmado Estabilizado

A continuación se menciona brevemente cada etapa del proceso constructivo seguido.


Proceso de extendido de material de Relleno, donde se hace un zarandeo y nivelado rápido

con la motoniveladora (1.a); después, se procede a la conformación del mismo tomando en

cuenta el ancho que tendrá la futura carretera (1.b), el emplantillado ayuda a fijar el espesor

de la capa que conformara el estabilizado (1.c) y un riego previo a la compactación para

tener una buena cohesión de finos (1.d).

(1.a) (1.b)

(1.c) (1.d)

Fuente: [11]


Se adiciona con volquete material de cantera que cumpla con las especificaciones del

estabilizador a usar a distancias calculadas previamente(2.a); luego se extiende el mismo en

todo el ancho a estabilizar (2.b), se deja orear unas horas si este último esta sobre el óptimo

de humedad y se procede al riego con cisterna del estabilizado en tramos de 400m para un

mejor trabajo (2.c) e inmediatamente se bate con la motoniveladora haciendo unos 6

cordones y midiendo el volumen esponjado en cada cordón para tener una idea del material

trabajado y comparar con el volumen geométrico calculado para dicha base (2.d).

(2.a) (2.b)

(2.c) (2.d)

Fuente: [11]


Después del batido se compacta el material considerando la humedad optima según

laboratorio (3.a); se hace un riego de aditivo para sellar de el espesor de la capa estabilizada

(3.b), después de unos días y a criterio del encargado de laboratorio se realiza ensayos de

compactación para determinar la calidad del trabajo realizado y ver si cumple con las

especificaciones dadas (3.c). Se aprecia finalmente el acabado del afirmado estabilizado

con cloruro de magnesio, listo para la demarcación final (3.d).

(3.a) (3.b)

(3.c) (3.d)

Fuente: [11]

1.4 ESTADO DEL ARTE

1.4.1 Investigaciones referentes al tema

1.4.1.1 Evaluación de los Suelos Tropicales sometidos a Estabilizaciones

Fisicoquímicas caminos rurales remotos

Los caminos rurales y forestales, son elementos básicos e importantes para el progreso

económico y social, promoviendo medios de salud, ingresos, transferencia de tecnología,

facilitando el desarrollo futuro, y el potencial de la educación de las comunidades de las

zonas remotas. Se realizó un estudio en Malasia utilizando aditivos químicos donde se

evaluó el desarrollo de propiedades de durabilidad y resistencia geotécnica de suelos de

laterita tropical. Se realizaron ensayos en laboratorio para determinar su influencia en la

superficie de caminos tropicales. Se encontró que el aumento de la resistencia del suelo de

laterita llega al máxima después de 14 días para las condiciones tanto saturadas y sin

saturar en la prueba de resistencia de compresión no confinada (UCS), los estabilizadores

químicos considerados son recomendados para el uso de bajo costo en caminos no

pavimentados para reducir gastos de construcción y mantenimiento, así como garantizar la

resistencia en carreteras no pavimentadas en tiempo de lluvia y libre de polvo en

condiciones secas. [15]

1.4.1.2 Método directo para necesidades en la Evaluación Estructural de pavimentos

flexibles con deflexiones de FWD

YONAPAVE estima el número estructural efectivo (SN) y el módulo de la subrasante

equivalente independientemente del pavimento o espesores de capa. Por lo tanto, no hay

necesidad de realizar perforaciones, que son caras, consumen tiempo, y perjudican al

tráfico. El conocimiento del SN efectivo y el módulo de la subrasante junto con una

estimación de la demanda de tráfico permiten la determinación de la superposición

necesaria para adaptarse a las necesidades futuras. La ecuación simple de YONAPAVE,

pueden resolverse usando una calculadora de bolsillo, lo que es adecuado para estimaciones

rápidas en campo.

La utilización de YONAPAVE como un método simple y directo para la evaluación de la

estructura de pavimentos flexibles utilizando enfoques prácticos y mecanicistas y

basándose en la interpretación de cuencas de deflexión medida con Falling Weight

Deflectometer (FWD) se considera un método simple e independiente de los principales

programas computacionales el cual es adecuado para la estimación de las necesidades

estructurales de una red de carreteras [5].

1.4.1.3 Estudios Comparativos de Selección de Dispositivos de Ensayos No

Destructivos

El Departamento de Transporte de Illinois (IDOT) en cooperación con la Universidad de

Illinois realizaron ensayos rigurosos sobre base granular convencional y base estabilizada.

Se aplicaron 4 dispositivos, el Road Rater 2008, la Viga Benkelman, el Falling Weight

Deflectometer y un Acelerómetro. Entre otras cosas se concluyó que en general [4]:

Las deflexiones BB no pueden predecirse con seguridad a partir de las deflexiones RR.

Las Deflexiones RR y deflexiones FWD son significativamente diferentes

(estadísticamente) para todos los pavimentos probados. Sin embargo, las deflexiones RR y

FWD y áreas están altamente correlacionados.

Finalmente el FWD es el mejor dispositivo de END para simular la respuesta del pavimento

bajo cargas en movimiento. El RR, debido a su carga armónica y sin períodos de descanso

y la precarga estática, induce deformaciones del pavimento más bajos que los obtenidos con

las cargas en movimiento y con el FWD.

1.4.2 Sistema de Análisis

Existen sistemas de análisis con elementos finitos, sin malla, con FEM 3D, FEM2D [2]

pero el sistema utilizado para el presente estudio será el sistema bicapa aplicando el modelo

matemático de Hogg. Con el fin de expresar las propiedades y características de un suelo,

es necesario hacer simplificaciones del comportamiento del mismo, a continuación se

indica el sistema elástico de capas.

Análisis Elástico de Capas

Los pavimentos flexibles son analizados mediante sistemas elásticos de capas, el sistema es

dividido en un número arbitrario de capas. El espesor individual de cada capa así como las

propiedades del material de las mismas varían gradualmente de capa en capa, el módulo de

elasticidad E y la razón de Poisson se consideran constantes en cada capa [10].

Este método se aplica teniendo en cuenta las siguientes suposiciones:

Cada capa es homogénea y elástica lineal con un espesor finito pequeño.

No es considerado el peso propio.

Una presión circular es aplicada en la superficie del pavimento.

Existe compatibilidad de esfuerzos y deformaciones entre dos capas adyacentes.

Ventajas y Desventajas de los Análisis Elástico de Capas

Según [10] hoy en día estos modelos son ampliamente aceptados y fácilmente

implementado. Aunque presentan el inconveniente de no reproducir el contacto entre dos

capas de materiales diferentes por lo que en términos elásticos su respuesta no es muy

precisa, principalmente se debe tener cuidado con materiales granulares cuyo

comportamiento sea no lineal.

1.4.3 Cálculo Inverso

Es una evaluación mecanística de las deflexiones de la superficie de un pavimento, que son

generadas por una carga estándar y medidas con un instrumento patrón. El cálculo inverso

toma una medida de deflexión superficial de pavimento y trata de igualarla (dentro de un

error tolerable), con una deflexión superficial generada desde una estructura de pavimento

idéntica usando un módulo de elasticidad asumido. Estos módulos de elasticidad asumidos

en el cálculo inverso son ajustados en un proceso iterativo hasta que se produzca la

deflexión superficial que se aproxime suficientemente a la deflexión medida. De esta

manera, una vez que se alcanzó la deflexión deseada, el juego de módulos de elasticidad

asumidos en el último paso de la iteración es considerado como el real de campo para cada

capa de la estructura. Este proceso iterativo es realizado normalmente con un programa de

cómputo [2].

1.4.4 Viga Benkelman

La viga Benkelman es un dispositivo mecánico que mide los desplazamientos de un punto

de contacto colocado entre las ruedas duales de un camión. Está constituida por una palanca

de gran longitud, que pivota alrededor de un eje de rotación horizontal, situado en un punto

fijo, que divide la palanca en dos brazos desiguales.

Características del Equipo

Las características generales de la Viga Benkelman se muestran en el cuadro N° 1.02

Cuadro N° 1.02 Características de la Viga Benkelman

Descripción Especificación

Configuración del camión 2 ejes simples

Tipo de rueda trasera Ruedas duales

Peso del eje trasero del

Camión

8.2 t

Dimensiones de las llantas 10 x 20 pulg

Características de las llantas 12 lonas

Presión de las llantas 80 lb/pulg2 (psi)

Voltaje de la betería 9 VDC

Distancia del borde del carril

para medición 70 cm

Relación de brazos de viga 2:1 y 4:1 generalmente

Parámetros de salida Deflexión máxima, radio de

curvatura

1.5 MODELOS PARA DETERMINAR ESFUERZOS Y

DEFORMACIONES

1.5.1 Modelo de Boussinesq

Con este modelo es posible determinar el desplazamiento o deflexión de un punto debido a

cargas distribuidas verticales sobre el pavimento, generadas por dos llantas cuya área de

contacto son dos circunferencias de radio “a”.

1.5.2 Modelo de Westergaard

Con la hipótesis de un masivo de Boussinesq para el soporte de la vía, se obtiene una

hipótesis simplificadora. Westergaard aporta otra variable que facilita los cálculos: el suelo

de soporte se representa por una serie de resortes, para los cuales el desplazamiento vertical

“” es proporcional a la presión vertical “” en ese punto.

1.5.3 Modelo Bicapa

El comportamiento del suelo no es homogéneo, en el caso de los pavimentos es difícil

caracterizar la transmisión de esfuerzos del pavimento a la subrasante, por lo que es

necesario incluir una capa que representa esta transmisión.

En general se puede decir que en los modelos de dos capas los esfuerzos dependen de la

razón de módulos de elasticidad de cada capa E1/E2 y de la razón entre el espesor de la

primera capa y el radio del área de carga a. El modelo de dos capas se puede aplicar para

pavimentos tipo (HMA), también es aplicable a modelos de pavimentos con base

estabilizada el que se puede resolver por el Modelo de Hogg. Adicionalmente existen

fórmulas como las de Odemark, Palmer-Barber que uniformizan en un solo módulo de

elasticidad los diferentes módulos de elasticidad de cada capa del pavimento [2].

[ √

]

Dónde:

= Módulo Equivalente.

= Módulo de la Capa Estabilizada.

= Módulo de la Subrasante Mejorada.

= Espesor de la Capa Estabilizada.

= Espesor de la Subrasante Mejorada.

La fórmula de Barber generalizada indicada anteriormente, es empleada en el cálculo

inverso de pavimentos [2].

1.6 JUSTIFICACIÓN

La presente tesis se desarrolla por la necesidad de aplicar de manera práctica y económica

métodos de diagnóstico estructural no destructivos como la evaluación con Viga

Benkelman utilizadas aun con frecuencia en nuestro medio que faciliten la obtención del

módulo de elasticidad de un afirmado estabilizado y por ende el CBR del mismo a partir de

la medición de las deflexiones recuperables. Este tipo de diagnóstico es importante ya que

para invertir en la reparación de estos pavimentos económicos es necesario tener primero

un diagnóstico de ellos, se debe notar que un buen diagnóstico de los mismos prolonga su

vida útil, además, por ser las vías de longitudes grandes, estos ensayos se deben realizar de

manera rápida, por tal razón los métodos de deflectometría son adecuados para tales fines.

El MTC requiere de inventarios viales de toda la red de carreteras del Perú, en estos

inventarios deben estar consignados tanto el estado funcional como estructural de

pavimentos afirmados y sin afirmar para la inversión en la gestión de carreteras, por tal

razón es importante el estudio e implementación de modelos numéricos complementarios a

ensayos deflectométricos que ayuden a diagnosticar el estado estructural de nuestras

carreteras. [2]

1.7 OBJETIVOS DEL PROYECTO

1.7.1 Objetivo General del Proyecto

El objetivo del presente trabajo es determinar el módulo de elasticidad de la subrasante y de

la base estabilizada de un afirmado estabilizado con cloruro de magnesio en la costa.

1.7.2 Objetivos Específicos

Procesar medidas de deflexiones de un afirmado estabilizado producidas por un vehículo

estandarizado, mediante deflectometría.

Implementar el Modelo numérico del afirmado estabilizado para simulación de deflexiones

teóricas.

Proponer nomogramas que facilitan el cálculo del módulo de elasticidad de al suelo

Cálculo del módulo de elasticidad de la subrasante del afirmado estabilizado para la

obtención del CBR. (Herramienta para diagnóstico del estado estructural de un afirmado)

1.8 METODOLOGÍA

Para la obtención de los resultados se siguió una metodología que se muestra en la Figura

N° 1.08 que va desde la recolección de datos en campo, la depuración de los mismos y con

el modelo matemático de Hogg la generación de nomogramas basados en consideraciones

de [10] y finalmente el cálculo de los módulos elásticos tanto de la subrasante como de la

base estabilizada y el CBR de la subrasante. A continuación se detalla la metodología:

Recolectar medidas de deflexiones con viga Benkelman de un afirmado estabilizado con

cloruro de magnesio en un tramo de 10 km, estas deflexiones son producidas por un

vehículo cuyo eje posterior pesa 18kips (8.2tn) con 80psi de presión de inflado.

Recopilación de documentos, artículos y publicaciones del modelo analítico de Hogg.

Adaptar el modelo analítico de Hogg para encontrar la solución analítica de un sistema de 2

capas para afirmados estabilizados con cloruro de magnesio.

Reproducir las deflexiones del afirmado con ayuda del Modelo de Hogg, y compararlas con

las obtenidas por la viga Benkelman.

Si las comparaciones del paso 4 son del mismo orden de magnitud, se calcula el módulo de

elasticidad de la subrasante y de la base estabilizada para cada punto evaluado en campo.

Con relaciones experimentales propuestas por el MTC se calcula el CBR de la subrasante a

partir del módulo de elasticidad del mismo obtenido en el paso 5.

Figura N° 1.08 Metodología Propuesta en la Presente Tesis

1.9 ORGANIZACIÓN DE LA TESIS

La presente tesis está dividida en cinco capítulos, conclusiones, recomendaciones y una

sección de anexos.

En el primer capítulo iniciamos con una breve introducción, se mencionan los antecedentes

sobre estabilizados químicos en el Perú en los últimos años, se brinda detalles sobre la

estabilización con cloruro de magnesio para la rehabilitación de la vía en 2009, y se

mencionan los objetivos del proyecto como la metodología empleada.

En el segundo capítulo se desarrolla el marco teórico, definiendo sistema de transporte,

CBR, módulo elástico, afirmado estabilizado y breve descripción de deflexión.

En el tercer capítulo se plantea el Modelo de Hogg, la ecuación del pavimento y las

fórmulas para creación de nomogramas.

Inicio Recolección de Datos

en Campo Corrección de Datos

Generación de Nomogramas con

consideraciones de [8]

Obtención de E0, E1, CBR con los

Nomogramas Propuestos para la Vía

Fin

En el cuarto capítulo se plantea el proceso de medición y la generación de nomogramas

para con ello realizar la aproximación del valor de módulo de elasticidad de la subrasante

(E0) y de la base estabilizada (E1) e Índice California Bearing Ratio (CBR) de la subrasante

para ambos carriles desde la progresiva 5+000 km hasta 15+000 km con sus respectivos

gráficos de variaciones. Finalmente se realiza una comparación de deflexiones de campo

versus deflexiones teóricas, corroborando esto el valor calculado de módulo elástico para

cada ensayo realizado.

En el quinto capítulo se desarrolla un breve análisis de costos entre una base estabilizada

con cloruro de magnesio y un afirmado convencional, obteniendo resultados alentadores

para el afirmado estabilizado con cloruro de magnesio.

CAPÍTULO II.- MARCO TEÓRICO

2.1 SISTEMA DE TRANSPORTE

Es un conjunto de sistemas orientados al correcto funcionamiento de la infraestructura,

vehículos o equipos y operación. Está conformado por un sistema de gestión de pavimentos

que es el primer paso para el correcto funcionamiento de un sistema vial y el segundo es la

gestión de la infraestructura vial (Figura N° 2.01), dado por un conjunto de elementos que

permiten el desplazamiento de vehículos de manera confortable y segura, constituyendo la

infraestructura vial [1].

Figura N° 2.01 Sección Clásica de los Elementos de la Infraestructura Vial

Fuente: [1]

Por otra parte, el inventario básico así como el inventario calificado se encuentran

enmarcados como herramientas de planificación y gestión a nivel de red, donde es

importante la evaluación, calificación y planificación para determinar las necesidades de

requerimiento de obras en un conjunto de vías que conforma una red de caminos; para

planificar decisiones para un conjunto de proyectos o una red completa de caminos, así para

poder implementar un sistema de gestión de infraestructura vial es necesario la existencia

de un inventario vial de la red.

Figura N° 2.02 Esquema General del Sistema de Transporte Recomendado en el MTC

Como se puede apreciar en la Figura N° 2.02, la tesis está enmarcada en el elemento 4,

inciso 4.3, que abarca las no pavimentadas. En estricto rigor bases estabilizadas

químicamente, conocidas comúnmente en el mercado como pavimentos económicos debido

a su bajo costo respecto a los pavimentos convencionales. De ahí la importancia del estudio

y el planteamiento de una metodología sencilla para su uso en campo de forma rápida y

práctica como también acorde a las exigencias del mercado actual.

2.2 ESTABILIZACIÓN DEL AFIRMADO CON CLORURO

DE MAGNESIO

La estabilización de suelos es una tecnología que se basa en la aplicación de un producto,

genéricamente denominado estabilizador, el cual debe mezclarse íntima y homogéneamente

con el suelo a tratar y curar de acuerdo a especificaciones técnicas propias del producto. La

aplicación de un estabilizador químico tiene como objeto principal transferir al suelo

tratado, un espesor definido, con ciertas características tendientes a mejorar sus propiedades

de desempeño, ya sea en la etapa de construcción y/o en la de servicio.

Actualmente en el Perú se incluye el uso de estabilizadores como insumos indispensables

para otorgarle mayor vida útil a las vías de bajo tránsito y, consecuentemente, lograr un

considerable ahorro. Quimmag 28 (Cloruro de Magnesio), es una alternativa eficaz para la

estabilización de carreteras cuya formulación liquida, no toxica y biodegradable mejora la

calidad en el suelo alterando favorablemente sus atributos físicos y químicos. [11]

2.3 DEFLEXION COMO PARÁMETRO DE EVALUACIÓN

ESTRUCTURAL

Deflexión es la medida de deformación elástica que experimenta un pavimento al paso de

una carga, y es función no sólo del tipo y estado del pavimento, sino también del método y

equipo de medida. Generalmente, se realiza en forma no destructiva y se utiliza para

relacionarla con la capacidad estructural del pavimento.

Figura N° 2.03 se aprecia el desplazamiento vertical de la superficie que corresponde a la

deflexión y en conjunto conforman el cuenco de deflexiones.

Fuente: [Dynatest]

2.4 CARACTERIZACIÓN DEL MATERIAL DE BASE

Ratio de Poisson

Es una propiedad de los materiales elásticos definida como la relación que existe entre la

deformación lateral y la correspondiente deformación longitudinal.

(2.2)

En donde:

ɛ1 = deformación unitaria colineal con el esfuerzo de interés

ɛ3 = deformación unitaria ortogonal al esfuerzo de interés

Módulo de Elasticidad

El módulo esfuerzo-deformación (comúnmente llamado de elasticidad) Es se define en

cualquier texto de mecánica de materiales como:

(2.3)

El cual es simplemente la pendiente de la curva esfuerzo-deformación.

CBR

El número CBR, o simplemente CBR, se obtiene como la relación de la carga unitaria (psi)

necesaria para lograr una cierta profundidad de penetración del pistón de penetración dentro

de la muestra compactada de suelo a un contenido de humedad y densidad dadas con

respecto a la carga unitaria patrón requerida para obtener la misma profundidad de

penetración en una muestra estándar de material triturado. En forma de ecuación esto es:

(2.4)

CAPÍTULO III.- ESTRATEGÍA DE SOLUCIÓN

CON MODELO DE HOGG

3.1 MODELO DE HOGG

Este modelo es una extensión del modelo bicapa, se resuelve de manera analítica la

ecuación diferencial armónica que modela un pavimento y es recomendable para trabajar

pavimentos con bases estabilizadas como la propuesta en esta tesis. Según [6] el sistema

considerado está compuesto de una capa uniforme de material elástico, que reposa sobre

una base horizontal perfectamente áspera. Una delgada losa elástica, de extensión infinita,

reposa sobre la superficie superior, y no hay deslizamiento entre la losa y el material

elástico. La losa sostiene una carga concentrada única.

El presente método caracteriza al pavimento con dos capas, la capa de rodadura es una

placa de espesor delgado con rigidez a la flexión y una subrasante representada por un

medio elástico, lineal, homogéneo e isotrópico [10].

Figura Nº 3.01 Se Aprecia la Configuración Bicapa del Presente Modelo

Fuente: [2]

Debido a la dificultad de obtener la solución de las ecuaciones de elasticidad, los problemas

de flexión consideran simplificaciones (hipótesis de Navier sobre capas delgadas), lo que

lleva a suponer lo siguiente [14]:

El plano medio se confunde con la fibra neutra.

Las secciones planas permanecen inalterables durante la deformación.

Los esfuerzos normales que siguen una deformación transversal pueden despreciarse.

Los desplazamientos verticales de la fibra neutra de la placa satisfacen la ecuación de

LaGrange para placas delgadas.

Figura Nº 3.02 Esquema del Modelo de Hogg

Fuente: [3]

Figura Nº 3.03 Parámetros Básicos del Modelo de Hogg

Rigidez a la flexión de la

placa

Longitud característica

EO Módulo de elasticidad de

la Subrasante

Relación de Poisson de

la Subrasante

H Profundidad del estrato

rocoso

Parámetros de Evaluación Se obtienen conociendo

las deflexiones medidas lo, Eo, k

Fuente: [3]

Muchos autores [3] consideran que el espesor efectivo de la subrasante es la profundidad

con la cual el suelo aporta rigidez al pavimento.

De la Figura 3.01 mostrada líneas arriba se puede deducir la ecuación 3.01, que se aprecia

gráficamente en la Figura N° 3.04:

Figura Nº 3.04 Se Aprecia la Relación de Rigideces

Ks = B.K

(3.01)

t

lo Ks

K

Dónde:

Ks = Rigidez a la flexión de la subrasante.

B = Factor de proporcionalidad.

K = Rigidez a la flexión del pavimento.

t = Espesor del pavimento.

lo = Longitud característica.

Según la ecuación 3.01 la longitud característica juega un papel importante dentro del

cálculo para hallar los módulos tanto de la subrasante como de la base estabilizada.

3.2 CARACTERÍSTICAS Y UTILIZACIÓN DEL MODELO

Es necesario conocer el espesor de la capa estabilizada del pavimento para hacer uso del

modelo de Hogg, ya que las curvas de deflexiones de superficie teóricas, diseñadas

mediante la ecuación 3.02, dependen entre otros factores de la longitud característica Lo

(ver ecuación 3.05).

Según [3] para la utilización del modelo se sugiere la introducción de una capa rígida a una

profundidad igual a 10 veces la Longitud Característica del pavimento (H = 10 L0).

Las curvas y nomograma, como el presentado en la Figura Nº 3.05, representa de forma

práctica el modelo para la evaluación estructural. En dicha figura se muestra las curvas de

deflexiones adimensionales (DR/D0) obtenidas con el Modelo de Hogg para una carga que

simula la llanta doble utilizada con la Viga Benkelman. Así, por ejemplo, si se mide un

D0=60x10-2 mm, y un DR=32x10-2

mm., a una distancia R de 60 cm, se obtiene un valor

DR/D0=0.53 que corresponde a un valor L0=34 cm [3]. Para generalizar Nomogramas

como el anterior se realizan algoritmos de cómputo.

Figura Nº 3.05 Curvas de Deflexión en el Modelo de Hogg para la configuración de carga

de la Viga Benkelman

Fuente: [3]

3.3 ECUACIÓN QUE RESUELVE HOGG

Según [2] este modelo es una extensión del modelo bicapa, matemáticamente el modelo

está representado por una ecuación diferencial en derivadas parciales, la que se resuelve de

manera analítica con ayuda de la transformada de Hankel y “Teoría de Placas y Laminas”

[17].

La ecuación que resuelve Hogg es:

(3.02)

Donde

(3.03)

Fuente: [2]

, rigidez a la flexión de la placa [7].

Desplazamiento vertical de la fibra neutra.

t = Espesor del pavimento.

Módulo de elasticidad del pavimento.

Módulo de elasticidad de la subrasante.

Suma de presiones verticales, cuya resultante es igual a la presión sobre el pavimento.

Presión del pavimento.

Tensión en la superficie para mantener la deflexión

Hipótesis: El operador diferencial es considerado axialmente simétrico, es decir:

(3.04)

Fuente: [2]

Según Hogg y modificaciones por Hoffman [3] y Legua [10] la solución de 3.02 a nivel de

la superficie es:

∫

(

)

(3.05)

Dónde:

(3.06)

Fuente: [3]

3.4 FÓRMULAS PARA CREACIÓN DE NOMOGRAMAS

Por condición de frontera:

(3.07)

Obtenemos:

∫

(3.08)

Si w(r)/ w(0):

∫

∫

⁄ (3.09)

Fuente: [3]

3.5 ADAPTACIÓN DE SOLUCIÓN CON EL MODELO DE

HOGG

Para la aplicación de la teoría definiremos los siguientes parámetros:

*Modelo de carga

La carga en el ensayo con la viga Benkelman proviene del eje trasero simple con llanta

doble de un camión cargado con 8.2 t y la presión de inflado es de 80psi. En el modelo de

carga se asume que la presión de inflado es igual a la presión de contacto donde la huella de

contacto de cada llanta es circular de radio “a” y la distancia entre los ejes de las dos llantas

es 3a [3].

Por equilibrio entre la carga que recibe cada llanta e igualándola al producto del área de

contacto y la presión de inflado de cada llanta [3], se obtiene la siguiente relación:

√

(3.10)

a = Radio de la huella circular de contacto

P = Carga sobre una llanta

p = Presión de Inflado

*Cálculo de r

Es la distancia del centro geométrico de la llanta doble en dirección longitudinal.

*Cálculo del módulo de elasticidad de la Subrasante (E0)

La determinación del módulo de elasticidad de la subrasante constituye un punto central de

la metodología de evaluación [10].

CAPÍTULO IV.- APLICACIÓN DEL PRESENTE

ESTUDIO AL TRAMO 05+000 KM –

15+000 KM

4.1 RECOLECCIÓN DE DATOS EN CAMPO DURANTE LAS

MEDICIONES

Se detalla un procedimiento para medir el rebote de la deflexión estática con la viga

Benkelman, en un punto sobre la estructura de afirmado estabilizado bajo carga axial,

tamaño de neumático, espaciamiento entre neumáticos y presión en el neumático,

estandarizados [10]. Para la toma de datos se tuvo el siguiente equipo:

Se utilizó la viga Benkelman de brazo simple con las siguientes características y bajo

ciertas condiciones:

Relación de brazo 2:1

Dial de precisión 0.02 mm

Longitud del brazo de prueba del pivote al

punto de prueba 2.4384 m +/- 0.50 mm

Longitud del brazo desde el pivote hasta el

extensómetro 1.2192 m +/- 0.50 mm

Distancia desde el pívot hasta las patas 254 mm

delanteras

Distancia desde el pívot hasta las patas

posteriores 1.664 m

Peso del eje simple posterior del camión 8.2 Ton

Carga distribuida sobre las dos ruedas duales

del eje posterior 18000 lb

Distancia libre entre los dos neumáticos de

cada rueda dual 345 mm

Presión de inflado de neumáticos 80 psi

Se recomienda el uso de neumáticos de huella

nervada. ----

Manómetro para medir presión en los

neumáticos. ----

Medidas por carril de forma ascendente del

05+000 km al 15+000 km. ----

El espesor de la base estabilizada fue de aproximadamente 15 cm en todo el tramo

evaluado.

4.1.1 Proceso de Medición

A continuación se resumen los pasos a seguir en las mediciones de campo:

Para agilizar el proceso se deberá determinar con una tiza los puntos a ser medidos sobre el

afirmado estabilizado.

Es de mucha ayuda colocar una platina metálica en la parte posterior del camión, la cual

servirá como guía al momento que el vehículo pase sobre los puntos antes marcados.

El punto preseleccionado a ser ensayado se ubica (usualmente sólo se ensaya el carril

externo) y marca sobre el afirmado estabilizado.

Centre un grupo de ruedas duales del camión sobre el punto marcado. Una ubicación a 75

mm (3 pulg.) del punto es aceptable.

Inserte la viga Benkelman entre las ruedas duales y colóquela sobre el punto de ensayo

seleccionado.

Retire el seguro de la viga y ajuste las patas delanteras para permitir un desplazamiento

aproximado de 13 mm (0.5 pulg.) del vástago del extensómetro.

Active el zumbador en la viga y registre la lectura inicial del dial del extensómetro.

Inmediatamente después de registrar la lectura, maneje el camión lentamente hacia adelante

una distancia de 9m (30 pies) o más.

Registre la lectura final del dial. Cuando el movimiento del dial se detenga, desactive el

zumbador. El movimiento del dial puede reanudarse luego de una pausa pero no se

necesitan tomar más lecturas.

Obtenida toda la información de campo se procede a calcular los valores de las deflexiones

de cada sub tramo, seguidamente se indican las medidas por cada sub tramo de 50m.

Es importante recordar que la Viga Benkelman, de acuerdo a procedimientos

estandarizados, no mide la deformación elástica del pavimento en un proceso de carga

directa con el eje equivalente, sino que, partiendo de un estado inicial en que el pavimento

se encuentra cargado, mide la recuperación que éste experimenta al desalojar la carga

progresivamente.

Figura Nº 4.01 Proceso de Medición con Viga Benkelman y Toma de Datos en Campo

Ubicación Preparación

Ajuste Medición

Fuente: [11]

4.1.2 Datos de Campo

La medición de deflexiones con Viga Benkelman fue tomada de la progresiva 05+000 km –

15+000 km, en ambos carriles, cuya relación de brazos fue de 2:1 según se mencionó líneas

arriba.

Cuadro Nº 4.01 Deflexiones Tomadas en Campo – Carril Izquierdo (2010)

(Progresiva 05+000 km – 05+500 km)

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo

(x10-3

pulg) Espesor

(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS

Deflexiones (x 10-2

mm)

L25 L40 L70 LMAX D25 D40 D70 DMAX

05+000 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

05+050 2 5 7 9 15 35.6 20.3 10.2 45.7

05+100 2 3 5 9 15 35.6 30.5 20.3 45.7

05+150 2 6 10 17 15 76.2 55.9 35.6 86.4

05+200 2 6 8 11 15 45.7 25.4 15.2 55.9

05+250 2 7 9 11 15 45.7 20.3 10.2 55.9

05+300 2 6 11 13 15 55.9 35.6 10.2 66.0

05+350 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

05+400 2 6 7 11 15 45.7 25.4 20.3 55.9

05+450 2 6 7 10 15 40.6 20.3 15.2 50.8

05+500 1 2 6 8 15 35.6 30.5 10.2 40.6

05+550 1 3 6 7 15 30.5 20.3 5.1 35.6

Fuente: [18]

4.1.3 Deflectogramas

Deflectogramas generado con las deflexiones corregidas en ambos carriles desde el km 05

+ 000 hasta km 15 + 000. Las deflexiones elevadas indican que la subrasante o la base

estabilizada no están bien o ambos, mientras que las deflexiones bajas indican un buen

comportamiento estructural del paquete estructural en conjunto.

En la Figura 4.02 se graficaron las deflexiones máximas recopiladas con los ensayos

realizados con la Viga Benkelman en campo del carril izquierdo, se puede apreciar cómo

van fluctuando los valores desde 20 (10-2

mm) a 140 (10-2

mm) aproximadamente.

Figura N° 4.02

Medición de Deflexiones con Viga Benkelman

Sector: Km 5+000 – Km 15+000

Carril: Izquierdo

RB: 2:1

Fuente: [18]

En la Figura 4.03 se graficaron las deflexiones máximas recopiladas con los ensayos

realizados con la Viga Benkelman en campo del carril derecho, se puede apreciar cómo van

fluctuando los valores desde 20 x 10-2

mm a 135 x 10-2

mm aproximadamente.

0.0

20.0

40.0

60.0

80.0

100.0

120.0

140.0

160.0

05

+00

0

06

+00

0

07

+00

0

08

+00

0

09

+00

0

10

+00

0

11

+00

0

12

+00

0

13

+00

0

14

+00

0

15

+00

0

Defl

exio

nes C

orr

eg

idas (

10

-2m

m)

P r o g r e s i v a ( k m )

Figura N° 4.03


Sector: Km 5+000 – Km 15+000

Carril: Derecho

RB: 2:1

Fuente: [18]

0.0

20.0

40.0

60.0

80.0

100.0

120.0

140.0

160.0

05

+00

0

06

+00

0

07

+00

0

08

+00

0

09

+00

0

10

+00

0

11

+00

0

12

+00

0

13

+00

0

14

+00

0

15

+00

0

Defl

exio

nes C

orr

eg

idas (

10

-2m

m)


En la Figura 4.04 se graficaron las deflexiones tomadas en el eje de la rueda recopiladas

con los ensayos realizados con la Viga Benkelman en campo de ambos carriles, se puede

apreciar cómo van fluctuando los valores desde 20 (10-2

mm) a 140 (10-2

mm)

aproximadamente.

Figura N° 4.04


Sector: Km 5+000 – Km 15+000

Carril: Izquierdo - Derecho

RB: 2:1

Fuente: [18]

0.0

20.0

40.0

60.0

80.0

100.0

120.0

140.0

160.0

05

+0

00

06

+0

00

07

+0

00

08

+0

00

09

+0

00

10

+0

00

11

+0

00

12

+0

00

13

+0

00

14

+0

00

15

+0

00

Def

lexi

on

es C

orr

egid

as (

10

-2m

m)


Carril Derecho Carril Izquierdo

4.2 GRÁFICA DE NOMOGRAMAS

Se graficaran nomogramas que permiten relacionar el cociente de las deformaciones

respecto a distintas posiciones de carga del eje estándar (r), considerando además los

siguientes parámetros:

h/Lo = 10

Lo = [10, 20, 30, 40, 50, 60, 70, 80, 90, 100],

A = 11.5 cm

Con lo anterior obtenemos los siguientes nomogramas:

Figura Nº 4.05 Nomograma Dr/D0 vs r para h/L0=10

Fuente: [3]

Con el presente nomograma y el valor de L0 obtenido del nomograma inicial (ver Figura N°

4.05), se calcula el módulo elástico de la subrasante (E0) a una distancia de 25cm del eje de

la rueda.

Figura N° 4.06 Nomograma L0 vs D25/D0 vs D0 x E0 para r = 25 cm

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1

1.1

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260D

r/D

0

r (cm) Lo=10 cm

Lo=20 cm

Lo=30 cm

Lo=40 cm

Lo=50 cm

Lo=60 cm

Lo=70 cm

Lo=80 cm

Lo=90 cm

Lo=100 cm

Fuente: [2]



la rueda.

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1 10 100

D0 x

E0

(k

g/cm

)

L0 (cm)

100

90

80 70

60 50 40 30 20 10

0.0

h=50 h=15

h=300

h=500

h=50

h=150 h=300

h=500

D2

5 /D0


Fuente: [2]



la rueda.

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1 10 100

D0 x

E0 (

kg/

cm)

L0 (cm)

h=50

h=150

h=300

h=500 h=50

h=150

h=300

h=500

100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0.0

D4

0 /D0


Fuente: [2]

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1 10 100

D0 x

E0 (

kg/

cm)

L0 (cm)

h=300

h=150

h=500

h=50

100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0.0

h=300

h=150

h=500

h=50

D7

0 /D0


4.05), se calcula el módulo elástico de la subrasante (E0) a una distancia de 100cm del eje

de la rueda.


Fuente: [2]

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1 10 100

D0 x

E0 (

kg/

cm)

L0 (cm)

h=300

h=150

h=500

h=50

100

90 80 70 60 50 40 30 20 10 0.0

h=50

h=150

h=300

h=500

D1

00 /D

0

4.3 OBTENCIÓN DEL CBR Y MODULO ELASTICO DE LA

SUBRASANTE (E0)

4.3.1 Relación entre Eo y CBR

El parámetro Eo representara el módulo de elasticidad de la masa de subsuelo que participa

en la deformación del sistema base estabilizada-subrasante.

Esta relación ha sido establecida experimentalmente, comparando los valores de Eo

obtenidos de la metodología de evaluación estructural, usando deflexiones medidas con la

Viga Benkelman y valores de CBR obtenidos en sitio [12].

De numerosas comparaciones de este tipo se ha podido establecer la siguiente relación:

Eo = (100 a 160) x CBR I……………..(4.01)

Para Eo expresado en kg/cm2 y CBR en porcentaje.

El coeficiente numérico (100 a 160) se denomina “factor de CBR” y el Ministerio de

Transporte y Comunicaciones aconseja utilizar un factor de 100 a 110 para ensayos

rutinarios a menos que exista alguna razón que justifique su cambio.

Progresiva 05+000 05+050 05+100 05+150 05+200 05+250

D25/Do 0.88 0.78 0.78 0.88 0.82 0.82

D40/Do 0.63 0.44 0.67 0.65 0.45 0.36

D70/Do 0.38 0.22 0.44 0.41 0.27 0.18

Dr/Do 0.38 0.44 0.44 0.41 0.45 0.36

4.3.2 Interpretación de Resultados

El MTC establece un rango de porcentajes de CBR, con lo cual se puede clasificar el estado

actual del pavimento.

Cuadro N° 4.02 Rangos de Valores de CBR

SO Subrasante muy pobre CBR < 3%

S1 Subrasante pobre CBR = 3% - 5%

S2 Subrasante regular CBR = 6% - 10%

S3 Subrasante buena CBR= 11% - 19%

S4 Subrasante muy buena CBR > 20%

Fuente: [12]

4.3.3 Determinación de los Dr/D0 más cercanos a 0.5 en el Carril

Izquierdo

Considerando las distancias evaluadas desde el eje neutro, se determinó el valor más

cercano a 0.5, mostrándose los siguientes resultados.

Cuadro N° 4.03 Se Determinaron los Dr/D0 más cercanos a 0.5 del Carril Izquierdo


4.3.4 Determinación de Eo, CBR, e Interpretación de Resultados del

Carril Izquierdo

Con los resultados anteriores y con el uso de los Nomograma Dr/D0 vs r para h/L0=10 y

Nomograma L0 vs Dr/D0 vs D0 x E0 se llegó a determinar el estado del carril izquierdo

comprendido en la progresiva 5+000 a 05+250 km.

Cuadro N° 4.04 Caracterización del Carril Izquierdo (Progresiva 5+000km – 5+250km)

Progresiva 05+000 05+050 05+100 05+150 05+200 05+250

Do (x10-2

mm) 40.64 45.72 45.72 86.36 55.88 55.88

Dr/Do 0.38 0.44 0.44 0.41 0.45 0.36

Dr

(cm) 70 40 70 70 40 40

Lo

(cm) 30 20 36 34 20 15

D0 x E0 (kg/cm) 22 28 17 17 30 45

E0 (kg/cm2) 541 612 372 197 537 805

E0

(PSI) 7700 8711 5289 2800 7636 11454

CBR I

(%) 4.92 5.57 3.38 1.79 4.88 7.32

1CBR II

5.60 6.80 3.12 1.15 5.53 10.42

(%)

Interpretación Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Codificación S1 S2 S1 S1 S1 S2

1CBR II = (Mr/2555)^(1.5625)…………(4.02)

Figura N° 4.10 Correlación de Valores de CBR I Ec.4.01 vs CBR II Ec. 4.02, para el carril

izquierdo

CBR I = 0.5972 (CBRII) + 1.3614

R2 = 0.9793

Figura N° 4.11 Correlación de Valores de CBR I Ec.4.01 vs CBR II Ec. 4.02, para el carril

derecho

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00

Correlación CBR vs CBR - MTC - Carril Izquierdo

CBR = 0.503 (CBRII) + 1.7477

R2 = 0.9718

Se consideró importante tramificar los Km evaluados, para determinar gráficamente que

progresivas necesitan mejoramiento de subrasante y cuales poseen suelos con mejor

resistencia.

Figura N° 4.12 Calidad de Subrasante de ambos carriles en función a su capacidad portante

0.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

12.00

14.00

16.00

0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00

Correlación CBR vs CBR - MTC - Carril Derecho

CARRIL IZQUIERDO

CARRIL DERECHO

PROGRESIVA KM 05 KM 06

CARRIL IZQUIERDO

CARRIL DERECHO


Cuadro N° 4.05 Leyenda de colores según su capacidad portante de la subrasante

S0 Subrasante muy pobre CBR < 3%

S1 Subrasante pobre CBR = 3% - 5%

S2 Subrasante regular CBR = 6% - 10%

S3 Subrasante buena CBR = 11% - 19%

S4 Subrasante muy buena CBR > 20%

4.3.5 Gráfico de Variación de Módulos de Elasticidad de la subrasante de

Ambos Carriles

Aplicando el modelo matemático de Hogg se obtuvieron nomogramas que permitieron

procesar datos obtenidos de mediciones con la viga Benkelman, en el distrito de Supe,

CARRIL IZQUIERDO

CARRIL DERECHO


CARRIL IZQUIERDO

CARRIL DERECHO


CARRIL IZQUIERDO

CARRIL DERECHO

KM 15PROGRESIVA KM 13 KM 14

provincia de Barranca, departamento de Lima, en el tramo I y II Llamahuaca – Caral de una

longitud de 24.960 km. La figura N° 4.13 muestra los valores de Eo del carril izquierdo.

Figura N° 4.13 Variación del Módulo de Elasticidad en la Subrasante del Carril Izquierdo

(Progresiva km 5+000 – 15+000)

En la Figura N° 4.13 se aprecia la dispersión que tienen los módulos de la subrasante a lo

largo de los 10 km medidos en el carril izquierdo en intervalos de 50 m.

Obteniéndose valores máximos de 935 kg/cm2, mínimos de 84 kg/cm

2 y un valor promedio

a lo largo del tramo de 423 kg/cm2.

La Figura N° 4.14 muestra las variaciones del módulo de elasticidad de la subrasante del

carril derecho.

Figura N° 4.14 Variación del Módulo de Elasticidad en la Subrasante del Carril Derecho


En la Figura N° 4.14 se aprecia la dispersión que tienen los módulos de la subrasante a lo

largo de los 10 km medidos en el carril derecho en intervalos de 50 m.

Obteniéndose valores máximos de 1417 kg/cm2, mínimos de 98 kg/cm

2 y un valor

promedio a lo largo del tramo de 508 kg/cm2.

4.3.6 Gráfico de Variación de CBR de la Subrasante de Ambos Carriles

Obtenido el Módulo de Elasticidad, se procedió a calcular el CBR cada 50 m del tramo I

Llamahuaca y tramo II Llamahuaca – Caral en el distrito de Supe, provincia de Barranca,

departamento de Lima. En la Figura N° 4.15 se aprecia la variación del CBR en los 10 km

medidos sobre el carril izquierdo.

Figura N° 4.15 Variación Porcentual del CBR en el Carril Izquierdo


En la Figura N° 4.15 se tienen valores máximos de 8.5 %, mínimos de 0.8 % y valores

promedios de 3.9 % a lo largo de los 10 km medidos en el carril izquierdo en intervalos de

50 m.

Obtenido el Módulo de Elasticidad, se procedió a calcular el CBR cada 50 m del tramo I

Llamahuaca y tramo II Llamahuaca – Caral en el distrito de Supe, provincia de Barranca,

departamento de Lima. En la Figura N° 4.16 se aprecia la variación del CBR en los 10 km

medidos sobre el carril derecho.

Figura N° 4.16 Variación Porcentual del CBR en el Carril Derecho


En la Figura N° 4.16 se tienen valores máximos de 12.9 %, mínimos de 0.9 % y valores

promedios de 4.6 % a lo largo de los 10 km medidos en el carril derecho en intervalos de 50

m.

4.3.7 Deflexiones de las medidas en campo vs deflexiones teóricas

Con la implementación del modelo matemático se determinó la deflexión teórica que será

comparada con las deflexiones obtenidas en campo. Se observó que el promedio de los

diferentes h/l0 son bastantes cercanos al valor h/l0 =10, por eso, con fines prácticos se

utilizara dicho valor.

Cuadro N° 4.06 Deflexión de campo vs deflexión teórico progresiva km 05+000 – Carril

Izquierdo

E0 (kg/cm2) 541 L0 30

Distancia

(cm) 0 25 40 70

Dc (mm) 0.4060 0.3560 0.2540 0.1520

Dt (mm) 0.4060 0.3275 0.2585 0.1480

Figura N° 4.17 Cuenco de campo vs cuenco teórico progresiva km 05+000 – Carril

Izquierdo

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0 10 20 30 40 50 60 70

Gráfico Dc vs Dt

Teorico

campo

D (

mm

)


Izquierdo

E0 (kg/cm2) 197 L0 34

Dist. (cm) 0 25 40 70

Dc (mm) 0.864 0.762 0.559 0.356

Dt (mm) 0.864 0.7214 0.5908 0.3665


Izquierdo

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

0 10 20 30 40 50 60 70

r (cm)

Teorico

campo

D (

mm

)


Izquierdo

E0 (kg/cm2) 615 L0 24

Distancia

(cm) 0 25 40 70

Dc (mm) 0.4060 0.3556 0.3048 0.1016

Dt (mm) 0.4060 0.3020 0.2199 0.1062


Izquierdo

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0 10 20 30 40 50 60 70

Gráfico Dc vs Dt

Teorico

campo

D (

mm

)


Izquierdo

E0 (kg/cm2) 312 L0 27

Dist. (cm) 0 25 40 70

Dc (mm) 0.6096 0.4064 0.3048 0.1524

Dt (mm) 0.6096 0.4743 0.3614 0.1918


Izquierdo

En los gráficos anteriores se analizaron las deflexiones de las medidas en campo versus las

teóricas, para ello se utilizó la L0 y D0 de los puntos graficados, y además, se calculó el E0

de cada punto ensayado detallado en anexos.

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0 10 20 30 40 50 60 70

r (cm)

Teorico

campo

D (

mm

)

4.3.7.1 Tramificación de los kilómetros evaluados

En cada carril evaluado se hicieron tres tramificaciones basados en valores similares

obtenidos con ensayos de la Viga Benkelman y, además, se correlacionó los valores

deflectometricos de los kilómetros evaluados, tanto para los obtenidos en campo como los

calculados con el modelo de Hogg, a continuación se aprecian las gráficas correspondientes

a cada uno de los tres tramos por carril.

Figura N° 4.21 Correlación de Dt vs Dc para diferentes longitudes de r (25, 40 y 70cm) del

Tramo I (km 5+000 - km 7+200) del carril Izquierdo

Dc = 0.9571Dt+0.0386, R2=0.7473

Dc=0.7858Dt+0.0461, R2=0.819

Dc= 0.4596Dt+0.0765, R2=0.2804

0.0000

0.2000

0.4000

0.6000

0.8000

1.0000

0.0000 0.2000 0.4000 0.6000 0.8000

Tramo I - Dt vs Dc r=25cm - C.Izq.

0.0000

0.2000

0.4000

0.6000

0.0000 0.2000 0.4000 0.6000 0.8000


0.0000

0.1000

0.2000

0.3000

0.4000

0.0000 0.1000 0.2000 0.3000 0.4000



Tramo II (km 7+250 - km 11+600) del

carril Izquierdo

Dc=1.1174Dt-0.0241, R2=0.9891 Dc=1.1181Dt-0.0562,

R2=0.9863

Dc=0.9569Dt+0.0113, R2=0.9915


Tramo III (km 11+650 - km 15+000) del carril

Izquierdo

0

0.5

1

1.5

0 0.5 1 1.5

Tramo II - Dt vs Dc r=25cm - C.Izq.

0

0.5

1

1.5

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1


0

0.5

1

0 0.2 0.4 0.6 0.8


0

0.2

0.4

0.6

0.8

0 0.2 0.4 0.6 0.8

Tramo III - Dt vs Dc r=40cm - C.Izq.

Dc=1.0712Dt-0.0033,

R2=0.9881

Dc=0.9418Dt+0.0118, R2=0.9369

Dc=0.9851Dt+0.0023, R2=0.9806


carril Izquierdo

0

0.5

1

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1

Tramo III - Dt vs Dc r=25 - C.Izq.

0

0.2

0.4

0.6

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6

Tramo III - Dt vs Dc r=70cm - C.Izq.

0.0000

0.2000

0.4000

0.6000

0.8000

1.0000

1.2000

1.4000

0.0000 0.2000 0.4000 0.6000 0.8000 1.0000 1.2000

Dt vs Dc - r=25cm - Carril Izquierdo

Dc=1.09Dt-0.009, R2=0.9669

Dc=1.0437Dt-0.0224, R2=0.9629

0.0000

0.2000

0.4000

0.6000

0.8000

1.0000

1.2000

0.0000 0.2000 0.4000 0.6000 0.8000 1.0000


0.0000

0.1000

0.2000

0.3000

0.4000

0.5000

0.6000

0.7000

0.0000 0.1000 0.2000 0.3000 0.4000 0.5000 0.6000 0.7000


Dc=0.9224Dt+0.0118, R2=0.8946

Se aprecian los valores de R2 en las correlaciones del carril izquierdo valores por encima

de 0.9 tanto para R=25cm y r=40cm, para un r=70, el valor de R2=0.89.


Tramo I (km 5+000 - km 7+600) del carril Derecho

Dc=0.9171Dt+0.0382, R2=9862

Dc=1.098Dt-0.0238, R2=0.9815

Dc=0.9328Dt+0.0158, R2=0.9986

0.0000

0.2000

0.4000

0.6000

0.0000 0.1000 0.2000 0.3000 0.4000 0.5000 0.6000

Tramo I - Dt vs Dc r=25cm - C.Der

0.0000

0.2000

0.4000

0.6000

0.0000 0.1000 0.2000 0.3000 0.4000 0.5000


0.0000

0.1000

0.2000

0.3000

0.4000

0.0000 0.1000 0.2000 0.3000 0.4000



Tramo II (km 7+650 - km 12+000) del

carril Derecho

Dc=0.9644Dt+0.017, R2=0.9811 Dc=0.9196Dt-0.0004, R

2=0.9645

Dc=0.8628Dt+0.0218, R2= 0.885


Tramo III (km 7+650 - km 12+000) del

carril Derecho

0

0.2

0.4

0.6

0.8

0 0.2 0.4 0.6 0.8

Tramo II - Dt vs Dc r=25cm - C.Der

0

0.2

0.4

0.6

0 0.2 0.4 0.6


0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5


0

0.2

0.4

0.6

0 0.2 0.4 0.6

Tramo III - Dt vs Dc r=25cm - C.Der

0

0.2

0.4

0.6

0 0.2 0.4 0.6


Dc=0.9268Dt+0.0485, R2=0.9572 Dc=0.9631Dt+0.0025, R

2=0.9923

Dc=0.8934Dt+0.0278, R2=0.9905


C. Derecho

Dc=0.9399Dt+0.0326, R2=0.9735 Dc=0.9546Dt-0.0006, R

2=0.9651

Dc=0.8763Dt+0.0239, R2=0.9302

0.0000

0.2000

0.4000

0.6000

0.8000

0.0000 0.2000 0.4000 0.6000 0.8000

Dt vs Dc - r=25cm - Carril Derecho

0.0000

0.2000

0.4000

0.6000

0.0000 0.2000 0.4000 0.6000


0.0000

0.2000

0.4000

0.6000

0.0000 0.1000 0.2000 0.3000 0.4000 0.5000


0

0.1

0.2

0.3

0.4

0 0.1 0.2 0.3 0.4


4.4 CALCULO DEL RMS Y R2 DE UNA MUESTRA DE

ENSAYOS DEL TRAMO EVALUADO

Con el objetivo de verificar que los módulos elásticos hallados posean buena aproximación,

se optó por correlacionar valores deflectométricos teóricos y de campo en ambos carriles,

para ello se calculó el coeficiente de determinación R2 (Regresión Lineal con el Excel) y la

fórmula de correlación.

Figura N° 4.29 Cálculo del Coeficiente de Determinación R2 del Carril Izquierdo – km

5+000

Dc = 1.0218Dt+0.0008

R2 = 0.9833

Además, se determinó el RMS (Error medio cuadrático) para una muestra de ensayos

realizados el cual es una forma de evaluar la diferencia entre un estimador y el valor

0.1000

0.1500

0.2000

0.2500

0.3000

0.3500

0.4000

0.4500

0.1000 0.1500 0.2000 0.2500 0.3000 0.3500 0.4000 0.4500

Correlación Dt vs Dc Km 5+000 Carril Izquierdo

real de la cantidad que se quiere calcular, la fórmula aplicada para calcular el RMS es la

siguiente:

√

∑

(100) ………………………… (4.03)

Figura N° 4.30 Valores de MRS de una muestra de ensayo para ambos carriles

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

50.00

60.00

70.00

80.00

90.00

05

+00

0

05

+05

0

05

+10

0

05

+15

0

05

+20

0

05

+25

0

05

+30

0

05

+35

0

05

+40

0

05

+45

0

05

+50

0

05

+55

0

05

+60

0

05

+65

0

05

+70

0

05

+75

0

05

+80

0

05

+85

0

05

+90

0

05

+95

0

06

+00

0

06

+80

0

06

+95

0

07

+00

0

07

+40

0

07

+75

0

08

+00

0

08

+20

0

08

+65

0

09

+00

0

09

+35

0

09

+70

0

10

+00

0

10

+40

0

10

+55

0

11

+00

0

11

+10

0

11

+70

0

12

+00

0

12

+35

0

12

+65

0

13

+00

0

13

+50

0

13

+80

0

14

+00

0

14

+35

0

14

+45

0

15

+00

0

RMS ≤ 10 - Carril Izquierdo

Figura N° 4.31 Los valores de R2

de una muestra de ensayo para ambos carriles

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

30.00

35.00

40.00

45.00

50.00

RMS ≤ 10 - Carril Derecho

0.750

0.800

0.850

0.900

0.950

1.000

1.050

05+000 06+000 07+000 08+000 09+000 10+000 11+000 12+000 13+000 14+000 15+000

R2 ≥ 0.90 - Carril Izquierdo

0.750

0.800

0.850

0.900

0.950

1.000

1.050

05+000 06+000 07+000 08+000 09+000 10+000 11+000 12+000 13+000 14+000 15+000

R2 ≥ 0.90 - Carril Derecho

4.5 OBTENCIÓN DEL MÓDULO ELÁSTICO DE LA BASE

ESTABILIZADA CON CLORURO DE MAGNESIO (E1)

Se calculará el módulo elástico de la base estabilizada (E1) y para esto se aplicará la

ecuación 3.01 del capítulo III, entre cuyas variables se encuentra la longitud característica

obtenida con el nomograma de la Figura N° 4.05 del capítulo IV para cada segmento

ensayado de 50m, y considerando como valores de poisson 0.3 y 0.45 tanto para la

subrasante como para la base estabilizada, se obtuvieron los siguientes valores que se

aprecian en el cuadro N° 4.05 para el carril izquierdo:

Cuadro N° 4.10 Módulos Elásticos de la Base Estabilizada con cloruro de magnesio para el

Carril Izquierdo (Progresiva km 05+000 – 05+250)

Progresiva 05+000 05+050 05+100 05+150 05+200 05+250

E1 (kg/cm2) 24,796 8,312 29,431 13,126 7,286 4,611

E1 (MPa) 2,432 815 2,887 1,288 715 452

E1 (PSI) 352,680 118,220 418,599 186,690 103,634 65,581

En el cuadro anterior se determinó el módulo elástico de la base estabilizada de 15 cm de

espesor aplicada al afirmado en el tramo estudiado, se consideró oportuno expresarlo en

diferentes unidades para una aplicación práctica y directa, se debe aclarar que los demás

datos calculados se pueden encontrar en anexos para ambos carriles.

Debido a la escasa información que se tiene sobre mediciones sobre este tipo de

estabilizado en el Perú, se optó por presentar valores de módulos elásticos obtenidos en un

tramo ubicado en Concepción, Chile.

En los cuadros N° 4.10 se aprecian valores obtenidos de una base estabilizada con

Bischofita, evaluado con un equipo deflectometrico HWD, en el sector de Parque Industrial

Escuadrón Etapa I que corresponde a la comuna chilena de Coronel, Provincia de

Concepción, Región del Bío-Bío, ubicada a 30 km al sur de Concepción.

Cuadro N° 4.11 Valores de módulos elásticos retrocalculados con el software Elmod6

Módulos Elásticos

Distancia (Km)

E1

(MPa)

E2

(MPa)

Esub

(MPa)

Estación E1 E2 Esub

0.000 231 713 9

0.006 574 1029 21

0.012 252 371 37

0.018 647 813 64

0.024 471 650 83

Módulos Elásticos

Distancia (Km)

E1

(MPa)

E2

(MPa)

Esub

(MPa)


0.000 498 917 96

0.006 906 2078 68

0.012 2013 7247 81

0.019 255 829 154

0.037 241 643 111

http://es.wikipedia.org/wiki/Comuna_de_Chile

http://es.wikipedia.org/wiki/Chile

http://es.wikipedia.org/wiki/Provincia_de_Concepci%C3%B3n_(Chile)

http://es.wikipedia.org/wiki/Provincia_de_Concepci%C3%B3n_(Chile)

http://es.wikipedia.org/wiki/Regi%C3%B3n_del_B%C3%ADo-B%C3%ADo

http://es.wikipedia.org/wiki/Concepci%C3%B3n_(Chile)

Módulos Elásticos

Distancia (Km)

E1

(MPa)

E2

(MPa)

Esub

(MPa)


0.000 2214 7972 62

0.006 89 356 186

0.012 651 2578 72

0.018 1230 6046 147

0.024 168 739 224

Fuente [Dynatest]

Figura N° 4.32 Ensayo realizado en Escuadrón (Concepción) donde medido con HWD

Fuente [Dynatest]

Módulos Elásticos

Distancia (Km)

E1

(MPa)

E2

(MPa)

Esub

(MPa)


0.000 374 668 235

0.006 496 1965 161

0.012 782 2780 170

0.019 1483 6214 77

0.037 451 1328 82

Partida

Rendimiento 300.00 m3/día 53.04

Código Unidad Cuadrilla Cantidad Precio Parcial

308683 ADITIVO P/AFIRMADO (ESTABILIZADOR DE SUELOS) TON 0.07 500.00 35.00

35.00

910108 AGUA DE RIEGO M3 0.17 3.98 0.68

910508 EXTRACCION DE MATERIAL CANTERA M3 1.20 1.62 1.94

950210 EXTENDIDO Y COMPACTADO DE MATERIAL EN PLATAFORMA E=0.15m. M3 6.67 0.83 5.53

950402 ZARANDEADO DE AFIRMADO M3 1.20 1.98 2.38

950415 CARGUIO DE MATERIAL M3 1.20 1.17 1.40

950433 TRANSPORTE DE AFIRMADO DE CANTERA A OBRA M3 1.20 5.09 6.11

18.04

AFIRMADO (Espesor=0.15mt.) CON ADITIVO ESTABILIZADOR

Costo unitario directo por : M3

Descripción Insumo

Materiales

Insumos Partida

CAPÍTULO V.- ANÁLISIS DE COSTOS

5.1 COMPARACION DE COSTOS DE UN CAMINO

AFIRMADO ESTABILIZADO CON CLORURO DE

MAGNESIO VS UN CAMINO AFIRMADO EN LA COSTA

Se consideró pertinente abarcar un capítulo más en realizar un análisis de costos entre

mantenimiento de una afirmado convencional en la costa y un mantenimiento con

tratamiento químico superficial, resultando más económico en un período de 10 años el

afirmado estabilizado con cloruro de magnesio.

A continuación en el cuadro N° 5.01 se detallan las partidas del afirmado con aditivo

estabilizador siendo notoriamente superior al afirmado sin ningún aditivo.

Cuadro N° 5.01 Detalle de la Partida del Afirmado Estabilizado con Cloruro de Magnesio

(2009)

Fuente: [11]

Partida

Rendimiento 300.00 m3/día 18.04

Código Unidad Cuadrilla Cantidad Precio Parcial

308683 ADITIVO P/AFIRMADO (ESTABILIZADOR DE SUELOS) TON 0.00 500.00 0.00

0.00

910108 AGUA DE RIEGO M3 0.17 3.98 0.68

910508 EXTRACCION DE MATERIAL CANTERA M3 1.20 1.62 1.94

950210 EXTENDIDO Y COMPACTADO DE MATERIAL EN PLATAFORMA E=0.15m. M3 6.67 0.83 5.53

950402 ZARANDEADO DE AFIRMADO M3 1.20 1.98 2.38

950415 CARGUIO DE MATERIAL M3 1.20 1.17 1.40

950433 TRANSPORTE DE AFIRMADO DE CANTERA A OBRA M3 1.20 5.09 6.11

18.04

AFIRMADO (Espesor=0.15mt.) SIN ADITIVO ESTABILIZADOR

Costo unitario directo por : M3

Descripción Insumo

Materiales

Insumos Partida

En el Cuadro N° 5.01 se mostró la partida de un afirmado estabilizado, y se aprecia que al

adicionar el aditivo estabilizador denominado comercialmente cloruro de magnesio, sufre

un incremento sustancial en el costo por m3; a diferencia del afirmado convencional que

asciende a S/.18.04 nuevos soles por m3 y se detalla a continuación en el Cuadro N° 5.02.

Cuadro N° 5.02 Detalle de la Partida del Afirmado Convencional (2009)

Fuente: [11]

En el Cuadro N° 5.02 se mostró la partida de un afirmado convencional, el cual es mucho

más barato por m3 que el estabilizado, pero, a continuación se observa en la figura N° 5.01

el comportamiento en costos por km de mantenimiento que tendría cada tipo de base, con

estabilizado y sin él durante un período de 10 año.

Figura N° 5.01 Comparación de Costos por km en 10 Años (2009)

S/. 163,395.04 S/. 195,468.08

S/. 113,834.19

S/. 248,626.26

AÑO 0 AÑO 1 AÑO 2 AÑO 3 AÑO 4 AÑO 5 AÑO 6 AÑO 7 AÑO 8 AÑO 9 AÑO 10

Gráfico que Muestra la Diferencia de Costos de Mantenimiento de un Afirmado con o sin Estabilizado en un Período de 10 años

AFIRMADO ESTABILIZADO AFIRMADO

Fuente: [11]

La diferencia en costo y beneficio de un afirmado con cloruro de magnesio y uno

convencional mostrado en la Figura N° 5.01 demuestra el ahorro en costo de

mantenimiento durante un período de 10 años, siendo la curva en verde el estabilizado

ligeramente constante, y la curva en rojo del afirmado convencional con un

comportamiento ascendente de principio a fin.

En el Cuadro N° 5.03, se detalla los costos incurrido en mantenimiento por año, durante 10

años tanto para un afirmado con cloruro de magnesio y un afirmado convencional.

Cuadro N° 5.03 Costos por Año de Mantenimiento en un Periodo de 10 años de los dos

Tipos de Afirmados en Estudio (2009)

Año ActividadAfirmado Estabilizado con

Cloruro de Magnesio (S/. X km)

Afirmado

(S/. X km)

Inicio Rehabilitación 163,395 113,834

Año 1 Mantenimiento Rutinario 1,160 4,544




Año 5 Mantenimiento Periódico 21,633 4,544






195,468.08 248,626.26Total

Fuente: [11]

El afirmado convencional supera en un 27% más en costo al afirmado con cloruro de

magnesio, esto implica que requiere de mayor horas hombre y máquina para poder tener un

afirmado convencional en un adecuado estado de transitabilidad frente a un afirmado

estabilizado con cloruro de magnesio que requiere menos mano de obra y pocas horas

máquina para mantenerlo en adecuadas condiciones.

Con los datos del Cuadro N° 5.03 se realizó un análisis del valor del dinero en el tiempo,

considerando una tasa de interés anual de 10% según norma y utilizado por el sector

Público en el Perú, obteniendo un costo actual menor con un afirmado estabilizado frente a

un afirmado convencional, dichos resultados y costo total actual del análisis en 10 años se

pueden apreciar en la Figura N° 5.02 mostrada a continuación.

Año 0 Año 1 Año 2 Año 3 Año 4 Año 5 Año 6 Año 7 Año 8 Año 9 Año 10

S/. 163,395.00 S/. 1,160.00 S/. 1,160.00 S/. 1,160.00 S/. 1,160.00 S/. 21,633.00 S/. 1,160.00 S/. 1,160.00 S/. 1,160.00 S/. 1,160.00 S/. 1,160.00

S/. 1,054.55

S/. 958.68

S/. 871.53

S/. 792.30

S/. 13,432.39

S/. 654.79

S/. 595.26

S/. 541.15

S/. 491.95

S/. 447.23

S/. 183,234.82COSTO ACTUAL DE LA

INVERSIÓN

Figura N° 5.02 Flujo de dinero en un período de 10 Años con i = 10% (Perú) para una Base Estabilizada con Cloruro de Magnesio

(2009)

Año 0 Año 1 Año 2 Año 3 Año 4 Año 5 Año 6 Año 7 Año 8 Año 9 Año 10

S/. 113,834.00 S/. 4,544.00 S/. 4,544.00 S/. 4,544.00 S/. 49,219.00 S/. 4,544.00 S/. 4,544.00 S/. 4,544.00 S/. 49,219.00 S/. 4,544.00 S/. 4,544.00

S/. 4,130.91

S/. 3,755.37

S/. 3,413.97

S/. 33,617.24

S/. 2,821.47

S/. 2,564.97

S/. 2,331.79

S/. 22,961.03

S/. 1,927.10

S/. 1,751.91

S/. 193,109.76COSTO ACTUAL DE LA

INVERSIÓN

Al traer a valor actual los costos de construcción y mantenimiento de un afirmado convencional en un período de 10 años se tiene un

monto superior al obtenido con la construcción y mantenimiento durante 10 años de un afirmado estabilizado.

Figura N° 5.03 Flujo de dinero en un período de 10 Años con i = 10% (Perú) para un Afirmado Convencional (2009)

En la Figura N° 5.04 se tiene un comparativo de montos de dinero que van desde la

construcción y mantenimiento tanto para un estabilizado como para un afirmado en el año

0, 3, 6 y 10.

Figura N° 5.04 Comparación de Costos en Construcción y Mantenimiento de los Afirmados

en Estudio (2009)

Fuente: [11]

Con estos análisis realizados anteriormente se aprecia la ventaja de trabajar con un

afirmado estabilizado con cloruro de magnesio frente a un afirmado convencional,

obteniendo un ahorro en dinero y tiempo que beneficiaría a muchos poblados costeros del

interior del país, los cuales cuentan con caminos deteriorados y debido a su poco volumen

de tráfico no son pavimentados debido al alto costo que conlleva la construcción de un

pavimento flexible o uno rígido.

CONCLUSIONES

La estabilización química de suelos trata el suelo natural transformándolo en una base

impermeable, resistente y flexible. El proceso de estabilización requiere estudio de los

suelos a tratar, dosificaciones de aditivos, diseño de pavimentos y supervisión en terreno.

La inversión inicial de un afirmado estabilizado es mayor a un afirmado, pero considerando

un período de 10 años de mantenimiento rutinario permanente y mantenimiento periódico,

resulta más económica la base estabilizada por una diferencia de S/. 9874.94 nuevos soles

aplicando una tasa de descuento de 10% (Perú).

El deflectograma indica que a mayor deflexión, menor debe ser el Eo de la subrasante.

La base estabilizada debe tener una gestión de mantenimiento de forma constante cada año

dependiendo de las condiciones del lugar y del volumen vehicular que lo transita porque el

costo de reconstrucción es 5 veces más elevado que el costo de mantenimiento

considerando un período de 10 años.

La metodología propuesta en la presente tesis ayuda a calcular nomogramas que

constituyen una herramienta de fácil manejo y ayuda a determinar aproximadamente el E0

de la subrasante para estabilizados con cloruro de magnesio.

Un procedimiento con Ensayos no destructivos (Viga Benkelman) ayuda a diagnosticar el

estado del estabilizado sin necesidad de afectarlo físicamente.

En la progresiva 14+500 según el rango de % de CBR establecido por el MTC, arroja 12.90

%, que indica suelo bueno, y es el mayor valor encontrado en el tramo.

En la zona hay presencia constante de agua sobre la superficie estabilizada, debido al

desborde de canales adyacentes de regadío por lo tanto es de esperar valores bajos en el

CBR, además de tener notoriamente un suelo pobre en capacidad portante como se aprecia

en varios sectores del tramo evaluado (ver figuras en anexo 2).

En el carril derecho se tiene valores promedio de módulo de elasticidad de subrasante de

hasta 20% más que en el carril izquierdo, y esto debido a las condiciones de drenaje,

compactación y tipo de suelo.

En el carril derecho se tiene valores promedio de CBR (%) de hasta 18 % más que en el

carril izquierdo, y esto es coherente con los módulos de elasticidad calculados en ambos

carriles del tramo estabilizado (ver figuras 4.02 y 4.03).

Los valores de módulo de base estabilizada (E1) máximos y mínimos son de 452 MPa min

y 11,794 MPa máx. para el carril izquierdo y de 658 MPa min. y 9,971 MPa máx. para el

carril derecho.

Al determinar los valores de Lo (Longitud Caracteristica) utilizando los nomogramas, se

arrastra un error que depende de la aproximación y el valor subjetivo que se llegue a tomar,

que repercutirá en valores de modulo elástico y CBR.

RECOMENDACIONES

En la costa el Estabilizador de Cloruro de Magnesio se desempeña favorablemente, pero a

medida que se incrementa la humedad el camino se torna resbaladizo y pasa al estado

viscoso, lo cual, genera deterioro de la vía reflejado en baches pequeños y numerosos. Por

lo que se recomienda un constante mantenimiento de los canales y zanjas adyacentes a la

vía.

Se recomienda usar Dr/Do=0.5 de acuerdo a estudios de FHWA.

De acuerdo a la experiencia en campo, se recomienda considerar siempre en los términos

de referencia de un contrato, el mejoramiento de la subrasante, de esta manera el ejecutor se

ve obligado a subsanar los tramos cuya subrasante es mala y mejorarla sustancialmente, con

esto se asegura un buen desempeño de la base estabilizada, ya que, se pudo apreciar en

diferentes obras donde se realizaron estabilizaciones químicas que hay ahuellamiento,

fisuramiento y agrietamiento prematuro superficial, y esto por tener de soporte una pobre

subrasante, casos comunes sobre terreno agrícola, o con exceso de humedad.

Se recomienda utilizar ensayos no destructivos como el LWD para la evaluación estructural

de estabilizados con cloruro de magnesio, ya que, no altera la funcionalidad del sistema.

Es importante realizar tareas de mantenimiento rutinario y periódico para garantizar que el

pavimento se conserve estructural y funcionalmente eficiente durante su periodo de

servicio.

Se debe de tener en cuenta los factores externos, tales como condición de obras de arte de la

via, incremento del volumen vehicular, adecuados ciclos de mantenimiento de los canales

adyacentes, entre otros; ya que, los resultados obtenidos en la presente tesis se verán

afectados por estos factores externos al corto plazo.

“DIAGNÓSTICO ESTRUCTURAL DE AFIRMADO ESTABILIZADO CON CLORURO DE MAGNESIO MEDIANTE EL MODELO

MATEMÁTICO DE HOGG Y VIGA BENKELMAN”

JIMÉNEZ LAGOS MILTON EDUARDO 1

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http://es.cyclopaedia.net/wiki/Pontificia-Universidad-Catolica-de-Chile-1

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“DIAGNÓSTICO ESTRUCTURAL DE AFIRMADO ESTABILIZADO CON CLORURO DE MAGNESIO MEDIANTE EL

MODELO MATEMÁTICO DE HOGG Y VIGA BENKELMAN”

JIMÉNEZ LAGOS MILTON EDUARDO

2

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2000/sección

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http://www.mtc.gob.pe/portal/transportes/caminos_ferro/manual/EM-2000/

http://www.mtc.gob.pe/portal/transportes/caminos_ferro/manual/EM-2000/




2

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(http://www.proviasdes.gob.pe/transparencia/informativa.html). Consulta: 04 de febrero del

2013.

ANEXOS

“DIAGNÓSTICO ESTRUCTURAL DE AFIRMADO ESTABILIZADO CON CLORURO DE MAGNESIO MEDIANTE EL MODELO MATEMÁTICO DE HOGG Y VIGA BENKELMAN”


ANEXOS N° 01: Perfil Estratigráfico (Progresiva 05+000 km – 09+500 km)

Fuente: [18]



PROYECTO : MEJORAMIENTO DE LAS VIAS DE ACCESO AL CENTRO ARQUEOLOGICO CARAL SUPE

5+000 5+500 6+000 6+500 7+000 7+500 8+000 8+500 9+000 9+500

C-11 C-12 C-13 C-14 C-15 C-16 C-17 C-18 C-19 C-20

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1.2

FECHA : 16/11/07

PROGRESIVA ( Km )

P E R F I L E S T R A T I G R A F I C O

CERTIFICA :

HECHO POR : E. Ramos

TRAMO

: SUPE BARRANCA - LIMA - PERUUBICACIÓN

: DESV. AMBAR - COMPLEJO ARQUEOLOGICO CARAL

GP

SPSM ML

SMGWGM

MLMLGW

GWGM

SM




Fuente: [18]




10+000 10+500 11+000 11+500 12+000 12+500 13+000 13+500 14+000 14+500

C-21 C-22 C-23 C-24 C-25 C-26 C-27 C-28 C-29 C-30

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1.2

UBICACIÓN


FECHA : 16/11/07

PROGRESIVA ( Km )

: CONSORCIO INDECONSULT - CLASSEJECUTA


CERTIFICA :


TRAMO

: SUPE BARRANCA - LIMA - PERU

MLGW

SMSM

GWGW

SMSM

GM

SM




Fuente: [18]




15+000 15+500 16+000 16+500 17+000 17+500 18+000 18+500 19+000 19+500

C-31 C-32 C-33 C-34 C-35 C-36 C-37 C-38 C-39 C-40

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1.2

FECHA : 16/11/07

PROGRESIVA ( Km )

: CONSORCIO INDECONSULT - CLASSEJECUTA


CERTIFICA :


TRAMO

: SUPE BARRANCA - LIMA - PERUUBICACIÓN


ROCA ROCA

SMSM

MLSPS

GW

ROCA

ML

SM



ANEXOS N° 02: Imágenes del Afirmado Estabilizado (Noviembre 2012)

En general se aprecia la ausencia de mantenimiento periódico en el tramo estabilizado, una de las causas de su deterioro es la

falta de un constante mantenimiento de los canales adyacentes a la vía que irrigan los cultivos, lo cual ocasiona el

represamiento de los canales que inundan el afirmado causando que este se desprenda por el tránsito continuo de vehículos



pesados, dejando pequeños hoyos sobre la vía y deteriorándola progresivamente.




ANEXO N° 03:

Diagramas de Flujo

para Construcción de

Nomogramas N° 01 r

vs Dr/D0

Fuente: [10]

Inicio dR_d0

r, Lo, a, factor, b, n

I = integra(r,Lo,a,factor,b,n)

integra(0,Lo,a,factor,b,n)

Fin

Inicio nomograma_1

cadena,factor

c=num2str(factor)

xx=0:1:260;xx=xx

n=length(xx)

i=1:10

Q=dR_d0(0:1:260,10*i,11.5,factor,20,20000);l{i}=-Q'

Exportar a Excel

Fin

Inicio integra

r,Lo,a,factor,b,n

dx=b/n;

suma=dx*g(dx,r,Lo,a,factor)

i=2:n

suma=suma+0.5*dx*(g((i-1)*dx,r,Lo,a,factor)

+g(i*dx,r,Lo,a,factor)

I=suma

Fin

Fin

I=besselj(0,x.*r/Lo).*besselj(1,x*a/Lo).

(x.^4+x.*fi)

x,r,Lo,a,factor

Inicio g

fi=(sinh(factor*x).*cosh(factor*x./1.4).

((sinh(factor*x)).^2-(factor*x).^2/1.96)




ANEXO N° 04:

Diagramas de Flujo

para Construcción de

Nomogramas N° 02 Lo

vs Dr/D0

Inicio dR_d0

r, Lo, a, h, b, n

I = integra(r,Lo,a,h,b,n)

integra(0,Lo,a,h,b,n)

Fin

Inicio nomograma_2

cadena,r

c=num2str(factor)

xx=[50 150 300 500 5000]';

LLo=10:1:100;n=length(LLo);

i=1:5

Q=dR_d0(r,Llo,11.5,xx(i),5,8000)

Exportar a Excel

Fin

Inicio integra

r,Lo,a,h,b,n

dx=b/n

suma=dx*g(dx,r,Lo,a,h)

i=2:n

suma=suma+0.5*dx*(g((i-1)*dx,r,Lo,a,h)

+g(i*dx,r,Lo,a,h)

I=suma

Fin




2

Fuente: [10]

I=besselj(0,x.*r/Lo).*besselj(1,x*a/Lo).

(x.^4+x.*fi)

fi=(sinh(factor*x).*cosh(factor*x./1.4).

((sinh(factor*x)).^2-(factor*x).^2/1.96)

factor=x.*h./Lo

Fin

Inicio g

x,r,Lo,a,h




ANEXO N° 05:

Diagramas de Flujo para

Construcción de

Nomogramas N° 02 Lo

vs Do/E0

Inicio d0_e0

r, Lo, a, h, b, n

pll=5.62

I = 1.96*pll*a

Fin

(1.2)*integra(0,Lo,a,h,b,n)

Inicio nomograma_3

cadena,r

c=num2str(factor)

xx=[50 150 300 500 5000]';

LLo=10:1:100;n=length(LLo);

i=1:5

Q=d0_e0(r,LLo,11.5,xx(i),5,8000)

Exportar a Excel

Fin

Inicio integra

r,Lo,a,h,b,n

dx=b/n

suma=dx*g(dx,r,Lo,a,h)

i=2:n

suma=suma+0.5*dx*(g((i-1)*dx,r,Lo,a,h)

+g(i*dx,r,Lo,a,h)

I=suma

Fin

I=besselj(0,x.*r./Lo).*besselj(1,x*a/Lo).

Fin

(x.^4+x.*fi)

Inicio g

x,r,Lo,a,h

factor=x.*h./Lo

fi=(sinh(factor).*cosh(factor)+factor./1.4).

((sinh(factor)).^2-(factor).^2/1.96)




2

Fuente: [10]





05+000 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

05+050 2 5 7 9 15 35.6 20.3 10.2 45.7

05+100 2 3 5 9 15 35.6 30.5 20.3 45.7

05+150 2 6 10 17 15 76.2 55.9 35.6 86.4

05+200 2 6 8 11 15 45.7 25.4 15.2 55.9

05+250 2 7 9 11 15 45.7 20.3 10.2 55.9

05+300 2 6 11 13 15 55.9 35.6 10.2 66.0

05+350 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

05+400 2 6 7 11 15 45.7 25.4 20.3 55.9

05+450 2 6 7 10 15 40.6 20.3 15.2 50.8

05+500 1 2 6 8 15 35.6 30.5 10.2 40.6

05+550 1 3 6 7 15 30.5 20.3 5.1 35.6

05+600 1 4 5 9 15 40.6 25.4 20.3 45.7

05+650 1 4 6 9 15 40.6 25.4 15.2 45.7

05+700 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

05+750 1 3 6 8 15 35.6 25.4 10.2 40.6

05+800 2 3 5 8 15 30.5 25.4 15.2 40.6

05+850 2 3 4 7 15 25.4 20.3 15.2 35.6

05+900 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

05+950 1 3 4 8 15 35.6 25.4 20.3 40.6

06+000 4 6 9 12 15 40.6 30.5 15.2 61.0

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo

(x10-3 pulg) Espesor

(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS

Deflexiones (x 10-2 mm)

ANEXO N° 06: Datos de Campo

La medición de deflexiones con Viga Benkelman fue tomada de la progresiva km 05 +

000 – km 15 + 000, en ambos carriles, cuya relación de brazos fue de 2:1 según se

mencionó líneas arriba.

Cuadro Nº 04.01 Deflexiones tomadas en campo – carril izquierdo (2010)





2

Fuente: [18]





06+050 4 5 9 11 15 35.6 30.5 10.2 55.9

06+100 2 5 7 10 15 40.6 25.4 15.2 50.8

06+150 2 5 6 9 15 35.6 20.3 15.2 45.7

06+200 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

06+250 1 2 4 5 15 20.3 15.2 5.1 25.4

06+300 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

06+350 1 3 6 9 15 40.6 30.5 15.2 45.7

06+400 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

06+450 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

06+500 1 2 5 7 15 30.5 25.4 10.2 35.6

06+550 1 2 5 6 15 25.4 20.3 5.1 30.5

06+600 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

06+650 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

06+700 1 2 5 8 15 35.6 30.5 15.2 40.6

06+750 1 2 5 8 15 35.6 30.5 15.2 40.6

06+800 1 3 5 7 15 30.5 20.3 10.2 35.6

06+850 1 2 5 7 15 30.5 25.4 10.2 35.6

06+900 1 2 5 8 15 35.6 30.5 15.2 40.6

06+950 1 2 5 7 15 30.5 25.4 10.2 35.6

07+000 1 2 4 9 15 40.6 35.6 25.4 45.7

07+050 1 2 3 8 15 35.6 30.5 25.4 40.6

07+100 1 4 7 10 15 45.7 30.5 15.2 50.8

07+150 1 4 7 9 15 40.6 25.4 10.2 45.7

07+200 2 5 10 15 15 66.0 50.8 25.4 76.2

07+250 2 5 9 15 15 66.0 50.8 30.5 76.2

07+300 2 4 7 11 15 45.7 35.6 20.3 55.9

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







2

Fuente: [18]





07+350 2 4 6 10 15 40.6 30.5 20.3 50.8

07+400 1 3 6 13 15 61.0 50.8 35.6 66.0

07+450 1 3 6 12 15 55.9 45.7 30.5 61.0

07+500 1 2 5 15 15 71.1 66.0 50.8 76.2

07+550 1 2 4 14 15 66.0 61.0 50.8 71.1

07+600 1 4 9 19 15 91.4 76.2 50.8 96.5

07+650 1 4 9 18 15 86.4 71.1 45.7 91.4

07+700 2 5 13 25 15 116.8 101.6 61.0 127.0

07+750 2 4 12 24 15 111.8 101.6 61.0 121.9

07+800 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

07+850 1 3 5 9 15 40.6 30.5 20.3 45.7

07+900 2 4 7 15 15 66.0 55.9 40.6 76.2

07+950 2 3 7 14 15 61.0 55.9 35.6 71.1

08+000 2 7 12 18 15 81.3 55.9 30.5 91.4

08+050 2 6 12 17 15 76.2 55.9 25.4 86.4

08+100 1 4 10 20 15 96.5 81.3 50.8 101.6

08+150 1 4 9 21 15 101.6 86.4 61.0 106.7

08+200 1 5 10 22 15 106.7 86.4 61.0 111.8

08+250 1 4 9 18 15 86.4 71.1 45.7 91.4

08+300 1 2 4 11 15 50.8 45.7 35.6 55.9

08+350 1 3 4 11 15 50.8 40.6 35.6 55.9

08+400 1 3 5 12 15 55.9 45.7 35.6 61.0

08+450 1 3 4 11 15 50.8 40.6 35.6 55.9

08+500 1 2 4 9 15 40.6 35.6 25.4 45.7

08+550 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

08+600 1 3 7 15 15 71.1 61.0 40.6 76.2

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







Fuente: [18]





08+650 1 3 6 14 15 66.0 55.9 40.6 71.1

08+700 1 3 5 11 15 50.8 40.6 30.5 55.9

08+750 1 3 5 10 15 45.7 35.6 25.4 50.8

08+800 1 3 5 10 15 45.7 35.6 25.4 50.8

08+850 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

08+900 1 4 6 9 15 40.6 25.4 15.2 45.7

08+950 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

09+000 1 4 6 11 15 50.8 35.6 25.4 55.9

09+050 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

09+100 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

09+150 1 2 5 8 15 35.6 30.5 15.2 40.6

09+200 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

09+250 1 3 5 9 15 40.6 30.5 20.3 45.7

09+300 1 7 15 23 15 111.8 81.3 40.6 116.8

09+350 1 8 14 21 15 101.6 66.0 35.6 106.7

09+400 1 3 6 11 15 50.8 40.6 25.4 55.9

09+450 1 2 6 10 15 45.7 40.6 20.3 50.8

09+500 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

09+550 1 2 3 8 15 35.6 30.5 25.4 40.6

09+600 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

09+650 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

09+700 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

09+750 1 3 4 7 15 30.5 20.3 15.2 35.6

09+800 1 3 6 12 15 55.9 45.7 30.5 61.0

09+850 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

09+900 1 4 6 9 15 40.6 25.4 15.2 45.7

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







Fuente: [18]





09+950 1 3 6 9 15 40.6 30.5 15.2 45.7

10+000 2 5 8 13 15 55.9 40.6 25.4 66.0

10+050 1 2 4 9 15 40.6 35.6 25.4 45.7

10+100 2 3 5 7 15 25.4 20.3 10.2 35.6

10+150 1 3 4 8 15 35.6 25.4 20.3 40.6

10+200 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

10+250 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

10+300 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

10+350 2 5 9 12 15 50.8 35.6 15.2 61.0

10+400 2 4 6 8 15 30.5 20.3 10.2 40.6

10+450 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

10+500 1 4 7 12 15 55.9 40.6 25.4 61.0

10+550 2 6 14 24 15 111.8 91.4 50.8 121.9

10+600 2 6 11 28 15 132.1 111.8 86.4 142.2

10+650 1 4 7 14 15 66.0 50.8 35.6 71.1

10+700 1 3 7 16 15 76.2 66.0 45.7 81.3

10+750 2 6 12 23 15 106.7 86.4 55.9 116.8

10+800 4 10 15 24 15 101.6 71.1 45.7 121.9

10+850 1 3 7 14 15 66.0 55.9 35.6 71.1

10+900 2 4 6 8 15 30.5 20.3 10.2 40.6

10+950 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

11+000 1 3 5 11 15 50.8 40.6 30.5 55.9

11+050 1 3 7 12 15 55.9 45.7 25.4 61.0

11+100 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

11+150 1 3 5 10 15 45.7 35.6 25.4 50.8

11+200 1 5 12 20 15 96.5 76.2 40.6 101.6

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







Fuente: [18]





11+250 1 3 6 12 15 55.9 45.7 30.5 61.0

11+300 1 3 7 12 15 55.9 45.7 25.4 61.0

11+350 1 3 5 10 15 45.7 35.6 25.4 50.8

11+400 1 3 7 11 15 50.8 40.6 20.3 55.9

11+450 1 3 5 7 15 30.5 20.3 10.2 35.6

11+500 1 7 15 20 15 96.5 66.0 25.4 101.6

11+550 2 5 7 9 15 35.6 20.3 10.2 45.7

11+600 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

11+650 2 5 7 10 15 40.6 25.4 15.2 50.8

11+700 2 4 5 7 15 25.4 15.2 10.2 35.6

11+750 1 4 6 10 15 45.7 30.5 20.3 50.8

11+800 2 4 6 8 15 30.5 20.3 10.2 40.6

11+850 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

11+900 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

11+950 1 3 6 9 15 40.6 30.5 15.2 45.7

12+000 1 3 5 7 15 30.5 20.3 10.2 35.6

12+050 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

12+100 1 3 4 7 15 30.5 20.3 15.2 35.6

12+150 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

12+200 1 3 4 6 15 25.4 15.2 10.2 30.5

12+250 2 3 5 7 15 25.4 20.3 10.2 35.6

12+300 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

12+350 1 5 7 17 15 81.3 61.0 50.8 86.4

12+400 2 4 6 11 15 45.7 35.6 25.4 55.9

12+450 1 3 5 7 15 30.5 20.3 10.2 35.6

12+500 1 4 6 8 15 35.6 20.3 10.2 40.6

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







Fuente: [18]





12+550 1 3 5 7 15 30.5 20.3 10.2 35.6

12+600 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

12+650 1 4 6 11 15 50.8 35.6 25.4 55.9

12+700 1 3 8 23 15 111.8 101.6 76.2 116.8

12+750 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

12+800 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

12+850 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

12+900 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

12+950 1 3 4 8 15 35.6 25.4 20.3 40.6

13+000 1 3 8 13 15 61.0 50.8 25.4 66.0

13+050 1 4 8 14 15 66.0 50.8 30.5 71.1

13+100 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

13+150 2 3 6 12 15 50.8 45.7 30.5 61.0

13+200 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

13+250 1 3 4 7 15 30.5 20.3 15.2 35.6

13+300 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

13+350 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

13+400 1 2 5 8 15 35.6 30.5 15.2 40.6

13+450 1 3 5 9 15 40.6 30.5 20.3 45.7

13+500 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

13+550 1 4 7 14 15 66.0 50.8 35.6 71.1

13+600 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

13+650 1 3 6 11 15 50.8 40.6 25.4 55.9

13+700 1 3 7 11 15 50.8 40.6 20.3 55.9

13+750 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

13+800 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







Fuente: [18]





13+850 1 4 7 12 15 55.9 40.6 25.4 61.0

13+900 1 4 7 10 15 45.7 30.5 15.2 50.8

13+950 1 3 5 10 15 45.7 35.6 25.4 50.8

14+000 1 3 5 7 15 30.5 20.3 10.2 35.6

14+050 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

14+100 1 3 5 10 15 45.7 35.6 25.4 50.8

14+150 2 4 6 11 15 45.7 35.6 25.4 55.9

14+200 2 4 8 13 15 55.9 45.7 25.4 66.0

14+250 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

14+300 1 2 3 8 15 35.6 30.5 25.4 40.6

14+350 1 2 5 11 15 50.8 45.7 30.5 55.9

14+400 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

14+450 1 3 4 7 15 30.5 20.3 15.2 35.6

14+500 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

14+550 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

14+600 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

14+650 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

14+700 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

14+750 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

14+800 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

14+850 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

14+900 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

14+950 1 3 6 13 15 61.0 50.8 35.6 66.0

15+000 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







Fuente: [18]





05+000 2 3 7 12 15 50.8 45.7 25.4 61.0

05+050 1 2 4 5 15 20.3 15.2 5.1 25.4

05+100 1 3 4 7 15 30.5 20.3 15.2 35.6

05+150 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

05+200 1 3 5 6 15 25.4 15.2 5.1 30.5

05+250 1 4 6 7 15 30.5 15.2 5.1 35.6

05+300 1 4 8 12 15 55.9 40.6 20.3 61.0

05+350 1 3 5 7 15 30.5 20.3 10.2 35.6

05+400 2 4 6 10 15 40.6 30.5 20.3 50.8

05+450 1 2 5 10 15 45.7 40.6 25.4 50.8

05+500 1 3 7 10 15 45.7 35.6 15.2 50.8

05+550 1 3 6 8 15 35.6 25.4 10.2 40.6

05+600 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

05+650 1 4 5 9 15 40.6 25.4 20.3 45.7

05+700 1 3 5 9 15 40.6 30.5 20.3 45.7

05+750 1 4 8 10 15 45.7 30.5 10.2 50.8

05+800 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

05+850 1 3 8 10 15 45.7 35.6 10.2 50.8

05+900 1 3 4 5 15 20.3 10.2 5.1 25.4

05+950 1 3 5 7 15 30.5 20.3 10.2 35.6

06+000 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

06+050 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

06+100 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

06+150 1 2 4 5 15 20.3 15.2 5.1 25.4

06+200 1 2 5 7 15 30.5 25.4 10.2 35.6

06+250 1 3 4 5 15 20.3 10.2 5.1 25.4

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS


Cuadro Nº 04.09 Deflexiones tomadas en campo – carril derecho (2010)





Fuente: [18]





06+300 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

06+350 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

06+400 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

06+450 1 2 4 5 15 20.3 15.2 5.1 25.4

06+500 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

06+550 1 3 5 7 15 30.5 20.3 10.2 35.6

06+600 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

06+650 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

06+700 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

06+750 1 3 8 10 15 45.7 35.6 10.2 50.8

06+800 1 2 3 7 15 30.5 25.4 20.3 35.6

06+850 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

06+900 1 3 5 6 15 25.4 15.2 5.1 30.5

06+950 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

07+000 1 2 4 10 15 45.7 40.6 30.5 50.8

07+050 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

07+100 1 3 4 6 15 25.4 15.2 10.2 30.5

07+150 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

07+200 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

07+250 1 2 3 8 15 35.6 30.5 25.4 40.6

07+300 1 2 3 7 15 30.5 25.4 20.3 35.6

07+350 1 2 3 8 15 35.6 30.5 25.4 40.6

07+400 1 2 4 9 15 40.6 35.6 25.4 45.7

07+450 1 2 4 9 15 40.6 35.6 25.4 45.7

07+500 1 3 5 13 15 61.0 50.8 40.6 66.0

07+550 1 3 8 21 15 101.6 91.4 66.0 106.7

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







Fuente: [18]





07+600 1 3 7 12 15 55.9 45.7 25.4 61.0

07+650 1 3 7 15 15 71.1 61.0 40.6 76.2

07+700 1 3 7 19 15 91.4 81.3 61.0 96.5

07+750 2 4 8 15 15 66.0 55.9 35.6 76.2

07+800 1 6 10 16 15 76.2 50.8 30.5 81.3

07+850 1 5 10 17 15 81.3 61.0 35.6 86.4

07+900 1 4 7 11 15 50.8 35.6 20.3 55.9

07+950 1 2 4 10 15 45.7 40.6 30.5 50.8

08+000 1 3 6 14 15 66.0 55.9 40.6 71.1

08+050 1 5 11 25 15 121.9 101.6 71.1 127.0

08+100 1 4 7 16 15 76.2 61.0 45.7 81.3

08+150 1 4 7 11 15 50.8 35.6 20.3 55.9

08+200 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

08+250 2 4 10 16 15 71.1 61.0 30.5 81.3

08+300 1 2 3 11 15 50.8 45.7 40.6 55.9

08+350 1 2 6 15 15 71.1 66.0 45.7 76.2

08+400 1 3 5 9 15 40.6 30.5 20.3 45.7

08+450 1 3 7 16 15 76.2 66.0 45.7 81.3

08+500 1 3 5 9 15 40.6 30.5 20.3 45.7

08+550 1 4 7 12 15 55.9 40.6 25.4 61.0

08+600 1 3 5 11 15 50.8 40.6 30.5 55.9

08+650 1 2 3 7 15 30.5 25.4 20.3 35.6

08+700 1 2 5 10 15 45.7 40.6 25.4 50.8

08+750 1 3 6 15 15 71.1 61.0 45.7 76.2

08+800 2 4 7 12 15 50.8 40.6 25.4 61.0

08+850 2 4 7 12 15 50.8 40.6 25.4 61.0

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







Fuente: [18]





08+900 2 3 5 8 15 30.5 25.4 15.2 40.6

08+950 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

09+000 2 4 6 8 15 30.5 20.3 10.2 40.6

09+050 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

09+100 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

09+150 1 3 4 6 15 25.4 15.2 10.2 30.5

09+200 2 3 5 8 15 30.5 25.4 15.2 40.6

09+250 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

09+300 1 4 5 10 15 45.7 30.5 25.4 50.8

09+350 1 3 5 9 15 40.6 30.5 20.3 45.7

09+400 1 3 4 7 15 30.5 20.3 15.2 35.6

09+450 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

09+500 2 4 5 7 15 25.4 15.2 10.2 35.6

09+550 2 3 4 7 15 25.4 20.3 15.2 35.6

09+600 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

09+650 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

09+700 2 3 5 7 15 25.4 20.3 10.2 35.6

09+750 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

09+800 1 3 5 10 15 45.7 35.6 25.4 50.8

09+850 2 4 6 9 15 35.6 25.4 15.2 45.7

09+900 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

09+950 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

10+000 1 2 3 7 15 30.5 25.4 20.3 35.6

10+050 1 2 3 8 15 35.6 30.5 25.4 40.6

10+100 2 3 4 10 15 40.6 35.6 30.5 50.8

10+150 1 2 4 9 15 40.6 35.6 25.4 45.7

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







Fuente: [18]





10+200 1 3 5 9 15 40.6 30.5 20.3 45.7

10+250 2 4 9 15 15 66.0 55.9 30.5 76.2

10+300 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

10+350 2 4 6 10 15 40.6 30.5 20.3 50.8

10+400 1 3 4 7 15 30.5 20.3 15.2 35.6

10+450 1 2 3 12 15 55.9 50.8 45.7 61.0

10+500 1 3 5 12 15 55.9 45.7 35.6 61.0

10+550 1 2 3 8 15 35.6 30.5 25.4 40.6

10+600 1 3 9 20 15 96.5 86.4 55.9 101.6

10+650 1 5 11 20 15 96.5 76.2 45.7 101.6

10+700 1 3 5 10 15 45.7 35.6 25.4 50.8

10+750 1 4 11 26 15 127.0 111.8 76.2 132.1

10+800 1 4 10 22 15 106.7 91.4 61.0 111.8

10+850 1 4 7 13 15 61.0 45.7 30.5 66.0

10+900 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

10+950 1 3 5 7 15 30.5 20.3 10.2 35.6

11+000 1 3 5 9 15 40.6 30.5 20.3 45.7

11+050 1 3 6 9 15 40.6 30.5 15.2 45.7

11+100 1 3 4 6 15 25.4 15.2 10.2 30.5

11+150 1 3 5 10 15 45.7 35.6 25.4 50.8

11+200 1 4 8 13 15 61.0 45.7 25.4 66.0

11+250 1 3 5 10 15 45.7 35.6 25.4 50.8

11+300 1 3 6 9 15 40.6 30.5 15.2 45.7

11+350 1 3 4 9 15 40.6 30.5 25.4 45.7

11+400 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

11+450 1 2 3 7 15 30.5 25.4 20.3 35.6

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







Fuente: [18]





11+500 1 3 6 11 15 50.8 40.6 25.4 55.9

11+550 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

11+600 1 3 4 8 15 35.6 25.4 20.3 40.6

11+650 1 3 6 9 15 40.6 30.5 15.2 45.7

11+700 1 3 5 7 15 30.5 20.3 10.2 35.6

11+750 2 3 5 8 15 30.5 25.4 15.2 40.6

11+800 1 3 5 9 15 40.6 30.5 20.3 45.7

11+850 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

11+900 1 3 4 5 15 20.3 10.2 5.1 25.4

11+950 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

12+000 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

12+050 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

12+100 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

12+150 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

12+200 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

12+250 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

12+300 1 3 4 5 15 20.3 10.2 5.1 25.4

12+350 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

12+400 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

12+450 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

12+500 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

12+550 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

12+600 1 2 4 10 15 45.7 40.6 30.5 50.8

12+650 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

12+700 1 3 6 13 15 61.0 50.8 35.6 66.0

12+750 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







Fuente: [18]





12+800 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

12+850 1 3 4 6 15 25.4 15.2 10.2 30.5

12+900 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

12+950 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

13+000 1 4 7 11 15 50.8 35.6 20.3 55.9

13+050 1 2 3 7 15 30.5 25.4 20.3 35.6

13+100 2 4 5 7 15 25.4 15.2 10.2 35.6

13+150 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

13+200 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

13+250 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

13+300 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

13+350 1 2 4 10 15 45.7 40.6 30.5 50.8

13+400 1 2 3 7 15 30.5 25.4 20.3 35.6

13+450 1 2 3 4 15 15.2 10.2 5.1 20.3

13+500 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

13+550 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

13+600 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

13+650 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

13+700 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

13+750 1 2 4 7 15 30.5 25.4 15.2 35.6

13+800 1 3 4 7 15 30.5 20.3 15.2 35.6

13+850 1 2 4 10 15 45.7 40.6 30.5 50.8

13+900 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

13+950 1 2 4 8 15 35.6 30.5 20.3 40.6

14+000 1 2 3 8 15 35.6 30.5 25.4 40.6

14+050 1 2 5 7 15 30.5 25.4 10.2 35.6

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS







Fuente: [18]





14+100 1 3 5 11 15 50.8 40.6 30.5 55.9

14+150 2 4 6 8 15 30.5 20.3 10.2 40.6

14+200 1 4 6 9 15 40.6 25.4 15.2 45.7

14+250 1 4 6 9 15 40.6 25.4 15.2 45.7

14+300 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

14+350 1 4 8 14 15 66.0 50.8 30.5 71.1

14+400 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

14+450 1 2 5 8 15 35.6 30.5 15.2 40.6

14+500 1 3 4 5 15 20.3 10.2 5.1 25.4

14+550 1 2 4 6 15 25.4 20.3 10.2 30.5

14+600 1 2 4 5 15 20.3 15.2 5.1 25.4

14+650 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

14+700 1 2 3 6 15 25.4 20.3 15.2 30.5

14+750 1 4 7 10 15 45.7 30.5 15.2 50.8

14+800 1 3 6 10 15 45.7 35.6 20.3 50.8

14+850 1 3 5 8 15 35.6 25.4 15.2 40.6

14+900 2 9 15 21 15 96.5 61.0 30.5 106.7

14+950 1 2 3 5 15 20.3 15.2 10.2 25.4

15+000 1 4 6 9 15 40.6 25.4 15.2 45.7

Estaca

(Km)

Lecturas de Campo


(cm)

RESULTADOS

DEFLECTOMÉTRICOS




Fuente: [18]




Progresiva 05+000 05+050 05+100 05+150 05+200 05+250

D25/Do 0.88 0.78 0.78 0.88 0.82 0.82

D40/Do 0.63 0.44 0.67 0.65 0.45 0.36

D70/Do 0.38 0.22 0.44 0.41 0.27 0.18

Dr/Do 0.38 0.44 0.44 0.41 0.45 0.36

Progresiva 05+300 05+350 05+400 05+450 05+500 05+550

D25/Do 0.85 0.86 0.82 0.80 0.88 0.86

D40/Do 0.54 0.71 0.45 0.40 0.75 0.57

D70/Do 0.15 0.43 0.36 0.30 0.25 0.14

Dr/Do 0.54 0.43 0.45 0.40 0.25 0.57

Progresiva 05+600 05+650 05+700 05+750 05+800 05+850

D25/Do 0.89 0.89 0.88 0.88 0.75 0.71

D40/Do 0.56 0.56 0.63 0.63 0.63 0.57

D70/Do 0.44 0.33 0.38 0.25 0.38 0.43

Dr/Do 0.56 0.56 0.38 0.63 0.38 0.43

Progresiva 05+900 05+950 06+000 06+050 06+100 06+150

D25/Do 0.88 0.88 0.67 0.64 0.80 0.78

D40/Do 0.63 0.63 0.50 0.55 0.50 0.44

D70/Do 0.38 0.50 0.25 0.18 0.30 0.33

Dr/Do 0.38 0.50 0.50 0.55 0.50 0.44

ANEXO N° 07: Determinación de los Dr/D0 más cercanos a

0.5 en el carril izquierdo

considerando las distancias evaluadas desde el eje neutro, se

determinó el valor más cercano a 0.5, mostrándose los

siguientes resultados

Cuadro N° 05.01 Se determinaron los Dr/D0 más cercanos a 0.5 del carril izquierdo





Progresiva 06+200 06+250 06+300 06+350 06+400 06+450

D25/Do 0.80 0.80 0.90 0.89 0.83 0.83

D40/Do 0.60 0.60 0.70 0.67 0.67 0.67

D70/Do 0.40 0.20 0.40 0.33 0.50 0.33

Dr/Do 0.40 0.60 0.40 0.67 0.50 0.67




Progresiva 06+500 06+550 06+600 06+650 06+700 06+750

D25/Do 0.86 0.83 0.86 0.83 0.88 0.88

D40/Do 0.71 0.67 0.71 0.67 0.75 0.75

D70/Do 0.29 0.17 0.43 0.33 0.38 0.38

Dr/Do 0.71 0.67 0.43 0.67 0.38 0.38

Progresiva 06+800 06+850 06+900 06+950 07+000 07+050

D25/Do 0.86 0.86 0.88 0.86 0.89 0.88

D40/Do 0.57 0.71 0.75 0.71 0.78 0.75

D70/Do 0.29 0.29 0.38 0.29 0.56 0.63

Dr/Do 0.57 0.71 0.38 0.71 0.56 0.63

Progresiva 07+100 07+150 07+200 07+250 07+300 07+350

D25/Do 0.90 0.89 0.87 0.87 0.82 0.80

D40/Do 0.60 0.56 0.67 0.67 0.64 0.60

D70/Do 0.30 0.22 0.33 0.40 0.36 0.40

Dr/Do 0.60 0.56 0.67 0.40 0.64 0.60

Progresiva 07+400 07+450 07+500 07+550 07+600 07+650

D25/Do 0.92 0.92 0.93 0.93 0.95 0.94

D40/Do 0.77 0.75 0.87 0.86 0.79 0.78

D70/Do 0.54 0.50 0.67 0.71 0.53 0.50

Dr/Do 0.54 0.50 0.67 0.71 0.53 0.50

Progresiva 07+700 07+750 07+800 07+850 07+900 07+950

D25/Do 0.92 0.92 0.90 0.89 0.87 0.86

D40/Do 0.80 0.83 0.70 0.67 0.73 0.79

D70/Do 0.48 0.50 0.40 0.44 0.53 0.50

Dr/Do 0.48 0.50 0.40 0.44 0.53 0.50






Progresiva 08+000 08+050 08+100 08+150 08+200 08+250

D25/Do 0.89 0.88 0.95 0.95 0.95 0.94

D40/Do 0.61 0.65 0.80 0.81 0.77 0.78

D70/Do 0.33 0.29 0.50 0.57 0.55 0.50

Dr/Do 0.61 0.65 0.50 0.57 0.55 0.50

Progresiva 08+300 08+350 08+400 08+450 08+500 08+550

D25/Do 0.91 0.91 0.92 0.91 0.89 0.88

D40/Do 0.82 0.73 0.75 0.73 0.78 0.75

D70/Do 0.64 0.64 0.58 0.64 0.56 0.50

Dr/Do 0.64 0.64 0.58 0.64 0.56 0.50

Progresiva 08+600 08+650 08+700 08+750 08+800 08+850

D25/Do 0.93 0.93 0.91 0.90 0.90 0.90

D40/Do 0.80 0.79 0.73 0.70 0.70 0.70

D70/Do 0.53 0.57 0.55 0.50 0.50 0.40

Dr/Do 0.53 0.57 0.55 0.50 0.50 0.40

Progresiva 08+900 08+950 09+000 09+050 09+100 09+150

D25/Do 0.89 0.90 0.91 0.90 0.88 0.88

D40/Do 0.56 0.70 0.64 0.70 0.63 0.75

D70/Do 0.33 0.40 0.45 0.40 0.38 0.38

Dr/Do 0.56 0.40 0.45 0.40 0.63 0.38

Progresiva 09+200 09+250 09+300 09+350 09+400 09+450

D25/Do 0.90 0.89 0.96 0.95 0.91 0.90

D40/Do 0.70 0.67 0.70 0.62 0.73 0.80

D70/Do 0.40 0.44 0.35 0.33 0.45 0.40

Dr/Do 0.40 0.44 0.35 0.62 0.45 0.40






Progresiva 09+500 09+550 09+600 09+650 09+700 09+750

D25/Do 0.86 0.88 0.80 0.83 0.88 0.86

D40/Do 0.71 0.75 0.60 0.67 0.63 0.57

D70/Do 0.43 0.63 0.40 0.50 0.38 0.43

Dr/Do 0.43 0.63 0.40 0.50 0.63 0.57

Progresiva 09+800 09+850 09+900 09+950 10+000 10+050

D25/Do 0.92 0.90 0.89 0.89 0.85 0.89

D40/Do 0.75 0.70 0.56 0.67 0.62 0.78

D70/Do 0.50 0.40 0.33 0.33 0.38 0.56

Dr/Do 0.50 0.40 0.56 0.67 0.62 0.56

Progresiva 10+100 10+150 10+200 10+250 10+300 10+350

D25/Do 0.71 0.88 0.88 0.80 0.80 0.83

D40/Do 0.57 0.63 0.75 0.60 0.60 0.58

D70/Do 0.29 0.50 0.50 0.40 0.40 0.25

Dr/Do 0.57 0.50 0.50 0.40 0.60 0.58

Progresiva 10+400 10+450 10+500 10+550 10+600 10+650

D25/Do 0.75 0.90 0.92 0.92 0.93 0.93

D40/Do 0.50 0.70 0.67 0.75 0.79 0.71

D70/Do 0.25 0.40 0.42 0.42 0.61 0.50

Dr/Do 0.50 0.40 0.42 0.42 0.61 0.50

Progresiva 10+700 10+750 10+800 10+850 10+900 10+950

D25/Do 0.94 0.91 0.83 0.93 0.75 0.88

D40/Do 0.81 0.74 0.58 0.79 0.50 0.75

D70/Do 0.56 0.48 0.38 0.50 0.25 0.50

Dr/Do 0.56 0.48 0.58 0.50 0.50 0.50






Progresiva 11+000 11+050 11+100 11+150 11+200 11+250

D25/Do 0.91 0.92 0.88 0.90 0.95 0.92

D40/Do 0.73 0.75 0.63 0.70 0.75 0.75

D70/Do 0.55 0.42 0.38 0.50 0.40 0.50

Dr/Do 0.55 0.42 0.63 0.50 0.40 0.50

Progresiva 11+300 11+350 11+400 11+450 11+500 11+550

D25/Do 0.92 0.90 0.91 0.86 0.95 0.78

D40/Do 0.75 0.70 0.73 0.57 0.65 0.44

D70/Do 0.42 0.50 0.36 0.29 0.25 0.22

Dr/Do 0.42 0.50 0.36 0.57 0.65 0.44

Progresiva 11+600 11+650 11+700 11+750 11+800 11+850

D25/Do 0.88 0.80 0.71 0.90 0.75 0.90

D40/Do 0.63 0.50 0.43 0.60 0.50 0.70

D70/Do 0.38 0.30 0.29 0.40 0.25 0.40

Dr/Do 0.63 0.50 0.43 0.60 0.50 0.40

Progresiva 11+900 11+950 12+000 12+050 12+100 12+150

D25/Do 0.83 0.89 0.86 0.80 0.86 0.86

D40/Do 0.67 0.67 0.57 0.60 0.57 0.71

D70/Do 0.33 0.33 0.29 0.40 0.43 0.43

Dr/Do 0.67 0.67 0.57 0.60 0.43 0.43

Progresiva 12+200 12+250 12+300 12+350 12+400 12+450

D25/Do 0.83 0.71 0.80 0.94 0.82 0.86

D40/Do 0.50 0.57 0.60 0.71 0.64 0.57

D70/Do 0.33 0.29 0.40 0.59 0.45 0.29

Dr/Do 0.50 0.57 0.40 0.59 0.45 0.57






Progresiva 12+500 12+550 12+600 12+650 12+700 12+750

D25/Do 0.88 0.86 0.90 0.91 0.96 0.83

D40/Do 0.50 0.57 0.70 0.64 0.87 0.67

D70/Do 0.25 0.29 0.40 0.45 0.65 0.33

Dr/Do 0.50 0.57 0.40 0.45 0.65 0.67

Progresiva 12+800 12+850 12+900 12+950 13+000 13+050

D25/Do 0.75 0.80 0.88 0.88 0.92 0.93

D40/Do 0.50 0.60 0.63 0.63 0.77 0.71

D70/Do 0.25 0.40 0.38 0.50 0.38 0.43

Dr/Do 0.50 0.60 0.63 0.50 0.38 0.43

Progresiva 13+100 13+150 13+200 13+250 13+300 13+350

D25/Do 0.88 0.83 0.86 0.86 0.83 0.86

D40/Do 0.63 0.75 0.71 0.57 0.67 0.71

D70/Do 0.38 0.50 0.43 0.43 0.33 0.43

Dr/Do 0.63 0.50 0.43 0.43 0.67 0.43

Progresiva 13+400 13+450 13+500 13+550 13+600 13+650

D25/Do 0.88 0.89 0.83 0.93 0.86 0.91

D40/Do 0.75 0.67 0.67 0.71 0.71 0.73

D70/Do 0.38 0.44 0.50 0.50 0.43 0.45

Dr/Do 0.38 0.44 0.50 0.50 0.43 0.45

Progresiva 13+700 13+750 13+800 13+850 13+900 13+950

D25/Do 0.91 0.86 0.75 0.92 0.90 0.90

D40/Do 0.73 0.71 0.50 0.67 0.60 0.70

D70/Do 0.36 0.43 0.25 0.42 0.30 0.50

Dr/Do 0.36 0.43 0.50 0.42 0.60 0.50






Progresiva 14+000 14+050 14+100 14+150 14+200 14+250

D25/Do 0.86 0.80 0.90 0.82 0.85 0.88

D40/Do 0.57 0.60 0.70 0.64 0.69 0.75

D70/Do 0.29 0.40 0.50 0.45 0.38 0.50

Dr/Do 0.57 0.40 0.50 0.45 0.38 0.50

Progresiva 14+300 14+350 14+400 14+450 14+500 14+550

D25/Do 0.88 0.91 0.88 0.86 0.80 0.86

D40/Do 0.75 0.82 0.63 0.57 0.60 0.71

D70/Do 0.63 0.55 0.38 0.43 0.40 0.43

Dr/Do 0.63 0.55 0.63 0.57 0.60 0.43

Progresiva 14+600 14+650 14+700 14+750 14+800 14+850

D25/Do 0.86 0.75 0.80 0.83 0.88 0.75

D40/Do 0.71 0.50 0.60 0.67 0.75 0.50

D70/Do 0.43 0.25 0.40 0.33 0.50 0.25

Dr/Do 0.43 0.50 0.60 0.67 0.50 0.50

Progresiva 14+900 14+950 15+000

D25/Do 0.88 0.92 0.83

D40/Do 0.63 0.77 0.67

D70/Do 0.38 0.54 0.33

Dr/Do 0.63 0.54 0.67



ANEXO N° 08: Determinación de E, CBR, e Interpretación

de resultados del carril izquierdo




Con los resultados anteriores y con el uso de los Nomograma Dr/D0 vs r para h/L0=10

y Nomograma L0 vs Dr/D0 vs D0 x E0 se llegó a determinar el estado del carril

izquierdo comprendido en la progresiva 5+000 a 15+000 km.




Progresiva 05+000 05+050 05+100 05+150 05+200 05+250

Do (x10-2 mm) 40.64 45.72 45.72 86.36 55.88 55.88

Dr/Do 0.38 0.44 0.44 0.41 0.45 0.36

Dr (cm) 70 40 70 70 40 40

Lo (cm) 30 20 36 34 20 15

D0 x E0 (kg/cm) 22 28 17 17 30 45

E0 (kg/cm2) 541 612 372 197 537 805

E0 (PSI) 7700 8711 5289 2800 7636 11454

CBR (%) 4.92 5.57 3.38 1.79 4.88 7.32


InterpretaciónSubrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Progresiva 05+300 05+350 05+400 05+450 05+500 05+550

Do (x10-2 mm) 66.04 35.56 55.88 50.8 40.64 35.56

Dr/Do 0.54 0.43 0.45 0.40 0.25 0.57

Dr (cm) 40 70 40 40 70 40

Lo (cm) 25 35 20 18 24 26

D0 x E0 (kg/cm) 24 18 29 36 25 24

E0 (kg/cm2) 363 506 519 709 615 675

E0 (PSI) 5169 7200 7381 10079 8750 9599

CBR (%) 3.30 4.60 4.72 6.44 5.59 6.14


Subrasante

regularInterpretación

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Progresiva 05+600 05+650 05+700 05+750 05+800 05+850

Do (x10-2 mm) 45.72 45.72 40.64 40.64 40.64 35.56

Dr/Do 0.56 0.56 0.38 0.63 0.38 0.43

Dr (cm) 40 40 70 70 70 70

Lo (cm) 25 25 30 54 30 35

D0 x E0 (kg/cm) 23 26 22 12 22 18

E0 (kg/cm2) 503 569 541 295 541 506

E0 (PSI) 7155 8088 7700 4200 7700 7200

CBR (%) 4.57 5.17 4.92 2.68 4.92 4.60



pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Cuadro N° 06.01 Caracterización del carril izquierdo





Progresiva 05+900 05+950 06+000 06+050 06+100 06+150

Do (x10-2 mm) 40.64 40.64 60.96 55.9 50.8 45.7

Dr/Do 0.38 0.50 0.50 0.55 0.50 0.44

Dr (cm) 70 70 40 40 40 40

Lo (cm) 30 40 27 25 27 20

D0 x E0 (kg/cm) 22 16 19 24 19 28

E0 (kg/cm2) 541 394 312 429 374 612

E0 (PSI) 7700 5600 4433 6109 5320 8711

CBR (%) 4.92 3.58 2.83 3.90 3.40 5.57


Subrasante

pobre

Subrasante


Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Progresiva 06+200 06+250 06+300 06+350 06+400 06+450

Do (x10-2 mm) 25.4 25.4 50.8 45.7 30.5 30.5

Dr/Do 0.40 0.60 0.40 0.67 0.50 0.67

Dr (cm) 70 40 70 40 70 40

Lo (cm) 33 28 33 33 40 33

D0 x E0 (kg/cm) 18 22 18 18 16 18

E0 (kg/cm2) 709 866 354 394 525 591

E0 (PSI) 10079 12319 5040 5600 7466 8400

CBR (%) 6.44 7.87 3.22 3.58 4.77 5.37


Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante


Progresiva 06+500 06+550 06+600 06+650 06+700 06+750

Do (x10-2 mm) 35.6 30.5 35.6 30.5 40.6 40.6

Dr/Do 0.71 0.67 0.43 0.67 0.38 0.38

Dr (cm) 40 40 70 40 70 70

Lo (cm) 37 33 35 33 30 30

D0 x E0 (kg/cm) 16 18 18 18 22 22

E0 (kg/cm2) 450 591 506 591 541 541

E0 (PSI) 6400 8400 7200 8400 7700 7700

CBR (%) 4.09 5.37 4.60 5.37 4.92 4.92


Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobreInterpretación






Progresiva 06+800 06+850 06+900 06+950 07+000 07+050

Do (x10-2 mm) 35.6 35.6 40.6 35.6 45.7 40.6

Dr/Do 0.57 0.71 0.38 0.71 0.56 0.63

Dr (cm) 40 40 70 40 70 70

Lo (cm) 26 37 30 37 47 54

D0 x E0 (kg/cm) 23 16 22 16 13 12

E0 (kg/cm2) 647 450 541 450 284 295

E0 (PSI) 9199 6400 7700 6400 4044 4200

CBR (%) 5.88 4.09 4.92 4.09 2.58 2.68


Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobreInterpretación

Progresiva 07+100 07+150 07+200 07+250 07+300 07+350

Do (x10-2 mm) 50.8 45.7 76.2 76.2 55.9 50.8

Dr/Do 0.60 0.56 0.67 0.40 0.64 0.60

Dr (cm) 40 40 40 70 40 40

Lo (cm) 43 25 33 33 30 28

D0 x E0 (kg/cm) 7 23 18 18 20 22

E0 (kg/cm2) 138 503 236 236 358 433

E0 (PSI) 1960 7155 3360 3360 5091 6160

CBR (%) 1.25 4.57 2.15 2.15 3.25 3.94


Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante


Progresiva 07+400 07+450 07+500 07+550 07+600 07+650

Do (x10-2 mm) 66.0 61.0 76.2 71.1 96.5 91.4

Dr/Do 0.54 0.50 0.67 0.71 0.53 0.50

Dr (cm) 70 70 70 70 70 70

Lo (cm) 44 40 60 67 43 40

D0 x E0 (kg/cm) 14 16 25 9 14 16

E0 (kg/cm2) 212 262 328 127 145 175

E0 (PSI) 3015 3733 4666 1800 2063 2489

CBR (%) 1.93 2.39 2.98 1.15 1.32 1.59


Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante







Progresiva 07+700 07+750 07+800 07+850 07+900 07+950

Do (x10-2 mm) 127.0 121.9 50.8 45.7 76.2 71.1

Dr/Do 0.48 0.50 0.40 0.44 0.53 0.50

Dr (cm) 70 70 70 70 70 70

Lo (cm) 39 40 33 36 43 40

D0 x E0 (kg/cm) 15 16 18 18 14 16

E0 (kg/cm2) 118 131 354 394 184 225

E0 (PSI) 1680 1867 5040 5600 2613 3200

CBR (%) 1.07 1.19 3.22 3.58 1.67 2.05


Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante


Progresiva 08+000 08+050 08+100 08+150 08+200 08+250

Do (x10-2 mm) 91.4 86.4 101.6 106.7 111.8 91.4

Dr/Do 0.61 0.65 0.50 0.57 0.55 0.50

Dr (cm) 40 40 70 70 70 70

Lo (cm) 28 31 40 47 46 40

D0 x E0 (kg/cm) 22 21 16 13 13 16

E0 (kg/cm2) 241 243 157 122 116 175

E0 (PSI) 3422 3459 2240 1733 1654 2489

CBR (%) 2.19 2.21 1.43 1.11 1.06 1.59


Subrasante

muy pobre

Subrasante


Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Progresiva 08+300 08+350 08+400 08+450 08+500 08+550

Do (x10-2 mm) 55.9 55.9 61.0 55.9 45.7 40.6

Dr/Do 0.64 0.64 0.58 0.64 0.56 0.50

Dr (cm) 70 70 70 70 70 70

Lo (cm) 57 57 48 57 47 40

D0 x E0 (kg/cm) 11 11 13 11 13 16

E0 (kg/cm2) 197 197 213 197 284 394

E0 (PSI) 2800 2800 3033 2800 4044 5600

CBR (%) 1.79 1.79 1.94 1.79 2.58 3.58



muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre






Progresiva 08+900 08+950 09+000 09+050 09+100 09+150

Do (x10-2 mm) 45.7 50.8 55.9 50.8 40.6 40.6

Dr/Do 0.56 0.40 0.45 0.40 0.63 0.38

Dr (cm) 40 70 70 70 40 70

Lo (cm) 25 33 37 33 31 30

D0 x E0 (kg/cm) 23 18 17 18 18 22

E0 (kg/cm2) 503 354 304 354 443 541

E0 (PSI) 7155 5040 4327 5040 6300 7700

CBR (%) 4.57 3.22 2.77 3.22 4.03 4.92


Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante


Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Progresiva 09+200 09+250 09+300 09+350 09+400 09+450

Do (x10-2 mm) 50.8 45.7 116.8 106.7 55.9 50.8

Dr/Do 0.40 0.44 0.35 0.62 0.45 0.40

Dr (cm) 70 70 70 40 70 70

Lo (cm) 33 36 29 29 37 33

D0 x E0 (kg/cm) 18 18 22 22 17 18

E0 (kg/cm2) 354 394 188 206 304 354

E0 (PSI) 5040 5600 2678 2933 4327 5040

CBR (%) 3.22 3.58 1.71 1.87 2.77 3.22


Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante




Progresiva 08+600 08+650 08+700 08+750 08+800 08+850

Do (x10-2 mm) 76.2 71.1 55.9 50.8 50.8 50.8

Dr/Do 0.53 0.57 0.55 0.50 0.50 0.40

Dr (cm) 70 70 70 70 70 70

Lo (cm) 43 47 46 40 40 33

D0 x E0 (kg/cm) 14 13 13 16 16 18

E0 (kg/cm2) 184 183 233 315 315 354

E0 (PSI) 2613 2600 3309 4480 4480 5040

CBR (%) 1.67 1.66 2.11 2.86 2.86 3.22



muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre




Progresiva 09+500 09+550 09+600 09+650 09+700 09+750

Do (x10-2 mm) 35.6 40.6 25.4 30.5 40.6 35.6

Dr/Do 0.43 0.63 0.40 0.50 0.63 0.57

Dr (cm) 70 70 70 70 40 40

Lo (cm) 35 54 33 40 31 26

D0 x E0 (kg/cm) 18 12 18 16 18 24

E0 (kg/cm2) 506 295 709 525 443 675

E0 (PSI) 7200 4200 10079 7466 6300 9599

CBR (%) 4.60 2.68 6.44 4.77 4.03 6.14


Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

regular

Subrasante


Progresiva 09+800 09+850 09+900 09+950 10+000 10+050

Do (x10-2 mm) 61.0 50.8 45.7 45.7 66.0 45.7

Dr/Do 0.50 0.40 0.56 0.67 0.62 0.56

Dr (cm) 70 70 40 40 40 70

Lo (cm) 40 33 25 33 29 47

D0 x E0 (kg/cm) 16 18 23 18 22 13

E0 (kg/cm2) 262 354 503 394 333 284

E0 (PSI) 3733 5040 7155 5600 4738 4044

CBR (%) 2.39 3.22 4.57 3.58 3.03 2.58


Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante


Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Progresiva 10+100 10+150 10+200 10+250 10+300 10+350

Do (x10-2 mm) 35.6 40.6 40.6 25.4 25.4 61.0

Dr/Do 0.57 0.50 0.50 0.40 0.60 0.58

Dr (cm) 40 70 70 70 40 40

Lo (cm) 26 40 40 33 28 26

D0 x E0 (kg/cm) 24 16 16 18 22 24

E0 (kg/cm2) 675 394 394 709 866 394

E0 (PSI) 9599 5600 5600 10079 12319 5600

CBR (%) 6.14 3.58 3.58 6.44 7.87 3.58



pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

pobre






Progresiva 10+400 10+450 10+500 10+550 10+600 10+650

Do (x10-2 mm) 40.6 50.8 61.0 121.9 142.2 71.1

Dr/Do 0.50 0.40 0.42 0.42 0.61 0.50

Dr (cm) 40 70 70 70 70 70

Lo (cm) 27 33 34 34 51 40

D0 x E0 (kg/cm) 19 18 17 17 12 16

E0 (kg/cm2) 468 354 279 139 84 225

E0 (PSI) 6650 5040 3966 1983 1200 3200

CBR (%) 4.25 3.22 2.54 1.27 0.77 2.05



pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Progresiva 10+700 10+750 10+800 10+850 10+900 10+950

Do (x10-2 mm) 81.3 116.8 121.9 71.1 40.6 40.6

Dr/Do 0.56 0.48 0.58 0.50 0.50 0.50

Dr (cm) 70 70 40 70 40 70

Lo (cm) 47 39 26 40 27 40

D0 x E0 (kg/cm) 13 15 24 16 19 16

E0 (kg/cm2) 160 128 197 225 468 394

E0 (PSI) 2275 1826 2800 3200 6650 5600

CBR (%) 1.45 1.17 1.79 2.05 4.25 3.58


Subrasante

muy pobre

Subrasante


Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Progresiva 11+000 11+050 11+100 11+150 11+200 11+250

Do (x10-2 mm) 55.9 61.0 40.6 50.8 101.6 61.0

Dr/Do 0.55 0.42 0.63 0.50 0.40 0.50

Dr (cm) 70 70 40 70 70 70

Lo (cm) 46 34 31 40 33 40

D0 x E0 (kg/cm) 13 17 18 16 18 16

E0 (kg/cm2) 233 279 443 315 177 262

E0 (PSI) 3309 3966 6300 4480 2520 3733

CBR (%) 2.11 2.54 4.03 2.86 1.61 2.39


Subrasante

pobre

Subrasante


Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre






Progresiva 11+300 11+350 11+400 11+450 11+500 11+550

Do (x10-2 mm) 61.0 50.8 55.9 35.6 101.6 45.7

Dr/Do 0.42 0.50 0.36 0.57 0.65 0.44

Dr (cm) 70 70 70 40 40 40

Lo (cm) 34 40 30 26 31 20

D0 x E0 (kg/cm) 17 16 20 24 21 28

E0 (kg/cm2) 279 315 358 675 207 612

E0 (PSI) 3966 4480 5091 9599 2940 8711

CBR (%) 2.54 2.86 3.25 6.14 1.88 5.57


Subrasante

regular

Subrasante

muy pobre

Subrasante

regular

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante


Progresiva 11+600 11+650 11+700 11+750 11+800 11+850

Do (x10-2 mm) 40.6 50.8 35.6 50.8 40.6 50.8

Dr/Do 0.63 0.50 0.43 0.60 0.50 0.40

Dr (cm) 40 40 40 40 40 70

Lo (cm) 31 27 19 28 27 33

D0 x E0 (kg/cm) 18 19 31 22 19 18

E0 (kg/cm2) 443 374 872 433 468 354

E0 (PSI) 6300 5320 12399 6160 6650 5040

CBR (%) 4.03 3.40 7.93 3.94 4.25 3.22


Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante


Progresiva 11+900 11+950 12+000 12+050 12+100 12+150

Do (x10-2 mm) 30.5 45.7 35.6 25.4 35.6 35.6

Dr/Do 0.67 0.67 0.57 0.60 0.43 0.43

Dr (cm) 40 40 40 40 70 70

Lo (cm) 33 33 26 28 35 35

D0 x E0 (kg/cm) 18 18 24 22 18 18

E0 (kg/cm2) 591 394 675 866 506 506

E0 (PSI) 8400 5600 9599 12319 7200 7200

CBR (%) 5.37 3.58 6.14 7.87 4.60 4.60


Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular Interpretación






Progresiva 12+200 12+250 12+300 12+350 12+400 12+450

Do (x10-2 mm) 30.5 35.6 25.4 86.4 55.9 35.6

Dr/Do 0.50 0.57 0.40 0.59 0.45 0.57

Dr (cm) 40 40 70 70 70 40

Lo (cm) 27 26 33 49 37 26

D0 x E0 (kg/cm) 19 24 18 13 17 24

E0 (kg/cm2) 623 675 709 151 304 675

E0 (PSI) 8866 9599 10079 2141 4327 9599

CBR (%) 5.67 6.14 6.44 1.37 2.77 6.14


Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

muy pobre

Subrasante


Progresiva 12+500 12+550 12+600 12+650 12+700 12+750

Do (x10-2 mm) 40.6 35.6 50.8 55.9 116.8 30.5

Dr/Do 0.50 0.57 0.40 0.45 0.65 0.67

Dr (cm) 40 40 70 70 70 40

Lo (cm) 27 26 33 37 45 33

D0 x E0 (kg/cm) 19 24 18 17 20 18

E0 (kg/cm2) 468 675 354 304 171 591

E0 (PSI) 6650 9599 5040 4327 2435 8400

CBR (%) 4.25 6.14 3.22 2.77 1.56 5.37


Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante


Progresiva 12+800 12+850 12+900 12+950 13+000 13+050

Do (x10-2 mm) 20.3 25.4 40.6 40.6 66.0 71.1

Dr/Do 0.50 0.60 0.63 0.50 0.38 0.43

Dr (cm) 40 40 40 70 70 70

Lo (cm) 27 28 31 40 30 35

D0 x E0 (kg/cm) 19 22 18 16 22 18

E0 (kg/cm2) 935 866 443 394 333 253

E0 (PSI) 13299 12319 6300 5600 4738 3600

CBR (%) 8.50 7.87 4.03 3.58 3.03 2.30


Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante







Progresiva 13+100 13+150 13+200 13+250 13+300 13+350

Do (x10-2 mm) 40.6 61.0 35.6 35.6 30.5 35.6

Dr/Do 0.63 0.50 0.43 0.43 0.67 0.43

Dr (cm) 40 70 70 70 40 70

Lo (cm) 31 40 35 35 33 35

D0 x E0 (kg/cm) 18 16 18 18 18 18

E0 (kg/cm2) 443 262 506 506 590 506

E0 (PSI) 6306 3731 7192 7192 8394 7192

CBR (%) 4.03 2.38 4.60 4.60 5.37 4.60


Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante


Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Progresiva 13+400 13+450 13+500 13+550 13+600 13+650

Do (x10-2 mm) 40.6 45.7 30.5 71.1 35.6 55.9

Dr/Do 0.38 0.44 0.50 0.50 0.43 0.45

Dr (cm) 70 70 70 70 70 70

Lo (cm) 30 36 40 40 35 37

D0 x E0 (kg/cm) 22 18 16 16 18 17

E0 (kg/cm2) 542 394 525 225 506 304

E0 (PSI) 7707 5602 7461 3201 7192 4325

CBR (%) 4.93 3.58 4.77 2.05 4.60 2.76



pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Progresiva 13+700 13+750 13+800 13+850 13+900 13+950

Do (x10-2 mm) 55.9 35.6 20.3 61.0 50.8 50.8

Dr/Do 0.36 0.43 0.50 0.42 0.60 0.50

Dr (cm) 70 70 40 70 40 70

Lo (cm) 30 35 27 34 28 40

D0 x E0 (kg/cm) 20 18 19 17 22 16

E0 (kg/cm2) 358 506 936 279 433 315

E0 (PSI) 5089 7192 13312 3964 6160 4480

CBR (%) 3.25 4.60 8.51 2.53 3.94 2.86


Subrasante


Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre






Progresiva 14+000 14+050 14+100 14+150 14+200 14+250

Do (x10-2 mm) 35.6 25.4 50.8 55.9 66.0 40.6

Dr/Do 0.57 0.40 0.50 0.45 0.38 0.50

Dr (cm) 40 70 70 70 70 70

Lo (cm) 26 33 40 37 30 40

D0 x E0 (kg/cm) 24 18 16 17 22 16

E0 (kg/cm2) 674 709 315 304 333 394

E0 (PSI) 9589 10079 4480 4325 4741 5605

CBR (%) 6.13 6.44 2.86 2.76 3.03 3.58



regular

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Progresiva 14+300 14+350 14+400 14+450 14+500 14+550

Do (x10-2 mm) 40.6 55.9 40.6 35.6 25.4 35.6

Dr/Do 0.63 0.55 0.63 0.57 0.60 0.43

Dr (cm) 70 70 40 40 40 70

Lo (cm) 54 46 31 26 28 35

D0 x E0 (kg/cm) 12 13 18 24 22 18

E0 (kg/cm2) 295 233 443 675 866 506

E0 (PSI) 4200 3309 6300 9599 12319 7200

CBR (%) 2.68 2.11 4.03 6.14 7.87 4.60


Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante


Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Progresiva 14+600 14+650 14+700 14+750 14+800 14+850

Do (x10-2 mm) 35.6 20.3 25.4 30.5 40.6 20.3

Dr/Do 0.43 0.50 0.60 0.67 0.50 0.50

Dr (cm) 70 40 40 40 70 40

Lo (cm) 35 27 28 33 40 27

D0 x E0 (kg/cm) 18 19 22 18 16 19

E0 (kg/cm2) 506 935 866 591 394 935

E0 (PSI) 7200 13299 12319 8400 5600 13299

CBR (%) 4.60 8.50 7.87 5.37 3.58 8.50


Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante


Subrasante

pobre

Subrasante

pobre






Progresiva 14+900 14+950 15+000

Do (x10-2 mm) 40.6 66.0 30.5

Dr/Do 0.63 0.54 0.67

Dr (cm) 40 70 40

Lo (cm) 31 44 33

D0 x E0 (kg/cm) 18 14 18

E0 (kg/cm2) 443 212 591

E0 (PSI) 6300 3015 8400

CBR (%) 4.03 1.93 5.37

Codificación S1 S0 S2

Subrasante


Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Progresiva 05+000 05+050 05+100 05+150 05+200 05+250

D25/Do 0.83 0.80 0.86 0.80 0.83 0.86

D40/Do 0.75 0.60 0.57 0.60 0.50 0.43

D70/Do 0.42 0.20 0.43 0.40 0.17 0.14

Dr/Do 0.42 0.60 0.57 0.40 0.50 0.43



ANEXO N° 09: Determinación de los Dr/D0 más cercanos a

0.5 en el carril derecho

Considerando las distancias evaluadas desde el eje neutro, se determinó el valor más

cercano a 0.5, mostrándose los siguientes resultados:

Cuadro N° 07.01 Se determinaron los Dr/D0 más cercanos a 0.5 del carril derecho





Progresiva 05+300 05+350 05+400 05+450 05+500 05+550

D25/Do 0.92 0.86 0.80 0.90 0.90 0.88

D40/Do 0.67 0.57 0.60 0.80 0.70 0.63

D70/Do 0.33 0.29 0.40 0.50 0.30 0.25

Dr/Do 0.67 0.57 0.60 0.50 0.70 0.63




Progresiva 05+600 05+650 05+700 05+750 05+800 05+850

D25/Do 0.83 0.89 0.89 0.90 0.88 0.90

D40/Do 0.67 0.56 0.67 0.60 0.63 0.70

D70/Do 0.33 0.44 0.44 0.20 0.38 0.20

Dr/Do 0.67 0.56 0.44 0.60 0.38 0.70

Progresiva 05+900 05+950 06+000 06+050 06+100 06+150

D25/Do 0.80 0.86 0.80 0.80 0.80 0.80

D40/Do 0.40 0.57 0.60 0.60 0.60 0.60

D70/Do 0.20 0.29 0.40 0.40 0.40 0.20

Dr/Do 0.40 0.57 0.60 0.60 0.60 0.60

Progresiva 06+200 06+250 06+300 06+350 06+400 06+450

D25/Do 0.86 0.80 0.80 0.75 0.75 0.80

D40/Do 0.71 0.40 0.60 0.50 0.50 0.60

D70/Do 0.29 0.20 0.40 0.25 0.25 0.20

Dr/Do 0.71 0.40 0.60 0.50 0.50 0.60

Progresiva 06+500 06+550 06+600 06+650 06+700 06+750

D25/Do 0.80 0.86 0.75 0.75 0.75 0.90

D40/Do 0.60 0.57 0.50 0.50 0.50 0.70

D70/Do 0.40 0.29 0.25 0.25 0.25 0.20

Dr/Do 0.60 0.57 0.50 0.50 0.50 0.70



Progresiva 06+800 06+850 06+900 06+950 07+000 07+050

D25/Do 0.86 0.88 0.83 0.88 0.90 0.86

D40/Do 0.71 0.63 0.50 0.75 0.80 0.71

D70/Do 0.57 0.38 0.17 0.50 0.60 0.43

Dr/Do 0.57 0.38 0.50 0.50 0.60 0.43






Progresiva 07+100 07+150 07+200 07+250 07+300 07+350

D25/Do 0.83 0.83 0.86 0.88 0.86 0.88

D40/Do 0.50 0.67 0.71 0.75 0.71 0.75

D70/Do 0.33 0.50 0.43 0.63 0.57 0.63

Dr/Do 0.50 0.50 0.43 0.63 0.57 0.63

Progresiva 07+400 07+450 07+500 07+550 07+600 07+650

D25/Do 0.89 0.89 0.92 0.95 0.92 0.93

D40/Do 0.78 0.78 0.77 0.86 0.75 0.80

D70/Do 0.56 0.56 0.62 0.62 0.42 0.53

Dr/Do 0.56 0.56 0.62 0.62 0.42 0.53

Progresiva 07+700 07+750 07+800 07+850 07+900 07+950

D25/Do 0.95 0.87 0.94 0.94 0.91 0.90

D40/Do 0.84 0.73 0.63 0.71 0.64 0.80

D70/Do 0.63 0.47 0.38 0.41 0.36 0.60

Dr/Do 0.63 0.47 0.38 0.41 0.64 0.60

Progresiva 08+000 08+050 08+100 08+150 08+200 08+250

D25/Do 0.93 0.96 0.94 0.91 0.88 0.88

D40/Do 0.79 0.80 0.75 0.64 0.63 0.75

D70/Do 0.57 0.56 0.56 0.36 0.38 0.38

Dr/Do 0.57 0.56 0.56 0.64 0.38 0.38




Progresiva 08+300 08+350 08+400 08+450 08+500 08+550

D25/Do 0.91 0.93 0.89 0.94 0.89 0.92

D40/Do 0.82 0.87 0.67 0.81 0.67 0.67

D70/Do 0.73 0.60 0.44 0.56 0.44 0.42

Dr/Do 0.73 0.60 0.44 0.56 0.44 0.42



Progresiva 08+600 08+650 08+700 08+750 08+800 08+850

D25/Do 0.91 0.86 0.90 0.93 0.83 0.83

D40/Do 0.73 0.71 0.80 0.80 0.67 0.67

D70/Do 0.55 0.57 0.50 0.60 0.42 0.42

Dr/Do 0.55 0.57 0.50 0.60 0.42 0.42

Progresiva 08+900 08+950 09+000 09+050 09+100 09+150

D25/Do 0.75 0.90 0.75 0.88 0.88 0.83

D40/Do 0.63 0.70 0.50 0.63 0.63 0.50

D70/Do 0.38 0.40 0.25 0.38 0.38 0.33

Dr/Do 0.38 0.40 0.50 0.38 0.38 0.50

Progresiva 09+200 09+250 09+300 09+350 09+400 09+450




D25/Do 0.75 0.88 0.90 0.89 0.86 0.88

D40/Do 0.63 0.75 0.60 0.67 0.57 0.75

D70/Do 0.38 0.50 0.50 0.44 0.43 0.50

Dr/Do 0.38 0.50 0.50 0.44 0.57 0.50

Progresiva 09+500 09+550 09+600 09+650 09+700 09+750

D25/Do 0.71 0.71 0.83 0.86 0.71 0.88

D40/Do 0.43 0.57 0.67 0.71 0.57 0.63

D70/Do 0.29 0.43 0.50 0.43 0.29 0.38

Dr/Do 0.43 0.57 0.50 0.43 0.57 0.38

Progresiva 09+800 09+850 09+900 09+950 10+000 10+050

D25/Do 0.90 0.78 0.83 0.83 0.86 0.88

D40/Do 0.70 0.56 0.67 0.67 0.71 0.75

D70/Do 0.50 0.33 0.50 0.50 0.57 0.63

Dr/Do 0.50 0.56 0.50 0.50 0.57 0.63






Progresiva 10+100 10+150 10+200 10+250 10+300 10+350

D25/Do 0.80 0.89 0.89 0.87 0.88 0.80

D40/Do 0.70 0.78 0.67 0.73 0.75 0.60

D70/Do 0.60 0.56 0.44 0.40 0.50 0.40

Dr/Do 0.60 0.56 0.44 0.40 0.50 0.40

Progresiva 10+400 10+450 10+500 10+550 10+600 10+650

D25/Do 0.86 0.92 0.92 0.88 0.95 0.95

D40/Do 0.57 0.83 0.75 0.75 0.85 0.75

D70/Do 0.43 0.75 0.58 0.63 0.55 0.45

Dr/Do 0.57 0.75 0.58 0.63 0.55 0.45

Progresiva 10+700 10+750 10+800 10+850 10+900 10+950

D25/Do 0.90 0.96 0.95 0.92 0.88 0.86

D40/Do 0.70 0.85 0.82 0.69 0.63 0.57

D70/Do 0.50 0.58 0.55 0.46 0.38 0.29

Dr/Do 0.50 0.58 0.55 0.46 0.38 0.57

Progresiva 11+000 11+050 11+100 11+150 11+200 11+250

D25/Do 0.89 0.89 0.83 0.90 0.92 0.90

D40/Do 0.67 0.67 0.50 0.70 0.69 0.70

D70/Do 0.44 0.33 0.33 0.50 0.38 0.50

Dr/Do 0.44 0.67 0.50 0.50 0.38 0.50




Progresiva 11+300 11+350 11+400 11+450 11+500 11+550

D25/Do 0.89 0.89 0.88 0.86 0.91 0.88

D40/Do 0.67 0.67 0.75 0.71 0.73 0.75

D70/Do 0.33 0.56 0.50 0.57 0.45 0.50

Dr/Do 0.67 0.56 0.50 0.57 0.45 0.50



Progresiva 11+600 11+650 11+700 11+750 11+800 11+850

D25/Do 0.88 0.89 0.86 0.75 0.89 0.90

D40/Do 0.63 0.67 0.57 0.63 0.67 0.70

D70/Do 0.50 0.33 0.29 0.38 0.44 0.40

Dr/Do 0.50 0.67 0.57 0.38 0.44 0.40

Progresiva 11+900 11+950 12+000 12+050 12+100 12+150

D25/Do 0.80 0.75 0.75 0.80 0.86 0.75

D40/Do 0.40 0.50 0.50 0.60 0.71 0.50

D70/Do 0.20 0.25 0.25 0.40 0.43 0.25

Dr/Do 0.40 0.50 0.50 0.60 0.43 0.50

Progresiva 12+200 12+250 12+300 12+350 12+400 12+450




D25/Do 0.75 0.80 0.80 0.83 0.83 0.80

D40/Do 0.50 0.60 0.40 0.67 0.67 0.60

D70/Do 0.25 0.40 0.20 0.33 0.50 0.40

Dr/Do 0.50 0.60 0.40 0.67 0.50 0.60

Progresiva 12+500 12+550 12+600 12+650 12+700 12+750

D25/Do 0.80 0.75 0.90 0.83 0.92 0.75

D40/Do 0.60 0.50 0.80 0.67 0.77 0.50

D70/Do 0.40 0.25 0.60 0.33 0.54 0.25

Dr/Do 0.60 0.50 0.60 0.67 0.54 0.50

Progresiva 12+800 12+850 12+900 12+950 13+000 13+050

D25/Do 0.80 0.83 0.75 0.83 0.91 0.86

D40/Do 0.60 0.50 0.50 0.67 0.64 0.71

D70/Do 0.40 0.33 0.25 0.33 0.36 0.57

Dr/Do 0.60 0.50 0.50 0.67 0.64 0.57






Progresiva 13+100 13+150 13+200 13+250 13+300 13+350

D25/Do 0.71 0.88 0.83 0.88 0.83 0.90

D40/Do 0.43 0.75 0.67 0.75 0.67 0.80

D70/Do 0.29 0.50 0.50 0.50 0.33 0.60

Dr/Do 0.43 0.50 0.50 0.50 0.67 0.60

Progresiva 13+400 13+450 13+500 13+550 13+600 13+650

D25/Do 0.86 0.75 0.88 0.88 0.86 0.83

D40/Do 0.71 0.50 0.75 0.75 0.71 0.67

D70/Do 0.57 0.25 0.50 0.50 0.43 0.50

Dr/Do 0.57 0.50 0.50 0.50 0.43 0.50

Progresiva 13+700 13+750 13+800 13+850 13+900 13+950

D25/Do 0.83 0.86 0.86 0.90 0.80 0.88

D40/Do 0.67 0.71 0.57 0.80 0.60 0.75

D70/Do 0.33 0.43 0.43 0.60 0.40 0.50

Dr/Do 0.67 0.43 0.57 0.60 0.60 0.50

Progresiva 14+000 14+050 14+100 14+150 14+200 14+250

D25/Do 0.88 0.86 0.91 0.75 0.89 0.89

D40/Do 0.75 0.71 0.73 0.50 0.56 0.56

D70/Do 0.63 0.29 0.55 0.25 0.33 0.33

Dr/Do 0.63 0.71 0.55 0.50 0.56 0.56




Progresiva 14+300 14+350 14+400 14+450 14+500 14+550

D25/Do 0.88 0.93 0.83 0.88 0.80 0.83

D40/Do 0.63 0.71 0.67 0.75 0.40 0.67

D70/Do 0.38 0.43 0.50 0.38 0.20 0.33

Dr/Do 0.38 0.43 0.50 0.38 0.40 0.67



Progresiva 14+600 14+650 14+700 14+750 14+800 14+850

D25/Do 0.80 0.83 0.83 0.90 0.90 0.88

D40/Do 0.60 0.67 0.67 0.60 0.70 0.63

D70/Do 0.20 0.50 0.50 0.30 0.40 0.38

Dr/Do 0.60 0.50 0.50 0.60 0.40 0.38

Progresiva 14+900 14+950 15+000

D25/Do 0.90 0.80 0.89

D40/Do 0.57 0.60 0.56

D70/Do 0.29 0.40 0.33

r/Do 0.57 0.60 0.56

ANEXO N° 10: Determinación de E, CBR, e Interpretación

de resultados del carril derecho




Con los resultados anteriores y con el uso de los Nomograma Dr/D0 vs r para h/L0=10

y Nomograma L0 vs Dr/D0 vs D0 x E0 se llegó a determinar el estado del carril derecho

comprendido en la progresiva 5+000 a 15+000 km.

Cuadro N° 08.01 Caracterización del carril derecho


Progresiva 05+000 05+050 05+100 05+150 05+200 05+250

Do (x10-2 mm) 60.96 25.40 35.56 25.40 30.48 35.56

Dr/Do 0.42 0.60 0.57 0.40 0.50 0.43

Dr (cm) 70 40 40 70 40 40

Lo (cm) 34 28 26 33 27 19

D0 x E0 (kg/cm) 18 23 24 18 19 31

E0 (kg/cm2) 295 906 675 709 623 872

E0 (PSI) 4200 12879 9599 10079 8866 12399

CBR (%) 2.68 8.23 6.14 6.44 5.67 7.93



muy pobre

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular




Progresiva 05+300 05+350 05+400 05+450 05+500 05+550

Do (x10-2 mm) 60.96 35.56 50.80 50.80 50.80 40.64

Dr/Do 0.67 0.57 0.60 0.50 0.70 0.63

Dr (cm) 40 40 40 70 40 40

Lo (cm) 33 26 28 40 37 31

D0 x E0 (kg/cm) 18 24 23 16 16 18

E0 (kg/cm2) 295 675 453 315 315 443

E0 (PSI) 4200 9599 6440 4480 4480 6300

CBR (%) 2.68 6.14 4.12 2.86 2.86 4.03


Subrasante

pobre

Subrasante


Subrasante

muy pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Progresiva 05+600 05+650 05+700 05+750 05+800 05+850

Do (x10-2 mm) 30.48 45.72 45.72 50.80 40.64 50.80

Dr/Do 0.67 0.56 0.44 0.60 0.38 0.70

Dr (cm) 40 40 70 40 70 40

Lo (cm) 33 25 36 28 30 37

D0 x E0 (kg/cm) 18 26 17 23 22 16

E0 (kg/cm2) 591 569 372 453 541 315

E0 (PSI) 8400 8088 5289 6440 7700 4480

CBR (%) 5.37 5.17 3.38 4.12 4.92 2.86


Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante


Progresiva 05+900 05+950 06+000 06+050 06+100 06+150

Do (x10-2 mm) 25.40 35.56 25.40 25.40 25.40 25.40

Dr/Do 0.40 0.57 0.60 0.60 0.60 0.60

Dr (cm) 40 40 40 40 40 40

Lo (cm) 18 26 28 28 28 28

D0 x E0 (kg/cm) 36 24 23 23 23 23

E0 (kg/cm2) 1417 675 906 906 906 906

E0 (PSI) 20159 9599 12879 12879 12879 12879

CBR (%) 12.88 6.14 8.23 8.23 8.23 8.23


Subrasante

buena

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante


Fuente:




Progresiva 06+200 06+250 06+300 06+350 06+400 06+450

Do (x10-2 mm) 35.56 25.40 25.40 20.32 20.32 25.40

Dr/Do 0.71 0.40 0.60 0.50 0.50 0.60

Dr (cm) 40 40 40 40 40 40

Lo (cm) 37 18 28 27 27 28

D0 x E0 (kg/cm) 16 36 23 19 19 23

E0 (kg/cm2) 450 1417 906 935 935 906

E0 (PSI) 6400 20159 12879 13299 13299 12879

CBR (%) 4.09 12.88 8.23 8.50 8.50 8.23


Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

buenaInterpretación

Progresiva 06+500 06+550 06+600 06+650 06+700 06+750

Do (x10-2 mm) 25.40 35.56 20.32 20.32 20.32 50.80

Dr/Do 0.60 0.57 0.50 0.50 0.50 0.70

Dr (cm) 40 40 40 40 40 40

Lo (cm) 28 26 27 27 27 37

D0 x E0 (kg/cm) 23 24 19 19 19 16

E0 (kg/cm2) 906 675 935 935 935 315

E0 (PSI) 12879 9599 13299 13299 13299 4480

CBR (%) 8.23 6.14 8.50 8.50 8.50 2.86


Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

muy pobre

Subrasante


Progresiva 06+800 06+850 06+900 06+950 07+000 07+050

Do (x10-2 mm) 35.56 40.64 30.48 40.64 50.80 35.56

Dr/Do 0.57 0.38 0.50 0.50 0.60 0.43

Dr (cm) 70 70 40 70 70 70

Lo (cm) 47 30 27 40 50 35

D0 x E0 (kg/cm) 13 22 19 16 12 18

E0 (kg/cm2) 366 541 623 394 236 506

E0 (PSI) 5200 7700 8866 5600 3360 7200

CBR (%) 3.32 4.92 5.67 3.58 2.15 4.60


Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante







Progresiva 07+100 07+150 07+200 07+250 07+300 07+350

Do (x10-2 mm) 30.48 30.48 35.56 40.64 35.56 40.64

Dr/Do 0.50 0.50 0.43 0.63 0.57 0.63

Dr (cm) 40 70 70 70 70 70

Lo (cm) 27 40 35 54 47 54

D0 x E0 (kg/cm) 19 16 18 12 13 12

E0 (kg/cm2) 623 525 506 295 366 295

E0 (PSI) 8866 7466 7200 4200 5200 4200

CBR (%) 5.67 4.77 4.60 2.68 3.32 2.68


Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante


Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Progresiva 07+400 07+450 07+500 07+550 07+600 07+650

Do (x10-2 mm) 45.72 45.72 66.04 106.68 60.96 76.20

Dr/Do 0.56 0.56 0.62 0.62 0.42 0.53

Dr (cm) 70 70 70 70 70 70

Lo (cm) 47 47 52 52 34 43

D0 x E0 (kg/cm) 13 13 13.00 13.00 18 14

E0 (kg/cm2) 284 284 197 122 295 184

E0 (PSI) 4044 4044 2800 1733 4200 2613

CBR (%) 2.58 2.58 1.79 1.11 2.68 1.67


Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante


Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Progresiva 07+700 07+750 07+800 07+850 07+900 07+950

Do (x10-2 mm) 96.52 76.20 81.28 86.36 55.88 50.80

Dr/Do 0.63 0.47 0.38 0.41 0.64 0.60

Dr (cm) 70 70 70 70 40 70

Lo (cm) 54 37 30 34 57 50

D0 x E0 (kg/cm) 12 17.00 22 17 11 12

E0 (kg/cm2) 124 223 271 197 197 236

E0 (PSI) 1768 3173 3850 2800 2800 3360

CBR (%) 1.13 2.03 2.46 1.79 1.79 2.15


Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante








Progresiva 08+000 08+050 08+100 08+150 08+200 08+250

Do (x10-2 mm) 71.12 127.00 81.28 55.88 40.64 81.28

Dr/Do 0.57 0.56 0.56 0.64 0.38 0.38

Dr (cm) 70 70 70 40 70 70

Lo (cm) 47 47 47 57 30 30

D0 x E0 (kg/cm) 13 13 13 11 22 22

E0 (kg/cm2) 183 102 160 197 541 271

E0 (PSI) 2600 1456 2275 2800 7700 3850

CBR (%) 1.66 0.93 1.45 1.79 4.92 2.46


Subrasante


Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Progresiva 08+300 08+350 08+400 08+450 08+500 08+550

Do (x10-2 mm) 55.88 76.20 45.72 81.28 45.72 60.96

Dr/Do 0.73 0.60 0.44 0.56 0.44 0.42

Dr (cm) 70 70 70 70 70 70

Lo (cm) 70.00 50 36 47 36 34

D0 x E0 (kg/cm) 9.00 12 17 13 17 18

E0 (kg/cm2) 161 157 372 160 372 295

E0 (PSI) 2291 2240 5289 2275 5289 4200

CBR (%) 1.46 1.43 3.38 1.45 3.38 2.68



muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Progresiva 08+600 08+650 08+700 08+750 08+800 08+850

Do (x10-2 mm) 55.88 35.56 50.80 76.20 60.96 60.96

Dr/Do 0.55 0.57 0.50 0.60 0.42 0.42

Dr (cm) 70 70 70 70 70 70

Lo (cm) 46 47 40 50 34 34

D0 x E0 (kg/cm) 13 13 16 12 18 18

E0 (kg/cm2) 233 366 315 157 295 295

E0 (PSI) 3309 5200 4480 2240 4200 4200

CBR (%) 2.11 3.32 2.86 1.43 2.68 2.68


Subrasante

muy pobre

Subrasante


Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre





Progresiva 08+900 08+950 09+000 09+050 09+100 09+150

Do (x10-2 mm) 40.64 50.80 40.64 40.64 40.64 30.48

Dr/Do 0.38 0.40 0.50 0.38 0.38 0.50

Dr (cm) 70 70 40 70 70 40

Lo (cm) 30 33 27 30 30 27

D0 x E0 (kg/cm) 22 18 19 22 22 19

E0 (kg/cm2) 541 354 468 541 541 623

E0 (PSI) 7700 5040 6650 7700 7700 8866

CBR (%) 4.92 3.22 4.25 4.92 4.92 5.67


Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante


Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Progresiva 09+200 09+250 09+300 09+350 09+400 09+450

Do (x10-2 mm) 40.64 40.64 50.80 45.72 35.56 40.64

Dr/Do 0.38 0.50 0.50 0.44 0.57 0.50

Dr (cm) 70 70 70 70 40 70

Lo (cm) 30 40 40 36 26 40

D0 x E0 (kg/cm) 22 16 16 17 24 16

E0 (kg/cm2) 541 394 315 372 675 394

E0 (PSI) 7700 5600 4480 5289 9599 5600

CBR (%) 4.92 3.58 2.86 3.38 6.14 3.58


Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante


Progresiva 09+500 09+550 09+600 09+650 09+700 09+750

Do (x10-2 mm) 35.56 35.56 30.48 35.56 35.56 40.64

Dr/Do 0.43 0.57 0.50 0.43 0.57 0.38

Dr (cm) 40 40 70 70 40 70

Lo (cm) 19 26 40 35 26 30

D0 x E0 (kg/cm) 31 24 16 18 24 22

E0 (kg/cm2) 872 675 525 506 675 541

E0 (PSI) 12399 9599 7466 7200 9599 7700

CBR (%) 7.93 6.14 4.77 4.60 6.14 4.92


Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante




Cuadro N°

08.07

Caracterización del carril derecho




Progresiva 09+800 09+850 09+900 09+950 10+000 10+050

Do (x10-2 mm) 50.80 45.72 30.48 30.48 35.56 40.64

Dr/Do 0.50 0.56 0.50 0.50 0.57 0.63

Dr (cm) 70 40 70 70 70 70

Lo (cm) 40 25 40 40 47 54

D0 x E0 (kg/cm) 16 26 16 16 13 12

E0 (kg/cm2) 315 569 525 525 366 295

E0 (PSI) 4480 8088 7466 7466 5200 4200

CBR (%) 2.86 5.17 4.77 4.77 3.32 2.68


Subrasante

muy pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante


Progresiva 10+100 10+150 10+200 10+250 10+300 10+350

Do (x10-2 mm) 50.80 45.72 45.72 76.20 40.64 50.80

Dr/Do 0.60 0.56 0.44 0.40 0.50 0.40

Dr (cm) 70 70 70 70 70 70

Lo (cm) 50 47 36 33 40 33

D0 x E0 (kg/cm) 12 13 17 18 16 18

E0 (kg/cm2) 236 284 372 236 394 354

E0 (PSI) 3360 4044 5289 3360 5600 5040

CBR (%) 2.15 2.58 3.38 2.15 3.58 3.22



muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Progresiva 10+400 10+450 10+500 10+550 10+600 10+650

Do (x10-2 mm) 35.56 60.96 60.96 40.64 101.60 101.60

Dr/Do 0.57 0.75 0.58 0.63 0.55 0.45

Dr (cm) 40 70 70 70 70 70

Lo (cm) 26 77 48 54 46 37

D0 x E0 (kg/cm) 24 8 13 12 13 17

E0 (kg/cm2) 675 131 213 295 128 167

E0 (PSI) 9599 1867 3033 4200 1820 2380

CBR (%) 6.14 1.19 1.94 2.68 1.16 1.52



regular

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre





Progresiva 10+700 10+750 10+800 10+850 10+900 10+950

Do (x10-2 mm) 50.80 132.08 111.76 66.04 40.64 35.56

Dr/Do 0.50 0.58 0.55 0.46 0.38 0.57

Dr (cm) 70 70 70 70 70 40

Lo (cm) 40 48 46 37 30 26

D0 x E0 (kg/cm) 16 13 13 17 22 24

E0 (kg/cm2) 315 98 116 257 541 675

E0 (PSI) 4480 1400 1654 3661 7700 9599

CBR (%) 2.86 0.89 1.06 2.34 4.92 6.14



muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Progresiva 11+000 11+050 11+100 11+150 11+200 11+250

Do (x10-2 mm) 45.72 45.72 30.48 50.80 66.04 50.80

Dr/Do 0.44 0.67 0.50 0.50 0.38 0.50

Dr (cm) 70 40 40 70 70 70

Lo (cm) 36 33 27 40 30 40

D0 x E0 (kg/cm) 17 18 19 16 22 16

E0 (kg/cm2) 372 394 623 315 333 315

E0 (PSI) 5289 5600 8866 4480 4738 4480

CBR (%) 3.38 3.58 5.67 2.86 3.03 2.86



pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Progresiva 11+300 11+350 11+400 11+450 11+500 11+550

Do (x10-2 mm) 45.72 45.72 40.64 35.56 55.88 40.64

Dr/Do 0.67 0.56 0.50 0.57 0.45 0.50

Dr (cm) 40 70 70 70 70 70

Lo (cm) 33 47 40 47 37 40

D0 x E0 (kg/cm) 18 13 16 13 17 16

E0 (kg/cm2) 394 284 394 366 304 394

E0 (PSI) 5600 4044 5600 5200 4327 5600

CBR (%) 3.58 2.58 3.58 3.32 2.77 3.58



pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre






Progresiva 11+600 11+650 11+700 11+750 11+800 11+850

Do (x10-2 mm) 40.64 45.72 35.56 40.64 45.72 50.80

Dr/Do 0.50 0.67 0.57 0.38 0.44 0.40

Dr (cm) 70 40 40 70 70 70

Lo (cm) 40 33 26 30 36 33

D0 x E0 (kg/cm) 16 18 24 22 17 18

E0 (kg/cm2) 394 394 675 541 372 354

E0 (PSI) 5600 5600 9599 7700 5289 5040

CBR (%) 3.58 3.58 6.14 4.92 3.38 3.22



pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Progresiva 11+900 11+950 12+000 12+050 12+100 12+150

Do (x10-2 mm) 25.40 20.32 20.32 25.40 35.56 20.32

Dr/Do 0.40 0.50 0.50 0.60 0.43 0.50

Dr (cm) 40 40 40 40 70 40

Lo (cm) 18 27 27 28 35 27

D0 x E0 (kg/cm) 36 19 19 23 18 19

E0 (kg/cm2) 1417 935 935 906 506 935

E0 (PSI) 20159 13299 13299 12879 7200 13299

CBR (%) 12.88 8.50 8.50 8.23 4.60 8.50



buena

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Progresiva 12+200 12+250 12+300 12+350 12+400 12+450

Do (x10-2 mm) 20.32 25.40 25.40 30.48 30.48 25.40

Dr/Do 0.50 0.60 0.40 0.67 0.50 0.60

Dr (cm) 40 40 40 40 70 40

Lo (cm) 27 28 18 33 40 28

D0 x E0 (kg/cm) 19 23 36 18 16 23

E0 (kg/cm2) 935 906 1417 591 525 906

E0 (PSI) 13299 12879 20159 8400 7466 12879

CBR (%) 8.50 8.23 12.88 5.37 4.77 8.23



regular

Subrasante

regular

Subrasante

buena

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

regular




Progresiva 12+500 12+550 12+600 12+650 12+700 12+750

Do (x10-2 mm) 25.40 20.32 50.80 30.48 66.04 20.32

Dr/Do 0.60 0.50 0.60 0.67 0.54 0.50

Dr (cm) 40 40 70 40 70 40

Lo (cm) 28 27 50 33 44 27

D0 x E0 (kg/cm) 23 19 12 18 14 19

E0 (kg/cm2) 906 935 236 591 212 935

E0 (PSI) 12879 13299 3360 8400 3015 13299

CBR (%) 8.23 8.50 2.15 5.37 1.93 8.50



regular

Subrasante

regular

Subrasante

muy pobre

Subrasante

regular

Subrasante

muy pobre

Subrasante

regular

Progresiva 12+800 12+850 12+900 12+950 13+000 13+050

Do (x10-2 mm) 25.40 30.48 20.32 30.48 55.88 35.56

Dr/Do 0.60 0.50 0.50 0.67 0.64 0.57

Dr (cm) 40 40 40 40 40 70

Lo (cm) 28 27 27 33 30 47

D0 x E0 (kg/cm) 23 19 19 18 20 13

E0 (kg/cm2) 906 623 935 591 358 366

E0 (PSI) 12879 8866 13299 8400 5091 5200

CBR (%) 8.23 5.67 8.50 5.37 3.25 3.32



regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Progresiva 13+100 13+150 13+200 13+250 13+300 13+350

Do (x10-2 mm) 35.56 40.64 30.48 40.64 30.48 50.80

Dr/Do 0.43 0.50 0.50 0.50 0.67 0.60

Dr (cm) 40 70 70 70 40 70

Lo (cm) 19 40 40 40 33 50

D0 x E0 (kg/cm) 31 16 16 16 18 12

E0 (kg/cm2) 872 394 525 394 591 236

E0 (PSI) 12399 5600 7466 5600 8400 3360

CBR (%) 7.93 3.58 4.77 3.58 5.37 2.15



regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

muy pobre






Progresiva 13+400 13+450 13+500 13+550 13+600 13+650

Do (x10-2 mm) 35.56 20.32 40.64 40.64 35.56 30.48

Dr/Do 0.57 0.50 0.50 0.50 0.43 0.50

Dr (cm) 70 40 70 70 70 70

Lo (cm) 47 27 40 40 35 40

D0 x E0 (kg/cm) 13 19 16 16 18 16

E0 (kg/cm2) 366 935 394 394 506 525

E0 (PSI) 5200 13299 5600 5600 7200 7466

CBR (%) 3.32 8.50 3.58 3.58 4.60 4.77



pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Progresiva 13+700 13+750 13+800 13+850 13+900 13+950

Do (x10-2 mm) 30.48 35.56 35.56 50.80 25.40 40.64

Dr/Do 0.67 0.43 0.57 0.60 0.60 0.50

Dr (cm) 40 70 40 70 40 70

Lo (cm) 33 35 26 50 28 40

D0 x E0 (kg/cm) 18 18 24 12 23 16

E0 (kg/cm2) 591 506 675 236 906 394

E0 (PSI) 8400 7200 9599 3360 12879 5600

CBR (%) 5.37 4.60 6.14 2.15 8.23 3.58


Subrasante

regular

Subrasante

muy pobre

Subrasante

regular

Subrasante


Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Progresiva 14+000 14+050 14+100 14+150 14+200 14+250

Do (x10-2 mm) 40.64 35.56 55.88 40.64 45.72 45.72

Dr/Do 0.63 0.71 0.55 0.50 0.56 0.56

Dr (cm) 70 40 70 40 40 40

Lo (cm) 54 37 46 27 25 25

D0 x E0 (kg/cm) 12 16 13 19 26 26

E0 (kg/cm2) 295 450 233 468 569 569

E0 (PSI) 4200 6400 3309 6650 8088 8088

CBR (%) 2.68 4.09 2.11 4.25 5.17 5.17


Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante







Progresiva 14+300 14+350 14+400 14+450 14+500 14+550

Do (x10-2 mm) 40.64 71.12 30.48 40.64 25.40 30.48

Dr/Do 0.38 0.43 0.50 0.38 0.40 0.67

Dr (cm) 70 70 70 70 40 40

Lo (cm) 30 35 40 30 18 33

D0 x E0 (kg/cm) 22 18 16 22 36 18

E0 (kg/cm2) 541 253 525 541 1417 591

E0 (PSI) 7700 3600 7466 7700 20159 8400

CBR (%) 4.92 2.30 4.77 4.92 12.88 5.37


Subrasante

pobre

Subrasante

muy pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

buena

Subrasante


Progresiva 14+600 14+650 14+700 14+750 14+800 14+850

Do (x10-2 mm) 25.40 30.48 30.48 50.80 50.80 40.64

Dr/Do 0.60 0.50 0.50 0.60 0.40 0.38

Dr (cm) 40 70 70 40 70 70

Lo (cm) 28 40 40 28 33 30

D0 x E0 (kg/cm) 23 16 16 23 18 22

E0 (kg/cm2) 906 525 525 453 354 541

E0 (PSI) 12879 7466 7466 6440 5040 7700

CBR (%) 8.23 4.77 4.77 4.12 3.22 4.92


Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

pobre

Subrasante

regular

Subrasante

pobre

Subrasante


Progresiva 14+900 14+950 15+000

Do (x10-2 mm) 106.68 25.40 45.72

Dr/Do 0.57 0.60 0.56

Dr (cm) 40 40 40

Lo (cm) 26 28 25

D0 x E0 (kg/cm) 24 23 26

E0 (kg/cm2) 225 906 569

E0 (PSI) 3200 12879 8088

CBR (%) 2.05 8.23 5.17

Codificación S0 S2 S2

Subrasante

muy pobre

Subrasante

regular

Subrasante







ANEXO N ° 11: Determinación de E1 de la base estabilizada

del carril izquierdo

Cuadro N° 09.01 Módulo Elástico de la base estabilizada – carril izquierdo


Progresiva 05+000 05+050 05+100 05+150 05+200 05+250

E1 (kg/cm2) 24,796 8,312 29,431 13,126 7,286 4,611

E1 (MPa) 2,432 815 2,887 1,288 715 452

E1 (PSI) 352,680 118,220 418,599 186,690 103,634 65,581

Progresiva 05+300 05+350 05+400 05+450 05+500 05+550

E1 (kg/cm2) 9,633 36,818 7,043 7,011 14,427 20,124

E1 (MPa) 945 3,612 691 688 1,415 1,974

E1 (PSI) 137,016 523,677 100,180 99,725 205,196 286,232

Progresiva 05+600 05+650 05+700 05+750 05+800 05+850

E1 (kg/cm2) 13,335 15,074 24,796 78,879 24,796 36,818

E1 (MPa) 1,308 1,479 2,432 7,738 2,432 3,612

E1 (PSI) 189,666 214,405 352,680 1,121,908 352,680 523,677

Progresiva 05+900 05+950 06+000 06+050 06+100 06+150

E1 (kg/cm2) 24,796 42,746 10,408 11,385 12,489 8,312

E1 (MPa) 2,432 4,193 1,021 1,117 1,225 815

E1 (PSI) 352,680 607,988 148,030 161,929 177,635 118,220

Progresiva 06+200 06+250 06+300 06+350 06+400 06+450

E1 (kg/cm2) 43,205 32,256 21,602 24,003 56,995 36,004




E1 (MPa) 4,238 3,164 2,119 2,355 5,591 3,532

E1 (PSI) 614,510 458,787 307,255 341,395 810,650 512,092

Progresiva 06+500 06+550 06+600 06+650 06+700 06+750

E1 (kg/cm2) 38,665 36,004 36,818 36,004 24,796 24,796

E1 (MPa) 3,793 3,532 3,612 3,532 2,432 2,432

E1 (PSI) 549,936 512,092 523,677 512,092 352,680 352,680






Progresiva 06+800 06+850 06+900 06+950 07+000 07+050

E1 (kg/cm2) 19,286 38,665 24,796 38,665 50,082 78,879

E1 (MPa) 1,892 3,793 2,432 3,793 4,913 7,738

E1 (PSI) 274,306 549,936 352,680 549,936 712,327 1,121,908

Progresiva 07+100 07+150 07+200 07+250 07+300 07+350

E1 (kg/cm2) 18,586 13,335 14,402 14,402 16,394 16,128

E1 (MPa) 1,823 1,308 1,413 1,413 1,608 1,582

E1 (PSI) 264,355 189,666 204,837 204,837 233,177 229,394

Progresiva 07+400 07+450 07+500 07+550 07+600 07+650

E1 (kg/cm2) 30,636 28,497 120,223 64,569 19,564 18,998

E1 (MPa) 3,005 2,796 11,794 6,334 1,919 1,864

E1 (PSI) 435,740 405,325 1,709,965 918,383 278,269 270,217

Progresiva 07+700 07+750 07+800 07+850 07+900 07+950

E1 (kg/cm2) 11,886 14,249 21,602 31,162 24,782 24,426

E1 (MPa) 1,166 1,398 2,119 3,057 2,431 2,396

E1 (PSI) 169,056 202,663 307,255 443,223 352,474 347,421

Progresiva 08+000 08+050 08+100 08+150 08+200 08+250

E1 (kg/cm2) 8,960 12,290 17,098 21,464 19,208 18,998

E1 (MPa) 879 1,206 1,677 2,106 1,884 1,864

E1 (PSI) 127,441 174,800 243,195 305,283 273,199 270,217




Progresiva 08+300 08+350 08+400 08+450 08+500 08+550

E1 (kg/cm2) 61,846 61,846 40,010 61,846 50,082 42,746

E1 (MPa) 6,067 6,067 3,925 6,067 4,913 4,193

E1 (PSI) 879,649 879,649 569,076 879,649 712,327 607,988

Progresiva 08+600 08+650 08+700 08+750 08+800 08+850

E1 (kg/cm2) 24,782 32,196 38,416 34,197 34,197 21,602

E1 (MPa) 2,431 3,158 3,769 3,355 3,355 2,119

E1 (PSI) 352,474 457,924 546,398 486,390 486,390 307,255



Progresiva 08+900 08+950 09+000 09+050 09+100 09+150

E1 (kg/cm2) 13,335 21,602 26,143 21,602 22,385 24,796

E1 (MPa) 1,308 2,119 2,565 2,119 2,196 2,432

E1 (PSI) 189,666 307,255 371,831 307,255 318,385 352,680

Progresiva 09+200 09+250 09+300 09+350 09+400 09+450

E1 (kg/cm2) 21,602 31,162 7,791 8,533 26,143 21,602

E1 (MPa) 2,119 3,057 764 837 2,565 2,119

E1 (PSI) 307,255 443,223 110,809 121,362 371,831 307,255

Progresiva 09+500 09+550 09+600 09+650 09+700 09+750

E1 (kg/cm2) 36,818 78,879 43,205 56,995 22,385 20,124

E1 (MPa) 3,612 7,738 4,238 5,591 2,196 1,974

E1 (PSI) 523,677 1,121,908 614,510 810,650 318,385 286,232




Progresiva 09+800 09+850 09+900 09+950 10+000 10+050

E1 (kg/cm2) 28,497 21,602 13,335 24,003 13,784 50,082

E1 (MPa) 2,796 2,119 1,308 2,355 1,352 4,913

E1 (PSI) 405,325 307,255 189,666 341,395 196,046 712,327

Progresiva 10+100 10+150 10+200 10+250 10+300 10+350

E1 (kg/cm2) 20,124 42,746 42,746 43,205 32,256 11,739

E1 (MPa) 1,974 4,193 4,193 4,238 3,164 1,152

E1 (PSI) 286,232 607,988 607,988 614,510 458,787 166,969

Progresiva 10+400 10+450 10+500 10+550 10+600 10+650

E1 (kg/cm2) 15,611 21,602 18,595 9,297 18,985 24,426

E1 (MPa) 1,531 2,119 1,824 912 1,862 2,396

E1 (PSI) 222,044 307,255 264,478 132,239 270,034 347,421

Progresiva 10+700 10+750 10+800 10+850 10+900 10+950

E1 (kg/cm2) 28,171 12,919 5,870 24,426 15,611 42,746

E1 (MPa) 2,764 1,267 576 2,396 1,531 4,193

E1 (PSI) 400,684 183,756 83,484 347,421 222,044 607,988






Progresiva 11+000 11+050 11+100 11+150 11+200 11+250

E1 (kg/cm2) 38,416 18,595 22,385 34,197 10,801 28,497

E1 (MPa) 3,769 1,824 2,196 3,355 1,060 2,796

E1 (PSI) 546,398 264,478 318,385 486,390 153,628 405,325

Progresiva 11+300 11+350 11+400 11+450 11+500 11+550

E1 (kg/cm2) 18,595 34,197 16,394 20,124 10,446 8,312

E1 (MPa) 1,824 3,355 1,608 1,974 1,025 815

E1 (PSI) 264,478 486,390 233,177 286,232 148,580 118,220

Progresiva 11+600 11+650 11+700 11+750 11+800 11+850

E1 (kg/cm2) 22,385 12,489 10,144 16,128 15,611 21,602

E1 (MPa) 2,196 1,225 995 1,582 1,531 2,119

E1 (PSI) 318,385 177,635 144,281 229,394 222,044 307,255

Progresiva 11+900 11+950 12+000 12+050 12+100 12+150

E1 (kg/cm2) 36,004 24,003 20,124 32,256 36,818 36,818

E1 (MPa) 3,532 2,355 1,974 3,164 3,612 3,612

E1 (PSI) 512,092 341,395 286,232 458,787 523,677 523,677

Progresiva 12+200 12+250 12+300 12+350 12+400 12+450

E1 (kg/cm2) 20,815 20,124 43,205 30,045 26,143 20,124

E1 (MPa) 2,042 1,974 4,238 2,947 2,565 1,974

E1 (PSI) 296,059 286,232 614,510 427,334 371,831 286,232




Progresiva 12+500 12+550 12+600 12+650 12+700 12+750

E1 (kg/cm2) 15,611 20,124 21,602 26,143 26,462 36,004

E1 (MPa) 1,531 1,974 2,119 2,565 2,596 3,532

E1 (PSI) 222,044 286,232 307,255 371,831 376,378 512,092

Progresiva 12+800 12+850 12+900 12+950 13+000 13+050

E1 (kg/cm2) 31,223 32,256 22,385 42,746 15,259 18,409

E1 (MPa) 3,063 3,164 2,196 4,193 1,497 1,806

E1 (PSI) 444,089 458,787 318,385 607,988 217,034 261,838



Progresiva 13+100 13+150 13+200 13+250 13+300 13+350

E1 (kg/cm2) 22,407 28,479 36,777 36,777 35,980 36,777

E1 (MPa) 2,198 2,794 3,608 3,608 3,530 3,608

E1 (PSI) 318,698 405,059 523,088 523,088 511,756 523,088

Progresiva 13+400 13+450 13+500 13+550 13+600 13+650

E1 (kg/cm2) 24,821 31,176 56,957 24,433 36,777 26,133

E1 (MPa) 2,435 3,058 5,588 2,397 3,608 2,564

E1 (PSI) 353,028 443,417 810,119 347,519 523,088 371,698

Progresiva 13+700 13+750 13+800 13+850 13+900 13+950

E1 (kg/cm2) 16,388 36,777 31,254 18,583 16,128 34,197

E1 (MPa) 1,608 3,608 3,066 1,823 1,582 3,355

E1 (PSI) 233,094 523,088 444,526 264,304 229,394 486,390




Progresiva 14+000 14+050 14+100 14+150 14+200 14+250

E1 (kg/cm2) 20,102 43,205 34,197 26,133 15,268 42,788

E1 (MPa) 1,972 4,238 3,355 2,564 1,498 4,198

E1 (PSI) 285,910 614,510 486,390 371,698 217,166 608,587

Progresiva 14+300 14+350 14+400 14+450 14+500 14+550

E1 (kg/cm2) 78,879 38,416 22,385 20,124 32,256 36,818

E1 (MPa) 7,738 3,769 2,196 1,974 3,164 3,612

E1 (PSI) 1,121,908 546,398 318,385 286,232 458,787 523,677

Progresiva 14+600 14+650 14+700 14+750 14+800 14+850

E1 (kg/cm2) 36,818 31,223 32,256 36,004 42,746 31,223

E1 (MPa) 3,612 3,063 3,164 3,532 4,193 3,063

E1 (PSI) 523,677 444,089 458,787 512,092 607,988 444,089

Progresiva 14+900 14+950 15+000

E1 (kg/cm2) 22,385 30,636 36,004

E1 (MPa) 2,196 3,005 3,532

E1 (PSI) 318,385 435,740 512,092




ANEXO N° 12: Determinación de E1 de la base estabilizada

del carril derecho

Cuadro N° 10.01 Módulo Elástico de la base estabilizada – carril derecho


Progresiva 05+000 05+050 05+100 05+150 05+200 05+250

E1 (kg/cm^2) 19,689 33,722 20,124 43,205 20,815 10,144

E1 (MPa) 1,931 3,308 1,974 4,238 2,042 995

E1 (PSI) 280,035 479,641 286,232 614,510 296,059 144,281

Progresiva 05+300 05+350 05+400 05+450 05+500 05+550

E1 (kg/cm2) 18,002 20,124 16,861 34,197 27,065 22,385

E1 (MPa) 1,766 1,974 1,654 3,355 2,655 2,196

E1 (PSI) 256,046 286,232 239,821 486,390 384,955 318,385

Progresiva 05+600 05+650 05+700 05+750 05+800 05+850

E1 (kg/cm2) 36,004 15,074 29,431 16,861 24,796 27,065

E1 (MPa) 3,532 1,479 2,887 1,654 2,432 2,655

E1 (PSI) 512,092 214,405 418,599 239,821 352,680 384,955

Progresiva 05+900 05+950 06+000 06+050 06+100 06+150

E1 (kg/cm2) 14,023 20,124 33,722 33,722 33,722 33,722

E1 (MPa) 1,376 1,974 3,308 3,308 3,308 3,308

E1 (PSI) 199,450 286,232 479,641 479,641 479,641 479,641

Progresiva 06+200 06+250 06+300 06+350 06+400 06+450




E1 (kg/cm2) 38,665 14,023 33,722 31,223 31,223 33,722

E1 (MPa) 3,793 1,376 3,308 3,063 3,063 3,308

E1 (PSI) 549,936 199,450 479,641 444,089 444,089 479,641

Progresiva 06+500 06+550 06+600 06+650 06+700 06+750

E1 (kg/cm2) 33,722 20,124 31,223 31,223 31,223 27,065

E1 (MPa) 3,308 1,974 3,063 3,063 3,063 2,655

E1 (PSI) 479,641 286,232 444,089 444,089 444,089 384,955



Progresiva 06+800 06+850 06+900 06+950 07+000 07+050

E1 (kg/cm2) 64,391 24,796 20,815 42,746 50,093 36,818

E1 (MPa) 6,317 2,432 2,042 4,193 4,914 3,612

E1 (PSI) 915,848 352,680 296,059 607,988 712,485 523,677

Progresiva 07+100 07+150 07+200 07+250 07+300 07+350

E1 (kg/cm2) 20,815 56,995 36,818 78,879 64,391 78,879

E1 (MPa) 2,042 5,591 3,612 7,738 6,317 7,738

E1 (PSI) 296,059 810,650 523,677 1,121,908 915,848 1,121,908

Progresiva 07+400 07+450 07+500 07+550 07+600 07+650

E1 (kg/cm2) 50,082 50,082 46,957 29,068 19,689 24,782

E1 (MPa) 4,913 4,913 4,606 2,852 1,931 2,431




E1 (PSI) 712,327 712,327 667,874 413,446 280,035 352,474

Progresiva 07+700 07+750 07+800 07+850 07+900 07+950

E1 (kg/cm2) 33,212 19,171 12,398 13,126 61,846 50,093

E1 (MPa) 3,258 1,881 1,216 1,288 6,067 4,914

E1 (PSI) 472,382 272,676 176,340 186,690 879,649 712,485

Progresiva 08+000 08+050 08+100 08+150 08+200 08+250

E1 (kg/cm2) 32,196 18,029 28,171 61,846 24,796 12,398

E1 (MPa) 3,158 1,769 2,764 6,067 2,432 1,216

E1 (PSI) 457,924 256,438 400,684 879,649 352,680 176,340

Progresiva 08+300 08+350 08+400 08+450 08+500 08+550

E1 (kg/cm2) 93,720 33,395 29,431 28,171 29,431 19,689

E1 (MPa) 9,194 3,276 2,887 2,764 2,887 1,931

E1 (PSI) 1,332,995 474,990 418,599 400,684 418,599 280,035

Progresiva 08+600 08+650 08+700 08+750 08+800 08+850

E1 (kg/cm2) 38,416 64,391 34,197 33,395 19,689 19,689

E1 (MPa) 3,769 6,317 3,355 3,276 1,931 1,931

E1 (PSI) 546,398 915,848 486,390 474,990 280,035 280,035






Progresiva 08+900 08+950 09+000 09+050 09+100 09+150

E1 (kg/cm2) 24,796 21,602 15,611 24,796 24,796 20,815

E1 (MPa) 2,432 2,119 1,531 2,432 2,432 2,042

E1 (PSI) 352,680 307,255 222,044 352,680 352,680 296,059

Progresiva 09+200 09+250 09+300 09+350 09+400 09+450

E1 (kg/cm2) 24,796 42,746 34,197 29,431 20,124 42,746

E1 (MPa) 2,432 4,193 3,355 2,887 1,974 4,193

E1 (PSI) 352,680 607,988 486,390 418,599 286,232 607,988

Progresiva 09+500 09+550 09+600 09+650 09+700 09+750

E1 (kg/cm2) 10,144 20,124 56,995 36,818 20,124 24,796

E1 (MPa) 995 1,974 5,591 3,612 1,974 2,432

E1 (PSI) 144,281 286,232 810,650 523,677 286,232 352,680

Progresiva 09+800 09+850 09+900 09+950 10+000 10+050

E1 (kg/cm2) 34,197 15,074 56,995 56,995 64,391 78,879

E1 (MPa) 3,355 1,479 5,591 5,591 6,317 7,738

E1 (PSI) 486,390 214,405 810,650 810,650 915,848 1,121,908

Progresiva 10+100 10+150 10+200 10+250 10+300 10+350

E1 (kg/cm2) 50,093 50,082 29,431 14,402 42,746 21,602

E1 (MPa) 4,914 4,913 2,887 1,413 4,193 2,119

E1 (PSI) 712,485 712,327 418,599 204,837 607,988 307,255




Progresiva 10+400 10+450 10+500 10+550 10+600 10+650

E1 (kg/cm2) 20,124 101,641 40,010 78,879 21,129 14,378

E1 (MPa) 1,974 9,971 3,925 7,738 2,073 1,411

E1 (PSI) 286,232 1,445,658 569,076 1,121,908 300,519 204,507

Progresiva 10+700 10+750 10+800 10+850 10+900 10+950

E1 (kg/cm2) 34,197 18,466 19,208 22,121 24,796 20,124

E1 (MPa) 3,355 1,812 1,884 2,170 2,432 1,974

E1 (PSI) 486,390 262,651 273,199 314,627 352,680 286,232



Progresiva 11+000 11+050 11+100 11+150 11+200 11+250

E1 (kg/cm2) 29,431 24,003 20,815 34,197 15,259 34,197

E1 (MPa) 2,887 2,355 2,042 3,355 1,497 3,355

E1 (PSI) 418,599 341,395 296,059 486,390 217,034 486,390

Progresiva 11+300 11+350 11+400 11+450 11+500 11+550

E1 (kg/cm2) 24,003 50,082 42,746 64,391 26,143 42,746

E1 (MPa) 2,355 4,913 4,193 6,317 2,565 4,193

E1 (PSI) 341,395 712,327 607,988 915,848 371,831 607,988

Progresiva 11+600 11+650 11+700 11+750 11+800 11+850

E1 (kg/cm2) 42,746 24,003 20,124 24,796 29,431 21,602

E1 (MPa) 4,193 2,355 1,974 2,432 2,887 2,119

E1 (PSI) 607,988 341,395 286,232 352,680 418,599 307,255




Progresiva 11+900 11+950 12+000 12+050 12+100 12+150

E1 (kg/cm2) 14,023 31,223 31,223 33,722 36,818 31,223

E1 (MPa) 1,376 3,063 3,063 3,308 3,612 3,063

E1 (PSI) 199,450 444,089 444,089 479,641 523,677 444,089

Progresiva 12+200 12+250 12+300 12+350 12+400 12+450

E1 (kg/cm2) 31,223 33,722 14,023 36,004 56,995 33,722

E1 (MPa) 3,063 3,308 1,376 3,532 5,591 3,308

E1 (PSI) 444,089 479,641 199,450 512,092 810,650 479,641

Progresiva 12+500 12+550 12+600 12+650 12+700 12+750

E1 (kg/cm2) 33,722 31,223 50,093 36,004 30,636 31,223

E1 (MPa) 3,308 3,063 4,914 3,532 3,005 3,063

E1 (PSI) 479,641 444,089 712,485 512,092 435,740 444,089

Progresiva 12+800 12+850 12+900 12+950 13+000 13+050

E1 (kg/cm2) 33,722 20,815 31,223 36,004 16,394 64,391

E1 (MPa) 3,308 2,042 3,063 3,532 1,608 6,317

E1 (PSI) 479,641 296,059 444,089 512,092 233,177 915,848

UNIVERSIDAD PERUANA DE CIENCIAS APLICADAS

FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL ANEXOS






Progresiva 13+100 13+150 13+200 13+250 13+300 13+350

E1 (kg/cm2) 10,144 42,746 56,995 42,746 36,004 50,093

E1 (MPa) 995 4,193 5,591 4,193 3,532 4,914

E1 (PSI) 144,281 607,988 810,650 607,988 512,092 712,485

Progresiva 13+400 13+450 13+500 13+550 13+600 13+650

E1 (kg/cm2) 64,391 31,223 42,746 42,746 36,818 56,995

E1 (MPa) 6,317 3,063 4,193 4,193 3,612 5,591

E1 (PSI) 915,848 444,089 607,988 607,988 523,677 810,650

Progresiva 13+700 13+750 13+800 13+850 13+900 13+950

E1 (kg/cm2) 36,004 36,818 20,124 50,093 33,722 42,746

E1 (MPa) 3,532 3,612 1,974 4,914 3,308 4,193

E1 (PSI) 512,092 523,677 286,232 712,485 479,641 607,988

Progresiva 14+000 14+050 14+100 14+150 14+200 14+250

E1 (kg/cm2) 78,879 38,665 38,416 15,611 15,074 15,074

E1 (MPa) 7,738 3,793 3,769 1,531 1,479 1,479

E1 (PSI) 1,121,908 549,936 546,398 222,044 214,405 214,405

Progresiva 14+300 14+350 14+400 14+450 14+500 14+550

E1 (kg/cm2) 24,796 18,409 56,995 24,796 14,023 36,004

E1 (MPa) 2,432 1,806 5,591 2,432 1,376 3,532

E1 (PSI) 352,680 261,838 810,650 352,680 199,450 512,092




Progresiva 14+600 14+650 14+700 14+750 14+800 14+850

E1 (kg/cm2) 33,722 56,995 56,995 16,861 21,602 24,796

E1 (MPa) 3,308 5,591 5,591 1,654 2,119 2,432

E1 (PSI) 479,641 810,650 810,650 239,821 307,255 352,680

Progresiva 14+900 14+950 15+000

E1 (kg/cm2) 6,708 33,722 15,074

E1 (MPa) 658 3,308 1,479

E1 (PSI) 95,411 479,641 214,405

Diagnostico estructural de afirmado estabilizado con ...

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