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RESUMEN DE FIRMAS DEL DOCUMENTO COLEGIADO1 COLEGIADO2 COLEGIADO3 COLEGIO COLEGIO OTROS OTROS
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
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Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
ANEXO 1 AL PROYECTO TÉCNICO DE EJECUCIÓN
INFRAESTRUCTURAS QUE QUEDARÁN EN PROPIEDAD DE
IBERDROLA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.A.U.
PARQUE EÓLICO “CERRO SIDRICO”
Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE
EVACUACIÓN (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
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VISADO ELECTRÓNICO
MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO “CERRO SIDRICO”
Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACIÓN (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA
CUENCA – CASTILLA LA MANCHA
ÍNDICE
MEMORIA
CALCULOS JUSTIFICATIVOS
PRESUPUESTO
PLANOS
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VISADO ELECTRÓNICO
MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
I N D I C E
1 ANTECEDENTES
2 OBJETO
3 LEGISLACION APLICABLE
4 TITULAR DE LAS INSTALACIONES
5 EMPLAZAMIENTO
6 PLAZO DE EJECUCIÓN
7 CATEGORÍA DE LAS LÍNEAS AÉREA Y SUBTERRÁNEA
8 POTENCIA A TRANSPORTAR
9 DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES
9.1 TRAZADO
9.2 MATERIALES
9.3 TOMAS DE TIERRA
10 DESCRIPCIÓN DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN
10.1. TRAZADO
10.2. MATERIALES
10.3. TOMAS DE TIERRA
11 DESCRIPCIÓN DEL CENTRO DE SECCIONAMIENTO
11.1. CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL CENTRO DE SECCIONAMIENTO
11.2. DESCRIPCIÓN DE LA OBRA CIVIL.
11.3. INSTALACIÓN ELÉCTRICA.
11.4. MEDIDA DE LA ENERGÍA ELÉCTRICA
11.5. PUESTA A TIERRA
11.6. INSTALACIONES SECUNDARIAS
11.7. LIMITACIÓN DE LOS CAMPOS MAGNÉTICOS
11.8. LIMITACIÓN DEL NIVEL DE RUIDO EMITIDO.
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VISADO ELECTRÓNICO
MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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1 ANTECEDENTES
Se redacta el presente Anexo 1 técnico al Proyecto de Parque Eólico “Cerro
Sidrico” y su infraestructura eléctrica de evacuación (20 kv) por encargo de la
mercantil Planta Enersos, III S.L. con C.I.F.: B02503332, y domicilio en la calle
Diente de León, nº 38, sita en la ciudad de Albacete, con código postal 02008;
quien desea evacuar la energía generada por el parque eólico Cerro Sidrico de
1,50 MW, situado en el término municipal de Iniesta, en la provincia de Cuenca,
y que actualmente se encuentra en tramitación.
A tal objeto se ha solicitado a Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U. la
correspondiente petición de punto de evacuación con el número de expediente
9036276414, derivándose de ella que para satisfacer la evacuación de la
potencia solicitada (1.670 kW), es necesaria la instalación de un nuevo centro de
seccionamiento, junto al correspondiente tramo de línea aéreo/subterránea de
media tensión que acometa al centro de seccionamiento desde la línea aérea de
media tensión D/C L/04 San Ildefonso – L/06 Ledaña de la ST Iniesta-3222.
Exactamente, el punto de conexión se ha fijado en el circuito L/06 Iniesta, entre
los apoyos nº 22.731 y nº 22.732, debiéndose de intercalar un nuevo apoyo bajo
hilos entre ambos.
2 OBJETO
Es objeto del anexo el diseño, descripción, cálculo y valoración de la
modificación a llevar a cabo en la línea aérea de media tensión existente para
intercalar un nuevo apoyo (22.732bis1); la instalación de un nuevo apoyo
(22.732bis2) para la conexión a dicha línea aérea a través de la línea aero-
subterránea de media tensión (20 kV) de acometida al centro de
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Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
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VISADO ELECTRÓNICO
MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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seccionamiento; y el centro de seccionamiento telecontrolado necesario para
evacuar la energía generada por el parque eólico de 1,5 MW Cerro Sidrico.
3 LEGISLACION APLICABLE
En la confección del presente documento se ha tenido en consideración la
siguiente normativa:
R.D. 1955/2000, por el que se establece la Regulación de las Actividades de
Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimiento de
Instalaciones, y sus modificaciones posteriores.
Ley 54/1997, de 27 de noviembre, y Ley 24/2013, de 26 de diciembre, del
Sector Eléctrico.
Real Decreto 1048/2013, de 27 de diciembre, por el que se establece la
metodología para el cálculo de la retribución de la actividad de distribución de
energía eléctrica.
Real Decreto 1565/2010, de 19 de noviembre por el que se regulan y modifican
determinados aspectos relativos a la actividad de producción de energía en
régimen especial.
Real Decreto 1047/2013, de 27 de diciembre, por el que se establece la
metodología para el cálculo de la retribución de la actividad de transporte de
energía eléctrica.
Real Decreto 1048/2013, de 27 de diciembre, por el que se establece la
metodología para el cálculo de la retribución de la actividad de distribución de
energía eléctrica.
Real Decreto 413/2014, de 6 de junio, por el que se regula la actividad de
producción de energía eléctrica a partir de fuentes de energía renovables,
cogeneración y residuos.
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VISADO ELECTRÓNICO
MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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R.D. 1110/2007, de 24 de agosto, por el que se aprueba el Reglamento
unificado de puntos de medida del sistema eléctrico.
R.D. 223/2008, de 15 de febrero, por el que se aprueba el Reglamento sobre
condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta
tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias.
Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en
instalaciones eléctricas de alta tensión, aprobado por el Real Decreto 337/2014
de 9 de mayo.
Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión e Instrucciones Técnicas
Complementarias, aprobado por el Real Decreto 842/2002 de 2 de Agosto.
Condiciones técnicas de la instalación de producción eléctrica conectada a la
red de Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U. MT 3.53.01. Ed. 5ª.
Normas particulares para instalaciones de alta tensión (hasta 30 kV) y baja
tensión de la empresa distribuidora Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U. MT
2.03.20. Ed. 9ª.
Normativa particular para instalaciones de clientes en A.T. de la empresa
distribuidora Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U. MT 2.00.03. Ed. 2ª.
Proyecto tipo de Línea aérea de MT. Doble circuito con conductor de aluminio
acero 100-AL1/17-ST1A de la empresa distribuidora Iberdrola Distribución
Eléctrica, S.A.U. MT 2.21.76. Ed. 0.
Proyecto tipo de Línea subterránea de AT hasta 30 kV de la empresa
distribuidora Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U. MT 2.31.01. Ed. 8ª.
Proyecto tipo para centro de seccionamiento independiente, de maniobra
exterior, para conexión de instalaciones particulares, hasta 24 kV de la empresa
distribuidora Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U. MT 2.11.20. Ed. 0ª.
Ley 21/2013, de 9 de diciembre, de evaluación ambiental.
Ley 4/2007, de 8 de marzo, de evaluación ambiental en Castilla La Mancha.
Decreto 178/2002, de 17 de diciembre, por el que se aprueba el reglamento
general de desarrollo de la ley de evaluación ambiental.
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VISADO ELECTRÓNICO
MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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R.D. 1432/2008, de 29 de agosto, por el que se establecen medidas para la
protección de la avifauna contra la colisión y la electrocución en líneas
eléctricas de alta tensión.
Decreto 5/1999, por el que se establecen normas para instalaciones eléctricas
aéreas de AT y líneas aéreas en BT con fines de protección de la avifauna.
Ley 22/2011, de 28 de julio, de residuos y suelos contaminados.
Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, por el que se regula la producción y
gestión de los residuos de construcción y demolición.
Ley 21/1992, de 16 de julio de Industria, modificada por la Ley 25/2009, de 22
de diciembre.
Decreto 80/2007, de 19/06/2007, por el que se regulan los procedimientos de
autorización de instalaciones de energía eléctrica a tramitar por la JCCM y su
régimen de revisión e instalación.
Orden de 13-03-2002, de la Consejería de Industria y Trabajo, por la que se
establece el contenido mínimo en proyectos de industrias y de instalaciones
industriales.
Ley 38/1999, de 5 de Noviembre, de Ordenación de la Edificación.
Decreto Legislativo 1/2010, de 18 de mayo, por el que se aprueba el TRLOTAU.
Decreto 242/2004, de 27 de julio, por el que se aprueba el Reglamento de
Suelo Rústico.
Normas Subsidiarias de Planeamiento (NSP) aprobadas definitivamente por la
Comisión Provincial de Urbanismo el 6 de marzo de 1995.
R.D. 513/2017, de 22 de Mayo, por el que se aprueba el Reglamento de
Instalaciones de Protección contra incendios.
Ley 31/95, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales.
Real Decreto 614/2001, de 8 de junio, sobre disposiciones mínimas para la
protección de la salud y seguridad de los trabajadores frente al riesgo
eléctrico.
R.D. 485/97. Disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y
salud en el trabajo.
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MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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R.D. 486/97. Disposiciones mínimas de seguridad y salud en los lugares de
trabajo.
Recomendación 519/99/CE del Consejo, de 12 de julio de 1999, relativa a la
exposición del público en general a campos electromagnéticos de 0 a 300
GHz.
Real Decreto 1066/2001, de 28 de septiembre, por el que se aprueba el
Reglamento que establece condiciones de protección del dominio público
radioeléctrico, restricciones a las emisiones radioeléctricas y medidas de
protección sanitaria frente a emisiones radioeléctricas .
Reglamento (UE) nº 548/2014 de la Comisión de 21 de mayo de 2014 por el
que se desarrolla la Directiva 2009/125/CE del Parlamento Europeo y del
Consejo, en lo que respecta a los transformadores de potencia pequeños,
medianos y grandes.
Entre otras normas concordantes o complementarias.
4 TITULAR DE LAS INSTALACIONES
El promotor de las instalaciones indicadas en este anexo, es la mercantil Planta
Enersos, III S.L. con C.I.F.: B02503332, y domicilio en la calle Diente de León, nº
38, sita en la ciudad de Albacete, con código postal 02008.
Una vez ejecutadas y recepcionadas por la empresa distribuidora Iberdrola
Distribución Eléctrica, S.A.U., será ésta última la titular de las instalaciones
siendo responsable de su correcto funcionamiento y mantenimiento.
5 EMPLAZAMIENTO
Las instalaciones descritas en este Anexo discurren íntegramente por la parcela
rústica 1 del polígono 22, perteneciente al paraje Camino de Villamalea del
término municipal de Iniesta (Cuenca).
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VISADO ELECTRÓNICO
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La línea aérea objeto de este anexo, en disposición de doble circuito, partirá del
nuevo apoyo a instalar bajo hilos nº 22.732bis1, tipo 18C-4.500, y coordenadas
609.827/4.365.880; finalizando en el nuevo apoyo nº 22.732bis2, doble
entronque aéreo/subterráneo, y tipo 18C-9.000, con coordenadas
609.832/4.365.873.
Las coordenadas UTM ETRS89 del inicio y final de la LSMT las siguientes:
Coordenadas UTM ETRS89. Línea subterránea de media tensión
Inicio. Entronque A/S 609.832 / 4.365.873
Final. CS Proyectado 609.814 / 4.365.885
El centro de seccionamiento se instalará junto al centro de mando, protección y
control del parque eólico, en envolventes prefabricadas independientes. Las
coordenadas UTM ETRS89 del centro del edificio prefabricado del centro de
seccionamiento son 609.815/4.365.884.
La titularidad de la parcela afectada no recae sobre el promotor de las
instalaciones, disponiéndose de servidumbre de paso y uso para las mismas.
6 PLAZO DE EJECUCIÓN
El plazo óptimo para la ejecución de las instalaciones contempladas en este
anexo se establece en 20 días hábiles desde la obtención de todas las
autorizaciones administrativas necesarias.
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7 CATEGORÍA DE LAS LÍNEAS AÉREA Y SUBTERRÁNEA
La tensión nominal de la línea aérea de media tensión es de 20 kV, quedando
clasificada como línea eléctrica de tercera categoría, de acuerdo con el art. 3 del
RLAT. La línea quedará emplazada en la Zona B de 500 a 1.000 de altitud.
La categoría de la línea subterránea de media tensión, según ITC-LAT-06, es A.
8 POTENCIA A TRANSPORTAR
Teniendo en cuenta la potencia nominal del aerogenerador proyectado, y por lo
tanto, la del parque eólico Cerro Sidrico, la potencia a transportar será de 1.500
kW.
9 DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES
9.1 TRAZADO
La línea aérea de media tensión a 20 kV, y en disposición de doble circuito,
objeto de este anexo partirá del apoyo a instalar nº 22.732bis1 bajo hilos entre
los apoyos existentes nº 22.731 y 22.732, en el D/C L/04 San Ildefonso - L/06
Ledaña de la ST Iniesta de la empresa Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U., tipo
18C-4.500, con armado RC-10S – RC-12,5S – RC-10S, y coordenadas
609.827/4.365.880; finalizando en el apoyo nº 22.732bis2, tipo 18C-9.000,
armado RC-10S – RC-12,5S – RC-12,5S, y coordenadas 609.832/4.365.873.
La longitud de la línea es de 9,03 m distribuidos en un único vano de tense
reducido, que discurren por la parcela 1 del polígono nº 22 del término
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MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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municipal de Iniesta (Cuenca).
No existen cruzamientos ni paralelismos en todo el trazado.
La parcela afectada por el trazado es:
Propietario Polígono Parcela Apoyos Vuelo de
conductores Otros
- 22 1 22.732bis1 y 22.732bis2
9,03 -
9.2 MATERIALES
El conductor instalado es desnudo, de aluminio-acero galvanizado de 181,6 mm2
de sección, según norma UNE 21016, tendido en simple circuito, cuyas
características principales son:
Designación 100-AL1/17-ST1A
Sección de aluminio, mm2 100
Sección de acero, mm2 16,70
Sección total, mm2 116,7
Composición 6+1
Diámetro de los alambres, mm 4,61
Diámetro aparente, mm 13,80
Carga mínima de rotura, daN 3.433
Módulo de elasticidad, daN/mm2 7.900
Coeficiente de dilatación lineal, 1/ºC 0,0000191
Masa aproximada, kg/km 404
Resistencia eléctrica a 20 ºC, Ω/km 0,2869
Densidad de corriente, A/mm2 2,795
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La temperatura máxima de servicio, bajo carga normal en la línea, no
sobrepasará los 50 ºC.
La tracción máxima en el conductor, viene indicada en las tablas de tendido que
se incluyen dentro de este anexo, y no sobrepasará, en ningún caso, el tercio de
la carga de rotura del mismo. La tracción en el conductor a 15ºC y sin
sobrecarga, no sobrepasará el 15% de la carga de rotura del mismo.
El recubrimiento de zinc, de los hilos de acero, cumple con los requisitos
especificados en la Norma UNE-EN 50189.
El aislamiento en el nuevo apoyo a intercalar bajo hilos y el doble entronque
aéreo/subterráneo, estará formado por cadenas horizontales de amarre,
compuestas de: grapa de amarre (GA-2), alojamiento de rótula (R16-P),
alargadera de protección de la avifauna, grilletes rectos (GN-16), y aisladores
compuestos, cuyas principales características son:
U70YB20
Material Compuesto
Carga de rotura 7.000 daN
Línea de fuga 480 mm
Tensión de contorneo bajo lluvia a 50 Hz 1 min. 70 kV eficaces
Tensión a impulso tipo rayo, valor cresta 165 kV
Peso 1 kg
La línea objeto del presente anexo no queda ubicada dentro de ningún espacio
sensible o aérea prioritaria de reproducción, alimentación, dispersión y
concentración local de especies protegidas, siendo innecesarias las medidas de
protección contra la electrocución y colisión de la avifauna indicadas en el RD
1432/2008.
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Los herrajes, medio de unión del conductor con la cadena de aislamiento y de
ésta al apoyo, están dimensionados mecánicamente para soportar las cargas
máximas de los conductores y con los coeficientes de seguridad reglamentarios,
siendo su material aleación de aluminio o acero estampado, y galvanizado en
caliente como medio de protección anticorrosiva.
Las crucetas a emplear en los nuevos armados, para disposición de doble
circuito, son las semicruceta recta RC-10S y RC-12,5S.
Los dos nuevos apoyos a instalar serán metálicos de celosía galvanizado por
inmersión en caliente con resistencia adecuada al esfuerzo que haya de soportar
y tendrá una altura tal que en ningún caso el conductor quede a menos de 6
metros sobre el terreno, de acuerdo con el apto. 5.5 de la ITC-LAT-07 del
Reglamento de Líneas de Alta Tensión.
El apoyo llevará placa de señalización de peligro eléctrico tipo CE14, situada a
una altura visible y legible desde el suelo, pero sin acceso directo del mismo, con
una altura aproximada de 4,30 m.
La fijación del apoyo al terreno, se realizan mediante cimentaciones monobloque
con hormigón en masa HM-20.
Como culminación del bloque de hormigón existe una peana que evita la
acumulación de agua. La peana tiene una altura sobre el nivel de la línea de
tierra de 20 cm con terminación en punta de diamante.
Las principales características de apoyos proyectados, y su cimentación son:
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nº Función Altura y tipo Esfuerzos, daN Ciment., m VExcavación VHormigón
Vert. Nom. Tor. Altura Lado
22.732bis1 Derivación 18C-4.500 800 4.500 1.400 2,94 1,26 4,66 m3 4,89 m
3
22.732bis1 Entronque 18C-9.000 1.200 9.000 2.500 3,11 1,88 10,99 m3 11,53 m
3
9.3 TOMAS DE TIERRA
Según se encuentra previsto en el apto. 7 de la ITC-LAT 7 del Reglamento todos
los apoyos metálicos irán conectados a tierra mediante conductor de cobre de
50 mm2 de sección. El terminal inferior de estos conductores se conectará a la
toma de tierra constituida por:
a) Para apoyos frecuentados (apoyo 22.732bis2): un bucle de 3x3 metros de
conductor desnudo de cobre de 50 mm2 de sección, junto a cuatro
electrodos verticales de acero-cobre de 14,6 mm de diámetro y 1,5 m de
longitud, perfectamente enterrados a una profundidad mínima de 0,50 m.
b) Para apoyos no frecuentados (apoyo nº 22.732bis1): un electrodo vertical
de acero-cobre de 14,6 mm de diámetro y 1,5 m de longitud,
perfectamente enterrado a una profundidad mínima de 0,50 m.
El valor máximo de las resistencias de tierra de los apoyos metálicos, será el
adecuado para que la tensión de paso que pueda originarse sea inferior al valor
admisible aplicada a la persona, en función del tiempo de actuación de las
protecciones.
Los apoyos considerados como frecuentados, irán forrados hasta una altura de
2,5 m mínimo con un antiescalo metálico.
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10 DESCRIPCIÓN DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN
10.1. TRAZADO
La línea subterránea de media tensión compuesta por seis conductores
unipolares (distribución anillada) entubados en todo su trazado, posee una
longitud de 48,6+41,7 m, es decir, 90,3 m.
El punto de conexión queda fijado en el doble entronque aéreo subterráneo a
instalar, con coordenadas UTM ETRS89 609.832/4.365.873.
El trazado se ha dispuesto en todo momento sobre la parcela 1 del polígono 22,
de la cual se dispone de servidumbre de paso y uso.
Las coordenadas del final de la LSMT, coincidentes con las celdas a instalar en el
centro de seccionamiento proyectado, son 609.814/4.365.885.
Las principales características serán:
- Tensión nominal: 12/20 kV
- Tensión más elevada: 24 kV
- Tensión soportada nominal a los impulsos tipo rayo: 125 kV
- Tensión soportada nominal de corta duración a frec. ind.: 50 kV
En el trazado no existen paralelismos o cruzamientos con otros servicios de los
que se debe recabar autorización.
10.2. MATERIALES
Se utilizarán únicamente cables de aislamiento de dieléctrico seco de las
características esenciales siguientes:
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- Conductor: Aluminio compacto, sección circular, clase 2 UNE 60228.
- Pantalla sobre el conductor: Capa de mezcla semiconductora aplicada por
extrusión.
- Aislamiento: Mezcla a base de etileno propileno de alto módulo (HEPR)
- Pantalla sobre el aislamiento: Una capa de mezcla semiconductora pelable no
metálica aplicada por extrusión, asociada a una corona de alambre y contraespira
de cobre.
- Cubierta: Compuesto termoplástico a base de poliolefina y sin contenido de
componentes clorados u otros contaminantes.
Tipo constructivo UN, kV Sección conductor, mm2 Sección pantalla, mm2
HEPRZ1 12/20 240 16
Otras características son:
Sección, mm2
UN, kV
Rmax a 105 ºC, Ω/km
Reactancia por fase, Ω/km
Capacidad, µF/km
240 12/20 0,169 0,105 0,453
Temperatura máxima en servicio permanente 105 ºC
Temperatura máxima en cortocircuito t < 5s, 250 ºC
Considerando el modo de instalación, entubado, y afectado ya por los diferentes
coeficientes de corrección, la intensidad admisible del cable es de 286,35 A.
Los empalmes y terminales serán adecuados a la naturaleza, composición y
sección de los cables, y no deberán aumentar la resistencia eléctrica de éstos.
Los terminales deberán ser, asimismo, adecuados a las características
ambientales (interior, exterior, contaminación, etc.).
No será aceptada la tecnología de instalación contráctil por calor, sin embargo el
tipo de presentación será monobloc o integral, según lo indicado en UNE 211027
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capítulo 5, cumpliendo características indicadas en el capítulo 7 de la citada
norma y además:
Los elementos a colocar sobre el aislamiento del cable, tendrán condiciones
adecuadas para adaptarse totalmente a éste, evitando cavidades de aire.
El manguito metálico de empalme será de tecnología por apriete mecánico
según UNE 211024 no admitiéndose que incorporen piezas sueltas de
adaptación a las diferentes secciones del conductor a utilizar si no son
extraíbles con movimiento voluntario.
El empalme estará contenido en una sola envolvente, una por fase, quedando
todas las conexiones en el interior.
En el lado del centro de seccionamiento, todos los conectores separables serán
en T simétrica (contacto atornillable), y cumplirán con lo indicado en el capítulo
9 de UNE 211028.
Para los conectores de interior:
El terminal metálico será de tecnología por apriete mecánico según UNE
211024, no admitiéndose que incorporen piezas sueltas de adaptación a las
diferentes secciones del conductor a utilizar si no son extraíbles con
movimiento voluntario.
No se admite el pintado exterior de los conectores.
El detector de tensión en aquellos conectores en los que se soliciten debe estar
insertado en alguno de los componentes del conector separable y su
instalación no debe depender de la habilidad del instalador.
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Y para los terminales de exterior:
El control de campo en las terminaciones estará integrado con la cubierta del
terminal.
Las superficies expuestas al contorneo serán resistentes a la formación de
caminos de carbón y la erosión, cumplirán los ensayos especificados en la
norma UNE 211027 para la clase 1A 3,5.
No se admitirán que las aletas que se coloquen para aumentar la longitud de la
línea de fuga, sean de piezas independientes. El diámetro de las aletas será
como máximo el diámetro exterior de la fase del cable más 100 mm.
El aislamiento del cable quedará cubierto totalmente entre el final de la
cubierta y el conector terminal.
Los terminales metálicos serán de tecnología por apriete mecánico cumpliendo
los requisitos de UNE 211024, no admitiéndose que incorporen piezas sueltas
de adaptación a las diferentes secciones del conductor a utilizar si no son
extraíbles con movimiento voluntario.
Las canalizaciones estarán constituidas por tubos plásticos, debidamente
enterrados en zanja. Las características de estos tubos serán las establecidas en
la UNE-EN 50086.
En cada uno de los tubos se instalará un solo circuito. Se evitará en lo posible los
cambios de dirección de los tubulares. En los puntos donde estos se produzcan,
se dispondrán preferentemente de calas de tiro y excepcionalmente arquetas
ciegas, para facilitar la manipulación.
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La zanja tiene una anchura mínima de 0,40 m para la colocación de dos tubos de
Ø160 mm aumentando la anchura en función del número de tubos a instalar.
En el plano PM-08. Sección. Canalización, se dan los valores de las dimensiones
de la zanja.
Los tubos para cables eléctricos podrán ir colocados en uno, dos o tres planos,
dejando siempre en el nivel superior el tubo para los cables de control.
En el fondo de la zanja y en toda la extensión se colocará una solera de limpieza
de unos 0,05 m aproximadamente de espesor de arena de río, sobre la que se
depositarán los tubos dispuestos por planos. A continuación se colocará otra
capa de arena con un espesor de 0,10 m por encima de los tubos y
envolviéndolos completamente.
Para el relleno de la zanja se utilizará zahorra.
Al objeto de impedir la entrada del agua, suciedad y material orgánico, los
extremos de los tubos deberán estar sellados. Los tubos de reserva serán
sellados con el tipo de tapón normalizado.
La canalización deberá tener una señalización colocada de acuerdo al plano PM-
08 para advertir de la presencia de cables de alta tensión.
Las condiciones generales para cruzamientos y paralelismos son:
La zanja tiene una anchura mínima de 0,45 m para la colocación de tres tubos
rectos de Ø 160 mm.
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La profundidad de la zanja es de 1,16 m, tomada desde la rasante del terreno
(véase en planos).
En el fondo de la zanja y en toda la extensión se colocará una solera de limpieza
de unos 0,05 m aproximadamente de espesor de hormigón HNE15, sobre la que
se depositarán los tubos dispuestos por planos. A continuación se colocará otra
capa de hormigón HNE15 con un espesor de 0,10 m por encima de los tubos y
envolviéndolos completamente.
La canalización deberá tener una señalización colocada de la misma forma que la
indicada en el apartado anterior o marcado sobre el propio tubo, para advertir
de la presencia de cables de alta tensión.
Y por último, se hace el relleno de la zanja, dejando libre el espesor del
pavimento. Para este rellenado se utilizará hormigón HNE15. En las
canalizaciones que no lo exijan las Ordenanzas Municipales la zona de relleno
será de todo-uno o zahorra.
Después se colocará un firme de hormigón de HNE15 de unos 0,30 m de espesor
y por último se repondrá el pavimento a ser posible del mismo tipo y calidad del
que existía antes de realizar la apertura.
Para cruzar zonas en las que no sea posible o suponga graves inconvenientes y
dificultades la apertura de zanjas (cruces de ferrocarriles, carreteras con gran
densidad de circulación, etc.), pueden utilizarse máquinas perforadoras "topos"
de tipo impacto, hincadora de tuberías o taladradora de barrena, en estos casos
se prescindirá del diseño de zanja descrito anteriormente puesto que se utiliza el
proceso de perforación que se considere más adecuado. Su instalación precisa
zonas amplias despejadas a ambos lados del obstáculo a atravesar para la
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ubicación de la maquinaria, por lo que no debemos considerar este método
como aplicable de forma habitual, dada su complejidad.
Cruzamientos:
A continuación se fijan, para cada uno de los casos indicados, las condiciones a
que deben responder los cruzamientos de cables subterráneos.
Con calles, caminos y carreteras: En los cruces de calzada, carreteras, caminos,
etc., deberán seguirse las instrucciones fijadas en el apartado anterior. Los tubos
irán a una profundidad mínima de 1,16 m. Siempre que sea posible el cruce se
hará perpendicular al eje del vial.
El número mínimo de tubos, será de tres y en caso de varias líneas, será preciso
disponer como mínimo de un tubo de reserva.
En este anexo no existen cruzamientos con calles, caminos o carreteras.
Con ferrocarriles: No procede.
Con otras conducciones de energía eléctrica: La distancia mínima entre cables de
energía eléctrica, será de 0,25 m. Cuando no pueda respetarse esta distancia, el
cable que se tienda en último lugar se separará mediante tubo o divisorias
constituidas por materiales incombustibles y de adecuada resistencia mecánica.
La distancia del punto de cruce a empalmes será superior a 1 m.
Con cables de telecomunicación: La separación mínima entre los cables de
energía eléctrica y los de telecomunicación será de 0,20 m. En el caso de no
poder respetar esta distancia, la canalización que se tienda en último lugar, se
separará mediante tubos, conductos o divisorias constituidas por materiales
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incombustibles y de adecuada resistencia mecánica. La distancia del punto de
cruce a empalmes, tanto en el cable de energía como en el de comunicación,
será superior a 1m.
Con canalizaciones de agua: Los cables se mantendrán a una distancia mínima de
estas canalizaciones de 0,20 m. Cuando no pueda respetarse esta distancia, la
canalización que se tienda en último lugar se separará mediante tubos o placa
separadora constituidos por materiales incombustibles y de adecuada resistencia
mecánica. Se evitará el cruce por la vertical de las juntas de las canalizaciones de
agua, o los empalmes de la canalización eléctrica, situando unas y otros a una
distancia superior a 1 m del punto de cruce.
Con canalizaciones de gas: En los cruces de líneas subterráneas de AT con
canalizaciones de gas deberán mantenerse las distancias mínimas que se
establecen en la tabla 1. Cuando por causas justificadas no puedan mantenerse
estas distancias, podrá reducirse mediante colocación de una protección
suplementaria, hasta los mínimos establecidos en la tabla 1. Esta protección
suplementaria a colocar entre servicios estará constituida por materiales
preferentemente cerámicos (baldosas, rasillas, ladrillos, etc.).
En los casos en que no se pueda cumplir con la distancia mínima establecida con
protección suplementaria y se considerase necesario reducir esta distancia, se
pondrá en conocimiento de la empresa propietaria de la conducción de gas, para
que indique las medidas a aplicar en cada caso.
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Tabla 1
Presión de la instalación de gas
Distancia mín. sin protección suplementaria
Distancia mín. con protección suplementaria
Canalizaciones y
acometidas
En AP > 4 bar 0,40 m 0,25 m
En MP y BP ≤ 4 bar 0,40 m 0,25 m
Acometida interior*
En AP > 4 bar 0,40 m 0,25 m
En MP y BP ≤ 4 bar 0,20 m 0,10 m
(*) Acometida interior: Es el conjunto de conducciones y accesorios comprendidos entre la llave
general de acometida de la compañía suministradora (sin incluir ésta) y la válvula de
seccionamiento existente en la estación de regulación y medida. Es la parte de acometida
propiedad del cliente.
La protección suplementaria garantizará una mínima cobertura longitudinal de
0,45 m a ambos lados del cruce y 0,30 m de anchura centrada con la instalación
que se pretende proteger, de acuerdo con la figura adjunta.
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Con conducciones de alcantarillado: Se procurará pasar los cables por encima de
las alcantarillas. No se admitirá incidir en su interior. Si no es posible se pasará
por debajo, disponiendo los cables con una protección de adecuada resistencia
mecánica.
Con depósitos de carburante: No procede.
Paralelismos:
Los cables subterráneos deberán cumplir las condiciones y distancias de
proximidad que se indican a continuación, y se procurará evitar que queden en
el mismo plano vertical que las demás conducciones.
Con otros conductores de energía eléctrica: Los cables de alta tensión podrán
instalarse paralelamente a otros de baja o alta tensión, manteniendo entre ellos
una distancia no inferior a 0,25 m. Cuando no pueda respetarse esta distancia, la
conducción que se establezca en último lugar se dispondrá separada mediante
tubos, conductos o divisorias constituidas por materiales incombustibles de
adecuada resistencia mecánica.
Con canalizaciones de agua: La distancia mínima entre los cables de energía
eléctrica y las canalizaciones de agua será de 0,20 m. La distancia mínima entre
los empalmes de los cables de energía eléctrica y las juntas de las canalizaciones
de agua será de 1 m. Cuando no puedan mantenerse estas distancias, la
canalización más reciente se dispondrá separada mediante tubos, conductos o
divisorias constituidos por materiales de adecuada resistencia mecánica.
Se procurará mantener una distancia mínima de 0,20 m en proyección horizontal
y, también, que la canalización de agua quede por debajo del nivel del cable
eléctrico.
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Por otro lado, las arterias importantes de agua se dispondrán alejadas de forma
que se aseguren distancias superiores a 1 m respecto a los cables eléctricos de
alta tensión.
Con canalizaciones de gas: En los paralelismos de líneas subterráneas de AT con
canalizaciones de gas deberán mantenerse las distancias mínimas que se
establecen en la tabla 2. Cuando por causas justificadas no puedan mantenerse
estas distancias, podrán reducirse mediante la colocación de una protección
suplementaria hasta las distancias mínimas establecidas en la tabla 2. Esta
protección suplementaria a colocar entre servicios estará constituida por
materiales preferentemente cerámicos (baldosas, rasillas, ladrillo, etc.).
Tabla 2
Presión de la instalación de gas
Distancia mín. (d) sin protección suplementaria
Distancia mín. (d’) con protección suplementaria
Canalizaciones y
acometidas
En AP > 4 bar 0,40 m 0,25 m
En MP y BP ≤ 4 bar 0,25 m 0,15 m
Acometida interior*
En AP > 4 bar 0,40 m 0,25 m
En MP y BP ≤ 4 bar 0,20 m 0,10 m
(*) Acometida interior: Es el conjunto de conducciones y accesorios comprendidos entre la llave
general de acometida de la compañía suministradora (sin incluir ésta), y la válvula de
seccionamiento existente en la estación de regulación y medida. Es la parte de acometida
propiedad del cliente.
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La distancia mínima entre los empalmes de los cables de energía eléctrica y las
juntas de las canalizaciones de gas será de 1 m.
Con conducciones de alcantarillado: Se procurará pasar los cables por encima de
las alcantarillas. No se admitirá incidir en su interior. Si no es posible se pasará
por debajo, disponiendo los cables con una protección de adecuada resistencia
mecánica.
Con depósitos de carburante: No procede.
Derivaciones.
No se admitirán derivaciones en T.
Las derivaciones de este tipo de líneas se realizarán desde las celdas de línea
situadas en centros de transformación o reparto, o desde líneas subterráneas
haciendo entrada y salida.
Protecciones.
Protecciones contra sobreintensidades.
Los cables estarán debidamente protegidos contra los efectos térmicos y
dinámicos que puedan originarse debido a las sobreintensidades que puedan
producirse en la instalación.
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Para la protección contra sobreintensidades se utilizarán interruptores
automáticos colocados en el inicio de las instalaciones que alimenten cables
subterráneos. Las características de funcionamiento de dichos elementos de
protección corresponderán a las exigencias que presente el conjunto de la
instalación de la que forme parte el cable subterráneo, teniendo en cuenta las
limitaciones propias de éste.
Protección contra sobreintensidades de cortocircuito.
La protección contra cortocircuitos por medio de interruptores automáticos se
establecerá de forma que la falta sea despejada en un tiempo tal, que la
temperatura alcanzada por el conductor durante el cortocircuito no dañe el
cable.
Las intensidades máximas de cortocircuito admisibles para los conductores y las
pantallas correspondientes a tiempos de desconexión comprendidos entre 0,1 y
3 segundos, serán las indicadas en la Norma UNE 20435. Podrán admitirse
intensidades de cortocircuito mayores a las indicadas en aquellos casos en que el
fabricante del cable aporte la documentación justificativa correspondiente.
Las características de funcionamiento de dichos elementos de protección
corresponderán a las exigencias que presente el conjunto de la instalación de la
que forme parte el cable subterráneo, teniendo en cuenta las limitaciones
propias de éste.
Protección contra sobretensiones.
Se utilizarán pararrayos de resistencia variable o pararrayos de óxidos metálicos,
cuyas características estarán en función de las probables intensidades de
corriente a tierra que puedan preverse en caso de sobretensión. Deberá
cumplirse también, en lo referente a coordinación de aislamiento y puesta a
tierra de los pararrayos, lo indicado en las instrucciones ITC-RAT 12 y ITC-RAT 13,
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respectivamente, del Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de
seguridad en instalaciones eléctricas de alta tensión.
En lo referente a protecciones contra sobretensiones serán de consideración
igualmente las especificaciones establecidas por las Normas UNE-EN 60071-1,
UNE-EN 60071-2 y UNE-EN 60099-5.
10.3. TOMAS DE TIERRA
Se conectarán a tierra las pantallas y armaduras de todas las fases en cada uno
de los extremos. Esto garantiza que no existan tensiones inducidas en las
cubiertas metálicas.
11 DESCRIPCIÓN DEL CENTRO DE SECCIONAMIENTO
11.1. CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL CENTRO DE SECCIONAMIENTO
El centro de seccionamiento objeto del presente anexo será del tipo
prefabricado en superficie con maniobra desde el interior, empleando para su
aparellaje un equipo compacto de celdas modulares de aislamiento y corte en
gas, sin necesidad de reponer el mismo.
El número de celdas y tipo será: tres (3) celdas de línea telecontroladas mediante
comunicación por GPRS; más una cuarta (1) de protección del transformador (50
kVA) de potencia para la alimentación de los servicios auxiliares de BT.
La acometida al mismo tiempo será subterránea, en distribución anillada desde
el punto de conexión dado en el circuito L/06 Ledaña entre los apoyos existentes
y numerados con el nº 22.731 y nº 22.732.
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El suministro de energía se efectuará a una tensión de servicio de 20 kV y 50 Hz
de frecuencia, por la cía. distribuidora Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U.
11.2. DESCRIPCIÓN DE LA OBRA CIVIL.
El centro de seccionamiento objeto de este anexo consta de una única
envolvente prefabricada e independiente destinada únicamente a esta finalidad,
en la que se encuentra toda la aparamenta eléctrica.
Para el diseño de este centro de seccionamiento se han tenido en cuenta todas
las normativas indicadas en el apartado de legislación aplicable.
Local.
La caseta será de construcción prefabricada de hormigón tipo EPH-1T-4250 de
Inael o similar, de dimensiones exteriores 4.450 · 2.400 mm y altura útil 2.400
mm, y preparado de acuerdo a las características descritas a continuación para
acoger la instalación eléctrica necesaria.
Se accederá al centro de seccionamiento desde la vía pública. El acceso al
interior del local del CS será exclusivo para el personal de la empresa
distribuidora. En este caso el acceso será a través de la puerta de hombre
instalada para tal fin, dejando la puerta de máquina para el cambio del
transformador cuando así lo requiera.
Las vías para el acceso de los materiales deberán permitir el transporte en
camión, de los transformadores y demás elementos pesados del CS, hasta el
edificio.
El centro de seccionamiento cumplirá en cuanto a anchuras de pasillos con lo
especificado en el Apartado 6 de la ITC-RAT 14, e indicadas en la siguiente tabla:
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Pasillos de maniobra con elementos en tensión a un solo lado 1,00 m.
Pasillos de maniobra con elementos en tensión a ambos lados 1,20 m.
Pasillos de inspección con elementos en tensión a un solo lado 0,80 m.
Pasillos de inspección con elementos en tensión a ambos lados 1,00 m.
De los elementos en tensión a pantallas o tabiques macizos de material no
conductor (hmín = 1,80 m): 0,22 m.
De los elementos en tensión a pantallas o tabiques macizos de material
conductor (hmín = 1,80 m): 0,25 m
De los elementos en tensión a pantallas de enrejados (hmín = 1,80 m): 0,32 m.
De los elementos en tensión a barreras (barandillas, listones, cadenas, etc.):
1,25 m.
Tipo de centro Nº de máquinas Altura, m Superficie, m2
CS - 2,40 9,25
Características de los materiales.
El material empleado en la fabricación de las piezas (bases, paredes y techos) es
hormigón armado. Con la justa dosificación y el vibrado adecuado se
conseguirán unas características óptimas de resistencia característica (superior a
250 kg/cm² a los 28 días de su fabricación) y una perfecta impermeabilización.
La propia armadura de mallazo electrosoldado garantizará la perfecta
equipotencialidad de todo el prefabricado.
Los techos estarán diseñados de tal forma que se impidan las filtraciones y la
acumulación de agua sobre éstos, desaguando directamente al exterior desde su
perímetro.
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Los grados de protección serán conformes a la UNE 20.324-93 de tal forma que
la parte exterior del edificio prefabricado será de IP23, excepto las rejillas de
ventilación donde el grado de protección será de IP33.
Cimentación.
El edificio prefabricado descansará sobre un lecho de arena de río lavada y
nivelada de 15 cm de grosor, con unas dimensiones 3.300 · 5.350 mm.
Solera y pavimento.
Estarán constituidos por elementos planos prefabricados de hormigón armado
apoyados en un extremo sobre unos soportes metálicos en forma de U, los
cuales constituirán los huecos que permitirán la conexión de cables en las celdas.
Los huecos que no queden cubiertos por las celdas o cuadros eléctricos se
taparán con unas placas fabricadas para tal efecto. En la parte frontal se
dispondrán unas placas de peso reducido que permitirán el acceso de personas a
la parte inferior del prefabricado a fin de facilitar las operaciones de conexión de
los cables.
De igual modo, en la base de la envolvente irán dispuestos, tanto en el lateral
como en la solera, los orificios para la entrada de cables de Alta y Baja Tensión.
Estos orificios son partes debilitadas del hormigón que se deberán romper
(desde el interior del prefabricado) para realizar la acometida de cables.
La cuba de recogida de aceite se integra en el propio diseño del edificio
prefabricado. Con una capacidad de 760 litros, esta diseñada para recoger en su
interior el aceite del transformador sin que éste se derrame por la base.
Sobre la cuba se dispone una bandeja cortafuegos de acero galvanizado
perforada y cubierta por grava.
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Cerramientos exteriores.
La envolvente, de hormigón armado, estará diseñada de tal forma que se
garantizará una total impermeabilidad y equipotencialidad del conjunto, así
como una elevada resistencia mecánica.
Tabiquería interior.
Unas rejas metálicas impiden el acceso directo a la zona del transformador
desde el interior del prefabricado.
Puertas.
Están constituidas en chapa de acero galvanizado recubierta con pintura epoxy
poliéster verde. Esta doble protección, galvanizado más pintura, las hace muy
resistentes a la corrosión causada por los agentes atmosféricos.
Las puertas están abisagradas para que se puedan abatir 180º hacia el exterior,
pudiendo mantenerlas en la posición de 90º con un retenedor metálico.
La puerta frontal de peatón de la sala de celdas permite una luz de acceso de
900 mm · 2.100 mm (anchura · altura).
La puerta de acceso al transformador sólo se puede abrir desde el interior
mediante un dispositivo mecánico, existiendo, en opción, la posibilidad de
colocar una cerradura para abrir desde el exterior. Las luces de acceso a la sala
de transformadores son 1.250 mm · 2.100 mm (anchura · altura).
Las rejillas de ventilación de los edificios prefabricados EHC están fabricadas de
chapa de acero galvanizado sobre la que se aplica una película de pintura epoxy
poliéster verde. El grado de protección para el que han sido diseñadas las rejillas
es IP339.
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Estas rejillas están diseñadas y dispuestas de manera que la circulación del aire,
provocada por tiro natural, ventile eficazmente la sala del transformador. Como
base de diseño se han tomado los transformadores UNE 21428 de 1.000 kVA y el
ensayo de calentamiento de la UNE-EN 61330.
Todas las rejillas de ventilación van provistas de una tela metálica mosquitera.
Pintura.
El acabado exterior se realiza con un revoco de pintura beige rugosa (RAL 1014)
que ha sido especialmente escogida para integrar el prefabricado en el entorno
que lo rodea.
11.3. INSTALACIÓN ELÉCTRICA.
Características de la red de alimentación.
La red de la cual se alimenta el centro de seccionamiento es del tipo
subterráneo, con una tensión de 20 kV, nivel de aislamiento según la ITC-RAT 12,
y una frecuencia de 50 Hz. Las características de la LSMT se encuentra en el
apartado 10. Descripción de la línea subterránea de media tensión.
La potencia de cortocircuito máxima en el punto de acometida, según los datos
suministrados por la compañía eléctrica, es de 433 MVA, lo que equivale a una
corriente de cortocircuito de 12,5 kA eficaces.
Celdas. Características generales.
Las celdas prefabricadas forman un sistema compacto de reducidas dimensiones
para MT, con aislamiento y corte en gas, cuyos embarrados se conectan
utilizando unos elementos de unión, consiguiendo una conexión totalmente
apantallada, e insensible a las condiciones externas (polución, salinidad,
inundación, etc.).
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Las partes que componen estas celdas son:
Base y frente. La base soporta todos los elementos que integran la celda. La
rigidez mecánica de la chapa y su galvanizado garantizan la indeformabilidad y
resistencia a la corrosión de esta base. La altura y diseño de esta base permite el
paso de cables entre celdas sin necesidad de foso, y facilita la conexión de los
cables frontales de acometida.
La parte frontal incluye en su parte superior la placa de características eléctricas,
la mirilla para el manómetro, el esquema eléctrico de la celda y los accesos a los
accionamientos del mando. En la parte inferior se encuentra el dispositivo de
señalización de presencia de tensión y el panel de acceso a los cables y fusibles.
En su interior hay una pletina de cobre a lo largo de toda la celda, permitiendo la
conexión a la misma del sistema de tierras y de las pantallas de los cables.
Cuba: La cuba, fabricada en acero inoxidable de 2 mm de espesor, contiene el
interruptor, el embarrado y los portafusibles, y el gas se encuentra en su interior
a una presión relativa de 0,2 bar (salvo para celdas especiales). El sellado de la
cuba permite el mantenimiento de los requisitos de operación segura durante
más de 30 años, sin necesidad de reposición de gas.
Esta cuba cuenta con un dispositivo de evacuación de gases que, en caso de arco
interno, permite su salida hacia la parte trasera de la celda, evitando así, con
ayuda de la altura de las celdas, su incidencia sobre las personas, cables o la
aparamenta del centro de seccionamiento.
En su interior se encuentran todas las partes activas de la celda (embarrados,
interruptor-seccionador, puesta a tierra, tubos portafusible).
Interruptor/Seccionador/Seccionador de puesta a tierra: El interruptor
disponible en el sistema proyectado tiene tres posiciones: conectado,
seccionado y puesto a tierra.
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La actuación de este interruptor se realiza mediante palanca de accionamiento
sobre dos ejes distintos: uno para el interruptor (conmutación entre las
posiciones de interruptor conectado e interruptor seccionado); y otro para el
seccionador de puesta a tierra de los cables de acometida (que conmuta entre
las posiciones de seccionado y puesto a tierra).
Mando: Los mandos de actuación son accesibles desde la parte frontal, pudiendo
ser accionados de forma manual o motorizada.
Conexión de cables: La conexión de cables se realiza desde la parte frontal
mediante unos pasatapas estándar.
Enclavamientos: La función de los enclavamientos incluidos en todas las celdas
prefabricadas es que:
No se pueda conectar el seccionador de puesta a tierra con el aparato principal
cerrado, y recíprocamente, no se pueda cerrar el aparato principal si el
seccionador de puesta a tierra está conectado.
No se pueda quitar la tapa frontal si el seccionador de puesta a tierra está
abierto, y a la inversa, no se pueda abrir el seccionador de puesta a tierra cuando
la tapa frontal ha sido extraída.
Celdas de línea y protección. Interruptores-Seccionadores.
Conjunto compacto de Siemens gama 8DJH, modelo 095127 o similar,
telemandada, equipado con tres funciones de línea con interruptor y una
función de protección con fusibles, de dimensiones 1.360 mm de alto, 1.800 mm
de ancho, y 775 mm de profundidad.
Conjunto compacto estanco en atmósfera de hexafluoruro de azufre SF6, 24 kV
tensión nominal, para una intensidad nominal de 400 A en las funciones de línea
y de 200 A en las de protección. Resistencia al arco eléctrico AFL 16 kA 0,5 seg.
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El conjunto estará equipado para la automatización (telemando) conforme a las
especificaciones de automatización de Iberdrola, incorporando:
Funciones de líneas motorizadas.
Cajón de automatización sobre celda compacta contenido:
- 2 unidades de relé para la automatización.
- 1 conjunto de 2 toroidales 1000/1 A, gama extendida 150%.
- 1 conjunto de 2 divisores de tensión MT de relación 10.000:1
- 1 conjunto rectificador-cargador de baterías para la alimentación de
equipos.
El interruptor de la función de línea será un interruptor-seccionador de
las siguientes características:
Intensidad térmica: 16 kA eficaces.
Poder de cierre: 40 kA cresta.
La función ruptofusible tendrá las siguientes características:
Poder de corte en cortocircuito: 16 kA eficaces.
Poder de cierre: 40 kA cresta.
El interruptor de la función de protección se equipará con fusibles de baja
disipación térmica tipo MESA CF (DIN 43625), de 24kV, de 6 A de intensidad
nominal, que provocará la apertura del mismo por fusión de cualquiera de ellos.
El conjunto compacto incorporará:
Funciones de líneas motorizadas.
Seccionador de puesta a tierra en SF6.
Palanca de maniobra.
Dispositivos de detección de presencia de tensión en todas las funciones,
tanto en las de línea como en las de protección.
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3 lámparas individuales (una por fase) para conectar a dichos
dispositivos.
Bobina de apertura a emisión de tensión de 220 V c.a. en las funciones de
protección.
Pasatapas de tipo roscados de 400 A M16 en las funciones de línea.
Pasatapas de tipo liso de 200 A en las funciones de protección.
Panel cubrebornas con enclavamiento s.p.a.t. + interruptor.
Cubrebornas metálicos en todas las funciones.
Manómetro para el control de la presión del gas.
Armario ACOM-I-GPRS con cubierta transparente con las siguientes
características.
- Dimensiones 315 x 405 x 171 mm, con tapa superior transparente +
placa de montaje de poliéster.
- Clase térmica A UNE 21 305, UNE 20 67212-1
- IP 43 UNE 30324.
- IK 09 (10 J) UNE 50102.
- Cierre por tornillos imperdibles y precintable.
El armario alojará en su interior los qquipos descritos en la especificación: “ET.-
Armarios Comunes Proyecto SATR. Junio 2011- Ed. 2”.
Aislamiento de 10kV entre los elementos referenciados a baja y media tensión.
Dentro del armario se incluyen:
- Magnetotérmico (Tetrapolares Curva C 2A, Monofásico Curva D 6A, 400V C/A).
- Bornas seccionables.
- Router GPRS modelo 4DRN.
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Transformador aceite 24 kV.
Transformador trifásico reductor de tensión, construido según las normas
citadas anteriormente, con neutro accesible en el secundario, de potencia 50
kVA y refrigeración natural aceite (ONAN), de tensión primaria 20 kV y tensión
secundaria 420 V en vacío (B2).
Otras características constructivas:
Regulación en el primario: + 2,5%, + 5%, + 7,5%, + 10 %
Grupo de conexión: Dyn11
Perdidas en vacío/carga a 75 ºC: 110/875 w
Tensión de cortocircuito (ECC): 4 %
Nivel de ruido a 0,30 m: 44 dB(A)
Protección incorporada al transformador: Termómetro
Longitud: 1.080 mm.
Ancho: 710 mm.
Altura: 1.270 mm.
Peso: 600 kg.
Distancia entre ejes: 670 mm.
Características material vario de Media Tensión y Baja Tensión.
El material vario del centro de seccionamiento es aquel que, aunque forma parte
del conjunto del mismo, no se ha descrito en las características del equipo ni en
las características de la aparamenta.
Interconexiones de MT:
Puentes MT Transformador: Cables MT 12/20 kV del tipo HEPRZ1, unipolares,
con conductores de sección y material 1x50 Al.
Tanto en el lado de la celda de medida como en el transformador, terminales
monobloc de interior.
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Interconexiones de BT:
Juego de puentes de cables de BT, de sección y material 4x240 Al (XZ1 0,6/1 kV),
y todos los accesorios para la conexión.
Estos cables dispondrán en sus extremos de terminales bimetálicos tipo CTPT-
150/240.
Embarrado general.
El embarrado general de las celdas se construye con tres barras aisladas de
cobre dispuestas en paralelo.
Aisladores de paso.
La conexión del embarrado se efectúa sobre los bornes superiores de la
envolvente del interruptor-seccionador con la ayuda de repartidores de campo
con tornillos imperdibles integrados de cabeza allen de M8. El par de apriete
será de 2,8 m · daN.
Características de la aparamenta de baja tensión.
Cuadro de baja tensión, formado por envolvente de dimensiones 540x270x170
mm, en cuyo interior se instalará un interruptor de corte visible en carga de 160
A de calibre, asociado a la protección contra sobreintensidades formada por
fusibles NH0 de 100 A con un poder de corte de 120 kA.
Junto a este cuadros, en la sala de celdas, se instará una caja superficial estanca
de 12 módulos, en cuyo interior y sobre perfil DIN, se instalarán los dispositivos
de protección necesarios para las instalaciones del centro de seccionamiento
(alumbrado, tanto normal como de emergencia, tomas de corriente,…).
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11.4. MEDIDA DE LA ENERGÍA ELÉCTRICA
La medida de la energía generada en el parque eólico, tendrá lugar en la sala del
centro de protección, medida y control, a través de la celda de medida y el
armario destinados a tal fin.
11.5. PUESTA A TIERRA
Las prescripciones que deben cumplir las instalaciones de PaT vienen en el
Apartado 1 "Prescripciones Generales de Seguridad" del ITC-RAT 13.
Tal y como se recoge en el MT 2.11.33, el valor máximo de la intensidad de
puesta a tierra para este tipo de centros, será de 500 A.
Tierra de protección:
Se instalará el correspondiente electrodo compuesto por una hilera con
conductor desnudo de cobre de 50 mm2 de sección, enterrado como mínimo a
1,00 m de profundidad, al que se conectarán 3 picas de acero cobretizado de 2
m de longitud, de 14 mm de diámetro, distanciadas 3 m entre sí.
Todas las partes metálicas no unidas a los circuitos principales de todos los
aparatos y equipos instalados en el centro de seccionamiento se unen a la tierra
de protección mediante conductor de cobre de 50 mm2 (sección mínima): cuba
del transformador, celdas de alta tensión (en dos puntos), pantallas de los cables
HEPRZ1, puertas y rejilla de ventilación, y el mallazo electrosoldado de la solera
(en dos puntos).
Tierra de servicio:
Con objeto de evitar tensiones peligrosas en BT, debido a faltas en la red de MT,
el neutro del sistema de BT se conecta a una toma de tierra independiente del
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sistema de MT formada por una nueva disposición, de 3 picas de acero-cobre
enterradas y de idénticas características a las anteriores, de tal forma que no
exista influencia en la red general de tierra, para lo cual se emplea un cable de
cobre aislado RV-K 0,6/1 kV 50 mm2.
11.6. INSTALACIONES SECUNDARIAS
Alumbrado.
En el interior del centro de seccionamiento se instalará una luminaria de tipo
estanca 1x18 W LED capaz de proporcionar un nivel de iluminación suficiente
para la comprobación y maniobra de los elementos del mismo. El nivel medio
será como mínimo de 250 lux.
La luminaria estará colocada sobre soportes rígidos y dispuestos de tal forma
que se mantenga la máxima uniformidad posible en la iluminación. Además, se
deberá poder efectuar la sustitución de lámparas sin peligro de contacto con
otros elementos en tensión.
Se dispondrá también un punto de luz de emergencia de carácter autónomo con
200 lm, que señalizará el acceso al centro de seccionamiento.
Los interruptores del alumbrado estarán situados en la proximidad de las
puertas de acceso.
Protección contra incendios y equipos auxiliares:
El centro de seccionamiento, dispondrá de equipos auxiliares compuestos de:
Placas indicadoras de peligro de muerte y un hombre fulminado.
Placa y equipos de primeros auxilios y 5 reglas de oro.
Guantes.
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Banqueta aislante.
En una bandeja o bolsa portadocumentos, la siguiente documentación:
manual de instrucciones y mantenimiento del centro, certificado de
conformidad de las celdas de AT, certificado de conformidad de los sensores
de intensidad y de tensión, resto de documentación técnicas,…
Ventilación:
La ventilación del centro de seccionamiento será natural, admitiéndose un salto
térmico máximo de 15 ºC.
Medidas de seguridad:
Para la protección del personal y equipos, se debe garantizar que:
No será posible acceder a las zonas normalmente en tensión, si éstas no han
sido puestas a tierra. Por ello, el sistema de enclavamientos interno de las
celdas debe afectar al mando del aparato principal, del seccionador de
puesta a tierra y a las tapas de acceso a los cables.
Las celdas de línea serán con aislamiento integral y corte en gas, y las
conexiones entre sus embarrados deberán ser apantalladas, consiguiendo
con ello la insensibilidad a los agentes externos, y evitando de esta forma la
pérdida del suministro en los centros de transformación interconectados con
éste, incluso en el eventual caso de inundación del centro de
seccionamiento.
Las bornas de conexión de cables serán fácilmente accesibles a los operarios
de forma que, en las operaciones de mantenimiento, la posición de trabajo
normal no carezca de visibilidad sobre estas zonas.
Los mandos de la aparamenta estarán situados frente al operario en el
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momento de realizar la operación, y el diseño de la aparamenta protegerá al
operario de la salida de gases en caso de un eventual arco interno.
El diseño de las celdas impedirá la incidencia de los gases de escape,
producidos en el caso de un arco interno, sobre los cables de MT y BT. Por
ello, esta salida de gases no debe estar enfocada en ningún caso hacia el foso
de cables
11.7. LIMITACIÓN DE LOS CAMPOS MAGNÉTICOS
De acuerdo al apartado 4.7 de la ITC RAT 14 del RD 337/2014, se debe
comprobar que no se supera el valor establecido en el Real Decreto 1066/2001,
de 28 de septiembre.
Para la frecuencia de 50 Hz, que es la frecuencia de suministro eléctrico, y por
tanto la frecuencia de los campos eléctricos y magnéticos asociados a dicho
suministro, estos valores son:
Campo magnético: Inferior a 100 µT para el público en general, e inferior a 500
µT para los trabajadores (medido a 200 mm de la zona de operación).
Campo eléctrico: Inferior a 5.000 V/m.
El cálculo analítico (Biot y Savart) para la intensidad máxima admisible de los
conductores es el siguiente:
En el centro de seccionamiento, se encuentran principalmente las siguientes
tipologías de cableado susceptible de generar un campo electromagnético
relevante:
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Cableado de MT en las zanjas de entrada/salida del CS.
Para evitar que se generen campos magnéticos en el entorno del cableado
situado en las zanjas y en su transición hasta las celdas, todo el cableado
discurrirá en disposición triangular de manera que los campos eléctricos
generados por cada una de las líneas, sean mínimos. A continuación se justifica
el campo magnético generado por el cableado.
Para simplificar el cálculo, se considerará el caso desfavorable de conductores
rectilíneos indefinidos en el cableado de MT discurriendo la intensidad máxima
admitida en régimen permanente, 286,35 A.
Se considera que la envolvente del cable unipolar tiene un diámetro de 40 mm
aproximadamente:
El campo magnético generado en el Punto P, será consecuencia del sumatorio
de campos magnéticos generados por cada una de las fases del cableado:
BP = ∑BP,i = BP,R + BP,S + BP,T
Suponiendo que la corriente está concentrada en el centro del cableado, para
cada fase se tiene:
BP,R = μiR
2πr
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MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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BP,S = μiS
2πd
BP,T = μiT
2πd
Teniendo en cuenta que las intensidades se encuentran desfasadas y
pertenecen a un circuito trifásico equilibrado, se tiene que:
is = it = −ir × sen 30 = −ir
2⁄
Por otro lado, teniendo en cuenta la distancia d, entre el centro de las fases S y T
es d = 40 mm, y que la permeabilidad magnética del aire es similar a la del vacío
(μ0 = 4π ∙ 10−7NA−2), y sustituyendo se obtiene:
BP,R = μiR
2πr= 2.863,50 μT
BP,S = μiS
2πd= −492,13 μT
BP,T = μiT
2πd= −492,13 μT
Realizando el sumatorio, se obtiene un valor de 1.879,25 μT > 100 μT exigidos
por el RD 1066/2001.
De manera similar, repitiendo el calculo para un punto P’ situado a 15 cm en la
vertical de la fase R (distancia terminal interior – envolvente celda de línea), los
resultados que se obtienen son:
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MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
Página 43 de 45
BP,R = μiR
2πr= 336,88 μT
BP,S = μiS
2πd= −139,26 μ T
BP,T = μiT
2πd= −139,26 μ T
Resultando un campo magnético a 15 cm de 58,35 μT para una sola línea.
Sin embargo, se debe considerar el caso más desfavorable con la coexistencia de
las dos ternas de cableado de MT que entran al CS. En este caso, se considerará
un punto P situado a 75 cm por encima de la entrada de la canalización al CS.
Terna 1 2 Total
Fase R S T R S T
B (μT) 74,38 -35,58 -35,58 74,38 -35,58 -35,58 6,44
Obteniéndose un campo magnético total de 6,44 μT.
Puentes BT Trafo – Cuadro BT.
Para la intensidad nominal del secundario, 68 A, y un diámetro de 24,2 mm, se
obtiene el siguiente valor de campo electromagnético en el punto P’’ situado a
15 cm.
Terna* Fase B (μT)
1
R 83,90
S -37,07
T -37,07
Total 9,77
*Un conductor por fase.
En definitiva, y teniendo en cuenta que se han considerado tramos de longitud
infinita (lo que implica un mayor coeficiente de seguridad), la infraestructura
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MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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eléctrica proyectada arroja valores de campo electromagnético inferiores al
límite de 100 μT.
Aún con todo ello, se tienen en cuenta las siguientes condiciones:
Las entradas y/ó salidas al centro de seccionamiento de la red de alta tensión
se efectuarán por el suelo y adoptarán preferentemente la disposición en
triángulo y formando ternas.
La red de baja tensión se diseñará con el criterio anterior.
Se procurará que las interconexiones sean lo más cortas posibles y se
diseñarán evitando paredes y techos colindantes con otras estancias
habitables.
No se ubicarán cuadros de baja tensión sobre paredes medianeras con
locales habitables y se procurará que el lado de conexión de baja tensión del
transformador quede lo más alejado lo más posible de estos locales.
11.8. LIMITACIÓN DEL NIVEL DE RUIDO EMITIDO.
De acuerdo al apartado 4.8 de la ITC RAT 14, se debe comprobar que no se
superan los índices de ruido establecidos en el Real Decreto 1367/2007, medidos
en el exterior de la instalación.
RD 1367/2007 (Industrial)
Día (7:00 – 23:00) Noche (23:00 – 7:00)
65 dB(A) 55 dB(A)
El nivel de ruido emitido por el propio transformador, sin considerar la
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MEMORIA ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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amortiguación de la envolvente prefabricada, según las características del
fabricante es de 31 dB(A) a 1 m de distancia.
Albacete, Agosto de 2018
EL INGENIERO INDUSTRIAL
Fdo. Jorge Córdoba López
Colegiado Nº 114 - COIIAB
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
ANEXO. CALCULOS JUSTIFICATIVOS
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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1 LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN
1.1. CÁLCULOS ELÉCTRICOS
Densidad máxima de corriente.
La densidad máxima de corriente admisible en régimen permanente para corriente
alterna y frecuencia de 50 Hz se deduce del apartado 4.2 de la ITCLAT 07 del RLAT.
De la tabla 11 del indicado apartado, interpolando entre la sección inferior y superior a
la del conductor en estudio, se tiene que para conductores de aluminio la densidad de
corriente será:
σAl = 2,983 A/mm2
Teniendo presente la composición del cable, que es 6+1, el coeficiente de reducción
(CR) a aplicar será de 0,937, con lo que la intensidad nominal del conductor será:
σAl-ac = σAl · CR = 2,983 · 0,937 = 2,795 A/mm2
Por lo tanto la intensidad máxima admisible es:
Imáx. = σAl-ac · S = 2,795 A/mm2 x 116,7 mm2 = 326,18 A
Reactancia aparente.
La reactancia kilométrica de la línea, se calcula empleando la siguiente expresión:
X = 2 · π · F · L, Ω/km
Y sustituyendo, L coeficiente de autoinducción, por la expresión:
L = (0,5 + 4,605 · logD
r) · 10−4, H km⁄
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Se obtiene:
X = 2 ∙ π ∙ f ∙ (0,5 + 4,605 · logD
r) · 10−4, Ω km⁄
donde:
X: Reactancia aparente en Ω/km.
f: Frecuencia de la red, 50 Hz.
D: Separación media geométrica entre conductores en mm.
r: Radio del conductor, 4,725 mm.
El valor D se determina a partir de las distancias entre conductores d12, d23 y d13, que
proporcionan las crucetas elegidas, representadas en los planos, y cuya separación
media geométrica es, en nuestro caso de 3,41 m. Por lo tanto, X = 0,4054 Ω/km.
Caída de tensión.
La caída de tensión por resistencia y reactancia de la línea (despreciando la influencia
de la capacidad y la perdictancia) viene dada por la fórmula:
ΔU = √3 ∙ I ∙ (R ∙ cosφ + X ∙ senφ) · L
donde: ΔU: Caída de tensión, en V.
I: Intensidad de la línea, 53,57 A.
R: Resistencia por fase, 0,2869 Ω/km (a 20 ºC).
X: Reactancia por fase, 0,4054 Ω/km.
φ: Ángulo de desfase, 25,84º.
L: Longitud de la línea, 0,009 km.
Teniendo en cuenta que la potencia de diseño de la instalación se corresponde con la
potencia del aerogenerador, y considerando un factor de potencia de 0,9, la caída de
tensión es 0,36 V, lo que representa un 0,001 % de la tensión nominal.
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VISADO ELECTRÓNICO
ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Pérdidas de potencia.
Las perdidas de potencia por efecto Joule en la línea vienen dadas por la fórmula:
ΔP = 3 ∙ R ∙ L · I2, resultando 22 W, es decir, 0,001 % de la potencia de diseño de la
instalación.
La potencia máxima a transportar por la línea en función de la intensidad máxima
admisible del conductor es 11.299,21 kW.
Otras características eléctricas.
Teniendo en cuenta la clasificación de 3ª Categoría de la línea en anexo, y dada la
pequeña importancia que en estas líneas presentan los valores medios de perditancia
y susceptancia, no se considera necesario proceder a su cálculo.
1.2. CÁLCULOS MECÁNICOS
Conductores.
El cálculo mecánico de los conductores se realiza teniendo en cuenta las condiciones
siguientes:
Que el coeficiente de seguridad a la rotura, sea como mínimo igual a 3 en las
condiciones atmosféricas que provoquen la máxima tensión de los conductores.
Que la tensión de trabajo de los conductores a 15 ºC sin ninguna sobrecarga, no
exceda del 15 % de la carga de rotura EDS (tensión de cada día, Every Day Stress).
Cumpliendo las condiciones anteriores se contempla una tercera, que consiste en
ajustar los tenses máximos a valores inferiores y próximos a los esfuerzos
nominales de los apoyos normalizados.
Al establecer la condición a) se puede prescindir de la consideración de la 4ª hipótesis
en el cálculo de los apoyos de alineación y de ángulo, ya que en ningún caso las líneas
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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que se proyecten deberán tener apoyos de anclaje distanciados a más de 3 km.
Al establecer la condición b) se tiene en cuenta el tense al límite dinámico del
conductor bajo el punto de vista del fenómeno vibratorio eólico del mismo.
Atendiendo a las condiciones anteriores se establece para la zona reglamentaria B una
tracción mecánica del conductor a 15 ºC, sin sobrecarga de 514,95 daN, valor
equivalente al 15 % de la carga de rotura. A efectos de tracción máxima se establece el
valor máximo de 1.100 daN en zona B con lo que se garantiza un coeficiente de
seguridad superior a 3.
Las condiciones que se establecen en la tabla siguiente y el apartado 3.2.3 de la ITC-
LAT 07 sobre la tracción y flecha máxima, aplicadas al tipo de línea y conductor, se
indican en la siguiente tabla.
ZONA B
Hipótesis VIENTO
Tracción máx.
Presión daN/m
Sobrecarga daN/m
Peso daN/m
Peso+Sobrecarga daN/m
Temperatura ºC
60 0,828 0,396 0,918 -10
Flecha máx. viento
60 0,828 0,396 0,918 15
Flecha máx. calma
- 0,396 - 50
Hipótesis HIELO
Tracción máx.
Sobrecarga 0,180√d daN/m
Peso daN/m
Peso+Sobrecarga daN/m
Temperatura ºC
0,669 0,396 1,065 -15
Flecha máx. Hielo
0,669 0,396 1,065 0
Considerando estas condiciones, junto a las correspondientes a estados de tendidos
diferentes se obtienen las tablas de tendido indicadas a continuación.
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VISADO ELECTRÓNICO
ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Para la obtención de los valores de las tablas de tendido, se ha utilizado:
La ecuación de cambio de condiciones, cuya expresión es:
Lo − L1 = L1 ∙ [T0 − T1
E ∙ S+ α ∙ (θ0 − θ1)]
donde:
L0: Longitud en m de conductor en un vano L, bajo unas condiciones iniciales de
tracción T0, peso más sobrecarga P0 y temperatura θ0 ºC.
L1: Longitud en m de conductor en un vano L, bajo unas condiciones iniciales de
tracción T1, peso más sobrecarga P1 y temperatura θ1 ºC.
E: Módulo de elasticidad del conductor en daN/ mm2.
S: Sección del conductor en mm2.
α: Coeficiente de dilatación lineal del conductor /ºC.
El valor de la flecha se obtiene por la expresión:
F1 = a1 ∙ [cosh (L
2 ∙ a1) − 1]
donde: a1: Parámetro de la catenaria = T1 / P1.
Para el dibujo de la catenaria se empleará la expresión:
F = a ∙ [cosh (x
a) − 1]
donde: x: Valor del semivano.
El vano ideal de regulación, correspondiente al conjunto de vanos limitados por dos
apoyos con cadenas de amarre (cantón), viene dado por:
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Lr = √∑L3
∑L
donde:
Lr : Vano de ideal de regulación, en metros
L: Longitud de cada uno de los vanos con aislamiento suspendido comprendidos entre
dos apoyos de amarre, en metros.
Apoyos.
Para la determinación de las cargas verticales, transversales y longitudinales que
afectan a apoyos y crucetas aplicaremos lo establecido en las Tablas 5 a 8 de la ITC-LAT
07.
Cuando se den las condiciones descritas en los apartados 3.5.3 y 5.3 de la ITC-LAT 07,
los coeficientes de seguridad de cimentaciones, apoyos y crucetas en el caso de
hipótesis normales y en 3ª hipótesis, deberán ser un 25% superior (seguridad
reforzada).
Apoyo de alineación con cadenas de suspensión:
Hipótesis 1ª.
Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos son:
Cargas permanentes = PCruceta + PAislamiento + PConductores + PHerrajes
donde:
PCruceta: Peso de cruceta, RC1-10S 35 daN - RC2-10S 41 daN – RC1-12,5S 46 daN – RC2-
12,5S – 51 daN.
PAislamiento: Peso cadenas de aislamiento, 5 daN/ud.
PConductores: Peso conductores con sobrecarga de viento de 120 km/h, daN.
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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PConductores = n ∙ P ∙
[
L + Tv ∙(h0 − h1
L1+
h0 − h2
L2)
Pap−v
⁄
]
= n ∙ P ∙ [L +Tv ∙ N
Pap−v]
n: Número de conductores, 6.
P: Peso del conductor, 0,396 daN.
Pap-v: Peso aparente con presión de viento de 60 daN/m2.
Pap−v = √P2 + (q ∙ d)2 = 0,918 daNm⁄
q: Presión viento sobre conductores de diámetro inferior o igual a 16 mm, 60 daN/m2.
d: Diámetro de los conductores, 0,0138 m.
Tv: Tracción de los conductores con sobrecarga de viento a -10 ºC, en Zona B, 982 daN.
h0: Altura del apoyo en estudio respecto a un plano horizontal, en m
h1: Altura del apoyo anterior al de estudio, respecto al mismo plano horizontal, en m.
h2: Altura del apoyo posterior al de estudio, respecto al mismo plano horizontal, en m.
L1: Longitud vano anterior al de estudio, en m.
L2: Longitud vano posterior al de estudio, en m.
L: Vano medio, (L1 + L2) / 2, en m.
N = Pendiente.
PHerrajes: Angulares, seccionadores, cortacircuitos,…
Las cargas verticales, que deberán soportar las crucetas, son iguales a las de los apoyos
menos el propio peso de las mismas.
Las cargas trasversales, en 1ª hipótesis que deben soportar los apoyos son:
FT = n ∙ q ∙ d ∙ L + n ∙ qais. ∙ Ai + qsp ∙ Ap−cru
donde:
qais: Presión de viento sobre el aislamiento, 70 daN/m2. Apartado 3.1.2.2 de la ITC-LAT
07.
qsp: Presión de viento sobre superficies planas, 100 daN/m2. Apartado 3.1.2.4 de la ITC-
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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LAT 07.
Ai: Área de la cadena de aisladores proyectada horizontal en un plano vertical paralelo
al eje de la cadena de aisladores, 0,06 m2.
Ap-cru: Área de la cruceta proyectada en el plano normal a la dirección del viento, 0,085
m2.
Las cargas, transversales que deberán soportar las crucetas, son las mismas que para
los apoyos menos el esfuerzo de viento sobre las mismas.
Las cargas trasversales, calculadas, según el procedimiento descrito, deberán
corregirse con el correspondiente coeficiente de reducción del esfuerzo nominal del
apoyo, por el uso de cruceta bóveda.
Hipótesis 2ª.
Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos son:
Cargas permanentes = PCruceta + PAislamiento + PConductores + PHerrajes
donde:
PConductores = n ∙ Pap−h ∙
[
L + Th ∙(h0 − h1
L1+
h0 − h2
L2)
Pap−h
⁄
]
= n ∙ Pap−h ∙ [L +Th ∙ N
Pap−h]
Pap-h: Peso conductores con sobrecarga de hielo de 0,180 · √d, 1,065 daN/m.
Th: Tracción de los conductores con sobrecarga de hielo a -15 ºC, en Zona B, 1.100 daN.
Las cargas verticales, que deberán soportar las crucetas, son iguales a las de los apoyos
menos el propio peso de las mismas.
Las cargas trasversales, en 2ª hipótesis son 0 daN.
Hipótesis 3ª.
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y crucetas son las mismas que en
la hipótesis anterior.
Las cargas trasversales, en 3ª hipótesis son 0 daN.
Las cargas longitudinales, en daN, que deben soportar las crucetas y apoyos son:
Crucetas con seguridad Zona B
Normal 𝐹𝐿 = 8% · 𝑛 ∙ 𝑇ℎ
Reforzada 𝐹𝐿 = 1,25 ∙ 8% ∙ 𝑛 · 𝑇ℎ
Las cargas longitudinales, calculadas, según el procedimiento descrito, deberán
corregirse con el correspondiente coeficiente de reducción/mayoración del esfuerzo
nominal del apoyo, por el uso de cruceta bóveda.
Hipótesis 4ª.
No aplicable.
Apoyo de ángulo con cadenas de amarre:
Hipótesis 1ª.
Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y las crucetas se calculan igual
que para los apoyos de alineación.
Las cargas trasversales, en 1ª hipótesis que deben soportar los apoyos son:
FT = n ∙ q ∙ d ∙ L ∙ cos2α
2+ 2 · n · Tv · sen
α
2+ n ∙ qais. ∙ Ai + qsp ∙ Ap−cru
donde: α: Angulo de desviación de la traza, en º.
Las cargas, transversales que deberán soportar las crucetas, son las mismas que para
los apoyos menos el esfuerzo de viento sobre las mismas.
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Las cargas trasversales, calculadas, según el procedimiento descrito, deberán
corregirse con el correspondiente coeficiente de reducción/mayoración del esfuerzo
nominal del apoyo, por el uso de cruceta bóveda.
Hipótesis 2ª.
Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y las crucetas se calculan igual
que para los apoyos de alineación.
Las cargas trasversales, en 2ª hipótesis son:
FT = 2 · n · Th · senα
2
Las cargas, transversales que deberán soportar las crucetas, son las mismas que para
los apoyos.
Las cargas trasversales, calculadas, según el procedimiento descrito, deberán
corregirse con el correspondiente coeficiente de reducción/mayoración del esfuerzo
nominal del apoyo, por el uso de cruceta bóveda.
Hipótesis 3ª.
Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y crucetas son las mismas que en
la hipótesis anterior.
Las cargas trasversales, son las mismas que en la hipótesis anterior.
Las cargas longitudinales, en daN, que deben soportar las crucetas y apoyos son:
Crucetas con seguridad Zona B
Normal 𝐹𝐿 = 15% · 𝑛 ∙ 𝑇ℎ
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Reforzada 𝐹𝐿 = 1,25 ∙ 15% ∙ 𝑛 · 𝑇ℎ
Las cargas trasversales y longitudinales, calculadas, según el procedimiento descrito,
deberán corregirse con el correspondiente coeficiente de reducción del esfuerzo
nominal del apoyo, por el uso de cruceta bóveda.
Hipótesis 4ª.
No aplicable.
Apoyo de inicio y fin de línea:
Hipótesis 1ª.
Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y las crucetas se calculan igual
que para los apoyos anteriores.
Las cargas trasversales, en 1ª hipótesis que deben soportar los apoyos son:
FT = n ∙ q ∙ d ∙L
2+ n ∙ qais. ∙ Ai + qsp ∙ Ap−cru
Las cargas, transversales que deberán soportar las crucetas, son las mismas que para
los apoyos menos el esfuerzo de viento sobre las mismas.
Las cargas longitudinales, en daN, que deben soportar las crucetas y apoyos son:
Crucetas con seguridad Zona B
Normal 𝐹𝐿 = 𝑛 ∙ 𝑇𝑣
Reforzada 𝐹𝐿 = 1,25 ∙ 𝑛 ∙ 𝑇𝑣
Hipótesis 2ª.
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos y las crucetas se calculan igual
que para los apoyos anteriores.
Las cargas verticales, que deberán soportar las crucetas, son iguales a las de los apoyos
menos el propio peso de las mismas.
Las cargas trasversales, en 2ª hipótesis son 0 daN.
Las cargas longitudinales, se calculan igual que en la hipótesis anterior.
Hipótesis 3ª.
No aplicable.
Hipótesis 4ª.
Las cargas verticales, que deben soportar los apoyos son las mismas que para la
hipótesis 2ª.
Las cargas trasversales, en 4ª hipótesis son 0 daN.
Las cargas longitudinales, MT = Th · BC, donde MT: es el momento torsor, y BC es el
brazo de la cruceta utilizada, 1,00 y 1,25 m.
Debido a que el apoyo de entronque se trata de un apoyo de anclaje, la derivación
mediante un vano de tense reducido de 9 m no influirá en las hipótesis de cálculo
establecida por la compañía en el MT 2.21.60, para este apoyo.
Con todo ello, se obtienen los siguientes esfuerzos:
Apoyo Tipo Hipótesis Carga
Esfuerzo cálculo Apoyo
seleccionado
Esfuerzo cálculo Cruceta
seleccionada Apoyo Cruceta
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Apoyo Tipo Hipótesis Carga Esfuerzo cálculo
Apoyo seleccionado
Esfuerzo cálculo
Cruceta seleccionada
1
Entr
on
qu
e 2ª V 759,2 daN 800 daN 616,2 daN 650 daN/fase
1ª T 1.516 daN 4.500 daN
1.490 daN 1.500 daN/fase 2ª L 3.300 daN -
4ª M 1.375 daN 1.400 daN - -
5
Fin
de
línea
2ª V 185,8 daN 1.200 daN 58,76 daN 650 daN/fase
1ª T 60,46 daN 9.000 daN
34,96 daN 1.500 daN/fase 2ª L 6.600 daN -
4ª M 1.375 daN 2.500 daN - -
Distancias de seguridad.
De acuerdo con la ITC-LAT 07, las separaciones entre conductores, entre éstos y los
apoyos, así como las distancias respecto al terreno y obstáculos a tener en cuenta en
este anexo, son las que se indican en los apartados siguientes.
Distancia de los conductores al terreno.
De acuerdo con el apartado 5.5 de la ITC-LAT 07, la mínima distancia de los
conductores en su posición de máxima flecha, a cualquier punto del terreno, es:
Dadd + Del = 5,3 + Del = 5,3 + 0,22 = 5,52 metros
donde: Del: Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, 0,22 m.
Si bien en la ITC-LAT 07, se indica con un mínimo de 6 m, estableceremos un mínimo
de 7 m en zonas de labor.
Distancias entre conductores.
De acuerdo con el apartado 5.4.1 de la ITC-LAT 07, la separación mínima entre
conductores viene dada por la fórmula:
D = K ∙ √F + L + K′ ∙ Dpp
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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donde:
D: Separación entre conductores en metros.
K: Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según
tabla 16 de ITC-LAT 07. En este caso al ser el ángulo de oscilación de 72,56’ el valor de
K es de 0,65.
El valor de la tangente del ángulo de oscilación de los conductores viene dado por el
cociente de la sobrecarga de viento por peso propio del conductor:
tgα =q ∙ d
P= 2,0909
q: Presión del viento provocada por un viento de 120 km/h, sobre conductores de
diámetro igual o menor de 16 mm, 60 daN/m2.
d: Diámetro del conductor, 0,0138 m.
P: Peso del conductor, 0,396 daN/m.
F: Flecha en metros, 5,59 m.
L: Longitud en metros de la cadena de suspensión. En el caso de aislamiento de amarre
L = 0.
K’: Coeficiente que depende de la tensión nominal de la línea. En este caso, K’ = 0,75.
Dpp: Distancia mínima área especificada, para evitar una descarga disruptiva entre
conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido. Según tabla 15
de ITC-LAT 07, 0,25 m.
Por lo tanto, la distancia mínima es de 1,52 m, valor muy inferior al valor obtenido con
las crucetas proyectadas, 2,0 m.
Distancia mínima entre los conductores y partes puestas a tierra.
De acuerdo con el apartado 5.4.2 de la ITC-LAT 07, esta distancia no será inferior a Del,
con un mínimo de 0,20 m. En este caso, Del = 0,22 m.
Adicionalmente al RLAT, se establece un distancia mínima de protección contra la
avifauna de 1 m en las cadenas de amarre horizontales, siendo necesario el uso de
alargadera.
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Prescripciones especiales.
Para aquellas situaciones especiales, como cruzamientos y paralelismo con otras
líneas, con vías de comunicación, o con ríos o canales navegables o flotables,
conducciones de gas, pasos sobre bosques o sobre zonas urbanas y proximidades a
edificios y aeropuertos, deberán seguirse las prescripciones indicadas en el Capítulo 5
de la ITC-LAT 07, y normas establecidas en cada caso por los organismos afectados u
otras normas oficiales al respecto.
Tablas de tendido.
Se acompaña la tabla de tendido para el conductor proyectado en la zona B y un tense
L.E.D.
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Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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TABLA DE TENDIDO (FLECHAS Y TENSIONES) - Zona B (Altitud entre 500 y 1000 m) CONDUCTOR 100-AL1/17-ST1A (LA 100) - TENSE LIMITE ESTATICO DINAMICO
T = Tensión, en daN V = Hipótesis de Viento Peso, daN/m = 0,396 Diámetro, mm = 13,8 Cr = Carga Rotura, daN = 3433
F = Flecha, en m V/2 = Hipótesis de Viento con presión mitad Peso + sobrecarga de viento, daN/m = 0,918 Sección, mm2 = 116,7 Tensión máxima, daN = 1100
CS = Coeficiente de Seguridad Peso + sobrecarga viento mitad, daN/m = 0,573 Coeficiente dilatación lineal, /ºC = 0,0000191 CS. Mínimo = 3,12
A = Vano de regulación, en m. H = Hipótesis de Hielo Peso + sobrecarga hielo, daN/m = 1,065 Módulo de elasticidad, daN/mm2= 7900 EDS máximo = 15,00
A
Tensión Máxima Flechas
Parámetro Catenaria
Flecha
Oscilación de
cadenas Tabla de tendido Temperatura en ºC
A
Máxima Mínima
-15º C+H -10º C+V 50º C 15 ºC+V 0º C +H -15º C -10º C+V/2 40 35 30 25 20 15 EDS 10 5
T CS. T CS. T F T F T F T F Máx. Mín. T F T F T F T F T F T F T F % Cr T F T F
50 1080 3,2 982 3,5 129 0,96 650 0,44 867 0,38 1001 0,12 326 2527 934 0,19 204 0,61 288 0,43 331 0,37 384 0,32 446 0,28 515 0,24 15,0 590 0,21 668 0,19 50
60 1093 3,1 992 3,5 151 1,18 683 0,60 894 0,54 984 0,18 381 2482 926 0,28 229 0,78 309 0,58 348 0,51 396 0,45 452 0,40 515 0,35 15,0 585 0,31 659 0,27 60
70 1100 3,1 996 3,4 171 1,42 710 0,79 915 0,71 956 0,25 432 2412 910 0,39 250 0,97 324 0,75 360 0,67 402 0,60 452 0,54 509 0,48 14,8 573 0,42 643 0,38 70
80 1100 3,1 992 3,5 189 1,68 730 1,01 929 0,92 916 0,35 477 2310 885 0,52 267 1,19 334 0,95 366 0,87 403 0,79 447 0,71 497 0,64 14,5 555 0,57 618 0,51 80
90 1100 3,1 989 3,5 205 1,96 748 1,24 942 1,15 873 0,46 518 2202 859 0,68 281 1,43 343 1,17 371 1,08 404 0,99 442 0,91 487 0,82 14,2 537 0,75 594 0,68 90
100 1100 3,1 985 3,5 220 2,25 765 1,50 954 1,40 828 0,60 556 2089 834 0,86 294 1,69 351 1,41 375 1,32 404 1,23 438 1,13 477 1,04 13,9 522 0,95 572 0,87 100
110 1100 3,1 982 3,5 234 2,56 780 1,78 966 1,67 783 0,77 591 1976 809 1,07 305 1,97 357 1,68 379 1,58 405 1,48 435 1,38 469 1,28 13,6 508 1,18 552 1,09 110
120 1100 3,1 979 3,5 247 2,89 793 2,08 976 1,96 740 0,96 623 1867 787 1,31 315 2,27 362 1,97 383 1,87 406 1,76 432 1,65 461 1,55 13,4 495 1,44 534 1,34 120
130 1100 3,1 977 3,5 258 3,24 806 2,41 985 2,28 700 1,20 652 1766 766 1,58 323 2,59 367 2,28 385 2,17 406 2,06 429 1,95 455 1,84 13,3 485 1,73 519 1,61 130
140 1100 3,1 974 3,5 269 3,62 817 2,75 994 2,63 663 1,46 678 1673 748 1,88 331 2,94 371 2,62 388 2,50 406 2,39 427 2,28 450 2,16 13,1 476 2,04 505 1,92 140
150 1100 3,1 972 3,5 278 4,01 827 3,12 1002 2,99 631 1,77 703 1592 732 2,20 337 3,31 375 2,97 390 2,86 407 2,74 425 2,62 446 2,50 13,0 468 2,38 494 2,26 150
160 1100 3,1 970 3,5 287 4,42 836 3,52 1009 3,38 603 2,10 725 1522 718 2,56 343 3,70 378 3,36 392 3,24 407 3,12 423 3,00 442 2,87 12,9 462 2,75 484 2,62 160
170 1100 3,1 969 3,5 295 4,85 844 3,93 1016 3,79 579 2,47 745 1461 705 2,94 349 4,11 381 3,76 393 3,64 407 3,52 422 3,39 438 3,27 12,8 456 3,14 476 3,01 170
180 1100 3,1 967 3,6 303 5,31 851 4,37 1022 4,23 559 2,87 764 1410 694 3,35 353 4,55 383 4,19 395 4,07 407 3,94 421 3,82 436 3,69 12,7 452 3,56 469 3,42 180
190 1100 3,1 966 3,6 310 5,78 858 4,83 1027 4,68 542 3,30 781 1367 684 3,78 358 5,00 385 4,64 396 4,52 407 4,39 420 4,26 433 4,13 12,6 448 4,00 463 3,86 190
200 1100 3,1 964 3,6 316 6,28 864 5,32 1032 5,16 527 3,76 797 1331 676 4,24 362 5,49 387 5,12 397 4,99 408 4,86 419 4,73 431 4,60 12,6 444 4,47 458 4,33 200
220 1100 3,1 962 3,6 327 7,34 875 6,35 1041 6,20 505 4,76 825 1273 662 5,24 368 6,52 391 6,14 399 6,02 408 5,88 417 5,75 427 5,61 12,5 438 5,48 450 5,34 220
240 1100 3,1 960 3,6 336 8,50 884 7,49 1048 7,33 488 5,86 849 1230 651 6,34 373 7,65 393 7,27 400 7,13 408 7,00 416 6,86 425 6,73 12,4 434 6,59 443 6,44 240
260 1100 3,1 959 3,6 344 9,75 891 8,72 1054 8,55 475 7,06 869 1198 643 7,54 378 8,88 395 8,48 402 8,35 408 8,21 415 8,08 423 7,94 12,3 430 7,79 438 7,65 260
280 1100 3,1 957 3,6 351 11,08 898 10,04 1059 9,87 465 8,36 886 1173 636 8,84 382 10,20 397 9,80 403 9,66 408 9,52 414 9,38 421 9,24 12,3 427 9,10 434 8,96 280
300 1100 3,1 956 3,6 357 12,52 903 11,46 1063 11,29 457 9,76 901 1154 630 10,25 385 11,62 398 11,21 403 11,07 409 10,93 414 10,79 419 10,65 12,2 425 10,51 431 10,36 300
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Cimentaciones.
Las cimentaciones monobloque son las que están formadas por un solo cimiento de
hormigón en masa.
El dimensionamiento de las cimentaciones monobloques requerirá las siguientes
condiciones:
La geometría será prismática y de sección cuadrada
El ángulo máximo de giro del cimiento será aquel cuya tangente es igual 0,01 (tg α
= 0,01).
Sobre el macizo se construirá una peana que en su parte superior será de forma
piramidal, para hacer la función de vierteaguas, con una pendiente aproximada del
5% y con una altura igual o superior a 10 cm desde la línea de tierra hasta el
vértice. El volumen de hormigón correspondiente a esta peana está incluido en el
volumen total del macizo de hormigón.
El cálculo de las cimentaciones monobloques de hormigón se fundamenta en el
método de Sulzberger, el cual contiene las siguientes consideraciones:
La comprensibilidad del terreno es proporcional a la profundidad, crece
linealmente y en la superficie vale cero.
El macizo gira sobre un eje situado a 2/3 de su profundidad, y 1/4 de la pared del
mismo.
Las deformaciones de la cimentación son despreciables frente a las del terreno.
El esquema de esfuerzos y reacciones se representa en la siguiente figura:
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Momento solicitante de vuelco, Mv.
Mv = F ∙ (My
F+
2 ∙ h
3) = F ∙ (HL +
2 ∙ h
3)
donde:
F: Esfuerzo nominal del apoyo, más el viento sobre el mismo reducido al punto de
aplicación para el cálculo, en kp.
HL = Altura libre del apoyo desde el punto de aplicación de F hasta la línea de tierra, en
m.
h = Profundidad de la cimentación, en m.
Momento estabilizador, Me.
El momento estabilizador del apoyo quedará asegurado por las acciones laterales y
verticales del terreno, su valor se obtiene por las expresiones siguientes:
Me = M1 + M2
El momento estabilizador debido a las acciones laterales del terreno, está dado por la
expresión siguiente:
M1 =a ∙ h3
36∙ Ch
′ ∙ tgα = 139 ∙ Ch ∙ a ∙ h4
donde:
a: Ancho o largo de la cimentación, en m.
h: Profundidad de la cimentación, en m.
P: Peso del macizo (Pc), apoyo y cargas verticales (Fz), en kp.
tg α: 0,01 correspondiente al ángulo máximo de desviación del macizo.
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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C'h: Coeficiente de compresibilidad del terreno a h metros de profundidad, en
Kp/cm·cm2.
Ch: Coeficiente de compresibilidad del terreno a 2 m de profundidad, en kp/m·m2.
El momento estabilizador debido a las acciones verticales del terreno, está dado por la
expresión siguiente:
M2 = P ∙ a ∙ [0,5 −2
3√
P
2 ∙ a2 ∙ Ch′ ∙ tgα
] = P ∙ a ∙ [0,5 −2
3√
P
2 ∙ a3 ∙ Ch ∙ h ∙ tgα]
Condición de estabilidad.
El diseño de las cimentaciones adoptadas cumple con la condición de que la
estabilidad del apoyo está fundamentalmente centrada a las reacciones horizontales
del terreno (cimentaciones profundas) y por tanto la condición de estabilidad está
condicionada a que tg α, sea igual o inferior a 0,01.
Por tanto debe darse:
Mv ≤ M1 + M2 Para tg α < 0,01
En nuestro caso nos inclinamos por el lado de la seguridad, empleando la expresión:
Mv ≤ M1 Para tg α < 0,01
Obteniendo así un coeficiente de seguridad complementaria, sobre el mínimo
reglamentario.
C. S. =Me
Mv=
M1 + M2
Mv= 1 +
M2
Mv
La aplicación de esta última expresión da C.S. variables y la condicionamos a que su
valor sea siempre igual o mayor a 1,2.
Con todo ello, las cimentaciones proyectadas en los apoyos de la línea eléctrica son:
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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nº Función Altura y tipo Esfuerzos, daN Ciment., m VExcavación VHormigón
Vert. Nom. Tor. Altura Lado
22.732bis1 Derivación 18C-4.500 800 4.500 1.400 2,94 1,26 4,66 m3 4,89 m
3
22.732bis1 Entronque 18C-9.000 1.200 9.000 2.500 3,11 1,88 10,99 m3 11,53 m
3
2 LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN
La línea subterránea, constituida por 6 conductores unipolares (distribución en anillo)
de aluminio y de una longitud total de 90,38 m, y que enlaza con el punto de conexión
indicado en el plano PM-07, presenta las siguientes características:
Tipo: HEPRZ1.
Sección: 240 mm2.
Aislamiento: Mezcla a base de etileno propileno de alto módulo (HEPRZ1).
Pantalla sobre el aislamiento: Una capa de mezcla semiconductora pelable no
metálica aplicada por extrusión, asociada a una corona de alambre y contraespira
de Cu.
Nivel de aislamiento: 12/20 kV.
Cubierta exterior: Compuesto termoplástico a base de poliolefina y sin contenido
de componentes clorados u otros contaminantes.
Sección, mm2
UN, kV
Rmax a 105 ºC, Ω/km
Reactancia por fase, Ω/km
Capacidad, µF/km
240 12/20 0,169 0,105 0,453
Considerando el modo de instalación, entubada y hormigonada y afectado ya por los
diferentes coeficientes de corrección, la intensidad admisible del cable es de 286,35 A.
Para el cálculo de la sección del cable subterráneo se tendrá en cuenta el caso más
desfavorable de los tres siguientes:
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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Intensidad máxima admisible por el cable.
Caída de tensión.
Intensidad máxima admisible durante un cortocircuito.
Intensidad máxima admisible por el cable.
La elección de la sección en función de la intensidad máxima admisible se calculará
partiendo de la potencia que ha de transportar el cable calculando la intensidad
correspondiente y eligiendo el cable adecuado de acuerdo con los valores
proporcionados por el fabricante.
La intensidad nominal de la instalación viene dada por:
I = S
3×U (2.1.a)
donde:
I: Intensidad nominal de la instalación, A.
S: Potencia de diseño, 1.500 kVA.
U: Tensión compuesta de la línea, 20.000 V.
Obteniéndose una intensidad nominal de 43,30 A, valor muy inferior al máximo
asignado a la línea subterránea, que es de 286,35 A.
Caída de tensión.
La determinación de la sección en función de la caída de tensión se realizará mediante
la siguiente expresión:
DV = 3×I ×L×Rcosf +Xsenf( ) (2.2.a)
donde:
V: Caída de tensión en V.
I: Intensidad nominal por circuito, A.
L: Longitud de la línea subterránea, 0,090 km.
R: Resistencia del conductor, 0,169 /km.
X: Reactancia del conductor, 0,105 /km.
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TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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φ: Ángulo de desfase, 25,84 º.
Obteniéndose 1,34 V.
La caída de tensión 0,01% V, es insignificante respecto a la tensión nominal de la línea,
y comprobamos otra vez que el diseño de la línea subterránea está muy por encima de
los niveles mínimos de la instalación.
Intensidad máxima admisible durante un cortocircuito.
Según la compañía distribuidora, Iberdrola Distribución Eléctrica S.A.U., se considerará
una potencia de cortocircuito trifásico de 433 MVA con un tiempo máximo de
desconexión a tierra de 0,7 s. Su cálculo se realizará mediante la siguiente expresión:
ICC=
SCC
3×U=12.500A (2.3.a)
donde:
SCC: Potencia de cortocircuito, 433 MVA.
U: Tensión compuesta de la red, 20 kV.
El valor de ICC calculado será el más desfavorable y el valor máximo admisible por el
conductor seleccionado será de:
ICC,ADM
= K ×S
t= 26.964A
(1.3.b)
donde:
ICC, ADM: Intensidad máxima admisible por el cable durante un cortocircuito.
K: Coeficiente que depende de la naturaleza del conductor y de las temperaturas de
inicio y fin del cortocircuito (90 º C y 250 º C, respectivamente), 94.
t: Tiempo de duración máxima del cortocircuito (según Iberdrola 0,7 s).
Por tanto, la intensidad máxima admisible de cortocircuito por el cable será mayor
que la máxima prevista en el entronque de la línea subterránea, 26,96 kA > 12,50 kA,
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TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
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siendo válido el conductor elegido inicialmente.
Intensidades de cortocircuito admisibles en las pantallas.
Según norma UNE 21192, la intensidad de cortocircuito admisible en la pantalla de
cobre de 16 mm2 para un tiempo de desconexión de 0,7 s, es de 2,57 kA.
Pérdidas de potencia.
Las pérdidas de potencia por efecto Joule en la línea vienen dadas por la fórmula:
ΔP = 3 ∙ R ∙ L · I2, resultando 85,55 W, es decir, 0,01% de la potencia de diseño de la
instalación.
La potencia máxima a transportar por la línea en función de la intensidad máxima
admisible del conductor es 9.919,46 kW.
3 CENTRO DE SECCIONAMIENTO
3.1. INTENSIDAD DE MEDIA TENSIÓN
La intensidad primaria en un transformador trifásico viene dada por la expresión:
IP= S
3×UP (3.1.a)
donde:
S: Potencia del transformador, kVA.
UP: Tensión primaria, kV.
IP: Intensidad primaria, A.
En el caso que nos ocupa, la tensión primaria de alimentación es de 20 kV.
Para este centro de seccionamiento, la potencia es de 50 kVA.
IP= S
3×UP
= 50×103
3 ´20×103=1,44A
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ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
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3.2. INTENSIDAD DE BAJA TENSIÓN
Para este centro de seccionamiento, la potencia de diseño es de 50 kVA, y la tensión
secundaria es de 231/420 V en vacío.
La intensidad secundaria en un transformador trifásico viene dada por la expresión:
IS= S
3×US (3.2.a)
donde:
S: Potencia del transformador, kVA.
US: Tensión en el secundario, kV.
IS: Intensidad en el secundario, A.
La intensidad en las salidas de 420 V en vacío puede alcanzar el valor:
IS= S
3×US
= 50×103
3 ´420= 68,73A
3.3. CORTOCIRCUITOS.
Observaciones.
Para el cálculo de las intensidades que origina un cortocircuito se tendrá en cuenta la
potencia de cortocircuito de la red de MT, valor especificado por la compañía
eléctrica, 433 MVA.
Cálculo de las corrientes de cortocircuito.
En el cálculo de la corriente de cortocircuito en la instalación, se utiliza la expresión:
ICC,P
= SCC
3×UP (3.3.a)
donde:
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SCC: Potencia de cortocircuito de la red, MVA.
UP: Tensión de servicio, kV.
ICC,P: Corriente de cortocircuito, kA.
Para los cortocircuitos secundarios, se va a considerar que la potencia de cortocircuito
disponible es la teórica de los transformadores de MT/BT, siendo por ello más
conservadores que en las consideraciones reales.
La corriente de cortocircuito del secundario de un transformador trifásico, viene dada
por la expresión:
ICC,S
= 100×S3×E
CC×U
S (3.3.b)
donde:
S: Potencia de transformador, kVA.
ECC: Tensión de cortocircuito del transformador, %.
US: Tensión en el secundario, V.
ICC,S: Corriente de cortocircuito, kA.
Cortocircuito en el lado de alta tensión.
Utilizando la expresión 3.3.a, en el que la potencia de cortocircuito es de 433 MVA y la
tensión de servicio 20 kV, la intensidad de cortocircuito es:
ICC,P
= SCC
3×UP
= 433
3 ´ 20=12.500A
Cortocircuito en el lado de baja tensión.
Para un transformador de 50 kVA, la tensión porcentual del cortocircuito es del 4 %, y
la tensión secundaria es de 231/420 V en vacío.
La intensidad de cortocircuito en el lado de BT con 420 V en vacío será, según la
fórmula 3.3.b:
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ICC ,S
= 100×S
3×ECC×U
S
= 100´50
3 ´4´ 420=1.718,30A
3.4. DIMENSIONADO DEL EMBARRADO
Como resultado de los ensayos que han sido realizados a las celdas fabricadas por
Siemens (o cualquier otro fabricante) no son necesarios los cálculos teóricos ya que
con los certificados de ensayo ya se justifican los valores que se indican tanto en esta
memoria como en las placas de características de las celdas.
Comprobación por densidad de corriente.
La comprobación por densidad de corriente tiene como objeto verificar que no se
supera la máxima densidad de corriente admisible por el elemento conductor cuando
por el circule un corriente igual a la corriente nominal máxima.
Para las celdas modelo seleccionadas para este proyecto se ha obtenido la
correspondiente certificación que garantiza cumple con la especificación citada
mediante el protocolo de ensayo normalizado.
Comprobación por solicitación electrodinámica.
La comprobación por solicitación electrodinámica tiene como objeto verificar que los
elementos conductores de las celdas incluidas en este proyecto son capaces de
soportar el esfuerzo mecánico derivado de un defecto de cortocircuito entre fase.
Para las celdas modelo seleccionadas para este proyecto se ha obtenido la
correspondiente certificación que garantiza cumple con la especificación citada
mediante el protocolo de ensayo normalizado.
El ensayo garantiza una resistencia electrodinámica de 50 kA.
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Comprobación por solicitación térmica.
La comprobación por solicitación térmica tienen como objeto comprobar que por
motivo de la aparición de un defecto o cortocircuito no se producirá un calentamiento
excesivo del elemento conductor principal de las celdas que pudiera así dañarlo.
Para las celdas modelo seleccionadas para este proyecto se ha obtenido la
correspondiente certificación que garantiza cumple con la especificación citada
mediante el protocolo de ensayo normalizado.
El ensayo garantiza una resistencia térmica de 20 kA 1 segundo.
3.5. PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS Y CORTOCIRCUITOS.
El transformador está protegido tanto en MT como en BT. En MT la protección la
efectúa la celda de interruptor-fusibles (6 A) asociada al transformador, mientras que
en BT la protección se incorpora en el propio cuadro de baja tensión.
Termómetros.
El termómetro verifica que la temperatura del dieléctrico del transformador no supera
los valores máximos admisibles.
Protecciones en BT.
Mediante un seccionador de corte con fusibles asociados de características: NH-0 100
A 120 kA.
3.6. DIMENSIONADO DE LOS PUENTES DE MT.
Los cables que se utilizan en esta instalación, descritos en la memoria, deberán ser
capaces de soportar los parámetros de la red.
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Transformador.
La intensidad nominal demandada por el transformador es igual a 1,44 A que es
inferior al valor máximo admisible por el cable. Este valor es de 180 A para un cable de
sección de 50 mm2 de Al según el fabricante, HEPRZ1 12/20 kV 50 mm2 Al H16.
3.7. DIMENSIONADO DE LA VENTILACIÓN DEL CENTRO DE SECCIONAMIENTO
La ventilación será natural, colocando las rejillas de modo que la entrada y salida de
aire queden opuestas.
Para la determinación de la superficie necesaria de entrada de aire fresco y salida de
aire caliente se tendrá en cuenta la siguiente fórmula:
S= P
0,24×Cr× DT3 ×H
donde:
S: Superficie tanto de la rejilla de entrada de aire, como el de la salida, m2.
P: Suma de las pérdidas totales del transformador y las pérdidas por efecto joule del
cuadro de BT, 985 W.
Cr: Coeficiente de forma de la rejilla de ventilación, 0,4.
∆T: Salto térmico, 20 ºC.
H: Altura entre ejes de rejillas, 1,53 m.
Así obtenemos una superficie de 0,09 m2, inferior a la proyectada, 1,50 m2.
3.8. DIMENSIONADO DEL POZO APAGAFUEGOS.
Se dispone de un foso de recogida de aceite de 760 l de capacidad como mínimo para
el transformador.
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3.9. CÁLCULO DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA
Investigación de las características del suelo.
El Reglamento de Alta Tensión indica que para instalaciones de tercera categoría, y de
intensidad de cortocircuito a tierra inferior o igual a 1.500 A no será imprescindible
realizar la citada investigación previa de la resistividad del suelo, bastando el examen
visual del terreno y pudiéndose estimar su resistividad, siendo necesario medirla para
corrientes superiores.
Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y del tiempo máximo
correspondiente a la eliminación del defecto.
En las instalaciones de MT de tercera categoría, los parámetros que determinan los
cálculos de faltas a tierra son las siguientes:
De la red:
Tipo de neutro. El neutro de la red puede estar aislado, rígidamente unido a tierra,
unido a esta mediante resistencias o impedancias. Esto producirá una limitación de la
corriente de la falta, en función de las longitudes de líneas o de los valores de
impedancias en cada caso.
Tipo de protecciones. Cuando se produce un defecto, éste se eliminará mediante la
apertura de un elemento de corte que actúa por indicación de un dispositivo relé de
intensidad, que puede actuar en un tiempo fijo (tiempo fijo), o según una curva de
tipo inverso (tiempo dependiente). Adicionalmente, pueden existir reenganches
posteriores al primer disparo, que sólo influirán en los cálculos si se producen en un
tiempo inferior a los 0,5 segundos.
No obstante, y dada la casuística existente dentro de las redes de cada compañía
suministradora, en ocasiones se debe resolver este cálculo considerando la intensidad
máxima empírica y un tiempo máximo de ruptura, valores que, como los otros, deben
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ser indicados por la compañía eléctrica.
Id = 500 A; I’1F · t = 400
Diseño preliminar de la instalación de tierra.
El diseño preliminar de la instalación de puesta a tierra se realiza basándose siempre y
cuando sea posible, en las configuraciones tipo presentadas en el Anexo 2 del método
de cálculo de instalaciones de puesta a tierra de UNESA, que esté de acuerdo con la
forma y dimensiones del centro de seccionamiento, según el método de cálculo
desarrollado por este organismo.
En los casos en los que no sea posible la aplicación de estas configuraciones
(electrodos simples, sin configuraciones en paralelo), hallaremos directamente la
resistencia de puesta a tierra del electrodo.
En este caso, la configuración preliminar elegida es la correspondiente al código 8/32,
cuyos parámetros característicos son Kr = 0,130 y Kp= 0,0170.
Cálculo de la resistencia del sistema de tierra.
Características de la red de alimentación:
Tensión de servicio: UN = 20 kV.
Puesta a tierra del neutro:
Resistencia del neutro: RN = 0 Ohm.
Reactancia equivalente: XLTH = 25,4 Ohm.
Intensidad máxima de falta a tierra: I1F = 500 A.
Nivel de aislamiento de las instalaciones de BT: UBT = 10.000 V.
Características del terreno:
Resistencia de tierra ρ = 150 Ohm · m.
Resistencia del hormigón ρ’ = 3.000 Ohm · m.
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El cálculo de la resistencia del electrodo elegido:
Rt = Kr · ρ (3.9.a)
donde:
Kr: Coeficiente del electrodo.
ρ: Resistividad del terreno en, Ohm · m.
Rt: Resistencia total de puesta a tierra, Ohm.
por lo que para el centro de seccionamiento:
Rt = 19,50 Ohm
y la intensidad de defecto real:
I1F = 396,66 A
Medidas de seguridad adicionales para evitar tensiones de contacto.
Para que no aparezcan tensiones de contacto exteriores ni interiores, se adaptan las
siguientes medidas de seguridad:
Con objeto de evitar el riesgo por tensión contacto en el exterior, se emplazará en la
superficie, una acera perimetral de hormigón a 1,2 m de las paredes del centro de
seccionamiento. Embebido en el interior de dicho hormigón se instalará un mallazo
electrosoldado con redondos de diámetro no inferior a 4 mm formando una retícula
no superior a 0,3 · 0,3 m, a una profundidad de al menos 0,10 m. Este mallazo se
conectará a dos puntos a la puesta a tierra de protección del centro de
seccionamiento.
Cálculo de las tensiones de paso en el interior de la instalación.
Adoptando las medidas de seguridad adicionales, no es preciso calcular las tensiones
de paso y contacto en el interior en los edificios de maniobra interior, ya que éstas son
prácticamente nulas.
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La tensión de defecto vendrá dada por:
Ud= R
t×I
1F (3.9.b)
donde:
Rt: Resistencia total de puesta a tierra, Ohm.
I1F: Intensidad de defecto, A.
Ud: Tensión de defecto, V.
por lo que en el centro de seccionamiento:
Ud = 7.734,78 V
La tensión de paso en el acceso será igual al valor de la tensión máxima de contacto
siempre que se disponga de una malla equipotencial conectada al electrodo de tierra.
Cálculo de las tensiones de paso en el exterior de la instalación.
Adoptando las medidas de seguridad adicionales, no es preciso calcular las tensiones
de contacto en el exterior de la instalación, ya que éstas serán prácticamente nulas.
Tensión de paso máxima que aparece en el exterior de la instalación:
UP= K
P×r×I
1F= 0,0170´150´396,66=1.011,48V (3.9.c)
donde:
Kp: Coeficiente, 0,0170.
ρ: Resistividad del terreno en, Ohm · m.
I1F: Intensidad de defecto, A.
Up: Tensión de paso en el exterior, V.
por lo que, para este caso:
Up = 1.011,48 V en el centro de seccionamiento.
Cálculo de las tensiones aplicadas.
Los valores admisibles aplicados a la persona son:
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Tensión de paso en el exterior.
Up=U
pa×1+ 2×R
a1+2×R
a2
ZB
é
ëê
ù
ûú=10×U
ca×1+ 2×R
a1+6×r
1.000
é
ëê
ù
ûú (3.9.d)
donde:
Up,adm: Valor de la tensión de paso admisible en el exterior de la instalación, V.
Upa: Valor de la tensión de paso aplicada admisible, V. Upa = 10 · Uca, donde Uca es la
tensión de contacto aplicada admisible. Para 1,01 segundos, la Uca = 106,83 V.
Ra1: Resistencia del calzado, 2.000 Ohm.
Ra2: Resistencia a tierra del punto de contacto con el terreno de un pie. Ra2 = 3 ρs’,
donde ρs’ es la resistividad del suelo cerca de la superficie.
ZB: Impedancia del cuerpo humano, 1.000 Ohm.
ρ: Resistividad del terreno en, Ohm · m.
por lo que, para este caso
Up,adm = 6.302,97 V
Comprobamos ahora que los valores calculados para el caso de este centro de
seccionamiento son inferiores a los valores admisibles:
Tensión de paso en el exterior del centro:
Up = 1.011,48 V < Up,adm = 6.302,97 V
Tensión de defecto:
Ud + UTR + U0 ≤ UBT; 7.734,78 V + 1.000 V + 230 V ≤ 10.000 V
Investigación de las tensiones transferibles al exterior.
Para garantizar que el sistema de tierras de protección no transfiera tensiones al
sistema de tierra de las instalaciones de utilización de BT, evitando así que afecten a
los usuarios de acuerdo a la ITC-BT-18, debe establecerse una separación entre los
electrodos más próximos de ambos sistemas, siempre que la tensión de defecto
supere los 1.000V.
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En este caso es imprescindible mantener esta separación, al ser la tensión de defecto
superior a los 1.000 V indicados.
La distancia mínima de separación entre los sistemas de tierras viene dada por la
expresión:
D =r×I
d
2.000×p= 150´396,66
2.000´p= 9,47m (3.9.e)
donde
ρ: Resistividad del terreno en, Ohm · m.
Id: Intensidad de defecto, A.
D: Distancia mínima de separación, m.
Para este centro de seccionamiento:
D = 9,47 m
Se conectará a estos sistemas de tierras de servicio el neutro del transformador. Las
características del sistema de tierras de servicio son las siguientes:
Identificación: 8/32 (según método UNESA).
Geometría: Picas alineadas.
Número de picas: 3.
Longitud entre picas: 3 metros.
Profundidad de las picas: 0,8 m.
Los parámetros según esta configuración de tierras son:
Kr = 0,130.
KP = 0,0170.
El criterio de selección de la tierra de servicio es no ocasionar en el electrodo una
tensión superior a 24 V cuando existe un defecto a tierra en una instalación de BT
protegida contra contactos indirectos por un diferencial de 0,5 A. Para ello la
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VISADO ELECTRÓNICO
ANEXO. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
Página 36 de 36
resistencia de puesta a tierra de servicio debe ser inferior a 48 Ohm.
Rt ,servicio1
= Kr×r = 0,130×150=19,50W (3.9.f)
Para mantener los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio
independientes, la puesta a tierra del neutro se realizará con cable aislado de 0,6/1
kV.
Corrección y ajuste del diseño inicial.
Según el proceso de justificación del electrodo de puesta a tierra seleccionado, no se
considera necesaria la corrección del sistema proyectado.
No obstante, se puede ejecutar cualquier configuración con características de
protección mejores que las calculadas, es decir, atendiendo a las tablas adjuntas al
Método de Cálculo de Tierras de UNESA, con valores de "Kr" inferiores a los
calculados, sin necesidad de repetir los cálculos, independientemente de que se
cambie la profundidad de enterramiento, geometría de la red de tierra de protección,
dimensiones, número de picas o longitud de éstas, ya que los valores de tensión serán
inferiores a los calculados en este caso.
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VISADO ELECTRÓNICO
ANEXO 1 A
AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO STÉRMINO M
PRE
PRESUPUESTOSIDRICO Y SU INFRAMUNICIPAL DE INIES
ESUPU
AESTRUCTURA ELÉCSTA (CUENCA)
UESTO
CTRICA DE EVACUAC
O
CION (20 kV) Vis
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VISADO ELECTRÓNICO
Infraestructura eléctrica de evacuación de P.E. Cerro Sidrico
PresupuestoCódigo Nat Ud Resumen Comentario N Longitud Anchura Altura Parcial CanPres PrPres ImpPres
C01 Capítulo LINEA AEREA DE MEDIA TENSION 1 12.030.43 12.030.43
C01P01 Partida m. APOY.ENTRONQUE LAMT 20 kV 1.00 5.281.91 5.281.91
Apoyo ejecutado en tensión bajo hilos, con armado de
derivación sin seccionamiento en línea aérea de media tensión
(20 kV), formado por: apoyo metálico galvanizado de 18 m de
altura total y 4.500 kg de esfuerzo en punta, armado e izado;
crucetas rectas metálicas galvanizadas RC2‐10S (2 uds) y RC2‐
12,5S para disposición en doble circuito; 18 cadenas de amarre
con aisladores de composite U70 YB 20, alojamiento de rótula,
grapa de amarre aislada, alargadera avifauna y dos grilletes
rectos; puentes aislados de conexión con conductor 100‐AL1/17‐
ST1A (LA‐100). Incluidos tornillos, arandelas y tuercas de acero
galvanizado según NI 18.03.00, que una vez instalados será
necesario el graneteado de los tornillos para evitar su
aflojamiento; electrodo de toma de tierra cobrizado de 1,5 m y
D14 mm, unido mediante conductor de Cu desnudo de 50 mm2,
protegido en la superfice bajo tubo protector de 32 mm, y
enterrados a 0,5‐1 m. Incluso placa de indicación de peligro. (No
se incluye la tramitación y permiso de los propietarios de los
terrenos afectados por el paso de la línea).
Apoyo nº 22.732bis1 1 0.00 0.00 0.00 1.00
C01P01 1.00 5.281.91 5.281.91
C01P02 Partida m. APOY. PASO AEREO/SUBTERRANEO 1.00 6.664.52 6.664.52
Apoyo, con armado de paso aéreo‐subterráneo en línea aérea
de media tensión (20 kV), formado por: apoyo metálico
galvanizado de 18 m de altura total y 9.000 kg de esfuerzo en
punta, armado e izado; crucetas rectas metálicas galvanizadas
RC2‐10S (2 uds) y RC2‐12,5S para disposición en doble circuito; 6
cadenas de amarre con aisladores de composite U70 YB 20,
alojamiento de rótula, grapa de amarre, alargadera avifauna y
dos grilletes rectos; aisladores de composite con angular
L70.6.70 para guiado de conductores; angulares galvanizados L‐
70.7‐2190 y 6 chapas CH‐8‐650 para la instalación de seis
seccionadores unipolares SELA U I24; puentes de conexión con
conductor 100‐AL1/17‐ST1A (LA‐100); 2 juegos de pararrayos
(autoválvulas) de óxidos metálicos para 21 kV, para protección
de sobretensiones de origen atmosférico; 6 terminales
exteriores de intemperie para cable de 12/20 kV; dos tubos de
acero galvanizado de 6" de diámetro, para protección mecánica
de los cables, provistos de capuchón de protección en su parte
superior; puesta a tierra de los pararrayos y de las pantallas de
los cable; soporte posapies y pates ajustables de
escalonamiento. Incluidos tornillos, arandelas y tuercas de acero
galvanizado según NI 18.03.00, que una vez instalados será
necesario el graneteado de los tornillos para evitar su
aflojamiento; 4 electrodos de toma de tierra cobrizado de 1,5 m
y D14 mm, unidos mediante conductor de Cu desnudo de 50
mm2 dispuesto en anillo, protegido en la superfice bajo tubo
protector de 32 mm, y enterrados a 0,5‐1 m. Incluso placas de
indicación de aparato de maniobra y peligro. (No se incluye la
ó d l d l Apoyo nº 22.732bis2 1 0.00 0.00 0.00 1.00
C01P02 1.00 6.664.52 6.664.52
C01P03 Partida m. TENDIDO DE CONDUCTOR 9.50 8.84 84.00
Tendido del conductor 100‐AL1/17‐ST1A (LA‐100) de Al de 100
mm2, tensado y engrapado sobre apoyos ya instalados.
Vano tense reducido 1.05 9.05 0.00 0.00 9.50
C01P03 9.50 8.84 84.00
C01 1 12.030.43 12.030.43
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VISADO ELECTRÓNICO
Código Nat Ud Resumen Comentario N Longitud Anchura Altura Parcial CanPres PrPres ImpPres
C02 Capítulo LINEA SUBTERRANEA DE MEDIA TENSION 1 2.346.97 2.346.97
C02P01 Partida m. RED M.T. BAJO TUBO 2x3x240 Al 12/20kV 90.38 19.54 1.766.03
Tendido de red eléctrica de media tensión enterrada bajo tubo,
realizada con cables conductores de 3(1x240) mm2 Al 12/20 kV,
con aislamiento de dieléctrico seco, formados por: conductor de
aluminio compacto de sección circular, pantalla sobre el
conductor de mezcla semiconductora, aislamiento de etileno‐
propileno (EPR), pantalla sobre el aislamiento de mezcla
semiconductora pelable no metálica asociada a una corona de
alambre y contraespira de cobre y cubierta termoplástica a base
de poliolefina, en instalación subterránea bajo calzada, en zanja
de 40 cm de ancho y 90 cm de profundidad, sin incluir obra civil,
incluso suministro y montaje de p.p. de tubos plásticos 160 mm,
cables conductores, con parte proporcional de empalmes para
cable, totalmente instalada, transporte, montaje y conexionado.
Entronque A/S ‐ CS 1 48.64 0.00 0.00 48.64
CS ‐ Entronque A/S 1 41.74 0.00 0.00 41.74
C02P01 90.38 19.54 1.766.03
C02P02 Partida ud. CONECTORES ENCHUFABLES T 630 A 2.00 290.47 580.94
Juego de 3 conectores apantallados en "T" roscados 630 A para
celdas línea. Totalmente instalado y conectado.
Conexión LSMT‐Celda línea 2 0.00 0.00 0.00 2.00
C02P02 2.00 290.47 580.94
C02 1 2.346.97 2.346.97
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VISADO ELECTRÓNICO
Código Nat Ud Resumen Comentario N Longitud Anchura Altura Parcial CanPres PrPres ImpPres
C03 Capítulo CENTRO DE SECCIONAMIENTO 1 16.250.25 16.250.25
C03P01 Partida ud CASETA PREF. 1 TRANSF. 4450x2400 mm. 1.00 4.500.00 4.500.00
Edificio prefabricado de hormigón modelo EPH‐1T‐4250, con
ventilación hasta 1000 kVA equipado con tierras interiores y
alumbrado interior. Exteriormente el edificio irá rematado con
una acera perimetral de 1,0 metros de anchura. Incluyendo su
transporte y montaje.
Disposición según planimetría 1 0.00 0.00 0.00 1.00
C03P01 1.00 4.500.00 4.500.00
C03P02 Partida ud MODULO COMPACTO CELDAS EN SF6 1.00 8.500.00 8.500.00
Celda compacta Automatizada No Extensible según normativa
STAR para compañía IBERDROLA con las siguientes
características:
‐ CELDA TRIPLE INTERRUPTOR + PROTECCION NO EXTENSIBLE
(3L1P)
Función: 3 Líneas (E/S) + 1 Ruptofusible
Dimensiones:(AnchoxFondoxAlto): 1360x775x1800mm
Según planimetría 1 0.00 0.00 0.00 1.00
C03P02 1.00 8.500.00 8.500.00
C03P03 Partida ud TRANSF. ACEITE MT/BT 50 KVA 1.00 2.800.00 2.800.00
S.A..‐Sistema de servicios auxiliares en continua y en corriente
alterna según punto 10 Especificaciones. Básicamente habrá un
transformador reductor con las siguientes características:
Potencia nominal: 50 kVA. Relación: 20/0,42 kV. Tensión
secundaria vacío: 420 V. Tensión cortocircuito: 4 % . Regulación:
+‐2,5% , ‐+5% , Grupo conexión: Dyn11. Equipado con
termómetro de esfera de dos contactos y termostato
Disposición según planimetria 1 0.00 0.00 0.00 1.00
C03P03 1.00 2.800.00 2.800.00
C03P04 Partida m INTERCONEXIÓN CELDAS ‐ TRAFO 5.00 5.05 25.25
La conexión del transformador de servicios auxiliares en MT con
su correspondiente cabina se realizará con conductor aislado de
95 mm2.
Celda de medida ‐ Trafo 1 5.00 0.00 0.00 5.00
C03P04 5.00 5.05 25.25
C03P09 Partida ud PUESTA A TIERRA 1.00 425.00 425.00
P.A.T..‐ La instalación general de puesta a tierra de las dos
puestas a tierra independientes de masas y de neutro
Puesta a tierra de protección 1 0.00 0.00 0.00 1.00
C03P09 1.00 425.00 425.00
C03 1 16.250.25 16.250.25
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VISADO ELECTRÓNICO
Código Nat Ud Resumen Comentario N Longitud Anchura Altura Parcial CanPres PrPres ImpPres
C04 Capítulo OBRA CIVIL 1 2.272.98 2.272.98
C04P01 Partida m3 EXC.POZOS A MÁQUINA T.FLOJOS 34.01 8.45 287.39
Excavación en pozos en terrenos flojos, por medios mecánicos,
con extracción de tierras a los bordes, sin carga ni transporte al
vertedero, y con p.p. de medios auxiliares.
Apoyo nº 22.732bis1 1 1.26 1.26 2.93 4.65
Puesta a tierra protección apoyo 1 2.00 0.40 0.70 0.56
Apoyo nº 22.732bis2 1 1.88 1.88 3.10 10.96
Puesta a tierra protección apoyo 1 24.00 0.40 0.70 6.72
Solera CS 1 5.35 3.30 0.63 11.12
C04P01 34.01 8.45 287.39
C04P02 Partida m3 EXCAV. ZANJA TIERRA 17.33 8.98 155.58
Excavación en zanja en tierra, incluso carga y transporte de los
productos de la excavación a vertedero o lugar de empleo.
LSMT 1.1 35.00 0.45 1.00 17.33
C04P02 17.33 8.98 155.58
C04P03 Partida m3 HORM.LIMPIEZA HM‐20/P/20/I V.MAN 16.42 78.32 1.286.01
Hormigón en masa HM‐20 N/mm2, consistencia plástica,
Tmáx.20 mm., para ambiente normal, elaborado en central para
monobloque macizo, incluso vertido por medios manuales y
colocación. Según NTE‐CSZ,EHE‐08 y CTE‐SE‐C.
Apoyo nº 22.732bis1 4.89 0.00 0.00 0.00 4.89
Apoyo nº 22.732bis2 11.53 0.00 0.00 0.00 11.53
C04P03 16.42 78.32 1.286.01
C04P04 Partida m3 RELLENO LOCALIZADO ZANJA 17.33 3.53 61.16
Relleno localizado compactado en zanja de drenaje longitudinal,
con material procedente de la excavación, incluso humectación,
extendido y rasanteado, terminado.
LSMT 1.1 35.00 0.45 1.00 17.33
C04P04 17.33 3.53 61.16
C04P05 Partida m3 RELL.ARENA ZANJAS COMPACT. RV. 6.15 28.83 177.25
Relleno, extendido y compactado de zanjas con arena, por
medios manuales, con rodillo vibratorio, considerando la arena a
pie de tajo, y con p.p. de medios auxiliares.
LSMT 1 35.00 0.40 0.25 3.50
Solera CS 1 5.35 3.30 0.15 2.65
C04P05 6.15 28.83 177.25
C04P06 Partida m2 PAV. HORMIGON HA‐25 CON ARMADURA 36.73 8.32 305.59
Pavimento de hormigon armado HA‐25/P/20/II, de 15 cm de
espesor, con malla electrosoldada de 30x30x6, i/corte de juntas
de dilatación/retracción.
Acera perimetral apoyo frecuent 17.32 0.00 0.00 0.00 17.32
Acera perimetral CS 19.41 0.00 0.00 0.00 19.41
C04P06 36.73 8.32 305.59
C04 1 2.272.98 2.272.98
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VISADO ELECTRÓNICO
Código Nat Ud Resumen Comentario N Longitud Anchura Altura Parcial CanPres PrPres ImpPres
C05 Capítulo ENSAYOS, MEDIDAS Y LEGALIZACION 1 813.36 813.36
C05P01 Partida ud MEDICION AISLAMIENTO, CONDUCTORES 2.00 271.12 542.24
Prueba de medición del aislamiento de los conductores de
instalaciones eléctricas, según MT 2.33.15. Incluso emisión del
informe de la prueba.
Comprobación LSMT 2 0.00 0.00 0.00 2.00
C05P01 2.00 271.12 542.24
C05P02 Partida ud MED.RES. TIERRA, INSTALACION ELECTRICA 2.00 135.56 271.12
Prueba de medición de la resistencia en el circuito de puesta a
tierra de instalaciones eléctricas. Incluso emisión del informe de
la prueba.
Medición de puesta a tierra, y te 2 0.00 0.00 0.00 2.00
C05P02 2.00 135.56 271.12
C05 1 813.36 813.36
PEM 1 33.713.99 33.713.99
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VISADO ELECTRÓNICO
RESUMEN PRESUPUESTO TOTAL
TOTAL PRESUPUESTO EJECUCIÓN MATERIAL
C01 : LINEA AEREA DE MEDIA TENSION 12.030,43 €
C02 : LINEA SUBTERRANEA DE MEDIA TENSION
2.346,97 €
C03 : CENTRO DE SECCIONAMIENTO
16.250,25 €
C04: OBRA CIVIL 2.272,98 €
C05: ENSAYOS, MEDIDAS Y LEGALIZACION
813,36 € TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL: 33.713,99 €
El importe de Ejecución Material del presente presupuesto asciende a la cantidad de
TREINTA Y TRES MIL SETECIENTOS TRECE EUROS CON NOVENTA Y NUEVE
CÉNTIMOS.
Albacete, Agosto de 2018
EL INGENIERO INDUSTRIAL
Fdo. Jorge Córdoba López
Colegiado Nº 114 - COIIAB
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VISADO ELECTRÓNICO
PLANOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
PLANOS
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VISADO ELECTRÓNICO
PLANOS ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EOLICO CERRO SIDRICO Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICA DE EVACUACION (20 kV)
TÉRMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
RELACIÓN DE PLANOS
TITULO DE PLANO NUMERO DE
PLANO
SITUACION PG 01
EMPLAZAMIENTO PG 02
PLANTA GENERAL PG 03
PLANTA Y PERFIL LONGITUDINAL LAT 01
DETALLES. APOYOS LAT 02
CADENAS DE AISLAMIENTO LAT 03
PLANTA. LSMT POC 01
SECCION. CANALIZACION POC 02
PLANTA Y SECCION. CS PM 01
TOMAS DE TIERRA PM 02
TRAZADO. PUESTA A TIERRA PM 03
ESQUEMA UNIFILAR PE 01
Vis
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08)
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
Cartografía oficial. Hoja nº 718.(Fuente: Instituto Geográfico Nacional)
Coordenadas UTM ETRS89
1:25.000
ORIGINAL DIN A-3
2018 PG-01AGOSTO EL INGENIERO INDUSTRIAL
Jorge Córdoba LópezColegiado nº 114 COIIAB
PROMOTOR: PROYECTO: AUTOR: DOCUMENTO:
SITUACION"PARQUE EÓLICO CERRO SIDRICO"
TERMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
SYDISSoluciones y Desarrollos de Ingeniería y Servicios
ESCALA: FECHA: Nº PLANO:INGENIERÍA:
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO "CERRO SIDRICO"Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICADE EVACUACIÓN (20kV)
Vis
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de 1
08)
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
1:2.000
ORIGINAL DIN A-2
2018 PG-02AGOSTO EL INGENIERO INDUSTRIAL
Jorge Córdoba LópezColegiado nº 114 COIIAB
PROMOTOR: PROYECTO: AUTOR: DOCUMENTO:
EMPLAZAMIENTO"PARQUE EÓLICO CERRO SIDRICO"
TERMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
SYDISSoluciones y Desarrollos de Ingeniería y Servicios
ESCALA: FECHA: Nº PLANO:INGENIERÍA:
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO "CERRO SIDRICO"Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICADE EVACUACIÓN (20kV)
Panecillos
Camino (Pol. 21 Parc. 9.004)
Ctra. Iniesta - Villarta C
M-3137 (Pol. 21 Parc. 9.002)
Panecillos
Panecillos
Camino de Villamalea
Cno. del Río (Pol. 21 Parc. 9.001)
Camino de Villamalea
Cno. Iniesta a Villamalea (Pol. 22 Parc. 9.001)
Cno
. Cor
ral M
adur
o(P
ol. 37 P
arc.
9.0
08)
Cno. del Río (Pol. 21 Parc. 9.001)
CorralMaduro
Barreros
Cno. C
orral M
aduro
(Pol.
37
Parc. 9
.008
)
Barreros
Barreros
Barreros
Barreros
Cam
ino
(Pol
. 37 P
arc.
9.0
01)
Vereda de Vadocaños
609.815/4.365.884CS Telec.
609.809/4.365.889CPMC
Proyecto específ.
Apoyo metálico de celosía existente.
LAMT 20 kV D/C 100-AL1/17-ST1A.
LAMT 20 kV S/C 100-AL1/17.. de 2x9,03 m.
( - )
(Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U.)
(Planta Enersos III, S.L. A ceder a compañía)
Simbologia
Coordenadas UTM ETRS89
Interconexión CS y CPMC.(Planta Enersos III, S.L.)
Apoyo metálico de celosía proyectado.(Planta Enersos III, S.L. A ceder a compañía)
LSMT 20 kV S/C 240 mm² de 48,6+41,7 m.(Planta Enersos III, S.L. A ceder a compañía)
Vis
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08)
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
1:250
ORIGINAL DIN A-2
2018 PG-03AGOSTO EL INGENIERO INDUSTRIAL
Jorge Córdoba LópezColegiado nº 114 COIIAB
PROMOTOR: PROYECTO: AUTOR: DOCUMENTO:
PLANTA GENERAL"PARQUE EÓLICO CERRO SIDRICO"
TERMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
SYDISSoluciones y Desarrollos de Ingeniería y Servicios
ESCALA: FECHA: Nº PLANO:INGENIERÍA:
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO "CERRO SIDRICO"Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICADE EVACUACIÓN (20kV)
Camino de Villamalea
Cno. Iniesta a Villamalea (Pol. 22 Parc. 9.001)
Camino del Río (Pol. 21 Parc. 9.001)
Vereda de Vadocaños
609.815/4.365.884CS Telec.
Apoyo metálico de celosía existente.
LAMT 20 kV D/C 100-AL1/17-ST1A.
LAMT 20 kV S/C 100-AL1/17.. de 2x9,03 m.
( - )
(Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U.)
(Planta Enersos III, S.L. A ceder a compañía)
Simbologia
Coordenadas UTM ETRS89
Interconexión CS y CPMC.(Planta Enersos III, S.L.)
Apoyo metálico de celosía proyectado.(Planta Enersos III, S.L. A ceder a compañía)
LSMT 20 kV S/C 240 mm² de 48,6+41,7 m.(Planta Enersos III, S.L. A ceder a compañía)
4,00
6,37
4,24
19,3
3
16,8
0
Ancho máximo Vía Pecuaria (20 m)
Ancho actual Vía Pecuaria (18,80 m)
20,0
0
Línea fachada
609.827/4.365.880nº 22.732 bis1
C4.500-18E
609.832/4.365.873nº 22.732 bis2
C9.000-18E. A/S4,28
27,42
9,03
609.809/4.365.889CPMC
Proyecto específ.
7,5
0
14,0
52,
80
5,50
1,20
8,61
4,45
2,40
Vis
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de 1
08)
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
11
,39
m
8,1
0
9,8
2
7,0
2 m
V 1:500
ORIGINAL DIN A-3
2018 LAT-01AGOSTO EL INGENIERO INDUSTRIAL
Jorge Córdoba LópezColegiado nº 114 COIIAB
PROMOTOR: PROYECTO: AUTOR: DOCUMENTO:
PLANTA Y PERFIL LONGITUDINAL"PARQUE EÓLICO CERRO SIDRICO"
TERMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
SYDISSoluciones y Desarrollos de Ingeniería y Servicios
ESCALA: FECHA: Nº PLANO:INGENIERÍA:
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO "CERRO SIDRICO"Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICADE EVACUACIÓN (20kV)
Apoyo metálico de celosía existente.
LAMT 20 kV D/C 100-AL1/17-ST1A.
LAMT 20 kV S/C 100-AL1/17.. de 2x9,03 m.
( - )
(Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U.)
(Planta Enersos III, S.L. A ceder a compañía)
Simbologia
Coordenadas UTM ETRS89
Interconexión CS y CPMC.(Planta Enersos III, S.L.)
Apoyo metálico de celosía proyectado.(Planta Enersos III, S.L. A ceder a compañía)
LSMT 20 kV S/C 240 mm² de 48,6+41,7 m.(Planta Enersos III, S.L. A ceder a compañía)
H 1:2.000 Vis
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COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
1:50
ORIGINAL DIN A-2
2018 LAT-02AGOSTO EL INGENIERO INDUSTRIAL
Jorge Córdoba LópezColegiado nº 114 COIIAB
PROMOTOR: PROYECTO: AUTOR: DOCUMENTO:
DETALLES. APOYOS"PARQUE EÓLICO CERRO SIDRICO"
TERMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
SYDISSoluciones y Desarrollos de Ingeniería y Servicios
ESCALA: FECHA: Nº PLANO:INGENIERÍA:
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO "CERRO SIDRICO"Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICADE EVACUACIÓN (20kV)
A l t a t e n s i ó n
P e l i g r o d e m u e r t e
1,8
0
0,51
9
1011
1,92
2,42
1,6
01,2
0
1,00
3,1
0
1,88
0,5
0
1,27
13
18
Dis
tanc
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e Seg
urid
ad e
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pies
y T
ensi
on3,1
0 m
ts
13
14
2
3
4
4
7
6
5
2615
22
23
26
25
1716
19
24
27
21
2,5
0
12
20
Autoválvulas POM-P-21/10.Punto fijo de puesta a tierra.Soporte posapiés SPCZ.Pate fijo de escalamiento.Abrazadera sujección de cable.Tubo plástico de protección 63 mm.Grapa de conexión GCP/C16.Conjunto termorretráctil sellado tubo.Caja seccionamiento PaT+grapa.
Apoyo metálico C18-4.500E.Apoyo metálico C18-9.000E.Cruceta recta RC-10S.Cruceta recta RC-12,5S.L-70.6-2190 (4 u)+CH-8-650 (6 u).Angular L-70.6-2190 (2 uds).Cadena de amarre horizontal.Aislador de apoyo.Seccionador unipolar.
123456789
111213141516171819
Tubo acero de proteccion 165 mm.Terminal exterior cable subterr. 2010
8
0,1
5
0,2
0
0,7
0
0,40
0,51
1
71,92
3
3
2,424
Dis
tanc
ia a
man
iobr
a9,6
3 m
ts >
12 m
ts.
1,00
2,9
3
1,26
0,5
0
23
26
19
24
27
2,5
0
0,2
0
1,8
01,8
0
Abrazadera tubo protección.Antiescalo metálico.Zanja electrodo dif. 0,70x0,40.Grapa de conexión GC-P14,6/C50.Cable Cu desnudo 50 mm².Pica cobretizada 1,5 m/14,6 mm.Cimentación en bloque.Cimentación en bloque.
Leyenda2122232425262728
22
Puentesaislados
Grapaaislada
Vis
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de
108)
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
1:10
ORIGINAL DIN A-3
2018 LAT-03AGOSTO EL INGENIERO INDUSTRIAL
Jorge Córdoba LópezColegiado nº 114 COIIAB
PROMOTOR: PROYECTO:
AUTOR: DOCUMENTO:
CADENAS DE AISLAMIENTO"PARQUE EÓLICO CERRO SIDRICO"
TERMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
SYDISSoluciones y Desarrollos de Ingeniería y Servicios
ESCALA: FECHA: Nº PLANO:INGENIERÍA:
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO "CERRO SIDRICO"Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICADE EVACUACIÓN (20kV)
amarre GA-268,5 mm 68,5 mm
470 mm
413,6 mm
110,5 mm 140 mm
1.271,1 mm
Alojam. rótula R16/17P
Aislador comp. U70YB20Alargadera APA16-470
GN 16S
Cadena de amarre horizontal
Grapa
Grilletes
Vis
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IER
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101
de
108)
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
4,00
6,37
4,36
19,3
3
Línea fachada
609.827/4.365.880nº 22.732 bis1
C4.500-18E
609.832/4.365.873nº 22.732 bis2
Inicio LSMT4,28
9,03
609.809/4.365.889CPMC
Proyecto específ.
14,0
5
2,80
1,20
8,61
4,45
2,40
ORIGINAL DIN A-3
2018 POC-01AGOSTO EL INGENIERO INDUSTRIAL
Jorge Córdoba LópezColegiado nº 114 COIIAB
PROMOTOR: PROYECTO: AUTOR: DOCUMENTO:
PLANTA. LSMT"PARQUE EÓLICO CERRO SIDRICO"
TERMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
SYDISSoluciones y Desarrollos de Ingeniería y Servicios
ESCALA: FECHA: Nº PLANO:INGENIERÍA:
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO "CERRO SIDRICO"Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICADE EVACUACIÓN (20kV)
1:150
Apoyo metálico de celosía existente.
LAMT 20 kV D/C 100-AL1/17-ST1A.
LAMT 20 kV S/C 100-AL1/17.. de 2x9,03 m.
( - )
(Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U.)
(Planta Enersos III, S.L. A ceder a compañía)
Simbologia
Coordenadas UTM ETRS89
Interconexión CS y CPMC.(Planta Enersos III, S.L.)
Apoyo metálico de celosía proyectado.(Planta Enersos III, S.L. A ceder a compañía)
LSMT 20 kV S/C 240 mm² de 48,6+41,7 m.(Planta Enersos III, S.L. A ceder a compañía)
Cno. Iniesta a Villamalea (Pol. 22 Parc. 9.001)
Vereda de Vadocaños
Ancho máximo Vía Pecuaria (20 m)
Ancho actual Vía Pecuaria (18,80 m)
Camino de Villamalea
Celdas609.814/4.365.885
Fin LSMT
1,90
1,89
Vis
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102
de
108)
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
40
5
40
90
HEPRZ1 12/20 kV 3x240 mm² Al H16
Asiento de tubos: Arena de río
Cinta de señalización
Tubos de plástico Ø160 mm
Reposición del pavimento existente
38
4
Relleno de zahorra
10
1:10
ORIGINAL DIN A-3
2018 POC-02AGOSTO EL INGENIERO INDUSTRIAL
Jorge Córdoba LópezColegiado nº 114 COIIAB
PROMOTOR: PROYECTO:
AUTOR: DOCUMENTO:
SECCIÓN. CANALIZACIÓN"PARQUE EÓLICO CERRO SIDRICO"
TERMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
SYDISSoluciones y Desarrollos de Ingeniería y Servicios
ESCALA: FECHA: Nº PLANO:INGENIERÍA:
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO "CERRO SIDRICO"Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICADE EVACUACIÓN (20kV)
Vis
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103
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108)
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
16011040
160 160110 110 110
11011011011040
ALZADO. FRONTAL LATERAL
0,6
7
1,24
2,1
6
0,1
0
2,4
52
,62
2,74 1,464,45
2,4
0
2,1
9
0,90 1,25
200 lm A'+ 0,10 m
±0,00
-0,48
+2,62
CUADRO DE SUPERFICIES
POSICIÓN DEPENDENCIA SUP. ÚTIL01 CENTRO SECCIONAMIENTO 9,25 m²
TOTAL SUPERFICIE ÚTIL 9,25 m²
TOTAL SUPERFICIE CONSTRUIDA 10,66 m²
02 ACERA PERIMETRAL 19,41 m²
Pantalla estanca LED 1x18 W.
Interruptor sup. + T.C. 2P+T 16 A IP55.(Threeline PE1X36+1xT832120UL 4000K 1.925 lm IP65 IK10)
(Gewiss. GW27831 / GW27844)
Simbologia
Bloque autónomo de emergencia 200 lm.(Legrand B65LED Ref. 661433 IP65 IK07)
250 lm
SECCIÓN A-A'
2,3
0
Cuadro de protección y mando inst. CS.(Cofret Kaedra 12 mod. IP65 IK09)
ORIGINAL DIN A-3
2018 PM-01AGOSTO EL INGENIERO INDUSTRIAL
Jorge Córdoba LópezColegiado nº 114 COIIAB
PROMOTOR: PROYECTO: AUTOR: DOCUMENTO:
PLANTA Y SECCION. CS"PARQUE EÓLICO CERRO SIDRICO"
TERMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
SYDISSoluciones y Desarrollos de Ingeniería y Servicios
ESCALA: FECHA: Nº PLANO:INGENIERÍA:
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO "CERRO SIDRICO"Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICADE EVACUACIÓN (20kV)
1:50
1,20 1,20
0,0
2
0,1
5
0,62
PLANTA
Interconexión CS - CPMCLSMT (dist. anillada)
HEPRZ1 12/20 kV 3x240 mm² H16 Ø160 mm
LÍN
EA
LÍN
EA
CLI
ENTE
PRO
T.TR
AFO
CBT
CBT
Vis
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de
108)
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
+ 0,10 m
ORIGINAL DIN A-3
2018 PM-02AGOSTO EL INGENIERO INDUSTRIAL
Jorge Córdoba LópezColegiado nº 114 COIIAB
PROMOTOR: PROYECTO: AUTOR: DOCUMENTO:
TOMAS DE TIERRA"PARQUE EÓLICO CERRO SIDRICO"
TERMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
SYDISSoluciones y Desarrollos de Ingeniería y Servicios
ESCALA: FECHA: Nº PLANO:INGENIERÍA:
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO "CERRO SIDRICO"Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICADE EVACUACIÓN (20kV)
1:25
LÍN
EA
PRO
T.TR
AFO
3
6
4
6
1
1
25
6
PSInterconexión PaT
H07Z1-K 16 mm²
2
LÍN
EA
CLI
ENTE
Cajas de seccionamiento interconectadas.(Envolvente IP54 e IK08. Pletina de cobre 20x3 mm)
Simbologia
Línea de tierra del sistema de servicio.
Líneas de enlace del sistema de protección.
SP
(Conductor aislado DN-RA 0,6/1 kV 50 mm²)
(Conductor desnudo Cu 50 mm²)
Conexiones
Trafo y pantallas del cable.Celdas y pantallas cable.Mallazo suelo (2 puntos).3
Puertas y rejillas.
4
Neutro Trafo.1
56
2
Herrajes.Armario telecontrol.
1
Vis
ado
elec
trón
ico
nº 2
1018
de
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/09/
2018
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(pá
gina
105
de
108)
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
4,00Línea fachada
1,20
8,61
4,45
2,40
Vereda de Vadocaños
Ancho máximo Vía Pecuaria (20 m)
Ancho actual Vía Pecuaria (18,80 m)
Camino de Villamalea
P
S
2,05
PaT de protección (Tendida bajo LSMT)
ORIGINAL DIN A-3
2018 PM-03AGOSTO EL INGENIERO INDUSTRIAL
Jorge Córdoba LópezColegiado nº 114 COIIAB
PROMOTOR: PROYECTO: AUTOR: DOCUMENTO:
TRAZADO. PUESTA A TIERRA"PARQUE EÓLICO CERRO SIDRICO"
TERMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
SYDISSoluciones y Desarrollos de Ingeniería y Servicios
ESCALA: FECHA: Nº PLANO:INGENIERÍA:
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO "CERRO SIDRICO"Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICADE EVACUACIÓN (20kV)
1:100
1,20
10,00
3,00
3,00
5,00
3,00
3,00
Puesta
a tie
rra de
servic
io
Cajas de seccionamiento interconectadas.(Envolvente IP54 e IK08. Pletina de cobre 20x3 mm)
Simbologia
Electrodo vertical enterrado 1,00 m.
Líneas de enlace del sist. de puesta a tierra.
Líneas de enlace del sist. de puesta a tierra.
SP
(Pica cobretizada 2 m/14,6 mm)
(Conductor aislado RV-K 0,6/1 kV 50 mm²)
(Conductor desnudo Cu 50 mm²)
Vis
ado
elec
trón
ico
nº 2
1018
de
fech
a 24
/09/
2018
. Col
egia
do n
º 11
4 C
OR
DO
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- 4
7070
429D
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TE
(pá
gina
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108)
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
M
TC
Designación Cía.CNE-3L1P-24-TELE
PararrayosPOM-P-21kV/10kA
Apo
yo E
ntro
nque
A/S
ENTR
ON
QUE
A/S
CEN
TRO
DE
SEC
CIO
NA
MIE
NTO
PaTprotección
100-AL1/17-ST1A
L/06 LEDAÑA(de apoyo nº 22.731)
57-3
NOTA: Código ANSI estándar.
89-3
HEPRZ1 12/20 kV3x240 mm² Al H16
PararrayosPOM-P-21kV/10kA
PaTprotección
L/06 LEDAÑA(a apoyo nº 22.732)
100-AL1/17-ST1A
Seccionadoresunipolares
Seccionadoresunipolares
TC
DPF
ST
57-2
89-2TC
57-1
24 kV 400 A.Pcie.: 16 kA 89-1 MM
24 kV 400 A.Pcie.: 16 kA
24 kV 400 A.Pcie.: 16 kA
24 kV 200 A.Pcie.: 16 kA
a CPMC Parque Eólico
HEPRZ1 12/20 kV3x240 mm² Al H16
24 kV 6 A.Pcorte: 25 kA
20.0
00/4
20 V
50 k
VA
XZ1 0,6/1 kV 4x240 Al
Seccionador4P 100 A
NH-0 120 kA
CBT
89-4
57-4
57-5
26
HEPRZ1 12/20 kV3x50 mm² Al H16 H0
7Z1-
K 4x
25 Ø
40 m
m
Servicios Auxiliares
DPF
ST
CEN
TRO
DE
SEC
CIO
NA
MIE
NTO
CEN
TRO
DE
PRO
TEC
CIÓ
N, C
ON
TRO
L Y
MED
IDA
ORIGINAL DIN A-3
2018 PE-01AGOSTO EL INGENIERO INDUSTRIAL
Jorge Córdoba LópezColegiado nº 114 COIIAB
PROMOTOR: PROYECTO: AUTOR: DOCUMENTO:
ESQUEMA UNIFILAR"PARQUE EÓLICO CERRO SIDRICO"
TERMINO MUNICIPAL DE INIESTA (CUENCA)
SYDISSoluciones y Desarrollos de Ingeniería y Servicios
ESCALA: FECHA: Nº PLANO:INGENIERÍA:
ANEXO 1 AL PROYECTO PARQUE EÓLICO "CERRO SIDRICO"Y SU INFRAESTRUCTURA ELÉCTRICADE EVACUACIÓN (20kV)
S/E
Vis
ado
elec
trón
ico
nº 2
1018
de
fech
a 24
/09/
2018
. Col
egia
do n
º 11
4 C
OR
DO
BA
LO
PE
Z J
OR
GE
- 4
7070
429D
CO
LEG
IO O
FIC
IAL
DE
ING
EN
IER
OS
IND
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IALE
S D
E A
LBA
CE
TE
(pá
gina
107
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108)
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Número de colegiado: 114Nombre: CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Visado número: Visado en fecha:21018 24/09/2018
VISADO ELECTRÓNICO
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
VISADO ELECTRÓNICO - DOCUMENTO DE FIRMAS
Firmado digitalmente por el COLEGIADO:CORDOBA LOPEZ JORGE - 47070429D
Nº de colegiado: 114
Firmado digitalmente por el COLEGIO:Visado número: 21018
Con fecha: 24/09/2018
Visado y certificado por:
Q0200168C - COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES DE ALBACETE
Nombre de reconocimiento (DN): c=es, o=FNMT, ou=FNMT Clase 2 CA, ou=703007444,cn=ENTIDAD Col. Ofic. de Ingenieros Industriales de Albacete – CIF Q0200168C
Con este visado, además de lo exigido en la legislación vigente, el Colegio Oficial de Ingenieros
industriales de Albacete garantiza que el autor del trabajo:
· Está colegiado y habilitado para ejercer la profesión
· Es técnico competente para firmar este documento
· Dispone de un seguro de Responsabilidad Civil Profesional