Considerando el levantamiento en el extremo y centro como punto de

aplicacin de la carga.

Fig.1

Fig. 2

Analizando la viga W12x79:

P = P (1/2) + P (3/4) + P (12x40) -> (Peso de la estructura para montaje)

P = 0.51 + 4.85 + 0.21

P = 5.57 Tn = 6 Tn

Diagrama de momento por peso propio.

Para el Primer Caso:

Diagrama de momento por peso de carga viva.

Obteniendo:

+ = 0.60 .

= 0.23 .

= 12.00 .

= 1.2 + 1.6 = 1.2 (0.23) + 1.6(12) = 19.48 .

Diagrama de Cortante

Obteniendo:

+ = 9.88

= 3.28

Chequeo por Flexin:

= . = 0.9 25310.51 0.00195 = 45.42 .

> .

= 19.48 45.42 = 0.43

Chequeo por Corte:

+ = . = 0.6 25310.51 0.003753 = 56.99 .

+ > .

= 9.88 56.99 = 0.17

Para el Segundo Caso:

Diagrama de momento por peso de carga viva.

Obteniendo:

+ = 0.60 .

= 0.23 .

= 10.50 .

+ = 1.2 + 1.6 = 1.2 (0.6) + 1.6 ( 10.5) = 17.52.

= 1.2 + 1.6 = 1.2 (0.23) = 0.28 .

Diagrama de Cortante

Obteniendo:

+ = 5.25

= 5.33

Chequeo por Flexin:

+ = 45.42 .

+ > .

= 17.52 45.42 = 0.40

Chequeo por Corte:

+ = 56.99 .

+ > .

= 5.25 56.99 = 0.10

Analizando con el Software SAP 2000

Modelamiento de la viga

Asignacin de la Carga Viva en movimiento

Diagrama de Momentos

Diagrama de Cortantes

Resultados

Analizando la estructura considerando la carga de izaje en el punto ms critico

para la soldadura

Analizando la estructura mediante el Software matemtico SAP2000

Obtenemos resultados similares de la viga del caso ms crtico (Primer Caso):

Para el diseo de la soldadura obtendremos las fuerzas actuantes de la seccin mas esforzada

con un Ratio de 0.413 como se muestra en la figura (Seccin 1, Nodos 3-22)

TABLE: Element Joint Forces Frames

Frame Joint OutputCase F1 F2 F3 M1 M2 M3 FrameElem

Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m Text

1 22 Q2 -0.003093 -35.992 115.642 -27.7581 -0.0039 0.129 15

1 3 Q2 0.003093 35.992 -114.663 70.948 0.0002146 -0.129 15

19 28 Q2 0.003093 35.992 -13.844 -12.1672 0.0039 -0.1073 12

19 16 Q2 -0.003093 -35.992 14.823 -31.0227 -0.0002146 0.1073 12

20 14 Q2 -2.23E-16 0 -2.988E-14 4.487E-14 0 -7.349E-16 13

20 3 Q2 2.23E-16 0 90.162 -177.5588 0 -4.567E-16 13

20 3 Q2 -0.003093 -35.992 24.501 106.6108 -0.0002146 0.129 14

20 16 Q2 0.003093 35.992 -14.823 31.0227 0.0002146 -0.1073 14

89 50 Q2 -19.292 -0.604 -75.437 -0.4226 97.6376 14.3971 1

89 51 Q2 19.292 0.604 95.527 -3.982 43.0975 -14.3971 1

90 43 Q2 20.864 1.042 -76.199 3.3391 -102.1586 -13.094 2

90 52 Q2 -20.864 -1.042 96.289 4.2605 -50.0421 13.094 2

91 49 Q2 -0.08 3.349 -10.278 15.1195 -0.5405 10.6345 3

91 53 Q2 0.08 -3.349 30.369 9.3084 1.1225 -10.6345 3

108 130 Q2 1.492 3.787 92.574 -43.08 9.3474 53.6719 4

rea de garganta:

= 1.41

A=1.414*3.14*h*0.3048= 1.35h

Momento de Inercia Polar

J=0.707hJu

= 23

J=0.12h

Esfuerzo cortante primario, debido a la fuerza cortante F1, F2

Rx=0.003/1.35h = 0.0022/h

Ry=35.99/1.35h = 26.59/h

Esfuerzo cortante debido al momento torsor M3

Rx=Ry = 0.129/.12h = 1.04/h

Rx=Rx+Rx = 0.73/h

Ry=Ry+Ry = 27.64/h

R=(0.73

)

2+ (

27.64

)

2=27.66/h

Para obtener h, se halla el esfuerzo permisible en la soldadura segn American Institute Of

Steel Construction AISC, Tabla 4.

En donde Sy es la resistencia a la fluencia del metal de soldadura para el metal de aporte

seleccionado en el numeral 4.2 (electrodo E60XX) obtenida en la Tabla 2.

Como Sy = 50Ksi =344737.86 Kg/cm2

Rpermisible=137895Kpa

h=27.66/137895

h=0.2mm =1mm

hmin=1.*1.44=2mm