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MAAR ESTUDIO DE ARQUITECTURA S.L.P.
Proyecto de Ejecución Centro Cívico en Zabalgana - Sector 5 - Vitoria-Gasteiz
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCION CENTRO CIVICO EN ZABALGANA
SECTOR 5 - VITORIA -
Promotor: AYUNTAMIENTO DE VITORIA-GASTEIZ
TOMO IV: ESTUDIO GEOTÉCNICO Y ANEXOS
DOCUMENTO 1 ESTUDIO GEOTÉCNICO
DOCUMENTO 2 ANEXO SOBRE MEDIDAS DE DRENAJE DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO
DOCUMENTO 3 NOTA COMPLEMENTARIA SOBRE COMPORTAMIENTO DEL NIVEL FREÁTICO
ingecim, s.l. Plaza Istillaga, nº4 Local 2, Irun (Gipuzkoa) C.I.F.:B-20.519.658 www.ingecim.com Teléfono: 943- 494.393 Fax 943-494.174 E-mail: [email protected]
ANEJO SOBRE MEDIDAS DE DRENAJE DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO DEL PROYECTO DE CONSTRUCCCIÓN DEL
CENTRO CÍVICO DE ZABALGANA (VITORIA-GASTEIZ) PROMOTOR: AYUNTAMIENTO DE VITORIA - GASTEIZ ARQUITECTO: MAAR ARQUITECTURA, S.L. FECHA: ABRIL DE 2011 Nº INFORME: 1263-B/2010/GT
Hoja nº
Anejo geotécnico. Construcción del centro cívico de Zabalgana (Vitoria-Gasteiz)
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1. INTRODUCCIÓN
El día 31 de agosto de 2.010, ingecim,s.l. presentó el “Estudio geotécnico
del Proyecto de construcción del Centro Cívico de Zabalgana”, obra del Estudio
MAAR ARQUITECTURA, S.L. y promovida por el Ayuntamiento de Vitoria-Gasteiz.
Posteriormente, en el mes de febrero del 2011, D. Jon Pérez, arquitecto de
MAAR,S.L., con objeto de adaptar el proyecto a la normativa urbanística
municipal sobre drenaje y saneamiento, solicitó a Txomin San Martín (ingecim,s.l.)
una reunión con objeto de estudiar las alternativas más viables para poder
drenar las aguas subterráneas y pluviales recogidas por la zona de actuación.
En el presente documento se hace referencia a las observaciones y
recomendaciones expuestas en la reunión mantenida el día 23 de febrero del
2.011.
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Anejo geotécnico. Construcción del centro cívico de Zabalgana (Vitoria-Gasteiz)
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2. CONSIDERACIONES GEOTÉCNICAS
El proyecto contempla la construcción de un centro cívico, que constará
entre otras instalaciones de piscinas, una cancha multideportiva, biblioteca, zona
de talleres, ludoteca, zona de encuentro y un auditorio, englobados en una
estructura irregular con sótano (sólo en algunas zonas +516,55 y +518,64), planta
baja (+520,5) y primera planta. Asimismo, se prevé la ejecución de rellenos de 4 a
5 m de altura en diversos puntos de la parcela.
Fig.1: Distribución planta baja
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De acuerdo con el Informe Geotécnico, el sustrato está constituido en
líneas generales, por una capa superficial de rellenos de 2,50 m de espesor
máximo, seguido del suelo natural arcilloso (2 m máximo) y finalmente el sustrato
rocoso (margas y margocalizas) alterado superficialmente en 1,70 a 1,85 m de
espesor.
Por otra parte, el agua freática se detectó entorno a la cota 516 m en los
sondeos S-1 y S-2, situados en la zona inferior de la parcela, lo cual implica que se
encuentra a 3,6 m de profundidad, en el nivel de suelos. En los sondeos situados
en la zona alta de la parcela, no se detectó agua freática.
Cabe indicar además, que en ninguna de las calicatas se detectó
presencia de agua, lo cual estaría asociado a la baja permeabilidad y
transmisividad del terreno.
Recordamos que entorno a la parcela, discurren dos regatas, una al oeste
y otra al norte, a una distancia aproximada de 135 m y <100 m, respectivamente,
siendo la cota máxima de las mismas +516,39 y mínima de +515,09. Son de tipo
estacional, que prácticamente se desecan en época estival, pudiendo aumentar
el caudal en época de fuertes precipitaciones.
Los coeficientes de permeabilidad teóricos para cada nivel, obtenidos de
datos bibliográficos son los siguientes:
LITOLOGIA K (cm/seg)
Rellenos 10-1 a 10-3
Suelo 10-6
Roca grado V-IV 10-5 por
fisuración
Roca grado III-II 10-8
Tras tener en cuenta estas consideraciones, el sistema de drenaje en la
zona del edificio situada más al sur (esto es, en la zona topográficamente más
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alta), deberá interceptar las aguas provenientes de las zonas próximas,
generando una cuneta (excavada en roca, dada su escasa profundidad en la
zona) de flancos de longitud variable, que desvíe las aguas hacia los laterales,
siguiendo el esquema expuesto:
Fig.2: esquema de cuenta
de recogida de aguas
excavada en roca, con
flancos de longitud variable.
Tubo poroso en interior,
rodeado de zahorra filtrante
y geotextil.
Fig.3: trazado del eje de cuneta de drenaje de intercepción. El perfil A-B es el
reflejado en la Fig.2
El tubo poroso deberá alojarse en una zanja revestida de geotextil de
polipropileno agujeteado no tejido, antipunzonante, con función filtrante, con
una abertura de poros 090≤0,101 y kg≥100·Ks, siendo Ks el coeficiente de
permeabilidad del suelo (roca 10-8cm/sg). El tubo deberá estar rodeado de
zahorra limpia.
B
A
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En la zona central y septentrional del edificio, la roca se encuentra más
profunda, por lo que se prevé la ejecución de pedestales de hormigón ciclópeo
hasta roca para cimentar las zapatas. El drenaje natural se realizará por
percolación lenta a muy lenta en función de la naturaleza del terreno
atravesado (ver tabla de permeabilidades de la pág.3).
Según la información del proyecto, se ha previsto la existencia de “islas
interiores” en el edificio, las cuales recibirían las aguas procedentes de las
vertientes adyacentes de la cubierta.
Con objeto de evitar encharcamientos superficiales, dada la baja
permeabilidad del terreno natural, se aconseja la excavación hasta roca de
pozos de pozos de unos 10 m² en planta, los cuales serán revestidos de lámina
geotextil filtrante (descrita anteriormente) y rellenos con zahorra, los cuales,
debido a su elevada permeabilidad y porosidad, actuarán como depósitos
temporales de agua, la cual se irá infiltrando por percolación y por gravedad,
aprovechando la pendiente del terreno y la roca, la cual actúa como base
impermeable del acuífero libre. La superficie máxima de vertido a los pozos, será
de 500 m².
Las bolsas de gravas, podrán aflorar a la superficie o bien ser recubiertas
por un manto de tierra vegetal para posteriores labores de jardinería. En tal caso,
se colocará lámina geotextil drenante en la base de dicha capa de tierra
vegetal, para evitar la contaminación de las zahorras infrayacentes.
Asimismo, es conveniente instalar de forma permanente en cada pozo de
grava, un piezómetro de control (de PVC resistente, ranurado) que permita
controlar tanto las variaciones de altura de lámina de agua en los pozos como
obtener muestras de agua para determinar parámetros químicos y
microbiológicos.
En la parte topográficamente más deprimida del edificio, donde la
afluencia de agua será mayor, los pozos pueden ser sustituidos por zanjas más
largas, desempeñando una función de colector-interceptor de aguas freáticas.
Finalmente, si bien las zapatas transmitirán sus cargas sobre la roca sana,
bien apoyándose directamente sobre ella o mediante pedestales de hormigón
ciclópeo y aunque el proceso de degradación de estos materiales es
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extremadamente lento, sería conveniente que los pozos de grava estuvieran
separados de las zapatas.
Fig.4: esquema de pozo drenante de grava
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En Irun, a 14 de abril de 2011.
Txomin SAN MARTÍN CALVO
Geólogo. Col. 3677
ingecim, s.l. Plaza Istillaga, nº4 Local 2, Irun (Gipuzkoa) C.I.F.:B-20.519.658 www.ingecim.com Teléfono: 943- 494.393 Fax 943-494.174 E-mail: [email protected]
NOTA COMPLEMETARIA SOBRE COMPORTAMIENTO DEL NIVEL FREÁTICO DEL PROYECTO DE CONSTRUCCCIÓN DEL
CENTRO CÍVICO DE ZABALGANA (VITORIA-GASTEIZ)
PROMOTOR: AYUNTAMIENTO DE VITORIA - GASTEIZ ARQUITECTO: MAAR ARQUITECTURA, S.L. FECHA: SEPTIEMBRE DE 2011 Nº INFORME: 1263-C/2010/GT
Hoja nº
Nota complementaria sobre comportamiento del nivel freático.Centro cívico de Zabalgana (Vitoria-Gasteiz)
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1. INTRODUCCIÓN
El día 31 de agosto de 2.010, ingecim,s.l. presentó el “Estudio geotécnico del
Proyecto de construcción del Centro Cívico de Zabalgana”, obra del Estudio MAAR
ARQUITECTURA, S.L. y promovida por el Ayuntamiento de Vitoria-Gasteiz.
Posteriormente, en reunión mantenida el día 23 de febrero del 2011, D. Jon
Pérez, arquitecto de MAAR Arquitectura, S.L., con objeto de adaptar el proyecto a
la normativa urbanística municipal sobre drenaje y saneamiento, solicitó a Txomin
San Martín (ingecim,s.l.) una reunión con objeto de estudiar las alternativas más
viables para poder drenar las aguas subterráneas y pluviales recogidas por la zona
de actuación. Dichas propuestas fueron expuestas en el Anejo 1263-B/2011/GT de
14 de abril.
El 6 de junio del 2011, se mantuvo una nueva reunión, relativa al
comportamiento del nivel freático en la parcela, especialmente en la Sección de
Fondos Bibliográficos, dado que la altura de la lámina de agua podría incidir en el
diseño del forjado inferior.
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2. CONSIDERACIONES GEOTÉCNICAS
La Sección de Fondos Bibliográficos se ubicará en el extremo nororiental de la
parcela, comprendiendo la zona donde se efectuaron el sondeo S-2 (cota +519,81)
y el penetrómetro P-4 (cota +520,17m). La cota prevista de cara superior del forjado
de sótano, es la 517,50 m. El plano de roca grado I-III, presenta pendiente hacia el
norte, detectándose a las cotas +514 (S-2) y +516 m (P-4).
Fig. 1: Situación de la Sección de Fondos Bibliográficos, ensayos in situ y profundidad de roca
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Fig. 2: Sección del terreno bajo el recinto.
Según la información reflejada en el Estudio Geotécnico, la profundidad a la
cual fue detectada el agua freática en cada uno de los ensayos de campo
realizados, es la siguiente:
ENSAYO COTA
SUPERFICIE
PROFUNDIDAD
NIVEL FREÁTICO
COTA APROX.
NIVEL FREÁTICO
COTA ROCA
S-1 519,45 3,55 +515,90 514,55
S-2 519,81 3,60 +516,21 514,41
S-3 520,27 ----- ----- 514,27
S-4 520,37 4,30 +516,04 514,67
S-5 521,26 ----- ----- 515,91
S-6 522,50 5,00 +517,5 517,70
S-7 524,25 3,30 +520,95 523,05
Tabla 1: Profundidades de nivel freático en sondeos
Cabe indicar que la lámina de agua detectada en los sondeos S-6 y S-7, se
encuentra bajo la cota de roca, por lo que se deduce que procede
principalmente, de la capa de rellenos superficial y en menor medida, del suelo
natural arcilloso.
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Respecto a la presencia de agua en los sondeos S-1 a S-4, se destacan tres
aspectos:
• El espesor de la lámina de agua es de 1,35 m (S-1 y S-4) a 1,80 m (S-2).
La mayor altura en el sondeo S-2, estaría asociada a embolsamientos
locales de agua interceptados por la perforación.
• La lámina presenta pendiente hacia el norte, al igual que la roca
resistente, siendo el nivel de base del acuífero libre, el arroyo que
discurre al otro lado del paseo peatonal, que por cierto, está seco
prácticamente todo el año.
• La lámina de agua no alcanza la cara inferior del forjado de sótano
(aprox. 517,20 m) en ningún sondeo, situándose en el caso más
desfavorable a 0,99 m por debajo.
La época en la cual fueron realizados los sondeos (26 a 28 de julio de 2010),
corresponde a un periodo de estiaje, con elevada evapotranspiración real (ETR) y
déficit de agua en el suelo. Según información del EVE, la precipitación media en el
mes de julio en Vitoria es la mínima del año (40 mm), siendo la ETR de 120 mm. Las
máximas precipitaciones, se alcanzan en diciembre (100 mm), con ETR de 18 mm
(exceso de agua máximo en el terreno). La precipitación media anual es de 814
mm±230 mm, según se trate de años muy húmedos o muy secos.
De estos datos pluviométricos, se deduce que la altura de la lámina de agua
en invierno será superior a la comprobada en verano. En este sentido, tras analizar
las oscilaciones detectadas en otras campañas geotécnicas efectuadas por
ingecim,s.l. y el laboratorio LACCSA en un entorno de 300 m, se ha observado que
dichas fluctuaciones, no superan los 50 cm.
Sin embargo, el factor condicionante más decisivo en las características
locales de la capa freática, además de la pluviometría y profundidad de la roca, es
la presencia de una capa de rellenos de 2,10 a 3,10 m de espesor en la zona
occidental y septentrional de la parcela, los cuales presentan un buen drenaje y
permeabilidad (k=10-1 a 10-3 cm/sg). Esta capa es la que actúa de almacén de
agua y por la cual circula. Parte de ella, se infiltra a los suelos arcillosos (k=10-6
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cm/sg) y roca alterada grado V-IV, de (k=10-5 cm/sg, por fisuración), con
permeabilidad baja y de drenaje lento y escaso.
Se da la circunstancia de que en la zona de la Sección de Fondos
Bibliográficos, la cota de la base de estos rellenos es la 517,31 m (2,50 m de espesor),
lo cual implica la total excavación del nivel más permeable y transmisor de agua.
En consecuencia, el sustrato sobre el cual se apoya la construcción, dada su baja
permeabilidad, presentará únicamente flujos locales de agua, de escasa entidad.
El agua de precipitaciones, se verá obligada a circular por escorrentía
superficial y por el sistema de drenaje diseñado, al cual se hizo referencia en el
Anejo precedente (informe 1263-B/2010/GT).
Cabe indicar que en las zonas edificadas, se ha previsto la eliminación de
estos rellenos, por lo que el funcionamiento previsto del flujo de agua en el resto del
complejo sería similar.
Finalmente, se da la circunstancia de que la viga de apoyo transversal de la
Sección de Fondos Bibliográficos, cuya cota basal es la 516,25 m, genera una
situación singular, ya que supone en la práctica, una barrera al flujo de agua. Para
limitar el posible efecto de represamiento, se ha previsto la sobre-excavación de la
roca bajo la citada viga, generando cavidades (de 0,25 m de altura por 1,0 m de
anchura cada 5 m de distancia entre ejes) que permitan el paso del agua. Este
diseño se ha contemplado en la Fig. 2 de este informe.
En Irun, a 14 de septiembre de 2011.
Txomin SAN MARTÍN CALVO
Geólogo. Col. 3677
